WO2024180804A1 - 押出成形用ダイ、フィルム製造装置、およびフィルムの製造方法 - Google Patents

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WO2024180804A1
WO2024180804A1 PCT/JP2023/036424 JP2023036424W WO2024180804A1 WO 2024180804 A1 WO2024180804 A1 WO 2024180804A1 JP 2023036424 W JP2023036424 W JP 2023036424W WO 2024180804 A1 WO2024180804 A1 WO 2024180804A1
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WO
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region
opening
land portion
flow path
boundary
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PCT/JP2023/036424
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English (en)
French (fr)
Inventor
祥平 山下
義幸 串▲崎▼
篤史 力石
智朗 塩谷
Original Assignee
株式会社日本製鋼所
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/30—Extrusion nozzles or dies
    • B29C48/305—Extrusion nozzles or dies having a wide opening, e.g. for forming sheets

Definitions

  • the present invention relates to an extrusion die, a film manufacturing apparatus, and a film manufacturing method.
  • Patent Document 1 describes technology related to extrusion molding dies.
  • Films can be produced by extrusion molding. In this case, it is desirable to produce a film with a uniform thickness.
  • the extrusion molding die of one embodiment has a first opening for supplying molten resin, a second opening for discharging the molten resin, and a resin flow path section from the first opening to the second opening.
  • the resin flow path section has a resin introduction section connected to the first opening, a manifold section connected to the resin introduction section, and a first land section and a second land section arranged in sequence in a first direction from the manifold section toward the second opening between the manifold section and the second opening.
  • the second opening extends in a second direction perpendicular to the first direction.
  • the thickness of the second land section is different from the thickness of the first land section.
  • the boundary between the first land portion and the second land portion includes a first region including a portion intersecting the first central axis, a second region between one end of the boundary between the first land portion and the second land portion in the second direction and the first region, and a third region between the other end of the boundary between the first land portion and the second land portion in the second direction and the first region.
  • the first flow path length from the boundary between the first land portion and the second land portion to the second opening gradually changes at a first rate of change from the first region side to the one end in the second region, gradually changes at the first rate of change from the first region side to the other end in the third region, and is constant or changes at a rate smaller than the first rate of change in the first region.
  • the extrusion die includes a first opening for supplying a molten resin, a second opening for discharging the molten resin, and a resin flow path portion extending from the first opening to the second opening.
  • the resin flow path portion includes a resin introduction portion connected to the first opening,
  • the resin introduction section includes a manifold section connected to the resin introduction section, and a land section disposed between the manifold section and the second opening section and between the manifold section and the second opening section so as to be continuous with the manifold section.
  • the second opening section extends in a second direction perpendicular to the first direction.
  • the thickness of the land section is equal to or less than the thickness of the manifold section.
  • the boundary between the manifold section and the land section includes a first region including a portion intersecting the first central axis, a second region located between one end of the boundary between the manifold section and the land section in the second direction and the first region, and a third region located between the other end of the boundary between the manifold section and the land section in the second direction and the first region.
  • a first flow path length from the boundary between the manifold portion and the land portion to the second opening gradually decreases at a first rate of change from the first region side to the one end in the second region, and gradually decreases at the first rate of change from the first region side to the other end in the third region, and in the first region, is constant or changes at a rate of change smaller than the first rate of change.
  • a film of uniform thickness can be produced.
  • FIG. 1 is an explanatory diagram showing a schematic configuration of an extrusion molding device according to an embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of an extrusion die according to one embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of an extrusion die according to one embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of an extrusion die according to one embodiment.
  • FIG. 2 is a perspective view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die according to one embodiment.
  • FIG. 2 is a plan view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die according to one embodiment.
  • FIG. 7 is a plan view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die which is a study example of FIG. 6 .
  • 7 is a cross-sectional view showing the cross-sectional shape of a film-like molten resin discharged from the die shown in FIG. 6.
  • 8 is a cross-sectional view showing the cross-sectional shape of a film-like molten resin discharged from the die shown in FIG. 7.
  • 7 is an enlarged plan view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die which is a modified example of the die shown in FIG. 6.
  • 7 is an enlarged plan view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die which is another modified example of the die shown in FIG. 6.
  • 7 is a plan view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die which is another modified example of the die shown in FIG. 6.
  • 13 is an enlarged cross-sectional view taken along line B2-B2 in FIG. 12.
  • 13 is a plan view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die which is a modified example of the die shown in FIG. 12 .
  • 15 is an enlarged plan view showing the periphery of the resin introducing portion in FIG. 14 .
  • FIG. 7 is a plan view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die which is another modified example of the die shown in FIG. 6.
  • FIG. 17 is an enlarged cross-sectional view taken along line C1-C1 in FIG. 16. 17 is an enlarged cross-sectional view taken along line C2-C2 in FIG. 16.
  • FIG. 7 is a plan view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die which is another modified example of the die shown in FIG. 6.
  • FIG. 20 is an enlarged cross-sectional view taken along line D1-D1 in FIG. 19.
  • 20 is an enlarged cross-sectional view taken along line D2-D2 in FIG. 19.
  • Fig. 1 is an explanatory diagram (side view) showing a schematic configuration of the film production apparatus 1 in this embodiment.
  • molten resin material molten resin
  • the molten resin is pushed out and continuously molded.
  • the molten resin is molded into a specified cross-sectional shape (film-like) by passing through a die (metal mold), and after passing through the die, it is cooled and solidified.
  • melting is not limited to melting with heat, but also includes melting with a solvent or the like. Therefore, not only resin melted by heating, but also resin melted with a solvent or by microwaves can be included in the term “molten resin.” Liquid resin can also be included in the term “molten resin.”
  • the film manufacturing apparatus 1 in this embodiment includes an extruder (extrusion device) 2, a die (mold) 3, a cooling roll (cast roll) 4, a touch roll 5, and a take-up machine (take-up device) 6.
  • the extruder 2 melts the resin material and extrudes the molten resin material (molten resin) toward the die 3.
  • the die 3 forms the molten resin extruded from the extruder 2 into a film (sheet).
  • the cooling roll 4 rapidly cools and solidifies the molten resin discharged from the die 3.
  • the cooling roll 4 can also be considered as a cooling tool (cooling device) for cooling the molten resin discharged from the die 3.
  • the touch roll 5 sandwiches the resin between the cooling roll 4 and the touch roll 5 and passes it through.
  • the touch roll 5 may not be provided.
  • the take-up machine 6 takes up the resin film solidified by the cooling roll 4 and transports it to a winder (not shown).
  • the extruder 2 further has a winder (not shown) that winds up the resin film transported from the take-up machine 6 and a cutter (not shown) that cuts the wound resin film, but these are not shown in FIG. 1.
  • the film manufacturing method of this embodiment includes a step of supplying raw material (resin material) from the resin inlet 2a of the extruder 2 into the extruder 2.
  • the resin material supplied into the extruder 2 is, for example, heated while being sent forward by the rotation of the screw in the extruder 2, thereby melting it.
  • the resin material (molten resin) melted in the extruder 2 is extruded from the tip of the extruder 2 toward the die 3.
  • the film manufacturing method of this embodiment includes a step of extruding molten resin 11 from the extruder 2 and supplying it to the die 3.
  • the molten resin extruded from the extruder 2 is supplied to the die 3, passes through the die 3 (more specifically, passes through a resin flow path section 23 in the die 3, which will be described later), and is discharged from the die 3 toward the cooling roll 4.
  • the molten resin supplied from the extruder 2 to the die 3 is formed into a predetermined cross-sectional shape (here, a film shape) by passing through the die 3, but at the stage of being discharged from the die 3, the resin material (the resin material formed into a film shape) maintains a molten state.
  • the film manufacturing method of the present embodiment includes a step of forming the molten resin 11 into a film shape by the die 3. Therefore, the molten resin 11 discharged from the die 3 shown in FIG.
  • the film manufacturing method of the present embodiment includes a step of cooling the film-shaped molten resin 11 discharged from the die 3.
  • the touch roll 5 is provided, the molten resin 11 or the resin film 11a passes through a narrow space (gap) between the cooling roll 4 and the touch roll 5.
  • the molten resin 11 discharged from the die 3 is solidified by the cooling roll 4 to become a solidified resin film 11a, and this resin film 11a is taken up by the take-up machine 6 and transported to the stretching machine 7.
  • the resin film 11a transported to the stretching machine 7 is subjected to a stretching process (stretching process).
  • the stretched resin film 11a is transported to a winding machine (not shown).
  • the resin film 11a transported to the winding machine is wound into a roll and cut by a cutting machine (not shown) as necessary.
  • FIG. 1 shows an example configuration including a stretching machine 7, there are also cases where the resin film is transported to the winding machine (not shown) without being stretched.
  • Figs. 2 to 4 are cross-sectional views of the extrusion die 3 in this embodiment.
  • Fig. 5 is a perspective view showing the resin flow path portion 23 of the extrusion die 3 in this embodiment.
  • Fig. 6 is a plan view showing the resin flow path portion 23 of the extrusion die 3 in this embodiment.
  • Fig. 2 corresponds approximately to an enlarged cross section of the die 3 taken along line A1-A1 in Figs. 5 and 6
  • Fig. 3 corresponds approximately to an enlarged cross section of the die 3 taken along line A2-A2 in Figs. 5 and 6
  • Fig. 4 corresponds approximately to a cross section of the die 3 taken along line A3-A3 in Figs. 5 and 6.
  • the 2 to 6 also show the X, Y and Z directions.
  • the X, Y and Z directions are directions that intersect with each other, and more specifically, are directions that are perpendicular to each other.
  • the X and Y directions are perpendicular to each other, and the Z direction is perpendicular to the X and Y directions.
  • the Y direction is the direction from the manifold portion 32 toward the opening 25. Therefore, the direction in which the molten resin mainly flows in the land portions 33, 34 and 35 of the resin introduction portion 31 is the Y direction.
  • the extension direction (long side direction) of the opening 25 is the X direction.
  • the width direction of the runner portions 32, 34 and 35 of the resin introduction portion 31 is the X direction, and the width direction of the film-like molten resin 11 (see FIG. 1) discharged from the opening 25 is also the X direction.
  • the Z direction is the thickness direction of the land portions 33, 34 and 35 of the resin introduction portion 31, and the thickness direction of the film-like molten resin 11 discharged from the opening 25 is also the Z direction. Therefore, in the following description, when the thicknesses of the lands 33, 34, 35, the opening 25, and the molten resin 11 (see FIG. 1) are mentioned, they correspond to the thickness (dimension) in the Z direction.
  • the die 3 has a pair of die members (die body, metal mold) 21, 22.
  • the die members 21 and 22 are preferably made of a metal material.
  • the die members 21 and 22 are fixed to each other by fixing members (not shown) such as bolts.
  • a resin flow path section 23 is formed within the die 3.
  • the resin flow path section 23 is formed between the die members 21 and 22.
  • the resin flow path section 23 is a space formed between the die members 21 and 22, and is a space in which the molten resin supplied (introduced) to the die 3 can flow (move).
  • the resin flow path section 23 can be considered as a flow path formed within the die 3 through which the molten resin passes.
  • the periphery of the resin flow path section 23 is surrounded by the die members 21 and 22.
  • the die 3 has die members 21 and 22, a resin flow path portion 23 formed between the die members 21 and 22, and fixing members (such as bolts) that fix the die members 21 and 22 to each other.
  • the die 3 is a so-called T-die.
  • the die 3 further has an opening (supply port, inlet port) 24 for supplying (introducing) molten resin to the die 3, and an opening (discharge port) 25 for discharging the molten resin to the outside of the die 3, and the resin flow path section 23 is a flow path (flow path for molten resin) through which the molten resin supplied from the opening 24 is discharged from the opening 25.
  • the molten resin supplied from the extruder 2 to the opening 24 of the die 3 passes through the resin flow path section 23 and is discharged from the opening 25 to the outside of the die 3. Therefore, the die 3 has the opening 24 for supplying molten resin, the opening 25 for discharging the molten resin, and the resin flow path section 23 that extends from the opening 24 to the opening 25.
  • the resin flow path section 23 has a manifold section 32, a resin introduction section 31 that guides the molten resin supplied (introduced) from the opening 24 to the manifold section 32, and a slit section that connects to the manifold section 32, and the slit section has three regions (land sections 33, 34, 35) with different thicknesses.
  • the resin flow path section 23 has the resin introduction section 31, the manifold section 32, and land sections (slit sections, regions) 33, 34, 35.
  • the resin introduction section 31, the manifold section 32, the land section 33, the land section 34, and the land section 35 are arranged in this order in the direction in which the molten resin flows. Therefore, the land section 33, the land section 34, and the land section 35 are arranged in this order between the manifold section 32 and the opening 25 in the direction from the manifold section toward the opening 25 (i.e., the Y direction).
  • Opening 25 is an opening formed when land section 35 reaches the surface of die 3. In other words, the downstream end face of land section 35 becomes opening 25.
  • the shape of opening 25 is substantially the same as the cross-sectional shape of land section 35 (cross-sectional shape approximately perpendicular to the Y direction), and the thickness (dimension in the Z direction) of opening 25 is substantially the same as the thickness (Z direction) of land section 34.
  • the shape (planar shape) of the opening 25 is preferably rectangular. Therefore, the cross-sectional shape (cross-sectional shape approximately perpendicular to the Y direction) of the land portion 35 is preferably rectangular. Therefore, the opening 25 has a long axis (long side) and a short axis (short side), with the X direction being the long axis direction (long side direction) and the Z direction being the short axis direction (short side direction).
  • the thickness of the resin film 11a formed can be controlled by the thickness of the opening 25 (thickness of the land portion 34), the flow rate (flow velocity) of the molten resin 11 discharged from the opening 25 of the die 3, and the take-up speed (rotation speed) of the cooling roll 4. Even if the thickness of the opening 25 (thickness of the land portion 34) is not changed, the smaller the flow rate (flow velocity) of the molten resin 11 discharged from the opening 25 of the die 3, the thinner the resin film 11a formed, and the faster the take-up speed (rotation speed) of the cooling roll 4 (see Figure 1) is, the thinner the resin film 11a formed.
  • the opening 25 can function as a lip opening for discharging the molten resin
  • the land portion 35 can function as a lip land portion.
  • the manifold section 32 extends in the X direction and is connected to the resin introduction section 31 near the center of the manifold section 32 (near the center in the X direction).
  • the molten resin 11 (see FIG. 1) supplied from the extruder 2 (see FIG. 1) to the opening 24 of the die 3 flows into the manifold section 32 through the resin introduction section 31.
  • the molten resin 11 that flows from the resin introduction section 31 into the manifold section 32 can move within the manifold section 32 in the extension direction of the manifold section 32 (here, the X direction) and can move to both ends of the manifold section 32. Therefore, the molten resin 11 (see FIG.
  • the manifold section 32 has the function of guiding the molten resin 11 that flows from the resin introduction section 31 toward both ends of the manifold section 32. As the molten resin 11 spreads throughout the entire manifold portion 32, the molten resin 11 moves from the entire manifold portion 32 toward the land portion 33.
  • the cross-sectional shape of the manifold portion 32 (a cross-sectional shape substantially perpendicular to the X direction) can be, for example, circular, and therefore the three-dimensional shape of the manifold portion 32 can be, for example, cylindrical.
  • Land portion 33 is integrally connected to manifold portion 32, land portion 34 is integrally connected to manifold portion 32, and land portion 35 is integrally connected to land portion 34. Therefore, in the Y direction, land portion 33 is disposed adjacent to manifold portion 32, land portion 34 is disposed adjacent to land portion 33, and land portion 35 is disposed adjacent to land portion 34. However, land portion 33 is located downstream of manifold portion 32, land portion 34 is located downstream of land portion 33, and land portion 35 is located downstream of land portion 34.
  • the downstream side means the downstream side of the flow of molten resin 11 (see FIG. 1)
  • the upstream side means the upstream side of the flow of molten resin 11. Therefore, the side closer to the opening 25 is the downstream side, and the side farther from the opening 25 is the upstream side.
  • the molten resin 11 that flows from the resin introduction section 31 into the manifold section 32 spreads throughout the entire manifold section 32, and flows from the entire manifold section 32 into the land section 33.
  • the molten resin that flows from the manifold section 32 into the land section 33 passes through the land section 33 and flows into the land section 34, passes further through the land section 34 and flows into the land section 35, and passes further through the land section 35 to be discharged from the opening 25 to the outside of the die 3.
  • the land portions 33, 34, and 35 have a slit-like (plate-like) shape with a plane (main surface) that is approximately parallel to the X and Y directions.
  • the relationship between the thicknesses of the land portions 33, 34, and 35 is as follows:
  • the thickness t2 of land portion 34 is smaller than the thickness t1 of land portion 33 (t1>t2), and the thickness t3 of land portion 35 is smaller than the thickness t2 of land portion 34 (t2>t3).
  • the thickness of land portion 33 is uniform, the thickness of land portion 34 is uniform, and the thickness of land portion 35 is uniform.
  • thickness t1 is approximately 2 to 20 mm
  • thickness t2 is approximately 0.8 to 10 mm
  • thickness t3 is approximately 0.4 to 6 mm.
  • the resin introduction section 31 and the manifold section 32 have a larger dimension in the thickness direction (Z direction) than the land sections 33, 34, and 35.
  • the cross-sectional shape of the manifold section 32 cross-sectional shape approximately perpendicular to the X direction
  • its diameter is larger than the thicknesses t1, t2, and t3 of the land sections 33, 34, and 35. Therefore, the molten resin 11 (see FIG. 1) moves more easily in the resin introduction section 31 and the manifold section 32 than in the land sections 33, 34, and 35. Therefore, the molten resin can be spread throughout the entire manifold section 32, and the molten resin 11 can flow from the entire manifold section 32 into the land section 33.
  • both end portions (both side surfaces) of land portions 33, 34, and 35 are aligned with each other and are lined up in the Y direction.
  • both end portions (both side surfaces) of land portions 33, 34, and 35 are approximately parallel to the Y direction.
  • the planar shape of land portion 33 is line-symmetrical with respect to central axis 32c.
  • the planar shape of land portion 34 is line-symmetrical with respect to central axis 32c.
  • the planar shape of land portion 35 is line-symmetrical with respect to central axis 32c. In other words, each of land portions 33, 34, and 35 is symmetrical with respect to central axis 32c along the Y direction.
  • the term “width” corresponds to the width (dimension) in the X direction
  • the term “end” corresponds to the end in the X direction
  • the term “both ends” corresponds to both ends in the X direction
  • the term “center” or “center” corresponds to the center in the X direction.
  • the term “planar view” corresponds to the view in a plane parallel to the X direction and the Y direction
  • the term “planar shape” corresponds to the planar shape when viewed in a plane parallel to the X direction and the Y direction.
  • center axis (center axis 32c shown in FIG. 2, FIG. 3, and FIG. 6) corresponds to a straight line that passes through the center of the land portions 33, 34, 35, and 36 in the X direction and is parallel to the Y direction.
  • the center axis 32c is a virtual line (virtual straight line) that passes through the center of the resin introduction portion 31 shown in FIG. 2.
  • the opening 24 is located at the top of the resin introduction section 31 that extends in the Y direction. Therefore, the central axis 32c passes through the center of the opening 24.
  • the boundary BL23 between the manifold portion 32 and the land portion 33 is parallel to the X direction. Also, in the plan view, the boundary BL45 between the land portion 34 and the land portion 35 is parallel to the X direction. Also, the extension direction of the opening 25 located at the downstream end of the land portion 35 is parallel to the X direction.
  • the boundary BL34 between the land portion 33 and the land portion 34 is not parallel to the X direction, but includes a portion (region R2 and region R3) that is inclined with respect to the X direction.
  • the boundary BL34 between the land portion 33 and the land portion 34 includes a region R1 including a portion intersecting with the central axis 32c, a region R2 between one end of the boundary BL34 between the land portion 33 and the land portion 34 in the X direction and the region R1, and a region R3 between the other end of the boundary BL34 between the land portion 33 and the land portion 34 and the region R1 in the X direction.
  • the region R1 is at the center of the boundary BL34.
  • the boundary BL34 in the region R1 is parallel to the X direction.
  • the boundary BL34 in the region R1 is parallel to the extension direction of the opening 25.
  • boundary BL34 is inclined so as to form an angle of less than 90 degrees with respect to the X direction.
  • boundary BL34 is inclined so as to form an angle of less than 90 degrees with respect to the X direction.
  • the angle formed by boundary BL34 and the X direction is smaller than the angle formed by boundary BL34 and the X direction in regions R2 and R3 (however, this angle also includes 0 degrees).
  • the angle between region R2 of boundary BL34 and the X direction is, for example, about 1 to 10 degrees.
  • the angle between region R3 of boundary BL34 and the X direction is the same as the angle between region R2 of boundary BL34 and the X direction, and is, for example, about 1 to 10 degrees.
  • the flow path length FPL1 shown in FIG. 6 is the sum of the flow path length FPL4 of the land portion 34 and the flow path length FPL5 of the land portion 35.
  • the flow path length FPL3 corresponds to the dimension (length) of the land portion 33 in the Y direction
  • the flow path length FPL4 corresponds to the dimension (length) of the land portion 34 in the Y direction
  • the flow path length FPL5 corresponds to the dimension (length) of the land portion 35 in the Y direction.
  • the flow path length FPL3 can be regarded as the dimension (length) of the land portion 33 along the direction in which the molten resin flows
  • the flow path length FPL4 can be regarded as the dimension (length) of the land portion 34 along the direction in which the molten resin flows. Therefore, flow path length FPL3 determines the distance that the molten resin flows in land portion 33
  • flow path length FPL4 determines the distance that the molten resin flows in land portion 34
  • flow path length FPL5 determines the distance that the molten resin flows in land portion 35.
  • the boundary BL45 between land portion 34 and land portion 35 is parallel to the X direction, which is the extension direction of opening portion 25. Therefore, the flow path length FPL5 is constant regardless of the position in the X direction.
  • the boundary BL34 between land portion 33 and land portion 34 has a portion that is inclined with respect to the X direction, which is the extension direction of opening portion 25. Therefore, the flow path length FPL4 of land portion 34 is not constant, but changes depending on the position in the X direction. This is explained in detail below.
  • the flow path length FPL1 from the boundary BL34 to the opening 25 is constant regardless of the position in the X direction, so the following description of the flow path length FPL1 can be replaced with the description of the flow path length FPL4.
  • the length of the flow path from the region R1 of the boundary BL34 to the opening 25 along the Y direction is shown as flow path length L1.
  • the length of the flow path from the region R2 of the boundary BL34 to the opening 25 along the Y direction is shown as flow path length L2.
  • the length of the flow path from the region R3 of the boundary BL34 to the opening 25 along the Y direction is shown as flow path length L3.
  • flow path length FPL1 is the largest (longest).
  • the value of flow path length L1 is constant regardless of the position in the X direction.
  • the flow path length FPL1 gradually decreases from region R1 toward one end of boundary BL34. Since the angle between region R2 of boundary BL34 and the X direction is constant, if the angle between region R2 and the X direction is defined as the rate of change of flow path length FPL1, it can be expressed as follows. That is, in region R2, the flow path length FPL1 (flow path length L2) gradually decreases at a first rate of change from region R1 toward one end of boundary BL34.
  • the flow path length FPL1 gradually decreases from region R1 toward the other end of boundary BL34.
  • the absolute value of the angle between region R3 of boundary BL34 and the X direction is the same as the absolute value of the angle between region R2 of boundary BL34 and the X direction, and is constant. Therefore, if the angle between region R3 and the X direction is defined as the rate of change of flow path length FPL1, it can be expressed as follows. That is, in region R3, flow path length FPL1 (flow path length L3) gradually decreases at the first rate of change from region R1 toward the other end of boundary BL34.
  • the molten resin that flows from the resin introduction section 31 into the manifold section 32 spreads throughout the manifold section 32, and the molten resin flows from the entire manifold section 32 into the land section 33.
  • the molten resin is close to the resin introduction section 31, so it is easy for the molten resin to flow from the manifold section 32 into the land section 33, whereas it tends to be more difficult for the molten resin to flow from the manifold section 32 into the land section 33 as it approaches both ends in the X direction, since it is farther from the resin introduction section 31.
  • the inflow pressure of the molten resin flowing from the manifold section 32 into the land section 33 is relatively high, whereas the inflow pressure of the molten resin flowing from the manifold section 32 into the land section 33 tends to decrease as it approaches both ends in the X direction.
  • the flow path length FPL4 of land portion 34 (which in this embodiment can also be said to be the total flow path length FPL1 of land portion 34 and land portion 35) is made the largest in region R1 near the center, and gradually becomes smaller from region R1 to both ends (both ends in the X direction). Since the thickness t2 of land portion 34 is smaller than the thickness t1 of land portion 33, the molten resin does not flow as easily in land portion 34 as in land portion 33. In other words, when the molten resin flows the same distance in land portion 33 and land portion 34, the flow path resistance is greater in land portion 34 than in land portion 33. In other words, the flow path resistance per unit distance is greater in land portion 34 than in land portion 33. Note that the flow path resistance per unit distance in lands 33, 34, and 35 increases as the thickness decreases.
  • the sum of the flow path resistance of land portion 33 and the flow path resistance of land portion 34 is largest in region R1 and gradually decreases from region R1 to both ends (both ends in the X direction). This makes it possible to make the inflow pressure of the molten resin when it flows from land portion 34 to land portion 35 approximately constant regardless of the position in the X direction.
  • the non-uniformity of the inflow pressure when the molten resin flows from the land portion 34 to the land portion 35 can be suppressed, and the inflow pressure of the molten resin when it flows into the land portion 35 can be made almost constant regardless of the position in the X direction.
  • the thickness t3 of the land portion 35 (see FIG. 3) is constant regardless of the position in the X direction. Therefore, the flow rate (flow velocity) of the molten resin discharged from the opening 25 located at the downstream end of the land portion 35 can be made almost constant regardless of the position in the X direction. In other words, in the case of the die 3, it can function to make the flow rate distribution of the molten resin in the X direction (width direction) uniform.
  • the thickness of the film-like molten resin discharged from the opening 25 will be uniform.
  • a film having a uniform thickness can be manufactured.
  • the film manufacturing apparatus shown in FIG. 1 in order to make the thickness of the resin film 11a discharged from the take-up machine 6 or the stretching machine 7 uniform, it is necessary to make the thickness of the film-like molten resin 11 discharged from the die 3 uniform.
  • the film-like molten resin 11 can be molded with a uniform thickness, so it is possible to make the thickness of the resin film 11a discharged from the take-up machine 6 or the stretching machine 7 uniform.
  • the die 3C1 of the study example shown in Figure 7 differs from the die 3 shown in Figure 6 in that region R1 shown in Figure 6 does not exist, and regions R2 and R3 are connected at the position where they intersect with the central axis 32c.
  • Figure 7 is a plan view showing the resin flow path portion of an extrusion molding die, which is a study example for Figure 6.
  • Figure 8 is a cross-sectional view showing the cross-sectional shape of a film-like molten resin discharged from the die shown in Figure 6.
  • Figure 9 is a cross-sectional view showing the cross-sectional shape of a film-like molten resin discharged from the die shown in Figure 7.
  • the width W31 (length in the X direction) of the resin introduction section 31 shown in FIG. 7 is not taken into consideration, the flow rate distribution of the molten resin in the X direction (width direction) can be made uniform even in the case of the die 3C1 shown in FIG. 7.
  • the thickness T11c near the center in the X direction is smaller than the thickness T11e near both ends, as shown as the molten resin film 112 in FIG. 9.
  • the difference between the thickness T11c near the center and the thickness T11e near both ends is negligibly small, resulting in a uniform thickness.
  • the reason why the molten resin film 111 shown in FIG. 8 has a uniform thickness compared to the molten resin film 112 shown in FIG. 9 is as follows.
  • the inflow pressure of the molten resin is almost constant.
  • the distribution of the inflow pressure in the X direction may not be constant, but compared to the difference between the vicinity of both ends of the land 34 and the vicinity of the center in the X direction, the non-uniformity of the inflow pressure is small.
  • the flow path length FPL1 from the boundary BL34 between the land portion 33 and the land portion 34 to the opening 25 is constant in the region R1, or changes at a rate of change smaller than the first rate of change in the regions R2 and R3.
  • the flow path length FPL1 is almost constant in the region R1. Therefore, in the case of the die 3, it is possible to balance the non-uniformity of the inflow pressure when the molten resin flows from the manifold portion 32 to the land portion 33 and the non-uniformity of the flow path resistance of the land portions 33 and 34 at all positions in the X direction, including the portion overlapping with the resin introduction portion 31 in the Y direction.
  • the flow rate distribution of the molten resin in the X direction can be made uniform over the entire range.
  • the difference between the thickness T11c near the center and the thickness T11e near both ends is negligibly small, resulting in a uniform thickness.
  • Fig. 10 is an enlarged plan view showing a resin flow path portion of a die for extrusion molding, which is a modified example of Fig. 6.
  • Fig. 11 is an enlarged plan view showing a resin flow path portion of a die for extrusion molding, which is another modified example of Fig. 6.
  • the resin introduction section 31 and the range of region R1 overlap each other in the Y direction.
  • the width W31 of the resin introduction section 31 matches the width WR1 of region R1.
  • Regions R2 and R3 do not overlap with the resin introduction section 31 in the Y direction.
  • the aspect shown in FIG. 6 can be expressed as follows. That is, if the region of the boundary BL34 between land portion 33 and land portion 34 that overlaps with the resin introduction section 31 in the Y direction is region R4 (see FIGS. 10 and 11), the width WR1 of region R1 relative to the width WR4 of region R4 in the X direction (see FIGS. 10 and 11) is 100%.
  • the range of region R1 and resin introduction section 31 are not limited to being completely aligned in the Y direction, and the range of region R1 can be adjusted according to the width W31 of resin introduction section 31.
  • the width W31 of the resin introduction section 31 is wide (for example, about 120 to 250 mm).
  • the inflow pressure from the resin introduction section 31 to the manifold section 32 may differ depending on the position in the X direction within the resin introduction section 31. That is, the inflow pressure from the resin introduction section 31 to the manifold section 32 may be high at a position close to the central axis 32c, and the inflow pressure from the resin introduction section 31 to the manifold section 32 may be low at a position close to the inner wall of the resin introduction section 31 due to flow path resistance caused by the inner wall.
  • the inflow pressure from the land section 33 to the land section 34 is also likely to be relatively low in the region close to the inner wall of the resin introduction section 31 compared to the vicinity of the central axis 32c.
  • the width W31 of the resin introduction section 31 is narrow (e.g., about 30 to 100 mm).
  • the inflow speed of the molten resin introduced from the resin introduction section 31 into the manifold section 32 is fast, so the inflow pressure of the resin from the manifold section 32 to the land section 33 may be high in an area wider than the area R4 that overlaps with the resin introduction section 31 in the Y direction.
  • the inflow pressure may be about the same as that of area R1.
  • the range of region R1 is wider than the range of region R4. More specifically, if the region of boundary BL34 between land portion 33 and land portion 34 that overlaps with resin introduction portion 31 in the Y direction is taken as region R4, then the width WR1 of region R1 relative to the width WR4 of region R4 in the X direction is greater than 100%.
  • the range of region R1 can be made smaller or larger than the width WR4 of region R4 depending on the width W31 of resin introduction section 31.
  • the resin inflow pressure from manifold section 32 to land section 33 may be considered to be almost constant.
  • the width WR1 of region R1 relative to the width WR4 of region R4 in the X direction is 80% or more and 120% or less.
  • Fig. 12 is a plan view showing a resin flow path portion of a die for extrusion molding, which is another modified example of the die shown in Fig. 6.
  • Fig. 13 is an enlarged cross-sectional view taken along line B2-B2 in Fig. 12.
  • the die 3M3 shown in Figs. 12 and 13 differs from the die 3 shown in Fig. 6 in the shape of the resin flow path portion 23, in particular in that the land portion 35 shown in Fig. 6 is not provided.
  • an opening 25 is provided at the lower end (downstream end) of land portion 34.
  • land portion 34 functions as a lip land portion.
  • flow path length FPL1 described using FIG. 6 coincides with flow path length FPL4 of land portion 34.
  • thickness t3 of land portion 34 is smaller (thinner) than thickness t1 of land portion 33.
  • thickness t1 is approximately 2 to 20 mm
  • thickness t3 is approximately 0.4 to 6 mm.
  • the flow path length FPL1 from the boundary BL34 between the land portions 33 and 34 to the opening 25 is the same as that of the die 3 described with reference to FIG. 6 in the case of the die 3M3. That is, in the X direction, in the region R1 near the center of the boundary BL34, the flow path length FPL1 is the largest (longest). In the example shown in FIG. 12, the value of the flow path length L1 is constant regardless of the position in the X direction. In the region R2, the flow path length FPL1 (flow path length L2) gradually decreases at a first rate of change from the region R1 side to one end of the boundary BL34.
  • the flow path length FPL1 (flow path length L3) gradually decreases at the first rate of change from the region R1 side to the other end of the boundary BL34. Therefore, in the case of the die 3M3 shown in FIG. 12, it can function to make the flow rate distribution of the molten resin in the X direction (width direction) uniform.
  • the thickness t3 of the land portion 34 (in the example shown in Fig. 3, the thickness t2 of the land portion 34) is narrower than that of the die 3 shown in Figs. 6 and 3. Therefore, in the case of the die 3M3, the flow path resistance in the land portion 34 is greater than that of the die 3.
  • One method of reducing the flow path resistance of the resin flow path portion 23 as a whole is to provide a land portion 35 that functions as a lip land portion downstream of the land portion 34, as shown in Fig. 3.
  • the die 3M3 described using Figures 12 and 13 is similar to the die 3 shown in Figure 6, except for the differences described above. Therefore, duplicated descriptions of the structure common to the die 3 will be omitted.
  • FIG. 14 is a plan view showing a resin flow path of a die for extrusion molding, which is a modified example of FIG. 12.
  • FIG. 15 is an enlarged plan view showing the periphery of the resin introduction part of FIG. 14.
  • the die 3M4 shown in FIG. 14 and FIG. 15 differs from the die 3M3 shown in FIG. 12 in the shape of the resin flow path part 23, particularly the shape of the region R1 of the boundary BL34 between the land part 33 and the land part 34.
  • FIG. 14 is a plan view showing a resin flow path of a die for extrusion molding, which is a modified example of FIG. 12.
  • FIG. 15 is an enlarged plan view showing the periphery of the resin introduction part of FIG. 14.
  • the die 3M4 shown in FIG. 14 and FIG. 15 differs from the die 3M3 shown in FIG. 12 in the shape of the resin flow path part 23, particularly the shape of the region R1 of the boundary BL34 between the land part 33 and the land part 34.
  • the flow path length FPL1 from region R1 of boundary BL34 between land portions 33 and 34 along the Y direction to opening 25 varies depending on the position in the X direction. This point differs from the die 3 shown in Figure 6, the die 3M1 shown in Figure 10, the die 3M2 shown in Figure 11, and the die 3M3 shown in Figure 12.
  • the inflow pressure of the molten resin from the manifold section 32 to the land section 33 may differ depending on the position in the X direction in the region R4 overlapping with the resin introduction section 31. That is, the inflow pressure may be relatively high near the central axis 32c, and the inflow pressure may be small near the side wall of the resin introduction section 31 due to the influence of the flow resistance of the side wall.
  • the value of the flow path length FPL1 in the region R1 is changed depending on the position in the X direction.
  • the boundary BL34 has an arc shape with the apex at the position where it intersects with the central axis 32c.
  • the value of the flow path length FPL1 is maximum at the position where it overlaps with the central axis 32c.
  • One arc end of the arc shape is connected to the region R2, and the other arc end of the arc shape is connected to the region R3.
  • the amount of change in the inflow pressure of the molten resin in region R1 depending on the position in the X direction is smaller than the amount of change in the inflow pressure of the molten resin in region R2 and region R3 depending on the position in the X direction. Therefore, in the case of this modified example, the rate of change of the flow path length FPL1 depending on the position in the X direction in region R1 is smaller than the rate of change of the flow path length FPL1 in region R2 and the rate of change of the flow path length FPL1 in region R3. This is clear from the fact that the angle between the boundary BL34 in region R1 and the X direction is smaller than the angle between the virtual line BL34D shown in Figure 15 and the X direction.
  • the die 3M4 described using Figures 14 and 15 is similar to the die 3M3 shown in Figure 12, except for the differences described above. Therefore, duplicated descriptions of the structure common to the die 3M3 will be omitted.
  • the shape of region R1 of boundary BL34 is an arc shape as an embodiment in which the rate of change of boundary BL34 in region R1 is smaller than the rate of change in region R2 and the first rate of change in region R3.
  • the shape of region R1 of boundary BL34 is not limited to an arc shape, and various modified examples can be applied within a range that satisfies the condition that the rate of change of boundary BL34 in region R1 is smaller than the rate of change in region R2 and the first rate of change in region R3.
  • FIG. 16 is a plan view showing a resin flow path of a die for extrusion molding, which is another modified example of FIG. 6.
  • FIG. 17 is an enlarged cross-sectional view taken along line C1-C1 in FIG. 16.
  • FIG. 18 is an enlarged cross-sectional view taken along line C2-C2 in FIG. 16.
  • the cross section taken along line C3-C3 in FIG. 16 is the same as that in FIG. 4, and is therefore omitted from the illustration.
  • the die 3M5 shown in FIG. 16 to FIG. 18 differs from the die 3 shown in FIG.
  • the thickness t1 of the land portion 33 is smaller (thinner) than the thickness t2 of the land portion 34 (see FIG. 18), and in the shape of the boundary BL34.
  • the land portions 33, 34, and 35 have a slit-like (plate-like) shape with a plane (principal surface) that is approximately parallel to the X and Y directions.
  • the relationship between the thicknesses of the land portions 33, 34, and 35 is as follows:
  • the thickness t2 of land portion 34 is greater than the thickness t1 of land portion 33 (t1 ⁇ t2), and the thickness t3 of land portion 35 is smaller than the thickness t2 of land portion 34 (t2>t3). Furthermore, the thickness of land portion 33 is uniform, the thickness of land portion 34 is uniform, and the thickness of land portion 35 is uniform. As an example of thicknesses t1, t2, and t3, thickness t1 is approximately 2 to 20 mm, thickness t2 is approximately 0.4 to 6 mm, and thickness t3 is approximately 0.8 to 10 mm.
  • the thickness t2 of land portion 34 is greater than the thickness t1 of land portion 33, so the molten resin flows more easily in land portion 34 than in land portion 33.
  • the flow path resistance is smaller in land portion 34 than in land portion 33.
  • the flow path resistance per unit distance is smaller in land portion 34 than in land portion 33.
  • the flow path resistance per unit distance in land portions 33, 34, and 35 increases as the thickness decreases.
  • the thickness t1 of the land portion 33 and the thickness t2 of the land portion 34 are different from those of the die 3 shown in FIG. 2, as described above, so the shape of the boundary BL34 must also be different accordingly.
  • the flow path length FPL1 is smallest (shortest) in the region R1 near the center of the boundary BL34.
  • the value of the flow path length L1 is constant regardless of the position in the X direction.
  • the flow path length FPL1 gradually increases from region R1 toward one end of boundary BL34. Since the angle between region R2 of boundary BL34 and the X direction is constant, if the angle between region R2 and the X direction is defined as the rate of change of flow path length FPL1, it can be expressed as follows. That is, in region R2, flow path length FPL1 (flow path length L2) gradually increases at a first rate of change from region R1 toward one end of boundary BL34.
  • the flow path length FPL1 gradually increases from region R1 toward the other end of boundary BL34.
  • the absolute value of the angle between region R3 of boundary BL34 and the X direction is the same as the absolute value of the angle between region R2 of boundary BL34 and the X direction, and is constant. Therefore, if the angle between region R3 and the X direction is defined as the rate of change of flow path length FPL1, it can be expressed as follows. That is, in region R3, flow path length FPL1 (flow path length L3) gradually increases at the first rate of change from region R1 toward the other end of boundary BL34.
  • the thickness t1 of land portion 33 is smaller than the thickness t2 of land portion 34, so the following can be said from the viewpoint of the ease of flow of the molten resin. That is, the molten resin flows more easily in land portion 34 than in land portion 33. In other words, the flow path resistance of land portion 33 is greater than the flow path resistance of land portion 34.
  • the flow path length FPL4 of land portion 34 (which in this modification can be said to be the total flow path length FPL1 of land portion 33 and land portion 34) is smallest in region R1 near the center, and gradually increases from region R1 to both ends (both ends in the X direction).
  • the sum of the flow path resistance of land portion 33 and the flow path resistance of land portion 34 is largest in region R1, and gradually decreases from region R1 to both ends (both ends in the X direction). This makes it possible to keep the inflow pressure of the molten resin when it flows from land portion 34 to land portion 35 approximately constant regardless of the position in the X direction.
  • the die 3M5 described using Figures 16 to 18 is similar to the die 3 shown in Figure 6, except for the differences described above. Therefore, duplicated descriptions of the structure common to the die 3 will be omitted.
  • the structure of die 3M5 described using Figures 16 to 18 can be applied in combination with the structure of die 3M1 described using Figure 10, the structure of die 3M2 described using Figure 11, the structure of die 3M3 described using Figure 12, or the structure of die 3M4 described using Figure 14.
  • the value of flow path length FPL1 is at its minimum value at the position where boundary BL34 overlaps with central axis 32c.
  • the shape of region R1 of boundary BL34 is not limited to an arc shape.
  • FIG. 19 is a plan view showing a resin flow path portion of an extrusion molding die which is another modified example of FIG. 6.
  • FIG. 20 is an enlarged cross-sectional view taken along line D1-D1 in FIG. 19.
  • FIG. 21 is an enlarged cross-sectional view taken along line D2-D2 in FIG. 19. Note that the cross section taken along line D3-D3 in FIG. 19 is the same as in FIG. 4, and is therefore not shown.
  • the die 3M6 shown in FIGS. 19 to 21 differs from the die 3 shown in FIG. 6 in the shape and structure of the manifold portion 32.
  • the die 3M6 of this modified example has a manifold portion 32 connected to the resin introduction portion 31, and a land portion 36 provided downstream of the manifold portion 32 and connected to the manifold portion 32.
  • the boundary BL23 between the manifold portion 32 and the land portion 33 is parallel to the X direction.
  • the boundary BL26 between the manifold portion 32 and the land portion 36 is not parallel to the X direction, and includes portions (regions R2 and R3) that are inclined with respect to the X direction.
  • the manifold portion 32 is connected to the resin introduction portion 31 on the opposite side of the boundary BL26, and has sides 32s1 and 32s2 on either side of the connection with the resin introduction portion.
  • sides 32s1 and 32s2 are parallel to the X direction.
  • they are inclined with respect to the X direction.
  • multiple land portions are not arranged on the downstream side of the manifold portion 32, but only one land portion 36 is arranged.
  • An opening 25 is formed as a lip opening at the lower end (downstream end) of the land portion 36.
  • the shape of the manifold portion 32 is as described above, resulting in a structure that reduces the time it takes for the molten resin to flow through the resin flow path portion 23.
  • the boundary BL26 between the manifold portion 32 and the land portion 36 includes a region R1 including a portion intersecting with the central axis 32c, a region R2 between one end of the boundary BL26 between the manifold portion 32 and the land portion 36 in the X direction and the region R1, and a region R3 between the other end of the boundary BL26 between the manifold portion 32 and the land portion 36 in the X direction and the region R1.
  • the region R1 is at the center of the boundary BL34.
  • the boundary BL34 in the region R1 is parallel to the X direction.
  • the boundary BL34 in the region R1 is parallel to the extension direction of the opening 25.
  • boundary BL26 is inclined so as to form an angle of less than 90 degrees with respect to the X direction.
  • boundary BL26 is inclined so as to form an angle of less than 90 degrees with respect to the X direction.
  • the angle formed by boundary BL26 and the X direction is smaller than the angle formed by boundary BL26 and the X direction in regions R2 and R3 (however, this angle also includes 0 degrees).
  • the flow path length FPL1 shown in Figure 19 is the flow path length of the land portion 34.
  • the flow path length FPL1 can be considered to be the dimension (length) of the land portion 36 along the direction in which the molten resin flows.
  • the flow path length FPL1 is the largest (longest) in the region R1 located near the center of the boundary BL26.
  • the value of the flow path length L1 is constant regardless of the position in the X direction.
  • the flow path length FPL1 gradually decreases from region R1 toward one end of boundary BL26. Since the angle between region R2 of boundary BL26 and the X direction is constant, if the angle between region R2 and the X direction is defined as the rate of change of flow path length FPL1, it can be expressed as follows. That is, in region R2, the flow path length FPL1 (flow path length L2) gradually decreases at a first rate of change from region R1 toward one end of boundary BL26.
  • the flow path length FPL1 gradually decreases from region R1 toward the other end of boundary BL26.
  • the absolute value of the angle between region R3 of boundary BL26 and the X direction is the same as the absolute value of the angle between region R2 of boundary BL26 and the X direction, and is constant. Therefore, if the angle between region R3 and the X direction is defined as the rate of change of flow path length FPL1, it can be expressed as follows. That is, in region R3, flow path length FPL1 (flow path length L3) gradually decreases at the first rate of change from region R1 toward the other end of boundary BL26.
  • the rate of change of flow path length FPL1 in region R1 changes at a rate smaller than the first rate of change.
  • the die 3M6 shown in Figure 19 can also function to make the flow rate distribution of the molten resin uniform in the X direction (width direction). The reasons for this are as follows.
  • the flow path length FPL1 of the land portion 36 is greatest in region R1 near the center, and gradually decreases from region R1 to both ends (both ends in the X direction).
  • the thickness t2 (see FIG. 21) of the land portion 36 is equal to or less than the minimum value of the thickness t1 (see FIG. 21) of the manifold portion 32. For this reason, the molten resin is less likely to flow in the land portion 36 than in the manifold portion 32. In other words, when the molten resin flows the same distance in the manifold portion 32 and the land portion 36, the flow path resistance is greater in the land portion 36 than in the manifold portion 32.
  • the flow path resistance of land portion 36 is largest in region R1 and gradually decreases from region R1 to both ends (both ends in the X direction). This makes it possible to make the inflow pressure of the molten resin when it flows from land portion 36 to land portion 35 approximately constant regardless of the position in the X direction. In other words, taking into consideration that the inflow pressure when the molten resin flows from manifold portion 32 to land portion 36 gradually decreases from region R1 to both ends in the X direction, the flow path resistance when the molten resin passes through land portion 36 gradually decreases from the center to both ends in the X direction.
  • the die 3M6 described using Figures 19 to 21 is similar to the die 3 shown in Figure 6, except for the differences described above. Therefore, duplicated descriptions of the structure common to the die 3 will be omitted.
  • die 3M6 described using Figures 19 to 21 can be applied in combination with the structure of die 3M1 described using Figure 10, the structure of die 3M2 described using Figure 11, the structure of die 3M3 described using Figure 12, or the structure of die 3M4 described using Figure 14.
  • boundary BL34 between land portion 33 and land portion 34 should be read as boundary BL26 between manifold portion 32 and land portion 36.
  • the die of each of the above-mentioned modified examples can be applied in place of the die 3 shown in FIG. 1.
  • a film manufacturing apparatus 1 equipped with the die 3M6 and a film manufacturing method using the film manufacturing apparatus 1 can be obtained.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)

Abstract

樹脂導入部３１の中心を通り、Ｙ方向に沿って開口部２５に至る仮想線を中心軸３２ｃとすると、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４は、中心軸３２ｃと交差する部分を含む領域Ｒ１と、Ｘ方向においてランド部３３とランド部３４との境界の一方の端部と領域Ｒ１との間にある領域Ｒ２と、Ｘ方向においてランド部３３とランド部３４との境界の他方の端部と領域Ｒ１との間にある領域Ｒ３と、を含んでいる。ランド部３３とランド部３４との境界から開口部２５に至る流路長ＦＰＬ１は、領域Ｒ２では、領域Ｒ１側から一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に変化しており、領域Ｒ３では、領域Ｒ１側から他方の端部にかけて第１の変化率で徐々に変化しており、領域Ｒ１では、一定、または第１の変化率よりも小さい変化率で変化している。

Description

押出成形用ダイ、フィルム製造装置、およびフィルムの製造方法
　本発明は、押出成形用ダイ、フィルム製造装置、およびフィルムの製造方法に関する。
　特開２０１１－１７３２６３号公報（特許文献１）には、押出成形用ダイに関する技術が記載されている。
特開２０１１－１７３２６３号公報
　押出成形によりフィルム（樹脂フィルム）を製造することができる。その場合、均一な厚さを有するフィルムを製造することが望まれる。
　その他の課題と新規な特徴は、本明細書の記述および添付図面から明らかになるであろう。
　一実施の形態に係る押出成形用ダイは、溶融樹脂を供給するための第１開口部と、前記溶融樹脂を吐出するための第２開口部と、前記第１開口部から前記第２開口部に至る樹脂流路部と、を有する。前記樹脂流路部は、前記第１開口部に接続された樹脂導入部と、前記樹脂導入部に接続されたマニホールド部と、前記マニホールド部と前記第２開口部との間に、前記マニホールド部から前記第２開口部に向かう第１方向に順に配置された第１ランド部および第２ランド部と、を有している。前記第２開口部は、前記第１方向に直交する第２方向に延びている。前記第２ランド部の厚さは、前記第１ランド部の厚さと異なる。前記樹脂導入部の中心を通り、前記第１方向に沿って前記第２開口部に至る仮想線を第１中心軸とすると、前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界は、前記第１中心軸と交差する部分を含む第１領域と、前記第２方向において前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界の一方の端部と前記第１領域との間にある第２領域と、前記第２方向において前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界の他方の端部と前記第１領域との間にある第３領域と、を含んでいる。前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に変化しており、前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に変化しており、前記第１領域では、一定、または前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している。
　他の実施の形態に係る押出成形用ダイは、溶融樹脂を供給するための第１開口部と、前記溶融樹脂を吐出するための第２開口部と、前記第１開口部から前記第２開口部に至る樹脂流路部と、を有する。前記樹脂流路部は、前記第１開口部に接続された樹脂導入部と、
前記樹脂導入部に接続されたマニホールド部と、前記マニホールド部と前記第２開口部との間に、前記マニホールド部と前記第２開口部との間に、前記マニホールド部に連なるように配置されたランド部と、を有している。前記第２開口部は、前記第１方向に直交する第２方向に延びている。前記ランド部の厚さは、前記マニホールド部の厚さ以下である。前記樹脂導入部の中心を通り、前記第１方向に沿って前記第２開口部に至る仮想線を第１中心軸とすると、前記マニホールド部と前記ランド部との境界は、前記第１中心軸と交差する部分を含む第１領域と、前記第２方向において前記マニホールド部と前記ランド部との境界の一方の端部と前記第１領域との間にある第２領域と、前記第２方向において前記マニホールド部と前記ランド部との境界の他方の端部と前記第１領域との間にある第３領域と、を含んでいる。前記マニホールド部と前記ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に小さくなっており、前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に小さくなっており、前記第１領域では、一定、または前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している。
　上記一実施の形態によれば、均一な厚さのフィルムを製造することができる。
一実施の形態における押出成形装置の模式的な構成を示す説明図である。 一実施の形態における押出成形用のダイの拡大断面図である。 一実施の形態における押出成形用のダイの拡大断面図である。 一実施の形態における押出成形用のダイの断面図である。 一実施の形態における押出成形用のダイの樹脂流路部を示す斜視図である。 一実施の形態における押出成形用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。 図６に対する検討例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。 図６に示すダイから吐出されたフィルム状の溶融樹脂の断面形状を示す断面図である。 図７に示すダイから吐出されたフィルム状の溶融樹脂の断面形状を示す断面図である。 図６に対する変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す拡大平面図である。 図６に対する他の変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す拡大平面図である。 図６に対する他の変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。 図１２のＢ２－Ｂ２線に沿った拡大断面図である。 図１２に対する変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。 図１４の樹脂導入部の周辺を拡大して示す拡大平面図である。 図６に対する他の変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。 図１６のＣ１－Ｃ１線に沿った拡大断面図である。 図１６のＣ２－Ｃ２線に沿った拡大断面図である。 図６に対する他の変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。 図１９のＤ１－Ｄ１線に沿った拡大断面図である。 図１９のＤ２－Ｄ２線に沿った拡大断面図である。
　以下、実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、実施の形態を説明するための全図において、同一の機能を有する部材には同一の符号を付し、その繰り返しの説明は省略する。また、以下の実施の形態では、特に必要なとき以外は同一または同様な部分の説明を原則として繰り返さない。
　（実施の形態）
　＜フィルム製造装置の全体構成＞
　本実施の形態におけるフィルム製造装置（押出成形装置、押出成形機）１の全体構成について、図１を参照して説明する。図１は、本実施の形態におけるフィルム製造装置１の模式的な構成を示す説明図（側面図）である。
　押出成形においては、溶融した樹脂材料（溶融樹脂）を押し出して連続的に成形する。溶融樹脂は、ダイ（金型）を通過することにより所定の断面形状（フィルム状）に成形され、ダイを通過した後に、冷却されて固化する。
　なお、本願において、「溶融」とは、熱で溶かす場合に限定されず、溶剤などで溶かす場合も含むものとする。このため、加熱により樹脂を溶かした場合だけでなく、溶剤で樹脂を溶かした場合や、マイクロ波により樹脂を溶かした場合なども、「溶融樹脂」に含まれ得る。また、液状樹脂も、「溶融樹脂」に含まれ得る。
　図１に示されるように、本実施の形態におけるフィルム製造装置１は、押出機（押出装置）２と、ダイ（金型）３と、冷却ロール（キャストロール）４と、タッチロール５と、引取り機（引取り装置）６とを備えている。
　押出機２は、樹脂材料を溶融させ、溶融した樹脂材料（溶融樹脂）をダイ３に向けて押し出す。ダイ３は、押出機２から押し出された溶融樹脂をフィルム（シート）状に成形する。冷却ロール４は、ダイ３から吐出された溶融樹脂を急冷して固化させる。冷却ロール４は、ダイ３から吐出された溶融樹脂を冷却するための冷却用治具（冷却装置）とみなすこともできる。タッチロール５は、冷却ロール４との間に樹脂を挟んで通過させる。タッチロール５は、設けない場合もあり得る。引取り機６は、冷却ロール４で固化した樹脂フィルムを引き取り、巻取り機（図示せず）に搬送する。押出機２は、引取り機６から搬送された樹脂フィルムを巻き取る巻取り機（図示せず）と、巻き取られた樹脂フィルムを切断する切断機（図示せず）とを更に有しているが、図１ではその図示は省略している。
　次に、フィルム製造装置１の動作、言い換えれば、フィルム製造装置１を用いたフィルムの製造方法の概略について説明する。
　まず、本実施の形態のフィルムの製造方法は、押出機２の樹脂投入口２ａから押出機２内に原料（樹脂材料）を供給する工程を含む。押出機２内に供給された樹脂材料は、例えば、押出機２内でスクリューの回転により前方へ送られながら加熱されることで、溶融される。押出機２内で溶融した樹脂材料（溶融樹脂）は、押出機２の先端からダイ３に向けて押し出される。言い換えれば、本実施の形態のフィルムの製造方法は、押出機２から溶融樹脂１１を押し出してダイ３に供給する工程を含む。押出機２から押し出された溶融樹脂は、ダイ３に供給され、ダイ３内を通過して（より特定的にはダイ３内の後述の樹脂流路部２３を通過して）、ダイ３から冷却ロール４に向かって吐出される。押出機２からダイ３に供給された溶融樹脂は、ダイ３を通過することにより所定の断面形状（ここではフィルム状）に成形されるが、ダイ３から吐出された段階では、樹脂材料（フィルム状に成形された樹脂材料）は溶融状態を維持している。本実施の形態のフィルムの製造方法は、溶融樹脂１１をダイ３でフィルム状に成形する工程を含む。このため、図１に示される、ダイ３から吐出される溶融樹脂１１は、フィルム状に成形された溶融樹脂（フィルム状の溶融樹脂、溶融樹脂フィルム）である。ダイ３から吐出された溶融樹脂１１は、回転する冷却ロール４に到達し、冷却ロール４の表面に貼りついた状態で冷却ロール４と一緒に回転しながら急速に冷却されて固化する。言い換えれば、本実施の形態のフィルムの製造方法は、ダイ３から吐出されたフィルム状の溶融樹脂１１を冷却する工程を含む。タッチロール５を設けている場合は、溶融樹脂１１または樹脂フィルム１１ａは、冷却ロール４とタッチロール５との間の狭い空間（隙間）を通過する。ダイ３から吐出された溶融樹脂１１は、冷却ロール４で固化されて固化状態の樹脂フィルム１１ａとなり、この樹脂フィルム１１ａは、引取り機６によって引き取られて、延伸処理機７に搬送される。延伸処理機７に搬送された樹脂フィルム１１ａには、延伸処理（引き伸ばし処理）が施される。延伸された樹脂フィルム１１ａは、巻取り機（図示せず）に搬送される。巻取り機に搬送された樹脂フィルム１１ａは、ロール状に巻き取られ、切断機（図示せず）で必要に応じて切断される。なお、図１では、延伸処理機７を含む構成例を示しているが、延伸処理を行わず、巻取り機（図示せず）に搬送される場合もある。
　＜ダイ＞
　次に、本実施の形態における押出成形用のダイ３の構成について、図２～図６を参照して説明する。図２～図４は、本実施の形態における押出成形用のダイ３の断面図である。図５は、本実施の形態における押出成形用のダイ３の樹脂流路部２３を示す斜視図である。図６は、本実施の形態における押出成形用のダイ３の樹脂流路部２３を示す平面図である。図２は、図５および図６に示されるＡ１－Ａ１線の位置でのダイ３の拡大断面にほぼ対応し、図３は、図５および図６に示されるＡ２－Ａ２線の位置でのダイ３の拡大断面にほぼ対応し、図４は、図５および図６に示されるＡ３－Ａ３線の位置でのダイ３の断面にほぼ対応している。
　また、図２～図６には、Ｘ方向、Ｙ方向およびＺ方向が示されている。Ｘ方向、Ｙ方向およびＺ方向は、互いに交差する方向であり、より特定的には互いに直交する方向である。Ｘ方向とＹ方向とは互いに直交し、Ｚ方向は、Ｘ方向およびＹ方向に直交している。Ｙ方向は、マニホールド部３２から開口部２５に向かう方向である。このため、樹脂導入部３１のランド部３３，３４，３５内を溶融樹脂が主として流れる方向は、Ｙ方向である。開口部２５の延在方向（長辺方向）は、Ｘ方向である。樹脂導入部３１のールド部３２，３４，３５の幅方向は、Ｘ方向であり、また、開口部２５から吐出されるフィルム状の溶融樹脂１１（図１参照）の幅方向もＸ方向である。Ｚ方向は、樹脂導入部３１のランド部３３，３４，３５の厚さ方向であり、また、開口部２５から吐出されるフィルム状の溶融樹脂１１の厚さ方向もＺ方向である。このため、以下の説明でランド部３３，３４，３５、開口部２５および溶融樹脂１１（図１参照）の厚さに言及する場合は、Ｚ方向の厚さ（寸法）に対応している。
　図２および図３に示すように、ダイ３は、対となるダイ部材（ダイ本体部、金型）２１，２２を有している。ダイ部材２１およびダイ部材２２は、好ましくは金属材料からなる。ダイ部材２１とダイ部材２２とは、ボルトなどの固定用部材（図示せず）により互いに固定されている。
　ダイ３内には、樹脂流路部２３が形成されている。樹脂流路部２３は、ダイ部材２１とダイ部材２２との間に形成されている。樹脂流路部２３は、ダイ部材２１とダイ部材２２との間に形成された空間であり、ダイ３に供給（導入）された溶融樹脂が流動（移動）可能な空間である。樹脂流路部２３は、ダイ３内に形成された、溶融樹脂が通過するための流路とみなすことができる。樹脂流路部２３の周囲は、ダイ部材２１，２２によって囲まれている。
　このため、ダイ３は、ダイ部材２１，２２と、ダイ部材２１，２２間に形成された樹脂流路部２３と、ダイ部材２１，２２を互いに固定する固定用部材（ボルトなど）とを有している。ダイ３は、いわゆるＴダイである。
　また、ダイ３は、ダイ３に溶融樹脂を供給（導入）するための開口部（供給口、導入口）２４と、ダイ３の外部に溶融樹脂を吐出するための開口部（吐出口）２５とを更に有しており、樹脂流路部２３は、開口部２４から供給された溶融樹脂が開口部２５から吐出されるまでの流路（溶融樹脂の流路）である。押出機２からダイ３の開口部２４に供給された溶融樹脂は、樹脂流路部２３を通って開口部２５からダイ３の外部に吐出される。このため、ダイ３は、溶融樹脂を供給するための開口部２４と、溶融樹脂を吐出するための開口部２５と、開口部２４から開口部２５に至る樹脂流路部２３とを有していることになる。
　次に、樹脂流路部２３の詳細について、図２～図６を参照して説明する。
　樹脂流路部２３は、マニホールド部３２と、開口部２４から供給（導入）された溶融樹脂をマニホールド部３２へ導く樹脂導入部３１と、マニホールド部３２に連結するスリット部とを有しており、そのスリット部は、厚さが異なる３つの領域（ランド部３３，３４，３５）を備えている。言い換えれば、樹脂流路部２３は、樹脂導入部３１と、マニホールド部３２と、ランド部（スリット部、領域）３３，３４，３５とを有している。溶融樹脂が流れる方向に、樹脂導入部３１とマニホールド部３２とランド部３３とランド部３４とランド部３５とが順に配置されている。このため、ランド部３３、ランド部３４、およびランド部３５は、マニホールド部３２と開口部２５との間に、マニホールド部から開口部２５に向かう方向（すわなちＹ方向）に順に配置されている。
　ダイ３における溶融樹脂の流入口である開口部２４は、樹脂導入部３１に接続されており、ダイ３における溶融樹脂の吐出口である開口部２５は、ランド部３５に接続されている。開口部２５は、ランド部３５がダイ３の表面に到達して形成された開口部である。すなわち、ランド部３５の下流側の端面が、開口部２５になっている。このため、開口部２５の形状は、ランド部３５の断面形状（Ｙ方向に略垂直な断面形状）と実質的に同じであり、開口部２５の厚さ（Ｚ方向の寸法）は、ランド部３４の厚さ（Ｚ方向）と実質的に同じである。
　開口部２５の形状（平面形状）は、好ましくは長方形状である。従って、ランド部３５の断面形状（Ｙ方向に略垂直な断面形状）は、好ましくは長方形状である。このため、開口部２５は、長軸（長辺）と短軸（短辺）とを有し、Ｘ方向が長軸方向（長辺方向）であり、Ｚ方向が短軸方向（短辺方向）である。
　押出機２（図１参照）から押し出された溶融樹脂１１（図１参照）は、ダイ３の開口部２４から流入し、樹脂導入部３１とマニホールド部３２とランド部３３とランド部３４とランド部３５とを順に通って、ダイ３の開口部２５から吐出される。
　形成される樹脂フィルム１１ａの厚さは、開口部２５の厚さ（ランド部３４の厚さ）、ダイ３の開口部２５から吐出される溶融樹脂１１の流量（流速）、および冷却ロール４の引き取り速度（回転速度）などによって制御することができる。開口部２５の厚さ（ランド部３４の厚さ）を変えなくても、ダイ３の開口部２５から吐出される溶融樹脂１１の流量（流速）が小さくなるほど、形成される樹脂フィルム１１ａの厚さは薄くなり、また、冷却ロール４（図１参照）の引き取り速度（回転速度）が速くなるほど、形成される樹脂フィルム１１ａの厚さは薄くなる。開口部２５は、溶融樹脂を吐出するリップ口（リップ開口）として機能することができ、ランド部３５は、リップランド部として機能することができる。
　マニホールド部３２は、Ｘ方向に延在しており、マニホールド部３２の中央付近（Ｘ方向における中央付近）において樹脂導入部３１に接続されている。押出機２（図１参照）からダイ３の開口部２４に供給された溶融樹脂１１（図１参照）は、樹脂導入部３１を通ってマニホールド部３２に流入する。樹脂導入部３１からマニホールド部３２に流入した溶融樹脂１１は、マニホールド部３２内をマニホールド部３２の延在方向（ここではＸ方向）に移動することができ、マニホールド部３２の両端まで移動することができる。このため、樹脂導入部３１からマニホールド部３２に流入した溶融樹脂１１（図１参照）は、マニホールド部３２で横方向（Ｘ方向）に広がる。マニホールド部３２は、樹脂導入部３１から流入した溶融樹脂１１をマニホールド部３２の両端側方向に導く作用を有している。マニホールド部３２全体に溶融樹脂１１が行き渡るため、マニホールド部３２全体からランド部３３に向かって溶融樹脂１１が移動する。マニホールド部３２の断面形状（Ｘ方向に略垂直な断面形状）は、例えば円形状とすることができ、従って、マニホールド部３２の立体形状は、例えば円筒状とすることができる。
　ランド部３３は、マニホールド部３２と一体的に連結され、ランド部３４は、マニホールド部３２と一体的に連結され、ランド部３５は、ランド部３４と一体的に連結されている。このため、Ｙ方向において、マニホールド部３２に隣接する位置にランド部３３が配置され、ランド部３３に隣接する位置にランド部３４が配置され、ランド部３４に隣接する位置にランド部３５が配置されている。但し、ランド部３３は、マニホールド部３２の下流側に位置し、ランド部３４は、ランド部３３の下流側に位置し、ランド部３５は、ランド部３４の下流側に位置している。
　なお、本実施の形態では、下流側とは溶融樹脂１１（図１参照）の流れの下流側を意味し、上流側とは溶融樹脂１１の流れの上流側を意味する。従って、開口部２５に近い側が下流側であり、開口部２５から遠い側が上流側である。
　樹脂導入部３１からマニホールド部３２に流入した溶融樹脂１１は、マニホールド部３２全体に行き渡り、マニホールド部３２全体からランド部３３に流入する。マニホールド部３２からランド部３３に流入した溶融樹脂は、ランド部３３を通過してランド部３４に流入し、更にランド部３４を通過してランド部３５に流入し、更にランド部３５を通過して開口部２５からダイ３の外部に吐出される。
　ランド部３３，３４，３５は、Ｘ方向およびＹ方向に略平行な平面（主面）を有するスリット状（板状）の形状を有している。ランド部３３，３４，３５の厚さの関係は、次のようになっている。
　すなわち、図３に示すように、ランド部３３の厚さｔ１よりもランド部３４の厚さｔ２が小さく（ｔ１＞ｔ２）、ランド部３４の厚さｔ２よりもランド部３５の厚さｔ３が小さい（ｔ２＞ｔ３）。また、ランド部３３の厚さは均一であり、ランド部３４の厚さは均一であり、ランド部３５の厚さは均一である。
　厚さｔ１，ｔ２，ｔ３の一例を挙げると、厚さｔ１は２～２０ｍｍ程度であり、厚さｔ２は０．８～１０ｍｍ程度であり、厚さｔ３は０．４～６ｍｍ程度である。
　また、樹脂導入部３１およびマニホールド部３２は、ランド部３３，３４，３５よりも、厚さ方向（Ｚ方向）の寸法が大きい。例えば、マニホールド部３２の断面形状（Ｘ方向に略垂直な断面形状）が円形状の場合は、その直径は、ランド部３３，３４，３５の各厚さｔ１，ｔ２，ｔ３よりも大きい。このため、ランド部３３，３４，３５に比べて、樹脂導入部３１およびマニホールド部３２では、溶融樹脂１１（図１参照）が移動しやすい。従って、マニホールド部３２全体に溶融樹脂を行き渡らせて、マニホールド部３２全体からランド部３３に溶融樹脂１１を流入させることができる。
　ランド部３３の幅とランド部３４の幅とランド部３５の幅とは、互いに同じである。このため、ランド部３３，３４，３５のそれぞれの両端部（両側面）は、互いに整合する位置にあり、Ｙ方向に並んでいる。また、ランド部３３，３４，３５のそれぞれの両端部（両側面）は、Ｙ方向に略平行である。
　平面視において、ランド部３３の平面形状は、中心軸３２ｃに対して線対称である。また、平面視において、ランド部３４の平面形状は、中心軸３２ｃに対して線対称である。また、平面視において、ランド部３５の平面形状は、中心軸３２ｃに対して線対称である。すなわち、ランド部３３，３４，３５のそれぞれは、Ｙ方向に沿った中心軸３２ｃに対して対称である。
　なお、後述する図１９に示すランド部３６を含め、ランド部３３，３４，３５，３６に関して説明するときは、「幅」とは、Ｘ方向の幅（寸法）に対応し、「端部」とは、Ｘ方向における端部に対応し、「両端部」とは、Ｘにおける両端部に対応し、「中央」または「中心」とは、Ｘ方向における中央に対応している。また、ランド部３３，３４，３５，３６に関して説明するときは、「平面視」とは、Ｘ方向およびＹ方向に平行な平面で見た場合に対応し、「平面形状」とは、Ｘ方向およびＹ方向に平行な平面で見た場合の平面形状に対応している。また、ランド部３３，３４，３５，３６に関して説明するときは、「中心軸（図２、図３、および図６に示す中心軸３２ｃ）」とは、ランド部３３，３４，３５，３６のＸ方向における中央を通り、かつＹ方向に平行な直線に対応している。中心軸３２ｃは、図２に示す樹脂導入部３１の中心を通り仮想線（仮想直線）である。本実施の形態の例では、Ｙ方向に延びる樹脂導入部３１の頂部に開口部２４がある。このため、中心軸３２ｃは、開口部２４の中心を通る。
　図６に示す平面視において、マニホールド部３２とランド部３３との境界ＢＬ２３は、Ｘ方向に平行である。また、平面視において、ランド部３４とランド部３５との境界ＢＬ４５は、Ｘ方向に平行である。また、ランド部３５の下流側の端部に位置する開口部２５の延在方向は、Ｘ方向に平行である。
　一方、図６に示す平面視において、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４は、Ｘ方向に対して平行ではなく、Ｘ方向に対して傾斜している部分（領域Ｒ２および領域Ｒ３）を含んでいる。ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４は、中心軸３２ｃと交差する部分を含む領域Ｒ１と、Ｘ方向においてランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４の一方の端部と領域Ｒ１との間にある領域Ｒ２と、Ｘ方向においてランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４の他方の端部と領域Ｒ１との間にある領域Ｒ３と、を含んでいる。Ｘ方向において、領域Ｒ１は、境界ＢＬ３４の中央にある。図６に示す例では、領域Ｒ１において境界ＢＬ３４は、Ｘ方向に平行である。言い換えれば、領域Ｒ１において境界ＢＬ３４は、開口部２５の延在方向に平行である。
　領域Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３のＸ方向に対する傾斜角度に着目すると、以下の表現ができる。すなわち、領域Ｒ２において、境界ＢＬ３４は、Ｘ方向に対して９０度未満の角度を成すように傾斜している。領域Ｒ３において、境界ＢＬ３４は、Ｘ方向に対して９０度未満の角度を成すように傾斜している。領域Ｒ１において、境界ＢＬ３４とＸ方向とが成す角度は、領域Ｒ２および領域Ｒ３において、境界ＢＬ３４とＸ方向とが成す角度よりも小さい（ただし、０度も含む）。
　図６に示す例の場合、境界ＢＬ３４の領域Ｒ２とＸ方向とが成す角は、例えば１～１０度程度である。また、境界ＢＬ３４の領域Ｒ３とＸ方向とが成す角は、境界ＢＬ３４の領域Ｒ２とＸ方向とが成す角と同じであり、例えば１～１０度程度である。
　次に、領域Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３のそれぞれにおいて、境界ＢＬ３４から開口部２５に至る樹脂の流路の流路長ＦＰＬ１について説明する。図６に示す流路長ＦＰＬ１は、ランド部３４の流路長ＦＰＬ４とランド部３５の流路長ＦＰＬ５の合計値である。流路長ＦＰＬ３は、ランド部３３のＹ方向の寸法（長さ）に対応し、流路長ＦＰＬ４は、ランド部３４のＹ方向の寸法（長さ）に対応し、流路長ＦＰＬ５は、ランド部３５のＹ方向の寸法（長さ）に対応している。ランド部３３，３４，３５のそれぞれにおいて、溶融樹脂は主としてＹ方向に沿って流れる（移動する）。このため、流路長ＦＰＬ３は、溶融樹脂が流れる方向に沿ったランド部３３の寸法（長さ）とみなすことができ、また、流路長ＦＰＬ４は、溶融樹脂が流れる方向に沿ったランド部３４の寸法（長さ）とみなすことができる。従って、流路長ＦＰＬ３は、ランド部３３において溶融樹脂が流れる距離を規定し、流路長ＦＰＬ４は、ランド部３４において溶融樹脂が流れる距離を規定し、流路長ＦＰＬ５は、ランド部３５において溶融樹脂が流れる距離を規定することになる。
　本実施の形態の例の場合、ランド部３４とランド部３５との境界ＢＬ４５は、開口部２５の延在方向であるＸ方向に平行である。したがって、流路長ＦＰＬ５は、Ｘ方向の位置によらず、一定である。一方、上記したように、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４は、開口部２５の延在方向であるＸ方向に対して傾斜した部分を備えている。このため、ランド部３４の流路長ＦＰＬ４は、一定ではなく、Ｘ方向の位置に応じて変化している。以下で詳しく説明する。
　なお、以下では、境界ＢＬ３４から開口部２５に至る流路長ＦＰＬ１について説明する。上記したように、本実施の形態の場合、流路長ＦＰＬ５は、Ｘ方向の位置によらず、一定なので、以下で説明する流路長ＦＰＬ１の説明は、流路長ＦＰＬ４の説明に置き換えることができる。図６では、流路長ＦＰＬ１のうち、境界ＢＬ３４の領域Ｒ１からＹ方向に沿って開口部２５に至る流路の長さを、流路長Ｌ１として示している。また、流路長ＦＰＬ１のうち、境界ＢＬ３４の領域Ｒ２からＹ方向に沿って開口部２５に至る流路の長さを、流路長Ｌ２として示している。また、流路長ＦＰＬ１のうち、境界ＢＬ３４の領域Ｒ３からＹ方向に沿って開口部２５に至る流路の長さを、流路長Ｌ３として示している。
　詳しくは、Ｘ方向において、境界ＢＬ３４の中央付近にある領域Ｒ１では、流路長ＦＰＬ１が最も大きい（長い）。図６に示す例では、流路長Ｌ１の値は、Ｘ方向の位置によらず一定である。
　境界ＢＬ３４の領域Ｒ２では、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の一方の端部に行くにしたがって徐々に小さくなっている。境界ＢＬ３４の領域Ｒ２とＸ方向とのなす角は一定なので、領域Ｒ２とＸ方向とのなす角を流路長ＦＰＬ１の変化率として定義すると、以下のように表現することができる。すなわち、領域Ｒ２では、流路長ＦＰＬ１（流路長Ｌ２）は、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に小さくなっている。
　境界ＢＬ３４の領域Ｒ３では、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の他方の端部に行くにしたがって徐々に小さくなっている。境界ＢＬ３４の領域Ｒ３とＸ方向とのなす角の絶対値は、境界ＢＬ３４の領域Ｒ２とＸ方向とのなす角の絶対値と同じであり、かつ、一定である。このため、領域Ｒ３とＸ方向とのなす角を流路長ＦＰＬ１の変化率として定義すると、以下のように表現することができる。すなわち、領域Ｒ３では、流路長ＦＰＬ１（流路長Ｌ３）は、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の他方の端部にかけて上記第１の変化率で徐々に小さくなっている。
　図６に示すダイ３の場合、Ｘ方向（幅方向）における溶融樹脂の流量分布を均一にさせるように機能することができる。その理由は、以下のようなものである。
　樹脂導入部３１からマニホールド部３２に流入した溶融樹脂は、マニホールド部３２全体に行き渡り、マニホールド部３２全体からランド部３３に溶融樹脂が流入する。ただし、Ｘ方向における中央付近では、樹脂導入部３１に近いことから、マニホールド部３２からランド部３３に溶融樹脂が流入しやすいのに対して、Ｘ方向における両端部側に行くほど、樹脂導入部３１から遠くなることから、マニホールド部３２からランド部３３に溶融樹脂が流入しにくくなる傾向にある。これを反映して、Ｘ方向における中央付近では、マニホールド部３２からランド部３３に流入する溶融樹脂の流入圧力が比較的高くなるのに対して、Ｘ方向における両端部側に行くほど、マニホールド部３２からランド部３３に流入する溶融樹脂の流入圧力が小さくなる傾向にある。
　そこで、ダイ３の場合、ランド部３４の流路長ＦＰＬ４（本実施の形態の場合、ランド部３４およびランド部３５の合計の流路長ＦＰＬ１とも言える）を、中央付近の領域Ｒ１で最も大きくし、領域Ｒ１から両端（Ｘ方向における両端）にかけて、徐々に小さくしている。ランド部３４の厚さｔ２は、ランド部３３の厚さｔ１よりも小さいため、ランド部３３よりもランド部３４の方が、溶融樹脂は流れにくい。すなわち、ランド部３３とランド部３４とで溶融樹脂が同じ距離を流れる場合には、ランド部３３よりもランド部３４の方が流路抵抗は大きくなる。つまり、単位距離当たりの流路抵抗は、ランド部３３よりもランド部３４の方が大きくなる。なお、ランド部３３，３４，３５における単位距離当たりの流路抵抗は、厚さが小さくなるほど大きくなる。
　流路長ＦＰＬ１を、境界ＢＬ３４の領域Ｒ１で最も大きくし、領域Ｒ１から両端にかけて徐々に小さくすることで、ランド部３３の流路抵抗とランド部３４の流路抵抗との合計は、領域Ｒ１で最も大きくなり、領域Ｒ１から両端（Ｘ方向における両端）にかけて、徐々に小さくなる。これにより、ランド部３４からランド部３５に流入する際の溶融樹脂の流入圧力を、Ｘ方向の位置によらずほぼ一定とすることができる。すなわち、マニホールド部３２からランド部３３に溶融樹脂が流入する際の流入圧力が、Ｘ方向における領域Ｒ１から両端部にかけて徐々に小さくなることを考慮して、溶融樹脂がランド部３３およびランド部３４を通過する際の流路抵抗が、Ｘ方向における中央から両端部にかけて徐々に小さくなるようにしている。これにより、マニホールド部３２からランド部３３に溶融樹脂が流入する際の流入圧力の不均一さを、ランド部３３，３４の流路抵抗の不均一さによって相殺することができるため、結果として、ランド部３４からランド部３５に溶融樹脂が流入する際の流入圧力の不均一さを抑制し、ランド部３５に流入する際の溶融樹脂の流入圧力を、Ｘ方向の位置によらずほぼ一定とすることができる。さらに、ランド部３５の厚さｔ３（図３参照）はＸ方向の位置によらず一定である。このため、ランド部３５の下流端部に位置する開口部２５から吐出される溶融樹脂の流量（流速）を、Ｘ方向に位置によらず、ほぼ一定とすることができる。つまり、ダイ３の場合、Ｘ方向（幅方向）における溶融樹脂の流量分布を均一にさせるように機能することができる。
　開口部２５から吐出される溶融樹脂の流量分布が均一であれば、開口部２５から吐出されるフィルム状の溶融樹脂の膜厚は均一になる。言い換えれば、本実施の形態に係るダイ３を用いることにより、均一な厚さを有するフィルムを製造することができる。図１に示すフィルム製造装置において、引き取り機６または延伸処理機７から排出される樹脂フィルム１１ａの厚さを均一にするためには、ダイ３から吐出されたフィルム状の溶融樹脂１１の厚さを均一にすることが必要である。本実施の形態に係るダイ３の場合、均一の厚さでフィルム状の溶融樹脂１１を成形することができるので、引き取り機６または延伸処理機７から排出される樹脂フィルム１１ａの厚さを均一にすることが可能である。
　ところで、図７に示す検討例のダイ３Ｃ１の場合、図６に示す領域Ｒ１が存在せず、領域Ｒ２と領域Ｒ３とが中心軸３２ｃと交わる位置で接続されている点で図６に示すダイ３と相違する。図７は、図６に対する検討例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。図８は、図６に示すダイから吐出されたフィルム状の溶融樹脂の断面形状を示す断面図である。図９は、図７に示すダイから吐出されたフィルム状の溶融樹脂の断面形状を示す断面図である。
　図７に示す樹脂導入部３１の幅Ｗ３１（Ｘ方向の長さ）を考慮しなければ、図７に示すダイ３Ｃ１の場合でも、Ｘ方向（幅方向）における溶融樹脂の流量分布を均一にさせることができる。ところが、本願発明者が詳細に検討した結果、図７に示すダイ３Ｃ１の場合、図９に溶融樹脂フィルム１１２として示すように、Ｘ方向における中央付近の厚さＴ１１ｃが、両端付近の厚さＴ１１ｅと比較して小さいことが判った。一方、図８に示すように、本実施の形態のダイ３（図６参照）から吐出された溶融樹脂フィルム１１１の場合、中央付近の厚さＴ１１ｃと、両端付近の厚さＴ１１ｅとの差は無視できるほど小さく、均一な厚さになっている。
　図８に示す溶融樹脂フィルム１１１が、図９に示す溶融樹脂フィルム１１２に対して厚さが均一になっているのは、以下の理由による。
　すなわち、図６および図７に示す境界ＢＬ３４のうち、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる部分では、溶融樹脂の流入圧力がほぼ一定である。厳密には、後述するように、Ｘ方向における流入圧力の分布が一定でない場合もあるが、Ｘ方向におけるランド３４の両端付近と、中央付近との差と比較すれば、流入圧力の不均一さは小さい。
　一方、流路抵抗に着目すると、図７に示すダイ３Ｃ１の場合、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる部分において、溶融樹脂に対する流路抵抗が一定ではなく、中心軸３２ｃに近い程、流路抵抗が大きくなっている。このため、Ｘ方向における中央付近において、開口部２５から吐出される溶融樹脂１１（図９参照）の流量（流速）が、Ｘ方向における両端付近と比較して小さくなっている。この結果、図９に示す溶融樹脂フィルム１１２の場合、Ｘ方向における中央付近の厚さＴ１１ｃが、両端付近の厚さＴ１１ｅと比較して小さくなっていると考えられる。言い換えれば、図７に示す例の場合、樹脂導入部３１と重なる部分において、マニホールド部３２からランド部３３に溶融樹脂が流入する際の流入圧力の不均一さと、ランド部３３，３４の流路抵抗の不均一さとのバランスが悪く、かえって流路抵抗が大きすぎる場所が存在している。
　一方、図６に示すダイ３Ｃ１の場合、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４から開口部２５に至る流路長ＦＰＬ１は、領域Ｒ１では一定、または領域Ｒ２および領域Ｒ３における第１の変化率よりも小さい変化率で変化している。図６に示す例では、領域Ｒ１では、流路長ＦＰＬ１はほぼ一定である。このため、ダイ３の場合には、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる部分を含め、Ｘ方向における全ての位置で、マニホールド部３２からランド部３３に溶融樹脂が流入する際の流入圧力の不均一さと、ランド部３３，３４の流路抵抗の不均一さとをバランスさせることが可能である。結果として、ダイ３の場合には、樹脂導入部３１の幅Ｗ３１を考慮した場合でも、Ｘ方向（幅方向）における溶融樹脂の流量分布を全範囲で均一にさせることができる。これにより、図８に示す溶融樹脂フィルム１１１の場合、中央付近の厚さＴ１１ｃと、両端付近の厚さＴ１１ｅとの差は無視できるほど小さく、均一な厚さになっている。
　＜領域Ｒ１の範囲について＞
　次に、図６に示す領域Ｒ１の幅ＷＲ１と樹脂導入部３１の幅Ｗ３１との関係について説明する。図１０は、図６に対する変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す拡大平面図である。図１１は、図６に対する他の変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す拡大平面図である。
　図６に示す例では、Ｙ方向において、樹脂導入部３１と領域Ｒ１の範囲とは互いに重なっている。樹脂導入部３１の幅Ｗ３１は、領域Ｒ１の幅ＷＲ１と一致する。領域Ｒ２および領域Ｒ３のそれぞれは、Ｙ方向において、樹脂導入部３１と重なっていない。図６に示す態様は、以下のように表現できる。すなわち、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４のうち、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる領域を領域Ｒ４（図１０および図１１参照）とすると、Ｘ方向における領域Ｒ４の幅ＷＲ４（図１０および図１１参照）に対する領域Ｒ１の幅ＷＲ１は、１００％である。
　ただし、図６に示すように領域Ｒ１の範囲と樹脂導入部３１とが、Ｙ方向において完全に一致した状態には限定されず、樹脂導入部３１の幅Ｗ３１に応じて領域Ｒ１の範囲を調整することができる。
　例えば図１０に示すダイ３Ｍ１が有する樹脂流路部２３の場合、樹脂導入部３１の幅Ｗ３１が広い（例えば１２０～２５０ｍｍ程度）。この場合、樹脂導入部３１のうち、Ｘ方向における位置に応じて樹脂導入部３１からマニホールド部３２への流入圧力が異なっている場合がある。すなわち、中心軸３２ｃに近い位置では、樹脂導入部３１からマニホールド部３２への流入圧力が高く、樹脂導入部３１の内壁に近い位置では、内壁による流路抵抗により、樹脂導入部３１からマニホールド部３２への流入圧力が低くなる場合がある。この場合、樹脂導入部３１の内壁に近い領域では、中心軸３２ｃ付近と比較して、ランド部３３からランド部３４への流入圧力も相対的に低くなり易い。
　そこで、図１０に示すダイ３Ｍ１の場合、領域Ｒ２および領域Ｒ３のそれぞれの一部分が、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なっている。樹脂導入部３１の内壁に近い位置において、領域Ｒ２および領域Ｒ３のそれぞれの一部分が、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なっていることで、Ｙ方向において樹脂導入部３１の内壁と重なる位置の周辺を含め、Ｘ方向における全ての位置で、マニホールド部３２からランド部３３に溶融樹脂が流入する際の流入圧力の不均一さと、ランド部３３，３４の流路抵抗の不均一さとをバランスさせることが可能である。
　一方、例えば図１１に示すダイ３Ｍ２が有する樹脂流路部２３の場合、樹脂導入部３１の幅Ｗ３１が狭い（例えば３０～１００ｍｍ程度）。この場合、樹脂導入部３１から導入される溶融樹脂のマニホールド部３２への流入速度が速いので、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる領域Ｒ４よりも広い範囲において、マニホールド部３２からランド部３３への樹脂の流入圧力が高くなる可能性がある。この場合、境界ＢＬ３４のうち、樹脂導入部３１と重なっていない領域であっても、領域Ｒ１と同程度の流入圧力になる可能性がある。
　そこで、図１１に示すダイ３Ｍ２の場合、領域Ｒ１の範囲が領域Ｒ４の範囲よりも広くなっている。詳しくは、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４のうち、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる領域を領域Ｒ４とすると、Ｘ方向における領域Ｒ４の幅ＷＲ４に対する領域Ｒ１の幅ＷＲ１は、１００％より大きい。領域Ｒ１の範囲が領域Ｒ４の範囲よりも広くなっていることで、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる領域Ｒ４の周辺領域を含め、Ｘ方向における全ての位置で、マニホールド部３２からランド部３３に溶融樹脂が流入する際の流入圧力の不均一さと、ランド部３３，３４の流路抵抗の不均一さとをバランスさせることが可能である。
　図１０および図１１を用いて説明したように、領域Ｒ１の範囲は、樹脂導入部３１の幅Ｗ３１に応じて領域Ｒ４の幅ＷＲ４よりも小さく、あるいは大きくすることができる。ただし、中心軸３２ｃの近傍では、マニホールド部３２からランド部３３への樹脂の流入圧力がほぼ一定と見なせる程度になっている場合がある。この場合、領域Ｒ１と領域Ｒ４とには、以下の関係が成り立つことが好ましい。すなわち、領域Ｒ１の範囲が領域Ｒ４の範囲よりも広くなっている。詳しくは、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４のうち、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる領域を領域Ｒ４とすると、Ｘ方向における領域Ｒ４の幅ＷＲ４に対する領域Ｒ１の幅ＷＲ１は、８０％以上、かつ、１２０％以下である。
　＜変形例１＞
　次に、図１２および図１３を用いて図６に対する他の変形例について説明する。図１２は、図６に対する他の変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。図１３は、図１２のＢ２－Ｂ２線に沿った拡大断面図である。図１２および図１３に示すダイ３Ｍ３は、樹脂流路部２３の形状、特に、図６に示すランド部３５が設けられていない点で、図６に示すダイ３と相違する。
　ダイ３Ｍ３の場合、ランド部３４の下端（下流側の端部）に開口部２５が設けられている。この場合、ランド部３４がリップランド部として機能する。ダイ３Ｍ３の場合、図６を用いて説明した流路長ＦＰＬ１は、ランド部３４の流路長ＦＰＬ４と一致する。図１３に示すように、ランド部３４の厚さｔ３は、ランド部３３の厚さｔ１よりも小さい（薄い）。厚さｔ１，ｔ３の一例を挙げると、厚さｔ１は２～２０ｍｍ程度であり、厚さｔ３は０．４～６ｍｍ程度である。
　ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４から開口部２５に至る流路長ＦＰＬ１に関しては、ダイ３Ｍ３の場合にも、図６を用いて説明したダイ３と同様である。すなわち、Ｘ方向において、境界ＢＬ３４の中央付近にある領域Ｒ１では、流路長ＦＰＬ１が最も大きい（長い）。図１２に示す例では、流路長Ｌ１の値は、Ｘ方向の位置によらず一定である。領域Ｒ２では、流路長ＦＰＬ１（流路長Ｌ２）は、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に小さくなっている。領域Ｒ３では、流路長ＦＰＬ１（流路長Ｌ３）は、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の他方の端部にかけて上記第１の変化率で徐々に小さくなっている。したがって、図１２に示すダイ３Ｍ３の場合、Ｘ方向（幅方向）における溶融樹脂の流量分布を均一にさせるように機能することができる。
　なお、図１２および図１３に示すダイ３Ｍ３の場合、図６および図３に示すダイ３と比較して、ランド部３４の厚さｔ３（図３に示す例では、ランド部３４の厚さｔ２）が狭い。このため、ダイ３Ｍ３の場合、ダイ３と比較してランド部３４における流路抵抗が大きい。樹脂流路部２３全体としての流路抵抗を低減させる方法としては、図３に示すように、ランド部３４の下流側にリップランド部として機能するランド部３５を設ける方法がある。あるいは、図１２に示す流路長ＦＰＬ１を短くすることにより、流路抵抗を低減させる方法がある。
　図１２および図１３を用いて説明したダイ３Ｍ３は、上記した相違点を除き、図６に示すダイ３と同様である。したがって、ダイ３と共通する構造については、重複する説明を省略する。
　なお、図１２および図１３を用いて説明したダイ３Ｍ３の構造と、図１０を用いて説明したダイ３Ｍ１の構造、あるいは、図１１を用いて説明したダイ３Ｍ２の構造とを組み合わせて適用することもできる。
　＜変形例２＞
　次に、図１３および図１５を用いて図１２に対する他の変形例について説明する。図１４は、図１２に対する変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。図１５は、図１４の樹脂導入部の周辺を拡大して示す拡大平面図である。図１４および図１５に示すダイ３Ｍ４は、樹脂流路部２３の形状、特に、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４のうち、領域Ｒ１の形状が図１２に示すダイ３Ｍ３と相違する。図１５では、領域Ｒ１における境界ＢＬ３４の変化率が、領域Ｒ２における変化率および領域Ｒ３における変化率よりも小さいことを明示的に図示するため、領域Ｒ２の辺を延長した線、および領域Ｒ３の辺を延長した線を仮想線ＢＬ３４Ｄとして図示している。
　詳しくは、図１４および図１５に示すダイ３Ｍ４の場合、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４の領域Ｒ１からＹ方向に沿って開口部２５（図１４参照）に至る流路長ＦＰＬ１が、Ｘ方向における位置によって変化している。この点は、図６に示すダイ３、図１０に示すダイ３Ｍ１、図１１に示すダイ３Ｍ２、および図１２に示すダイ３Ｍ３のそれぞれと相違する。
　図１０を用いて説明したように、樹脂導入部３１の幅Ｗ３１が広い場合、樹脂導入部３１と重なる領域Ｒ４内で、Ｘ方向の位置に応じてマニホールド部３２からランド部３３への溶融樹脂の流入圧力が異なっている場合がある。すなわち、中心軸３２ｃに近い位置では、上記した流入圧力が相対的に高く、樹脂導入部３１の側壁の近くでは、側壁による流路抵抗の影響で流入圧力が小さくなっている場合がある。図１４および図１５に示すダイ３Ｍ４の場合、領域Ｒ１における流路長ＦＰＬ１の値をＸ方向における位置に応じて変化させている。本変形例では、領域Ｒ１において、境界ＢＬ３４は、中心軸３２ｃと交差する位置を頂点とする円弧形状になっている。中心軸３２ｃと重なる位置において流路長ＦＰＬ１の値が最大値となっている。円弧形状の一方の弧端は領域Ｒ２に接続され、円弧形状の他方の弧端は領域Ｒ３に接続されている。
　ただし、領域Ｒ１における溶融樹脂の流入圧力のＸ方向の位置に応じた変化量は、領域Ｒ２および領域Ｒ３における溶融樹脂の流入圧力のＸ方向の位置に応じた変化量と比較して小さい。したがって、本変形例の場合、領域Ｒ１におけるＸ方向の位置に応じた流路長ＦＰＬ１の変化率は、領域Ｒ２における流路長ＦＰＬ１の変化率、および領域Ｒ３における流路長ＦＰＬ１の変化率、のそれぞれよりも小さい。これは、図１５に示す仮想線ＢＬ３４ＤとＸ方向とが成す角よりも、領域Ｒ１における境界ＢＬ３４とＸ方向とが成す角の方が小さいことから明らかである。
　本変形例の場合、中心軸３２ｃ付近におけるわずかな流入圧力の不均一さを境界ＢＬ３４の領域Ｒ１の形状により相殺することができるので、図１２に示すダイ３Ｍ３よりもさらに均一な膜を取得することができる。
　図１４および図１５を用いて説明したダイ３Ｍ４は、上記した相違点を除き、図１２に示すダイ３Ｍ３と同様である。したがって、ダイ３Ｍ３と共通する構造については、重複する説明を省略する。
　なお、図１４および図１５を用いて説明したダイ３Ｍ４の構造と、図６を用いて説明したダイ３の構造、図１１を用いて説明したダイ３Ｍ２の構造、あるいは図１２を用いて説明したダイ３Ｍ３の構造とを組み合わせて適用することもできる。
　また、本変形例では、領域Ｒ１における境界ＢＬ３４の変化率が、領域Ｒ２における変化率および領域Ｒ３における第１の変化率よりも小さい場合の実施態様として、境界ＢＬ３４の領域Ｒ１の形状が円弧形状である例を示した。ただし、境界ＢＬ３４の領域Ｒ１の形状は円弧形状には限定されず、領域Ｒ１における境界ＢＬ３４の変化率が、領域Ｒ２における変化率および領域Ｒ３における第１の変化率よりも小さいという条件を満たす範囲内において種々の変形例を適用できる。
　＜変形例３＞
　次に、図１５、図１７、および図１８を用いて図６に対する他の変形例について説明する。図１６は、図６に対する他の変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。図１７は、図１６のＣ１－Ｃ１線に沿った拡大断面図である。図１８は、図１６のＣ２－Ｃ２線に沿った拡大断面図である。なお、図１６に示すＣ３－Ｃ３線に沿った断面は、図４と同様なので図示を省略する。図１６～図１８に示すダイ３Ｍ５は、樹脂流路部２３の形状、特に、ランド部３３の厚さｔ１（図１８参照）がランド部３４の厚さｔ２（図１８参照）よりも小さい（薄い）点、および境界ＢＬ３４の形状が図６に示すダイ３と相違する。
　詳しくは、図１８に示すように、ランド部３３，３４，３５は、Ｘ方向およびＹ方向に略平行な平面（主面）を有するスリット状（板状）の形状を有している。ランド部３３，３４，３５の厚さの関係は、次のようになっている。
　すなわち、図３に示すように、ランド部３３の厚さｔ１よりもランド部３４の厚さｔ２が大きく（ｔ１＜ｔ２）、ランド部３４の厚さｔ２よりもランド部３５の厚さｔ３が小さい（ｔ２＞ｔ３）。また、ランド部３３の厚さは均一であり、ランド部３４の厚さは均一であり、ランド部３５の厚さは均一である。厚さｔ１，ｔ２，ｔ３の一例を挙げると、厚さｔ１は２～２０ｍｍ程度であり、厚さｔ２は０．４～６ｍｍ程度であり、厚さｔ３は０．８～１０ｍｍ程度である。
　本変形例の場合、ランド部３４の厚さｔ２が、ランド部３３の厚さｔ１よりも大きいため、ランド部３３よりもランド部３４の方が、溶融樹脂は流れやすい。すなわち、ランド部３３とランド部３４とで溶融樹脂が同じ距離を流れる場合には、ランド部３３よりもランド部３４の方が流路抵抗は小さくなる。つまり、単位距離当たりの流路抵抗は、ランド部３３よりもランド部３４の方が小さくなる。なお、ランド部３３，３４，３５における単位距離当たりの流路抵抗は、厚さが小さくなるほど大きくなる点は既に説明した通りである。
　本変形例の場合、ランド部３３の厚さｔ１およびランド部３４の厚さｔ２が上記の通り、図２に示すダイ３と異なっているので、これに対応して境界ＢＬ３４の形状も異なっている必要がある。
　詳しくは、Ｘ方向において、境界ＢＬ３４の中央付近にある領域Ｒ１では、流路長ＦＰＬ１が最も小さい（短い）。図１６に示す例では、流路長Ｌ１の値は、Ｘ方向の位置によらず一定である。
　境界ＢＬ３４の領域Ｒ２では、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の一方の端部に行くにしたがって徐々に大きくなっている。境界ＢＬ３４の領域Ｒ２とＸ方向とのなす角は一定なので、領域Ｒ２とＸ方向とのなす角を流路長ＦＰＬ１の変化率として定義すると、以下のように表現することができる。すなわち、領域Ｒ２では、流路長ＦＰＬ１（流路長Ｌ２）は、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に大きくなっている。
　境界ＢＬ３４の領域Ｒ３では、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の他方の端部に行くにしたがって徐々に大きくなっている。境界ＢＬ３４の領域Ｒ３とＸ方向とのなす角の絶対値は、境界ＢＬ３４の領域Ｒ２とＸ方向とのなす角の絶対値と同じであり、かつ、一定である。このため、領域Ｒ３とＸ方向とのなす角を流路長ＦＰＬ１の変化率として定義すると、以下のように表現することができる。すなわち、領域Ｒ３では、流路長ＦＰＬ１（流路長Ｌ３）は、領域Ｒ１側から境界ＢＬ３４の他方の端部にかけて上記第１の変化率で徐々に大きくなっている。
　図１６に示すダイ３Ｍ５の場合も、図６に示すダイ３と同様に、Ｘ方向（幅方向）における溶融樹脂の流量分布を均一にさせるように機能することができる。その理由は、図６を用いて説明した理由と同様であるが、本変形例において、図６とは異なる点について説明する。
　本変形例の場合、図１７に示すように、ランド部３３の厚さｔ１がランド部３４の厚さｔ２より小さいので、溶融樹脂の流れ易さの観点からは以下のことが言える。すなわち、ランド部３３よりもランド部３４の方が、溶融樹脂が流れやすい。言い換えれば、ランド部３３の流路抵抗の方がランド部３４の流路抵抗よりも大きい。
　そこで、本変形例のダイ３Ｍ５の場合、ランド部３４の流路長ＦＰＬ４（本変形例の場合、ランド部３３とランド部３４の合計の流路長ＦＰＬ１と言える）を、中央付近の領域Ｒ１で最も小さくし、領域Ｒ１から両端（Ｘ方向における両端）にかけて、徐々に大きくしている。流路長ＦＰＬ１を、境界ＢＬ３４の領域Ｒ１で最も小さくし、領域Ｒ１から両端にかけて徐々に大きくすることで、ランド部３３の流路抵抗とランド部３４の流路抵抗との合計は、領域Ｒ１で最も大きくなり、領域Ｒ１から両端（Ｘ方向における両端）にかけて、徐々に小さくなる。これにより、ランド部３４からランド部３５に流入する際の溶融樹脂の流入圧力を、Ｘ方向の位置によらずほぼ一定とすることができる。
　これにより、ランド部３４からランド部３５に溶融樹脂が流入する際の流入圧力の不均一さを抑制し、ランド部３５に流入する際の溶融樹脂の流入圧力を、Ｘ方向の位置によらずほぼ一定とすることができる。さらに、ランド部３５の厚さｔ３（図３参照）はＸ方向の位置によらず一定である。このため、ランド部３５の下流端部に位置する開口部２５から吐出される溶融樹脂の流量（流速）を、Ｘ方向に位置によらず、ほぼ一定とすることができる。つまり、ダイ３Ｍ５の場合、Ｘ方向（幅方向）における溶融樹脂の流量分布を均一にさせるように機能することができる。
　図１６～図１８を用いて説明したダイ３Ｍ５は、上記した相違点を除き、図６に示すダイ３と同様である。したがって、ダイ３と共通する構造については、重複する説明を省略する。
　なお、図１６～図１８を用いて説明したダイ３Ｍ５の構造と、図１０を用いて説明したダイ３Ｍ１の構造、図１１を用いて説明したダイ３Ｍ２の構造、図１２を用いて説明したダイ３Ｍ３の構造、あるいは図１４を用いて説明したダイ３Ｍ４の構造とを組み合わせて適用することもできる。
　本変形例と、図１０を用いて説明したダイ３Ｍ１の構造、あるいは図１１を用いて説明したダイ３Ｍ２の構造とを組み合わせた場合、以下の関係を満たすことが好ましい。すなわち、図１０または図１１に示すように、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４のうち、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる領域を領域Ｒ４とすると、Ｘ方向における領域Ｒ４の幅ＷＲ４に対する領域Ｒ１の幅ＷＲ１は、８０％以上、かつ、１２０％以下である。理由は図１０および図１１を用いて既に説明した通りである。
　また、本変形例と、図１４を用いて説明したダイ３Ｍ４の構造とを組み合わせる場合、境界ＢＬ３４は、中心軸３２ｃと重なる位置において流路長ＦＰＬ１の値は、最小値となっている。本変形例と組み合わせた場合でも、境界ＢＬ３４の領域Ｒ１の形状は、円弧形状には限定されないことは、既に説明した通りである。
　＜変形例４＞
　次に、図１８、図２０、および図２１を用いて図６に対する他の変形例について説明する。図１９は、図６に対する他の変形例である押出成型用のダイの樹脂流路部を示す平面図である。図２０は、図１９のＤ１－Ｄ１線に沿った拡大断面図である。図２１は、図１９のＤ２－Ｄ２線に沿った拡大断面図である。なお、図１９に示すＤ３－Ｄ３線に沿った断面は、図４と同様なので図示を省略する。図１９～図２１に示すダイ３Ｍ６は、マニホールド部３２の形状、およびマニホールド部３２の構造が図６に示すダイ３と相違する。
　詳しくは、本変形例のダイ３Ｍ６は、樹脂導入部３１に接続されたマニホールド部３２と、マニホールド部３２の下流側に設けられ、かつ、マニホールド部３２に接続されたランド部３６と、を有している。図６に示す例では、マニホールド部３２とランド部３３との境界ＢＬ２３は、Ｘ方向に対して平行である。しかし、図１９に示すダイ３Ｍ６の場合、マニホールド部３２とランド部３６との境界ＢＬ２６は、Ｘ方向に対して平行ではなく、Ｘ方向に対して傾斜している部分（領域Ｒ２および領域Ｒ３）を含んでいる。
　また、マニホールド部３２は、境界ＢＬ２６の反対側において樹脂導入部３１と接続され、樹脂導入部との接続部の両隣に、辺３２ｓ１および辺３２ｓ２を有している。図６に示す例の場合、辺３２ｓ１および辺３２ｓ２のそれぞれは、Ｘ方向に対して平行である。一方、図１９に示す例の場合、Ｘ方向に対して傾斜している。
　また、本変形例の場合、マニホールド部３２の下流側に複数のランド部は配置されず、一つのランド部３６が配置されている。ランド部３６の下端（下流側の端部）にはリップ口としての開口部２５が形成されている。
　本変形例の場合、マニホールド部３２の形状を上記のようにすることで、溶融樹脂が、樹脂流路部２３内を流れる時間を低減させる構造となっている。溶融樹脂が、樹脂流路部２３内を流れる時間を低減させることにより、熱に起因して樹脂に付与されるダメージを低減させることができる。
　本変形例において、図６に示すダイ３と同様に、Ｘ方向（幅方向）における溶融樹脂の流量分布を均一にさせるためには、以下のような条件が必要である。すなわち、マニホールド部３２とランド部３６との境界ＢＬ２６は、中心軸３２ｃと交差する部分を含む領域Ｒ１と、Ｘ方向においてマニホールド部３２とランド部３６との境界ＢＬ２６の一方の端部と領域Ｒ１との間にある領域Ｒ２と、Ｘ方向においてマニホールド部３２とランド部３６との境界ＢＬ２６の他方の端部と領域Ｒ１との間にある領域Ｒ３と、を含んでいる。Ｘ方向において、領域Ｒ１は、境界ＢＬ３４の中央にある。図６に示す例では、領域Ｒ１において境界ＢＬ３４は、Ｘ方向に平行である。言い換えれば、領域Ｒ１において境界ＢＬ３４は、開口部２５の延在方向に平行である。
　領域Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３のＸ方向に対する傾斜角度に着目すると、以下の表現ができる。すなわち、領域Ｒ２において、境界ＢＬ２６は、Ｘ方向に対して９０度未満の角度を成すように傾斜している。領域Ｒ３において、境界ＢＬ２６は、Ｘ方向に対して９０度未満の角度を成すように傾斜している。領域Ｒ１において、境界ＢＬ２６とＸ方向とが成す角度は、領域Ｒ２および領域Ｒ３において、境界ＢＬ２６とＸ方向とが成す角度よりも小さい（ただし、０度も含む）。
　次に、領域Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３のそれぞれにおいて、境界ＢＬ２６から開口部２５に至る樹脂の流路の流路長ＦＰＬ１について説明する。図１９に示す流路長ＦＰＬ１は、ランド部３４の流路長である。流路長ＦＰＬ１は、溶融樹脂が流れる方向に沿ったランド部３６の寸法（長さ）とみなすことができる。
　本変形例の場合、Ｘ方向において、境界ＢＬ２６の中央付近にある領域Ｒ１では、流路長ＦＰＬ１が最も大きい（長い）。図６に示す例では、流路長Ｌ１の値は、Ｘ方向の位置によらず一定である。
　境界ＢＬ２６の領域Ｒ２では、領域Ｒ１側から境界ＢＬ２６の一方の端部に行くにしたがって徐々に小さくなっている。境界ＢＬ２６の領域Ｒ２とＸ方向とのなす角は一定なので、領域Ｒ２とＸ方向とのなす角を流路長ＦＰＬ１の変化率として定義すると、以下のように表現することができる。すなわち、領域Ｒ２では、流路長ＦＰＬ１（流路長Ｌ２）は、領域Ｒ１側から境界ＢＬ２６の一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に小さくなっている。
　境界ＢＬ２６の領域Ｒ３では、領域Ｒ１側から境界ＢＬ２６の他方の端部に行くにしたがって徐々に小さくなっている。境界ＢＬ２６の領域Ｒ３とＸ方向とのなす角の絶対値は、境界ＢＬ２６の領域Ｒ２とＸ方向とのなす角の絶対値と同じであり、かつ、一定である。このため、領域Ｒ３とＸ方向とのなす角を流路長ＦＰＬ１の変化率として定義すると、以下のように表現することができる。すなわち、領域Ｒ３では、流路長ＦＰＬ１（流路長Ｌ３）は、領域Ｒ１側から境界ＢＬ２６の他方の端部にかけて上記第１の変化率で徐々に小さくなっている。
　ただし、図１４および図１５を用いて説明したダイ３Ｍ４の構造と組み合わせる場合がある。この場合、領域Ｒ１での流路長ＦＰＬ１の変化率は、上記第１の変化率よりも小さい変化率で変化する。
　図１９に示すダイ３Ｍ６の場合も、Ｘ方向（幅方向）における溶融樹脂の流量分布を均一にさせるように機能することができる。その理由は、以下のようなものである。
　ダイ３Ｍ６の場合、ランド部３６の流路長ＦＰＬ１を、中央付近の領域Ｒ１で最も大きくし、領域Ｒ１から両端（Ｘ方向における両端）にかけて、徐々に小さくしている。ランド部３６の厚さｔ２（図２１参照）は、マニホールド部３２の厚さｔ１（図２１参照）の最小値以下である。このため、マニホールド部３２よりもランド部３６の方が、溶融樹脂は流れにくい。すなわち、マニホールド部３２とランド部３６とで溶融樹脂が同じ距離を流れる場合には、マニホールド部３２よりもランド部３６の方が流路抵抗は大きくなる。
　流路長ＦＰＬ１を、境界ＢＬ２６の領域Ｒ１で最も大きくし、領域Ｒ１から両端にかけて徐々に小さくすることで、ランド部３６の流路抵抗は、領域Ｒ１で最も大きくなり、領域Ｒ１から両端（Ｘ方向における両端）にかけて、徐々に小さくなる。これにより、ランド部３６からランド部３５に流入する際の溶融樹脂の流入圧力を、Ｘ方向の位置によらずほぼ一定とすることができる。すなわち、マニホールド部３２からランド部３６に溶融樹脂が流入する際の流入圧力が、Ｘ方向における領域Ｒ１から両端部にかけて徐々に小さくなることを考慮して、溶融樹脂がランド部３６を通過する際の流路抵抗が、Ｘ方向における中央から両端部にかけて徐々に小さくなるようにしている。これにより、マニホールド部３２からランド部３６に溶融樹脂が流入する際の流入圧力の不均一さを、ランド部３３，３４の流路抵抗の不均一さによって相殺することができるため、結果として、ランド部３６からランド部３５に溶融樹脂が流入する際の流入圧力の不均一さを抑制し、開口部２５から吐出される際の溶融樹脂の流量を、Ｘ方向の位置によらずほぼ一定とすることができる。
　図１９～図２１を用いて説明したダイ３Ｍ６は、上記した相違点を除き、図６に示すダイ３と同様である。したがって、ダイ３と共通する構造については、重複する説明を省略する。
　なお、図１９～図２１を用いて説明したダイ３Ｍ６の構造と、図１０を用いて説明したダイ３Ｍ１の構造、図１１を用いて説明したダイ３Ｍ２の構造、図１２を用いて説明したダイ３Ｍ３の構造、あるいは図１４を用いて説明したダイ３Ｍ４の構造とを組み合わせて適用することもできる。
　本変形例と、図１０を用いて説明したダイ３Ｍ１の構造、図１１を用いて説明したダイ３Ｍ２の構造、図１２を用いて説明したダイ３Ｍ３の構造、あるいは図１４を用いて説明したダイ３Ｍ４の構造とを組み合わせて適用する場合、各説明において、ランド部３３とランド部３４との境界ＢＬ３４という記載は、マニホールド部３２とランド部３６との境界ＢＬ２６と読み替えて適用される。
　また、本変形例と、図１０を用いて説明したダイ３Ｍ１の構造、あるいは図１１を用いて説明したダイ３Ｍ２の構造とを組み合わせた場合、以下の関係を満たすことが好ましい。すなわち、マニホールド部３２とランド部３６との境界ＢＬ２６のうち、Ｙ方向において樹脂導入部３１と重なる領域を領域Ｒ４（図１０および図１１参照）とすると、Ｘ方向における領域Ｒ４の幅ＷＲ４（図１０および図１１参照）に対する領域Ｒ１の幅ＷＲ１は、８０％以上、かつ、１２０％以下である。理由は図１０および図１１を用いて既に説明した通りである。
　また、上記した各変形例であるダイを、図１に示すダイ３と置き換えて適用することができる。例えば、図１９～図２１に示すダイ３Ｍ６を図１に示すダイ３と置き換えた場合、ダイ３Ｍ６を備えたフィルム製造装置１、およびフィルム製造装置１を用いたフィルムの製造方法が得られる。
　以上、本発明者によってなされた発明を実施の形態に基づき具体的に説明したが、本発明は上記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることはいうまでもない。
１　フィルム製造装置（押出成形装置、押出成形機）
２　押出機（押出装置）
２ａ　樹脂投入口
３，３Ｃ１，３Ｍ１，３Ｍ２，３Ｍ３，３Ｍ４，３Ｍ５，３Ｍ６　ダイ（押出成形用ダイ、金型）
４　冷却ロール（キャストロール）
５　タッチロール
６　引き取り機（引取り装置）
７　延伸処理機
１１　溶融樹脂
１１ａ　樹脂フィルム
１１１，１１２　溶融樹脂フィルム
２１，２２　ダイ部材（ダイ本体部、金型）
２３　樹脂流路部
２４　開口部（供給口、導入口）
２５　開口部（吐出口）
３１　樹脂導入部
３２　マニホールド部
３２ｃ　中心軸
３２ｓ１，３２ｓ２　辺
３３，３４，３５，３６　ランド部（スリット部、領域）
ＢＬ２３，ＢＬ２６，ＢＬ３４，ＢＬ４５　境界
ＢＬ３４Ｄ　仮想線
ＦＰＬ１，ＦＰＬ３，ＦＰＬ４，ＦＰＬ５，Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３　流路長
Ｒ１，Ｒ２，領域，Ｒ３，Ｒ４　領域
Ｗ３１，ＷＲ１，ＷＲ４　幅

Claims (14)

  1. 　溶融樹脂を供給するための第１開口部と、
    　前記溶融樹脂を吐出するための第２開口部と、
    　前記第１開口部から前記第２開口部に至る樹脂流路部と、
    　を有する押出成形用ダイであって、
    　前記樹脂流路部は、
    　前記第１開口部に接続された樹脂導入部と、
    　前記樹脂導入部に接続されたマニホールド部と、
    　前記マニホールド部と前記第２開口部との間に、前記マニホールド部から前記第２開口部に向かう第１方向に順に配置された第１ランド部および第２ランド部と、
    　を有し、
    　前記第２開口部は、前記第１方向に直交する第２方向に延びており、
    　前記第２ランド部の厚さは、前記第１ランド部の厚さと異なり、
    　前記樹脂導入部の中心を通り、前記第１方向に沿って前記第２開口部に至る仮想線を第１中心軸とすると、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界は、
    　　前記第１中心軸と交差する部分を含む第１領域と、
    　　前記第２方向において前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界の一方の端部と前記第１領域との間にある第２領域と、
    　　前記第２方向において前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界の他方の端部と前記第１領域との間にある第３領域と、
    　を含み、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、
    　　前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に変化しており、
    　　前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に変化しており、
    　　前記第１領域では、一定、または前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している、押出成形用ダイ。
  2. 　請求項１において、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界のうち、前記第１方向において前記樹脂導入部と重なる領域を第４領域とすると、
    　前記第２方向における前記第４領域の幅に対する前記第１領域の幅は、８０％以上１２０％以下である、押出成形用ダイ。
  3. 　請求項１において、
    　前記第２ランド部の厚さは、前記第１ランド部の厚さより薄く、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、
    　　前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第１領域における前記第１流路長は、前記第２領域における前記第１流路長の最大値以上であり、かつ、前記第３領域における前記第１流路長の最大値以上である、押出成形用ダイ。
  4. 　請求項１において、
    　前記第２ランド部の厚さは、前記第１ランド部の厚さより厚く、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、
    　　前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に大きくなっており、
    　　前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に大きくなっており、
    　　前記第１領域における前記第１流路長は、前記第２領域における前記第１流路長の最小値以下であり、かつ、前記第３領域における前記第１流路長の最小値以下である、押出成形用ダイ。
  5. 　請求項１において、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、前記第１領域では一定である、押出成形用ダイ。
  6. 　請求項１において、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、前記第１領域では、前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している、押出成形用ダイ。
  7. 　溶融樹脂を供給するための第１開口部と、
    　前記溶融樹脂を吐出するための第２開口部と、
    　前記第１開口部から前記第２開口部に至る樹脂流路部と、
    　を有する押出成形用ダイであって、
    　前記樹脂流路部は、
    　前記第１開口部に接続された樹脂導入部と、
    　前記樹脂導入部に接続されたマニホールド部と、
    　第１方向において、前記マニホールド部と前記第２開口部との間に、前記マニホールド部に連なるように配置されたランド部と、
    　を有し、
    　前記第２開口部は、前記第１方向に直交する第２方向に延びており、
    　前記ランド部の厚さは、前記マニホールド部の厚さ以下であり、
    　前記樹脂導入部の中心を通り、前記第１方向に沿って前記第２開口部に至る仮想線を第１中心軸とすると、
    　前記マニホールド部と前記ランド部との境界は、
    　　前記第１中心軸と交差する部分を含む第１領域と、
    　　前記第２方向において前記マニホールド部と前記ランド部との境界の一方の端部と前記第１領域との間にある第２領域と、
    　　前記第２方向において前記マニホールド部と前記ランド部との境界の他方の端部と前記第１領域との間にある第３領域と、
    　を含み、
    　前記マニホールド部と前記ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、
    　　前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第１領域では、一定、または前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している、押出成形用ダイ。
  8. 　請求項７において、
    　前記マニホールド部と前記ランド部との境界のうち、前記第１方向において前記樹脂導入部と重なる領域を第４領域とすると、
    　前記第２方向における前記第４領域の幅に対する前記第１領域の幅は、８０％以上１２０％以下である、押出成形用ダイ。
  9. 　請求項７において、
    　前記マニホールド部と前記ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、前記第１領域では一定である、押出成形用ダイ。
  10. 　請求項７において、
    　前記マニホールド部と前記ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、前記第１領域では、前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している、押出成形用ダイ。
  11. 　押出機と、
    　前記押出機から押し出された溶融樹脂が供給されるダイと、
    　前記ダイから吐出された前記溶融樹脂を冷却するための冷却用治具と、
    　
    　を有するフィルム製造装置であって、
    　前記ダイは、
    　前記溶融樹脂を供給するための第１開口部と、
    　前記溶融樹脂を吐出するための第２開口部と、
    　前記第１開口部から前記第２開口部に至る樹脂流路部と、
    　を有し、
    　前記樹脂流路部は、
    　前記第１開口部に接続された樹脂導入部と、
    　前記樹脂導入部に接続されたマニホールド部と、
    　前記マニホールド部と前記第２開口部との間に、前記マニホールド部から前記第２開口部に向かう第１方向に順に配置された第１ランド部および第２ランド部と、
    　を有し、
    　前記第２開口部は、前記第１方向に直交する第２方向に延びており、
    　前記第２ランド部の厚さは、前記第１ランド部の厚さと異なり、
    　前記樹脂導入部の中心を通り、前記第１方向に沿って前記第２開口部に至る仮想線を第１中心軸とすると、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界は、
    　　前記第１中心軸と交差する部分を含む第１領域と、
    　　前記第２方向において前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界の一方の端部と前記第１領域との間にある第２領域と、
    　　前記第２方向において前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界の他方の端部と前記第１領域との間にある第３領域と、
    　を含み、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、
    　　前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第１領域では、一定、または前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している、フィルム製造装置。
  12. 　押出機から溶融樹脂を押し出してダイに供給する工程と、
    　前記溶融樹脂を前記ダイでフィルム状に成形する工程と、
    　前記ダイから吐出されたフィルム状の前記溶融樹脂を冷却する工程と、
    　を有するフィルムの製造方法であって、
    　前記ダイは、
    　前記溶融樹脂を供給するための第１開口部と、
    　前記溶融樹脂を吐出するための第２開口部と、
    　前記第１開口部から前記第２開口部に至る樹脂流路部と、
    　を有し、
    　前記樹脂流路部は、
    　前記第１開口部に接続された樹脂導入部と、
    　前記樹脂導入部に接続されたマニホールド部と、
    　前記マニホールド部と前記第２開口部との間に、前記マニホールド部から前記第２開口部に向かう第１方向に順に配置された第１ランド部および第２ランド部と、
    　を有し、
    　前記第２開口部は、前記第１方向に直交する第２方向に延びており、
    　前記第２ランド部の厚さは、前記第１ランド部の厚さと異なり、
    　前記樹脂導入部の中心を通り、前記第１方向に沿って前記第２開口部に至る仮想線を第１中心軸とすると、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界は、
    　　前記第１中心軸と交差する部分を含む第１領域と、
    　　前記第２方向において前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界の一方の端部と前記第１領域との間にある第２領域と、
    　　前記第２方向において前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界の他方の端部と前記第１領域との間にある第３領域と、
    　を含み、
    　前記第１ランド部と前記第２ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、
    　　前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第１領域では、一定、または前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している、フィルムの製造方法。
  13. 　押出機と、
    　前記押出機から押し出された溶融樹脂が供給されるダイと、
    　前記ダイから吐出された前記溶融樹脂を冷却するための冷却用治具と、　
    　を有するフィルム製造装置であって、
    　前記ダイは、
    　溶融樹脂を供給するための第１開口部と、
    　前記溶融樹脂を吐出するための第２開口部と、
    　前記第１開口部から前記第２開口部に至る樹脂流路部と、
    　を有する押出成形用ダイであって、
    　前記樹脂流路部は、
    　前記第１開口部に接続された樹脂導入部と、
    　前記樹脂導入部に接続されたマニホールド部と、
    　第１方向において、前記マニホールド部と前記第２開口部との間に、前記マニホールド部に連なるように配置されたランド部と、
    　を有し、
    　前記第２開口部は、前記第１方向に直交する第２方向に延びており、
    　前記ランド部の厚さは、前記マニホールド部の厚さ以下であり、
    　前記樹脂導入部の中心を通り、前記第１方向に沿って前記第２開口部に至る仮想線を第１中心軸とすると、
    　前記マニホールド部と前記ランド部との境界は、
    　　前記第１中心軸と交差する部分を含む第１領域と、
    　　前記第２方向において前記マニホールド部と前記ランド部との境界の一方の端部と前記第１領域との間にある第２領域と、
    　　前記第２方向において前記マニホールド部と前記ランド部との境界の他方の端部と前記第１領域との間にある第３領域と、
    　を含み、
    　前記マニホールド部と前記ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、
    　　前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第１領域では、一定、または前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している、フィルム製造装置。
  14. 　押出機から溶融樹脂を押し出してダイに供給する工程と、
    　前記溶融樹脂を前記ダイでフィルム状に成形する工程と、
    　前記ダイから吐出されたフィルム状の前記溶融樹脂を冷却する工程と、
    　を有するフィルムの製造方法であって、
    　前記ダイは、
    　溶融樹脂を供給するための第１開口部と、
    　前記溶融樹脂を吐出するための第２開口部と、
    　前記第１開口部から前記第２開口部に至る樹脂流路部と、
    　を有する押出成形用ダイであって、
    　前記樹脂流路部は、
    　前記第１開口部に接続された樹脂導入部と、
    　前記樹脂導入部に接続されたマニホールド部と、
    　第１方向において、前記マニホールド部と前記第２開口部との間に、前記マニホールド部に連なるように配置されたランド部と、
    　を有し、
    　前記第２開口部は、前記第１方向に直交する第２方向に延びており、
    　前記ランド部の厚さは、前記マニホールド部の厚さ以下であり、
    　前記樹脂導入部の中心を通り、前記第１方向に沿って前記第２開口部に至る仮想線を第１中心軸とすると、
    　前記マニホールド部と前記ランド部との境界は、
    　　前記第１中心軸と交差する部分を含む第１領域と、
    　　前記第２方向において前記マニホールド部と前記ランド部との境界の一方の端部と前記第１領域との間にある第２領域と、
    　　前記第２方向において前記マニホールド部と前記ランド部との境界の他方の端部と前記第１領域との間にある第３領域と、
    　を含み、
    　前記マニホールド部と前記ランド部との境界から前記第２開口部に至る第１流路長は、
    　　前記第２領域では、前記第１領域側から前記一方の端部にかけて第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第３領域では、前記第１領域側から前記他方の端部にかけて前記第１の変化率で徐々に小さくなっており、
    　　前記第１領域では、一定、または前記第１の変化率よりも小さい変化率で変化している、フィルムの製造方法。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09225990A (ja) * 1996-02-27 1997-09-02 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 押出成形用ダイ
JP2010030238A (ja) * 2008-07-31 2010-02-12 Japan Steel Works Ltd:The 押出成形用ダイ及びダイ流路決定方法
JP2013159023A (ja) * 2012-02-06 2013-08-19 Japan Steel Works Ltd:The 押出成形用ダイ及び押出成形用ダイの調整方法
JP2020146853A (ja) * 2019-03-11 2020-09-17 株式会社日本製鋼所 押出成形用ダイおよび押出成形装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09225990A (ja) * 1996-02-27 1997-09-02 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 押出成形用ダイ
JP2010030238A (ja) * 2008-07-31 2010-02-12 Japan Steel Works Ltd:The 押出成形用ダイ及びダイ流路決定方法
JP2013159023A (ja) * 2012-02-06 2013-08-19 Japan Steel Works Ltd:The 押出成形用ダイ及び押出成形用ダイの調整方法
JP2020146853A (ja) * 2019-03-11 2020-09-17 株式会社日本製鋼所 押出成形用ダイおよび押出成形装置

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