WO2024023999A1 - ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材 - Google Patents

ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材 Download PDF

Info

Publication number
WO2024023999A1
WO2024023999A1 PCT/JP2022/029030 JP2022029030W WO2024023999A1 WO 2024023999 A1 WO2024023999 A1 WO 2024023999A1 JP 2022029030 W JP2022029030 W JP 2022029030W WO 2024023999 A1 WO2024023999 A1 WO 2024023999A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
annular magnetic
noise
magnetic body
divided
annular
Prior art date
Application number
PCT/JP2022/029030
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
望 開米
大資 石原
晃志 橋本
Original Assignee
株式会社リケン
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社リケン filed Critical 株式会社リケン
Priority to PCT/JP2022/029030 priority Critical patent/WO2024023999A1/ja
Publication of WO2024023999A1 publication Critical patent/WO2024023999A1/ja

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F17/00—Fixed inductances of the signal type 
    • H01F17/04—Fixed inductances of the signal type  with magnetic core
    • H01F17/06—Fixed inductances of the signal type  with magnetic core with core substantially closed in itself, e.g. toroid
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/24—Magnetic cores
    • H01F27/245—Magnetic cores made from sheets, e.g. grain-oriented
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
    • H01F27/24—Magnetic cores
    • H01F27/25—Magnetic cores made from strips or ribbons
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
    • H05K9/00—Screening of apparatus or components against electric or magnetic fields

Definitions

  • the present disclosure relates to a noise countermeasure annular magnetic body and a noise countermeasure member.
  • a noise countermeasure member in order to reduce noise current propagating to a cable connected to an electronic device, includes an annular magnetic body and a core case that accommodates the annular magnetic body.
  • Patent Document 1 describes a structure of a split-type ferrite core in which an annular ferrite core can be divided into semicircular shapes and directly inserted into a power cable. This kind of split-type noise suppression member is more convenient because it can be installed with the cable connected, compared to a non-split type ferrite core in which the annular ferrite core is not split. There is.
  • Patent Document 2 describes a core in which a Fe-based nanocrystalline alloy ribbon is wound and a method for manufacturing the same.
  • a non-divided annular magnetic material using a Fe-based nanocrystalline alloy has superior impedance characteristics in a wide frequency range compared to a ferrite core, and therefore has a large noise reduction effect.
  • Fe-based nanocrystalline alloys are made up of layers of highly brittle metal ribbons, they are prone to chipping and are limited in their shape during molding. Therefore, a split-type annular magnetic material for noise suppression using a nanocrystalline alloy does not exist. For this reason, nanocrystalline alloy cores could not be used as easily as split-type ferrite cores.
  • the present disclosure aims to provide a split-type annular magnetic material for noise countermeasures that is difficult to produce using Fe-based nanocrystalline alloys, and to obtain an excellent noise reduction effect.
  • the gist of the present disclosure is as follows.
  • a ring-shaped magnetic body for noise countermeasures that includes soft magnetic metal thin strips laminated along the radial direction and is used with a cable inserted inside
  • the annular magnetic body for noise countermeasures is composed of a plurality of divided pieces divided into non-annular shapes, and the divided surfaces of the divided pieces are brought into contact with each other to form an annular shape
  • An annular magnetic material for noise countermeasures wherein the product FL ⁇ Hc of the flatness FL of the divided surface and the coercive force Hc of the divided piece is 7.0 ⁇ m ⁇ A/m or less.
  • the flatness FL is the sum of the absolute values of the maximum and minimum values of the cross-sectional curve measured in accordance with JIS B 0601:2001.
  • annular magnetic body for noise countermeasures according to any one of [1] to [5] above, A split type, in which a sub-case in the shape of a cylinder divided into non-annular shapes is connected so as to be openable and closable in a cylindrical shape, and each of the divided pieces of the annular magnetic material for noise suppression is stored in the sub-case. core case and has When the split core case is closed, the split surfaces of the split pieces come into contact with each other inside the split core case to form the noise countermeasure annular magnetic body, and the surface pressure applied to the split surfaces is 0.05 MPa.
  • the above is the noise countermeasure member.
  • FIG. 3 is a diagram showing an example of a noise countermeasure member. It is a figure which shows the state which opened an example of the member for noise prevention. It is a figure showing a state where an example of a noise countermeasure member is closed. It is a figure for demonstrating the measuring method of the radial crushing strength of the annular magnetic body for noise countermeasures. It is a figure for demonstrating the measuring method of flatness, arithmetic mean roughness Ra, and maximum height roughness Rz. It is a figure for demonstrating the measurement location of flatness, arithmetic mean roughness Ra, and maximum height roughness Rz.
  • a numerical range expressed using " ⁇ ” means a range that includes the numerical values written before and after " ⁇ " as the lower limit and upper limit.
  • the annular magnetic body for noise countermeasures of the present disclosure includes: A ring-shaped magnetic material for noise countermeasures that includes soft magnetic metal thin strips laminated along the radial direction and is used with a cable inserted inside.
  • the annular magnetic body for noise countermeasures is composed of a plurality of divided pieces divided into non-annular shapes, and the divided surfaces of the divided pieces are brought into contact with each other to form an annular shape,
  • the annular magnetic body for noise countermeasures has a product FL ⁇ Hc of the flatness FL of the divided surface and the coercive force Hc of the divided piece of 7.0 ⁇ m ⁇ A/m or less.
  • the flatness FL is the sum of the absolute values of the maximum and minimum values of the cross-sectional curve measured in accordance with JIS B 0601:2001.
  • FIG. 1 shows a top view of a noise countermeasure annular magnetic body 100 according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 shows a perspective view of a noise countermeasure annular magnetic body 100 according to an embodiment of the present disclosure.
  • the annular magnetic body 100 for noise suppression has an annular overall shape and includes soft magnetic metal ribbons laminated along the radial direction.
  • the annular magnetic body 100 for noise suppression consists of a plurality of divided pieces 1a and 1b divided into non-annular shapes.
  • a noise countermeasure annular magnetic body 100 having an annular overall shape is divided in half along the central axis direction.
  • the divided surfaces of the plurality of divided pieces 1a and 1b are brought into contact with each other to form an annular shape, and the cable is inserted into the hollow part 11 defined by the annular magnetic material 100 for noise suppression. .
  • the Fe-based nanocrystalline alloy is a laminated body of highly brittle soft magnetic ribbon metal, there are restrictions on its shape when molded, and it is easily chipped and difficult to handle. Therefore, it has been difficult to provide a split-type annular magnetic body 100 for noise countermeasures using Fe-based nanocrystalline alloys. Even if the split-type annular magnetic body 100 for noise suppression was produced using Fe-based nanocrystalline alloy, the control of the split surface was insufficient due to its high brittleness, and a sufficient noise reduction effect was not obtained. .
  • the inventors of the present invention conducted extensive research on their own, and divided the parts so that the product FL ⁇ Hc of the flatness FL of the dividing surface and the coercive force Hc of the divided pieces 1a and 1b was 7.0 ⁇ m ⁇ A/m or less.
  • the surface roughness of the surface and the coercive force of the divided pieces we found that an excellent noise reduction effect with an impedance relative permeability ⁇ rz of 6000 or more at a frequency of 100kHz can be obtained, and we developed this annular magnetic material 100 for noise countermeasures. He came to invent this.
  • the product FL ⁇ Hc of the flatness FL of the dividing surface and the coercive force Hc of the dividing pieces 1a and 1b is preferably 6.5 ⁇ m ⁇ A/m or less, more preferably 2 .0 ⁇ m ⁇ A/m or less.
  • the lower limit of the product FL ⁇ Hc of the flatness FL of the dividing surface and the coercive force Hc of the divided piece is not particularly limited, but from the relationship with the lower limits of flatness and coercive force described below, it is 0.005 ⁇ m ⁇ A/m or more It is preferable that
  • flatness refers to the sum of the absolute values of the maximum value and the minimum value of the cross-sectional curve of the divided surface measured in accordance with JIS B 0601:2001.
  • maximum value of the cross-sectional curve includes a noise peak
  • the maximum peak height Rp of the roughness curve is set as the maximum value.
  • the minimum value of the cross-sectional curve includes a noise peak, that peak is not included in the calculation of flatness.
  • the lamination direction of the soft magnetic metal ribbon (soft magnetic A cross-sectional curve is measured along the direction that crosses the laminate of metal ribbons and the radial direction of the annular magnetic body 100 for noise suppression. Details of the measurement locations will be explained using FIGS. 7 and 8. As shown in FIG. 7, for each dividing surface 10a and 10a' of each divided piece 1a, the process is carried out at at least three locations: upper part R1, R1', middle part R2, R2', and lower part R3, R3'. . Using FIG.
  • L 10 mm
  • the width L of the soft magnetic metal ribbon is 2 mm ⁇ L ⁇ 3 mm
  • the width L of the soft magnetic metal ribbon is 15 mm or more, measurement points are added at intervals of 5 mm. Next, the measurement length of the cross-sectional curve will be explained.
  • the measured length y1 of the soft magnetic metal ribbon on the dividing surface 10a in the stacking direction is 4 mm in accordance with JIS B 0601:2001.
  • the cross-sectional curve is measured at the central portion of the dividing surface 10a in the length e of the soft magnetic metal ribbon in the lamination direction. If the length e in the stacking direction of the soft magnetic metal ribbon on the dividing surface 10a is 8 mm or more, measurement points are added at every 4 mm. If it is not possible to add measurement points every 4 mm, measure 4 mm at the center of the length e in the stacking direction.
  • the measurement length is the lamination direction of the soft magnetic metal ribbon, and the surface of the soft magnetic metal ribbon is not included in the measurement location.
  • the annular magnetic body 100 for noise suppression is composed of two divided pieces 1a and 1b, the average of the sum of the absolute values of the maximum value and the minimum value of the cross-sectional curve at 12 locations is calculated as Flatness. Note that the dimensions of the dividing surface 10a of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures are measured in the same manner as the method for measuring the dimensions of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures, which will be described later.
  • the flatness of the divided surfaces 10a and 10b obtained after polishing can be adjusted.
  • the flatness can be adjusted by adjusting the count of the coated abrasive paper used for polishing.
  • a protective layer is applied to the divided surfaces 10a, 10b using a rust preventive agent or a film sheet as described later, the flatness of the divided surfaces 10a, 10b is measured after the protective layer is applied.
  • the coercive force of the divided pieces 1a and 1b is the average value of three measured values using an automatic measuring coercive force meter K-HC1000 manufactured by Tokyo Special Steel. At the time of measurement, the coercive force is measured by placing the divided pieces 1a and 1b with their divided surfaces in contact with each other to form an annular shape.
  • the coercive force of the divided pieces 1a and 1b depends on the material properties of the soft magnetic metal ribbon, the temperature and time of heat treatment for the soft magnetic metal ribbon, the dividing (cutting) method of the annular magnetic material 100 for noise suppression, and the polishing of the cut surface. It can be adjusted depending on the processing conditions.
  • the flatness FL is not particularly limited as long as it is adjusted so that the product FL ⁇ Hc of the flatness FL of the dividing surfaces 10a and 10b and the coercive force Hc of the divided pieces is 7.0 ⁇ m ⁇ A/m or less.
  • the flatness is 1.5 ⁇ m or less, more preferably 0.7 ⁇ m or less.
  • the lower limit of the flatness is not particularly limited, but from the viewpoint of mass productivity by machining, it is preferably 0.05 ⁇ m or more.
  • the coercive force Hc is not particularly limited as long as it is adjusted so that the product FL ⁇ Hc of the flatness FL of the dividing surfaces 10a and 10b and the coercive force Hc of the divided pieces is 7.0 ⁇ m ⁇ A/m or less.
  • the coercive force Hc is 7.0 A/m or less, more preferably 5.0 A/m or less.
  • the lower limit of the coercive force is not particularly limited, it is preferably 0.1 A/m or more because the value of the coercive force changes depending on the physical properties of the material of the soft magnetic metal ribbon and the polishing conditions of the cut surface.
  • the annular magnetic body 100 for noise countermeasures consists of a plurality of divided pieces 1a and 1b divided into non-annular shapes.
  • the number and size of the divided pieces constituting the annular magnetic body 100 for noise countermeasures are not particularly limited.
  • the annular magnetic body 100 for noise countermeasure may be composed of two divided pieces 1a and 1b, as shown in FIGS. 1 and 2, or may be composed of more divided pieces.
  • the annular magnetic body 100 for noise countermeasures may be divided in any manner as long as the overall shape of the divided pieces 1a and 1b is non-annular.
  • the noise countermeasure annular magnetic body 100 is divided parallel to the central axis direction.
  • each of the divided pieces 1a and 1b may have a shape obtained by dividing the annular noise countermeasure magnetic body 100 along the radial direction.
  • the annular magnetic material 100 for noise suppression can be inserted into the cable even when the cable is connected to electronic equipment, electronic components, etc., so that the annular magnetic material 100 for noise suppression can be inserted into the cable. Easy to install. Note that after the plurality of divided pieces 1a and 1b are brought into contact with each other, the plurality of divided pieces 1a and 1b may be glued together so that they do not move. and 1b may be fixed to each other.
  • the soft magnetic metal ribbon constituting the annular magnetic body 100 for noise countermeasures is not particularly limited. In order to obtain an excellent noise reduction effect, a soft magnetic material with a small coercive force and a large impedance-relative magnetic permeability is preferable. In order to obtain a particularly excellent noise reduction effect, the soft magnetic metal ribbon constituting the annular magnetic body 100 for noise countermeasures preferably has an impedance-relative magnetic permeability ⁇ rz of 6000 or more, more preferably 12000 or more at a frequency of 100kHz. It is even more preferable. Further, the soft magnetic metal ribbon constituting the annular magnetic body 100 for noise countermeasures preferably has a coercive force of 7.0 A/m or less in order to obtain a particularly excellent noise reduction effect.
  • soft magnetic materials include ferrites such as Mn-Zn ferrite, Ni-Zn ferrite, and Ni-Zn-Cu ferrite; Fe-Ni alloy (permalloy), Fe-Si alloy (silicon steel); soft magnetic metals such as; amorphous alloys such as Co-based amorphous alloys and Fe-based amorphous alloys; and Fe-based nanocrystalline alloys.
  • the soft magnetic metal ribbon constituting the annular magnetic body 100 for noise suppression is preferably a Fe-based nanocrystalline alloy.
  • the soft magnetic metal ribbon constituting the annular magnetic body 100 for noise suppression is an Fe-based nanocrystal alloy, for example, the general formula: (Fe 1-a M a ) 100-xy-z-b-c- d A x M' y M" z X b Si c B d (atomic %) (wherein M is at least one element selected from Co and Ni, and A is at least one element selected from Cu and Au element, M' is at least one element selected from Ti, V, Zr, Nb, Mo, Hf, Ta and W, M'' is Cr, Mn, Sn, Zn, Ag, In, platinum metal element, At least one element selected from Mg, N and S; X represents at least one element selected from C, Ge, Ga, Al and P; a, x, y, z, b, c and d satisfies 0 ⁇ a ⁇
  • Fe-based nanocrystalline alloys having the general formula represented by the following formula are particularly preferred. Further, the composition of the Fe-based nanocrystalline alloy is not particularly limited, but in atomic %, Cu: 0.5 to 2.0%, Nb: 1.0 to 5.0%, Si: 11.0 to 15. 0%, B: 5.0 to 10.0%, and the balance is preferably Fe.
  • the arithmetic mean roughness Ra of the divided surfaces 10a and 10b is preferably set to Ra ⁇ 0.7 ⁇ m, and more preferably set to Ra ⁇ 0.35 ⁇ m.
  • the lower limit of the arithmetic mean roughness Ra of the divided surfaces 10a and 10b is not particularly limited.
  • the arithmetic mean roughness Ra of the divided surfaces 10a and 10b can be adjusted by polishing the cut surfaces.
  • the arithmetic mean roughness Ra of the divided surfaces 10a and 10b depends on the count of the coated abrasive paper used for polishing, the count of the abrasive grains in the polishing suspension (liquid in which polishing abrasive grains are suspended), the material of the abrasive grains, etc. It can be adjusted by
  • the maximum height roughness Rz of the divided surfaces 10a and 10b is preferably set to Rz ⁇ 10 ⁇ m, and more preferably set to Rz ⁇ 5 ⁇ m.
  • the lower limit of the maximum height roughness Rz of the dividing surfaces 10a and 10b is not particularly limited.
  • the maximum height roughness Rz of the dividing surfaces 10a, 10b can be adjusted by polishing the dividing surfaces 10a, 10b.
  • the maximum height roughness Rz of the divided surfaces 10a and 10b can be adjusted by the count of the coated abrasive paper used for polishing, the count of the abrasive grains in the polishing suspension, the material of the abrasive grains, and the like.
  • the arithmetic mean roughness Ra and maximum height roughness Rz of the dividing surfaces 10a and 10b are determined at at least three locations on each dividing surface of the dividing pieces 1a and 1b (a total of four surfaces in the examples of FIGS. 1 and 2).
  • the measurement points were measured using a SURFCOM, 1400G surface roughness measuring machine manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd., and the average of at least 12 points was calculated as the arithmetic mean roughness Ra and maximum height roughness Rz of the dividing surfaces 10a and 10b. do.
  • the arithmetic mean roughness Ra and the maximum height roughness Rz are measured at the same points as the flatness measurement points described above.
  • the radial crushing strength of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures is preferably 50 MPa or more. Since the annular magnetic material 100 for noise suppression has a radial crushing strength of 50 MPa or more, it is easy to handle when polishing the divided surfaces 10a and 10b, and it is possible to apply appropriate surface pressure between the divided pieces 1a and 1b. It is possible to bring them into contact with each other.
  • the radial crushing strength of the annular magnetic material 100 for noise suppression is more preferably 70 MPa or more because it is easy to perform abrasive cutting and maintain the shape.
  • the upper limit of the radial crushing strength of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures is not particularly limited, but may be 800 MPa or less.
  • the radial crushing strength is measured as follows. As shown in FIG. 6, the divided surfaces 10a and 10b of the divided pieces 1a and 1b of the annular magnetic body 100 for noise suppression are brought into contact with each other using a jig 5 that matches the diameter of the annular magnetic body 100 for noise suppression.
  • the radial crushing strength is measured using Autograph AGX-20kNBVD manufactured by SHIMADZU, while fixing and compressing in the direction perpendicular to the dividing surfaces 10a and 10b.
  • FIG. 6 the divided surfaces 10a and 10b of the divided pieces 1a and 1b of the annular magnetic body 100 for noise suppression.
  • D, L, and e are the outer diameter D, height L, and half of the difference between the inner and outer diameters (the difference between the outer diameter D and the inner diameter d) of the annular magnetic body 100 for noise suppression. Let the thickness be e. The dimensions of the annular magnetic body 100 for noise suppression are measured by a method described later.
  • the radial crushing strength of the annular magnetic material 100 for noise countermeasures is determined by the type of soft magnetic metal ribbon constituting the annular magnetic material 100 for noise countermeasures, the resin coating around the annular magnetic material 100 for noise countermeasures, or the use of insulating tape. It can be adjusted by winding it.
  • the annular magnetic body 100 for noise countermeasures may be impregnated with resin to increase the radial crushing strength.
  • resin coating agent or resin impregnating agent epoxy resin, acrylic resin, or a mixture thereof is preferable.
  • the impedance relative magnetic permeability ⁇ rz of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures at a frequency of 100 kHz is preferably 6,000 or more, more preferably 8,000 or more, and even more preferably 12,000 or more.
  • the upper limit of the impedance-relative magnetic permeability ⁇ rz of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures at a frequency of 100 kHz is not particularly limited.
  • the impedance relative magnetic permeability ⁇ rz of a conventional split type ferrite core at a frequency of 100 kHz is about 4000.
  • the impedance relative permeability ⁇ rz: 6000 or more is about 1.5 times that of the conventional one, and more preferably about 2.0 times that of the current split type ferrite core.
  • An impedance relative permeability ⁇ rz of 8000 or more can be obtained.
  • the noise suppression effect is much greater than that of the current split type ferrite core, which leads to reduction in size and weight of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures.
  • the annular magnetic body 100 is particularly effective as a noise countermeasure for suppressing noise propagating within a cable.
  • the impedance relative magnetic permeability at a frequency of 100 kHz is measured as follows.
  • a 4294A impedance analyzer manufactured by Keysight Corporation is used to measure the impedance relative magnetic permeability. Pass one turn of a ⁇ 0.5 mm single lead wire (H-PVC manufactured by Tanaka Electric Wire) through the annular magnetic body 100 for noise suppression, and use a lead wire fixture (16047E manufactured by Keysight Corporation) to connect the dividing surface 10a. , 10b is measured with a surface pressure of 0.1 MPa.
  • the overall shape of the noise countermeasure annular magnetic body 100 is not particularly limited as long as it is annular.
  • the annular magnetic body 100 for noise suppression has a true cylindrical shape (the outer shape of the cross section perpendicular to the central axis direction is a true circular ring shape) as shown in FIG.
  • the shape of the cross section is an elliptical ring), the shape of a square cylinder (the shape of the cross section perpendicular to the central axis direction is a square ring), and the shape of a square cylinder with rounded corners (the shape of the cross section perpendicular to the central axis direction is a square ring with rounded corners). .
  • the shapes of the divided pieces 1a and 1b are determined by the overall shape of the annular magnetic body 100 for noise prevention and the manner of division.
  • the overall shape of the annular magnetic body 100 for noise suppression is a true cylinder or an elliptical cylinder, and the annular magnetic body 100 for noise suppression is symmetrically divided in half along the central axis direction, the divided pieces 1a,
  • the shape of 1b may be an arcuate shape.
  • the shapes of the divided pieces 1a and 1b are as follows. , depending on the overall shape of the noise countermeasure annular magnetic body 100, it may be U-shaped, U-shaped, or linear.
  • the jig 5 in FIG. I do.
  • the radial crushing strength when the annular magnetic body 100 for noise countermeasures is symmetrically divided in half along the central axis direction is determined, and the noise countermeasure This is the radial crushing strength of the annular magnetic body 100.
  • the dimensions of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures are not particularly limited, and can be set depending on the application.
  • the outer diameter D of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures may be 10 mm or more and 300 mm or less.
  • the inner diameter d of the annular magnetic body 100 for noise suppression may be 2 mm or more and 200 mm or less.
  • the height L in the central axis direction of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures may be 2 mm or more and 100 mm or less.
  • the outer diameter D and the inner diameter d refer to the equivalent circle outer diameter and the equivalent circle inner diameter, respectively.
  • the dimensions of the noise countermeasure annular magnetic body 100 are determined as the average value of three measurements taken using a caliper, a micrometer, and a microscope image.
  • FIGS. 1 and 2 a straight type example is shown in which the dividing surfaces 10a and 10b of the dividing pieces 1a and 1b are parallel to the lamination direction of the soft magnetic metal ribbon, but the dividing surface 10a of the dividing pieces 1a and 1b is , 10b are not particularly limited.
  • the shapes of the dividing surfaces 10a, 10b of the dividing pieces 1a, 1b are, for example, diagonal, that is, the dividing surfaces 10a, 10b intersect with the lamination direction of the soft magnetic metal ribbons, and are oriented with respect to the lamination direction of the soft magnetic metal ribbons. The shapes may be non-parallel.
  • the dividing surfaces 10a and 10b may have a shape that intersects with the direction of the center axis of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures and is not parallel to the direction of the center axis of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures.
  • the shapes of the dividing surfaces 10a and 10b of the divided pieces 1a and 1b are not limited to flat surfaces. That is, the shape of the dividing surfaces 10a, 10b of the dividing pieces 1a, 1b is not limited to a straight line between the division start point and the end point, and does not depend on the division route.
  • the lamination direction of the soft magnetic metal thin strip is used as the measurement length of flatness, arithmetic mean roughness Ra, and maximum height roughness Rz, and the soft magnetic metal thin
  • the laminated surface of the strip shall not be included in the measurement location.
  • the divided surfaces 10a and 10b may have a protective film such as a rust preventive agent or a film sheet. Furthermore, the side surfaces (divided side surfaces) that are continuous with the outer periphery of the divided surfaces 10a and 10b of the annular magnetic body 100 for noise countermeasures may be protected with a resin coating or tape. The outer peripheries (ends) of the dividing surfaces 10a and 10b may be chamfered.
  • the annular magnetic body 100 for noise countermeasures is appropriately formed so that when the divided surfaces 10a and 10b of the divided pieces 1a and 1b are brought into contact with each other, the surface pressure applied to the divided surfaces 10a and 10b is 0.05 MPa or more. It is preferable to use it by suppressing it with a certain load. In the conventional split type ferrite core, the surface pressure applied to the split surfaces 10a and 10b was about 0.025 MPa. However, as described above, when the split-type annular magnetic body 100 for noise suppression is manufactured using Fe-based nanocrystalline alloy, the split planes 10a and 10b tend to be insufficiently controlled due to their high brittleness. .
  • the surface pressure applied to the dividing surfaces 10a and 10b is more preferably 0.10 MPa or more.
  • the upper limit of the surface pressure applied to the dividing surfaces 10a, 10b is not particularly limited, but is preferably 5.0 MPa or less in order to suitably prevent deformation and destruction of the dividing surfaces 10a, 10b due to overload.
  • the surface pressure applied to the divided surfaces 10a and 10b of the divided pieces 1a and 1b is measured as follows. A continuous surface pressure was measured for 2 minutes with a prescale sheet manufactured by Fuji Film Co., Ltd. sandwiched between the divided surfaces 10a and 10b of the divided pieces 1a and 1b and in contact with each other.
  • noise A band or the like may be wrapped around the outer periphery of the noise countermeasure annular magnetic body 100 with the divided surfaces 10a and 10b of the divided pieces 1a and 1b of the noise countermeasure annular magnetic body 100 in contact with each other.
  • the annular magnetic material 100 for noise suppression is stored in a split core case in which sub-cases in the shape of a cylinder divided into non-annular shapes are connected in a cylindrical manner so that they can be opened and closed. It can also be used by adjusting the surface pressure applied to 10a and 10b to be 0.05 MPa or more.
  • the noise countermeasure member is A ring-shaped magnetic material for noise countermeasures, A split type, in which a sub-case in the shape of a cylinder divided into non-annular shapes is connected so as to be openable and closable in a cylindrical shape, and each of the divided pieces of the annular magnetic material for noise suppression is stored in the sub-case. core case and has When the split core case is closed, the split surfaces of the split pieces come into contact with each other inside the split core case to form the noise countermeasure annular magnetic body, and the surface pressure applied to the split surfaces is 0.05 MPa.
  • the above may be the noise countermeasure member.
  • the noise countermeasure member 200 includes a noise countermeasure annular magnetic body 100 and a split core case 60 in which the noise countermeasure annular magnetic body 100 is housed.
  • the split-type core case 60 is formed by sub-cases 6a and 6b, which are formed by dividing a cylinder into non-annular shapes, and are connected to each other via a hinge portion or the like so that they can be opened and closed in a cylindrical shape.
  • the split-type core case 60 includes sub-cases 6a and 6b, which are formed by dividing a cylinder parallel to the central axis direction, and are connected to each other by a hinge portion or the like so that they can be opened and closed in a cylindrical shape.
  • the subcases 6a and 6b are shown in the form of a cylinder divided in half along the central axis direction, but the number and shape of the subcases 6a and 6b that constitute the split core case 60 is not particularly limited.
  • Each of the sub-cases 6a, 6b stores one divided piece 1a, 1b of the annular magnetic body 100 for noise countermeasure.
  • the sub-cases 6a and 6b may have a double structure of an inner case 3 and an outer case 4.
  • the inner case 3 has an inner wall portion that protects the inner peripheral hole of the annular magnetic body 100 for noise prevention.
  • the outer case 4 has an outer wall portion that protects the outer peripheral portion of the annular magnetic body 100 for noise prevention, a bottom plate portion that protects the bottom portion, and an upper plate portion that has a function of protecting the top portion.
  • the sub-cases 6a and 6b can be connected by a hinge portion.
  • each divided piece 1a, 1b is fixed to the inner case 3 with a double-sided tape 2 made of acrylic foam having cushioning properties. Insert the inner case 3 into the outer case 4.
  • the state in which the divided surfaces 10a and 10b of the divided pieces 1a and 1b are exposed and the outer case is open is the open state before attachment to the cable.
  • the split surfaces 10a and 10b of the split pieces 1a and 1b come into contact with each other inside the split core case 60 to form the above-described annular noise countermeasure annular magnetic body 100.
  • the surface pressure applied to the dividing surfaces 10a and 10b is 0.05 MPa or more. As described above, a particularly excellent noise reduction effect can be obtained by suppressing the surface pressure applied to the dividing surfaces 10a and 10b with an appropriate load of 0.05 MPa or more.
  • the surface pressure applied to the split surfaces 10a and 10b is more preferably 0.10 MPa or more.
  • the upper limit of the surface pressure applied to the split surfaces 10a and 10b is not particularly limited, but in order to suitably prevent the split surfaces 10a and 10b from deforming and breaking due to overload, It is preferable to set it to 5.0 MPa or less.
  • the surface pressure applied to the dividing surfaces 10a, 10b of the divided pieces 1a, 1b when the split core case 60 is closed is measured as follows.
  • the split-type core case 60 is folded in two and closed around the hinge part, and a prescale sheet manufactured by Fuji Film Co., Ltd. is sandwiched between the split surfaces 10a and 10b of the split pieces 1a and 1b and brought into contact with each other. Continuous surface pressure measurement for 2 minutes is performed with the split core case 60 closed.
  • the core case is a split type core case 60, it is easy to attach and detach the cable, and even when the cable is connected, the split type core case 60 can be retrofitted and removed. Therefore, the amount of noise attenuation can be adjusted by attaching and detaching the split core case 60 even while using an electronic device or the like.
  • the material of the split core case 60 is not particularly limited.
  • polypropylene (PP), polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), polyamide (PA), polyphenylene sulfide (PPS), silicone resin, silicone elastomer, etc. can be used.
  • PP polypropylene
  • PET polyethylene terephthalate
  • PBT polybutylene terephthalate
  • PA polyamide
  • PPS polyphenylene sulfide
  • silicone resin silicone elastomer, etc.
  • GF glass fiber
  • CF carbon fiber
  • GP graphite
  • the method for manufacturing the annular magnetic body 100 for noise countermeasures according to the present disclosure is not particularly limited.
  • a thin strip-shaped amorphous alloy with a thickness of 5 to 50 ⁇ m is obtained from a molten alloy by a single roll method, and the thin strip-shaped amorphous alloy is wound into a cylindrical shape at a temperature of 300° C. or higher and 700° C. or lower.
  • Heat treatment is performed for 5 to 20 minutes to obtain a ring-shaped magnetic material made of Fe-based nanocrystalline alloy.
  • the annular magnetic body is cut into a non-circular shape to obtain divided pieces 1a and 1b.
  • the cut surfaces of the divided pieces 1a and 1b are polished using coated abrasive paper to obtain an annular magnetic body 100 for noise suppression having divided surfaces 10a and 10b with a predetermined surface roughness.
  • the annular magnetic material 100 for noise suppression may be impregnated with a resin to increase the radial crushing strength.
  • a resin for example, a ring-shaped magnetic body is immersed in a solution containing an epoxy resin and a curing agent mixed at a specified ratio, and after vacuuming at 0.1 MPa or less and holding it for about 15 minutes, the atmospheric pressure is released and the ring-shaped magnetic body is impregnated with resin.
  • the resin-impregnated annular magnetic material is left in the air at room temperature for about 24 hours to be cured.
  • the annular magnetic body impregnated with the resin is cut into a non-circular shape according to the method described above to obtain divided pieces 1a and 1b, and then the cut surfaces of the divided pieces 1a and 1b are polished using coated abrasive paper.
  • a ring-shaped magnetic body 100 for noise countermeasures having divided surfaces 10a and 10b with a predetermined surface roughness is obtained.
  • a protective film or the like may be formed on the divided surfaces 10a, 10b using a rust preventive agent, a film sheet, or the like.
  • the side surfaces continuous with the divided surfaces 10a and 10b may be protected by resin coating or tape. Further, the outer peripheries (ends) of the dividing surfaces 10a and 10b may be chamfered.
  • Example 1_1-7 A ring-shaped magnetic material for noise countermeasures as shown in FIG. 1 was manufactured. First, a molten alloy containing Cu: 1%, Nb: 3%, Si: 13.5%, and B: 9% in atomic %, with the balance essentially consisting of Fe, is rapidly cooled by a single roll method, and the width is A ribbon-shaped Fe-based amorphous alloy having a thickness of 10 mm and a thickness of 20 ⁇ m was obtained. The Fe-based amorphous alloy was wound into a cylindrical shape with an outer diameter of 28.5 mm, an inner diameter of 18.0 mm, and a height of 10 mm.
  • a cylindrical Fe-based amorphous alloy was inserted into a heat treatment furnace maintained at 490° C. under an argon atmosphere, and heat treated for 10 minutes. Then, a ring-shaped magnetic body made of Fe-based nanocrystalline alloy was produced.
  • the obtained annular magnetic material was immersed in a solution containing an epoxy resin and a curing agent mixed at a specified ratio, and after vacuuming at 0.1 MPa or less and holding for 15 minutes, the atmospheric pressure was released to form an annular magnetic material.
  • the body was impregnated with resin. The resin-impregnated annular magnetic material was left in the air at room temperature for 24 hours to be cured.
  • the annular magnetic body impregnated with resin was halved along the radial direction to form a semicircular shape, as shown in FIG.
  • the cut surface of the annular magnetic material was polished using abrasive paper starting with #400 grit and gradually decreasing the grit.
  • Example 1_1 was cut to 0.5 ⁇ m alumina film
  • Example 1_2 was cut to 1.0 ⁇ m alumina film
  • Example 1_3 was cut to #2500
  • Example 1_4 was cut to #2000
  • Examples 1_5 to 7 were cut to #800.
  • the surface was polished to obtain a noise countermeasure annular magnetic material having divided surfaces with a predetermined surface roughness.
  • the obtained annular magnetic material for noise suppression was evaluated for impedance relative permeability, coercive force, surface roughness (flatness, Ra, Rz), surface pressure applied to the split surface, and radial crushing strength according to the method described above. did. The results are shown in Table 1.
  • Example 2_1-3 The impedance relative magnetic permeability of the annular magnetic material for noise countermeasure produced in the same manner as in Example 1-2 was measured according to the method described above by changing the surface pressure applied to the dividing surface of the divided piece. Table 2 summarizes the relationship between the obtained impedance relative magnetic permeability and surface pressure.
  • the obtained contact area was confirmed to be a coloring rate of 50% or more by treating the part colored at 0.05 MPa or more as the effective cross-sectional area with respect to the divided surface of the annular magnetic material for noise suppression.
  • Example 3_1-5 In order to confirm the influence of the resin impregnated into the annular magnetic material on the impedance relative magnetic permeability, the resin to be impregnated with the annular magnetic material produced in the same manner as in Example 1_2 was changed from that in Example 1_2 for Examples 3_1 to 4. Similarly, a ring-shaped magnetic material for noise countermeasures was produced using epoxy resin and a one-component type acrylic resin for Example 3-5. In Example 3_3 and 4, after being impregnated with resin, the annular magnetic material for noise suppression is separately soaked in epoxy resin, the excess epoxy resin is wiped off, and the epoxy resin is left at room temperature for about 24 hours to harden, thereby providing noise suppression.
  • the surface of the annular magnetic material was coated with epoxy resin. After resin impregnation or further surface coating with resin, a ring-shaped magnetic material for noise suppression was produced under the same conditions as in Examples 1 and 2.
  • the radial crushing strength and impedance relative magnetic permeability of the produced annular magnetic body for noise countermeasure were determined according to the method described above. The results are shown in Table 3.
  • Comparative Example 1_5 is a conventional Mn-Zn ferrite
  • Comparative Example 1_6 is a conventional Ni-Zn ferrite
  • impedance relative permeability, coercive force, surface roughness (flatness, Ra, Rz ), the surface pressure applied to the split surface, and the radial crushing strength were evaluated. The results are shown in Table 1.
  • Example 1_2 Regarding the annular magnetic material for noise suppression produced under the same conditions, the impedance-relative magnetic permeability, coercive force, and flatness were adjusted according to the method described above by changing the surface pressure applied to the divided surfaces of the divided pieces. It was measured. The results are shown in Table 2.
  • This noise countermeasure material is installed on the cables of electronic parts, power generators, power supplies, communication equipment, OA/FA equipment, etc. installed in automobiles, and is designed to prevent noise generated inside these electronic parts or electronic equipment, or from outside. It is particularly effective as a ring-shaped magnetic material for noise countermeasures that suppresses noise generated in cables and propagated in cables.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
  • Coils Or Transformers For Communication (AREA)

Abstract

Ｆｅ基ナノ結晶合金では作製が困難であった分割型のノイズ対策用環状磁性体を提供し、優れたノイズ低減効果を得ること。径方向に沿って積層された軟磁性金属薄帯を含み、内側にケーブルを挿通させて用いる、ノイズ対策用環状磁性体であって、前記ノイズ対策用環状磁性体は、非環状に分割された複数の分割片からなり、該分割片の分割面同士を当接させて環状として用い、前記分割面の平面度ＦＬと前記分割片の保磁力Ｈｃとの積ＦＬ×Ｈｃが７．０μｍ・Ａ／ｍ以下である、ノイズ対策用環状磁性体。ここで、前記平面度ＦＬは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に準拠して測定した断面曲線の最大値及び最小値の絶対値の和である。

Description

ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材
　本開示は、ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材に関する。
　従来、電子機器に繋がるケーブルに伝播するノイズ電流を低減させるために、環状磁性体と該環状磁性体を収容するコアケースとを備えるノイズ対策部材が知られている。
　特許文献１には、円環形状のフェライトコアを半円状に分割して電源ケーブルに直接挟み込むことが可能な分割型フェライトコアの構成が記載されている。このような分割型のノイズ対策用部材では、円環形状のフェライトコアを分割していない非分割型のフェライトコアと比べて、ケーブルを結線した状態で取り付けることが可能なため利便性に優れている。
　特許文献２には、Ｆｅ基ナノ結晶合金リボンを巻き回したコア及びその製造方法が記載されている。Ｆｅ基ナノ結晶合金を用いた非分割型の環状磁性体は、フェライトコアと比べて、幅広い周波数領域でインピーダンス特性が優れているため、ノイズ低減効果が大きい。
特許第２９９２２６９号公報 特許第６１３７４０８号公報
　しかしながら、Ｆｅ基ナノ結晶合金は脆性の高い金属薄帯を層にしたものであるため、欠けやすく成形時の形状に制限があった。よって、ナノ結晶合金を用いた分割型のノイズ対策用環状磁性体は存在していない。このため、ナノ結晶合金コアは、分割型フェライトコアのように手軽に使用することができなかった。
　そこで本開示は、Ｆｅ基ナノ結晶合金では作製が困難であった分割型のノイズ対策用環状磁性体を提供し、優れたノイズ低減効果を得ることを目的とする。
　本開示の要旨構成は以下の通りである。
　［１］径方向に沿って積層された軟磁性金属薄帯を含み、内側にケーブルを挿通させて用いる、ノイズ対策用環状磁性体であって、
　前記ノイズ対策用環状磁性体は、非環状に分割された複数の分割片からなり、該分割片の分割面同士を当接させて環状として用い、
　前記分割面の平面度ＦＬと前記分割片の保磁力Ｈｃとの積ＦＬ×Ｈｃが７．０μｍ・Ａ／ｍ以下である、ノイズ対策用環状磁性体。
　ここで、前記平面度ＦＬは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に準拠して測定した断面曲線の最大値及び最小値の絶対値の和である。
　［２］前記分割面の算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚが、それぞれＲａ≦０．７μｍ、及びＲｚ≦１０μｍを満たす、前記［１］に記載のノイズ対策用環状磁性体。
　［３］圧環強度が５０ＭＰａ以上である、前記［１］又は［２］に記載のノイズ対策用環状磁性体。
　［４］周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率μｒｚが６０００以上である、前記［１］～［３］のいずれか一項に記載のノイズ対策用環状磁性体。
　［５］前記軟磁性金属薄帯はＦｅ基ナノ結晶合金を含む、前記［１］～［４］のいずれか一項に記載のノイズ対策用環状磁性体。
　［６］前記［１］～［５］のいずれか一項に記載のノイズ対策用環状磁性体と、
　筒を非環状に分割した形状のサブケースが筒状に開閉可能に連結されてなり、該サブケースには、前記ノイズ対策用環状磁性体の前記分割片が一つずつ格納される、分割型コアケースと、
を有し、
　前記分割型コアケースを閉じたとき、前記分割型コアケース内部で前記分割片の前記分割面同士が当接して前記ノイズ対策用環状磁性体をなし、前記分割面にかかる面圧が０．０５ＭＰａ以上である、ノイズ対策用部材。
　本開示によれば、Ｆｅ基ナノ結晶合金では作製が困難であった分割型のノイズ対策用環状磁性体を提供し、優れたノイズ低減効果を得ることができる。
ノイズ対策用環状磁性体の一例の上面図である。 ノイズ対策用環状磁性体の一例の斜視図である。 ノイズ対策用部材の一例を示す図である。 ノイズ対策用部材の一例を開いた状態を示す図である。 ノイズ対策用部材の一例を閉じた状態を示す図である。 ノイズ対策用環状磁性体の圧環強度の測定方法について説明するための図である。 平面度、算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚの測定方法について説明するための図である。 平面度、算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚの測定箇所について説明するための図である。
　以下、本発明を具体的に説明する。なお、本明細書中において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値及び上限値として含む範囲を意味する。
［ノイズ対策用環状磁性体］
　本開示のノイズ対策用環状磁性体は、
　径方向に沿って積層された軟磁性金属薄帯を含み、内側にケーブルを挿通させて用いる、ノイズ対策用環状磁性体であって、
　前記ノイズ対策用環状磁性体は、非環状に分割された複数の分割片からなり、該分割片の分割面同士を当接させて環状として用い、
　前記分割面の平面度ＦＬと前記分割片の保磁力Ｈｃとの積ＦＬ×Ｈｃが７．０μｍ・Ａ／ｍ以下である、ノイズ対策用環状磁性体である。
　ここで、前記平面度ＦＬは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に準拠して測定した断面曲線の最大値及び最小値の絶対値の和である。
　図１に、本開示の一実施形態に係るノイズ対策用環状磁性体１００の上面図を示す。図２に、本開示の一実施形態に係るノイズ対策用環状磁性体１００の斜視図を示す。これらの図に示すように、ノイズ対策用環状磁性体１００は、全体形状が環状であり、径方向に沿って積層された軟磁性金属薄帯を含む。ノイズ対策用環状磁性体１００は、非環状に分割された複数の分割片１ａ及び１ｂからなる。図１及び図２の例においては、全体形状が円環状のノイズ対策用環状磁性体１００が、中心軸方向に沿って半割されている。図１及び図２に示すように、複数の分割片１ａ及び１ｂの分割面同士を当接させて環状とし、ノイズ対策用環状磁性体１００によって区画される中空部１１にケーブルを挿通して用いる。
　Ｆｅ基ナノ結晶合金は脆性の高い軟磁性薄帯金属の積層体であるため、成形時の形状に制限があり、欠けやすく取り扱いが難しい。そのため、Ｆｅ基ナノ結晶合金を用いて分割型のノイズ対策用環状磁性体１００を提供することは困難であった。Ｆｅ基ナノ結晶合金を用いて分割型のノイズ対策用環状磁性体１００を作製しても、その脆性の高さから分割面の管理が不十分となり、十分なノイズ低減効果が得られていなかった。
　本発明者らは、独自に鋭意検討を重ね、分割面の平面度ＦＬと分割片１ａ、１ｂの保磁力Ｈｃとの積ＦＬ×Ｈｃが７．０μｍ・Ａ／ｍ以下となるように、分割面の表面粗さ及び分割片の保磁力を管理することで、周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率μｒｚが６０００以上という優れたノイズ低減効果が得られることを知見し、本ノイズ対策用環状磁性体１００を発明するに至った。より優れたノイズ低減効果を得るために、分割面の平面度ＦＬと分割片１ａ、１ｂの保磁力Ｈｃとの積ＦＬ×Ｈｃは、好ましくは６．５μｍ・Ａ／ｍ以下、より好ましくは２．０μｍ・Ａ／ｍ以下とする。分割面の平面度ＦＬと分割片の保磁力Ｈｃとの積ＦＬ×Ｈｃの下限は特に限定されないが、後述した平面度及び保磁力の下限値との関係から、０．００５μｍ・Ａ／ｍ以上であることが好ましい。
　ここで、「平面度」とは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に準拠して測定した分割面の断面曲線の最大値及び最小値の絶対値の和を指す。ただし、断面曲線の最大値がノイズピークを含んでいた場合は粗さ曲線の最大山高さＲｐを最大値とする。また、断面曲線の最小値がノイズピークを含んでいた場合は、そのピークは平面度の計算に含めない。分割片１ａ、１ｂの各分割面（図１，２の例においては計４面）について、東京精密社製　ＳＵＲＦＣＯＭ，１４００Ｇ表面粗さ測定機を用いて軟磁性金属薄帯の積層方向（軟磁性金属薄帯の積層体を横切る方向、ノイズ対策用環状磁性体１００の径方向）に沿って断面曲線を測定する。測定箇所の詳細について、図７、８を用いて説明する。図７に示すように、各分割片１ａの複数の分割面１０ａ及び１０ａ’について、１分割面につき、上部Ｒ１、Ｒ１’、中部Ｒ２、Ｒ２’、下部Ｒ３、Ｒ３’の最低３箇所実施する。図８を用いて、分割面１０ａが軟磁性金属薄帯の幅（ノイズ対策用環状磁性体１００の中心軸方向における高さに相当）Ｌ＝１０ｍｍ、軟磁性金属薄帯の積層方向の長さ（ノイズ対策用環状磁性体１００の内外径差の半分厚みに相当）ｅ＝５ｍｍの面積５０ｍｍ２である場合における、平面度の測定箇所について説明する。図８に示すように、分割面１０ａの軟磁性金属薄帯の幅Ｌが３ｍｍ＜Ｌ＜１５ｍｍである場合には、（１）分割面１０ａの軟磁性金属薄帯の幅Ｌ方向端部からｗ１＝１ｍｍ内側の上部Ｒ１、（２）分割面１０ａの軟磁性金属薄帯の幅Ｌ方向における中央部（Ｒ１及びＲ３からの距離ｗ２が等距離）Ｒ２、及び（３）分割面１０ａの軟磁性金属薄帯の幅Ｌのもう片方の端部からｗ１＝１ｍｍ内側の下部Ｒ３の合計３箇所について断面曲線を測定し、該断面曲線から平面度を決定する。例外として、軟磁性金属薄帯の幅Ｌが２ｍｍ＜Ｌ≦３ｍｍである場合には、幅Ｌ方向端部からｗ１＝１ｍｍ内側の上部Ｒ１、Ｒ１’、幅Ｌのもう片方の端部からｗ１＝１ｍｍ内側の下部Ｒ３、Ｒ３’の２箇所において断面曲線の測定を実施し、Ｌ＝２ｍｍである場合には、軟磁性金属薄帯の幅の中心線の１箇所において断面曲線の測定を実施するものとする。軟磁性金属薄帯の幅Ｌが１５ｍｍ以上である場合には、５ｍｍ間隔置きに測定箇所を追加する。次に断面曲線の測定長について説明する。分割面１０ａの軟磁性金属薄帯の積層方向の測定長さｙ１はＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に準拠し４ｍｍとする。断面曲線は分割面１０ａの軟磁性金属薄帯の積層方向の長さｅにおける中央部において測定する。分割面１０ａの軟磁性金属薄帯の積層方向の長さｅが８ｍｍ以上である場合は、４ｍｍ置きに測定箇所を追加し実施するものとする。４ｍｍ置きに測定箇所を追加することができない場合、積層方向の長さｅの中央部の４ｍｍを測定する。また、分割面が直線ではなく曲線、又は段差がある場合は、軟磁性金属薄帯の積層方向を測定長とし、軟磁性金属薄帯の面は測定箇所に含まない。ノイズ対策用環状磁性体１００が１ａ及び１ｂの２つの分割片から構成されている場合、断面曲線の最大値及び最小値の絶対値の和の計１２箇所の平均を、分割面１０ａ、１０ｂの平面度とする。なお、ノイズ対策用環状磁性体１００の分割面１０ａの寸法は、後述するノイズ対策用環状磁性体１００の寸法の測定方法と同様に測定する。
　本願においては、切断面を研磨することによって研磨後に得られる分割面１０ａ、１０ｂの平面度を調整し得る。平面度は、研磨に用いる研磨布紙の番手等によって調整し得る。後述するように分割面１０ａ、１０ｂに対して防錆剤又はフィルムシートなどを用いて保護層を付与する場合、保護層を付与した後に分割面１０ａ、１０ｂの平面度を測定する。
　分割片１ａ、１ｂの保磁力は、東京特殊鋼製自動計測保磁力計Ｋ－ＨＣ１０００型を用いて測定した３回の測定値の平均値とする。測定の際には、分割片１ａ、１ｂの分割面同士を当接させて環状とした状態で載置して、保磁力の測定を行う。分割片１ａ、１ｂの保磁力は、軟磁性金属薄帯の材料物性、軟磁性金属薄帯に対する熱処理の温度及び時間、ノイズ対策用環状磁性体１００の分割（切断）方法、並びに切断面の研磨加工条件によって調整することができる。
　平面度ＦＬは、分割面１０ａ、１０ｂの平面度ＦＬと分割片の保磁力Ｈｃとの積ＦＬ×Ｈｃが７．０μｍ・Ａ／ｍ以下となるように調整すればよく、特に限定されない。好ましくは、平面度は１．５μｍ以下、より好ましくは０．７μｍ以下とする。平面度の下限は特に限定されないが、機械加工による量産性の観点から、０．０５μｍ以上であることが好ましい。
　保磁力Ｈｃについても、分割面１０ａ、１０ｂの平面度ＦＬと分割片の保磁力Ｈｃとの積ＦＬ×Ｈｃが７．０μｍ・Ａ／ｍ以下となるように調整すればよく、特に限定されない。好ましくは、保磁力Ｈｃは７．０Ａ／ｍ以下、より好ましくは５．０Ａ／ｍ以下とする。保磁力の下限は特に限定されないが、保磁力は軟磁性金属薄帯の材料物性と切断面の研磨加工条件とによって値が変化することから、０．１Ａ／ｍ以上であることが好ましい。
　ノイズ対策用環状磁性体１００は、非環状に分割された複数の分割片１ａ及び１ｂからなる。ノイズ対策用環状磁性体１００を構成する分割片の数及び大きさは特に限定されない。ノイズ対策用環状磁性体１００は、図１、２に示すように、２つの分割片１ａ及び１ｂからなってもよく、より多くの分割片により構成されていてもよい。また、ノイズ対策用環状磁性体１００は、分割片１ａ及び１ｂの全体形状が非環状であればどのように分割されていてもよい。一例においては、ノイズ対策用環状磁性体１００は中心軸方向に平行に分割されている。なお、ここで中心軸方向とは、ノイズ対策用環状磁性体１００の中心から径方向に対して垂直に伸ばした直線上の方向を指す。例えば、各分割片１ａ及び１ｂは、ノイズ対策用環状磁性体１００を径方向に沿って分割した形状であり得る。該構成によれば、ケーブルが電子機器及び電子部品等に結線された状態であってもノイズ対策用環状磁性体１００をケーブルに挿通させることができるので、ノイズ対策用環状磁性体１００のケーブルへの取り付けが容易である。なお、複数の分割片１ａ及び１ｂを当接させた後、互いに動かないように、複数の分割片１ａ及び１ｂ同士を接着してもよく、後述する分割型コアケース又はバンド等で分割片１ａ及び１ｂ同士を固定してもよい。
　ノイズ対策用環状磁性体１００を構成する軟磁性金属薄帯は特に限定されない。優れたノイズ低減効果を得る上では、保磁力が小さくインピーダンス比透磁率が大きい軟磁性材料が好ましい。ノイズ対策用環状磁性体１００を構成する軟磁性金属薄帯は、特に優れたノイズ低減効果を得る上で、周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率μｒｚが６０００以上であることがより好ましく、１２０００以上であることがさらに好ましい。また、ノイズ対策用環状磁性体１００を構成する軟磁性金属薄帯は、特に優れたノイズ低減効果を得る上で、保磁力が７．０Ａ／ｍ以下であることが好ましい。
　軟磁性材料としては、例えば、Ｍｎ－Ｚｎ系フェライト、Ｎｉ－Ｚｎ系フェライト、及びＮｉ－Ｚｎ－Ｃｕ系フェライト等のフェライト；Ｆｅ－Ｎｉ系合金（パーマロイ）、Ｆｅ－Ｓｉ系合金（珪素鋼）等の軟磁性金属；Ｃｏ基アモルファス合金、Ｆｅ基アモルファス合金等のアモルファス合金；並びにＦｅ基ナノ結晶合金等を用いることができる。
　ノイズ対策用環状磁性体１００を構成する軟磁性金属薄帯は、好ましくはＦｅ基ナノ結晶合金である。ノイズ対策用環状磁性体１００を構成する軟磁性金属薄帯がＦｅ基ナノ結晶合金である場合、例えば、一般式：（Ｆｅ１－ａＭａ）１００－ｘ－ｙ－ｚ－ｂ－ｃ－ｄＡｘＭ’ｙＭ”ｚＸｂＳｉｃＢｄ（原子％）（式中ＭはＣｏ，Ｎｉから選ばれた少なくとも１種の元素を、ＡはＣｕ，Ａｕから選ばれた少なくとも１種の元素、Ｍ’はＴｉ，Ｖ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ及びＷから選ばれた少なくとも１種の元素、Ｍ”はＣｒ，Ｍｎ，Ｓｎ，Ｚｎ，Ａｇ，Ｉｎ，白金属元素，Ｍｇ，Ｎ及びＳから選ばれた少なくとも１種の元素、ＸはＣ，Ｇｅ，Ｇａ，Ａｌ及びＰから選ばれた少なくとも１種の元素を示し、ａ，ｘ，ｙ，ｚ，ｂ，ｃ及びｄはそれぞれ０≦ａ≦０．１、０．１≦ｘ≦３、１≦ｙ≦１０、０≦ｚ≦１０、０≦ｂ≦１０、１１≦ｃ≦１７、３≦ｄ≦１０を満たす数である。）で表される一般式を有するＦｅ基ナノ結晶合金が特に好ましい。また、Ｆｅ基ナノ結晶合金の成分組成は特に限定されないが、原子％で、Ｃｕ：０．５～２．０％、Ｎｂ：１．０～５．０％、Ｓｉ：１１．０～１５．０％、Ｂ：５．０～１０．０％であり、残部が実質的にＦｅからなる成分組成とすることが好ましい。
　優れたノイズ低減効果を得る上で、分割面１０ａ、１０ｂの算術平均粗さＲａは、Ｒａ≦０．７μｍとすることが好ましく、Ｒａ≦０．３５μｍとすることがより好ましい。なお、分割面１０ａ、１０ｂの算術平均粗さＲａの下限は特に限定されない。分割面１０ａ、１０ｂの算術平均粗さＲａは、切断面の研磨によって調整することができる。分割面１０ａ、１０ｂの算術平均粗さＲａは、研磨に用いる研磨布紙の番手、研磨懸濁液（研磨用の砥粒を懸濁した液体）中の砥粒の番手及び砥粒の材質等によって調整し得る。
　優れたノイズ低減効果を得る上で、分割面１０ａ、１０ｂの最大高さ粗さＲｚは、Ｒｚ≦１０μｍとすることが好ましく、Ｒｚ≦５μｍとすることがより好ましい。分割面１０ａ、１０ｂの最大高さ粗さＲｚの下限は特に限定されない。分割面１０ａ、１０ｂの最大高さ粗さＲｚは、分割面１０ａ、１０ｂの研磨によって調整することができる。分割面１０ａ、１０ｂの最大高さ粗さＲｚは、研磨に用いる研磨布紙の番手、研磨懸濁液中の砥粒の番手及び砥粒の材質等によって調整し得る。
　ここで、分割面１０ａ、１０ｂの算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚは、分割片１ａ、１ｂの各分割面（図１，２の例においては計４面）の各少なくとも３箇所の測定箇所について、東京精密社製 ＳＵＲＦＣＯＭ，１４００Ｇ表面粗さ測定機を用いて測定し、計少なくとも１２箇所の平均を、分割面１０ａ、１０ｂの算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚとする。算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚの測定箇所は、上述した平面度の測定箇所と同様である。
　ノイズ対策用環状磁性体１００の圧環強度は、５０ＭＰａ以上であることが好ましい。ノイズ対策用環状磁性体１００の圧環強度が５０ＭＰａ以上であることで、分割面１０ａ、１０ｂの研磨の際の取り扱いが容易であり、また分割片１ａ，１ｂの分割同士に適切な面圧をかけて当接させることが可能である。ノイズ対策用環状磁性体１００の圧環強度は、研磨切断加工が行いやすく形状が維持しやすいという理由から、より好ましくは７０ＭＰａ以上である。ノイズ対策用環状磁性体１００の圧環強度の上限は特に限定されないが、８００ＭＰａ以下であり得る。
　圧環強度は、以下の通り測定する。図６に示すように、ノイズ対策用環状磁性体１００の径に合わせた治具５を用いてノイズ対策用環状磁性体１００の分割片１ａ、１ｂの分割面１０ａ、１０ｂ同士が当接するように固定して分割面１０ａ、１０ｂに対して垂直方向に圧縮を行ないながら、ＳＨＩＭＡＤＺＵ社製オートグラフＡＧＸ－２０ｋＮＢＶＤを用いて圧環強度を測定する。クラックが発生した最大荷重をＦとして、圧環強度Ｋ＝Ｆ（Ｄ－ｅ）／Ｌｅ２を求める。ここで、図２に示すように、Ｄ、Ｌ、ｅはそれぞれ、ノイズ対策用環状磁性体１００の外径Ｄ、高さＬ、内外径差（外径Ｄと内径ｄとの差）の半分厚みｅとする。ノイズ対策用環状磁性体１００の寸法は、後述する方法によって測定する。
　ノイズ対策用環状磁性体１００の圧環強度は、ノイズ対策用環状磁性体１００を構成する軟磁性金属薄帯の種類の他、ノイズ対策用環状磁性体１００の周囲を樹脂コーティングしたり、絶縁テープを巻いたりして調整することができる。ノイズ対策用環状磁性体１００に樹脂を含浸させて、圧環強度を高めてもよい。樹脂コーティング剤又は樹脂含浸剤としては、エポキシ系樹脂、アクリル系樹脂、又はこれらの混合物が好ましい。
　ノイズ対策用環状磁性体１００の周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率μｒｚは、６０００以上であることが好ましく、８０００以上であることがより好ましく、１２０００以上であることがさらに好ましい。なお、ノイズ対策用環状磁性体１００の周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率μｒｚの上限は特に限定されない。
　従来の分割型フェライトコアの周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率μｒｚは４０００程度である。これに対し、本開示に係るノイズ対策用環状磁性体１００においては、従来の１．５倍程度のインピーダンス比透磁率μｒｚ：６０００以上、より好ましくは現状の分割型フェライトコアの２．０倍程度のインピーダンス比透磁率μｒｚ：８０００以上が得られる。本開示に係るノイズ対策用環状磁性体１００においては、現状の分割型フェライトコアよりも遥かにノイズ抑制効果が大きいため、ノイズ対策用環状磁性体１００の小型化及び軽量化につながる。自動車に備えられた電子部品、発電装置、電源装置、通信機器等のケーブルは、狭いスペースに配線している。また、産業機械向けのインバータ及びコンバータなどの電子機器も近年小型化していることから、狭いスペース内で配線している場合が多い。従来の分割型フェライトコアにおいて優れたノイズ低減効果を得るためには、ケーブルの巻き数を多くしてノイズ低減効果を高めたり、磁性材料の占める体積を大きくしたりする必要があった。これに対し、本開示に係るノイズ対策用環状磁性体１００においては、現状の分割型フェライトコアよりも遥かにノイズ抑制効果が大きく、小型化及び軽量化が可能であるため、自動車に備えられた電子部品、発電装置、電源装置、通信機器等のケーブル、及び産業機械向けのインバータ及びコンバータなどの電子機器のケーブルに装着され、これらの電子部品や電子機器内部で発生し、または外部で発生してケーブル内を伝播するノイズを抑制するノイズ対策用環状磁性体１００として特に有効である。
　周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率は、以下の通り測定する。インピーダンス比透磁率の測定には、キーサイト株式会社製４２９４Ａインピーダンスアナライザーを用いる。Φ０．５ｍｍの単線リード線（田中電線製のＨ－ＰＶＣ）をノイズ対策用環状磁性体１００に１ターン通し、リード線用フィクスチャ（キーサイト株式会社製の１６０４７Ｅ）を用いて、分割面１０ａ、１０ｂに係る面圧を０．１ＭＰａとして測定する。
　ノイズ対策用環状磁性体１００の全体形状は環状であれば特に限定されない。ノイズ対策用環状磁性体１００は、図１に示したような真円筒状（中心軸方向に垂直な断面の外形状が真円環状）の他、例えば、楕円筒状（中心軸方向に垂直な断面の形状が楕円環状）、四角筒状（中心軸方向に垂直な断面の形状が四角環状）、角丸四角筒状（中心軸方向に垂直な断面の形状が角丸四角環状）であり得る。分割片１ａ，１ｂの形状は、ノイズ対策用環状磁性体１００の全体形状、及び分割の態様によって決まる。例えば、ノイズ対策用環状磁性体１００の全体形状が真円筒状又は楕円筒状であり、かつ該ノイズ対策用環状磁性体１００を中心軸方向に沿って対称に半割した場合、分割片１ａ，１ｂの形状は、円弧型であり得る。ノイズ対策用環状磁性体１００の全体形状が角丸四角筒状であり、かつ該ノイズ対策用環状磁性体１００を中心軸方向に沿って対称に半割した場合、分割片１ａ，１ｂの形状は、ノイズ対策用環状磁性体１００の全体形状に応じて、コ字型、Ｕ字型、又は直線型であり得る。
　なお、ノイズ対策用環状磁性体１００の全体形状が円環状でない場合においては、図６の治具５をノイズ対策用環状磁性体１００の側面部の形状に合う形状に変更し、圧環強度の測定を行う。また、ノイズ対策用環状磁性体１００が３つ以上の分割片を含む場合は、ノイズ対策用環状磁性体１００を中心軸方向に沿って対称に半割した場合の圧環強度を求め、該ノイズ対策用環状磁性体１００の圧環強度とする。
　ノイズ対策用環状磁性体１００の寸法は特に限定されず、用途に応じて設定することができる。一例において、ノイズ対策用環状磁性体１００の外径Ｄは、１０ｍｍ以上であり得、また３００ｍｍ以下であり得る。一例において、ノイズ対策用環状磁性体１００の内径ｄは、２ｍｍ以上であり得、また２００ｍｍ以下であり得る。ノイズ対策用環状磁性体１００の中心軸方向における高さＬは、２ｍｍ以上であり得、また１００ｍｍ以下であり得る。なお、ノイズ対策用環状磁性体１００が真円環状ではない場合、外径Ｄ及び内径ｄは、それぞれ円相当外径、円相当内径を指す。ノイズ対策用環状磁性体１００の寸法は、ノギス、マイクロメータ、及び顕微鏡画像を用いて測定した３回の測定値の平均値として求める。
　図１，２においては、分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ，１０ｂが軟磁性金属薄帯の積層方向に対し平行であるストレート型の例を示したが、分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ，１０ｂの形状は特に限定されない。分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂの形状は、例えば、斜め型、すなわち、分割面１０ａ，１０ｂが軟磁性金属薄帯の積層方向と交差し、軟磁性金属薄帯の積層方向に対し平行ではない形状であってもよい。また、分割面１０ａ，１０ｂは、ノイズ対策用環状磁性体１００の中心軸方向と交差し、ノイズ対策用環状磁性体１００の中心軸方向に対して平行ではない形状であってもよい。また、分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ，１０ｂの形状は平面に限られない。すなわち、分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ，１０ｂの形状は、分割始点と終点とで直線には限定されず、分割経路によらない。分割面１０ａ、１０ｂが曲線、又は段差を有する場合には、軟磁性金属薄帯の積層方向を、平面度、算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚの測定長とし、軟磁性金属薄帯の積層面は測定箇所に含まないものとする。
　分割面１０ａ，１０ｂは防錆剤又はフィルムシートなどによる保護膜などを有していてもよい。また、ノイズ対策用環状磁性体１００の分割面１０ａ，１０ｂの外周部と連続した側面（分割側面）は樹脂コーティング又はテープにより保護されていてもよい。分割面１０ａ，１０ｂの外周部（端部）は面取り加工されていてもよい。
　ノイズ対策用環状磁性体１００は、分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂ同士を当接させたときに、分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧が０．０５ＭＰａ以上となるように適切な荷重で抑え込んで使用することが好ましい。従来の分割型フェライトコアで、分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧は０．０２５ＭＰａ程度であった。しかしながら、上述したようにＦｅ基ナノ結晶合金を用いて分割型のノイズ対策用環状磁性体１００を作製する場合、その脆性の高さから分割面１０ａ、１０ｂの管理が不十分となりがちであった。そこで、上述したように分割面１０ａ、１０ｂの表面粗さを調整することに加え、分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧が０．０５ＭＰａ以上と適切な荷重で抑え込んで使用することで、特に優れたノイズ低減効果を得ることができる。分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧は、より好ましくは０．１０ＭＰａ以上とする。分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧の上限は特に限定されないが、過荷重により分割面１０ａ、１０ｂの変形及び破壊が生じることを好適に防ぐために、５．０ＭＰａ以下とすることが好ましい。
　分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧は、以下の通り測定する。分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂの間に富士フィルム社製プレスケールシートを挟み込んで当接させた状態で２分間の持続面圧測定を行なう。
　ノイズ対策用環状磁性体１００の分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂ同士を、分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧が０．０５ＭＰａ以上となるように当接させるには、例えばノイズ対策用環状磁性体１００の分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂ同士を当接させた状態で、ノイズ対策用環状磁性体１００の外周にバンド等を巻きつければよい。または、ノイズ対策用環状磁性体１００を、筒を非環状に分割した形状のサブケースが筒状に開閉可能に連結されてなる分割型コアケースに格納し、該分割型コアケース内で分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧が０．０５ＭＰａ以上となるように調整して使用することもできる。以下では、上述したノイズ対策用環状磁性体１００を備えたノイズ対策用部材について説明する。
［ノイズ対策用部材］
　一実施形態に係るノイズ対策用部材は、
　ノイズ対策用環状磁性体と、
　筒を非環状に分割した形状のサブケースが筒状に開閉可能に連結されてなり、該サブケースには、前記ノイズ対策用環状磁性体の前記分割片が一つずつ格納される、分割型コアケースと、
を有し、
　前記分割型コアケースを閉じたとき、前記分割型コアケース内部で前記分割片の前記分割面同士が当接して前記ノイズ対策用環状磁性体をなし、前記分割面にかかる面圧が０．０５ＭＰａ以上である、ノイズ対策用部材であり得る。
　図３～５を用いて、一実施形態に係るノイズ対策用部材について説明する。図３～５は、ノイズ対策用部材の一例を示す図である。図３～５に示すように、ノイズ対策用部材２００は、ノイズ対策用環状磁性体１００と、該ノイズ対策用環状磁性体１００を格納する分割型コアケース６０とを有する。分割型コアケース６０は、筒を非環状に分割した形状のサブケース６ａ，６ｂがヒンジ部等で筒状に開閉可能に連結されてなる。一例において、分割型コアケース６０は、筒を中心軸方向に平行に分割した形状のサブケース６ａ，６ｂがヒンジ部等で筒状に開閉可能に連結されてなる。図３～５の例においては、円筒を中心軸方向に沿って半割した形態のサブケース６ａ，６ｂを示しているが、分割型コアケース６０を構成するサブケース６ａ，６ｂの個数及び形態は特に限定されない。各サブケース６ａ，６ｂには、ノイズ対策用環状磁性体１００の分割片１ａ，１ｂが一つずつ格納される。
　図３～５の例に示すように、サブケース６ａ，６ｂは、インナーケース３及びアウターケース４の２重構造で構成されていてもよい。インナーケース３は、ノイズ対策用環状磁性体１００の内周穴を保護する内壁部を有する。アウターケース４は、ノイズ対策用環状磁性体１００の外周部を保護する外壁部、底面部を保護する底板部、及び上面部を保護する機能を有する上板部を有する。そして、サブケース６ａ及び６ｂがヒンジ部によって連結され得る。図３～５の例においては、クッション性のあるアクリルフォームの両面テープ２で、インナーケース３に各分割片１ａ，１ｂを固定する。アウターケース４にインナーケース３を挿入する。分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂが露出しアウターケースが開いた状態をケーブルへ取り付ける前の開いた状態とする。
　分割型コアケース６０を閉じたとき、分割型コアケース６０内部で分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂ同士が当接して、上述した環状のノイズ対策用環状磁性体１００をなす。このとき、分割面１０ａ、１０ｂにかかる面圧は０．０５ＭＰａ以上であることが好ましい。上述したように、分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧が０．０５ＭＰａ以上と適切な荷重で抑え込んで使用することで、特に優れたノイズ低減効果を得ることができる。分割型コアケース６０を閉じたとき、分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧は、より好ましくは０．１０ＭＰａ以上とする。分割型コアケース６０を閉じたとき、分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧の上限は特に限定されないが、過荷重により分割面１０ａ、１０ｂの変形及び破壊が生じることを好適に防ぐために、５．０ＭＰａ以下とすることが好ましい。
　分割型コアケース６０を閉じたときに分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂに対してかかる面圧は、以下の通り測定する。ヒンジ部を中心に分割型コアケース６０を二つ折りに閉じ、分割片１ａ，１ｂの分割面１０ａ、１０ｂの間に富士フィルム社製プレスケールシートを挟み込んで当接させる。分割型コアケース６０を閉じた状態で２分間の持続面圧測定を行なう。
　コアケースが分割型コアケース６０であることによって、ケーブルに対する着脱が容易となり、ケーブルを結線した状態でも、分割型コアケース６０を後付け及び取り外しすることができる。よって、電子機器等を使用しながらでも、分割型コアケース６０を着脱して、ノイズ減衰量を調節することができる。
　分割型コアケース６０の材料は特に限定されない。例えば、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）や；シリコーン樹脂、シリコーン系エラストマー等を用いることができる。また、前記熱可塑性プラスチックに、グラスファイバー（ＧＦ）、カーボンファイバー（ＣＦ）、グラファイト（ＧＰ）等を含有させて強度や耐熱性を向上した材料を用いることもできる。
　［製造方法］
　本開示に係るノイズ対策用環状磁性体１００の製造方法は、特に限定されない。例えば、合金溶湯から単ロール法等によって、厚さ５～５０μｍの薄帯状のアモルファス合金を得、該薄帯状のアモルファス合金を円筒状に巻回して、３００℃以上７００℃以下の温度にて、５～２０分間の熱処理を施して、Ｆｅ基ナノ結晶合金からなる環状磁性体を得る。該環状磁性体を、非環状に切断し、分割片１ａ，１ｂを得る。該分割片１ａ，１ｂの切断面を、研磨布紙を用いて研磨し、所定の表面粗さの分割面１０ａ、１０ｂを有するノイズ対策用環状磁性体１００を得る。
　上記環状磁性体を切断する前に、ノイズ対策用環状磁性体１００に樹脂を含浸させて、圧環強度を高めてもよい。例えば、エポキシ樹脂、及び硬化剤を規定量比で混合した溶液の中に環状磁性体を浸し、０．１ＭＰａ以下で真空引きを行い１５分程度保持した後、大気圧開放して、環状磁性体に樹脂を含浸させる。樹脂を含浸させた環状磁性体を大気中で室温にて２４時間程度放置し、硬化させる。樹脂含浸後の環状磁性体は、上述した方法に従って、非環状に切断し、分割片１ａ，１ｂを得た後、該分割片１ａ，１ｂの切断面を、研磨布紙を用いて研磨し、所定の表面粗さの分割面１０ａ、１０ｂを有するノイズ対策用環状磁性体１００を得る。
　分割面１０ａ，１０ｂの研磨後に、防錆剤又はフィルムシートなどにより、分割面１０ａ，１０ｂに保護膜などを形成してもよい。分割面１０ａ，１０ｂと連続した側面（分割側面）に、樹脂コーティング又はテープによる保護をしてもよい。また、分割面１０ａ，１０ｂの外周部（端部）に面取り加工を行ってもよい。
　以下、本開示を実施例に従って説明するが、本開示はこれらの実施例に限定されない。
　（実施例１_１～７）
　図１に示すようなノイズ対策用環状磁性体を作製した。まず、原子％で、Ｃｕ：１％、Ｎｂ：３％、Ｓｉ：１３．５％、Ｂ：９％であり、残部が実質的にＦｅからなる合金溶湯を単ロール法により急冷して、幅１０ｍｍ厚さ２０μｍの薄帯状のＦｅ基アモルファス合金を得た。該Ｆｅ基アモルファス合金を巻回して、外径２８．５ｍｍ、内径１８．０ｍｍ、高さ１０ｍｍの円筒状とした。円筒状のＦｅ基アモルファス合金を、アルゴン雰囲気下にて４９０℃に保った熱処理炉に挿入し、１０分間熱処理を施した。そして、Ｆｅ基ナノ結晶合金からなる、環状磁性体を作製した。得られた環状磁性体を、エポキシ樹脂、及び硬化剤を規定量比で混合した溶液の中に浸し、０．１ＭＰａ以下で真空引きを行い１５分保持した後、大気圧開放して、環状磁性体に樹脂を含浸させた。樹脂を含浸させた環状磁性体を大気中で室温にて２４時間放置し、硬化させた。樹脂含浸後の環状磁性体は、図１で示すように径方向に沿って半割し、半円形状にした。研磨紙番手＃４００から行い徐々に番手を細かくして環状磁性体の切断面の研磨を行った。実施例１_１は０．５μｍアルミナフィルムまで、実施例１_２は１．０μｍアルミナフィルムまで、実施例１_３は＃２５００まで、実施例１_４は＃２０００まで、実施例１_５～７は＃８００まで、それぞれ切断面の研磨を行ない、所定の表面粗さの分割面を有するノイズ対策用環状磁性体を得た。
　得られたノイズ対策用環状磁性体について、上述した方法に従って、インピーダンス比透磁率、保磁力、表面粗さ（平面度、Ｒａ、Ｒｚ）、分割面に対してかかる面圧、及び圧環強度を評価した。結果を表１に示す。
　（実施例２_１～３）
　実施例１_２と同様に作製したノイズ対策用環状磁性体を、分割片の分割面に対してかかる面圧を変化させて、上述した方法に従ってインピーダンス比透磁率の測定を行った。得られたインピーダンス比透磁率と面圧との関係を表２にまとめた。得られた接触面積は、ノイズ対策用環状磁性体の分割面に対し、０．０５ＭＰａ以上で着色された部分を有効断面積と扱い、着色率５０％以上であることを確認した。
　（実施例３_１～５）
　環状磁性体に含浸させた樹脂がインピーダンス比透磁率に及ぼす影響を確認するために実施例１_２と同様に作製した環状磁性体について、含浸させる樹脂を、実施例３_１～４については実施例１_２と同様エポキシ系樹脂、実施例３_５については１液タイプのアクリル系樹脂としてノイズ対策用環状磁性体を作製した。実施例３_３～４は、樹脂含浸後、さらに、ノイズ対策用環状磁性体を別途エポキシ樹脂に浸したのち余分なエポキシ樹脂を拭き取り、室温で２４時間程度放置してエポキシ樹脂を硬化させ、ノイズ対策用環状磁性体の表面をエポキシ樹脂でコーティングした。樹脂含浸後、あるいはさらに樹脂による表面コーティング後は、実施例１_２と同様の条件でノイズ対策用環状磁性体を作製した。作製したノイズ対策用環状磁性体について、上述した方法に従って、圧環強度とインピーダンス比透磁率とを求めた。結果を表３に示す。
　（比較例１_１～７）
　分割面の研磨を、比較例１_１～２では研磨違いで＃４００まで、比較例１_３～４では研磨違いで＃２２０まで研磨を行ない、比較例１_７においては分割面の研磨を行わなかったこと以外は、実施例１_１と同様にしてノイズ対策用環状磁性体を作製した。得られたノイズ対策用環状磁性体について、上述した方法に従って、インピーダンス比透磁率、保磁力、表面粗さ（平面度、Ｒａ、Ｒｚ）、分割面に対してかかる面圧、及び圧環強度を評価した。結果を表１に示す。また、比較例１_５は従来のＭｎ－Ｚｎ系フェライト、比較例１_６は従来のＮｉ－Ｚｎ系フェライトについて、上述した方法に従って、インピーダンス比透磁率、保磁力、表面粗さ（平面度、Ｒａ、Ｒｚ）、分割面に対してかかる面圧、及び圧環強度を評価した。結果を表１に示す。
　（比較例２_１～２）
　実施例１_２同様の条件で作製したノイズ対策用環状磁性体について、分割片の分割面に対してかかる面圧を変化させて、上述した方法に従って、インピーダンス比透磁率、保磁力、及び平面度を測定した。結果を表２に示す。
　（比較例３_１～４）
　樹脂含浸剤としてポリエステル系樹脂を用いたこと以外は実施例１_１～５と同様の条件で作製された環状磁性体について、上述した方法に従って、圧環強度、インピーダンス比透磁率、保磁力、及び平面度を測定した。結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　以上より、本開示の条件を満たすことにより、周波数１００ｋＨｚにおいて、インピーダンス比透磁率μｒｚが６０００以上のノイズ対策用部材を作製できることがわかる。
　本ノイズ対策用部材は、自動車に備えられた電子部品、発電装置、電源装置、通信機器、及びＯＡ／ＦＡ機器等のケーブルに装着され、これらの電子部品や電子機器内部で発生し、または外部で発生してケーブル内を伝播するノイズを抑制するノイズ対策用環状磁性体として特に有効である。
　１、１ａ，１ｂ　分割片
　１０、１０ａ，１０ｂ　分割面
　１００　ノイズ対策用環状磁性体
　２００　ノイズ対策用部材
　２　両面テープ
　３　インナーケース
　４　アウターケース
　５　治具
　６ａ，６ｂ　サブケース
　６０　分割型コアケース
　１１　中空部
 

Claims (6)

  1. 　径方向に沿って積層された軟磁性金属薄帯を含み、内側にケーブルを挿通させて用いる、ノイズ対策用環状磁性体であって、
    　前記ノイズ対策用環状磁性体は、非環状に分割された複数の分割片からなり、該分割片の分割面同士を当接させて環状として用い、
    　前記分割面の平面度ＦＬと前記分割片の保磁力Ｈｃとの積ＦＬ×Ｈｃが７．０μｍ・Ａ／ｍ以下である、ノイズ対策用環状磁性体。
    　ここで、前記平面度ＦＬは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に準拠して測定した断面曲線の最大値及び最小値の絶対値の和である。
  2. 　前記分割面の算術平均粗さＲａ及び最大高さ粗さＲｚが、それぞれＲａ≦０．７μｍ、及びＲｚ≦１０μｍを満たす、請求項１に記載のノイズ対策用環状磁性体。
  3. 　圧環強度が５０ＭＰａ以上である、請求項１又は２に記載のノイズ対策用環状磁性体。
  4. 　周波数１００ｋＨｚにおけるインピーダンス比透磁率μｒｚが６０００以上である、請求項１～３のいずれか一項に記載のノイズ対策用環状磁性体。
  5. 　前記軟磁性金属薄帯はＦｅ基ナノ結晶合金を含む、請求項１～４のいずれか一項に記載のノイズ対策用環状磁性体。
  6. 　請求項１～５のいずれか一項に記載のノイズ対策用環状磁性体と、
    　筒を非環状に分割した形状のサブケースが筒状に開閉可能に連結されてなり、該サブケースには、前記ノイズ対策用環状磁性体の前記分割片が一つずつ格納される、分割型コアケースと、
    を有し、
    　前記分割型コアケースを閉じたとき、前記分割型コアケース内部で前記分割片の前記分割面同士が当接して前記ノイズ対策用環状磁性体をなし、前記分割面にかかる面圧が０．０５ＭＰａ以上である、ノイズ対策用部材。
PCT/JP2022/029030 2022-07-27 2022-07-27 ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材 WO2024023999A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2022/029030 WO2024023999A1 (ja) 2022-07-27 2022-07-27 ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2022/029030 WO2024023999A1 (ja) 2022-07-27 2022-07-27 ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2024023999A1 true WO2024023999A1 (ja) 2024-02-01

Family

ID=89705706

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2022/029030 WO2024023999A1 (ja) 2022-07-27 2022-07-27 ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材

Country Status (1)

Country Link
WO (1) WO2024023999A1 (ja)

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5976409A (ja) * 1982-10-26 1984-05-01 Tdk Corp インダクタの製造方法
JP2001052945A (ja) * 1999-08-06 2001-02-23 Concorde Denshi Kogyo:Kk 閉磁路インダクタおよびその製造方法。
JP2001068364A (ja) * 1999-06-24 2001-03-16 Soshin Electric Co Ltd トロイダルコイルおよびその製造方法。
JP2001085233A (ja) * 1999-09-10 2001-03-30 Concorde Denshi Kogyo:Kk 半閉磁路インダクタおよびその製造法。
WO2014126220A1 (ja) * 2013-02-15 2014-08-21 日立金属株式会社 Ｆｅ基ナノ結晶軟磁性合金を用いた環状磁心、及びそれを用いた磁性部品
JP2019121749A (ja) * 2018-01-11 2019-07-22 星和電機株式会社 磁性部材及び同部材の直流電流重畳特性改善方法
JP2021125567A (ja) * 2020-02-05 2021-08-30 株式会社リケン ノイズ対策用環状磁性体
WO2021200514A1 (ja) * 2020-03-30 2021-10-07 北川工業株式会社 積層コア及びノイズフィルタ

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5976409A (ja) * 1982-10-26 1984-05-01 Tdk Corp インダクタの製造方法
JP2001068364A (ja) * 1999-06-24 2001-03-16 Soshin Electric Co Ltd トロイダルコイルおよびその製造方法。
JP2001052945A (ja) * 1999-08-06 2001-02-23 Concorde Denshi Kogyo:Kk 閉磁路インダクタおよびその製造方法。
JP2001085233A (ja) * 1999-09-10 2001-03-30 Concorde Denshi Kogyo:Kk 半閉磁路インダクタおよびその製造法。
WO2014126220A1 (ja) * 2013-02-15 2014-08-21 日立金属株式会社 Ｆｅ基ナノ結晶軟磁性合金を用いた環状磁心、及びそれを用いた磁性部品
JP2019121749A (ja) * 2018-01-11 2019-07-22 星和電機株式会社 磁性部材及び同部材の直流電流重畳特性改善方法
JP2021125567A (ja) * 2020-02-05 2021-08-30 株式会社リケン ノイズ対策用環状磁性体
WO2021200514A1 (ja) * 2020-03-30 2021-10-07 北川工業株式会社 積層コア及びノイズフィルタ

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7905966B2 (en) Method of producing a strip of nanocrystalline material and device for producing a wound core from said strip
US6784588B2 (en) Low core loss amorphous metal magnetic components for electric motors
EP1620865A2 (en) Selective etching process for cutting amorphous metal shapes and components made thereof
JP2011171772A (ja) 間隙を設けた非晶質金属系の磁性コア
US8427272B1 (en) Method of reducing audible noise in magnetic cores and magnetic cores having reduced audible noise
WO2021157165A1 (ja) ノイズ対策用環状磁性体
WO2024023999A1 (ja) ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材
JP7454518B2 (ja) ノイズ対策用環状磁性体及びノイズ対策用部材
JPH03150815A (ja) インダクタ
CN117079952A (zh) 磁芯和磁性部件
JP5165820B2 (ja) 高スタック率のアモルファス金属リボン及び変圧器コア
JP6601589B2 (ja) 磁心ユニット、カレントトランスおよびそれらの製造方法
JPH0785457B2 (ja) 超高珪素電磁鋼板を用いた低騒音の積層鉄芯及び巻き鉄芯
KR20190067829A (ko) 절단-스택형 변압기를 위한 변압기 코어 및 이를 포함하는 변압기
CN116666033A (zh) 抗噪声用环状磁体
JP7222771B2 (ja) 圧粉磁心
Günther et al. A user guide to soft magnetic materials
JP4473476B2 (ja) 低騒音巻きトランス用コアの製造方法
KR20170053480A (ko) 연자성 합금
JPH0927413A (ja) チョークコイル用磁心およびその製造方法
JPS6065502A (ja) 電磁鉄心
JPS59172215A (ja) 周波数特性の優れたトロイダルコア
JPH0574635A (ja) モールド磁心
JPH0845750A (ja) Ｆｅ−Ａｌ系応力付加磁芯
JPH0817615A (ja) 応力付加磁心

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 22953092

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1