WO2022196540A1 - ガスシールドアーク溶接方法、溶接継手および溶接継手の製造方法 - Google Patents

ガスシールドアーク溶接方法、溶接継手および溶接継手の製造方法 Download PDF

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steel
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充志 ▲高▼田
高一 伊藤
清二 藤沢
篤史 石神
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Ｊｆｅスチール株式会社
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    • B23K37/00—Auxiliary devices or processes, not specially adapted to a procedure covered by only one of the preceding main groups
    • B23K37/06—Auxiliary devices or processes, not specially adapted to a procedure covered by only one of the preceding main groups for positioning the molten material, e.g. confining it to a desired area
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas

Definitions

  • the present invention relates to a gas-shielded arc welding method, a welded joint obtained by using the method, and a method for manufacturing the welded joint. More particularly, the present invention relates to a first-layer welding method for narrow gap gas-shielded arc welding of steel materials.
  • Narrowing of the groove can be cited as a method for improving welding efficiency.
  • By reducing the groove area by narrowing the groove it is possible to reduce the number of welding passes and shorten the construction time.
  • narrow gap welding insufficient fusion is likely to occur in the first layer welded portion, so studies are being conducted to secure the fusion depth.
  • Patent Document 1 as a method of narrow groove welding, the first layer welding is performed in two or more passes, each pass is distributed to both sides of the bottom groove gap, and the welding wire supply angle supplied from the power supply tip at the tip of the welding torch is controlled in the range of 5° or more and 15° or less with respect to the perpendicular.
  • a method is disclosed whereby it is possible to secure a melting depth of 1.5 mm or more at the bottom of the thick steel material.
  • Patent Document 2 as a method of narrow groove welding, a pulse voltage is repeatedly applied, and the torch is positioned at both ends in the groove by reciprocating the torch in a direction that intersects the welding progress direction. Sometimes the arc length is controlled to create a buried arc. This discloses a method for ensuring the penetration depth.
  • Patent Document 1 and Patent Document 2 disclose a narrow gap welding method using a backing metal.
  • this backing metal may be undesirable from the point of view of joint integrity. That is, the shape between the base material and the backing metal is a sharp notch, which becomes a stress concentration portion. For this reason, in a welded joint using a backing metal, the notch may cause fatigue cracking or become a starting point of brittle fracture. Therefore, in order to avoid the presence of notches as described above, double-sided welding without a backing metal, or single-sided welding using a ceramic backing material that can be removed after welding, is used. Welding methods that result in the formation of a bead are believed to be preferred.
  • Patent Document 1 and Patent Document 2 which disclose a narrow gap welding method, when a ceramic backing material having no conductivity (conductivity) is used, the current during welding cannot be ensured, and there is a problem that stable welding cannot be performed.
  • the present invention realizes a narrow gap welding that can improve workability and a weld without a backing metal that may be the starting point of fatigue cracks and brittle fractures in a gas shielded arc welding method by butt of steel materials. Therefore, it is an object of the present invention to provide a gas shielded arc welding method for narrow groove single-sided butt using a ceramic backing material. Another object of the present invention is to provide a welded joint excellent in soundness using this welding method and a method for manufacturing the same.
  • the inventors studied the conditions under which stable construction is possible when using a non-conductive ceramic backing material. As a result of extensive research, we found that by controlling the welding current and welding voltage and selecting the welding heat input that matches the root gap, a molten pool is formed directly under the arc to ensure conductivity, resulting in stable welding. found that it is possible. Furthermore, they found that a sound Uranami bead with no undercut in the first layer weld can be obtained.
  • the backing material is made of ceramic
  • the following method was found for the problem that the arc cannot be started because the conductivity cannot be secured.
  • a steel tab with a steel backing is attached to the outside of a joint with a ceramic backing, and an arc is generated at the steel tab.
  • the inventors discovered a method of scattering cut wires obtained by cutting the welding wire at the arc generation position inside the groove, thereby ensuring conductivity and starting the arc.
  • a gas-shielded arc welding method for joining steel materials by multi-layer welding with a narrow gap The groove angle ⁇ of the steel material is set to 20 ° or less, and the root gap G (mm), which is the gap at the bottom of the groove, is set to 7 to 15 mm,
  • a ceramic backing material is used
  • the welding current I (A) is 250 to 400 A and the welding voltage V (V) is 25 to 45 V
  • the value obtained by dividing the welding heat input Q (kJ/mm) by the root gap G (mm) [Q/G ] is in the range of 0.32 to 0.70, in one pass, Gas-shielded arc welding method.
  • I welding current (A)
  • V welding voltage
  • S welding speed (mm/sec).
  • the present invention in the gas shielded arc welding method by single-sided butt of steel materials, narrow gap welding that can improve workability and welds without backing metal that may be the starting point of fatigue cracks and brittle fractures and As a result, it is possible to provide a gas shielded arc welding method for single-sided narrow gap butt using a ceramic backing material, a welded joint excellent in soundness, and a method for manufacturing the same, which is very effective in the industry.
  • FIG. 1 is a schematic perspective view of a welded joint with a steel tab attached according to one embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is a schematic back view of the welded joint with attached steel tab shown in FIG. 1.
  • FIG. 3 is a schematic perspective view of a welded joint when the arc start method is cut wire scattering, according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a schematic back view of a welded joint when the arc start method shown in FIG. 3 is cut wire scattering.
  • FIG. 5 is a schematic cross-sectional view showing an example of groove shape according to the present invention.
  • FIG. 6 is a correlation diagram showing the correlation between welding heat input Q and root gap G in the present invention.
  • the present invention is a gas-shielded arc welding method for single-sided butt welding of steel materials.
  • this welding method two steel materials having a predetermined plate thickness are butted together so as to form a predetermined groove, and these steel materials are joined by gas-shielded arc welding (hereinafter sometimes simply referred to as "welding"). do.
  • the present invention defines the welding conditions for performing the first layer welding in this welding method. Specifically, it is a gas shield arc welding method for joining steel materials by multi-layer welding with a narrow groove, in which the groove angle ⁇ of the steel material is set to 20 ° or less, and the root that is the gap at the bottom of the groove The gap G is set to 7 to 15 mm.
  • the welding current I is 250 to 400 A
  • the welding voltage V is 25 to 45 V
  • the welding heat input Q (kJ / mm) is set at the root gap G. Control is performed so that the divided value [Q/G] is in the range of 0.32 to 0.70, and one pass is performed.
  • the steel material applied in the present invention is a thick steel plate used for steel structures such as buildings and ships.
  • the steel type is not particularly limited as long as it is low carbon steel. Examples include 400 MPa class steel, 490 MPa class steel, 550 MPa class steel, 590 MPa class steel, and 780 MPa class steel.
  • the plate thickness t (mm) of the steel material is preferably in the range of 20-100 mm. If the plate thickness is less than 20 mm, even if the groove shape is a conventional double groove or V groove, by reducing the root gap, in some cases, the groove can be wider than the groove of the present invention (narrow groove described later). Since the tip area becomes small, the advantage of the groove (narrow groove described later) of the present invention cannot be obtained.
  • the upper limit of the plate thickness is generally 100 mm. Therefore, the upper limit of the plate thickness of the steel used in the present invention is preferably 100 mm or less.
  • the plate thickness t of the steel material is more preferably 25 mm or more.
  • the plate thickness t of the steel material is more preferably 90 mm or less, and still more preferably 70 mm or less.
  • FIG. 5 shows, as an example, a cross-sectional view in the plate thickness direction of a groove shape in which two steel materials are butted against each other.
  • the angle formed by the groove surfaces of the butted steel materials 1 is the groove angle ⁇ (°).
  • a groove having a groove angle ⁇ of 20° or less is targeted.
  • a groove having a groove angle ⁇ of 20° or less is referred to as a "narrow groove". This is because if ⁇ exceeds 20°, efficiency improvement, which is an advantage of a narrow groove, is diminished. The effect of the present invention can be obtained even if the groove angle .theta.
  • the groove angle ⁇ is more preferably 5° or more, and still more preferably 10° or more.
  • the root gap which is the narrowest lower gap between the butted steel materials 1
  • G is represented by G (mm).
  • the root gap G in the present invention is set to 7 to 15 mm. This is because if G is less than 7 mm, it is difficult to insert the welding torch into the groove, while if G exceeds 15 mm, efficiency, which is an advantage of a narrow groove, is diminished. Therefore, G should be 7 to 15 mm. G is preferably 8 mm or more and preferably 13 mm or less.
  • Ceramic backing material In gas-shielded arc welding according to the present invention, a ceramic backing material that can be removed after welding is used as a backing material for preventing burn-through.
  • the ceramic backing material is not particularly limited as long as it can prevent burn-through and form a backing bead.
  • the ceramic backing material contains, for example, SiO 2 : 30-70%, Al 2 O 3 : 10-50%, MgO: 3-20%, ZrO 2 : 0-10%, NaO, K
  • a glass fiber laminate on a ceramic backing material can also be used.
  • the welding current I(A) for the first layer welding is set to 250-400A.
  • the welding current I(A) is preferably 270 A or higher, more preferably 280 A or higher.
  • the welding current I(A) is preferably 380 A or less, more preferably 360 A or less, and still more preferably 350 A or less.
  • the welding voltage V (V) of the first layer welding is set to 25-45V.
  • the welding voltage V (V) is preferably 28 V or higher, more preferably 30 V or higher.
  • the welding voltage V (V) is preferably 40 V or less, more preferably 38 V or less.
  • the range of the welding speed S for the first layer welding is preferably 1 to 8 mm/sec. If the welding speed S is out of the above range, the heat input will be too large or too small even with the appropriate current and voltage, resulting in welding defects and difficulty in sustaining the arc.
  • the welding speed S is more preferably 1.2 mm/sec or more.
  • the welding speed S is more preferably 6 mm/sec or less.
  • the welding speed S can be appropriately selected within this range according to the balance between the welding current I and the welding voltage V.
  • Welding heat input Q (kJ/mm) is [I ⁇ V/S/1000] where I is welding current (A), V is welding voltage (V), and S is welding speed (mm/sec).
  • the above Q/G value is less than 0.32, the weld pool for ensuring conductivity is small, and the torch precedes the weld pool, so the arc cannot be maintained and welding becomes unstable. becomes.
  • the value of Q/G is larger than 0.70, the liquid level of the molten pool becomes high and the input heat does not reach the bottom of the groove. As a result, unmelted portions are generated at the bottom of the groove, resulting in an undercut. Therefore, the above Q/G value is limited to the range of 0.32 to 0.70.
  • the above Q/G value is preferably 0.40 or more, more preferably 0.43 or more.
  • the above Q/G value is preferably 0.67 or less, more preferably 0.60 or less, and still more preferably 0.58 or less.
  • the polarity at the time of welding of the first layer welding is positive polarity (connect the steel material as the positive pole and the welding wire as the negative pole) and reverse polarity (connect the steel material as the negative pole and the welding wire as the positive pole). Either can be selected.
  • Wires of various standards can be used as the welding wire in the present invention. Examples thereof include YGW11, YGW18, G59JA1UC3M1T, G78A2UCN4M4T, G49AP3M1T, G59JA1UMC1M1T, G78A4MN5CM3T classified by JIS Z 3312.
  • the wire diameter ⁇ is preferably 1.0 to 1.4 mm.
  • the composition of the welding shield gas it is preferable to use a mixed gas containing 20% by volume or more of CO 2 gas and the rest as an inert gas such as Ar in order to stabilize the arc.
  • the CO2 gas is more preferably 100% by volume.
  • the gas flow rate is preferably 15 to 25 L/min from the viewpoint of stabilizing the arc and preventing the occurrence of welding defects.
  • Arc start method There are, for example, the following two methods in order to ensure the electrical conductivity at the time of arc start.
  • One is a method in which a steel tab is attached to the end (outside of the end) of the steel materials to be joined in the weld line direction, and an arc is generated by the steel tab.
  • the other is a method of generating an arc after distributing a cut wire obtained by cutting a welding wire to an arc generating portion inside the groove.
  • the welding wire is preferably a cut wire cut to a length of 3 mm, for example, and this cut wire 2g is placed at the arc start portion.
  • the steel tab 2 is a steel member attached to the end of the steel material 1 in the weld line direction (that is, the starting end in the weld line direction) in order to effectively generate an arc at the end of the steel material. It's about.
  • the steel backing material 3 is a member attached to the bottom side of the steel tub 2 . These materials are not particularly limited, and general steel materials (such as SM490) can be used.
  • the above-mentioned "steel tab 2" is a structure in which two steel tabs 2 are arranged with a predetermined interval on the upper surface of one steel backing material 3, as in the examples shown in FIGS. do. Steel tabs 2 are arranged at the starting ends of two steel materials 1 in the direction of the weld line.
  • a steel backing material 3 is arranged on the rear surface of the pair of steel tabs 2, and a ceramic backing material 4 is arranged adjacent thereto.
  • a cut wire is a short cut welding wire, as described above.
  • the cut wire is scattered on the bottom of the groove to facilitate arc generation.
  • the arc start portion is composed of two steel materials 1 facing one side and a ceramic backing material 4 placed so as to overlap the bottom surfaces of the two steel materials 1. This is the area that is formed.
  • the top side of the ceramic backing material 4 in this region is the above-mentioned "groove bottom" (see FIG. 3).
  • the present invention is applied to the first layer welding of a narrow groove using a ceramic backing material. It is what is done.
  • the number of welding layers after the first layer welding depends on the plate thickness of the steel material, but if the plate thickness is 20 to 100 mm, it is preferably 3 to 16 layers.
  • Welding conditions after the first layer welding are preferably, for example, welding current: 180 to 400 A, welding voltage: 24 to 45 V, welding speed: 1 to 10 mm/sec.
  • a welded joint (gas-shielded arc welded joint) of the present invention is a welded joint in which two butted steel materials are first-layer welded using the gas-shielded arc welding method described above.
  • the steel materials are arranged such that the groove surfaces of the two steel materials have a predetermined groove angle ⁇ and the root gap G at the bottom of the groove is a predetermined distance. and a welding step of performing multi-layer welding on the steel material under specific welding conditions using the welding wire to form a weld bead. As a result, the two butted steel materials are joined together to produce a welded joint.
  • the gas-shielded arc welding method described above is applied to the first layer welding of the multi-layer welding in the welding process.
  • the welding conditions for subsequent passes after the first layer welding are appropriately set, and may be, for example, the same as the welding conditions for the first layer welding, or may be the welding conditions described in the multi-layer welding section. Since the explanation of the thick steel plate, welding conditions, etc. is the same as the above explanation, it is omitted.
  • narrow gap welding that can improve workability and backing that may be the starting point of fatigue cracks and brittle fractures
  • Gold-free welds can be achieved, and welded joints with excellent soundness can be obtained.
  • excellent in soundness refers to the absence of weld defects such as undercuts, overlaps, and poor fusion.
  • Example 1 As shown in FIG. 5, two thick steel plates (steel material 1) are butted together to form a groove, a ceramic backing material 4 is placed on the bottom of the groove, and a welded joint is formed by single-sided gas-shielded arc welding. manufactured. 100% by volume CO 2 gas was used as the welding shield gas. The welding shield gas flow rate was set to 20 L/min. Welding wires used were YGW11, YGW18, G59JA1UC3M1T, and G78A2UCN4M4T classified by JIS Z 3312 and having a diameter of 1.2 mm. The plate thickness t, the groove angle ⁇ , and the root gap G of the steel material 1 were set to the conditions shown in Table 1, respectively.
  • First layer welding of single-sided gas-shielded arc welding was performed under the conditions shown in Table 1. Welding of the second and subsequent layers was performed at a welding current of 250 to 300 A, a welding voltage of 28 to 35 V, and a welding speed of 6 to 8 mm/sec.
  • the ceramic backing material 4 contains, in mass %, SiO 2 : 30 to 70%, Al 2 O 3 : 10 to 50%, MgO: 3 to 20%, ZrO 2 : 0 to 10%. , NaO, K 2 O 3 and Li 2 O: 0.3 to 5% in total.
  • “Polarity” shown in Table 1 indicates the polarity at the time of welding, "wire negative” refers to the positive polarity described above, and “wire positive” refers to the reverse polarity described above.
  • Table 1 summarizes the above test conditions and evaluation results.
  • the joint No. in Table 1 is used.
  • No. 14 arc start method was as follows. Specifically, an arc is generated at 280 A-32 V at the lower end of one side of the groove, held for 1 second, a molten pool is secured for ensuring conductivity, and then the torch is moved to the center of the groove. , were welded at a welding speed of 3.0 mm/sec.
  • the correlation between root gap G and welding heat input Q is shown in FIG.
  • the welding current I for the first layer welding is 250 to 400 A
  • the welding voltage V is 25 to 45 V
  • the Q/G is within the range of 0.32 to 0.70.
  • the welding stability was excellent and no welding defects occurred.
  • the welding stability was inferior or welding defects occurred.
  • the welding stability was inferior or welding defects occurred.
  • Example 2 In Example 2, two thick steel plates having a plate thickness t shown in Table 2 were used, and the first layer welding of single-sided gas-shielded arc welding was performed under the welding shield gas and conditions shown in Table 2 to produce a welded joint. Other conditions, evaluation methods, and the like are the same as those in Example 1, and thus description thereof is omitted.
  • the inventive examples were excellent in welding stability and had no weld defects.
  • the welding stability is inferior and/or due to the fact that 20% by volume or more of CO 2 gas is not mixed in the composition of the welding shielding gas or the gas flow rate is insufficient. A weld defect had occurred.

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Abstract

ガスシールドアーク溶接方法、溶接継手およびその製造方法を提供することを目的とする。本発明は、狭開先の多層溶接により鋼材を接合するガスシールドアーク溶接方法であって、鋼材の開先角度θを２０°以下の開先とし、該開先の下部のルートギャップＧ（ｍｍ）を７～１５ｍｍとし、初層溶接では、セラミック製の裏当て材を用い、かつ、溶接電流Ｉ（Ａ）を２５０～４００Ａおよび溶接電圧Ｖ（Ｖ）を２５～４５Ｖとし、所定の式で算出される溶接入熱Ｑ（ｋＪ／ｍｍ）をルートギャップＧ（ｍｍ）で割った値〔Ｑ／Ｇ〕が０．３２～０．７０の範囲となるように制御して１パスで行う。

Description

ガスシールドアーク溶接方法、溶接継手および溶接継手の製造方法
　本発明は、ガスシールドアーク溶接方法、その方法を用いて得られる溶接継手およびその溶接継手の製造方法に関する。本発明は、特に、鋼材の狭開先ガスシールドアーク溶接の初層溶接方法に関する。
　近年、建築物や船舶など鉄鋼構造物の大型化に伴い、鋼板が厚肉化される傾向にある。しかしながら、板厚が大きいものほど、開先面積が大きくなるため、溶接パス数が多くなり、溶接施工に労力と時間を要するという問題がある。さらに、労働人口の減少により溶接技能者の確保が困難になってきているという問題もある。これらの理由から、鉄鋼構造物製造における溶接施工能率の向上が望まれている。
　溶接施工能率を向上させる方法として、狭開先化が挙げられる。狭開先化により開先面積を小さくすることで、溶接パス数を削減し、施工時間の短縮が可能となる。しかしながら、狭開先溶接では、初層溶接部で融合不良が生じやすいため、溶融深さを確保する検討がなされている。
　例えば、特許文献１では、狭開先溶接の方法として、初層溶接を２パス以上として各パスを底部開先ギャップの両側に振分け、さらに溶接トーチ先端の給電チップから供給する溶接ワイヤの供給角度を垂線に対して５°以上１５°以下の範囲に制御する。これにより、厚鋼材の底部における溶融深さを１．５ｍｍ以上確保することが可能となる方法が開示されている。
　また、特許文献２には、狭開先溶接の方法として、パルス電圧を繰り返し印加するとともに、溶接進行方向と交差する方向へのトーチの往復動によって、トーチが開先内の両端部に位置するときに、埋もれアークが生じるようにアーク長を制御する。これにより、溶け込み深さを確保する方法が開示されている。
　上述の特許文献１および特許文献２には、裏当て金を使用した狭開先溶接方法が開示されている。しかしながら、この裏当て金は、継手健全性の観点からは好ましくない場合がある。すなわち、母材と裏当て金との間の形状は鋭い切欠きであり、応力集中部となる。このために、裏当て金を使用した溶接継手では、この切欠き部から疲労亀裂が発生したり、脆性破壊の起点となることがある。したがって、前述のような切欠き部の存在を回避するためには、裏当て金を用いない両面溶接、または、溶接後に取り外すことが可能なセラミック製裏当て材を使用した片面溶接とし、裏波ビードを形成させる溶接方法が好ましいと考えられる。しかし、前者は、溶接継手の反転や裏はつり作業が必要であり、施工能率の観点からは優れた溶接方法とはいえない。また、後者については、狭開先溶接方法が開示された特許文献１および特許文献２の方法で、通電性（導電性）のないセラミック製裏当て材を用いた場合には、溶接時の通電を確保できず、安定した溶接をすることができないという問題があった。
特許第５８６１７８５号公報 特許第６５６８６２２号公報
　本発明は、鋼材の突合せによるガスシールドアーク溶接方法において、施工性の向上が可能な狭開先溶接と疲労亀裂や脆性破壊の起点となる可能性のある裏当て金のない溶接部とを実現するため、セラミック製裏当て材を使用した狭開先の片面突合せのガスシールドアーク溶接方法を提供することを目的とする。また、この溶接方法を用いた健全性に優れた溶接継手およびその製造方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは、通電性がないセラミック製の裏当て材を適用した場合に、安定な施工が可能な条件を検討した。鋭意検討を重ねた結果、溶接電流および溶接電圧を制御するとともに、ルートギャップに合わせた溶接入熱を選択することで、アーク直下に通電性を確保するための溶融池を形成し、安定な溶接が可能となることを見出した。さらに、初層溶接部にアンダーカットのない健全な裏波ビードを得ることを見出した。
　また、裏当て材をセラミック製とした場合に、通電性を確保できずにアークスタートでき難い問題に対しては、次の方法を知見した。具体的には、図１および図２に示すようにセラミック製裏当て材を付けた継手の外側に鋼製裏当て材を付けた鋼製タブを取り付け、この鋼製タブ部でアークを発生させるか、または、図３および図４に示すように、開先内部のアーク発生位置に溶接ワイヤを切断したカットワイヤを散布し、これにより通電性を確保し、アークスタートする方法を知見した。
　本発明は、かかる知見に基づき、さらに検討を加えて完成されたものであって、本発明の要旨は、次のとおりである。
〔１〕　狭開先の多層溶接により鋼材を接合するガスシールドアーク溶接方法であって、
　鋼材の開先角度θを２０°以下の開先とし、該開先の下部の隙間であるルートギャップＧ（ｍｍ）を７～１５ｍｍとし、
　初層溶接では、セラミック製の裏当て材を用い、
かつ、溶接電流Ｉ（Ａ）を２５０～４００Ａおよび溶接電圧Ｖ（Ｖ）を２５～４５Ｖとし、溶接入熱Ｑ（ｋＪ／ｍｍ）を前記ルートギャップＧ（ｍｍ）で割った値〔Ｑ／Ｇ〕が０．３２～０．７０の範囲として、１パスで行う、
ガスシールドアーク溶接方法。
ここで、前記溶接入熱Ｑは、Ｑ＝Ｉ×Ｖ／Ｓ／１０００　であり、
式中に示す、Ｉ：溶接電流（Ａ）、Ｖ：溶接電圧（Ｖ）、Ｓ：溶接速度（ｍｍ／秒）である。
〔２〕　接合される前記鋼材の端部外側に鋼製タブを取り付け、該鋼製タブでアークを発生させる、〔１〕に記載のガスシールドアーク溶接方法。
〔３〕　前記開先の内部のアークの発生部に溶接ワイヤを切断したカットワイヤを散布した後、アークを発生させる、〔１〕に記載のガスシールドアーク溶接方法。
〔４〕　前記初層溶接では、ＣＯ2ガスを２０体積％以上と不活性ガスとからなる溶接シールドガスを用いる、〔１〕～〔３〕のいずれか１つに記載のガスシールドアーク溶接方法。
〔５〕　前記溶接シールドガスのガス流量は、１５～２５Ｌ／分である、〔４〕に記載のガスシールドアーク溶接方法。
〔６〕　〔１〕～〔５〕のいずれか１つに記載のガスシールドアーク溶接方法を用いて初層溶接された、溶接継手。
〔７〕　〔１〕～〔５〕のいずれか１つに記載のガスシールドアーク溶接方法の初層溶接を用いた、溶接継手の製造方法。
　本発明によれば、鋼材の片面突合せによるガスシールドアーク溶接方法において、施工性の向上が可能な狭開先溶接と疲労亀裂や脆性破壊の起点となる可能性のある裏当て金のない溶接部とを実現する。これにより、セラミック製裏当て材を使用した狭開先の片面突合せのガスシールドアーク溶接方法、健全性に優れた溶接継手およびその製造方法を提供することができ、産業上格段の効果を奏する。
図１は、本発明の一実施形態に係る鋼製タブを取り付けた溶接継手の模式斜視図である。 図２は、図１に示す鋼製タブを取り付けた溶接継手の模式裏面図である。 図３は、本発明の他の実施形態に係る、アークスタート方法をカットワイヤ散布とした場合の溶接継手の模式斜視図である。 図４は、図３に示すアークスタート方法をカットワイヤ散布とした場合の溶接継手の模式裏面図である。 図５は、本発明に係る開先形状の一例を示す模式断面図である。 図６は、本発明における溶接入熱ＱとルートギャップＧとの相関関係を示す相関図である。
　まず、本発明のガスシールドアーク溶接方法の一実施形態について説明する。
　本発明は、鋼材の片面突合せ溶接を行うガスシールドアーク溶接方法である。この溶接方法では、所定の板厚となる２枚の鋼材を所定の開先となるように突き合わせ、これらの鋼材をガスシールドアーク溶接（以下、単に「溶接」と称する場合もある。）により接合する。本発明は、この溶接方法における初層溶接を施工する際の溶接条件を規定するものである。
　具体的には、狭開先の多層溶接により鋼材を接合するガスシールドアーク溶接方法であって、鋼材の開先角度θを２０°以下の開先とし、該開先の下部の隙間であるルートギャップＧを７～１５ｍｍとする。更に、初層溶接では、セラミック製の裏当て材を用い、かつ、溶接電流Ｉを２５０～４００Ａおよび溶接電圧Ｖを２５～４５Ｖとし、溶接入熱Ｑ（ｋＪ／ｍｍ）を上記ルートギャップＧで割った値〔Ｑ／Ｇ〕が０．３２～０．７０の範囲となるように制御して、１パスで行う。
　本発明の構成要件に関する実施態様ついて、以下、具体的に説明する。
　［鋼材］
　本発明で適用される鋼材は、建築物や船舶などの鉄鋼構造物に用いられる厚鋼板である。鋼種としては、低炭素鋼であれば、とくに限定する必要は無い。例えば、４００ＭＰａ級鋼材、４９０ＭＰａ級鋼材、５５０ＭＰａ級鋼材、５９０ＭＰａ級鋼材、７８０ＭＰａ級鋼材などが挙げられる。
　鋼材の板厚ｔ（ｍｍ）は、好ましくは、２０～１００ｍｍの範囲である。板厚２０ｍｍ未満であれば、開先形状を従来のレ開先またはＶ開先としてもルートギャップを小さくすることで、場合によっては、本発明の開先（後述の狭開先）よりも開先面積が小さくなるため本発明の開先（後述の狭開先）のメリットが得られない。なお、一般の圧延鋼材を対象とする場合、板厚は、一般に１００ｍｍが上限であるため、本発明で対象とする鋼材の板厚の上限は、１００ｍｍ以下とすることが好ましい。鋼材の板厚ｔは、より好ましくは２５ｍｍ以上である。鋼材の板厚ｔは、より好ましくは９０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは７０ｍｍ以下である。
　［開先角度θ］
　図５には、一例として、２枚の鋼材を突き合わせた開先形状の板厚方向断面図を示す。図５に示すように、突き合わせた鋼材１同士の開先面のなす角度が開先角度θ（°）である。本発明においては、開先角度θが２０°以下の開先を対象としている。本発明では、この開先角度θが２０°以下の開先を「狭開先」と称する。θが２０°を超えると、狭開先としての利点である効率化が減殺されるからである。
　なお、厚鋼板の開先は小さいほどより高能率な溶接を可能とすることから、開先角度θは０°でも本発明の効果を得られる。開先角度θは、より好ましくは５°以上であり、さらに好ましくは１０°以上である。
　［ルートギャップＧ］
　図５に示すように、本発明では、突き合わせた鋼材１の開先部分の最も狭い下部隙間であるルートギャップを、Ｇ（ｍｍ）で表わしている。本発明におけるルートギャップＧは、７～１５ｍｍとする。Ｇが７ｍｍ未満では、開先内に溶接トーチを入れることが困難であり、一方、Ｇが１５ｍｍを超えると狭開先としての利点である効率化が減殺されるからである。したがって、Ｇは、７～１５ｍｍとする。Ｇは、好ましくは８ｍｍ以上であり、好ましくは１３ｍｍ以下である。
　［セラミック製の裏当て材］
　本発明にかかるガスシールドアーク溶接においては、溶け落ちを防止するための裏当て材として、溶接後に取り外しが可能なセラミック製の裏当て材を使用する。セラミック製の裏当て材としては、溶け落ちを防止し、裏波ビードを形成できるものであれば、特に限定する必要は無い。セラミック製の裏当て材は、例えば、質量％で、ＳｉＯ2：３０～７０％、Ａｌ2Ｏ3：１０～５０％、ＭｇＯ：３～２０％、ＺｒＯ2：０～１０％、ＮａＯ、Ｋ2Ｏ3およびＬｉ2Ｏのうちから選択された１種以上：合計で０．３～５％の組成のものが使用できる。
さらに、セラミック製の裏当て材の上にガラス繊維を積層したものも使用することができる。
　［溶接電流Ｉ］
　初層溶接の溶接電流Ｉ（Ａ）が２５０Ａより低いとアーク圧力が低くなり、開先底部に溶け残りが生じることで、アンダーカットが生じる。一方、初層溶接の溶接電流Ｉ（Ａ）が４００Ａより高いとアーク圧力が強くなり、通導性を確保するための溶融池を押しのけてしまい、アークを維持することができなくなる。そのため、初層溶接の溶接電流Ｉ（Ａ）は、２５０～４００Ａとする。上記溶接電流Ｉ（Ａ）は、好ましくは２７０Ａ以上であり、より好ましくは２８０Ａ以上である。また上記溶接電流Ｉ（Ａ）は、好ましくは３８０Ａ以下であり、より好ましくは３６０Ａ以下であり、さらに好ましくは３５０Ａ以下である。
　［溶接電圧Ｖ］
　また、初層溶接の溶接電圧Ｖ（Ｖ）が２５Ｖより低いと安定してアークを維持することが出来ず、溶接が不安定になるとともに溶接ビードが凸形状になる。一方、初層溶接の溶接電圧Ｖ（Ｖ）が４５Ｖより高いとアークが高い位置から発生し、溶融池の熱が開先底部に届きにくくなる。その結果、開先底部に溶け残りが生じ、アンダーカットとなる。そのため、初層溶接の溶接電圧Ｖ（Ｖ）は、２５～４５Ｖとする。上記溶接電圧Ｖ（Ｖ）は、好ましくは２８Ｖ以上であり、より好ましくは３０Ｖ以上である。また上記溶接電圧Ｖ（Ｖ）は、好ましくは４０Ｖ以下であり、より好ましくは３８Ｖ以下である。
　［溶接速度Ｓ］
　初層溶接の溶接速度Ｓの範囲は、１～８ｍｍ／秒が好ましい。
溶接速度Ｓが上記範囲を外れる場合、適正電流と適正電圧であっても、過大な入熱、または過少な入熱となり、その結果、溶接欠陥が生じたり、アークの持続が困難となる。上記溶接速度Ｓは、より好ましくは１．２ｍｍ／秒以上である。上記溶接速度Ｓは、より好ましくは６ｍｍ／秒以下である。
上記溶接速度Ｓは、溶接電流Ｉと溶接電圧Ｖとのバランスにより、この範囲で適宜選定することができる。
　［溶接入熱Ｑ］
　さらに、アーク直下に通電性を確保するための溶融池を確保し、アンダーカットを防止するためには、ルートギャップＧ（ｍｍ）によって溶接入熱Ｑ（ｋＪ／ｍｍ）を調整することが必要である。そのため、溶接入熱ＱをルートギャップＧで割った値〔Ｑ／Ｇ〕は０．３２～０．７０の範囲に調整する。
　なお、溶接入熱Ｑ（ｋＪ／ｍｍ）は、Ｉ：溶接電流（Ａ）、Ｖ：溶接電圧（Ｖ）、Ｓ：溶接速度（ｍｍ／秒）とすると、〔Ｉ×Ｖ／Ｓ／１０００〕の式から求めることができる。
　上記のＱ／Ｇの値が０．３２より小さい場合は、通電性を確保するための溶融池が小さく、トーチが溶融池よりも先行してしまうため、アークが維持できずに溶接が不安定となる。一方、上記のＱ／Ｇの値が０．７０よりも大きい場合には、溶融池の液面が高くなり、投入熱が開先の下部に届かなくなる。その結果、開先底部に溶け残りが生じ、アンダーカットとなる。そのため、上記のＱ／Ｇの値は、０．３２～０．７０の範囲に限定した。上記のＱ／Ｇの値は、好ましくは０．４０以上であり、より好ましくは０．４３以上である。また上記のＱ／Ｇの値は、好ましくは０．６７以下であり、より好ましくは０．６０以下であり、さらに好ましくは０．５８以下である。
　［溶接時の極性］
　初層溶接の溶接時の極性は、正極性（鋼材をプラス極とし、溶接ワイヤをマイナス極として接続すること）および逆極性（鋼材をマイナス極とし、溶接ワイヤをプラス極として接続すること）のいずれも選択することができる。
　［溶接ワイヤ］
　本発明における溶接ワイヤは、種々の規格のワイヤを用いることができる。例えば、ＪＩＳ　Ｚ　３３１２で分類されるＹＧＷ１１、ＹＧＷ１８、Ｇ５９ＪＡ１ＵＣ３Ｍ１Ｔ、Ｇ７８Ａ２ＵＣＮ４Ｍ４Ｔ、Ｇ４９ＡＰ３Ｍ１Ｔ、Ｇ５９ＪＡ１ＵＭＣ１Ｍ１Ｔ、Ｇ７８Ａ４ＭＮ５ＣＭ３Ｔなどが挙げられる。ワイヤ径φは、１．０～１．４ｍｍが好ましい。
　［溶接シールドガス］
　溶接シールドガスの組成としては、アークを安定させるために、ＣＯ2ガスを２０体積％以上、残りをＡｒ等の不活性ガスとして含有する混合ガスを使用することが好ましい。溶接シールドガスのコストを考慮すると、より好ましくは、ＣＯ2ガス１００体積％である。なお、ガス流量は、アークを安定させたり、溶接欠陥発生を防止する観点から、１５～２５Ｌ／分で行うことが好ましい。
　［アークスタート方法］
　アークスタート時の通電性を確保するために、例えば、次の２通りの方法が挙げられる。１つは、接合される鋼材の溶接線方向の端部（端部外側）に鋼製タブを取り付け、該鋼製タブでアークを発生させる方法である。もう１つは、開先の内部のアークの発生部に溶接ワイヤを切断したカットワイヤを散布した後、アークを発生させる方法である。
　具体的には、図１および図２に示すように、溶接継手となる鋼材１の一端に配置した、鋼製裏当て材３を使用した鋼製タブ２の位置でアークスタートすることが好ましい。または、図３および図４に示すように、溶接ワイヤを、例えば、長さ３ｍｍに切断したカットワイヤとし、このカットワイヤ２ｇをアークスタート部に設置することが好ましい。
　なお、鋼製タブ２とは、鋼材端部でのアーク発生を効果的に行うために、鋼材１の溶接線方向の端部（すなわち、溶接線方向の始端部）に取り付けた鋼製の部材のことである。鋼製裏当て材３とは、その鋼製タブ２の底部側に当設した部材のことである。これらの材質としては、特に限定はされず、一般的な鋼材（ＳＭ４９０等）を使用することができる。
上記の「鋼製タブ２」とは、図１および図２に示す例のように、１つの鋼製裏当て材３の上面に所定間隔を設けて２つの鋼製タブ２を配置する構成とする。２枚の鋼材１の溶接線方向の始端部に鋼製タブ２をそれぞれ配置する。なお、図２に示すように、１対の鋼製タブ２の裏面には、鋼製裏当て材３を配置し、これに隣接してセラミック製の裏当て材４が配置される。
　また、カットワイヤとは、上述のように、溶接ワイヤを短く切断したもののことである。本発明では、好ましくは、そのカットワイヤを開先の底部に散布することにより、アーク発生を容易に行えるようにしたものである。図３および図４に示す例のように、アークスタート部は、２枚の鋼材１の片面突合せ面と、２枚の鋼材１の底面に重なるように設置したセラミック製の裏当て材４とで形成される領域である。この領域におけるセラミック製の裏当て材４の上面側が、上記の「開先の底部」となる（図３を参照）。
　［多層溶接］
　なお、本発明は、セラミック製の裏当て材を用いた狭開先の初層溶接に適用するものであり、本発明を実施するにあたり、初層溶接以降の後続パスの溶接条件は、適宜設定されるものである。初層溶接に続く２層目以降の溶接の層数については、鋼材の板厚などに拠るが、前述した板厚である２０～１００ｍｍであれば、３～１６層が好ましい。また、初層溶接以降の溶接条件は、例えば、溶接電流：１８０～４００Ａ、溶接電圧：２４～４５Ｖ、溶接速度：１～１０ｍｍ/秒とすることが好ましい。
　次に、本発明の溶接継手およびその製造方法の一実施形態について説明する。
　本発明の溶接継手（ガスシールドアーク溶接継手）は、突き合わせた２枚の鋼材が上述のガスシールドアーク溶接方法を用いて初層溶接された溶接継手である。
　本発明の溶接継手の製造方法は、２枚の鋼材の開先面を所定の開先角度θとし、かつ、開先の下部のルートギャップＧを所定の距離となるように鋼材を配置して突き合せる工程と、上記の溶接ワイヤを用いて、該鋼材に特定の溶接条件で多層溶接を行い、溶接ビードを形成する溶接工程と、を備える。これにより、突き合わせた２枚の鋼材を接合し、溶接継手を製造する。この製造方法における、溶接工程での多層溶接の初層溶接に、上述のガスシールドアーク溶接方法を適用する。
初層溶接以降の後続パスの溶接条件は、適宜設定されるものであり、例えば初層溶接の溶接条件と同様としてもよいし、あるいは上記多層溶接の項目で説明した溶接条件としてもよい。なお、厚鋼板や溶接条件等の説明は上述の説明と同様であるため、省略する。
　以上説明したように、上記の初層溶接を有する本発明の溶接方法によれば、施工性の向上が可能な狭開先溶接と、疲労亀裂や脆性破壊の起点となる可能性のある裏当て金のない溶接部とを実現でき、かつ、健全性に優れた溶接継手を得ることができる。本発明において「健全性に優れた」とは、アンダーカットやオーバーラップ、融合不良の溶接欠陥がないことを指す。
　〔実施例１〕
　図５に示すように、２枚の厚鋼板（鋼材１）を、突き合わせて開先を形成し、開先底面にセラミック製の裏当て材４を配置し、片面ガスシールドアーク溶接により溶接継手を製造した。溶接シールドガスは、１００体積％ＣＯ2ガスを用いた。溶接シールドガスの流量は、２０Ｌ／分とした。
　溶接ワイヤは、ＪＩＳ　Ｚ　３３１２で分類されるＹＧＷ１１、ＹＧＷ１８、Ｇ５９ＪＡ１ＵＣ３Ｍ１Ｔ、Ｇ７８Ａ２ＵＣＮ４Ｍ４Ｔのφ１．２ｍｍのワイヤを用いた。鋼材１の板厚ｔ、開先角度θおよびルートギャップＧは、それぞれ表１に示す条件とした。片面ガスシールドアーク溶接の初層溶接は、表１に示す条件で行った。２層目以降の溶接は、溶接電流：２５０～３００Ａ、溶接電圧：２８～３５Ｖ、溶接速度：６～８ｍｍ/秒の範囲で実施した。セラミック製の裏当て材４には、上述のとおり、質量％で、ＳｉＯ2：３０～７０％、Ａｌ2Ｏ3：１０～５０％、ＭｇＯ：３～２０％、ＺｒＯ2：０～１０％、ＮａＯ、Ｋ2Ｏ3およびＬｉ2Ｏのうちから選択された１種以上：合計で０．３～５％の組成のものを用いた。表１に示す「極性」は溶接時の極性を示し、「ワイヤマイナス」とは上述の正極性であることを指し、「ワイヤプラス」は上述の逆極性であることを指す。
　試験条件およびその評価方法については、以下のとおりとした。
　〔溶接安定性〕
　溶接安定性は、次のように評価した。初層溶接（１パス）において、溶接長４００ｍｍを途中で停止せずに最後まで溶接できたものは「可」とし、最後まで溶接できなかったものは「不可」とした。
　〔溶接欠陥〕
　また、得られた溶接継手の溶接線方向中央位置から断面マクロを採取し、この断面マクロを用いて初層ビードの溶接欠陥の有無について、光学顕微鏡で観察し、評価した。光学顕微鏡の倍率は１０倍とした。初層ビードに溶接欠陥（JIS Z 3001-4：2013を参照）がないものは「無」とし、アンダカットやオーバラップ、融合不良（JIS Z 3001-4：2013を参照）の溶接欠陥があるものは「有」とした。
　上記の試験条件およびその評価結果をまとめて表１に示した。
なお、表１の継手Ｎｏ．１４のアークスタート方法は次の通りとした。具体的には、開先の片側下端部にて２８０Ａ－３２Ｖでアークを発生させ、１秒保持し、導電性確保のための溶融池を確保し、その後、トーチを開先中央部に移動させ、溶接速度３．０ｍｍ／秒で溶接した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１の結果を基に、ルートギャップＧと溶接入熱Ｑとの相関関係を図６に示した。この結果から分かるように、初層溶接の溶接電流Ｉが２５０～４００Ａ、かつ、溶接電圧Ｖが２５～４５Ｖ、かつ、Ｑ／Ｇが０．３２～０．７０の範囲内である本発明例は、いずれも、セラミック製の裏当て材を用いた狭開先においても、溶接安定性に優れ、かつ、溶接欠陥の発生もなかった。
　一方、Ｑ／Ｇが上記範囲内にはあったが、初層溶接の溶接電流Ｉまたは溶接電圧Ｖが本発明の範囲を外れる比較例では、溶接安定性に劣るか、溶接欠陥が発生した。
また、Ｑ／Ｇが上記範囲外となる比較例では、溶接安定性に劣るか、溶接欠陥が発生した。
　〔実施例２〕
　実施例２では、表２に示す板厚ｔとなる厚鋼板を２枚用い、表２に示す溶接シールドガスおよび条件で片面ガスシールドアーク溶接の初層溶接を行い、溶接継手を製造した。なお、その他の条件および評価方法等は、実施例１と同様のため、説明を省略する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、本発明例では溶接安定性に優れ、かつ、溶接欠陥の発生もなかった。一方、比較例では、溶接シールドガスの組成に２０体積％以上のＣＯ2ガスが混合されていないか、またはガス流量が不足するかに起因して、溶接安定性が劣るか、および／または、溶接欠陥が発生していた。
１　　鋼材
２　　鋼製タブ
３　　鋼製裏当て材
４　　セラミック製の裏当て材
５　　カットワイヤ

Claims (7)

  1. 　狭開先の多層溶接により鋼材を接合するガスシールドアーク溶接方法であって、
    　鋼材の開先角度θを２０°以下の開先とし、該開先の下部の隙間であるルートギャップＧ（ｍｍ）を７～１５ｍｍとし、
    　初層溶接では、セラミック製の裏当て材を用い、
    かつ、溶接電流Ｉ（Ａ）を２５０～４００Ａおよび溶接電圧Ｖ（Ｖ）を２５～４５Ｖとし、溶接入熱Ｑ（ｋＪ／ｍｍ）を前記ルートギャップＧ（ｍｍ）で割った値〔Ｑ／Ｇ〕が０．３２～０．７０の範囲として、１パスで行う、
    ガスシールドアーク溶接方法。
    ここで、前記溶接入熱Ｑは、Ｑ＝Ｉ×Ｖ／Ｓ／１０００　であり、
    式中に示す、Ｉ：溶接電流（Ａ）、Ｖ：溶接電圧（Ｖ）、Ｓ：溶接速度（ｍｍ／秒）である。
  2. 　接合される前記鋼材の端部外側に鋼製タブを取り付け、該鋼製タブでアークを発生させる、請求項１に記載のガスシールドアーク溶接方法。
  3. 　前記開先の内部のアークの発生部に溶接ワイヤを切断したカットワイヤを散布した後、アークを発生させる、請求項１に記載のガスシールドアーク溶接方法。
  4. 　前記初層溶接では、ＣＯ2ガスを２０体積％以上と不活性ガスとからなる溶接シールドガスを用いる、請求項１～３のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接方法。
  5. 　前記溶接シールドガスのガス流量は、１５～２５Ｌ／分である、請求項４に記載のガスシールドアーク溶接方法。
  6. 　請求項１～５のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接方法を用いて初層溶接された、溶接継手。
  7. 　請求項１～５のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接方法の初層溶接を用いた、溶接継手の製造方法。
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