WO2022118826A1

WO2022118826A1 - 高周波誘電加熱用接着剤、構造体及び構造体の製造方法

Info

Publication number: WO2022118826A1
Application number: PCT/JP2021/043772
Authority: WO
Inventors: 晃司土渕; 直紀田矢
Original assignee: リンテック株式会社
Priority date: 2020-12-04
Filing date: 2021-11-30
Publication date: 2022-06-09
Also published as: JPWO2022118826A1; US20240052206A1; EP4257354A1

Abstract

３つ以上の被着体（１１０，１２０，１３０）を接合させるための高周波誘電加熱用接着剤（１１，１２）である。前記高周波誘電加熱用接着剤（１１，１２）は、熱可塑性樹脂と、高周波電界の印加により発熱する誘電フィラーとを含む。前記高周波誘電加熱用接着剤（１１，１２）は、下限温度ＴＬ、および上限温度ＴＵ以下における、ＭＶＲが、１ｃｍ３／１０ｍｉｎ以上、３００ｃｍ３／１０ｍｉｎ以下であり、前記下限温度ＴＬ（単位：℃）は、下記数式（数１１）で規定され、前記上限温度ＴＵ（単位：℃）は、下記数式（数１２）で規定される。　ＴＬ＝前記高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度ＴＭ＋１０℃　…（数１１）　ＴＵ＝前記高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度ＴＤ－１０℃　…（数１２）

Description

高周波誘電加熱用接着剤、構造体及び構造体の製造方法

　本発明は、高周波誘電加熱用接着剤、構造体及び構造体の製造方法に関する。

　複数の被着体同士を接合して積層体を製造する方法として、例えば、接着剤を被着体の間に介在させ、誘電加熱処理、誘導加熱処理、超音波溶着処理、又はレーザー溶着処理等を行う方法が提案されている。

　例えば、特許文献１には、ガラス板からなる表層及び裏層と、複数枚のプラスチックシートからなる中間層とが、エチレン－酢酸ビニル共重合体樹脂シート（ＥＶＡシート）を介在させて積層された複合ガラス（積層体）が記載されている。

　例えば、特許文献２には、５０枚の電磁鋼板が接着能を有する絶縁被膜を介して積層されたモーターコア素材を、高周波誘電加熱装置の加圧シリンダーによって加圧し、同時に電極間に高周波を印加して製造する積層鉄芯（積層体）が記載されている。この接着能を有する絶縁被膜は、エポキシ樹脂等の有機樹脂を主成分として含有する。

特開２００３－２５２６５８号公報特開平１１－１８７６２６号公報

　特許文献１には、ガラス板、ＥＶＡシート及びポリカーボネートシートを積層させて、これをオーブン式真空チャンバーに入れ、室温から１３０℃に昇温するとともに７０ｃｍＨｇに減圧して、複合ガラスを製造する方法が記載されている。特許文献１に記載された複合ガラス（積層体）を製造するためには、真空チャンバー内で昇温及び減圧した後にガラス板及びポリカーボネートシートを接合させる必要があるため、これら部材（被着体）同士を短時間で接合することが難しい。
　また、特許文献２に記載の積層鉄芯（積層体）を製造する際の高周波の印加時間が、２分又は４分であり、鋼板（被着体）同士を短時間で接合できていない。

　ところで、高周波誘電加熱用接着剤と、３つ以上の被着体を積層して、高周波誘電加熱処理を行って接合した構造体は、構造体中の被着体同士にずれが生じる場合があった。

　本発明の目的は、３つ以上の被着体を一度に短時間で接合できるとともに、被着体同士のズレの発生が抑制できる高周波誘電加熱用接着剤を提供すること、並びに当該高周波誘電加熱用接着剤により３つ以上の被着体が接合された構造体及び当該構造体の製造方法を提供することである。

　本発明の一態様によれば、３つ以上の被着体を接合させるための高周波誘電加熱用接着剤であって、前記高周波誘電加熱用接着剤は、熱可塑性樹脂と、高周波電界の印加により発熱する誘電フィラーとを含み、下限温度ＴＬ、および上限温度ＴＵにおける、メルトボリュームレートが、１ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以上、３００ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であり、前記下限温度ＴＬ（単位：℃）は、下記数式（数１１）で規定され、前記上限温度ＴＵ（単位：℃）は、下記数式（数１２）で規定される、高周波誘電加熱用接着剤が提供される。
　　ＴＬ＝前記高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度ＴＭ＋１０℃　…（数１１）
　　ＴＵ＝前記高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度ＴＤ－１０℃　…（数１２）
　但し、前記下限温度ＴＬでのメルトボリュームレートの測定荷重は２０ｋｇであり、
　前記上限温度ＴＵでのメルトボリュームレートの測定荷重は５ｋｇである。

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記３つ以上の被着体は、それぞれ、流動開始温度を有さない被着体であるか、又は、流動開始温度を有する被着体であり、前記被着体の流動開始温度ＴＦ２（℃）と、前記高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１（℃）とが、下記数式（数２）の関係を満たすことが好ましい。
　　－５≦ＴＦ２－ＴＦ１　…（数２）

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１は、８０℃以上、２００℃以下であることが好ましい。

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記３つ以上の被着体のうち少なくともいずれかが流動開始温度を有する被着体である場合、前記流動開始温度を有する被着体の流動開始温度ＴＦ２は、９０℃以上であることが好ましい。

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１と、前記３つ以上の被着体のそれぞれの誘電特性ＤＰ２とが、下記数式（数１）の関係を満たすことが好ましい。
　　０＜ＤＰ１－ＤＰ２　…（数１）
（誘電特性ＤＰ１、及び誘電特性ＤＰ２は、それぞれ、前記高周波誘電加熱用接着剤、及び前記３つ以上の被着体の誘電特性（ｔａｎδ／ε’ｒ）の値であり、
　ｔａｎδは、２３℃かつ周波数４０．６８ＭＨｚにおける誘電正接であり、
　ε’ｒは、２３℃かつ周波数４０．６８ＭＨｚにおける比誘電率である。）

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記３つ以上の被着体のそれぞれの誘電特性ＤＰ２は、いずれも、０．０１５以下であることが好ましい。

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１は、０．００５以上であることが好ましい。

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記高周波誘電加熱用接着剤は、接着シートであることが好ましい。

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記接着シートの厚さＴＳ１と、前記３つ以上の被着体のそれぞれの厚さＴＳ２が、下記数式（数３）の関係を満たすことが好ましい。
　　ＴＳ１＜ＴＳ２　…（数３）

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記接着シートの厚さＴＳ１は、５μｍ以上、２０００μｍ以下であることが好ましい。

　本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤において、前記接着シートの厚さ精度は、±１０％以内であることが好ましい。

　本発明の一態様によれば、前述の本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤により前記３つ以上の被着体が接合されている構造体が提供される。

　本発明の一態様によれば、前記３つ以上の被着体の間に前述の本発明の一態様に係る高周波誘電加熱用接着剤を配置する工程と、前記高周波誘電加熱用接着剤に高周波電界を印加して、前記３つ以上の被着体を接合する工程と、を含む、構造体の製造方法が提供される。

　本発明の一態様に係る構造体の製造方法において、誘電加熱装置の電極の間に前記３つ以上の被着体と前記高周波誘電加熱用接着剤とを配置し、前記３つ以上の被着体と前記高周波誘電加熱用接着剤とを前記電極で加圧しながら高周波電界を印加することが好ましい。

　本発明の一態様によれば、３つ以上の被着体を一度に短時間で接合できるとともに、被着体同士のズレの発生が抑制できる高周波誘電加熱用接着剤を提供することができる。また、本発明の一態様によれば、当該高周波誘電加熱用接着剤により３つ以上の被着体が接合された構造体及び当該構造体の製造方法を提供することができる。

一実施形態に係る構造体の概略断面図である。一実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤及び誘電加熱装置を用いた高周波誘電加熱処理を説明する概略図である。実施例において接着性評価に用いた構造体の作製方法を説明するための概略斜視図である。実施例において被着体のズレ評価に用いた構造体の作製方法を説明するための概略側面図である。実施例において被着体のズレ評価の評価方法を説明するための概略側面図である。

［高周波誘電加熱用接着剤］
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤は、熱可塑性樹脂と、高周波電界の印加により発熱する誘電フィラーとを含む。高周波電界とは、高周波で向きが反転する電界である。

　本明細書中、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が含有する熱可塑性樹脂が熱可塑性樹脂（Ａ）と表記され、誘電フィラーが誘電フィラー（Ｂ）と表記される場合がある。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤は、３つ以上の被着体を接合させるための高周波誘電加熱用接着剤である。そして、下限温度ＴＬ、および上限温度ＴＵにおける、メルトボリュームレートが、１ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以上、３００ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下である。ここで、下限温度ＴＬ（単位：℃）は、下記数式（数１１）で規定され、上限温度ＴＵ（単位：℃）は、下記数式（数１２）で規定される。
　　ＴＬ＝前記高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度ＴＭ＋１０℃　…（数１１）
　　ＴＵ＝前記高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度ＴＤ－１０℃　…（数１２）
　但し、前記下限温度ＴＬでのメルトボリュームレートの測定荷重は２０ｋｇであり、
　前記上限温度ＴＵでのメルトボリュームレートの測定荷重は５ｋｇである。

（メルトボリュームレート（ＭＶＲ））
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤において、高周波誘電加熱用接着剤のメルトボリュームレート（以下、ＭＶＲと称する場合がある）は、軟化温度ＴＭ＋１０℃、および熱分解温度ＴＤ－１０℃において測定した値が、１ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以上、３００ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下の範囲内を満たしている。軟化温度ＴＭ＋１０℃は、高周波誘電加熱用接着剤が溶融し始め、被着体との接合性が発現し始める温度を表していると考えられる。熱分解温度ＴＤ－１０℃は、高周波誘電加熱用接着剤中における熱可塑性樹脂の熱分解が開始せず、高周波誘電加熱用接着剤中の熱分解によって、被着体との接合性に対して影響を及ぼし難い温度を表している。つまり、これらの温度は、高周波誘電加熱用接着剤と被着体との接合性が確実に発生する温度と、高周波誘電加熱用接着剤と被着体との接合強度の劣化に影響し難い温度とを表している。本明細書において、単位中の「ｍｉｎ」は、「分」の略称である。

　上記各測定温度において、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲが、１ｃｍ^３／１０ｍｉｎ未満であると、高周波誘電加熱用接着剤の流動性が低すぎるため、アンカー効果が発現し難く、被着体に対する濡れ性等の特性が得られ難くなる。具体的には、高周波誘電加熱用接着剤に高周波電界を印加しても、高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲが低すぎることで、被着体の表面に、高周波誘電加熱用接着剤が濡れ広がり難いと考えられる。このため、高周波誘電加熱用接着剤が被着体の表面に濡れ広がる時間を要する。また、アンカー効果が得られ難い。したがって、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲが、１ｃｍ^３／１０ｍｉｎ未満である場合、接合時間を要し、短時間での接合が難しくなり、接合強度が弱くなる傾向がある。
　上記各測定温度において、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲが、３００ｃｍ^３／１０ｍｉｎを超えると、高周波誘電加熱用接着剤の流動性が高くなりすぎるため、３つ以上の被着体を一度に接合したときに、被着体同士にズレが発生しやすくなる。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲは、軟化温度ＴＭ＋１０℃、および熱分解温度ＴＤ－１０℃において、２ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以上であることが好ましく、３ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以上であることがより好ましく、４ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以上であることがよりさらに好ましい。
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲは、軟化温度ＴＭ＋１０℃、および熱分解温度ＴＤ－１０℃において、２７５ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であることが好ましく、２５０ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であることがより好ましく、２２５ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であることがさらに好ましく、２００ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であることがよりさらに好ましく、１５０ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であることがよりさらに好ましく、１００ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であることがよりさらに好ましく、５０ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であることがよりさらに好ましく、２０ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であることがよりさらに好ましく、１０ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であることが特に好ましい。
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲが、２ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以上であれば、より短時間で、３つ以上の被着体を一度に接合できるとともに、より十分な接合強度が得られやすくなる。
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲが、２７５ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であれば、被着体同士のズレの発生がより抑制されやすくなる。

　ここで、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤において、ＭＶＲ（ｃｍ^３／１０ｍｉｎ）は、フローテスターを用いて測定した値である。高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲは、具体的には、後述する実施例の項目において説明する方法により測定できる。

（軟化温度）
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度ＴＭは、７０℃以上であることが好ましく、８０℃以上であることがより好ましく、９０℃以上であることがさらに好ましい。
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度ＴＭは、２００℃以下であることが好ましく、１８０℃以下であることがより好ましく、１６０℃以下であることがさらに好ましい。
　高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度ＴＭが７０℃以上であれば（好ましくは８０℃以上であれば）、被着体同士のズレの発生がより抑制されやすくなる。また、当該高周波誘電加熱用接着剤を用いて製造した構造体は、一般生活における耐熱性を得やすい。
　高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度ＴＭが２００℃以下であれば、接合時に高周波誘電加熱用接着剤を溶融させるための時間が長くなることを防ぎやすく、高周波誘電加熱用接着剤と被着体との接合強度も得やすい。
　軟化温度は、後述する実施例の項目において説明する方法により測定できる。

（熱分解温度）
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度ＴＤは、１８０℃以上であることが好ましく、２００℃以上であることがより好ましく、２２０℃以上であることがさらに好ましい。
　高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度ＴＤが１８０℃以上であれば、当該高周波誘電加熱用接着剤を用いて製造した構造体は、一般生活における耐熱性を得やすい。また、高周波電界印加時に十分な出力を印加できるため、高周波誘電加熱用接着剤と被着体とを短時間で接合しやすい。
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度ＴＤの上限は特に限定されず、例えば、６００℃以下であってもよく、５００℃以下であってもよく、４００℃以下であってもよい。
　熱分解温度は、ＪＩＳ　Ｋ　７１２０：１９８７に準拠して測定することができる。本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度は、例えば、ＤＴＡ曲線の低温側で観測される発熱ピークのピークトップに相当する温度である。具体的には、後述する実施例の項目において説明する方法により測定できる。

（流動開始温度）
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１は、８０℃以上であることが好ましく、９０℃以上であることがより好ましく、１００℃以上であることがさらに好ましい。
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１は、２００℃以下であることが好ましく、１８０℃以下であることがより好ましく、１６０℃以下であることがさらに好ましく、１４０℃以下であることがよりさらに好ましい。
　高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１が８０℃以上であれば、被着体同士のズレの発生が抑制されやすくなる。また、当該高周波誘電加熱用接着剤を用いて製造した構造体は、一般生活における耐熱性を得やすい。
　高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１が２００℃以下であれば、接合時に高周波誘電加熱用接着剤を溶融させるための時間が長くなることを防ぎやすく、高周波誘電加熱用接着剤と被着体との接合強度も得やすい。
　流動開始温度は、後述する実施例の項目において説明する方法により測定できる。

（流動開始温度ＴＦ１と、被着体の流動開始温度ＴＦ２との関係）
　高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１と、被着体の流動開始温度ＴＦ２との関係について説明する。
　３つ以上の被着体がいずれも流動開始温度を有する場合、それぞれの被着体の流動開始温度と、高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度とが前記数式（数２）の関係を満たすことが好ましい。例えば、いずれも流動開始温度を有する３つの被着体を接合させる場合は、当該３つの被着体のそれぞれの流動開始温度が、数式（数２）の関係を満たすことが好ましい。例えば、３つの被着体の流動開始温度ＴＦ２が、互いに異なるＴＦ２Ａ（℃）、ＴＦ２Ｂ（℃）、及びＴＦ２Ｃ（℃）の場合は、下記数式（数２Ａ）、（数２Ｂ）及び数（数２Ｃ）を満たすことが好ましい。
　　－５≦ＴＦ２Ａ－ＴＦ１　…（数２Ａ）
　　－５≦ＴＦ２Ｂ－ＴＦ１　…（数２Ｂ）
　　－５≦ＴＦ２Ｃ－ＴＦ１　…（数２Ｃ）
　また、３つ以上の被着体の少なくともいずれかが流動開始温度を有さない場合、高周波誘電加熱用接着剤は、当該流動開始温度を有さない被着体に対して数式（数２）の関係を満たさなくてよい。

　被着体の流動開始温度ＴＦ２（℃）と高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１（℃）との差（ＴＦ２－ＴＦ１）は、下記数式（数２－１）の関係を満たすことがより好ましく、下記数式（数２－２）の関係を満たすことがさらに好ましく、下記数式（数２－３）の関係を満たすことがよりさらに好ましく、下記数式（数２－４）の関係を満たすことがさらになお好ましく、下記数式（数２－５）の関係を満たすことがさらになお好ましく、下記数式（数２－６）の関係を満たすことがさらになお好ましく、下記数式（数２－７）の関係を満たすことがさらになお好ましい。
　　０≦ＴＦ２－ＴＦ１　…（数２－１）
　　５≦ＴＦ２－ＴＦ１　…（数２－２）
　　１０≦ＴＦ２－ＴＦ１　…（数２－３）
　　１５≦ＴＦ２－ＴＦ１　…（数２－４）
　　２０≦ＴＦ２－ＴＦ１　…（数２－５）
　　３０≦ＴＦ２－ＴＦ１　…（数２－６）
　　４０≦ＴＦ２－ＴＦ１　…（数２－７）

　被着体の流動開始温度ＴＦ２（℃）と高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１（℃）との差（ＴＦ２－ＴＦ１）は、下記数式（数２－８）の関係を満たすことが好ましく、下記数式（数２－９）の関係を満たすことがより好ましく、下記数式（数２－１０）の関係を満たすことがさらに好ましく、下記数式（数２－１１）の関係を満たすことがよりさらに好ましい。
　　ＴＦ２－ＴＦ１≦１１００　…（数２－８）
　　ＴＦ２－ＴＦ１≦３００　…（数２－９）
　　ＴＦ２－ＴＦ１≦２００　…（数２－１０）
　　ＴＦ２－ＴＦ１≦１００　…（数２－１１）

　３つ以上の被着体のうち、少なくともいずれかが流動開始温度を有する被着体である場合、流動開始温度を有する被着体の流動開始温度ＴＦ２は、９０℃以上であることが好ましく、１００℃以上であることがより好ましく、１１０℃以上であることがさらに好ましく、１２０℃以上であることがよりさらに好ましく、１３０℃以上であることがさらになお好ましい。
　流動開始温度を有する被着体の流動開始温度ＴＦ２は、１２００℃以下であることが好ましく、４００℃以下であることがより好ましい。
　被着体が、例えば、セラミック又は硬化性樹脂などで構成されている場合には、被着体の流動開始温度ＴＦ２の上限値がない。
　被着体の流動開始温度ＴＦ２が９０℃以上であれば、被着体の接合時に、被着体の形状を損なうことなく接合し易くなる。

（誘電特性）
　高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１と、被着体の誘電特性ＤＰ２との関係について説明する。例えば、高周波誘電加熱用接着剤を用いて３つの被着体を接合させる場合、高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１は、当該３つの被着体のそれぞれの誘電特性ＤＰ２に対して、数式（数１）の関係を満たすことが好ましい。
　　０＜ＤＰ１－ＤＰ２　…（数１）
（誘電特性ＤＰ１、及び誘電特性ＤＰ２は、それぞれ、高周波誘電加熱用接着剤、及び３つ以上の被着体の誘電特性（ｔａｎδ／ε’ｒ）の値であり、ｔａｎδは、２３℃かつ周波数４０．６８ＭＨｚにおける誘電正接であり、ε’ｒは、２３℃かつ周波数４０．６８ＭＨｚにおける比誘電率である。）

　また、例えば、３つの被着体の誘電特性ＤＰ２が、互いに異なるＤＰ２Ａ、ＤＰ２Ｂ、及びＤＰ２Ｃの場合、高周波誘電加熱用接着剤は、下記数式（数１Ａ）、（数１Ｂ）及び数（数１Ｃ）を満たすことが好ましい。
　　０＜ＤＰ１－ＤＰ２Ａ　…（数１Ａ）
　　０＜ＤＰ１－ＤＰ２Ｂ　…（数１Ｂ）
　　０＜ＤＰ１－ＤＰ２Ｃ　…（数１Ｃ）

　高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１と被着体の誘電特性ＤＰ２との差（ＤＰ１－ＤＰ２）は、下記数式（数１－１）の関係を満たすことが好ましく、下記数式（数１－２）の関係を満たすことがより好ましい。
　　０．００５≦ＤＰ１－ＤＰ２　…（数１－１）
　　０．０１≦ＤＰ１－ＤＰ２　…（数１－２）

　高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１と被着体の誘電特性ＤＰ２との差（ＤＰ１－ＤＰ２）は、通常、下記数式（数１－３）の関係を満たすことが好ましく、下記数式（数１－４）の関係を満たすことがより好ましい。
　　ＤＰ１－ＤＰ２≦０．１　…（数１－３）
　　ＤＰ１－ＤＰ２≦０．０５　…（数１－４）

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１は、０．００５以上であることが好ましく、０．００８以上であることがより好ましく、０．０１以上であることがさらに好ましい。
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１は、０．１以下であることが好ましく、０．０８以下であることがより好ましく、０．０５以下であることがさらに好ましく、０．０３以下であることが特に好ましい。

　高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１が、０．００５以上であれば、誘電加熱処理をした際に、高周波誘電加熱用接着剤が所定の発熱をせず、高周波誘電加熱用接着剤と被着体とを強固に接合することが困難となるという不具合を防止できる。
　高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１が、０．１以下であれば、過熱を防ぎ易くなり、被着体の高周波誘電加熱用接着剤と接する部分の損傷が起き難い。

　本実施形態において、３つ以上の被着体のそれぞれの誘電特性ＤＰ２は、いずれも、０．０１５以下であることが好ましく、０．０１以下であることがより好ましく、０．００５以下であることがさらに好ましい。
　被着体の誘電特性ＤＰ２が、０．０１５以下であれば、被着体の発熱を抑制できるため、接合する際に被着体の形状を損なうことなく接合し易くなる。
　被着体の誘電特性ＤＰ２は、通常、０以上である。

　誘電特性（ｔａｎδ／ε’ｒ）は、インピーダンスマテリアル装置等を用いて測定される誘電正接（ｔａｎδ）を、インピーダンスマテリアル装置等を用いて測定される比誘電率（ε’ｒ）で除した値である。
　高周波誘電加熱用接着剤及び被着体の誘電特性としての誘電正接（ｔａｎδ）、及び比誘電率（ε’ｒ）は、インピーダンスマテリアルアナライザを用いて、簡便かつ正確に測定することができる。
　なお、高周波誘電加熱用接着剤及び被着体の誘電特性の測定方法の詳細は、次のとおりである。まず、高周波誘電加熱用接着剤及び被着体の測定用シートを得る。構造体から測定用シートを得る必要がある場合は、構造体から切り出したり、削り出したりすることにより、均一な厚さの測定用シートを得る。シート化されていない高周波誘電加熱用接着剤、例えば、ペレット状の高周波誘電加熱用接着剤については、熱プレス機などでシート化することにより測定用シートを得る。測定用シートの厚さは、例えば、１０μｍ以上、２ｍｍ以下である。このようにして得たシートについて、ＲＦインピーダンスマテリアルアナライザＥ４９９１Ａ（Ａｇｉｌｅｎｔ社製）を用いて、２３℃における周波数４０．６８ＭＨｚの条件下、比誘電率（ε’ｒ）、及び誘電正接（ｔａｎδ）をそれぞれ測定し、誘電特性（ｔａｎδ／ε’ｒ）の値を算出する。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤の形状は、特に限定されないが、シート状であることが好ましい。すなわち、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤は、接着シート（高周波誘電加熱接着シートと称する場合がある。）であることが好ましい。高周波誘電加熱用接着剤が接着シートであることで、構造体の製造工程の時間をさらに短縮することができる。

　本実施形態に係る接着シートの厚さＴＳ１と、３つ以上の被着体のそれぞれの厚さＴＳ２が、下記数式（数３）の関係を満たすことが好ましい。
　　ＴＳ１＜ＴＳ２　…（数３）
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が接着シートである場合、前記数式（数３）の関係を満たすことにより、高周波電界の印加時に接着シートから発生する熱が過剰にならず、被着体への熱ダメージをより抑えることができる。

　本実施形態に係る接着シートの厚さＴＳ１は、５μｍ以上であることが好ましく、１０μｍ以上であることがより好ましく、３０μｍ以上であることがさらに好ましく、５０μｍ以上であることが特に好ましい。
　接着シートの厚さＴＳ１が５μｍ以上であれば、被着体と接着する際に、接着シートが被着体の凹凸に追従しやすく、接着強度が発現しやすくなる。
　接着シートの厚さＴＳ１の上限は、特に限定されない。接着シートの厚さが増すほど、接着シートと被着体とを接着して得られる構造体全体の重量も増加するため、接着シートは、実使用上問題ない範囲の厚さであることが好ましい。接着シートの実用性及び成形性も考慮すると、本実施形態に係る接着シートの厚さＴＳ１は、２０００μｍ以下であることが好ましく、１０００μｍ以下であることがより好ましく、６００μｍ以下であることがさらに好ましい。

　本実施形態に係る接着シートの厚さ精度は、±１０％以内であることが好ましく、±８％以内であることがより好ましく、±５％以内であることがさらに好ましい。
　本実施形態に係る接着シートの厚さ精度が±１０％以内であることにより、接合を行う際に積層体を接合装置に安定して設置することができる。
　また、高周波電界の印加時に接着シート面に圧力が均一に加わるため、積層体のずれや変形を抑えることができる。
　接着シートの厚さ精度は、後述する実施例の項目において説明する方法により算出できる。
　接着シートの厚さ精度は、通常、０％以上である。

　高周波誘電加熱用接着剤としての接着シートは、塗布が必要な液状の接着剤を用いる場合と比べて、取り扱い易く、被着体との接合時の作業性も向上する。

　また、高周波誘電加熱用接着剤としての接着シートは、シート厚さなどを適宜制御できる。そのため、接着シートをロール・ツー・ロール方式に適用することもでき、かつ、抜き加工等により、被着体との接着面積、並びに被着体の形状に合わせて、接着シートを任意の面積及び形状に加工できる。そのため、高周波誘電加熱用接着剤としての接着シートは、製造工程の観点からも、利点が大きい。

＜熱可塑性樹脂（Ａ）＞
（熱可塑性樹脂）
　熱可塑性樹脂（Ａ）の種類は、特に制限されない。
　熱可塑性樹脂（Ａ）は、例えば、融解し易いとともに、所定の耐熱性を有する等の観点から、ポリオレフィン系樹脂、スチレン系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、フェノキシ系樹脂及びポリエステル系樹脂からなる群から選択される少なくとも一種であることが好ましい。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤において、熱可塑性樹脂（Ａ）は、ポリオレフィン系樹脂又はスチレン系樹脂であることが好ましく、ポリオレフィン系樹脂であることがより好ましい。熱可塑性樹脂（Ａ）がポリオレフィン系樹脂又はスチレン系樹脂であれば、高周波電界の印加時に高周波誘電加熱用接着剤が溶融し易く、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤と被着体とを容易に接着できる。
　本明細書において、ポリオレフィン系樹脂は、極性部位を有するポリオレフィン系樹脂及び極性部位を有さないポリオレフィン系樹脂を含み、極性部位の有無を特定する場合に、極性部位を有するポリオレフィン系樹脂又は極性部位を有さないポリオレフィン系樹脂のように記載される。

　熱可塑性樹脂（Ａ）が、極性部位を有するポリオレフィン系樹脂であることも好ましい。熱可塑性樹脂（Ａ）が、極性部位を有さないポリオレフィン系樹脂でもよい。

（ポリオレフィン系樹脂）
　熱可塑性樹脂（Ａ）としてのポリオレフィン系樹脂は、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン及びポリメチルペンテン等のホモポリマーからなる樹脂、並びにエチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセン、オクテン及び４－メチルペンテン等からなる群から選択されるモノマーの共重合体からなるα－オレフィン樹脂等が挙げられる。熱可塑性樹脂（Ａ）としてのポリオレフィン系樹脂は、一種単独の樹脂でもよいし、二種以上の樹脂の組み合わせでもよい。

（極性部位を有するポリオレフィン系樹脂）
　極性部位を有するポリオレフィン系樹脂における極性部位は、ポリオレフィン系樹脂に対して極性を付与できる部位であれば特に限定されない。極性部位を有するポリオレフィン系樹脂は、被着体に対して高い接着力を示すので好ましい。
　極性部位を有するポリオレフィン系熱可塑性樹脂は、オレフィン系モノマーと極性部位を有するモノマーとの共重合体であってもよい。また、極性部位を有するポリオレフィン系熱可塑性樹脂は、オレフィン系モノマーの重合によって得られたオレフィン系ポリマーに極性部位を付加反応等の変性により導入させた樹脂でもよい。

　極性部位を有するポリオレフィン系樹脂を構成するオレフィン系モノマーの種類については、特に制限されない。オレフィン系モノマーとしては、例えば、エチレン、プロピレン、ブテン、ヘキセン、オクテン及び４－メチル－１－ペンテン等が挙げられる。オレフィン系モノマーは、これらの一種単独で用いられてもよく、二種以上の組み合わせで用いられてもよい。
　オレフィン系モノマーは、機械的強度に優れ、安定した接着特性が得られるという観点から、エチレン及びプロピレンの少なくともいずれかであることが好ましい。
　極性部位を有するポリオレフィン系樹脂におけるオレフィン由来の構成単位は、エチレン又はプロピレンに由来する構成単位であることが好ましい。

　極性部位としては、例えば、水酸基、カルボキシ基、酢酸ビニル構造、及び酸無水物構造等が挙げられる。極性部位としては、酸変性によってポリオレフィン系樹脂に導入される酸変性構造等も挙げられる。

　極性部位としての酸変性構造は、熱可塑性樹脂（例えば、ポリオレフィン系樹脂）を酸変性することによって導入される部位である。熱可塑性樹脂（例えば、ポリオレフィン系樹脂）を酸変性する際に用いる化合物としては、不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸の酸無水物及び不飽和カルボン酸のエステルのいずれかから導かれる不飽和カルボン酸誘導体成分が挙げられる。本明細書において、酸変性構造を有するポリオレフィン系樹脂を酸変性ポリオレフィン系樹脂と称する場合がある。

　不飽和カルボン酸としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸及びシトラコン酸などが挙げられる。

　不飽和カルボン酸の酸無水物としては、例えば、無水マレイン酸、無水イタコン酸及び無水シトラコン酸等の不飽和カルボン酸の酸無水物などが挙げられる。

　不飽和カルボン酸のエステルとしては、例えば、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、マレイン酸ジメチル、マレイン酸モノメチル、フマル酸ジメチル、フマル酸ジエチル、イタコン酸ジメチル、イタコン酸ジエチル、シトラコン酸ジメチル、シトラコン酸ジエチル及びテトラヒドロ無水フタル酸ジメチル等の不飽和カルボン酸のエステルなどが挙げられる。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤において、熱可塑性樹脂（Ａ）のメルトフローレート（以下、ＭＦＲと称する場合がある）は、０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上であることが好ましく、１．０ｇ／１０ｍｉｎ以上であることがより好ましく、２．０ｇ／１０ｍｉｎ以上であることがさらに好ましい。
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤において、熱可塑性樹脂（Ａ）のメルトフローレートは、１００ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましく、９０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることがより好ましく、８０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることがさらに好ましく、５０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることがよりさらに好ましく、３０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることがよりさらに好ましく、１５ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが特に好ましい。
　高周波誘電加熱用接着剤のＭＦＲが０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上であれば、流動性が維持でき、膜厚精度が得られ易く、例えば、押出成形により成膜したときの膜厚精度が得られ易い。高周波誘電加熱用接着剤のＭＦＲが１００ｇ／１０ｍｉｎ以下であれば、造膜性が得られやすい。例えば、ＭＦＲが５０ｇ／１０ｍｉｎ以下であれば、押出成形により成膜したときの造膜性がより向上しやすい。

　熱可塑性樹脂（Ａ）のＭＦＲは、例えば、ＪＩＳ　Ｋ　７２１０－１：２０１４又はＪＩＳ　Ｋ　６９２４－１：１９９７に準じて、予め定められた試験温度及び荷重で測定できる。試験条件は、例えば、熱可塑性樹脂（Ａ）におけるオレフィン由来の構成単位がポリエチレンの場合、試験温度は１９０℃、荷重は２．１６ｋｇである。オレフィン由来の構成単位がエチレン－酢酸ビニル共重合体の場合、試験温度は１９０℃、荷重は２．１６ｋｇである。

＜誘電フィラー（Ｂ）＞
　誘電フィラー（Ｂ）は、高周波電界の印加により発熱するフィラーである。
　誘電フィラー（Ｂ）は、周波数域が３ＭＨｚ以上、３００ＭＨｚ以下の高周波電界を印加した時に発熱するフィラーであることが好ましい。誘電フィラー（Ｂ）は、周波数域３ＭＨｚ以上、３００ＭＨｚ以下のうち、例えば、周波数１３．５６ＭＨｚ、２７．１２ＭＨｚ又は４０．６８ＭＨｚ等の高周波電界の印加により発熱するフィラーであることが好ましい。

（種類）
　誘電フィラー（Ｂ）は、酸化亜鉛、炭化ケイ素（ＳｉＣ）、アナターゼ型酸化チタン、チタン酸バリウム、チタン酸ジルコン酸バリウム、チタン酸鉛、ニオブ酸カリウム、ルチル型酸化チタン、水和ケイ酸アルミニウム、アルカリ金属の水和アルミノケイ酸塩等の結晶水を有する無機材料又はアルカリ土類金属の水和アルミノケイ酸塩等の結晶水を有する無機材料等の一種単独又は二種以上の組み合わせが好適である。

　誘電フィラー（Ｂ）は、酸化亜鉛、炭化ケイ素、チタン酸バリウム及び酸化チタンからなる群から選択される少なくともいずれかを含むことが好ましい。

　例示した誘電フィラーの中でも、種類が豊富であり、様々な形状及びサイズから選択でき、高周波誘電加熱用接着剤の接着特性及び機械特性を用途に合わせて改良できるため、誘電フィラー（Ｂ）は、酸化亜鉛であることがさらに好ましい。誘電フィラー（Ｂ）として酸化亜鉛を用いることで、無色の高周波誘電加熱用接着剤を得ることができる。酸化亜鉛は、誘電フィラーの中でも密度が小さいため、誘電フィラー（Ｂ）として酸化亜鉛を含有する高周波誘電加熱用接着剤を用いて被着体を接合した場合、他の誘電フィラーを含有する接着剤を用いた場合と比べて、接合体の総重量が増大し難い。酸化亜鉛は、セラミックの中でも硬度が高過ぎないため、高周波誘電加熱用接着剤の製造装置を傷つけ難い。酸化亜鉛は、不活性な酸化物であるため、熱可塑性樹脂と配合しても、熱可塑性樹脂に与えるダメージが少ない。
　また、誘電フィラー（Ｂ）としての酸化チタンは、アナターゼ型酸化チタン及びルチル型酸化チタンの少なくともいずれかであることが好ましく、誘電特性に優れるという観点から、アナターゼ型酸化チタンであることがより好ましい。

（体積含有率）
　高周波誘電加熱用接着剤中の誘電フィラー（Ｂ）の体積含有率は、５体積％以上であることが好ましく、８体積％以上であることがより好ましく、１０体積％以上であることがさらに好ましい。
　高周波誘電加熱用接着剤中の誘電フィラー（Ｂ）の体積含有率は、５０体積％以下であることが好ましく、４０体積％以下であることがより好ましく、３５体積％以下であることがさらに好ましく、２５体積％以下であることがよりさらに好ましい。
　高周波誘電加熱用接着剤中の誘電フィラー（Ｂ）の体積含有率が５体積％以上であることで、発熱性が向上し、高周波誘電加熱用接着剤と被着体とを強固に接合し易い。
　高周波誘電加熱用接着剤中の誘電フィラー（Ｂ）の体積含有率が５０体積％以下であることで、接着剤の強度低下を防ぐことができ、その結果、当該接着剤を用いることにより接合強度の低下を防ぐことができる。また、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が接着シートである場合、接着シート中の誘電フィラー（Ｂ）の体積含有率が５０体積％以下であることで、シートとしてのフレキシブル性を得やすく、靱性の低下も防止しやすくなるので、後工程で高周波誘電加熱接着シートを所望の形状に加工しやすい。

　なお、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤中に、熱可塑性樹脂（Ａ）及び誘電フィラー（Ｂ）が含まれているため、熱可塑性樹脂（Ａ）及び誘電フィラー（Ｂ）の合計体積に対して、誘電フィラー（Ｂ）の体積含有率は、５体積％以上であることが好ましく、８体積％以上であることがより好ましく、１０体積％以上であることがさらに好ましい。熱可塑性樹脂（Ａ）及び誘電フィラー（Ｂ）の合計体積に対して、誘電フィラー（Ｂ）の体積含有率は、５０体積％以下であることが好ましく、４０体積％以下であることがより好ましく、３５体積％以下であることがさらに好ましく、２５体積％以下であることがよりさらに好ましい。

（平均粒子径）
　誘電フィラー（Ｂ）の体積平均粒子径は、１μｍ以上であることが好ましく、２μｍ以上であることがより好ましく、３μｍ以上であることがさらに好ましい。
　誘電フィラー（Ｂ）の体積平均粒子径は、３０μｍ以下であることが好ましく、２５μｍ以下であることがより好ましく、２０μｍ以下であることがさらに好ましい。
　誘電フィラー（Ｂ）の体積平均粒子径が１μｍ以上であることで、高周波誘電加熱用接着剤は、高周波電界の印加時に高い発熱性能を発現し、接着層は、被着体と短時間で強固に接着できる。
　誘電フィラー（Ｂ）の体積平均粒子径が３０μｍ以下であることで、高周波誘電加熱用接着剤は、高周波電界の印加時に高い発熱性能を発現し、接着層は、被着体と短時間で強固に接着できる。また、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が接着シートである場合、誘電フィラー（Ｂ）の体積平均粒子径が３０μｍ以下であることで、高周波誘電加熱接着シートの強度低下を防止できる。

　誘電フィラー（Ｂ）の体積平均粒子径は、次のような方法によって測定される。レーザー回折・散乱法により、誘電フィラー（Ｂ）の粒度分布測定を行い、当該粒度分布測定の結果からＪＩＳ　Ｚ　８８１９－２：２００１に準じて体積平均粒子径を算出する。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が接着シートである場合、誘電フィラー（Ｂ）の平均粒子径Ｄ_Ｆと接着シートの厚さＴＳ１とが、１≦ＴＳ１／Ｄ_Ｆ≦２５００の関係を満たすことが好ましい。
　ＴＳ１／Ｄ_Ｆは、１以上であることが好ましく、２以上であることがより好ましく、５以上であることがさらに好ましく、１０以上であることがよりさらに好ましく、２０以上であることがさらになお好ましい。ＴＳ１／Ｄ_Ｆが１以上であれば、接着時に誘電フィラー（Ｂ）と被着体とが接触することに起因する接合強度の低下を防止できる。
　ＴＳ１／Ｄ_Ｆは、２５００以下であることが好ましく、２０００以下であることがより好ましく、１７５０以下であることがさらに好ましく、１０００以下であることがよりさらに好ましく、５００以下であることがよりさらに好ましく、１００以下であることがよりさらに好ましく、５０以下であることがさらになお好ましい。ＴＳ１／Ｄ_Ｆが２５００以下であれば、高周波誘電加熱接着シートの作製時に、シート製造装置への負荷を抑制できる。

＜添加剤＞
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤は、添加剤を含んでいてもよいし、添加剤を含んでいなくてもよい。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が添加剤を含む場合、添加剤としては、例えば、粘着付与剤、可塑剤、ワックス、着色剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、抗菌剤、カップリング剤、粘度調整剤、有機充填剤、及び無機充填剤等が挙げられる。添加剤としての有機充填剤、及び無機充填剤は、誘電フィラーとは異なる。

　粘着付与剤及び可塑剤は、高周波誘電加熱用接着剤の溶融特性、及び接着特性を改良できる。
　粘着付与剤としては、例えば、ロジン誘導体、ポリテルペン樹脂、芳香族変性テルペン樹脂、芳香族変性テルペン樹脂の水素化物、テルペンフェノール樹脂、クマロン・インデン樹脂、脂肪族石油樹脂、芳香族石油樹脂、及び芳香族石油樹脂の水素化物が挙げられる。
　可塑剤としては、例えば、石油系プロセスオイル、天然油、二塩基酸ジアルキル、及び低分子量液状ポリマーが挙げられる。石油系プロセスオイルとしては、例えば、パラフィン系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル、及び芳香族系プロセスオイル等が挙げられる。天然油としては、例えば、ひまし油、及びトール油等が挙げられる。二塩基酸ジアルキルとしては、例えば、フタル酸ジブチル、フタル酸ジオクチル、及びアジピン酸ジブチル等が挙げられる。低分子量液状ポリマーとしては、例えば、液状ポリブテン、及び液状ポリイソプレン等が挙げられる。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が添加剤を含む場合、高周波誘電加熱用接着剤中の添加剤の含有率は、通常、高周波誘電加熱用接着剤の全体量基準で、０．０１質量％以上であることが好ましく、０．０５質量％以上であることがより好ましく、０．１質量％以上であることがさらに好ましい。また、高周波誘電加熱用接着剤中の添加剤の含有率は、２０質量％以下であることが好ましく、１５質量％以下であることがより好ましく、１０質量％以下であることがさらに好ましい。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤は、溶剤を含有しないことが好ましい。溶剤を含有しない高周波誘電加熱用接着剤によれば、被着体との接着に用いる接着剤に起因するＶＯＣ（Ｖｏｌａｔｉｌｅ　Ｏｒｇａｎｉｃ　Ｃｏｍｐｏｕｎｄｓ）の問題が発生し難い。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤は、炭素又は炭素を主成分とする炭素化合物（例えば、カーボンブラック等）及び金属等の導電性物質を含有しないことが好ましい。本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤は、例えば、炭素鋼、α鉄、γ鉄、δ鉄、銅、酸化鉄、黄銅、アルミニウム、鉄－ニッケル合金、鉄－ニッケル－クロム合金、カーボンファイバー及びカーボンブラックを含有しないことが好ましい。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が導電性物質を含有する場合、接着剤中の導電性物質の含有率は、それぞれ独立に、接着剤の全体量基準で、２０質量％以下であることが好ましく、１０質量％以下であることがより好ましく、５質量％以下であることがさらに好ましく、１質量％以下であることがよりさらに好ましく、０．１質量％以下であることがさらになお好ましい。
　接着剤中の導電性物質の含有率は、０質量％であることが特に好ましい。
　接着剤中の導電性物質の含有率が２０質量％以下であれば、誘電加熱処理した際に電気絶縁破壊して接着部及び被着体の炭化という不具合を防止し易くなる。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤中、熱可塑性樹脂（Ａ）及び誘電フィラー（Ｂ）の合計含有率は、８０質量％以上であることが好ましく、９０質量％以上であることがより好ましく、９９質量％以上であることがさらに好ましい。

（高周波誘電加熱用接着剤の製造方法）
　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤は、例えば、上述の各成分を混合することにより製造できる。本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が接着シートである場合、例えば、上述の各成分を予備混合し、押出機、及び熱ロール等の公知の混練装置を用いて混練し、押出成形、カレンダー成形、インジェクション成形、及びキャスティング成形等の公知の成形方法により製造できる。これら例示した成形方法の中でも、押出成形が好ましい。

＜被着体＞
　被着体の材質は、特に限定されない。被着体の材質は、有機材料、及び無機材料（金属材料等を含む。）のいずれの材料でもよく、有機材料と無機材料との複合材料でもよい。

　被着体の材質は、有機材料であることが好ましい。被着体の材質としての有機材料は、例えば、プラスチック材料、及びゴム材料が挙げられる。プラスチック材料としては、例えば、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、エポキシ樹脂、ポリウレタン樹脂、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体樹脂（ＡＢＳ樹脂）、ポリカーボネート樹脂（ＰＣ樹脂）、ポリアミド樹脂（ナイロン６及びナイロン６６等）、ポリエステル樹脂（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ樹脂）及びポリブチレンテレフタレート樹脂（ＰＢＴ樹脂）等）、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ樹脂）、ポリメチルメタクリレート樹脂、及びポリスチレン樹脂等が挙げられる。ゴム材料としては、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＲ）、及びシリコーンゴム等が挙げられる。また、被着体は、有機材料の発泡材でもよい。被着体の材質が熱可塑性樹脂である場合、被着体が含有する熱可塑性樹脂と、高周波誘電加熱用接着剤が含有する熱可塑性樹脂（Ａ）とが異なる樹脂であることが好ましい。この場合、被着体の損傷を防ぎやすくなるので、より短時間で接合できる。

　被着体の材質としての無機材料としては、ガラス材料、セメント材料、セラミック材料、及び金属材料等が挙げられる。また、被着体は、繊維と上述したプラスチック材料との複合材料である繊維強化樹脂（Ｆｉｂｅｒ　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　Ｐｌａｓｔｉｃｓ，ＦＲＰ）でもよい。この繊維強化樹脂におけるプラスチック材料は、例えば、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリウレタン樹脂、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体樹脂（ＡＢＳ樹脂）、ポリカーボネート樹脂（ＰＣ樹脂）、ポリアミド樹脂（ナイロン６及びナイロン６６等）、ポリエステル樹脂（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ樹脂）及びポリブチレンテレフタレート樹脂（ＰＢＴ樹脂）等）、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ樹脂）、ポリメチルメタクリレート樹脂、エポキシ樹脂、及びポリスチレン樹脂等からなる群から選択される少なくとも一種である。繊維強化樹脂における繊維は、例えば、ガラス繊維、ケブラー繊維、及び炭素繊維等が挙げられる。

　被着体は、導電性が低いことが好ましい。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤を用いて複数の被着体同士を接着する場合、複数の被着体は、互いに同じ材質であるか、又は異なる材質である。

　被着体の形状は、特に限定されない。本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤が接着シートである場合、被着体は、接着シートを貼り合わせることのできる面を有することが好ましく、シート状又は板状であることが好ましい。複数の被着体同士を接着する場合は、それら被着体の形状及び寸法は、互いに同じでも異なっていてもよい。被着体の厚さは、それぞれ独立に、前述の数式（数３）の関係を満たすことが好ましい。

［構造体］
　本実施形態に係る構造体は、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤と、３つ以上の被着体とを含む。本実施形態に係る構造体において、３つ以上の被着体が本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤により接合されている。本実施形態に係る構造体は、３つ以上の被着体が高周波誘電加熱用接着剤を介して積層された構造体（例えば、積層体）であることが好ましい。

　３つ以上の被着体は、互いに同じ組成の接着剤（高周波誘電加熱用接着剤）により接合されていてもよいし、互いに異なる組成の接着剤（高周波誘電加熱用接着剤）により接合されていてもよい。本実施形態に係る構造体において、高周波誘電加熱用接着剤の組成は、高周波誘電加熱用接着剤が接する被着体の材質、被着体に対する接着強度、及び接着時間等の観点から適宜選択されることが好ましい。

　図１には、本実施形態の一例としての構造体１の概略断面図が示されている。
　構造体１は、３つの被着体としての第１被着体１１０、第２被着体１２０及び第３被着体１３０と、第１被着体１１０及び第２被着体１２０の間に配置された第１高周波誘電加熱用接着剤１１と、第２被着体１２０及び第３被着体１３０の間に配置された第２高周波誘電加熱用接着剤１２と、を含む。構造体１は、第１被着体１１０、第１高周波誘電加熱用接着剤１１、第２被着体１２０、第２高周波誘電加熱用接着剤１２及び第３被着体１３０が、この順に積層された積層体である。

　本実施形態に係る構造体が積層体である場合、当該積層体における最外層としての被着体の材質は、有機材料であることが好ましい。例えば、図１の構造体１の場合、最外層としての第１被着体１１０及び第３被着体１３０の材質が有機材料であることが好ましい。

　本実施形態に係る構造体において、高周波誘電加熱用接着剤の配置されている位置及び厚さ等は、図１に示された位置及び厚さ等に限定されない。
　本実施形態に係る構造体において、被着体の形状、サイズ及び数等は、図１に示された形状、サイズ及び数等に限定されない。例えば、被着体の形状は、重力方向の切断面の形状が矩形であってもよく、三角形等の傾斜を有する形状であってもよい。
　本実施形態に係る構造体は、図１に示されたような複数の被着体が高周波誘電加熱用接着剤を介して積層された構造体に限定されない。

［構造体の製造方法］
　本実施形態に係る構造体の製造方法は、３つ以上の被着体の間に本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤を配置する工程と、高周波誘電加熱用接着剤に高周波電界を印加して、３つ以上の被着体を接合する工程と、を含む。

　本実施形態に係る構造体の製造方法において、誘電加熱装置の電極の間に３つ以上の被着体と高周波誘電加熱用接着剤とを配置し、３つ以上の被着体と高周波誘電加熱用接着剤とを前記電極で加圧しながら高周波電界を印加することが好ましい。このように電極で加圧しながら高周波電界を印加することで、構造体をより短時間で製造し易くなる。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤を用いた製造方法によれば、誘電加熱装置によって、外部から、所定箇所のみを局所的に加熱することができる。そのため、被着体が、大型で且つ複雑な立体構造体又は厚さが大きく且つ複雑な立体構造体等であり、さらに高い寸法精度を求められる場合でも、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤を用いた製造方法は、有効である。

　以下、本実施形態に係る構造体の製造方法の一例として、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤を用いて、３つ以上の被着体を接合する態様を挙げて説明するが、本発明は、この態様に限定されない。

　本実施形態の一態様に係る接合方法は、以下の工程Ｐ１及び工程Ｐ２を含む。

・工程Ｐ１
　工程Ｐ１は、３つ以上の被着体の間に本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤を配置する工程である。本実施形態に係る構造体として積層体を製造する場合、工程Ｐ１においては、例えば、被着体と高周波誘電加熱用接着剤とを交互に配置して、高周波誘電加熱用接着剤を介して３つ以上の被着体を積層させる。

　被着体同士を接合できるように、高周波誘電加熱用接着剤を被着体間で挟持することが好ましい。高周波誘電加熱用接着剤を、被着体間の一部において挟持するか、被着体間の複数箇所において挟持するか、又は被着体間の全面において挟持すればよい。被着体同士の接着強度を向上させる観点から、被着体同士の接合面全体に亘って高周波誘電加熱用接着剤を挟持することが好ましい。
　また、被着体間の一部において高周波誘電加熱用接着剤を挟持する一態様としては、被着体同士の接合面の外周に沿って高周波誘電加熱用接着剤を枠状に配置して、被着体間で挟持する態様が挙げられる。このように高周波誘電加熱用接着剤を枠状に配置することで、被着体同士の接合強度を得るとともに、接合面全体に亘って高周波誘電加熱用接着剤を配置した場合に比べて構造体を軽量化できる。
　また、被着体間の一部に高周波誘電加熱用接着剤を挟持する一態様によれば、用いる高周波誘電加熱用接着剤の量を減らしたり、サイズを小さくできるため、接合面全体に亘って高周波誘電加熱用接着剤を配置した場合に比べて高周波誘電加熱処理時間を短縮できる。

・工程Ｐ２
　工程Ｐ２は、工程Ｐ１において被着体間に配置した高周波誘電加熱用接着剤に高周波電界を印加して、３つ以上の被着体を接合する工程である。印加する高周波電界の周波数は、例えば、３ＭＨｚ以上、３００ＭＨｚ以下である。例えば、誘電加熱装置を用いることにより、高周波電界を高周波誘電加熱用接着剤に印加することができる。

（誘電加熱装置）
　図２には、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤及び誘電加熱装置を用いた高周波誘電加熱処理を説明する概略図が示されている。
　図２に示された誘電加熱装置５０は、第１高周波電界印加電極５１と、第２高周波電界印加電極５２と、高周波電源５３と、を備えている。
　第１高周波電界印加電極５１と、第２高周波電界印加電極５２とは、互いに対向配置されている。第１高周波電界印加電極５１及び第２高周波電界印加電極５２は、プレス機構を有している。誘電加熱装置５０の電極（第１高周波電界印加電極５１及び第２高周波電界印加電極５２）のプレス機構により、当該電極の間に配置された３つ以上の被着体と高周波誘電加熱用接着剤とを加圧しながら高周波電界を印加することもできる。

　図２には、誘電加熱装置５０を用いて構造体１（図１参照）を製造する方法の一例が示されている。誘電加熱装置５０により、第１高周波電界印加電極５１と第２高周波電界印加電極５２との間で第１被着体１１０、第１高周波誘電加熱用接着剤１１、第２被着体１２０、第２高周波誘電加熱用接着剤１２及び第３被着体１３０を加圧処理できる。

　第１高周波電界印加電極５１と第２高周波電界印加電極５２とが互いに平行な１対の平板電極を構成している場合、このような電極配置の形式を平行平板タイプと称する場合がある。
　高周波電界の印加には平行平板タイプの高周波誘電加熱装置を用いることも好ましい。平行平板タイプの高周波誘電加熱装置であれば、高周波電界が電極間に位置する高周波誘電加熱用接着剤を貫通するので、高周波誘電加熱用接着剤全体を温めることができ、被着体と高周波誘電加熱用接着剤とを短時間で接合できる。また、構造体としての積層体を製造する場合には、平行平板タイプの高周波誘電加熱装置を用いることが好ましい。

　第１高周波電界印加電極５１及び第２高周波電界印加電極５２のそれぞれに、例えば、周波数１３．５６ＭＨｚ程度、周波数２７．１２ＭＨｚ程度又は周波数４０．６８ＭＨｚ程度の高周波電界を印加するための高周波電源５３が接続されている。
　誘電加熱装置５０は、図２に示すように、第１被着体１１０、第２被着体１２０及び第３被着体１３０の間に挟持した第１高周波誘電加熱用接着剤１１及び第２高周波誘電加熱用接着剤１２を介して、誘電加熱処理する。さらに、誘電加熱装置５０は、誘電加熱処理に加えて、第１高周波電界印加電極５１及び第２高周波電界印加電極５２による加圧処理によって、第１被着体１１０、第２被着体１２０及び第３被着体１３０を接合する。なお、加圧処理を行わずに、例えば、高周波誘電加熱用接着剤及び被着体の自重のみによる押圧により３つ以上の被着体を接合してもよい。

　第１高周波電界印加電極５１及び第２高周波電界印加電極５２の間に、高周波電界を印加すると、第１高周波誘電加熱用接着剤１１及び第２高周波誘電加熱用接着剤１２における接着剤成分中に分散された誘電フィラー（図示せず）が、高周波エネルギーを吸収する。
　そして、誘電フィラーは、発熱源として機能し、誘電フィラーの発熱によって、熱可塑性樹脂成分を溶融させ、短時間処理であっても、最終的には、第１被着体１１０、第２被着体１２０及び第３被着体１３０を強固に接合できる。

　第１高周波電界印加電極５１及び第２高周波電界印加電極５２は、プレス機構を有することから、プレス装置としても機能する。そのため、第１高周波電界印加電極５１及び第２高周波電界印加電極５２による圧縮方向への加圧、並びに第１高周波誘電加熱用接着剤１１及び第２高周波誘電加熱用接着剤１２の加熱溶融によって、第１被着体１１０、第２被着体１２０及び第３被着体１３０をより強固に接合できる。なお、構造体の製造方法の説明において図１に示す構造体１を製造する場合を例に挙げて説明しているが、本発明は、この例に限定されない。

（高周波誘電加熱条件）
　高周波誘電加熱条件は、適宜変更できるが、以下の条件であることが好ましい。

　高周波電界の出力は、１０Ｗ以上であることが好ましく、３０Ｗ以上であることがより好ましく、５０Ｗ以上であることがさらに好ましく、８０Ｗ以上であることがよりさらに好ましい。
　高周波電界の出力は、５０，０００Ｗ以下であることが好ましく、２０，０００Ｗ以下であることがより好ましく、１５，０００Ｗ以下であることがさらに好ましく、１０，０００Ｗ以下であることがよりさらに好ましく、１，０００Ｗ以下であることがさらになお好ましい。
　高周波電界の出力が１０Ｗ以上であれば、誘電加熱処理時に温度が上昇し難いという不具合を防止できるので、良好な接合強度を得やすい。
　高周波電界の出力が５０，０００Ｗ以下であれば、誘電加熱処理による温度制御が困難となる不具合を防ぎ易い。

　高周波電界の印加時間は、１秒以上であることが好ましい。
　高周波電界の印加時間は、３００秒以下であることが好ましく、２４０秒以下であることがより好ましく、１８０秒以下であることがさらに好ましく、１２０秒以下であることがよりさらに好ましく、９０秒以下であることがさらになお好ましい。
　高周波電界の印加時間が１秒以上であれば、誘電加熱処理時に温度が上昇し難いという不具合を防止できるので、良好な接着力を得やすい。
　高周波電界の印加時間が３００秒以下であれば、構造体の製造効率が低下したり、製造コストが高くなったり、さらには、被着体が熱劣化するといった不具合を防ぎ易い。

　印加する高周波電界の周波数は、１ｋＨｚ以上であることが好ましく、１ＭＨｚ以上であることがより好ましく、３ＭＨｚ以上であることがより好ましく、５ＭＨｚ以上であることがさらに好ましく、１０ＭＨｚ以上であることがよりさらに好ましい。
　印加する高周波電界の周波数は、３００ＭＨｚ以下であることが好ましく、１００ＭＨｚ以下であることがより好ましく、８０ＭＨｚ以下であることがさらに好ましく、５０ＭＨｚ以下であることがよりさらに好ましい。具体的には、国際電気通信連合により割り当てられた工業用周波数帯１３．５６ＭＨｚ、２７．１２ＭＨｚ又は４０．６８ＭＨｚが、本実施形態の高周波誘電加熱による製造方法や接合方法にも利用される。

（本実施形態の効果）
　本実施形態の高周波誘電加熱用接着剤は、前述の下限温度ＴＬ以上、上限温度ＴＵ以下の範囲内における、メルトボリュームレートが、１ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以上、３００ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下を満たすため、高周波誘電加熱用接着剤は、適度な流動性が得られる。このため、３つ以上の被着体を一度に短時間で接合できるとともに、被着体同士のズレの発生が抑制できる。また、本実施形態によれば、当該高周波誘電加熱用接着剤により３つ以上の被着体が接合された構造体及び当該構造体の製造方法を提供することができる。当該構造体の製造方法によれば、３つ以上の被着体が接合された構造体を短時間で製造できるとともに、被着体同士のズレの発生が抑制された構造体を製造することができる。

　高周波誘電加熱用接着剤は、一般的な粘着剤に比べて、耐水性及び耐湿性が優れる。

　本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤は、高周波電界の印加により局所的に加熱される。それゆえ、本実施形態に係る高周波誘電加熱用接着剤によれば、被着体との接合時に被着体全体が損傷するという不具合を防ぎやすい。

〔実施形態の変形〕
　本発明は、前記実施形態に限定されない。本発明は、本発明の目的を達成できる範囲での変形及び改良等を含むことができる。

　高周波誘電加熱処理は、前記実施形態で説明した電極を対向配置させた誘電加熱装置に限定されず、格子電極タイプの高周波誘電加熱装置を用いてもよい。格子電極タイプの高周波誘電加熱装置は、一定間隔ごとに第一極性の電極と、第一極性の電極とは反対極性の第二極性の電極とを同一平面上に交互に配列した格子電極を有する。なお、図においては、簡略化のために電極を対向配置させた誘電加熱装置を用いた態様を例示した。

　以下、実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明する。本発明はこれら実施例に何ら限定されない。

［高周波誘電加熱用接着剤の作製］
（実施例１～６及び比較例１～３）
　表１に示す熱可塑性樹脂（Ａ）と誘電フィラー（Ｂ）を予備混合した。予備混合した材料を３０ｍｍφ二軸押出機のホッパーに供給し、シリンダー設定温度、およびダイス温度を熱可塑性樹脂（Ａ）の種類にあわせて適宜調整し、予備混合した材料を溶融混練した。溶融混練した材料を冷却した後に、当該材料をカットすることにより、粒状のペレットを作製した。次いで、作製した粒状ペレットを、Ｔダイを設置した単軸押出機のホッパーに投入し、シリンダー温度、およびダイス温度を熱可塑性樹脂（Ａ）の種類にあわせて適宜調整し、Ｔダイから、フィルム状溶融混練物を押出し、冷却ロールにて冷却させることにより、実施例１～６及び比較例１～３に係る厚さ４００μｍのシート状の高周波誘電加熱用接着剤（高周波誘電加熱接着シート）のそれぞれを作製した。

　表１に示す熱可塑性樹脂（Ａ）、誘電フィラー（Ｂ）及び被着体の説明は、次の通りである。

・熱可塑性樹脂（Ａ）
　ＬＤＰＥ－１：低密度ポリエチレン（住友化学株式会社製、商品名「スミカセンＬ４２０」、ＭＦＲ：３．５ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ　Ｋ　７２１０－１：２０１４に準拠））
　ＬＤＰＥ－２：低密度ポリエチレン（住友化学株式会社製、商品名「スミカセンＬ７０５」、ＭＦＲ：７．０ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ　Ｋ　７２１０－１：２０１４に準拠））
　ＬＤＰＥ－３：低密度ポリエチレン（住友化学株式会社製、商品名「スミカセンＧ８０１」、ＭＦＲ：２０ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ　Ｋ　７２１０－１：２０１４に準拠））
　ＬＤＰＥ－４：低密度ポリエチレン（住友化学株式会社製、商品名「スミカセンＧ８０７」、ＭＦＲ：７５ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ　Ｋ　７２１０－１：２０１４に準拠））
　ＬＤＰＥ－５：低密度ポリエチレン（住友化学株式会社製、商品名「スミカセンＦ１０１－１」、ＭＦＲ：０．３ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ　Ｋ　７２１０－１：２０１４に準拠））
　ＥＶＡ－１：エチレン－酢酸ビニル共重合樹脂（三井・ダウポリケミカル株式会社製、商品名「エバフレックスＥＶ５６０」、ＭＦＲ：３．５ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ　Ｋ　７２１０－１：２０１４に準拠））
　ＥＶＡ－２：エチレン－酢酸ビニル共重合樹脂（東ソー株式会社製、商品名「ウルトラセン６８５」、ＭＦＲ：２５００ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ　Ｋ　６９２４－１：１９９７に準拠））
　ＥＶＡ－３：エチレン－酢酸ビニル共重合樹脂（東ソー株式会社製、商品名「ウルトラセン７２２」、ＭＦＲ：４００ｇ／１０ｍｉｎ（ＪＩＳ　Ｋ　６９２４－１：１９９７に準拠））

・誘電フィラー（Ｂ）
　ＺｎＯ：酸化亜鉛（堺化学工業株式会社製、製品名「ＬＰ－ＺＩＮＣ１１」）。

（誘電フィラーの体積平均粒子径）
　レーザー回折・散乱法により、誘電フィラーの粒度分布を測定した。粒度分布測定の結果からＪＩＳ　Ｚ　８８１９－２：２００１に準じて体積平均粒子径を算出した。算出した酸化亜鉛（ＺｎＯ）の体積平均粒子径は、１１μｍであった。

・被着体
　ガラス繊維ポリプロピレン樹脂板を用いて、長さ７５ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ２ｍｍの板状の被着体を作製した。この被着体の流動開始温度ＴＦ２は１８３℃である。また、この被着体の誘電特性ＤＰ２は、０．０００である。

（軟化温度および流動開始温度）
　高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度および流動開始温度は、降下式フローテスター（株式会社島津製作所製，型番「ＣＦＴ－１００Ｄ」）を用いて測定した。荷重５．０ｋｇとし、穴形状がφ２．０ｍｍ、長さが５．０ｍｍのダイ、内径が１１．３２９ｍｍのシリンダーを使用し、測定試料の温度を昇温速度１０℃／ｍｉｎで上昇させながら、昇温とともに変動するストローク変位速度（ｍｍ／ｍｉｎ）を測定して、試料のストローク変位速度の温度依存性チャートを得た。このチャートにおいて、低温側に得られるピークの温度を軟化温度とした。また、軟化温度のピークを経過した後、再度ストローク変位速度が上昇し始める温度を流動開始温度とした。被着体の流動開始温度は、被着体を２ｍｍ×２ｍｍ×２ｍｍ程度の大きさに刻んで、測定試料を作製し、上述と同様に測定した。

（熱分解温度）
　高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度は、熱分析測定装置（株式会社島津製作所製，熱分析計ＴＧ－ＤＴＡ同時測定装置，型番「ＤＴＧ－６０」）を用いて測定した。測定条件は、大気雰囲気下、１０℃／分の昇温速度で３０℃から５００℃まで加熱を行った。得られたＴＧ曲線に現れる重量減少が生じ始める温度付近において、ＤＴＡ曲線の低温側に現れる発熱ピークのピークトップの温度を熱分解温度（単位：℃）とした。

（ＭＶＲ）
　高周波誘電加熱用接着剤のメルトボリュームレート（ＭＶＲ）は、降下式フローテスター（株式会社島津製作所製，型番「ＣＦＴ－１００Ｄ」）を用いて測定した。測定条件は、穴形状がφ２．０ｍｍ、長さが５．０ｍｍのダイ、内径が１１．３２９ｍｍのシリンダーを使用し、測定荷重は次のとおりとした。高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度よりも１０℃高い温度（下限温度ＴＬ：軟化温度（℃）＋１０℃）での測定荷重は２０ｋｇとし、高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度よりも１０℃低い温度（上限温度ＴＵ：熱分解温度（℃）－１０℃）での測定荷重は５ｋｇとした。前記下限温度ＴＬ、及び前記上限温度ＴＵで、ＭＶＲを測定した。

（厚さ精度）
　高周波誘電加熱接着シートの無作為に選んだ２５箇所の厚さを２３℃の条件下で測定した。厚さ測定は、株式会社テクロック製の定圧厚さ測定器（型番：「ＰＧ－０２Ｊ」、標準規格：ＪＩＳ　Ｋ　６７８３、ＪＩＳ　Ｚ　１７０２、及びＪＩＳ　Ｚ　１７０９に準拠）を用いて行った。測定結果に基づいて厚さの平均値Ｔ_ａｖｅ、厚さの最大値Ｔ_ｍａｘ、及び厚さの最小値Ｔ_ｍｉｎを算出した。プラス側の厚さ精度は、下記数式（数４Ａ）により算出し、マイナス側の厚さ精度は、下記数式（数４Ｂ）により算出した。厚さ精度は、プラス側の厚さ精度及びマイナス側の厚さ精度のどちらか大きい値に基づき表示する。例えば、プラス側の厚さ精度の値が＋３％であり、マイナス側の厚さ精度の値が－２％の場合は、厚さ精度は、±３％と表示する。
　　{（Ｔ_ｍａｘ－Ｔ_ａｖｅ）／Ｔ_ａｖｅ}×１００　…（数４Ａ）
　　{（Ｔ_ｍｉｎ－Ｔ_ａｖｅ）／Ｔ_ａｖｅ}×１００　…（数４Ｂ）

（誘電特性）
　接着シートを、３０ｍｍ×３０ｍｍの大きさに切断した。切断した接着シートについて、ＲＦインピーダンスマテリアルアナライザＥ４９９１Ａ（Ａｇｉｌｅｎｔ社製）に、誘電材料テスト・フィクスチャー　１６４５３Ａ（Ａｇｉｌｅｎｔ社製）を取り付け、平行板法にて、２３℃における周波数４０．６８ＭＨｚの条件下、比誘電率（ε’ｒ）及び誘電正接（ｔａｎδ）をそれぞれ測定した。測定結果に基づき、誘電特性（ｔａｎδ／ε’ｒ）の値を算出した。

〔高周波誘電加熱用接着剤の評価〕
　以下に示すとおり高周波誘電加熱用接着剤（接着シート）を評価した。評価結果を表１に示す。

（接着性）
　図３に示すように、３枚の被着体ＷＫ１，ＷＫ２，ＷＫ３を積層させて構造体ＳＴを作製した。なお、図３においては、電極と接着シートとを区別し易いように、電極及び接着シートの一部に斜線を付している。
　まず、作製した高周波誘電加熱用接着剤（接着シート）を長さ２５ｍｍ、幅２５ｍｍに切断し、２枚の接着シートＡＳ１，ＡＳ２を準備した。長さ７５ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ２ｍｍの板状の被着体ＷＫ１，ＷＫ３と、長さ５５ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ２ｍｍの板状の被着体ＷＫ２を積層した。被着体は、前述のガラス繊維ポリプロピレン樹脂板である。被着体ＷＫ１，ＷＫ２，ＷＫ３を積層させる際に、接着シートＡＳ１，ＡＳ２を、被着体ＷＫ１，ＷＫ３の長さ方向の端部に、被着体ＷＫ２の長さ方向の中央に位置するように配置した。被着体ＷＫ１，ＷＫ２，ＷＫ３の材質は、３枚とも同じとした。このように積層した被着体及び接着シートを、高周波誘電加熱装置（山本ビニター社製、製品名「ＹＲＰ－４００Ｔ－Ａ」）の電極ＥＬＤ１，ＥＬＤ２の間に固定した。電極ＥＬＤ１，ＥＬＤ２の押し付け面の形状は、大きさが２５ｍｍ×２５ｍｍである正方形とした。図３にも示すように、接着シートＡＳ１，ＡＳ２及び電極ＥＬＤ１，ＥＬＤ２が重なり合うように固定した。このように固定した状態で、電極ＥＬＤ１，ＥＬＤ２に接続された高周波電源ＨＦにより高周波電界を下記高周波電界印加条件で印加して接着シートと被着体とを接合し、接着性評価用の試験片（構造体ＳＴ）を作製した。高周波電界印加時の押し付け圧力は、被着体の接合部に加えた圧力である。
・高周波電界印加条件
　　周波数　　　：４０.６８ＭＨｚ
　　出力　　　　：２５０Ｗ
　　印加時間　　：２０秒
　　押し付け圧力：０．１６ＭＰａ

　作製した接着性評価用の試験片の接着性を下記基準に沿って評価した。
　　Ａ：３枚の被着体共に１ＭＰａ以上の接合強度が得られていた。
　　Ｆ：３枚の被着体共に１ＭＰａ未満の接合強度であった。
　各例の高周波誘電加熱用接着剤を用いて作製した接着性評価用の試験片を用いて、接着力としての引張せん断力（単位：ＭＰａ）を測定した。
　引張せん断力の測定には、万能引張試験機（インストロン社製、製品名「インストロン５５８１」）を用いた。引張せん断力の測定における引張速度は、１０ｍｍ／ｍｉｎとした。被着体ＷＫ１と被着体ＷＫ３とを試験機のチャックで挟み、ＪＩＳ　Ｋ　６８５０：１９９９に準じて引張せん断力を測定した。

（被着体のズレ評価）
　図４に示すように、３枚の被着体ＷＫ４，ＷＫ５，ＷＫ６を積層させて構造体ＳＴ２を作製した。なお、図４においては、電極と接着シートとを区別し易いように、図３と同様に、電極及び接着シートに斜線を付している。
　まず、作製した高周波誘電加熱用接着剤（接着シート）を長さ１２．５ｍｍ、幅２５ｍｍに切断し、２枚の接着シートＡＳ３，ＡＳ４を準備した。被着体Ａとして、長さ１２．５ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ２ｍｍの板状の被着体を準備し、被着体ＷＫ６とした。被着体Ｂとして、長さ１２．５ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ２ｍｍの板状の被着体を準備した。被着体Ｂを、側面から見て、前述の長さと厚さの対角線上に半裁して、被着体ＷＫ４及び被着体ＷＫ５とした。半裁して得られた被着体ＷＫ４及び被着体ＷＫ５は、傾斜面を有し、傾斜角が約９．１°である。被着体Ａ及び被着体Ｂは同じ材質であり、前述のガラス繊維ポリプロピレン樹脂板である。
　次に、被着体ＷＫ６，接着シートＡＳ４，被着体ＷＫ５，接着シートＡＳ３，被着体ＷＫ４の順に重ねて積層した。積層する際に、被着体ＷＫ４，ＷＫ５，及びＷＫ６のそれぞれの長さ方向の両端部と、接着シートＡＳ３及びＡＳ４のそれぞれの長さ方向の両端部とが揃う位置に配置した。また、被着体ＷＫ５の傾斜面上に、接着シートＡＳ３を重ね、被着体ＷＫ４の傾斜面を被着体ＷＫ５の傾斜面と対向するように、接着シートＡＳ３上に重ねた。
　このように積層した被着体及び接着シートを、高周波誘電加熱装置（山本ビニター社製、製品名「ＹＲＰ－４００Ｔ－Ａ」）の電極ＥＬＤ１，ＥＬＤ２の間に固定した。電極ＥＬＤ１，ＥＬＤ２の押し付け面の形状は、大きさが２５ｍｍ×２５ｍｍである正方形とした。図４にも示すように、接着シートＡＳ３，ＡＳ４及び電極ＥＬＤ１，ＥＬＤ２が重なり合うように固定した。このように固定した状態で、電極ＥＬＤ１，ＥＬＤ２に接続された高周波電源ＨＦにより高周波電界を下記高周波電界印加条件で印加して接着シートと被着体とを接合し、接着性評価用の試験片（構造体ＳＴ２）を作製した。高周波電界印加時の押し付け圧力は、被着体の接合部に加えた圧力である。
・高周波電界印加条件
　　周波数　　　：４０.６８ＭＨｚ
　　出力　　　　：５０Ｗ
　　印加時間　　：２０秒
　　押し付け圧力：０．７５ＭＰａ

　作製した被着体ズレ性評価用の試験片について、被着体同士のズレを下記基準に沿って評価した。被着体ＷＫ６の第１端面Ｅ６Ａから被着体ＷＫ５の端面Ｅ５までの水平方向距離Ｌ１と、被着体ＷＫ６の第２端面Ｅ６Ｂから被着体ＷＫ４の端面Ｅ４までの水平方向距離Ｌ２との合計を（Ｌ１＋Ｌ２）とした。
　　Ａ：（Ｌ１＋Ｌ２）が、２．０ｍｍ以下であった。
　　Ｆ：（Ｌ１＋Ｌ２）が２．０ｍｍを超えていた。
　被着体同士のズレを表す水平方向距離Ｌ１及びＬ２は、以下のように測定した。図５に示すように、まず、被着体ＷＫ６の長さ方向の第１端面Ｅ６Ａと、この第１端面Ｅ６Ａ側に位置する被着体ＷＫ５の端面Ｅ５との水平方向距離Ｌ１を測定した。同様に、被着体ＷＫ６の長さ方向の第２端面Ｅ６Ｂと、この第２端面Ｅ６Ｂ側に位置する被着体ＷＫ４の端面Ｅ４までの水平方向距離Ｌ２を測定した。

　実施例１～６の高周波誘電加熱用接着剤は、３つの被着体を一度に短時間で接合が可能であるとともに、被着体同士のズレを抑制することが可能であった。実施例１～６の高周波誘電加熱用接着剤を用いて作製した構造体において、３つの被着体が１ＭＰａ以上の接合強度で接合しており、かつ、被着体同士のズレが少ない。
　比較例１および３では、高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲが、３００ｃｍ^３／１０ｍｉｎを超えているため、誘電加熱接着したときの接着剤の流動性が大きすぎる。このため、比較例１および３の接着剤を用いて被着体を接合する際に、被着体同士にズレが生じたと考えられる。
　比較例２では、高周波誘電加熱用接着剤のＭＶＲが１ｃｍ^３／１０ｍｉｎ未満であるため、誘電加熱接着したときの接着剤の流動性が低すぎる。このため、アンカー効果が発現し難く、被着体に対する濡れ性が低く、短時間での接着性が低いと考えられる。

　前述のとおり、被着体のガラス繊維ポリプロピレン樹脂板は、流動開始温度ＴＦ２が１８３であり、誘電特性ＤＰ２は、０．０００である。このため、流動開始温度差のＴＦ２－ＴＦ１は、被着体の流動開始温度ＴＦ２と各例の高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１との差となる。例えば、実施例１では、表１から、高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１が１２１℃であるため、流動開始温度差のＴＦ２－ＴＦ１は、６２℃となる。また、誘電特性の差ＤＰ１－ＤＰ２は、結果として、高周波誘電加熱用接着剤の値と同じ値になる。

　１…構造体、１１…第１高周波誘電加熱用接着剤、１２…第２高周波誘電加熱用接着剤、５０…誘電加熱装置、５１…第１高周波電界印加電極、５２…第２高周波電界印加電極、５３…高周波電源、１１０…第１被着体、１２０…第２被着体、１３０…第３被着体、ＡＳ１…接着シート、ＡＳ２…接着シート、ＡＳ３…接着シート、ＡＳ４…接着シート、ＥＬＤ１…電極、ＥＬＤ２…電極、ＳＴ，ＳＴ２…構造体、ＷＫ１…被着体、ＷＫ２…被着体、ＷＫ３…被着体、ＷＫ４…被着体、ＷＫ５…被着体、ＷＫ６…被着体、Ｅ４，Ｅ５…端面、Ｅ６Ａ…第１端面、Ｅ６Ｂ…第２端面、Ｌ１，Ｌ２…水平方向距離

Claims

　３つ以上の被着体を接合させるための高周波誘電加熱用接着剤であって、
　前記高周波誘電加熱用接着剤は、熱可塑性樹脂と、高周波電界の印加により発熱する誘電フィラーとを含み、
　下限温度ＴＬ、および上限温度ＴＵにおける、メルトボリュームレートが、１ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以上、３００ｃｍ^３／１０ｍｉｎ以下であり、
　前記下限温度ＴＬ（単位：℃）は、下記数式（数１１）で規定され、
　前記上限温度ＴＵ（単位：℃）は、下記数式（数１２）で規定される、
　高周波誘電加熱用接着剤。
　　ＴＬ＝前記高周波誘電加熱用接着剤の軟化温度ＴＭ＋１０℃　…（数１１）
　　ＴＵ＝前記高周波誘電加熱用接着剤の熱分解温度ＴＤ－１０℃　…（数１２）
　但し、前記下限温度ＴＬでのメルトボリュームレートの測定荷重は２０ｋｇであり、
　前記上限温度ＴＵでのメルトボリュームレートの測定荷重は５ｋｇである。
　前記３つ以上の被着体は、それぞれ、流動開始温度を有さない被着体であるか、又は、流動開始温度を有する被着体であり、前記被着体の流動開始温度ＴＦ２（℃）と、前記高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１（℃）とが、下記数式（数２）の関係を満たす、
　請求項１に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　　－５≦ＴＦ２－ＴＦ１　…（数２）
　前記高周波誘電加熱用接着剤の流動開始温度ＴＦ１は、８０℃以上、２００℃以下である、
　請求項２に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　前記３つ以上の被着体のうち少なくともいずれかが流動開始温度を有する被着体である場合、前記流動開始温度を有する被着体の流動開始温度ＴＦ２は、９０℃以上である、
　請求項２又は請求項３に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　前記高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１と、前記３つ以上の被着体のそれぞれの誘電特性ＤＰ２とが、下記数式（数１）の関係を満たす、
　請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　　０＜ＤＰ１－ＤＰ２　…（数１）
（誘電特性ＤＰ１、及び誘電特性ＤＰ２は、それぞれ、前記高周波誘電加熱用接着剤、及び前記３つ以上の被着体の誘電特性（ｔａｎδ／ε’ｒ）の値であり、
　ｔａｎδは、２３℃かつ周波数４０．６８ＭＨｚにおける誘電正接であり、
　ε’ｒは、２３℃かつ周波数４０．６８ＭＨｚにおける比誘電率である。）
　前記３つ以上の被着体のそれぞれの誘電特性ＤＰ２は、いずれも、０．０１５以下である、
　請求項５に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　前記高周波誘電加熱用接着剤の誘電特性ＤＰ１は、０．００５以上である、
　請求項５又は請求項６に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　前記高周波誘電加熱用接着剤は、接着シートである、
　請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　前記接着シートの厚さＴＳ１と、前記３つ以上の被着体のそれぞれの厚さＴＳ２が、下記数式（数３）の関係を満たす、
　請求項８に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　　ＴＳ１＜ＴＳ２　…（数３）
　前記接着シートの厚さＴＳ１は、５μｍ以上、２０００μｍ以下である、
　請求項８又は請求項９に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　前記接着シートの厚さ精度は、±１０％以内である、
　請求項８から請求項１０のいずれか一項に記載の高周波誘電加熱用接着剤。
　請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の高周波誘電加熱用接着剤により前記３つ以上の被着体が接合されている、
　構造体。
　前記３つ以上の被着体の間に請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の高周波誘電加熱用接着剤を配置する工程と、
　前記高周波誘電加熱用接着剤に高周波電界を印加して、前記３つ以上の被着体を接合する工程と、を含む、
　構造体の製造方法。
　誘電加熱装置の電極の間に前記３つ以上の被着体と前記高周波誘電加熱用接着剤とを配置し、
　前記３つ以上の被着体と前記高周波誘電加熱用接着剤とを前記電極で加圧しながら高周波電界を印加する、
　請求項１３に記載の構造体の製造方法。