WO2022064973A1 - 高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法及び高疲労強度鋼の製造方法 - Google Patents

高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法及び高疲労強度鋼の製造方法 Download PDF

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WO2022064973A1
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inclusions
concentration
slab
strength steel
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智治 石田
透 林
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Ｊｆｅスチール株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N23/00—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00
    • G01N23/22—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by measuring secondary emission from the material
    • G01N23/225—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by measuring secondary emission from the material using electron or ion
    • G01N23/2251—Investigating or analysing materials by the use of wave or particle radiation, e.g. X-rays or neutrons, not covered by groups G01N3/00 – G01N17/00, G01N21/00 or G01N22/00 by measuring secondary emission from the material using electron or ion using incident electron beams, e.g. scanning electron microscopy [SEM]

Definitions

  • the present invention relates to a method for evaluating the cleanliness of slabs used as a material for high fatigue strength steel and a method for manufacturing high fatigue strength steel.
  • inclusions precipitates and inclusions present in steel have various effects on the characteristics of steel products. Therefore, many methods for evaluating the presence state of inclusions in steel have been proposed. In particular, for steel products such as bearing steel, which require high cleanliness in order to obtain high fatigue strength, inclusions with a large particle size that are present infrequently often become the starting point of defects. Various evaluation methods for cleanliness have been proposed. However, in the past, it was thought that the size was more dominant than the type of inclusions as a factor that determines the life of steel products, so the cleanliness of steel is evaluated from the characteristic values based on the size of inclusions. It has been.
  • Patent Document 1 describes a method of predicting the maximum diameter of inclusions in steel from an optical microscope and an extreme value statistical method.
  • Patent Document 2 not only the size and composition of inclusions are investigated using a scanning electron microscope, but also the total concentration of Al, Ca, and Mg is calculated in consideration of the type of inclusions. A more accurate method for predicting the fatigue life of a steel material from the predicted maximum diameter of inclusions of 40% or more is described.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object thereof is a slab which is a material of high fatigue strength steel capable of more accurately evaluating the cleanliness of steel and predicting fatigue life with high accuracy. Is to provide a cleanliness evaluation method. Another object of the present invention is to provide a method for producing a high fatigue strength steel capable of producing a steel having a higher cleanliness.
  • the method for evaluating the cleanliness of a slab used as a material for high fatigue strength steel is a method for evaluating the cleanliness of a slab used as a material for high fatigue strength steel.
  • the inclusions present in the test piece are identified from the electron image obtained by irradiating the line and the information on the characteristic X-ray, and the concentrations of Al, Ca, Mg and Ti calculated from the information on the characteristic X-ray are obtained.
  • the predicted maximum diameter is calculated by using the extreme value statistical method for the classification and extraction step in which the inclusions are classified and extracted by the value including the total value and the inclusions classified and extracted in the classification and extraction step. Includes an evaluation step of evaluating the cleanliness of the slab based on.
  • the classification and extraction step may include a step of classifying and extracting inclusions in which the total value of the concentrations of Al, Ca, Mg and Ti standardized by excluding the concentration of Fe is 40% by mass or more.
  • the classification extraction step contains 15 to 50% by mass of Al, 40 to 75% by mass of Ca, 3 to 25% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a concentration standardized excluding the concentration of Fe. It may include a step of classifying and extracting inclusions.
  • the classification extraction step contains 15 to 50% by mass of Al, 40 to 75% by mass of Ca, 3 to 25% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a concentration standardized excluding the concentration of Fe. It is preferable to include a step of classifying and extracting at least one of the inclusions and the inclusions containing 70% by mass or more of Ti.
  • the classification extraction step contains 20 to 70% by mass of Al, 0 to 70% by mass of Ca, 3 to 30% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a concentration standardized excluding the concentration of Fe. It is preferable to include a step of classifying and extracting at least one of the inclusions and the inclusions containing 70% by mass or more of Ti.
  • the method for producing high-fatigue-strength steel according to the present invention is a method for producing high-fatigue-strength steel, which is a material manufacturing step for producing a slab that is a material for the high-fatigue-strength steel, and a test collected from the slab.
  • the inclusions present in the test piece are identified from the electron image obtained by irradiating the piece with an electron beam and the information on the characteristic X-ray, and Al, Ca, Mg and Ti calculated from the information on the characteristic X-ray.
  • the predicted maximum diameter was calculated and calculated using the polar statistical method for the inclusions classified and extracted in the classification and extraction step and the inclusions classified and extracted in the classification and extraction step by the value including the total value of the concentrations of.
  • the classification and extraction step may include a step of classifying and extracting inclusions in which the total value of the concentrations of Al, Ca, Mg and Ti standardized by excluding the concentration of Fe is 40% by mass or more.
  • the classification extraction step contains 15 to 50% by mass of Al, 40 to 75% by mass of Ca, 3 to 25% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a concentration standardized excluding the concentration of Fe. It may include a step of classifying and extracting inclusions.
  • the classification extraction step contains 15 to 50% by mass of Al, 40 to 75% by mass of Ca, 3 to 25% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a concentration standardized excluding the concentration of Fe. It is preferable to include a step of classifying and extracting at least one of the inclusions and the inclusions containing 70% by mass or more of Ti.
  • the classification extraction step contains 20 to 70% by mass of Al, 0 to 70% by mass of Ca, 3 to 30% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a concentration standardized excluding the concentration of Fe. It is preferable to include a step of classifying and extracting at least one of the inclusions and the inclusions containing 70% by mass or more of Ti.
  • the method for producing high fatigue strength steel according to the present invention is a method for producing high fatigue strength steel, which is a first material manufacturing step for producing a slab that is a material for the high fatigue strength steel, and sampling from the slab.
  • the inclusions present in the test piece were identified from the electron image obtained by irradiating the test piece with an electron beam and the information on the characteristic X-ray, and Al, Ca, Mg calculated from the information on the characteristic X-ray.
  • the predicted maximum diameter is calculated and calculated for the inclusions classified and extracted in the classification extraction step and the inclusions extracted in the classification extraction step using the extreme value statistical method.
  • the material manufacturing condition determination step that determines the necessity of changing the manufacturing conditions in the manufacturing opportunity after the piece, and in the manufacturing opportunity after the slab that is the material of the high fatigue strength steel, the material in the material manufacturing condition determination step. If it is determined that the manufacturing conditions need to be changed, the second material manufacturing step of manufacturing the slabs to be the raw material of the high fatigue strength steel according to the changed manufacturing conditions is included.
  • the classification and extraction step may include a step of classifying and extracting inclusions in which the total value of the concentrations of Al, Ca, Mg and Ti standardized by excluding the concentration of Fe is 40% by mass or more.
  • the classification extraction step contains 15 to 50% by mass of Al, 40 to 75% by mass of Ca, 3 to 25% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a concentration standardized excluding the concentration of Fe. It may include a step of classifying and extracting inclusions.
  • the classification extraction step contains 15 to 50% by mass of Al, 40 to 75% by mass of Ca, 3 to 25% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a concentration standardized excluding the concentration of Fe. It is preferable to include a step of classifying and extracting at least one of the inclusions and the inclusions containing 70% by mass or more of Ti.
  • the classification extraction step contains 20 to 70% by mass of Al, 0 to 70% by mass of Ca, 3 to 30% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a concentration standardized excluding the concentration of Fe. It is preferable to include a step of classifying and extracting at least one of the inclusions and the inclusions containing 70% by mass or more of Ti.
  • the present invention it is possible to provide a method for evaluating the cleanliness of slabs, which is a material of high fatigue strength steel, which can more accurately evaluate the cleanliness of steel and predict the fatigue life with high accuracy. Further, according to the present invention, it is possible to provide a method for producing a high fatigue strength steel capable of producing a steel having a higher cleanliness.
  • FIG. 1 is a diagram for explaining a rolling fatigue life test.
  • FIG. 2 is a diagram showing an example of MgO-Al 2O 3 -Ca (O, S) -MnS inclusions.
  • FIG. 3 is a diagram showing an example of Ca (O, S) -Al 2 O 3 -MgO inclusions.
  • FIG. 4 is a flowchart showing a flow of a method for manufacturing a high fatigue strength steel according to an embodiment of the present invention.
  • the inventors of the present invention will obtain a product if the inclusions contained in the slab which is the material of the high fatigue strength steel are evaluated in consideration of both the composition and the size. It was found that the cleanliness of steel can be evaluated more accurately and the fatigue life can be predicted with high accuracy.
  • the composition of inclusions obtained by collecting a test piece from a slab that is a material of high fatigue strength steel and analyzing the inclusion particles contained in the collected test piece with an electron microscope. The inclusions in the steel are classified and extracted based on the information. Then, the cleanliness of the slab is evaluated by calculating the predicted maximum diameter for each classified and extracted inclusion species using the extremum statistical method.
  • the fatigue life of the steel to be the product after being rolled or the like is further increased. It was found that it can be predicted with high accuracy. This is because the effect on the fatigue life of steel products differs depending on the type of inclusions in the steel, and the oversight of the inclusions in the steel, which has a large effect on the fatigue life, is reduced, and the predicted maximum diameter is calculated by the extreme value statistical method. It was conceived by considering improving the accuracy.
  • the cleanliness evaluation method of the slab which is the material of the high fatigue strength steel according to the present invention determines whether or not the slab can be rolled, and the slab determined to be rollable. The product is manufactured by rolling only on the surface. As a result, slabs having low cleanliness are not commercialized, so that steel having excellent fatigue strength can be manufactured.
  • the cleanliness evaluation method of the slab used as the material of the high fatigue strength steel according to the present invention is used, the obtained information can be fed back to the manufacturing process, so that steel with higher cleanliness can be manufactured. be able to.
  • Rolling fatigue life test is one of the methods for measuring the fatigue life of steel. As shown in FIG. 1, this test is a test in which the steel ball B is continuously rolled on the circular orbit R while being pressed against the steel S with a constant load. When a part of the steel S existing under the circular orbit R is peeled off due to the influence of inclusions, the steel S is determined to have reached the end of its life. In order to investigate what inclusions control the life of the steel, the inventors of the present invention interrupted the rolling fatigue life test in the middle, and the initial stage of fatigue fracture of the steel S under the circular orbit R. The state of pre-exfoliation inclusions present at the site considered to be in the stage was investigated in detail.
  • MgO-Al 2 O 3 inclusions and the composite inclusions of MgO-Al 2 O 3 and TiN are hard, and due to the difference in deformability from steel, voids are likely to be formed around the inclusions, and initial cracks are likely to occur. Is presumed to be. Further, when the peeled portion was further polished in the thickness direction of the test piece and the inclusions contained in the lower part of the peeled portion were observed, granular Ca (O, S) -Al 2 O 3 -MgO inclusions as shown in FIG. 3 were observed. And TiN inclusions were observed.
  • inclusions are considered to have been produced as follows.
  • the origin of the inclusions is 2 in the ladle molten steel (slag + deoxidized product) + tundish. It is presumed to be a secondary deoxidizing product (reoxide: MgO-Al 2O 3 ).
  • the size of inclusions at the bloom slab stage is considered to be about several tens of ⁇ m from the rolling reduction ratio from the slab to after rolling the product.
  • the elongation and extension tended to be shorter when the MgO concentration was low.
  • MgO— Al2O3 produced by reoxidation (secondary deoxidation product) is aggregated and formed on slag-based inclusions (CaO-containing inclusions), which are stretched during rolling. Then, at that time, MgO— Al2O3 is dispersed in the rolling direction while being separated from the CaO - containing inclusions. Therefore, it is presumed that the coarsely stretched MgO-Al 2 O 3 -Ca (O, S) -based inclusions become inclusions stretched and broken in the rolling direction. Further, it is considered that the TiN inclusions were crystallized when Ti and N in the molten steel were segregated and concentrated during solidification and the concentration product of Ti and N exceeded the solid solution limit.
  • TiN can be crystallized alone, but if MgO-Al 2O 3 -Ca (O, S) -MnS inclusions are present in the solidification segregation part, TiN may crystallize with these inclusions as nuclei. At that time, a composite inclusion of MgO-Al 2O 3 -Ca (O, S) -MnS inclusions and TiN inclusions can also be formed.
  • inclusions that can be the starting point of peeling are generated in the fatigue test as described above, the inclusions in question are already present at the slab stage and should be found by observing the slabs. Moreover, since the inclusions are not stretched or broken due to rolling at the slab stage, it is considered that the inclusion diameter is relatively large. When actually observing the product sample after rolling, since inclusions are stretched and broken due to rolling, MgO-Al 2 O 3 inclusions and MgO-Al 2 O 3 and TiN are generated at the stage of polishing the test piece. In some cases, some of the composite inclusions in the above may be spilled and the actual inclusions cannot be measured accurately (the inclusions may have fallen off as in the example shown in the lower figure of FIG. 2).
  • MgO-Al 2 O 3 inclusions or a composite inclusion of MgO-Al 2 O 3 and TiN in a slab sample these are often incorporated into CaO.
  • MgO — Al2O3 and CaO have good wettability and are unlikely to spill during the polishing stage (there is no dropout as in the example shown in FIG. 3). Therefore, if inclusions are observed and analyzed at the slab stage, problematic inclusions can be found more easily and with high probability, and accurate cleanliness evaluation becomes possible. As a result, the correlation between the cleanliness of the steel and the fatigue life of the product is also improved, so that more accurate prediction of the fatigue life becomes possible.
  • FIG. 4 is a flowchart showing a flow of a method for manufacturing a high fatigue strength steel according to an embodiment of the present invention.
  • the cleanliness of a test piece collected from a slab which is a material of a product steel whose fatigue strength is to be predicted is evaluated.
  • the so-called stationary portion of bloom casting is usually cast at a constant casting speed except immediately after the start or immediately before the end of continuous casting. It is preferable to collect the test piece from the piece.
  • Bloom slabs immediately after the start or just before the end of continuous casting may contain unsteady inclusions and may not be applied to the product, which is not suitable as data for predicting the fatigue life of product steel. Because there are times.
  • the tip in the casting direction or the tail end in the casting direction of the bloom slab is cut with a thickness (length in the casting direction) in the direction perpendicular to the casting direction of the bloom slab. Specimens can be collected. If the test piece is collected from the tip of the bloom slab in the casting direction or the tail end in the casting direction of the bloom slab in the stationary part, the distribution of the inclusions in the casting direction affects the prediction of the fatigue life of the product steel. It's not big enough to exert. Of course, if the test piece is collected from the tip end in the casting direction or the tail end in the casting direction of the bloom slab, the test piece can be easily collected, and there is an advantage that the length of the bloom slab to be rolled can be increased.
  • Bloom slabs are cut in the direction perpendicular to the casting direction, and then further cut to collect test pieces to be used for inclusion investigation.
  • the test piece to be used for inclusion investigation has the cut cross section (C cross section) as the observation surface, and is 1/4 of the thickness of the slab (mold depth at the time of casting) from the upper surface of the bloom slab (front side of the mold at the time of casting). It is advisable to collect the sample so as to include the position lower by the length (so-called 1/4 thickness position). This is because, in a continuous casting machine, particularly a curved continuous casting machine, inclusions are likely to accumulate at the above positions, so that it is easier and more likely to find problematic inclusions.
  • the side surface of the bloom slab so as to include the position on the central portion side in the width direction by a length of 1/4 of the width of the slab (the width of the mold at the time of casting). If it is close to the end in the width direction, it may not contain problematic inclusions or may contain many other forms of inclusions due to the influence of the mold.
  • the central portion in the width direction has less influence than the end portion in the width direction, but when the central segregation is significant, the influence may affect the inclusion morphology.
  • the test piece It is preferable to collect the test piece from at least one piece (sheet) having a steady casting speed in the casting of 1 charge (1 cup of molten steel pot).
  • sheet having a steady casting speed in the casting of 1 charge (1 cup of molten steel pot).
  • the total measurement area is at least about 3000 mm 2 .
  • 30 observation samples of 10 mm ⁇ 10 mm are collected from the above positions, embedded in an embedding material, and a mirror-polished sample is used as a test material. This makes it possible to evaluate a total area of 3000 mm 2 . These samples are set in a scanning electron microscope for observation and analysis.
  • a measurement area of 3000 mm 2 may be secured for one sample.
  • the same evaluation can be performed by preparing a sample of about 60 mm ⁇ 60 mm, setting the measurement range per measurement to 10 mm ⁇ 10 mm, and sequentially changing the locations to observe and analyze 30 different locations. can.
  • the thickness direction is 10 to 30 mm and the width direction is 100 mm in the vicinity of the inclusion accumulation zone (for example, 1/4 thickness position) within the slab thickness. It is preferable to prepare and measure a number of samples having a total measurement area of 3000 mm 2 or more.
  • step S1 a method of performing the processing in step S1 using a scanning electron microscope (SEM) can be considered.
  • SEM is one of the most commonly used devices for observing / analyzing the structure and deposits / inclusions of steel, and is an electron image (backscattered electron image or secondary) obtained by irradiating steel with an electron beam.
  • Information on the size, shape, composition, etc. of inclusions in the steel can be obtained at once from the information on the electron image, etc.) and the characteristic X-ray.
  • the previous SEM had the disadvantage that it took a long time to analyze in order to obtain statistical accuracy from the need to manually search and analyze each particle, but in recent years, the equipment has been improved.
  • Automatic analyzers that can automatically analyze inclusions have become commercially available.
  • the visual field is irradiated with an electron beam in a predetermined step, scanned, and the brightness of the reflected electron image is recorded at each scanned point. go.
  • the size measurement of inclusions is started, then the elemental analysis of inclusions is continuously performed from the information of characteristic X-rays, and the elemental analysis of inclusions is performed from the information of characteristic X-rays.
  • the inclusion classification and extraction work is performed with a value including the total value of the calculated concentrations of Al, Ca, Mg and Ti.
  • step S1 it is preferable to classify and extract inclusions as described below. That is, inclusions in which the total concentration of Al, Ca, Mg and Ti standardized by excluding the concentration of Fe is 40% by mass or more may be classified and extracted. As described above, the inclusions that are the starting point of peeling in the fatigue test were formed by agglomeration of MgO-Al 2 O 3 produced by reoxidation into slag-based inclusions (CaO-containing inclusions) at the steelmaking stage. It is considered that TiN is crystallized to form a composite inclusion, and contains Al, Ca, Mg and Ti as constituent elements.
  • step S1 it is preferable to classify and extract inclusions as described below. That is, inclusions containing 15 to 50% by mass of Al, 40 to 75% by mass of Ca, 3 to 25% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a standardized concentration excluding the concentration of Fe. It is more suitable to classify and extract. This is because this component range is the composition of inclusions containing a large number of fine MgO-Al 2 O 3 in CaO shown in FIG. The inclusions shown in FIG. 3 are rolled and stretched as shown in FIG.
  • the composition of the inclusions that significantly adversely affect the fatigue strength is 3% by mass ⁇ MgO ⁇ 25% by mass, 35% by mass ⁇ Ca (O, S) ⁇ 70% by mass, and 20% by mass ⁇ Al 2 .
  • the range is O 3 ⁇ 55% by mass, and if it is out of this range, the adverse effect on fatigue strength is alleviated to the same extent as normal inclusions.
  • 3% by mass ⁇ MgO ⁇ 25% by mass corresponds to 3% by mass ⁇ Mg ⁇ 25% by mass
  • 35% by mass ⁇ Ca (O, S) ⁇ 70% by mass corresponds to 40% by mass when converted to Ca.
  • TiN may be crystallized from the inclusions having the above composition as nuclei to form a composite inclusions, TiN may be contained in an amount of 0 to 10% by mass.
  • inclusions containing 70% by mass or more of Ti may be included in the classification and extraction. Further, only inclusions containing 70% by mass or more of Ti may be classified and extracted. As described above, TiN may crystallize with MgO-Al 2O 3 -Ca (O, S) -MnS as a nucleus to form a composite inclusion, but only the TiN portion of the above composite inclusions may be formed. It may be exposed on the observation surface (for example, if the test piece is further polished, a portion of MgO-Al 2 O 3 -Ca (O, S) -MnS inclusions appears, etc.). When pure TiN is ideally measured, the Ti concentration is 77% by mass. Therefore, considering the measurement accuracy, inclusions containing 70% by mass or more of Ti may be determined to be TiN.
  • inclusions may be classified and extracted as follows. That is, inclusions containing 20 to 70% by mass of Al, 0 to 70% by mass of Ca, 3 to 30% by mass of Mg, and 0 to 10% by mass of Ti at a standardized concentration excluding the concentration of Fe. It is more preferable to classify and extract inclusions containing 70% by mass or more of Ti. So far, when the MgO-Al 2 O 3 -Ca (O, S) -MnS inclusions and the composite inclusions of these inclusions and TiN inclusions have been classified and extracted, the correlation between the cleanliness of steel and the fatigue life of the product has been obtained. Explained that it will also improve.
  • step S2 statistical processing is then performed on the inclusions in the steel classified and extracted as described above (step S2).
  • Appropriate statistical processing varies depending on the steel material, but in each case, the accuracy of cleanliness evaluation is improved by performing appropriate statistical processing according to the material characteristics.
  • steels such as bearing steels, which are the targets of the present invention the influence of large inclusions in steel has a great influence on fatigue life, and small inclusions in steel are fatigued even if the number is large. The effect on life is small. In order to predict such characteristics, it is effective to evaluate the cleanliness of steel by using the extreme value statistical method.
  • the extremum statistics may be performed by a fixed method, but for the data at that time, for example, in the case of the above-mentioned 30 samples, one inclusion that is the largest size among each sample is selected, for a total of 30.
  • Extreme value statistics can be performed with individual inclusions. For example, when eight 20 mm ⁇ 20 mm samples are prepared, one sample is divided into four parts, and inclusions showing the maximum size are selected one by one from each section. When limiting the component range of inclusions, the inclusion of the largest size among the inclusions within the component range may be selected from each section. Since 32 inclusion data can be obtained in total, these may be used as extreme value statistical data.
  • the method of determining the size of the inclusions may be appropriately defined. For example, the diameter equivalent to a circle can be obtained from the area of the inclusions, and the size of the inclusions can be represented by this diameter equivalent to the circle.
  • Step S3 rolling is performed on the slab determined to be rollable by the process of step S3 (step S4).
  • step S4 rolling is performed on the slab determined to be rollable by the process of step S3. For example, when the predicted maximum diameter of the inclusions described above is predicted to be 20 ⁇ m in the evaluation of the cleanliness of the slabs obtained in the treatments of steps S1 and S2, the product made from this slab exhibits a high fatigue life. Since it is expected, it will be used for rolling, which is the next process.
  • the product made from this slab has a fatigue life. Since there is a concern that it will be significantly shortened, for example, it will be scrapped and redissolved at the stage of slabs. By redissolving as scrap at the stage of slab, it is possible to reduce the loss of energy and material cost required for rolling as compared with scrap after rolling the slab. It should be noted that the slab may not be scrapped, but the slab may be rolled by changing the destination for a variety that does not require high cleanliness.
  • the inclusions that are the starting point of peeling in the fatigue test are considered to have been formed at the steelmaking stage as described above, and in order to produce steel with higher cleanliness, the analysis results of the obtained inclusions are considered. It is necessary to appropriately feed back such information to the steelmaking conditions and improve the steelmaking conditions to be more suitable. Therefore, in the method for producing high fatigue strength steel according to an embodiment of the present invention, a material for high fatigue strength steel is used based on the evaluation of the cleanliness of the slabs obtained in the above-mentioned treatments in steps S1 and S2. It is determined whether or not it is necessary to change the manufacturing conditions at the next manufacturing opportunity of the slab (step S5).
  • step S5 when it is determined in the process of step S5 that it is necessary to change the material manufacturing conditions, the slab that becomes the material of the high fatigue strength steel according to the changed manufacturing conditions at the next manufacturing opportunity of the slab that becomes the material of the high fatigue strength steel. To manufacture.
  • step S6 when it is determined in the process of step S5 that it is not necessary to change the material manufacturing conditions, a slab that is a material of high fatigue strength steel is manufactured under the same manufacturing conditions as the previous manufacturing opportunity (step S6). For example, when the predicted maximum diameter of inclusions having a high concentration of Mg is large in the evaluation of the cleanliness of the slabs obtained in steps S1 and S2, Mg reduces the damage of refractories and refractories used in the steelmaking stage.
  • a bearing steel specified as SUJ2 in JIS (Japanese Industrial Standards) G4805 can be exemplified.
  • the component range is as follows: carbon concentration is 0.95% by mass or more and 1.10% by mass or less, silicon concentration is 0.15% by mass or more and 0.35% by mass or less, manganese concentration is 0.50% by mass or less, and phosphorus concentration is. 0.025% by mass or less, sulfur concentration 0.025% by mass or less, chromium concentration 1.30% by mass or more and 1.60% by mass or less, molybdenum concentration 0.08% by mass or less, nickel concentration 0.25% by mass % Or less, and the copper concentration is 0.25% by mass or less.
  • Bearing steels specified by other standards include bearing steel specified as 100Cr6 by ISO (International Organization for Standardization) 683-17 standard, bearing steel specified as GCr15 by GB (China National Standard), and ASTM (USA). Test Material Association) Examples of the bearing steel specified as 52100 in the A295 standard and the bearing steel specified as 100Cr6 in the DIN (German Standards Association) standard can be exemplified.
  • the component range of the bearing steel specified as 100Cr6 in the ISO (International Standardization Organization) 683-17 standard is that the carbon concentration is 0.95% by mass or more and 1.10% by mass or less, and the silicon concentration is 0.15% by mass or more and 0.
  • manganese concentration is 0.25% by mass or more and 0.45% by mass or less
  • phosphorus concentration is 0.030% by mass or less
  • sulfur concentration is 0.025% by mass or less
  • chromium concentration is 1.35% by mass or more. It is 1.65% by mass or less.
  • Fatigue strength is also required for chromium molybdenum steel (SCM material) specified in JIS G4053 depending on the application.
  • SCM material chromium molybdenum steel
  • the components of the chromium molybdenum steel material specified as SCM420 have a carbon concentration of 0.18% by mass or more and 0.23% by mass or less, a silicon concentration of 0.15% by mass or more and 0.35% by mass or less, and manganese.
  • the concentration is 0.60% by mass or more and 0.90% by mass or less
  • the phosphorus concentration is 0.030% by mass or less
  • sulfur concentration is 0.030% by mass or less
  • the nickel concentration is 0.25% by mass or less
  • the chromium concentration is 0.
  • Chrome molybdenum steel specified by other standards includes steel specified as 25CrMo4 by ISO (International Organization for Standardization) standard, EN (European Standardization Committee) standard, DIN (German Standards Association) standard, etc., GB (China). Examples include steel materials specified as 30CrMn in the national standard), steel materials specified as 4130 in the ASTM (American Society for Standardization and Materials) A29 standard, and the like.
  • carbon steel (SC material) for machine structure specified by JIS G4051 is also required to have fatigue strength depending on the application.
  • the components of the chromium molybdenum steel material specified as S53C as an example of the SC material have a carbon concentration of 0.50% by mass or more and 0.56% by mass or less, a silicon concentration of 0.15% by mass or more and 0.35% by mass or less, and manganese.
  • the concentration is 0.60% by mass or more and 0.90% by mass or less
  • the phosphorus concentration is 0.030% by mass or less
  • the sulfur concentration is 0.035% by mass or less.
  • molten steel melted by a converter, RH degassing, and ladle heating and refining equipment is continuously cast by a curved bloom continuous casting machine, and has a cross-sectional size of 300 mm ⁇ 400 mm and a length of 300 mm ⁇ 400 mm. Bloom slabs of about 5 m were used.
  • the composition of the cast molten steel is C: 0.95-1.05% by mass, Si: 0.15-0.25% by mass, Mn: 0.35-0.45% by mass, P: 0.005-0.
  • the bloom slab after sampling was rolled into rolled billets by rolling steel pieces, and the rolled billets were further rolled into steel bars to obtain 60 mm ⁇ product steel bars.
  • the product steel bar is cut perpendicular to the rolling direction (longitudinal direction), and a thrust type fatigue life test test piece with a thickness of 60 mm ⁇ and a thickness of 5 mm is collected, and the rolling direction is adjacent to the fatigue life test test piece in the rolling direction.
  • Forty 10 mm ⁇ 10 mm SEM observation samples (20 / surface ⁇ 2 surfaces) were collected with the surface perpendicular to the observation surface as the observation surface. SEM observation was performed on each of the SEM observation sample collected from each bloom slab and the SEM observation sample collected from the product steel bar.
  • an electron beam was irradiated at a magnification of 250 times and an acceleration voltage of 20 kV, and the inclusion size was obtained from the obtained reflected electron image based on the contrast.
  • inclusions were classified and extracted based on the results of elemental analysis (EDX analysis) of inclusions measured as particles of 1 ⁇ m or more by SEM observation by characteristic X-rays, and inclusions within the component range to be targeted were classified and extracted.
  • the predicted maximum diameter was calculated using the extreme value statistical method.
  • the thrust type fatigue life test was performed under the conditions of 3 steel balls, a load load of 400 kgf, a Hertz stress of 5230 MPa, a shaft rotation speed of 1200 rpm, and a stress load number of 1800 cpm, and the rolling fatigue life of each slab was evaluated.
  • the correlation coefficient between the predicted maximum diameter calculated from the data of the SEM observation sample collected from the bloom slab and the rolling fatigue life by the thrust type fatigue life test was obtained.
  • Al is 15 to 50% by mass
  • Ca is 40 to 75% by mass
  • Mg is 3 to 25% by mass
  • Ti is 0 to 10 at the elemental concentration standardized by excluding the concentration of Fe.
  • Al is 15 to 50% by mass
  • Ca is 40 to 75% by mass
  • Mg is 3 to 3 to the standardized element concentration excluding the concentration of Fe.
  • Invention Example 4 comprises inclusions in which the total concentration of Al, Ca, Mg, and Ti standardized by excluding the concentration of Fe is 60% by mass or more.
  • Invention Example 5 is a case where inclusions in which the total value of the concentrations of Al, Ca, Mg, and Ti standardized by excluding the concentration of Fe is 40% by mass or more are classified and extracted, and the invention.
  • Example 6 when inclusions are classified and extracted using the total value of the concentrations of Al, Ca, Mg, and Ti as a threshold (as a result, the concentrations of Al, Ca, Mg, and Ti are standardized by excluding the concentration of Fe). The total value of the concentration was 30% by mass or more).
  • the correlation coefficient between the predicted maximum diameter calculated from the data of the SEM observation sample collected from the product steel bar and the rolling fatigue life by the thrust type fatigue life test was obtained.
  • Al is 15 to 50% by mass
  • Ca is 40 to 75% by mass
  • Mg is 3 to 25% by mass
  • Ti is 0 to 10 at the element concentration standardized by excluding the concentration of Fe.
  • Comparative Example 2 When the inclusions 1 containing% and the inclusions 2 containing 70% or more of Ti (inclusions 1 + 2) were classified and extracted, Comparative Example 2 was standardized by excluding the concentration of Fe, and Al, Ca, Mg, and When inclusions having a total Ti concentration of 60% by mass or more are classified and extracted, in Invention Example 3, Al is 20 to 70% by mass and Ca is 0 at a standardized element concentration excluding the Fe concentration. When the inclusions 1 containing ⁇ 70% by mass, 3 to 30% by mass of Mg, and 0 to 10% of Ti and the inclusions (inclusions 2 + 3) containing 70% or more of Ti are classified and extracted, Comparative Example 4 shows.
  • Comparative Example 5 shows Al, Ca, Mg, and When inclusions are classified and extracted using the total value of Ti concentration as a threshold (as a result, the total value of the concentrations of Al, Ca, Mg, and Ti standardized by excluding the concentration of Fe is 30% by mass or more. It is).
  • Table 1 The evaluation results are shown in Table 1 below.
  • Table 1 the correlation coefficient between the predicted maximum diameter and the rolling fatigue life in the invention example is higher than that in the comparative example.
  • the prediction accuracy of the rolling fatigue life can be improved as compared with the comparative example.
  • the invention example showed a high correlation with the fatigue strength even in the ultra-high clean steel in which the predicted maximum diameter of the entire inclusion was less than 25 ⁇ m, and the fatigue strength could be predicted accurately.
  • the present invention it is possible to provide a method for evaluating the cleanliness of slabs, which is a material of high fatigue strength steel, which can more accurately evaluate the cleanliness of steel and predict the fatigue life with high accuracy. Further, according to the present invention, it is possible to provide a method for producing a high fatigue strength steel capable of producing a steel having a higher cleanliness.

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Abstract

本発明に係る高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法は、鋳片より採取した試験片に電子線を照射することによって得られる電子像及び特性Ｘ線の情報から試験片中に存在する介在物を特定し、特性Ｘ線の情報から算出されたＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値を含む値で介在物を分類抽出する分類抽出ステップと、分類抽出ステップで分類抽出された介在物について極値統計法を用いて予測最大径を算出し、算出された予測最大径に基づいて鋳片の清浄度を評価する評価ステップと、を含む。

Description

高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法及び高疲労強度鋼の製造方法
　本発明は、高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法及び高疲労強度鋼の製造方法に関する。
　鋼中に存在する析出物や介在物（以下、介在物と総称）が鉄鋼製品の特性に様々な影響を与えることは古くから知られている。このため、鋼中における介在物の存在状態を評価するための手法が数多く提案されている。特に、軸受鋼のように高疲労強度を得るために高い清浄度が要求される鉄鋼製品については、低頻度で存在する粒径の大きい介在物が欠陥の起点になることが多いため、鋼の清浄度に関する様々な評価手法が提案されている。ところが、従来は、鉄鋼製品の寿命を決定する要素としては介在物の種類より大きさが支配的であると考えられていたために、介在物の大きさに基づく特性値から鋼の清浄度が評価されてきた。具体的には、光学顕微鏡を利用して介在物を観察し、観察結果から介在物の大きさを判定し、極値統計法を用いて鋼の清浄度を評価する手法が長年用いられてきた。例えば特許文献１には、光学顕微鏡と極値統計法とから鋼中の介在物の最大径を予測する方法が記載されている。これに対して、特許文献２には、走査型電子顕微鏡を用いて介在物の大きさと組成を調査するだけでなく、介在物の種類まで考慮してＡｌ，Ｃａ，Ｍｇの濃度の合計値が４０％以上の介在物の予測最大径から鋼材の疲労寿命を予測するより精度の高い方法が記載されている。
特開２００６－３１７９１２号公報 特開２０１３－２３８４５４号公報
　しかしながら、近年、様々な製造プロセスの改良によって清浄度の高い鋼の製造が可能になり、また付加価値の高い鉄鋼製品が求められるようになってきており、光学顕微鏡法のみでは鋼の清浄度を正確に評価できない状況になってきている。これは、鉄鋼製品の寿命に及ぼす影響が介在物の種類によって異なることを示唆しており、介在物の大きさの評価だけでは鋼の清浄度の十分な評価が行えなくなってきている結果である。すなわち、介在物の複合形態や構成元素の組成比が鉄鋼製品の寿命に影響を及ぼしている可能性が高い。従って、特許文献１に記載の方法では、特に疲労寿命を劣化させる介在物とそうでない介在物を一律に評価しているため、予測疲労寿命と実際の疲労寿命との相関が悪い。
　これに対して、特許文献２に記載の方法では、疲労寿命に影響しやすい介在物のみで極値統計を行っているため、特許文献１に記載の方法よりも疲労寿命の予測精度は改善している。しかしながら、特許文献２に記載の方法では、製品段階での鋼を試料として介在物の評価を行っていることに起因した疲労寿命に影響しやすい介在物の見逃しがあり、その結果として依然予測疲労寿命と実際の疲労寿命との相関が満足できるレベルに至っていない。特に、現在においては例えば転動疲労のＢ１０寿命で５×１０７以上という疲労寿命が要求されており、従来よりもさらに高精度に鋼の清浄度を評価し、高疲労強度鋼を製造する技術が求められている。
　本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、鋼の清浄度をより正確に評価し、疲労寿命を高精度に予測可能な高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法を提供することにある。また、本発明の他の目的は、より清浄度が高い鋼を製造可能な高疲労強度鋼の製造方法を提供することにある。
　本発明に係る高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法は、高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法であって、前記鋳片より採取した試験片に電子線を照射することによって得られる電子像及び特性Ｘ線の情報から該試験片中に存在する介在物を特定し、前記特性Ｘ線の情報から算出されたＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値を含む値で前記介在物を分類抽出する分類抽出ステップと、前記分類抽出ステップで分類抽出された介在物について極値統計法を用いて予測最大径を算出し、算出された予測最大径に基づいて前記鋳片の清浄度を評価する評価ステップと、を含む。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値が４０質量％以上である介在物を分類抽出するステップを含むとよい。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物を分類抽出するステップを含むとよい。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含むとよい。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを２０～７０質量％、Ｃａを０～７０質量％、Ｍｇを３～３０質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含むとよい。
　本発明に係る高疲労強度鋼の製造方法は、高疲労強度鋼の製造方法であって、前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片を製造する素材製造ステップと、前記鋳片より採取した試験片に電子線を照射することによって得られる電子像及び特性Ｘ線の情報から該試験片中に存在する介在物を特定し、前記特性Ｘ線の情報から算出されたＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値を含む値で前記介在物を分類抽出する分類抽出ステップと、前記分類抽出ステップで分類抽出された介在物について極値統計法を用いて予測最大径を算出し、算出された予測最大径に基づいて前記鋳片の清浄度を評価する評価ステップと、前記評価ステップで得られた前記鋳片の清浄度の評価に基づいて、該鋳片の圧延の可否を判断する判断ステップと、前記判断ステップで圧延可と判断された鋳片に圧延を施す圧延ステップと、を含む。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値が４０質量％以上である介在物を分類抽出するステップを含むとよい。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物を分類抽出するステップを含むとよい。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物、及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含むとよい。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを２０～７０質量％、Ｃａを０～７０質量％、Ｍｇを３～３０質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含むとよい。
　本発明に係る高疲労強度鋼の製造方法は、高疲労強度鋼の製造方法であって、前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片を製造する第一素材製造ステップと、前記鋳片より採取した試験片に電子線を照射することによって得られる電子像及び特性Ｘ線の情報から該試験片中に存在する介在物を特定し、前記特性Ｘ線の情報から算出されたＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値を含む値で前記介在物を分類抽出する分類抽出ステップと、前記分類抽出ステップで分類抽出された介在物について極値統計法を用いて予測最大径を算出し、算出された予測最大径に基づいて前記鋳片の清浄度を評価する評価ステップと、前記評価ステップで得られた前記鋳片の清浄度の評価に基づいて、前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片の後の製造チャンスにおける製造条件の変更の要否を決定する素材製造条件決定ステップと、前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片の後の製造チャンスにおいて、前記素材製造条件決定ステップで素材製造条件変更要と決定された場合は、変更した製造条件に従って前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片を製造する第二素材製造ステップと、を含む。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値が４０質量％以上である介在物を分類抽出するステップを含むとよい。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物を分類抽出するステップを含むとよい。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含むとよい。
　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを２０～７０質量％、Ｃａを０～７０質量％、Ｍｇを３～３０質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含むとよい。
　本発明によれば、鋼の清浄度をより正確に評価し、疲労寿命を高精度に予測可能な高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法を提供することができる。また、本発明によれば、より清浄度が高い鋼を製造可能な高疲労強度鋼の製造方法を提供することができる。
図１は、転動疲労寿命試験を説明するための図である。 図２は、ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｃａ（Ｏ，Ｓ）－ＭｎＳ介在物の一例を示す図である。 図３は、Ｃａ（Ｏ，Ｓ）－Ａｌ２Ｏ３－ＭｇＯ介在物の一例を示す図である。 図４は、本発明の一実施形態である高疲労強度鋼の製造方法の流れを示すフローチャートである。
　本発明の発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、高疲労強度鋼の素材となる鋳片に含まれる介在物について、その組成及び大きさの両方を考慮して評価すれば、製品となる鋼の清浄度をより正確に評価でき、高精度な疲労寿命の予測が可能になることを知見した。具体的には、本発明では、高疲労強度鋼の素材となる鋳片から試験片を採取し、採取した試験片に含まれる介在物粒子を電子顕微鏡で分析することにより得られる介在物の組成情報に基づいて鋼中介在物を分類抽出する。そして、分類抽出された介在物種毎に極値統計法を用いて予測最大径を算出することによって、鋳片の清浄度を評価する。すなわち、本発明の発明者らは、上述のように製品となる鋼が素材の段階である鋳片について鋼の清浄度を評価すると、圧延等を施されて製品となる鋼の疲労寿命をより高精度に予測できることを知見した。これは、鋼中介在物の種類によって鉄鋼製品の疲労寿命に及ぼす影響が異なること、そして疲労寿命に及ぼす影響が大きい鋼中介在物の見逃しを低減し、極値統計法による予測最大径の算出精度を向上させることを考慮することにより想到したものである。
　さらに、本発明に係る高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法を利用した清浄度評価に基づいて、鋳片の圧延の可否を判断し、圧延可と判断された鋳片に対してのみ圧延を施すことによって製品を製造する。その結果、清浄度の低い鋳片は製品化されないので、疲労強度に優れた鋼を製造することが可能になる。あるいは、本発明に係る高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法を利用すれば、得られた情報を製造プロセスにフィードバックすることができるので、より清浄度が高い鋼を製造することができる。具体的には、上述した鋳片の清浄度の評価に基づき、次回製造チャンスにおける製造条件の変更の有無を決定する。そして、決定した製造条件に従って次回製造を行なうことによって、清浄度の高い鋳片を得、その結果、疲労強度に優れた鋼を製造することができる。
　鋼の疲労寿命を測定する方法の１つに転動疲労寿命試験がある。この試験は、図１に示すように、鋼球Ｂを鋼Ｓに一定荷重で押し付けながら円軌道Ｒ上を転がし続ける試験である。円軌道Ｒ下に存在する一部の鋼Ｓが介在物の影響で剥離するとその鋼Ｓは寿命と判定される。本発明の発明者らは、どのような介在物が鋼の寿命を支配しているのか調査するため、転動疲労寿命試験を途中で中断し、円軌道Ｒ下の鋼Ｓの疲労破壊の初期段階にあると考えられる部位に存在する剥離前の介在物の状態を詳細に調査した。その結果、製品製造時の圧延方向に伸延・破断した図２に示すＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｃａ（Ｏ，Ｓ）－ＭｎＳ介在物及びＴｉＮが、剥離直下に存在する割合が高いことを確認した。さらに、後述するＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３介在物又はＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３とＴｉＮの複合介在物との間の空隙から多数の疲労亀裂が発生している様子を確認した。ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３介在物やＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３とＴｉＮの複合介在物は硬質であり、鋼との変形能の違いから介在物周囲に空隙が生成しやすく、初期亀裂の発生が容易になるものと推定される。また、剥離部をさらに試験片厚み方向に研磨して剥離部の下部に内在する介在物を観察すると、図３に示すような粒状のＣａ（Ｏ，Ｓ）－Ａｌ２Ｏ３－ＭｇＯ介在物及びＴｉＮ介在物が認められた。
　これらの介在物は、以下のようにして生成されたものと考えられる。まず、ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｃａ（Ｏ，Ｓ）－ＭｎＳ介在物については、その組成から、その起源は、取鍋溶鋼内介在物（スラグ＋脱酸生成物）＋タンディッシュでの２次脱酸生成物（再酸化物：ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３）であると推定される。また、ブルーム鋳片段階での介在物のサイズは、鋳片～製品圧延後までの圧下比から数１０μｍ程度であると考えられる。また、介在物の伸延長さと組成の関係を調べると、ＭｇＯ濃度が低いもので伸延長さが短くなる傾向があった。従って、製鋼段階で、再酸化（２次脱酸生成物）により生成したＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３がスラグ系介在物（ＣａＯ含有介在物）に凝集して形成され、これが圧延時に伸延する。そして、その際、ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３がＣａＯ含有介在物から分離しながら圧延方向に分散されていく。このため、粗大に伸延したＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｃａ（Ｏ，Ｓ）系介在物は、圧延方向に伸延・破断した介在物になるものと推定される。また、ＴｉＮ介在物は、溶鋼中のＴｉとＮが凝固中に偏析・濃化し、ＴｉとＮの濃度積が固溶限を超えた際に晶出したものと考えられる。ＴｉＮは単独で晶出することができるが、凝固偏析部にＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｃａ（Ｏ，Ｓ）－ＭｎＳ介在物が存在すると、この介在物を核としてＴｉＮが晶出する場合があり、その際にはＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｃａ（Ｏ，Ｓ）－ＭｎＳ介在物とＴｉＮ介在物の複合介在物も形成され得る。
　疲労試験で剥離起点となり得る介在物が上述のように生成すると考えれば、問題となる介在物は鋳片段階で既に存在しており、鋳片を観察すれば発見できるはずである。しかも鋳片段階では圧延による介在物の伸延・破断が生じていないため、介在物径が比較的大きい状態にあると考えられる。実際に圧延後の製品試料を観察する場合、圧延による介在物の伸延・破断が生じているため、試験片の研磨の段階でＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３介在物やＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３とＴｉＮの複合介在物の一部がこぼれ落ちてしまい、正確に実際の介在物を測定できない場合がある（図２の下の図に示す例のように介在物が抜け落ちてしまっている所がある）。一方、鋳片試料でＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３介在物やＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３とＴｉＮの複合介在物を観察すると、これらはＣａＯの内部に取り込まれていることが多い。これは、ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３とＣａＯの濡れ性が良いため、研磨の段階でこぼれ落ちにくいことによるためである（図３に示す例のように抜け落ちがない）。従って、鋳片段階で介在物の観察・分析を行えば、より容易、且つ、高確率で問題となる介在物を発見でき、正確な清浄度評価が可能になる。その結果、鋼の清浄度と製品の疲労寿命との相関も向上するので、より高精度な疲労寿命の予測が可能になる。
〔高疲労強度鋼の製造方法〕
　以下、図４を参照して、本発明の一実施形態である高疲労強度鋼の製造方法について説明する。
　図４は、本発明の一実施形態である高疲労強度鋼の製造方法の流れを示すフローチャートである。本発明の一実施形態である高疲労強度鋼の製造方法では、疲労強度を予測したい製品鋼の素材となる鋳片から採取した試験片の清浄度を評価する。例えばブルーム連続鋳造機で連続鋳造し、一定長で切断してブルーム鋳片を得る場合、通常、連続鋳造の開始直後や終了直前を除き、一定の鋳造速度で鋳造されたいわゆる定常部のブルーム鋳片から試験片を採取することが好ましい。連続鋳造の開始直後や終了直前のブルーム鋳片では、非定常に発生する介在物を含有することがあるため、製品には充当されない場合があり、製品鋼の疲労寿命予測のデータとしては適当でないことがあるからである。
　但し、これらの部分の製品への充当可否を検討する場合はこの限りではない。また、定常部のブルーム鋳片からは、ブルーム鋳片の鋳造方向先端部又は鋳造方向尾端部を、ブルーム鋳片の鋳造方向に垂直な方向にある厚み（鋳造方向長さ）をもって切断して試験片を採取することができる。ブルーム鋳片の鋳造方向先端部又は鋳造方向尾端部から試験片を採取するのは、定常部のブルーム鋳片であれば、介在物の鋳造方向分布は、製品鋼の疲労寿命予測に影響を及ぼすほど大きくないからである。勿論、ブルーム鋳片の鋳造方向先端部又は鋳造方向尾端部から試験片を採取すれば、試験片が採取しやすく、圧延に供するブルーム鋳片の長さを長くとれるという利点もある。
　ブルーム鋳片を、その鋳造方向に垂直な方向に切断した後、さらに切断して介在物調査に供する試験片を採取する。介在物調査に供する試験片は、切断断面（Ｃ断面）を観察面とし、ブルーム鋳片の上面（鋳造時の鋳型手前側）から鋳片の厚み（鋳造時の鋳型奥行き）の１／４の長さだけ下方の位置（いわゆる１／４厚み位置）を含むよう採取するとよい。連続鋳造機、特に湾曲型の連続鋳造機では上記の位置に介在物が集積しやすいため、より容易、且つ、高確率で問題となる介在物を発見できるからである。また、ブルーム鋳片の側面から鋳片の幅（鋳造時の鋳型の幅）の１／４の長さだけ幅方向中央部側の位置を含むよう採取するとよい。幅方向端部に近いと鋳型からの影響により、問題となる介在物が含まれなかったり、他の形態の介在物が多く含まれたりする場合がある。幅方向中央部は幅方向端部より影響が少ないが、中心偏析が著しい場合、その影響が介在物形態に影響を及ぼす場合がある。
　試験片は、１チャージ（溶鋼鍋１杯）の鋳造のうち、少なくとも定常鋳込み速度の鋳片１本（枚）から採取することが好ましい。採取する試験片の寸法は大きいほど観察面が広くなり多くの介在物の情報が得られるので、少なくとも総測定領域を３０００ｍｍ２程度以上とすることが好ましい。例えば上記位置から１０ｍｍ×１０ｍｍの観察用サンプル３０個を採取し、埋め込み材料に埋め込み、鏡面研磨したサンプルを供試材とする。これにより計３０００ｍｍ２の面積を評価することができる。これらサンプルを走査型電子顕微鏡にセットし、観察・分析を行う。一方、任意の位置における介在物の評価を自動で行える装置を利用する場合には１個のサンプルで３０００ｍｍ２の測定領域を確保してもよい。例えば、６０ｍｍ×６０ｍｍ程度のサンプルを準備し、１測定あたりの測定範囲を１０ｍｍ×１０ｍｍとして逐次的に場所を変更することで異なる３０カ所の観察・分析を行うことによっても同じ評価を行うことができる。但し、鋳片において介在物が均一に存在する訳ではないことを考慮すると、鋳片厚み内の介在物集積帯（例えば１／４厚み位置等）付近について、厚み方向１０～３０ｍｍ、幅方向１００ｍｍ程度の試料を総測定領域が３０００ｍｍ２以上となる数だけ準備して測定することが好ましい。
　図４に示すように、本発明の一実施形態である高疲労強度鋼の製造方法では、まず、上述のように採取した試験片について、複合形態や組成情報等に基づいて鋼中介在物を分類抽出する（ステップＳ１）。このステップＳ１の処理は、例えば走査電子顕微鏡（Scanning　Electron　Microscope：SEM）を用いて行う方法が考えられる。ＳＥＭは鋼の組織や析出物／介在物の観察／解析用に最も汎用的に用いられる装置の一つであり、鋼に電子線を照射することによって得られる電子像（反射電子像や二次電子像等）及び特性Ｘ線の情報から鋼中介在物の大きさ、形状、組成等の情報を一度に得ることができる。
　以前のＳＥＭには、１つ１つの粒子を手動で探索、分析する必要性から統計精度を得るためには長時間の分析時間を要するという欠点があったが、近年、装置の改良が進み、介在物を自動で分析できる自動分析装置が市販されるようになってきた。例えば、本発明の一実施形態である高疲労強度鋼の製造方法では、視野に対し所定のステップで電子線を照射、スキャンし、スキャンされたそれぞれのポイントで反射電子像の輝度を記録していく。記録された輝度が介在物の存在を示す閾値以上である場合、介在物のサイズ計測を開始し、その後連続的に特性Ｘ線の情報から介在物の元素分析を行い、特性Ｘ線の情報から算出されたＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値を含む値で介在物の分類抽出作業を行う。
　このような自動分析装置を利用すれば、無人での終夜自動分析が可能であり、統計精度を得るのに十分な粒子数の情報を比較的短時間で取得することができる。また、得られた情報に基づき大きさや元素組成に応じた鋼中介在物の分類抽出を行うことは容易である。多くの装置では予め設定した閾値等によって自動的に鋼中介在物を分類抽出できるため、鋼の種類に応じて処理方法が決まれば、殆どの操作は人手を介さずに行うことができるため個人差も生じない。
　なお、ステップＳ１の処理では、下記のように介在物を分類抽出することが好ましい。すなわち、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値が４０質量％以上である介在物を分類抽出するとよい。疲労試験で剥離の起点となる介在物は、上述のように、製鋼段階で、再酸化により生成したＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３がスラグ系介在物（ＣａＯ含有介在物）に凝集して形成されたものやここにＴｉＮが晶出して複合介在物を形成したものと考えられ、成分元素としてＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉを含む。中でも、本発明の発明者らが実施した鋳片及び疲労試験後の試験片の観察に基づく鋼中介在物の組成別の大きさと寿命特性との相関調査の結果、特性Ｘ線の情報から算出されたＡｌ，Ｃａ，Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値がＦｅの濃度を除外して規格化した濃度で４０～７５重量％の範囲内にある場合に、製品の寿命特性が低い傾向にあったからである。
　また、ステップＳ１の処理では、下記のように介在物を分類抽出することが好ましい。すなわち、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物を分類抽出するとより好適である。なぜなら、この成分範囲が図３に示すＣａＯ中に微細なＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３が多数含まれている介在物の組成であるためである。図３に示す介在物は圧延されると図２に示すように伸展する。ＣａＯは比較的柔らかいので圧延で伸展するが、ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３は硬くそれぞれが圧延で移動することで、ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３同士の間に図２に示すように空隙ができる。この空隙が疲労亀裂の起点となりやすく、著しく疲労寿命が低下する原因となる。
　このような疲労強度に著しく悪影響を与える介在物の組成は３質量％≦ＭｇＯ≦２５質量％、且つ、３５質量％≦Ｃａ（Ｏ，Ｓ）≦７０質量％、且つ、２０質量％≦Ａｌ２Ｏ３≦５５質量％の範囲であり、この範囲を外れると疲労強度への悪影響は通常の介在物と同程度に緩和される。なお、３質量％≦ＭｇＯ≦２５質量％はＭｇに換算すると３質量％≦Ｍｇ≦２５質量％に対応し、３５質量％≦Ｃａ（Ｏ，Ｓ）≦７０質量％はＣａに換算すると４０質量％≦Ｃａ≦７５質量％に対応し、２０質量％≦Ａｌ２Ｏ３≦５５質量％はＡｌに換算すると１５質量％≦Ａｌ２Ｏ３≦５０質量％に対応する。また、上記組成の介在物を核としてＴｉＮが晶出し、複合介在物を形成している場合もあるので、Ｔｉを０～１０質量％含有することもある。
　なお、上記組成範囲の介在物に加え、Ｔｉを７０質量％以上含有する介在物を含めて分類抽出してもよい。また、Ｔｉを７０質量％以上含有する介在物のみを分類抽出してもよい。上述のようにＴｉＮは、ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｃａ（Ｏ，Ｓ）－ＭｎＳを核として晶出し、複合介在物を形成することがあるが、上記複合介在物のうちＴｉＮの部分だけが観察面に露出している場合もある（例えば、試験片をさらに研磨すればＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｃａ（Ｏ，Ｓ）－ＭｎＳ介在物の部分が現れる等）。純粋なＴｉＮが理想的に測定された場合、Ｔｉ濃度は７７質量％となるので、測定精度を考慮すると、Ｔｉを７０質量％以上含有する介在物はＴｉＮと判断してよい。
　また、ステップＳ１の処理では、下記のように介在物を分類抽出してもよい。すなわち、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを２０～７０質量％、Ｃａを０～７０質量％、Ｍｇを３～３０質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物も分類抽出するとさらに好適である。これまで、ＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３－Ｃａ（Ｏ，Ｓ）－ＭｎＳ介在物及びこの介在物とＴｉＮ介在物との複合介在物を分類抽出すると、鋼の清浄度と製品の疲労寿命との相関も向上することを説明した。但し、実際には、単独のＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３系介在物（スピネル組成）に近いものも観察される。鋳片内にＭｇＯ－Ａｌ２Ｏ３系介在物のクラスターがあると、個々の介在物粒子が圧延で移動し、介在物粒子同士の間に空隙ができる。この空隙が疲労亀裂の起点となりやすく、疲労寿命が著しく低下する原因となる。
　本発明の一実施形態である高疲労強度鋼の製造方法では、次に、上記のようにして分類抽出された鋼中介在物について統計処理を行う（ステップＳ２）。鉄鋼材料によって適切な統計処理は様々であるが、いずれも材質特性に応じて適切な統計処理を行うことによって清浄度評価の正確さが向上する。本発明が対象とする軸受け鋼等の高い疲労強度を要求される鋼においては、大きい鋼中介在物の影響が疲労寿命に甚大な影響を及ぼし、小さい鋼中介在物は数が多くても疲労寿命に及ぼす影響は小さい。このような特性を予測するには、極値統計法を用いて鋼の清浄度を評価する手段が有効である。なお、さらに統計精度を向上させるためには、試料の選定の仕方や被検領域を大きくする等、分析を行う前の操作も重要になる。本発明においては、試料として鋳片を用いることで、より容易、且つ、高確率で問題となる介在物を発見できるようにしたので、統計精度が向上する。
　なお、極値統計は定法で行えばよいが、そのときのデータは例えば上述した３０個のサンプルの場合にはそれぞれのサンプルのうち最大のサイズとなる介在物１つずつを選択し、合計３０個の介在物により極値統計を行うことができる。例えば２０ｍｍ×２０ｍｍのサンプルを８個準備した場合は１つのサンプルを４分割してそれぞれの区画から最大のサイズを示す介在物を１つずつ選択する。介在物の成分範囲を限定する場合はそれぞれの区画からその成分範囲内の介在物のうち最大のサイズの介在物を選択すればよい。全体で３２個の介在物データが得られるのでこれらを極値統計用データとして用いればよい。上記の介在物のサイズの決め方は適宜定義すればよいが、例えば介在物の面積から円相当径を求め、この円相当径で介在物のサイズを代表させることができる。
　勿論、上記範囲外の種類の介在物を含めた全種類の介在物の予測最大径が、例えば２５μｍ以上に大きくなる場合は、高い疲労寿命は安定して達成できない。しかしながら、予測最大径が２５μｍ未満の高清浄鋼であっても、上記の極端に疲労寿命を低下させる介在物が存在すると、その影響が顕著となるので、この介在物のみに限定して極値統計を行うことにより、より精度の高い予測ができると考えられる。従って、本方法は全種類の介在物の予測最大径が２５μｍ未満である鋼材に対してより有効に効果を発揮する。
　本発明の一実施形態である高疲労強度鋼の製造方法では、次に、ステップＳ１及びステップＳ２の処理で得られた鋳片の清浄度の評価に基づいて鋳片の圧延の可否を判断し（ステップＳ３）、ステップＳ３の処理で圧延可と判断された鋳片に圧延を施す（ステップＳ４）。例えばステップＳ１及びステップＳ２の処理で得られた鋳片の清浄度の評価で上記した介在物の予測最大径が２０μｍと予測される場合、この鋳片を素材とする製品は高い疲労寿命を呈することが期待されるので、次工程である圧延に供する。これに対して、ステップＳ１及びステップＳ２の処理で得られた鋳片の清浄度の評価で介在物の予測最大径が５０μｍと予測される場合、この鋳片を素材とする製品は疲労寿命が著しく短くなることが懸念されるので、例えば鋳片の段階でスクラップとし再溶解する。鋳片の段階でスクラップとして再溶解することにより、鋳片を圧延した後にスクラップとするよりも圧延に必要なエネルギーや資材費用のロスが削減できる。なお、鋳片をスクラップにはせず、高い清浄性が求められない品種に向け先を変更して鋳片を圧延してもよい。
　一方、疲労試験で剥離の起点となる介在物は、上述のように製鋼段階で形成されたものと考えられ、さらに清浄度の高い鋼を製造するためには、得られた介在物の分析結果等の情報を適切に製鋼条件にフィードバックし、より好適な製鋼条件に改善していくことが必要である。そこで、本発明の一実施形態である高疲労強度鋼の製造方法では、上述したステップＳ１及びステップＳ２の処理で得られた鋳片の清浄度の評価に基づいて、高疲労強度鋼の素材となる鋳片の次回製造チャンスにおける製造条件の変更の要否を決定する（ステップＳ５）。そして、ステップＳ５の処理において素材製造条件変更要と決定された場合、高疲労強度鋼の素材となる鋳片の次の製造チャンスにおいて、変更した製造条件に従って高疲労強度鋼の素材となる鋳片を製造する。これに対して、ステップＳ５の処理において素材製造条件変更不要と決定された場合は前の製造チャンスと同一の製造条件で高疲労強度鋼の素材となる鋳片を製造する（ステップＳ６）。例えば、ステップＳ１及びステップＳ２で得られた鋳片の清浄度の評価でＭｇの濃度が高い介在物の予測最大径が大きい場合、Ｍｇは製鋼段階で使用する耐火物や耐火物の損傷を低減するために添加される材料等に多く含まれるので、これらの種類や量を変更する方法が考えられる。逆に介在物種によらず、その予測最大径が大きい場合、溶鋼中に懸濁する介在物の浮上効果を高める処理時間の適正化やタンディッシュ堰の構造見直し等が考えられる。
　なお、高疲労強度鋼としては、ＪＩＳ（日本産業規格）Ｇ４８０５でＳＵＪ２として規定された軸受鋼が例示できる。その成分範囲は、炭素濃度が０．９５質量％以上１．１０質量％以下、珪素濃度が０．１５質量％以上０．３５質量％以下、マンガン濃度が０．５０質量％以下、燐濃度が０．０２５質量％以下、硫黄濃度が０．０２５質量％以下、クロム濃度が１．３０質量％以上１．６０質量％以下、モリブデン濃度が０．０８質量％以下、ニッケル濃度が０．２５質量％以下、銅濃度が０．２５質量％以下である。その他の規格で規定された軸受鋼としては、ＩＳＯ（国際標準化機構）６８３－１７規格で１００Ｃｒ６として規定された軸受鋼、ＧＢ（中国国家標準規格）でＧＣｒ１５として規定された軸受鋼、ＡＳＴＭ（米国試験材料協会）Ａ２９５規格で５２１００として規定された軸受鋼、及びＤＩＮ（ドイツ規格協会）規格で１００Ｃｒ６として規定された軸受鋼等を例示できる。ＩＳＯ（国際標準化機構）６８３－１７規格で１００Ｃｒ６として規定された軸受鋼の成分範囲は、炭素濃度が０．９５質量％以上１．１０質量％以下、珪素濃度が０．１５質量％以上０．３５質量％以下、マンガン濃度が０．２５質量％以上０．４５質量％以下、燐濃度が０．０３０質量％以下、硫黄濃度が０．０２５質量％以下、クロム濃度が１．３５質量％以上１．６５質量％以下である。
　また、ＪＩＳ　Ｇ　４０５３で規定されるクロムモリブデン鋼鋼材（ＳＣＭ材）も用途により疲労強度が要求される。ＳＣＭ材の例としてＳＣＭ４２０として規定されたクロムモリブデン鋼材の成分は、炭素濃度が０．１８質量％以上０．２３質量％以下、珪素濃度が０．１５質量％以上０．３５質量％以下、マンガン濃度が０．６０質量％以上０．９０質量％以下、燐濃度が０．０３０質量％以下、硫黄濃度が０．０３０質量％以下、ニッケル濃度が０．２５質量％以下、クロム濃度が０．９０質量％以上１．２０質量％以下、モリブデン濃度が０．１５質量％以上０．２５質量％以下である。その他の規格で規定されたクロムモリブデン鋼材としては、ＩＳＯ（国際標準化機構）規格、ＥＮ（欧州標準化委員会）規格、及びＤＩＮ（ドイツ規格協会）規格等で２５ＣｒＭｏ４として規定された鋼材、ＧＢ（中国国家標準規格）で３０ＣｒＭｎとして規定された鋼材、ＡＳＴＭ（米国試験材料協会）Ａ２９規格で４１３０として規定された鋼材等を例示できる。
　その他、ＪＩＳ　Ｇ　４０５１で規定される機械構造用炭素鋼鋼材（ＳＣ材）も用途により疲労強度が要求される。ＳＣ材の例としてＳ５３Ｃとして規定されたクロムモリブデン鋼材の成分は、炭素濃度が０．５０質量％以上０．５６質量％以下、珪素濃度が０．１５質量％以上０．３５質量％以下、マンガン濃度が０．６０質量％以上０．９０質量％以下、燐濃度が０．０３０質量％以下、硫黄濃度が０．０３５質量％以下である。
　本実施例では、転炉、ＲＨ脱ガス、及び取鍋加熱精錬設備によって溶製された溶鋼を、湾曲型ブルーム連続鋳造機で連続鋳造して得た、断面サイズが３００ｍｍ×４００ｍｍで長さが約５ｍのブルーム鋳片を用いた。鋳造した溶鋼の組成は、Ｃ：０．９５－１．０５質量％、Ｓｉ：０．１５－０．２５質量％、Ｍｎ：０．３５－０．４５質量％、Ｐ：０．００５－０．０２５質量％、Ｓ：０．０３－０．０５質量％、Ａｌ：０．０１５－０．０２０質量％、Ｃｒ：１．５－１．６質量％、Ｍｏ：０．１－０．６質量％、Ｎ：０．００３－０．００５質量％、Ｏ：０．０００５－０．００１０質量％の範囲内であった。上記ブルーム鋳片のうち、定常鋳造速度で鋳造された位置のブルーム鋳片について、先端３００ｍｍの位置から鋳造方向に１００ｍｍ厚の鋳片を切り出し、その１／４厚み、１／４幅の位置から鋳片厚さ方向３５ｍｍ、鋳片幅方向１１０ｍｍの試料を得た。この試料から鋳込み方向に垂直な面を観察面とする１０ｍｍ×１０ｍｍのＳＥＭ観察用試料３０個（鋳片厚み方向３０ｍｍ、鋳片幅方向１００ｍｍに対応）を採取した。
　試料採取後のブルーム鋳片は、鋼片圧延により圧延ビレットとし、この圧延ビレットをさらに棒鋼圧延して６０ｍｍφの製品棒鋼とした。製品棒鋼を圧延方向（長手方向）に対し垂直に切断し、６０ｍｍφ、厚み５ｍｍのスラスト型疲労寿命試験用試験片を採取すると共に、疲労寿命試験用試験片と圧延方向に隣り合う位置から圧延方向に垂直な面を観察面とする１０ｍｍ×１０ｍｍのＳＥＭ観察用試料４０個（２０個／面×２面）を採取した。各ブルーム鋳片から採取したＳＥＭ観察用試料、及び製品棒鋼から採取したＳＥＭ観察用試料のそれぞれについて、ＳＥＭ観察を行った。ＳＥＭ観察は、倍率２５０倍、加速電圧２０ｋＶで電子線を照射し、得られた反射電子像からコントラストに基づき介在物サイズを求めた。次いで、ＳＥＭ観察により１μｍ以上の粒子として計測された介在物を特性Ｘ線により元素分析（ＥＤＸ分析）した結果に基づき介在物を分類抽出し、対象とすべき成分範囲に入っている介在物について極値統計法を用いて予測最大径を算出した。スラスト型疲労寿命試験は鋼球数３球、負荷荷重４００ｋｇｆ、ヘルツ応力５２３０ＭＰａ、軸回転数１２００ｒｐｍ、応力負荷回数１８００ｃｐｍの条件で行い、各鋳片の転動疲労寿命を評価した。
　発明例では、ブルーム鋳片から採取したＳＥＭ観察用試料のデータより算出した予測最大径とスラスト型疲労寿命試験による転動疲労寿命との相関係数を求めた。このうち、発明例１は、Ｆｅの濃度を除外して規格化した元素濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０％含有する介在物１を分類抽出した場合、発明例２は、Ｆｅの濃度を除外して規格化した元素濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０％含有する介在物１及びＴｉを７０％以上含有する介在物２（介在物１＋２）を分類抽出した場合、発明例３は、Ｆｅの濃度を除外して規格化した元素濃度でＡｌを２０～７０質量％、Ｃａを０～７０質量％、Ｍｇを３～３０質量％、Ｔｉを０～１０％含有する介在物１及びＴｉを７０％以上含有する介在物３（介在物２＋３）を分類抽出した場合、発明例４は、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ、及びＴｉの濃度の合計値が６０質量％以上である介在物を分類抽出した場合、発明例５は、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ、及びＴｉの濃度の合計値が４０質量％以上である介在物を分類抽出した場合、及び発明例６は、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ、及びＴｉの濃度の合計値を閾値として介在物を分類抽出した場合（結果的にＦｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ、及びＴｉの濃度の合計値が３０質量％以上となった）である。
　一方、比較例では、製品棒鋼から採取したＳＥＭ観察用試料のデータより算出した予測最大径とスラスト型疲労寿命試験による転動疲労寿命との相関係数を求めた。このうち、比較例１は、Ｆｅの濃度を除外して規格化した元素濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０％含有する介在物１及びＴｉを７０％以上含有する介在物２（介在物１＋２）を分類抽出した場合、比較例２は、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ、及びＴｉの濃度の合計値が６０質量％以上である介在物を分類抽出した場合、発明例３は、Ｆｅの濃度を除外して規格化した元素濃度でＡｌを２０～７０質量％、Ｃａを０～７０質量％、Ｍｇを３～３０質量％、Ｔｉを０～１０％含有する介在物１及びＴｉを７０％以上含有する介在物（介在物２＋３）を分類抽出した場合、比較例４は、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ、及びＴｉの濃度の合計値が４０質量％以上である介在物を分類抽出した場合、比較例５は、Ａｌ、Ｃａ、Ｍｇ、及びＴｉの濃度の合計値を閾値として介在物を分類抽出した場合（結果的にＦｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ、及びＴｉの濃度の合計値が３０質量％以上となった）である。
　評価結果を以下の表１に示す。表１に示すように、発明例における予測最大径と転動疲労寿命との相関係数は比較例のそれよりも高い。これにより、発明例によれば、比較例と比較して転動疲労寿命の予測精度を向上できることが確認された。また、介在物全体の予測最大径が２５μｍ未満となるような超高清浄鋼においても、発明例は疲労強度に対して高い相関を示し、疲労強度を精度良く予測できることが確認された。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　以上、本発明者らによってなされた発明を適用した実施の形態について説明したが、本実施形態による本発明の開示の一部をなす記述及び図面により本発明は限定されることはない。すなわち、本実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例、及び運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。
　本発明によれば、鋼の清浄度をより正確に評価し、疲労寿命を高精度に予測可能な高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法を提供することができる。また、本発明によれば、より清浄度が高い鋼を製造可能な高疲労強度鋼の製造方法を提供することができる。
　Ｂ　鋼球
　Ｒ　円軌道
　Ｓ　鋼

Claims (15)

  1. 　高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法であって、
    　前記鋳片より採取した試験片に電子線を照射することによって得られる電子像及び特性Ｘ線の情報から該試験片中に存在する介在物を特定し、前記特性Ｘ線の情報から算出されたＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値を含む値で前記介在物を分類抽出する分類抽出ステップと、
    　前記分類抽出ステップで分類抽出された介在物について極値統計法を用いて予測最大径を算出し、算出された予測最大径に基づいて前記鋳片の清浄度を評価する評価ステップと、
    　を含む、高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法。
  2. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値が４０質量％以上である介在物を分類抽出するステップを含む、請求項１に記載の高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法。
  3. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物を分類抽出するステップを含む、請求項１又は２に記載の高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法。
  4. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含むことを特徴とする請求項１又は２に記載の高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法。
  5. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを２０～７０質量％、Ｃａを０～７０質量％、Ｍｇを３～３０質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含む、請求項１又は２に記載の高疲労強度鋼の素材となる鋳片の清浄度評価方法。
  6. 　高疲労強度鋼の製造方法であって、
    　前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片を製造する素材製造ステップと、
    　前記鋳片より採取した試験片に電子線を照射することによって得られる電子像及び特性Ｘ線の情報から該試験片中に存在する介在物を特定し、前記特性Ｘ線の情報から算出されたＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値を含む値で前記介在物を分類抽出する分類抽出ステップと、
    　前記分類抽出ステップで分類抽出された介在物について極値統計法を用いて予測最大径を算出し、算出された予測最大径に基づいて前記鋳片の清浄度を評価する評価ステップと、
    　前記評価ステップで得られた前記鋳片の清浄度の評価に基づいて、該鋳片の圧延の可否を判断する判断ステップと、
    　前記判断ステップで圧延可と判断された鋳片に圧延を施す圧延ステップと、
    　を含む、高疲労強度鋼の製造方法。
  7. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値が４０質量％以上である介在物を分類抽出するステップを含む、請求項６に記載の高疲労強度鋼の製造方法。
  8. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物を分類抽出するステップを含む、請求項６又は７に記載の高疲労強度鋼の製造方法。
  9. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物、及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含む、請求項６又は７に記載の高疲労強度鋼の製造方法。
  10. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを２０～７０質量％、Ｃａを０～７０質量％、Ｍｇを３～３０質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含む、請求項６又は７に記載の高疲労強度鋼の製造方法。
  11. 　高疲労強度鋼の製造方法であって、
    　前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片を製造する第一素材製造ステップと、
    　前記鋳片より採取した試験片に電子線を照射することによって得られる電子像及び特性Ｘ線の情報から該試験片中に存在する介在物を特定し、前記特性Ｘ線の情報から算出されたＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値を含む値で前記介在物を分類抽出する分類抽出ステップと、
    　前記分類抽出ステップで分類抽出された介在物について極値統計法を用いて予測最大径を算出し、算出された予測最大径に基づいて前記鋳片の清浄度を評価する評価ステップと、
    　前記評価ステップで得られた前記鋳片の清浄度の評価に基づいて、前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片の後の製造チャンスにおける製造条件の変更の要否を決定する素材製造条件決定ステップと、
    　前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片の後の製造チャンスにおいて、前記素材製造条件決定ステップで素材製造条件変更要と決定された場合は、変更した製造条件に従って前記高疲労強度鋼の素材となる鋳片を製造する第二素材製造ステップと、
    　を含む、高疲労強度鋼の製造方法。
  12. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化したＡｌ、Ｃａ、Ｍｇ及びＴｉの濃度の合計値が４０質量％以上である介在物を分類抽出するステップを含む、請求項１１に記載の高疲労強度鋼の製造方法。
  13. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物を分類抽出するステップを含む、請求項１１又は１２に記載の高疲労強度鋼の製造方法。
  14. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを１５～５０質量％、Ｃａを４０～７５質量％、Ｍｇを３～２５質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含む、請求項１１又は１２に記載の高疲労強度鋼の製造方法。
  15. 　前記分類抽出ステップが、Ｆｅの濃度を除外して規格化した濃度でＡｌを２０～７０質量％、Ｃａを０～７０質量％、Ｍｇを３～３０質量％、Ｔｉを０～１０質量％含有する介在物及びＴｉを７０質量％以上含有する介在物の少なくとも一方を分類抽出するステップを含む、請求項１１又は１２に記載の高疲労強度鋼の製造方法。
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