JP4113149B2 - 鋼板のスラブ段階での最大非金属介在物の大きさを特定する方法 - Google Patents
鋼板のスラブ段階での最大非金属介在物の大きさを特定する方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4113149B2 JP4113149B2 JP2004089108A JP2004089108A JP4113149B2 JP 4113149 B2 JP4113149 B2 JP 4113149B2 JP 2004089108 A JP2004089108 A JP 2004089108A JP 2004089108 A JP2004089108 A JP 2004089108A JP 4113149 B2 JP4113149 B2 JP 4113149B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- area
- inclusions
- slab
- metallic
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 71
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 71
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 31
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 74
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 73
- 238000007689 inspection Methods 0.000 claims description 36
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 34
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 claims description 14
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 9
- 238000010606 normalization Methods 0.000 claims description 8
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 5
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 45
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 23
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 21
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 19
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 14
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 12
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 12
- 239000000047 product Substances 0.000 description 12
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 10
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 8
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 7
- 229910005347 FeSi Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 6
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 4
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000012776 electronic material Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- 229910002555 FeNi Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910017060 Fe Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002544 Fe-Cr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000676 Si alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004534 SiMn Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- MODGUXHMLLXODK-UHFFFAOYSA-N [Br].CO Chemical compound [Br].CO MODGUXHMLLXODK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N chromium iron Chemical compound [Cr].[Fe] UPHIPHFJVNKLMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005868 electrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021471 metal-silicon alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
- Investigating Materials By The Use Of Optical Means Adapted For Particular Applications (AREA)
- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Description
記
√area=√π(L/2)2 (1)
yj=-ln[-ln{j/(n+1)}] (j=1〜n) (2)
y=a√area+b (3)
T=(S+S0 *)/S0 * (4)
ymax=-ln[-ln{(T-1)/T}] (5)
ただし、
n:検査個所数
yj:第一基準化変数(昇順)
y:平均基準化変数
a:再帰係数
b:定数
S:最大非金属介在物の大きさを推定する面積
S0 *:検査基準面S0に対応する鋼スラブ時の面積
T:再帰期間
ymax:第二基準化変数(面積比)
√area=√π(L/2)2 (1)
yj=-ln[-ln{j/(n+1)}] (j=1〜n) (2)
最後に、この第一基準化変数(昇順)yjで極値統計による処理を行うことにより下記(3)式を導出する。
y=a√area+b (3)
T=(S+S0 *)/S0 * (4)
ymax=-ln[-ln{(T-1)/T}] (5)
最後に、この第二基準化変数(面積比)ymaxと上記(3)式より√areaを算出し、これを√areamaxする。そして、この√areamaxは、鋼板の表面品質を評価する指標となるものであって、鋼スラブ中にある最大非金属介在物の大きさを示す数値である。
本発明において、この鋼スラブ中の最大非金属介在物の断面積の平方根√areamaxは、とくに、最も品質要求の厳しい電子材料ステンレス鋼板や医療器具用ステンレス鋼板の場合などでは、300μm以下とすることが好ましい。その理由は、300μm超の鋼板では、熱間圧延、または熱間および冷間圧延によって圧延することにより、非金属介在物に起因する表面欠陥が多数発生してしまい、良好な表面品質を確保できなくなり、上掲の用途用鋼板として相応しくないからである。なお、好ましくは200μm以下であり、より好ましくは150μm以下である。
まず、電気炉において原料を溶解し、その後、AODおよび/またはVODにおいて、酸素を吹精し、脱炭する。その原料としては、鉄屑、ステンレス屑、FeCr、FeNi等を使用する。その後、スラグ中に移行したCrを、FeSiおよび/または金属Siにより還元し、さらに脱酸、脱硫を行う。このとき、石灰石、螢石のいずれかまたは一方を投入することにより、生成したシリカとともに、CaO-SiO2系のスラグとする。AODあるいはVODの耐火物には、マグネシア含有れんが(マグクロ、ドロマイト、マグネシアカーボン)を用いるため、スラグは、CaO-SiO2-MgO系のものとなる。耐火物保護の目的で、MgO含有耐火物屑を添加してもよい。以下に、本発明で用いる上記ステンレス鋼板の成分組成について説明する。
Crは、耐食性を保つため、かつ必要な不動態皮膜をステンレス鋼板の表面に形成するために必要不可欠な元素である。Crの存在により、耐酸性、耐孔食性、対隙間腐食性ならびに対応力腐食割れ性が改善される。したがって、母材の構成成分としては、最も重要な元素である。なお、Crの含有量が5wt%未満だと、耐食性が十分ではなくなる。一方、Crの含有量が30wt%超だと、シグマ相を生成しステンレス鋼板の脆化を招く。このような理由から、Cr含有量は、5〜30wt%が好適である。好ましくは、6〜28wt%であり、より好ましくは、6〜25wt%である。
Niは、塩化物を含む溶液環境にて、耐孔食性、耐隙間腐食性、耐応力割れ性を改善するとともに、組織をオーステナイトにする効果を持つ。本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼、フェライト系ステンレス鋼ともに効果を発揮するため、Ni含有量は30%以下と規定した。なお、好ましくは28wt%以下、より好ましくは25wt%である。
Siは、耐酸性ならびに耐孔食性に有効に作用するばかりか、脱酸にも有効な元素である。さらに、介在物組成を、MnO-CaO-SiO2-Al2O3-MgO-Cr2O3-FeO系非金属介在物に制御する働きがある。Siの含有量が0.1wt%未満だと、脱酸が不十分となり、非金属介在物量が多くなる。この非金属介在物が増えることで、大型介在物の発生頻度も高くなり、これら大型介在物が表面欠陥をもたらし、ステンレス鋼板に要求される品質を満足できなくなる。一方、Siの含有量が3wt%超だと、Fe、Cr、Moから構成されるシグマ相の生成を促し、ステンレス鋼板を脆化させてしまううえに、ステンレス鋼板の溶接性を低下させる。さらには、非金属介在物が、MgO・Al2O3スピネルあるいはMgO主体となり、クラスター化しやすくなり、表面欠陥を引き起こす。
そこで、本発明では、Siの含有量を0.1〜3wt%と定めた。この範囲内で好ましくは、0.2〜2.5wt%である。より好ましくは、0.3〜2.3wt%である。
また、Si源としては、金属Si合金および/またはFeSi合金を用いるのが好ましい。
Mnは、脱酸に有効な元素であるとともに、介在物組成をMnO-CaO-SiO2-Al2O3-MgO-Cr2O3-FeO系非金属介在物に制御する働きがある。しかし、Mnの過剰量(3wt%超)の添加は、シグマ相の生成を促進しステンレス鋼板を脆化させる。そこで、本発明では、Mnの含有量を0.3〜3wt%と定めた。この範囲内で好ましくは0.4〜2.8wt%である。Mn源としては、金属Mnおよび/またはSiMnが好ましい。
Alは、介在物組成をMnO-CaO-SiO2-Al2O3-MgO-Cr2O3-FeO系非金属介在物に制御する働きがある。しかし、Alの過剰量(0.01wt%超)の添加は、アルミナ介在物を生成し、生成したアルミナ介在物は、クラスター化しやすいため、表面疵の原因ともなる。そこで、本発明では、Alの含有量を0.0001〜0.01wt%と定めた。この範囲で好ましくは0.0005〜0.008wt%である。
Al含有量を上記範囲に制御するためには、金属Alを用いるか、あるいは、Alを0.1〜2wt%含むFeSi合金を用いることが好ましい。
Caは、非金属介在物をMnO-CaO-SiO2-Al2O3-MgO-Cr2O3-FeO系非金属介在物に制御する働きがある。しかし、Caの含有量が0.002wt%超だと、介在物中のCaO濃度を上昇させ、耐食性あるいはエッチング加工性に悪影響を与える。このような観点から、Caの含有量は、0.00001〜0.002wt%と規定した。より好ましくは、0.00005〜0.0015wt%である。Caをこの濃度範囲に制御するために、Caを0.1〜2wt%含むFeSi合金を用いることが好ましい。
Mgは、非金属介在物をMnO-CaO-SiO2-Al2O3-MgO-Cr2O3-FeO系非金属介在物に制御する働きがある。しかし、Mgの含有量は、0.002wt%超だと、非金属介在物が硬質のMgO・Al2O3スピネルあるいはMgO主体となるために、表面疵を引き起こしたり、エッチング時に孔形状不良を起こしたりする。このような観点から、Mgの含有量は、0.00001〜0.002wt%と規定した。この範囲で好ましくは、0.00005〜0.0015wt%である。Mg濃度を上記の範囲に制御すために、金属Mgの添加は好ましくない。そこで、下記の反応を用いることが最も好ましい。
2Al+3(MgO)=(Al2O3)+3Mg…Alがスラグ中MgOを還元する反応
( )…スラグ中の成分、 …溶鋼中の成分
すなわち、金属Alを用いるか、あるいは、Alを0.1〜2wt%含むFeSi合金を投入して、溶鋼中の溶存Alを、0.0001〜0.01wt%に制御する。このAlが、スラグ中のMgOを還元することで、適量のMgを溶鋼中に供給することができる。
ステンレス鋼板のOには、溶存酸素(固溶酸素)と非金属介在物として酸化物として含有される酸素とがある。この両者の和を全酸素濃度とし、ここでは全酸素濃度(以下、「O濃度」という。)を規定する。O濃度が0.001wt%よりも低いと、溶鋼中のMg濃度が0.002wt%を超えて高くなり、ステンレス鋼板中の非金属介在物は、硬質のMgO・Al2O3スピネルあるいはMgO主体となるため、表面疵を引き起こしたり、エッチング時に酸しみを引き起こしたりする。一方、O濃度が0.007wt%超だと、脱酸不足となり、非金属介在物量が多くなる。非金属介在物が増えることで大型介在物の発生頻度も高くなり、その大型介在物が表面欠陥をもたらし、ステンレス鋼板に要求される品質を満足できなくなる。そこで、本発明では、Oの含有量を0.001〜0.007wt%と定めた。より好ましくは、0.001〜0.005wt%である。
特に限定はしないが、用途に応じて、この他に、Mo、Cuのいずれか一方または両方を、10wt%以下含んでいても構わない。Moは、耐食性をさらに向上するために有効であり、Cuは、深絞り特性を向上させるのに有効である。また、耐食性が要求される用途には、Nが0.3wt%以下含まれていても構わない。
以下、上述した非金属介在物の組成を限定した根拠を説明する。
この範囲に制御するには、Mn濃度を本発明で規定した範囲に制御すればよい。
この範囲に制御するには、Ca濃度を本発明で規定した範囲に制御すればよい。
この範囲に制御するには、Si濃度を本発明で規定した範囲に制御すればよい。
この範囲に制御するには、Al濃度を本発明で規定した範囲に制御すればよい。
この範囲に制御するには、Mg濃度を本発明で規定した範囲に制御すればよい。
この範囲に制御するには、O濃度を本発明で規定した範囲に制御すればよい。
この範囲に制御するには、O濃度を本発明で規定した範囲に制御すればよい。
(ステンレス鋼板の製造)
表1に示す金属組成を有するステンレス鋼板を、以下のようにして製造した。
まず、鉄屑、ステンレス屑、FeCr、FeNi等などからなる原料60tonを、電気炉で溶解しながら、所定のFe-Cr-Ni系あるいはFe-Cr系ステンレス溶鋼の組成に調整した。その後、AOD処理、VOD処理、またはAOD→VOD処理の3通りのいずれかの処理より脱炭を行い、次いで、AODあるいはVODにおいて、FeSi合金等のSi合金鉄を添加して、スラグ中に移行したCrを溶鋼中に還元する処理を行った。このとき、石灰石および/または螢石をフラックスとして添加し、所定の塩基度(CaO/SiO2:スラグ中のCaOとSiO2の重量%比)に調整したが、一部のチャージでは、耐火物保護の目的で、MgO含有耐火物屑をフラックスとともに添加した。
次に、微量成分調整及び温度調整を行った後、普通造塊法により鋳造するか、または連続鋳造法により鋳造した。その後、連鋳スラブについては直接に、また普通造塊スラブについては、鍛造工程を経た後、熱間圧延を施して3.0〜10.0mm厚のステンレス鋼の熱延板を得た。これらの熱延板のうち、いくつかは、さらに冷間圧延を施すことにより0.5〜1.0mm厚まで圧延した。
発明例1〜7、及び比較例1〜6のステンレス鋼板につき、以下の調査を行った。
ここでは、発明例1を例にとって説明する。
ステンレス鋼板の圧延方向に対して80〜90°における断面において、板厚×30mm幅を一つの検査基準面積S0として15個所(n=15)選び、その断面内に存在する幅方向に最大の幅を有する非金属介在物の最大幅(L)を光学顕微鏡を用いて観察および測定し、ステンレス鋼スラブ中の最大非金属介在物の断面積の平方根(√area)を求めた。ここで、√areaの値は、√area=√π(L/2)2である。なお、非金属介在物の幅の測定には、光学顕微鏡を用いて200倍の視野で測定した。
以上より得られた15個の観察個所から得られたステンレス鋼スラブ中の最大非金属介在物の断面積の平方根(√area)の値を最小値から順に並べ、小さい順に(√area)1、(√area)2、・・・・・・(√area)15と定義した。そして、j番目にあたる非金属介在物の√areaの値((√area)j)に対応する第一基準化変数(昇順)yjを、(3)式より求めた。
j、(√area)j、yjをまとめたものが表1である。
蛍光X線分析により定量分析した。
EDS(エネルギー分散型分析装置)により、ステンレス鋼板の介在物を10箇所ずつ定量分析して、その平均値をそのステンレス鋼板の非金属介在物の組成とした。この値は、スピネル介在物も含めての平均値である。
10gのステンレス鋼板を臭素メタノール溶液中で溶解すると、金属部のみが溶解する。これを濾過すると、残渣には非金属介在物が得られる。この非金属介在物の残渣をSEMにより観察して、体積%を測定した。スピネル介在物は角張っているため、区別が可能である。
外観検査ラインにおいて、100m(幅は0.7〜1.5mの範囲)の長さを目視により観察し、欠陥有無を判定した。
上記B〜Eの分析を行ったステンレス鋼スラブの成分組成(wt%)およびその合金の不可避不純物である非金属介在物の平均組成(wt%)を、表2にまとめた。そして、表2のステンレス鋼スラブについて行った上記分析結果を、表3にまとめた。
図2に、発明例2、4と、比較例2、3の極値統計処理の実施の結果を示す。
一方、圧下率が90.00%未満の場合(比較例8、9)には、精度良く測定されていて、表面欠陥を推定することは可能であるが、検査に要する時間が3日あるいは7日と長く、実用的な検査として行うには不都合である。
2 最大非金属介在物の大きさを推定する面積(S)
3 検査基準面S0に対応する鋼スラブ時の面積(S0 *)
Claims (3)
- 鋼スラブを熱間圧延または、熱間および冷間圧延することにより鋼板を製造する過程において、圧延後の鋼板を圧延方向に対して直角ないしほぼ直角に切断した断面の一部を検査基準面積とし、その検査基準面積内にある非金属介在物の幅方向長さを顕微鏡観察により測定し、観察される該非金属介在物の最大幅方向長さから、圧延板のスラブ段階における非金属介在物の大きさを推定することを特長とする鋼板のスラブ段階での最大非金属介在物の大きさを特定する方法。
- 圧延後の鋼板を顕微鏡観察することによりスラブ段階における非金属介在物の最大粒径を推定するに当たり、圧延方向に対して直角ないしほぼ直角に切断された断面の任意の一検査基準面積S0内にある最大非金属介在物の幅方向長さ(L)を測定し、この幅方向長さ(L)が、該検査基準面積S0に対応するスラブ段階の面積S0 *内に存在する最大非金属介在物の直径と等しいものとして、下記(1)式よりスラブ内に存在していた最大非金属介在物面積の√areaを算出し、こうした手順を、上記切断面の複数箇所(n)において繰り返し、算出されたn個の√areaを昇順に並べ替え、下記(2)式よりj番目にあたる上記√areaに対応する第一基準化変数(昇順)yjを求め、この第一基準化変数(昇順)yjと該√areaとで極値統計による処理を行うことにより、下記(3)式に示す平均基準化変数yを求め、次いで、最大非金属介在物の粒径を推定する面積Sと前記検査基準面に対応するスラブ時の面積S0 *とから、下記(4)式より再帰期間Tを算出し、次いで、この再帰期間Tと下記(5)式とから第二基準化変数(面積比)ymaxを算出し、この第二基準化変数(面積比)ymaxと下記(3)式とから鋼スラブ中の最大非金属介在物の断面積の平方根√areamaxを算出し、この√areamaxを鋼スラブ中にある最大非金属介在物の大きさとすることを特徴とする請求項1に記載の特定方法。
記
√area=√π(L/2)2
(1)
yj=-ln[-ln{j/(n+1)}] (j=1〜n) (2)
y=a√area+b (3)
T=(S+S0 *)/S0 * (4)
ymax=-ln[-ln{(T-1)/T}] (5)
ただし、
n:検査個数
yj:第一基準化変数(昇順)
y:平均基準化変数
a:再帰係数
b:定数
S:最大非金属介在物の大きさを推定する面積
S0 *:検査基準面S0に対応する鋼スラブ時の面積
T:再帰期間
ymax:第二基準化変数(面積比) - 前記鋼板が、ステンレス鋼板であることを特徴とする請求項1または2に記載の特定方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2004089108A JP4113149B2 (ja) | 2004-03-25 | 2004-03-25 | 鋼板のスラブ段階での最大非金属介在物の大きさを特定する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2004089108A JP4113149B2 (ja) | 2004-03-25 | 2004-03-25 | 鋼板のスラブ段階での最大非金属介在物の大きさを特定する方法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2007261797A Division JP4571662B2 (ja) | 2007-10-05 | 2007-10-05 | ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2005274408A JP2005274408A (ja) | 2005-10-06 |
JP4113149B2 true JP4113149B2 (ja) | 2008-07-09 |
Family
ID=35174233
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2004089108A Expired - Lifetime JP4113149B2 (ja) | 2004-03-25 | 2004-03-25 | 鋼板のスラブ段階での最大非金属介在物の大きさを特定する方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4113149B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101207662B1 (ko) | 2011-09-05 | 2012-12-03 | 주식회사 포스코 | 스테인리스 강판의 비금속 개재물 분석방법 |
KR20200133015A (ko) * | 2016-09-22 | 2020-11-25 | 사브 엔터프라이시스 엘엘씨 | 생주물 강철 제품의 내부 결함의 정량적인 측정을 위한 방법 및 시스템 |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101311095B1 (ko) | 2012-04-25 | 2013-10-14 | 현대제철 주식회사 | MnS 개재물의 사이즈 및 면적 분율 분석 방법 |
AT513014A2 (de) * | 2012-05-31 | 2013-12-15 | Berndorf Band Gmbh | Metallband sowie Verfahren zur Herstellung eines oberflächenpolierten Metallbandes |
JP6146908B2 (ja) * | 2013-10-09 | 2017-06-14 | 日本冶金工業株式会社 | 表面性状に優れたステンレス鋼とその製造方法 |
KR101546276B1 (ko) * | 2013-12-27 | 2015-08-21 | 현대제철 주식회사 | 압연제품 품질 검사 방법 |
JP6999475B2 (ja) * | 2018-03-30 | 2022-02-04 | 日鉄ステンレス株式会社 | 製造性に優れた高Si含有のオーステナイト系ステンレス鋼 |
JP7118015B2 (ja) * | 2019-01-16 | 2022-08-15 | 日鉄ステンレス株式会社 | ステンレス鋼材のスラグスポット発生量の予測評価方法 |
CN113406291A (zh) * | 2021-06-29 | 2021-09-17 | 西安热工研究院有限公司 | 一种风电塔用结构钢板的质量验证方法 |
-
2004
- 2004-03-25 JP JP2004089108A patent/JP4113149B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101207662B1 (ko) | 2011-09-05 | 2012-12-03 | 주식회사 포스코 | 스테인리스 강판의 비금속 개재물 분석방법 |
KR20200133015A (ko) * | 2016-09-22 | 2020-11-25 | 사브 엔터프라이시스 엘엘씨 | 생주물 강철 제품의 내부 결함의 정량적인 측정을 위한 방법 및 시스템 |
KR102359105B1 (ko) * | 2016-09-22 | 2022-02-08 | 사브 엔터프라이시스 엘엘씨 | 생주물 강철 제품의 내부 결함의 정량적인 측정을 위한 방법 및 시스템 |
US11635389B2 (en) | 2016-09-22 | 2023-04-25 | SSAB Enterprises, LLC | Methods and systems for the quantitative measurement of internal defects in as-cast steel products |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2005274408A (ja) | 2005-10-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7776162B2 (en) | Steels with few alumina clusters | |
JP4673343B2 (ja) | 耐食性、溶接性および表面性状に優れるステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JP5590271B1 (ja) | 降伏強度670〜870N/mm2、及び引張強さ780〜940N/mm2を有する鋼板 | |
JP4571662B2 (ja) | ステンレス鋼板の製造方法 | |
JP4113149B2 (ja) | 鋼板のスラブ段階での最大非金属介在物の大きさを特定する方法 | |
JP4556952B2 (ja) | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼管 | |
US8052925B2 (en) | Low carbon resulfurized free-machining steel having high machinability | |
JP6603033B2 (ja) | 高Mn含有Fe−Cr−Ni合金およびその製造方法 | |
JP4285302B2 (ja) | 微細介在物含有ステンレス鋼とその製造方法 | |
JP2004149833A (ja) | 耐食性、溶接性および表面性状に優れるステンレス鋼およびその製造方法 | |
KR20230086780A (ko) | 강판 및 그 제조 방법 | |
JP4261601B2 (ja) | Fe−Ni合金板の製造方法 | |
JP4113148B2 (ja) | Fe−Ni合金板のスラブ段階での最大非金属介在物の大きさの特定する方法 | |
EP1352981B1 (en) | Iron-nickel alloy material for shadow mask with excellent suitability for etching | |
Taillard et al. | Effect of silicon on CGHAZ toughness and microstructure of microalloyed steels | |
US20180016653A1 (en) | Steel material for bearings that has excellent rolling fatigue characteristics, and bearing part | |
JP4450647B2 (ja) | 品質履歴のわかるエッチング加工用Fe−Ni合金板の製造方法 | |
JP2018003054A (ja) | 二相ステンレス鋼 | |
JP2011149099A (ja) | 鍛鋼品及び組立型クランク軸 | |
JP3448541B2 (ja) | 延性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 | |
TW202000942A (zh) | 鋼之製造方法 | |
RU2363877C2 (ru) | Труба из мартенситной нержавеющей стали для нефтяных скважин | |
JP5870561B2 (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた引張強度600MPa以上の高強度溶接鋼管 | |
Tang | Impurity Control in Producing the 3 rd Generation Advanced High Strength Steels (AHSS) | |
JP2003105501A (ja) | 表面性状およびエッチング加工性に優れた低熱膨張高剛性シャドウマスク用Fe−Ni系合金およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20061201 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070725 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070807 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071005 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080408 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080410 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110418 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120418 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130418 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130418 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140418 Year of fee payment: 6 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |