WO2020255642A1 - ポリオレフィン系樹脂フィルム、及びそれを用いた積層体 - Google Patents

Abstract

二軸配向ポリアミド系樹脂フィルムのような分子配向軸の歪みが大きい基材フィルムと積層し、その積層体から得られた包装袋は透明性、シール性、製袋性に優れ、かつ泣別れなく、容易に引裂けるポリオレフィン系樹脂フィルムを提供すること。　ポリオレフィン系樹脂組成物からなるポリオレフィン系樹脂フィルムであって、前記ポリオレフィン系樹脂組成物がプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を少なくとも含み、下記１）～５）を満足するポリオレフィン系樹脂フィルム。 １）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１００重量部に対して、オレフィン系ブロック共重合体の含有率が０～２重量部である ２）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１００重量部に対して、オレフィン系共重合エラストマー樹脂の含有率が０～２重量部である。 ３）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１００重量部に対して、プロピレン単独重合体の含有率が０～４０重量部である。 ４）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が２５％以下である、ポリオレフィン系樹脂フィルム。 ５）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの屈折率から計算される面配向係数ΔＰが０．０１００以上０．０１４５以下である。

Description

ポリオレフィン系樹脂フィルム、及びそれを用いた積層体

　本発明は、ポリオレフィン系樹脂フィルムに関する。また、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の重合体からなる二軸配向フィルムとの積層体に関する。

　包装袋は、主にポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、あるいはポリプロピレン樹脂フィルムなどの基材フィルムとポリオレフィン系樹脂フィルムとの積層体の周辺部を、ポリオレフィン系樹脂フィルム面同士が接触する状態でポリオレフィン系樹脂フィルムの融点近くの温度で加熱圧着（以下、ヒートシール）することにより製造される。
　食品包装袋においては、乾物や菓子など水蒸気バリア性の必要な食品を包装するためのフィルムとしてポリオレフィン系樹脂からなるヒートシール性フィルムを利用することが多い。また近年、女性の社会進出、核家族化、あるいは高齢化の進行などの社会背景から、フィルムにより包装された食品の需要が大きくなっており、同時に特性の向上が更に求められている。例えば高齢者のような力の弱い人でも容易に中の食品を取り出せるようにするために開封性の改善が求められている。

　また、包装袋から食品内容物を取り出す際は、包装袋の周辺のシール部分に入れられた切込み部分、いわゆるノッチ部分から手で包装袋を引裂くことが多いが、従来の積層体を使用した場合、包装袋の一辺、通常は水平方向に対して平行に引裂くことができず、斜めに開封されてしまったり、包装袋の表面と裏面の積層体で裂けの進行方向が上下で逆になる現象、いわゆる泣別れが発生してしまい、食品内容物が取り出しにくくなり、ふりかけのような粒子状の内容物をこぼしてしまったりする恐れがあった。

　包装袋を包装袋の一辺に対して平行に引裂くことが困難である理由は、積層体に用いる基材フィルムに歪みがあること、すなわち基材フィルムの分子配向軸方向が包装体の一辺に対して平行でないからである。

　基材フィルムの分子配向軸方向を包装袋の引裂き方向と同じにすることができればこのような問題は発生しない。製造された広幅の延伸フィルムの幅方向中央部の分子配向軸方向はフィルムの走行方向と一致しており包装袋の一辺に対して平行に引裂くことが可能である。ところが、フィルムの幅方向端部では分子配向軸方向が傾いてしまい、包装袋の引裂き方向は傾いてしまう。フィルムの幅方向端部を使用した基材フィルムを完全に避けて調達することは現実的ではない上に、基材フィルムの生産速度高速化や広幅化に伴い、歪みの程度は従来よりもさらに大きくなる傾向にある。
　また、乾物や菓子などの食品包装袋においては、内容物を視認しやすい方が良い。

　そこで、基材フィルムと積層される、ポリオレフィン系樹脂フィルムの工夫により、こういった問題を解決することが、試みられている。

　特許文献１に、ポリプロピレン系樹脂に直鎖状低密度ポリエチレンや高圧法低密度ポリエチレンなどのポリエチレン系樹脂を添加したシートを一軸延伸する技術が知られている。しかし、フィルム外観に問題があった。

　また、特許文献２に、シール層にプロピレン－エチレンブロック共重合体とエチレン－プロピレン共重合体を含むポリオレフィン系樹脂シートを３．０倍で一軸延伸することにより得られたフィルムが知られている。しかしヘイズ、シール強度、引裂強度、及び泣別れに問題があった。

　また、特許文献３に、プロピレン－エチレンブロック共重合体とエチレン－プロピレン共重合体、プロピレン－ブテン共重合体を含むポリオレフィン系樹脂シートを一軸延伸することにより得られるフィルムが知られている。しかし、内容物の視認性に問題点があった。

　また、特許文献４に、シール層にプロピレン－エチレン共重合体とプロピレン－ブテン共重合体を含むポリオレフィン系樹脂シートをテンター方式により一軸延伸する技術が知られている。しかし、耐破袋性に問題があった。

　また、特許文献５に、プロピレン－エチレン共重合体を含むポリオレフィン系樹脂シートを縦方向に一軸延伸する技術が知られている。しかし、突刺強度に問題があった。

　また、特許文献６に、プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体とエチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂を含むポリオレフィン系樹脂シートを４～６倍に一軸延伸したフィルムが知られている。しかし、熱収縮率が高いという問題があった。

特開２００２－００３６１９号公報 特許第５７９０４９７号公報 特許５４１１９３５号公報 特開２０１６－３２９１１号公報 特開２０１８－７９５８３号公報 特開２０１４－１４１３０２号公報

　本発明は、二軸延伸ポリアミド系樹脂フィルムのような分子配向軸の歪みが大きい基材フィルムと積層した場合においても、その積層体から得られた包装袋は、透明性、耐屈曲ピンホール性、耐ブロッキング性に優れ、かつ泣別れなく、容易に引裂けるポリオレフィン系樹脂フィルムを提供することを目的とする。

　本発明者は、かかる目的を達成するために鋭意検討した結果、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体、エチレン－プロピレンブロック共重合体を特定の割合で有するポリプロピレン系樹脂組成物ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の熱収縮率、面配向係を制御することにより、二軸配向ポリアミド系樹脂フィルムのような分子配向軸の歪みが大きい基材フィルムと積層し、その積層体から得られた包装袋は透明性、シール性、製袋性に優れ、かつ泣別れなく、容易に引裂けることを見いだし、本発明の完成に至った。
　すなわち本発明は、以下の態様を有する。

［１］　ポリオレフィン系樹脂組成物からなるポリオレフィン系樹脂フィルムであって、前記ポリオレフィン系樹脂組成物がプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を少なくとも含み、下記１）～５）を満足するポリオレフィン系樹脂フィルム。
１）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１００重量部に対して、オレフィン系ブロック共重合体の含有率が０～２重量部である。
２）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１００重量部に対して、オレフィン系共重合エラストマー樹脂の含有率が０～２重量部である。
３）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１００重量部に対して、プロピレン単独重合体の含有率が０～４０重量部である。
４）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が２５％以下である、ポリオレフィン系樹脂フィルム。
５）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの屈折率から計算される面配向係数ΔＰが０．０１００以上０．０１４５以下である。

［２］　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも一方の表面におけるマルテンス硬さが８０Ｎ／ｍｍ^２以上であり、押し込みクリープ率（Ｃｉｔ）が３．０％以下である［１］に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。

［３］　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズが１％以上２０％以下である［１］又は［２］に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。

［４］前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度が１．０Ｎ以下である［１］～［３］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。

［５］　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの突刺強度が０．１２Ｎ／μｍ以上である［１］～［４］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。

［６］　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも一方の表面に位置する層のアンチブロッキング剤濃度が３０００ｐｐｍ以下である［１］～［５］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。

［７］［１］～［６］のいずかれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルムと、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の重合体からなる二軸配向フィルムとの積層体。

［８］　前記積層体の長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の直進カット性が８ｍｍ以下であり、長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度が０．８Ｎ以下である、［７］に記載の積層体。

［９］［７］又は［８］に記載の積層体からなる包装体。

　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムは、透明性、シール性、製袋性に優れ、かつ泣別れなく、容易に引裂ける包装体を提供するのに適している。

　以下、本発明を詳細に説明する。
　本発明におけるポリオレフィン系樹脂フィルムはプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を主体とするポリオレフィン系樹脂フィルムである。

（プロピレン－αオレフィンランダム共重合体）
　本発明において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体は、プロピレンとプロピレン以外の炭素原子数が２又は４～２０のα－オレフィンの少なくとも１種との共重合体を挙げることができる。かかる炭素原子数が２又は４～２０のα－オレフィンモノマーとしては、エチレン、ブテン－１、ペンテン－１、４－メチルペンテン－１、ヘキセン－１、オクテン－１等を用いることができる。特に限定されるものではないが、延伸性、低収縮性の面からエチレンを用いるのが好ましい。また、少なくとも１種類以上であればよく、必要に応じて２種類以上を混合して用いることができる。特に好適であるのはプロピレン－エチレンランダム共重合体である。
　プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の融点は１２５℃以上が好ましく、より好ましくは１３０℃以上である。融点が１２５℃以上であると、直進カット性が得られやすい。

　プロピレン－αオレフィンランダム共重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）の下限は好ましくは０．６ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは１．０ｇ／１０分であり、さらに好ましくは１．２ｇ／１０ｍｉｎである。フィルム厚みの均一性が損なわれることがある。ランダム共重合体のメルトフローレートの上限は好ましくは１２．０ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは９．０ｇ／１０ｍｉｎであり、さらに好ましくは８．０ｇ／１０ｍｉｎである。
　具体的には例えば、プロピレン－エチレンランダム共重合体（株式会社プライムポリマー製　プライムポリプロＦ－７２４ＮＰＣ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ７．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４２℃）、プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体（住友化学株式会社製　住友ノーブレンＦＬ８１１５Ａ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ７．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４８℃）、プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体（株式会社プライムポリマー製　プライムポリプロＦ－７９４ＮＶ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ５．７ｇ／１０ｍｉｎ、融点１３４℃）、プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体（住友化学株式会社製　住友ノーブレンＦＬ６７４５Ａ、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ６．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１３０℃）などが挙げられる。特に好適であるのは主とするモノマーがプロピレンであり、一定量のエチレンとブテンを共重合させたプロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体である。本報ではランダム共重合体を構成するモノマー組成比の多い順に呼称し記載した。

（プロピレン－エチレンブロック共重合体）
　本発明においては、プロピレン－エチレンブロック共重合体を使用することができ、これより耐破袋性を高めやすい。本発明におけるプロピレン－エチレンブロック共重合体は、多量のプロピレンと少量のエチレンとの共重合成分からなる一段目の重合工程と、少量のプロピレンと多量のエチレンとの共重合成分からなる二段目の重合工程からなる多段共重合体である。具体的には、特開２０００－１８６１５９号公報で示されるように、気相法重合を行っているものを用いるのが好ましい。すなわち、第１工程で実質的に不活性溶剤の不存在下にプロピレンを主体とした重合体部分（Ａ成分）を重合し、次いで第２工程を気相中でエチレン含量が２０～５０重量部のプロピレンとエチレンとの共重合体部分（Ｂ成分）を重合して得られるブロック共重合体が挙げられるが、これらに限定されるものではない。
　プロピレン－αオレフィンブロック共重合体の融点は１２５℃以上が好ましく、より好ましくは１３０℃以上、さらに好ましくは１４０℃以上である。融点が１２５℃以上であると、直進カット性が得られやすい。

　上記プロピレン－エチレンブロック共重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ測定）は特に限定されないが１～１０ｇ／１０ｍｉｎが好ましく、２～７がより好ましい。１ｇ／１０ｍｉｎ未満では粘度が高すぎてＴダイでの押出しが困難であり、逆に、１０ｇ／１０ｍｉｎを超えた場合は、フィルムのべた付きやフィルムの耐衝撃強度（インパクト強度）が劣るなど問題が生じるからである。

（共重合エラストマー）
　本発明においては、ポリオレフィンを主体とする熱可塑性の共重合エラストマーを添加することができ、これより耐破袋性を高めやすい。
　また、上記オレフィン系エラストマーとしては、例えば、融点が好ましくは１１０℃以下、より好ましくは１００℃以下、さらに好ましくは８０℃以下または融点が観測されない炭素数２～２０のα－オレフィン重合体またはエチレンとα－オレフィンとの共重合体が挙げられる。
　具体的には、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１－ブテン共重合体、エチレン・１－ヘキセン共重合体、エチレン・４－メチルペンテン－１共重合体、エチレン・１－オクテン共重合体、プロピレン単独共重合体、プロピレン・エチレン共重合体、プロピレン・エチレン・１－ブテン共重合体、１－ブテン単独重合体、１－ブテン・エチレン共重合体、１－ブテン・プロピレン共重合体、４－メチルペンテン－１単独重合体、４－メチルペンテン－１・プロピレン共重合体、４－メチルペンテン－１・１－ブテン共重合体、４－メチルペンテン－１・プロピレン・１－ブテン共重合体、プロピレン・１－ブテン共重合体等を挙げることができる。
　エチレン－ブテン共重合エラストマーのなかでもエチレンとブテンを共重合させて得られる非晶性または低結晶性のエラストマー、比較的高いショア硬度やよい透明性を示すオレフィン系熱可塑性共重合エラストマーとして、プロピレンとブテンを共重合させて得られる結晶性のエラストマーであるプロピレン－ブテン共重合エラストマー、あるいはそれらの混合物が好ましい。

　オレフィン系熱可塑性共重合エラストマーの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．２～５．０ｇ／１０ｍｉｎ、密度が８２０～９３０ｋｇ／ｍ３、ＧＰＣ法により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．３～６．０であるものを用いるのが望ましい形態である。荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイト（ＭＦＲ）が０．２ｇ／１０ｍｉｎを下回ると、均一な混練が不十分となり、フィッシュアイが発生しやすくなり、また５．０ｇ／ｍｉｎを超えると、耐破袋性の観点から好ましくない。

（プロピレン単独重合体）
　本発明においては、プロピレン単独重合体を使用することができ、これにより引裂強度を小さくしやすく、透明性も高めやすい。プロピレン単独重合体には、結晶性が高く、剛性や耐熱性に優れるアイソタクチックポリプロピレンや結晶性が低く柔軟性に優れるアタクチックポリプロピレンがある。使用するプロピレン単独重合体としては、結晶性が高く熱収縮率の悪化を抑えられるアイソタクチックポリプロピレンが好ましい。
　上記プロピレン単独重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ測定）は特に限定されないが１～１０ｇ／１０ｍｉｎが好ましく、２～７がより好ましい。１ｇ／１０ｍｉｎ未満では粘度が高すぎてＴダイでの押出しが困難であり、逆に、１０ｇ／１０ｍｉｎを超えた場合は、フィルムのべた付きやフィルムの耐衝撃強度（インパクト強度）が劣るなど問題が生じるからである。

（添加剤）
　本発明におけるポリオレフィン系樹脂組成物は、アンチブロッキング剤を含んでよい。アンチブロッキング剤は１種類でもよいが、２種類以上の粒径や形状が異なる無機粒子を配合した方が、フィルム表面の凹凸においても、複雑な突起が形成され、より高度なブロッキング防止効果を得ることができる。
　添加するアンチブロッキング剤は特に限定されるものではないが、球状シリカ、不定形シリカ、ゼオライト、タルク、マイカ、アルミナ、ハイドロタルサイト、ホウ酸アルミニウムなどの無機粒子や、ポリメチルメタクリレート、超高分子量ポリエチレンなどの有機粒子を添加することができる。
　２層又は３層以上の多層構成の場合は、全層に添加してもよく、二軸配向フィルムをラミネートする側の層の表面に凹凸があると、ラミネート加工の外観不良になることがあるので、フィルム同士をヒートシールする側の層のみに添加することが好ましい。
　二軸配向フィルムをラミネートする側の層をラミネート層、その表面をラミネート面と呼び、一方のフィルム同士をヒートシールする側の層をシール層、その表面をシール面と呼ぶ。
　添加するアンチブロッキング剤は添加する層のポリオレフィン系樹脂組成物に対して、３０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、２５００ｐｐｍ以下がより好ましい。３０００ｐｐｍ以下とすることにより、アンチブロッキング剤の脱落を低減することができる。本発明のポリオレフィン系樹脂組成物は、有機系潤滑剤を添加しても良い。積層フィルムの滑性やブロッキング防止効果が向上し、フィルムの取り扱い性がよくなる。その理由として、有機滑剤がブリードアウトし、フィルム表面に存在することで、滑剤効果や離型効果が発現したものと考える。
　有機系潤滑剤は常温以上の融点を持つものを添加することが好ましい。有機滑剤は、脂肪酸アミド、脂肪酸エステルが挙げられる。
　具体的にはオレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ベヘニン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドなどである。これらは単独で用いても構わないが、２種類以上を併用することで過酷な環境下においても滑性やブロッキング防止効果を維持することができるので好ましい。

　本発明のポリオレフィン系樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて任意の層に適量の酸化防止剤、帯電防止剤、防曇剤、中和剤、造核剤、着色剤、その他の添加剤及び無機質充填剤等を配合することができる。
　酸化防止剤として、フェノール系やホスファイト系の併用、もしくは一分子中にフェノール系とホスファイト系の骨格を有したものを単独使用が挙げられる。中和剤として、ステアリン酸カルシウム等が挙げられる。

（ポリオレフィン系樹脂組成物）
　本発明におけるポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、プロピレン－エチレンブロック共重合体を０～２重量部含有することが好ましい。さらにまたポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、プロピレン－エチレンブロック共重合体を０～１重量部含有することがさらに好ましい。プロピレン－エチレンブロック共重合体が２重量部以下とすると透明性、低温ヒートシール性が良好となりやすい。

　本発明におけるポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、オレフィン系熱可塑性共重合エラストマーを０～２重量部含有することが好ましい。
　さらにまたポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、オレフィン系熱可塑性共重合エラストマーを０～１重量部含有することがさらに好ましい。２重量部以下とすることで熱収縮率、透明性が良好となりやすい。

　本発明におけるポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、プロピレン単独重合体を０～４０重量部含有することが好ましい。さらにまたポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体１００重量部に対して、プロピレン単独重合体を０～２５重量部含有することが好ましい。４０重量部以下とすることで、低温ヒートシール性を得やすく、低温でのヒートシール強度が得られやすい。

（ポリオレフィン系樹脂フィルム）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムは、単層であっても良く、２層又は３層以上の多層であっても良い。３層構成の場合は中間層に製造工程ででた半製品や製造後の製品フィルムをリサイクルしたペレットを添加することにより、ヒートシールエネルギーや耐破袋性を損なうことなくコストを下げたり、融点の低いプロピレン－αオレフィンランダム共重合体をシール層のみに添加し、中間層やラミネート層は融点の高いプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を主体として使用するなど、各層で組成が若干異なる樹脂を使用することよって、よりその効果を高めることができる。

（ポリオレフィン系樹脂フィルムの製造方法）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの成形方法は、例えばインフレーション方式、Ｔダイ方式が使用できるが、透明性を高めるためや、ドラフトのかけ易さからＴダイ方式が好ましい。インフレーション方式は冷却媒体が空気であるのに対し、Ｔダイ方式は冷却ロールを用いるため、冷却速度を高くするには有利な製造方法である。冷却速度を速めることにより、未延伸シートの結晶化を抑制できるため、後工程でロールによる延伸が有利となる。こうした理由からＴダイ方式が好ましい。

　溶融した原料樹脂をキャスティングし、無配向のシートを得る際の冷却ロールの温度の下限は好ましくは１５℃であり、より好ましくは２０℃である。上記未満であると、冷却ロールに結露が発生し、密着不足となることがある。冷却ロールの上限は好ましくは６０℃でより好ましくは５０℃である。上記を超えると透明性が悪化することがある。

　無配向のシートを延伸する方式は特に限定するものではなく、例えばインフレーション方式、テンター横延伸方式、ロール縦延伸方式が使用できるが、配向の制御のし易さからロール縦延伸方式が好ましい。
　ここでいう縦延伸とは、原料樹脂組成物をキャスティングしてから延伸したフィルムを巻取る工程までのフィルムが流れる方向を意味し、横方向とは流れ方向と直角の方向を意味する。

　無配向のシートを延伸することにより、直進カット性が発現する。これは分子鎖の構造が延伸方向に規則的に配列されるためである。
　延伸倍率の下限は好ましくは３．３倍である。これより小さいと降伏強度が低下し、引裂強度が大きくなったり、直進カット性が劣ることがある。より好ましくは３．５倍であり、さらに好ましくは３．８倍である。
　延伸倍率の上限は好ましくは５．５倍である。これより大きいと過剰に配向が進行し、シールエネルギーが低下し、落下後の耐破袋性が悪化することがある。より好ましくは５．０倍であり、さらに好ましくは４．７倍である。

　延伸ロール温度の下限は特に限定されないが好ましくは６０℃である。これより低いとフィルムにかかる延伸応力が高くなり、フィルムが厚み変動を発生することがある。より好ましくは７０℃である。
　延伸ロール温度の上限は特に限定されないが好ましくは１４０℃である。これを越えると、フィルムにかかる延伸応力が低くなり、フィルムの引裂強度が低下するばかりか、延伸ロールにフィルムが融着してしまうことがあり、製造が困難になることがある。より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１２０℃であり、特に好ましくは１１０℃である。

　未延伸シートを延伸工程に導入する前に予熱ロールに接触させ、シート温度を上げておくことが好ましい。
　無配向のシートを延伸する際の予熱ロール温度の下限は特に限定されないが好ましくは７０℃であり、より好ましくは８０℃である。上記未満であると延伸応力が高くなり、厚み変動を発生することがある。予熱ロール温度の上限は特に限定されないが好ましくは１４０℃であり、より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１２０℃ある。上記以上であると、熱収縮率が増大することがある。これは延伸前の熱結晶化を抑制し延伸後の残留応力を小さくすることができるためである。

　縦延伸工程を経たポリオレフィン系樹脂フィルムには、熱収縮を抑制するためにアニール処理を行うことが好ましい。アニール処理方式には、ロール加熱方式、テンター方式などがあるが、設備の簡略さやメンテナンスのし易さからロール加熱方式が好ましい。アニール処理することによって、フィルムの内部応力を低下させることで、フィルムの熱収縮を抑え、さらに易引裂き性をさらに向上することができる。このため、従来のように引裂き性を高めるために、延伸倍率を単に大きくする場合に比べてヒートシール強度を犠牲にすることが少ない。
　アニール処理温度の下限は特に限定されないが好ましくは８０℃である。上記未満であると熱収縮率が高くなったり、引裂強度が大きくなったり、製袋後の包装袋の仕上がりが悪化することがある。より好ましくは９０℃である。
　アニール処理温度の上限は特に限定されないが好ましくは１２５℃である。アニール処理温度が高い方が、熱収縮率が低下しやすいが、これを超えると、ヒートシール強度が悪化したり、フィルムが製造設備に融着したりすることがある。より好ましくは１２０℃であり、特に好ましくは１１５℃である。

　アニール工程ではロールの回転速度を小さくするなど、フィルムの搬送速度を順次遅くするなどして、緩和工程を設けることができる。緩和工程を設けることにより、製造されたポリオレフィン系樹脂フィルムの熱収縮率をより小さくすることができ、ヒートシール強度も大きくできる。
　緩和工程の緩和率の上限は好ましくは１０％であり、より好ましくは８％である。１０％以下であると搬送中のフィルムがたるみにくく、工程への巻き付きを起こしにくい。緩和率の下限は好ましくは１％であり、より好ましくは３％である。１％以上であると、ポリオレフィン系樹脂フィルムの熱収縮率が高くなりにくい。

　本発明においては、以上に記述したポリオレフィン系樹脂フィルムと、他の素材の二軸配向フィルムをラミネートする側の表面をコロナ処理等で表面を活性化させるのが好ましい。該対応により基材フィルムとのラミネート強度が向上する。

（フィルム厚み）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みの下限は好ましくは７μｍであり、より好ましくは１０μｍであり、さらに好ましくは１２μｍであり、特に好ましくは１５μｍである。１５μ以上であると基材フィルムの厚みに対し相対的に厚くなるため、積層体としての直進カット性が悪化しにくく、またフィルムの腰感が得られ加工しやすい他、耐衝撃性が得られやすく耐破袋性が得られやすい。フィルム厚みの上限は好ましくは１５０μｍであり、より好ましくは８０μｍであり、さらに好ましくは５０μｍである。１５０μｍ以下であるとフィルムの腰感が強すぎず加工しやすくなるあるほか、好適な包装体を製造しやすい。

　ポリオレフィン系樹脂フィルムの特性について述べる。
（ヘイズ）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズの下限は好ましくは１．０％であり、より好ましくは２．０％である。１．０％以上であるとフィルム表面の凹凸が極端に少ない状態ではないため包装体の内面ブロッキングが発生しにくい。ヘイズの上限は好ましくは２０．０％であり、より好ましくは１５．０％であり、更に好ましくは１０．０％である。２０．０％以下であると包装体の視認性を得られやすい

（熱収縮率）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の上限は２５％である。上記を超えると引裂強度が高くなると同時に、ヒートシール時の収縮が大きくなり、包装体の外観を損なうことがある。好ましくは２０％であり、さらに好ましくは１７％である。
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の下限は２％である。これより小さくしようとすると、アニール温度やアニール時間を著しく大きくする必要があるため、外観が著しく悪化する場合がある。
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が小さい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の上限は１％である。１％以下であると、幅方向の引裂強度が大きくなったり、あるいは直進カット性に劣る。好ましくは０．５％である。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が小さい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率の下限は－５％である。上記未満であると、ヒートシール工程でフィルムに伸びが発生しにくく、包装体の外観が悪化しにくい。好ましくは－３％である。

（突刺強度）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの１μｍあたりの突刺強度の下限は好ましくは０．１２Ｎ／μｍであり、より好ましくは０．１４Ｎ／μｍである。０．１２Ｎ／μｍ以上であると包装体に突起が当たった時にピンホールが発生しにくい。突刺強度の上限は好ましくは１．０Ｎ／μｍであり、より好ましくは０．８Ｎ／μｍであり、さらに好ましくは０．５Ｎ／μｍである。１．０μｍ／μｍ以下であると腰感が強すぎず、フィルムまたは積層体にした時のハンドリングが容易となる。

（長手方向の配向係数）
　本発明で使用する長手方向の配向係数ΔＮｘは式１により計算することができる。
ΔＮｘ＝Ｎｘ－［（Ｎｙ＋Ｎｚ）／２］　（式１）
Ｎｘ：長手方向の屈折率　Ｎｙ：長手方向に対し垂直方向の屈折率　Ｎｚ：面方向の屈折率　
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の配向係数ΔＮｘの下限は好ましくは０．０１０であり、より好ましくは０．０１５であり、更に好ましくは０．０２０である。０．０１０以上であると包装体の直進カット性が得られやすい。長手方向の配向係数ΔＮｘの上限は好ましくは０．０２７０であり、より好ましくは０．０２６である。０．０２７０以下であるとシール強度が低下ににくい。

（面配向係数）
　本発明で使用する面配向係数ΔＰは屈折率より計算することができる。面方向への配向係数は式２により計算することができる。
ΔＰ＝［（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２］－Ｎｚ　（式２）
Ｎｘ：長手方向の屈折率　Ｎｙ：長手方向に対し垂直方向の屈折率　Ｎｚ：面方向の屈折率
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの面方向の配向係数ΔＰの下限は好ましくは０．０１００であり、より好ましくは０．０１２０である。０．０１００以上であると包装体の突刺強度が得られやすい。面配向係数ΔＰの上限は好ましくは０．０１６０であり、より好ましくは０．０１５０であり、更に好ましくは０．０１４０である。０．０１６０以下であるとシール強度が低下しにくい。

（フィルムの融点）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの融点の下限は特に限定されないが、好ましくは１２０℃であり、より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１４０℃以上である。１２０℃以上であるとヒートシールに対する耐熱性が得られやすい。融点の上限は好ましくは１５０℃であり、より好ましくは１４５℃である。１５０℃以下であると低温シール性を得やすい。

（耐屈曲ピンホール性）
　耐屈曲性はゲルボピンホール評価で測定することができる。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムに１℃において１０００回屈曲を与えた後のピンホール個数の好ましくは３５個であり、より好ましくは３０個であり、さらに好ましくは２５個であり、特に好ましくは２０個である。３５個以下であると包装体を輸送する際の屈曲衝撃によりピンホールが発生しにくい。

（引裂強度）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度の上限は好ましくは０．８Ｎである。０．８Ｎ以下であるとラミネートフィルムを引裂きやすい。より好ましくは０．６Ｎであり、特に好ましくは０．５Ｎである。
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度の下限は好ましくは０．１Ｎである。０．１Ｎ以上であると耐破袋性が得られやすい。より好ましくは０．３Ｎである。

（加速ブロッキング強度）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの加速ブロッキング強度の下限は好ましくは２０ｍＮ／７０ｍｍであり、より好ましくは３０ｍＮ／７０ｍｍである。２０ｍＮ／７ｍｍ以上であるとフィルムの腰感が得られやすい。加速ブロッキング強度の上限は好ましくは１００ｍＮ／７０ｍｍであり、より好ましくは８０ｍＮ／７０ｍｍであり、更に好ましくは６０ｍＮ／７０ｍｍである。１００ｍＮ／７０ｍｍ以下であると包装体の内面でブロッキングを起こしにくい。

（マルテンス硬さ）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも片面、特にシール面のマルテンス硬さの下限は好ましくは８０Ｎ／ｍｍ^２であり、より好ましくは９０Ｎ／ｍｍ^２であり、特に好ましくは１００Ｎ／ｍｍ^２以上である。８０Ｎ／ｍｍ^２以上であると包装体の内面でブロッキングを起こしにくいさらに好ましくは９０Ｎ／７０ｍｍ^２である。マルテンス硬さの上限は好ましくは１４０Ｎ／ｍｍ^２であり、より好ましくは１３０Ｎ／ｍｍ^２であり、更に好ましくは１２０Ｎ／ｍｍ^２である。１４０Ｎ／ｍｍ^２以下であるとフィルムが硬すぎず耐屈曲ピンホール性が得られやすい。

（押し込みクリープ率）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのシール面の押し込みクリープ率（ｃｉｔ）の下限は好ましくは１．８％であり、より好ましくは２．０％である。１．８％以上であるとフィルムが硬くならず耐屈曲ピンホール性が得られやすい。押し込みクリープ率（ｃｉｔ）の上限は好ましくは３．０％であり、より好ましくは２．８％である。３．０％以下であると包装体の内面でブロッキングを起こしにくい。

（濡れ張力）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムと、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の基材フィルムとラミネートする面の濡れ張力の下限は好ましくは３０ｍＮ／ｍであり、より好ましくは３５ｍＮ／ｍである。３０ｍＮ／ｍ以上であるとラミネート強度が低下しにくい。濡れ張力の上限は好ましくは５５ｍＮ／ｍであり、より好ましくは５０ｍＮ／ｍである。５５ｍＮ／ｍ以下であるとポリオレフィン系樹脂フィルムをロールに巻回したときにフィルム同士のブロッキングが発生しにくい。

（積層体の構成及び製造方法）　
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムを用いた積層体は、前記ポリオレフィン系樹脂フィルムをシーラントとして用い、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種のフィルムとの積層体である。また、公知の技術として接着性やバリア性を付与する目的でこれらの基材フィルムにコーティングや蒸着加工をしたものを用いたり、アルミ箔をさらに積層するなどの構成としてもよい。
　具体的には例えば、二軸延伸ＰＥＴフィルム／アルミ箔／シーラント、二軸延伸ＰＥＴフィルム／二軸延伸ナイロンフィルム／シーラント、二軸延伸ナイロンフィルム／シーラント、二軸延伸ポリプロピレンフィルム／シーラント、二軸延伸ＰＥＴフィルム／二軸延伸ナイロンフィルム／アルミ箔／シーラントなどが挙げられる。
　この中でも二軸延伸ナイロンフィルムは、従来のシーラントを使用した場合は積層体の直進カット性が大きく悪化してしまう。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムをシーラントとして使用することで、いずれの構成においても良好な直進カット性の積層体を製造することができる。
　積層の方法はドライラミネート方式、押し出しラミネート方式など公知の方法が使用できる。

　本発明の積層体の特性について述べる。
（突刺強度）
　本発明の積層体の突刺強度の下限は好ましくは１０Ｎであり、より好ましくは１２Ｎであり、さらに好ましくは１４Ｎであり、特に好ましくは１６Ｎである。１０Ｎ以上であると包装体に突起が接触した時にピンホールが発生しにくい。突刺強度の上限は好ましくは４５Ｎであり、より好ましくは３０Ｎであり、さらに好ましくは２５Ｎである。４５Ｎ以下であると積層体の腰感が強すぎずハンドリングが容易となる。

（直進カット性）
　本発明の積層体の直進カット性の上限は、好ましくは８ｍｍであり、より好ましくは７ｍｍであり、さらに好ましくは６ｍｍであり、特に好ましくは３ｍｍである。８ｍｍ以下であると包装体が泣別れしにくい。

（泣別れ）
　本発明の積層体の泣別れの上限は好ましくは１２ｍｍであり、より好ましくは１０ｍｍであり、さらに好ましくは６ｍｍであり、特に好ましくは４ｍｍである。１２ｍｍ以下であると包装体を引裂いた際、内容物がこぼれにくい。

（ヒートシール強度）
　本発明の積層体のレトルト前のヒートシール強度の下限は好ましくは１８Ｎ／１５ｍｍであり、より好ましくは１９Ｎ／１５ｍｍであり、更に好ましくは２０Ｎ／１５ｍｍである。２０Ｎ／１５ｍｍ以上であると耐破袋性が得られやすい。ヒートシール強度は６０Ｎ／１５ｍｍあれば十分である。
　また、１μｍあたりのヒートシール強度の上限は好ましくは３．０Ｎ／１５ｍｍ・μｍであり、より好ましくは２．０Ｎ／１５ｍｍ・μｍである。３．０Ｎ／１５ｍｍ・μｍ以下であれば耐衝撃性の高い樹脂やフィラーなど添加剤が必要とならず、コスト高となりにくい。１μｍあたりにヒートシール強度の下限は特に限定されないが好ましくは０．９Ｎ／１５ｍｍ・μｍであり、より好ましくは０．９５Ｎ／１５ｍｍ・μｍであり、さらに好ましくは１．０Ｎ／１５ｍｍ・μｍである。０．９Ｎ／１５ｍｍ・μｍ以上であると輸送の際にシールが剥がれにくく内容物が漏出しにくい。

（包装体）
　食料品などの内容物を自然界の埃やガスなどから保護することを目的に、内容物の周囲を包むように配置された前記積層体を包装体と呼ぶ。包装体は前記積層体を切り出し、加熱したヒートシールバーや超音波などで内面同士を接着し、袋状にするなどして製造され、例えば長方形の積層体２枚をシーラント側が内側になるよう重ね、四辺をヒートシールした四方シール袋などが広く使用されている。内容物は食料品であってもよいが、日用雑貨などその他の生産物などであってもよく、包装体の形状もスタンディングパウチやピロー包装体などの長方形以外の形状であってもよい。

　以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、これらに限定されるものではない。各実施例で得られた特性は以下の方法により測定、評価した。評価の際、フィルム製膜の工程におけるフィルムの流れ方向を長手方向、流れ方向に垂直な方向を幅方向とした。

（１）樹脂密度
　ＪＩＳ　Ｋ７１１２：１９９９年のＤ法（密度こうばい管）に準じて密度を評価した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（２）メルトフローレート（ＭＦＲ）
　ＪＩＳ　Ｋ－７２１０－１に基づき２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定を行った。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（３）ヘイズ
　ＪＩＳ　Ｋ７１３６に基づきヘイズを測定した。ラミネート前のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（４）引裂強度
　フィルム及び積層体を延伸方向１５０ｍｍ、延伸方向に対して垂直方向６０ｍｍの短冊状の試験片を切り出した。試験片の一方の短辺の中央部から延伸方向に沿って３０ｍｍの切り込みを入れた。試験片を温度２３℃／相対湿度５０％の雰囲気で状態調節してから測定を行った。
　切込みを入れた試験片の左右の短辺から１０ｍｍの距離の範囲をそれぞれつかみ具でつかみ、２つのつかみ具の間の距離を４０ｍｍとなるようにして、（株）島津製作所製オートグラフＡＧ－Ｉの取り付け、試験片の長辺と二つのつかみ具の仮想中心線とが平行になるように注意深く締め付けた。
　試験速度を２００ｍｍ／ｍｉｎとし、試験機を始動させ，引裂きが試験片のもう一方の短辺に達するまで引裂力を記録し、２５ｍｍ、５０ｍｍ、７５ｍｍ、１００ｍｍ引裂いた地点における引裂力の平均値を求めた。
　巻き取ったフィルムの内面を手前にして、向かって右側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合と、向かって左側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合の両方について各Ｎ＝３で測定を行い、それぞれの平均値を算出した。右側、左側の測定結果のうち、数値の大きい方を採用し引裂強度とした。
　同様に積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム側を手前にして、向かって右側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合と、向かって左側の切片を上側のつかみ具に挟んだ場合の両方を各Ｎ＝３で測定を行い、それぞれの平均値を算出した。右側、左側の測定結果のうち、数値の大きい方を採用し引裂強度とした。

（５）突刺強度
　ポリオレフィン系樹脂フィルム、及び積層体を、食品衛生法における「食品、添加物等の規格基準　第３：器具及び容器包装」（昭和５７年厚生省告示第２０号）の「２．強度等試験法」に準拠して２３℃下で突刺強度を測定した。先端部直径０．７ｍｍの針を、突刺速度５０ｍｍ／分でフィルムに突き刺し、針がフィルムを貫通する際の強度を測定した。得られた測定値をフィルムの厚みで割り、フィルム１μｍあたりの突刺強度［Ｎ／μｍ］を算出した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（６）長手方向の配向係数、面配向係数
　ＪＩＳ　Ｋ００６２：１９９９年の化学製品の屈折率測定法に準じて密度を評価した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。長手方向の配向係数ΔＮｘは式１により、面方向への配向係数ΔＰは式２により計算した。
ΔＮｘ＝Ｎｘ－［（Ｎｙ＋Ｎｚ）／２］　（式１）
ΔＰ＝［（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２］－Ｎｚ　　（式２）

（７）融点
　（株）島津製作所製、島津示差走査熱量計ＤＳＣ－６０を用いて得られた、ポリオレフィン系樹脂フィルムのＤＳＣ曲線の最大融解ピークの温度を融点とした。開始温度３０℃、昇温速度５℃／ｍｉｎ、終了温度１８０℃とした。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（８）耐屈曲ピンホール性
　ポリオレフィン系樹脂フィルムを積層した積層体を長手方向２８０ｍｍ、幅方向２６０ｍｍに切り出した。ポリオレフィン系樹脂フィルムが内側になるようにφ８９ｍｍ、高さ２６０ｍｍの円筒状にし、セロハンテープで固定した。テスター産業（株）製、恒温槽付ゲルボフレックステスターにサンプルを取付け、１℃１０００回の屈曲負荷をかけた。サンプルを取り外し、ピンホールの数を測定した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（９）熱収縮率
　ラミネート前のフィルムを１２０ｍｍ四方に切り出した。長手方向、幅方向それぞれに１００ｍｍの間隔となるよう、標線を記入した。１２０℃に保温したオーブン内にサンプルを吊り下げ、３０分間熱処理を行った。標線間の距離を測定し、下記式に従い、熱収縮率を計算した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
熱収縮率＝（熱処理前の標線長－熱処理後の標線長）／熱処理前の標線長×１００　（％）　（式３）

（１０）加速ブロッキング強度
　ポリオレフィン系樹脂フィルムを長手方向１４８ｍｍ、幅方向１０５ｍｍに切り出した。シール面同士を向かい合わせて重ね合わせた。５０℃環境で３０分予熱をした後、５０℃に保持した７．０ｃｍ四方のアルミ板で挟み込んだ。（株）東洋精機製作所製ミニテストプレスＭＰ－ＳＣＨを使用し、５０℃、１００ｋＮの条件でアルミ板とサンプルをプレスし、１５分間保持した。取り出したサンプルを幅方向７０ｍｍに裁断した。重ねたサンプルを３０ｍｍ開き、３ｍｍ径の金属棒を幅方向に平行になるように挿入した。（株）島津製作所製オートグラフＡＧ－Ｉにサンプルを装着し、長手方向に２００ｍｍ／ｍｉｎの条件で金属棒を移動させる時の加重を測定した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（１１）マルテンス硬さ、押し込みクリープ率
　ポリオレフィン系樹脂フィルムを１０ｍｍ四方に切り出し、測定面を上にして接着剤を塗ったカバーガラスに乗せ２４ｈｒ乾燥させた。（株）島津製作所製、島津ダイナミック超微小硬度計ＤＵＨ－２１１を使用し、マルテンス硬さ、押し込みクリープ率を測定した。測定モードは負荷－除荷試験、試験力０．５ｍＮ、負荷速度６．０ｍＮ／ｓｅｃ、負荷保持時間２ｓｅｃとし、圧子はＴｒｉａｎｇｕｌａｒ１５を使用した。Ｎ＝１０で測定し、平均値を算出した。

（１２）直進カット性
　直進カット性とは積層体を引裂いた際に、一方向に平行して真直ぐに引裂ける性能を示す。測定は以下の方法で行った。実施例、比較例では延伸方向への直進カット性が発現するため、延伸方向への測定を実施した。
　積層体を延伸方向１５０ｍｍ、延伸方向に対して垂直方向６０ｍｍ、の短冊に切り出し、短辺の中央部から測定方向に沿って３０ｍｍの切り込みを入れた。ＪＩＳ　Ｋ７１２８－１：１９９８に準じてサンプルを引き裂いた。切込み３０ｍｍを含まず延伸方向に１２０ｍｍ　引き裂いた時点で、延伸方向と垂直方向に移動した距離を測定し、その絶対値を記録した。向かって右側の切片を上側のつかみ具に挟む場合、向かって左側の切片を上側のつかみ具に挟む場合の両方を各Ｎ＝３で測定を行い、それぞれの平均値を算出した。右側、左側の測定結果のうち、数値の大きい方を採用した。

（１３）泣別れ
　積層体のヒートシールフィルム同士を向い合せヒートシールし、内寸延伸方向１２０ｍｍ、延伸方向に垂直方向１７０ｍｍの四方シール袋を作成した。四方シール袋の端にノッチを作成し、延伸方向に手で引裂いた。反対の端までカットを進め、袋の表側と裏側のフィルムの引裂き線のズレを測定した。右手側が手前になる方向、左手側が手前になる方向の両方について各Ｎ＝３で測定した平均値を算出し、大きい方の測定値を採用した。

（１４）製袋仕上がり
　積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム側同士を重ね合せ、０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃でヒートシールし、内寸長手方向１２０ｍｍ、幅方向１７０ｍｍの４方シール袋を作成した。この４方シール袋の仕上がり状態を目視で確認した。
　○：ヒートシール部付近のゆがみが無く、袋が完全に長方形である
　△：ヒートシール部付近のゆがみが少ない
　×：ヒートシール部付近のゆがみが大きく、袋のエッジが波打っている

（１５）ヒートシール強度
　ヒートシール条件および強度測定条件は次の通りである。すなわち、実施例・比較例で得られた積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム側同士を重ね合せ、０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃でヒートシールした後、放冷した。各温度でヒートシールされたフィルムからそれぞれ長手方向８０ｍｍ、幅方向１５ｍｍの試験片を切り取り、各試験片について、クロスヘッドスピード２００ｍｍ／分でヒートシール部を剥離した際の剥離強度を測定した。試験機はインストロンインスツルメンツ製の万能材料試験機５９６５を使用した。各Ｎ＝３回で測定を行い、平均値を算出した。

（１６）配向角
　基材フィルムの配向角（°）は王子計測機器（株）製分子配向計ＭＯＡ－６００４で測定した。長手方向１２０ｍｍ、幅方向１００ｍｍにサンプルを切り出し、計測器に設置し、測定されたＡｎｇｌｅの値を配向角とした。なお、長手方向が０°である。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（実施例１）
（ポリオレフィン系樹脂フィルム）
　実施例１ないし４及び比較例１ないし８のポリプロピレン系樹脂フィルムについて、後出の表１および表２に示した各層の樹脂組成とその割合に基づき、原料を調整した。表１および表２に記載のように各層の調整物を１００重量部として有機滑剤として、ベヘニン酸アミドを含有量がそれぞれヒートシール層に２６０ｐｐｍ、中間層に２６０ｐｐｍ、無機アンチブロッキング剤として平均粒径４μｍのシリカを含有量がヒートシール層に２０００ｐｐｍとなるように添加した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。
（使用原料）
原料Ａ　住友化学製プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体　ＦＬ８１１５Ａ（ＭＦＲ７．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４８℃）
原料Ｂ　プライムポリマー製プロピレン－エチレンランダム共重合体　Ｆ－７２４ＮＰＣ（ＭＦＲ７．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１４９℃）
原料Ｃ　ブテン－エチレンランダム共重合体（融点１２０℃、エチレン含有量４．０重量部）
原料Ｄ　住友化学製プロピレン－エチレンブロック共重合体　ＷＦＳ５２９３－２２（樹脂密度８９１ｋｇ／ｍ^３、２３０℃、ＭＦＲ３．０ｇ／１０ｍｉｎ）
原料Ｅ　住友化学製アイソタクチックポリプロピレン　ＦＬＸ８０Ｅ４（ＭＦＲ７．５ｇ／ｍｉｎ、融点１６４℃）
原料Ｆ　千葉ファインケミカル製アタクチックポリプロピレン　サンアタック
原料Ｇ　三井化学製エチレン－ブテン共重合エラストマー樹脂　タフマーＡ－４０８５Ｓ（１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ１．４ｇ／１０ｍｉｎ）
原料Ｈ　三井化学製プロピレン－ブテン共重合エラストマー樹脂　タフマーＸＭ－７０７０Ｓ（１９０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．０ｇ／１０ｍｉｎ）
原料Ｉ　プライムポリマー製直鎖状低密度ポリエチレン　エボリューＳＰ１５２０（ＭＦＲ２．０ｇ／１０ｍｉｎ、密度０．９１３ｇ／ｃｍ^３）
原料Ｊ　住友化学製プロピレン－エチレン－ブテンランダム共重合体　ＦＬ８１１５Ａ（ＭＦＲ６．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１３０℃）

（溶融押出）
　中間層に用いる混合原料をスクリュー直径９０ｍｍの３ステージ型単軸押出し機で、ラミネート層用およびヒートシール層用の混合原料をそれぞれ直径４５ｍｍおよび直径６５ｍｍの３ステージ型単軸押出し機を使用し、ラミネート層／中間層／ヒートシール層の順になるよう導入し、巾８００ｍｍでプレランドを２段階にし、かつ溶融樹脂の流れが均一になるように段差部分の形状を曲線状としてダイス内の流れが均一になるように設計したＴスロット型ダイに導入し、ダイスの出口温度を２３０℃で押出した。ラミネート層／中間層／ヒートシール層の厚み比率はそれぞれ２５％／５０％／２５％とした。
（冷却）
　ダイスから出てきた溶融樹脂シートを２１℃の冷却ロールで冷却し、厚みが７０μｍよりなる未延伸のポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。冷却ロールでの冷却に際しては、エアーノズルで冷却ロール上のフィルムの両端を固定し、エアーナイフで溶融樹脂シートの全幅を冷却ロールへ押さえつけ、同時に真空チャンバーを作用させ溶融樹脂シートと冷却ロールの間への空気の巻き込みを防止した。エアーノズルは、両端ともフィルム進行方向に直列に設置した。ダイス周りはシートで囲い、溶融樹脂シートに風が当たらないようした。

（予熱）
　未延伸シートを加温したロール群に導き、シートとロールを接触させることによってシートを予熱した。予熱ロールの温度は８０℃とした。複数のロールを使用し、フィルムの両面を予熱した。
（縦延伸）
　前記未延伸シートを縦延伸機に導き、ロール速度差により、３．５倍に延伸し厚みを２０μｍとした。延伸ロールの温度は８０℃とした。
（アニール処理）
　アニーリングロールを使用し５％の緩和率を与えながら１００℃で熱処理を施した。複数のロールを使用し、フィルムの両面を熱処理した。

（コロナ処理）
　フィルムの片面（ラミネート面）にコロナ処理を施した。
（巻き取り）
　製膜速度は２０ｍ／分で実施した。製膜したフィルムは耳部分をトリミングし、ロール状態にして巻き取った。フィルムの片面（ラミネート面）の濡れ張力は４２ｍＮ／ｍであった。

（積層体の作成）
　得られたポリオレフィン系樹脂フィルムと、基材フィルムとして東洋紡製の二軸延伸ナイロンフィルム（Ｎ１１０２、厚み１５μｍ、配向角長手方向に対し２２°）とを、主剤（東洋モートン社製、ＴＭ５６９）３３．６質量部と硬化剤（東洋モートン社製、ＣＡＴ１０Ｌ）４．０質量部と酢酸エチル６２．４質量部を混合して得られたエステル系接着剤をその塗布量が３．０ｇ／ｍ２となるよう基材フィルムに塗布し、ドライラミネートした。これを巻き取ったものを４０℃に保ち、３日間エージングを行い、積層体を得た。

（実施例２、実施例４、実施例５）
　実施例１において、表１に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを８０μｍとし、縦延伸倍率を４．０倍とした以外は同様の方法において２０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（実施例３）
　実施例１において、表１に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを９０μｍとし、縦延伸倍率を４．５倍とした以外は同様の方法において２０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例１）
　実施例１において、アンチブロッキング剤は添加せずに表２に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２７０μｍとし、予熱ロールの温度を１０５℃とし、延伸ロール温度を１０５℃とし、縦延伸倍率を４．５倍とし、アニール処理温度を１２０℃とした以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例２）
　実施例２において、表２に示す原料を使用し、アニール処理を行わなかった以外は同様の方法において９０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例３）
　実施例２において、アンチブロッキング剤は添加せずに表２に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを１００μｍとし、予熱ロール温度を１０２℃とし、延伸ロール温度を１０２℃とし、アニール処理温度を１３５℃とした以外は同様の方法において２５μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例４）
　実施例２において、ヒートシール層のアンチブロッキング剤を３０００ｐｐｍとし表２に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを３２０μｍとし、縦延伸は行わずテンター方式によって予熱温度１３５℃、延伸温度１６５℃において８．０倍に横延伸し、テンター内において１５５℃の熱風でアニール処理をした以外は同様の方法において４０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例５）
　実施例２において、ヒートシール層のアンチブロッキング剤を２４００ｐｐｍとし表２に示す原料を使用し、ラミネート層／中間層／ヒートシール層の厚み比率を２／５／２９とし、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを１８０μｍとし、縦延伸倍率を５．０倍とし、アニール処理を行わなかった以外は同様の方法において３６μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例６）
　比較例１において、ヒートシール層のアンチブロッキング剤を２４００ｐｐｍとしに表２に示す原料を使用し、ラミネート層／中間層／ヒートシール層の厚み比率を１７／３３／１０とし、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２５８μｍとし、延伸倍率を４．３倍とし、アニール処理を行わなかった以外は同様の方法において６０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例７）
　実施例２において、ヒートシール層のアンチブロッキング剤を３０００ｐｐｍとしに表２に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを１００μｍとし、縦延伸倍率を５．０倍とした以外は同様の方法において２０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例８）
　実施例２において、アニールロール温度を１３０℃とした以外は同様の方法において２０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムの製膜を行った。

　比較例１では、ブロック共重合体を主体として使用したために透明性（ヘイズ）に劣るものであった。
　比較例２、比較例５、比較例６ではアニール処理を行わなかったため、熱収縮率が高く製袋仕上がりに劣るものであった。
　比較例３では、プロピレン単独重合体を多く使用したため、融点が高く低温シール性に劣るものであった。
　比較例４では、延伸方向が横延伸であるため、面配向係数小さく突刺強度に劣るものであった。
　比較例７では、融点が低いブテン－エチレンランダム共重合体を使用したため、直進カット性、泣別れに劣るものであった。
　比較例８では、アニール温度を高くしたために、ヒートシール強度に劣るものであった。
　上記結果を表１および表２に示す。

　表１及び表２で、評価結果を「測定不可＊」としているものは、特性評価中にフィルムが延伸方向に裂けてしまい、測定値が得られなかったことを示す。

　本発明により透明性、シール性、製袋性、耐破袋性に優れ、かつ泣別れなく、容易に引裂ける包装体を提供することができ、産業に大きく貢献できる。

Claims (9)

1. 　ポリオレフィン系樹脂組成物からなるポリオレフィン系樹脂フィルムであって、前記ポリオレフィン系樹脂組成物がプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を少なくとも含み、下記１）～５）を満足するポリオレフィン系樹脂フィルム。
   １）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１００重量部に対して、オレフィン系ブロック共重合体の含有率が０～２重量部である。
   ２）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１００重量部に対して、オレフィン系共重合エラストマー樹脂の含有率が０～２重量部である。
   ３）前記ポリオレフィン系樹脂組成物においてプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１００重量部に対して、プロピレン単独重合体の含有率が０～４０重量部である。
   ４）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が２５％以下である、ポリオレフィン系樹脂フィルム。
   ５）前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの屈折率から計算される面配向係数ΔＰが０．０１００以上０．０１４５以下である。
2. 　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも一方の表面におけるマルテンス硬さが８０Ｎ／ｍｍ^２以上であり、押し込みクリープ率（Ｃｉｔ）が３．０％以下である請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
3. 　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズが１％以上２０％以下である請求項１又は２に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
4. 　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の引裂強度が０．８Ｎ以下である請求項１～３のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
5. 　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの突刺強度が０．１２Ｎ／μｍ以上である請求項１～４のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
6. 　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの少なくとも一方の表面に位置する層のアンチブロッキング剤濃度が３０００ｐｐｍ以下である請求項１～５のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
7. 　請求項１～６のいずかれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルムと、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の重合体からなる二軸配向フィルムとの積層体。
8. 　前記積層体の長手方向及び幅方向のうち１２０℃で３０分間加熱後の熱収縮率が大きい方向の直進カット性が８ｍｍ以下であり、長手方向及び幅方向のうち熱収縮率が大きい方向の引裂強度が０．８Ｎ以下である、請求項７に記載の積層体。
9. 　請求項７又は８に記載の積層体からなる包装体。