WO2022153783A1

WO2022153783A1 - ポリオレフィン系樹脂フィルム及び積層体

Info

Publication number: WO2022153783A1
Application number: PCT/JP2021/046572
Authority: WO
Inventors: 雅登戸松; 忠嗣西
Original assignee: 東洋紡株式会社
Priority date: 2021-01-15
Filing date: 2021-12-16
Publication date: 2022-07-21
Also published as: KR20230132491A; JPWO2022153783A1; US20240076487A1; CN116669960A; EP4279269A1

Abstract

【課題】　二軸延伸ポリアミド系樹脂フィルムのような分子配向軸の歪みが大きい基材フィルムと積層した場合においても、その積層体から得られた包装袋は、直進カット性、引裂きやすさに優れ、レトルト後も落下時に破袋しにくく、滑り性に優れる、ポリオレフィン系樹脂フィルムを提供することを目的とする。【解決手段】　ポリプロピレン系樹脂組成物からなるポリオレフィン系樹脂フィルムであって、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、プロピレン－エチレンブロック共重合体を５５～８０重量部、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１０～３０重量部、融点が１１２℃以上、１３０℃以下である直鎖状低密度ポリエチレンを１０～３０重量部含有し、長手方向の配向係数ΔＮｘが０．０１２０以上０．０２５０以下であるポリオレフィン系樹脂フィルム。

Description

ポリオレフィン系樹脂フィルム及び積層体

　本発明は、ポリオレフィン系樹脂フィルムに関する。また、ポリアミド系樹脂フィルム、ポリエステル系樹脂フィルム、及びポリプロピレン系樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の基材フィルムと積層体に関する。

　包装袋は、主にポリアミド系樹脂フィルム、ポリエステル系樹脂フィルム、あるいはポリプロピレン系樹脂フィルムなどの基材フィルムとポリオレフィン系樹脂フィルムとの積層体のポリオレフィン系樹脂フィルム面の周辺部同士が接触する状態で、その周辺部をポリオレフィン系樹脂フィルムの融点近くの温度で加熱圧着（以下、ヒートシール）することにより製造される。
　食品包装袋においては、食品を充填した後の包装袋に、１３０℃程度の加圧水蒸気により殺菌を行う、食品を長期間保存するのに適した、いわゆるレトルトパウチというものが普及している。

　近年、女性の社会進出、核家族化、あるいは高齢化の進行などの社会背景から、レトルトパウチへの需要が大きくなっており、同時に特性の向上がさらに求められている。
　例えば、こういったレトルトパウチは、箱詰めされ、輸送して店頭販売される形態が近年多いため、その過程で落下しても破袋しにくいこと、特に冷蔵下で落下しても破袋しにくいことが求められている。

　また、包装袋、特にレトルトパウチから食品内容物を取り出す際は、包装袋の周辺のヒートシール部分に入れられた切込み部分、いわゆるノッチ部分から手で包装袋を引裂くことが多いが、従来の積層体を使用した場合、包装袋の一辺、通常は水平方向に対して平行に引裂くことができず、斜めに開封されてしまったり、包装袋の表面と裏面の積層体で裂けの進行方向が上下逆になる現象、いわゆる泣別れが発生してしまい、食品内容物が取り出しにくくなり、食品内容物で手や服が汚れたり、内容物が加熱されていた場合は火傷などをしたりする恐れがあった。

　包装袋を包装袋の一辺に対して平行に引裂くことが困難である理由は、積層体に用いる基材フィルムに歪みがあること、すなわち基材フィルムの分子配向軸方向が包装体の一辺に対して平行でないからである。

　基材フィルムの分子配向軸方向を包装袋の引裂き方向と同じにすることができればこのような問題は発生しない。製造された広幅の延伸フィルムの幅方向中央部の分子配向軸方向はフィルムの走行方向と一致しており包装袋の一辺に対して平行に引裂くことが可能である。ところが、基材フィルムの幅方向端部では分子配向軸方向がフィルムの走行方向から傾いてしまい、フィルムの走行方向を包装袋の縦方向又は横方向と一致するように加工しても、包装袋の引裂き方向は基材フィルムの分子配向軸方向に傾いてしまう。フィルムの幅方向端部を使用した基材フィルムを完全に避けて調達することは現実的ではない上に、基材フィルムの生産速度高速化や広幅化に伴い、歪みの程度は従来よりもさらに大きくなる傾向にある。
　そこで、基材フィルムと積層される、ポリオレフィン系樹脂フィルムの工夫により、こういった問題を解決することが、試みられている。

　特許文献１により、エチレン－プロピレンブロック共重合体とエチレン－プロピレン共重合エラストマーを含むポリオレフィン系樹脂シートを３．０倍以下で一軸延伸することにより得られたフィルムが知られている。しかし、引裂強度に改善の余地があり、また泣別れが発生しやすいという問題点があった。

　また、特許文献２により、プロピレン－エチレンブロック共重合体を主体とするポリオレフィン系樹脂シートを４倍程度で一軸延伸したフィルムが知られている。耐破袋性に課題があり、内容物の重量が大きい場合には性能が不足するという問題点があった。

特許第５７９０４９７号公報国際公開２０１９／１２３９４４号公報

　本発明は、二軸延伸ポリアミド系樹脂フィルムのような分子配向軸の歪みが大きい基材フィルムと積層した場合においても、その積層体から得られた包装袋は、直進カット性、引裂きやすさに優れ、レトルト後も落下時に破袋しにくく、滑り性に優れる、ポリオレフィン系樹脂フィルムを提供することを目的とする。

　本発明者は、かかる目的を達成するために鋭意検討した結果、プロピレン－エチレンブロック共重合体、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体に加え、エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマーを含むポリプリピレン系樹脂組成物からなり、かつ延伸により重合体分子を主に一方向に配向させるものの、それぞれの方向の熱収縮率を低減させ、かつ前記長手方向への分子鎖の配向を特定の範囲とすることにより、二軸延伸ポリアミド系樹脂フィルムのような分子配向軸の歪みが大きい基材フィルムと積層した場合においても、その積層体から得られた包装袋は、直進カット性、引裂きやすさに優れ、レトルト後も落下時に破袋しにくい、ポリオレフィン系樹脂フィルムを得られることを見いだし、本発明の完成に至った。
　すなわち本発明は、以下の態様を有する。

［１］　ポリプロピレン系樹脂組成物からなるポリオレフィン系樹脂フィルムであって、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、プロピレン－エチレンブロック共重合体を５５重量部以上、８０重量部以下、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１０重量部以上、３０重量部以下、融点が１１２℃以上、１３０℃以下である直鎖状低密度ポリエチレンを１０重量部以上、３０重量部以下含有し、長手方向の配向係数ΔＮｘが０．０１２０以上、０．０２５０以下、長手方向の引裂強度が１０００ｍＮ以下であるポリオレフィン系樹脂フィルム。

［２］　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズが１０％以上、４５％以下である［１］に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。

［３］　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの突刺強度が５Ｎ以上、１５Ｎ以下である［１］又は［２］に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。

［４］　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの静摩擦係数が０．２以上、１．５以下である［１］～［３］のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。

［５］　前記ポリプロピレン系樹脂組成物が、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマー、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びスチレン系共重合エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種以上の共重合エラストマーを３重量部以上、１０重量部以下を含有する、［１］～［４］に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。

［６］　［１］～［５］のいずかれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルムと、ポリアミド系樹脂フィルム、ポリエステル系樹脂フィルム、及びポリプロピレン系樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の重合体からなる二軸配向フィルムとの積層体。

［７］　［６］記載の積層体からなる包装体。

［８］　泣別れが５ｍｍ以下である、［７］に記載の包装体。

［９］　レトルト食品用に用いられる、［８］に記載の包装体。

　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムは、直進カット性、引裂きやすさに優れ、レトルト後も落下時に破袋しにくく、滑り性に優れる、包装体であり、特にレトルトパウチに適している。

　以下、本発明を詳細に説明する。
（プロピレン－エチレンブロック共重合体）
　本発明においては、プロピレン－エチレンブロック共重合体を使用することができる。本発明におけるプロピレン－エチレンブロック共重合体は、多量のプロピレンと少量のエチレンとの共重合成分からなる一段目の重合工程と、少量のプロピレンと多量のエチレンとの共重合成分からなる二段目の重合工程からなる多段共重合体である。具体的には、特開２０００－１８６１５９号公報で示されるように、気相法重合を行っているものを用いるのが好ましい。すなわち、第１工程で実質的に不活性溶剤の不存在下にプロピレンを主体とした重合体部分（Ａ成分）を重合し、次いで第２工程を気相中でエチレン含量が２０～５０重量部のプロピレンとエチレンとの共重合体部分（Ｂ成分）を重合して得られるブロック共重合体が挙げられるが、これらに限定されるものではない。

　上記プロピレン－エチレンブロック共重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）（２３０℃、荷重２．１６ｋｇ測定）は１～１０ｇ／１０ｍｉｎが好ましく、２～７ｇ／１０ｍｉｎがより好ましい。１ｇ／１０ｍｉｎ以上ではＴダイでの押出しが容易であり、逆に、１０ｇ／１０ｍｉｎ以下の場合は、耐衝撃強度（インパクト強度）を高めやすい。

　本発明において、２０℃におけるキシレン可溶部をＣＸＳ、２０℃におけるキシレン非可溶部をＣＸＩＳと呼ぶこととする。本発明で用いるプロピレン－エチレンブロック共重合体においては、ＣＸＳはゴム成分（Ｂ成分）を主体とし、ＣＸＩＳはポリプロピレン成分（Ａ成分）を主体とする。各々の極限粘度を［η］ＣＸＳ、［η］ＣＸＩＳとすると、［η］ＣＸＳ、［η］ＣＸＩＳの値は［η］ＣＸＳは、１．８～３．８ｄｌ／ｇの範囲が好ましく、さらに好ましいのは、２．０～３．１ｄｌ／ｇの範囲である。３．８ｄｌ／ｇ以下であると、ポリオレフィン系樹脂フィルムにフィッシュアイが発生しにくい。一方、１．８ｄｌ／ｇ以上ではポリオレフィン系樹脂フィルム同士のヒートシール強度が著しく低下しにくい。
　一方、［η］ＣＸＩＳは、１．０～３．０ｄｌ／ｇの範囲であるのが好ましい。３．０ｄｌ／ｇ以下の場合はＴダイでの押出しが容易であり、逆に、１．０ｄｌ／ｇ以上の場合は、フィルムの耐衝撃強度（インパクト強度）を高めやすい。

　上記の［η］ＣＸＳ、［η］ＣＸＩＳは、以下の測定方法で測定した値である。試料５ｇを沸騰キシレン５００ｍｌに完全に溶解させた後、２０℃に降温し、４時間以上放置した。次いで、これをろ液と析出物とにろ別し、ろ液を乾固した成分（ＣＸＳ）および析出物を減圧下７０℃で乾燥して得られた固形物（ＣＸＩＳ）の極限粘度（［η］）をウベローデ型粘度計を用いて１３５℃テトラリン中で測定した。

　一般的に、ＭＦＲとフィルム全体の極限粘度ηは相関が取れていることが知られている。フィルムのηを知ることにより使用樹脂のＭＦＲをおおよそ知ることが出来る。ηは分子量の目安になり、数値が大きいほど分子量が大きく、数値が小さくなると分子量が小さいことを表している。ＭＦＲは、分子量の目安であり、数値が小さいほど分子量が大きく、数値が大きくなると分子量が小さくなる。

　また、プロピレン－エチレンブロック共重合体としては、プロピレン－エチレンブロック共重合体におけるエチレン成分の共重合比率が１～１５重量％であるのが好ましく、３～１０重量％であるのが好ましい。プロピレン－エチレンブロック共重合体におけるプロピレン成分の共重合比率が８５～９９重量％であるのが好ましく、９０～９７重量％であるのが好ましい。

　プロピレン－エチレンブロック共重合体の融点の下限は特に限定されないが好ましくは１２０℃でより好ましくは１２５℃である。１２０℃以上では耐熱性が得られやすく、またレトルト処理の際に袋の内面同士が融着を起こしにくい。プロピレン－エチレンブロック共重合体の融点の上限は特に限定されないが好ましくは１７５℃で、より好ましくは１７０℃である。１７５℃以下であるとヒートシール温度が低下しやすい。

　プロピレン－エチレンブロック共重合体としては、具体的には、例えば、エチレン含有量が７重量％で、ＣＸＳの極限粘度η＝３．０ｄｌ／ｇのブロック共重合ポリプロピレン樹脂（２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ＝３．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点：１６４℃、住友化学株式会社製ＷＦＳ５２９３－２２）や、エチレン含有量が６重量％で、ＣＸＳの極限粘度η＝２．３ｄｌ／ｇのブロック共重合ポリプロピレン樹脂（２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ＝３．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点：１６４℃、住友化学株式会社製ＷＦＳ５２９３－２９）が挙げられる。

（プロピレン－αオレフィンランダム共重合体）
　本発明においては、ポリオレフィン系樹脂フィルムのヒートシール温度を下げることを目的とし、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体を添加することが好ましい。
　プロピレン－αオレフィンランダム共重合体とは、プロピレンとプロピレン以外の炭素原子数が２～２０のα－オレフィンの少なくとも１種との共重合体を挙げることができる。かかる炭素原子数が２～２０のα－オレフィンモノマーとしては、エチレン、ブテン－１、ペンテン－１、４－メチルペンテン－１、ヘキセン－１、オクテン－１等を用いることができる。特に限定されるものではないが、プロピレン－エチレンブロック共重合体との相溶性の面からエチレンを用いるのが好ましい。必要に応じて２種類以上のプロピレン－αオレフィンランダム共重合体を混合して用いることができる。特に好適であるのは、プロピレン－エチレンランダム共重合体である。本報ではランダム共重合体を構成するモマー組成比の多い順に呼称し記載した。

　プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）の下限は好ましくは０．６ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは１．０ｇ／１０ｍｉｎであり、さらに好ましくは１．２ｇ／１０ｍｉｎである。０．６ｇ／１０ｍｉｎ以上であるとプロピレン－エチレンブロック共重合体との相溶性が高まりフィルムが白化しにくい。プロピレン－αオレフィンランダム共重合体のメルトフローレートの上限は好ましくは１０．０ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは８．０ｇ／１０ｍｉｎであり、さらに好ましくは７．０ｇ／１０ｍｉｎである。

　また、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体におけるエチレン成分の共重合比率が１～１５重量％であるのが好ましく、３～１０重量％であるのが好ましい。プロピレン－エチレンランダム共重合体におけるプロピレン成分の共重合比率が８５～９９重量％であるのが好ましく、９０～９７重量％であるのが好ましい。

　プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の融点の下限は好ましくは１２０℃でより好ましくは１２５℃である。１２０℃以下ではレトルト処理の際に袋の内面同士が融着をこすことがある。プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の融点の上限は好ましくは１４５℃で、より好ましくは１４０℃である。１４５℃以下であるとヒートシール温度が低下しやすい。

　プロピレン－αオレフィンランダム共重合体としては、具体的には、住友化学株式会社製　Ｓ１３１（エチレン含有量：５．５重量％、密度：８９０ｋｇ／ｍ^３、２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ：１．５ｇ／１０ｍｉｎ、融点：１３２℃、チーグラー・ナッタ触媒）、日本ポリプロ製プロピレン－エチレンランダム共重合体　ＷＦＷ４Ｍ（エチレン含有量：７重量％、密度９００ｋｇ／ｍ^３、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ７．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１３６℃、メタロセン触媒）などが挙げられる。

　メタロセン系のオレフィン重合触媒を含有するプロピレン単独重合体はチーグラー・ナッタ系のオレフィン重合触媒を含有するプロピレン単独重合体と比較し、分子量分布が狭く、指標とする重量平均分子量より低分子量側の成分、及び高分子量側の成分が少ないこが特徴である。メタロセン系のオレフィン重合触媒を含有するプロピレン単独重合体を用いるとヒゲの発生が抑制されることも新たに見出した。さらに、柔軟性、強度が優れる。
　なお、メタロセン系のオレフィン重合触媒とは、（ｉ）シクロペンタジエニル骨格を有する配位子を含む周期表第４族の遷移金属化合物（いわゆるメタロセン化合物）と、（ｉｉ）メタロセン化合物と反応して安定なイオン状態に活性化しうる助触媒と、必要により、（ｉｉｉ）有機アルミニウム化合物とからなる触媒であり、公知の触媒はいずれも使用できる。

（直鎖状低密度ポリエチレン）
　コア層を構成するポリプロピレン系樹脂組成物には直鎖状低密度ポリエチレンを含有することにより、耐破袋性を向上させることができる。直鎖状低密度ポリエチレンは、例えば高圧法、溶液法、気相法等の製造法により製造することが可能である。直鎖状低密度ポリエチレンはエチレンと炭素数３以上のαオレフィンを少なくとも１種類との共重合体を挙げることができる。α－オレフィンとしては、一般にα－オレフィンと称されているものでよく、プロピレン、ブテン－１、ヘキセン－１、オクテン－１、４－メチル－１－ペンテン等の炭素数３～１２のα－オレフィンであることが好ましい。エチレンとα－オレフィンの共重合体としては、例えばエチレン・ヘキセン－１共重合体、エチレン・ブテン－１共重合体、エチレン・オクテン－１共重合体等が挙げられ、耐屈曲ピンホール性の観点からエチレン―ヘキセン共重合体が好ましい。

　直鎖状低密度ポリエチレンのＭＦＲ（１９０℃、２．１８ｋｇ測定）の下限は好ましくは１．０ｇ／１０ｍｉｎであり、より好ましくは２．０ｇ／１０ｍｉｎである。また上限は好ましくは７．０ｇ／ｍｉｎであり、より好ましくは５．０ｇ／１０ｍｉｎである。上記の範囲内とすることで、ポリプロピレン系樹脂との相溶性が良く、高いシール強度が得られる。

　直鎖状低密度ポリエチレンの融点の下限は好ましくは１１２℃であり、より好ましくは１１６℃であり、更に好ましくは１２０℃である。１１２℃以上とすることで、滑り性、レトルトの耐熱性が良好となりやすい。直鎖状低密度ポリエチレンの融点の上限は好ましくは１３０℃であり、より好ましくは１２８℃である。１３０℃以下とすることで、耐衝撃性が良好となりやすい。

　直鎖状低密度ポリエチレンの密度の下限は好ましくは９１６ｋｇ／ｍ^３であり、より好ましくは９２１ｋｇ／ｍ^３である。９１６ｋｇ／ｍ^３以上とすることで、滑り性が得られるやすい。また上限は、９３５ｋｇ／ｍ^３であり、より好ましくは９３０ｋｇ／ｍ^３である。９３５ｋｇ／ｍ^３以下であることで、良好な耐破袋性が得られやすい。
　市販されているものとしては、具体的には例えば、ブラスケム製エチレン－ヘキセン共重合体（植物由来直鎖状低密度ポリエチレン）ＳＬＨ２１８（ＭＦＲ２．３ｇ／ｍｉｎ、密度９１６ｋｇ／ｍ^３、融点１２６℃）や住友化学製エチレン－ヘキセン共重合体（化石燃料由来直鎖状低密度ポリエチレン）ＦＶ４０５（ＭＦＲ４．０ｇ／ｍｉｎ、密度９２３ｋｇ／ｍ^３、融点１１８℃）などがある。

　直鎖状低密度ポリエチレンはサトウキビなどの植物を由来とするエチレンと、石油などの化石燃料又は植物を由来とするエチレンなどのαオレフィンを重合した、植物由来直鎖状低密度ポリエチレンとを含有しても良い。
　植物由来直鎖状低密度ポリエチレンは化石燃料由来の直鎖状低密度ポリエチレンとほとんど同じ物性であるが、カーボンニュートラルの観点から、発生する二酸化炭素を削減する効果があり、地球温暖化を抑制できる。植物由来直鎖状低密度ポリエチレンの植物由来エチレンの含有量の下限は好ましくは５０％でより好ましくは８０％である。５０％以上であると二酸化炭素削減効果が良好である。上限は好ましくは９８％であり、より好ましくは９６％である。９８％を超えると、共重合させるαオレフィンの比率が下がり、耐破袋性が低下する。

（共重合エラストマー）
　本発明においては、本発明の包装袋の耐落下破袋性及び滑り性をより高める目的で、共重合エラストマーを本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの構成成分として用いる。
　共重合エラストマーとしてオレフィン系熱可塑性エラストマー等が挙げられ、常温付近でゴム状弾性を示すオレフィン系熱可塑性共重合ポリマー、及びまたは比較的高いショア硬度やよい透明性を示すオレフィン系熱可塑性共重合エラストマーがある。
　そのような共重合エラストマーとして、エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマー、エチレン－ブテン共重合エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種以上のエラストマーを使用すればよいが、耐衝撃性やヒートシール強度の観点からエチレン－プロピレン共重合エラストマーが好ましい。エチレン－プロピレン共重合エラストマーとは、熱可塑性エラストマーの中でも、エチレンとプロピレンを共重合させて得られる非晶性または低結晶性のエラストマーを指す。

　本発明における共重合エラストマーは２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．２～５．０ｇ／１０ｍｉｎ、密度が８２０～９３０ｋｇ／ｍ^３、ＧＰＣ法により求めた分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．３～６．０であるものを用いるのが望ましい形態である。
　本発明における共重合エラストマーの２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレイト（ＭＦＲ）が０．２ｇ／１０ｍｉｎ以上であると、均一に混練しやすく、フィッシュアイが発生しにくく、また５．０ｇ／ｍｉｎ以下であると、耐破袋性が向上しやすい。
　また、本発明における共重合エラストマーの極限粘度［η］は、ヒートシール強度保持とインパクト強度保持、落袋強度の観点から１．０～５．０ｄｌ／ｇが好ましく、好適には１．２～３．０である。極限粘度［η］が１．０ｄｌ／ｇ以上であると、均一に混練し
やすく、フィッシュアイが発生しにくく、また５．０ｄｌ／ｇ以下であると耐破袋性及びヒートシール強度が向上しやすい。

　エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマー、エチレン－プロピレン共重合エラストマーにおけるエチレン成分の共重合比率が５５～８５重量％であるのが好ましく、６０～８０重量％であるのがより好ましい。エチレン－プロピレン共重合エラストマーにおけるプロピレン成分の共重合比率が１５～４５重量％であるのが好ましく、２０～４０重量％であるのがより好ましい。
　本発明におけるエチレン－プロピレン共重合エラストマーは、具体的には、例えばプロピレン含有量が２７重量％、密度８７０ｋｇ／ｍ^３、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ）１．８ｇ／１０ｍｉｎのエチレン－プロピレン共重合エラストマー（三井化学株式会社製タフマーＰ０４８０）などが挙げられる。

（スチレン系共重合エラストマー）
　本発明においては、透明性や耐衝撃性を高める目的として、スチレン系共重合エラストマーを使用することができる。スチレン系共重合エラストマーは、硬質セグメントがスチレンで、軟質セグメントがオレフィン、ジエンなどのブロックコポリマーである。軟質セグメントがブタジエンを水素添加したＳＥＢＳ（水添スチレン系熱可塑性エラストマー）、イソプレンを水素添加したＳＥＰＳが例示される。水添スチレン系ゴムとしては、水添スチレン・ブタジエンゴムのＨＳＢＲが例示される。スチレン系共重合エラストマーのスチレン成分の共重合比率は５～２０重量％であるのが好ましい。
　本発明におけるスチレン系共重合エラストマーは２３０℃、荷重２．１６ｋｇにおけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．２～５．０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましい。０．２ｇ／１０ｍｉｎ以上であると、均一に混練しやすく、フィッシュアイが発生しにくく、また５．０ｇ／ｍｉｎ以下であると、耐破袋性が向上しやすい。

　本発明におけるスチレン系共重合エラストマーとしては、具体的には例えばスチレン含有量１３重量％、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ）３．０ｇ／１０ｍｉｎのＳＥＢＳ（クレイトンポリマー社製クレイトンＧ１６４５）などが挙げられる。

（ポリオレフィン系樹脂フィルム）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムは、単層であっても良く、２層以上の複数層からなるものであっても良い。例えば、ヒートシール層／ラミネート層、ヒートシール層／中間層／ラミネート層の３層構成とすることができ、さらにそれぞれの層を複数の層から構成されるものでも良い。ヒートシール層とは、ポリオレフィン系樹脂フィルムの最表面側に位置する層であり、その面同士を向かい合わせて熱圧着することで、包装体を製造することができる。

　ヒートシール層と反対側の最表面側に位置する層がラミネート層であり、ポリエステルフィルムやポリアミドフィルムなどの基材フィルムと貼り合わせて積層することができる。
　ヒートシール層／中間層／ラミネート層の３層構成の場合は、本発明のフィルム製品の端部あるいはそのものを回収し、再度ペレット化したものを中間層の原料として使用することにより、直進カット性、引裂きやすさ、製袋加工性、耐破袋性などの特性を損なうことなくフィルム製品のコストを下げることもできる。

　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムが単層の場合のポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂及び添加剤について説明する。

（プロピレン－エチレンブロック共重合体）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、プロピレン－エチレンブロック共重合体の含有量の上限は好ましくは８０重量部であり、より好ましくは７０重量部である。８０重量部以下とすることで、低温ヒートシール性が良好となる。プロピレン－エチレンブロック共重合体の含有量の下限は好ましくは５５重量部であり、より好ましくは６０重量部である。５５重量部以上とすることで、耐破袋性、直進カット性が良好となる。

（プロピレン－αオレフィンランダム共重合体）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の含有量は上限は好ましくは３０重量部であり、より好ましくは２０重量部である。３０重量部以下とすることで、耐破袋性が良好となる。プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の含有量の下限は好ましくは１０重量部であり、より好ましくは１５重量部である。１０重量部以上とすることで、低温ヒートシール性が良好となる。

（直鎖状低密度ポリエチレン）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、直鎖状低密度ポリエチレンの含有量は上限は好ましくは３０重量部であり、より好ましくは２０重量部である。３０重量部以下とすることで、ヒートシール強度、静摩擦係数が良好となる。プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の含有量の下限は好ましくは１０重量部であり、より好ましくは１５重量部である。１０重量部以上とすることで、耐破袋性が良好となる。

（共重合体エラストマー）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマー、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びスチレン系共重合エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種以上のエラストマーの含有量の上限は、好ましくは合計で１０重量部であり、より好ましくは合計で８重量部である。１０重量部以下とすることでヒートシール強度が良好となる。エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマー、及びエチレン－ブテン共重合エラストマー、スチレン系共重合エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種以上のエラストマーの含有量の下限は、好ましくは合計で３重量部であり、より好ましくは合計で５重量部である。３重量部以上とすることで、耐破袋性が良好となる。

（スチレン系共重合エラストマー）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、スチレン系共重合エラストマーは好ましくは１０重量部以下であり、より好ましくは合計で８重量部以下である。１０重量部以下とすることでヒートシール強度よりが良好となる。

（添加剤）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、ポリプロピレン系樹脂組成物は、アンチブロッキング剤を含んでよい。配合されるアンチブロッキング剤としては特に限定されないが、炭酸カルシウム、二酸化珪素、二酸化チタン、硫酸バリウム、酸化マグネシウム、タルク、ゼオライト等の無機粒子やアクリル系、スチレン系、スチレン・ブタジエン系の重合体、さらにはこれらの架橋体等からなる有機粒子が挙げられる。粒子径分布の制御のし易さや、分散性、光学的外観の維持し易さ、さらには、粒子のフィルムからの脱落防止等を考慮すれば、架橋体からなる有機粒子が好ましいものである。架橋体としては、特に、アクリル酸、メタアクリル酸、アクリル酸エステル、メタアクリル酸エステル等のアクリル系単量体からなる架橋アクリル系重合体が好ましく、より好ましくは架橋されたリメチルメタアクリレートが推奨される。これら粒子の表面には、分散性や脱落防止を目的とした種々のコーティングが施されていても何ら差し支えない。
　また、これら粒子の形状は、不定形、球形、楕円球状、棒状、角状、多面体、円錐状、さらには、粒子表面や内部に空洞を有するポーラスな形状であってもよい。アンチブロッキング剤は、フィルムの外観と耐ブロッキング性の面から３～１２μｍの平均粒子径を有するものが好ましい。
　アンチブロッキング剤は１種類のみ用いても有効であるが、２種類以上の粒径や形状が異なる無機粒子を配合した方が、フィルム表面においてより複雑な突起が形成され、より高度なブロッキング防止効果を得ることができる場合がある。
　ブロック共重合体を主な構成樹脂として使用する場合、ポリマーの分散により表面凹凸が形成される場合があり、アンチブロッキング剤を添加しなくても、高度な耐ブロッキング効果が得られる場合がある。

　本発明のポリプロピレン系樹脂フィルムにおいて、ポリプロピレン系樹脂組成物は、有機系潤滑剤を添加しても良い。積層フィルムの滑性やブロッキング防止効果が向上し、フルムの取り扱い性がよくなる。その理由として、有機滑剤がブリードアウトし、フィルム表面に存在することで、滑剤効果や離型効果が発現したものと考える。更に、有機系潤滑剤は常温以上の融点を持つものを添加することが好ましい。好適な有機系潤滑剤の例としては、脂肪酸アミド、脂肪酸エステルが挙げられる。より具体的にはオレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ベヘン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドなどである。これらは単独で用いても構わないが、２種類以上を併用することでより過酷な環境下においても滑性やブロッキング防止効果を維持することができる場合があり、好ましい。

　本発明のポリプロピレン系樹脂フィルムにおいて、ポリプロピレン系樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて適量の酸化防止剤、帯電防止剤、防曇剤、中和剤、造核剤、着色剤、その他の添加剤及び無機質充填剤等を配合することができる。酸化防止剤として、フェノール系やホスファイト系の単独使用および併用、もしくは一分子中にフェノール系とホスファイト系の骨格を有したものの単独使用が挙げられる。

　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムが２層以上の複数層からなるものである場合、例えば、ヒートシール層／ラミネート層、ヒートシール層／中間層／ラミネート層の３層構成の場合のヒートシール層のポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂及び添加剤について説明する。

（プロピレン－エチレンブロック共重合体）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヒートシール層において、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、プロピレン－エチレンブロック共重合体の含有量の上限は好ましくは８０重量部であり、より好ましくは７０重量部である。８０重量部以下とすることで、低温ヒートシール性が良好となる。プロピレン－エチレンブロック共重合体の含有量の下限は好ましくは５５重量部であり、より好ましくは６０重量部である。５５重量部以上とすることで、耐破袋性、直進カット性が良好となる。

（プロピレン－αオレフィンランダム共重合体）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヒートシール層において、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の含有量の上限は好ましくは３０重量部であり、より好ましくは２０重量部である。３０重量部以下とすることで、耐破袋性が良好となる。プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の含有量の下限は好ましくは１０重量部であり、より好ましくは１５重量部である。１０重量部以上とすることで、低温ヒートシール性が良好となる。

（直鎖状低密度ポリエチレン）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヒートシール層において、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、直鎖状低密度ポリエチレンの含有量の上限は好ましくは３０重量部であり、より好ましくは２０重量部である。３０重量部以下とすることで、ヒートシール強度、静摩擦係数が良好となる。プロピレン－αオレフィンランダム共重合体の含有量の下限は好ましくは１０重量部であり、より好ましくは１５重量部である。１０重量部以上とすることで、耐破袋性が良好となる。

（共重合体エラストマー）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヒートシール層において、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマー、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びスチレン系共重合エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種以上のエラストマーの含有量の上限は特に限定されないが、好ましくは合計で１０重量部であり、より好ましくは合計で８重量部である。１０重量部以下とすることでヒートシール強度が良好となる。エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマー、及びエチレン－ブテン共重合エラストマー、スチレン系共重合エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種以上のエラストマーの含有量の下限は特に限定されないが、好ましくは合計で３重量部であり、より好ましくは合計で５重量部である。３重量部以上とすることで、耐破袋性が良好となる。

（スチレン系共重合エラストマー）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヒートシール層において、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、スチレン系共重合エラストマーは好ましくは１０重量部以下あり、より好ましくは合計で８重量部以下である。１０重量部以下とすることでヒートシール強度よりが良好となる。

（添加剤）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヒートシール層において、ポリプロピレン系樹脂組成物は、アンチブロッキング剤を含んでよい。配合されるアンチブロッキング剤としては特に限定されないが、炭酸カルシウム、二酸化珪素、二酸化チタン、硫酸バリウム、酸化マグネシウム、タルク、ゼオライト等の無機粒子やアクリル系、スチレン系、スチレン・ブタジエン系の重合体、さらにはこれらの架橋体等からなる有機粒子が挙げられる。粒子径分布の制御のし易さや、分散性、光学的外観の維持し易さ、さらには、粒子のフィルムからの脱落防止等を考慮すれば、架橋体からなる有機粒子が好ましいものである。架橋体としては、特に、アクリル酸、メタアクリル酸、アクリル酸エステル、メタアクリル酸エステル等のアクリル系単量体からなる架橋アクリル系重合体が好ましく、より好ましくは架橋されたポリメチルメタアクリレートが推奨される。これら粒子の表面には、分散性や脱落防止を目的とした種々のコーティングが施されていても何ら差し支えない。
　また、これら粒子の形状は、不定形、球形、楕円球状、棒状、角状、多面体、円錐状、さらには、粒子表面や内部に空洞を有するポーラスな形状であってもよい。アンチブロッキング剤は、フィルムの外観と耐ブロッキング性の面から３～１２μｍの平均粒子径を有するものが好ましい。
　アンチブロッキング剤は１種類のみ用いても有効であるが、２種類以上の粒径や形状が異なる無機粒子を配合した方が、フィルム表面においてより複雑な突起が形成され、より高度なブロッキング防止効果を得ることができる場合がある。
　ブロック共重合体を主な構成樹脂として使用する場合、ポリマーの分散により表面凹凸が形成される場合があり、アンチブロッキング剤を添加しなくても、高度な耐ブロッキング効果が得られる場合がある。

　本発明のポリプロピレン系樹脂フィルムのヒートシール層において、ポリプロピレン系樹脂組成物は、有機系潤滑剤を添加しても良い。積層フィルムの滑性やブロッキング防止果が向上し、フィルムの取り扱い性がよくなる。その理由として、有機滑剤がブリードアウトし、フィルム表面に存在することで、滑剤効果や離型効果が発現したものと考える更に、有機系潤滑剤は常温以上の融点を持つものを添加することが好ましい。好適な有機系潤滑剤の例としては、脂肪酸アミド、脂肪酸エステルが挙げられる。より具体的にはオレイン酸アミド、エルカ酸アミド、ベヘン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミドなどである。これらは単独で用いても構わないが、２種類以上を併用することでより過酷な環境下においても滑性やブロッキング防止効果を維持することができる場合があり、好ましい。

　本発明のポリプロピレン系樹脂フィルムのヒートシール層において、ポリプロピレン系樹脂組成物は、本発明の目的を損なわない範囲で必要に応じて適量の酸化防止剤、帯電防止剤、防曇剤、中和剤、造核剤、着色剤、その他の添加剤及び無機質充填剤等を配合することができる。酸化防止剤として、フェノール系やホスファイト系の単独使用および併用もしくは一分子中にフェノール系とホスファイト系の骨格を有したものの単独使用が挙げられる。

　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのラミネート層、あるいは中間層とラミネート層のポリオレフィン系樹脂組成物において、プロピレン－エチレンブロック共重合体、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体、直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマー、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びスチレン系共重合エラストマーの混合比率はヒートシール層と同じでも良いが、それぞれの層で変更することによって、引裂き性、ヒートシール強度、耐破袋性などの特性のバランスを調整することができる。

（ポリオレフィン系樹脂フィルムの製造方法）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの成形方法は、例えばインフレーション方式、Ｔダイ方式が使用できるが、透明性を高めるためや、ドラフトのかけ易さからＴダイ方式が好ましい。インフレーション方式は冷却媒体が空気であるのに対し、Ｔダイ方式は冷却ロールを用いるため、未延伸シートの冷却速度を高くするには有利な製造方法である。冷却速度を速めることにより、未延伸シートの結晶化を抑制できるため、高い透明性が得られるほか、後工程での延伸にかかる負荷を制御しやすく有利となる。こうした理由からＴダイ方式で成型することがより好ましい。

　溶融した原料樹脂をキャスティングし、無配向のシートを得る際の冷却ロールの温度の下限は好ましくは１５℃であり、より好ましくは２０℃である。上記未満であると、冷却ロールに結露が発生し、未延伸シートと冷却ロールとが密着不足となり、厚み不良の原因となることがある。冷却ロールの上限は好ましくは５０℃でより好ましくは４０℃である。５０℃以下であるとポリオレフィン系樹脂フィルムの透明性が悪化しにくい。

　無配向のシートを延伸する方式は例えばインフレーション方式、テンター横延伸方式、ロール縦延伸方式が使用できるが、配向の制御のし易さからロール縦延伸方式が好ましい。無配向のシートを適切な条件で延伸することにより、直進カット性が発現する。これは分子鎖が延伸方向に規則的に配列されるためである。
　延伸倍率の下限は好ましくは２．８倍であり、より好ましくは３．３倍であり、更に好好ましくは３．４倍である。２．８倍以上であると延伸方向の引裂強度が小さくなりやすく、直進カット性が得られやすい。延伸倍率の上限は好ましくは４．８倍である。４．８倍以下であると過剰に配向が進行しにくく、ヒートシール強度が大きくなりやすく、耐破袋性も向上しやすい。より好ましくは４．５倍であり。更に好ましくは４．２倍であり、特に好ましくは３．７倍である。

　延伸ロール温度の下限は好ましくは８０℃である。８０℃以上であるとフィルムにかかる延伸応力が高くなり過ぎず、収縮率が大きくなりにくい。より好ましくは９０℃である。
　延伸ロール温度の上限は好ましくは１４０℃である。１４０℃以下であると、フィルムにかかる延伸応力が低くなり過ぎず、フィルムの長手方向の熱収縮率が低下しすぎないばかりか、延伸ロールにフィルムが融着しにくい。より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１２５℃であり、特に好ましくは１１５℃である。

　未延伸シートを延伸工程に導入する前に予熱ロールに接触させ、シート温度を上げておくことが好ましい。
　無配向のシートを延伸する際の予熱ロール温度の下限は好ましくは８０℃であり、より好ましくは９０℃である。８０℃以上であると延伸応力が高くなり過ぎず、厚み変動が悪化しにくい。予熱ロール温度の上限は好ましくは１４０℃であり、より好ましくは１３０℃であり、さらに好ましくは１２５℃である。１４０℃以下であると、ロールにフィルムが粘着しにくく、フィルム厚み変動が大きくなりにくい

　延伸工程を経たポリオレフィン系樹脂フィルムには、熱収縮を抑制するためにアニール処理を行うことが好ましい。アニール処理方式には、ロール加熱方式、テンター方式などがあるが、設備の簡略さやメンテナンスのし易さからロール加熱方式が好ましい。アニール処理することによって、フィルムの内部応力を低下させることで、フィルムの長手方向の熱収縮を抑えることができるため、従来のように引裂き性を高めるために、延伸倍率を単に大きくする場合に比べて長手方向の熱収縮率やヒートシール強度を犠牲にすることがない。しかし、長手方向の熱収縮率やヒートシール強度以外の特性に悪影響を与える場合があるが、本発明は、共重合エラストマーを併用することにより耐破袋性などへの悪影響を抑えることができる。

　アニール処理温度の下限は好ましくは１００℃である。１００℃以下であると長手方向の熱収縮率が高くなりにくく、引裂強度が大きくなりにくく、製袋後やレトルト後の包装袋の仕上がりが悪化することがある。より好ましくは１１５℃であり、１２５℃が特に好ましい。
　アニール処理温度の上限は好ましくは１４０℃である。アニール処理温度が高い方が、長手方向の熱収縮率が低下しやすいが、これを超えると、フィルム厚み変動が悪化したり、フィルムが製造設備に融着したりすることがある。より好ましくは１３５℃である。

　アニール工程では加熱後のロールの回転速度を小さくするなど、フィルムの搬送速度を順次遅くして、緩和工程を設けることができる。緩和工程を設けることにより、製造されたポリオレフィン系樹脂フィルムの熱収縮率を小さくすることができる。
　緩和工程の緩和率の上限は好ましくは１０％であり、より好ましくは８％である。１０％以下であると熱収縮率が小さくなりすぎない。緩和率の下限は好ましくは１％であり、より好ましくは３％である。１％以上であると、ポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の熱収縮率が高くなりにくい。

　本発明においては、以上に記述したポリオレフィン系樹脂フィルムのラミネート面にコロナ処理等で表面を活性化させるのが好ましい。該対応により基材フィルムとのラミネート強度が向上する。ラミネート面はヒートシール面の反対側に設ける。

（ポリオレフィン系樹脂フィルムの特性）
（フィルム厚み）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みの下限は好ましくは１０μｍであり、より好ましくは３０μｍである。上記未満であると基材フィルムの厚みに対し相対的に薄くなるため、積層体としての直進カット性が悪化することがあり、またフィルムの腰感が弱すぎて加工しにくくなることがある他、耐衝撃性が低下し耐破袋性が悪化することがある。フィルム厚みの上限は好ましくは２００μｍであり、より好ましくは１３０μｍである。上記を越えるとフィルムの腰感が強すぎて加工しにくくなることがあるほか、好適な包装体を製造しにくくなることがある。

（ヘイズ）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズの上限は好ましくは４５％であり、より好ましくは３５％であり、更に好ましくは３０％である。４５％以下であると、透明基材と積層した際に内容物の視認性が良好となりやすい。ヘイズの下限は好ましくは１０％であり、より好ましくは１５％である。１０％以上とするとで、耐ブロッキング性が良好となりやすい。

（静摩擦係数）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの静摩擦係数の上限は好ましくは１．５であり、より好ましくは１．２であり、よりさらに好ましくは１．１であり、特に好ましくは１．０である。１．５以下であると包装体に食品を充填する時や開封した時に内面同士が滑りやすく口開きが良い。静摩擦係数の下限は好ましくは０．２であり、より好ましくは０．３であり、さらに好ましくは０．５である。０．２以上であるとロール状のフィルムを運搬する時に巻き崩れしにくい。

（熱収縮率）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の１２０℃、３０ｍｉｎにおける熱収縮率の上限は９．０％である。９．０％以下であると引裂強度が小さくなると同時に、ヒートシール時や包装体のレトルト収縮が小さくなり、包装体の外観に優れる。好ましくは６．０％であり、さらに好ましくは５．０％であり、よりさらに好ましくは４．５％であり、特に好ましくは４．０％である。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手向の熱収縮率の下限は１．０％である。１．０％以上であると、引裂き強度を小さくしやすい。好ましくは２．０％である。
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向と直角方向（幅方向）の熱収縮率の上限は好ましくは３．０％である。３．０％以下であると、長手方向の引裂強度が小さくなりやすく、直進カット性が得られやすい。より好ましくは２．５％であり、よりさらに好ましくは２．０％であり、特に好ましくは１．５％である。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの幅方向の熱収縮率の下限は－２．０％である。－２．０％以下であると、ヒートシールを行った時に伸びが発生し、包装体の外観が悪化する場合がある。好ましくは－１．０％であり、より好ましくは－０．５％であり、よりさらに好ましくは０．０％である。

（引裂強度）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の引裂強度の上限は好ましくは５００ｍＮである。これを越えるとラミネートフィルムを引裂きにくくなることがある。より好ましくは４００ｍＮであり、更に好ましくは３００ｍＮであり、より更に好ましくは２５０ｍＮである。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の引裂強度の下限は好ましくは１００ｍＮである。これより小さいと耐破袋性が悪化することがある。より好ましくは１５０ｍＮである。

（突刺し強度）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの突刺し強度の下限は好ましくは５．０Ｎであり、より好ましくは６．０Ｎであり、よりさらに好ましくは７．０Ｎであり、特に好ましくは７．５Ｎである。上記未満であると包装体に突起が当たった時にピン
ホールが発生することがある。突刺し強度の上限は好ましくは１２．０Ｎであり、より好ましくは１０．０Ｎである。上記を越えると腰感が強すぎ、フィルムまたは積層体にした時のハンドリングが困難となることがある。
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの１μｍあたり突刺し強度の下限は好ましくは０．０８Ｎ／μｍであり、より好ましくは０．１０Ｎ／μｍである。上記未満であると包装体に突起が当たった時にピンホールが発生することがある。突刺し強度の上限は好ましくは０．４０Ｎ／μｍであり、より好ましくは０．３０Ｎ／μｍであり、さらに好ましくは０．２５Ｎ／μｍである。上記を越えると腰感が強すぎ、フィルムまたは積層体にした時のハンドリングが困難となることがある。

（長手方向の配向係数）
　本発明で使用する長手方向の配向係数ΔＮｘは式１により計算することができる。
ΔＮｘ＝Ｎｘ－（Ｎｙ＋Ｎｚ）／２　（式１）
Ｎｘ：長手方向の屈折率　Ｎｙ：長手方向、厚み方向に対し垂直方向の屈折率　Ｎｚ：厚み方向の屈折率
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの長手方向の配向係数ΔＮｘの下限は０．０１２０であり、より好ましくは０．０１５０であり、更に好ましくは０．１７０であり、より更に好ましくは０．１８０である。０．０１２０以上であると包装体の直進カット性が得られやすい。長手方向の配向係数ΔＮｘの上限は好ましくは０．０２５０であり、より好ましくは０．０２２０であり、さらに好ましくは０．０２００である。０．０２５０以下であるとヒートシール強度が低下しにくい。

（面配向係数）
　本発明で使用する面配向係数ΔＰは式２により計算することができる。
ΔＰ＝（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２－Ｎｚ　（式２）
Ｎｘ：長手方向の屈折率　Ｎｙ：長手方向、厚み方向に対し垂直方向の屈折率　Ｎｚ：厚み方向の屈折率
本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの面配向係数ΔＰの下限は０．００５０であり、より好ましくは０．００８０であり、更に好ましくは０．００９０であり、より更に好ましくは０．００９５であり、更に好ましくは０．０１００である。０．００５０以上であると突刺し強度が良好となる。面配向係数ΔＰの上限は好ましくは０．０１２０であり、より好ましくは０．０１１０である。０．０１２０以下であるとヒートシール強度が低下しにくい。

（濡れ張力）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムの、ポリアミド樹脂フィルム、ポリエステル樹脂フィルム、及びポリプロピレン樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種のフィルムとラミネートする面の濡れ張力の下限は好ましくは３０ｍＮ／ｍであり、より好ましくは３５ｍＮ／ｍである。上記未満であるとラミネート強度が低下することがある。濡れ張力の上限は好ましくは５５ｍＮ／ｍであり、より好ましくは５０ｍＮ／ｍである。上記を越えるとポリオレフィン系樹脂フィルムのロールのブロッキングが発生することがある。

（積層体の構成及び製造方法）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムを用いた積層体は、前記ポリオレフィン系樹脂フィルムをシーラントとして用い、ポリアミド系樹脂フィルム、ポリエステル系樹脂フィルム、及びポリプロピレン系樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の基材フィルムとの積層体である。また、公知の技術として接着性やバリア性を付与する目的でこれらの基材フィルムにコーティングや蒸着加工をしたものを用いたり、アルミ箔をさらに積層するなどの構成としてもよい。具体的には例えば、二軸延伸ＰＥＴフィルム／アルミ箔／シーラント、二軸延伸ＰＥＴフィルム／二軸延伸ナイロンフィルム／シーラント、二軸延伸ナイロンフィルム／シーラント、二軸延伸ポリプロピレンフィルム／シーラン、二軸延伸ＰＥＴフィルム／アルミ箔／二軸延伸ナイロンフィルム／シーラントなどが挙げられる。
　この中でも二軸延伸ナイロンフィルムは、長手方向の配向が小さいシーラントを使用した場合は積層体の直進カット性が大きく悪化してしまう。本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムをシーラントとして使用することで、いずれの構成においても良好な直進カット性の積層体を製造することができる。
　積層の方法はドライラミネート方式、押し出しラミネート方式など公知の方法が使用できるが、いずれのラミネート方式であっても良好な直進カット性の積層体を製造することができる。

（積層体の特性）
（レトルト収縮率）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムとナイロンフィルムとの積層体の長手方向のレトルト収縮率の上限は好ましくは５％である。これを超えると、レトルト後の包装体の外観が悪化することがある。より好ましくは４％であり、さらに好ましくは３．５％である。る。長手方向のレトルト収縮率の下限は－２％である。これ未満であると、レトルト後の伸びが大きく、破袋の原因となることがある。より好ましくは０％である。本発明のナイロンフィルムとの積層体の幅方向のレトルト収縮率の上限は好ましくは５％である。これを超えると、レトルト後の包装体の外観が悪化することがある。より好ましくは４％である。幅方向のレトルト収縮率の下限は－２％である。これ未満であると、レトルト後の伸びが大きく、破袋の原因となることがある。より好ましくは０％であり、さらに好ましくは１％である。

（突刺し強度）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムとＰＥＴフィルム及びアルミ箔との積層体の突刺し強度の上限は好ましくは２５Ｎであり、より好ましくは２０Ｎであり、更に好ましくは１８Ｎである。２５Ｎ以下とすることで、充填などのハンドリングが良好となりやすい。突刺し強度の下限は好ましくは１０Ｎであり、より好ましくは１３Ｎであり、更に好ましくは１４Ｎである。１０Ｎ以上とすることで耐ピンホール性が良好となりやすい。

（引裂強度）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムとＰＥＴフィルム及びアルミ箔との積層体の長手方向の引裂強度の上限は好ましくは８００ｍＮである。これを越えると積層体を引裂きにくくなることがある。より好ましくは６００ｍＮであり、さらに好ましくは５００ｍＮである。

（ヒートシール強度）
　本発明のポリオレフィン系樹脂フィルムとＰＥＴフィルム及びアルミ箔との積層体の１２１℃、３０分のレトルト処理後ヒートシール強度の下限は好ましくは３５Ｎ／１５ｍであり、より好ましくは４０Ｎ／１５ｍｍである。３５Ｎ／１５ｍｍ以上とすることで、内容物の漏出が発生しにくくなる。ヒートシール強度の上限は好ましくは６０Ｎ／１５ｍｍである。上記を越えるためにはフィルムの厚みを増大させる等が必要となるため、コスト高となることがある。

（ヒートシール開始温度）
　本発明の積層体のレトルト前のヒートシール開始温度の上限は好ましくは１９５℃であり、より好ましくは１９０℃であり、さらに好ましくは１８０℃である。１９０℃を超えると、製袋に高い温度が必要となるためフィルムの収縮が大きくなり外観を損ねることがある。ヒートシール温度の下限は好ましくは１５０℃であり、さらに好ましくは１６０℃である。上記未満であると、レトルト処理の熱でフィルム内面が融着を起こすことがある。

（包装体）
　食料品などの内容物を自然界の埃やガスなどから保護することを目的に、内容物の周囲を包むように配置された前記積層体を包装体と呼ぶ。包装体は前記積層体を切り出し、加熱したヒートシールバーや超音波などで内面同士を接着し、袋状にするなどして製造され、例えば長方形の積層体２枚をシーラント側が内側になるよう重ね、四辺をヒートシールした四方シール袋などが広く使用されている。内容物は食料品であってもよいが、日用雑貨などその他の生産物などであってもよく、包装体の形状もスタンディングパウチやピロー包装体などの長方形以外の形状であってもよい。また、加圧するなどして沸点上昇させ１００℃以上とした熱水による加熱殺菌の熱に耐え得る包装体をレトルト用包装体と呼ぶ。また、その包装体を提供することを目的とするフィルムをレトルト用フィルムと呼ぶ。

（泣別れ）
　本発明のナイロンフィルムとの積層体の泣別れの上限は特に限定されないが、好ましくは１５ｍｍであり、より好ましくは１０ｍｍであり、さらに好ましくは６ｍｍである。上記を越えると包装体を引裂き開封した際、内容物がこぼれてしまうことがある。

（耐落下破袋性）
　本発明を用いた積層体からなる包装体の耐落下破袋性の下限は好ましくは１０回以上であり、より好ましくは１２回以上であり、更に好ましくは１４回以上である。上記以上であると食品の入った包装体を誤って落下させた時にも、破袋が発生しにくい。耐落下破袋
性は２０回以上あれば十分である。プロピレン－αオレフィン樹脂フィルムに直鎖状低密ポリエチレンを特定の範囲で添加すると、耐落下破袋性が向上する。しかし、添加量が多すぎてヒートシール強度が大きく低下した場合は、耐落下破袋性は悪化する。

　以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、これらに限定されるものではない。各実施例で得られた特性は以下の方法により測定、評価した。評価の際、フィルム製膜の長手方向をＭＤ方向、長手方向に垂直な方向（幅方向）をＴＤ方向とした。

（１）樹脂密度
　ＪＩＳ　Ｋ７１１２：１９９９年のＤ法（密度こうばい管）に準じて密度を評価した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（２）メルトフローレート（ＭＦＲ）
　ＪＩＳＫ－７２１０－１に基づき２３０℃（直鎖状低密度ポリエチレンに限っては１９０℃）荷重２．１６ｋｇで測定を行った。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（３）ヘイズ
　ＪＩＳ　Ｋ７１３６に基づきラミネート前のフィルムのヘイズを測定した。ラミネート前のポリオレフィン系樹脂フィルムにおいて、Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した

（４）静摩擦係数
　ラミネート前のフィルムのシール層側同士を重ね合わせ、万能引張試験機ＳＴＭ－Ｔ－５０ＢＰ（東洋ボールドウィン製）を用い、ＪＩＳ　Ｋ７１２５に準じて測定した。サンプルは、長手方向に２００ｍｍ、幅方向に８０ｍｍの大きさで切り出し、測定を行った。

（５）熱収縮率
ラミネート前のフィルムを１２０ｍｍ四方に切り出した。ＭＤ方向、ＴＤ方向それぞれに１００ｍｍの間隔となるよう、標線を記入した。１２０℃に保温したオーブン内にサンプルを吊り下げ、３０分間熱処理を行った。標線間の距離を測定し、下記式３に従い、熱収縮率を計算した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
熱収縮率＝（熱処理前の標線長－熱処理後の標線長）／熱処理前の標線長×１００　（％）（式３）

（６）引裂強度
　ＪＩＳ　Ｋ７１２８－１：１９９８に準じて引裂強度を測定した。ラミネート前のフィルム、及び、ポリオレフィン系樹脂フィルムとＰＥＴフィルム及びアルミ箔との積層体のそれぞれの評価を行った。ＭＤ方向、ＴＤ方向でそれぞれＮ＝３で測定し、平均値を算出した。

（７）突刺し強度
　ラミネート前のフィルム、及び、ポリオレフィン系樹脂フィルムとＰＥＴフィルム及びアルミ箔との積層体を、食品衛生法における「食品、添加物等の規格基準　第３：器具及び容器包装」（昭和５７年厚生省告示第２０号）の「２．強度等試験法」に準拠して２３℃下で突刺し強度を測定した。先端部直径０．７ｍｍの針を、突刺し速度５０ｍｍ／分でフィルムに突き刺し、針がフィルムを貫通する際の強度を測定した。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。
　得られた測定値をフィルムの厚みで割り、フィルム１μｍあたりの突刺し強度［Ｎ／μｍ］を算出した。

（８）長手方向の配向係数、面配向係数
　ＪＩＳ　Ｋ００６２：１９９９　年の化学製品の屈折率測定法に準じて屈折率を評価した。
　Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。長手方向の配向係数ΔＮｘ、面配向係数ΔＰは式１及び式２により計算した。
ΔＮｘ＝Ｎｘ－（Ｎｙ＋Ｎｚ）／２　（式１）
ΔＰ＝（Ｎｘ＋Ｎｙ）／２－Ｎｚ　（式２）
Ｎｘ：長手方向の屈折率　Ｎｙ：長手方向、厚み方向に対し垂直方向の屈折率　Ｎｚ：厚み方向の屈折率

（９）レトルト収縮率
　ポリオレフィン系樹脂フィルムとナイロンフィルムとの積層体を１２０ｍｍ四方に切り出した。ＭＤ方向、ＴＤ方向それぞれに１００ｍｍの間隔となるよう、標線を記入した。１２１℃、３０分間熱水でレトルト処理を行った。標線間の距離を測定し、下記式４に従い、レトルト収縮率を測定した。各Ｎ＝３で測定を行い、平均値を算出した。
レトルト収縮率＝（処理前の標線長－処理後の標線長）／処理前の標線長×１００　（％）　（式４）

（１０）泣別れ
　ポリオレフィン系樹脂フィルムとナイロンフィルムとの積層体をヒートシールフィルム同士を向い合せヒートシールし、内寸ＭＤ方向１２０ｍｍ、ＴＤ方向１７０ｍｍの四方シール袋を作成した。四方シール袋の端にノッチを作成し、ＭＤ方向に手で引裂いた。反対の端までカットを進め、袋の表側と裏側のフィルムの引裂き線のズレを測定した。右手側が手前になる方向、左手側が手前になる方向の両方について各Ｎ＝３で測定した平均値を算出し、大きい方の測定値を採用した。

（１１）ヒートシール強度
　ヒートシール条件および強度測定条件は次の通りである。すなわち、実施例・比較例で
得られたポリオレフィン系樹脂フィルムとＰＥＴフィルム及びアルミ箔との積層体の、ポオレフィン系樹脂フィルム側同士を重ね合せ、０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃でヒートシールした後、放冷した。その後１２１℃、３０分間熱水でレトルト処理を行った。各温度でヒートシールされたフィルムからそれぞれＭＤ方向８０ｍｍ、ＴＤ方向１５ｍｍの試験片を切り取り、各試験片について、クロスヘッドスピード２００ｍｍ／分でヒートシール部を剥離した際の剥離強度を測定した。試験機はインストロンインスツルメンツ製の万能材料試験機５９６５を使用した。各Ｎ＝３回で測定を行い、平均値を算出した。

（１２）ヒートシール開始温度
　ポリオレフィン系樹脂フィルムとＰＥＴフィルム及びアルミ箔との積層体について、ＪＩＳ　Ｚ　１７１３（２００９）に準拠してヒートシール開始温度を測定した。このとき、フィルムを５０ｍｍ×２５０ｍｍ（フィルムの幅方向×長さ方向）の長方形の試験片（ヒートシール用）に裁断した。２枚の試験片のシール層部同士を重ね、株式会社東洋精機作所製，熱傾斜試験機（ヒートシール試験機）を使用し、ヒートシール圧力を０．２ＭＰａ、ヒートシール時間を１．０ｓｅｃとした。そして、５℃ずつ傾斜をつけ昇温する条件にてヒートシールした。ヒートシール後、試験片を１５ｍｍ幅で切り出した。ヒートシールにより融着した試験片を１８０°に開き、チャックに未シール部分を挟みシール部分を剥離した。そして、ヒートシール強度が３０Ｎを超える直前の温度におけるヒートシール温度と、超えた直後の温度におけるヒートシール温度を加重平均して算出した。試験機はインストロンインスツルメンツ製の万能材料試験機５９６５を使用した。試験速度は２００ｍｍ／ｍｉｎとした。Ｎ＝５で測定し、平均値を算出した。

（１３）耐落下破袋性
　ポリオレフィン系樹脂フィルムとＰＥＴフィルム及びアルミ箔との積層体を切り出し、飽和食塩水を３００ｍｌ封入した内寸縦１７０ｍｍ、横１２０ｍｍの四方シール袋を作製した。この際のヒートシール条件は０．２ＭＰａの圧力で１秒間、シールバーの幅１０ｍｍ、ヒートシール温度２２０℃とした。製袋加工後に四方シール袋の端部を切り落とし、シール幅は５ｍｍとした。前記四方シール袋を１２１℃において３０分間レトルトした。次に－５℃の環境に８時間放置し、その環境下において１．２ｍの高さから四方シール袋を平坦なコンクリート床に落下させた。袋が破れるまで落下を繰り返し、繰り返しの落下回数を測定し、下記のように段階を設けた。袋の個数は各水準で２０個とし、破袋するまでの回数の平均値を計算した。

（１４）配向角
　基材フィルムの配向角（°）は王子計測機器（株）製分子配向計ＭＯＡ－６００４で測定した。ＭＤ方向１２０ｍｍ、ＴＤ方向１００ｍｍにサンプルを切り出し、計測器に設置し、測定されたＡｎｇｌｅの値を配向角とした。なお、ＭＤ方向が０°である。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（１５）融点
　（株）島津製作所製、島津示差走査熱量計ＤＳＣ－６０を用いて得られた、ポリオレフィン系樹脂フィルムのＤＳＣ曲線の最大融解ピークの温度を融点とした。開始温度３０℃、昇温速度５℃／ｍｉｎ、終了温度１８０℃とした。Ｎ＝３で測定し、平均値を算出した。

（ポリオレフィン系樹脂フィルム）
（使用原料）
　実施例１ないし８及び比較例１ないし７のポリプロピレン系樹脂フィルムについて、後出の表１および表２に示した樹脂組成とその割合に基づき、原料を調整した。これらの原料を均一になるように混合し、ポリオレフィン系樹脂フィルムを製造するための混合原料を得た。
１）原料Ａ　住友化学製プロピレン－エチレンブロック共重合体　ＷＦＳ５２９３－２２（エチレン含有量７重量％、樹脂密度８９１ｋｇ／ｍ^３、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ３．０ｇ／１０ｍｉｎ、融点１６４℃）
２）原料Ｂ　住友化学製プロピレン－エチレンランダム共重合体　Ｓ１３１（エチレン含有量５．５重量％樹脂密度８９０ｋｇ／ｍ^３、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ１．５ｇ／１０ｍｉｎ、融点１３２℃、チーグラー・ナッタ触媒）
３）原料Ｃ　住友化学製エチレン－ヘキセン共重合体（化石燃料由来直鎖状低密度ポリエチレン）　ＦＶ４０５（ＭＦＲ４．０ｇ／ｍｉｎ、密度９２３ｋｇ／ｍ^３、融点１１８℃）４）原料Ｄ　ブラスケム製エチレン－ヘキセン共重合体（植物由来直鎖状低密度ポリエチレン）　ＳＬＨ２１８（ＭＦＲ２．３ｇ／ｍｉｎ、密度９１６ｋｇ／ｍ^３、融点１２６℃）５）原料Ｅ　住友化学製エチレン－ヘキセン共重合体（化石燃料由来直鎖状低密度ポリエチレン）　ＦＶ４０２（ＭＦＲ４．０ｇ／ｍｉｎ、密度９１５ｋｇ／ｍ^３、融点１０６℃）６）原料Ｆ　三井化学製エチレン－プロピレン共重合エラストマー　タフマーＰ０４８０（プロピレン含有量２７重量％、樹脂密度８７０ｋｇ／ｍ^３、２３０℃、２．１６ｋｇにおけるＭＦＲ１．８ｇ／１０ｍｉｎ、融点４８℃）
７）原料Ｇ　クレイトンポリマー社製スチレン系共重合エラストマー　クレイトンＧ１６４５（ＭＦＲ３．０ｇ／１０ｍｉｎ、スチレン含有量１３重量％）

（実施例１）
（溶融押出）
　表１に示す原料を使用し、混合原料をスクリュー直径９０ｍｍの３ステージ型単軸押出し機から、巾８００ｍｍでプレランドを２段階にし、かつ溶融樹脂の流れが均一になるように段差部分の形状を曲線状としてダイス内の流れが均一になるように設計したＴスロット型ダイに導入し、ダイスの出口温度を２３０℃で押出した。
（冷却）
　ダイスから出てきた溶融樹脂シートを２１℃の冷却ロールで冷却し、層厚みが２４５μｍよりなる未延伸のポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。冷却ロールでの冷却に際しては、エアーノズルで冷却ロール上のフィルムの両端を固定し、エアーナイフで溶融樹脂シートの全幅を冷却ロールへ押さえつけ、同時に真空チャンバーを作用させ溶融樹脂シートと冷却ロールの間への空気の巻き込みを防止した。エアーノズルは、両端ともフィルム進行方向に直列に設置した。ダイス周りはシートで囲い、溶融樹脂シートに風が当たらないようした。

（予熱）
　未延伸シートを加温したロール群に導き、シートとロールを接触させることによってシートを予熱した。予熱ロールの温度は１０５℃とした。複数のロールを使用し、フィルムの両面を予熱した。
（縦延伸）
　前記未延伸シートを縦延伸機に導き、ロール速度差により、３．５倍に延伸し厚みを７０μｍとした。延伸ロールの温度は１０５℃とした。
（アニール処理）
　アニーリングロールを使用し１３０℃で熱処理を施した。複数のロールを使用し、フィルムの両面を熱処理した。
（緩和工程）
　アニーリングロールの次に設置されているロールの速度をアニーリングロールに対し緩和率として５％減速し、フィルムを緩和させた。

（コロナ処理）
　フィルムの片面（ラミネート面）にコロナ処理（電力密度２０Ｗ・ｍｉｎ／ｍ^２）を施した。
（巻き取り）
　製膜速度は巻き取りロール速度を２０ｍ／分とし実施した。製膜したフィルムは耳部分をトリミングし、ロール状態にして巻き取った。

（２層積層体の作成）
　実施例及び比較例で得られたポリオレフィン系樹脂フィルムと、基材フィルム（東洋紡製二軸延伸ナイロンフィルム、Ｎ１１０２、厚み１５μｍ、配向角ＭＤ方向に対し２２°）とを、エステル系ドライラミネート用接着剤（東洋モートン社製、ＴＭ５６９）３３．６重量部、硬化剤として（東洋モートン社製、ＣＡＴ１０Ｌ）４．０重量部、及び酢酸エチル６２．４重量部を混合して得られたエステル系接着剤を使用し、接着剤の塗布量が３．０ｇ／ｍ^２となるようドライラミネートした。積層したラミネートフィルムを４０℃に保ち、３日間エージングを行い、ポリオレフィン系樹脂フィルムとナイロンフィルムとの積層体を得た。

（３層積層体の作成）
　厚さ７μｍのアルミニウム箔（株式会社ＵＡＣＪ製箔製、商品名：１Ｎ３０）と、基材フィルム（東洋紡製二軸延伸ＰＥＴンフィルム、Ｅ５１０２、厚み１５μｍ、配向角ＭＤ方向に対し３０°）とを、エステル系ドライラミネート用接着剤（東洋モートン社製、ＴＭ５６９）３３．６重量部、硬化剤として（東洋モートン社製、ＣＡＴ１０Ｌ）４．０重量部、及び酢酸エチル６２．４重量部を混合して得られたエステル系接着剤を使用し、接着剤の塗布量が３．０ｇ／ｍ^２となるようドライラミネートした。次いで同様の方法において、前記積層体のアルミニウム箔側と実施例及び比較例で得られたポリオレフィン系樹脂フィルムとを接着した。積層したラミネートフィルムを４０℃に保ち、３日間エージングを行い、ポリオレフィン系樹脂フィルムとＰＥＴフィルム及びアルミ箔との積層体との積層体を得た。

（実施例２ないし実施例６、比較例１ないし比較例４）
　実施例１において、表１および表２に示す原料を使用し、同様の方法において７０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（実施例７）
　実施例１において、表１および表２に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを２１０μｍとし、縦延伸倍率を３．０倍とした以外は同様の方法において７０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（実施例８）
　実施例１において、表１および表２に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを３１５μｍとし、縦延伸倍率を４．５倍とした以外は同様の方法において７０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例５）
　実施例１において、表１および表２に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを７０μｍとしポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。予熱、延伸、アニール処理、緩和工程は設けなかった。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例６）
　実施例１において、表１および表２に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを１７５μｍとし、縦延伸倍率を２．５倍とした以外は同様の方法において７０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

（比較例７）
　実施例１において、表１および表２に示す原料を使用し、未延伸ポリオレフィン系樹脂フィルムの厚みを３５０μｍとし、縦延伸倍率を５．０倍とした以外は同様の方法において７０μｍのポリオレフィン系樹脂フィルムを得た。実施例１と同様にして積層体を得た。

　比較例１では、直鎖状低密度ポリエチレンを添加しなかったために、耐落下破袋性に劣るものであった。
　比較例２では、添加した直鎖状低密度ポリエチレンの融点が低いために、滑り性（静摩擦係数）に劣るものであった。
　比較例３では、直鎖状低密度ポリエチレンを過剰に添加したために、滑り性（静摩擦係数）及びヒートシール強度に劣るものであった。
　比較例４では、直鎖状低密度ポリエチレンの添加量が少なかったために、耐落下破袋性に劣るものであった。
　比較例５では、未延伸フィルムであったため、泣別れに劣るものであった。
　比較例６では、延伸倍率が低く長手方向の配向係数が小さいために、泣別れに劣るものであった。
　比較例７では、延伸倍率が高くフィルムの長手方向の配向係数が大きいため、耐落下破袋性及びヒートシール性に劣るものであった。
　上記結果を表１、表２に示す。

　表１及び表２で、評価結果を「測定不可＊」としているものは、特性評価中にフィルムがＭＤ方向に裂けてしまい、測定値が得られなかったことを示す。

　本発明により、開封方向にわずかな泣別れで真っ直ぐ開封でき、レトルト後も落下時に破袋しにくく、滑り性の優れた、レトルトパウチを提供することができ、産業に大きく貢献できる。

Claims

　ポリプロピレン系樹脂組成物からなるポリオレフィン系樹脂フィルムであって、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、プロピレン－エチレンブロック共重合体を５５～８０重量部、プロピレン－αオレフィンランダム共重合体を１０重量部以上、３０重量部以下、融点が１１２℃以上、１３０℃以下である直鎖状低密度ポリエチレンを１０重量部以上、３０重量部以下含有し、長手方向の配向係数ΔＮｘが０．０１２０以上０．０２５０以下であるポリオレフィン系樹脂フィルム。
　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムのヘイズが１０％以上、４５％以下である請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの突刺強度が５Ｎ以上、１５Ｎ以下である請求項１又は２に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
　前記ポリオレフィン系樹脂フィルムの静摩擦係数が０．２以上、１．５以下である請求項１～３のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
　前記ポリプロピレン系樹脂組成物が、ポリプロピレン系樹脂組成物を構成するポリオレフィン系樹脂の合計１００重量部において、エチレン－プロピレン共重合エラストマー、プロピレン－ブテン共重合エラストマー、エチレン－ブテン共重合エラストマー、及びスチレン系共重合エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種以上の共重合エラストマーを３重量部以上、１０重量部以下を含有する、請求項１～４に記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。
　請求項１～５のいずかれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィルムと、ポリアミド系樹脂フィルム、ポリエステル系樹脂フィルム、及びポリプロピレン系樹脂フィルムからなる群から選択される少なくとも１種の重合体からなる二軸配向フィルムとの積層体。
　請求項６記載の積層体からなる包装体。
　泣別れが５ｍｍ以下である、請求項７に記載の包装体。
　レトルト食品用に用いられる、請求項８に記載の包装体。