WO2020138033A1 - 回転工具及び切削加工物の製造方法 - Google Patents

回転工具及び切削加工物の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2020138033A1
WO2020138033A1 PCT/JP2019/050510 JP2019050510W WO2020138033A1 WO 2020138033 A1 WO2020138033 A1 WO 2020138033A1 JP 2019050510 W JP2019050510 W JP 2019050510W WO 2020138033 A1 WO2020138033 A1 WO 2020138033A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
sub
rotary tool
angle
groove
flow path
Prior art date
Application number
PCT/JP2019/050510
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
小川　浩
Original Assignee
京セラ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 京セラ株式会社 filed Critical 京セラ株式会社
Priority to JP2020563285A priority Critical patent/JP7145236B2/ja
Priority to CN201980085767.XA priority patent/CN113260476B/zh
Priority to DE112019006398.7T priority patent/DE112019006398T5/de
Priority to US17/416,516 priority patent/US20220080516A1/en
Publication of WO2020138033A1 publication Critical patent/WO2020138033A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B51/00—Tools for drilling machines
    • B23B51/06—Drills with lubricating or cooling equipment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
    • B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B2250/00—Compensating adverse effects during turning, boring or drilling
    • B23B2250/12—Cooling and lubrication
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/28—Features relating to lubricating or cooling

Definitions

  • the present disclosure relates to a method for manufacturing a rotary tool and a cut product.
  • Patent Document 1 Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2009-78330 (Patent Document 1) describes a rotary tool in which a chip discharging property is improved by flowing a coolant from a front end side to a rear end side.
  • the angle formed by the branch flow path connected to the rear ejection hole and the rotation axis is larger than the twist angle of the flute groove. Therefore, when the helix angle is increased to increase the cutting amount, the coolant moves in a direction away from the rotation axis, which may make it difficult to discharge the chips toward the rear end side.
  • a rotary tool has a rod-shaped body extending along a rotation axis from a first end to a second end.
  • the body includes a cutting portion including the first end, a shank portion located closer to the second end than the cutting portion, and located inside the body, and extends along the rotation axis. And a flow path.
  • the cutting portion has an outer peripheral surface, a first cutting edge located from the first end toward the outer peripheral surface, and a first spiral extending from the first cutting edge toward the second end.
  • a groove, a first ridge, and a first ridgeline formed by the outer peripheral surface adjacent to the first groove in a rear side of the first groove in a rotation direction of the rotation shaft.
  • the flow passage includes a main flow passage extending from the second end side toward the first end side, and a first sub flow passage extending from the main flow passage toward the second end side.
  • the first sub-flow passage has a first opening that opens in the first groove.
  • the first angle formed by the rotation axis and the first sub-flow path is smaller than the twist angle formed by the rotation axis and the first ridge.
  • a method for manufacturing a cut workpiece based on a non-limiting aspect of the present disclosure includes a step of rotating a rotating tool of the above aspect, a step of bringing the rotating rotating tool into contact with a work material, and the rotating tool And a step of separating from the material.
  • FIG. 1 It is a perspective view showing a rotary tool of a non-limiting embodiment of the present disclosure, and is a view showing a state of seeing through a flow path and the like. It is a side view of the rotary tool shown in FIG. It is a side view of the rotary tool shown in FIG. It is a side view of the rotary tool shown in FIG. It is a side view of the rotary tool shown in FIG. It is a side view of the rotary tool shown in FIG. It is a side view of the rotary tool shown in FIG. It is an enlarged view near the 1st end of the rotary tool shown in FIG. It is an enlarged view near the 1st end of the rotary tool shown in FIG. It is an enlarged view of the 1st end vicinity of the rotary tool shown in FIG. FIG.
  • FIG. 5 is an enlarged view of the rotary tool shown in FIG. 4 near the first end. It is an enlarged view of the 1st end vicinity of the rotary tool shown in FIG. It is an enlarged view near the 1st end of the rotary tool shown in FIG.
  • FIG. 5 illustrates a non-limiting embodiment of a rotary tool of the present disclosure.
  • FIG. 5 illustrates a non-limiting embodiment of a rotary tool of the present disclosure.
  • It is a schematic diagram showing one process in a manufacturing method of a cutting thing of a non-limiting embodiment of this indication. It is a schematic diagram showing one process in a manufacturing method of a cutting thing of a non-limiting embodiment of this indication. It is a schematic diagram showing one process in a manufacturing method of a cutting thing of a non-limiting embodiment of this indication. It is a schematic diagram showing one process in a manufacturing method of a cutting thing of a non-limiting embodiment of this indication.
  • rotary tools according to a plurality of non-limiting embodiments of the present disclosure will be described in detail with reference to the drawings.
  • a drill as an example of a rotary tool will be described in detail with reference to the drawings.
  • examples of the rotary tool may include an end mill and a reamer. Therefore, the drill described below may be replaced with a rotary tool such as an end mill.
  • the rotary tool may comprise any component not shown in the figures referenced herein.
  • the dimensions of the members in each drawing do not faithfully represent the actual dimensions of the constituent members and the dimensional ratio of each member.
  • the rotary tool 1 in a non-limiting example shown in FIG. 1 may be a drill, and may have a rod-shaped body 3 extending along the rotation axis X from the first end 3a to the second end 3b. Good.
  • the rod-shaped main body 3 is rotatable in the direction of the arrow Y about the rotation axis X as in a non-limiting example shown in FIG. 1 during cutting of a work material for manufacturing a cut product.
  • the lower left end of the body 3 may be the first end 3a and the upper right end may be the second end 3b.
  • the upper end of the main body 3 may be the first end 3a and the lower end may be the second end 3b.
  • the first end 3a is also called a front end and the second end 3b is also called a rear end.
  • FIG. 3 to 6 are diagrams showing a state in which the rotary tool shown in FIG. 2 is rotated at a predetermined angle in the rotation direction.
  • FIG. 3 is a diagram showing a state in which the rotary tool shown in FIG. 2 is rotated 10 degrees in the rotation direction.
  • FIG. 4 is a diagram showing a state in which the rotary tool shown in FIG. 2 is rotated by 70 degrees in the rotation direction.
  • FIG. 5 is a diagram showing a state in which the rotary tool shown in FIG. 2 is rotated 90 degrees in the rotation direction.
  • FIG. 6 is a diagram showing a state in which the rotary tool shown in FIG. 2 is rotated 180 degrees in the rotation direction.
  • the body 3 in the non-limiting example shown in FIG. 1 may be cylindrical.
  • the columnar shape is meant to include not only a cylinder in a strict sense but also some irregularities or curves.
  • the shape of the main body 3 is not limited to the cylindrical shape.
  • the outer diameter D of the main body 3 can be set to 4 mm to 25 mm, for example.
  • the main body 3 has a cutting portion 5 located including the first end 3 a and a shank portion 7 located closer to the second end 3 b than the cutting portion 5.
  • the cutting portion 5 may include a portion that comes into contact with the work material, and this portion may play a main role in cutting the work material.
  • the shank portion 7 may be a portion gripped by a rotating spindle or the like in a machine tool, or may be a portion designed according to the shape of the spindle.
  • the shape of the shank portion 7 may include, for example, a straight shank, a long shank, a long neck and a tapered shank.
  • the cutting portion 5 may include an outer peripheral surface 11, a first cutting edge 13, a first groove 15, and a first ridge 17.
  • the outer peripheral surface 11 may be a surface located on the outer periphery of the cutting portion 5. 1 to 6 show examples in which the distance from the rotation axis X to the outer peripheral surface 11 is substantially constant.
  • the first cutting edge 13 may be located from the first end 3 a toward the outer peripheral surface 11. Generally, the first cutting edge 13 is also called a tip blade. The first cutting edge 13 may play a major role in chip generation in the cutting process. These points also apply to the second cutting edge 37 described later.
  • the first groove 15 may extend spirally from the first cutting edge 13 toward the second end 3b.
  • the first groove 15 may be a groove for discharging the chips generated by the first cutting edge 13 when cutting the work material to the second end 3b side. Therefore, the first groove 15 is also called a chip discharge groove.
  • the first groove 15 extends spirally around the rotation axis X so as to face the opposite side of the rotation direction Y from the first cutting edge 13 toward the second end 3b. May be.
  • extending in a spiral shape means that the first groove 15 extends in a generally twisted manner from the first cutting edge 13 toward the second end 3b. Therefore, the first groove 15 may have a part that is not partially twisted.
  • the first ridge line 17 is a ridge line formed by the first groove 15 and the outer peripheral surface 11 adjacent to the first groove 15 in the rear of the rotation direction X of the rotation axis X. Good.
  • the main body 3 in the non-limiting example shown in FIG. 1 may further include a flow channel 9 located inside the main body 3 and extending along the rotation axis X.
  • the flow path 9 may be a part through which the fluid flows.
  • the fluid flowing through the flow path 9 is generally called a coolant.
  • the coolant may include a water-insoluble oil agent, a water-soluble oil agent, and compressed air.
  • a water-insoluble oil agent for example, an oil agent represented by an oily form, an inert extreme pressure type, an active extreme pressure type and the like can be mentioned.
  • the water-soluble oil agent may include water-soluble oil agents typified by emulsions, solutions or solutions.
  • the coolant may be appropriately selected and used according to the material of the work material.
  • the shape of the flow path 9 may include, for example, a linear shape and a curved shape.
  • the curved shape may include, for example, a spiral shape.
  • the shape of the channel 9 is not particularly limited as long as the fluid can flow. This also applies to the cross-sectional shape of the flow channel 9.
  • the cross section of the flow path 9 orthogonal to the direction of fluid flow may be circular, elliptical, polygonal, or the like, for example.
  • the flow channel 9 in the non-limiting example shown in FIG. 1 may include a main flow channel 19 and a first sub flow channel 21.
  • the main flow path 19 may extend from the second end 3b side toward the first end 3a side.
  • the shape of the main flow path 19 in the non-limiting example shown in FIG. 1 may be a spiral shape.
  • the main flow path 19 in the non-limiting example shown in FIG. 1 may extend spirally from the second end 3b side toward the first end 3a side.
  • the shape of the main flow path 19 is not limited to the spiral shape.
  • the shape of the main flow path 19 may be, for example, a linear shape.
  • the inner diameter of the main channel 19 can be set to, for example, 0.5 mm to 3 mm.
  • the number of main flow paths 19 may be one or may be plural. When the number of main flow paths 19 is plural, each of the plurality of main flow paths 19 may have the same configuration or different configurations.
  • the number of main flow paths 19 may be two as in a non-limiting example shown in FIG. In other words, the flow path 9 may have the first main flow path 19a and the second main flow path 19b, as in a non-limiting example shown in FIG. As in a non-limiting example shown in FIG. 1, the configurations of the first main passage 19a and the second main passage 19b may be the same as each other.
  • the main flow path 19 in the non-limiting example shown in FIG. 1 may have an inflow port 19c and an outflow port 19d.
  • the inflow port 19c may be a part that allows a fluid supplied from the outside to flow into the main flow path 19.
  • the inflow port 19c may be located on the end face at the second end 3b.
  • the position of the inflow port 19c is not limited to the end face at the second end 3b.
  • the inflow port 19c may be located on the outer peripheral surface of the shank portion 7.
  • the number of the inflow ports 19c may be one or may be plural.
  • the outlet 19d may be a part for discharging the fluid.
  • the outlet 19d may be located on the end face on the side of the first end 3a so that the fluid is ejected in the direction away from the main body 3.
  • the position of the outlet 19d is not limited to the end face on the first end 3a side.
  • the number of the outlets 19d may be one or may be plural.
  • the main flow path 19 may not have the outlet 19d. That is, as in a non-limiting example shown in FIG. 2, the first sub-flow passage 21 described below extends from the main flow passage 19, and the fluid is discharged from the first opening 23 of the first sub-flow passage 21. Good.
  • the main flow path 19 may not have the outflow port 19d.
  • the first sub-channel 21 in the non-limiting example shown in FIG. 2 may extend from the main channel 19 toward the second end 3b. Further, the first sub-flow path 21 may have a first opening 23 that opens in the first groove 15.
  • the first sub flow passage 21 may be a portion that is connected to the main flow passage 19 and that discharges the fluid from the first opening 23 toward the second end 3b side.
  • the first opening 23 means the edge of the first sub-flow path 21 that is open in the first groove 15.
  • the first sub-channel 21 in the non-limiting example shown in FIG. 2 may have a linear shape and may extend from the first main channel 19a toward the second end 3b.
  • the first sub-flow passage 21 may extend from the second main flow passage 19b toward the second end 3b side.
  • the first angle ⁇ 1 formed by the rotation axis X and the first sub-channel 21 is smaller than the twist angle ⁇ 2 formed by the rotation axis X and the first ridge line 17. Good. According to such a configuration, even when the helix angle ⁇ 2 is increased to increase the cutting amount, the fluid discharged from the first opening 23 toward the second end 3b side does not rotate. It is easy to get closer to. Therefore, the chips generated by the first cutting edge 13 during the cutting process easily flow toward the second end 3b side by the fluid ejected from the first opening 23. Therefore, the rotary tool 1 has an excellent chip discharging property. The rotary tool 1 also has a good cutting performance because the twist angle ⁇ 2 can be increased in order to increase the cutting amount.
  • first angle ⁇ 1 and the twist angle ⁇ 2 which are the values of the respective angles may be represented by absolute values. That is, the magnitude relationship between the first angle ⁇ 1 and the twist angle ⁇ 2 may be represented by
  • the first angle ⁇ 1 is such that the rotation axis X and the central axis Q1 of the first sub-flow passage 21 are different from each other. It may be evaluated in the state where the angle formed is the largest.
  • the central axis Q1 of the first sub-channel 21 is obtained by continuing the center of the first inner diameter of the first sub-channel 21.
  • the first angle ⁇ 1 can be set to, for example, ⁇ 20 degrees to 25 degrees.
  • the twist angle ⁇ 2 is evaluated by the angle formed by the rotation axis X and the first ridge line 17 when the cutting portion 5 is viewed from the direction orthogonal to the rotation axis X. do it. Further, when the twist angle ⁇ 2 is evaluated, a virtual straight line passing through one point on the first ridge line 17 and parallel to the rotation axis X may be used instead of the rotation axis X.
  • the twist angle ⁇ 2 can be set to, for example, ⁇ 5 degrees to 40 degrees.
  • the first opening 23 may be located closer to the first end 3a than the center 5a of the cutting portion 5 in the direction along the rotation axis X.
  • the first opening 23 since the first opening 23 is located near the first cutting edge 13, the chips generated at the first cutting edge 13 during cutting are ejected from the first opening 23. The fluid easily flows to the second end 3b side, and the chip discharge property is high.
  • the first ridge line 17 has a first portion 25 and a second portion 27 located closer to the second end 3 b than the first portion 25. May be. Then, as in a non-limiting example shown in FIGS. 9 and 11, the first twist angle ⁇ 2a formed by the rotation axis X and the first portion 25 is different from the second twist angle ⁇ 2b formed by the rotation axis X and the second portion 27. May be.
  • the cutting amount can be increased when the helix angle is large.
  • the twist angle is small, the strength of the rotary tool 1 is high.
  • the first twist angle ⁇ 1 is smaller than both the first twist angle ⁇ 2a and the second twist angle ⁇ 2b.
  • the first twist angle ⁇ 2a may be larger than the second twist angle ⁇ 2b, as in a non-limiting example shown in FIGS. 9 and 11. When such a configuration is satisfied, the chips in the vicinity of the first cutting edge 13 can easily flow to the second end 3b side.
  • the first twist angle ⁇ 2a may be larger than the second twist angle ⁇ 2b, but is not limited thereto.
  • the first twist angle ⁇ 2a may be smaller than the second twist angle ⁇ 2b, or may be the same as the second twist angle ⁇ 2b, for example.
  • the first opening 23 may be located near the boundary 29 between the first portion 25 and the second portion 27 in the non-limiting example shown in FIG. When such a configuration is satisfied, the chips are less likely to be clogged at the boundary 29 where the chip flow changes.
  • the fact that the first opening 23 is located in the vicinity of the boundary 29 is not limited to the state where the first opening 23 is located on the boundary 29 in the strict sense, and the first opening 23 can be provided as long as the above effect can be obtained. This is intended to include a state in which the part 23 is located around the boundary 29.
  • the first opening 23 may be located at a position slightly deviated from the boundary 29 of the first groove 15 toward the first end 3a.
  • the flow channel 9 may further have another sub flow channel in addition to the first sub flow channel 21.
  • the number of other sub-flow paths may be one or may be plural.
  • the flow path 9 is located closer to the second end 3b side than the first sub-flow path 21, and is directed from the main flow path 19 toward the second end 3b side.
  • You may further have the extending 2nd sub flow path 31.
  • the second sub flow path 31 may have a second opening 33 that is open in the first groove 15.
  • the second sub flow path 31 in the non-limiting example shown in FIG. 4 may have a linear shape, and may extend from the first main flow path 19a toward the second end 3b side.
  • the second sub flow passage 31 may extend from the second main flow passage 19b toward the second end 3b side.
  • the second angle ⁇ 3 formed by the rotation axis X and the second sub-flow passage 31 may be different from the first angle ⁇ 1.
  • the first angle ⁇ 1 is smaller, the fluid flowing out from the first sub-flow passage 21 is more likely to flow out toward the second end 3b. Further, the smaller the second angle ⁇ 3, the easier the fluid flowing out from the second sub-flow path 31 flows toward the second end 3b. Therefore, the chips pushed away by the fluid are likely to be stably discharged toward the second end 3b.
  • the second angle ⁇ 3 may be smaller than the twist angle ⁇ 2 as in a non-limiting example shown in FIG. 10.
  • the second angle ⁇ 3 may be larger than the first angle ⁇ 1 as in a non-limiting example shown in FIGS. 8 and 10.
  • the direction in which chips are discharged can be stabilized by the fluid flowing out from the first sub-flow passage 21 located on the first end 3a side of the second sub-passage 31. Further, it is possible to increase the speed at which chips are discharged by the fluid flowing out from the second sub flow path 31 located on the second end 3b side of the first sub flow path 21.
  • the relationship between the first angle ⁇ 1 and the second angle ⁇ 3 is not limited to the relationship in which the second angle ⁇ 3 is larger than the first angle ⁇ 1.
  • the second angle ⁇ 3 may be smaller than the first angle ⁇ 1 as in the rotary tool 1a in the non-limiting example shown in FIG.
  • FIG. 13 is a diagram corresponding to the enlarged view shown in FIG. 10.
  • the second angle ⁇ 3 may be evaluated in the same manner as the first angle ⁇ 1. That is, like the non-limiting example shown in FIG. 10, when the cutting portion 5 is viewed from the direction orthogonal to the rotation axis X, the second angle ⁇ 3 is the rotation axis X and the central axis Q2 of the second sub-flow passage 31. It may be evaluated in the state that the angle formed by and becomes the largest.
  • the second angle ⁇ 3 can be set to, for example, ⁇ 20 degrees to 25 degrees.
  • the relationship between the first angle ⁇ 1 and the second angle ⁇ 3 is not limited to the relationship in which the second angle ⁇ 3 is larger or smaller than the first angle ⁇ 1.
  • the second angle ⁇ 3 may be the same as the first angle ⁇ 1, for example.
  • the first inner diameter of the first sub-channel 21 may be different from the second inner diameter of the second sub-channel 31, as in a non-limiting example shown in FIGS. 8 and 10.
  • the ejection pressure of the fluid ejected from each of the first opening 23 and the second opening 33 can be adjusted.
  • the second inner diameter may be larger than the first inner diameter, as in a non-limiting example shown in FIGS. 8 and 10.
  • the volume of the fluid injected from the second inner diameter increases, and the chip discharging property in the vicinity of the second inner diameter becomes high.
  • the first inner diameter is smaller than the second inner diameter.
  • the velocity of the fluid injected from the first inner diameter increases.
  • the first inner diameter can be set to, for example, 0.3 mm to 0.9 mm.
  • the second inner diameter can be set to, for example, 0.3 mm to 1.5 mm.
  • the relationship between the first inner diameter and the second inner diameter is not limited to the relationship in which the second inner diameter is larger than the first inner diameter.
  • the second inner diameter may be smaller than the first inner diameter or may be the same as the first inner diameter, for example.
  • the cutting portion 5 may further include a second ridge line 35.
  • the second ridgeline 35 in a non-limiting example shown in FIG. 7 is a ridgeline formed by the first groove 15 and the outer peripheral surface 11 that is adjacent to the first groove 15 in the front in the rotation direction Y.
  • the first opening 23 may be located closer to the first ridge line 17 than the second ridge line 35.
  • the cutting unit 5 may further include another cutting edge in addition to the first cutting edge 13.
  • the cutting portion 5 may further include another groove.
  • the number of each of the other cutting edges and the other grooves may be one, or may be more than one.
  • the cutting portion 5 may further include the second cutting edge 37 and the second groove 39.
  • the second cutting edge 37 may be located from the first end 3 a toward the outer peripheral surface 11, and the second groove 39 may extend from the second cutting edge 37 to the second end 3 b. It may extend spirally toward.
  • the configuration of the second cutting edge 37 may be the same as or different from the configuration of the first cutting edge 13.
  • the configuration of the second groove 39 may be the same as or different from the configuration of the first groove 15.
  • the second cutting edge 37 has the same configuration as the first cutting edge 13 and the second groove 39 has the same configuration as the first groove 15.
  • the second cutting edge 37 may be positioned so as to be rotationally symmetrical to the first cutting edge 13 about the rotation axis X by 180 degrees in a front view from the first end 3a side.
  • the flow channel 9 may further include a third sub flow channel 41.
  • the third sub-flow passage 41 in the non-limiting example shown in FIG. 6 may extend from the main flow passage 19 toward the second end 3b side. Further, the third sub-flow passage 41 may have a third opening 43 that opens in the second groove 39. When these configurations are satisfied, the fluid is discharged toward the second end 3b side not only from the first opening 23 of the first sub-channel 21 but also from the third opening 43 of the third sub-channel 41. Since it can be done, it has a high chip discharging property.
  • the third sub-flow channel 41 may have a linear shape and may extend from the second main flow channel 19b toward the second end 3b side.
  • the third sub flow channel 41 may extend from the first main flow channel 19a toward the second end 3b side.
  • the first opening 23 and the third opening 43 may be located at different positions in the direction along the rotation axis X.
  • the stress applied to the first sub-channel 21, the third sub-channel 41, the first opening 23, and the third opening 43 is likely to be dispersed in the direction along the rotation axis X. Therefore, the reduction in strength of the rotary tool 1 can be suppressed. As a result, the rotary tool 1 is less likely to break.
  • the relationship between the first opening 23 and the third opening 43 in the direction along the rotation axis X is not limited to the relationship in which the two are at different positions as described above.
  • the first opening 23 and the third opening 43 may be at the same position in the direction along the rotation axis X.
  • the third angle ⁇ 4 formed by the rotation axis X and the third sub flow path 41 may be evaluated in the same manner as the first angle ⁇ 1. That is, as in a non-limiting example shown in FIG. 12, when the cutting portion 5 is viewed from a direction orthogonal to the rotation axis X, the third angle ⁇ 4 is the rotation axis X and the central axis Q3 of the third sub-flow passage 41. It may be evaluated in the state that the angle formed by and becomes the largest.
  • the third angle ⁇ 4 can be set to, for example, ⁇ 20 degrees to 25 degrees.
  • the third angle ⁇ 4 may be smaller than the twist angle of the second groove 39 as in a non-limiting example shown in FIG. Specifically, when the ridgeline formed by the second groove 39 and the outer peripheral surface 11 adjacent to the second groove 39 at the rear of the rotation axis X in the rotation direction Y is the third ridgeline, the limitation shown in FIG.
  • the third angle ⁇ 4 in an example not performed may be smaller than the twist angle formed by the rotation axis X and the third ridge. Note that, in the non-limiting example shown in FIG. 12, the third ridge line corresponds to the first ridge line 17.
  • the third opening 43 when the third opening 43 is located closer to the first end 3a side than the first opening 23 in the direction along the rotation axis X, in other words, rotation is performed.
  • the first angle ⁇ 1, the second angle ⁇ 3, and the third angle ⁇ 4 may have a relationship of second angle ⁇ 3>first angle ⁇ 1>third angle ⁇ 4.
  • FIG. 14 is a diagram corresponding to the side view shown in FIG. 6.
  • the second angle ⁇ 3 may be smaller than the first angle ⁇ 1 as described above.
  • the first angle ⁇ 1, the second angle ⁇ 3, and the third angle ⁇ 4 may have the following relationship. That is, when the third opening 43, the first opening 23, and the second opening 33 are sequentially located from the first end 3a side toward the second end 3b side in the direction along the rotation axis X.
  • the first angle ⁇ 1, the second angle ⁇ 3, and the third angle ⁇ 4 may have a relationship of third angle ⁇ 4>first angle ⁇ 1>second angle ⁇ 3.
  • the first angle ⁇ 1, the second angle ⁇ 3, and the third angle ⁇ 4 may have a relationship of first angle ⁇ 1>third angle ⁇ 4>second angle ⁇ 3.
  • the first inner diameter of the first sub-channel 21 may be smaller than the inner diameter of the main channel 19, as in a non-limiting example shown in FIG. 7.
  • the second inner diameter of the second sub-channel 31 may be smaller than the inner diameter of the main channel 19, and the third inner diameter of the third sub-channel 41. May be smaller than the inner diameter of the main channel 19.
  • the third inner diameter of the third sub flow channel 41 can be set to, for example, 0.3 mm to 2 mm.
  • the material of the main body 3 may include, for example, cemented carbide and cermet.
  • the composition of the cemented carbide may include, for example, WC-Co, WC-TiC-Co and WC-TiC-TaC-Co.
  • WC, TiC, and TaC may be hard particles
  • Co may be a binder phase.
  • the cermet may be a sintered composite material in which a metal is combined with a ceramic component.
  • the cermet may include a titanium compound containing titanium carbide (TiC) or titanium nitride (TiN) as a main component.
  • the surface of the main body 3 may be coated with a film using a chemical vapor deposition (CVD) method or a physical vapor deposition (PVD) method.
  • the coating composition may include titanium carbide (TiC), titanium nitride (TiN), titanium carbonitride (TiCN), alumina (Al 2 O 3 ), and the like.
  • a method for manufacturing a cut product (1) a step of rotating the rotary tool 1 around the rotation axis X, (2) a step of bringing the first cutting edge 13 of the rotating rotary tool 1 into contact with the work material 100; (3) a step of separating the rotary tool 1 from the work material 100, May be provided.
  • the rotary tool 1 is moved. It may be relatively close to the work material 100.
  • the first cutting edge 13 of the rotary tool 1 may be brought into contact with the work material 100 to cut the work material 100.
  • the work material 100 may be cut while allowing the fluid to flow out from the first opening 23.
  • the rotary tool 1 may be relatively separated from the work material 100 to obtain a machined product.
  • the method for manufacturing a machined product of the embodiment which is not limited, since the rotary tool 1 having excellent chip discharging property is used, a machined product having a machined surface with high accuracy can be obtained.
  • the rotary tool 1 may be brought close to the work material 100 while the work material 100 is fixed and the rotary tool 1 is rotated around the rotation axis X. Further, in the non-limiting example shown in FIG. 16, the work material 100 may be cut by bringing the first cutting edge 13 of the rotating rotary tool 1 into contact with the work material 100. As in a non-limiting example shown in FIG. 17, the rotary tool 1 may be kept away from the work material 100 while being rotated.
  • the cut workpiece is obtained by moving the rotary tool 1, but the present invention is not limited to this.
  • the work material 100 may be brought close to the rotary tool 1.
  • the work material 100 may be moved away from the rotary tool 1.
  • the process of keeping the rotating tool 1 rotated and bringing the first cutting edge 13 of the rotating tool 1 into contact with a different part of the work material 100 may be repeated.
  • the material of the work material 100 may be, for example, aluminum, carbon steel, alloy steel, stainless steel, cast iron, non-ferrous metal, or the like.
  • the present disclosure is not limited to the above-described embodiment, and may be any one without departing from the gist of the present disclosure. It goes without saying that you can do it.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Drilling Tools (AREA)
  • Milling, Broaching, Filing, Reaming, And Others (AREA)

Abstract

本開示の限定されない一態様に基づく回転工具は、第１端から第２端に向かって回転軸に沿って延びた本体を有する。本体は、切削部と、本体の内部に位置している流路と、を有する。切削部は、第１溝及び第１稜線を備える。第１溝は、第１切刃から第２端の側に向かって螺旋状に延びる。第１稜線は、第１溝に対して回転方向の後方において隣接する外周面と第１溝との稜線である。流路は、主流路から第２端の側に向かって延びた第１副流路を有する。そして、回転軸及び第１副流路がなす第１角度は、回転軸及び第１稜線がなすねじれ角よりも小さい。

Description

回転工具及び切削加工物の製造方法 関連出願の相互参照
　本出願は、２０１８年１２月２５日に出願された日本国特許出願２０１８－２４０８１１号の優先権を主張するものであり、この先の出願の開示全体を、ここに参照のために取り込む。
　本開示は、回転工具及び切削加工物の製造方法に関する。
　特開２００９－７８３３０号公報（特許文献１）には、先端の側から後端の側に向かってクーラントを流すことによって切屑排出性が高められた回転工具が記載されている。
　特許文献１に記載の回転穴あけ工具（回転工具）は、後方噴出孔に繋がる枝流路と回転軸線とのなす角度が、フルート溝のねじれ角よりも大きい。それゆえ、ねじれ角を大きくして切削量を増やす場合には、クーラントが回転軸線から離れる方向に向かうため、後端の側に向って切屑を排出しにくくなるおそれがある。
　本開示における限定されない一態様に基づく回転工具は、第１端から第２端に向かって回転軸に沿って延びた棒形状の本体を有する。該本体は、前記第１端を含んで位置する切削部と、該切削部よりも前記第２端の側に位置するシャンク部と、前記本体の内部に位置し、前記回転軸に沿って延びた流路と、を有する。前記切削部は、外周面と、前記第１端から前記外周面に向かって位置する第１切刃と、該第１切刃から前記第２端の側に向かって螺旋状に延びた第１溝と、該第１溝と、前記第１溝に対して前記回転軸の回転方向の後方において隣接する前記外周面とがなす第１稜線と、を備える。前記流路は、前記第２端の側から前記第１端の側に向かって延びた主流路と、該主流路から前記第２端の側に向かって延びた第１副流路と、を有する。該第１副流路は、前記第１溝において開口する第１開口部を有する。そして、前記回転軸及び前記第１副流路がなす第１角度は、前記回転軸及び前記第１稜線がなすねじれ角よりも小さい。
　本開示における限定されない一態様に基づく切削加工物の製造方法は、上記態様の回転工具を回転させる工程と、回転する前記回転工具を被削材に接触させる工程と、前記回転工具を前記被削材から離す工程と、を備える。
本開示の限定されない実施形態の回転工具を示す斜視図であり、流路などを透視した状態を示す図である。 図１に示す回転工具の側面図である。 図１に示す回転工具の側面図である。 図１に示す回転工具の側面図である。 図１に示す回転工具の側面図である。 図１に示す回転工具の側面図である。 図１に示す回転工具の第１端近傍の拡大図である。 図２に示す回転工具の第１端近傍の拡大図である。 図３に示す回転工具の第１端近傍の拡大図である。 図４に示す回転工具の第１端近傍の拡大図である。 図５に示す回転工具の第１端近傍の拡大図である。 図６に示す回転工具の第１端近傍の拡大図である。 本開示の限定されない実施形態の回転工具を示す図である。 本開示の限定されない実施形態の回転工具を示す図である。 本開示の限定されない実施形態の切削加工物の製造方法における一工程を示す概略図である。 本開示の限定されない実施形態の切削加工物の製造方法における一工程を示す概略図である。 本開示の限定されない実施形態の切削加工物の製造方法における一工程を示す概略図である。
　＜回転工具＞
　以下、本開示の限定されない複数の実施形態の回転工具について、図面を用いて詳細に説明する。具体的には、回転工具の一例としてドリルについて、図面を用いて詳細に説明する。なお、回転工具としては、ドリルの他にも、例えば、エンドミル及びリーマなどが挙げられ得る。したがって、以下において説明されるドリルをエンドミルなどの回転工具に置き換えてもよい。
　また、以下で参照する各図では、説明の便宜上、実施形態を構成する部材における主要な部材のみが簡略化して示されている。したがって、回転工具は、本明細書が参照する各図に示されていない任意の構成部材を備え得る。また、各図中の部材の寸法は、実際の構成部材の寸法及び各部材の寸法比率を忠実に表したものではない。これらの点は、後述する切削加工物の製造方法においても同様である。
　図１に示す限定されない一例における回転工具１は、ドリルであってもよく、第１端３ａから第２端３ｂに向かって回転軸Ｘに沿って延びた棒形状の本体３を有してもよい。棒形状の本体３は、切削加工物を製造するための被削材の切削加工時において、図１に示す限定されない一例のように回転軸Ｘを中心に矢印Ｙの方向に回転可能である。
　図１に示す限定されない一例においては、本体３の左下側の端部が第１端３ａ、右上側の端部が第２端３ｂであってもよい。また、図２～図６に示す限定されない一例においては、本体３の上側の端部が第１端３ａ、下側の端部が第２端３ｂであってもよい。一般的に、第１端３ａは先端、第２端３ｂは後端とも呼ばれる。
　なお、図３～図６は、図２に示す回転工具を回転方向に所定の角度で回転させた状態を示す図である。具体的には、図３は、図２に示す回転工具を回転方向に１０度回転させた状態を示す図である。図４は、図２に示す回転工具を回転方向に７０度回転させた状態を示す図である。図５は、図２に示す回転工具を回転方向に９０度回転させた状態を示す図である。図６は、図２に示す回転工具を回転方向に１８０度回転させた状態を示す図である。
　図１に示す限定されない一例における本体３は、円柱状であってもよい。円柱状とは、厳密な意味での円柱のみならず、若干の凹凸又は湾曲などをも含む趣旨である。なお、本体３の形状は、円柱状に限定されない。
　本体３における外径Ｄは、例えば、４ｍｍ～２５ｍｍに設定され得る。また、回転軸Ｘに沿った方向における本体３の長さをＬとするとき、Ｌ及びＤの関係は、例えば、Ｌ＝４Ｄ～１５Ｄに設定され得る。
　図１～図６に示す限定されない一例において、本体３は、第１端３ａを含んで位置する切削部５と、切削部５よりも第２端３ｂの側に位置するシャンク部７とを有してもよい。切削部５は、被削材と接触する部位を含んでもよく、この部位は、被削材の切削加工において主たる役割をなしてもよい。シャンク部７は、工作機械における回転するスピンドルなどに把持される部位であってもよく、スピンドルの形状に応じて設計される部位であってもよい。シャンク部７の形状としては、例えば、ストレートシャンク、ロングシャンク、ロングネック及びテーパーシャンクなどが挙げられ得る。
　図１に示す限定されない一例において、切削部５は、外周面１１、第１切刃１３、第１溝１５及び第１稜線１７を備えてもよい。
　外周面１１は、切削部５における外周に位置する面であってもよい。図１～図６においては、回転軸Ｘから外周面１１までの距離が概ね一定である例が示される。
　図１に示す限定されない一例において、第１切刃１３は、第１端３ａから外周面１１に向かって位置してもよい。一般的に、第１切刃１３は、先端刃とも呼ばれる。第１切刃１３は、切削加工において切屑生成に主な役割を果たしてもよい。これらの点は、後述する第２切刃３７においても同様である。
　図１に示す限定されない一例において、第１溝１５は、第１切刃１３から第２端３ｂの側に向かって螺旋状に延びてもよい。第１溝１５は、被削材を切削する際に第１切刃１３で生じた切屑を第２端３ｂの側へと排出するための溝であってもよい。そのため、第１溝１５は、切屑排出溝とも呼ばれる。これらの点は、後述する第２溝３９においても同様である。
　図１に示す限定されない一例において、第１溝１５は、第１切刃１３から第２端３ｂに向かうにしたがって回転方向Ｙとは反対側に向かうように回転軸Ｘの周りで螺旋状に延びてもよい。なおここで、螺旋状に延びるとは、第１溝１５が第１切刃１３から第２端３ｂの側に向かって概ねねじれて延びることを意味する。そのため、第１溝１５は部分的にねじれていない部位を有してもよい。これらの点は、後述する第２溝３９においても同様である。
　図１に示す限定されない一例において、第１稜線１７は、第１溝１５と、第１溝１５に対して回転軸Ｘの回転方向Ｙの後方において隣接する外周面１１とがなす稜線であってもよい。
　図１に示す限定されない一例における本体３は、この本体３の内部に位置し、回転軸Ｘに沿って延びた流路９を更に有してもよい。流路９は、流体が流れる部位であってもよい。
　流路９を流れる流体は、一般的にクーラントと呼ばれる。クーラントとしては、例えば、不水溶性油剤、水溶性油剤及び圧縮エアなどが挙げられ得る。不水溶性油剤としては、例えば、油性形、不活性極圧形又は活性極圧形などに代表される油剤が挙げられ得る。水溶性油剤としては、例えば、エマルジョン、ソリューブル又はソリューションなどに代表される水溶性油剤などが挙げられ得る。クーラントは、被削材の材質に応じて適宜選択して用いられてもよい。
　流路９の形状としては、例えば、直線形状及び曲線形状などが挙げられ得る。曲線形状としては、例えば、螺旋形状などが挙げられ得る。なお、流路９の形状は、流体を流すことが可能な限り特に限定されない。この点は、流路９の断面形状においても同様である。流体の流れる方向に直交した流路９の横断面は、例えば、円形状、楕円形状及び多角形状などであってもよい。
　図１に示す限定されない一例における流路９は、主流路１９及び第１副流路２１を有してもよい。
　図１に示す限定されない一例において、主流路１９は、第２端３ｂの側から第１端３ａの側に向かって延びてもよい。図１に示す限定されない一例における主流路１９の形状は、螺旋形状であってもよい。言い換えれば、図１に示す限定されない一例における主流路１９は、第２端３ｂの側から第１端３ａの側に向かって螺旋状に延びてもよい。なお、主流路１９の形状は、螺旋形状に限定されない。主流路１９の形状は、例えば、直線形状であってもよい。主流路１９の内径は、例えば、０．５ｍｍ～３ｍｍに設定され得る。
　主流路１９の数は、１つであってもよく、また、複数であってもよい。主流路１９の数が複数のとき、複数の主流路１９のそれぞれの構成は、同じであってもよいし、異なってもよい。図１に示す限定されない一例のように主流路１９の数は、２つであってもよい。言い換えれば、図１に示す限定されない一例のように流路９は、第１主流路１９ａ及び第２主流路１９ｂを有してもよい。図１に示す限定されない一例のように、第１主流路１９ａ及び第２主流路１９ｂの構成が、互いに同じであってもよい。
　図１に示す限定されない一例における主流路１９は、流入口１９ｃ及び流出口１９ｄを有してもよい。
　流入口１９ｃは、外部から供給される流体を主流路１９の内部に流入させる部位であってもよい。図１に示す限定されない一例において、流入口１９ｃは、第２端３ｂにおける端面に位置してもよい。なお、流入口１９ｃの位置は、第２端３ｂにおける端面に限定されない。例えば、流入口１９ｃは、シャンク部７の外周面に位置してもよい。また、流入口１９ｃの数は、１つであってもよく、また、複数であってもよい。
　流出口１９ｄは、流体を排出させる部位であってもよい。図１に示す限定されない一例において、流出口１９ｄは、本体３から離れる方向に向かって流体が噴射されるように、第１端３ａの側の端面に位置してもよい。なお、流出口１９ｄの位置は、第１端３ａの側の端面に限定されない。また、流出口１９ｄの数は、１つであってもよく、また、複数であってもよい。
　主流路１９は、流出口１９ｄを有さなくてもよい。すなわち、図２に示す限定されない一例のように、下記で説明する第１副流路２１が主流路１９から延びており、第１副流路２１の第１開口部２３から流体を排出させてもよい。例えばこの場合には、主流路１９は流出口１９ｄを有さなくてもよい。
　図２に示す限定されない一例における第１副流路２１は、主流路１９から第２端３ｂの側に向かって延びてもよい。また、第１副流路２１は、第１溝１５において開口する第１開口部２３を有してもよい。第１副流路２１は、主流路１９に繋がっており、第２端３ｂの側に向かって第１開口部２３から流体を排出させる部位であってもよい。第１開口部２３とは、第１溝１５において開口している第１副流路２１の縁を意味する。これらの点は、後述する第２副流路３１及び第３副流路４１においても同様である。
　図２に示す限定されない一例における第１副流路２１は、直線形状であり、第１主流路１９ａから第２端３ｂの側に向かって延びてもよい。なお、第１副流路２１は、第２主流路１９ｂから第２端３ｂの側に向かって延びてもよい。
　図８、図９及び図１１に示す限定されない一例において、回転軸Ｘ及び第１副流路２１がなす第１角度θ１は、回転軸Ｘ及び第１稜線１７がなすねじれ角θ２よりも小さくてもよい。このような構成によれば、切削量を増やすためにねじれ角θ２を大きくした場合であっても、第２端３ｂの側に向かって第１開口部２３から排出される流体が、回転軸Ｘに近づく方向に向かい易い。それゆえ、切削加工時に第１切刃１３で生じた切屑が、第１開口部２３から噴射された流体によって第２端３ｂの側に流れ易い。したがって、回転工具１は、優れた切屑排出性を有する。また、回転工具１は、切削量を増やすためにねじれ角θ２を大きくできることから、良好な切削性能も有する。
　また、第１角度θ１及びねじれ角θ２は、それぞれの角度の値であるθ１及びθ２が絶対値で表されてもよい。すなわち、第１角度θ１及びねじれ角θ２の大小関係は、│θ２│＞│θ１│で表されてもよい。
　図８に示す限定されない一例のように、第１角度θ１は、回転軸Ｘに直交する方向から切削部５を見たときに、回転軸Ｘと第１副流路２１の中心軸Ｑ１とがなす角度が最も大きくなる状態で評価すればよい。第１副流路２１の中心軸Ｑ１は、第１副流路２１の第１内径の中心を連続することで得られる。第１角度θ１は、例えば、－２０度～２５度に設定され得る。
　図９及び図１１に示す限定されない一例のように、ねじれ角θ２は、回転軸Ｘに直交する方向から切削部５を見たときに、回転軸Ｘと第１稜線１７とがなす角度で評価すればよい。また、ねじれ角θ２を評価するときは、回転軸Ｘに代えて、第１稜線１７上の１点を通り回転軸Ｘに平行な仮想直線を使用してもよい。ねじれ角θ２は、例えば、－５度～４０度に設定され得る。
　図２に示す限定されない一例のように、第１開口部２３は、回転軸Ｘに沿った方向における切削部５の中央５ａよりも第１端３ａの近くに位置してもよい。このような構成を満たすときは、第１開口部２３が第１切刃１３の近くに位置することから、切削加工時に第１切刃１３で生じた切屑が、第１開口部２３から噴射された流体によって第２端３ｂの側に流れ易く、切屑排出性が高い。
　図３及び図５に示す限定されない一例のように、第１稜線１７は、第１部位２５と、第１部位２５よりも第２端３ｂの側に位置する第２部位２７と、を有してもよい。そして、図９及び図１１に示す限定されない一例のように、回転軸Ｘ及び第１部位２５がなす第１ねじれ角θ２ａは、回転軸Ｘ及び第２部位２７がなす第２ねじれ角θ２ｂと異なってもよい。これらの構成を満たすときは、切削量を増やすと同時に回転工具１の強度を高めることが可能である。具体的には、ねじれ角が大きいとき、切削量を増やすことができる。また、ねじれ角が小さいとき、回転工具１の強度が高い。なお、第１ねじれ角θ２ａ及び第２ねじれ角θ２ｂが互いに異なるとき、第１角度θ１は、第１ねじれ角θ２ａ及び第２ねじれ角θ２ｂの両方に対して小さい。
　図９及び図１１に示す限定されない一例のように、第１ねじれ角θ２ａは、第２ねじれ角θ２ｂよりも大きくてもよい。このような構成を満たすときは、第１切刃１３の近傍の切屑を第２端３ｂの側に流れ易くできる。
　第１ねじれ角θ２ａが第２ねじれ角θ２ｂより大きくてもよいが、これに限定されない。第１ねじれ角θ２ａは、例えば、第２ねじれ角θ２ｂよりも小さくてもよいし、第２ねじれ角θ２ｂと同じであってもよい。
　第１開口部２３は、図５に示す限定されない一例における第１部位２５及び第２部位２７の境界２９の近傍に位置してもよい。このような構成を満たすときは、切屑の流れが変化する境界２９において切屑が詰まりにくい。なお、第１開口部２３が境界２９の近傍に位置するとは、第１開口部２３が厳密な意味で境界２９上に位置する状態に限られず、上記の効果が得られる限りにおいて、第１開口部２３が境界２９の周辺に位置する状態をも含む趣旨である。例えば、第１開口部２３は、第１溝１５のうち境界２９から第１端３ａの側に若干ずれた位置にあってもよい。
　流路９は、第１副流路２１に加えて、他の副流路を更に有してもよい。他の副流路の数は、１つであってもよく、また、複数であってもよい。例えば、図１に示す限定されない一例のように、流路９は、第１副流路２１よりも第２端３ｂの側に位置するとともに、主流路１９から第２端３ｂの側に向かって延びた第２副流路３１を更に有してもよい。図４に示す限定されない一例において、第２副流路３１は、第１溝１５において開口している第２開口部３３を有してもよい。これらの構成を満たすときは、第１副流路２１の第１開口部２３に加えて、第２副流路３１の第２開口部３３からも第２端３ｂの側に向かって流体を排出させることができるので、切屑排出性が高い。
　図４に示す限定されない一例における第２副流路３１は、直線形状であってもよく、第１主流路１９ａから第２端３ｂの側に向かって延びてもよい。第２副流路３１は、第２主流路１９ｂから第２端３ｂの側に向かって延びてもよい。
　図１０に示す限定されない一例のように、回転軸Ｘ及び第２副流路３１がなす第２角度θ３は、第１角度θ１と異なってもよい。このような構成を満たすときは、第１副流路２１及び第２副流路３１それぞれにおいて適した流体制御がし易い。そのため、回転工具１は、良好な切屑排出性を有する。
　具体的には、第１角度θ１が大きいほど第１副流路２１の経路が短くなり易い。また、第２角度θ３が大きいほど第２副流路３１の経路が短い。第１副流路２１又は第２副流路３１の経路が短いほど流体の流路損失が小さい。そのため、第１副流路２１又は第２副流路３１から流出する流体の量が多い。したがって、第１副流路２１又は第２副流路３１から流出する流体によって切屑を押し出す力が大きい。
　一方で、第１角度θ１が小さいほど第１副流路２１から流出する流体は第２端３ｂに向かって流出し易い。また、第２角度θ３が小さいほど第２副流路３１から流出する流体は第２端３ｂに向かって流出し易い。そのため、流体によって押し流される切屑が安定して第２端３ｂに向かって排出され易い。
　したがって、第１角度θ１及び第２角度θ３の大きさを適宜調整することで、第１副流路２１及び第２副流路３１それぞれにおいて適した流体制御ができる。なお、図１０に示す限定されない一例のように、第２角度θ３は、ねじれ角θ２よりも小さくてもよい。
　図８及び図１０に示す限定されない一例のように、第２角度θ３は、第１角度θ１よりも大きくてもよい。このような構成を満たすときは、第２副流路３１よりも第１端３ａの側に位置する第１副流路２１から流出する流体によって切屑の排出される方向を安定させることができる。また、第１副流路２１よりも第２端３ｂの側に位置する第２副流路３１から流出する流体によって切屑が排出される速度を上げることができる。
　第１角度θ１及び第２角度θ３の関係は、第２角度θ３が第１角度θ１よりも大きい関係に限定されない。例えば、図１３に示す限定されない一例における回転工具１ａのように、第２角度θ３は、第１角度θ１よりも小さくてもよい。このような構成を満たすときは、第２副流路３１よりも第１端３ａの側に位置する第１副流路２１から流出する流体によって切屑の排出される速度を上げることができる。また、第１副流路２１よりも第２端３ｂの側に位置する第２副流路３１から流出する流体によって切屑が安定して第２端３ｂに向かって排出され易い。なお、図１３は、図１０に示す拡大図に対応する図である。
　第２角度θ３は、第１角度θ１と同様にして評価すればよい。すなわち、図１０に示す限定されない一例のように、第２角度θ３は、回転軸Ｘに直交する方向から切削部５を見たときに、回転軸Ｘと第２副流路３１の中心軸Ｑ２とがなす角度が最も大きくなる状態で評価すればよい。第２角度θ３は、例えば、－２０度～２５度に設定され得る。
　第１角度θ１及び第２角度θ３の関係は、第２角度θ３が第１角度θ１よりも大きいか、又は小さい関係に限定されない。第２角度θ３は、例えば、第１角度θ１と同じであってもよい。
　図８及び図１０に示す限定されない一例のように、第１副流路２１の第１内径は、第２副流路３１の第２内径と異なってもよい。このような構成を満たすときは、第１開口部２３及び第２開口部３３からそれぞれ噴射される流体の噴射圧を調整できる。
　図８及び図１０に示す限定されない一例のように、第２内径は、第１内径よりも大きくてもよい。このような構成を満たすときは、第２内径より噴射される流体の体積が増し、第２内径近傍の切屑排出性が高くなる。
　このとき、第１内径は第２内径よりも小さいと言い換えることができる。このような構成を満たすときは、第１内径より噴射される流体の速度が増す。
　第１内径は、例えば、０．３ｍｍ～０．９ｍｍに設定され得る。第２内径は、例えば、０．３ｍｍ～１．５ｍｍに設定され得る。なお、第１内径及び第２内径の関係は、第２内径が第１内径よりも大きい関係に限定されない。第２内径は、例えば、第１内径よりも小さくてもよいし、第１内径と同じであってもよい。
　図７に示す限定されない一例のように、切削部５は、第２稜線３５を更に備えてもよい。図７に示す限定されない一例における第２稜線３５は、第１溝１５と、第１溝１５に対して回転方向Ｙの前方において隣接する外周面１１とがなす稜線である。そして、図８に示す限定されない一例のように、第１開口部２３は、第２稜線３５よりも第１稜線１７の近くに位置してもよい。これらの構成を満たすときは、第１開口部２３から噴出する流体が溝１溝１５において第１稜線１７に沿って噴出するため、第１稜線１７から生じた切屑を良好に排出できる。
　切削部５は、第１切刃１３に加えて、他の切刃を更に備えてもよい。また、切削部５は、第１溝１５に加えて、他の溝を更に備えてもよい。他の切刃及び他の溝のそれぞれの数は、１つであってもよく、また、複数であってもよい。例えば、図７に示す限定されない一例のように、切削部５は、第２切刃３７及び第２溝３９を更に備えてもよい。図７に示す限定されない一例において、第２切刃３７は、第１端３ａから外周面１１に向かって位置してもよく、第２溝３９は、第２切刃３７から第２端３ｂに向かって螺旋状に延びてもよい。
　第２切刃３７の構成は、第１切刃１３の構成と同じであってもよいし、異なってもよい。同様に、第２溝３９の構成は、第１溝１５の構成と同じであってもよいし、異なってもよい。図７に示す限定されない一例においては、第２切刃３７の構成は、第１切刃１３の構成と同じであり、第２溝３９の構成は、第１溝１５の構成と同じである。また、第２切刃３７は、第１端３ａの側からの正面視において、回転軸Ｘを中心として第１切刃１３と１８０度の回転対称となるように位置してもよい。
　図１に示す限定されない一例のように、流路９は、第３副流路４１を更に有してもよい。図６に示す限定されない一例における第３副流路４１は、主流路１９から第２端３ｂの側に向かって延びてもよい。また、第３副流路４１は、第２溝３９において開口する第３開口部４３を有してもよい。これらの構成を満たすときは、第１副流路２１の第１開口部２３に加えて、第３副流路４１の第３開口部４３からも第２端３ｂの側に向かって流体を排出させることができるので、切屑排出性が高い。
　図６に示す限定されない一例のように、第３副流路４１は、直線形状であってもよく、また、第２主流路１９ｂから第２端３ｂの側に向かって延びてもよい。なお、第３副流路４１は、第１主流路１９ａから第２端３ｂの側に向かって延びてもよい。
　図６に示す限定されない一例のように、第１開口部２３及び第３開口部４３は、回転軸Ｘに沿った方向において異なる位置にあってもよい。このような構成を満たすときは、第１副流路２１及び第３副流路４１並びに第１開口部２３及び第３開口部４３にかかる応力が回転軸Ｘに沿った方向に分散し易い。そのため、回転工具１の強度の低下を抑制することができる。その結果、回転工具１が折損しにくい。
　回転軸Ｘに沿った方向における第１開口部２３及び第３開口部４３の関係は、上記のように、両者が異なる位置にある関係に限定されない。例えば、回転軸Ｘに沿った方向において、第１開口部２３及び第３開口部４３が同じ位置にあってもよい。
　図１２に示す限定されない一例において、回転軸Ｘ及び第３副流路４１がなす第３角度θ４は、第１角度θ１と同様にして評価すればよい。すなわち、図１２に示す限定されない一例のように、第３角度θ４は、回転軸Ｘに直交する方向から切削部５を見たときに、回転軸Ｘと第３副流路４１の中心軸Ｑ３とがなす角度が最も大きくなる状態で評価すればよい。第３角度θ４は、例えば、－２０度～２５度に設定され得る。
　図１２に示す限定されない一例のように第３角度θ４は、第２溝３９のねじれ角よりも小さくてもよい。具体的には、第２溝３９と、第２溝３９に対して回転軸Ｘの回転方向Ｙの後方において隣接する外周面１１とがなす稜線を第３稜線としたとき、図１２に示す限定されない一例における第３角度θ４は、回転軸Ｘ及び第３稜線がなすねじれ角よりも小さくてもよい。なお、図１２に示す限定されない一例において、第３稜線は、第１稜線１７に相当する。
　図１２に示す限定されない一例のように、回転軸Ｘに沿った方向において、第３開口部４３が第１開口部２３よりも第１端３ａの側に位置しているとき、言い換えれば、回転軸Ｘに沿った方向において、第１端３ａの側から第２端３ｂの側に向かって、第３開口部４３、第１開口部２３及び第２開口部３３が順に位置しているとき、第１角度θ１、第２角度θ３及び第３角度θ４は、第２角度θ３＞第１角度θ１＞第３角度θ４の関係を有してもよい。
　また、図１４に示す限定されない一例における回転工具１ｂのように、回転軸Ｘに沿った方向において、第１開口部２３が第３開口部４３よりも第１端３ａの側に位置するとき、言い換えれば、回転軸Ｘに沿った方向において、第１端３ａの側から第２端３ｂの側に向かって、第１開口部２３、第３開口部４３及び第２開口部３３が順に位置するとき、第１角度θ１、第２角度θ３及び第３角度θ４は、第２角度θ３＞第３角度θ４＞第１角度θ１の関係を有してもよい。なお、図１４は、図６に示す側面図に対応する図である。
　なお、上記のように第２角度θ３は第１角度θ１よりも小さくてもよい。この場合、第１角度θ１、第２角度θ３及び第３角度θ４は、次のような関係を有してもよい。すなわち、回転軸Ｘに沿った方向において、第１端３ａの側から第２端３ｂの側に向かって、第３開口部４３、第１開口部２３及び第２開口部３３が順に位置するとき、第１角度θ１、第２角度θ３及び第３角度θ４は、第３角度θ４＞第１角度θ１＞第２角度θ３の関係を有してもよい。また、回転軸Ｘに沿った方向において、第１端３ａの側から第２端３ｂの側に向かって、第１開口部２３、第３開口部４３及び第２開口部３３が順に位置するとき、第１角度θ１、第２角度θ３及び第３角度θ４は、第１角度θ１＞第３角度θ４＞第２角度θ３の関係を有してもよい。
　図７に示す限定されない一例のように、第１副流路２１の第１内径は、主流路１９の内径よりも小さくてもよい。このような構成を満たすときは、第１開口部２３から噴射される流体の流体圧が高くなり易い。同様の理由から、図７に示す限定されない一例のように、第２副流路３１の第２内径は、主流路１９の内径よりも小さくてもよく、第３副流路４１の第３内径は、主流路１９の内径よりも小さくてもよい。第３副流路４１の第３内径は、例えば、０．３ｍｍ～２ｍｍに設定され得る。
　本体３の材質としては、例えば、超硬合金及びサーメットなどが挙げられ得る。超硬合金の組成としては、例えば、ＷＣ－Ｃｏ、ＷＣ－ＴｉＣ－Ｃｏ及びＷＣ－ＴｉＣ－ＴａＣ－Ｃｏが挙げられ得る。ここで、ＷＣ、ＴｉＣ、ＴａＣは硬質粒子であってもよく、また、Ｃｏは結合相であってもよい。また、サーメットは、セラミック成分に金属を複合させた焼結複合材料であってもよい。具体的には、サーメットとして、炭化チタン（ＴｉＣ）又は窒化チタン（ＴｉＮ）を主成分としたチタン化合物が挙げられ得る。
　本体３の表面は、化学蒸着（ＣＶＤ）法、又は物理蒸着（ＰＶＤ）法を用いて被膜でコーティングされていてもよい。被膜の組成としては、炭化チタン（ＴｉＣ）、窒化チタン（ＴｉＮ）、炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）又はアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）などが挙げられ得る。
　＜切削加工物の製造方法＞
　次に、本開示の限定されない実施形態の切削加工物の製造方法について、上記の回転工具１を用いる場合を例に挙げて、図１５～図１７を参照して詳細に説明する。
　限定されない実施形態の切削加工物の製造方法は、
　（１）回転工具１を回転軸Ｘの周りで回転させる工程と、
　（２）回転している回転工具１における第１切刃１３を被削材１００に接触させる工程と、
　（３）回転工具１を被削材１００から離す工程と、
を備えてもよい。
　より具体的には、まず、図１５に示す限定されない一例のように、回転工具１を回転軸Ｘの周りで回転させるとともに回転軸Ｘに沿ったＺ１方向に移動させることによって、回転工具１を被削材１００に相対的に近づけてもよい。
　次に、図１６に示す限定されない一例のように、回転工具１における第１切刃１３を被削材１００に接触させて被削材１００を切削してもよい。このとき、第１開口部２３から流体を流出させつつ被削材１００を切削してもよい。
　そして、図１７に示す限定されない一例のように、回転工具１をＺ２方向に移動させることによって、回転工具１を被削材１００から相対的に遠ざけて切削加工物を得てもよい。
　限定されない実施形態の切削加工物の製造方法によれば、優れた切屑排出性を有する回転工具１を使用することから、精度が高い加工表面を有する切削加工物を得ることができる。
　図１５に示す限定されない一例においては、被削材１００を固定するとともに回転軸Ｘの周りで回転工具１を回転させた状態で、回転工具１を被削材１００に近づけてもよい。また、図１６に示す限定されない一例においては、回転している回転工具１の第１切刃１３を被削材１００に接触させることによって、被削材１００を切削してもよい。図１７に示す限定されない一例のように、回転工具１を回転させた状態で被削材１００から遠ざけてもよい。
　なお、図１５～図１７に示す限定されない一例においては、回転工具１を動かすことによって切削加工物を得ているが、これに限定されない。例えば、（１）の工程において、被削材１００を回転工具１に近づけてもよい。同様に、（３）の工程において、被削材１００を回転工具１から遠ざけてもよい。切削加工を継続する場合には、回転工具１を回転させた状態を維持して、被削材１００の異なる箇所に回転工具１における第１切刃１３を接触させる工程を繰り返せばよい。
　被削材１００の材質としては、例えば、アルミニウム、炭素鋼、合金鋼、ステンレス、鋳鉄及び非鉄金属などが挙げられ得る。
　以上、本開示の実施形態の回転工具１及び切削加工物の製造方法について例示したが、本開示は上記の実施形態に限定されるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない限り任意のものとすることができることはいうまでもない。
　　１、１ａ、１ｂ・・・回転工具
　　３・・・本体
　　３ａ・・第１端（先端）
　　３ｂ・・第２端（後端）
　　５・・・切削部
　　５ａ・・・中央
　　７・・・シャンク部
　　９・・・流路
　１１・・・外周面
　１３・・・第１切刃（先端刃）
　１５・・・第１溝
　１７・・・第１稜線
　１９・・・主流路
　１９ａ・・・第１主流路
　１９ｂ・・・第２主流路
　１９ｃ・・・流入口
　１９ｄ・・・流出口
　２１・・・第１副流路
　２３・・・第１開口部
　２５・・・第１部位
　２７・・・第２部位
　２９・・・境界
　３１・・・第２副流路
　３３・・・第２開口部
　３５・・・第２稜線
　３７・・・第２切刃（先端刃）
　３９・・・第２溝
　４１・・・第３副流路
　４３・・・第３開口部
　１００・・被削材
　Ｑ１・・・第１副流路の中心軸
　Ｑ２・・・第２副流路の中心軸
　Ｑ３・・・第３副流路の中心軸
　　Ｘ・・・回転軸
　　Ｙ・・・回転方向
　　Ｚ・・・切削方向

Claims (12)

  1. 　第１端から第２端に向かって回転軸に沿って延びた棒形状の本体を有し、
    　該本体は、
    　　前記第１端を含んで位置する切削部と、
    　　該切削部よりも前記第２端の側に位置するシャンク部と、
    　　前記本体の内部に位置しており、前記回転軸に沿って延びた流路と、を有し、
    　前記切削部は、
    　　外周面と、
    　　前記第１端から前記外周面に向かって位置する第１切刃と、
    　　該第１切刃から前記第２端の側に向かって螺旋状に延びた第１溝と、
    　　該第１溝と、前記第１溝に対して前記回転軸の回転方向の後方において隣接する前記外周面とがなす第１稜線と、を備え、
    　前記流路は、
    　　前記第２端の側から前記第１端の側に向かって延びた主流路と、
    　　該主流路から前記第２端の側に向かって延びた第１副流路と、を有し、
    　該第１副流路は、前記第１溝において開口する第１開口部を有し、
    　前記回転軸及び前記第１副流路がなす第１角度は、前記回転軸及び前記第１稜線がなすねじれ角よりも小さい、回転工具。
  2. 　前記第１開口部は、前記回転軸に沿った方向における前記切削部の中央よりも前記第１端の近くに位置する、請求項１に記載の回転工具。
  3. 　前記第１稜線は、
    　　第１部位と、
    　　該第１部位よりも前記第２端の側に位置する第２部位と、を有し、
    　前記回転軸及び前記第１部位がなす第１ねじれ角は、前記回転軸及び前記第２部位がなす第２ねじれ角と異なる、請求項１又は２に記載の回転工具。
  4. 　前記第１ねじれ角は、前記第２ねじれ角よりも大きい、請求項３に記載の回転工具。
  5. 　前記第１開口部は、前記第１部位及び前記第２部位の境界近傍に位置する、請求項３又は４に記載の回転工具。
  6. 　前記流路は、前記第１副流路よりも前記第２端の側に位置するとともに、前記主流路から前記第２端の側に向かって延びた第２副流路を更に有し、
    　前記第２副流路は、前記第１溝において開口する第２開口部を有し、
    　前記回転軸及び前記第２副流路がなす第２角度は、前記第１角度と異なる、請求項１～５のいずれか１つに記載の回転工具。
  7. 　前記第２角度は、前記第１角度よりも小さい、請求項６に記載の回転工具。
  8. 　前記流路は、前記第１副流路よりも前記第２端の側に位置するとともに、前記主流路から前記第２端の側に向かって延びた第２副流路を更に有し、
    　前記第２副流路は、前記第１溝において開口する第２開口部を有し、
    　前記第１副流路の第１内径は、前記第２副流路の第２内径と異なる、請求項１～７のいずれか１つに記載の回転工具。
  9. 　前記第２内径は、前記第１内径よりも大きい、請求項８に記載の回転工具。
  10. 　前記切削部は、前記第１溝と、前記第１溝に対して前記回転方向の前方において隣接する前記外周面とがなす第２稜線を更に備え、
    　前記第１開口部は、前記第２稜線よりも前記第１稜線の近くに位置する、請求項１～９のいずれか１つに記載の回転工具。
  11. 　前記切削部は、
    　　前記第１端から前記外周面に向かって位置する第２切刃と、
    　　該第２切刃から前記第２端に向かって螺旋状に延びた第２溝と、を更に備え、
    　前記流路は、前記主流路から前記第２端の側に向かって延びた第３副流路を更に有し、
    　該第３副流路は、前記第２溝において開口する第３開口部を有し、
    　前記第１開口部及び前記第３開口部は、前記回転軸に沿った方向において異なる位置にある、請求項１～１０のいずれか１つに記載の回転工具。
  12. 　請求項１～１１のいずれか１つに記載の回転工具を回転させる工程と、
    　回転する前記回転工具を被削材に接触させる工程と、
    　前記回転工具を前記被削材から離す工程と、を備えた、切削加工物の製造方法。
PCT/JP2019/050510 2018-12-25 2019-12-24 回転工具及び切削加工物の製造方法 WO2020138033A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2020563285A JP7145236B2 (ja) 2018-12-25 2019-12-24 回転工具及び切削加工物の製造方法
CN201980085767.XA CN113260476B (zh) 2018-12-25 2019-12-24 旋转刀具以及切削加工物的制造方法
DE112019006398.7T DE112019006398T5 (de) 2018-12-25 2019-12-24 Rotationswerkzeug und verfahren zur herstellung eines maschinell bearbeiteten produkts
US17/416,516 US20220080516A1 (en) 2018-12-25 2019-12-24 Rotary tool and method for manufacturing machined product

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018240811 2018-12-25
JP2018-240811 2018-12-25

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020138033A1 true WO2020138033A1 (ja) 2020-07-02

Family

ID=71127132

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2019/050510 WO2020138033A1 (ja) 2018-12-25 2019-12-24 回転工具及び切削加工物の製造方法

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20220080516A1 (ja)
JP (1) JP7145236B2 (ja)
CN (1) CN113260476B (ja)
DE (1) DE112019006398T5 (ja)
WO (1) WO2020138033A1 (ja)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN117655378B (zh) * 2024-02-01 2024-05-03 陕西路桥集团有限公司 一种基于自动排渣的钻孔装置及钻孔方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6353611U (ja) * 1986-09-26 1988-04-11
JPH02114413U (ja) * 1989-02-28 1990-09-13
JPH07164227A (ja) * 1993-09-14 1995-06-27 Seco Tools Ab ドリル
JP2001300810A (ja) * 2000-02-15 2001-10-30 Hitachi Tool Engineering Ltd ツイストドリル
JP2005262330A (ja) * 2004-03-16 2005-09-29 Tungaloy Corp スローアウェイ式ドリル
JP2009078330A (ja) * 2007-09-26 2009-04-16 Asahi Diamond Industrial Co Ltd 回転穴あけ工具

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US960526A (en) * 1907-12-21 1910-06-07 Julius Erlandsen Rotary cutter.
US3037264A (en) * 1959-09-08 1962-06-05 Carl W Mossberg Coolant type milling cutter
FR2668087A1 (fr) * 1990-10-22 1992-04-24 Aerospatiale Outil et dispositif de percage a evacuation de copeaux perfectionnee.
US5382121A (en) * 1993-09-02 1995-01-17 Bicknell; David P. Drill bit for use in concrete and asphalt
US6439811B1 (en) * 1994-05-06 2002-08-27 Lon J. Wardell End-mill tool with high and low flutes and related method for rough cutting and finishing a workpiece
JPH11508829A (ja) * 1995-07-14 1999-08-03 ケンナメタル ヘルテル アクチェンゲゼルシャフト ウェルクツォイゲ ウント ハルトシュトッフェ 冷却潤滑剤通路を有するドリル
JP2005262348A (ja) * 2004-03-17 2005-09-29 Nippon Seratekku Kk 回転刃物体および回転刃物体による孔あけ方法
CN101879622B (zh) * 2007-07-12 2012-08-22 本田技研工业株式会社 钻头
JP5286928B2 (ja) * 2007-09-03 2013-09-11 三菱マテリアル株式会社 エンドミル
JP2013107181A (ja) * 2011-11-24 2013-06-06 Honda Motor Co Ltd ドリル
EP2857131B1 (en) * 2012-05-30 2017-08-30 OSG Corporation Three-flute drill
US20160263666A1 (en) * 2015-03-12 2016-09-15 Kennametal Inc. Cutting member with coolant delivery
DE102015106374A1 (de) * 2015-04-24 2016-10-27 Gühring KG Drehwerkzeug mit sich verjüngendem Kühlmittelkanal sowie versetzt angeordneten Kühlmittelaustrittsleitungen und diesbezügliches Herstellverfahren
DE102015210817B4 (de) * 2015-06-12 2021-06-10 Kennametal Inc. Rotationswerkzeug sowie Verfahren zur Herstellung eines Rotationswerkzeugs
DE102017205166B4 (de) * 2017-03-27 2021-12-09 Kennametal Inc. Modulares Rotationswerkzeug und modulares Werkzeugsystem
US10421135B2 (en) * 2017-11-03 2019-09-24 Kennametal Inc. Rotary cutting tool with coolant passages and method of making same
JP6362803B1 (ja) * 2018-01-23 2018-07-25 株式会社松浦機械製作所 切削工具

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6353611U (ja) * 1986-09-26 1988-04-11
JPH02114413U (ja) * 1989-02-28 1990-09-13
JPH07164227A (ja) * 1993-09-14 1995-06-27 Seco Tools Ab ドリル
JP2001300810A (ja) * 2000-02-15 2001-10-30 Hitachi Tool Engineering Ltd ツイストドリル
JP2005262330A (ja) * 2004-03-16 2005-09-29 Tungaloy Corp スローアウェイ式ドリル
JP2009078330A (ja) * 2007-09-26 2009-04-16 Asahi Diamond Industrial Co Ltd 回転穴あけ工具

Also Published As

Publication number Publication date
US20220080516A1 (en) 2022-03-17
DE112019006398T5 (de) 2021-09-09
CN113260476A (zh) 2021-08-13
JP7145236B2 (ja) 2022-09-30
JPWO2020138033A1 (ja) 2021-10-21
CN113260476B (zh) 2023-12-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP7055865B2 (ja) 回転工具及び切削加工物の製造方法
WO2015199031A1 (ja) 切削インサート、切削工具及び切削加工物の製造方法
JP6791992B2 (ja) 切削工具及び切削加工物の製造方法
JP6892503B2 (ja) 回転工具
JP7168673B2 (ja) 切削インサート、回転工具及び切削加工物の製造方法
JP6352752B2 (ja) ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法
JP6652576B2 (ja) 切削工具及び切削加工物の製造方法
WO2019087656A1 (ja) 切削工具及び切削加工物の製造方法
JP7023275B2 (ja) 回転工具
WO2020138033A1 (ja) 回転工具及び切削加工物の製造方法
JPWO2018216764A1 (ja) 回転工具
JP6882517B2 (ja) 回転工具
JP7103933B2 (ja) 切削インサート、回転工具及び切削加工物の製造方法
JP7386339B2 (ja) ドリル及び切削加工物の製造方法
JPWO2019088013A1 (ja) ドリル及び切削加工物の製造方法
JP7163166B2 (ja) 回転工具及び切削加工物の製造方法
JP7023295B2 (ja) ドリル及び切削加工物の製造方法
WO2021153599A1 (ja) 回転工具及び切削加工物の製造方法
JP7279163B2 (ja) 回転工具及び切削加工物の製造方法
WO2023090153A1 (ja) ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法
JP2023114255A (ja) 回転工具及び切削加工物の製造方法
JP7279167B2 (ja) ドリル及び切削加工物の製造方法
JP6875518B2 (ja) ドリル及び切削加工物の製造方法
WO2022039248A1 (ja) 回転工具及び切削加工物の製造方法
JP2020069558A (ja) 回転工具及び切削加工物の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19902317

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020563285

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 19902317

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1