WO2020129587A1 - 潤滑グリース組成物 - Google Patents

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    • C10N2050/10—Semi-solids; greasy

Definitions

  • the present invention relates to a lubricating grease composition.
  • lubricating grease compositions have been used as lubricants in the sliding parts of gears and sliding members.
  • a grease composition containing a base oil, a thickener and melamine cyanurate (MCA) and polytetrafluoroethylene (PTFE) as a solid lubricant has been proposed (for example, See Patent Document 1).
  • MCA thickener and melamine cyanurate
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • the blending amount of melamine cyanurate and polytetrafluoroethylene is within a predetermined range with respect to the total mass of the grease composition, and the blending of melamine cyanurate and polytetrafluoroethylene.
  • the ratio is within the predetermined range.
  • the grease composition described in Patent Document 1 has both a lubricating function and a static function, but may not always have sufficient static function, durability, and low-temperature property that have been recently demanded. Therefore, there is a demand for a lubricating grease composition capable of increasing the coefficient of static friction between sliding members and having excellent static function, durability and low temperature properties.
  • the present invention has been made in view of such circumstances, and provides a lubricating grease composition capable of increasing the coefficient of static friction between sliding members and having excellent startability, durability, and low-temperature property.
  • the lubricating grease composition according to the present invention includes a base oil having a kinematic viscosity at 40° C. of 10 mm 2 /s or more and 60 mm 2 /s or less, and at least one soap selected from the group consisting of metal soaps and metal composite soaps.
  • a thickener and a solid lubricant containing porous polyamide particles are contained, and the compounding amount of the porous polyamide particles is 1% by mass or more and 20% by mass or less based on the total mass of the lubricating grease composition. It is characterized by
  • the base oil has a kinematic viscosity at 40° C. of 10 mm 2 /s or more, the viscosity of the base oil is appropriately lowered, and the sliding member remains stationary for a long time under a high load. Even in the case, the startability does not deteriorate. Further, in the lubricating grease composition, since the base oil has a kinematic viscosity at 40° C. of 60 mm 2 /s or less, the viscosity of the base oil is moderately increased, and the sliding between the sliding members is long.
  • the static friction coefficient of the sliding portion is kept high to improve the durability, and the low temperature property is improved by suppressing the increase of the torque even under the low temperature condition.
  • the lubricating grease composition contains the porous polyamide particles in an amount of 1% by mass or more and 20% by mass or less based on the total mass of the lubricating grease composition. Is included in an appropriate range, the coefficient of static friction is increased, and durability and startability are improved. Therefore, the lubricating grease composition can increase the coefficient of static friction between the sliding members and, at the same time, can impart excellent starting properties, durability and low temperature properties.
  • the porous polyamide particles have a specific surface area of 2.0 m 2 /g or more and an average particle diameter of 1 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less.
  • the specific surface area of the porous polyamide particles contained in the lubricating grease composition is 2.0 m 2 /g or more, the average particle diameter of the solid lubricant is appropriately increased, and the solid lubricant and the base oil are Improves familiarity.
  • the lubricating grease composition has a low coefficient of static friction at the time of startup and improved startability even when it is stationary for a long time under a high load.
  • the average particle diameter of the porous polyamide particles is 1 ⁇ m or more, the average particle diameter of the porous polyamide particles is appropriately increased, and the coefficient of static friction between sliding members using the lubricating grease composition is increased. Will increase. Further, in the lubricating grease composition, since the average particle diameter of the porous polyamide particles is 30 ⁇ m or less, the porous polyamide particles are likely to enter between the sliding portions of the sliding member, and the coefficient of static friction increases. Therefore, the lubricating grease composition can further increase the coefficient of static friction between the sliding members, and can exhibit excellent starting properties, durability, and low temperature properties.
  • the thickener is preferably at least one soap selected from the group consisting of lithium soap and lithium composite soap.
  • the lubricating grease composition can further increase the coefficient of static friction between the sliding members because the thickener contains lithium soap and lithium composite soap having excellent heat resistance.
  • the base oil preferably contains at least one synthetic oil selected from the group consisting of synthetic hydrocarbon oils, ester synthetic oils, ether synthetic oils and glycol synthetic oils. ..
  • the lubricating grease composition is provided with a viscosity in an appropriate range through these base oils, so that the coefficient of static friction can be further increased, and the startability, durability and low temperature property are further improved.
  • the base oil is at least one selected from the group consisting of poly- ⁇ -olefin, ethylene- ⁇ -olefin oligomer, ethylene- ⁇ -olefin copolymer, polybutene, alkylbenzene and alkylnaphthalene. It is preferred to include certain synthetic hydrocarbon oils. As a result, the lubricating grease composition is provided with a viscosity in an appropriate range through these base oils, so that the coefficient of static friction can be further increased, and the startability, durability and low temperature property are further improved.
  • the porous polyamide particles include at least one polyamide particle selected from the group consisting of nylon 6 (PA6), nylon 66 (PA66) and nylon 12 (PA12). .. This improves wear resistance, cold resistance, impact resistance and oil resistance of the lubricating grease composition through these polyamide particles, so that the coefficient of static friction can be further increased, and startability, durability and low temperature properties can be improved. Further improve.
  • the above lubricating grease composition is preferably for lubrication between resin members or between resin members and metal members.
  • the lubricating grease composition can further increase the coefficient of static friction in the sliding portion even when used in the sliding portion between the resin members and between the resin member and the metal member, and the sliding member As a result, the starting property, durability, and low temperature property of the resin member and the metal member are improved.
  • the above lubricating grease composition is preferably for lubrication between the gears of the resin member and between the gear of the resin member and the gear of the metal member.
  • a coefficient of static friction between sliding members can be increased, and a lubricating grease composition excellent in startability, durability and low temperature properties can be realized.
  • the lubricating grease composition according to the present invention includes a base oil having a kinematic viscosity at 40° C. of 10 mm 2 /s or more and 60 mm 2 /s or less, and at least one soap selected from the group consisting of metal soaps and metal composite soaps. It contains a thickener and a solid lubricant containing porous polyamide particles, and the content of the porous polyamide particles is 1% by mass or more and 20% by mass or less based on the total mass of the lubricating grease composition.
  • the kinematic viscosity of the base oil at 40° C. is 10 mm 2 /s or more
  • the viscosity of the base oil becomes moderately low, which is a case where the base oil is stationary for a long time under a high load.
  • the startability of the sliding member does not deteriorate.
  • the base oil has a kinematic viscosity at 40° C. of 60 mm 2 /s or less, the viscosity of the base oil increases moderately, and the coefficient of static friction is increased even when the sliding portion slides between members for a long time.
  • the lubricating grease composition contains the porous polyamide particles in an appropriate range. As a result, the coefficient of static friction is increased and durability is improved. Therefore, it is possible to realize a lubricating grease composition which can have a high coefficient of static friction between sliding members and which is excellent in starting property, durability and low temperature property.
  • various components of the lubricating grease composition will be described in detail.
  • Base oil one having a kinematic viscosity at 40° C. of 10 mm 2 /s or more and 60 mm 2 /s or less is used. If the base oil has a kinematic viscosity at 40° C. of 10 mm 2 /s or more, the viscosity of the lubricating grease composition will be appropriately low, and even if it is stationary for a long time under a high load, the startability of the sliding member is increased. Does not get worse. If the base oil has a kinematic viscosity at 40° C.
  • the viscosity of the lubricating grease composition increases moderately, and even if the sliding member slides for a long time, the coefficient of static friction is The decrease is prevented and the durability is improved, and the increase in the torque is suppressed even under the low temperature condition to improve the low temperature property. 40 ° C.
  • the kinematic viscosity of the base oil is preferably 12.5 mm 2 / s or more, more preferably 15 mm 2 / s or more, 17.5 mm 2 / It is more preferably s or more, 55 mm 2 /s or less, more preferably 50 mm 2 /s or less, still more preferably 47.5 mm 2 /s or less.
  • the base oil preferably contains at least one synthetic oil such as synthetic hydrocarbon oil, ester synthetic oil, ether synthetic oil and glycol synthetic oil. These synthetic oils may be used alone or in combination of two or more. Thereby, the kinematic viscosity of the lubricating grease composition is easily adjusted within the above range, so that the coefficient of static friction can be further increased, and the starting property, durability and low temperature property are further improved.
  • synthetic oil such as synthetic hydrocarbon oil, ester synthetic oil, ether synthetic oil and glycol synthetic oil.
  • synthetic hydrocarbon oil various synthetic hydrocarbon oils can be used as long as the effects of the present invention are exhibited. These synthetic hydrocarbon oils may be used alone or in combination of two or more. Among these, at least one synthetic hydrocarbon oil selected from the group consisting of poly- ⁇ -olefin (PAO), ethylene- ⁇ -olefin oligomer, ethylene- ⁇ -olefin copolymer, polybutene, alkylbenzene and alkylnaphthalene. Is preferred, and at least one synthetic hydrocarbon oil selected from the group consisting of poly- ⁇ -olefins, ethylene- ⁇ -olefin oligomers, ethylene- ⁇ -olefin copolymers and polybutene is more preferred.
  • PAO poly- ⁇ -olefin
  • ethylene- ⁇ -olefin oligomer ethylene- ⁇ -olefin copolymer
  • polybutene alkylbenzene
  • alkylnaphthalene alkylbenzene
  • the lubricating grease composition contains a base oil having a viscosity in an appropriate range, so that the coefficient of static friction can be further increased, and startability, durability and low-temperature property are further improved. Further, it is possible to reduce the influence of the resin member as the sliding member, which is an object to be lubricated, on the resin, and prevent the deterioration of the resin member. Further, as the synthetic hydrocarbon oil, poly- ⁇ -olefin is more preferable from the viewpoint that the influence of the resin member as the sliding member on the resin can be reduced and the deterioration of the resin member can be prevented.
  • ester synthetic oils include various ester oils such as diesters, polyol esters and aromatic esters. These ester synthetic oils may be used alone or in combination of two or more.
  • ether synthetic oils include various ether oils such as alkyl diphenyl ether. These ether synthetic oils may be used alone or in combination of two or more.
  • glycol-based synthetic oils examples include various glycol oils such as polyethylene glycol and polypropylene glycol. These glycol-based synthetic oils may be used alone or in combination of two or more.
  • the amount of the base oil blended is 50% by mass or more and 100% by mass with respect to the total mass of the lubricating grease composition from the viewpoint that the coefficient of static friction between the sliding members can be increased and excellent starting properties, durability and low temperature properties are imparted. It is preferably not more than 60% by mass, preferably not more than 60% by mass and not more than 95% by mass, more preferably not less than 70% by mass and not more than 90% by mass, and not less than 75% by mass and not more than 87.5% by mass. Is preferred.
  • ⁇ Thickener> As the thickener, at least one soap selected from the group consisting of metal soaps and metal composite soaps is used.
  • the metal soap and the metal composite soap one kind of metal soap or metal composite soap may be used alone, or two or more kinds of metal soap and metal composite soap may be used in combination.
  • Metal soaps and metal complex soaps include stearic acids such as 12-hydroxyl stearic acid, azelaic acids such as azelaic acid, fatty acids or fatty acid derivatives such as lauric acids, ricinoleic acids and octylic acids, and lithium, sodium, potassium, magnesium, calcium. , Compounds with metals such as barium, zinc and aluminum.
  • metal soap examples include lithium soap, sodium soap, potassium soap, calcium soap, barium soap, aluminum soap and the like. These metal soaps may be used alone or in combination of two or more. Examples of lithium soaps include soaps with stearic acids using 12-hydroxystearic acid.
  • examples of the metal composite soap include lithium composite soap, calcium composite soap, barium composite soap, and the like. These metal composite soaps may be used alone or in combination of two or more. Examples of the lithium composite soap include 12-hydroxystearic acid and stearic acid soaps using stearic acid.
  • the thickener preferably contains at least one soap selected from the group consisting of lithium soap and lithium composite soap.
  • the lubricating grease composition contains lithium soap and lithium composite soap having excellent heat resistance as thickeners, so that it becomes possible to further increase the coefficient of static friction between the sliding members.
  • the thickening agent content is 3% by mass or more based on the total mass of the lubricating grease composition from the viewpoint that the coefficient of static friction between the sliding members can be increased and excellent startability and durability are imparted.
  • Is preferably 5% by mass or more, more preferably 7.5% by mass or more, and more preferably 20% by mass from the viewpoint of increasing the consistency, reducing the low temperature torque and imparting excellent low temperature properties.
  • % Or less preferably 19% by mass or less, more preferably 17% by mass or less.
  • the compounding amount of the thickener is preferably 3% by mass or more and 20% by mass or less, and preferably 5% by mass or more and 19% by mass or less, based on the total mass of the lubricating grease composition. It is more preferably 7.5% by mass or more and 17% by mass or less.
  • the blending amount of the thickener is 5% by mass or more and 30% by mass or more with respect to 100 parts by mass of the base oil from the viewpoint that the coefficient of static friction between the sliding members can be increased and excellent startability, durability and low temperature property are imparted.
  • % Or less preferably 7.5% by mass or more and 25% by mass or less, and more preferably 10% by mass or more and 21% by mass or less.
  • the solid lubricant contains porous polyamide particles.
  • porous polyamide particles various porous polyamide particles can be used as long as the effects of the present invention are exhibited.
  • the porous polyamide particles may be used alone or in combination of two or more.
  • nylon 6 (PA6), nylon 66 (PA66), and nylon 6 (PA6) from the viewpoint of being able to increase the coefficient of static friction between sliding members and imparting excellent startability, durability and low temperature properties, It is preferable to include at least one polyamide particle selected from the group consisting of nylon 12 (PA12), and nylon 6 (PA6) and nylon 12 (PA12) are more preferable.
  • the lubricating grease composition has improved wear resistance, cold resistance, impact resistance and oil resistance, so that the coefficient of static friction can be further increased, and startability, durability and low temperature properties are further improved.
  • Porous polyamide particles differ from spherical polyamide particles in overall shape and surface shape.
  • the spherical polyamide particles have a smooth and perfectly spherical shape, whereas the porous polyamide particles are not perfectly spherical and have a large number of pores on the surface. Since the porous polyamide particles are porous and have a large specific surface area, they can be contained in the lubricating grease composition in a state in which they are well compatible with the base oil even if the average particle diameter is large to some extent.
  • the porous polyamide particles as a solid lubricant, it is possible to increase the static friction coefficient of the sliding member when the lubricating grease composition is used for the sliding member, and to start after resting under high load for a long time.
  • the average particle diameter of the porous polyamide particles is preferably 1 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less. Thereby, since the average particle diameter of the porous polyamide particles is 1 ⁇ m or more, the average particle diameter of the porous polyamide particles is appropriately increased, and the static friction coefficient between the sliding members using the lubricating grease composition is kept high. In this state, the compatibility with the base oil is improved, and the startability of the sliding member using the lubricating grease composition is increased. Moreover, since the average particle diameter of the porous polyamide particles is 30 ⁇ m or less, the porous polyamide particles easily enter between the sliding portions of the sliding member, and the coefficient of static friction increases.
  • the average particle diameter of the porous polyamide particles is preferably 2 ⁇ m or more, and more preferably 3 ⁇ m or more, from the viewpoint that the coefficient of static friction between the sliding members can be increased and further excellent startability, durability and low temperature property are imparted. More preferably, it is more preferably 4 ⁇ m or more, further preferably 20 ⁇ m or less, more preferably 15 ⁇ m or less, still more preferably 12.5 ⁇ m or less.
  • the average particle size is a value measured by a laser diffraction/scattering particle size distribution measuring device (model “LA-920”, manufactured by Horiba, Ltd., measurement principle: laser diffraction method). is there.
  • the porous polyamide particles preferably have a specific surface area of 2.0 m 2 /g or more from the viewpoint that the coefficient of static friction between the sliding members can be increased and excellent startability, durability and low temperature property can be imparted. ..
  • the porous polyamide particles have an appropriately large average particle size and are well compatible with the base oil, so that the lubricating grease composition has a good starting property even when it is stationary for a long time under a high load. The coefficient of static friction is lowered and the startability is improved.
  • the specific surface area of the porous polyamide particles is preferably 2.2 m 2 /g or more, more preferably 2.3 m 2 /g or more, and more preferably 2.4 m from the viewpoint of further improving the above-mentioned effects. It is more preferably 2 /g or more.
  • the upper limit of the specific surface area of the solid lubricant is not particularly limited.
  • the specific surface area of the solid lubricant is preferably 20 m 2 /g or less, more preferably 15 m 2 /g or less, from the viewpoint of preventing the decrease in the consistency of the lubricating grease composition and reducing the low temperature torque.
  • the particle size of the porous polyamide particles is appropriately large. It is particularly preferably 7 m 2 /g or less.
  • the specific surface area is defined as specific surface area/pore distribution: specific surface area/pore distribution measuring device (model number “BELSORP-miniII”, manufactured by Microtrac Bell Co., Ltd., measurement principle: (constant volume type It is the value measured by the gas adsorption method)).
  • the blending amount of the porous polyamide particles is 1% by mass or more and 20% by mass or less based on the total mass of the lubricating grease composition. If the blending amount of the porous polyamide particles is 1% by mass or more and 20% by mass or less based on the total mass of the lubricating grease composition, the lubricating polyamide composition contains the porous polyamide particles in an appropriate range. , The coefficient of static friction is increased, and durability and startability are improved. From the viewpoint of further improving the above-mentioned effects, the content of the porous polyamide particles is preferably 1.25% by mass or more and 1.5% by mass or more based on the total mass of the lubricating grease composition. More preferably 1.75% by mass or more, further preferably 17.5% by mass or less, more preferably 15% by mass or less, and more preferably 12.5% by mass or less. More preferably,
  • the amount of the porous polyamide particles blended is 1% by mass with respect to 100 parts by mass of the base oil from the viewpoint that the coefficient of static friction between the sliding members can be increased and excellent startability, durability and low temperature property are imparted. It is preferably at least 1.5% by mass, more preferably at least 1.5% by mass, further preferably at least 2% by mass, preferably at most 22.5% by mass, and at most 20% by mass. It is more preferable that the content is 17.5 mass% or less.
  • the lubricating grease composition may contain other substances as long as the effects of the present invention are exhibited.
  • an antioxidant for example, an antioxidant, an extreme pressure agent, an antirust agent, a corrosion inhibitor, a viscosity index improver, an oiliness agent, etc. are appropriately selected and used.
  • antioxidants examples include phenolic antioxidants such as 2,6-di-t-butyl-4-methylphenol and 4,4′-methylenebis(2,6-di-t-butylphenol), carbon number
  • examples thereof include amine-based antioxidants such as alkyldiphenylamine having 4 to 20 alkyl groups, triphenylamine, phenyl- ⁇ -naphthylamine, phenothiazine, alkylated phenyl- ⁇ -naphthylamine, phenithiazine, and alkylated phenothiazine. These antioxidants may be used alone or in combination of two or more.
  • the extreme pressure agent examples include phosphorus compounds such as acidic phosphoric acid ester, phosphorous acid ester, and acidic phosphoric acid ester amine salt, sulfur compounds such as sulfides and disulfides, chlorinated paraffin, and chlorinated diphenyl. Examples thereof include chlorine-based compounds and metal organic compounds such as zinc dialkyldithiophosphate (ZnDTP) and molybdenum dialkyldithiocarbamate (MoDTP). These extreme pressure additives may be used alone or in combination of two or more.
  • ZnDTP zinc dialkyldithiophosphate
  • MoDTP molybdenum dialkyldithiocarbamate
  • rust preventives examples include fatty acids, fatty acid soaps, alkyl sulfonates, fatty acid amines, oxidized paraffin, and polyoxyethylene alkyl ethers. These rust preventive materials may be used alone or in combination of two or more.
  • corrosion inhibitors examples include benzotriazole, benzimidazole, thiadiazole and the like. These corrosion inhibitors may be used alone or in combination of two or more.
  • viscosity index improver examples include polymethacrylate, ethylene-propylene copolymer, polyisobutylene, polyalkylstyrene, styrene-isoprene copolymer hydride and the like. These viscosity index improvers may be used alone or in combination of two or more.
  • oiliness agents examples include fatty acids, higher alcohols, polyhydric alcohols, polyhydric alcohol esters, aliphatic esters, aliphatic amines, fatty acid monoglycerides, and the like. These oiliness agents may be used alone or in combination of two or more.
  • the lubricating grease composition is preferably used for lubrication between resin members as sliding members and between resin members and metal members. Thereby, even when the lubricating grease composition is used in the sliding portion between the resin members and between the resin member and the metal member, the coefficient of static friction in the sliding portion can be further increased and the sliding member can be used. As a result, the starting property, durability, and low temperature property of the resin member and the metal member are improved.
  • the lubricating grease composition is preferably used for lubrication between gears of resin members and between gears of resin members and gears of metal members. Thereby, even when the lubricating grease composition is used in the sliding portion between the gears of the resin members and between the gear of the resin member and the gear of the metal member, the coefficient of static friction in the sliding portion is further improved. In addition to being high, the starting property, durability, and low temperature property of the resin member gear and the metal member gear as the sliding member are improved.
  • Examples of the resin of the resin member as the sliding member in which the lubricating grease composition is used include polyethylene (PE), polypropylene (PP), acrylonitrile butadiene styrene copolymer (ABS resin), polyacetal (POM), nylon (PA). ), polycarbonate (PC), phenol resin (PF), polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), polyphenylene sulfide (PPS), polyether sulfone (PES), polyimide (PI), polyether ether ketone (PEEK) ) And various other resins.
  • examples of the metal of the metal member as the sliding member in which the lubricating grease composition is used include various metals such as stainless steel, iron, steel, and copper.
  • the lubricating grease composition was obtained by applying a grease on a metal plate as a test piece under various test conditions using an adhesion slip tester (reciprocating motion tester) (manufactured by Shinko Seiki Co., Ltd.)
  • the static friction coefficient can be measured from the frictional force generated between the resin ball and the metal plate when the upper test piece is pressed and slid back and forth.
  • the lubricating grease composition preferably has a static friction coefficient of 0.15 or more in the first sliding operation in the reciprocating test conducted under the following conditions.
  • the lubricating grease composition preferably has a static friction coefficient of 0.15 or more at the 100th slide in the reciprocating motion test conducted under the following conditions.
  • the lubricating grease composition has a static friction coefficient of 0.1 or less after sliding for 16 hours under a high load condition in a reciprocating test conducted under the following conditions. It is preferable to have.
  • ⁇ Test conditions> Upper test piece: POM ball (diameter 10 mm) Lower test piece: S45C plate (metal plate) Test load: 10kgf Amount of grease applied: 0.05g Sliding speed: 5 mm/sec Test temperature: 80°C Sliding distance: 10mm
  • the lubricating grease composition has a test temperature of ⁇ 40° C. and a low temperature torque at startup of 20 N ⁇ cm or less measured according to the low temperature torque test method of JIS K2220.18. Is preferred.
  • the lubricating grease composition according to the present invention is used for office equipment parts such as copying machines and printers, speed reducers/gearboxes, gears, chains, power transmission devices such as motors, traveling system parts, antilock brake systems (ABS).
  • Control system components such as, steering system components, drive system components such as transmissions, automobile reinforcing components such as power window motors, power seat motors and sunroof motors, electronic information devices, hinge components such as mobile phones, food and drug industry, Widely applicable to various parts such as steel, construction, glass industry, cement industry, film tenter, chemical/rubber/resin industry, environment/power equipment, paper/printing industry, wood industry, textile/apparel industry and machine parts that move relative to each other. It is possible. Further, the lubricating grease composition according to the present invention is also applicable to bearings such as rolling bearings, thrust bearings, dynamic pressure bearings, resin bearings and linear motion devices.
  • the base oil has a kinematic viscosity at 40° C. of 10 mm 2 /s or more, the viscosity of the base oil is appropriately lowered and the sliding member is Even if it is stationary for a long time under a high load, the startability does not deteriorate. Further, in the lubricating grease composition, since the base oil has a kinematic viscosity at 40° C. of 60 mm 2 /s or less, the viscosity of the base oil is moderately increased, and the sliding between the sliding members is long.
  • the static friction coefficient of the sliding portion is kept high to improve the durability, and the low temperature property is improved by suppressing the increase of the torque even under the low temperature condition.
  • the content of the porous polyamide particles is 1% by mass or more and 20% by mass or less based on the total mass of the lubricating grease composition. Since it is contained within an appropriate range, the coefficient of static friction is increased and the durability is improved. Therefore, the lubricating grease composition can have a high coefficient of static friction between the sliding members, and can be excellent in startability, durability and low-temperature property.
  • Example 1 As the base oil, poly- ⁇ -olefin (40° C. kinematic viscosity: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan Ltd.) was used. As the thickener, lithium soap obtained by mixing 12-hydroxystearic acid (K Trading Co., Ltd.) and lithium hydroxide was used. Mixing and stirring pot of 12-hydroxystearic acid (manufactured by KF Trading Co., Ltd.) and lithium hydroxide (manufactured by Honjo Chemical Co., Ltd.) such that 84 parts by mass of poly- ⁇ -olefin and 13 parts by mass of lithium soap are mixed. At 80° C.
  • the mixture was heated and stirred to carry out the saponification reaction.
  • the mixture was heated and stirred to the melting temperature and then cooled to about 100°C.
  • 2 parts by mass of the generated gel-like substance in a porous polyamide particle (PA6) as a solid lubricant (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.)
  • 1 part by mass of phenylnaphthylamine trade name "VANLUBE (registered trademark) 81", manufactured by Sanyo Chemical Industry Co., Ltd.
  • the gel material after stirring was passed through a roll mill or a high-pressure homogenizer to prepare a lubricating grease composition, and the prepared lubricating grease composition was evaluated.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.16 in the static function evaluation, 0.16 in the durability evaluation, and 0.08 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 18 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • the amount of each component constituting the thickener was 88% by mass of 12-hydroxystearic acid and 12% by mass of lithium hydroxide based on the total mass of the thickener.
  • Example 2 A lubricating grease composition was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except that the amount of lithium soap was 11 parts by mass and the solid lubricant was 4 parts by mass.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.17 in the static function evaluation, 0.18 in the durability evaluation, and 0.06 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 16 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • Example 3 The blending amount of poly- ⁇ -olefin (40° C. kinematic viscosity: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan Co., Ltd.) was 78 parts by mass, and the blending amount of lithium soap was 16 6 parts by mass of porous polyamide particles (PA6) as a solid lubricant (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.).
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except for the above.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.19 in the static function evaluation, 0.20 in the durability evaluation, and 0.08 in the startability evaluation.
  • the low temperature property evaluation was 19 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • Example 4 The amount of poly- ⁇ -olefin (kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan Ltd.) was 82 parts by mass, and the amount of lithium soap was 9
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except that the solid lubricant was mixed in an amount of 8 parts by mass.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.18 in the static function evaluation, 0.18 in the durability evaluation, and 0.07 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 15 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • Example 5 The blending amount of lithium soap was 11 parts by mass, and porous polyamide particles (PA6) as a solid lubricant (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) 2 Instead of parts by mass, 4 parts by mass of porous polyamide particles (PA6) (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 2.5 m 2 /g, trade name “TR2”, manufactured by Toray Industries, Inc.) were blended.
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated in the same manner as in Example 1 except for the above. The static friction coefficient in each evaluation was 0.20 in the static function evaluation, 0.21 in the durability evaluation, and 0.09 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 16 N ⁇ cm.
  • Table 1 The blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • Example 6 The blending amount of poly- ⁇ -olefin (40° C. kinematic viscosity: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan) was 85 parts by mass, and the blending amount of lithium soap was 10 parts.
  • the porous polyamide particles (PA6) as a solid lubricant (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) are replaced by 2 parts by mass, and porous.
  • Example 7 The blending amount of poly- ⁇ -olefin (40° C. kinematic viscosity: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan) was 85 parts by mass, and the blending amount of lithium soap was 10 parts.
  • the porous polyamide particles (PA6) as a solid lubricant (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) are replaced by 2 parts by mass, and porous.
  • Example 8 As the base oil, poly- ⁇ -olefin (40° C. kinematic viscosity: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan Ltd.) was used. As a thickener, a lithium composite soap in which 12-hydroxystearic acid (manufactured by KE Trading Co., Ltd.), lithium hydroxide (manufactured by Honjo Chemical Co., Ltd.), and azelaic acid (manufactured by Emery Oleochemicals Japan, Inc.) were mixed. Was used.
  • 12-hydroxystearic acid manufactured by KE Trading Co., Ltd.
  • lithium hydroxide manufactured by Honjo Chemical Co., Ltd.
  • azelaic acid manufactured by Emery Oleochemicals Japan, Inc.
  • 82 parts by mass of the above poly- ⁇ -olefin and 12 parts by mass of lithium composite soap are mixed with 12-hydroxystearic acid and lithium hydroxide, and heated and stirred at 80° C. or higher and 130° C. or lower in a mixing and stirring pot. Then, a saponification reaction was performed. Next, azelaic acid is added, and the mixture is heated and stirred at 80° C. or higher and 200° C. or lower, lithium hydroxide (manufactured by Honjo Chemical Co., Ltd.) is added, and saponification reaction is performed again to form a lithium composite soap, and then about 100° C. Cooled to.
  • lithium hydroxide manufactured by Honjo Chemical Co., Ltd.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.17 in the static function evaluation, 0.17 in the durability evaluation, and 0.06 in the startability evaluation.
  • the low temperature evaluation was 17 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • the amount of each component constituting the thickener is 63.5% by mass of 12-hydroxystearic acid, 19% by mass of azelaic acid, and 10% by mass of water based on the total mass of the thickener.
  • the amount of lithium oxide was 17.5% by mass.
  • Example 9 Instead of 84 parts by mass of poly- ⁇ -olefin (kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan) as a base oil, poly- ⁇ -olefin ( Kinematic viscosity at 40° C.: 30 mm 2 /g, 79 parts by mass of trade name “DURASYN (registered trademark) 166”, manufactured by Iones Oligomers Japan Co., Ltd., and the compounding amount of lithium soap became 8 parts by mass, and porous polyamide particles (PA6) (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.), except that the compounding amount was 12 parts by mass.
  • PA6 porous polyamide particles
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.20 in the static function evaluation, 0.19 in the durability evaluation, and 0.09 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 18 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • Example 10 Instead of 82 parts by mass of poly- ⁇ -olefin (kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan) as a base oil, poly- ⁇ -olefin ( Kinematic viscosity at 40° C.: 30 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 166”, manufactured by Iones Oligomers Japan Co., Ltd.) 82 parts by mass, and the compounding amount of lithium composite soap becomes 9 parts by mass, and a solid lubricant.
  • poly- ⁇ -olefin kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan
  • Porous polyamide particles (PA12) (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) as 4 parts by mass as the porous polyamide particles (PA12) ( Lubricating grease in the same manner as in Example 8 except that 8 parts by mass of an average particle diameter of 10 ⁇ m, a specific surface area of 2.5 m 2 /g, a trade name “ORGASOL (registered trademark) 2001 EXD” manufactured by Arkema Ltd. were blended.
  • the composition was prepared and evaluated.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.19 in the static function evaluation, 0.19 in the durability evaluation, and 0.09 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 18 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • Example 11 Instead of 82 parts by mass of poly- ⁇ -olefin (kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan) as a base oil, poly- ⁇ -olefin ( Kinematic viscosity at 40° C.: 30 mm 2 /g, 81 parts by mass of trade name “DURASYN (registered trademark) 166”, manufactured by Iones Oligomers Japan Co., Ltd., and the compounding amount of lithium composite soap becomes 10 parts by mass, and porous polyamide In the same manner as in Example 8 except that 8 parts by mass of the particles (PA6) (average particle size 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) were compounded.
  • PA6 average particle size 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.19 in the static function evaluation, 0.18 in the durability evaluation, and 0.06 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 18 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • Example 12 Instead of 84 parts by mass of poly- ⁇ -olefin (kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan) as a base oil, poly- ⁇ -olefin ( Kinematic viscosity at 40° C.: 46 mm 2 /g, 85 parts by mass of trade name “DURASYN (registered trademark) 168, manufactured by Iones Oligomers Japan Co., Ltd.) was blended, and the blending amount of lithium soap was 10 parts by mass, and porous polyamide particles were obtained.
  • poly- ⁇ -olefin kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan
  • poly- ⁇ -olefin Kinematic viscosity at 40° C.: 46 mm 2 /g
  • Example 1 a lubricating grease composition was prepared and evaluated.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.16 in the static function evaluation, 0.16 in the durability evaluation, and 0.07 in the startability evaluation.
  • the low temperature property evaluation was 19 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 1 below.
  • Comparative Example 1 82 parts by mass of poly- ⁇ -olefin (kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan Co.) was blended as a base oil, and the blending amount of lithium soap was 9 parts by mass, and instead of 2 parts by mass as a solid lubricant, instead of 2 parts by mass of porous polyamide particles (PA6) (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) The same procedure as in Example 1 was carried out except that 8 parts by mass of polyamide particles (PA12) (average particle size 5 ⁇ m, specific surface area 1.2 m 2 /g, trade name “SP-500”, manufactured by Toray Industries, Inc.) were blended.
  • PA6 porous polyamide particles
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.18 in the static function evaluation, 0.20 in the durability evaluation, and 0.12 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 16 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 2 below.
  • Example 1 except that the amount of the high-quality polyamide particles (PA6) (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) was 0.5 parts by mass.
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated in the same manner as in. The static friction coefficient in each evaluation was 0.16 in the static function evaluation, 0.12 in the durability evaluation, and 0.08 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 18 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 2 below.
  • Poly- ⁇ -olefin as a base oil was used instead of 84 parts by mass of poly- ⁇ -olefin (kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan).
  • (40° C. kinematic viscosity: 30 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 166”, manufactured by Iones Oligomers Japan Co., Ltd.) was added in an amount of 70 parts by mass, and the content of lithium soap was 8 parts by mass, and the porous polyamide was used.
  • Example 2 In the same manner as in Example 1 except that the amount of the particles (PA6) (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) was 21 parts by mass.
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated.
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.22 in the static function evaluation, 0.20 in the durability evaluation, and 0.11 in the startability evaluation.
  • the evaluation of low temperature property was 20 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 2 below.
  • Example 1 except that the compounding amount of the porous polyamide particles (PA6) (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) was 4 parts by mass.
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated in the same manner as in. The static friction coefficient in each evaluation was 0.16 in the static function evaluation, 0.13 in the durability evaluation, and 0.06 in the startability evaluation. The evaluation of low temperature property was 30 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 2 below.
  • Example 1 except that the compounding amount of the porous polyamide particles (PA6) (average particle diameter 13 ⁇ m, specific surface area 3.6 m 2 /g, trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.) was 4 parts by mass.
  • a lubricating grease composition was prepared and evaluated in the same manner as in. The static friction coefficient in each evaluation was 0.16 in the static function evaluation, 0.19 in the durability evaluation, and 0.12 in the startability evaluation. The low temperature evaluation was 14 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 2 below.
  • PA6 porous polyamide particles
  • TR1 trade name “TR1”, manufactured by Toray Industries, Inc.
  • polytetrafluoroethylene 1 part by mass of PTFE (trade name "Dyneon (registered trademark) TF9207” manufactured by 3M Japan Co., Ltd.)
  • MCA melamine cyanurate
  • the static friction coefficient in each evaluation was 0.13 in the static function evaluation, 0.21 in the durability evaluation, and 0.13 in the startability evaluation. Further, the low temperature evaluation was 18 N ⁇ cm.
  • the blending amount of the lubricating grease composition and the evaluation results are shown in Table 2 below.
  • the test temperature was set to ⁇ 40° C., and the test was carried out in accordance with the low temperature torque test method of JIS K220.18.
  • the starting torque was evaluated according to the following criteria. 20 N ⁇ cm or less: ⁇ Over 20 Ncm: ⁇
  • Base oil A Poly- ⁇ -olefin (Kinematic viscosity at 40° C.: 18 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 164”, manufactured by Iones Oligomers Japan)
  • Base oil B poly- ⁇ -olefin (kinematic viscosity at 40° C.: 30 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 166”, manufactured by Iones Oligomers Japan)
  • Base oil C poly- ⁇ -olefin (kinematic viscosity at 40° C.: 46 mm 2 /g, trade name “DURASYN (registered trademark) 168”, manufactured by Iones Oligomers Japan)
  • Base oil D poly- ⁇ -olefin (40° C.
  • the lubricating grease composition is selected from the group consisting of a base oil containing a synthetic hydrocarbon oil having a kinematic viscosity at 40° C. of 10 mm 2 /s or more and 60 mm 2 /s or less, and a lithium soap and a lithium composite soap.
  • the amount of the solid lubricant compounded is a lubricating grease. It can be seen that when the amount is less than 1 part by mass based on the total mass of the composition, the durability evaluation deteriorates (Comparative Example 5). This result is considered to be because the porous polyamide particles were too small and a sufficient coefficient of static friction was not obtained, resulting in low durability.
  • the amount of the solid lubricant blended is It can be seen that when the amount exceeds 20 parts by mass with respect to the total mass of the lubricating grease composition, the startability evaluation deteriorates (Comparative Example 6). This result is considered to be because the amount of the porous polyamide particles was too large, and the coefficient of static friction at the time of startup was too high, which deteriorated the mobility.
  • the present invention has an effect that a coefficient of static friction between sliding members can be increased, and a lubricating grease composition excellent in startability, durability and low temperature properties can be realized.
  • a speed reducer, a speed increaser, a gear For power transmission devices such as chains and motors, running parts, bronze parts such as ABS, steering parts, drive parts such as transmissions, power window motors, power seat motors, sunroof motors, etc. It can be used preferably.
  • the embodiment of the present invention has been described above, but the embodiment of the present invention is not limited by the contents of the present embodiment.
  • the above-described constituent elements include those that can be easily conceived by those skilled in the art, substantially the same elements, and so-called equivalent ranges.
  • the components described above can be combined appropriately.
  • various omissions, substitutions, or changes of the constituent elements can be made without departing from the scope of the above-described embodiment.

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Abstract

摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、起動性、耐久性及び低温性に優れた潤滑グリース組成物を提供する。　潤滑グリース組成物は、４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上６０ｍｍ２／ｓ以下の基油と、金属石鹸及び金属複合石鹸からなる群から選択された少なくとも１種の石鹸を含む増稠剤と、多孔質ポリアミド粒子を含む固体潤滑剤と、を含有する。多孔質ポリアミド粒子の配合量は、潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下である。

Description

潤滑グリース組成物
　本発明は、潤滑グリース組成物に関する。
　従来、歯車及び摺動部材の摺動部では、潤滑剤として潤滑グリース組成物が使用されている。このような潤滑グリース組成物としては、基油、増稠剤及び固体潤滑剤としてのメラミンシアヌレート（ＭＣＡ）及びポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）を含有するグリース組成物が提案されている（例えば、特許文献１参照）。特許文献１に記載のグリース組成物においては、メラミンシアヌレート及びポリテトラフルオロエチレンの配合量がグリース組成物の全質量に対して所定範囲内であると共に、メラミンシアヌレート及びポリテトラフルオロエチレンの配合比率が所定範囲内である。これにより、動摩擦係数を低減して潤滑性能を有すると共に、静摩擦係数を増大して静止機能を併せ持つグリース組成物を実現している。
特開２００９－１３３５１号公報
　近年、自動車部品では、軽量化及び低コスト化のために、歯車及び摺動部材の摺動部に樹脂部材が使用されることが多くなってきている。また、自動車の減速装置内の減速ギア部では、安全性及び防犯の観点から、静止時のすべり防止のために、摺動部材間に高い静摩擦係数が得られるグリースが必要とされている。さらに、このような摺動部材としての樹脂部材間又は樹脂部材と金属部材との間の摺動部に使用されるグリースでは、耐久性に優れることも必要とされている。ここでの耐久性とは、長時間摺動後の静止摩擦係数が低下しないことである。また、近年の省電力化の観点から、起動時の起動電圧を下げるために、グリースには優れた起動性が要求されるようになってきている。ここでの起動性とは、高荷重下で長時間静止後の起動時の静摩擦係数が低いことである。さらに、低温性の要求も厳しくなっており、グリースには、低温性に優れることも必要とされている。
　特許文献１に記載のグリース組成物は、潤滑機能及び静止機能を併せ持つ一方、近年要求されている静止機能、耐久性及び低温性については必ずしも十分でない場合がある。そこで、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、静止機能、耐久性及び低温性に優れた潤滑グリース組成物が望まれている。
　本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、起動性、耐久性及び低温性に優れた潤滑グリース組成物を提供する。
　本発明に係る潤滑グリース組成物は、４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上６０ｍｍ２／ｓ以下の基油と、金属石鹸及び金属複合石鹸からなる群から選択された少なくとも１種の石鹸を含む増稠剤と、多孔質ポリアミド粒子を含む固体潤滑剤と、を含有し、前記多孔質ポリアミド粒子の配合量は、潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下であることを特徴とする。
　本発明に係る潤滑グリース組成物によれば、基油の４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上であるので、基油の粘度が適度に低くなり摺動部材が高荷重下で長時間静止した場合であっても、起動性が悪化することがない。また、潤滑グリース組成物は、基油の４０℃動粘度が６０ｍｍ２／ｓ以下であるので、基油の粘度が適度に増大し、摺動部材間の摺動を長時間行った場合であっても、摺動部の静摩擦係数を高く維持して耐久性が向上すると共に、低温条件下でもトルクの増大を抑制して低温性が向上する。さらに、潤滑グリース組成物は、多孔質ポリアミド粒子の配合量が、潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下であるので、潤滑グリース組成物中に多孔質ポリアミド粒子が適度な範囲に含まれ、静摩擦係数が増大して耐久性及び起動性が向上する。したがって、潤滑グリース組成物は、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、しかも、優れた起動性、耐久性及び低温性を付与することが可能となる。
　上記潤滑グリース組成物においては、前記多孔質ポリアミド粒子は、比表面積が２．０ｍ２／ｇ以上であって、平均粒子径が１μｍ以上３０μｍ以下であることが好ましい。この構成により、潤滑グリース組成物に含まれる多孔質ポリアミド粒子の比表面積が２．０ｍ２／ｇ以上であるので、固体潤滑剤の平均粒子径が適度に大きくなり、固体潤滑剤と基油とのなじみがよくなる。これにより、潤滑グリース組成物は、高荷重下で長時間静止した場合であっても、起動時の静摩擦係数が低くなり起動性が向上する。また、潤滑グリース組成物は、多孔質ポリアミド粒子の平均粒子径が１μｍ以上であるので、多孔質ポリアミド粒子の平均粒子径が適度に大きくなり潤滑グリース組成物を用いた摺動部材間の静摩擦係数が増大する。また、潤滑グリース組成物は、多孔質ポリアミド粒子の平均粒子径が３０μｍ以下であるので、多孔質ポリアミド粒子が摺動部材の摺動部間に入りやすくなり静摩擦係数が増大する。したがって、潤滑グリース組成物は、より一層摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、優れた起動性、耐久性及び低温性を示すことが可能となる。
　上記潤滑グリース組成物においては、前記増稠剤は、リチウム石鹸及びリチウム複合石鹸からなる群から選択された少なくとも１種の石鹸であることが好ましい。この構成により、潤滑グリース組成物は、増稠剤が耐熱性に優れたリチウム石鹸及びリチウム複合石鹸を含むので、摺動部材間の静摩擦係数を更に高くすることが可能となる。
　上記潤滑グリース組成物においては、前記基油が、合成炭化水素油、エステル系合成油、エーテル系合成油及びグリコール系合成油からなる群から選択された少なくとも１種の合成油を含むことが好ましい。これにより、潤滑グリース組成物に、これらの基油を介して適度な範囲の粘度が付与されるので、静摩擦係数をより高くでき、起動性、耐久性及び低温性がより一層向上する。
　上記潤滑グリース組成物においては、前記基油が、ポリ－α－オレフィン、エチレン－α―オレフィンオリゴマー、エチレン－α―オレフィン共重合体、ポリブテン、アルキルベンゼン及びアルキルナフタレンからなる群から選択された少なくとも１種の合成炭化水素油を含むことが好ましい。これにより、潤滑グリース組成物に、これらの基油を介して適度な範囲の粘度が付与されるので、静摩擦係数をより高くでき、起動性、耐久性及び低温性がより一層向上する。
　上記潤滑グリース組成物においては、前記多孔質ポリアミド粒子が、ナイロン６（ＰＡ６）、ナイロン６６（ＰＡ６６）及びナイロン１２（ＰＡ１２）からなる群から選択された少なくとも１種のポリアミド粒子を含むことが好ましい。これにより、これらのポリアミド粒子を介して潤滑グリース組成物の耐摩耗性、耐寒冷性、耐衝撃性及び耐油性が向上するので、静摩擦係数をより高くでき、起動性、耐久性及び低温性がより一層向上する。
　上記潤滑グリース組成物は、樹脂部材間又は樹脂部材と金属部材との間の潤滑用であることが好ましい。これにより、潤滑グリース組成物は、樹脂部材間及び樹脂部材と金属部材との間の摺動部に用いられた場合であっても、摺動部における静摩擦係数をより高くできると共に、摺動部材としての樹脂部材及び金属部材の起動性、耐久性及び低温性が向上する。
　上記潤滑グリース組成物は、樹脂部材の歯車間及び樹脂部材の歯車と金属部材の歯車との間の潤滑用であることが好ましい。これにより、潤滑グリース組成物が、樹脂部材の歯車間及び樹脂部材の歯車と金属部材の歯車との間の摺動部に用いられた場合であっても、摺動部における静摩擦係数をより高くできると共に、摺動部材としての樹脂部材間及び樹脂部材と金属部材との間の起動性、耐久性及び低温性が向上する。
　本発明によれば、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、起動性、耐久性及び低温性に優れた潤滑グリース組成物を実現できる。
　以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
　本発明に係る潤滑グリース組成物は、４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上６０ｍｍ２／ｓ以下の基油と、金属石鹸及び金属複合石鹸からなる群から選択された少なくとも１種の石鹸を含む増稠剤と、多孔質ポリアミド粒子を含む固体潤滑剤と、を含有し、前記多孔質ポリアミド粒子は、潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下である。
　本発明に係る潤滑グリース組成物によれば、基油の４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上であるので、基油の粘度が適度に低くなり、高荷重下で長時間静止した場合であっても、摺動部材の起動性が悪化することがない。また、基油の４０℃動粘度が６０ｍｍ２／ｓ以下であるので、基油の粘度が適度に増大し、摺動部分が部材間の摺動を長時間行った場合であっても静摩擦係数を高く維持して耐久性が向上すると共に、低温条件下でもトルクの増大を抑制して低温性が向上する。さらに、多孔質ポリアミド粒子の配合量が、潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下であるので、潤滑グリース組成物中に多孔質ポリアミド粒子が適度な範囲に含まれ、静摩擦係数が増大して耐久性が向上する。したがって、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、しかも、起動性、耐久性及び低温性に優れた潤滑グリース組成物を実現することが可能となる。以下、潤滑グリース組成物の各種構成要素について詳細に説明する。
＜基油＞
　基油としては、４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上６０ｍｍ２／ｓ以下のものを用いられる。基油は、４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上であれば、潤滑グリース組成物の粘度が適度に低くなり、高荷重下で長時間静止した場合であっても、摺動部材の起動性が悪化することがない。また、基油は、４０℃動粘度が６０ｍｍ２／ｓ以下であれば、潤滑グリース組成物の粘度が適度に増大し、摺動部材が長時間摺動した場合であっても、静摩擦係数の低下を防いで耐久性が向上すると共に、低温条件下においてもトルクの増大を抑制して低温性が向上する。基油の４０℃動粘度は、上述した効果がより一層向上する観点から、１２．５ｍｍ２／ｓ以上であることが好ましく、１５ｍｍ２／ｓ以上であることがより好ましく、１７．５ｍｍ２／ｓ以上であることが更に好ましく、また５５ｍｍ２／ｓ以下であることが好ましく、５０ｍｍ２／ｓ以下であることがより好ましく、４７．５ｍｍ２／ｓ以下であることが更に好ましい。
　基油としては、合成炭化水素油、エステル系合成油、エーテル系合成油、グリコール系合成油の少なくとも１種の合成油を含むことが好ましい。これらの合成油は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。これにより、潤滑グリース組成物の動粘度が容易に上記範囲内に調整されるので、静摩擦係数をより高くでき、起動性、耐久性及び低温性がより一層向上する。
　合成炭化水素油としては、本発明の効果を奏する範囲で各種合成炭化水素油を用いることができる。これらの合成炭化水素油は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。これらの中でも、ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）、エチレン－α―オレフィンオリゴマー、エチレン－α―オレフィン共重合体、ポリブテン、アルキルベンゼン及びアルキルナフタレンからなる群から選択された少なくとも１種の合成炭化水素油が好ましく、ポリ－α－オレフィン、エチレン－α―オレフィンオリゴマー、エチレン－α―オレフィン共重合体及びポリブテンからなる群から選択された少なくとも１種合成炭化水素油がより好ましい。これにより、潤滑グリース組成物中に、適度な範囲の粘度を有する基油が含まれるので、静摩擦係数をより高くでき、起動性、耐久性及び低温性がより一層向上する。また、潤滑対象物となる摺動部材としての樹脂部材の樹脂に対する影響を低減でき、樹脂部材の劣化を防ぐことができる。また、合成炭化水素油としては、摺動部材としての樹脂部材の樹脂に対する影響を低減して樹脂部材の劣化を防ぐことができる観点から、ポリ－α－オレフィンが更に好ましい。
　エステル系合成油としては、例えば、ジエステル、ポリオールエステル及び芳香族エステルなどの各種エステル油が挙げられる。これらのエステル系合成油は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。
　エーテル系合成油としては、例えば、アルキルジフェニルエーテルなどの各種エーテル油が挙げられる。これらのエーテル系合成油は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。
　グリコール系合成油としては、ポリエチレングリコール及びポリプロピレングリコールなどの各種グリコール油が挙げられる。これらのグリコール系合成油は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。
　基油の配合量は、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、優れた起動性、耐久性及び低温性を付与する観点から、潤滑グリース組成物の全質量に対して、５０質量％以上１００質量％以下であることが好ましく、６０質量％以上９５質量％以下であることが好ましく、７０質量％以上９０質量％以下であることが好ましく、７５質量％以上８７．５質量％以下であることが好ましい。
＜増稠剤＞
　増稠剤としては、金属石鹸及び金属複合石鹸からなる群から選択される少なくとも１種の石鹸が用いられる。金属石鹸及び金属複合石鹸は、１種類の金属石鹸又は金属複合石鹸を単独で用いてもよく、２種類以上の金属石鹸及び金属複合石鹸を併用してもよい。
　金属石鹸及び金属複合石鹸は、１２－ヒドロキシルステアリン酸などのステアリン酸類、アゼライン酸などのアゼライン酸類、ラウリン酸類、リシノール酸類、オクチル酸類などの脂肪酸又は脂肪酸誘導体と、リチウム、ナトリウム、カリウム、マグネシウム、カルシウム、バリウム、亜鉛、アルミニウムなどの金属との化合物である。
　金属石鹸としては、例えば、リチウム石鹸、ナトリウム石鹸、カリウム石鹸、カルシウム石鹸、バリウム石鹸、アルミニウム石鹸などが挙げられる。これらの金属石鹸は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。リチウム石鹸としては、例えば、１２－ヒドロキシステアリン酸を使用したステアリン酸類との石鹸などが挙げられる。
　また、金属複合石鹸としては、例えば、リチウム複合石鹸、カルシウム複合石鹸、バリウム複合石鹸などが挙げられる。これらの金属複合石鹸は、１種類を単独で用いてもよく、２種類以上を併用してもよい。リチウム複合石鹸としては、例えば、１２－ヒドロキシステアリン酸及びステアリン酸を使用したステアリン酸類の石鹸などが挙げられる。
　増稠剤としては、これらの中でも、リチウム石鹸及びリチウム複合石鹸からなる群から選択された少なくとも１種の石鹸を含むことが好ましい。これにより、潤滑グリース組成物は、増稠剤として耐熱性に優れたリチウム石鹸及びリチウム複合石鹸を含むので、摺動部材間の静摩擦係数を更に高くすることが可能となる。
　増稠剤の配合量は、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、優れた起動性及び耐久性を付与する観点から、潤滑グリース組成物の全質量に対して、３質量％以上であることが好ましく、５質量％以上であることがより好ましく、７．５質量％以上であることが更に好ましく、また稠度が高くなり低温トルクが低減されて優れた低温性を付与する観点から、２０質量％以下であることが好ましく、１９質量％以下であることがより好ましく、１７質量％以下であることが更に好ましい。以上を考慮すると、増稠剤の配合量は、潤滑グリース組成物の全質量に対して、３質量％以上２０質量％以下であることが好ましく、５質量％以上１９質量％以下であることがより好ましく、７．５質量％以上１７質量％以下であることが更に好ましい。
　増稠剤の配合量は、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、優れた起動性、耐久性及び低温性を付与する観点から、基油１００質量部に対して、５質量％以上３０質量％以下であることが好ましく、７．５質量％以上２５質量％以下であることが好ましく、１０質量％以上２１質量％以下であることが好ましい。
＜固体潤滑剤＞
　固体潤滑剤は、多孔質ポリアミド粒子を含有する。多孔質ポリアミド粒子としては、本発明の効果を奏する範囲で各種多孔質ポリアミド粒子を用いることができる。多孔質ポリアミド粒子は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらの中でも、多孔質ポリアミド粒子としては、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、優れた起動性、耐久性及び低温性を付与する観点から、ナイロン６（ＰＡ６）、ナイロン６６（ＰＡ６６）及びナイロン１２（ＰＡ１２）からなる群から選択された少なくとも１種のポリアミド粒子を含むことが好ましく、ナイロン６（ＰＡ６）及びナイロン１２（ＰＡ１２）がより好ましい。これにより、潤滑グリース組成物は、耐摩耗性、耐寒冷性、耐衝撃性及び耐油性が向上するので、静摩擦係数をより高くでき、起動性、耐久性及び低温性がより一層向上する。
　多孔質ポリアミド粒子は、球状ポリアミド粒子とは全体形状及び表面形状が異なる。球状ポリアミド粒子は、表面が平滑な完全な球状であるのに対し、多孔質ポリアミド粒子は、完全な球状ではなく、表面に多数の孔がある。多孔質ポリアミド粒子は、多孔質で比表面積が大きいので、平均粒子径がある程度大きくても基油とのなじみがよい状態で潤滑グリース組成物中に含まれ得る。この多孔質ポリアミド粒子を固体潤滑剤として用いることにより、潤滑グリース組成物を摺動部材に使用する際、摺動部材の静摩擦係数を増大させることができ、長時間高荷重下で静止後の起動時の静摩擦係数が低くなり、起動性が向上する。これに対して、球状ポリアミド粒子では、平均粒子径が５μｍ以上となると基油とのなじみが悪くなり、静摩擦係数が減少して摺動部材の起動性が悪化する。また、球状ポリアミド粒子では、平均粒子径が５０μｍ以上になると、球状ポリアミド粒子が摺動部材の摺動部に入れなくなるので、静摩擦係数が低くなる。
　多孔質ポリアミド粒子は、平均粒子径が１μｍ以上３０μｍ以下であることが好ましい。これにより、多孔質ポリアミド粒子は、平均粒子径が１μｍ以上であるので、多孔質ポリアミド粒子の平均粒子径が適度に大きくなり、潤滑グリース組成物を用いた摺動部材間の静摩擦係数を高く維持した状態で基油とのなじみがよくなり、潤滑グリース組成物を用いた摺動部材の起動性が増大する。また、多孔質ポリアミド粒子は、平均粒子径が３０μｍ以下であるので、多孔質ポリアミド粒子が摺動部材の摺動部間に入りやすくなり静摩擦係数が増大する。多孔質ポリアミド粒子の平均粒子径は、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、より一層優れた起動性、耐久性及び低温性を付与する観点から、２μｍ以上であることが好ましく、３μｍ以上であることがより好ましく、４μｍ以上であることが更に好ましく、また２０μｍ以下であることが好ましく、１５μｍ以下であることがより好ましく、１２．５μｍ以下であることが更に好ましい。なお、本実施の形態において、平均粒子径は、レーザー回折／散乱式粒子径分布測定装置（型番「ＬＡ－９２０」、株式会社堀場製作所製、測定原理：レーザー回折法）によって測定された値である。
　また、多孔質ポリアミド粒子は、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、優れた起動性、耐久性及び低温性を付与する観点から、比表面積が２．０ｍ２／ｇ以上であることが好ましい。これにより、多孔質ポリアミド粒子は、平均粒子径が適度に大きくなって基油とのなじみがよくなるので、潤滑グリース組成物は、高荷重下で長時間静止した場合であっても、起動時の静摩擦係数が低くなり起動性が向上する。多孔質ポリアミド粒子の比表面積は、上述した効果がより一層向上する観点から、２．２ｍ２／ｇ以上であることが好ましく、２．３ｍ２／ｇ以上であることがより好ましく、２．４ｍ２／ｇ以上であることが更に好ましい。また、固体潤滑剤の比表面積の上限値に特に制限はない。固体潤滑剤の比表面積は、潤滑グリース組成物の稠度の低下を防いで低温トルクを低減する観点化から、２０ｍ２／ｇ以下であることが好ましく、１５ｍ２／ｇ以下であることがより好ましく、１２．５ｍ２／ｇ以下であることが更に好ましく、１０ｍ２／ｇ以下であることがより更に好ましく、また多孔質ポリアミド粒子の粒子径が適度に大きく静摩擦係数を増大する観点から、８．７ｍ２／ｇ以下であることが特に好ましい。なお、本実施の形態において、比表面積は、比表面積・細孔分布：比表面積／細孔分布測定装置（型番「ＢＥＬＳＯＲＰ－ｍｉｎｉＩＩ」、マイクロトラック・ベル株式会社製、測定原理：（定容量式ガス吸着法））によって測定された値である。
　多孔質ポリアミド粒子の配合量は、潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下である。多孔質ポリアミド粒子の配合量は、潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下であれば、潤滑グリース組成物中に多孔質ポリアミド粒子が適度な範囲で含まれるので、静摩擦係数が増大して耐久性及び起動性が向上する。多孔質ポリアミド粒子の配合量は、上述した効果がより一層向上する観点から、潤滑グリース組成物の全質量に対して、１．２５質量％以上であることが好ましく、１．５質量％以上であることがより好ましく、１．７５質量％以上であることが更に好ましく、また１７．５質量％以下であることが好ましく、１５質量％以下であることがより好ましく、１２．５質量％以下であることが更に好ましい。
　また、多孔質ポリアミド粒子の配合量は、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、優れた起動性、耐久性及び低温性を付与する観点から、基油１００質量部に対して、１質量％以上であることが好ましく、１．５質量％以上であることがより好ましく、２質量％以上であることが更に好ましく、また２２．５質量％以下であることが好ましく、２０質量％以下であることがより好ましく、１７．５質量％以下であることが更に好ましい。
　潤滑グリース組成物は、本発明の効果を奏する範囲で他の物質を含有してもよい。他の物質としては、例えば、酸化防止剤、極圧剤、防錆剤、腐食防止剤、粘度指数向上剤、油性剤などが適宜選択して用いられる。
　酸化防止剤としては、例えば、２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－メチルフェノール、４，４’－メチレンビス（２，６－ジ－ｔ－ブチルフェノール）などのフェノール系酸化防止剤、炭素数４以上２０以下のアルキル基を有するアルキルジフェニルアミン、トリフェニルアミン、フェニル－α－ナフチルアミン、フェノチアジン、アルキル化フェニル－α－ナフチルアミン、フェニチアジン、アルキル化フェノチアジンなどのアミン系酸化防止剤などが挙げられる。これらの酸化防止剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
　極圧剤としては、例えば、酸性リン酸エステル、亜リン酸エステル、酸性リン酸エステルアミン塩などのリン系化合物、スルフィド類、ジスルフィド類などの硫黄系化合物、塩素化パラフィン、塩素化ジフェニルなどの塩素系化合物、及びジアルキルジチオリン酸亜鉛（ＺｎＤＴＰ）、ジアルキルジチオカルバミン酸モリブデン（ＭｏＤＴＰ）などの金属有機化合物などが挙げられる。これらの極圧添加剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
　防錆剤としては、例えば、脂肪酸、脂肪酸石鹸、アルキルスルホン酸塩、脂肪酸アミン、酸化パラフィン、ポリオキシエチレンアルキルエーテルなどが挙げられる。これらの防錆材は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
　腐食防止剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール、ベンゾイミダゾール、チアジアゾールなどが挙げられる。これらの腐食防止剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
　粘度指数向上剤としては、例えば、ポリメタクリレート、エチレン-プロピレン共重合体、ポリイソブチレン、ポリアルキルスチレン、スチレン-イソプレン共重合体水素化物などが挙げられる。これらの粘度指数向上剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
　油性剤としては、例えば、脂肪酸、高級アルコール、多価アルコール、多価アルコールエステル、脂肪族エステル、脂肪族アミン、脂肪酸モノグリセライドなどが挙げられる。これらの油性剤は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いてもよい。
　潤滑グリース組成物においては、摺動部材としての樹脂部材間及び樹脂部材と金属部材との間の潤滑用であることが好ましい。これにより、潤滑グリース組成物が、樹脂部材間及び樹脂部材と金属部材との間の摺動部に用いられた場合であっても、摺動部における静摩擦係数をより高くできると共に、摺動部材としての樹脂部材及び金属部材の起動性、耐久性及び低温性が向上する。
　潤滑グリース組成物においては、樹脂部材同士の歯車間及び樹脂部材の歯車と金属部材の歯車との間の潤滑用であることが好ましい。これにより、潤滑グリース組成物が、樹脂部材同士の歯車間及び樹脂部材の歯車と金属部材の歯車との間の摺動部に用いられた場合であっても、摺動部における静摩擦係数をより高くできると共に、摺動部材としての樹脂部材の歯車及び金属部材の歯車の起動性、耐久性及び低温性が向上する。
　潤滑グリース組成物が用いられる摺動部材としての樹脂部材の樹脂としては、例えば、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、アクリロニトリルブタジエンスチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）、ポリアセタール（ＰＯＭ）、ナイロン（ＰＡ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、フェノール樹脂（ＰＦ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルスルフォン（ＰＥＳ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）などの各種樹脂が挙げられる。また、潤滑グリース組成物が用いられる摺動部材としての金属部材の金属としては、例えば、ステンレス、鉄、鋼、銅などの各種金属が挙げられる。
　潤滑グリース組成物は、付着滑り試験機（往復動試験機）（神鋼造機株式会社製）を用いて、各種試験条件により試験片としての金属プレート上にグリースを塗布し、その上から樹脂製の上部試験片を押しつけて往復摺動させたときに、樹脂製ボールと金属プレートとの間に発生する摩擦力から静摩擦係数を測定できる。
　潤滑グリース組成物は、十分な静止機能を得る観点から、下記条件で実施した往復動試験における摺動１回目の静摩擦係数が０．１５以上であることが好ましい。
＜試験条件＞
　上部試験片　　　：ＰＯＭシリンダー（直径１０ｍｍ、長さ１０ｍｍ）
　下部試験片　　　：Ｓ４５Ｃプレート（金属プレート）
　試験荷重　　　　：１ｋｇｆ
　グリース塗布量　：０．０５ｇ
　摺動速度　　　　：５ｍｍ／ｓｅｃ
　試験温度　　　　：８０℃
　摺動距離　　　　：１０ｍｍ
　また、潤滑グリース組成物は、十分な耐久性を得る観点から、下記条件で実施した往復動試験における摺動１００回目の静摩擦係数が０．１５以上であることが好ましい。
＜試験条件＞
　上部試験片　　　：ＰＯＭシリンダー（直径１０ｍｍ、長さ１０ｍｍ）
　下部試験片　　　：Ｓ４５Ｃプレート（金属プレート）
　試験荷重　　　　：１ｋｇｆ
　グリース塗布量　：０．０５ｇ
　摺動速度　　　　：５ｍｍ／ｓｅｃ
　試験温度　　　　：８０℃
　摺動距離　　　　：１０ｍｍ
　さらに、潤滑グリース組成物は、十分な起動性を得る観点から、下記条件で実施した往復動試験における高荷重負荷状態で１６時間静止後の摺動１回目の静摩擦係数が、０．１以下であることが好ましい。
＜試験条件＞
　上部試験片　　　：ＰＯＭボール（直径１０ｍｍ）
　下部試験片　　　：Ｓ４５Ｃプレート（金属プレート）
　試験荷重　　　　：１０ｋｇｆ
　グリース塗布量　：０．０５ｇ
　摺動速度　　　　：５ｍｍ／ｓｅｃ
　試験温度　　　　：８０℃
　摺動距離　　　　：１０ｍｍ
　潤滑グリース組成物は、十分な低温トルク性能を得る観点から、試験温度を－４０℃とし、ＪＩＳ　Ｋ２２２０．１８の低温トルク試験方法に準拠して測定された起動時の低温トルクが２０Ｎ・ｃｍ以下であることが好ましい。
　本発明に係る潤滑グリース組成物は、複写機、プリンター等の事務機器用部品、減速機・増速機、ギヤ、チェーン、モーター等の動力伝達装置、走行系部品、アンチロックブレーキシステム（ＡＢＳ）などの制御系部品、操舵系部品、変速機などの駆動系部品、パワーウィンドモーター、パワーシートモーター、サンルーフモーターなどの自動車補強部品、電子情報機器、携帯電話などのヒンジ部品、食品・薬品工業、鉄鋼、建設、ガラス工業、セメント工業、フィルムテンター、化学・ゴム・樹脂工業、環境・動力設備、製紙・印刷工業、木材工業、繊維・アパレル工業における各種部品や相対運動する機械部品などに広く適用可能である。また、本発明に係る潤滑グリース組成物は、転がり軸受、スラスト軸受、動圧軸受、樹脂軸受、直動装置などの軸受などにも適用可能である。
　以上説明したように、上記実施の形態に係る潤滑グリース組成物によれば、基油の４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上であるので、基油の粘度が適度に低くなり摺動部材が高荷重下で長時間静止した場合であっても、起動性が悪化することがない。また、潤滑グリース組成物は、基油の４０℃動粘度が６０ｍｍ２／ｓ以下であるので、基油の粘度が適度に増大し、摺動部材間の摺動を長時間行った場合であっても、摺動部の静摩擦係数を高く維持して耐久性が向上すると共に、低温条件下でもトルクの増大を抑制して低温性が向上する。さらに、潤滑グリース組成物は、多孔質ポリアミド粒子の配合量が潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下であるので、潤滑グリース組成物中に多孔質ポリアミド粒子が適度な範囲で含まれるため、静摩擦係数が増大して耐久性が向上する。したがって、潤滑グリース組成物は、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、しかも、起動性、耐久性及び低温性に優れることが可能となる。
　以下、本発明の効果を明確にするために行った実施例に基づいて本発明をより詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施例及び比較例によって何ら限定されるものではない。
（実施例１）
　基油としては、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を用いた。増稠剤としては、１２－ヒドロキシステアリン酸（ケイエフ・トレーディング社製）と、水酸化リチウムとを混合したリチウム石鹸を用いた。ポリ－α－オレフィン８４質量部と、リチウム石鹸１３質量部となるように、１２－ヒドロキシステアリン酸（ケイエフ・トレーディング株式会社製）と、水酸化リチウム（本庄ケミカル株式会社製）とを混合攪拌釜にて、８０℃以上１３０℃以下で加熱攪拌してけん化反応を行った。次に、溶融温度まで加熱攪拌した後、約１００℃に冷却した。続いて、生成したゲル状物質に固体潤滑剤としての多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）２質量部と、酸化防止剤としてのフェニルナフチルアミン（商品名「ＶＡＮＬＵＢＥ（登録商標）　８１」、三洋化成工業株式会社製）１質量部とを加えて攪拌した。攪拌後のゲル状物質をロールミル又は高圧ホモジナイザーに通して潤滑グリース組成物を調製し、調製した潤滑グリース組成物を評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１６であり、耐久性評価では０．１６であり、起動性評価では０．０８であった。また、低温性評価は、１８Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。なお、増稠剤を構成する各成分の量は、増稠剤の全質量に対し、１２－ヒドロキシステアリン酸が８８質量％であり、水酸化リチウムが１２質量％であった。
（実施例２）
　リチウム石鹸の配合量が１１質量部となり、固体潤滑剤が４質量部となるように配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１７であり、耐久性評価では０．１８であり、起動性評価では０．０６であった。また、低温性評価は、１６Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（実施例３）
　ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）の配合量が７８質量部となり、リチウム石鹸の配合量が１６質量部となり、固体潤滑剤としての多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）６質量部となるように配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１９であり、耐久性評価では０．２０であり、起動性評価では０．０８であった。また、低温性評価は、１９Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（実施例４）
　ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）の配合量が８２質量部となり、リチウム石鹸の配合量が９質量部となり、固体潤滑剤が８質量部となるように配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１８であり、耐久性評価では０．１８であり、起動性評価では０．０７であった。また、低温性評価は、１５Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（実施例５）
　リチウム石鹸の配合量が１１質量部となり、固体潤滑剤としての多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）２質量部に代えて、多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積２．５ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ２」、東レ株式会社製）が４質量部となるように配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．２０であり、耐久性評価では０．２１であり、起動性評価では０．０９であった。また、低温性評価は、１６Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（実施例６）
　ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）の配合量が８５質量部となり、リチウム石鹸の配合量が１０質量部となり、固体潤滑剤としての多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）２質量部に代えて、多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径５μｍ、比表面積８．７ｍ２／ｇ、商品名「ＯＲＧＡＳＯＬ（登録商標）　２００１　ＵＤ」、アルケマ株式会社製）が４質量部となるように配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１７であり、耐久性評価では０．１６であり、起動性評価では０．０８であった。また、低温性評価は、１６Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（実施例７）
　ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）の配合量が８５質量部となり、リチウム石鹸の配合量が１０質量部となり、固体潤滑剤としての多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）２質量部に代えて、多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径１０μｍ、比表面積２．５ｍ２／ｇ、商品名「ＯＲＧＡＳＯＬ（登録商標）　２００１　ＥＸＤ」、アルケマ株式会社製）が４質量部となるように配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１７であり、耐久性評価では０．１８であり、起動性評価では０．０８であった。また、低温性評価は、１６Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（実施例８）
　基油としては、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を用いた。増稠剤としては、１２－ヒドロキシステアリン酸（ケイエフ・トレーディング株式会社製）と、水酸化リチウム（本庄ケミカル株式会社製）と、アゼライン酸（エメリーオレオケミカルズジャパン社製）とを混合したリチウム複合石鹸を用いた。上記ポリ－α－オレフィン８２質量部と、リチウム複合石鹸が１３質量部となるように、１２－ヒドロキシステアリン酸と、水酸化リチウムとを混合攪拌釜にて、８０℃以上１３０℃以下で加熱攪拌してけん化反応を行った。次に、アゼライン酸を加えて、８０℃以上２００℃以下で加熱攪拌し、水酸化リチウム（本庄ケミカル株式会社製）を加えて再度けん化反応を行ってリチウム複合石鹸を形成した後、約１００℃に冷却した。続いて、生成したゲル状物質に固体潤滑剤としての多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）４質量部と、酸化防止剤としてのフェニルナフチルアミン（商品名「ＶＡＮＬＵＢＥ（登録商標）　８１」、三洋化成工業株式会社製）１質量部とを加えて攪拌した。攪拌後のゲル状物質をロールミル又は高圧ホモジナイザーに通して潤滑グリース組成物を調製し、調製した潤滑グリース組成物を評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１７であり、耐久性評価では０．１７であり、起動性評価では０．０６であった。また、低温性評価は、１７Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。なお、増稠剤を構成する各成分の量は、いずれも、増稠剤の全質量に対し、１２－ヒドロキシステアリン酸が６３．５質量％であり、アゼライン酸が１９質量％であり、水酸化リチウムが１７．５質量％であった。
（実施例９）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）８４質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６６」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）７９質量部を配合し、リチウム石鹸の配合量が８質量部となり、多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）の配合量が１２質量部となるように配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．２０であり、耐久性評価では０．１９であり、起動性評価では０．０９であった。また、低温性評価は、１８Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（実施例１０）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）８２質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６６」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）８２質量部を配合し、リチウム複合石鹸の配合量が９質量部となり、固体潤滑剤としての多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）４質量部に代えて、多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径１０μｍ、比表面積２．５ｍ２／ｇ、商品名「ＯＲＧＡＳＯＬ（登録商標）　２００１　ＥＸＤ」、アルケマ株式会社製）を８質量部配合したこと以外は、実施例８と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１９であり、耐久性評価では０．１９であり、起動性評価では０．０９であった。また、低温性評価は、１８Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（実施例１１）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）８２質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６６」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）８１質量部を配合し、リチウム複合石鹸の配合量が１０質量部となり、多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）の配合量を８質量部配合したこと以外は、実施例８と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１９であり、耐久性評価では０．１８であり、起動性評価では０．０６であった。また、低温性評価は、１８Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（実施例１２）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）８４質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：４６ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６８」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）８５質量部を配合し、リチウム石鹸の配合量が１０質量部となり、多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）の配合量が４質量部となるように配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１６であり、耐久性評価では０．１６であり、起動性評価では０．０７であった。また、低温性評価は、１９Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表１に示す。
（比較例１）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８２質量部配合し、リチウム石鹸の配合量が９質量部となり、固体潤滑剤として多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）２質量部に代えて、球状ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径５μｍ、比表面積１．２ｍ２／ｇ、商品名「ＳＰ－５００」、東レ株式会社製）を８質量部配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１８であり、耐久性評価では０．２０であり、起動性評価では０．１２であった。また、低温性評価は、１６Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
（比較例２）
　固体潤滑剤として球状ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径５μｍ、比表面積１．２ｍ２／ｇ、商品名「ＳＰ－５００」、東レ株式会社製）８質量部配合に代えて、球状ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径１０μｍ、比表面積０．７ｍ２／ｇ、商品名「ＳＰ－１０」、東レ株式会社製）を８質量部配合したこと以外は、比較例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１９であり、耐久性評価では０．２０であり、起動性評価では０．１２であった。また、低温性評価は、１７Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
（比較例３）
　固体潤滑剤として球状ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径５μｍ、比表面積１．２ｍ２／ｇ、商品名「ＳＰ－５００」、東レ株式会社製）８質量部に代えて、球状ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径５０μｍ、比表面積０．１ｍ２／ｇ、商品名「１００１Ｐ」、東レ株式会社製）を８質量部配合したこと以外は、比較例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１３であり、耐久性評価では０．１３であり、起動性評価では０．０９であった。また、低温性評価は、１６Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
（比較例４）
　固体潤滑剤として多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）４質量部に代えて、球状ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径５μｍ、比表面積１．２ｍ２／ｇ、商品名「ＳＰ－５００」、東レ株式会社製）を４質量部配合したこと以外は、実施例８と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１８であり、耐久性評価では０．１９であり、起動性評価では０．１１であった。また、低温性評価は、１６Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
（比較例５）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８４質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６６」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を９０．５質量部配合し、リチウム石鹸の配合量が８質量部となり、多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）の配合量を０．５質量部としたこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１６であり、耐久性評価では０．１２であり、起動性評価では０．０８であった。また、低温性評価は、１８Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
（比較例６）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８４質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６６」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を７０質量部配合し、リチウム石鹸の配合量が８質量部となり、多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）の配合量を２１質量部としたこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．２２であり、耐久性評価では０．２０であり、起動性評価では０．１１であった。また、低温性評価は、２０Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
（比較例７）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８４質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：６８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１７０」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８４質量部配合し、リチウム石鹸の配合量が１１質量部となり、固体潤滑剤として多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）の配合量を４質量部としたこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１６であり、耐久性評価では０．１３であり、起動性評価では０．０６であった。また、低温性評価は、３０Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
（比較例８）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８４質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：５ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６２」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８４質量部配合し、リチウム石鹸の配合量が１１質量部となり、固体潤滑剤として多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）の配合量を４質量部としたこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１６であり、耐久性評価では０．１９であり、起動性評価では０．１２であった。また、低温性評価は、１４Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
（比較例９）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８４質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６６」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８１質量部配合し、リチウム石鹸の配合量が８質量部となり、固体潤滑剤として多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）２質量部に代えて、炭酸カルシウム（平均粒子径３０μｍ、商品名「ＳＦＴ－２０００」、三共製粉株式会社製）１０質量部を配合したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．２４であり、耐久性評価では０．２１であり、起動性評価では０．１５であった。また、低温性評価は、１７Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
（比較例１０）
　基油としてポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８４質量部に代えて、ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６６」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）を８０質量部配合し、リチウム石鹸の配合量が８質量部となり、固体潤滑剤として多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）の配合量を２質量部に代えて、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）（商品名「ダイニオン（登録商標）ＴＦ９２０７」、スリーエムジャパン株式会社製）１質量部と、メラミンシアヌレート（ＭＣＡ）（商品名「ＭＣ－６０００」、日産化学株式会社製）１０質量部を併用したこと以外は、実施例１と同様にして潤滑グリース組成物を調製して評価した。各評価における静止摩擦係数は、静止機能評価では０．１３であり、耐久性評価では０．２１であり、起動性評価では０．１３であった。また、低温性評価は、１８Ｎ・ｃｍであった。潤滑グリース組成物の配合量及び評価結果を下記表２に示す。
＜評価方法＞
　以下の試験により、静止機能評価、耐久性評価及び機動性評価を実施した。各評価は、付着滑り試験機（往復動試験機）（神鋼造機株式会社製）を用いて、各種試験条件下、株試験片としての金属プレート上にグリースを塗布し、上から樹脂製の上部試験片を押しつけて往復摺動させたときに、樹脂製ボールと金属プレートとの間に発生する摩擦力から測定した摩擦係数に基づいて実施した。
（静止機能評価）
　下記条件で往復動試験を実施した。摺動１回目の静摩擦係数について、以下の基準で評価した。
　０．１５以上：○
　０．１５未満：×
＜試験条件＞
　上部試験片　　　：ＰＯＭシリンダー（直径１０ｍｍ、長さ１０ｍｍ）
　下部試験片　　　：Ｓ４５Ｃプレート（金属プレート）
　試験荷重　　　　：１ｋｇｆ
　グリース塗布量　：０．０５ｇ
　摺動速度　　　　：５ｍｍ／ｓｅｃ
　試験温度　　　　：８０℃
　摺動距離　　　　：１０ｍｍ
（耐久性評価）
　下記条件で往復動試験を実施した。摺動１００回目の静摩擦係数について、以下の基準で評価した。
　０．１５以上：○
　０．１５未満：×
＜試験条件＞
　上部試験片　　　：ＰＯＭシリンダー（直径１０ｍｍ、長さ１０ｍｍ）
　下部試験片　　　：Ｓ４５Ｃプレート（金属プレート）
　試験荷重　　　　：１ｋｇｆ
　グリース塗布量　：０．０５ｇ
　摺動速度　　　　：５ｍｍ／ｓｅｃ
　試験温度　　　　：８０℃
　摺動距離　　　　：１０ｍｍ
（起動性評価）
　下記条件で往復動試験を実施した。過重負荷状態で１６時間静止後の摺動１回目の静摩擦係数について、以下の基準で評価した。
　０．１以下：○
　０．１超え：×
＜試験条件＞
　上部試験片　　　：ＰＯＭボール（直径１０ｍｍ）
　下部試験片　　　：Ｓ４５Ｃプレート（金属プレート）
　試験荷重　　　　：１０ｋｇｆ
　グリース塗布量　：０．０５ｇ
　摺動速度　　　　：５ｍｍ／ｓｅｃ
　試験温度　　　　：８０℃
　摺動距離　　　　：１０ｍｍ
（低温性評価）
　試験温度を－４０℃とし、ＪＩＳ　Ｋ２２２０．１８の低温トルク試験方法に準拠して実施した。起動トルクについて以下の基準で評価した。
　２０Ｎ・ｃｍ以下：○
　２０Ｎ・ｃｍ超え：×
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　上記表１における各成分の配合量は、下記の通りである。
　基油Ａ：ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：１８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６４」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）
　基油Ｂ：ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：３０ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６６」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）
　基油Ｃ：ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：４６ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６８」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）
　基油Ｄ：ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：６８ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１７０」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）
　基油Ｅ：ポリ－α－オレフィン（４０℃動粘度：５ｍｍ２／ｇ、商品名「ＤＵＲＡＳＹＮ（登録商標）　１６２」、イオネスオリゴマーズジャパン社製）
　増稠剤Ａ：リチウム石鹸（自社合成物）
　増稠剤Ｂ：リチウム複合石鹸（自社合成物）
　固体潤滑剤Ａ：多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積３．６ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ１」、東レ株式会社製）
　固体潤滑剤Ｂ：多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径１３μｍ、比表面積２．５ｍ２／ｇ、商品名「ＴＲ２」、東レ株式会社製）
　固体潤滑剤Ｃ：多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径５μｍ、比表面積８．７ｍ２／ｇ、商品名「ＯＲＧＡＳＯＬ（登録商標）　２００１　ＵＤ」、アルケマ株式会社製）
　固体潤滑剤Ｄ：多孔質ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径１０μｍ、比表面積２．５ｍ２／ｇ、商品名「ＯＲＧＡＳＯＬ（登録商標）　２００１　ＥＸＤ」、アルケマ株式会社製）
　固体潤滑剤Ｅ：球状ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径５μｍ、比表面積１．２ｍ２／ｇ、商品名「ＳＰ－５００」、東レ株式会社製）
　固体潤滑剤Ｆ：球状ポリアミド粒子（ＰＡ１２）（平均粒子径１０μｍ、比表面積０．７ｍ２／ｇ、商品名「ＳＰ－１０」、東レ株式会社製）
　固体潤滑剤Ｇ：球状ポリアミド粒子（ＰＡ６）（平均粒子径５０μｍ、比表面積０．１ｍ２／ｇ、商品名「１００１Ｐ」、東レ株式会社製）
　固体潤滑剤Ｈ：炭酸カルシウム（平均粒子径３０μｍ、商品名「ＳＦＴ－２０００」、三共製粉株式会社製）
　固体潤滑剤Ｉ：ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）（商品名「ダイニオン（登録商標）ＴＦ９２０７」、スリーエムジャパン株式会社製）
　固体潤滑剤Ｊ：メラミンシアヌレート（ＭＣＡ）（商品名「ＭＣ－６０００」、日産化学株式会社製）
　酸化防止剤：フェニルナフチルアミン（商品名「ＶＡＮＬＵＢＥ（登録商標）　８１」、三洋化成工業株式会社製）
　表１から分かるように、潤滑グリース組成物は、４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上６０ｍｍ２／ｓ以下の合成炭化水素油を含む基油と、リチウム石鹸及びリチウム複合石鹸からなる群から選択された少なくとも１種を含む増稠剤と、比表面積が２．０ｍ２／ｇ以上であって、平均粒子径が１μｍ以上３０μｍ以下の多孔質ポリアミド粒子を潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下含む固体潤滑剤と、を含有することにより、静止機能評価、耐久性評価、起動性評価及び低温性評価で優れた結果が得られることが分かる（実施例１～実施例１２）。この結果から、本実施例に係る潤滑グリース組成物によれば、静止機能が高く、耐久性、機動性、低温性に優れた潤滑グリース組成物を実現できることが分かる。
　これに対して、表２から分かるように、比表面積が２．０ｍ２／ｇ未満の球状ポリアミド粒子の固体潤滑剤を含む場合には、起動性評価が悪化することが分かる（比較例１、比較例２及び比較例４）。この結果は、固体潤滑剤として用いた球状ポリアミド粒子の比表面積が小さすぎたために基油とのなじみが悪化し、高荷重下で長時間静止した後の起動時の静摩擦係数が高くなり起動性が悪化したためと考えられる。また、固体潤滑剤の平均粒子径が３０μｍ超えの場合には、静止機能評価及び耐久性評価が悪化することが分かる（比較例３）。この結果は、固体潤滑剤の平均粒子径が大きすぎるために、球状ポリアミド粒子が摺動部材間に十分に入れずに静止摩擦係数が増大して十分な静止機能及び耐久性が得られなかったためと考えられる。
　また、固体潤滑剤の比表面積が２．０ｍ２／ｇ以上であって、平均粒子径が１μｍ以上３０μｍ以下の多孔質ポリアミド粒子を含む場合であっても、固体潤滑剤の配合量が潤滑グリース組成物の全質量に対して１質量部未満の場合には、耐久性評価が悪化することが分かる（比較例５）。この結果は、多孔質ポリアミド粒子が少なすぎるために、十分な静止摩擦係数が得られずに耐久性が低くなったためと考えられる。さらに、また、固体潤滑剤の比表面積が２．０ｍ２／ｇ以上であって、平均粒子径が１μｍ以上３０μｍ以下の多孔質ポリアミド粒子を含む場合であっても、固体潤滑剤の配合量が潤滑グリース組成物の全質量に対して２０質量部超えの場合には、起動性評価が悪化することが分かる（比較例６）。この結果は、多孔質ポリアミド粒子が多すぎるために、起動時の静止摩擦係数が高くなりすぎて機動性が悪化したためと考えられる。
　また、基油の４０℃動粘度が以上６０ｍｍ２／ｓ超えの場合には、耐久性評価及び低温性評価が悪化することが分かる（比較例７）。この結果は、基油の粘度が高すぎたために、十分な潤滑性能が得られなかったためと考えられる。さらに、４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ未満の場合には、起動性評価が悪化することが分かる（比較例８）。この結果は、基油の粘度が低すぎるために、起動時に十分な静摩擦係数が得られなかったためと考えられる。また、固体潤滑剤として炭酸カルシウムを含む場合には、起動性評価が悪化することが分かる（比較例９）。この結果は、炭酸カルシウムでは、十分な潤滑性が得られなかったために、起動時に十分な静摩擦係数が得られなかったためと考えられる。さらに、固体潤滑剤として、従来より用いられているポリテトラフルオロエチレン及びメラミンシアヌレートを含む場合には、静止機能評価及び起動性評価が悪化することが分かる（比較例１０）。この結果は、従来の固体潤滑剤では、静止状態及び起動時に十分な潤滑性能が得られなかったためと考えられる。
　以上説明したように、本実施例によれば、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、起動性、耐久性及び低温性に優れた潤滑グリース組成物を実現できることが分かる。
　本発明は、摺動部材間の静摩擦係数を高くでき、起動性、耐久性及び低温性に優れた潤滑グリース組成物を実現できるという効果を有し、例えば、減速機、増速機、ギヤ、チェーン、モーターなどの動力伝達装置、走行系部品、ＡＢＳなどの青銅系部品、操舵系部品、変速機などの駆動系部品、パワーウィンドモーター、パワーシートモーター、サンルーフモーターなどの自動車補器部品などに好適に使用できる。
　以上、本発明の一実施の形態について説明したが、本実施の形態の内容により本発明の実施の形態が限定されるものではない。また、上述した構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、実質的に同一のもの、いわゆる均等の範囲のものが含まれる。さらに、前述した構成要素は適宜組み合わせることが可能である。さらに、前述した実施形態の要旨を逸脱しない範囲で構成要素の種々の省略、置換又は変更を行うことができる。

Claims (8)

  1. 　４０℃動粘度が１０ｍｍ２／ｓ以上６０ｍｍ２／ｓ以下の基油と、
    　金属石鹸及び金属複合石鹸からなる群から選択された少なくとも１種の石鹸を含む増稠剤と、
    　多孔質ポリアミド粒子を含む固体潤滑剤と、を含有し、
    　前記多孔質ポリアミド粒子の配合量は、潤滑グリース組成物の全質量に対して、１質量％以上２０質量％以下であることを特徴とする潤滑グリース組成物。
  2. 　前記多孔質ポリアミド粒子は、比表面積が２．０ｍ２／ｇ以上であって、平均粒子径が１μｍ以上３０μｍ以下である、請求項１に記載の潤滑グリース組成物。
  3. 　前記増稠剤は、リチウム石鹸及びリチウム複合石鹸からなる群から選択された少なくとも１種の石鹸である、請求項１又は請求項２に記載の潤滑グリース組成物。
  4. 　前記基油が、合成炭化水素油、エステル系合成油、エーテル系合成油及びグリコール系合成油からなる群から選択された少なくとも１種の合成油を含む、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の潤滑グリース組成物。
  5. 　前記基油が、ポリ－α－オレフィン、エチレン－α―オレフィンオリゴマー、エチレン－α―オレフィン共重合体、ポリブテン、アルキルベンゼン及びアルキルナフタレンからなる群から選択された少なくとも１種の合成炭化水素油を含む、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の潤滑グリース組成物。
  6. 　前記多孔質ポリアミド粒子が、ナイロン６（ＰＡ６）、ナイロン６６（ＰＡ６６）及びナイロン１２（ＰＡ１２）からなる群から選択された少なくとも１種のポリアミド粒子を含む、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載の潤滑グリース組成物。
  7. 　樹脂部材間及び樹脂部材と金属部材との間の潤滑用である、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の潤滑グリース組成物。
  8. 　樹脂部材の歯車間及び樹脂部材の歯車と金属部材の歯車との間の潤滑用である、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載の潤滑グリース組成物。
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