WO2020071315A1 - 低吸着性シーラントフィルム、積層体および包装袋 - Google Patents

低吸着性シーラントフィルム、積層体および包装袋

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WO2020071315A1
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heat
film
less
layer
heat seal
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PCT/JP2019/038525
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裕子 丸山
雅幸 春田
慎太郎 石丸
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東洋紡株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a sealant film having both excellent low adsorbability and heat sealability, and a laminate and a packaging bag using the same.
  • sealant films have been used as packaging materials for many distribution articles represented by foods, pharmaceuticals, and industrial products.
  • the innermost layer of the packaging material constituting the packaging bag, the lid material, and the like is provided with a heat sealing layer made of a polyolefin resin such as polyethylene or polypropylene, which exhibits high heat sealing strength, or a copolymer resin such as ionomer or EMMA.
  • a non-stretched sealant film made of a polyolefin-based resin as described in Patent Literature 1 easily adsorbs components made of organic compounds such as oils and fats and fragrances.
  • the packaging material that is in contact with the layer has the disadvantage that the scent and taste of the contents are easily changed.
  • a sealant layer made of polyolefin resin is used as the innermost layer of packaging bags for chemicals, pharmaceuticals, foods, etc., it is not suitable because it requires measures such as including a large amount of the active ingredient in the contents in advance. There are many cases.
  • Patent Document 3 discloses a polyester film having a non-adsorption property of an organic compound and used for a sealant.
  • the polyester film of Patent Document 3 has a high heat-sealing strength of 100 ° C., the innermost heat-sealing layers are likely to stick to each other when the contents are used as a packaging bag and the contents are boiled with hot water and warmed. There was a problem that it was difficult to open the packaging bag.
  • Patent Document 4 a polyester film having a non-adsorbing property for an organic compound and used for a sealant.
  • the speed of automatic filling and packaging has been increased in order to increase productivity, but it has been found that the polyester film of Patent Document 4 cannot cope with high-speed automatic filling and packaging.
  • the temperature of the heat seal bar is set to 140 ° C.
  • the temperature of the sealant film rises only to around 120 ° C. because of the short heating time.
  • the polyester-based film disclosed in Patent Document 4 does not have a sufficient heat seal strength at 120 ° C., and thus has a problem in that the seal portion peels off after heat seal processing.
  • Patent No. 3817846 JP-A-7-132946 International Publication No. WO 2014/175313 JP-A-2017-165059
  • the present invention provides a sealant film (A) which is less likely to adsorb components composed of various organic compounds and has excellent heat sealability at 140 ° C.
  • the first invention of the present application provides the sealant film of (A), wherein the heat seal layers are less likely to stick to each other even when the contents are used as a packaging bag and the contents are boiled in hot water and are warmed. Is what you do.
  • the second invention of the present application provides the sealant film (A) having a sufficient heat-sealing strength even in high-speed automatic filling and packaging, since the heat-sealing property at a low temperature of 120 ° C. is also excellent.
  • Another object of the present invention is to provide a laminate including at least one of the sealant films according to the first and second aspects of the present invention and a packaging bag using the same.
  • a low-adsorbent sealant film comprising at least one heat-sealing layer made of a polyester component and satisfying the following (1) to (3).
  • Sealing strength between heat seal layers at 100 ° C. and 0.2 MPa for 2 seconds is 0 N / 15 mm or more and 5 N / 15 mm or less.
  • Heat seal layers at 140 ° C. and 0.2 MPa for 2 seconds are referred to as a second invention of the present application.
  • the density of the film including all the layers is 1.20 or more and less than 1.39, when the sealing strength is 8 N / 15 mm or more and 30 N / 15 mm or less.
  • a low-adhesive sealant film comprising at least one heat-sealing layer made of a polyester component and satisfying the following (4) to (6).
  • Sealing strength between heat seal layers at 120 ° C. and 0.2 MPa for 2 seconds is 4 N / 15 mm or more and 15 N / 15 mm or less.
  • the oxygen atom abundance ratio determined by X-ray electron spectroscopy (ESCA) is 26.6% or more and 31.0% or less.
  • the average length RSm of the element of the surface roughness obtained from the three-dimensional roughness meter is from 18 ⁇ m to 29 ⁇ m. Or 2.
  • the coefficient of dynamic friction between the heat sealing surfaces is 0.30 or more and 0.80 or less.
  • the component constituting the film is made of a polyester containing ethylene terephthalate as a main component. ⁇ 4.
  • the polyester component constituting the heat-sealing layer contains a diol monomer component other than ethylene glycol, and the diol monomer component is neopentyl glycol, 1,4-cyclohexanedimethanol, 1,4-butanediol And at least one of diethylene glycol ⁇ 5.
  • the heat shrinkage when treated in hot water at 80 ° C. for 10 seconds is 0% or more and 10% or less in both the longitudinal direction and the width direction. ⁇ 6.
  • a low-absorbing sealant film according to any one of the above. 8. 1. ⁇ 7.
  • a laminate comprising at least one layer of the sealant film according to any one of the above. 9. 1. ⁇ 7. 7.
  • the sealant film of the present invention does not easily adsorb various organic compounds, it can hygienically package articles containing oils and fragrances, such as chemical products, pharmaceuticals, and foods, and has excellent heat sealability at 140 ° C. Since the sealant film of the first invention of the present application has a low heat seal strength at 100 ° C., when the contents are used as a packaging bag and the contents are boiled in hot water and are to be warmed, the innermost heat seal layers are less likely to stick to each other. .
  • the second invention of the present application is excellent in heat sealability at 140 ° C. and also excellent in heat sealability at 120 ° C.
  • the sealant film of the first invention of the present application is a low-adhesive sealant film having at least one heat-sealing layer made of a polyester component and satisfying the following (1) to (3). .
  • Sealing strength between heat seal layers at 100 ° C. and 0.2 MPa for 2 seconds is 0 N / 15 mm or more and 5 N / 15 mm or less.
  • the density of the film including all layers is 1.20 or more and less than 1.39 or less, and the properties, layer constitution, and layer of the sealant film of the present invention are as follows. The ratio, the raw material constituting the sealant film, the method for producing the sealant film, the type of contents, the configuration of the package, and the bag making method will be described in detail.
  • the sealant film of the first invention of the present application is a heat seal layer obtained by heat sealing the heat sealing layers at a temperature of 100 ° C., a seal bar pressure of 0.2 MPa, and a sealing time of 2 seconds.
  • the seal strength needs to be 0 N / 15 mm or more and 5 N / 15 mm or less. If the heat seal strength at 100 ° C. exceeds 5 N / 15 mm, the innermost heat seal layers are likely to stick to each other when the contents are to be used as a packaging bag to warm the contents, resulting in impaired openability. Not suitable as.
  • the heat sealing strength at 100 ° C. is more preferably 4.5 N / 15 mm or less, and even more preferably 4.0 N / 15 mm or less.
  • the sealant film of the second invention of the present application has a heat seal strength of 4 N when heat seal layers are heat sealed at a temperature of 120 ° C., a seal bar pressure of 0.2 MPa, and a seal time of 2 seconds. / 15 mm or more and 15 N / 15 mm or less.
  • the heat seal strength at 120 ° C. is less than 4 N / 15 mm, the heat seal strength at the time of high-speed automatic filling and packaging is insufficient, so that the productivity of the packaging bag cannot be increased. It is preferable that the heat seal strength at 120 ° C. is large.
  • the upper limit obtained at present is about 15 N / 15 mm, which is practically sufficient.
  • the 120 ° C. heat seal strength is more preferably 5 N / 15 mm or more, and even more preferably 6 N / 15 mm or more.
  • the sealant film of the present invention has a heat seal strength of 8 N / 15 mm or more when heat seal layers are heat-sealed at a temperature of 140 ° C., a seal bar pressure of 0.2 MPa, and a seal time of 2 seconds. It is necessary to be 30 N / 15 mm or less. When the heat sealing strength at 140 ° C. is less than 8 N / 15 mm, the sealing portion is easily peeled off, and thus it is difficult to use as a packaging bag. It is preferable that the heat sealing strength at 140 ° C. is large, but in the state of the art of the present invention, the currently obtainable upper limit is about 30 N / 15 mm.
  • the 140 ° C. heat seal strength is more preferably 9 N / 15 mm or more, and even more preferably 10 N / 15 mm or more.
  • the density of the film including all layers needs to be 1.20 or more and less than 1.39.
  • the density of the film including all layers, the adsorptivity and heat resistance, and the heat sealing strength at 140 ° C. are correlated.
  • the density is 1.39 or more, low adsorbability and heat resistance are excellent, but the heat sealability at 140 ° C. is impaired, so that it is not suitable as a sealant film.
  • the density range is more preferably 1.25 or more and 1.38 or less, and even more preferably 1.30 or more and 1.37 or less.
  • Average length RSm of surface roughness element of heat seal layer In the sealant film of the present invention, the average length RSm of the surface roughness element of the heat seal layer measured at a cutoff of 0.250 mm and a measurement speed of 0.2 mm / sec is 18 ⁇ m or more and 2 It is preferably 9 ⁇ m or less.
  • the average length RSm of the element of the surface roughness of the heat seal layer is correlated with the heat seal strength at 100 ° C. and the coefficient of dynamic friction between the heat seal surfaces. The longer the average length RSm of the element of the surface roughness of the heat seal layer is, the less the unevenness of the heat seal surface becomes, and the smoother the surface becomes.
  • the contact area becomes larger and the heat seal strength at 100 ° C. becomes higher. Also has a high dynamic friction coefficient.
  • the average length RSm of the element of the surface roughness of the heat seal layer is 29 ⁇ m or more, the heat seal strength at 100 ° C. increases, and when the contents are used as a packaging bag to warm the contents, the heat seal of the innermost layer Since the layers easily stick to each other and the opening property is impaired, it is not suitable as a packaging bag.
  • the average length RSm of the element of the surface roughness is less than 18 ⁇ m, the contact area between the heat-sealed surfaces becomes extremely small, so that the sealing strength at 140 ° C. becomes low, which is not suitable as a sealant film.
  • the range of the average length RSm of the surface roughness element of the heat seal layer is more preferably 19 ⁇ m or more and 28 ⁇ m or less, and further preferably 20 ⁇ m or more and 27 ⁇ m or less.
  • the sealant film of the present invention preferably has a dynamic friction coefficient between heat seal surfaces of 0.30 or more and 0.80 or less. If the coefficient of kinetic friction is less than 0.30, the film will slide too much, and the handling properties will deteriorate. On the other hand, when the coefficient of kinetic friction exceeds 0.80, wrinkles are likely to occur when the film is wound on a roll due to poor slipperiness, and the winding quality may be degraded.
  • the range of the dynamic friction coefficient of the heat seal layer is more preferably 0.35 or more and 0.75 or less, and further preferably 0.40 or more and 0.70 or less.
  • Non-Patent Document 1 introduces that by introducing an oxygen-containing group by surface treatment, the bias of the charge density is increased, the intermolecular force and the strength are increased, and the adhesive force can be improved. This is because it is said that adhesion centering on plastics occurs by bonding by intermolecular force.
  • the sealant film of the present invention it is considered that the higher the abundance ratio of oxygen atoms on the surface of the heat seal layer, the larger the bias of the charge density, and thus the higher the heat seal strength at 120 ° C. Therefore, when the abundance ratio of oxygen atoms on the surface of the heat seal layer is less than 26.6%, the heat seal strength at 120 ° C. becomes small, and the heat seal strength becomes insufficient during high-speed automatic filling and packaging. Further, when the abundance ratio of oxygen atoms on the surface of the heat seal layer exceeds 31.0%, the bias of the charge density is large, and the film easily adheres at room temperature. Can not be rolled up.
  • the range of the abundance ratio of oxygen atoms on the surface of the heat seal layer is more preferably 26.7% or more and 30.5% or less, further preferably 26.8% or more and 30.0% or less.
  • wet tension of heat seal layer surface In the sealant film of the second invention of the present application, it is preferable that the wetting tension on the surface of the heat sealing layer is 38 mN / m or more and 55 mN / m or less. The higher the proportion of oxygen atoms present on the surface of the heat seal layer, the higher the wetting tension on the surface of the heat seal layer and the higher the heat seal strength at 120 ° C. When the wetting tension on the surface of the heat seal layer is less than 38 mN / m, the heat seal strength at 120 ° C. is low, and the heat seal strength is insufficient during high-speed automatic filling and packaging.
  • the wetting tension on the surface of the heat sealing layer exceeds 55 mN / m, the films wound on the rolls are blocked from each other, and the film cannot be wound smoothly.
  • the range of the wetting tension on the surface of the heat seal layer is more preferably from 39 mN / m to 54 mN / m, and further preferably from 40 mN / m to 53 mN / m.
  • the sealant film of the present invention preferably has a hot water heat shrinkage rate of 0% or more and 10% or less in a width direction and a longitudinal direction when treated in hot water of 80 ° C. for 10 seconds.
  • a hot water heat shrinkage rate of 0% or more and 10% or less in a width direction and a longitudinal direction when treated in hot water of 80 ° C. for 10 seconds.
  • the upper limit of the heat shrinkage is more preferably 9% or less, and further preferably 8% or less.
  • the sealant film of the present invention preferably has a haze of 0% or more and less than 10%. If the haze is 10% or more, the transparency is impaired, and the content is difficult to visually recognize when used as a packaging bag, which is not preferable.
  • the upper limit of the haze is more preferably 9% or less, and further preferably 8% or less.
  • the thickness of the sealant film of the present invention is not particularly limited, but is preferably 3 ⁇ m or more and 200 ⁇ m or less. When the thickness of the film is less than 3 ⁇ m, it is not preferable because the heat sealing strength may be insufficient and processing such as printing may be difficult. Although the film thickness may be greater than 200 ⁇ m, it is not preferable because the use weight of the film increases and the chemical cost increases. The thickness of the film is more preferably 5 ⁇ m or more and 160 ⁇ m or less, and still more preferably 7 ⁇ m or more and 120 ⁇ m or less.
  • the sealant film of the present invention may be a single layer consisting of only the heat-seal layer, or may be a laminate structure of two or more layers. However, since the heat sealability and the heat resistance have a trade-off relationship, in the first invention of the present application, a layer other than the heat seal layer (hereinafter referred to as a heat resistant layer) is maintained while maintaining the heat sealability of the heat seal layer at 140 ° C. In some cases, the heat-sealing property can be increased, so that the laminated structure is preferable. In the second invention of the present application, the heat-sealing layer is heated at 120 ° C.
  • a laminated structure is preferable.
  • a preferred lamination structure is a structure having a heat seal layer on at least a surface layer on one surface of the film, and examples thereof include a two-layer structure of a heat seal layer / a heat-resistant layer, and a three-layer structure of a heat seal layer / a heat-resistant layer / a heat seal layer. And a two-layer structure of a heat seal layer / a heat resistant layer is more preferable.
  • the layer ratio of the heat seal layer is preferably 20% or more and 80% or less.
  • the layer ratio of the heat seal layer is less than 20%, the heat seal strength of the film is undesirably reduced.
  • the layer ratio of the heat sealing layer is higher than 80%, the heat sealing property of the film is improved, but the heat resistance is undesirably reduced.
  • the layer ratio of the heat seal layer is more preferably 30% or more and 70% or less.
  • the heat seal layer must be on at least one surface layer of the film surface.
  • a Kochi method such as a method of forming an in-line film by coextrusion or a method of laminating by laminating after film formation can be used.
  • the former method includes co-extrusion using a multi-manifold T-die or an inflation method, and the latter method includes extrusion lamination, wet or dry lamination, and adhesion by hot melt.
  • dry lamination a commercially available adhesive for dry lamination can be used.
  • the heat seal layer may be any of non-stretched, uniaxially stretched, and biaxially stretched, but is preferably stretched in at least one direction (uniaxially stretched) from the viewpoint of strength, and is preferably biaxially stretched. Is more preferred. A preferred production method for biaxial stretching will be described later.
  • the sealant film of the first invention of the present application can be provided with a layer subjected to a coating treatment or a flame treatment, regardless of the heat seal layer or other layers. You can go. However, it is preferable that the corona treatment and the plasma treatment are not performed on the heat seal layer because there is a concern that the heat seal strength at 100 ° C. becomes 5 N / 15 mm or more.
  • the sealant film of the second invention of the present application can be provided with a layer subjected to a corona treatment, a plasma treatment, a coating treatment, a flame treatment, etc., regardless of a heat seal layer or other layers, and the deposition of an inorganic substance or the like. You can go. Since the corona treatment and the plasma treatment can increase the abundance ratio of oxygen atoms on the surface, it is preferably performed on the surface of the heat seal layer. Particularly, corona treatment is preferable.
  • the sealant film of the present invention may have a configuration of three or more layers having at least one inorganic thin film layer for the purpose of improving the barrier properties in addition to the heat seal layer and the heat resistant layer. Good.
  • gas barrier properties can be imparted.
  • the inorganic thin film layer and the heat-resistant layer may be located at any positions, but the heat-sealing layer needs to be the outermost layer in order to develop necessary heat-sealing strength.
  • the preferred order of the layers is such that both outermost layers are a seal layer and an inorganic thin film layer, and a heat-resistant layer is provided in the middle.
  • the layer configuration of the laminate may include one or more layers other than the heat seal layer, the heat resistant layer, and the inorganic thin film layer.
  • Specific examples include an anchor coat layer provided below the inorganic thin film layer, an overcoat layer provided on the inorganic thin film layer, and a resin layer (film) other than the resin layer constituting the sealant film of the present invention.
  • the thickness of the inorganic thin film layer is preferably 2 nm or more and 100 nm or less (the thickness ratio of the inorganic thin film layer to the total thickness of the laminate is so small as to be negligible). If the thickness of the inorganic thin film layer is less than 2 nm, it is difficult to satisfy the gas barrier property, which is not preferable. On the other hand, if the thickness of the inorganic thin film layer exceeds 100 nm, there is no effect of improving the gas barrier property corresponding thereto, and the production cost increases, which is not preferable.
  • the thickness of the inorganic thin film layer is more preferably 5 nm or more and 97 nm or less, and even more preferably 8 nm or more and 94 nm or less.
  • the sealant film of the present invention needs to have at least one heat-sealing layer made of a polyester-based component, and the polyester-based component of the heat-sealing layer contains oxygen per unit of ester unit. It is preferable that the number of atoms is 2 or more and 6 or less.
  • a polyester raw material containing ethylene terephthalate as a main component is preferable.
  • “to be a main constituent” means that the content is 50% by mole or more when the total amount of the constituents is 100% by mole.
  • the polyester used in the present invention contains, as a component other than the ethylene terephthalate unit, at least one monomer component that can be an amorphous component (hereinafter simply referred to as an amorphous component).
  • an amorphous component a monomer component that can be an amorphous component
  • the monomer of the dicarboxylic acid component that can be an amorphous component include, for example, isophthalic acid, 1,4-cyclohexanedicarboxylic acid, and 2,6-naphthalenedicarboxylic acid.
  • Examples of the monomer of the diol component which can be an amorphous component include neopentyl glycol, 1,4-cyclohexanedimethanol, diethylene glycol, 2,2-diethyl-1,3-propanediol, 2-n-butyl-2-ethyl Examples thereof include 1,3-propanediol, 2,2-isopropyl-1,3-propanediol, 2,2-di-n-butyl-1,3-propanediol, and hexanediol.
  • amorphous dicarboxylic acid components and diol components it is preferable to use isophthalic acid, neopentyl glycol, 1,4-cyclohexanedimethanol, and diethylene glycol. By using these components, the amorphous property of the film is increased, and the heat sealing strength is easily improved.
  • components other than ethylene terephthalate and amorphous components may be contained.
  • the dicarboxylic acid component constituting the polyester include aromatic dicarboxylic acids such as orthophthalic acid, adipic acid, azelaic acid, sebacic acid, aliphatic dicarboxylic acids such as decanedicarboxylic acid, and alicyclic dicarboxylic acids.
  • aromatic dicarboxylic acids such as orthophthalic acid, adipic acid, azelaic acid, sebacic acid
  • aliphatic dicarboxylic acids such as decanedicarboxylic acid
  • alicyclic dicarboxylic acids alicyclic dicarboxylic acids.
  • trivalent or higher polycarboxylic acids for example, trimellitic acid, pyromellitic acid and anhydrides thereof
  • examples of the components constituting the polyester include long-chain diols such as 1,4-butanediol, aliphatic diols such as hexanediol, and aromatic diols such as bisphenol A. Among them, it is preferable to contain 1,4-butanediol. Further, as a component constituting the polyester, a polyester elastomer containing ⁇ -caprolactone, tetramethylene glycol, or the like may be included. Since these components have an effect of lowering the melting point of the film, they are preferable as components of the heat seal layer.
  • a diol having 8 or more carbon atoms for example, octanediol
  • a polyhydric alcohol having 3 or more valencies for example, trimethylolpropane, trimethylolethane, glycerin, diglycerin, etc.
  • a diol having 8 or more carbon atoms for example, octanediol
  • a polyhydric alcohol having 3 or more valencies for example, trimethylolpropane, trimethylolethane, glycerin, diglycerin, etc.
  • various additives for example, waxes, antioxidants, antistatic agents, crystal nucleating agents, thickeners, heat stabilizers, coloring pigments, coloring prevention Agents, ultraviolet absorbers and the like can be added.
  • fine particles as a lubricant for improving the slip property of the film to at least the surface layer of the film.
  • Any fine particles can be selected.
  • inorganic fine particles include silica, alumina, titanium dioxide, calcium carbonate, kaolin, barium sulfate and the like
  • organic fine particles include acrylic resin particles, melamine resin particles, silicone resin particles, cross-linked polystyrene. And the like.
  • the average particle diameter of the fine particles can be appropriately selected as needed within the range of 0.05 to 3.0 ⁇ m as measured by a Coulter counter.
  • these fine particles it is preferable to add silica and calcium carbonate in order to achieve both slipperiness and transparency of the film, and silica is particularly preferable.
  • the preferable addition amount varies depending on the type of the fine particles to be added, and cannot be uniquely determined.
  • the addition amount is preferably 200 ppm or more and 1000 ppm or less, more preferably 300 ppm or more and 900 ppm or less, and more preferably 400 ppm or more. 800 ppm or less is more preferable. If the added amount of silica is less than 200 ppm, the sliding property cannot be sufficiently improved. On the other hand, if the amount of silica exceeds 1000 ppm, the haze is undesirably high.
  • a method of blending particles in the sealant film of the present invention for example, it can be added at any stage of producing a polyester-based resin, but after the esterification stage or the end of the transesterification reaction, the polycondensation reaction starts. It is preferable to add as a slurry dispersed in ethylene glycol or the like in the previous step to advance the polycondensation reaction. Also, a method of blending a slurry of particles dispersed in ethylene glycol, water, or another solvent with a polyester resin raw material using a vented kneading extruder, or a method of kneading and extruding dried particles and a polyester resin raw material. And a method of blending using a machine.
  • the same polyester as the heat seal layer can be used as a raw material type for layers other than the heat seal layer.
  • a polyester having a composition different from that of the heat seal layer can be provided by using a polyester made of a suitable component for the heat seal layer.
  • the polyester used for the heat seal layer of the present invention has a content of a dicarboxylic acid monomer and / or a diol monomer other than terephthalic acid and ethylene glycol constituting ethylene terephthalate of 20 mol% or more. Is preferably 25 mol% or more, and particularly preferably 30 mol% or more. As the amount of the amorphous component increases, the density decreases and the heat seal strength is easily improved. Further, the upper limit of the content of the monomer which is a component other than the ethylene terephthalate is 50 mol%.
  • the monomer which is a component other than ethylene terephthalate contained in the heat seal layer is lower than 30 mol%, even if the molten resin is extruded from a die and solidified rapidly, it is crystallized in a subsequent stretching and heat fixing step. It is not preferable because it becomes difficult to make the heat seal strength at 140 ° C. 8 N / 15 mm or more.
  • the amount of the monomer which is a component other than ethylene terephthalate contained in the heat seal layer is 50 mol% or more, the heat resistance of the heat seal layer becomes extremely low. (Phenomenon of sealing in a wider range than intended due to heat conduction from the heating member), which makes it difficult to perform appropriate heat sealing.
  • the content of the monomer which is a component other than ethylene terephthalate is more preferably 48 mol% or less, and particularly preferably 46% or less.
  • the polyester used for the heat resistant layer is a dicarboxylic acid monomer and / or a diol monomer which are components other than terephthalic acid and ethylene glycol constituting ethylene terephthalate.
  • the content is preferably at least 9 mol%, more preferably at least 10 mol%, particularly preferably at least 11 mol%.
  • the upper limit of the content of the monomer other than the ethylene terephthalate is 20 mol%.
  • the monomer which is a component other than the ethylene terephthalate contained in the heat resistant layer is 20 mol% or more, heat resistance of the laminate is deteriorated such that holes are generated by heat applied at the time of heat sealing.
  • the content of the monomer which is a component other than the ethylene terephthalate is more preferably 19 mol% or less, and particularly preferably 18% or less.
  • the monomer content as a component other than the ethylene terephthalate for controlling the curl, in addition to the amount of each of the above-described layers alone, is such that the difference between the sealing layer and the heat-resistant layer is not less than 10 mol% and not more than 45 mol%. More preferably, it is 11 mol% or more and 44 mol% or less.
  • the raw material type of the inorganic thin film layer is not particularly limited, and a conventionally known material can be used. In order to satisfy the above, it can be appropriately selected according to the purpose.
  • the raw material species of the inorganic thin film layer include metals such as silicon, aluminum, tin, zinc, iron, and manganese, and inorganic compounds containing at least one of these metals. Materials, carbides, fluorides and the like. These inorganic substances or inorganic compounds may be used alone or in combination.
  • the component of the inorganic compound is a binary of silicon oxide and aluminum oxide
  • the content of aluminum oxide is preferably from 20% by mass to 80% by mass, and more preferably from 25% by mass to 70% by mass.
  • the content of aluminum oxide is 20% by mass or less, the density of the inorganic thin film layer is decreased, and the gas barrier property may be undesirably reduced.
  • the content of aluminum oxide is 80% by mass or more, the flexibility of the inorganic thin film layer is reduced, and cracks are easily generated. As a result, the gas barrier property may be reduced, which is not preferable.
  • the oxygen / metal element ratio of the metal oxide used in the inorganic thin film layer is preferably 1.3 or more and less than 1.8, since there is little variation in gas barrier properties and excellent gas barrier properties can always be obtained.
  • the oxygen / metal element ratio can be determined by measuring the amounts of oxygen and metal elements by X-ray photoelectron spectroscopy (XPS) and calculating the oxygen / metal element ratio.
  • the sealant film of the present invention is characterized in that the above-mentioned 3.
  • the polyester raw material described in the “raw material constituting the sealant film” is melt-extruded with an extruder to form an unstretched laminated film, which is obtained by uniaxially or biaxially stretching the film by a predetermined method described below. be able to. Films obtained by biaxial stretching are more preferred.
  • the polyester can be obtained by selecting the types and amounts of the dicarboxylic acid component and the diol component and subjecting them to polycondensation so as to contain an appropriate amount of a monomer that can be a component other than ethylene terephthalate.
  • two or more kinds of polyester chips may be mixed and used as a raw material of the film.
  • the raw material resin is melt-extruded, it is preferable to dry the polyester raw material of each layer using a drier such as a hopper drier or a paddle drier, or a vacuum drier. After the polyester raw material of each layer is dried as described above, it is melted at a temperature of 200 to 300 ° C. using an extruder and extruded as a film.
  • a drier such as a hopper drier or a paddle drier, or a vacuum drier.
  • the polyester raw material of each layer is dried as described above, it is melted at a temperature of 200 to 300 ° C. using an extruder and extruded as a film.
  • any existing method such as a T-die method and a tubular method can be adopted.
  • the film melted by extrusion is quenched to obtain an unstretched film.
  • a method of rapidly cooling the molten resin a method of casting a molten resin from a die on a rotating drum and rapidly cooling and solidifying the molten resin to obtain a substantially unoriented resin sheet can be suitably adopted.
  • the film is stretched in at least one of the longitudinal (longitudinal) direction and the transverse (width) direction, that is, uniaxial stretching or biaxial stretching.
  • a sequential biaxial stretching method by longitudinal stretching in which longitudinal stretching is performed first, and then transverse stretching, followed by transverse stretching, will be described.
  • transverse stretching in which the order is reversed
  • the main orientation direction is not changed. It doesn't matter as it just changes.
  • a simultaneous biaxial stretching method may be used.
  • the longitudinal stretching may be performed by introducing a non-stretched film into a longitudinal stretching machine in which a plurality of roll groups are continuously arranged.
  • the film temperature is lower than 65 ° C., it is difficult to stretch the film in the longitudinal direction, and the film is easily broken.
  • the temperature is higher than 90 ° C., the film is likely to stick to the roll, and the film is easily wound around the roll and the roll is liable to be stained by continuous production, which is not preferable.
  • longitudinal stretching is performed.
  • the longitudinal stretching ratio is preferably from 1 to 5 times. Since 1 time means that the film is not stretched longitudinally, the longitudinal stretching ratio is 1 time in order to obtain a transversely uniaxially stretched film and 1.1 times or more in order to obtain a biaxially stretched film.
  • the upper limit of the longitudinal stretching ratio may be any number. However, if the longitudinal stretching ratio is too high, transverse stretching becomes difficult and breakage easily occurs, so that the upper limit is preferably 5 times or less.
  • the relaxation rate in the longitudinal direction is 0% or more and 70% or less (a relaxation rate of 0% indicates that relaxation is not performed). Since the upper limit of the relaxation rate in the longitudinal direction is determined by the raw material used and the longitudinal stretching conditions, relaxation cannot be performed beyond this.
  • the upper limit of the relaxation rate in the longitudinal direction is 70%.
  • Relaxation in the longitudinal direction can be performed by heating the longitudinally stretched film at a temperature of 65 ° C. to 100 ° C. or less and adjusting the difference in roll speed.
  • the heating means any of a roll, near-infrared ray, far-infrared ray, hot air heater, and the like can be used.
  • the relaxation in the longitudinal direction can be performed not only immediately after the longitudinal stretching but also in the transverse stretching (including the preheating zone) or the final heat treatment by narrowing the clip interval in the longitudinal direction (in this case, both ends in the film width direction). Is also relaxed in the longitudinal direction, thereby reducing the bowing distortion), and can be performed at any timing.
  • Lateral Stretching After longitudinal stretching, it is preferable to carry out lateral stretching at 65 ° C. to 110 ° C. with a stretching ratio of about 3 to 5 times while holding both ends in the width direction of the film in a tenter with clips. It is preferable to perform preheating before stretching in the transverse direction, and it is preferable to perform preheating until the film surface temperature becomes 75 to 120 ° C.
  • the film after the transverse stretching is passed through an intermediate zone in which no active heating operation is performed. Since the temperature is higher in the final heat treatment zone next to the transverse stretching zone of the tenter, if no intermediate zone is provided, the heat of the final heat treatment zone (hot air itself or radiant heat) flows into the transverse stretching step. In this case, since the temperature in the transverse stretching zone is not stable, not only the thickness accuracy of the film is deteriorated, but also the physical properties such as the heat seal strength and the shrinkage ratio vary. Therefore, it is preferable that the film after the transverse stretching is passed through the intermediate zone and a predetermined time has elapsed, and then subjected to the final heat treatment.
  • the intermediate zone when a strip-shaped piece of paper is hung in a state where the film is not passed through, the wrapping flow accompanying the film running, the lateral stretching zone and the final stretching so that the piece of paper dangles almost completely in the vertical direction. It is important to block out hot air from the heat treatment zone. A transit time of about 1 second to 5 seconds is sufficient. If it is shorter than 1 second, the length of the intermediate zone will be insufficient, and the heat blocking effect will be insufficient. On the other hand, it is preferable that the intermediate zone is long, but if it is too long, the equipment becomes large, so that about 5 seconds is sufficient.
  • heat treatment is preferably performed in the final heat treatment zone at a stretching temperature or higher and 250 ° C. or lower.
  • the heat shrinkage of the film can be reduced by performing the heat treatment, the effect as the heat treatment is not exhibited unless the film is at or above the stretching temperature.
  • the shrinkage ratio of the film in hot water at 80 ° C. becomes higher than 10%, and wrinkles are likely to be formed during heat sealing, which is not preferable.
  • the higher the heat treatment temperature the lower the shrinkage of the film, but if it is higher than 250 ° C., the haze of the film will be higher than 15%, or the film will melt and fall into the tenter during the final heat treatment step. Therefore, it is not preferable.
  • the range of the heat treatment temperature is more preferably from 120 ° C to 240 ° C, and particularly preferably from 150 ° C to 220 ° C.
  • the melting of the heat sealing layer smoothes the surface and increases the average length RSm of the element of the surface roughness of the heat sealing layer. Therefore, as the heat treatment temperature increases, the heat seal strength at 100 ° C. increases, and the slip property deteriorates.
  • the average length RSm of the elements of the 140 ° C. heat seal strength and the surface roughness of the heat seal layer is determined not only by the heat treatment temperature but also by the component amount of the raw material of the heat seal layer, the longitudinal stretching conditions, and the transverse stretching conditions. Therefore, the preferable range of the heat treatment temperature cannot be unambiguously determined.
  • the heat treatment temperature is preferably 170 ° C. or more and 210 ° C. or less, and 180 ° C. or more and 200 ° C. The following is more preferred. If the heat treatment temperature is lower than 170 ° C., the heat seal strength at 140 ° C. becomes insufficient, which is not preferable. On the other hand, when the heat treatment temperature exceeds 210 ° C., the heat seal strength at 100 ° C. becomes high, and the slipperiness is deteriorated.
  • the shrinkage in the width direction can be reduced by reducing the distance between the clips of the tenter by an arbitrary magnification (relaxation in the width direction). Therefore, in the final heat treatment, it is preferable to perform relaxation in the width direction in a range of 0% or more and 10% or less (a relaxation rate of 0% indicates that relaxation is not performed).
  • a relaxation rate of 0% indicates that relaxation is not performed.
  • the upper limit of the relaxation rate in the width direction is 10%.
  • the passage time of the final heat treatment zone is preferably 2 seconds or more and 20 seconds or less. If the passage time is less than 2 seconds, the film passes through the heat treatment zone without reaching the set temperature, so that the heat treatment becomes meaningless. Since the effect of the heat treatment increases as the passage time increases, it is preferably at least 2 seconds, more preferably at least 5 seconds. However, if the transit time is to be lengthened, the equipment becomes huge, so that practically 20 seconds or less is sufficient.
  • the film is preferably cooled in a cooling zone with a cooling air having a temperature of 10 ° C or more and 30 ° C or less. At this time, it is preferable to improve the cooling efficiency by lowering the temperature of the cooling air or increasing the wind speed so that the actual temperature of the film at the exit of the tenter is lower than the glass transition temperature of the heat seal layer.
  • the actual temperature is a film surface temperature measured by a non-contact radiation thermometer. If the actual temperature of the film at the exit of the tenter exceeds the glass transition temperature, the film shrinks when both ends of the film held by the clip are released, which is not preferable.
  • the passage time of the cooling zone is preferably from 2 seconds to 20 seconds. If the passage time is less than 2 seconds, the film passes through the cooling zone without reaching the glass transition temperature. The longer the passage time, the more the cooling effect increases. Therefore, the passage time is preferably 2 seconds or more, and more preferably 5 seconds or more. However, if the transit time is to be lengthened, the equipment becomes huge, so that practically 20 seconds or less is sufficient. Thereafter, if the film is wound up while cutting and removing both ends of the film, a sealant film roll is obtained.
  • Corona treatment In the second invention of the present application, it is preferable that after cooling, the surface of the heat seal layer is subjected to corona treatment by a corona treatment device.
  • the degree of corona treatment is determined by the line speed of the sealant film, the corona treatment voltage, and the roll temperature. Therefore, these preferable condition ranges cannot be unambiguously determined.
  • the oxygen atom abundance ratio on the heat seal layer surface is reduced to 26 mN / m. It can be higher than 0.5%.
  • the corona treatment is preferably performed in air.
  • the sealant film of the present invention has a feature of hardly adsorbing organic compounds contained in chemical products, pharmaceuticals, foods, and the like, and is preferable for packaging of contents described later.
  • the contents include d-limonene, citral, citronellal, p-menthane, pinene, terpinene, myrcene, caren, geraniol, nerol, citronellal, terpineol, l-menthol, nerolidol, borneol, dl-camphor, lycopene, Carotene, trans-2- Hexenal, cis-3-hexenol, ⁇ -ionone, selinene, 1-octen-3-ol, Aroma components and medicinal components such as benzyl alcohol, octal tulobuterol hydrochloride, and tocopherol acetate are exemplified.
  • the sealant film of the present invention has a heat seal layer made of a polyester component, and the polyester component of the heat seal layer contains 2 to 6 oxygen atoms per ester unit, In the contents having a similar chemical structure containing many oxygen atoms, the adsorptivity tends to increase.
  • the ratio of the number of oxygen atoms / carbon atoms in the contents is proportional to the amount of adsorption of the sealant film of the present invention, and the contents in which the ratio of oxygen atoms / carbon atoms in the contents is 0.2 or more, such as eugenol
  • the sealant film of the present invention is not suitable for packaging of contents such as methyl salicylate and the like.
  • the preferred range of adsorption is in 10 [mu] g / cm 2 or less, more preferably 6 [mu] g / cm 2 or less, 2 [mu] g / cm 2 or less is more preferred.
  • the sealant film of the present invention can be suitably used as a package.
  • the sealant of the present invention can be made into a bag alone, it may be made into a laminate in which other materials are laminated.
  • a non-stretched film containing polyethylene terephthalate as a component a non-stretched film containing another amorphous polyester as a component, a uniaxially or biaxially stretched film, and nylon as a component.
  • examples include, but are not limited to, non-stretched, uniaxially or biaxially stretched films, and non-stretched, monoaxially or biaxially stretched films containing polypropylene as a component.
  • the method of using the sealant for the package is not particularly limited, and a conventionally known manufacturing method such as a coating method, a laminating method, or a heat sealing method can be employed.
  • At least a part of the package may be made of the sealant according to the present invention, but a structure in which the above-described sealant is present in the entire package is preferable. Further, the package may have the sealant of the present invention in any layer.However, in consideration of the non-adhesiveness to the contents and the sealing strength at the time of bag making, the heat seal layer of the sealant of the present invention Is preferably the innermost layer.
  • the package having the sealant of the present invention can be suitably used as a packaging material for various articles such as foods, pharmaceuticals, and industrial products.
  • the evaluation method of the film is as follows. In the case where the longitudinal direction and the width direction cannot be immediately specified due to a small area of the film or the like, the longitudinal direction and the width direction may be temporarily determined and the measurement may be performed. A difference of 90 degrees does not cause any problem.
  • the heat seal strength was measured according to JIS Z1707. The specific procedure will be briefly described. Using a heat sealer, the heat-sealed surfaces of the samples that had not been subjected to a coating process or the like were bonded to each other. The heat sealing conditions were a heat seal width of 10 mm, an upper bar temperature of 100 ° C., a lower bar temperature of 30 ° C., a pressure of 0.2 MPa, and a time of 2 seconds. The bonded sample was cut out so as to have a seal width of 15 mm. The peel strength was measured using a universal tensile tester “DSS-100” manufactured by Shimadzu Corporation at a tensile speed of 200 mm / min. The peel strength is shown as a strength per 15 mm (N / 15 mm).
  • the film was cut into a square of 10 cm ⁇ 10 cm, and two sheets were overlapped with the heat-sealed surface facing inside, and a position 1 cm from the end of the film was heat-sealed to form a bag.
  • An aluminum cup containing 0.5 ml of the contents was placed in the bag, and a position 1 cm from the end of the film was heat-sealed to close and close the bag.
  • D-limonene manufactured by Tokyo Chemical Industry Co., Ltd.
  • D-camphor manufactured by Nakarai Tesque Co., Ltd.
  • the gas chromatograph uses "GC-14A Glass ID 2.6 ⁇ x1.1m PET-HT 5% Uniport HP 80/100 (manufactured by GL Sciences)" for the column, FID for the detector, and N 2 for the carrier gas.
  • the amount was determined by the area percentage method at a carrier gas flow rate of 35 ml / min and an injection amount of 1 ⁇ l.
  • the amount of adsorption was indicated by the amount of adsorption ( ⁇ g / cm 2 ) per 1 cm 2 of the heat-sealed surface, and the low adsorbability was determined as follows.
  • Polyester (A) was obtained.
  • This polyester (A) is polyethylene terephthalate.
  • Table 1 shows the composition of the polyester (A).
  • Polyesters (B) to (G) in which the monomer was changed were obtained in the same procedure as in Synthesis Example 1.
  • Table 1 shows the composition of each polyester.
  • TPA is terephthalic acid
  • IPA is isophthalic acid
  • EG is ethylene glycol
  • BD is 1,4-butanediol
  • NPG is neopentyl glycol
  • CHDM is 1,4-cyclohexanedimethanol
  • DEG diethylene glycol.
  • SiO 2 SiO 2 (Silicia 266 manufactured by Fuji Silysia Ltd.) was added as a lubricant at a ratio of 7,000 ppm to the polyester.
  • Each polyester was appropriately formed into a chip.
  • the intrinsic viscosities of the respective polyesters are B: 0.73 dl / g, C: 0.69 dl / g, D: 0.73 dl / g, E: 0.74 dl / g, F: 0.80 dl / g, and G, respectively. : 0.75 dl / g.
  • Table 1 shows the compositions of the polyesters (B) to (G).
  • Polyester A, polyester B, polyester F, and polyester G are mixed at a mass ratio of 10: 60: 24: 6 as a raw material of the heat sealing layer, and polyester A, polyester B, polyester F, and polyester G are mixed as raw materials of the heat-resistant layer.
  • the mixture was mixed at 51: 37: 6: 6.
  • the mixed raw materials of the heat seal layer and the heat resistant layer were respectively charged into separate twin screw extruders, and were all melted at 270 ° C.
  • Each molten resin was joined by a feed block in the middle of the flow path, discharged from a T-die, and cooled on a chill roll set to a surface temperature of 30 ° C. to obtain an unstretched laminated film.
  • the flow path of the molten resin is set so that the laminated film has a heat-sealing layer on one side and a heat-resistant layer on the other side (a two-layer structure consisting of a heat-sealing layer and a heat-resistant layer), and the thickness ratio between the heat-sealing layer and the heat-resistant layer.
  • the unstretched laminated film obtained by cooling and solidifying is guided to a longitudinal stretching machine in which a plurality of roll groups are continuously arranged, preheated on a preheating roll until the film temperature reaches 80 ° C., and then stretched 4.1 times. did.
  • the film immediately after the longitudinal stretching was passed through a heating furnace set at 90 ° C.
  • the film after the relaxation treatment was guided to a transverse stretching machine (tenter) and preheated for 5 seconds until the surface temperature reached 95 ° C., and then stretched 4.0 times in the width direction (lateral direction).
  • the film after the transverse stretching was led to the intermediate zone as it was and passed in 1.0 second.
  • hot air from the final heat treatment zone and the horizontal stretching zone are used so that when a strip of paper is hung in a state where the film is not passed, the paper hung almost completely in the vertical direction. From the hot air. Thereafter, the film passed through the intermediate zone was led to a final heat treatment zone, where it was heat-treated at 180 ° C. for 5 seconds.
  • the film after passing through the final heat treatment zone is cooled and subjected to corona discharge treatment at room temperature by an in-line corona treatment device (manufactured by Kasuga Electric Co., Ltd.) at room temperature so that the wetting tension of the heat seal layer surface becomes 38 mN / m or more.
  • the corona treatment power at that time was 1.8 kW.
  • both edges were cut off and wound into a roll having a width of 500 mm, thereby continuously producing a biaxially stretched film having a thickness of 30 ⁇ m over a predetermined length.
  • This film was used as Example 7.
  • the properties of the obtained film were evaluated by the above methods.
  • the production conditions and evaluation results are shown in Tables 2 and 3.
  • Example 2 to 5 Comparative Examples 1 and 2
  • a heat-sealing layer and a heat-resistant layer were laminated in the same manner as in Example 1, and a polyester-based sealant in which the mixing ratio of raw materials and final heat treatment conditions were variously changed was formed. evaluated.
  • Table 2 shows film production conditions and evaluation results of each of the examples and comparative examples.
  • Example 8 to 11 and Comparative Example 8 a heat seal layer and a heat-resistant layer were laminated in the same manner as in Example 7, and the mixing ratio of the raw materials, final heat treatment conditions, and corona treatment conditions (Comparative Example 8 without corona treatment) were used. Various modified polyester sealants were formed and evaluated. Table 3 shows film production conditions and evaluation results of each of the examples and comparative examples.
  • Example 6 Polyester A, polyester B, polyester F, and polyester G were mixed at a mass ratio of 10: 60: 24: 6 as the raw material of the heat seal layer, and the subsequent steps were performed in the same manner as in Example 1 except that the final heat treatment temperature was reduced to 200 ° C. A 15 ⁇ m-thick polyester-based sealant film of only the changed layer A was formed. In addition, polyester A and polyester G were mixed at a mass ratio of 94: 6 as raw materials for the heat-resistant layer, and the subsequent steps were performed in the same manner as in Example 1 except that only the final heat treatment temperature was changed to 230 ° C. Was formed.
  • the polyester-based sealant film of only the layer A is used as a heat-sealing layer
  • the polyester-based film of only the layer B is used as a heat-resistant layer
  • two films are used as an adhesive for dry lamination (Takelac (registered trademark) A-950, manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.). And glued.
  • Table 2 shows the manufacturing conditions and the evaluation results.
  • Example 12 Polyester A, polyester B, polyester F, and polyester G are mixed at a mass ratio of 10: 60: 24: 6 as raw materials for the heat seal layer, and the subsequent steps are performed in the same manner as in Example 1 except that the final heat treatment temperature is 200 ° C. A polyester sealant film having only the layer A with the corona treatment power changed to 2.7 kW was formed. Polyester A and polyester G were mixed at a mass ratio of 94: 6 as raw materials for the heat-resistant layer, and the subsequent steps were the same as in Example 1 except that the final heat treatment temperature was changed to 230 ° C. Was formed.
  • the polyester-based sealant film of only the layer A is used as a heat-sealing layer
  • the polyester-based film of only the layer B is used as a heat-resistant layer
  • two films are used as an adhesive for dry lamination (Takelac (registered trademark) A-950, manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.). And glued.
  • Table 3 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
  • Polyester A, polyester B, polyester F, and polyester G were mixed at a mass ratio of 5: 66: 24: 5 as a raw material of the heat seal layer, and the subsequent steps were performed in the same manner as in Example 1 except that the final heat treatment temperature was raised to 170 ° C.
  • the changed polyester-based sealant having only the layer A was formed and evaluated. Table 2 shows the manufacturing conditions and the evaluation results.
  • Polyester A and polyester G were mixed at a mass ratio of 94: 6 as a raw material of the heat seal layer, and the subsequent steps were performed in the same manner as in Example 1 except that only the final heat treatment temperature was changed to 230 ° C. A film was formed and evaluated. Table 2 shows the manufacturing conditions and the evaluation results.
  • Comparative Example 5 Rix Film (registered trademark) L4102-25 ⁇ m manufactured by Toyobo Co., Ltd. was used. Table 2 shows the evaluation results.
  • Comparative Example 6 Pyren Film-CT (registered trademark) P1128-25 ⁇ m manufactured by Toyobo Co., Ltd. was used. Table 2 shows the evaluation results.
  • Polyester A, polyester B, polyester F, and polyester G are mixed at a mass ratio of 9: 75: 10: 6 as a raw material of the heat seal layer, and polyester A, polyester B, polyester F, and polyester G are mixed as a heat resistant material.
  • the mixture was mixed at 47: 37: 10: 6.
  • the flow path of the molten resin is set so that the surface of the laminated film becomes a heat-sealing layer and the inner layer becomes a heat-resistant layer (a heat-sealing layer / a heat-resistant layer / a heat-sealing layer).
  • the polyester-based sealant in the same manner as in Example 1 except that the final heat treatment temperature was changed to 115 ° C. and the corona treatment was not performed by adjusting the discharge amount so that the ratio became 25:50:25. Films were evaluated. Table 3 shows the manufacturing conditions and evaluation results.
  • Comparative Example 10 Rix Film (registered trademark) L4102-25 ⁇ m manufactured by Toyobo Co., Ltd. was used. Table 3 shows the evaluation results.
  • Comparative Example 11 Pyrene Film-CT (registered trademark) P1128-25 ⁇ m manufactured by Toyobo Co., Ltd. was used. Table 3 shows the evaluation results.
  • the surface is smoothed due to the melting of the heat seal layer during the final heat treatment, and the average length RSm of the surface roughness elements of the heat seal layer is increased. Therefore, the sealing strength at 100 ° C. is high, and the suitability for boiling in a packaging bag is poor.
  • the coefficient of dynamic friction of the heat seal layer is high, wrinkles are likely to be generated when the film is wound around a roll, and the winding quality may be reduced.
  • the film of Comparative Example 4 has a large density of 1.394 and low heat seal strength at 140 ° C., and thus is not suitable as a sealant film. Since the films of Comparative Examples 5 and 6 use olefin films, they are inferior in low adsorptivity.
  • the film of Comparative Example 5 also has a low heat seal strength at 140 ° C.
  • the films of Examples 7 to 12 all have a predetermined range of the oxygen atom abundance ratio on the surface of the heat seal layer, and have a heat seal strength of 120 ° C. and a heat seal strength of 140 ° C., a dynamic friction coefficient of the heat seal layer, It was excellent in haze, hot water shrinkage ratio at 80 ° C., and low adsorptivity, and the results of blocking evaluation and bag dropping evaluation were also good.
  • the film of Comparative Example 7 is excellent in the heat seal strength at 140 ° C., the coefficient of kinetic friction of the heat seal layer, the haze, the shrinkage ratio of hot water at 80 ° C., the low adsorption property, and the suitability for boiling in a packaging bag. Since the abundance ratio of oxygen atoms on the surface was 26.5% or less, the heat seal strength at 120 ° C. was low, and the bag was easily broken in the dropping bag evaluation.
  • the film of Comparative Example 8 has a low heat seal strength of 120 ° C. and a low heat seal strength of 140 ° C. since the abundance ratio of oxygen atoms on the surface of the heat seal layer is 26.5% or less, and thus is suitable as a sealant film. Absent.
  • the film of Comparative Example 9 was excellent in heat seal strength at 120 ° C. because the abundance ratio of oxygen atoms on the surface of the heat seal layer was 31.0% or more, but the films blocked each other.
  • the films of Comparative Examples 10 and 11 use olefin films, they are inferior in low adsorptivity.
  • the film of Comparative Example 10 has a low heat seal strength of 140 ° C.
  • the film of Comparative Example 11 has a low heat seal strength of 120 ° C.
  • the first invention of the present application is a method in which components composed of various organic compounds are hardly adsorbed and have excellent heat sealing properties at 140 ° C., while having low heat sealing strength at 100 ° C. and used as a packaging bag to boil the contents in hot water. It is possible to provide a sealant film in which the heat seal layers are less likely to stick to each other even when warming.
  • the second invention of the present application hardly adsorbs various organic compounds, is excellent in heat sealability at 140 ° C., and is also excellent in heat sealability at 120 ° C. at low temperature, so that it has sufficient heat seal strength even in high-speed automatic filling packaging.
  • a sealant film can be provided.
  • the present invention can be a laminate including at least one of the above-mentioned sealant films, and can be a packaging bag from such a laminate.

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Abstract

【課題】　種々の有機化合物からなる成分が吸着しにくく、１４０℃のヒートシール性に優れる一方で、１００℃ヒートシール強度が低く包装袋として使用して内容物をお湯で茹でて温めようとした際もヒートシール層同士が粘着しにくいシーラントフィルムを提供すること。 【解決手段】　少なくとも１層のポリエステル系成分からなるヒートシール層を有しており、以下（１）～（３）を満たすことを特徴とする低吸着性シーラントフィルム。 （１）ヒートシール層同士を１００℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が０Ｎ／１５ｍｍ以上５Ｎ／１５ｍｍ以下 （２）ヒートシール層同士を１４０℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が８Ｎ／１５ｍｍ以上３０Ｎ／１５ｍｍ以下 （３）全層を含んだフィルムの密度が１．２０以上１．３９未満

Description

低吸着性シーラントフィルム、積層体および包装袋
　本発明は、優れた低吸着性とヒートシール性を両立するシーラントフィルム、ならびにそれを用いた積層体、包装袋に関する。
　従来、食品、医薬品および工業製品に代表される流通物品の多くの包装材として、シーラントフィルムが用いられている。包装袋や蓋材等を構成する包装材の最内層には、高いヒートシール強度を示すポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系樹脂や、アイオノマー、ＥＭＭＡ等のコポリマー樹脂からなるヒートシール層が設けられている。これらの樹脂は、ヒートシールにより高い密着強度を達成することができることが知られている。
　しかし、特許文献１に記されているようなポリオレフィン系樹脂からなる無延伸のシーラントフィルムは、油脂や香料等の有機化合物からなる成分を吸着しやすいため、シーラントフィルムを最内層、すなわち内容物と接する層としている包装材は内容物の香りや味覚を変化させやすいという欠点を持っている。化成品、医薬品、食品等の包装袋の最内層としてポリオレフィン系樹脂からなるシーラント層を使用する場合、あらかじめ内容物の有効成分を多めに含ませる等の対策が必要であるため、使用に適さないケースが多い。
　一方、特許文献２に記されているようなポリアクリロニトリル系樹脂からなるシーラントフィルムは、化成品、医薬品、食品等に含まれる有機化合物を吸着しにくい特徴がある。しかし、ポリアクリロニトリル系フィルムは、１４０℃のヒートシール性が悪く、良好なシール強度が得られない場合があった。
　このような問題に鑑みて、特許文献３には有機化合物の非吸着性をもったシーラント用途のポリエステル系フィルムが開示されている。しかし、特許文献３のポリエステル系フィルムは１００℃ヒートシール強度が高いため、包装袋として使用して内容物をお湯で茹でて温めようとした際に、最内層のヒートシール層同士が粘着しやすく包装袋を開封しにくくなる問題があった。
また、本願出願人は有機化合物の非吸着性をもったシーラント用途のポリエステル系フィルムを特許文献４に開示している。しかし、近年、生産性を高めるために自動充填包装の高速化が進んできたが、特許文献４のポリエステル系フィルムでは高速自動充填包装に対応できないことが判明した。高速自動充填包装の場合、ヒートシールバーの温度を１４０℃に設定していても、加熱時間が短いためにシーラントフィルムの温度が１２０℃付近までしか上昇しない。しかし、特許文献４のポリエステル系フィルムは１２０℃ヒートシール強度が十分ではなく、ヒートシール加工後にシール部の剥がれが生じる問題が発生した。
特許第３８１７８４６号 特開平７－１３２９４６号公報 国際公開第２０１４／１７５３１３号 特開２０１７－１６５０５９号公報
　本発明は、前記のような従来技術の問題点を解消することを目的とするものである。すなわち、種々の有機化合物からなる成分が吸着しにくく、１４０℃のヒートシール性に優れるシーラントフィルム（Ａ）を提供するものである。
本願第一の発明は、１００℃ヒートシール強度が低く包装袋として使用して内容物をお湯で茹でて温めようとした際もヒートシール層同士が粘着しにくい前記（Ａ）のシーラントフィルムを提供するものである。
本願第二の発明は、低温の１２０℃ヒートシール性にも優れるため、高速自動充填包装でも十分なヒートシール強度を有する前記（Ａ）のシーラントフィルムを提供するものである。
また、本発明は、前記の本願第一の発明又は本願第二の発明のシーラントフィルムを少なくとも一層として含む積層体、及びそれを用いた包装袋を提供しようとするものである。
以下、下記１．のシーラントフィルムを本願第一の発明、下記２．のシーラントフィルムを本願第二の発明とそれぞれ称する。特に断りのない場合は、両発明に共通する本発明の事項である。
　本発明は、以下の構成よりなる。
　１．少なくとも１層のポリエステル系成分からなるヒートシール層を有しており、以下（１）～（３）を満たすことを特徴とする低吸着性シーラントフィルム。
（１）ヒートシール層同士を１００℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が０Ｎ／１５ｍｍ以上５Ｎ／１５ｍｍ以下
（２）ヒートシール層同士を１４０℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が８Ｎ／１５ｍｍ以上３０Ｎ／１５ｍｍ以下
（３）全層を含んだフィルムの密度が１．２０以上１．３９未満
２．少なくとも１層のポリエステル系成分からなるヒートシール層を有しており、以下（４）～（６）を満たすことを特徴とする低吸着性シーラントフィルム。
（４）ヒートシール層同士を１２０℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が４Ｎ／１５ｍｍ以上１５Ｎ／１５ｍｍ以下
（５）ヒートシール層同士を１４０℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が８Ｎ／１５ｍｍ以上３０Ｎ／１５ｍｍ以下
（６）ヒートシール層において、Ｘ線電子分光法（ＥＳＣＡ）で求めた酸素原子の存在比率が２６．６％以上３１．０％以下
　３．三次元粗さ計から求めた表面粗さの要素の平均長さＲＳｍが１８μｍ以上２９μｍ以下である１．又は２．のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
　４．前記ヒートシール面同士の動摩擦係数が０．３０以上０．８０以下である１．～３．のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
　５．フィルムを構成する成分が、エチレンテレフタレートを主たる構成成分とするポリエステルからなる１．～４．のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
　６．ヒートシール層を構成するポリエステル系成分を構成するモノマーのうち、エチレングリコール以外のジオールモノマー成分を含有し、該ジオールモノマー成分がネオペンチルグリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、１，４－ブタンジオール、ジエチレングリコールのいずれか１つ以上である１．～５．のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
７．８０℃温湯中で１０秒間にわたって処理したときの熱収縮率が長手方向、幅方向いずれも０％以上１０％以下である１．～６．のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
　８．前記１．～７．のいずれかに記載のシーラントフィルムを少なくとも１層は含むことを特徴とする積層体。
　９．前記１．～７．のいずれかに記載のシーラントフィルム、又は８．に記載の積層体を少なくとも一部に用いたことを特徴とする包装袋。
　本発明のシーラントフィルムは、種々の有機化合物を吸着しにくいため、化成品、医薬品、食品といった油分や香料を含む物品を衛生的に包装することができると共に、１４０℃のヒートシール性に優れる。本願第一の発明のシーラントフィルムは、１００℃ヒートシール強度が低いため、包装袋として使用して内容物をお湯で茹でて温めようとした際に、最内層のヒートシール層同士が粘着しにくい。本願第二の発明は、１４０℃のヒートシール性に優れ、さらに低温の１２０℃ヒートシール性にも優れるため、高速自動充填包装でも十分なヒートシール強度を有するシーラントフィルムを提供できる。
さらに、前記の本願第一の発明又は第二の発明のシーラントフィルムを少なくとも一層として含む積層体と、それを用いた包装袋を提供できる。
　本願第一の発明のシーラントフィルムは、少なくとも１層のポリエステル系成分からなるヒートシール層を有しており、以下（１）～（３）を満たすことを特徴とする低吸着性シーラントフィルムである。
（１）ヒートシール層同士を１００℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が０Ｎ／１５ｍｍ以上５Ｎ／１５ｍｍ以下
（２）ヒートシール層同士を１４０℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が８Ｎ／１５ｍｍ以上３０Ｎ／１５ｍｍ以下
（３）全層を含んだフィルムの密度が１．２０以上１．３９未満
　以下、本発明のシーラントフィルムの特性、層構成、層比率、シーラントフィルムを構成する原料、シーラントフィルムの製造方法、内容物の種類、及び包装体の構成、製袋方法について詳述する。
１．シーラントフィルムの特性
１．１．１００℃ヒートシール強度
　本願第一の発明のシーラントフィルムは、ヒートシール層同士を温度１００℃、シールバー圧力０．２ＭＰａ、シール時間２秒でヒートシールした際のヒートシール強度が０Ｎ／１５ｍｍ以上５Ｎ／１５ｍｍ以下である必要がある。
　１００℃ヒートシール強度が５Ｎ／１５ｍｍを超えると、包装袋として使用して内容物を温めようとした際に、最内層のヒートシール層同士が粘着しやすく、開封性が損なわれるため、包装袋として適さない。１００℃ヒートシール強度は４．５Ｎ／１５ｍｍ以下であるとより好ましく、４．０Ｎ／１５ｍｍ以下であるとさらに好ましい。
１．２．１２０℃ヒートシール強度
　本願第二の発明のシーラントフィルムは、ヒートシール層同士を温度１２０℃、シールバー圧力０．２ＭＰａ、シール時間２秒でヒートシールした際のヒートシール強度が４Ｎ／１５ｍｍ以上１５Ｎ／１５ｍｍ以下である必要がある。
　１２０℃ヒートシール強度が４Ｎ／１５ｍｍ未満であると、高速自動充填包装時にヒートシール強度が不足するため、包装袋の生産性を高めることができない。１２０℃ヒートシール強度は大きいことが好ましいが、本発明の技術水準では現状得られる上限は１５Ｎ／１５ｍｍ程度であるが、実用上は十分である。１２０℃ヒートシール強度は５Ｎ／１５ｍｍ以上であるとより好ましく、６Ｎ／１５ｍｍ以上であるとさらに好ましい。
１．３．１４０℃ヒートシール強度
　本発明のシーラントフィルムは、ヒートシール層同士を温度１４０℃、シールバー圧力０．２ＭＰａ、シール時間２秒でヒートシールした際のヒートシール強度が８Ｎ／１５ｍｍ以上３０Ｎ／１５ｍｍ以下である必要がある。
　１４０℃ヒートシール強度が８Ｎ／１５ｍｍ未満であると、シール部分が容易に剥離されるため、包装袋として用いることが困難である。１４０℃ヒートシール強度は大きいことが好ましいが、本発明の技術水準では現状得られる上限は３０Ｎ／１５ｍｍ程度である。１４０℃ヒートシール強度は９Ｎ／１５ｍｍ以上であるとより好ましく、１０Ｎ／１５ｍｍ以上であるとさらに好ましい。
１．４．密度
　本願第一の発明のシーラントフィルムは、全層を含んだフィルムの密度が１．２０以上１．３９未満である必要がある。全層を含んだフィルムの密度と吸着性および耐熱性、１４０℃ヒートシール強度は相関している。密度が高いほど低吸着性および耐熱性に優れたシーラントフィルムとなる。これは密度が高いほど結晶性が高い傾向にあり、結晶性が高いほど耐薬品性および耐熱性が高くなるためである。そのため、全層を含んだフィルムの密度が１．２０未満であると、耐薬品性が悪くなるために吸着性が高くなり、かつ耐熱性が低くなってヒートシール時にフィルムに穴あきがしやすくなるため、包装袋として適さない。
　また、密度が１．３９以上となると低吸着性や耐熱性には優れるが、１４０℃のヒートシール性が損なわれるため、シーラントフィルムとして適さない。密度の範囲は１．２５以上１．３８以下であるとより好ましく、１．３０以上１．３７以下であるとさらに好ましい。
１．５．ヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍ
　本発明のシーラントフィルムは、カットオフ０．２５０ｍｍ、測定速度０．２ｍｍ／秒
の条件で測定したヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍが１８μｍ以上２
９μｍ以下であることが好ましい。ヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍは、１００℃ヒートシール強度およびヒートシール面同士の動摩擦係数と相関している。ヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍが長いほど、ヒートシール面の凹凸が少なくなり平滑化するため、接触面積が大きくなって１００℃ヒートシール強度が高くなり、ヒートシール面同士の動摩擦係数も高くなる。
　ヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍが２９μｍ以上であると、１００℃ヒートシール強度が高くなり包装袋として使用して内容物を温めようとした際に、最内層のヒートシール層同士が粘着しやすく、開封性が損なわれるため、包装袋として適さない。一方、表面粗さの要素の平均長さＲＳｍが１８μｍ未満であると、ヒートシール面同士の接触面積が極端に小さくなるため、１４０℃シール強度が低くなり、シーラントフィルムとして適さない。ヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍの範囲は１９μｍ以上２８μｍ以下であるとより好ましく、２０μｍ以上２７μｍ以下であるとさらに好ましい。
１．６．ヒートシール層の動摩擦係数
　本発明のシーラントフィルムは、ヒートシール面同士の動摩擦係数が０．３０以上０．８０以下であることが好ましい。
　動摩擦係数が０．３０未満であるとフィルムが滑りすぎてしまいハンドリング性が悪化する。一方、動摩擦係数が０．８０を超えると、滑り性が悪いためにフィルムをロールに巻き取る際にシワが生じやすくなり巻き品質が下がるおそれがある。ヒートシール層の動摩擦係数の範囲は０．３５以上０．７５以下であるとより好ましく、０．４０以上０．７０以下であるとさらに好ましい。
１．７．ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率
　本願第二の発明のシーラントフィルムは、ヒートシール層において、Ｘ線電子分光法（ＥＳＣＡ）で求めた酸素原子の存在比率が２６．６％以上３１．０％以下である必要がある。非特許文献１には表面処理で酸素含有基を導入することで、電荷密度の偏りが大きくなって分子間力や強くなり、接着力を向上させられることが紹介されている。これは、プラスチックを中心とした接着は分子間力による結合により起こるとされているためである。本発明のシーラントフィルムにおいても、ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率が高いほど電荷密度の偏りも大きくなるため、１２０℃ヒートシール強度も強くなると考えられる。そのため、ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率が２６．６％未満であると、１２０℃ヒートシール強度が小さくなり、高速自動充填包装時にヒートシール強度が不足する。また、ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率が３１．０％を超えると、電荷密度の偏りが大きく常温下で密着しやすくなるため、ロールに巻き取ったフィルム同士がブロッキングし、フィルムをスムーズに巻きだせなくなる。ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率の範囲は２６．７％以上３０．５％以下であるとより好ましく、２６．８％以上３０．０％以下であるとさらに好ましい。
１．８．ヒートシール層表面のぬれ張力 
　本願第二の発明のシーラントフィルムは、ヒートシール層表面のぬれ張力が３８ｍＮ／ｍ以上５５ｍＮ／ｍ以下であることが好ましい。ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率が高いほどヒートシール層表面のぬれ張力も高くなり、１２０℃ヒートシール強度が大きくなる。ヒートシール層表面のぬれ張力が３８ｍＮ／ｍ未満であると、１２０℃ヒートシール強度が小さくなり、高速自動充填包装時にヒートシール強度が不足する。一方、ヒートシール層表面のぬれ張力が５５ｍＮ／ｍを超えると、ロールに巻き取ったフィルム同士がブロッキングし、フィルムをスムーズに巻きだせなくなる。ヒートシール層表面のぬれ張力の範囲は３９ｍＮ／ｍ以上５４ｍＮ／ｍ以下であるとより好ましく、４０ｍＮ／ｍ以上５３ｍＮ／ｍ以下であるとさらに好ましい。
１．９．熱収縮率
　本発明のシーラントフィルムは、８０℃の温湯中に１０秒間に亘って処理した場合における幅方向、長手方向の温湯熱収縮率がいずれも０％以上１０％以下であることが好ましい。
　熱収縮率が１０％を超えると、フィルムをヒートシールしたときに収縮が大きくなり、シール後の平面性が悪化してしまう。一方、熱収縮率がゼロを下回る場合、フィルムが伸びることを意味しており、収縮率が高い場合と同様にフィルムが元の形状を維持できにくくなるため好ましくない。熱収縮率の上限は９％以下であるとより好ましく、８％以下であるとさらに好ましい。
１．１０．ヘイズ
　本発明のシーラントフィルムは、ヘイズが０％以上１０％未満であることが好ましい。ヘイズが１０％以上であると、透明性が損なわれて包装袋として使用した際に内容物が視認しにくくなるため好ましくない。ヘイズの上限は９％以下であるとより好ましく、８％以下であるとさらに好ましい。
１．１１．フィルム厚み
　本発明のシーラントフィルムの厚みは特に限定されないが、３μｍ以上２００μｍ以下が好ましい。
　フィルムの厚みが３μｍより薄いとヒートシール強度の不足や印刷等の加工が困難になるおそれがあるためあまり好ましくない。また、フィルム厚みが２００μｍより厚くても構わないが、フィルムの使用重量が増えてケミカルコストが高くなるので好ましくない。フィルムの厚みは５μｍ以上１６０μｍ以下であるとより好ましく、７μｍ以上１２０μｍ以下であるとさらに好ましい。
２．シーラントフィルムの構成
２．１．シーラントフィルムの層構成・ヒートシール層比率
　本発明のシーラントフィルムは、ヒートシール層だけの単層であっても構わないし、２層以上の積層構成であっても構わない。ただし、ヒートシール性と耐熱性は二律背反の関係にあるため、本願第一の発明においてはヒートシール層の１４０℃ヒートシール性は保持したまま、ヒートシール層以外の層（以下、耐熱層と称する場合がある）で耐熱性を高めることができるので積層構成が好ましく、本願第二の発明においてはヒートシール層の１２０℃ヒートシール性は保持したまま、ヒートシール層以外の層で耐熱性を高めることができるので積層構成が好ましい。
好ましい積層構成は、ヒートシール層を少なくともフィルム片面の表層に有する構成であり、ヒートシール層／耐熱層の２層構成、ヒートシール層／耐熱層／ヒートシール層の３層構成等が挙げられるが、ヒートシール層／耐熱層の２層構成がより好ましい。
　本発明のシーラントフィルムを積層構成にする場合は、ヒートシール層の層比率は、２０％以上８０％以下であることが好ましい。ヒートシール層の層比率が２０％より少ない場合、フィルムのヒートシール強度が低下してしまうため好ましくない。ヒートシール層の層比率が８０％よりも高くなると、フィルムのヒートシール性が向上するが、耐熱性が低下してしまうため好ましくない。ヒートシール層の層比率は、３０％以上７０％以下がより好ましい。
２．２．積層方法
　本発明のシーラントフィルムを積層構成とする場合は、ヒートシール層がフィルム面の少なくともどちらか一方の表層になければならない。フィルムを原料が樹脂である層（樹脂層）と積層するには、共押出しでインライン製膜する方法、製膜後に貼りあわせて積層する等、高知の方法を用いることができる。前者の方法にはマルチマニホールドＴダイやインフレーション法による共押出し、後者の方法には押出ラミネート、ウェットまたはドライラミネート、ホットメルトによる接着等がある。ドライラミネートの場合は市販のドライラミネーション用接着剤を用いることができる。代表例としては、ＤＩＣ社製ディックドライ（登録商標）ＬＸ－７０３ＶＬ、ＤＩＣ社製ＫＲ－９０、三井化学社製タケネート（登録商標）Ａ－４、三井化学社製タケラック（登録商標）Ａ－９０５などである。ヒートシール層は無延伸、一軸延伸、二軸延伸のいずれであっても構わないが、強度の観点からは少なくとも一方向に延伸されていること（一軸延伸）が好ましく、ニ軸延伸であることがより好ましい。ニ軸延伸の場合の好適な製造方法は後述する。
２．３．ヒートシール層の表面処理
　本願第一の発明のシーラントフィルムは、ヒートシール層、それ以外の層に関わらず、コーティング処理や火炎処理などを施した層を設けることが可能であり、無機物の蒸着等を行っても構わない。ただし、コロナ処理やプラズマ処理は１００℃ヒートシール強度が５Ｎ／１５ｍｍ以上となる懸念があるため、ヒートシール層には実施しないのが好ましい。
本願第二の発明のシーラントフィルムは、ヒートシール層、それ以外の層に関わらず、コロナ処理やプラズマ処理、コーティング処理、火炎処理などを施した層を設けることが可能であり、無機物の蒸着等を行っても構わない。コロナ処理とプラズマ処理は表面の酸素原子の存在比率を高めることが可能なため、ヒートシール層表面に実施するのが好ましい。特にコロナ処理が好ましい。
２．４．その他の層構成、層比率
　本発明のシーラントフィルムは、ヒートシール層と耐熱層以外にバリア性を向上させることを目的として、無機薄膜層を少なくとも１層は有した、３層以上の構成としてもよい。無機薄膜層を有することでガスバリア性を付与することができる。無機薄膜層と耐熱層は、どの位置にあっても構わないが、必要なヒートシール強度を発現させるためには、ヒートシール層を最外層にする必要がある。好ましい層の順番は、両最外層をシール層と無機薄膜層とし、耐熱層を中間に有した構成である。
　また、積層体の層構成は、ヒートシール層と耐熱層と無機薄膜層以外の層を１つ以上有していても構わない。具体的には、無機薄膜層の下に設けるアンカーコート層、無機薄膜層の上に設けるオーバーコート層や、本発明のシーラントフィルムを構成する樹脂層以外の樹脂層（フィルム）等である。
　無機薄膜層の厚みは、２ｎｍ以上１００ｎｍ以下であると好ましい（積層体全体の厚みに対する無機薄膜層の厚み比率は、無視できるほど小さい）。無機薄膜層の厚みが２ｎｍを下回ると、ガスバリア性を満足しにくくなるため好ましくない。一方、無機薄膜層の厚みが１００ｎｍを上回っても、それに相当するガスバリア性の向上効果はなく、製造コストが高くなるため好ましくない。無機薄膜層の厚みは、５ｎｍ以上９７ｎｍ以下であるとより好ましく、８ｎｍ以上９４ｎｍ以下であるとさらに好ましい。
３．シーラントフィルムを構成する原料
３．１．シーラントを構成する原料の種類
　本発明のシーラントフィルムは少なくとも１層のポリエステル系成分からなるヒートシール層を有している必要があり、前記ヒートシール層のポリエステル系成分はエステルユニット１単位あたりの酸素原子数が２個以上６個以下であることが好ましい。特にエチレンテレフタレートを主たる構成成分とするポリエステル原料が好ましい。ここで、「主たる構成成分とする」とは、全構成成分量を１００モル％としたとき、５０モル％以上含有することを指す。本発明に用いるポリエステルにエチレンテレフタレートユニット以外の成分として、非晶成分となりうる１種以上のモノマー成分（以下、単に非晶成分と記載する）を含むことが好ましい。これは、非晶成分の存在によりヒートシール強度が向上するためである。
　非晶成分となりうるジカルボン酸成分のモノマーとしては、例えばイソフタル酸、１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸が挙げられる。
　また、非晶成分となりうるジオール成分のモノマーとしては、例えばネオペンチルグリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、２，２－ジエチル１，３－プロパンジオール、２－ｎ－ブチル－２－エチル－１，３－プロパンジオール、２，２－イソプロピル－１，３－プロパンジオール、２，２－ジ－ｎ－ブチル－１，３－プロパンジオール、ヘキサンジオールを挙げることができる。
　これらの非晶性ジカルボン酸成分、ジオール成分のうち、イソフタル酸、ネオペンチルグリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、ジエチレングリコールを用いることが好ましい。これらの成分を用いることでフィルムの非晶性が高まり、ヒートシール強度を向上させやすくなる。
　本発明においては、エチレンテレフタレートや非晶成分以外の成分を含んでいてもよい。ポリエステルを構成するジカルボン酸成分としては、オルトフタル酸等の芳香族ジカルボン酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、デカンジカルボン酸等の脂肪族ジカルボン酸、および脂環式ジカルボン酸等を挙げることができる。ただし、３価以上の多価カルボン酸（例えば、トリメリット酸、ピロメリット酸およびこれらの無水物等）はポリエステル中に含有させないことが好ましい。
　また、上記以外でポリエステルを構成する成分としては、１，４－ブタンジオール等の長鎖ジオール、ヘキサンジオール等の脂肪族ジオール、ビスフェノールＡ等の芳香族系ジオール等を挙げることができる。この中でも１，４－ブタンジオールを含有することが好ましい。さらに、ポリエステルを構成する成分として、ε－カプロラクトンやテトラメチレングリコールなどを含むポリエステルエラストマーを含んでいてもよい。これらの成分は、フィルムの融点を下げる効果があるため、ヒートシール層の成分として好ましい。ただし、ポリエステルには炭素数８個以上のジオール（例えば、オクタンジオール等）、または３価以上の多価アルコール（例えば、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、グリセリン、ジグリセリンなど）はフィルムの強度を著しく下げてしまうため、含有させないことが好ましい。
　本発明のシーラントフィルムの中には、必要に応じて各種の添加剤、例えば、ワックス類、酸化防止剤、帯電防止剤、結晶核剤、減粘剤、熱安定剤、着色用顔料、着色防止剤、紫外線吸収剤などを添加することができる。また、フィルムのすべり性を良好にする滑剤としての微粒子を、少なくともフィルムの表層に添加することが好ましい。微粒子としては、任意のものを選択することができる。例えば、無機系微粒子としては、シリカ、アルミナ、二酸化チタン、炭酸カルシウム、カオリン、硫酸バリウムなどをあげることができ、有機系微粒子としては、アクリル系樹脂粒子、メラミン樹脂粒子、シリコーン樹脂粒子、架橋ポリスチレン粒子などを挙げることができる。微粒子の平均粒径は、コールターカウンタにて測定したときに０．０５～３．０μｍの範囲内で必要に応じて適宜選択することができる。これらの微粒子のうち、フィルムのすべり性と透明性を両立するにはシリカ、炭酸カルシウムを添加することが好ましく、特にシリカが好ましい。好ましい添加量は添加する微粒子の種類のよって変わり、一義的に決めることはできないが、例えばシリカを使用した場合は、添加量は２００ｐｐｍ以上１０００ｐｐｍ以下が好ましく、３００ｐｐｍ以上９００ｐｐｍ以下がより好ましく、４００ｐｐｍ以上８００ｐｐｍ以下がさらに好ましい。シリカの添加量が２００ｐｐｍ未満であるとすべり性を十分に良化することができない。また、シリカの添加量が１０００ｐｐｍを超えるとヘイズが高くなるため好ましくない。
　本発明のシーラントフィルムの中に粒子を配合する方法として、例えば、ポリエステル系樹脂を製造する任意の段階において添加することができるが、エステル化の段階、もしくはエステル交換反応終了後、重縮合反応開始前の段階でエチレングリコールなどに分散させたスラリーとして添加し、重縮合反応を進めるのが好ましい。また、ベント付き混練押出し機を用いてエチレングリコールや水、そのほかの溶媒に分散させた粒子のスラリーとポリエステル系樹脂原料とをブレンドする方法や、乾燥させた粒子とポリエステル系樹脂原料とを混練押出し機を用いてブレンドする方法なども挙げられる。
　本発明のシーラントフィルムを積層構成にする場合は、ヒートシール層以外の層に用いる原料種は、ヒートシール層と同じポリエステルを用いることが可能である。例えば、前述のヒートシール層に好適な構成成分からなるポリエステルを使用し、ヒートシール層とは異なる組成のポリエステル層を設けることができる。
３．２．ヒートシール層の原料の成分量
　本発明のヒートシール層に用いるポリエステルは、エチレンテレフタレートを構成するテレフタル酸およびエチレングリコール以外の成分となるジカルボン酸モノマーおよび／又はジオールモノマーの含有量が２０モル％以上であることが好ましく、２５モル％以上がより好ましく、３０モル％以上が特に好ましい。非晶成分が多いほど密度が低下し、ヒートシール強度を向上させやすくなる。また、前記エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマー含有量の上限は５０モル％である。
　ヒートシール層に含まれる前記エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマーが３０モル％より低い場合、溶融樹脂をダイから押し出した後に例え急冷固化したとしても、後の延伸および熱固定工程で結晶化してしまい、１４０℃ヒートシール強度を８Ｎ／１５ｍｍ以上とすることが困難となってしまうため好ましくない。
　一方、ヒートシール層に含まれる前記エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマーが５０モル％以上である場合、ヒートシール層の耐熱性が極端に低くなるため、ヒートシールするときにシール部の周囲がブロッキング（加熱用部材からの熱伝導によって、意図した範囲よりも広い範囲でシールされてしまう現象）してしまうため、適切なヒートシールが困難となる。エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマーの含有量は４８モル％以下であるとより好ましく、４６％以下であると特に好ましい。
３．３．耐熱層の原料の成分量
　本発明のシーラントフィルムにおいて耐熱層を設ける場合、耐熱層に用いるポリエステルは、エチレンテレフタレートを構成するテレフタル酸およびエチレングリコール以外の成分となるジカルボン酸モノマーおよび／又はジオールモノマーの含有量が９モル％以上であることが好ましく、１０モル％以上がより好ましく、１１モル％以上が特に好ましい。また、前記エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマー含有量の上限は２０モル％である。
　耐熱層に含まれる前記エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマーが９モル％より低い場合、シール層との熱収縮率差が大きくなり、積層体のカールが大きくなってしまうため好ましくない。耐熱層とシール層に含まれる前記エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマー含有量の差が大きくなると、熱固定中の各層における熱収縮率差が大きくなってしまい、たとえ熱固定後の冷却を強化してもシール層側への収縮が大きくなり、カールが大きくなってしまう。
　一方、耐熱層に含まれる前記エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマーが２０モル％以上である場合、ヒートシールの際にかかる熱によって穴あきが生じるといったように、積層体の耐熱性が低下してしまうため好ましくない。前記エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマーの含有量は１９モル％以下であるとより好ましく、１８％以下であると特に好ましい。
　また、カールを制御するための前記エチレンテレフタレート以外の成分となるモノマー含有量は、上記の各層単体での量に加えて、シール層と耐熱層との差が１０モル％以上４５モル％以下であるとより好ましく、１１モル％以上４４モル％以下であるとさらに好ましい。
３．４．無機薄膜層の原料種、組成
　本発明のシーラントフィルムにおいて無機薄膜層を設ける場合、無機薄膜層の原料種は特に限定されず、従来から公知の材料を使用することができ、所望のガスバリア性等を満たすために目的に合わせて適宜選択することができる。無機薄膜層の原料種としては、例えば、ケイ素、アルミニウム、スズ、亜鉛、鉄、マンガン等の金属、これら金属の１種以上を含む無機化合物があり、該当する無機化合物としては、酸化物、窒化物、炭化物、フッ化物等が挙げられる。これらの無機物または無機化合物は単体で用いてもよいし、複数で用いてもよい。特に、酸化ケイ素、酸化アルミニウムを単体（一元体）または併用（二元体）で使用することにより、積層体の透明性を向上させることができるため好ましい。無機化合物の成分が酸化ケイ素と酸化アルミニウムの二元体からなる場合、酸化アルミニウムの含有量は２０質量％以上８０質量％以下であると好ましく、２５質量％以上７０質量％以下であるとより好ましい。酸化アルミニウムの含有量が２０質量％以下の場合、無機薄膜層の密度が下がり、ガスバリア性が低下する恐れがあるため好ましくない。また、酸化アルミニウムの含有量が８０質量％以上であると、無機薄膜層の柔軟性が低下してクラックが発生しやすくなり、結果としてガスバリア性が低下する恐れが生じるため好ましくない。
　無機薄膜層に使用する金属酸化物の酸素／金属の元素比は、１．３以上１．８未満であればガスバリア性のバラツキが少なく、常に優れたガスバリア性が得られるため好ましい。酸素／金属の元素比は、酸素および金属の各元素の量をＸ線光電子分光分析法（ＸＰＳ）で測定し、酸素／金属の元素比を算出することで求めることができる。
４．シーラントフィルムの製造方法
４．１．溶融押し出し
　本発明のシーラントフィルムは、上記３．「シーラントフィルムを構成する原料」で記載したポリエステル原料を、押出機により溶融押し出しして未延伸の積層フィルムを形成し、それを以下に示す所定の方法により一軸延伸または二軸延伸することによって得ることができる。二軸延伸により得られたフィルムがより好ましい。なお、ポリエステルは、前記のように、エチレンテレフタレート以外の成分となり得るモノマーを適量含有するように、ジカルボン酸成分とジオール成分の種類と量を選定して重縮合させることで得ることができる。また、チップ状のポリエステルを２種以上混合してフィルムの原料として使用することもできる。
　原料樹脂を溶融押し出しするとき、各層のポリエステル原料をホッパードライヤー、パドルドライヤー等の乾燥機、または真空乾燥機を用いて乾燥するのが好ましい。そのように各層のポリエステル原料を乾燥させた後、押出機を利用して２００～３００℃の温度で溶融してフィルムとして押し出す。押し出しはＴダイ法、チューブラー法等、既存の任意の方法を採用することができる。
　その後、押し出しで溶融されたフィルムを急冷することにより、未延伸のフィルムを得ることができる。なお、溶融樹脂を急冷する方法としては、溶融樹脂を口金から回転ドラム上にキャストして急冷固化することにより実質的に未配向の樹脂シートを得る方法を好適に採用することができる。フィルムは、縦（長手）方向、横（幅）方向のいずれか、少なくとも一方向に延伸されていること、すなわち一軸延伸又は二軸延伸が好ましい。以下では、最初に縦延伸、次に横延伸を実施する縦延伸-横延伸による逐次二軸延伸法について説明するが、順番を逆にする横延伸－縦延伸であっても、主配向方向が変わるだけなので構わない。また同時二軸延伸法でも構わない。
４．２．縦延伸
　縦方向の延伸は、無延伸フィルムを複数のロール群を連続的に配置した縦延伸機へと導入するとよい。縦延伸にあたっては、予熱ロールでフィルム温度が６５℃～９０℃になるまで予備加熱することが好ましい。フィルム温度が６５℃より低いと、縦方向に延伸する際に延伸しにくくなり、破断が生じやすくなるため好ましくない。また９０℃より高いとロールにフィルムが粘着しやすくなり、ロールへのフィルムの巻き付きや連続生産によるロールの汚れやすくなるため好ましくない。
　フィルム温度が６５℃～９０℃になったら縦延伸を行う。縦延伸倍率は、１倍以上５倍以下とすると良い。１倍は縦延伸をしていないということなので、横一軸延伸フィルムを得るには縦の延伸倍率を１倍に、二軸延伸フィルムを得るには１．１倍以上の縦延伸となる。また縦延伸倍率の上限は何倍でも構わないが、あまりに高い縦延伸倍率だと横延伸しにくくなって破断が生じやすくなるので５倍以下であることが好ましい。
　また、縦延伸後にフィルムを長手方向へ弛緩すること（長手方向へのリラックス）により、縦延伸で生じたフィルム長手方向の収縮率を低減することができる。さらに、長手方向へのリラックスにより、テンター内で起こるボーイング現象（歪み）を低減することができる。後工程の横延伸や最終熱処理ではフィルム幅方向の両端が把持された状態で加熱されるため、フィルムの中央部だけが長手方向へ収縮するためである。長手方向へのリラックス率は０％以上７０％以下（リラックス率０％はリラックスを行わないことを指す）であることが好ましい。長手方向へのリラックス率の上限は、使用する原料や縦延伸条件よって決まるため、これを超えてリラックスを実施することはできない。本発明のシーラントフィルムにおいては、長手方向へのリラックス率は７０％が上限である。長手方向へのリラックスは、縦延伸後のフィルムを６５℃～１００℃以下の温度で加熱し、ロールの速度差を調整することで実施できる。加熱手段はロール、近赤外線、遠赤外線、熱風ヒータ等のいずれも用いる事ができる。また、長手方向へのリラックスは縦延伸直後でなくとも、例えば横延伸（予熱ゾーン含む）や最終熱処理でも長手方向のクリップ間隔を狭めることで実施することができ（この場合はフィルム幅方向の両端も長手方向へリラックスされるため、ボーイング歪みは減少する）、任意のタイミングで実施できる。
　長手方向へのリラックス（リラックスを行わない場合は縦延伸）の後は、一旦フィルムを冷却することが好ましく、表面温度が２０～４０℃の冷却ロールで冷却することが好ましい。
４．３．横延伸
　縦延伸の後、テンター内でフィルムの幅方向の両端際をクリップによって把持した状態で、６５℃～１１０℃で３～５倍程度の延伸倍率で横延伸を行うことが好ましい。横方向の延伸を行う前には、予備加熱を行っておくことが好ましく、予備加熱はフィルム表面温度が７５℃～１２０℃になるまで行うとよい。
　横延伸の後は、フィルムを積極的な加熱操作を実行しない中間ゾーンを通過させることが好ましい。テンターの横延伸ゾーンに対し、その次の最終熱処理ゾーンでは温度が高いため、中間ゾーンを設けないと最終熱処理ゾーンの熱（熱風そのものや輻射熱）が横延伸工程に流れ込んでしまう。この場合、横延伸ゾーンの温度が安定しないため、フィルムの厚み精度が悪化するだけでなく、ヒートシール強度や収縮率などの物性にもバラツキが生じてしまう。そこで、横延伸後のフィルムは中間ゾーンを通過させて所定の時間を経過させた後、最終熱処理を実施するのが好ましい。この中間ゾーンにおいては、フィルムを通過させていない状態で短冊状の紙片を垂らしたときに、その紙片がほぼ完全に鉛直方向に垂れ下がるように、フィルムの走行に伴う随伴流、横延伸ゾーンや最終熱処理ゾーンからの熱風を遮断することが重要である。中間ゾーンの通過時間は、１秒～５秒程度で充分である。１秒より短いと、中間ゾーンの長さが不充分となって、熱の遮断効果が不足する。一方、中間ゾーンは長い方が好ましいが、あまりに長いと設備が大きくなってしまうので、５秒程度で充分である。
４．４．最終熱処理
　中間ゾーンの通過後は最終熱処理ゾーンにて、延伸温度以上２５０℃以下で熱処理を行うことが好ましい。熱処理を行うことでフィルムの熱収縮率を小さくすることができるが、延伸温度以上でなければ熱処理としての効果を発揮しない。この場合、フィルムの８０℃温湯収縮率が１０％よりも高くなり、ヒートシールを行う際にシワが入りやすくなってしまうため好ましくない。熱処理温度が高くなるほどフィルムの収縮率は低下するが、２５０℃よりも高くなるとフィルムのヘイズが１５％よりも高くなったり、最終熱処理工程中にフィルムが融けてテンター内に落下してしまったりするため好ましくない。熱処理温度の範囲は１２０℃以上２４０℃以下がより好ましく、１５０℃以上２２０℃以下が特に好ましい。
　また、熱処理温度が高くなるほど１４０℃ヒートシール強度が強くなるが、ヒートシール層が融解することで表面が平滑化してヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍが長くなる。ゆえに、熱処理温度が高くなるほど１００℃ヒートシール強度が高くなり、すべり性が悪化する。１４０℃ヒートシール強度やヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍは、熱処理温度だけではなくヒートシール層の原料の成分量や縦延伸条件、横延伸条件によって決まる。そのため、熱処理温度の好ましい条件範囲を一義的に決めることはできないが、後述する実施例の原料組成および製膜条件の場合は、熱処理温度は１７０℃以上２１０℃以下が好ましく、１８０℃以上２００℃以下がより好ましい。熱処理温度が１７０℃未満であると１４０℃ヒートシール強度が不足するため好ましくない。また、熱処理温度が２１０℃を超えると１００℃ヒートシール強度が高くなり、すべり性も悪化するため好ましくない。
　最終熱処理の際、テンターのクリップ間距離を任意の倍率で縮めること（幅方向へのリラックス）によって幅方向の収縮率を低減させることができる。そのため、最終熱処理では、０％以上１０％以下の範囲で幅方向へのリラックスを行うことが好ましい（リラックス率０％はリラックスを行わないことを指す）。幅方向へのリラックス率が高いほど幅方向の収縮率は下がるものの、リラックス率（横延伸直後のフィルムの幅方向への収縮率）の上限は使用する原料や幅方向への延伸条件、熱処理温度によって決まるため、これを超えてリラックスを実施することはできない。本発明のシーラントフィルムにおいては、幅方向へのリラックス率は１０％が上限である。
　また、最終熱処理ゾーンの通過時間は２秒以上２０秒以下が好ましい。通過時間が２秒以下であると、フィルムの表面温度が設定温度に到達しないまま熱処理ゾーンを通過してしまうため、熱処理の意味をなさなくなる。通過時間は長ければ長いほど熱処理の効果が上がるため、２秒以上であることが好ましく、５秒以上であることがさらに好ましい。ただし、通過時間を長くしようとすると、設備が巨大化してしまうため、実用上は２０秒以下であれば充分である。
４．５．冷却
　最終熱処理通過後は冷却ゾーンにて、１０℃以上３０℃以下の冷却風でフィルムを冷却することが好ましい。このとき、テンター出口のフィルムの実温度が、ヒートシール層のガラス転移温度より低い温度になるよう、冷却風の温度を下げたり風速を上げたりして冷却効率を向上させることが好ましい。なお実温度とは、非接触の放射温度計で測定したフィルム表面温度のことである。テンター出口のフィルムの実温度がガラス転移温度を上回ると、クリップで把持していたフィルム両端部が解放されたときにフィルムが熱収縮するため好ましくない。
　冷却ゾーンの通過時間は２秒以上２０秒以下が好ましい。通過時間が２秒以下であると、フィルムの表面温度がガラス転移温度に到達しないまま冷却ゾーンを通過してしまう。通過時間は長ければ長いほど冷却効果が上がるため、２秒以上であることが好ましく、５秒以上であることがさらに好ましい。ただし、通過時間を長くしようとすると、設備が巨大化してしまうため、実用上は２０秒以下であれば充分である。
　後は、フィルム両端部を裁断除去しながら巻き取れば、シーラントフィルムロールが得られる。
４．６．コロナ処理
　本願第二の発明において、冷却後はコロナ処理装置により、ヒートシール層表面をコロナ処理することが好ましい。コロナ処理度は、シーラントフィルムのライン速度やコロナ処理電圧、ロール温度によって決まる。そのため、これらの好ましい条件範囲を一義的に決めることはできないが、コロナ処理後のヒートシール層表面のぬれ張力を３８ｍＮ／ｍ以上とすることで、ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率を２６．５％よりも高くすることができる。また、コロナ処理は空気中で行うのが好ましい。
５．内容物の種類
　本発明のシーラントフィルムは化成品、医薬品、食品等に含まれる有機化合物を吸着しにくい特徴があり、後述する内容物の包装に好ましい。前記内容物としては、例えばｄ－リモネン、シトラール、シトロネラール、ｐ－メンタン、ピネン、テルピネン、ミルセン、カレン、ゲラニオール、ネロール、シトロネラール、テルピネオール、ｌ－メントール、ネロリドール、ボルネオール、ｄｌ－カンファー、リコピン、カロテン、トランス-2-
ヘキセナール、シス-3-ヘキセノール、β-イオノン、セリネン、1-オクテン-3-オール、
ベンジルアルコール、オクタールツロブテロール塩酸塩、酢酸トコフェロールなどの香気成分や薬効成分が挙げられる。
　ただし、本発明のシーラントフィルムは、ポリエステル系成分からなるヒートシール層を有しており、前記ヒートシール層のポリエステル系成分はエステルユニット１単位あたり２個以上６個以下の酸素原子を含むため、酸素原子の多い類似した化学構造をもつ内容物においては、吸着性が高まる傾向にある。内容物の酸素原子数／炭素原子数の比と本発明のシーラントフィルムの吸着量は比例関係にあり、内容物の酸素原子数／炭素原子数の比が０．２以上の内容物、例えばオイゲノールやサリチル酸メチル等の内容物の包装には本発明のシーラントフィルムは適さない。後述の実施例に記載の方法で吸着量を測定した場合に、好ましい吸着量の範囲は１０μｇ／ｃｍ２以下であり、６μｇ／ｃｍ２以下がより好ましく、２μｇ／ｃｍ２以下がさらに好ましい。
６．包装体の構成、製袋方法
　本発明のシーラントフィルムは、包装体として好適に使用することができる。本発明のシーラントは単独で袋にすることもできるが、他の材料を積層した積層体としてもよい。シーラントを構成する他の層としては、例えば、ポリエチレンテレフタレートを構成成分に含む無延伸フィルム、他の非晶性ポリエステルを構成成分に含む無延伸、一軸延伸または二軸延伸フィルム、ナイロンを構成成分に含む無延伸、一軸延伸または二軸延伸フィルム、ポリプロピレンを構成成分に含む無延伸、一軸延伸または二軸延伸フィルム等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。包装体にシーラントを用いる方法は特に限定されず、塗布形成法、ラミネート法、ヒートシール法といった従来公知の製造方法を採用することができる。
　包装体は、少なくとも一部が本発明に係るシーラントで構成されていてもよいが、包装体の全部に上述のシーラントが存在している構成が好ましい。また、包装体は、本発明のシーラントがどの層にきてもよいが、内容物に対する非吸着性、袋を製袋するときのシール強度を考慮すると、本発明のシーラントのヒートシール層が袋の最内層となる構成が好ましい。
　本発明のシーラントを有する包装体を製袋する方法は特に限定されず、ヒートバー（ヒートジョー）を用いたヒートシール、ホットメルトを用いた接着、溶剤によるセンターシール等の従来公知の製造方法を採用することができる。
　本発明のシーラントを有する包装体は、食品、医薬品、工業製品等の様々な物品の包装材料として好適に使用することができる。
　次に実施例および比較例を用いて本発明を具体的に説明するが、本発明はかかる実施例の態様に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。
　フィルムの評価方法は以下の通りである。なお、フィルムの面積が小さいなどの理由で長手方向と幅方向が直ちに特定できない場合は、仮に長手方向と幅方向を定めて測定すればよく、仮に定めた長手方向と幅方向が真の方向に対して９０度違っているからといって、とくに問題を生ずることはない。
＜フィルムの評価方法＞
[密度]
　ＪＩＳ　Ｋ７１１２に従って、フィルムを密度勾配液（硝酸カルシウム水溶液）に浸して求めた。
[ヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さ（ＲＳｍ）]
　ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２０１３に従って、小坂研究所社製の三次元微細形状測定器「ＥＴ４０００Ａ」を使用し、測定速度０．２ｍｍ／秒、カットオフ０．２５ｍｍの条件でヒートシール面を測定した。
[１００℃ヒートシール強度]
　ＪＩＳ Ｚ１７０７に準拠してヒートシール強度を測定した。具体的な手順を簡単に示
す。ヒートシーラーにて、サンプルのコート処理等を実施していないヒートシール面同士を接着した。ヒートシール条件は、ヒートシール幅１０ｍｍ、上バー温度１００℃、下バー温度３０℃、圧力０．２ＭＰａ、時間２秒とした。接着サンプルは、シール幅が１５ｍｍとなるように切り出した。剥離強度は、島津製作所社製の万能引張試験機「ＤＳＳ－１００」を用いて引張速度２００ｍｍ／分で測定した。剥離強度は、１５ｍｍあたりの強度（Ｎ／１５ｍｍ）で示す。
[１２０℃ヒートシール強度]
　上バー温度を１２０℃に変更した以外は１００℃ヒートシール強度評価方法と同様に評価した。
[１４０℃ヒートシール強度]
　上バー温度を１４０℃に変更した以外は１００℃ヒートシール強度評価方法と同様に評価した。
[ヒートシール層の動摩擦係数]
　ＪＩＳ Ｋ７１２５に準拠し、引張試験機（ＯＲＩＥＮＴＥＣ社製テンシロン）を用い
、２３℃・６５％ＲＨ環境下で、ヒートシール面同士を接合させた場合の動摩擦係数μｄを求めた。なお、上側のフィルムを巻き付けたスレッド（錘）の重量は、１．５ｋｇであり、スレッドの底面積の大きさは、縦６３ｍｍ×横６３ｍｍであった。また、摩擦測定の際の引張速度は、２００ｍｍ／ｍｉｎ．であった。
[ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率]
　Ｔｈｅｒｍｏ　Ｆｉｓｈｅｒ　Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ社製のＸＰＳ分光計「Ｋ－Ａｌｐｈａ＋」を用いて、炭素、窒素、酸素、ケイ素のナロースキャンを行い、ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率を評価した。励起Ｘ線にはモノクロ化ＡｌＫα線を用い、Ｘ線出力１２ｋＶ、６ｍＡ、光電子脱出角度９０°、スポットサイズ４００μｍφ、パスエネルギー５０ｅＶ（ナロースキャン）、ステップ０．１ｅＶ（ナロースキャン）で評価した。
[ヒートシール層表面のぬれ張力]
　ＪＩＳ　Ｋ６７６８：１９９９に従って、ヒートシール層表面のぬれ張力を評価した。
[ヘイズ]
　ＪＩＳ－Ｋ－７１３６に準拠し、ヘイズメータ（日本電色工業株式会社製、３００Ａ）を用いて測定した。なお、測定は２回行い、その平均値を求めた。
[８０℃温湯熱収縮率]
　フィルムを１０ｃｍ×１０ｃｍの正方形に裁断し、８０±０．５℃の温水中に無荷重状態で１０秒間浸漬して収縮させた後、２５℃±０．５℃の水中に１０秒間浸漬し、水中から出した。その後、フィルムの縦および横方向の寸法を測定し、下式１にしたがって各方向の収縮率を求めた。なお、測定は２回行い、その平均値を求めた。

　収縮率＝｛（収縮前の長さ－収縮後の長さ）／収縮前の長さ｝×１００（％）　式１
［吸着量］
　フィルムを１０ｃｍ×１０ｃｍの正方形に裁断し、ヒートシール面を内側にした状態で２枚を重ね、フィルム端部より１ｃｍの位置をヒートシールして袋を作成した。袋に内容物０．５ｍｌの入ったアルミカップを入れ、フィルム端部より１ｃｍの位置をヒートシールして袋を閉じて密閉した。前記内容物にはＤ－リモネン（東京化成工業株式会社製）、Ｄ－カンファー（ナカライテスク株式会社製）を使用した。３０℃環境下で２０時間保持した後、フィルム袋のアルミカップの口部に接する面より５ｃｍ×５ｃｍの正方形を切り取り、切り取ったフィルムを抽出溶媒４ｍｌに浸した状態で、超音波で３０分間抽出した。Ｄ－リモネンの抽出溶媒には９９．８％エタノール（富士フイルム和光純薬株式会社製）を、Ｄ－カンファーの抽出溶媒には９９．８％メタノール（富士フイルム和光純薬株式会社製）を用いた。島津製作所社製のガスクロマトグラフ「ＧＣ－１４Ｂ」を用いて抽出溶液中の内容物の濃度を定量した。ガスクロマトグラフは、カラムに「ＧＣ－１４Ａ　Ｇｌａｓｓ　Ｉ．Ｄ．２．６φｘ１．１ｍ　ＰＥＴ－ＨＴ　５％　Ｕｎｉｐｏｒｔ　ＨＰ　８０／１００（ジーエルサイエンス社製）」、検出器にＦＩＤ，キャリアガスにＮ２を用い、キャリアガス流量３５ｍｌ／分、注入量１μｌにて面積百分率法で定量した。吸着量はヒートシール面１ｃｍ２あたりの吸着量（μｇ／ｃｍ２）で示し、低吸着性を以下のように判定した。
判定○ 　０μｇ／ｃｍ２以上、２μｇ／ｃｍ２未満
判定△ 　２μｇ／ｃｍ２以上、１０μｇ／ｃｍ２未満
判定× 　１０μｇ／ｃｍ２以上
［ブロッキング評価］
　フィルムを１０ｃｍ×１０ｃｍの正方形に裁断し、ヒートシール面と非ヒートシール面が接する状態で５枚を重ね、その上に５ｋｇの重りを載せて４０℃環境下で２時間静置した。静置後、重りを外し、手でフィルムを１枚ずつ取り出したときのフィルムの状態に応じて、以下のように判定した。
　　判定○　５枚すべてのフィルムでブロッキング痕やフィルム破れなし
　　判定×　５枚中、１枚以上のフィルムにブロッキング痕やフィルム破れあり
［包装袋でのボイル適性］
　フィルムを１２ｃｍ×１２ｃｍの正方形に裁断し、ヒートシール面を内側にした状態で２枚を重ね、袋の内径が１０ｃｍ×１０ｃｍとなるようにヒートシールして袋を作成した。ヒートシール条件は、ヒートシール幅１０ｍｍ、上バー温度１４０℃、下バー温度３０℃、圧力０．２ＭＰａ、時間２秒とした。作成した袋を１００℃の沸騰水で３０分間加熱して冷却した。ハサミで袋の一辺を切り取って袋内面の状態を確認して以下のように判定した。
判定○ 　袋内面同士の粘着がなく、容易に袋を開封できる。
判定× 　袋内面同士が粘着しており、袋を開封することができない。
［落袋評価］
　フィルムを２０ｃｍ×２０ｃｍの正方形に裁断し、ヒートシール面を内側にした状態で２枚を重ね、フィルム端部より１ｃｍの位置をヒートシールして袋を作成した。ヒートシール条件は、ヒートシール幅１０ｍｍ、上バー温度１２０℃、下バー温度３０℃、圧力０．２ＭＰａ、時間２秒とした。袋に水を吸わせて重量を１００ｇに調整したキムタオル（日本製紙クレシア製）２枚を丸めて袋に入れ、袋開放部の端部より１ｃｍの位置を製袋時と同じヒートシール条件でヒートシールして袋を閉じて密閉した。
　作製した密閉袋を１ｍの高さから繰り返し５回落下させ、以下に示すように、袋が破れるまでの回数を落袋スコアとして求めた。なお、落袋スコアは５回試行後の和として算出した（最高４点×５回＝２０点満点）。
１回目で破袋　０点
２回目で破袋　１点
３回目で破袋　２点
４回目で破袋　３点
５回目で破袋　４点
　また、落袋スコアの点数により以下のように判定した。
判定○ 　落袋スコア１０点以上
判定× 　落袋スコア９点以下
＜ポリエステル原料の調製＞
[合成例１]
　撹拌機、温度計および部分環流式冷却器を備えたステンレススチール製オートクレーブに、ジカルボン酸成分としてジメチルテレフタレート（ＤＭＴ）１００モル％と、多価アルコール成分としてエチレングリコール（ＥＧ）１００モル％とを、エチレングリコールがモル比でジメチルテレフタレートの２．２倍になるように仕込み、エステル交換触媒として酢酸亜鉛を０．０５モル％（酸成分に対して）用いて、生成するメタノールを系外へ留去しながらエステル交換反応を行った。その後、重縮合触媒として三酸化アンチモン０．２２５モル％（酸成分に対して）を添加し、２８０℃で２６．７Ｐａの減圧条件下、重縮合反応を行い、固有粘度０．７５ｄｌ／ｇのポリエステル（Ａ）を得た。このポリエステル（Ａ）は、ポリエチレンテレフタレートである。ポリエステル（Ａ）の組成を表１に示す。
[合成例２]
　合成例１と同様の手順でモノマーを変更したポリエステル（Ｂ）～（Ｇ）を得た。各ポリエステルの組成を表１に示す。表１において、ＴＰＡはテレフタル酸、ＩＰＡはイソフタル酸、ＥＧはエチレングリコール、ＢＤは１，４－ブタンジオール、ＮＰＧはネオペンチルグリコール、ＣＨＤＭは１，４－シクロヘキサンジメタノール、ＤＥＧはジエチレングリコールである。なお、ポリエステル（Ｇ）の製造の際には、滑剤としてＳｉＯ２（富士シリシア社製サイリシア２６６）をポリエステルに対して７，０００ｐｐｍの割合で添加した。各ポリエステルは、適宜チップ状にした。各ポリエステルの固有粘度は、それぞれ、Ｂ：０．７３ｄｌ／ｇ，Ｃ：０．６９ｄｌ／ｇ，Ｄ：０．７３ｄｌ／ｇ，Ｅ：０．７４ｄｌ／ｇ，Ｆ：０．８０ｄｌ／ｇ、Ｇ：０．７５ｄｌ／ｇであった。ポリエステル（Ｂ）～（Ｇ）の組成を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
[実施例１、７]
　ヒートシール層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＢとポリエステルＦとポリエステルＧを質量比１０：６０：２４：６で混合し、耐熱層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＢとポリエステルＦとポリエステルＧを質量比５１：３７：６：６で混合した。
　ヒートシール層及び耐熱層の混合原料はそれぞれ別々の二軸スクリュー押出機に投入し、いずれも２７０℃で溶融させた。それぞれの溶融樹脂は、流路の途中でフィードブロックによって接合させてＴダイより吐出し、表面温度３０℃に設定したチルロール上で冷却することによって未延伸の積層フィルムを得た。積層フィルムは片側がヒートシール層、もう片側が耐熱層（ヒートシール層／耐熱層の２種２層構成）となるように溶融樹脂の流路を設定し、ヒートシール層と耐熱層の厚み比率が５０：５０となるように吐出量を調整した。
　冷却固化して得た未延伸の積層フィルムを複数のロール群を連続的に配置した縦延伸機へ導き、予熱ロール上でフィルム温度が８０℃になるまで予備加熱した後に４．１倍に延伸した。縦延伸直後のフィルムを熱風ヒータで９０℃に設定された加熱炉へ通し、加熱炉の入口と出口のロール間の速度差を利用して、長手方向に２０％リラックス処理を行った。その後、縦延伸したフィルムを、表面温度２５℃に設定された冷却ロールによって強制的に冷却した。
　リラックス処理後のフィルムを横延伸機（テンター）に導いて表面温度が９５℃になるまで５秒間の予備加熱を行った後、幅方向（横方向）に４．０倍延伸した。横延伸後のフィルムはそのまま中間ゾーンに導き、１．０秒で通過させた。なお、テンターの中間ゾーンにおいては、フィルムを通過させていない状態で短冊状の紙片を垂らしたときに、その紙片がほぼ完全に鉛直方向に垂れ下がるように、最終熱処理ゾーンからの熱風と横延伸ゾーンからの熱風を遮断した。
　その後、中間ゾーンを通過したフィルムを最終熱処理ゾーンに導き、１８０℃で５秒間熱処理した。このとき、熱処理を行うと同時にフィルム幅方向のクリップ間隔を狭めることにより、幅方向に３％リラックス処理を行った。最終熱処理ゾーンを通過後はフィルムを冷却し、両縁部を裁断除去して幅５００ｍｍでロール状に巻き取ることによって、厚さ３０μｍの二軸延伸フィルムを所定の長さにわたって連続的に製造した。このフィルムを実施例１とした。
また、前記最終熱処理ゾーンを通過後のフィルムを冷却し、インラインのコロナ処理装置（春日電機株式会社製）により、ヒートシール層表面のぬれ張力が３８ｍＮ／ｍ以上となるように室温でコロナ放電処理を施した。その際のコロナ処理電力は１．８kWであった。その後、両縁部を裁断除去して幅５００ｍｍでロール状に巻き取ることによって、厚さ３０μｍの二軸延伸フィルムを所定の長さにわたって連続的に製造した。このフィルムを実施例７とした。
得られたフィルムの特性は上記の方法によって評価した。製造条件および評価結果を表２及び表３に示す。
[実施例２～５、比較例１、２]
　実施例２～５、比較例１、２も実施例１と同様の方法でヒートシール層と耐熱層を積層させ、原料の配合比率、最終熱処理条件を種々変更したポリエステル系シーラントを製膜し、評価した。各実施例および比較例のフィルム製造条件と評価結果を表２に示す。
[実施例８～１１、比較例８および９]
　実施例８～１１、比較例８も実施例７と同様の方法でヒートシール層と耐熱層を積層させ、原料の配合比率、最終熱処理条件、コロナ処理条件（比較例８はコロナ処理なし）を種々変更したポリエステル系シーラントを製膜し、評価した。各実施例および比較例のフィルム製造条件と評価結果を表３に示す。
[実施例６]
　ヒートシール層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＢとポリエステルＦとポリエステルＧを質量比１０：６０：２４：６で混合し、後の工程は実施例１と同様の方法で最終熱処理温度のみ２００℃に変更したＡ層のみの厚さ１５μｍのポリエステル系シーラントフィルムを製膜した。また、耐熱層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＧを質量比９４：６で混合し、後の工程は実施例１と同様の方法で最終熱処理温度のみ２３０℃に変更したＢ層のみの厚さ４５μｍのポリエステル系フィルムを製膜した。前記Ａ層のみのポリエステル系シーラントフィルムをヒートシール層とし、前記Ｂ層のみのポリエステル系フィルムを耐熱層として２つのフィルムをドライラミネーション用接着剤（三井化学社製タケラック（登録商標）Ａ－９５０）で接着させた。製造条件と評価結果を表２に示す。
[実施例１２]
　ヒートシール層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＢとポリエステルＦとポリエステルＧを質量比１０：６０：２４：６で混合し、後の工程は実施例１と同様の方法で最終熱処理温度を２００℃、コロナ処理電力を２．７ｋＷに変更したＡ層のみのポリエステル系シーラントフィルムを製膜した。また、耐熱層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＧを質量比９４：６で混合し、後の工程は実施例１と同様の方法で最終熱処理温度を２３０℃に変更したＢ層のみのポリエステル系フィルムを製膜した。前記Ａ層のみのポリエステル系シーラントフィルムをヒートシール層とし、前記Ｂ層のみのポリエステル系フィルムを耐熱層として２つのフィルムをドライラミネーション用接着剤（三井化学社製タケラック（登録商標）Ａ－９５０）で接着させた。製造条件と評価結果を表３に示す。
[比較例３]
　ヒートシール層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＢとポリエステルＦとポリエステルＧを質量比５：６６：２４：５で混合し、後の工程は実施例１と同様の方法で最終熱処理温度のみ１７０℃に変更したＡ層のみのポリエステル系シーラントを製膜し、評価した。製造条件と評価結果を表２に示す。
[比較例４]
　ヒートシール層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＧを質量比９４：６で混合し、後の工程は実施例１と同様の方法で最終熱処理温度のみ２３０℃に変更したＡ層のみのポリエステル系シーラントを製膜し、評価した。製造条件と評価結果を表２に示す。
[比較例５]
　比較例４は、東洋紡株式会社製リックスフィルム（登録商標）Ｌ４１０２－２５μｍを用いた。評価結果を表２に示す。
[比較例６]
　比較例５は、東洋紡株式会社製パイレンフィルム－ＣＴ（登録商標）Ｐ１１２８－２５μｍを用いた。評価結果を表２に示す。
[比較例７]
　ヒートシール層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＢとポリエステルＦとポリエステルＧを質量比９：７５：１０：６で混合し、耐熱層の原料としてポリエステルＡとポリエステルＢとポリエステルＦとポリエステルＧを質量比４７：３７：１０：６で混合した。積層フィルムは表面がヒートシール層、内側の層が耐熱層（ヒートシール層／耐熱層／ヒートシール層の２種３層構成）となるように溶融樹脂の流路を設定し、各層の厚み比率が２５：５０：２５となるように吐出量を調整して最終熱処理温度を１１５℃に変更し、コロナ処理を行わなかった以外の工程は実施例１と同様の方法で、ポリエステル系シーラントを製膜し、評価した。製造条件と評価結果を表３に示す。
[比較例１０]
　比較例１０は、東洋紡株式会社製リックスフィルム（登録商標）Ｌ４１０２－２５μｍを用いた。評価結果を表３に示す。
[比較例１１]
　比較例１１は、東洋紡株式会社製パイレンフィルム－ＣＴ（登録商標）Ｐ１１２８－２５μｍを用いた。評価結果を表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
[フィルムの評価結果]
　表２より、実施例１から６までのフィルムはいずれも密度とヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍが所定の範囲となり、１００℃ヒートシール強度および１４０℃ヒートシール強度、ヒートシール層の動摩擦係数、ヘイズ、８０℃温湯収縮率、低吸着性、包装袋でのボイル適性に優れており、良好な評価結果が得られた。
　一方、比較例１のフィルムは、１００℃ヒートシール強度、ヒートシール層の動摩擦係数、ヘイズ、８０℃温湯収縮率、低吸着性、包装袋でのボイル適性には優れているが、最終熱処理温度が低いために１４０℃ヒートシール強度が低かった。
　また比較例２および３のフィルムは、最終熱処理の際にヒートシール層が融解することで表面が平滑化してヒートシール層の表面粗さの要素の平均長さＲＳｍが長くなっている。ゆえに１００℃シール強度が高く、包装袋でのボイル適性に劣る。また、ヒートシール層の動摩擦係数も高いため、フィルムをロールに巻き取る際にシワが生じやすくなり巻き品質が下がるおそれがある。
　比較例４のフィルムは密度が１．３９４と大きく、１４０℃ヒートシール強度が低いため、シーラントフィルムとして適さない。
　比較例５および６のフィルムはオレフィン系フィルムを使用しているため、低吸着性に劣る。また、比較例５のフィルムは１４０℃ヒートシール強度も低い。
　表３より、実施例７から１２までのフィルムはいずれもヒートシール層表面の酸素原子の存在比率が所定の範囲となり、１２０℃ヒートシール強度および１４０℃ヒートシール強度、ヒートシール層の動摩擦係数、ヘイズ、８０℃温湯収縮率、低吸着性に優れており、ブロッキング評価と落袋評価の結果も良好であった。
　一方、比較例７のフィルムは、１４０℃ヒートシール強度、ヒートシール層の動摩擦係数、ヘイズ、８０℃温湯収縮率、低吸着性、包装袋でのボイル適性には優れているが、ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率が２６．５％以下であるために１２０℃ヒートシール強度が低く、落袋評価において破袋しやすい結果であった。
　また比較例８のフィルムは、ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率が２６．５％以下であるために１２０℃ヒートシール強度が低く、かつ１４０℃ヒートシール強度も低いため、シーラントフィルムとして適さない。
　比較例９のフィルムは、ヒートシール層表面の酸素原子の存在比率が３１．０％以上であるため、１２０℃ヒートシール強度に優れているが、フィルム同士がブロッキングした。
　比較例１０および１１のフィルムはオレフィン系フィルムを使用しているため、低吸着性に劣る。また、比較例１０のフィルムは１４０℃ヒートシール強度が低く、比較例１１のフィルムは１２０℃ヒートシール強度が低い。
　本願第一の発明は、種々の有機化合物からなる成分が吸着しにくく、１４０℃のヒートシール性に優れる一方で、１００℃ヒートシール強度が低く包装袋として使用して内容物をお湯で茹でて温めようとした際もヒートシール層同士が粘着しにくいシーラントフィルムを提供することができる。
　本願第二の発明は、種々の有機化合物を吸着しにくく、１４０℃のヒートシール性に優れ、さらに低温の１２０℃ヒートシール性にも優れるため、高速自動充填包装でも十分なヒートシール強度を有するシーラントフィルムを提供することができる。
また、本発明は、前記のシーラントフィルムを少なくとも一層として含む積層体とすることもでき、そのような積層体から包装袋とすることもできる。

Claims (9)

  1. 　少なくとも１層のポリエステル系成分からなるヒートシール層を有しており、以下（１）～（３）を満たすことを特徴とする低吸着性シーラントフィルム。
    （１）ヒートシール層同士を１００℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が０Ｎ／１５ｍｍ以上５Ｎ／１５ｍｍ以下
    （２）ヒートシール層同士を１４０℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が８Ｎ／１５ｍｍ以上３０Ｎ／１５ｍｍ以下
    （３）全層を含んだフィルムの密度が１．２０以上１．３９未満
  2. 　少なくとも１層のポリエステル系成分からなるヒートシール層を有しており、以下（４）～（６）を満たすことを特徴とする低吸着性シーラントフィルム。
    （４）ヒートシール層同士を１２０℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が４Ｎ／１５ｍｍ以上１５Ｎ／１５ｍｍ以下
    （５）ヒートシール層同士を１４０℃、０．２ＭＰａ、２秒間でシールしたときのシール強度が８Ｎ／１５ｍｍ以上３０Ｎ／１５ｍｍ以下
    （６）ヒートシール層において、Ｘ線電子分光法（ＥＳＣＡ）で求めた酸素原子の存在比率が２６．６％以上３１．０％以下
  3. 　三次元粗さ計から求めた表面粗さの要素の平均長さＲＳｍが１８μｍ以上２９μｍ以下である請求項1又は２のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
  4. 　前記ヒートシール面同士の動摩擦係数が０．３０以上０．８０以下である請求項１～３のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
  5. フィルムを構成する成分が、エチレンテレフタレートを主たる構成成分とするポリエステルからなる請求項１～４のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
  6. 　ヒートシール層を構成するポリエステル系成分を構成するモノマーのうち、エチレングリコール以外のジオールモノマー成分を含有し、該ジオールモノマー成分がネオペンチルグリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、１，４－ブタンジオール、ジエチレングリコールのいずれか１つ以上である請求項１～５のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
  7. 　８０℃温湯中で１０秒間にわたって処理したときの熱収縮率が長手方向、幅方向いずれも０％以上１０％以下である請求項１～６のいずれかに記載の低吸着性シーラントフィルム。
  8. 　請求項１～７のいずれかに記載のシーラントフィルムを少なくとも１層は含むことを特徴とする積層体。
  9. 　請求項１～７のいずれかに記載のシーラントフィルム、又は請求項８に記載の積層体を少なくとも一部に用いたことを特徴とする包装袋。
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