WO2020039869A1 - 溶融金属めっき鋼帯の製造方法及び連続溶融金属めっき設備 - Google Patents

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優 寺崎
高橋　秀行
琢実 小山
慶彦 加來
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Ｊｆｅスチール株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a hot-dip metal-plated steel strip and a continuous hot-dip metal plating facility, and more particularly to gas wiping for adjusting the amount of molten metal deposited on the surface of the steel strip (hereinafter, also referred to as “plated deposition amount”). It is.
  • the steel strip S annealed in the continuous annealing furnace in the reducing atmosphere passes through the snout 10 and continuously enters the molten metal bath 14 in the plating tank 12. Will be introduced. Thereafter, the steel strip S is pulled up above the molten metal bath 14 via the sink roll 16 and the support roll 18 in the molten metal bath 14, adjusted to a predetermined plating thickness by the gas wiping nozzles 20 ⁇ / b> A, 20 ⁇ / b> B, and then cooled. Then, it is led to a subsequent process.
  • the gas wiping nozzles 20A and 20B are arranged above the plating tank 12 so as to face each other with the steel strip S interposed therebetween, and spray gas from the injection ports toward both surfaces of the steel strip S. By this gas wiping, excess molten metal is scraped off, the amount of plating applied to the surface of the steel strip is adjusted, and the molten metal attached to the surface of the steel strip is made uniform in the sheet width direction and the sheet longitudinal direction.
  • the gas wiping nozzles 20A and 20B are generally configured to be wider than the steel strip width in order to cope with various steel strip widths and to cope with a positional deviation in the width direction when the steel strip is pulled up. Extending beyond the part.
  • the gas blown out from a pair of gas wiping nozzles collides outside the both ends in the width direction of the steel strip, and the flow of the gas is disturbed.
  • the wiping force is reduced in a region (edge portion) near both ends in the direction, and an edge overcoat in which the amount of plating applied to the edge portion of the steel strip surface relatively increases is likely to occur.
  • the edge overcoat appears more remarkably. This is because when operating at a low wiping gas pressure to obtain a high adhesion amount, the wiping force at the edge of the steel strip surface is further reduced.
  • the plated steel sheet on which such edge overcoat has occurred is cut before winding, and thus greatly affects the yield of the plated steel sheet.
  • Patent Literature 1 a pair of baffle plates are arranged outside both ends in the width direction of a steel strip at a height where a pair of gas wiping nozzles are installed, and the pair of gas wiping nozzles ejects the gas from the pair of gas wiping nozzles. Methods for avoiding gas collisions are described. Patent Document 1 describes that the edge overcoat can be suppressed by avoiding the collision of the gas.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and has been developed to provide a method for manufacturing a hot-dip metal-plated steel strip and a continuous hot-dip metal plating facility capable of manufacturing a high-quality hot-dip metal-plated steel strip capable of sufficiently suppressing the occurrence of edge overcoat.
  • the purpose is to provide.
  • Patent Literature 1 a baffle plate is simply installed at a height where a gas wiping nozzle is installed, and gas is directly discharged from a pair of gas wiping nozzles arranged opposite to each other outside both ends in the width direction of the steel strip. It was a technical idea that it was only necessary to avoid a natural collision. Therefore, as shown in FIG. 8, there was a relatively long distance from the lower end of the baffle plate 60 to the bath surface.
  • the present inventors consider that shortening the distance from the lower end of the baffle plate to the bath surface contributes to suppression of edge overcoat in order to shorten the vertical length of the edge portion where the wiping force is reduced as described above.
  • the correlation between the distance from the lower end of the baffle plate to the bath surface and the occurrence of the edge overcoat was investigated, it was found that by setting the distance to 50 mm or less, the edge overcoat could be sufficiently suppressed.
  • the gist configuration of the present invention completed on the basis of the above findings is as follows. [1] A steel strip is continuously immersed in a molten metal bath, A pair of gas wiping nozzles disposed on a steel strip pulled up from the molten metal bath and sandwiching the steel strip, a slit-shaped gas extending wider than the steel strip along the width direction of the steel strip.
  • a plating tank containing a molten metal and forming a molten metal bath;
  • a gas injection port having a slit-shaped gas injection port disposed so as to sandwich the steel strip continuously pulled up from the molten metal bath and extending wider than the steel strip along the width direction of the steel strip;
  • a pair of gas wiping nozzles that spray gas from the mouth toward the steel strip to adjust the amount of plating applied to both sides of the steel strip,
  • a pair of baffle plates arranged outside the width direction both ends of the steel strip, and a part of the front and back surfaces are arranged so as to face the gas injection ports of the pair of gas wiping nozzles, Wherein the height B of the lower end of the pair of baffle plates with respect to the bath surface of the molten metal bath is +50 mm or less when the upper side in the vertical direction is positive.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the gas wiping nozzle 20A perpendicular to the steel strip S in a state where the nozzle angle ⁇ is greater than 0 degree in one embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged view of a baffle plate 40 of FIG. 1 and its periphery.
  • FIG. 2 is a top view of the gas wiping nozzles 20A and 20B of FIG. 1 and the periphery thereof.
  • FIG. 6 is an enlarged view of a width direction end of the steel strip of FIG. 5 and its periphery.
  • FIG. 2 is a perspective view of the baffle plate 40 of FIG. 1 and its periphery. It is a perspective view of the baffle plate 60 and its periphery in a prior art. It is a graph which shows the relationship between height B of the lower end of a baffle plate with respect to a bath surface, and edge overcoat ratio R. It is a schematic diagram which shows the structure of a general continuous hot-dip metal plating equipment.
  • a method for manufacturing a hot-dip metal-plated steel strip and a continuous hot-dip metal plating facility 100 (hereinafter, also simply referred to as “plating facility”) according to an embodiment of the present invention will be described.
  • a plating facility 100 of the present embodiment includes a snout 10, a plating tank 12 for storing a molten metal, a sink roll 16, and a support roll 18.
  • the snout 10 is a member that defines a space through which the steel strip S passes and whose cross section perpendicular to the steel strip traveling direction has a rectangular shape, and whose tip is immersed in a molten metal bath 14 formed in the plating tank 12. I have.
  • the steel strip S annealed in the continuous annealing furnace in the reducing atmosphere passes through the snout 10 and is continuously introduced into the molten metal bath 14 in the plating tank 12.
  • the steel strip S is pulled up above the molten metal bath 14 via the sink roll 16 and the support roll 18 in the molten metal bath 14, and after being adjusted to a predetermined plating thickness by the pair of gas wiping nozzles 20A and 20B. , Is cooled and led to the subsequent process.
  • the pair of gas wiping nozzles 20A and 20B (hereinafter, also simply referred to as “nozzles”) are arranged above the plating tank 12 to face each other with the steel strip S interposed therebetween.
  • the nozzle 20A blows gas toward the steel strip S from a slit-shaped gas injection port 28 extending in the width direction of the steel strip at the tip thereof. Adjust the amount of plating on the surface. The same applies to the other nozzle 20B.
  • the excess molten metal is scraped off by the pair of nozzles 20A and 20B, the amount of plating applied to both surfaces of the steel strip S is adjusted, and the sheet width direction and the sheet longitudinal direction are adjusted. Is uniformed.
  • the nozzles 20A and 20B are generally configured to be longer than the steel strip width in order to cope with various steel strip widths and to cope with a positional deviation in the width direction when the steel strip is pulled up.
  • the band extends to the outside from the widthwise end of the band. That is, the slit-shaped gas injection ports 28 of the nozzles 20A and 20B extend wider than the steel strip along the width direction of the steel strip.
  • the nozzle 20 ⁇ / b> A has a nozzle header 22 and an upper nozzle member 24 and a lower nozzle member 26 connected to the nozzle header 22.
  • the tip portions of the upper and lower nozzle members 24 and 26 have surfaces facing each other parallel to each other in a sectional view perpendicular to the steel strip S, thereby forming a slit-shaped gas injection port 28.
  • the gas injection ports 28 extend in the plate width direction of the steel strip S.
  • the vertical cross-sectional shape of the nozzle 20A has a tapered shape tapering toward the tip.
  • the thickness of the tip portions of the upper and lower nozzle members 24 and 26 may be about 1 to 3 mm.
  • the opening width (nozzle gap) of the gas injection port is not particularly limited, but can be about 0.5 to 3.0 mm.
  • Gas supplied from a gas supply mechanism passes through the inside of the header 22, further passes through a gas flow path defined by the upper and lower nozzle members 24 and 26, is injected from a gas injection port 28, and Sprayed on the surface.
  • the other nozzle 20B has a similar configuration.
  • the gas pressure inside the nozzle header 22 is defined as “header pressure P”.
  • the steel strip S is continuously immersed in the hot-dip metal bath 14, and the hot-dip steel strip S is disposed on the hot-dip steel strip S with the steel strip S interposed therebetween.
  • Gas is blown from a pair of gas wiping nozzles 20A and 20B to adjust the amount of molten metal adhered to both sides of the steel strip S, thereby continuously producing a hot-dip metal-plated steel strip.
  • the steel strip S is provided on the outside of the width direction both ends, preferably on the steel strip extension surface near the width direction end of the steel strip S.
  • a pair of baffle plates 40 and 42 are arranged. These baffle plates 40, 42 are arranged between the pair of nozzles 20A, 20B. Therefore, the front and back surfaces of the baffle plate face the gas injection ports 28 of the pair of nozzles 20A and 20B.
  • the baffle plates 40 and 42 contribute to reduction of splash by avoiding direct collision between the gas injected from the pair of nozzles 20A and 20B.
  • the shape of the baffle plates 40 and 42 is not particularly limited, but is preferably rectangular as shown in FIG. 7, and two sides thereof are arranged in parallel with the extending direction of the width direction end of the steel strip S. preferable.
  • the thickness of the baffle plates 40 and 42 is desirably 2 to 10 mm. If the plate thickness is 2 mm or more, the baffle plate is not easily deformed by the pressure of the wiping gas. If the plate thickness is 10 mm or less, the possibility of contact with the wiping nozzle or thermal deformation is low.
  • the height B of the lower ends of the pair of baffle plates 40 and 42 with respect to the bath surface of molten metal bath 14 be +50 mm or less with the upper side in the vertical direction being positive. It is.
  • the vertical length of the edge portion of the steel strip surface where the wiping force decreases due to the turbulent flow generated immediately below the lower end of the baffle plate also exceeds 50 mm. Will exist. In that case, as described above, the edge overcoat occurs due to the molten metal staying at the edge portion and forming a lump.
  • the edge portion of the steel strip surface is top dross (floating on the pot bath surface). Zinc lump) tends to be rolled up, so that the edge overcoat tends to deteriorate. Therefore, the effect of suppressing the edge overcoat according to the present invention is particularly remarkably obtained under the above conditions.
  • the header pressure P is preferably 1 kPa or more.
  • the height B is preferably -10 mm or more. This can reduce the possibility that the baffle plate contacts the support roll 18 in the molten metal bath or the baffle plate obstructs the flow of dross in the bath and increases dross defects.
  • the height of the bath surface slightly changes during operation. Specifically, the height of the bath surface gradually decreases due to the removal of the molten zinc by the steel strip, but when the height of the bath surface drops by about several mm, the ingot mass of the bath composition is reduced during operation. Add gradually so that the bath height is the original height.
  • the bath height can be constantly monitored with a laser displacement meter.
  • the manufacturing method of the hot-dip metal-plated steel strip of the present embodiment obtains the effect of suppressing the edge overcoat by performing wiping in a state where the height B is +50 mm or less. It is preferable to maintain the state where B is +50 mm or less, but it is not limited to this, and includes a case where B temporarily exceeds +50 mm during operation.
  • the continuous hot-dip metal plating equipment of the present embodiment is controlled so that the height B is always kept at +50 mm or less during operation.
  • the height of the upper ends of the baffle plates 40 and 42 is not particularly limited as long as it is higher than the position of the gas injection port 28, but from the viewpoint of reliably avoiding direct collision of the gas, the height of the gas injection port 28 is reduced. It is preferable that the height is 10 mm or more higher than the gap center position, and it is preferable that the height is 300 mm or less than the gap center position of the gas injection port 28 from the viewpoint of not arranging the baffle plate at an unnecessary portion.
  • distance E between the widthwise end of the steel strip and the baffle plate is preferably 10 mm or less, more preferably 5 mm or less. Thereby, direct collision of the opposed jet can be more reliably prevented. Further, from the viewpoint of reducing the possibility that the steel strip comes into contact with the baffle plate when meandering, the distance E is preferably 3 mm or more.
  • the material of the baffle plate is not particularly limited. However, in this embodiment, since the baffle plate is close to the bath surface, there is a possibility that top dross and splash (spray of molten zinc) adhere to the alloy and adhere to the baffle plate. When the baffle plate is immersed in the bath, it is necessary to consider not only the above alloying but also thermal deformation. From this viewpoint, examples of the material of the baffle plate include a steel plate obtained by applying a boron nitride-based spray, which easily repels zinc, and SUS316L, which hardly reacts with zinc. Further, ceramics such as alumina, silicon nitride, and silicon carbide are desirable because they can suppress both alloying and thermal deformation.
  • the nozzle height H is low.
  • the lower the nozzle height H the higher the temperature of the molten metal at the stagnation point and the lower the viscosity, so that wiping can be performed with a low header pressure and edge overcoat is less likely to occur.
  • the length of the baffle plate can be shortened, the rigidity of the baffle plate can be maintained.
  • the nozzle height H is preferably equal to or greater than 50 mm, more preferably equal to or greater than 80 mm, and is preferably equal to or less than 450 mm, and more preferably equal to or less than 250 mm.
  • the pair of gas wiping nozzles 20A and 20B are directed downward with respect to the horizontal plane so that the angle ⁇ between the gas injection port 28 and the horizontal plane is 10 degrees or more and 75 degrees or less.
  • the “angle ⁇ between the gas injection port and the horizontal plane” refers to a portion (parallel portion) where the upper nozzle member 24 and the lower nozzle member 26 face each other to form a slit as shown in FIG.
  • the extending direction of the parallel portion means an angle formed by a horizontal plane.
  • the nozzle angle ⁇ By setting the nozzle angle ⁇ to 10 degrees or more, the shearing force due to the wiping gas can be increased, the phenomenon that the wiping force is weakened is more easily prevented, and a remarkable edge overcoat suppressing effect can be obtained.
  • the nozzle angle ⁇ exceeds 75 degrees, an unstable pressure pool may be generated and hot water wrinkles may be easily generated. Therefore, it is preferable that the nozzle angle ⁇ be 75 degrees or less.
  • the distance d between the nozzle tip and the steel strip is not particularly limited, but is set to 3 mm or more from the viewpoint of reducing the possibility that the nozzle tip contacts the steel strip to save wiping gas. From the viewpoint, it is preferable to set it to 50 mm or less.
  • the gas injected from the gas wiping nozzle is not particularly limited, and may be, for example, air, but may be an inert gas.
  • an inert gas By using an inert gas, oxidation of the molten metal on the surface of the steel strip can be prevented, so that uneven viscosity of the molten metal can be further suppressed.
  • the inert gas can include, but is not limited to, one or more of nitrogen, argon, helium, and carbon dioxide.
  • the components of the molten metal include 1.0 to 10% by mass of Al, 0.2 to 1% by mass of Mg, and 0 to 0.1% by mass of Ni, with the balance being Zn and unavoidable impurities. Is preferred. It has been confirmed that when Mg is contained as described above, the molten metal is easily oxidized and the amount of generated top dross is increased, so that an edge overcoat is easily generated. Therefore, when the molten metal has the above component composition, the effect of suppressing the edge overcoat of the present invention is remarkably exhibited. Further, even when the composition of the molten metal is 5% by mass Al—Zn or 55% by mass Al—Zn, the effect of suppressing the edge overcoat of the present invention can be obtained.
  • a hot-dip galvanized steel sheet As the hot-dip galvanized steel strip manufactured by the manufacturing method and the plating equipment of the present invention, a hot-dip galvanized steel sheet can be mentioned. And galvanized steel sheet (GA) subjected to alloying treatment.
  • Example 1 A production test of a hot-dip galvanized steel strip was performed on a hot-dip galvanized steel strip manufacturing line.
  • the plating equipment shown in FIG. 1 was used.
  • the gas wiping nozzle used had a nozzle gap of 1.2 mm.
  • the composition of the plating bath, the height B of the lower end of the baffle plate with respect to the bath surface, the nozzle angle ⁇ , the wiping gas pressure (header pressure) P, the distance d between the nozzle tip and the steel strip, the steel strip speed L is as shown in Table 1.
  • the upper end of the baffle plate was located 70 mm higher than the center of the gap of the gas injection port.
  • the height H of the nozzle from the bath surface was 200 mm.
  • the material of the baffle plate was silicon nitride, the plate thickness was 3 mm, and the distance E between the end of the steel strip in the width direction and the baffle plate was 5 mm.
  • a method of supplying gas to the gas wiping nozzle As a method of supplying gas to the gas wiping nozzle, a method of supplying gas pressurized to a predetermined pressure by a compressor to the nozzle header was adopted.
  • the gas type was air, and the wiping gas temperature was 100 ° C.
  • a steel strip having a thickness of 1.2 mm and a width of 1000 mm was passed at a predetermined steel strip speed L to produce a hot-dip galvanized steel strip.
  • the edge overcoat ratio R on both sides of the manufactured hot-dip galvanized steel strip was determined and evaluated by the following procedure.
  • Table 1 shows the target adhesion amount CW (g / m 2 ) of the total on both sides at each level.
  • the galvanized steel strip produced in each level the actual deposition amount of the double-sided total actual deposition amount CWc (g / m 2) and the steel edge portions of both sides sum of the steel plate center CWe a (g / m 2)
  • the measurement was performed and the results are shown in Table 1.
  • the measurement of CWc and CWe was performed in accordance with JIS G3302 for one location on each side.
  • the edge overcoat ratio R was calculated as (CWe / CWc-1) ⁇ 100 (%). Table 1 shows the results. Table 1 also shows, for each plating type, the “edge overcoat improvement rate” with respect to the edge overcoat rate when no baffle plate was used. However, for plating type B, the improvement rates for Nos. 9 to 13 and 18 to 23 are based on No. 8, and the improvement rates for Nos. 15 to 17 are based on No. 14. is there. The level of the edge overcoat improvement rate of 50% or more was regarded as acceptable, and the level of less than 50% was rejected.
  • the edge overcoat rate R is low, the edge overcoat improvement rate is 50% or more, and the quality of the plated steel sheet is good.
  • the edge overcoat ratio R was large, and the edge overcoat improvement ratio was less than 50%.
  • the effect was remarkably obtained when the height B of the lower end of the baffle plate with respect to the bath surface was within the range of the present invention.
  • Example 2 Using the plating equipment shown in FIG. 1, the height B of the lower end of the baffle plate with respect to the bath surface was variously changed, and a production test of a hot-dip galvanized steel strip was performed.
  • the gas wiping nozzle used had a nozzle gap of 1.2 mm.
  • the composition of the plating bath was Al: 0.2% by mass, with the balance being zinc.
  • the nozzle angle ⁇ was 0 degree
  • the wiping gas pressure (header pressure) P was 8 kPa
  • the distance d between the nozzle tip and the steel strip was 10 mm
  • the steel strip speed L was 50 m / min.
  • the upper end of the baffle plate was located 70 mm higher than the center of the gap of the gas injection port.
  • the height H of the nozzle from the bath surface was 200 mm.
  • the material of the baffle plate was silicon nitride
  • the plate thickness was 3 mm
  • the distance E between the end of the steel strip in the width direction and the baffle plate was 5 mm.
  • the edge overcoat ratio R was determined in the same manner as in Example 1, and the relationship between the height B of the lower end of the baffle plate and the bath surface was summarized in FIG. In addition, the edge of the steel strip surface was observed with a camera, and the state of the molten metal at the edge was confirmed.
  • the edge overcoat ratio R was high when the nozzle lower end height B was 60 mm or more, but was significantly reduced by setting the nozzle lower end height B to 50 mm or less. .
  • the nozzle lower end height B was set to 60 mm or more, the molten metal staying at the edge portion and forming a lump was observed, whereas when the nozzle lower end height B was set to 50 mm or less, Such a massive molten metal was not observed, and the surface state of the molten metal was relatively uniform.

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Abstract

エッジオーバーコートの発生を十分に抑えた高品質の溶融金属めっき鋼帯を製造することが可能な溶融金属めっき鋼帯の製造方法を提供する。本開示の溶融金属めっき鋼帯の製造方法は、溶融金属浴１４から引き上げられる鋼帯Ｓに、一対のガスワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂからガスを吹き付けて、鋼帯Ｓの両面の溶融金属の付着量を調整する際に、鋼帯の幅方向両端部の外側に一対のバッフルプレート４０，４２を設置し、溶融金属浴の浴面に対する一対のバッフルプレート４０，４２の下端の高さＢを、鉛直方向上側を正として＋50ｍｍ以下とすることを特徴とする。

Description

溶融金属めっき鋼帯の製造方法及び連続溶融金属めっき設備
　本発明は、溶融金属めっき鋼帯の製造方法及び連続溶融金属めっき設備に関し、特に、鋼帯表面の溶融金属の付着量（以下、「めっき付着量」ともいう。）を調整するガスワイピングに関するものである。
　連続溶融金属めっきラインでは、図１０に示すように、還元雰囲気の連続焼鈍炉で焼鈍された鋼帯Ｓは、スナウト１０内を通過して、めっき槽１２内の溶融金属浴１４中に連続的に導入される。その後鋼帯Ｓは、溶融金属浴１４中のシンクロール１６、サポートロール１８を介して溶融金属浴１４の上方に引き上げられ、ガスワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂで所定のめっき厚みに調整された後に、冷却されて後工程に導かれる。ガスワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂは、めっき槽１２上方に、鋼帯Ｓを挟んで対向して配置され、その噴射口から鋼帯Ｓの両面に向けてガスを吹き付ける。このガスワイピングにより、余剰な溶融金属が掻き取られて、鋼帯表面のめっき付着量が調整されるとともに、鋼帯表面に付着した溶融金属が板幅方向及び板長手方向で均一化される。ガスワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂは、多様な鋼帯幅に対応するとともに、鋼帯引き上げ時の幅方向の位置ズレなどに対応するため、通常、鋼帯幅より幅広く構成され、鋼帯の幅方向端部より外側まで延びている。
　このようなガスワイピング方式では、鋼帯の幅方向両端部の外側において、一対のガスワイピングノズルから吹き出されたガスが衝突してガスの流れが乱れ、これに起因して、鋼帯表面の幅方向両端部近傍領域（エッジ部分）においてワイピング力が減少し、鋼帯表面のエッジ部分のめっき付着量が相対的に多くなるエッジオーバーコートが生じやすい。特に付着量が120ｇ／ｍ2以上の高付着量の場合は、エッジオーバーコートがより顕著に現れる。これは、高付着量を得るために低いワイピングガス圧力で操業すると、鋼帯表面のエッジ部のワイピング力がより減少するためである。このようなエッジオーバーコートが生じためっき鋼板は、巻き取り前にカットするため、めっき鋼板の歩留まりに大きな影響を及ぼす。
　エッジオーバーコートというめっき表面欠陥を抑制する方法としては、以下の方法が知られている。特許文献１には、一対のガスワイピングノズルが設置された高さにおける鋼帯の幅方向両端部の外側に一対のバッフルプレートを配置して、このバッフルプレートによって一対のガスワイピングノズルから噴射されたガスの衝突を回避する方法が記載されている。特許文献１では、このガスの衝突回避によって、エッジオーバーコートが抑制できると記載されている。
特開２０１２－２１１８３号公報
　しかしながら、本発明者らが検討したところによれば、特許文献１に示された方法では、エッジオーバーコートは多少抑制されるものの、その効果は不十分であることが判明した。
　そこで本発明は、上記課題に鑑み、エッジオーバーコートの発生を十分に抑えた高品質の溶融金属めっき鋼帯を製造することが可能な溶融金属めっき鋼帯の製造方法及び連続溶融金属めっき設備を提供することを目的とする。
　上記課題を解決すべく本発明者らが鋭意検討したところ、以下の知見を得た。すなわち、特許文献１では、単にガスワイピングノズルが設置された高さにバッフルプレートを設置して、鋼帯の幅方向両端部の外側における、対向配置された一対のガスワイピングノズルからのガスの直接的な衝突を回避できればよいという技術思想であった。そのため、図８に示すように、バッフルプレート６０の下端から浴面までは比較的距離があった。しかしながら、ワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂよりも下の位置で鋼板表面のエッジ部分を観察したところ、バッフルプレート６０の下端よりも下のエッジ部分では溶融金属が滞留して塊状となっている現象が観察された。この塊状の溶融金属の影響でエッジオーバーコートが発生しているものと思われる。
　この現象は、以下のようなメカニズムによるものと考えられる。すなわち、鋼帯Ｓの幅方向両端部の外側においてバッフルプレート６０の両面に衝突したガスは、バッフルプレート６０の表面に垂直な方向の成分を持ちながらバッフルプレート６０の表面に沿って下降する。そのため、バッフルプレート下端の直下では、バッフルプレート６０の両側からのガスが多少なりとも衝突して、乱流が発生する。この乱流に起因して、バッフルプレート下端よりも下のエッジ部分ではワイピング力が減少する。すなわち、図８に示すように、ワイピングでは、ガスが鋼帯Ｓに衝突した部位（淀み点）でのワイピング作用に加えて、衝突後のガスが鋼帯Ｓの下方に流れてせん断力を発揮することによるワイピング作用も得られる。しかしながら、バッフルプレート下端よりも下のエッジ部分では、上記乱流に起因して、せん断力によるワイピング作用が低下するのである。このようにワイピング力が減少したエッジ部分が鉛直方向に長く延在する場合、鋼帯が引き揚げたトップドロス（浴面に浮遊する酸化亜鉛塊）を十分に除去できなかったり、引き上げられた溶融金属が当該エッジ部分で酸化されつつ滞留して塊状になったりする。
　そこで本発明者らは、上記のようなワイピング力が減少したエッジ部分の鉛直方向長さを短くするべく、バッフルプレート下端から浴面までの距離を短くすることがエッジオーバーコートの抑制に寄与するとの着想を得た。そして、バッフルプレート下端から浴面までの距離とエッジオーバーコートの発生との相関を調査したところ、当該距離を50ｍｍ以下とすることによって、エッジオーバーコートを十分に抑制することができることを見出した。
　上記知見に基づき完成された本発明の要旨構成は以下のとおりである。
　［１］溶融金属浴に連続的に鋼帯を浸漬し、
　前記溶融金属浴から引き上げられる鋼帯に、該鋼帯を挟んで配置される一対のガスワイピングノズルの、前記鋼帯の幅方向に沿って前記鋼帯よりも広幅に延在するスリット状のガス噴射口からガスを吹き付けて、該鋼帯の両面の溶融金属の付着量を調整して、
　連続的に溶融金属めっき鋼帯を製造する溶融金属めっき鋼帯の製造方法であって、
　前記鋼帯の幅方向両端部の外側に、かつ、表裏面の一部が前記一対のガスワイピングノズルの前記ガス噴射口と対向するように一対のバッフルプレートを設置し、
　前記溶融金属浴の浴面に対する前記一対のバッフルプレートの下端の高さＢを、鉛直方向上側を正として＋50ｍｍ以下とすることを特徴とする溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
　［２］前記高さＢを－10ｍｍ以上とする、上記［１］に記載の溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
　［３］前記一対のガスワイピングノズルは、前記ガス噴射口が水平面となす角度θが10度以上75度以下となるように、該水平面に対して下向きに設置される、上記［１］又は［２］に記載の溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
　［４］前記溶融金属の成分は、Al：1.0～10質量％、Mg：0.2～1質量％、Ni：0～0.1質量％を含有し、残部がZn及び不可避的不純物からなる、上記［１］～［３］のいずれか一項に記載の溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
　［５］溶融金属を収容し、溶融金属浴を形成しためっき槽と、
　前記溶融金属浴から連続的に引き上げられる鋼帯を挟んで配置され、前記鋼帯の幅方向に沿って前記鋼帯よりも広幅に延在するスリット状のガス噴射口を有し、該ガス噴射口から前記鋼帯に向けてガスを吹き付けて、前記鋼帯の両面のめっき付着量を調整する一対のガスワイピングノズルと、
　前記鋼帯の幅方向両端部の外側に、かつ、表裏面の一部が前記一対のガスワイピングノズルの前記ガス噴射口と対向するように配置された一対のバッフルプレートと、
を有し、前記溶融金属浴の浴面に対する前記一対のバッフルプレートの下端の高さＢが、鉛直方向上側を正として＋50ｍｍ以下であることを特徴とする連続溶融金属めっき設備。
　［６］前記高さＢが－10ｍｍ以上である、上記［５］に記載の連続溶融金属めっき設備。
　［７］前記一対のガスワイピングノズルは、前記ガス噴射口が水平面となす角度θが10度以上75度以下となるように、該水平面に対して下向きに設置される、上記［５］又は［６］に記載の連続溶融金属めっき設備。
　本発明の溶融金属めっき鋼帯の製造方法及び連続溶融金属めっき設備によれば、エッジオーバーコートの発生を十分に抑えた高品質の溶融金属めっき鋼帯を製造することが可能できる。
本発明の一実施形態による連続溶融金属めっき設備１００の構成を示す模式図である。 本発明の一実施形態における、ガスワイピングノズル２０Ａの鋼帯Ｓに垂直な断面図である。 本発明の一実施形態における、ノズル角度θが0度より大きい状態でのガスワイピングノズル２０Ａの鋼帯Ｓに垂直な断面図である。 図１のバッフルプレート４０及びその周辺の拡大図である。 図１のガスワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂ及びその周辺の上面図である。 図５の鋼帯の幅方向端部及びその周辺の拡大図である。 図１のバッフルプレート４０及びその周辺の斜視図である。 従来技術におけるバッフルプレート６０及びその周辺の斜視図である。 浴面に対するバッフルプレート下端の高さＢとエッジオーバーコート率Ｒとの関係を示すグラフである。 一般的な連続溶融金属めっき設備の構成を示す模式図である。
　図１を参照して、本発明の一実施形態による溶融金属めっき鋼帯の製造方法及び連続溶融金属めっき設備１００（以下、単に「めっき設備」とも称する。）を説明する。
　図１を参照して、本実施形態のめっき設備１００は、スナウト１０と、溶融金属を収容するめっき槽１２と、シンクロール１６と、サポートロール１８とを有する。スナウト１０は、鋼帯Ｓが通過する空間を区画する、鋼帯進行方向に垂直な断面が矩形状の部材であり、その先端は、めっき槽１２に形成される溶融金属浴１４に浸漬されている。一実施形態において、還元雰囲気の連続焼鈍炉で焼鈍された鋼帯Ｓは、スナウト１０内を通過して、めっき槽１２内の溶融金属浴１４中に連続的に導入される。その後鋼帯Ｓは、溶融金属浴１４中のシンクロール１６、サポートロール１８を介して溶融金属浴１４の上方に引き上げられ、一対のガスワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂで所定のめっき厚みに調整された後に、冷却されて後工程に導かれる。
　一対のガスワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂ（以下、単に「ノズル」ともいう。）は、めっき槽１２上方に、鋼帯Ｓを挟んで対向して配置される。図１に加えて図２も参照して、ノズル２０Ａは、その先端で鋼帯の板幅方向に延在するスリット状のガス噴射口２８から鋼帯Ｓに向けてガスを吹き付け、鋼帯の表面のめっき付着量を調整する。他方のノズル２０Ｂも同様であり、これら一対のノズル２０Ａ，２０Ｂによって、余剰な溶融金属が掻き取られて、鋼帯Ｓの両面のめっき付着量が調整され、かつ、板幅方向及び板長手方向で均一化される。
　図５に示すように、ノズル２０Ａ，２０Ｂは、多様な鋼帯幅に対応するとともに、鋼帯引き上げ時の幅方向の位置ズレなどに対応するため、通常、鋼帯幅より長く構成され、鋼帯の幅方向端部より外側まで延びている。すなわち、ノズル２０Ａ，２０Ｂのスリット状のガス噴射口２８は、鋼帯の幅方向に沿って鋼帯よりも広幅に延在する。
　また、図２に示すように、ノズル２０Ａは、ノズルヘッダ２２と、このノズルヘッダ２２に連結された上ノズル部材２４及び下ノズル部材２６とを有する。上下ノズル部材２４,２６の先端部分は、鋼帯Ｓに垂直な断面視で互いに平行に対向する面を有し、これによりスリット状のガス噴射口２８を形成している。ガス噴射口２８は、鋼帯Ｓの板幅方向に延在している。ノズル２０Ａの縦断面形状は、先端に向かって先細りするテーパ形状となっている。上下ノズル部材２４，２６の先端部の厚みは、1～3ｍｍ程度とすればよい。また、ガス噴射口の開口幅（ノズルギャップ）は、特に限定されないが0.5～3.0ｍｍ程度とすることができる。図示しないガス供給機構から供給されるガスが、ヘッダ２２の内部を通過し、さらに上下ノズル部材２４,２６が区画するガス流路を通過し、ガス噴射口２８から噴射されて、鋼帯Ｓの表面に吹きつけられる。他方のノズル２０Ｂも同様の構成を有する。本発明において、ノズルヘッダ２２内でのガスの圧力を「ヘッダ圧力Ｐ」と定義する。
　本実施形態の溶融金属めっき鋼帯の製造方法では、溶融金属浴１４に連続的に鋼帯Ｓを浸漬し、溶融金属浴１４から引き上げられる鋼帯Ｓに、該鋼帯Ｓを挟んで配置される一対のガスワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂからガスを吹き付けて、鋼帯Ｓの両面の溶融金属の付着量を調整して、連続的に溶融金属めっき鋼帯を製造するものである。
　図１，２に加えて図４～６も参照して、本実施形態では、鋼帯Ｓの幅方向両端部の外側に、好ましくは鋼帯Ｓの幅方向端部近傍の鋼帯延長面上に、一対のバッフルプレート４０，４２が配置される。これらバッフルプレート４０，４２は、一対のノズル２０Ａ，２０Ｂ間に配置される。よって、バッフルプレートの表裏面は、一対のノズル２０Ａ，２０Ｂのガス噴射口２８と対向する。バッフルプレート４０，４２は、一対のノズル２０Ａ，２０Ｂから噴射されたガス同士の直接的な衝突を回避することにより、スプラッシュの低減に寄与する。
　バッフルプレート４０，４２の形状は特に限定されないが、図７に示すように矩形であることが好ましく、そのうち二辺が鋼帯Ｓの幅方向端部の延在方向と平行に配置されることが好ましい。バッフルプレート４０，４２の板厚は、2～10ｍｍであることが望ましい。板厚が2ｍｍ以上であれば、ワイピングガスの圧力でバッフルプレートが変形しにくい。板厚が10ｍｍ以下であれば、ワイピングノズルと接触したり、熱変形が起きたりする可能性が低い。
　ここで本実施形態では、図４を参照して、溶融金属浴１４の浴面に対する一対のバッフルプレート４０，４２の下端の高さＢが、鉛直方向上側を正として＋50ｍｍ以下とすることが肝要である。当該高さＢが＋50ｍｍ超えの場合、図８に示すように、バッフルプレート下端の直下で発生する乱流に起因してワイピング力が減少する鋼帯表面のエッジ部分の鉛直方向長さも50ｍｍ超えで存在することになる。その場合、既述のように当該エッジ部分で滞留して塊状になった溶融金属に起因して、エッジオーバーコートが発生する。これに対して、当該高さＢを＋50ｍｍ以下とすることにより、ワイピング力が減少する鋼帯表面のエッジ部分の鉛直方向長さも50ｍｍ以下と短くすることができる。その結果、エッジオーバーコートが十分に抑制される。より十分にエッジオーバーコートを抑制する観点から、高さＢは＋40ｍｍ以下とすることが好ましく、＋30ｍｍ以下とすることがより好ましく、最も好ましくは、バッフルプレート４０，４２を溶融金属浴に浸漬させる場合、すなわちＢ＝0ｍｍまたはＢ＜0ｍｍである。
　特に目標めっき厚が120ｇ／ｍ2以上で、ヘッダ圧力Ｐが30kPa以下の高付着量・低ガス圧の条件の場合、鋼帯表面のエッジ部分はトップドロス（ポット浴面上に浮遊している亜鉛塊）を巻き上げやすくなるため、エッジオーバーコートが悪化する傾向にある。よって、本発明によるエッジオーバーコートを抑制する効果は、上記の条件の場合に特に顕著に得られる。ただし、ヘッダ圧力Ｐは1kPa以上であることが好ましい。
　また、高さＢは－10ｍｍ以上とすることが好ましい。これにより、バッフルプレートが溶融金属浴中のサポートロール１８に接触したり、バッフルプレートが浴中のドロスの流れを阻害してドロス欠陥が増加したりする可能性を低減できる。
　なお、一操業例において、浴面の高さは操業中にわずかに変化する。具体的には、鋼帯による溶融亜鉛の持ち出しに起因して、浴面の高さは徐々に低くなるが、浴面の高さが数ｍｍ程度下降したら、操業中に浴組成のインゴット塊を徐々に追加して、元の浴面高さになるようにする。浴面高さはレーザー変位計で常時監視することができる。ここで、本実施形態の溶融金属めっき鋼帯の製造方法は、高さＢが＋50ｍｍ以下の状態でワイピングをすることでエッジオーバーコートを抑制する効果を得るものであるため、操業中常に高さＢが＋50ｍｍ以下の状態を維持することが好ましいが、これに限定されることはなく、操業中に一時的に＋50ｍｍを超える場合をも含む。ただし、本実施形態の連続溶融金属めっき設備は、操業中常に高さＢが＋50ｍｍ以下の状態を維持するように制御するものとする。
　なお、バッフルプレート４０，４２の上端の高さは、ガス噴射口２８の位置よりも高い限りは特に限定されないが、ガスの直接的な衝突を確実に回避する観点からは、ガス噴射口２８のギャップ中心位置よりも10ｍｍ以上高いことが好ましく、不要な箇所にまでバッフルプレートを配置しない観点からは、ガス噴射口２８のギャップ中心位置よりも300ｍｍ以下高いことが好ましい。
　図６を参照して、鋼帯の幅方向端部とバッフルプレートとの距離Ｅは、10ｍｍ以下とすることが好ましく、5ｍｍ以下とすることがより好ましい。これにより、対向噴流の直接的な衝突をより確実に防止することができる。また、鋼帯が蛇行した際にバッフルプレートと接触する可能性を低減する観点から、当該距離Ｅは3ｍｍ以上とすることが好ましい。
　バッフルプレートの材質は特に限定されない。しかし、本実施形態では、バッフルプレートが浴面から近いため、トップドロスやスプラッシュ（溶融亜鉛の飛沫）が付着し、バッフルプレートと合金化して固着する可能性が考えられる。また、バッフルプレートが浴中に浸漬している場合には、上記合金化のみならず熱変形も考慮する必要がある。この観点から、バッフルプレートの材質としては、鉄板に亜鉛をはじきやすい窒化ホウ素系のスプレーを塗布したものや、亜鉛と反応しにくいSUS316Lが挙げられる。更に、アルミナ、窒化ケイ素、及び炭化ケイ素等のセラミックスは、合金化と熱変形の両方を抑制できるため望ましい。
　図２を参照して、ノズル高さＨは低い方が望ましい。ノズル高さＨが低い方が、淀み点での溶融金属の温度が高く、粘度が低いため、低ヘッダ圧力でワイピングでき、エッジオーバーコートも発生にしにくい。また、バッフルプレートの長さも短くできるため、バッフルプレートの剛性も保てる。ただし、ノズル高さを下げ過ぎると、高ガス圧ではスプラッシュが多量に発生するため、適度な高さに調整する必要がある。この観点から、ノズル高さＨは、50ｍｍ以上とすることが好ましく、80ｍｍ以上とすることがより好ましく、また、450ｍｍ以下とすることが好ましく、250ｍｍ以下とすることがより好ましい。
　図３を参照して、本実施形態では、一対のガスワイピングノズル２０Ａ，２０Ｂは、ガス噴射口２８が水平面となす角度θが10度以上75度以下となるように、水平面に対して下向きに設置されることが好ましい。ここで、「ガス噴射口が水平面となす角度θ」とは、図３に示すように、上ノズル部材２４と下ノズル部材２６とが対向してスリットを形成している部分（平行部分）を、鋼帯に垂直な断面で見て、当該平行部分の延在方向が水平面となす角度を意味するものとする。当該ノズル角度θを10度以上とすることによって、ワイピングガスによるせん断力を高めることができ、ワイピング力が弱まる現象をより防止しやすく、顕著なエッジオーバーコート抑制効果が得られる。一方で、ノズル角度θが75度を超えると、不安定な圧力溜まりが発生して湯ジワが発生しやすくなる恐れがあるため、ノズル角度θは75度以下とすることが好ましい。
　図２及び図３を参照して、ノズル先端と鋼帯間の距離ｄは、特に限定されないが、ノズル先端が鋼帯に接触するおそれを低減する観点からは3ｍｍ以上とし、ワイピングガスの節約の観点からは50ｍｍ以下とすることが好ましい。
　ガスワイピングノズルから噴射されるガスは、特に限定されず、例えば空気とすることができるが、不活性ガスとしてもよい。不活性ガスにすることで、鋼帯表面上の溶融金属の酸化を防止できるため、溶融金属の粘度ムラをさらに抑制することができる。不活性ガスは、窒素、アルゴン、ヘリウム、及び二酸化炭素からなる一種以上を含むものとすることができるが、これらに限定されるものではない。
　また、本実施形態において、溶融金属の成分は、Al：1.0～10質量％、Mg：0.2～1質量％、Ni：0～0.1質量％を含有し、残部がZn及び不可避的不純物からなることが好ましい。このようにMgが含まれると、溶融金属が酸化しやすく、トップドロス発生量が増加するため、エッジオーバーコートが発生しやすくなることが確認されている。そのため、溶融金属が上記成分組成を有する場合に、本発明のエッジオーバーコートを抑制する効果が顕著に表れる。また、溶融金属の組成が、5質量％Al－Znの場合や、55質量％Al－Znの場合にも、本発明のエッジオーバーコートを抑制する効果を得ることができる。
　本発明の製造方法及びめっき設備で製造される溶融金属めっき鋼帯としては、溶融亜鉛めっき鋼板を挙げることができ、これは、溶融亜鉛めっき処理後合金化処理を施さないめっき鋼板（ＧＩ）と、合金化処理を施すめっき鋼板（ＧＡ）のいずれも含む。
　（実施例１）
　溶融亜鉛めっき鋼帯の製造ラインにおいて、溶融亜鉛めっき鋼帯の製造試験を行った。各発明例及び比較例で、図１に示すめっき設備を用いた。ガスワイピングノズルは、ノズルギャップが1.2ｍｍのものを使用した。各発明例及び比較例で、めっき浴の組成、浴面に対するバッフルプレート下端の高さＢ、ノズル角度θ、ワイピングガス圧力（ヘッダ圧力）Ｐ、ノズル先端と鋼帯との距離ｄ、鋼帯速度Ｌは、表１に示すものとした。バッフルプレート上端は、ガス噴射口のギャップ中心位置よりも70ｍｍ高い位置とした。ノズルの浴面からの高さＨは200ｍｍとした。バッフルプレートの材質は窒化ケイ素を使用し、板厚は3ｍｍ、鋼帯の幅方向端部とバッフルプレートとの距離Ｅは5ｍｍとした。
　ガスワイピングノズルへのガス供給方法として、コンプレッサーで所定圧力に加圧したガスをノズルヘッダに供給する方法を採用した。ガス種は空気とし、ワイピングガス温度は100℃とした。こうして、板厚1.2ｍｍ×板幅1000ｍｍの鋼帯を、所定の鋼帯速度Ｌで通板して、溶融亜鉛めっき鋼帯を製造した。
　また、製造された溶融亜鉛めっき鋼帯両面のエッジオーバーコート率Ｒを、以下の手順で求め、評価した。まず、各水準における両面合計の目標付着量ＣＷ（ｇ／ｍ2）を表１に示した。そして、各水準において製造された亜鉛めっき鋼帯について、鋼板中心部の両面合計の実付着量ＣＷｃ（ｇ／ｍ2）と鋼板エッジ部の両面合計の実付着量ＣＷｅ（ｇ／ｍ2）を測定し、結果を表１に示した。なお、ＣＷｃ及びＣＷｅの測定は、それぞれ両面の１箇所について、ＪＩＳ　Ｇ３３０２に準拠して行った。エッジオーバーコート率Ｒは、（ＣＷｅ／ＣＷｃ-1）×100（％）として算出した。結果を表１に示す。なお、表１には、各めっき種において、バッフルプレートなしの場合のエッジオーバーコート率に対する「エッジオーバーコート改善率」も併せて示す。ただし、めっき種Ｂに関しては、No.9～13，18～23の改善率はNo.8を基準としたものであり、No.15～17の改善率はNo.14を基準としたものである。エッジオーバーコート改善率が50％以上の水準を合格とし、50％未満の水準を不合格とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１から明らかなように、浴面に対するバッフルプレート下端の高さＢが50ｍｍ以下を満たす場合、エッジオーバーコート率Ｒが低く、エッジオーバーコート改善率が50％以上で、品質が良好なめっき鋼板が製造できるのに対して、浴面に対するバッフルプレート下端の高さＢが本発明範囲を外れる場合、エッジオーバーコート率Ｒが大きくなり、エッジオーバーコート改善率が50％未満となってしまった。特に、めっき種Ｂ，Ｅ，Ｆでは、浴面に対するバッフルプレート下端の高さＢを本発明範囲とした場合の効果が顕著に得られた。
　（実施例２）
　図１に示すめっき設備を用い、浴面に対するバッフルプレート下端の高さＢを種々変更して、溶融亜鉛めっき鋼帯の製造試験を行った。
　ガスワイピングノズルは、ノズルギャップが1.2ｍｍのものを使用した。めっき浴の組成は、Al：0.2質量％、残部亜鉛とした。ノズル角度θは０度、ワイピングガス圧力（ヘッダ圧力）Ｐは8kPa、ノズル先端と鋼帯との距離ｄは10ｍｍ、鋼帯速度Ｌは50ｍ/minとした。バッフルプレート上端は、ガス噴射口のギャップ中心位置よりも70ｍｍ高い位置とした。ノズルの浴面からの高さＨは200ｍｍとした。バッフルプレートの材質は窒化ケイ素を使用し、板厚は3ｍｍ、鋼帯の幅方向端部とバッフルプレートとの距離Ｅは5ｍｍとした。
　実施例１と同様にしてエッジオーバーコート率Ｒを求め、浴面に対するバッフルプレート下端の高さＢとの関係を図９にまとめた。また、鋼帯表面のエッジ部分をカメラで観察し、エッジ部分の溶融金属の状態を確認した。
　図９から明らかなように、エッジオーバーコート率Ｒは、ノズル下端高さＢを60ｍｍ以上とした場合は高かったのに対して、ノズル下端高さＢを50ｍｍ以下とすることで顕著に低下した。また、ノズル下端高さＢを60ｍｍ以上とした場合には、エッジ部分で滞留して塊状になった溶融金属が観察されたのに対して、ノズル下端高さＢを50ｍｍ以下とした場合には、そのような塊状の溶融金属は観察されず、溶融金属の表面状態は比較的均一であった。
　本発明の溶融金属めっき鋼帯の製造方法及び連続溶融金属めっき設備によれば、エッジオーバーコートの発生を十分に抑えた高品質の溶融金属めっき鋼帯を製造することが可能できる。
　１００　　連続溶融金属めっき設備
　　１０　　スナウト
　　１２　　めっき槽
　　１４　　溶融金属浴
　　１６　　シンクロール
　　１８　　サポートロール
　　２０Ａ　ガスワイピングノズル
　　２０Ｂ　ガスワイピングノズル
　　２２　　ノズルヘッダ
　　２４　　上ノズル部材
　　２６　　下ノズル部材
　　２８　　ガス噴射口
　　４０　　バッフルプレート
　　４２　　バッフルプレート
　　　Ｓ　鋼帯
　　　Ｂ　浴面に対するバッフルプレート下端の高さ
　　　θ　ガス噴射口が水平面となす角度
　　　ｄ　ノズル先端と鋼帯間の距離
　　　Ｈ　ノズル高さ
　　　Ｅ　鋼帯の幅方向端部とバッフルプレートとの距離

Claims (7)

  1. 　溶融金属浴に連続的に鋼帯を浸漬し、
    　前記溶融金属浴から引き上げられる鋼帯に、該鋼帯を挟んで配置される一対のガスワイピングノズルの、前記鋼帯の幅方向に沿って前記鋼帯よりも広幅に延在するスリット状のガス噴射口からガスを吹き付けて、該鋼帯の両面の溶融金属の付着量を調整して、
    　連続的に溶融金属めっき鋼帯を製造する溶融金属めっき鋼帯の製造方法であって、
    　前記鋼帯の幅方向両端部の外側に、かつ、表裏面の一部が前記一対のガスワイピングノズルの前記ガス噴射口と対向するように一対のバッフルプレートを設置し、
    　前記溶融金属浴の浴面に対する前記一対のバッフルプレートの下端の高さＢを、鉛直方向上側を正として＋50ｍｍ以下とすることを特徴とする溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
  2. 　前記高さＢを－10ｍｍ以上とする、請求項１に記載の溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
  3. 　前記一対のガスワイピングノズルは、前記ガス噴射口が水平面となす角度θが10度以上75度以下となるように、該水平面に対して下向きに設置される、請求項１又は２に記載の溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
  4. 　前記溶融金属の成分は、Al：1.0～10質量％、Mg：0.2～1質量％、Ni：0～0.1質量％を含有し、残部がZn及び不可避的不純物からなる、請求項１～３のいずれか一項に記載の溶融金属めっき鋼帯の製造方法。
  5. 　溶融金属を収容し、溶融金属浴を形成しためっき槽と、
    　前記溶融金属浴から連続的に引き上げられる鋼帯を挟んで配置され、前記鋼帯の幅方向に沿って前記鋼帯よりも広幅に延在するスリット状のガス噴射口を有し、該ガス噴射口から前記鋼帯に向けてガスを吹き付けて、前記鋼帯の両面のめっき付着量を調整する一対のガスワイピングノズルと、
    　前記鋼帯の幅方向両端部の外側に、かつ、表裏面の一部が前記一対のガスワイピングノズルの前記ガス噴射口と対向するように配置された一対のバッフルプレートと、
    を有し、前記溶融金属浴の浴面に対する前記一対のバッフルプレートの下端の高さＢが、鉛直方向上側を正として＋50ｍｍ以下であることを特徴とする連続溶融金属めっき設備。
  6. 　前記高さＢが－10ｍｍ以上である、請求項５に記載の連続溶融金属めっき設備。
  7. 　前記一対のガスワイピングノズルは、前記ガス噴射口が水平面となす角度θが10度以上75度以下となるように、該水平面に対して下向きに設置される、請求項５又は６に記載の連続溶融金属めっき設備。
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