WO2019229914A1 - 室外機及び冷凍サイクル装置 - Google Patents

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unit
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inverter
outdoor unit
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裕次 ▲高▼山
和徳 畠山
裕一 清水
啓介 植村
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三菱電機株式会社
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    • F25B2600/11—Fan speed control

Definitions

  • the present invention relates to an outdoor unit and a refrigeration cycle apparatus including the same.
  • a technique for driving a plurality of motors with a single inverter is used. Thereby, even when the load is concentrated on a specific motor, the current supplied to each motor can be easily controlled, and each motor can be driven stably (for example, Patent Document 1). ).
  • the drive of each fan can be controlled by one inverter by attaching the fan to each motor. That is, the airflow generated by each fan can be controlled by one inverter.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and aims to improve the heat exchange efficiency on the second fan side of the heat exchanger.
  • the outdoor unit of the present invention is An outdoor unit for a refrigeration cycle apparatus, At least one heat exchanger; A first motor having a first rotor and a first fan that rotates with the first rotor; A second motor having a second rotor and a second fan that rotates with the second rotor; A first conductor electrically connected to the first motor; A second conducting wire electrically connected to the second motor; An inverter for applying a voltage to each of the first motor and the second motor through the first conductor and the second conductor; A connection switching unit that is electrically connected to the second conducting wire and switches on and off the voltage applied to the second motor; A control unit for controlling the inverter and the connection switching unit, The inverter is disposed closer to the first motor than to the second motor.
  • the heat exchange efficiency on the second fan side of the heat exchanger can be improved.
  • FIG. 1 It is a figure which shows the motor drive device which concerns on Embodiment 1 of this invention. It is a functional block diagram which shows the structure of a control part.
  • A is a figure which shows the example of a phase estimated value, a lead phase angle, and an applied voltage phase
  • (b) is a figure which shows the example of the voltage command value calculated
  • (c) These are figures which show the example of a PWM signal. It is a graph which shows the relationship between a current advance angle and a magnet torque, the relationship between a current advance angle and a reluctance torque, and the relationship between a current advance angle and a combined torque. It is a figure which shows schematically the internal structure of the outdoor unit which concerns on Embodiment 2.
  • FIG. It is a figure which shows roughly another example of the internal structure of an outdoor unit. It is a figure which shows roughly another example of the internal structure of an outdoor unit. It is a figure which shows an example of the flow of the airflow in an outdoor unit when the 2nd motor has stopped. It is a figure which shows another example of the flow of the airflow in an outdoor unit when the 1st motor and the 2nd motor are driving. It is a figure which shows another example of the internal structure of an outdoor unit. It is a figure which shows another example of the internal structure of an outdoor unit. It is a figure which shows the direction of the electric current which flows into a 1st conducting wire, and the direction of the electric current which flows into a 2nd conducting wire in a core. It is a figure which shows an example of a structure of the refrigeration cycle apparatus which concerns on Embodiment 3.
  • FIG. It is a Mollier diagram about the state of the refrigerant
  • FIG. FIG. 1 is a diagram showing a motor drive device 50 according to Embodiment 1 of the present invention.
  • the motor driving device 50 is for driving the first motor 41 and the second motor 42.
  • the first motor 41 and the second motor 42 are, for example, permanent magnet synchronous motors.
  • the first motor 41 and the second motor 42 have permanent magnets, and the rotor of the first motor 41 and the rotor of the second motor 42 are each provided with a permanent magnet.
  • the motor driving device 50 includes a rectifier 2, a smoothing unit 3, an inverter 4, an inverter current detection unit 5, a motor current detection unit 6, an input voltage detection unit 7, a connection switching unit 8, and a control unit 10. Is provided.
  • the rectifier 2 rectifies AC power from the AC power source 1 to generate DC power.
  • the smoothing unit 3 is composed of a capacitor or the like, smoothes the DC power from the rectifier 2 and supplies it to the inverter 4.
  • the AC power supply 1 is single-phase in the example of FIG. 1, but may be a three-phase power supply. If the AC power supply 1 is three-phase, a three-phase rectifier is also used as the rectifier 2.
  • an aluminum electrolytic capacitor having a large electrostatic capacity is often used as the capacitor of the smoothing unit 3, but a film capacitor having a long life may be used. Furthermore, a harmonic current of the current flowing in the AC power supply 1 may be suppressed by using a capacitor having a small capacitance.
  • a reactor (not shown) may be inserted between the AC power source 1 and the smoothing unit 3 in order to suppress harmonic current or improve the power factor.
  • the inverter 4 receives the voltage of the smoothing unit 3 and outputs three-phase AC power having a variable frequency and voltage value.
  • a first motor 41 and a second motor 42 are connected in parallel to the output of the inverter 4.
  • the connection switching unit 8 includes a single opening / closing unit 9 in the example shown in FIG.
  • the opening / closing part 9 can connect or disconnect the second motor 42 and the inverter 4, and can switch the number of motors operated simultaneously by opening / closing the opening / closing part 9.
  • the inverter 4 is configured by at least one of a semiconductor switching element and a free-wheeling diode, for example.
  • a semiconductor switching element constituting the inverter 4 an IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor) or a MOSFET (Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor) is often used.
  • a parasitic diode of the semiconductor switching element may be used as the freewheeling diode.
  • MOSFET it is possible to realize a function similar to that of a freewheeling diode by turning on the MOSFET at a reflux timing.
  • the material constituting the semiconductor switching element is not limited to silicon Si, and silicon carbide (SiC), gallium nitride (GaN), gallium oxide (Ga 2 O 3 ), diamond, etc., which are wide band gap semiconductors, can be used. In addition, by using a wide band gap semiconductor, it is possible to realize low loss and high speed switching.
  • the material constituting the free-wheeling diode is not limited to silicon Si, and silicon carbide (SiC), gallium nitride (GaN), gallium oxide (Ga 2 O 3 ), diamond, and the like, which are wide band gap semiconductors, may be used. It is possible to achieve low loss and high speed switching by using a wide band gap semiconductor.
  • an electromagnetic contactor such as a mechanical relay or a contactor may be used instead of the semiconductor switching element. In short, anything having a similar function may be used.
  • the opening / closing part 9 is provided between the second motor 42 and the inverter 4, but the opening / closing part 9 may be provided between the first motor 41 and the inverter 4.
  • the connection switching unit 8 may have two opening / closing units. In this case, one opening / closing part may be provided between the first motor 41 and the inverter 4, and the other opening / closing part may be provided between the second motor 42 and the inverter 4. When two opening / closing parts are used, the connection switching part 8 is configured by the two opening / closing parts.
  • connection switching unit 8 is configured by a plurality of opening / closing units.
  • the inverter current detection unit 5 detects the current flowing through the inverter 4. For example, the inverter current detector 5, on the basis of the resistance R u to each of the three switching elements of the lower arm of inverter 4 connected in series, R v, the voltage across V Ru of R w, V Rv, the V Rw, The currents (inverter currents) i u_all , i v_all , i w_all of the respective phases of the inverter 4 are obtained .
  • the motor current detection unit 6 detects the current of the first motor 41.
  • the motor current detection unit 6 includes three current transformers that detect three phase currents (phase currents) i u_m , i v_m , and i w_m , respectively.
  • the input voltage detector 7 detects the input voltage (DC bus voltage) V dc of the inverter 4.
  • the control unit 10 operates the inverter 4 based on the current value detected by the inverter current detection unit 5, the current value detected by the motor current detection unit 6, and the voltage value detected by the input voltage detection unit 7. Signal for output.
  • the inverter current detection unit 5 detects the current of each phase of the inverter 4 by three resistors connected in series to the switching element of the lower arm of the inverter 4, but instead, The current of each phase of the inverter 4 may be detected by a resistor connected between the common connection point of the switching elements of the lower arm and the negative electrode of the smoothing unit 3.
  • a motor current detection unit that detects the current of the second motor may be provided in the motor driving device 50.
  • a Hall element may be used instead of using a current transformer, and a configuration in which the current is calculated from the voltage across the resistor may be used.
  • a current transformer, a Hall element, or the like may be used instead of the configuration for calculating the current from the voltage across the resistor.
  • the control unit 10 can be realized by a processing circuit.
  • the processing circuit may be configured with dedicated hardware, may be configured with software, or may be configured with a combination of hardware and software.
  • the control unit 10 includes a microcomputer including a CPU (Central Processing Unit), a DSP (Digital Signal Processor), and the like.
  • the control unit 10 may include a memory as a computer-readable recording medium in addition to the CPU. In this case, the software can be stored in this memory as a program.
  • FIG. 2 is a functional block diagram showing the configuration of the control unit 10.
  • the control unit 10 includes an operation command unit 101, a subtraction unit 102, coordinate conversion units 103 and 104, a first motor speed estimation unit 105, a second motor speed estimation unit 106, integration units 107 and 108, The voltage command generation unit 109, the pulsation compensation control unit 110, the coordinate conversion unit 111, and the PWM signal generation unit 112 are included.
  • the operation command unit 101 generates and outputs a motor rotation speed command value ⁇ m * .
  • the operation command unit 101 also generates and outputs a switching control signal Sw for controlling the connection switching unit 8.
  • the subtractor 102 subtracts the phase currents i u_m , i v_m , i w_m of the first motor 41 from the phase currents i u_all , iv_all , i w_all of the inverter 4 detected by the inverter current detector 5.
  • the phase currents i u — sl , i v — sl , i w — sl of the second motor 42 are obtained .
  • the coordinate conversion unit 103 uses the phase estimation value (magnetic pole position estimation value) ⁇ m of the first motor 41, which will be described later, to convert the phase currents i u_m , i v_m , i w_m of the first motor 41 into a stationary three-phase coordinate system. Is converted to a rotating two-phase coordinate system to obtain dq-axis currents i d_m and i q_m of the first motor 41.
  • phase estimation value magnetic pole position estimation value
  • Coordinate conversion unit 104 a second phase estimate of the motor 42 (magnetic pole position estimation value) the phase current i U_sl the second motor 42 with ⁇ sl, i v_sl, stationary three-phase coordinate system i W_sl below Are converted to a rotating two-phase coordinate system to obtain the dq-axis currents i d_sl and i q_sl of the second motor 42.
  • the first motor speed estimation unit 105 obtains the estimated rotational speed value ⁇ m of the first motor 41 based on the dq-axis currents i d_m , i q_m and dq-axis voltage command values v d * , v q * described later. .
  • the second motor speed estimator 106 determines the rotational speed estimated value ⁇ of the second motor 42 based on the dq-axis currents i d_sl and i q_sl and dq-axis voltage command values v d * and v q * to be described later. Find sl .
  • the integrating unit 107 obtains the estimated phase value ⁇ m of the first motor 41 by integrating the estimated rotational speed value ⁇ m of the first motor 41.
  • the integrating unit 108 obtains the phase estimation value ⁇ sl of the second motor 42 by integrating the rotation speed estimation value ⁇ sl of the second motor 42.
  • the method shown in Japanese Patent No. 4672236 can be used, but any method can be used as long as the rotational speed and the phase can be estimated. Also good. Further, a method of directly detecting the rotation speed or phase may be used.
  • the voltage command generation unit 109 is based on the dq-axis currents i d_m , i q_m of the first motor 41, the estimated rotational speed value ⁇ m of the first motor 41, and a pulsation compensation current command value i sl * described later. Then, dq axis voltage command values v d * and v q * are calculated.
  • the coordinate conversion unit 111 obtains the applied voltage phase ⁇ v from the phase estimation value ⁇ m of the first motor 41 and the dq axis voltage command values v d * and v q *, and based on the applied voltage phase ⁇ v ,
  • the dq-axis voltage command values v d * , v q * are coordinate-transformed from the rotating two-phase coordinate system to the stationary three-phase coordinate system, and the voltage command values v u * , v v * , v w on the stationary three-phase coordinate system are converted. * Ask for.
  • FIG. 3A is a diagram illustrating an example of the phase estimation value ⁇ m , the advance phase angle ⁇ f , and the applied voltage phase ⁇ v .
  • FIG. 3B is a diagram illustrating an example of voltage command values v u * , v v * , and v w * obtained by the coordinate conversion unit 111.
  • FIG. 3C is a diagram illustrating an example of the PWM signals UP, VP, WP, UN, VN, and WN.
  • the PWM signal generator 112 generates the PWM signals UP, VP, WP, UN, VN, WN shown in FIG. 3C from the input voltage V dc and the voltage command values v u * , v v * , v w * . Is generated.
  • the PWM signals UP, VP, WP, UN, VN, WN are supplied to the inverter 4 and used for controlling the switching elements.
  • the inverter 4 is provided with a drive circuit (not shown) that generates drive signals for driving the switching elements of the corresponding arms based on the PWM signals UP, VP, WP, UN, VN, and WN.
  • the control unit 10 outputs an AC voltage having a variable frequency and voltage value from the inverter 4 by controlling on / off of the switching element of the inverter 4 based on the PWM signals UP, VP, WP, UN, VN, and WN. Let Thereby, the control unit 10 can control the inverter 4 such that the AC voltage is applied to the first motor 41 and the second motor 42.
  • the voltage command values v u * , v v * , and v w * are sine waves in the example shown in FIG. 3B, but the voltage command values may be superimposed with a third harmonic. As long as it is possible to drive the first motor 41 and the second motor 42, any waveform may be used.
  • the voltage command generation unit 109 is configured to generate a voltage command based only on the dq-axis currents i d_m , i q_m and the estimated rotational speed ⁇ m of the first motor 41, the first motor 41 While properly controlled, the second motor 42 only operates in response to the voltage command value generated for the first motor 41 and is not directly controlled.
  • the first motor 41 and the second motor 42 operate in a state where there is an error in the phase estimation value ⁇ m and the phase estimation value ⁇ sl, and the error appears particularly remarkably in a low speed region.
  • an error occurs, current pulsation of the second motor 42 occurs, and there is a risk of loss deterioration due to out-of-step of the second motor 42 and heat generation due to excessive current. Further, the circuit is interrupted in response to the excessive current, the motor is stopped, and the load may not be driven.
  • the pulsation compensation controller 110 is provided to solve such a problem, and the q-axis current i q_sl of the second motor 42, the phase estimation value ⁇ m of the first motor 41, and the second The pulsation compensation current command value i sl * for suppressing the current pulsation of the second motor 42 is output using the estimated phase value ⁇ sl of the motor 42.
  • the pulsation compensation current command value i sl * is calculated from the phase estimation value ⁇ m of the first motor 41 and the phase estimation value ⁇ sl of the second motor 42 by the first motor 41 and the second motor 42.
  • the phase relationship is determined, and based on the determination result, it is determined to suppress the pulsation of the q-axis current i q_sl corresponding to the torque current of the second motor 42.
  • the voltage command generation unit 109 performs a proportional integration operation on the deviation between the rotation speed command value ⁇ m * of the first motor 41 from the operation command unit 101 and the rotation speed estimation value ⁇ m of the first motor 41.
  • the q-axis current command value I q_m * of the first motor 41 is obtained.
  • the d-axis current of the first motor 41 is an exciting current component, and by changing the value, the current phase is controlled, and the first motor 41 is driven with a strong magnetic flux or a weak magnetic flux. Is possible.
  • the current phase is controlled by reflecting the pulsation compensation current command value i sl * described above in the d-axis current command value I d_m * of the first motor 41, and thereby the pulsation is controlled. It is possible to reduce.
  • the voltage command generation unit 109 calculates the dq axis voltage based on the dq axis current command values I d_m * and I q_m * obtained as described above and the dq axis currents i d_m and i q_m obtained by the coordinate conversion unit 103.
  • the command values v d * and v q * are obtained.
  • proportional-integral calculation is performed on the deviation between the d-axis current command value I d_m * and the d-axis current i d_m to obtain the d-axis voltage command value v d *
  • the q-axis current command value I q_m * and the q-axis is obtained by performing a proportional integral operation on the deviation from the current i q — m .
  • the voltage command generation unit 109 and the pulsation compensation control unit 110 may have any configuration as long as the same function can be realized.
  • the first motor 41 and the second motor 42 can be driven by a single inverter 4 so that the second motor 42 does not pulsate. .
  • FIG. 4 is a graph showing the relationship between the current advance angle ⁇ and the magnet torque, the relationship between the current advance angle ⁇ and the reluctance torque, and the relationship between the current advance angle ⁇ and the combined torque.
  • the embedded magnet synchronous motor generates reluctance torque due to the difference between the d-axis inductance and the q-axis inductance in addition to the magnet torque generated by the magnet.
  • the relationship between the current advance angle ⁇ and the magnet torque and the reluctance torque is, for example, as shown in FIG. 4, and the combined torque becomes maximum at a certain angle between 0 [deg] and 90 [deg].
  • the current advance angle ⁇ is the direction of the counter electromotive force, that is, the phase angle of the current with reference to the + q axis, and the q axis current is constant in the range of 0 [deg] to 90 [deg]. If so, the current advance angle ⁇ is increased by increasing the absolute value of the d-axis current.
  • FIG. FIG. 5 is a diagram schematically showing the internal structure of the outdoor unit 100 according to the second embodiment.
  • the outdoor unit 100 is an outdoor unit for a refrigeration cycle apparatus.
  • the outdoor unit 100 is used with an indoor unit in a refrigeration cycle apparatus.
  • the outdoor unit 100 may have the motor drive device 50 described in the first embodiment. Thereby, the outdoor unit 100 can obtain the advantages of the motor drive device 50 described in the first embodiment.
  • the first motor 41, the second motor 42, the inverter 4, the connection switching unit 8, and the control unit 10 are included in the motor driving device 50 according to the first embodiment. Indicated.
  • the outdoor unit 100 includes a first motor 41, a second motor 42, at least one heat exchanger (for example, heat exchangers 43a and 43b), a first conductor 44a, and a second conductor 44b.
  • the outdoor unit 100 further includes a substrate 46 and a partition plate 47.
  • the inverter 4, the connection switching unit 8, and the control unit 10 are attached to the substrate 46.
  • FIG. 6 is a diagram schematically illustrating another example of the internal structure of the outdoor unit 100. As shown in FIG. 6, the outdoor unit 100 may not have the partition plate 47.
  • the housing 45 is divided into a first housing 45a and a second housing 45b.
  • the first housing 45a and the second housing 45b may be separated or may be integrated with each other.
  • the first housing 45a covers the first motor 41, the heat exchanger 43a, and the inverter 4. In the example shown in FIG. 5, the first housing 45 a covers the substrate 46. Therefore, in the example illustrated in FIG. 5, the first housing 45 a also covers the connection switching unit 8 and the control unit 10.
  • the second housing 45b covers the second motor 42 and the heat exchanger 43b.
  • the housing 45 has at least one first suction port 451a, at least one second suction port 451b, at least one first discharge port 452a, and at least one second discharge port 452b. .
  • the first housing 45a has at least one first inlet 451a and at least one first outlet 452a
  • the second housing 45b has at least one second outlet.
  • a unit including the first motor 41 is referred to as a first unit 141, and a unit including the second motor 42 is referred to. This is called a second unit 142.
  • the first unit 141 includes a first housing 45a, a first motor 41, a heat exchanger 43a, a first conductor 44a, an inverter 4, and a connection switching unit. 8 and the control unit 10, and the second unit 142 includes a second housing 45b, a second motor 42, and a heat exchanger 43b.
  • the partition plate 47 When the outdoor unit 100 is separated into the first unit 141 and the second unit 142, the partition plate 47 is a boundary between the first unit 141 and the second unit 142. However, the partition plate 47 may be a component of the first unit 141 or a component of the second unit 142. As shown in FIG. 6, the partition plate 47 may not be provided in the outdoor unit 100.
  • the first motor 41 has a first fan 41a and a first rotor 41b. Further, the first motor 41 has a shaft fixed to the first rotor 41b, and this shaft is also fixed to the first fan 41a.
  • the first rotor 41b has a permanent magnet.
  • the first motor 41 is driven, the first fan 41a rotates together with the first rotor 41b. Thereby, the 1st fan 41a produces
  • the second motor 42 has a second fan 42a and a second rotor 42b. Further, the second motor 42 has a shaft fixed to the second rotor 42b, and this shaft is also fixed to the second fan 42a.
  • the second rotor 42b has a permanent magnet.
  • the second motor 42 is driven, the second fan 42a rotates together with the second rotor 42b. Thereby, the 2nd fan 42a produces
  • the first conductive wire 44 a is electrically connected to the first motor 41 and the inverter 4.
  • the second conducting wire 44 b is electrically connected to the second motor 42 and the connection switching unit 8.
  • a hole 47a is formed in the partition plate 47, and the second conductor 44b is connected to the second motor 42 and the connection switching unit 8 through the hole 47a.
  • the first conducting wire 44a is shorter than the second conducting wire 44b, but the length of the first conducting wire 44a may be the same as the second conducting wire 44b.
  • connection switching unit 8 is electrically connected to the second conducting wire 44b, the inverter 4, and the control unit 10. Specifically, the connection switching unit 8 is disposed between the inverter 4 and the second motor 42. The connection switching unit 8 switches on / off the voltage applied from the inverter 4 to the second motor 42 in accordance with an instruction from the control unit 10.
  • the connection switching unit 8 is made of, for example, a wide band gap semiconductor. Thereby, low loss and high speed switching can be realized.
  • connection switching unit 8 may be configured with an electromagnetic contactor. Also in this case, it is possible to realize low loss and high speed switching.
  • FIG. 7 is a diagram schematically showing still another example of the internal structure of the outdoor unit 100.
  • the “at least one heat exchanger” in the outdoor unit 100 may be one heat exchanger or two or more heat exchangers.
  • the heat exchangers 43a and 43b are integrated with each other.
  • the heat exchanger 43a is on the first fan 41a side of the heat exchanger
  • the heat exchanger 43b is on the second fan 42a side of the heat exchanger.
  • the first fan 41a side of the heat exchanger is also referred to as “first unit 141 side of heat exchanger” or “first side of heat exchanger”
  • the second fan 42a side of the heat exchanger is referred to as “heat exchange”.
  • second unit 142 side or “second side of heat exchanger”.
  • At least one heat exchanger exchanges heat with the refrigerant.
  • the heat exchanger 43a exchanges heat with the refrigerant
  • the heat exchanger 43b also exchanges heat with the refrigerant.
  • the inverter 4 can drive a plurality of motors.
  • the inverter 4 can apply voltages to the first motor 41 and the second motor 42 through the first conductor 44a and the second conductor 44b, respectively. That is, the inverter 4 can drive the first motor 41 and the second motor 42.
  • the inverter 4 can drive the three or more motors.
  • the inverter 4 is disposed closer to the first motor 41 than the second motor 42. As long as the inverter 4 is closer to the first motor 41 than the second motor 42, the arrangement of the inverter 4 is not limited to the present embodiment.
  • control unit 10 controls the inverter 4 and the connection switching unit 8.
  • the control unit 10 is disposed closer to the first motor 41 than the second motor 42.
  • a device including the inverter 4 and the control unit 10 is also referred to as a “motor control device”.
  • the motor control device is disposed closer to the first motor 41 than the second motor 42.
  • the substrate 46 is disposed closer to the first motor 41 than the second motor 42. Therefore, the connection switching unit 8 is also arranged closer to the first motor 41 than the second motor 42.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating an example of the flow of airflow in the outdoor unit 100 when the second motor 42 is stopped.
  • a motor driven by the control unit 10 among a plurality of motors is called a master motor or a main motor, and a motor stopped by the control unit 10 is called a slave motor or a sub motor. .
  • the control unit 10 controls the inverter 4 and the connection switching unit 8 to drive the first motor 41 and stop the second motor 42.
  • the second fan 42a stops.
  • the first fan 41a rotates and an air flow A1 is generated in the first unit 141. Specifically, air flows into the first unit 141 from the first suction port 451a, and is discharged to the outside of the outdoor unit 100 (specifically, the first unit 141) from the first discharge port 452a. Is done.
  • the route through which the airflow A1 passes is the first route P1.
  • the airflow A1 flows from the lower side to the upper side in the first unit 141. Therefore, in the example shown in FIG. 8, the first path P ⁇ b> 1 extends from the lower side to the upper side in the first unit 141. That is, the first path P1 passes through the inverter 4 and the heat exchanger 43a. It is desirable that the first path P1 passes through the control unit 10 in addition to the inverter 4 and the heat exchanger 43a.
  • Airflow A1 passes through inverter 4 and heat exchanger 43a. Thereby, the inverter 4 and the heat exchanger 43a are cooled.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating another example of the flow of airflow in the outdoor unit 100 when the first motor 41 and the second motor 42 are driven.
  • the first motor 41 and the second motor 42 are driven.
  • the control unit 10 controls the inverter 4 and the connection switching unit 8 to control the first motor 41 and the second motor.
  • the motor 42 is driven.
  • the first fan 41a rotates and an air flow A1 is generated in the first unit 141. Specifically, air flows into the first unit 141 from the first suction port 451a, and is discharged to the outside of the outdoor unit 100 (specifically, the first unit 141) from the first discharge port 452a. Is done.
  • the second fan 42a rotates and an airflow A2 is generated in the second unit 142. Specifically, air flows into the second unit 142 from the second suction port 451b and is discharged from the second discharge port 452b to the outside of the outdoor unit 100 (specifically, the second unit 142). Is done.
  • the route through which the airflow A2 passes is the second route P2.
  • the airflow A ⁇ b> 2 flows from the lower side to the upper side in the second unit 142. Therefore, in the example illustrated in FIG. 9, the second path P ⁇ b> 2 extends from the lower side to the upper side in the second unit 142.
  • Airflow A1 passes through inverter 4 and heat exchanger 43a. Thereby, the inverter 4 and the heat exchanger 43a are cooled.
  • the airflow A2 passes through the heat exchanger 43b. Thereby, the heat exchanger 43b is cooled.
  • the inverter 4 is arranged closer to the first motor 41 than the second motor 42. Specifically, the inverter 4 is in the first path P1, and the inverter 4 is not in the second path P2.
  • the second unit 142 side of the heat exchanger (in this embodiment, the heat exchanger 43 b) Less susceptible to heat. Therefore, even when the second motor 42 is stopped, the heat exchange efficiency on the second unit 142 side (in this embodiment, the heat exchanger 43b) of the heat exchanger is prevented from being lowered. be able to.
  • the heat exchange efficiency on the second unit 142 side of the heat exchanger in this embodiment, the heat exchanger 43b
  • the heat exchange efficiency on the second unit 142 side of the heat exchanger (in this embodiment, the heat exchanger 43b) can be improved as compared with the conventional technique.
  • the control unit 10 is disposed closer to the first motor 41 than the second motor 42. Specifically, the control unit 10 is in the first path P1, and the control unit 10 is not in the second path P2. In this case, the airflow A1 passes through the control unit 10 and the heat exchanger 43a. Since the heat of the control unit 10 is mainly released into the first unit 141, the second unit 142 side of the heat exchanger (in this embodiment, the heat exchanger 43 b) is the heat from the control unit 10. It is hard to be affected by. Therefore, even when the second motor 42 is stopped, the heat exchange efficiency on the second unit 142 side (in this embodiment, the heat exchanger 43b) of the heat exchanger is prevented from being lowered. be able to. As a result, the heat exchange efficiency on the second unit 142 side of the heat exchanger (in this embodiment, the heat exchanger 43b) can be improved as compared with the conventional technique.
  • the substrate 46 be disposed closer to the first motor 41 than the second motor 42.
  • the airflow A1 passes through the substrate 46 and the heat exchanger 43a. Since heat from the substrate 46 is mainly released into the first unit 141, the second unit 142 side of the heat exchanger (in this embodiment, the heat exchanger 43 b) takes heat from the substrate 46. Not easily affected. Therefore, even when the second motor 42 is stopped, the heat exchange efficiency on the second unit 142 side (in this embodiment, the heat exchanger 43b) of the heat exchanger is prevented from being lowered. be able to.
  • the heat exchange efficiency on the second unit 142 side of the heat exchanger (in this embodiment, the heat exchanger 43b) can be improved as compared with the conventional technique.
  • the substrate 46 is not disposed in the second unit 142 but is disposed in the first unit 141, whereby the second unit 142 side of the heat exchanger (this embodiment). Then, the heat exchange efficiency of the heat exchanger 43b) can be further improved.
  • the outdoor unit 100 even when the second motor 42 is stopped, the inside of the outdoor unit 100 can be efficiently cooled, and as a result, The heat exchange efficiency of the heat exchanger, in particular, the second unit 142 side of the heat exchanger (in this embodiment, the heat exchanger 43b) can be improved.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating still another example of the internal structure of the outdoor unit 100.
  • the inverter 4 is arranged closer to the first motor 41 than to the second motor 42.
  • the length of the 1st conducting wire 44a can be made shorter than the 2nd conducting wire 44b.
  • the noise current passing through the first conductor 44a may be superimposed on the signal current passing through the second conductor 44b.
  • the signal current flowing through the second conducting wire 44b is affected by noise from the first conducting wire 44a.
  • the noise current passing through the second conductor 44b may be superimposed on the signal current passing through the first conductor 44a.
  • the signal current flowing through the first conducting wire 44a is affected by noise from the second conducting wire 44b.
  • the outdoor unit 100 includes a core 48 that reduces noise current.
  • the core 48 is, for example, a ferrite core.
  • the core 48 is also referred to as a noise filter.
  • the core 48 is attached to the second conductor 44b. Therefore, the core 48 reduces the noise current flowing through the second conducting wire 44b. Thereby, even when the 1st conducting wire 44a is shorter than the 2nd conducting wire 44b, the noise from the 2nd conducting wire 44b can be reduced.
  • the core 48 may be attached to the first conductive wire 44a. In this case, noise from the first conducting wire 44a can be reduced. Thereby, appropriate control of the 1st motor 41 and the 2nd motor 42 is attained.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating still another example of the internal structure of the outdoor unit 100.
  • FIG. 12 is a diagram showing the direction of the current I1 flowing through the first conducting wire 44a and the direction of the current I2 flowing through the second conducting wire 44b in the core 48. As shown in FIG.
  • the length of the first conducting wire 44a is the same as that of the second conducting wire 44b, and the current flowing through the first conducting wire 44a (specifically, the signal current) is the second conducting wire. It is synchronized with the current flowing through 44b (specifically, the signal current).
  • the same current is supplied from the inverter 4 to the first conducting wire 44a and the second conducting wire 44b. That is, the first motor 41 and the second motor 42 are operated synchronously.
  • the signal current flowing through the first conducting wire 44a may be affected by noise from the second conducting wire 44b
  • the signal current flowing through the second conducting wire 44b may be affected by noise from the first conducting wire 44a. May be affected.
  • the outdoor unit 100 includes a core 48 that reduces noise current.
  • the core 48 is attached to the first conducting wire 44a and the second conducting wire 44b.
  • the core 48 has the first current I1 flowing in the first conductive wire 44a and the current I2 flowing in the second conductive wire 44b in opposite directions.
  • the first conductor 44a and the second conductor 44b are attached.
  • the current I1 includes a signal current and a noise current.
  • the current I2 includes a signal current and a noise current.
  • the currents I1 and I2 are opposite to each other, and the current (specifically, the signal current) flowing through the first conductor 44a is the current (specifically, the signal current) flowing through the second conductor 44b.
  • the magnetic flux generated by the current I1 and the magnetic flux generated by the current I2 cancel each other.
  • the noise from the 1st conducting wire 44a and the noise from the 2nd conducting wire 44b cancel each other.
  • the influence of noise on the first conductive wire 44a and the second conductive wire 44b can be reduced.
  • appropriate control of the 1st motor 41 and the 2nd motor 42 is attained.
  • FIG. A refrigeration cycle apparatus 800 according to Embodiment 3 will be described.
  • the refrigeration cycle apparatus 800 is also referred to as a refrigeration cycle application device.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating an example of a configuration of a refrigeration cycle apparatus 800 according to Embodiment 3.
  • the refrigeration cycle apparatus 800 includes a heat pump apparatus 900.
  • some components of heat pump apparatus 900 form outdoor unit 800a of refrigeration cycle apparatus 800.
  • the refrigeration cycle apparatus 800 includes an indoor unit (not shown) in addition to the outdoor unit 800a.
  • the outdoor unit 100 described in Embodiment 2 can be applied to the outdoor unit 800a.
  • the refrigeration cycle apparatus 800 can obtain the advantages of the outdoor unit 100 described in the second embodiment.
  • the heat exchanger 907 corresponds to the heat exchangers 43a and 43b of the outdoor unit 100 according to the second embodiment
  • the fans 910a and 910b are the first of the outdoor unit 100 according to the second embodiment. This corresponds to the fan 41a and the second fan 42a.
  • FIG. 14 is a Mollier diagram of the refrigerant state of the heat pump apparatus 900 shown in FIG.
  • the horizontal axis represents specific enthalpy and the vertical axis represents refrigerant pressure.
  • An example of the circuit configuration of the heat pump apparatus 900 will be described.
  • a compressor 901, a heat exchanger 902, an expansion mechanism 903, a receiver 904, an internal heat exchanger 905, an expansion mechanism 906, and a heat exchanger 907 are sequentially connected by piping, Is provided with a main refrigerant circuit 908 that circulates.
  • a four-way valve 909 is provided on the discharge side of the compressor 901 so that the refrigerant circulation direction can be switched.
  • the outdoor unit 800a of the refrigeration cycle apparatus 800 includes a compressor 901, an expansion mechanism 903, a receiver 904, an internal heat exchanger 905, an expansion mechanism 906, a heat exchanger 907, and a four-way valve 909 of the heat pump apparatus 900. And an expansion mechanism 911, a fan 910a, and a fan 910b.
  • the configuration of the outdoor unit 800a is not limited to the present embodiment.
  • the heat exchanger 907 has a first part 907a and a second part 907b, to which a valve (not shown) is connected, and the flow of the refrigerant is controlled according to the load of the heat pump device 900. For example, when the load of the heat pump device 900 is relatively large, the refrigerant flows through both the first portion 907a and the second portion 907b, and when the load of the heat pump device 900 is relatively small, the first portion 907a. And only one of the 2nd part 907b, for example, a refrigerant
  • coolant is poured only into the 1st part 907a.
  • fans 910a and 910b are provided in the vicinity thereof in correspondence with the respective portions.
  • Fans 910a and 910b are each driven by a driving force of a separate motor.
  • the fan 910a is the first fan 41a of the first motor 41 described in the first or second embodiment
  • the fan 910b is the second of the second motor 42 described in the first or second embodiment. Fan 42a.
  • the heat pump apparatus 900 includes an injection circuit 912 that connects a connection point between the receiver 904 and the internal heat exchanger 905 to an injection pipe of the compressor 901 by piping.
  • An expansion mechanism 911 and an internal heat exchanger 905 are sequentially connected to the injection circuit 912.
  • a water circuit 913 through which water circulates is connected to the heat exchanger 902.
  • the water circuit 913 is connected to a device that uses water such as a water heater, a radiator, a radiator such as floor heating.
  • the heat pump device 900 during the heating operation will be described.
  • the four-way valve 909 is set in the solid line direction.
  • the heating operation includes not only heating used for air conditioning but also heating of water for hot water supply.
  • the gas-phase refrigerant (point 1 in FIG. 14) that has become high-temperature and high-pressure in the compressor 901 is discharged from the compressor 901, and is heat-exchanged and liquefied in a heat exchanger 902 that is a condenser and a radiator (FIG. 14). Point 2). At this time, the water circulating in the water circuit 913 is warmed by the heat radiated from the refrigerant and used for heating, hot water supply, and the like.
  • the liquid-phase refrigerant liquefied by the heat exchanger 902 is decompressed by the expansion mechanism 903 and becomes a gas-liquid two-phase state (point 3 in FIG. 14).
  • the refrigerant in the gas-liquid two-phase state by the expansion mechanism 903 is heat-exchanged with the refrigerant sucked into the compressor 901 by the receiver 904, cooled, and liquefied (point 4 in FIG. 14).
  • the liquid phase refrigerant liquefied by the receiver 904 branches and flows into the main refrigerant circuit 908 and the injection circuit 912.
  • the liquid-phase refrigerant flowing through the main refrigerant circuit 908 is heat-exchanged by the internal heat exchanger 905 with the refrigerant flowing through the injection circuit 912 that has been decompressed by the expansion mechanism 911 and is in a gas-liquid two-phase state, and further cooled (FIG. 14). Point 5).
  • the liquid-phase refrigerant cooled by the internal heat exchanger 905 is decompressed by the expansion mechanism 906 and becomes a gas-liquid two-phase state (point 6 in FIG. 14).
  • the refrigerant that has been in the gas-liquid two-phase state by the expansion mechanism 906 is heat-exchanged with the outside air by the heat exchanger 907 serving as an evaporator and heated (point 7 in FIG. 14).
  • the refrigerant heated by the heat exchanger 907 is further heated by the receiver 904 (point 8 in FIG. 14) and sucked into the compressor 901.
  • the refrigerant flowing through the injection circuit 912 is decompressed by the expansion mechanism 911 (point 9 in FIG. 14) and is heat-exchanged by the internal heat exchanger 905 (point 10 in FIG. 14).
  • the gas-liquid two-phase refrigerant (injection refrigerant) heat-exchanged by the internal heat exchanger 905 flows into the compressor 901 from the injection pipe of the compressor 901 in the gas-liquid two-phase state.
  • the refrigerant sucked from the main refrigerant circuit 908 (point 8 in FIG. 14) is compressed and heated to an intermediate pressure (point 11 in FIG. 14).
  • the refrigerant that has been compressed and heated to the intermediate pressure joins the injection refrigerant (point 10 in FIG. 14), and the temperature drops (point 12 in FIG. 14).
  • coolant (point 12 of FIG. 14) in which temperature fell is further compressed and heated, becomes high temperature high pressure, and is discharged (point 1 of FIG. 14).
  • the opening of the expansion mechanism 911 is fully closed. That is, when performing the injection operation, the opening degree of the expansion mechanism 911 is larger than a certain value, but when not performing the injection operation, the opening degree of the expansion mechanism 911 is made smaller than the above certain value. . As a result, the refrigerant does not flow into the injection pipe of the compressor 901.
  • the opening degree of the expansion mechanism 911 is electronically controlled by a control unit configured by a microcomputer or the like.
  • the four-way valve 909 is set in a broken line direction.
  • This cooling operation includes not only cooling used in air conditioning but also cooling of water, freezing of food, and the like.
  • the gas-phase refrigerant (point 1 in FIG. 14) that has become high-temperature and high-pressure in the compressor 901 is discharged from the compressor 901 and is heat-exchanged and liquefied in a heat exchanger 907 that is a condenser and a radiator (FIG. 14).
  • Point 2 The liquid-phase refrigerant liquefied by the heat exchanger 907 is decompressed by the expansion mechanism 906 and becomes a gas-liquid two-phase state (point 3 in FIG. 14).
  • the refrigerant in the gas-liquid two-phase state by the expansion mechanism 906 is heat-exchanged by the internal heat exchanger 905, cooled and liquefied (point 4 in FIG. 14).
  • the refrigerant that has become a gas-liquid two-phase state by the expansion mechanism 906 and the liquid-phase refrigerant that has been liquefied by the internal heat exchanger 905 have been decompressed by the expansion mechanism 911 and have become a gas-liquid two-phase state.
  • Heat is exchanged with the refrigerant (point 9 in FIG. 14).
  • the liquid refrigerant (point 4 in FIG. 14) exchanged by the internal heat exchanger 905 flows into the main refrigerant circuit 908 and the injection circuit 912.
  • the liquid-phase refrigerant flowing through the main refrigerant circuit 908 is heat-exchanged with the refrigerant sucked into the compressor 901 by the receiver 904 and further cooled (point 5 in FIG. 14).
  • the liquid-phase refrigerant cooled by the receiver 904 is decompressed by the expansion mechanism 903 and becomes a gas-liquid two-phase state (point 6 in FIG. 14).
  • the refrigerant in the gas-liquid two-phase state by the expansion mechanism 903 is heat-exchanged and heated by the heat exchanger 902 serving as an evaporator (point 7 in FIG. 14).
  • the water circulating in the water circuit 913 is cooled and used for cooling, cooling, freezing and the like.
  • the refrigerant heated by the heat exchanger 902 is further heated by the receiver 904 (point 8 in FIG. 14) and sucked into the compressor 901.
  • the refrigerant flowing through the injection circuit 912 is decompressed by the expansion mechanism 911 (point 9 in FIG. 14), and is heat-exchanged by the internal heat exchanger 905 (point 10 in FIG. 14).
  • the gas-liquid two-phase refrigerant (injection refrigerant) heat-exchanged by the internal heat exchanger 905 flows from the injection pipe of the compressor 901 in the gas-liquid two-phase state.
  • the compression operation in the compressor 901 is the same as in the heating operation.
  • the opening of the expansion mechanism 911 is fully closed so that the refrigerant does not flow into the injection pipe of the compressor 901, as in the heating operation.
  • the heat exchanger 902 has been described as a heat exchanger such as a plate heat exchanger that exchanges heat between the refrigerant and the water circulating in the water circuit 913.
  • the heat exchanger 902 is not limited to this, and may exchange heat between the refrigerant and the air.
  • the water circuit 913 may be a circuit in which other fluid circulates instead of a circuit in which water circulates.
  • the heat exchanger 907 has the first part 907a and the second part 907b, but instead or in addition, the heat exchanger 902 may have two parts.
  • the heat exchanger 902 exchanges heat between the refrigerant and the air
  • each of the above two parts has a fan, and these fans are driven by a separate motor driving force. There is also.
  • the compressor 901 has a first part (first compression mechanism) and a second part. You may have a part (2nd compression mechanism). In that case, when the load of the heat pump device 900 is relatively large, both the first portion and the second portion perform the compression operation, and when the load of the heat pump device 900 is relatively small, the first portion and the second portion. Only one of these parts, for example, only the first part, is controlled to perform the compression operation.
  • the first part and the second part of the compressor 901 are provided with separate motors for driving them.
  • the first motor 41 and the second motor 42 described in the first or second embodiment are used for driving the first portion and the second portion, respectively.
  • At least one of the heat exchangers 902 and 907 has two parts and two fans are provided for at least one of the heat exchangers 902 and 907 has been described. May have three or more portions.
  • at least one of the heat exchangers 902 and 907 may have a plurality of parts, and a fan may be provided corresponding to each part.
  • a plurality of motors can be driven by a single inverter 4 as described in the first or second embodiment.
  • the compressor 901 may have three or more parts.
  • the compressor 901 may have a plurality of parts, and a motor may be provided for each part.
  • a plurality of motors can be driven by a single inverter 4 as described in the first or second embodiment.
  • the heat pump device 900 described in the third embodiment may be combined with the motor driving device 50 described in the first embodiment.
  • a plurality of motors can be driven using one inverter 4, and the heat pump device 900 and the refrigeration cycle device 800 can be reduced in cost and size and weight.
  • the size of the heat exchanger can be increased by the size of the motor driving device 50, which further increases the heat exchange efficiency. It is also possible to increase the efficiency.
  • the number of motors driven by the inverter 4 can be adjusted by operating the open / close sections (9, 9-1 to 9-4), for example, when the load is relatively small, Only a part of the motors, for example, the first motor 41 is operated, and when the load is relatively large, more motors, for example, both the first motor 41 and the second motor 42 are operated.
  • the number of drives according to the load in this way, it becomes possible to always operate only the minimum necessary number, and it is possible to further increase the efficiency of the heat pump device.
  • Embodiment 4 FIG.
  • a refrigeration cycle apparatus for example, refrigeration cycle apparatus 800 according to Embodiment 3 configured by a combination of motor drive apparatus 50 of Embodiment 1 and heat pump apparatus 900 of Embodiment 3, the load of the refrigeration cycle apparatus That is, in response to a change in the load of the heat pump device, the operation mode of the heat pump device 900 is switched, and accordingly, the portion of the compressor or heat exchanger that performs the compression operation or heat exchange operation is switched, Correspondingly, the number of motors driven can be changed.
  • the heat exchanger has n parts, and n motors are provided corresponding to the n parts, and the heat of the n parts depends on the load of the refrigeration cycle apparatus. It is assumed that the part that performs the exchange operation is switched, and each of the n motors is driven by the inverter 4 when the corresponding part performs the heat exchange operation.
  • the driving of each of the n motors by the inverter may be started after the heat exchanger corresponding to the motor starts the heat exchanging operation.
  • the drive of a motor will be started after the effect of the heat pump effect
  • the driving of each of the n motors by the inverter may be started before the portion of the heat exchanger corresponding to the motor starts the heat exchanging operation.
  • the driving of each of the n motors by the inverter may be stopped after the portion of the heat exchanger corresponding to the motor stops the heat exchanging operation. By doing so, it is possible to effectively use the effect of the heat pump action.
  • the driving of each of the n motors by the inverter may be stopped before the portion of the heat exchanger corresponding to the motor stops the heat exchange operation. By doing so, it becomes possible to reduce the power consumption by the motor.
  • the configuration shown in the above embodiment is an example of the configuration of the present invention, and can be combined with another known technique, and a part thereof is omitted without departing from the gist of the present invention. It is also possible to change and configure it.

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Abstract

室外機（１００）は、少なくとも１つの熱交換器（４３ａ，４３ｂ）と、第１のファン（４１ａ）を有する第１のモータ（４１）と、第２のファン（４２ａ）を有する第２のモータ（４２）と、第１のモータ（４１）及び第２のモータ（４２）にそれぞれ電圧を印加するインバータ（４）と、第２のモータ（４２）に印加される電圧のオンオフを切り替える接続切替部（８）と、インバータ（４）及び接続切替部（８）を制御する制御部（１０）とを有する。インバータ（４）は、第２のモータ（４２）よりも第１のモータ（４１）の近くに配置されている。

Description

室外機及び冷凍サイクル装置
　本発明は、室外機及びそれを備えた冷凍サイクル装置に関する。
　一般に、複数のモータを１つのインバータで駆動させる技術が用いられている。これにより、特定のモータに負荷が集中した場合であっても、各モータに供給される電流を容易に制御することができ、各モータを安定して駆動させることができる（例えば、特許文献１）。この技術を冷凍サイクル装置用の室外機に適用した場合、各モータにファンを取り付けることにより、各ファンの駆動を１つのインバータで制御することができる。すなわち、各ファンによって生成される気流を１つのインバータで制御することができる。
特開２００１－５４２９９号公報
　冷凍サイクル装置用の室外機において、第１のファンの駆動を継続させ、第２のファンの駆動を停止した場合、インバータからの熱が第２のファンによって生成される気流によって排出されにくくなるので、室外機内の熱交換器の第２のファン側に対する冷却効率が低下し、熱交換器の第２のファン側における熱交換効率が低下するという問題がある。
　本発明は、上述のような課題を解決するためになされたものであり、熱交換器の第２のファン側における熱交換効率を向上させることを目的とする。
　本発明の室外機は、
　冷凍サイクル装置用の室外機であって、
　少なくとも１つの熱交換器と、
　第１の回転子及び前記第１の回転子と共に回転する第１のファンを有する第１のモータと、
　第２の回転子及び前記第２の回転子と共に回転する第２のファンを有する第２のモータと、
　前記第１のモータに電気的に接続された第１の導線と、
　前記第２のモータに電気的に接続された第２の導線と、
　前記第１の導線及び前記第２の導線を通して、前記第１のモータ及び前記第２のモータにそれぞれ電圧を印加するインバータと、
　前記第２の導線に電気的に接続されており、前記第２のモータに印加される電圧のオンオフを切り替える接続切替部と、
　前記インバータ及び前記接続切替部を制御する制御部と
　を備え、
　前記インバータは、前記第２のモータよりも前記第１のモータの近くに配置されている。
　本発明によれば、第２のファンによって生成される気流が通る第２の経路にインバータがないので、熱交換器の第２のファン側における熱交換効率を向上させることができる。
本発明の実施の形態１に係るモータ駆動装置を示す図である。 制御部の構成を示す機能ブロック図である。 （ａ）は、位相推定値、進み位相角、及び印加電圧位相の例を示す図であり、（ｂ）は、座標変換部で求められる電圧指令値の例を示す図であり、（ｃ）は、ＰＷＭ信号の例を示す図である。 電流進み角と磁石トルクとの関係、電流進み角とリラクタンストルクとの関係、及び電流進み角と合成トルクの関係を示すグラフである。 実施の形態２に係る室外機の内部構造を概略的に示す図である。 室外機の内部構造の他の一例を概略的に示す図である。 室外機の内部構造のさらに他の一例を概略的に示す図である。 第２のモータが停止しているときの室外機内の気流の流れの一例を示す図である。 第１のモータ及び第２のモータが駆動しているときの室外機内の気流の流れの他の一例を示す図である。 室外機の内部構造のさらに他の一例を示す図である。 室外機の内部構造のさらに他の一例を示す図である。 コア内において、第１の導線に流れる電流の向き及び第２の導線に流れる電流の向きを示す図である。 実施の形態３に係る冷凍サイクル装置の構成の一例を示す図である。 図１３に示すヒートポンプ装置の冷媒の状態についてのモリエル線図である。
実施の形態１．
　図１は、本発明の実施の形態１に係るモータ駆動装置５０を示す図である。このモータ駆動装置５０は、第１のモータ４１及び第２のモータ４２を駆動するためのものである。第１のモータ４１及び第２のモータ４２は、例えば、永久磁石同期モータである。この場合、第１のモータ４１及び第２のモータ４２は永久磁石を有し、第１のモータ４１の回転子及び第２のモータ４２の回転子には、それぞれ永久磁石が備えられている。
　モータ駆動装置５０は、整流器２と、平滑部３と、インバータ４と、インバータ電流検出部５と、モータ電流検出部６と、入力電圧検出部７と、接続切替部８と、制御部１０とを備える。
　整流器２は、交流電源１からの交流電力を整流して直流電力を生成する。
　平滑部３は、コンデンサ等で構成され、整流器２からの直流電力を平滑してインバータ４に供給する。
　なお、交流電源１は、図１の例では単相であるが、三相電源でも良い。交流電源１が三相であれば、整流器２としても三相の整流器が用いられる。
　平滑部３のコンデンサとしては、一般的には静電容量の大きなアルミ電解コンデンサを用いることが多いが、長寿命であるフィルムコンデンサを用いても良い。さらに静電容量の小さなコンデンサを用いることで、交流電源１に流れる電流の高調波電流を抑制するよう構成しても良い。
　また、交流電源１から平滑部３までの間に高調波電流の抑制或いは力率の改善のためにリアクトル（図示せず）を挿入しても良い。
　インバータ４は平滑部３の電圧を入力とし、周波数及び電圧値が可変の三相交流電力を出力する。インバータ４の出力には、第１のモータ４１及び第２のモータ４２が並列に接続されている。
　接続切替部８は、図１に示される例では単一の開閉部９から成る。開閉部９は、第２のモータ４２とインバータ４とを接続したり切り離したりすることが可能であり、開閉部９の開閉により同時に運転されるモータの台数を切替えることができる。
　インバータ４は、例えば、半導体スイッチング素子及び環流ダイオードの少なくとも一方で構成されている。インバータ４を構成する半導体スイッチング素子としては、ＩＧＢＴ（Ｉｎｓｕｌａｔｅｄ　Ｇａｔｅ　Ｂｉｐｏｌａｒ　Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）或いはＭＯＳＦＥＴ（Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ　Ｆｉｅｌｄ　Ｅｆｆｅｃｔ　Ｔｒａｎｓｉｓｔｏｒ）が用いられることが多い。
　なお、半導体スイッチング素子のスイッチングによるサージ電圧を抑制する目的で環流ダイオード（図示せず）を半導体スイッチング素子に並列に接続した構成としても良い。
　半導体スイッチング素子の寄生ダイオードを還流ダイオードとして用いても良い。ＭＯＳＦＥＴを用いた場合、環流のタイミングでＭＯＳＦＥＴをＯＮ状態とすることにより還流ダイオードと同様の機能を実現することが可能である。
　半導体スイッチング素子を構成する材料はケイ素Ｓｉに限定されず、ワイドバンドギャップ半導体である炭化ケイ素（ＳｉＣ）、窒化ガリウム（ＧａＮ）、酸化ガリウム（Ｇａ２Ｏ３）、ダイヤモンド等を用いることが可能であり、ワイドバンドギャップ半導体を用いることで、低損失化及び高速スイッチング化を実現することが可能となる。
　同様に、還流ダイオードを構成する材料はケイ素Ｓｉに限定されず、ワイドバンドギャップ半導体である炭化ケイ素（ＳｉＣ）、窒化ガリウム（ＧａＮ）、酸化ガリウム（Ｇａ２Ｏ３）、ダイヤモンド等を用いることが可能であり、ワイドバンドギャップ半導体を用いることで、低損失化及び高速スイッチング化を実現することが可能となる。
　開閉部９としては、半導体スイッチング素子の代わりに、機械的なリレー、コンタクタなどの電磁接触器を用いても良い。要するに、同様の機能を有するものであれば何を用いても良い。
　図１に示される例では、第２のモータ４２とインバータ４との間に開閉部９を設けているが、第１のモータ４１とインバータ４との間に開閉部９を設けても良い。接続切替部８は、２つの開閉部を有しても良い。この場合、１つの開閉部を第１のモータ４１とインバータ４との間に設け、他の開閉部を第２のモータ４２とインバータ４との間に設けても良い。２つの開閉部を用いる場合には、２つの開閉部により接続切替部８が構成される。
　図１に示される例では、インバータ４に２台のモータが接続されているが、３台以上のモータがインバータ４に接続されていても良い。３台以上のモータをインバータ４に接続する場合、開閉部９と同様の開閉部を全てのモータの各々とインバータ４との間に設けても良い。複数のモータの内の一部のモータに対してのみ、その各々とインバータ４との間に開閉部９と同様の開閉部を設けても良い。これらの場合、複数の開閉部により接続切替部８が構成される。
　インバータ電流検出部５は、インバータ４に流れる電流を検出する。例えば、インバータ電流検出部５は、インバータ４の３つの下アームのスイッチング素子にそれぞれ直列に接続された抵抗Ｒｕ，Ｒｖ，Ｒｗの両端電圧ＶＲｕ，ＶＲｖ，ＶＲｗに基づいて、インバータ４のそれぞれの相の電流（インバータ電流）ｉｕ＿ａｌｌ、ｉｖ＿ａｌｌ、ｉｗ＿ａｌｌを求める。
　モータ電流検出部６は、第１のモータ４１の電流を検出する。モータ電流検出部６は、３つの相の電流（相電流）ｉｕ＿ｍ、ｉｖ＿ｍ、ｉｗ＿ｍをそれぞれ検出する３つのカレントトランスを含む。
　入力電圧検出部７は、インバータ４の入力電圧（直流母線電圧）Ｖｄｃを検出する。
　制御部１０は、インバータ電流検出部５で検出された電流値、モータ電流検出部６で検出された電流値、及び入力電圧検出部７で検出された電圧値に基づいて、インバータ４を動作させるための信号を出力する。
　なお、上記の例では、インバータ電流検出部５が、インバータ４の下アームのスイッチング素子に直列に接続された３つの抵抗により、インバータ４のそれぞれの相の電流を検出するが、この代わりに、下アームのスイッチング素子の共通接続点と平滑部３の負側電極との間に接続された抵抗により、インバータ４のそれぞれの相の電流を検出するものであっても良い。
　また、第１のモータ４１の電流を検出するモータ電流検出部６に加えて、第２のモータの電流を検出するモータ電流検出部を、モータ駆動装置５０に設けても良い。
　モータ電流の検出には、カレントトランスを用いる代わりに、ホール素子を用いても良く、抵抗の両端電圧から電流を算出する構成を用いても良い。
　同様に、インバータ電流の検出には、抵抗の両端電圧から電流を算出する構成の代わりに、カレントトランス、ホール素子等を用いても良い。
　制御部１０は、処理回路で実現可能である。処理回路は、専用のハードウェアで構成されていても良く、ソフトウェアで構成されていても良く、ハードウェアとソフトウェアの組合せで構成されていても良い。ソフトウェアで構成される場合、制御部１０は、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ　Ｕｎｉｔ）を備えたマイクロコンピュータ、ＤＳＰ（Ｄｉｇｉｔａｌ　Ｓｉｇｎａｌ　Ｐｒｏｃｅｓｓｏｒ）等で構成される。制御部１０は、ＣＰＵに加えて、コンピュータで読み取り可能な記録媒体としてのメモリを有しても良い。この場合、ソフトウェアはプログラムとしてこのメモリに格納することができる。
　図２は制御部１０の構成を示す機能ブロック図である。
　制御部１０は、運転指令部１０１と、減算部１０２と、座標変換部１０３，１０４と、第１のモータ速度推定部１０５と、第２のモータ速度推定部１０６と、積分部１０７，１０８と、電圧指令生成部１０９と、脈動補償制御部１１０と、座標変換部１１１と、ＰＷＭ信号生成部１１２とを有する。
　運転指令部１０１は、モータの回転数指令値ωｍ ＊を生成して出力する。運転指令部１０１はまた、接続切替部８を制御するための切替制御信号Ｓｗを生成して出力する。
　減算部１０２は、インバータ電流検出部５で検出されたインバータ４の相電流ｉｕ＿ａｌｌ，ｉｖ＿ａｌｌ，ｉｗ＿ａｌｌから第１のモータ４１の相電流ｉｕ＿ｍ，ｉｖ＿ｍ，ｉｗ＿ｍを減算することで第２のモータ４２の相電流ｉｕ＿ｓｌ，ｉｖ＿ｓｌ，ｉｗ＿ｓｌを求める。
　これは、第１のモータ４１の相電流ｉｕ＿ｍ，ｉｖ＿ｍ，ｉｗ＿ｍと第２のモータ４２の相電流ｉｕ＿ｓｌ，ｉｖ＿ｓｌ，ｉｗ＿ｓｌの和がインバータの相電流ｉｕ＿ａｌｌ，ｉｖ＿ａｌｌ，ｉｗ＿ａｌｌに等しいという関係を利用したものである。
　座標変換部１０３は、後述の第１のモータ４１の位相推定値（磁極位置推定値）θｍを用いて第１のモータ４１の相電流ｉｕ＿ｍ，ｉｖ＿ｍ，ｉｗ＿ｍを静止三相座標系から回転二相座標系に座標変換して、第１のモータ４１のｄｑ軸電流ｉｄ＿ｍ，ｉｑ＿ｍを求める。
　座標変換部１０４は、後述の第２のモータ４２の位相推定値（磁極位置推定値）θｓｌを用いて第２のモータ４２の相電流ｉｕ＿ｓｌ，ｉｖ＿ｓｌ，ｉｗ＿ｓｌを静止三相座標系から回転二相座標系に座標変換して第２のモータ４２のｄｑ軸電流ｉｄ＿ｓｌ，ｉｑ＿ｓｌを求める。
　第１のモータ速度推定部１０５は、ｄｑ軸電流ｉｄ＿ｍ，ｉｑ＿ｍ及び後述のｄｑ軸電圧指令値ｖｄ ＊，ｖｑ ＊に基づいて第１のモータ４１の回転数推定値ωｍを求める。
　同様に、第２のモータ速度推定部１０６は、ｄｑ軸電流ｉｄ＿ｓｌ，ｉｑ＿ｓｌ及び後述のｄｑ軸電圧指令値ｖｄ ＊，ｖｑ ＊に基づいて第２のモータ４２の回転数推定値ωｓｌを求める。
　積分部１０７は、第１のモータ４１の回転数推定値ωｍを積分することで、第１のモータ４１の位相推定値θｍを求める。
　同様に、積分部１０８は、第２のモータ４２の回転数推定値ωｓｌを積分することで、第２のモータ４２の位相推定値θｓｌを求める。
　なお、回転数及び位相の推定には、例えば特許第４６７２２３６号明細書に示されている方法を用いることができるが、回転数及び位相が推定可能な方法であればどのような方法を用いても良い。また、回転数或いは位相を直接検出する方法を用いても良い。
　電圧指令生成部１０９は、第１のモータ４１のｄｑ軸電流ｉｄ＿ｍ，ｉｑ＿ｍと、第１のモータ４１の回転数推定値ωｍと、後述の脈動補償電流指令値ｉｓｌ ＊とに基づいて、ｄｑ軸電圧指令値ｖｄ ＊，ｖｑ ＊を算出する。
　座標変換部１１１は、第１のモータ４１の位相推定値θｍと、ｄｑ軸電圧指令値ｖｄ ＊，ｖｑ ＊とから、印加電圧位相θｖを求め、印加電圧位相θｖに基づき、ｄｑ軸電圧指令値ｖｄ ＊，ｖｑ ＊を回転二相座標系から静止三相座標系に座標変換して、静止三相座標系上の電圧指令値ｖｕ ＊，ｖｖ ＊，ｖｗ ＊を求める。
　印加電圧位相θｖは、例えば、ｄｑ軸電圧指令値ｖｄ ＊，ｖｑ ＊から
　θｆ＝ｔａｎ-１（ｖｑ ＊／ｖｄ ＊）
により得られる進み位相角θｆを、第１のモータ４１の位相推定値θｍに加算することで得られる。
　図３（ａ）は、位相推定値θｍ、進み位相角θｆ、及び印加電圧位相θｖの例を示す図である。
　図３（ｂ）は、座標変換部１１１で求められる電圧指令値ｖｕ ＊，ｖｖ ＊，ｖｗ ＊の例を示す図である。
　図３（ｃ）は、ＰＷＭ信号ＵＰ，ＶＰ，ＷＰ，ＵＮ，ＶＮ，ＷＮの例を示す図である。
　ＰＷＭ信号生成部１１２は、入力電圧Ｖｄｃと、電圧指令値ｖｕ ＊，ｖｖ ＊，ｖｗ ＊とから図３（ｃ）に示されるＰＷＭ信号ＵＰ，ＶＰ，ＷＰ，ＵＮ，ＶＮ，ＷＮを生成する。
　ＰＷＭ信号ＵＰ，ＶＰ，ＷＰ，ＵＮ，ＶＮ，ＷＮはインバータ４に供給され、スイッチング素子の制御に用いられる。
　インバータ４には、ＰＷＭ信号ＵＰ，ＶＰ，ＷＰ，ＵＮ，ＶＮ，ＷＮに基づいて、それぞれ対応するアームのスイッチング素子を駆動する駆動信号を生成する、図示しない駆動回路が設けられている。
　制御部１０は、上記のＰＷＭ信号ＵＰ，ＶＰ，ＷＰ，ＵＮ，ＶＮ，ＷＮに基づいてインバータ４のスイッチング素子のオンオフを制御することで、インバータ４から周波数及び電圧値が可変の交流電圧を出力させる。これにより、制御部１０は、第１のモータ４１及び第２のモータ４２にその交流電圧が印加されるように、インバータ４を制御することができる。
　電圧指令値ｖｕ ＊，ｖｖ ＊，ｖｗ ＊は、図３（ｂ）に示される例では正弦波であるが、電圧指令値は、三次高調波を重畳させたものであっても良く、第１のモータ４１及び第２のモータ４２を駆動することが可能であればどのような波形のものであっても良い。
　電圧指令生成部１０９が、ｄｑ軸電流ｉｄ＿ｍ，ｉｑ＿ｍ及び第１のモータ４１の回転数推定値ωｍのみに基づいて電圧指令を生成する構成であるとすれば、第１のモータ４１が適切に制御される一方、第２のモータ４２は、第１のモータ４１のために生成された電圧指令値に応じて動作するだけであり、直接的には制御されていない状態にある。
　そのため、第１のモータ４１及び第２のモータ４２は、位相推定値θｍ及び位相推定値θｓｌに誤差を伴う状態で動作し、特に低速域で誤差が顕著に現れる。
　誤差が発生すると第２のモータ４２の電流脈動が発生し、第２のモータ４２の脱調、過大電流による発熱による損失悪化の恐れがある。さらに、過大電流に応じて回路遮断が行われて、モータが停止し、負荷の駆動ができなくなる恐れがある。
　脈動補償制御部１１０はこのような問題を解決するために設けられたものであり、第２のモータ４２のｑ軸電流ｉｑ＿ｓｌと、第１のモータ４１の位相推定値θｍと、第２のモータ４２の位相推定値θｓｌとを用いて、第２のモータ４２の電流脈動を抑制するための脈動補償電流指令値ｉｓｌ ＊を出力する。
　脈動補償電流指令値ｉｓｌ ＊は、第１のモータ４１の位相推定値θｍと、第２のモータ４２の位相推定値θｓｌとから、第１のモータ４１と第２のモータ４２との位相関係を判定し、判定結果に基づいて、第２のモータ４２のトルク電流に該当するｑ軸電流ｉｑ＿ｓｌの脈動を抑制するように定められる。
　電圧指令生成部１０９は、運転指令部１０１からの第１のモータ４１の回転数指令値ωｍ ＊と第１のモータ４１の回転数推定値ωｍとの偏差に対して比例積分演算を行って、第１のモータ４１のｑ軸電流指令値Ｉｑ＿ｍ ＊を求める。
　一方、第１のモータ４１のｄ軸電流は、励磁電流成分であり、その値を変化させることで、電流位相を制御すること、及び第１のモータ４１を強め磁束又は弱め磁束で駆動させることが可能となる。その特性を利用し、先に述べた脈動補償電流指令値ｉｓｌ ＊を、第１のモータ４１のｄ軸電流指令値Ｉｄ＿ｍ ＊に反映させることで、電流位相を制御し、これにより脈動を低減することが可能である。
　電圧指令生成部１０９は、上記のようにして求めたｄｑ軸電流指令値Ｉｄ＿ｍ ＊，Ｉｑ＿ｍ ＊と、座標変換部１０３で求めたｄｑ軸電流ｉｄ＿ｍ，ｉｑ＿ｍとに基づいてｄｑ軸電圧指令値ｖｄ ＊，ｖｑ ＊を求める。即ち、ｄ軸電流指令値Ｉｄ＿ｍ ＊とｄ軸電流ｉｄ＿ｍとの偏差に対して比例積分演算を行ってｄ軸電圧指令値ｖｄ ＊を求め、ｑ軸電流指令値Ｉｑ＿ｍ ＊とｑ軸電流ｉｑ＿ｍとの偏差に対して比例積分演算を行ってｑ軸電圧指令値ｖｑ ＊を求める。
　なお、電圧指令生成部１０９及び脈動補償制御部１１０については同様の機能を実現可能であれば、どのような構成のものであっても良い。
　上述のような制御を行うことで、第１のモータ４１と第２のモータ４２とを、第２のモータ４２に脈動が生じないように、１台のインバータ４で駆動することが可能となる。
　次に、第１のモータ４１と第２のモータ４２が埋込磁石同期モータである場合の問題について説明する。
　図４は、電流進み角βと磁石トルクとの関係、電流進み角βとリラクタンストルクとの関係、及び電流進み角βと合成トルクの関係を示すグラフである。
　埋込磁石同期モータは、磁石による磁石トルクに加えて、ｄ軸インダクタンスとｑ軸インダクタンスの差によるリラクタンストルクを発生する。電流進み角βと磁石トルク及びリラクタンストルクとの関係は例えば図４に示す如くであり、合成トルクは電流進み角βが０［ｄｅｇ］から９０［ｄｅｇ］の間のある角度で最大となる。
　ここで、電流進み角βとは、逆起電力の方向、即ち、＋ｑ軸を基準とした電流の位相角であり、０［ｄｅｇ］から９０［ｄｅｇ］の範囲では、ｑ軸電流が一定であれば、ｄ軸電流の絶対値を大きくすることで、電流進み角βが増加する。
　表面磁石同期モータの場合には磁石トルクのみであるため、電流進み角βが０［ｄｅｇ］であるときに合成トルクが最大となる。
実施の形態２．
　図５は、実施の形態２に係る室外機１００の内部構造を概略的に示す図である。
　室外機１００は、冷凍サイクル装置用の室外機である。例えば、室外機１００は、冷凍サイクル装置において室内機と共に用いられる。室外機１００は、実施の形態１で説明したモータ駆動装置５０を有してもよい。これにより、室外機１００は、実施の形態１で説明したモータ駆動装置５０の利点が得られる。図５に示される室外機１００では、実施の形態１に係るモータ駆動装置５０の内、第１のモータ４１、第２のモータ４２、インバータ４と、接続切替部８と、及び制御部１０が示される。
　室外機１００は、第１のモータ４１と、第２のモータ４２と、少なくとも１つの熱交換器（例えば、熱交換器４３ａ及び４３ｂ）と、第１の導線４４ａと、第２の導線４４ｂと、インバータ４と、接続切替部８と、制御部１０と、これらの構成要素を覆う筐体４５とを有する。
　室外機１００は、さらに、基板４６と、仕切り板４７とを有する。インバータ４、接続切替部８、及び制御部１０は、基板４６に取り付けられている。
　図６は、室外機１００の内部構造の他の一例を概略的に示す図である。
　図６に示されるように、室外機１００は、仕切り板４７を有していなくてもよい。
　本実施の形態では、筐体４５は、第１の筐体４５ａと第２の筐体４５ｂとに分けられている。第１の筐体４５ａ及び第２の筐体４５ｂは、分離されていてもよく、互いに一体化されていてもよい。
　第１の筐体４５ａは、第１のモータ４１、熱交換器４３ａ、及びインバータ４を覆う。図５に示される例では、第１の筐体４５ａは、基板４６を覆う。したがって、図５に示される例では、第１の筐体４５ａは、接続切替部８及び制御部１０も覆う。
　第２の筐体４５ｂは、第２のモータ４２、熱交換器４３ｂを覆う。
　筐体４５は、少なくとも１つの第１の吸入口４５１ａと、少なくとも１つの第２の吸入口４５１ｂと、少なくとも１つの第１の排出口４５２ａと、少なくとも１つの第２の排出口４５２ｂとを有する。
　本実施の形態では、第１の筐体４５ａが、少なくとも１つの第１の吸入口４５１ａ及び少なくとも１つの第１の排出口４５２ａを有し、第２の筐体４５ｂが、少なくとも１つの第２の吸入口４５１ｂ及び少なくとも１つの第２の排出口４５２ｂを有する。
　筐体４５が第１の筐体４５ａ及び第２の筐体４５ｂに分離されている場合、第１のモータ４１を含むユニットを第１のユニット１４１と呼び、第２のモータ４２を含むユニットを第２のユニット１４２と呼ぶ。
　図５に示される例では、第１のユニット１４１は、第１の筐体４５ａと、第１のモータ４１と、熱交換器４３ａと、第１の導線４４ａと、インバータ４と、接続切替部８と、制御部１０とを有し、第２のユニット１４２は、第２の筐体４５ｂと、第２のモータ４２と、熱交換器４３ｂとを有する。
　室外機１００が、第１のユニット１４１と第２のユニット１４２とに分離されているとき、仕切り板４７は、第１のユニット１４１と第２のユニット１４２との境界である。ただし、仕切り板４７は、第１のユニット１４１の構成要素であってもよく、第２のユニット１４２の構成要素であってもよい。図６に示されるように、仕切り板４７が室外機１００に備えられていなくてもよい。
　第１のモータ４１は、第１のファン４１ａと、第１の回転子４１ｂとを有する。さらに、第１のモータ４１は、第１の回転子４１ｂに固定されたシャフトを有し、このシャフトは第１のファン４１ａにも固定されている。第１の回転子４１ｂは、永久磁石を有する。第１のモータ４１が駆動しているとき、第１のファン４１ａは、第１の回転子４１ｂと共に回転する。これにより、第１のファン４１ａは気流（すなわち、後述する気流Ａ１）を生成する。
　第２のモータ４２は、第２のファン４２ａと、第２の回転子４２ｂとを有する。さらに、第２のモータ４２は、第２の回転子４２ｂに固定されたシャフトを有し、このシャフトは第２のファン４２ａにも固定されている。第２の回転子４２ｂは、永久磁石を有する。第２のモータ４２が駆動しているとき、第２のファン４２ａは、第２の回転子４２ｂと共に回転する。これにより、第２のファン４２ａは気流（すなわち、後述する気流Ａ２）を生成する。
　第１の導線４４ａは、第１のモータ４１及びインバータ４に電気的に接続されている。第２の導線４４ｂは、第２のモータ４２及び接続切替部８に電気的に接続されている。具体的には、図５に示されるように、仕切り板４７に孔４７ａが形成されており、第２の導線４４ｂは、この孔４７ａを通して第２のモータ４２及び接続切替部８に接続されている。図５に示される例では、第１の導線４４ａは第２の導線４４ｂよりも短いが、第１の導線４４ａの長さは第２の導線４４ｂと同じでもよい。
　接続切替部８は、第２の導線４４ｂ、インバータ４、及び制御部１０に電気的に接続されている。具体的には、接続切替部８は、インバータ４と第２のモータ４２との間に配置されている。接続切替部８は、制御部１０からの指示に従って、インバータ４から第２のモータ４２に印加される電圧のオンオフを切り替える。接続切替部８は、例えば、ワイドバンドギャップ半導体で構成されている。これにより、低損失化及び高速スイッチング化を実現することが可能となる。
　接続切替部８は、電磁接触器で構成されていてもよい。この場合も、低損失化及び高速スイッチング化を実現することが可能となる。
　図７は、室外機１００の内部構造のさらに他の一例を概略的に示す図である。
　室外機１００における、「少なくとも１つの熱交換器」は、１台の熱交換器でもよく、２台以上の熱交換器でもよい。室外機１００における熱交換器が１台のとき、図７に示されるように、熱交換器４３ａ及び４３ｂは、互いに一体化されている。この場合、熱交換器４３ａは、熱交換器の第１のファン４１ａ側であり、熱交換器４３ｂは、熱交換器の第２のファン４２ａ側である。熱交換器の第１のファン４１ａ側を「熱交換器の第１のユニット１４１側」又は「熱交換器の第１側」とも呼び、熱交換器の第２のファン４２ａ側を「熱交換器の第２のユニット１４２側」又は「熱交換器の第２側」とも呼ぶ。
　少なくとも１つの熱交換器は、冷媒と熱交換を行う。本実施の形態では、熱交換器４３ａは冷媒と熱交換を行い、熱交換器４３ｂも冷媒と熱交換を行う。
　上述のように、インバータ４は、複数のモータを駆動することができる。本実施の形態では、インバータ４は、第１の導線４４ａ及び第２の導線４４ｂを通して、第１のモータ４１及び第２のモータ４２にそれぞれ電圧を印加することができる。すなわち、インバータ４は、第１のモータ４１及び第２のモータ４２を駆動することができる。ただし、室外機１００が３台以上のモータを有する場合、インバータ４は、その３台以上のモータを駆動することができる。
　インバータ４は、第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くに配置されている。インバータ４は、第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くにあれば、インバータ４の配置は本実施の形態に限定されない。
　上述のように、制御部１０は、インバータ４及び接続切替部８を制御する。制御部１０は、第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くに配置されている。
　室外機１００において、インバータ４及び制御部１０を含む装置を、「モータ制御装置」ともいう。本実施の形態では、モータ制御装置は、第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くに配置されている。
　本実施の形態では、基板４６は、第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くに配置されている。したがって、接続切替部８も第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くに配置されている。
　図８は、第２のモータ４２が停止しているときの室外機１００内の気流の流れの一例を示す図である。
　冷凍サイクル装置が空調能力を下げる場合、複数のモータの内、制御部１０によって駆動されるモータを、マスターモータ又はメインモータと呼び、制御部１０によって停止されるモータを、スレーブモータ又はサブモータと呼ぶ。
　本実施の形態では、冷凍サイクル装置が空調能力を下げる場合、第１のモータ４１及び第２のモータ４２のうちの一方が停止する。図８に示される例では、冷凍サイクル装置が空調能力を下げる場合、第１のモータ４１が駆動し、第２のモータ４２の駆動が停止する。この場合、制御部１０は、インバータ４及び接続切替部８を制御し、第１のモータ４１を駆動させ、第２のモータ４２を停止させる。これにより、第２のファン４２ａが停止する。
　第１のモータ４１が駆動している間、第１のファン４１ａが回転し、第１のユニット１４１内において気流Ａ１が発生する。具体的には、空気が第１の吸入口４５１ａから第１のユニット１４１内に流入し、第１の排出口４５２ａから室外機１００（具体的には、第１のユニット１４１）の外部へ排出される。
　気流Ａ１が通る経路は、第１の経路Ｐ１である。図８に示される例では、気流Ａ１は、第１のユニット１４１内の下側から上側へ流れる。したがって、図８に示される例では、第１の経路Ｐ１は、第１のユニット１４１内の下側から上側に延在する。すなわち、第１の経路Ｐ１は、インバータ４及び熱交換器４３ａを通る。第１の経路Ｐ１は、インバータ４及び熱交換器４３ａに加えて制御部１０を通ると望ましい。
　気流Ａ１は、インバータ４及び熱交換器４３ａを通過する。これにより、インバータ４及び熱交換器４３ａが冷却される。
　図９は、第１のモータ４１及び第２のモータ４２が駆動しているときの室外機１００内の気流の流れの他の一例を示す図である。
　図９に示される例では、第１のモータ４１及び第２のモータ４２が駆動している。例えば、冷凍サイクル装置を通常の空調能力に維持する場合、又は冷凍サイクル装置の空調能力を上げる場合、制御部１０は、インバータ４及び接続切替部８を制御し、第１のモータ４１及び第２のモータ４２を駆動させる。
　第１のモータ４１が駆動している間、第１のファン４１ａが回転し、第１のユニット１４１内において気流Ａ１が発生する。具体的には、空気が第１の吸入口４５１ａから第１のユニット１４１内に流入し、第１の排出口４５２ａから室外機１００（具体的には、第１のユニット１４１）の外部へ排出される。
　同様に、第２のモータ４２が駆動している間、第２のファン４２ａが回転し、第２のユニット１４２内において気流Ａ２が発生する。具体的には、空気が第２の吸入口４５１ｂから第２のユニット１４２内に流入し、第２の排出口４５２ｂから室外機１００（具体的には、第２のユニット１４２）の外部へ排出される。
　気流Ａ２が通る経路は、第２の経路Ｐ２である。図９に示される例では、気流Ａ２は、第２のユニット１４２内の下側から上側へ流れる。したがって、図９に示される例では、第２の経路Ｐ２は、第２のユニット１４２内の下側から上側に延在する。
　気流Ａ１は、インバータ４及び熱交換器４３ａを通過する。これにより、インバータ４及び熱交換器４３ａが冷却される。気流Ａ２は、熱交換器４３ｂを通過する。これにより、熱交換器４３ｂが冷却される。
　仮に、第２の経路Ｐ２上にインバータ４及び制御部１０がある場合、基板４６からの熱、特に、インバータ４及び制御部１０の熱が第２のユニット１４２内に放出される。この状態において、第２のモータ４２が停止すると、第２のユニット１４２内の熱が室外機１００（具体的には、第２のユニット１４２）の外部へ排出されにくい。これにより、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）に対する冷却効率が低下し、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）の熱交換効率が低下する。
　一方、本実施の形態では、インバータ４は、第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くに配置されている。具体的には、インバータ４は、第１の経路Ｐ１にあり、第２の経路Ｐ２にはインバータ４がない。この場合、インバータ４の熱は主に第１のユニット１４１内に放出されるので、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）は、インバータ４からの熱の影響を受けにくい。したがって、第２のモータ４２が停止している場合であっても、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）の熱交換効率が低下することを防ぐことができる。その結果、従来の技術に比べて熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）の熱交換効率を向上させることができる。
　さらに、本実施の形態では、制御部１０は、第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くに配置されている。具体的には、制御部１０は、第１の経路Ｐ１にあり、第２の経路Ｐ２には制御部１０がない。この場合、気流Ａ１は、制御部１０及び熱交換器４３ａを通過する。制御部１０の熱は主に第１のユニット１４１内に放出されるので、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）は、制御部１０からの熱の影響を受けにくい。したがって、第２のモータ４２が停止している場合であっても、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）の熱交換効率が低下することを防ぐことができる。その結果、従来の技術に比べて熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）の熱交換効率を向上させることができる。
　さらに、本実施の形態のように、基板４６が第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くに配置されていることが望ましい。この場合、気流Ａ１は、基板４６及び熱交換器４３ａを通過する。基板４６からの熱は主に第１のユニット１４１内に放出されるので、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）は、基板４６からの熱の影響を受けにくい。したがって、第２のモータ４２が停止している場合であっても、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）の熱交換効率が低下することを防ぐことができる。その結果、従来の技術に比べて熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）の熱交換効率を向上させることができる。本実施の形態のように、基板４６を、第２のユニット１４２内に配置せずに第１のユニット１４１内に配置することにより、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）の熱交換効率をさらに改善することができる。
　以上に説明したように、本実施の形態に係る室外機１００では、第２のモータ４２を停止した場合であっても、室外機１００内の冷却を効率的に行うことができ、その結果、熱交換器、特に、熱交換器の第２のユニット１４２側（本実施の形態では、熱交換器４３ｂ）の熱交換効率を向上させることができる。
　次に、第１の導線４４ａの構造及び第２の導線４４ｂの構造について説明する。
　図１０は、室外機１００の内部構造のさらに他の一例を示す図である。
　上述のように、インバータ４は、第２のモータ４２よりも第１のモータ４１の近くに配置されている。これにより、第１の導線４４ａの長さを第２の導線４４ｂよりも短くすることができる。しかしながら、第１の導線４４ａの長さ及び第２の導線４４ｂの長さが互いに異なる場合、第１の導線４４ａを通るノイズ電流が第２の導線４４ｂを通る信号電流に重畳する場合がある。この場合、第２の導線４４ｂに流れる信号電流は、第１の導線４４ａからのノイズの影響を受ける。同様に、第１の導線４４ａの長さ及び第２の導線４４ｂの長さが互いに異なる場合、第２の導線４４ｂを通るノイズ電流が第１の導線４４ａを通る信号電流に重畳する場合がある。この場合、第１の導線４４ａに流れる信号電流は、第２の導線４４ｂからのノイズの影響を受ける。
　図１０に示される例では、室外機１００は、ノイズ電流を低減するコア４８を有する。コア４８は、例えば、フェライトコアである。コア４８をノイズフィルタともいう。
　図１０に示される例では、コア４８は第２の導線４４ｂに取り付けられている。したがって、コア４８は、第２の導線４４ｂに流れるノイズ電流を低減する。これにより、第１の導線４４ａが第２の導線４４ｂよりも短い場合でも、第２の導線４４ｂからのノイズを低減することができる。コア４８は第１の導線４４ａに取り付けられていてもよい。この場合、第１の導線４４ａからのノイズを低減することができる。これにより、第１のモータ４１及び第２のモータ４２の適切な制御が可能になる。
　図１１は、室外機１００の内部構造のさらに他の一例を示す図である。
　図１２は、コア４８内において、第１の導線４４ａに流れる電流Ｉ１の向き及び第２の導線４４ｂに流れる電流Ｉ２の向きを示す図である。
　図１１に示される例では、第１の導線４４ａの長さは第２の導線４４ｂと同じであり、第１の導線４４ａに流れる電流（具体的には、信号電流）は、第２の導線４４ｂに流れる電流（具体的には、信号電流）と同期している。例えば、インバータ４から第１の導線４４ａ及び第２の導線４４ｂに同一の電流が供給される。すなわち、第１のモータ４１及び第２のモータ４２は同期運転をする。この場合、第１の導線４４ａに流れる信号電流が、第２の導線４４ｂからのノイズの影響を受ける場合があり、第２の導線４４ｂに流れる信号電流が、第１の導線４４ａからのノイズの影響を受ける場合がある。
　そこで、図１１に示される例では、室外機１００は、ノイズ電流を低減するコア４８を有する。コア４８は、第１の導線４４ａ及び第２の導線４４ｂに取り付けられている。具体的には、図１２に示されるように、コア４８内において、第１の導線４４ａに流れる電流Ｉ１及び第２の導線４４ｂに流れる電流Ｉ２が互いに逆向きになるように、コア４８が第１の導線４４ａ及び第２の導線４４ｂに取り付けられている。電流Ｉ１は、信号電流及びノイズ電流を含む。同様に、電流Ｉ２は、信号電流及びノイズ電流を含む。
　コア４８内において電流Ｉ１及びＩ２が互いに逆向きであり、且つ第１の導線４４ａに流れる電流（具体的には、信号電流）は、第２の導線４４ｂに流れる電流（具体的には、信号電流）と同期しているので、電流Ｉ１によって発生する磁束及び電流Ｉ２によって発生する磁束が互いに打ち消し合う。これにより、第１の導線４４ａからのノイズ及び第２の導線４４ｂからのノイズが互いに打ち消し合う。その結果、第１の導線４４ａ及び第２の導線４４ｂにおけるノイズの影響を低減することができる。これにより、第１のモータ４１及び第２のモータ４２の適切な制御が可能になる。
　実施の形態３．
　実施の形態３に係る冷凍サイクル装置８００について説明する。冷凍サイクル装置８００を冷凍サイクル適用機器ともいう。
　図１３は、実施の形態３に係る冷凍サイクル装置８００の構成の一例を示す図である。
　冷凍サイクル装置８００は、ヒートポンプ装置９００を有する。本実施の形態では、ヒートポンプ装置９００の一部の構成要素は、冷凍サイクル装置８００の室外機８００ａを形成する。冷凍サイクル装置８００は、室外機８００ａに加えて室内機（図示せず）を有する。
　室外機８００ａには、実施の形態２で説明した室外機１００を適用することができる。これにより、冷凍サイクル装置８００は、実施の形態２で説明した室外機１００の利点を得られる。図１３に示される例では、熱交換器９０７が実施の形態２に係る室外機１００の熱交換器４３ａ，４３ｂに対応し、ファン９１０ａ及び９１０ｂが実施の形態２に係る室外機１００の第１のファン４１ａ及び第２のファン４２ａに対応する。
　図１４は、図１３に示すヒートポンプ装置９００の冷媒の状態についてのモリエル線図である。図１４において、横軸は比エンタルピ、縦軸は冷媒圧力を示す。
　ヒートポンプ装置９００の回路構成の一例について説明する。
　ヒートポンプ装置９００は、圧縮機９０１と、熱交換器９０２と、膨張機構９０３と、レシーバ９０４と、内部熱交換器９０５と、膨張機構９０６と、熱交換器９０７とが配管により順次接続され、冷媒が循環する主冷媒回路９０８を備える。なお、主冷媒回路９０８において、圧縮機９０１の吐出側には、四方弁９０９が設けられ、冷媒の循環方向が切り替え可能となっている。
　冷凍サイクル装置８００の室外機８００ａは、ヒートポンプ装置９００の圧縮機９０１と、膨張機構９０３と、レシーバ９０４と、内部熱交換器９０５と、膨張機構９０６と、熱交換器９０７と、四方弁９０９と、膨張機構９１１と、ファン９１０ａと、ファン９１０ｂとを有する。ただし、室外機８００ａの構成は、本実施の形態に限定されない。
　熱交換器９０７は第１の部分９０７ａ及び第２の部分９０７ｂを有し、これらには図示しない弁が接続されており、ヒートポンプ装置９００の負荷に応じて冷媒の流れが制御される。例えば、ヒートポンプ装置９００の負荷が比較的大きいときは、第１の部分９０７ａ及び第２の部分９０７ｂの双方に冷媒が流され、ヒートポンプ装置９００の負荷が比較的小さいときは、第１の部分９０７ａ及び第２の部分９０７ｂの一方のみ、例えば、第１の部分９０７ａにのみ冷媒が流される。
　第１の部分９０７ａ及び第２の部分９０７ｂには、それらの近傍に、それぞれの部分に対応してファン９１０ａ及び９１０ｂが設けられている。ファン９１０ａ及び９１０ｂはそれぞれ別個のモータの駆動力によって駆動される。例えば、ファン９１０ａは、実施の形態１又は２で説明した第１のモータ４１の第１のファン４１ａであり、ファン９１０ｂは、実施の形態１又は２で説明した第２のモータ４２の第２のファン４２ａである。
　さらに、ヒートポンプ装置９００は、レシーバ９０４と内部熱交換器９０５との間の接続点から、圧縮機９０１のインジェクションパイプまでを配管により繋ぐインジェクション回路９１２を備える。インジェクション回路９１２には、膨張機構９１１、内部熱交換器９０５が順次接続される。
　熱交換器９０２には、水が循環する水回路９１３が接続される。なお、水回路９１３には、給湯器、ラジエータ、床暖房等の放熱器等の水を利用する装置が接続される。
　まず、ヒートポンプ装置９００の暖房運転時の動作について説明する。暖房運転時には、四方弁９０９は実線方向に設定される。なお、この暖房運転は、空調で使われる暖房だけでなく、給湯のための水の加熱をも含む。
　圧縮機９０１で高温高圧となった気相冷媒（図１４の点１）は、圧縮機９０１から吐出され、凝縮器であり放熱器となる熱交換器９０２で熱交換されて液化する（図１４の点２）。このとき、冷媒から放熱された熱により、水回路９１３を循環する水が温められ、暖房、給湯等に利用される。
　熱交換器９０２で液化された液相冷媒は、膨張機構９０３で減圧され、気液二相状態になる（図１４の点３）。膨張機構９０３で気液二相状態になった冷媒は、レシーバ９０４で圧縮機９０１へ吸入される冷媒と熱交換され、冷却されて液化される（図１４の点４）。レシーバ９０４で液化された液相冷媒は、主冷媒回路９０８と、インジェクション回路９１２とに分岐して流れる。
　主冷媒回路９０８を流れる液相冷媒は、膨張機構９１１で減圧され気液二相状態となったインジェクション回路９１２を流れる冷媒と内部熱交換器９０５で熱交換されて、さらに冷却される（図１４の点５）。内部熱交換器９０５で冷却された液相冷媒は、膨張機構９０６で減圧されて気液二相状態になる（図１４の点６）。膨張機構９０６で気液二相状態になった冷媒は、蒸発器となる熱交換器９０７で外気と熱交換され、加熱される（図１４の点７）。そして、熱交換器９０７で加熱された冷媒は、レシーバ９０４でさらに加熱され（図１４の点８）、圧縮機９０１に吸入される。
　一方、インジェクション回路９１２を流れる冷媒は、上述したように、膨張機構９１１で減圧されて（図１４の点９）、内部熱交換器９０５で熱交換される（図１４の点１０）。内部熱交換器９０５で熱交換された気液二相状態の冷媒（インジェクション冷媒）は、気液二相状態のまま圧縮機９０１のインジェクションパイプから圧縮機９０１内へ流入する。
　圧縮機９０１では、主冷媒回路９０８から吸入された冷媒（図１４の点８）が、中間圧まで圧縮、加熱される（図１４の点１１）。中間圧まで圧縮、加熱された冷媒（図１４の点１１）に、インジェクション冷媒（図１４の点１０）が合流して、温度が低下する（図１４の点１２）。そして、温度が低下した冷媒（図１４の点１２）が、さらに圧縮、加熱され高温高圧となり、吐出される（図１４の点１）。
　なお、インジェクション運転を行わない場合には、膨張機構９１１の開度を全閉にする。つまり、インジェクション運転を行う場合には、膨張機構９１１の開度がある値よりも大きくなっているが、インジェクション運転を行わない際には、膨張機構９１１の開度を上記のある値より小さくする。これにより、圧縮機９０１のインジェクションパイプへ冷媒が流入しない。膨張機構９１１の開度は、マイクロコンピュータ等で構成された制御部により電子制御される。
　次に、ヒートポンプ装置９００の冷房運転時の動作について説明する。冷房運転時には、四方弁９０９は破線方向に設定される。なお、この冷房運転は、空調で使われる冷房だけでなく、水の冷却、食品の冷凍等をも含む。
　圧縮機９０１で高温高圧となった気相冷媒（図１４の点１）は、圧縮機９０１から吐出され、凝縮器であり放熱器となる熱交換器９０７で熱交換されて液化する（図１４の点２）。熱交換器９０７で液化された液相冷媒は、膨張機構９０６で減圧され、気液二相状態になる（図１４の点３）。膨張機構９０６で気液二相状態になった冷媒は、内部熱交換器９０５で熱交換され、冷却され液化される（図１４の点４）。内部熱交換器９０５では、膨張機構９０６で気液二相状態になった冷媒と、内部熱交換器９０５で液化された液相冷媒を膨張機構９１１で減圧させて気液二相状態になった冷媒（図１４の点９）とを熱交換させている。内部熱交換器９０５で熱交換された液相冷媒（図１４の点４）は、主冷媒回路９０８と、インジェクション回路９１２とに分岐して流れる。
　主冷媒回路９０８を流れる液相冷媒は、レシーバ９０４で圧縮機９０１に吸入される冷媒と熱交換されて、さらに冷却される（図１４の点５）。レシーバ９０４で冷却された液相冷媒は、膨張機構９０３で減圧されて気液二相状態になる（図１４の点６）。膨張機構９０３で気液二相状態になった冷媒は、蒸発器となる熱交換器９０２で熱交換され、加熱される（図１４の点７）。このとき、冷媒が吸熱することにより、水回路９１３を循環する水が冷やされ、冷房、冷却、冷凍等に利用される。そして、熱交換器９０２で加熱された冷媒は、レシーバ９０４でさらに加熱され（図１４の点８）、圧縮機９０１に吸入される。
　一方、インジェクション回路９１２を流れる冷媒は、上述したように、膨張機構９１１で減圧されて（図１４の点９）、内部熱交換器９０５で熱交換される（図１４の点１０）。内部熱交換器９０５で熱交換された気液二相状態の冷媒（インジェクション冷媒）は、気液二相状態のまま圧縮機９０１のインジェクションパイプから流入する。
　圧縮機９０１内での圧縮動作については、暖房運転時と同様である。
　なお、インジェクション運転を行わない際には、暖房運転時と同様に、膨張機構９１１の開度を全閉にして、圧縮機９０１のインジェクションパイプへ冷媒が流入しないようにする。
　また、上記の例では、熱交換器９０２は、冷媒と、水回路９１３を循環する水とを熱交換させるプレート式熱交換器のような熱交換器であるとして説明した。熱交換器９０２は、これに限らず、冷媒と空気を熱交換させるものであってもよい。水回路９１３は、水が循環する回路ではなく、他の流体が循環する回路であってもよい。
　上記の例では、熱交換器９０７が第１の部分９０７ａ及び第２の部分９０７ｂを有するが、代わりに、或いはそれに加えて、熱交換器９０２が２つの部分を有してもよい。そして、熱交換器９０２が冷媒と空気を熱交換させるものである場合、上記の２つの部分がそれぞれファンを有し、これらのファンが別個のモータの駆動力で駆動される構成とされることもある。
　上述のように、熱交換器９０２又は９０７が２つの部分を有する構成について説明したが、代わりに、或いはそれに加えて、圧縮機９０１が第１の部分（第１の圧縮機構）及び第２の部分（第２の圧縮機構）を有してもよい。その場合、ヒートポンプ装置９００の負荷が比較的大きいときには、第１の部分及び第２の部分の双方が圧縮動作を行い、ヒートポンプ装置９００の負荷が比較的小さいときは、第１の部分及び第２の部分の一方のみ、例えば、第１の部分のみが圧縮動作を行うように制御される。
　このような構成の場合、圧縮機９０１の第１の部分及び第２の部分には、それらを駆動する別個のモータが設けられる。例えば、実施の形態１又は２で説明した第１のモータ４１及び第２のモータ４２がそれぞれ第１の部分及び第２の部分の駆動に用いられる。
　上述のように、熱交換器９０２及び９０７の少なくとも一方が２つの部分を有し、熱交換器９０２及び９０７の少なくとも一方に対しファンが２台設けられている構成について述べたが、熱交換器が３以上の部分を有してもよい。一般化して言えば、熱交換器９０２及び９０７の少なくとも一方は複数の部分を有することがあり、それぞれの部分に対応してファンが設けられていてもよい。そのような場合、実施の形態１又は２で説明したように、複数のモータを１台のインバータ４で駆動することが可能である。
　また、圧縮機９０１が２つの部分を有する構成について述べたが、圧縮機９０１が３以上の部分を有してもよい。一般化して言えば、圧縮機９０１は複数の部分を有することがあり、それぞれの部分に対応してモータが設けられていてもよい。そのような場合、実施の形態１又は２で説明したように、複数のモータを１台のインバータ４で駆動することが可能である。
　実施の形態３で説明したヒートポンプ装置９００と、実施の形態１で説明したモータ駆動装置５０とを組み合わせてもよい。
　上記のように、実施の形態３の圧縮機９０１、或いは熱交換器９０２又は９０７のファンを駆動するモータが複数台ある場合に、実施の形態１又は２で説明した構成を適用することで、１台のインバータ４を用いて複数台のモータを駆動することが可能となり、ヒートポンプ装置９００及び冷凍サイクル装置８００の低コスト化及び小型軽量化を図ることが可能となる。
　また、モータが熱交換器のファンの駆動に用いられるものである場合、モータ駆動装置５０が小型化した分、熱交換器のサイズを大きくすることができ、これにより、さらに熱交換効率が上がり、高効率化を図ることも可能となる。
　また、開閉部（９，９－１～９－４）を動作させることで、インバータ４により駆動されるモータの台数を調整することが可能となるため、例えば負荷が比較的小さいときには、複数台のモータのうちの一部のモータ、例えば第１のモータ４１のみ運転を行い、負荷が比較的大きいときには、より多くのモータ、例えば第１のモータ４１と第２のモータ４２の双方を運転させることができ、このように負荷に応じて駆動台数を変えることで、常に必要最小限の台数のみ運転を行うことが可能となり、ヒートポンプ装置の効率をさらに高めることが可能である。
　また、実施の形態１又は２で説明した制御を圧縮機９０１の駆動用モータに適用した場合には、脱調の恐れが無くなるため、安定した圧縮動作を継続できるだけでなく、電流脈動による振動の抑制が可能となるため、騒音の低減だけでなく主冷媒回路９０８を構成する配管などの振動による破損を抑制することができる。
　さらに、実施の形態１又は２で説明した制御を熱交換器９０２又は９０７のファンの駆動用モータに適用した場合には、脱調の恐れが無くなるため、安定した熱交換動作を継続できるだけでなく、電流脈動による振動の抑制が可能となるだけでなく、ファン相互間の速度差に起因した差音の発生を防止できるため、騒音を低減させることが可能となる。
実施の形態４．
　実施の形態１のモータ駆動装置５０と実施の形態３のヒートポンプ装置９００との組合せによって構成される冷凍サイクル装置（例えば、実施の形態３に係る冷凍サイクル装置８００）においては、冷凍サイクル装置の負荷、即ち、ヒートポンプ装置の負荷の変化に対応して、ヒートポンプ装置９００の動作モードが切換えられ、これに伴って圧縮機或いは熱交換器のうちの圧縮動作或いは熱交換動作をする部分が切り替えられ、それに対応して駆動されるモータの数が変えられる。
　熱交換器のうちの熱交換動作を行う部分の切替えと、熱交換器のそれぞれの部分に送風するファンを駆動するモータの切替えとは以下に述べるように若干の時間差があっても良い。
　例えば、熱交換器がｎ個の部分を有し、ｎ台のモータが上記ｎ個の部分に対応して設けられており、冷凍サイクル装置の負荷に応じて、ｎ個の部分のうちの熱交換動作を行う部分が切り替えられ、ｎ台のモータの各々は対応する部分が熱交換動作を行うときにインバータ４により駆動される構成を想定する。
　その場合、ｎ台のモータの各々の上記インバータによる駆動は当該モータに対応する熱交換器の部分が熱交換動作を開始した後で開始されるようにしても良い。そうすることで、ヒートポンプ装置のヒートポンプ作用の効果が現れた後にモータの駆動が開始されることになり、モータによる電力消費を少なくすることができる。
　逆に、ｎ台のモータの各々の上記インバータによる駆動は当該モータに対応する熱交換器の部分が熱交換動作を開始する前に開始されるようにしても良い。そうすることで、ヒートポンプ装置のヒートポンプ作用の効果が現れるときにはモータの駆動が開始されているので、ヒートポンプ作用の結果を有効に利用することが可能になる。
　また、ｎ台のモータの各々の上記インバータによる駆動は当該モータに対応する熱交換器の部分が熱交換動作を停止した後で停止されるようにしても良い。そうすることで、ヒートポンプ作用の効果を有効に利用することが可能になる。
　逆に、上記ｎ台のモータの各々の上記インバータによる駆動は当該モータに対応する熱交換器の部分が熱交換動作を停止する前に停止されるようにしても良い。そうすることで、モータによる電力消費を少なくすることが可能になる。
　なお、以上の実施の形態に示した構成は、本発明の構成の一例であり、別の公知の技術と組み合わせることも可能であるし、本発明の要旨を逸脱しない範囲で、一部を省略する等、変更して構成することも可能である。
　４　インバータ、　８　接続切替部、　１０　制御部、　４１　第１のモータ、　４１ａ　第１のファン、　４１ｂ　第１の回転子、　４２　第２のモータ、　４２ａ　第２のファン、　４２ｂ　第２の回転子、　４３ａ，４３ｂ　熱交換器、　４４ａ　第１の導線、　４４ｂ　第２の導線、　４５　筐体、　４６　基板、　４７　仕切り板、　５０　モータ駆動装置、　１００　室外機、　１４１　第１のユニット、　１４２　第２のユニット、　４５１ａ　第１の吸入口、　４５１ｂ　第２の吸入口、　４５２ａ　第１の排出口、　４５２ｂ　第２の排出口、　８００　冷凍サイクル装置、　８００ａ　室外機、　９００　ヒートポンプ装置。

Claims (12)

  1. 　冷凍サイクル装置用の室外機であって、
    　少なくとも１つの熱交換器と、
    　第１の回転子及び前記第１の回転子と共に回転する第１のファンを有する第１のモータと、
    　第２の回転子及び前記第２の回転子と共に回転する第２のファンを有する第２のモータと、
    　前記第１のモータに電気的に接続された第１の導線と、
    　前記第２のモータに電気的に接続された第２の導線と、
    　前記第１の導線及び前記第２の導線を通して、前記第１のモータ及び前記第２のモータにそれぞれ電圧を印加するインバータと、
    　前記第２の導線に電気的に接続されており、前記第２のモータに印加される電圧のオンオフを切り替える接続切替部と、
    　前記インバータ及び前記接続切替部を制御する制御部と
    　を備え、
    　前記インバータは、前記第２のモータよりも前記第１のモータの近くに配置されている
    　室外機。
  2. 　前記制御部は、前記第２のモータよりも前記第１のモータの近くに配置されている請求項１に記載の室外機。
  3. 　前記第２の導線を通るノイズ電流を低減するコアをさらに備え、
    　前記第１の導線は前記第２の導線よりも短く、
    　前記コアが前記第２の導線に取り付けられている
    　請求項１又は２に記載の室外機。
  4. 　前記第１の導線を通るノイズ電流及び前記第２の導線を通るノイズ電流を低減するコアをさらに備え、
    　前記第１の導線の長さは前記第２の導線と同じであり、
    　前記第１の導線に流れる電流は、前記第２の導線に流れる電流と同期しており、
    　前記コア内において、前記第１の導線に流れる電流及び前記第２の導線に流れる電流が互いに逆向きになるように、前記コアが前記第１の導線及び前記第２の導線に取り付けられている
    　請求項１又は２に記載の室外機。
  5. 　前記接続切替部は、ワイドバンドギャップ半導体で構成されている請求項１から４のいずれか１項に記載の室外機。
  6. 　前記接続切替部は、電磁接触器で構成されている請求項１から４のいずれか１項に記載の室外機。
  7. 　前記インバータは、半導体スイッチング素子及び環流ダイオードの少なくとも一方で構成されている請求項１から６のいずれか１項に記載の室外機。
  8. 　前記半導体スイッチング素子は、ワイドバンドギャップ半導体で構成されている請求項７に記載の室外機。
  9. 　前記環流ダイオードは、ワイドバンドギャップ半導体で構成されている請求項７に記載の室外機。
  10. 　前記第１のモータは、永久磁石を有する請求項１から９のいずれか１項に記載の室外機。
  11. 　前記第２のモータは、永久磁石を有する請求項１から１０のいずれか１項に記載の室外機。
  12. 　請求項１から１１のいずれか１項に記載の室外機を備える冷凍サイクル装置。
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