WO2019221068A1 - 動力伝達装置 - Google Patents

Abstract

本体部（５）と、カバー部（８、９）と、シール部材（８８、９８）と、を含むバッフルプレート（４）と、バッフルプレート（４）の収容室（Ｓａ、Ｓｂ）内に配置されるファイナルギア（２５）、ドリブンスプロケット（ＤＳ）と、潤滑用のオイル（ＯＬ）の供給元となるオイルポンプ（ＯＰ）と、オイルパン（１６）とを有する。本体部（５）、カバー部（８、９）と、シール部材（８８、９８）のうちの少なくとも一つは、オイル（ＯＬ）の温度が低くなるほど収縮する材質を含む。バッフルプレート（４）では、オイル（ＯＬ）の温度が所定油温以上のときに、隙間（ＣＬ１、ＣＬ２）がシール部材（８８、９８）でシールされ、且つ、所定油温未満のときにクリアランス（ＣＬ'）が形成される寸法に設定される。　隙間（ＣＬ１、ＣＬ２）は、本体部（５）の外壁部（６２、７２）の内周と、カバー部（８）の基部（８０）、カバー部（９）の基部（９０）との隙間である。

Description

動力伝達装置

　本発明は、動力伝達装置に関する。

　特許文献１には、回転部材であるチェーンスプロケットを一対のバッフルプレートを用いて囲む構成が開示されている。

　特許文献２には、回転部材であるギアを一対のバッフルプレートを用いて囲む構成が開示されている。

　特許文献２のバッフルプレートは、差動装置が備えるファイナルギアを囲むように設けられている。

　このファイナルギアを備える動力伝達装置においては、回転部材（ファイナルギア）による撹拌抵抗を下げて燃費向上を図るために、一対のバッフルプレートに囲まれた空間への油の侵入量を抑制することが基本的には好ましい。

　一方で、油温が極めて低くなった場合は例外的な状況が生じる。即ち、まず、動力伝達装置全体でみると様々な経路からオイルポンプの吸入元となる油溜まり（オイルパン）へ油戻りが生じる。次に、油温が低くなると油の粘度が下がり流動性が下がる。

　そのため、油温が低くなると動力伝達装置全体としてオイルポンプの吸入元となる油溜まり（オイルパン）への油戻りが鈍ることになる。

　そこで、油温が低くなった場合に、油溜まりへの油戻しを促進することが求められている。

特開２０１２－１０２８１８号公報 特許５８４４０１９号公報

　本発明は、
　一対のバッフルプレートと、前記一対のバッフルプレートの間の領域に設けられたシール部材と、を含むバッフルプレート部と、
　前記バッフルプレート部に囲まれた空間である回転部材室の内部に配置される回転部材と、
　前記回転部材に供給される潤滑油の供給元となるオイルポンプと、
　前記オイルポンプの吸入元となる油が貯留されるオイルパンと、を有する動力伝達装置であって、
　前記一対のバッフルプレートの一方、前記一対のバッフルプレートの他方、又は、前記シール部材の少なくともいずれか一は、油温が低くなるほど収縮する材質を含んで構成されており、
　前記バッフルプレート部は、所定油温以上のときに前記一対のバッフルプレートの間の領域が前記シール部材でシールされ、且つ、前記所定油温未満のときに前記一対のバッフルプレートの間の領域にクリアランスが形成される寸法に設定されている構成の動力伝達装置とした。

　本発明によれば、油温が低くなった場合に、油溜まりへの油戻しを促進できる。

変速機ケースの要部を説明する図である。 変速機ケースにおけるバッフルプレートの配置を説明する図である。 バッフルプレートを説明する図である。 バッフルプレートの本体部を説明する図である。 バッフルプレートのカバー部を説明する図である。 バッフルプレートのカバー部を説明する図である。 バッフルプレートの作用を説明する図である。

　以下、本発明の実施形態を、動力伝達装置が、車両用の自動変速機１である場合を例に挙げて説明する。

　図１は、変速機ケース１０の要部を説明する図であって、自動変速機１の変速機ケース１０における差動装置の収容部１５周りを説明する図である。

　図１の（ａ）は、変速機ケース１０を、トルクコンバータ（図示せず）側から見た図である。図１の（ｂ）は、図１の（ａ）における領域Ｂの拡大図である。

　なお、図１では、変速機ケース１０におけるコンバータハウジング（図示せず）との接合面と、バッフルプレート４の外壁部６２の紙面手前側の端面にハッチングを付して示している。

　図２は、変速機ケース１０におけるバッフルプレート４の配置を説明する図である。図２の（ａ）は、図１の（ａ）におけるＡ－Ａ線に沿ってバッフルプレート４を切断して示した図であり、図２の（ｂ）は、図１の（ｂ）におけるＣ－Ｃ線に沿ってバッフルプレート４を切断して示した図である。

　以下においては、図１における変速機ケース１０の配置を基準として、各構成要素の位置関係を説明する。

　以下の説明において「上側（上部）」と記載した場合は、自動変速機の設置状態を基準とした鉛直線ＶＬ方向の上側を意味し、「下側（下部）」と記載した場合は、自動変速機の設置状態を基準とした鉛直線方向の下側を意味する。

　図１に示すように、変速機ケース１０の下部には、差動装置の収容部１５が設けられている。この収容部１５は、図示しないトルクコンバータ側（紙面手前側）に開口している。

　収容部１５の中央部では、デフケース２０が回転可能に支持されている。デフケース２０の外周には、デフケース２０の回転軸Ｘ１方向から見てリング状を成すファイナルギア２５が固定されている。

　ファイナルギア２５の外周には、回転軸Ｘ１回りの周方向の全周に亘って歯部２５０が形成されている。

　ファイナルギア２５の歯部２５０は、回転軸Ｘ１の径方向から見て、回転軸Ｘ１に対して所定角度傾斜している。ファイナルギア２５は、歯部２５０を斜めに付けたヘリカルギアである。

　ファイナルギア２５の上側には、リダクションギア３５が位置している。このリダクションギア３５の外周の歯部３５ａが、ファイナルギア２５の歯部２５０に噛合している。

　変速機ケース１０においてリダクションギア３５は、回転軸Ｘ２回りに回転可能に設けられている。リダクションギア３５の回転軸Ｘ２は、ファイナルギア２５の回転軸Ｘ１よりも上側で、回転軸Ｘ１に対して平行に設けられている。

　リダクションギア３５は、図示しない変速機構部の出力回転が入力されて回転軸Ｘ２回りに回転する。そのため、リダクションギア３５が外周に噛合したファイナルギア２５は、リダクションギア３５から伝達される回転駆動力により、回転軸Ｘ１回りに回転する。

　自動変速機１を搭載した車両の前進走行時には、ファイナルギア２５は、図中、時計回方向ＣＷ（正転方向）に回転する。

　回転軸Ｘ１方向から見て、変速機ケース１０の周壁部１１は、ファイナルギア２５の近傍領域が、ファイナルギア２５の外周を囲む弧状を成している。

　周壁部１１では、周方向に間隔をあけて複数のボルト孔１２が設けられている。周壁部１１の紙面手前側の端面１１ａは、トルクコンバータ（図示せず）を囲むコンバータハウジング（図示せず）との接合面となっている。

　変速機ケース１０では、周壁部１１の内側に、ファイナルギア２５の側面を覆う壁部１３が設けられている。図２の（ａ）に示すように、壁部１３は、ファイナルギア２５よりも図中左側で、ファイナルギア２５の側面２５ａに沿う向きで設けられている。

　変速機ケース１０には、バッフルプレート４（本体部５、カバー部８、カバー部９）が設けられている（図１、図２、図３参照）。

　バッフルプレート４は、変速機ケース１０におけるファイナルギア２５が設けられた領域と、ドリブンスプロケットＤＳが設けられた領域とに跨がって設けられている。

　図３は、バッフルプレート４（本体部５、カバー部８、カバー部９）を説明する図である。図３では、ファイナルギア２５を仮想線で示すと共に、回転軸Ｘ１方向で、バッフルプレート４の各構成要素（本体部５、カバー部８、カバー部９）と、ファイナルギア２５の位置をずらして示している。

　図４は、バッフルプレート４の本体部５を説明する図である。図４の（ａ）は、回転軸Ｘ１方向から本体部５を見た図である。図４の（ｂ）は、図４の（ａ）におけるＡ－Ａ断面図である。図４の（ｃ）は、図４の（ａ）におけるＢ－Ｂ断面図である。

　なお、図４の（ａ）では、ドリブンスプロケットＤＳの一部を仮想線で示しており、図４の（ｂ）ではファイナルギア２５を仮想線で示しており、図４（ｃ）では、ドリブンスプロケットＤＳと駆動シャフトＳＨの一部を仮想線で示している。

　図３に示すように、バッフルプレート４は、変速機ケース１０側に固定される本体部５と、コンバータハウジング（図示せず）側に固定されるカバー部８と、本体部５に固定されるカバー部９と、を有している。本実施形態では、低温時の線膨張係数が大きいポリマー材で、バッフルプレート４が形成されている。

　本体部５にカバー部８を組み付けると、本体部５とカバー部８との間にファイナルギア２５の収容室Ｓａ（回転体収容室）が形成される（図２の（ａ）参照）。

　本体部５にカバー部９を組み付けると、本体部５とカバー部９との間にドリブンスプロケットＤｓの収容室Ｓｂ（回転体収容室）が形成される（図２の（ｂ）参照）。

　図４の（ａ）に示すように、バッフルプレート４の本体部５は、ファイナルギア２５の側面を覆う第１カバー部６と、ドリブンスプロケットＤＳの側面を覆う第２カバー部７とを有している。

　第１カバー部６と第２カバー部７は、樹脂成形により一体に形成されている。

　回転軸Ｘ１方向から見て第１カバー部６は、板状の基部６０を有している。

　基部６０は、回転軸Ｘ１周りの周方向に延びており、回転軸Ｘ１方向から見て基部６０は、円弧状を成している。

　基部６０の外周までの外径Ｒは、ファイナルギア２５の外周までの半径ｒよりも大きい径に設定されている。

　図２の（ａ）に示すように、変速機ケース１０では、ファイナルギア２５の壁部１３側の側面２５ａが、第１カバー部６の基部６０で覆われている。

　図４の（ａ）に示すように、基部６０には、複数の貫通孔６８が設けられている。貫通孔６８の各々は、基部６０を回転軸Ｘ１方向に貫通している。

　回転軸Ｘ１方向から見て貫通孔６８の各々は、回転軸Ｘ１を中心とする仮想円Ｉｍ１上で、回転軸Ｘ１周りの周方向に間隔をあけて設けられている。

　バッフルプレート４の第１カバー部６は、貫通孔６８を挿通させたボルト（図示せず）により、変速機ケース１０に固定される。

　基部６０には、貫通孔６８を囲む凹部６６と、凹溝６７が、さらに設けられている。

　回転軸Ｘ１方向から見て凹部６６は、貫通孔６８を囲む円形を成しており、凹部６６の各々は、紙面奥側に窪んで形成されている。

　図４に示すように、回転軸Ｘ１方向から見て凹溝６７は、紙面奥側に窪んで形成されている。

　凹溝６７は、回転軸Ｘ１周りの周方向で隣接する凹部６６、６６同士を接続している。

　回転軸Ｘ１方向から見て凹溝６７は、前記した仮想円Ｉｍ１に沿う弧状に形成されている。

　回転軸Ｘ１方向から見て、基部６０の一端６０１は、当該一端６０１側に設けられた貫通孔６８を所定間隔で囲む円弧状に形成されている。

　基部６０の他端６０２は、回転軸Ｘ１の径方向に延びる線分Ｌａに沿う直線状に形成されている。ここで、回転軸Ｘ１方向から見て線分Ｌａは、回転軸Ｘ１に直交すると共に回転軸Ｘ１の径方向に延びる直線である。

　基部６０の内径側の縁には、紙面手前側に突出する内壁部６１が設けられている。

　平面視において内壁部６１は円弧形状を成しており、内壁部６１は、回転軸Ｘ１周りの周方向の全長に亘って、略同じ突出高さで設けられている。

　基部６０の外径側の縁には、紙面手前側に突出する外壁部６２が設けられている。

　外壁部６２は、基部６０の長手方向の一端６０１側から他端６０２に及ぶ範囲に設けられている。

　回転軸Ｘ１方向から見て外壁部６２は、ファイナルギア２５の外周に沿う円弧状を成している。

　図１の（ａ）に示すように、変速機ケース１０では、自動変速機の設置状態を基準とした鉛直線ＶＬ方向の下側の領域にオイルＯＬが貯留されている。

　バッフルプレート４は、回転軸Ｘ１周りの周方向における外壁部６２の一端６２ａと他端６２ｂが、オイルＯＬの油面ＯＬ＿ｌｅｖｅｌよりも上側となるように設けられている。

　外壁部６２では、オイルＯＬの油面ＯＬ＿ｌｅｖｅｌよりも下側となる位置に、油孔６５が設けられている（図３参照）。

　油孔６５は、外壁部６２を厚み方向（回転軸Ｘ１の径方向）に貫通して設けられている。

　図３に示すように、外壁部６２は、回転軸Ｘ１方向に所定の高さｈ１を持って設けられている。

　この外壁部６２の高さｈ１は、回転軸Ｘ１方向におけるファイナルギア２５の厚みＷ１よりも大きい高さとなるように設定されている（ｈ１＞Ｗ１）。

　そのため、図４の（ｂ）に示すように、回転軸Ｘ１の径方向から見て、変速機ケース１０の下側では、ファイナルギア２５の外周が、ファイナルギア２５を所定間隔（例えば、２ｍｍ）で囲む外壁部６２により覆われている。

　本実施形態では、回転軸Ｘ１方向における外壁部６２の略中間となる位置に油孔６５が設けられている。

　図４の（ｂ）に示すように、外壁部６２の外周には、帯状リブ６９が設けられている。

　帯状リブ６９は、本体部５（外壁部６２、基部６０）を構成する素材と同様に、低温時の線膨張係数が大きい素材で形成されている。

　なお、帯状リブ６９は、本体部５（外壁部６２、基部６０）を構成する素材よりも、低温時の線膨張係数が大きい素材で形成されていても良い。

　帯状リブ６９は、回転軸Ｘ１周りの周方向において、貫通孔６８の近傍から第２カバー部７から離れる方向（図４の（ａ）における左方向）の所定範囲に設けられている。

　この帯状リブ６９が設けられた領域は、車両の前進走行時のファイナルギア２５の回転方向において、油孔６５よりも下流側であり、回転するファイナルギア２５で掻き上げられたオイルＯＬの移動方向側である。

　帯状リブ６９は、外壁部６２と基部６０との境界部において、外壁部６２と基部６０とに跨がって設けられている。

　図４の（ｂ）に示すように帯状リブ６９は、外壁部６２の外周に一体に形成された変形促進部６９１と、基部６０の裏面に一体に形成された底部６９２と、を有している。

　変形促進部６９１は、外壁部６２の外周から外方に所定の厚みＷａ（例えば、４ｍｍ）で突出している。変形促進部６９１は、回転軸Ｘ１周りの周方向において、油孔６５の近傍から、外壁部６２の他端６２ｂの近傍までの所定の角度範囲に設けられている。

　回転軸Ｘ１方向における変形促進部６９１の高さｈ２は、変形促進部６９１の高さｈ１の大凡半分である。変形促進部６９１は、外壁部６２の端部６２ｃ（自由端）から、基部６０側（図４の（ｂ）における左側）に離れた位置に設けられている。

　図３に示すように、変形促進部６９１には、周方向に間隔をあけて複数の凹部６９３（スリット）が設けられている。回転軸Ｘ１の径方向から見て凹部６９３は、矩形形状を成しており、凹部６９３内には、外壁部６２の外周が露出している。

　底部６９２は、基部６０の外側面を内径側に延びており、前記した凹溝６７の領域まで及んでいる（図４の（ｂ）参照）。前記したように凹溝６７は、基部６０を窪ませて形成されており、基部６０の外側面では、凹溝６７の領域と底部６９２とが面一になっている。

　図４の（ａ）に示すように、第２カバー部７の基部７０は、第１カバー部６の外壁部６２の外周から、回転軸Ｘ１の径方向に延出している。

　基部７０は、第１カバー部６から離れるにつれて回転軸Ｘ１周りの周方向の幅が狭くなる先細りの形状を有している。

　第２カバー部７の基部７０と、第１カバー部６の基部６０は、回転軸Ｘ１方向で位置をずらして設けられている。図４の（ａ）では、第２カバー部７の基部７０のほうが、第１カバー部６の基部６０よりも紙面手前側に位置している。

　基部７０の延出方向における先端部には、後記するカバー部９の取付部７３が設けられている。取付部７３は、基部７０と一体に設けられている。取付部７３は、基部７０から離れる方向に延出しており、取付部７３の先端側には、ボルト孔７３ａが開口している。

　取付部７３と基部７０との境界部には、外壁部７２が設けられている。図４の（ａ）において外壁部７２は、紙面手前側に延出しており、外壁部７２は、取付部７３と基部７０との境界部から、基部７０の側縁に沿って、第１カバー部６の外壁部６２まで延びている。

　第２カバー部７の外壁部７２と、第１カバー部６の外壁部６２との接続部の近傍では、外壁部６２の外周に、後記するカバー部９の取付部７４が設けられている。取付部７４は、外壁部６２と外壁部７２の間の領域に設けられており、取付部７４の中央には、ボルト孔７４ａが開口している。

　この取付部７４と、前記した取付部７３は、回転軸Ｘ１方向の高さ位置を揃えて設けられている。

　第２カバー部７の外壁部７２と、第１カバー部６の外壁部６２との接続部の近傍には、板状リブ７５が設けられている。

　板状リブ７５は、外壁部７２と外壁部６２とに跨がって設けられており、回転軸Ｘ１方向に所定間隔で複数設けられている（図３参照）。

　外壁部７２の外周には、長手方向に間隔をあけて複数のリブ７９が設けられている。

　リブ７９もまた、第２カバー部７（外壁部７２、基部７０）を構成する素材と同様に、低温時の線膨張係数が大きい素材で形成されている。

　なお、リブ７９は、第２カバー部７（外壁部７２、基部７０）を構成する素材よりも、低温時の線膨張係数が大きい素材で形成されていても良い。

　図４の（ａ）に示すように、回転軸方向から見たリブ７９の形状は、半径ｒａの半円形状であり、リブ７９の各々は、頂点Ｐを外方に向けた状態で、外壁部７２の外周から外方に突出している。

　図４の（ｃ）に示すように、回転軸Ｘ３方向のリブ７９の高さｈ４は、回転軸Ｘ１方向の外壁部７２の高さｈ３よりも低くなっている（ｈ３＞ｈ４）。外壁部７２においてリブ７９は、基部７０寄りの位置に設けられており、リブ７９は、外壁部７２の端部７２ｃ（自由端）から、基部７０側（図４の（ｃ）における左側）に離れた位置に設けられている。

　図４の（ａ）に示すように、基部７０の中央部には、貫通孔７１が設けられている。この貫通孔７１を、オイルポンプＯＰ（図１参照）の駆動シャフトＳＨ（図４の（ｃ）参照）が貫通している。

　図１に示すように、変速機ケース１０では、第２カバー部７の紙面奥側に、オイルポンプＯＰが配置されており、第２カバー部７の紙面手前側にドリブンスプロケットＤＳが配置されている。

　第２カバー部７では、外壁部７２と、第１カバー部６の外壁部６２との間の領域で、駆動シャフトＳＨにドリブンスプロケットＤＳが連結されており、ドリブンスプロケットＤＳと駆動シャフトＳＨとが一体に回転するようになっている。

　自動変速機では、エンジン側から入力される回転駆動力が、チェーンＣＨを介して、ドリブンスプロケットＤＳに伝達される。

　そうすると、ドリブンスプロケットＤＳと駆動シャフトＳＨとが回転軸Ｘ３回りに回転して、オイルポンプＯＰが駆動される。これにより、オイルパン１６内のオイルＯＬが、オイルストレーナ１７（図１の（ａ）参照）を介してオイルポンプＯＰに吸引される。そして、オイルポンプＯＰで加圧されたオイルＯＬが、自動変速機が備える油圧制御回路に供給される。

　図５は、バッフルプレート４のカバー部８を説明する図である。図５の（ａ）は、回転軸Ｘ１方向からカバー部８を見た図である。図５の（ｂ）は、図５の（ａ）におけるＡ－Ａ断面図である。なお、図５の（ｂ）ではファイナルギア２５の一部を仮想線で示している。

　図５に示すように、カバー部８は、板状の基部８０を有している。

　回転軸Ｘ１方向から見て、基部８０は回転軸Ｘ１周りの周方向に延びており、回転軸Ｘ１方向から見て基部８０は、円弧状を成している。

　図５に示すように、基部８０の外周までの外径Ｒ１は、本体部５側の外壁部６２までの外径Ｒ（図４参照）よりも小さい径であって、ファイナルギア２５の外周までの半径ｒ（図４参照）よりも大きい径に設定されている。

　そのため、基部８０の外周部８０ａと、外壁部６２との間に隙間ＣＬ１（図５の（ｂ）参照）が確保されている。

　図５に示すように、自動変速機１では、ファイナルギア２５のコンバータハウジング（図示せず）側の側面２５ｂが、カバー部８の基部８０で覆われている。

　基部８０には、複数の貫通孔８５が設けられている。貫通孔８５の各々は、基部８０を回転軸Ｘ１方向に貫通している。

　回転軸Ｘ１方向から見て貫通孔８５の各々は、回転軸Ｘ１を中心とする仮想円Ｉｍ１上に位置している。貫通孔８５の各々は、回転軸Ｘ１周りの周方向に間隔をあけて設けられている。

　バッフルプレート４のカバー部８は、貫通孔８５を挿通させたボルト（図示せず）により、コンバータハウジング（図示せず）に固定される。

　基部８０には、貫通孔８５を囲む凹部８６が、さらに設けられている。

　図５の（ａ）に示すように、回転軸Ｘ１方向から見て凹部８６の各々は、紙面手前に窪んで形成されている。

　回転軸Ｘ１方向から見て、基部８０の一端８０１と他端８０２は、回転軸Ｘ１の径方向に延びる線分Ｌｂ、Ｌｃに沿う直線状に形成されている。

　ここで、回転軸Ｘ１方向から見て線分Ｌｂ、Ｌｃは、回転軸Ｘ１に直交すると共に回転軸Ｘ１の径方向に延びる直線である。

　図５に示すように、線分Ｌｃは、線分Ｌｂよりも上方に位置している。そのため、カバー部８と本体部５とを組み付けると、カバー部８側の他端８０２のほうが、本体部５側の他端６０２よりも上方まで及んで配置されるようになっている。

　基部８０の内径側の縁には、紙面手前側に突出する内壁部８１が設けられている。

　回転軸Ｘ１方向から見て内壁部８１は、円弧形状を成しており、内壁部８１は、回転軸Ｘ１周りの周方向の全長に亘って、略同じ突出高さｈ５で設けられている（図５の（ｂ）参照）。

　図５の（ｂ）に示すように、内壁部８１は、回転軸Ｘ１に対して略平行な第１筒状部８１１と、第１筒状部８１１から離れるにつれて回転軸Ｘ１に近づく方向に傾斜した第２筒状部８１２とを、有している。

　内壁部８１は、デフケース２０の外周を所定間隔で囲むようにするために、第１筒状部８１１と第２筒状部８１２の回転軸Ｘ１に対する傾きが異なっている。

　図５の（ｂ）に示すように、断面視においてカバー部８では、回転軸Ｘ１方向におけるファイナルギア２５側から順番に、基部８０と、第１筒状部８１１と、第２筒状部８１２とが並んでいる。

　基部８０の外周部８０ａには、帯状のシール部材８８が外嵌して取り付けられている。

　シール部材８８は、線膨張係数の大きい材料（例えば、ゴム）などの弾性材料で形成された所定幅Ｗ３の部材であり、回転軸Ｘ１方向から見て、シール部材８８は円弧状を成している（図５の（ａ）参照）。

　シール部材８８の外径Ｒ２は、本体部５側の外壁部６２までの外径Ｒ（図４参照）よりも僅かに大きい径に設定されている。

　図２の（ａ）に示すように、本体部５にカバー部８を組み付けるとシール部材８８の外周縁が、外壁部６２の内周に圧接して、本体部５側の外壁部６２と、カバー部８側の基部との間の隙間ＣＬ１が、シール部材８８により封止される。この状態において、ファイナルギア２５の外径側に、ファイナルギア２５の収容室Ｓａ（回転体収容室）が形成されている。

　第１筒状部８１１の外周には、長手方向に間隔をあけて複数のリブ８９が設けられている。

　リブ８９は、カバー部８（内壁部８１、基部８０）を構成する素材と同様に、低温時の線膨張係数が大きい素材で形成されている。

　なお、リブ８９は、カバー部８（内壁部８１、基部８０）を構成する素材よりも、低温時の線膨張係数が大きい素材で形成されていても良い。

　図５の（ａ）に示すように、回転軸方向から見たリブ８９の形状は、半径ｒｂの半円形状であり、リブ８９の各々は、頂点Ｐを外方に向けた状態で、第１筒状部８１１の外周から外方に突出している。

　リブ８９は、基部８０と第１筒状部８１１とに跨がって設けられており、回転軸Ｘ１方向のリブ８９の高さｈ６は、回転軸Ｘ１方向の第１筒状部８１１の高さｈ７よりも低くなっている（ｈ７＞ｈ６）。第１筒状部８１１においてリブ８９は、第２筒状部８１２側に隙間を残して設けられている。

　リブ８９は、第１筒状部８１１との接触面積の方が、基部８０との接触面積よりも広くなっている。

　リブ８９は、基部８０の外周部８０ａ（自由端）から、内壁部８１側（図５の（ｂ）における上側）に離れた位置に設けられている。

　カバー部８を本体部５に組み付けると、シール部材８８の先端側が、本体部５の外壁部６２の内周に弾性的に接触して、本体部５側の外壁部６２とカバー部８側の基部８０の外周との隙間ＣＬ１が、シール部材８８により封止される。

　図２の（ａ）に示すように、カバー部８を本体部５に組み付けた状態において、ファイナルギア２５の下側の領域は、回転軸Ｘ１方向の一方の側面２５ａと他方の側面２５ｂが、それぞれ本体部５の基部６０と、カバー部８の基部８０で覆われると共に、ファイナルギア２５の外周が、本体部５の外壁部６２で覆われる。

　よって、ファイナルギア２５の下側の領域は、ファイナルギア２５に近接配置されたバッフルプレート４（バッフルプレート部）で囲まれた状態で配置されている。

　図５の（ａ）に示すように、本実施形態では、シール部材８８の長手方向の一端８８ａは、前記した基部８０の一端８０１（線分Ｌｂ）の近傍に位置しており、他端８８ｂは、前記した線分Ｌａまで及んでいる。

　シール部材８８は、ファイナルギア２５が掻き上げるオイルＯＬが移動する側（図５の（ａ）における左側）に位置する他端８８ｂの方が、一端８８ａよりも上方に位置している。

　図６は、バッフルプレート４のカバー部９を説明する図である。図６の（ａ）は、回転軸Ｘ３方向からカバー部９を見た図である。図６の（ｂ）は、図６の（ａ）におけるＡ－Ａ断面図である。

　なお、図６の（ｂ）では、本体部５側の外壁部７２の一部と、ドリブンスプロケットＤＳおよび駆動シャフトＳＨの一部を仮想線で示している。

　図６に示すように、カバー部９は、板状の基部９０を有している。回転軸Ｘ３方向から見て基部９０は、第２カバー部７の基部７０に回転軸Ｘ３（図３参照）方向から重なることが可能な形状で形成されている。

　回転軸Ｘ１方向から見て、基部９０は、第１カバー部６の外壁部６２の外周に沿う形状の第１側縁９０１と、第２カバー部７の外壁部７２の内周に沿う形状の第２側縁９０２とを有している。

　第１側縁９０１と第２側縁９０２は、長手方向の一方の端部同士が接続している。第２側縁９０２の他方の端部には、ボルト孔９１ａを有する取付部９１が設けられている。

　第１側縁９０１の他方の端部に接続された第３側縁９０３は、ドリブンスプロケットＤＳの回転軸Ｘ３の外径側であって、回転軸Ｘ３を挟んだ第２側縁９０２とは反対側を、迂回して取付部９１に接続されている。

　基部９０では、第１側縁９０１と第２側縁９０２との接続部の近傍に、ボルト孔９０ｃが設けられている。

　カバー部９のボルト孔９１ａとボルト孔９０ｃは、前記した第２カバー部７のボルト孔７３ａ、７４ａ（図４参照）に対応する位置に設けられている。

　基部９０を、第２カバー部７側の取付部７３、７４に載置すると、第２側縁９０２が、第２カバー部７の外壁部７２との間に隙間ＣＬ２を空けた状態で保持される。

　これら取付部７４と取付部７３により、カバー部９が、第２カバー部７の基部７０に対して略平行に保持されると共に、ボルトＢで第２カバー部７に固定されるようになっている（図３参照）。

　第２側縁９０２の外周には、帯状のシール部材９８が外嵌して取り付けられている。

　シール部材９８は、線膨張係数の大きい材料（例えば、ゴム）などの弾性材料で形成された所定幅Ｗ４の部材であり、第２側縁９０２の形状に対応した湾曲形状で形成されている。

　図２の（ｂ）に示すように、カバー部９を、本体部５側の第２カバー部７に組み付けると、シール部材９８の外周縁が、第２カバー部７の外壁部７２の内周に圧接して、本体部５側の外壁部７２と、カバー部９側の基部９０との隙間ＣＬ２が、シール部材９８により封止される。

　この状態において、ドリブンスプロケットＤＳの外径側に、ドリブンスプロケットＤＳの収容室Ｓｂ（回転体収容室）が形成されている。

　図２の（ｂ）に示すように、カバー部９を第２カバー部７に組み付けた状態において、ドリブンスプロケットＤＳの下側の領域は、回転軸Ｘ３方向の一方の側面ＤＳａと他方の側面ＤＳｂが、それぞれ第２カバー部７の基部７０と、カバー部９の基部９０で覆われると共に、ドリブンスプロケットＤＳの外周が、第２カバー部７の外壁部７２で覆われる。

　ドリブンスプロケットＤＳの下側の領域は、バッフルプレート４の第２カバー部７と、カバー部９で囲まれた状態で配置されている。

　前記したように、バッフルプレート４の本体部５では、ファイナルギア２５の外周を所定間隔で囲む外壁部６２に、油孔６５（図３参照）が設けられている。

　外壁部６２において油孔６５は、自動変速機１の設置状態を基準とした鉛直線方向で、オイルＯＬの油面ＯＬ＿ｌｅｖｅｌよりも下側となる位置に設けられている。

　本実施形態では、ファイナルギア２５が回転する際に生じる負圧により、外壁部６２の外周と、変速機ケース１０の周壁部１１の内周との間のオイルＯＬが、油孔６５を通ってファイナルギア２５側に流入できるようになっている。

　すなわち、外壁部６２の外側のオイルＯＬが、外壁部６２の内側に流入できるようになっている。

　ここで、外壁部６２の内側に流入するオイルＯＬの量が多くなると、流入したオイルＯＬが、ファイナルギア２５の回転に対するフリクションとなる。

　また、外壁部６２の内側に流入するオイルＯＬの量が少なくなりすぎると、ファイナルギア２５の潤滑だけでなく、リダクションギア３５周りの潤滑が不足する。ファイナルギア２５で掻き上げられてリダクションギア３５に供給されるオイルの量が少なくなるからである。

　バッフルプレート４は、以下を目的として設けられている。
（ａ）ファイナルギア２５により掻き上げられたオイルＯＬを、リダクションギア３５（他のギア）に誘導する。
（ｂ）ファイナルギア２５が回転する際の抵抗（撹拌抵抗）を低減させる。

　そのため、油孔６５の開口径は、実験結果やシミュレーションを通じて、上記（ａ）、（ｂ）の目的を達成できる最小の径に設定されている。

　自動変速機では、オイルポンプＯＰが駆動されると、コントロールバルブボディ（図示せず）に付設されたオイルストレーナ１７（図１の（ａ）参照）を介して、オイルパン１６内のオイルがオイルポンプＯＰに吸引される。

　そして、オイルポンプＯＰで調圧されたオイルＯＬは、変速機構部の作動や回転要素などの潤滑に用いられたのち、自重によりオイルパン１６まで戻るようになっている。

　変速機ケース１０の下部に固定されたオイルパン１６内には、変速機構部の作動や回転要素などの潤滑に必要な量のオイルが貯留されている。

　ここで、冬季のような低温環境下におけるエンジンの始動直後では、自動変速機１内のオイルの温度が低いため、オイルＯＬの流動性が低くなる。

　かかる場合、オイルパン１６へのオイルＯＬの戻りが悪くなるので、オイルパン１６内のオイルＯＬが不足した場合には、オイルストレーナ１７の吸込み口から、空気が吸い込まれてしまうことがある。

　そうすると、空気を含んだオイルが変速機構部の作動に用いられて、ショックなどを生じてしまうことがある。

　本実施形態では、オイルＯＬの温度が低いときに、バッフルプレート４内のオイルのオイルパン１６側への戻りをよくするために、バッフルプレート４側に、帯状リブ６９とリブ７９を設けると共に、カバー部８側にリブ８９を設けている。

　これら帯状リブ６９と、リブ７９、８９は、バッフルプレート４の構成要素を構成する素材と同様に、低温時の線膨張係数が大きい素材で形成されている。

　そのため、本実施形態では、帯状リブ６９やリブ７９、８９の部分が、低温時に他の部位よりも大きく縮んで、帯状リブ６９やリブ７９、８９に隣接する他の部位を大きく変形させるようにしている。

　以下、具体的に説明する。

　図７は、バッフルプレート４の作用を説明する図であって、帯状リブ６９やリブ７９、８９の作用を説明する図である。

　図７の（ａ）は、帯状リブ６９とリブ８９による外壁部６２と基部８０の変形を説明する図である。図７の（ｂ）は、リブ７９による外壁部７２の変形を説明する図である。

　図７の（ａ）に示すように、低温時には、カバー部８側のリブ８９が、当該リブ８９に隣接する他の領域（基部８０、内壁部８１）よりも大きく収縮する（図中、矢印参照）。

　ここで、リブ８９に隣接する領域（基部８０、内壁部８１）のうち、内壁部８１は、第１筒状部８１１と第２筒状部８１２との境界部で屈曲した形状で形成されているので、基部８０よりも屈曲し難くなっている。

　一方、基部８０は、内壁部８１側（内径側：回転軸Ｘ１側）の剛性と強度が高くなっており、外径側（外周部８０ａ：自由端）側が回転軸Ｘ１方向に変位可能となっている。

　そのため、リブ８９の収縮に伴って、基部８０がリブ８９側に引き寄せられて、基部８０の外周部８０ａ側が、ファイナルギア２５から離れる方向に湾曲する。

　また、低温時には、第１カバー部６側の帯状リブ６９が、当該帯状リブ６９に隣接する他の領域（基部６０、外壁部６２）よりも大きく収縮する（図中、矢印参照）。

　ここで、帯状リブ６９に隣接する領域（基部６０、外壁部６２）のうち、基部６０は、凹溝６７に起因する段差が設けられており、この部分が補強リブとしても機能するので、外壁部６２よりも屈曲し難くなっている。

　一方、外壁部６２は、基部６０側の強度が、カバー部８側の端部６２ｃよりも高くなっており、外壁部６２の端部６２ｃ（自由端）側が回転軸Ｘ１の径方向に変位可能となっている。

　そのため、バッフルプレート４では、低温時に帯状リブ６９とリブ８９が収縮すると、外壁部６２の端部６２ｃ側と、基部８０の外周部８０ａ側が互いに離れる方向に変位して、外周部８０ａに設けたシール部材８８が、外壁部６２から離れる方向に変位する（図７の（ａ）参照）。

　これにより、
（Ｉ）本体部５の外壁部６２の内周と、カバー部８の基部８０との隙間のシール部材８８によるシールが、オイルＯＬの温度が低い時に解消されて、クリアランスＣＬ’が生じる。

　そうすると、外壁部６２は、自動変速機の設置状態を基準とした鉛直線方向で下側に位置しているので、外壁部６２の内側に溜まった流動性の低いオイルＯＬが、オイルパン１６側の下方に排出される。

　ここで、本実施形態では、帯状リブ６９が、外壁部６２から基部６０まで跨がって設けられている。そのため、帯状リブ６９が収縮すると、帯状リブ６９は収縮しながら、剛性強度が高い基部６０側（図７の（ａ）における左側）に引き寄せられる。よって、外壁部６２の端部６２ｃ側の変位量を大きくして、カバー部８側の基部８０の外周部８０ａとのクリアランスＣＬ’をより広げることができる。

　さらに、帯状リブ６９の変形促進部６９１では、回転軸Ｘ１周りの周方向に間隔をあけて複数の凹部６９３（スリット）が設けられている。

　そのため、回転軸Ｘ１周りの周方向での変位量が、凹部６９３が設けられている領域のほうが、変形促進部６９１が設けられている領域よりも少なくなる。

　そうすると、回転軸Ｘ１方向から見て、弧状を成す外壁部６２の端部６２ｃ側を波打つような形状に変形させることができる。

　これにより、カバー部８側の基部８０の外周部８０ａとのクリアランスＣＬ’を、部分的に広げることができるので、外壁部６２の内側に溜まった流動性の低いオイルＯＬを、オイルパン１６側の下方により適切に排出されることができる。

　さらに、図７の（ｂ）に示すように、第２カバー部７の外壁部７２では、基部７０側の外周にリブ７９が設けられている。

　そのため、外壁部７２では、基部７０側の強度が、カバー部９側の端部７２ｃよりも高くなっており、第２カバー部７では、リブ７９に隣接する領域（基部７０、外壁部７２）のうち、外壁部７２のほうが変位しやすくなっている。

　そのため、バッフルプレート４では、低温時にリブ７９が収縮すると、外壁部７２の端部７２ｃ（自由端）側が、回転軸Ｘ３の径方向で、基部９０から離れる方向に変位して、基部９０の外周部９０ａに設けたシール部材９８が、外壁部７２から離れることになる（図７の（ｂ）参照）。

　これにより、
（ＩＩ）本体部５の外壁部７２の内周と、カバー部９の基部９０との隙間のシール部材９８によるシールが、オイルＯＬの温度が低い時に解消されて、クリアランスＣＬ’が生じる。

　そうすると、外壁部７２は、自動変速機の設置状態を基準とした鉛直線方向で下側に位置しているので、外壁部７２の内側に溜まった流動性の低いオイルＯＬが、オイルパン１６側の下方に排出される。

　このように、本実施形態では、オイルＯＬの温度が低いときに、バッフルプレート４内のオイルのオイルパン１６側への戻りをよくするために、本体部５側に、帯状リブ６９とリブ７９を設けると共に、カバー部８側にリブ８９を設けている。

　これら帯状リブ６９と、リブ７９、８９は、低温時の線膨張係数が大きい素材（低温になると収縮する材質）で形成されており、低温時に帯状リブ６９やリブ７９、８９の部分が他の部位よりも大きく収縮する。

　これにより、シール部材８８による隙間ＣＬ１（外壁部６２と基部８０との隙間）のシールと、シール部材９８による隙間ＣＬ２（外壁部７２と基部９０との隙間）のシールが解消されて、オイルＯＬを排出可能なクリアランスＣＬ’が形成されるようにしている。

　材質には、低温になると膨張する材質と、低温になると収縮する材質と、がある。

　まず、後者の材質を選択することで低油温時のバッフルプレート部の構成要素（本体部５の外壁部６２、７２、カバー部８の基部８０）の移動を促して、シール部材８８、９８によるシールが解消されるようにしている。

　ここで、バッフルプレート４（バッフルプレート部）の構成要素（帯状リブ６９、リブ７９、８９）を、低温になると収縮する材質に単純に置き換えただけでは、シール部材によるシールが解消されない場合がある。

　これは、例えば、低温になったときの収縮量が小さく、収縮によりシール部材８８、９８を、バッフルプレート４の外壁部６２、７２から離すことができるほど収縮しなかったような場合には、シールが解消されないからである。

　そこで、本実施形態では、収縮長を考慮してシール部材８８、９８の寸法（幅Ｗ３、Ｗ４）、及び／又はバッフルプレート４の各部の寸法を設定している。

　例えば、基準温度から所定温度に下がった時の収縮量を考慮して、当該収縮量の収縮が起きた場合にシール部材８８、９８が、バッフルプレート４の外壁部６２、７２、から離れる寸法に、以下のものを設定する。

　シール部材８８、９８の寸法（幅Ｗ３、Ｗ４）、及び／又はバッフルプレート４側の寸法（外壁部６２、７２の高さｈ１、ｈ３、カバー部８の基部８０の幅Ｗ１、カバー部８の基部８０の外周部８０ａと外壁部６２との間の隙間ＣＬ１（図５の（ｂ）参照）、カバー部９の基部９０の外周部９０ａと、外壁部７２との間の隙間ＣＬ２（図６の（ｂ）参照））。

　ここで、基準温度は、所定温度よりも高い温度で任意の温度を定めれば良い。例えば、常温（２５℃）と設定しても良いし、通常使用温度使用領域（数十℃～百数十℃）から任意の温度に設定しても良い。

　すなわち、例えば、基準温度におけるバッフルプレート（外壁部６２、７２）に対するシール部材８８、９８の押付け力が小さいほど、基準温度から所定温度未満に下がった時に必要な収縮量は小さくなる。

　バッフルプレート４（外壁部６２、７２）に対するシール部材８８、９８の押付け力は、シール部材８８、９８、及び／又はバッフルプレート４側の寸法に依存するので、常温におけるバッフルプレート４に対する押付け力が小さくなるように寸法を設定すれば良い。

　そして、このような寸法を設定することにより、低温時にクリアランスが形成されて、バッフルプレート４（バッフルプレート部）の内部からオイルパン１６側への油戻しを促進することができるようになる。

　なお、当該寸法は当業者であれば使用する材料の特性（線膨張係数等）に合わせて予め実験及び／又は計算を行うことにより適宜設定することが可能である。

　例えば、以下のような様々な方法で予め寸法を定めることができる。
・バッフルプレート４（バッフルプレート部）の温度を変更させて寸法の変化を計測する。
・バッフルプレート４（バッフルプレート部）に使う材質を用いたサンプルを作成して温度を変更させて寸法の変化を計測する。
・バッフルプレート４（バッフルプレート部）に使う材質の線膨張係数とバッフルプレート部の設計寸法から理論的な収縮量を計算する。

　さらに、本実施形態では、帯状リブ６９とリブ７９、８９を構成する素材の材質として、一例として、ポリマー材を採用している。

　材質の線膨張係数は限定されないので、金属（純金属、合金含む）、セラミックス、ポリマー（特に、有機ポリマー（有機化合物からなるポリマー）等）などどのような材質を使っても良い。

　ただし、線膨張係数が小さい材質（金属など）を用いた場合は、基準温度におけるバッフルプレートに対するシール部材８８、９８の押付け力を、非常に小さくなるように設定する必要があり、シール部材８８、９８のシール性が低くなってしまうことになる。

　なお、線膨張係数は、以下の範囲であることが好ましい。

　金属の場合は、５～２５ｘ１０^-6Ｋ^-1の線膨張係数。セラミックスの場合は、０．５～１５ｘ１０^-6Ｋ^-1の線膨張係数。ポリマーの場合は、５０～３００ｘ１０^-6Ｋ^-1の線膨張係数。

　以上の通り、本実施形態では、バッフルプレート部（バッフルプレート４）の構成要素、すなわち、本体部５と、カバー部８、９と、シール部材８８、９８の総てが、低温時の線膨張係数が大きいポリマーなどの材質で形成されている場合を例示した。

　本願発明は、この態様にのみ限定されない、本体部５と、カバー部８、９と、シール部材８８、９８とのうちの少なくとも１つが、低温時の線膨張係数が大きいポリマーなどの材質で形成されていれば良い。この場合において、ポリマーなどの材質で形成されている構成要素の組み合わせは、適宜選択可能である。

　また、本体部５やカバー部８、９を、ポリマーなどの材質で形成する場合、本体部５やカバー部８、９の総てがポリマーなどの材質で形成されている必要はない、これらの一部の領域のみがポリマーなどの材質で形成された構成としても良い。

　同様に、シール部材８８、９８を、ポリマーなどの材質で形成する場合、シール部材８８、９８の総てが、ポリマーなどの材質で形成されている必要はない、これらの一部の領域のみがポリマーなどの材質で形成された構成としても良い。

　以上の通り、本実施形態は、以下の構成を有している。

（１）動力伝達装置（自動変速機１）は、
　一対のバッフルプレート（本体部５、カバー部８、９）と、
　一対のバッフルプレートの間の領域に設けられたシール部材８８、９８と、を含むバッフルプレート部（バッフルプレート４）と、
　バッフルプレート部に囲まれた空間である回転部材室（収容室Ｓａ、Ｓｂ）の内部に配置される回転部材（ファイナルギア２５、ドリブンスプロケットＤＳ）と、
　回転部材（ファイナルギア２５、ドリブンスプロケットＤＳ）に供給される潤滑油（オイルＯＬ）の供給元となるオイルポンプＯＰと、
　オイルポンプＯＰの吸入元となる油（オイルＯＬ）が貯留されるオイルパン１６と、を有する。

　一対のバッフルプレート（本体部５、カバー部８、９）の一方、一対のバッフルプレート（本体部５、カバー部８、９）の他方、又は、シール部材８８、９８の少なくともいずれか一は、油温（オイルＯＬの温度）が低くなるほど収縮する材質（低温での線膨張係数の大きい材質）を含んで構成されている。

　バッフルプレート部（本体部５、カバー部８、９）は、所定油温以上のときに、一対のバッフルプレート（本体部５、カバー部８、９）の間の領域（隙間ＣＬ１、ＣＬ２）がシール部材８８、９８でシールされ、且つ、所定油温未満のときに一対のバッフルプレート（本体部５、カバー部８）の間の領域にクリアランスＣＬ’が形成される寸法に設定されている。

　隙間ＣＬ１は、本体部５の外壁部６２の内周と、カバー部８の基部８０の外周部８０ａとの隙間である。

　隙間ＣＬ２は、本体部５の外壁部７２の内周と、カバー部９の基部９０の外周部９０ａとの隙間である。

　このように構成すると、本体部５の外壁部６２、７２の内周と、カバー部８、９の基部８０、９０の外周部８０ａ、９０ａとの隙間ＣＬ１、ＣＬ２のシール部材８８、９８によるシールが、オイルＯＬの温度が低い時に解消されて、クリアランスＣＬ’、ＣＬ’が生じる。

　そうすると、外壁部６２、７２は、自動変速機１の設置状態を基準とした鉛直線方向で下側に位置しているので、外壁部６２、７２の内側に溜まった流動性の低いオイルＯＬが、オイルパン１６側の下方に排出される。

　これにより、低温時にクリアランスＣＬ’が形成されて、バッフルプレート部（本体部５、カバー部８、９）の内部からオイルパン１６側への油戻し（オイルＯＬの戻し）を促進することができる。

　また、シール部材８８、９８を設けることにより、所定温度未満になるまでは、シール部材８８、９８により、クリアランスＣＬ’を「０（ゼロ）」にすることができるので、油温が高くなった時の油の侵入抑制効果を高くすることができる。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（２）材質は、ポリマー材であり、ポリマー材は、樹脂材またはゴム材である。

　線膨張係数が高い物質であるポリマーを用いることにより収縮量を大きくすることができる。基準温度におけるバッフルプレート（外壁部６２、７２）に対するシール部材８８、９８の押付け力を高くすることができ、シール部材８８、９８によるシール性を高めることができる。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（３）バッフルプレート部（本体部５、カバー部８）は、ポリマー材からなる材質により構成されたリブ（帯状リブ６９、リブ７９、８９）を有する。

　バッフルプレート部（本体部５、カバー部８）、またはシール部材のポリマー材の部分に、ポリマー材からなるリブ（帯状リブ６９、リブ、７９、８９）を形成すると、ポリマー材は肉厚であるほど温度変化による収縮量・膨張量が大きくなるので、低温時に形成されるクリアランスＣＬ’をより広くとることができる。

　よって、リブ（帯状リブ６９、リブ７９、８９）を設けて局所的に肉厚の部分を作ることにより、温度変化による収縮量・膨張量を大きくすることができる。

　これにより、基準温度時におけるシール部材８８、９８の外壁部６２、７２に対する押付け力を高くしても、低温時にシール部材８８、９８を外壁部６２、７２から離間させてクリアランスＣＬ’を形成できる。よって、バッフルプレート４における収容室Ｓａ、Ｓｂのシール性を向上することができる。

　ここで、バッフルプレート４の全体を厚くすることも考えられるが、そうではなく局所的に形成されたリブとすることにより重量低減・コスト低減という効果を得ることができる。

　また、例えば、ポリマー材から構成されるバッフルプレート部（本体部５、カバー部８、９）、またはシール部材８８、９８が、原材料の溶融後に冷却して形成されるため、肉厚の部分の表面積を増やすことができ、比較的に冷却効率を高めることができる。

　冷却効率が悪いと、ひずみが生じ、クラックなどが起きてしまうことがあるが、冷却効率が高まることで、かかる事態の発生を好適に防止できるという効果を得ることもできる。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（４）自動変速機１（動力伝達装置）は、
　一対のバッフルプレート（本体部５、カバー部８、９）を含むバッフルプレート部（バッフルプレート４）と、
　バッフルプレート部（バッフルプレート４）に囲まれた空間である回転部材室（収容室Ｓａ、Ｓｂ）の内部に配置される回転部材（ファイナルギア２５、ドリブンスプロケットＤＳ）と、
　回転部材（ファイナルギア２５、ドリブンスプロケットＤＳ）に供給される潤滑油（オイルＯＬ）の供給元となるオイルポンプＯＰと、
　オイルポンプＯＰの吸入元となる油（オイルＯＬ）が貯留されるオイルパン１６と、を有する。

　一対のバッフルプレート（本体部５、カバー部８、９）の少なくとも一方はポリマー材を含んで構成されている。

　バッフルプレート部（バッフルプレート４）は、ポリマー材からなる材質により構成されたリブ（帯状リブ６９、リブ７９、８９）を有する。

　ポリマー材は、肉厚であるほど温度変化による収縮量・膨張量が大きくなる。よって、リブ（帯状リブ６９、リブ７９）を設けて局所的に肉厚の部分を作ることにより、温度変化による収縮量・膨張量を大きくすることができる。

　そのため、シール部材が無いバッフルプレートの場合は、温度変化に伴うクリアランスの変化を大きくすることができるので、基準温度時におけるクリアランスをより小さく設定することができ、撹拌抵抗の低減効果を高めることができる。

　一方、シール部材があるバッフルプレートの場合は、温度変化に伴うクリアランスの変化を大きくすることができる。これにより、基準温度時におけるシール部材の押付け力を高くすることができるので、シール性を向上することができ、撹拌抵抗の低減効果を高めることができる。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（５）リブ７９、８９が、複数設けられている。

　同じ体積のリブを形成するとするのであれば、１つのリブよりも複数のリブの方が表面積を大きくすることができるので冷却効率を高めることができる。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（６）帯状リブ６９にスリット（凹部６９３）が設けられている。

　スリット（凹部６９３）を設けることにより表面積を大きくすることができるので、帯状リブ６９の部分での冷却効率を高めることができる。なお、他のリブ７９、８９に、スリットを設けて表面積を大きくしても良い。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（７）リブ（帯状リブ６９、リブ８９）は、クリアランスＣＬ’を生じさせる隙間ＣＬ１から離間した位置に配置される。

　リブ７９は、クリアランス（隙間ＣＬ２）から離間した位置に配置される。

　帯状リブ６９は、回転軸Ｘ１方向で、隙間ＣＬ１から離間した位置に配置されている。

　リブ８９は、回転軸Ｘ１の径方向で、隙間ＣＬ１から離間した位置に配置されている。

　隙間ＣＬ１は、帯状リブ６９が設けられた外壁部６２と、リブ８９が設けられたカバー部８側の基部８０との間の隙間である。

　隙間ＣＬ１は、外壁部６２の端部６２ｃと、基部８０の外周部８０ａとの間の回転軸Ｘ１の径方向の隙間である。

　隙間ＣＬ２は、リブ７９が設けられた外壁部７２と、カバー部９側の基部９０との間の隙間である。

　隙間ＣＬ２は、外壁部７２の端部７２ｃと、基部９０の外周部９０ａとの間の回転軸Ｘ１の径方向の隙間である。

　リブ（帯状リブ６９、リブ７９、８９）を、クリアランスＣＬ’を生じさせる隙間ＣＬ１から離間させた位置に置くことにより、収縮・膨張に伴うクリアランスＣＬ’の変化を大きくすることができる。

　つまり、一定の収縮量・膨張量であるのであれば隙間ＣＬ１、ＣＬ２から離間するほど、収縮・膨張に伴うクリアランスＣＬ’の変化量が大きくなるし、収縮量・膨張量が大きいほどクリアランスＣＬ’の変化量が大きくなる。

　よって、収縮量・膨張量の大きいリブ（帯状リブ６９、リブ７９、８９）が、クリアランスＣＬ’を生じさせる隙間ＣＬ１、ＣＬ２から遠い位置にあるほど、生じさせるクリアランスＣＬ’の変化量が大きくなる。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（８）一対のバッフルプレートの少なくとも一方は、クリアランスを生じさせる隙間ＣＬ１と隣接するプレート部（カバー部８）を有し、
　プレート部（カバー部８）が回転部材（ファイナルギア２５）の軸方向（回転軸Ｘ１）において２つの領域（基部８０、内壁部８１）に区画されているとした場合において、
　リブ７９は、２つの領域（基部８０、内壁部８１）うちのクリアランス（隙間ＣＬ１）と隣接する領域（基部８０）と重なる面積よりも、２つの領域とのうちのクリアランスと隣接しない領域（内壁部８１）と重なる面積が大きくなるように配置されている。

　クリアランスと隣接しない領域（内壁部８１）は、クリアランス（隙間ＣＬ１）と隣接する領域（基部８０）において、クリアランス（隙間ＣＬ１）から離れた位置から回転軸Ｘ１方向に延びている。

　回転部材（ファイナルギア２５）の軸方向における長さの等しい２つの領域のうち、クリアランス（隙間ＣＬ１）から視て奥側にリブ７９を配置することにより、リブ７９を、クリアランスを生じさせる隙間ＣＬ１から離れた位置に設けることができるので、クリアランスの変化量をより大きくすることができる。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（９）一対のバッフルプレートの少なくとも一方である本体部５は、クリアランスを生じさせる隙間ＣＬ１に隣接する第１プレート部（基部６０）と、第１プレート部と隣接し且つ回転体（ファイナルギア２５）の軸方向（回転軸Ｘ１方向）側に向って突出する第２プレート部（外壁部６２）と、を有する。

　リブ（帯状リブ６９）が、第２プレート部（外壁部６２）側に設けられている。

　リブ（帯状リブ６９）を、クリアランスを生じさせる隙間ＣＬ１から離れた位置に設けることができるので、クリアランスの変化量をより大きくすることができる。

（１０）リブ（帯状リブ６９）は、第１プレート部（基部６０）と第２プレート部（外壁部６２）との境界に接して配置されている。

　リブ（帯状リブ６９）は、第１プレート部（基部６０）と第２プレート部（外壁部６２）とに跨がって設けられて、第１プレート部（基部６０）と第２プレート部（外壁部６２）に接して配置されている。

　リブ（帯状リブ６９）を、クリアランスを生じさせる隙間ＣＬ１から離れた位置に設けることができるので、クリアランスの変化量をより大きくすることができる。

　また、第１プレート部（基部６０）にも直接的に力を加えることができるのでクリアランスの変化量をより大きくすることができる。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（１１）リブ（帯状リブ６９、リブ８９）が、一対のバッフルプレート（本体部５、カバー部８）の双方に設けられている。

　本体部５側とカバー部８側の両方に、リブ（帯状リブ６９、リブ８９）の収縮力を作用させることができるので、本体部５側の外壁部６２と、カバー部８側の基部８０の両方に、クリアランス（隙間ＣＬ１）を開く力を与えることができる。よって、クリアランスの変化量をより大きくすることができる。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（１２）リブ（帯状リブ６９、リブ８９）は、回転部材（ファイナルギア２５）の回転部材室（収容室Ｓａ）の外側に配置されている。

　回転部材室（収容室Ｓａ）の内側にリブ（帯状リブ６９、リブ８９）を配置すると、回転部材（ファイナルギア２５）と干渉するおそれがあり、回転部材（ファイナルギア２５）のレイアウトの制約条件が増えてしまうので、外側に配置する。

　本実施形態は、以下の構成を有している。

（１３）回転部材は、ギア（ファイナルギア２５）、又はチェーンスプロケット（ドリブンスプロケットＤＳ）である。

　ファイナルギア２５とドリブンスプロケットＤＳは、変速機ケース内で下部に配置されており、バッフルプレート（本体部５、カバー部８）は、ファイナルギア２５とドリブンスプロケットＤＳとに跨がる範囲に設けられている。

　そのため、リブを設けて、シール部材による隙間ＣＬ１のシールが解消されるようにすることで、極低温時にバッフルプレート内に滞留するオイルＯＬを、変速機ケース１０下部のオイルパン１６側に戻すことができる。

　極低温時にのみ、シール部材８８によるシールを解消できるので、燃費に影響を与える。

　前記した実施形態では、駆動力伝達装置が、車両用の自動変速機である場合を例示した。本願発明の駆動力伝達装置は、車両用の自動変速機のみに限定されない。

　複数のギアから構成されるギア列であって、少なくとも１つのギアが、ギア列の収容ケース内のオイルを掻き上げ得るように構成された装置にも適用可能である。このような装置として、入力された回転を減速して出力する減速装置が例示される。

　以上、本願発明の実施形態を説明したが、本願発明は、これら実施形態に示した態様のみに限定されるものではない。発明の技術的な思想の範囲内で、適宜変更可能である。

Claims (14)

1. 　一対のバッフルプレートと、前記一対のバッフルプレートの間の領域に設けられたシール部材と、を含むバッフルプレート部と、
   　前記バッフルプレート部に囲まれた空間である回転部材室の内部に配置される回転部材と、
   　前記回転部材に供給される潤滑油の供給元となるオイルポンプと、
   　前記オイルポンプの吸入元となる油が貯留されるオイルパンと、を有する動力伝達装置であって、
   　前記一対のバッフルプレートの一方、前記一対のバッフルプレートの他方、又は、前記シール部材の少なくともいずれか一は、油温が低くなるほど収縮する材質を含んで構成されており、
   　前記バッフルプレート部は、所定油温以上のときに前記一対のバッフルプレートの間の領域が前記シール部材でシールされ、且つ、前記所定油温未満のときに前記一対のバッフルプレートの間の領域にクリアランスが形成される寸法に設定されている、動力伝達装置。
2. 　請求項１において、
   　前記材質は、ポリマー材からなる、動力伝達装置。
3. 　請求項２において、
   　前記ポリマー材は、樹脂材またはゴム材からなる、動力伝達装置。
4. 　請求項２又は請求項３において、
   　前記バッフルプレート部は、前記ポリマー材からなる前記材質により構成されたリブを有する、動力伝達装置。
5. 　一対のバッフルプレートを含むバッフルプレート部と、
   　前記バッフルプレート部に囲まれた空間である回転部材室の内部に配置される回転部材と、
   　前記回転部材に供給される潤滑油の供給元となるオイルポンプと、
   　前記オイルポンプの吸入元となる油が貯留されるオイルパンと、を有する動力伝達装置であって、
   　前記一対のバッフルプレートの少なくとも一方はポリマー材を含んで構成されており、
   　前記バッフルプレート部は、前記ポリマー材からなる前記材質により構成されたリブを有する、動力伝達装置。
6. 　請求項４又は請求項５において、
   　前記リブが複数設けられている、動力伝達装置。
7. 　請求項４乃至請求項６のいずれか一において、
   　前記リブにスリットが設けられている、動力伝達装置。
8. 　請求項４において、
   　前記リブは、前記クリアランスと離間した位置に配置される、動力伝達装置。
9. 　請求項４において、
   　前記一対のバッフルプレートの少なくとも一方は、前記クリアランスと隣接するプレート部を有し、
   　前記プレート部が前記回転部材の軸方向において２つの領域に区画されているとした場合において、前記リブは前記２つの領域うちの前記クリアランスと隣接する領域と重なる面積よりも前記２つの領域とのうちの前記クリアランスと隣接しない領域と重なる面積が大きくなるように配置されている、動力伝達装置。
10. 　請求項４において、
    　前記一対のバッフルプレートの少なくとも一方は、前記クリアランスと隣接する第１プレート部と、前記第１プレート部と隣接し且つ前記回転体の軸方向側に向って突出する第２プレート部とを有し、
    　前記リブは前記第２プレート部に設けられている、動力伝達装置。
11. 　請求項１０において、
    　前記リブは、前記第１プレート部と前記第２プレート部との境界に接して配置され、且つ、前記第１プレート部と前記第２プレート部の双方に接して配置されている、動力伝達装置。
12. 　請求項４乃至請求項１１のいずれか一において、
    　前記リブは、前記一対のバッフルプレートの双方に設けられている、動力伝達装置。
13. 　請求項４乃至請求項１２のいずれか一において、
    　前記リブは、回転部材室の外側に配置されている、動力伝達装置。
14. 　請求項１乃至請求項１３のいずれか一において、
    　前記回転部材は、ギア又はチェーンスプロケットである、動力伝達装置。

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