WO2019207832A1 - 樹脂組成物および成形体 - Google Patents

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WO2019207832A1
WO2019207832A1 PCT/JP2018/044839 JP2018044839W WO2019207832A1 WO 2019207832 A1 WO2019207832 A1 WO 2019207832A1 JP 2018044839 W JP2018044839 W JP 2018044839W WO 2019207832 A1 WO2019207832 A1 WO 2019207832A1
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WO
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molded body
mass
vinylidene fluoride
resin composition
crystal nucleating
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PCT/JP2018/044839
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達明 宮下
和元 鈴木
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株式会社クレハ
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    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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    • C08J5/00—Manufacture of articles or shaped materials containing macromolecular substances
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
    • C08K5/00—Use of organic ingredients
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
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    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
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    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L27/00—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L27/02—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
    • C08L27/12—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment containing fluorine atoms
    • C08L27/16—Homopolymers or copolymers or vinylidene fluoride
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L33/00—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and only one being terminated by only one carboxyl radical, or of salts, anhydrides, esters, amides, imides or nitriles thereof; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L33/04—Homopolymers or copolymers of esters
    • C08L33/06—Homopolymers or copolymers of esters of esters containing only carbon, hydrogen and oxygen, which oxygen atoms are present only as part of the carboxyl radical

Definitions

  • the present invention relates to a resin composition and a molded body.
  • a molded body of a vinylidene fluoride polymer such as polyvinylidene fluoride (PVDF) may be cloudy white. This is because if the size of the spherulite generated during molding is larger than the wavelength of visible light, light is scattered in the molded body. For this reason, generally, the haze of the molded body of the vinylidene fluoride polymer having such spherulites is high, and thus the molded body is opaque.
  • PVDF polyvinylidene fluoride
  • acrylic resins generally have significantly lower impact strength and poor solvent resistance than vinylidene fluoride polymers. For this reason, the molded article of a resin composition containing a vinylidene fluoride polymer and an acrylic resin may have insufficient impact strength and solvent resistance.
  • a molded body composed of a resin composition of a vinylidene fluoride polymer and an acrylic resin can be molded by annealing even if it has good transparency and impact resistance before annealing. In particular, phase separation of the vinylidene fluoride polymer and the acrylic resin may proceed. As a result, one or both of the transparency and impact resistance of the molded body may be significantly reduced by the annealing treatment. As described above, the molded article of the resin composition containing the vinylidene fluoride polymer and the acrylic resin is practically used from the viewpoint of sufficiently exhibiting transparency, impact resistance, and solvent resistance. There is room for consideration.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and the object thereof is a molded resin composition containing a vinylidene fluoride polymer and an acrylic resin, which is transparent even if it has a sufficient thickness. It is to provide a molded article excellent in impact resistance and solvent resistance.
  • the resin composition according to one embodiment of the present invention includes a copolymer containing a structural unit derived from vinylidene fluoride as a main component, an acrylic resin, and a crystal nucleating agent, and the total of the copolymer and the acrylic resin.
  • the amount is 100 parts by mass
  • the content of the copolymer is 80 parts by mass or more and 99 parts by mass or less
  • the content of the crystal nucleating agent is 0.01 parts by mass or more and 5 parts by mass or less.
  • a structural unit derived from vinylidene chloride and a structural unit derived from a fluorine-containing monomer are structural unit derived from vinylidene chloride and a structural unit derived from a fluorine-containing monomer.
  • a molded article of a resin composition containing a vinylidene fluoride polymer and an acrylic resin has excellent transparency and impact resistance even when it has a sufficient thickness.
  • the body can be provided.
  • the resin composition according to the present embodiment includes a copolymer having a structural unit derived from vinylidene fluoride as a main component (hereinafter referred to as “vinylidene fluoride polymer”), an acrylic resin, and a crystal nucleating agent. .
  • the resin composition is preferably granulated into a shape such as pellets or flakes from the viewpoint of ease of handling and ease of molding.
  • the vinylidene fluoride-based polymer in the present embodiment is a copolymer whose main component is a structural unit derived from vinylidene fluoride.
  • “having a structural unit derived from vinylidene fluoride as a main component” means that the vinylidene fluoride-based polymer contains 50% by mass or more of a structural unit derived from vinylidene fluoride.
  • the vinylidene fluoride-based polymer in the present embodiment includes a structural unit derived from a fluorine-containing monomer in addition to a structural unit derived from vinylidene fluoride.
  • a structural unit derived from vinylidene fluoride One or more structural units derived from fluorine-containing monomers may be used.
  • fluorine-containing monomer examples include hexafluoropropylene (HFP), trifluoroethylene, chlorotrifluoroethylene (CTFE), tetrafluoroethylene (TFE), and perfluoroalkyl vinyl ether.
  • HFP hexafluoropropylene
  • CTFE chlorotrifluoroethylene
  • TFE tetrafluoroethylene
  • perfluoroalkyl vinyl ether perfluoroalkyl vinyl ether.
  • hexafluoropropylene, chlorotrifluoroethylene, and tetrafluoroethylene are preferable from the viewpoint of transparency of the molded body, and hexafluoropropylene is more preferable.
  • the content of the structural unit derived from the fluorine-containing monomer in the vinylidene fluoride polymer is preferably 2% by mass or more, more preferably 4% by mass or more, from the viewpoint of the transparency of the molded body. More preferably, it is 6 mass% or more.
  • the content is preferably 25% by mass or less, more preferably 20% by mass or less, and further preferably 15% by mass or less from the viewpoint of crystallinity.
  • the content of the fluorine-containing monomer is increased, the crystallinity of the vinylidene fluoride polymer is lowered. A decrease in the crystallinity of the vinylidene fluoride polymer leads to a decrease in the physical properties of a molded article molded from the resin composition.
  • the vinylidene fluoride-based polymer may further include other structural units other than the structural unit derived from vinylidene fluoride and the structural unit derived from the fluorine-containing monomer as long as the effects of the present embodiment are obtained.
  • Such other structural units may be of one type or more, examples of which include ethylene, unsaturated dibasic acid derivatives (eg monomethyl maleate, dimethyl maleate), and vinyl acetate.
  • the molecular weight of the vinylidene fluoride polymer can be determined as appropriate based on the desired physical properties of the resin composition.
  • the molecular weight of the vinylidene fluoride polymer can be represented by inherent viscosity, and can be determined as appropriate from the range of 0.8 to 2.0 dL / g, for example.
  • the inherent viscosity of the vinylidene fluoride polymer is preferably from 0.8 to 2.0 dL / g, for example, from the viewpoint of moldability.
  • the inherent viscosity can be determined based on a known measurement method, for example, a method defined in JIS K7367-1.
  • the vinylidene fluoride polymer can be produced by a known method, and can be produced, for example, by solution polymerization, emulsion polymerization or suspension polymerization.
  • the acrylic resin in the present embodiment is a resin obtained by radical polymerization of a monomer mainly composed of acrylic acid, methacrylic acid and derivatives thereof and derivatives thereof.
  • the acrylic resin can be appropriately selected from known acrylic resins as long as the effects of the present embodiment are obtained.
  • the acrylic resin may be a homopolymer composed of a single structural unit or a copolymer containing two or more structural units.
  • the acrylic resin is, for example, a resin having a structural unit derived from one or more acrylic monomers selected from the group consisting of (meth) acrylic acid, (meth) acrylic acid esters, and (meth) acrylic acid derivatives. It's okay.
  • Examples of the (meth) acrylic acid ester constituting the structural unit include, for example, methyl (meth) acrylate, ethyl (meth) acrylate, n-propyl (meth) acrylate, n-butyl (meth) acrylate, (meth) T-butyl acrylate, n-hexyl (meth) acrylate, cyclohexyl (meth) acrylate, 2-ethylhexyl (meth) acrylate, benzyl (meth) acrylate, dicyclopentanyloxyethyl (meth) acrylate, (Meth) acrylic acid dicyclopentanyl, (meth) acrylic acid chloromethyl, (meth) acrylic acid 2-chloroethyl, (meth) acrylic acid 2-hydroxyethyl, (meth) acrylic acid 3-hydroxypropyl, (meth) Acrylic acid 2,3,4,5,6-pentahydroxyhexyl, (meth) acrylic acid 2,
  • Examples of the (meth) acrylic acid as the structural unit include acrylic acid, methacrylic acid, crotonic acid, 2- (hydroxymethyl) acrylic acid, and 2- (hydroxyethyl) acrylic acid.
  • the weight average molecular weight of the acrylic resin is preferably in the range of 40,000 to 1,000,000, more preferably 50,000 to 750,000, and even more preferably 60,000 to 500,000.
  • the weight average molecular weight of the acrylic resin is within this range from the viewpoint of sufficiently expressing the mechanical strength of the molded body and the moldability of the resin composition. In general, when the weight average molecular weight of the acrylic resin is high, the mechanical strength is improved, and when the weight average molecular weight of the acrylic resin is low, the moldability is improved.
  • the weight average molecular weight of the acrylic resin can be determined by a known measurement method such as gel permeation chromatography (GPC).
  • the content of the vinylidene fluoride polymer is 80 parts by mass or more, preferably 85 parts by mass or more, and preferably 90 parts by mass or more. Further preferred. Moreover, from a viewpoint of implement
  • Crystal nucleating agent in the present embodiment is a component used to form a nucleus in the formation of the crystalline resin crystal when the crystalline resin crystal is precipitated.
  • the crystal nucleating agent is preferably a compound that can be suitably used as a crystal nucleating agent for vinylidene fluoride resin. From the viewpoint of enhancing the transparency of the molded body, the crystal nucleating agent is preferably melted during melt molding of the resin composition according to the present embodiment and excellent in dispersibility.
  • an organic or polymer crystal nucleating agent having a melting point of 160 ° C. or higher and 250 ° C. or lower is preferable.
  • organic or polymer crystal nucleating agents polymer crystal nucleating agents composed of a polymer compound are compared to crystal nucleating agents composed of other organic compounds. preferable.
  • polymer crystal nucleating agents will be described.
  • the melting point of the polymer-based crystal nucleating agent is too high, the crystal nucleating agent does not melt at the time of melt molding of the resin composition, the dispersion becomes insufficient, and it does not work favorably as a crystal nucleating agent.
  • a polymeric crystal nucleating agent having a melting point that is too low cannot act as a crystal nucleating agent during cooling.
  • the crystal nucleating agent since a polymer-based crystal nucleating agent is inferior in dispersibility, the crystal nucleating agent has a structure excellent in compatibility with the resin composition according to the present embodiment in addition to the melting point being in the above range. It is preferable to have partially.
  • the content of the structure excellent in compatibility in the crystal nucleating agent can be appropriately determined within a range in which the crystal nucleating agent can act as the crystal nucleating agent.
  • the structure excellent in compatibility with the resin composition according to the present embodiment is a structure derived from (meth) acrylate, more specifically, derived from methyl (meth) acrylate and ethyl (meth) acrylate. Examples include the structure.
  • the structure other than the structure with excellent compatibility is such that the polymer-based crystal nucleating agent has crystallinity, and the melting point of the polymer-based crystal nucleating agent is 160 ° C.
  • a structure derived from vinyl fluoride, chlorotrifluoroethylene, or tetrafluoroethylene is preferable.
  • the polymer-based crystal nucleating agent is preferably a block copolymer including a block having a structure excellent in compatibility and a block having another structure.
  • the high molecular crystal nucleating agent has a melting point in the range of 160 ° C. or higher and 250 ° C. or lower, a part of the block may be bonded at random.
  • the polymer-based crystal nucleating agent in the present embodiment may further contain other monomers as long as it can act as a crystal nucleating agent in order to adjust the melting point to 160 to 250 ° C.
  • the other components include ethylene, propylene, vinylidene fluoride, hexafluoropropylene, trifluoroethylene, perfluoroalkyl vinyl ether, (meth) acrylic acid, and (meth) acrylic acid derivatives.
  • crystal nucleating agents examples include quaternary ammonium salts, sorbitol compounds, copolymer powders of alkyl methacrylate and vinyl fluoride, and copolymer powders of alkyl methacrylate and chlorotrifluoroethylene. Is included.
  • an alkyl quaternary ammonium sulfate or sulfite is preferable, and tetrabutylammonium hydrogen sulfate is more preferable.
  • sorbitol-based compound Gerol D (manufactured by Shin Nippon Chemical Co., Ltd., “Gelol” is a registered trademark of the company) is more preferable.
  • the “copolymer powder of alkyl methacrylate and vinyl fluoride” is, for example, a resin powder described in Japanese Patent Publication No. 54-1586.
  • crystal nucleating agents may be used, and other crystal nucleating agents other than those described above may be used in combination as long as the effects of the present embodiment can be obtained.
  • crystal nucleating agents include powders of high melting point polymers such as polytetrafluoroethylene and high melting point nylon, inorganic fine particles such as talc and silica, metal oxides, sulfates, phosphates, oxalates, oxalic acid Examples include salts, stearates, benzoates, salicylates, tartrate, sulfonates, montan wax salts, montan wax ester salts, terephthalate salts, and carboxylate salts.
  • the compounding amount of the crystal nucleating agent is 0.01 parts by mass or more and 5 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the resin composition. If the compounding amount of the crystal nucleating agent is small, the transparency and impact resistance of the molded product may be insufficient. If the compounding amount of the crystal nucleating agent is large, the transparency and impact resistance of the molded product will be improved. Becomes a peak. From the viewpoint of sufficiently improving the transparency and impact resistance of the molded article, the compounding amount of the crystal nucleating agent is preferably 0.01 parts by mass or more, more preferably 0.1 parts by mass or more. More preferably, it is 3 parts by mass or more.
  • the amount of the crystal nucleating agent is, for example, preferably 5 parts by mass or less from the viewpoint of productivity in addition to the effect of improving the transparency and impact resistance of the molded body, and is 3 parts by mass or less. Is more preferable, and it is further more preferable that it is 1 mass part or less.
  • the compounding amount of the crystal nucleating agent in the resin composition can be specified or estimated by ordinary instrumental analysis according to the type of crystal nucleating agent.
  • the resin composition according to the present embodiment may further contain other components as long as the effects of the present embodiment are obtained.
  • the other component may be one kind or more.
  • the content of the additive in the resin composition can be appropriately determined within a range where both the effect of the present embodiment and the effect of the additive can be obtained.
  • the other components include additives and polymers other than those described above.
  • the additive include a heat stabilizer, an ultraviolet absorber, a light stabilizer, a lubricant, a plasticizer, a bluing agent, and an anti-coloring agent.
  • the method for producing the resin composition according to the present embodiment uses known methods and techniques within a range in which a sufficiently uniform mixture containing at least a vinylidene fluoride polymer, an acrylic resin, and a crystal nucleating agent is obtained. Is possible.
  • a pellet-shaped resin composition can be obtained by charging the above-mentioned predetermined amounts of vinylidene fluoride polymer, acrylic resin and crystal nucleating agent into a co-directional twin screw extruder, kneading and extruding.
  • the mixing of the vinylidene fluoride polymer, the acrylic resin, and the crystal nucleating agent may be powder mixing in a dry state or polymerization in a range where these components are substantially uniformly mixed.
  • the slurry obtained in (1) may be mixed in a wet state in which an acrylic resin and a crystal nucleating agent are added to a latex or a wet vinylidene fluoride polymer after dehydration.
  • the crystal nucleating agent may be added in the form of powder, solution or dispersion, and in order to help mixing into the vinylidene fluoride polymer, an organic solvent such as ethanol or ethyl acetate, a surfactant or A dispersion aid or the like may be added to the crystal nucleating agent-containing liquid.
  • an organic solvent such as ethanol or ethyl acetate, a surfactant or A dispersion aid or the like may be added to the crystal nucleating agent-containing liquid.
  • Examples of the apparatus for mixing the resin composition materials include a Henschel blender, a cylindrical mixer, a screw mixer, a screw extruder, a turbulator, a nauter mixer, a V mixer, and a ribbon mixer. And double-arm kneaders, fluid mixers, airflow mixers, rotating disk mixers, roll mixers, rolling mixers, and Redige mixers.
  • extruder examples include a single-screw extruder, a same-direction twin-screw extruder, and a different-direction twin-screw extruder.
  • the molded body according to the present embodiment is molded from the above resin composition, and is excellent in transparency and impact resistance even if it has a sufficient thickness.
  • the molded body according to this embodiment preferably has a thickness exceeding 0.1 mm. That the thickness of a molded object exceeds 0.1 mm means that the thickness of the thinnest part of a molded object is more than 0.1 mm.
  • the shape of the molded body can be appropriately determined as long as the molding process described later can be realized.
  • the thickness of the molded body may be an average value of thicknesses at appropriate plural positions in the thinnest portion of the molded body.
  • the thickness of the molded body according to the present embodiment can be determined from the viewpoint of the haze of the molded body described later. From the viewpoint of transparency, the lower the haze, the better.
  • the thickness of the molded body is preferably 4 mm or less from the viewpoint of realizing a haze of 30% or less, and the viewpoint of realizing a haze of 20% or less. To 3 mm or less.
  • the molded body according to the present embodiment has a tendency that the haze decreases as the thickness decreases. Accordingly, the thickness of the molded body is preferably as thin as possible from the viewpoint of sufficiently reducing the haze, but can be appropriately determined from other characteristics such as mechanical strength required for the intended use.
  • the thickness of the molded body is preferably 0.1 mm or more, preferably 0.5 mm or more, or preferably 1 mm or more from the viewpoint of further providing sufficient mechanical strength.
  • the molded body according to the present embodiment has a haze of 30% or less.
  • the haze of the molded body is preferably as low as possible from the viewpoint of the transparency of the molded body.
  • the molded body preferably has a haze of 25% or less, and more preferably has a haze of 20% or less.
  • the molded body has a haze of 30% or less means that the haze value is 30% even when the thickness of the molded body is 2 mm.
  • the haze of the molded body can be measured by a known method such as a commercially available haze meter.
  • the haze of the molded body may be, for example, an actual measured value of a haze measured at an arbitrary portion of the molded body, or as a haze of a portion having a thickness of 2 mm from an actual measured value of a portion having a thickness of more than 2 mm or less than 2 mm.
  • the calculated value may be calculated.
  • the haze of the molded body can be lowered by increasing the content of the acrylic resin contained in the resin composition, for example. Moreover, the haze of a molded object can be made low by making high the ratio of the structural unit derived from the fluorine-containing monomer contained in a vinylidene fluoride type polymer, for example.
  • the haze of the molded body may be before annealing or after annealing.
  • the haze after the annealing treatment is preferably 110% or less of the haze before the annealing treatment from the viewpoint of suppressing the change in transparency due to the heat of the molded body.
  • the amount of change in haze before and after the annealing treatment can be adjusted by using the above-described various materials within the range of the above-described predetermined amount.
  • the annealing treatment is a heat treatment for removing distortion generated during molding of the molded body, as is usually performed in the production of a molded body made of resin.
  • the conditions for the annealing treatment can be appropriately determined within a range where the heat treatment is effective for the molded body for the above-mentioned purpose.
  • the “annealing process” in the above “haze after annealing process” is performed by leaving the molded article at room temperature in an environment below the melting point of the vinylidene fluoride polymer for 1 hour to 5 hours (for example, 100 ° C. For 3 hours) and then allowed to cool to room temperature again.
  • the molded body according to this embodiment preferably has sufficient impact resistance as well as transparency.
  • the Izod impact strength of the molded body may be in a range in which both transparency and impact resistance required in the usage of the molded body can be obtained.
  • the molded body preferably has an Izod impact strength of 10 kJ / m 2 or more after the annealing treatment.
  • the annealing process is the same as that described for haze.
  • Izod impact strength of the molded body the higher from the viewpoint of impact resistance of the molded body preferably at Izod impact strength after annealing is more preferably 15 kJ / m 2 or more, 30 kJ / m 2 or more Is more preferable.
  • the Izod impact strength of the molded product is a value of Izod impact strength when the thickness of the molded product is 3.2 mm.
  • the Izod impact strength of the molded product can be increased by increasing the content of the vinylidene fluoride polymer contained in the resin composition, for example. Moreover, the Izod impact strength of a molded object can be adjusted by changing the kind and ratio of the structural unit derived from the fluorine-containing monomer contained in the vinylidene fluoride polymer, for example. Further, the Izod impact strength of the molded article can be increased by using an acrylic resin excellent in impact resistance as the acrylic resin contained in the resin composition.
  • the Izod impact strength of the molded body after the annealing treatment is preferably 30% or more with respect to that before the annealing treatment from the viewpoint of suppressing a change in impact resistance due to heat in the molded body.
  • the amount of change in the Izod impact strength before and after the annealing treatment can be adjusted by using the above-described various materials within the range of the predetermined amount described above.
  • the molded body according to this embodiment preferably has a melting enthalpy measured by a differential scanning calorimeter (DSC) of 10 J / g or more and 40 J / g or less. Having the crystal melting enthalpy within this range is preferable from the viewpoint of enhancing not only the above-described low haze but also other characteristics such as mechanical strength.
  • DSC differential scanning calorimeter
  • the crystal melting enthalpy of the molded product is too low, the density of the vinylidene fluoride polymer may be lowered. As a result, properties such as mechanical strength, solvent resistance and gas barrier properties of the molded body may be insufficient. Moreover, in this Embodiment, when the crystal melting enthalpy of a molded object is too low, transparency may also become inadequate.
  • the molded product may become dense and brittle, so that the impact resistance may be insufficient, which is inappropriate from the viewpoint of the usage of the molded product. Sometimes.
  • the crystal melting enthalpy of the molded body is preferably 10 J / g or more, more preferably 15 J / g or more, and 20 J / g or more. More preferably.
  • the crystal melting enthalpy of the molded body is preferably 40 J / g or less, more preferably 38 J / g or less, and 35 J / g or less. More preferably.
  • the crystal melting enthalpy of the molded body can be obtained by a known method by DSC. Moreover, the crystal melting enthalpy of a molded object can be made high, for example by increasing content of the vinylidene fluoride type polymer contained in a resin composition.
  • the crystal melting enthalpy after annealing in the molded body is preferably in the range of 80% to 120% before annealing, from the viewpoint of sufficient thermal stability of the molded body.
  • the molded body according to the present embodiment preferably has a melting point of 130 ° C. or higher and 170 ° C. or lower. Having the melting point within this range is preferable not only from the viewpoint of realizing low haze of the molded body but also from the viewpoint of enhancing other characteristics such as mechanical strength.
  • the molded body may have insufficient properties such as mechanical strength, solvent resistance and gas barrier properties.
  • the melting point of the molded body if the melting point of the molded body is too low, the transparency may be insufficient. If the melting point of the molded body is too high, the molded body may become dense and brittle, so that the impact resistance becomes insufficient and may be inappropriate from the viewpoint of the usage of the molded body.
  • the melting point can be measured by a known method such as DSC.
  • the melting point can be obtained, for example, as the temperature of the endothermic peak in DSC. More specifically, the melting point can be determined as the temperature at the peak top in the crystal melting peak observed when the temperature is increased from 30 ° C. to 230 ° C. at 10 ° C./min in DSC.
  • the melting point of the molded body after the annealing treatment does not substantially change before and after the annealing treatment, and more specifically, 95% or more and 105% before the annealing treatment. It is preferable that it is in the following range from the viewpoint of sufficient thermal stability of the molded body, and it is further preferable that the shape does not change.
  • the molded body of the present embodiment may further include other components as long as the effects of the present embodiment are obtained.
  • the molded body according to the present embodiment can be manufactured by a known method such as injection molding or press molding, calender molding, extrusion molding, melt spinning, etc., in the same manner as the manufacturing of ordinary vinylidene fluoride resin molded products. it can. Moreover, the manufacturing method can be selected according to the shape of a desired molded object.
  • the form of the resin composition used for the production of the molded body may be applicable to the molding method.
  • a form is, for example, a powder, but may be a pellet, a flake, a compression-molded product of powder, or a molded product accommodated in a mold. May be.
  • the resin composition is heated and melted at a temperature at which the resin composition is sufficiently melted, and then molded.
  • Injection molding is, for example, a method in which a resin composition is supplied to an injection molding machine, melted by heating, poured into a mold, injected, and gradually cooled to obtain a molded body.
  • press molding In press molding, generally, the resin composition is housed in a mold, subjected to high-temperature pressing (for example, 230 ° C. for 3 minutes, 5 MPa pressure) using a compression molding machine, and then cold-pressed (for example, 30 ° C. for 3 minutes). ) To obtain a molded body.
  • high-temperature pressing for example, 230 ° C. for 3 minutes, 5 MPa pressure
  • cold-pressed for example, 30 ° C. for 3 minutes.
  • the mold used in press molding may be a member that can be used for heating and pressurization and can hold a molten resin composition in a shape to be molded.
  • Examples of such molds include metal molds and metal sheets such as aluminum foil.
  • the shape of the molded body in the present embodiment is a sheet shape
  • the molded body in addition to the above-described viewpoint of sufficiently dense filling, the molded body is melted from the viewpoint of realizing a uniform thickness and a smooth surface of the molded body.
  • the press member may be a known member that can realize the heating and pressurization described above.
  • the pressure for cold pressing may be the same as or different from that for hot pressing. What is necessary is just to determine the temperature and time of a cold press suitably.
  • the temperature is 5 ° C. or more and 40 ° C. or less, and the time is 2 minutes or more and 10 minutes or less.
  • the method for producing a molded body may further include other steps as long as the effects of the present embodiment can be obtained.
  • Examples of such other processes include a preheating process in which the mold is preheated prior to molding, a molded article production process in which a molded product of the resin composition is produced in the mold, and a molded product after heat and pressure molding is gradually cooled.
  • An annealing step for annealing, and an annealing step for annealing the obtained molded body include a preheating process in which the mold is preheated prior to molding, a molded article production process in which a molded product of the resin composition is produced in the mold, and a molded product after heat and pressure molding is gradually cooled.
  • An annealing step for annealing, and an annealing step for annealing the obtained molded body include a preheating process in which the mold is preheated prior to molding, a molded article production process in which a molded product of the resin composition is produced in
  • the shape of the molded body obtained by the above manufacturing method is various and not particularly limited.
  • Examples of the shape of the obtained molded body include an injection molded body, a pipe shape, a round bar shape, a square bar shape, a sheet shape, a film shape, and a fiber shape.
  • the resin composition according to the present embodiment includes a copolymer containing a constituent unit derived from vinylidene fluoride as a main component, an acrylic resin, and a crystal nucleating agent.
  • the total amount with the acrylic resin is 100 parts by mass
  • the content of the copolymer is 80 parts by mass or more and 99 parts by mass or less
  • the content of the crystal nucleating agent is 0.01 parts by mass or more and 5 parts by mass or less.
  • the copolymer includes a structural unit derived from vinylidene fluoride and a structural unit derived from a fluorine-containing monomer.
  • the fluorine-containing monomer is one or more compounds selected from the group consisting of hexafluoropropylene, chlorotrifluoroethylene and tetrafluoroethylene, which is more effective from the viewpoint of the transparency of the molded product. It is.
  • the content of the structural unit derived from the fluorine-containing monomer in the copolymer is 2% by mass or more and 25% by mass or less, such as transparency, crystallinity, impact strength, and solvent resistance of the molded product. More effective from the viewpoint.
  • the crystal nucleating agent is an organic or polymer crystal nucleating agent having a melting point of 160 ° C. or higher and 250 ° C. or lower from the viewpoint of enhancing the transparency of the molded body. .
  • the molded body according to the present embodiment is a molded body molded from the above-described resin composition according to the present embodiment, and has a thickness exceeding 0.1 mm and a haze of 30% or less.
  • the haze of the molded body after the annealing treatment is 110% or less of the haze before the annealing treatment, which is more effective from the viewpoint of suppressing the change in transparency due to heat of the molded body. is there.
  • the Izod impact strength of the molded body after the annealing treatment is 10 kJ / m 2 or more is more effective from the viewpoint of suppressing a change in impact resistance due to heat of the molded body.
  • the melting enthalpy of the molded body measured with a differential scanning calorimeter is 10 J / g or more and 40 J / g or less, which is more effective from the viewpoint of enhancing other properties than transparency. .
  • Examples 1 and 2 A predetermined amount of a crystal nucleating agent is added to 100 parts by mass of a vinylidene fluoride polymer and an acrylic resin, and a cylinder temperature of 190 ° C. is obtained by using the same direction twin screw extruder (TEM-26 manufactured by Toshiba Machine Co., Ltd.). And a pellet-like vinylidene fluoride resin composition was obtained.
  • vinylidene fluoride polymer a vinylidene fluoride copolymer (polymer A) containing about 10% by mass of a structural unit derived from hexafluoropropylene (HFP) in addition to a structural unit derived from vinylidene fluoride was used.
  • Polymer A has an inherent viscosity of 1.0 dl / g.
  • SUMIPEX MG5 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd., “SUMIPEX” is a registered trademark of the company, hereinafter also referred to as “MG5”) was used.
  • the amount of vinylidene fluoride polymer used is 95 parts by mass, and the amount of acrylic resin used is 5 parts by mass.
  • the crystal nucleating agent a copolymer powder of alkyl methacrylate and vinyl fluoride (also referred to as “polymer”) was used.
  • the polymer system is, for example, a molded article described in Japanese Patent Publication No. 54-1586, and the melting point of the polymer system is 200 ° C. as an actual measurement value.
  • the addition amount of the crystal nucleating agent is 0.5 parts by mass with respect to a total of 100 parts by mass of the vinylidene fluoride polymer and the acrylic resin.
  • the obtained vinylidene fluoride resin composition is supplied to an injection molding machine (EC100N, manufactured by Toshiba Machine), and injection molding is performed at a heater temperature of 230 ° C and a mold temperature of 30 ° C. 3.2 mm shaped bodies 2 were respectively produced.
  • Examples 3 and 4 A vinylidene fluoride resin composition was prepared in the same manner as in Examples 1 and 2 except that the amount of vinylidene fluoride polymer used was 90 parts by mass and the amount of acrylic resin used was 10 parts by mass. A molded body 3 having a thickness of 2 mm and a molded body 4 having a thickness of 3.2 mm were respectively produced.
  • the polymer A is a vinylidene fluoride copolymer (polymer B) containing about 5% by mass of a structural unit derived from HFP in addition to the structural unit derived from vinylidene fluoride, and the amount of vinylidene fluoride polymer used is 85 parts by mass.
  • a vinylidene fluoride resin composition was prepared in the same manner as in Examples 1 and 2 except that the amount of the acrylic resin used was 15 parts by mass, and a molded product 5 having a thickness of 2 mm and a thickness of 3.2 mm were obtained. Each molded body 6 was produced.
  • Polymer B has an inherent viscosity of 1.5 dl / g.
  • Example 7 and 8 A vinylidene fluoride resin composition was prepared in the same manner as in Example 1 except that the addition amount of the crystal nucleating agent was 1.0 part by mass.
  • a molded body 7 having a thickness of 2 mm and a molded body 8 having a thickness of 3.2 mm were respectively produced in the same manner as in Examples 1 and 2 except that the obtained vinylidene fluoride-based resin composition was molded by press molding. .
  • the press molding was performed as follows.
  • Example 9 Except that the addition amount of the crystal nucleating agent was 3.0 parts by mass, a molded body 9 having a thickness of 2 mm and a molded body 10 having a thickness of 3.2 mm were respectively produced in the same manner as in Examples 7 and 8.
  • Example 11 Except that the polymer A was a vinylidene fluoride copolymer (polymer C) containing about 5% of a structural unit derived from chlorotrifluoroethylene (CTFE) in addition to the structural unit derived from vinylidene fluoride, the same as in Example 3. Thus, a molded body 11 having a thickness of 2 mm was produced. Polymer C has an inherent viscosity of 1.0 dl / g.
  • CTFE chlorotrifluoroethylene
  • Example 12 Except that the polymer A was a vinylidene fluoride copolymer (polymer D) containing about 15% of a structural unit derived from tetrafluoroethylene (TFE) in addition to the structural unit derived from vinylidene fluoride, the same procedure as in Example 3 was performed. A vinylidene fluoride resin composition was prepared. A molded body 12 having a thickness of 2 mm was produced using the obtained vinylidene fluoride-based resin composition in the same manner as in Example 7. The inherent viscosity of polymer D is 1.4 dl / g.
  • Example 13 The vinylidene fluoride resin is the same as in Example 3 except that the type of the crystal nucleating agent is tetrabutylammonium hydrogen sulfate (also referred to as “TBAHS”) and the amount of the crystal nucleating agent is 1.0 part by mass. A composition was prepared. The melting point of TBAHS was 172 ° C. as measured. The obtained vinylidene fluoride resin composition was treated in the same manner as in Example 7 to produce a molded body 13 having a thickness of 2 mm.
  • TBAHS tetrabutylammonium hydrogen sulfate
  • a vinylidene fluoride resin composition was prepared in the same manner as in Examples 1 and 2 except that the crystal nucleating agent was not added, and a molded body 14 having a thickness of 2 mm and a molded body 15 having a thickness of 3.2 mm were obtained. Each was produced.
  • the amount of vinylidene fluoride polymer used was 85 parts by mass, and the amount of acrylic resin used was 15 parts by mass.
  • a vinylidene resin composition was prepared, and a molded body 16 having a thickness of 2 mm and a molded body 17 having a thickness of 3.2 mm were respectively manufactured.
  • a vinylidene fluoride resin composition was prepared in the same manner as in Examples 1 and 2, except that the amount of vinylidene fluoride polymer used was 70 parts by mass and the amount of acrylic resin used was 30 parts by mass.
  • a molded body 18 having a thickness of 2 mm and a molded body 19 having a thickness of 3.2 mm were respectively produced.
  • Example 7 The same procedure as in Example 1 was conducted except that the polymer A was a vinylidene fluoride monopolymer (polymer E), the amount of vinylidene fluoride polymer used was 80 parts by mass, and the amount of acrylic resin used was 20 parts by mass. Thus, a vinylidene fluoride resin composition was prepared.
  • the obtained vinylidene fluoride resin composition was press-molded in the same manner as in Example 7 to produce a molded body 20 having a thickness of 2 mm.
  • the polymer E is a homopolymer of vinylidene fluoride, and the inherent viscosity of the polymer E is 1.5 dl / g.
  • Example 8 A thickness of 2 mm was obtained in the same manner as in Example 7 except that the acrylic resin was not added, the amount of the vinylidene fluoride polymer used was 100 parts by mass, and the amount of the crystal nucleating agent was 0.5 parts by mass. A molded body 21 was produced.
  • Tables 1 and 2 show the composition, molding method, and thickness of each resin composition.
  • the annealing treatment is a treatment in which a room temperature molded body is left in an oven at 100 ° C. for 1 hour, and then the heated molded body is allowed to cool to room temperature.
  • the haze of the molded body was measured based on JIS K7136 using a haze meter “NDH4000” (manufactured by Nippon Denshoku Industries Co., Ltd.). The results are shown in Tables 3 and 4.
  • the melting point (° C.) of the molded body was determined as the peak top temperature in the crystal melting peak observed in the temperature raising process.
  • the crystal melting enthalpy ⁇ H (J / g) was calculated from the area of the crystal melting peak. The results are shown in Tables 3 and 4.
  • the molded bodies of Examples 1 to 13 had a sufficiently low haze before the annealing treatment, the haze after the annealing treatment was 110% or less before the annealing treatment, and the Izod impact strength. However, it was sufficiently high before and after annealing.
  • the molded bodies of Comparative Examples 5 and 6 had high transparency but low impact resistance. This is thought to be due to the large amount of acrylic resin used.
  • the molded body of Comparative Example 7 had low transparency. This is thought to be because the vinylidene fluoride polymer was a homopolymer.
  • Comparative Example 8 also had low transparency. This is considered because it does not contain an acrylic resin.
  • Example 2 has higher solvent resistance than the molded body of Comparative Example 6. This is presumably because the amount of vinylidene fluoride resin is sufficiently large relative to the amount of acrylic resin.
  • the molded bodies of Examples 2 and 4, 6, 8, 10 and 11 had high crystal melting enthalpies. According to the comparison between Examples 2 and 4, it is considered that such high crystal melting enthalpy is not caused by the content of the acrylic resin. Therefore, in the examples, it is considered that the addition of the crystal nucleating agent brought some effect on the crystallinity as well as improved transparency.
  • the present invention can be used for a member having excellent transparency, impact strength and solvent resistance.

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Abstract

フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂とを含有する樹脂組成物の成形体において、十分な厚みを有していても透明性、耐衝撃性および耐溶剤性に優れた成形体を提供する。フッ化ビニリデン由来の構成単位を主成分とするコポリマーと、アクリル系樹脂と結晶核剤とを含み、コポリマーとアクリル系樹脂との合計量を１００質量部とした場合の、コポリマーの含有量が８０質量部以上９９質量部以下、結晶核剤の含有量が０．０１質量部以上５質量部以下であり、コポリマーがフッ化ビニリデン由来の構成単位とフッ素含有モノマー由来の構成単位とを含む樹脂組成物。

Description

樹脂組成物および成形体
　本発明は樹脂組成物および成形体に関する。
　ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）などのフッ化ビニリデン系ポリマーの成形体は、白く曇ることがある。これは、成形時に生成する球晶のサイズが可視光線の波長よりも大きいと、当該成形体において光が散乱するためである。このため、一般に、このような球晶を有するフッ化ビニリデン系ポリマーの成形体のヘイズは高く、よって、このような成形体は不透明である。
　フッ化ビニリデン系ポリマーの成形体のヘイズを低くする技術としては、フッ化ビニリデン系ポリマーにアクリル系樹脂を混合し、フッ化ビニリデン系ポリマーの結晶性を低下させる技術がある（例えば、特許文献１および２参照）。
国際公開２０１６／１９９８２９号明細書（２０１６年１２月１５日公開） 国際公開２０１６／１９９８３０号明細書（２０１６年１２月１５日公開）
　しかしながら、アクリル系樹脂は、一般に、フッ化ビニリデン系ポリマーに比べて衝撃強度が著しく低く、耐溶剤性に劣る。このため、フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂とを含有する樹脂組成物の成形体は、衝撃強度と耐溶剤性とが不十分となることがある。また、フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂との樹脂組成物で構成された成形体は、アニール処理前には良好な透明性と耐衝撃性とを有していても、アニール処理により成形体中でフッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂との相分離が進行することがある。その結果、当該成形体の透明性および耐衝撃性の一方または両方がアニール処理によって著しく低下することがある。このように、フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂とを含有する樹脂組成物の成形体には、実用上において、透明性、耐衝撃性、および耐溶剤性をいずれも十分に発現させる観点から検討の余地が残されている。
　本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂とを含有する樹脂組成物の成形体において、十分な厚みを有していても透明性、耐衝撃性および耐溶剤性に優れた成形体を提供することである。
　発明者らは、上記の課題を解決するために鋭意検討した結果、樹脂組成物に結晶核剤を含有させることによって、透明性、耐衝撃性および耐溶剤性に優れる成形体が上記樹脂組成物から得られることを見出した。
　本発明の一態様に係る樹脂組成物は、フッ化ビニリデン由来の構成単位を主成分とするコポリマーと、アクリル系樹脂と、結晶核剤と、を含み、前記コポリマーと前記アクリル系樹脂との合計量を１００質量部とした場合の、前記コポリマーの含有量が８０質量部以上９９質量部以下、前記結晶核剤の含有量が０．０１質量部以上５質量部以下であり、前記コポリマーがフッ化ビニリデン由来の構成単位とフッ素含有モノマー由来の構成単位とを含む。
　本発明の一態様によれば、フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂とを含有する樹脂組成物の成形体において、十分な厚みを有していても透明性と耐衝撃性とに優れた成形体を提供することができる。
　以下、本発明の一実施形態について、詳細に説明する。
　〔樹脂組成物〕
　本実施形態に係る樹脂組成物は、フッ化ビニリデン由来の構成単位を主成分とするコポリマー（以下、「フッ化ビニリデン系ポリマー」と記載する）と、アクリル系樹脂と、結晶核剤とを含む。樹脂組成物は扱いやすさおよび成形のしやすさなどの観点から、ペレットまたはフレークなどの形状に粒状化していることが好ましい。
　（フッ化ビニリデン系ポリマー）
　本実施形態におけるフッ化ビニリデン系ポリマーは、フッ化ビニリデン由来の構成単位を主成分とするコポリマーである。ここで、「フッ化ビニリデン由来の構成単位を主成分とする」とは、フッ化ビニリデン系ポリマーがフッ化ビニリデンに由来する構成単位を５０質量％以上含有することを指すものとする。
　本実施形態におけるフッ化ビニリデン系ポリマーは、フッ化ビニリデンに由来する構成単位の他に、フッ素含有モノマー由来の構成単位を含む。フッ素含有モノマー由来の構成単位は一種でもそれ以上でもよい。
　フッ素含有モノマーとしては、ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）、トリフルオロエチレン、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、およびパーフルオロアルキルビニルエーテルなどが挙げられる。中でも、ヘキサフルオロプロピレンおよびクロロトリフルオロエチレン、テトラフルオロエチレンが成形体の透明性の観点から好ましく、ヘキサフルオロプロピレンがより好ましい。
　前記フッ化ビニリデン系ポリマーにおける前記フッ素含有モノマー由来の構成単位の含有率は、成形体の透明性の観点から、２質量％以上であることが好ましく、４質量％以上であることがより好ましく、６質量％以上であることがさらに好ましい。
　また、上記含有率は、結晶性の観点から、２５質量％以下であることが好ましく、２０質量％以下であることがより好ましく、１５質量％以下であることがさらに好ましい。フッ素含有モノマーの含有率が高くなると、フッ化ビニリデン系ポリマーの結晶性が低下する。フッ化ビニリデン系ポリマーの結晶性が低下することは、上記樹脂組成物から成形した成形体の物性の低下につながる。
　フッ化ビニリデン系ポリマーは、本実施の形態の効果が得られる範囲において、フッ化ビニリデン由来の構成単位およびフッ素含有モノマー由来の構成単位以外の他の構成単位をさらに含んでいてもよい。このような他の構成単位は、一種でもそれ以上でもよく、その例には、エチレン、不飽和二塩基酸誘導体（例えば、マレイン酸モノメチル、マレイン酸ジメチル）、および酢酸ビニルが含まれる。
　フッ化ビニリデン系ポリマーの分子量は、上記樹脂組成物の所期の物性に基づいて適宜に決めることが可能である。フッ化ビニリデン系ポリマーの分子量は、インヘレント粘度で表すことができ、例えば０．８以上２．０ｄＬ／ｇ以下の範囲から適宜に決めることができる。
　フッ化ビニリデン系ポリマーのインヘレント粘度は、例えば成形加工性の観点から、０．８以上２．０ｄＬ／ｇ以下であることが好ましい。インヘレント粘度は、公知の測定法、例えばＪＩＳ　Ｋ７３６７－１で規定されている方法、に基づいて求めることが可能である。
　フッ化ビニリデン系ポリマーは、公知の方法で製造することが可能であり、例えば溶液重合、乳化重合または懸濁重合により製造することが可能である。
　（アクリル系樹脂）
　本実施形態におけるアクリル系樹脂は、アクリル酸、メタクリル酸およびその誘導体を主成分とするモノマーをラジカル重合して得られる樹脂およびその誘導体である。アクリル系樹脂は、本実施形態の効果が得られる範囲において、公知のアクリル系樹脂から適宜に選択することが可能である。
　アクリル系樹脂は、単一の構成単位からなるホモポリマーであってもよいし、二種以上の構成単位を含むコポリマーであってもよい。アクリル系樹脂は、例えば、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル、および（メタ）アクリル酸の誘導体からなる群から選ばれる一以上のアクリル酸系モノマー由来の構成単位を有する樹脂であってよい。
　上記構成単位となる（メタ）アクリル酸エステルは、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ－プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ－ブチル、（メタ）アクリル酸ｔ－ブチル、（メタ）アクリル酸ｎ－ヘキシル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸２－エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニルオキシエチル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニル、（メタ）アクリル酸クロロメチル、（メタ）アクリル酸２－クロロエチル、（メタ）アクリル酸２－ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸３－ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル酸２，３，４，５，６－ペンタヒドロキシヘキシル、（メタ）アクリル酸２，３，４，５－テトラヒドロキシペンチル、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸メチル、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸エチル、および２－（ヒドロキシエチル）アクリル酸メチルなどである。
　上記構成単位となる（メタ）アクリル酸は、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、クロトン酸、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸、および２－（ヒドロキシエチル）アクリル酸などである。
　アクリル系樹脂の重量平均分子量は、４万以上１００万以下の範囲であることが好ましく、５万以上７５万以下であることがより好ましく、６万以上５０万以下であることがさらに好ましい。
　アクリル系樹脂の重量平均分子量がこの範囲内にあることは、成形体の機械的強度と樹脂組成物の成形性とを十分に発現させる観点から好ましい。一般に、アクリル系樹脂の重量平均分子量が高いと機械的強度が向上し、アクリル系樹脂の重量平均分子量が低いと成形性が向上する。
　アクリル酸系樹脂の重量平均分子量は、公知の測定法、例えばゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって求めることが可能である。
　（樹脂組成）
　前記フッ化ビニリデン系ポリマーと前記アクリル系樹脂との合計量を１００質量部とした場合の、前記フッ化ビニリデン系ポリマーの含有量は、少ないと耐衝撃性が不十分となることがあり、多いと透明性が不十分となることがある。
　成形体の十分な耐衝撃性を実現する観点から、前記フッ化ビニリデン系ポリマーの含有量は、８０質量部以上であり、８５質量部以上であることが好ましく、９０質量部以上であることがさらに好ましい。また、成形体の十分な透明性を実現する観点から、９９質量部以下であり、９８質量部以下であることが好ましく、９７質量部以下であることがさらに好ましい。
　（結晶核剤）
　本実施形態における結晶核剤は、結晶性樹脂の結晶を析出させる場合に、当該結晶性樹脂の結晶の形成における核とするために使用される成分である。
　結晶核剤は、フッ化ビニリデン系樹脂の結晶核剤として好適に利用可能である化合物であることが好ましい。結晶核剤は、成形体の透明性を高める観点から、本実施形態に係る樹脂組成物の溶融成形時に融解し、分散性に優れることが好ましい。
　具体的には、１６０℃以上２５０℃以下の融点を有する有機系または高分子系の結晶核剤が好ましい。なお、有機系または高分子系の結晶核剤の中でも、高分子化合物で構成されている高分子系の結晶核剤は、それ以外の有機系の化合物で構成されている結晶核剤に比べて好ましい。以下では、高分子系の結晶核剤について述べる。
　高分子系の結晶核剤は、その融点が高すぎると、樹脂組成物の溶融成形時に結晶核剤が融解せず、分散が不十分になり、結晶核剤として好適に働かない。一方、融点が低すぎる高分子系の結晶核剤は、冷却時に結晶核剤として作用することができない。
　一般的に高分子系の結晶核剤は分散性に劣るため、結晶核剤は、その融点が上記の範囲にあることに加えて、本実施形態に係る樹脂組成物との相溶性に優れる構造を部分的に有していることが好ましい。結晶核剤における、相溶性に優れる構造の含有量は、当該結晶核剤が、結晶核剤として作用し得る範囲において適宜に決めることができる。
　本実施形態に係る樹脂組成物との相溶性に優れる構造とは（メタ）アクリル酸エステル由来の構造であり、より具体的には（メタ）アクリル酸メチル、および（メタ）アクリル酸エチル由来の構造などが挙げられる。
　高分子系の結晶核剤における、相溶性に優れる構造以外の構造は、高分子系の結晶核剤が結晶性を有し、高分子系の結晶核剤の融点を１６０℃以上２５０℃以下の間とする観点から、フッ化ビニル、クロロトリフルオロエチレン、またはテトラフルオロエチレン由来の構造であることが好ましい。
　高分子系の結晶核剤は、相溶性に優れる構造のブロックとその他の構造のブロックとを含むブロック共重合体であることが好ましい。なお、高分子系の結晶核剤は、その融点が１６０℃以上２５０℃以下の範囲内であれば、上記ブロックの一部がランダムに結合していてもよい。
　本実施形態における高分子系の結晶核剤は、その融点を１６０以上２５０℃以下に調整するために、結晶核剤として作用し得る範囲において、さらにその他のモノマーを含んでいてもよい。その他の成分としては、エチレン、プロピレン、フッ化ビニリデン、ヘキサフルオロプロピレン、トリフルオロエチレン、パーフルオロアルキルビニルエーテル、（メタ）アクリル酸、および（メタ）アクリル酸の誘導体が挙げられる。
　このような結晶核剤の例には、第四級アンモニウム塩、ソルビトール系化合物、アルキルメタアクリレートとフッ化ビニルとの共重合体紛体、およびアルキルメタアクリレートとクロロトリフルオロエチレンとの共重合体紛体が含まれる。
　第四級アンモニウム塩としては、アルキル四級アンモニウムの硫酸塩または亜硫酸塩が好ましく、テトラブチルアンモニウム硫酸水素塩がより好ましい。ソルビトール系化合物としては、ゲルオールＤ（新日本理化株式会社製、「ゲルオール」は同社の登録商標）がより好ましい。「アルキルメタアクリレートとフッ化ビニルとの共重合体紛体」は、例えば、特公昭５４－１５８６号公報に記載の樹脂紛体である。
　結晶核剤は、一種でもそれ以上でもよく、本実施形態の効果が得られる範囲において、上記以外の他の結晶核剤を併用してもよい。他の結晶核剤の例には、ポリテトラフルオロエチレン、高融点ナイロンなどの高融点ポリマーの粉末、タルク、シリカなどの無機質微粒子、金属酸化物、硫酸塩、リン酸塩、硅酸塩、蓚酸塩、ステアリン酸塩、安息香酸塩、サリチル酸塩、酒石酸塩、スルホン酸塩、モンタンワックス塩、モンタンワックスエステル塩、テレフタル酸塩、およびカルボン酸塩などが挙げられる。
　結晶核剤の配合量は、樹脂組成物１００質量部に対して０．０１質量部以上５質量部以下である。結晶核剤の配合量が少ないと、成形体の透明性および耐衝撃性が不十分となることがあり、結晶核剤の配合量が多いと、成形体の透明性および耐衝撃性の向上効果が頭打ちになる。成形体の透明性および耐衝撃性を十分に高める観点から、結晶核剤の配合量は、０．０１質量部以上であることが好ましく、０．１質量部以上であることがより好ましく０．３質量部以上であることがさらに好ましい。また、結晶核剤の配合量は、例えば、成形体の透明性および耐衝撃性の向上効果に加えて生産性の観点から、５質量部以下であることが好ましく、３質量部以下であることがより好ましく、１質量部以下であることがさらに好ましい。
　上記樹脂組成物における結晶核剤の配合量は、結晶核剤の種類に応じた通常の機器分析によって特定し、あるいは推定することが可能である。
　（他の成分）
　本実施形態に係る樹脂組成物は、本実施の形態の効果が得られる範囲において、他の成分をさらに含有していてもよい。当該他の成分は、一種でもそれ以上でもよい。樹脂組成物における添加剤の含有量は、本実施の形態の効果と添加剤による効果との両方が得られる範囲において適宜に決めることが可能である。上記の他の成分の例には、添加剤および上述以外の重合体が含まれる。添加剤の例には、熱安定剤、紫外線吸収剤、光安定剤、滑剤、可塑剤、ブルーイング剤、および着色防止剤が含まれる。
　〔樹脂組成物の製造方法〕
　本実施形態に係る樹脂組成物の製造方法は、少なくともフッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂と結晶核剤とを含有する十分均一な混合物が得られる範囲において、公知の方法、技術を利用して行うことが可能である。
　例えば、前述した所定量のフッ化ビニリデン系ポリマー、アクリル系樹脂および結晶核剤を同方向二軸押出機に投入し、混練、押出すことによってペレット状の樹脂組成物を得ることができる。
　あるいは、フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂と結晶核剤との混合は、これらの成分が実質的に均一に混合される範囲において、乾燥状態での粉体混合であってもよいし、重合で得られたスラリー、ラテックス状または脱水後の湿潤状態のフッ化ビニリデン系ポリマーにアクリル系樹脂および結晶核剤を添加する湿潤状態での混合であってもよい。
　この際、結晶核剤は、粉体状、溶液状あるいは分散液として添加してもよく、フッ化ビニリデン系ポリマーへの混合を助けるために、エタノールもしくは酢酸エチルなどの有機溶媒、界面活性剤または分散補助剤などを結晶核剤含有液へ添加してもよい。また、結晶核剤は、マスターバッチの形態で前述の樹脂へ添加してもよい。
　樹脂組成物の材料を混合する装置としては、例えば、ヘンシェルブレンダー、円筒型混合機、スクリュー型混合機、スクリュー型押出機、タービュライザー、ナウター型混合機、Ｖ型混合機、リボン型混合機、双腕型ニーダー、流動式混合機、気流型混合機、回転円盤型混合機、ロールミキサー、転動式混合機およびレディゲミキサーなどが挙げられる。
　押出機としては、例えば、一軸押出機、同方向二軸押出機および異方向二軸押出機などが挙げられる。
　〔成形体〕
　本実施形態に係る成形体は、上述の樹脂組成物から成形されており、十分な厚みを有していても透明性と耐衝撃性とに優れている。
　（厚み）
　本実施形態に係る成形体は、０．１ｍｍを超える厚みを有することが好ましい。成形体の厚みが０．１ｍｍを超える、とは、成形体の最も薄い部分の厚さが０．１ｍｍ超であることを意味する。成形体の形状は、後述の成形工程を実現可能な範囲において、適宜に決めることが可能である。成形体の厚みは、成形体の最も薄い部分における適当な複数個所の厚みの平均値であってよい。
　本実施形態に係る成形体の厚みは、後述する成形体のヘイズの観点から決めることも可能である。透明性の観点によれば、ヘイズは低いほど好ましいため、例えば、成形体の厚みは、３０％以下のヘイズを実現する観点から４ｍｍ以下であることが好ましく、２０％以下のヘイズを実現する観点から３ｍｍ以下であることが好ましい。
　本実施形態に係る成形体は、その厚みが薄いほどそのヘイズが低くなる傾向を有する。よって、成形体の厚みは、ヘイズを十分に小さくする観点からは、薄いほど好ましいが、所期の用途に要する機械的強度などの他の特性から適宜に決めることが可能である。たとえば、成形体の厚みは、十分な機械的強度をさらに備える観点から、０．１ｍｍ以上であることが好ましく、０．５ｍｍ以上であることが好ましく、あるいは１ｍｍ以上であることが好ましい。
　（ヘイズ）
　本実施形態に係る成形体は、３０％以下のヘイズを有する。成形体のヘイズは、成形体の透明性の観点から低いほど好ましく、例えば、成形体は２５％以下のヘイズを有することがより好ましく、２０％以下のヘイズを有することがより好ましい。なお、「成形体が、３０％以下のヘイズを有する」とは、成形体の厚みが２ｍｍのときのヘイズの値が高くても３０％であることを意味する。
　成形体のヘイズは、例えば、市販のヘイズメータなどの公知の方法によって測定することが可能である。成形体のヘイズは、例えば成形体における任意の部分で測定したヘイズの実測値であってもよいし、２ｍｍ超または２ｍｍ未満の厚さの部分のヘイズの実測値から２ｍｍ厚の部分のヘイズとして算出される算出値であってもよい。
　成形体のヘイズは、例えば、樹脂組成物に含まれるアクリル系樹脂の含有量を多くすることによって低くすることが可能である。また、成形体のヘイズは、例えば、フッ化ビニリデン系ポリマーに含まれるフッ素含有モノマー由来の構成単位の比率を高くすることによって低くすることが可能である。
　成形体のヘイズは、アニール処理前のものであっても、アニール処理後のものであってもよい。なお、本実施形態に係る成形体は、アニール処理を施した後のヘイズが、アニール処理前のヘイズの１１０％以下であることが、成形体の熱による透明性の変化を抑制する観点から好ましい。アニール処理前後のヘイズの変化量は、前述した所定量の範囲内で前述の各種材料の使用によって調整することが可能である。
　アニール処理は、樹脂製の成形体の製造で通常行われるように、成形体の成形時に生じるゆがみを取り除くための熱処理である。アニール処理の条件は、上述の目的で成形体に有効な熱処理である範囲において適宜に決めることが可能である。
　より具体的には、上記の「アニール処理後のヘイズ」における「アニール処理」は、常温の成形体をフッ化ビニリデン系ポリマーの融点未満の環境に１時間以上５時間以下放置（例えば、１００℃で３時間放置）し、その後再び常温まで放冷する処理である。
　（衝撃強度）
　本実施形態に係る成形体は、透明性とともに十分な耐衝撃性を有することが好ましい。成形体のアイゾット衝撃強度は、成形体の用途において要求される透明性と耐衝撃性との両方とが得られる範囲であればよい。たとえば、成形体は、アニール処理後に１０ｋＪ／ｍ２以上のアイゾット衝撃強度を有することが好ましい。アニール処理は、ヘイズで説明したそれと同じである。
　成形体のアイゾット衝撃強度は、成形体の耐衝撃性の観点から高いほど好ましく、アニール処理後のアイゾット衝撃強度で、１５ｋＪ／ｍ２以上であることがより好ましく、３０ｋＪ／ｍ２以上であることがさらに好ましい。
　なお、成形体のアイゾット衝撃強度とは、成形体の厚みが３．２ｍｍのときのアイゾット衝撃強度の値である。
　成形体のアイゾット衝撃強度は、例えば、樹脂組成物に含まれるフッ化ビニリデンポリマーの含有量を多くすることによって高くすることが可能である。また、成形体のアイゾット衝撃強度は、例えば、フッ化ビニリデン系ポリマーに含まれるフッ素含有モノマー由来の構成単位の種類およびその比率を変更することによって調整することが可能である。また、成形体のアイゾット衝撃強度は、樹脂組成物に含まれるアクリル系樹脂を耐衝撃性に優れたアクリル系樹脂とすることで、高くすることも可能である。
　また、アニール処理後の成形体のアイゾット衝撃強度は、アニール処理前のそれに対して３０％以上であることが、成形体における熱による耐衝撃性の変化を抑制する観点から好ましい。アニール処理前後のアイゾット衝撃強度の変化量は、前述した所定量の範囲内で前述の各種材料の使用によって調整することが可能である。
　（融解エンタルピー）
　本実施形態に係る成形体は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定した融解エンタルピーが１０Ｊ／ｇ以上４０Ｊ／ｇ以下であることが好ましい。結晶融解エンタルピーをこの範囲内に有することは、前述の低いヘイズの実現のみならず、機械的強度などの他の特性を高める観点から好ましい。
　成形体の結晶融解エンタルピーが低すぎると、フッ化ビニリデン系ポリマーの緻密さが低くなることがある。その結果、成形体の機械的強度、耐溶剤性およびガスバリア性などの特性が不十分となることがある。また、本実施の形態では、成形体の結晶融解エンタルピーが低すぎると、透明性も不十分となることがある。
　成形体の結晶融解エンタルピーが高すぎると、成形体の緻密さが高くなり、脆くなることがあるので、耐衝撃性が不十分となることがあり、成形体の用途の観点から不適当となることがある。
　成形体におけるヘイズと他の特性との両立の観点から、成形体の結晶融解エンタルピーは、１０Ｊ／ｇ以上であることが好ましく、１５Ｊ／ｇ以上であることがより好ましく、２０Ｊ／ｇ以上であることがさらに好ましい。また、前述の所期の用途に適する特性を発現させる観点から、成形体の結晶融解エンタルピーは、４０Ｊ／ｇ以下であることが好ましく、３８Ｊ／ｇ以下であることがより好ましく、３５Ｊ／ｇ以下であることがさらに好ましい。
　成形体の結晶融解エンタルピーは、ＤＳＣによる公知の方法で求めることが可能である。また、成形体の結晶融解エンタルピーは、例えば、樹脂組成物に含まれるフッ化ビニリデン系ポリマーの含有量を多くすることによって高くすることが可能である。
　成形体におけるアニール処理後の結晶融解エンタルピーは、アニール処理前における８０％以上１２０％以下の範囲内であることが、成形体の十分な熱的安定性の観点から好ましい。
　（融点）
　本実施形態に係る成形体は、融点が１３０℃以上１７０℃以下であることが好ましい。融点をこの範囲内に有することは、成形体の低いヘイズの実現のみならず、機械的強度などの他の特性を高める観点から好ましい。
　成形体の融点が低すぎると、成形体の機械的強度、耐溶剤性およびガスバリア性などの特性が不十分となることがある。
　また、本実施の形態では、成形体の融点が低すぎると、透明性も不十分となることがある。成形体の融点が高すぎると、成形体の緻密さが高まり、脆くなることがあるので、耐衝撃性が不十分となり、成形体の用途の観点から不適当となることがある。
　融点は、ＤＳＣなど公知の方法で測定することができる。
　融点は、例えば、ＤＳＣにおける吸熱ピークの温度として求めることが可能である。より具体的には、融点は、ＤＳＣにおいて、３０℃から２３０℃まで１０℃／分で昇温を行った際に観測される結晶融解ピークにおけるピークトップの温度として求めることが可能である。
　成形体におけるアニール処理後の融点は、アニール処理前後で実質的に変化しないことが成形体の十分な熱的安定性の観点から好ましく、より具体的には、アニール処理前における９５％以上１０５％以下の範囲内であることが、成形体の十分な熱的安定性の観点から好ましく、変化しないことがさらに好ましい。
　（任意成分）
　本実施の形態の成形体は、本実施の形態の効果が得られる範囲において、他の構成要素をさらに含んでいてもよい。
　〔成形体の製造方法〕
　本実施の形態に係る成形体は、通常のフッ化ビニリデン系樹脂の成形品の製造と同様に、射出成形またはプレス成形、カレンダー成形、押出成形、溶融紡糸などの公知の方法によって製造することができる。また、所望の成形体の形状に合わせてその製造方法を選択することができる。
　成形体の製造に供される樹脂組成物の形態は、成形方法に適用可能であればよい。このような形態は、例えば粉末であるが、ペレットであってもよいし、フレークであってもよいし、粉末の圧縮成形品であってもよいし、型内に収容される成形品であってもよい。成形体の製造では、樹脂組成物が十分に溶融する温度に樹脂組成物を加熱して溶融させ、成形する。
　（射出成形）
　射出成形は、例えば、樹脂組成物を射出成形機に供給し、加熱によって溶融させ、金型に流し込み、射出して徐冷することで成形体を得る方法である。
　（プレス成形）
　プレス成形は、一般に、樹脂組成物を型内に収容し、圧縮成形機を用いて高温プレス（例えば、２３０℃で３分間、５ＭＰａの圧力）した後、冷プレス（例えば、３０℃で３分間）することで成形体を得る方法である。
　プレス成形において用いられる型は、加熱加圧に使用可能であり、かつ溶融した樹脂組成物を成形すべき形状に保持可能な部材であればよい。このような型の例には、金属製の型、および、アルミニウム箔などの金属製のシート、が含まれる。
　本実施の形態における成形体の形状がシート状である場合では、前述の十分密な充填の観点に加えて、成形体の均一な厚さと平滑な表面とを実現する観点から、溶融している樹脂組成物を加圧することが好ましい。すなわち、プレス成形では、プレス部材を加熱することにより樹脂組成物を溶融させつつプレス部材によってプレスしてシート状に成形することが好ましい。プレス部材は、前述の加熱加圧を実現可能な公知の部材であればよい。
　冷プレスする圧力は、高温プレスの際と同様であっても異なっていても構わない。冷プレスの温度および時間は、適宜決定すればよい。例えば、温度は５℃以上４０℃以下であり、時間は２分以上１０分以下である。
　（その他の工程）
　成形体の製造方法は、本実施の形態の効果が得られる範囲において、他の工程をさらに含んでいてもよい。このような他の工程の例には、成形に先立って型を予熱する予熱工程、樹脂組成物の成形品を型内に作製する成形品作製工程、加熱加圧成形後の成形品を徐冷する徐冷工程、および、得られた成形体をアニール処理するアニール工程、が含まれる。
　（成形体の形状）
　上述の製造方法によって得られる成形体の形状は様々であり、特に限定されない。得られる成形体の形状としては、例えば、射出成形体、パイプ状、丸棒状、角棒状、シート状、フィルム状、および繊維状などを挙げることができる。
　〔まとめ〕
　以上の説明から明らかなように、本実施形態に係る樹脂組成物は、フッ化ビニリデン由来の構成単位を主成分とするコポリマーと、アクリル系樹脂と、結晶核剤と、を含み、前記コポリマーと前記アクリル系樹脂との合計量を１００質量部とした場合の、前記コポリマーの含有量が８０質量部以上９９質量部以下、前記結晶核剤の含有量が０．０１質量部以上５質量部以下であり、前記コポリマーがフッ化ビニリデン由来の構成単位とフッ素含有モノマー由来の構成単位とを含む。
　この構成によれば、フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂とを含有する樹脂組成物の成形体において、十分な厚みを有していても透明性と耐衝撃性とに優れた成形体を得ることができる。
　本実施形態において、前記フッ素含有モノマーがヘキサフルオロプロピレン、クロロトリフルオロエチレンおよびテトラフルオロエチレンからなる群より選ばれる１つ以上の化合物であることは、成形体の透明性の観点からより一層効果的である。
　本実施形態において、前記コポリマーにおける前記フッ素含有モノマー由来の構成単位の含有率が２質量％以上２５質量％以下であることは、成形体の透明性、結晶性、衝撃強度および耐溶剤性などの観点からより一層効果的である。
　本実施形態において、前記結晶核剤が１６０℃以上２５０℃以下の融点を有する有機系または高分子系の結晶核剤であることは、成形体の透明性を高める観点からより一層効果的である。
　本実施形態に係る成形体は、本実施形態に係る前述の樹脂組成物から成形した成形体であって、０．１ｍｍを超える厚みと、３０％以下のヘイズとを有する。
　この構成によれば、フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂とを含有する樹脂組成物の成形体において、十分な厚みを有していても透明性と耐衝撃性とに優れた成形体を得ることができる。
　本実施形態において、アニール処理後の成形体の前記ヘイズが前記アニール処理前の前記ヘイズの１１０％以下であることは、成形体の熱による透明性の変化を抑制する観点からより一層効果的である。
　また、本実施形態において、アニール処理後の成形体のアイゾット衝撃強度が１０ｋＪ／ｍ２以上であることは、成形体の熱による耐衝撃性の変化を抑制する観点からより一層効果的である。
　また、本実施形態において、示差走査熱量計で測定した成形体の融解エンタルピーが１０Ｊ／ｇ以上４０Ｊ／ｇ以下であることは、透明性以外の他の特性を高める観点からより一層効果的である。
　本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
　〔実施例１、２〕
　フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂の合計１００質量部に対し、所定量の結晶核剤を添加し、同方向２軸押出機（東芝機械（株）製　ＴＥＭ－２６）により、シリンダー温度１９０℃で押出し、ペレット状のフッ化ビニリデン系樹脂組成物を得た。
　フッ化ビニリデン系ポリマーには、フッ化ビニリデン由来の構造単位以外にヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）由来の構造単位を１０質量％程度含有するフッ化ビニリデン共重合体（ポリマーＡ）を用いた。ポリマーＡのインヘレント粘度は１．０ｄｌ／ｇである。
　アクリル系樹脂には「スミペックスＭＧ５」（住友化学株式会社製、「スミペックス」は同社の登録商標、以下「ＭＧ５」とも言う）を用いた。
　なお、フッ化ビニリデン系ポリマーの使用量は９５質量部であり、アクリル系樹脂の使用量は５質量部である。
　結晶核剤には、アルキルメタアクリレートとフッ化ビニルとの共重合体紛体（「高分子系」とも言う）を用いた。高分子系は、例えば特公昭５４－１５８６号公報に記載の成形物であり、高分子系の融点は、実測値で２００℃である。結晶核剤の添加量は、フッ化ビニリデン系ポリマーとアクリル系樹脂の合計１００質量部に対し、０．５質量部である。
　得られたフッ化ビニリデン系樹脂組成物を射出成形機（東芝機械製　ＥＣ１００Ｎ）に供給し、ヒータ温度２３０℃、金型温度３０℃で射出成形を行い、厚さ２ｍｍの成形体１および厚さ３．２ｍｍの成形体２をそれぞれ作製した。
　〔実施例３、４〕
　フッ化ビニリデン系ポリマーの使用量を９０質量部、アクリル系樹脂の使用量を１０質量部とした以外は実施例１、２と同様にして、フッ化ビニリデン系樹脂組成物を作製し、厚さ２ｍｍの成形体３および厚さ３．２ｍｍの成形体４をそれぞれ作製した。
　〔実施例５、６〕
　ポリマーＡを、フッ化ビニリデン由来の構造単位以外にＨＦＰ由来の構造単位を５質量％程度含有するフッ化ビニリデン共重合体（ポリマーＢ）とし、かつフッ化ビニリデン系ポリマーの使用量を８５質量部、アクリル系樹脂の使用量を１５質量部とした以外は実施例１、２と同様にして、フッ化ビニリデン系樹脂組成物を作製し、厚さ２ｍｍの成形体５および厚さ３．２ｍｍの成形体６をそれぞれ作製した。ポリマーＢのインヘレント粘度は１．５ｄｌ／ｇである。
　〔実施例７、８〕
　結晶核剤の添加量を１．０質量部とした以外は実施例１と同様にして、フッ化ビニリデン系樹脂組成物を作製した。得られたフッ化ビニリデン系樹脂組成物をプレス成形にて成形した以外は実施例１、２と同様にして、厚さ２ｍｍの成形体７および厚さ３．２ｍｍの成形体８をそれぞれ作製した。プレス成形は、以下のように行った。
　（プレス成形による成形体の製造）
　十分量のフッ化ビニリデン系樹脂組成物をアルミ箔にはさみ、さらにステンレス鋼（ＳＵＳ）板に挟んで圧縮成形機（株式会社神藤金属工業所製、型式ＡＹＳＲ－５）を用いて２３０℃で３分間、５ＭＰａの圧力でプレスした。次いで、プレス品をＳＵＳ板に挟んだまま直ちに３０℃の冷プレスで３分間保持して冷却した。こうして、シート状の成形体を作製した。
　〔実施例９、１０〕
　結晶核剤の添加量を３．０質量部とした以外は、実施例７、８と同様にして、厚さ２ｍｍの成形体９および厚さ３．２ｍｍの成形体１０をそれぞれ作製した。
　〔実施例１１〕
　ポリマーＡを、フッ化ビニリデン由来の構造単位以外にクロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）由来の構造単位を５％程度含有するフッ化ビニリデン共重合体（ポリマーＣ）とした以外は、実施例３と同様にして厚さ２ｍｍの成形体１１を作製した。ポリマーＣのインヘレント粘度は１．０ｄｌ／ｇである。
　〔実施例１２〕
　ポリマーＡを、フッ化ビニリデン由来の構造単位以外にテトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）由来の構造単位を１５％程度含有するフッ化ビニリデン共重合体（ポリマーＤ）とした以外は実施例３と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂組成物を作製した。得られたフッ化ビニリデン系樹脂組成物を実施例７と同様にして、厚さ２ｍｍの成形体１２を作製した。ポリマーＤのインヘレント粘度は１．４ｄｌ／ｇである。
　〔実施例１３〕
　結晶核剤の種類をテトラブチルアンモニウム硫酸水素塩（「ＴＢＡＨＳ」とも言う）とし、結晶核剤の添加量を１．０質量部とした以外は、実施例３と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂組成物を作製した。ＴＢＡＨＳの融点は、実測値で１７２℃であった。得られたフッ化ビニリデン系樹脂組成物を実施例７と同様にして、厚さ２ｍｍの成形体１３を作製した。
　〔比較例１～４〕
　結晶核剤を添加しなかったこと以外は、実施例１、２と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂組成物を作製し、厚さ２ｍｍの成形体１４および厚さ３．２ｍｍの成形体１５をそれぞれ作製した。
　また、結晶核剤を添加せず、かつフッ化ビニリデン系ポリマーの使用量を８５質量部、アクリル系樹脂の使用量を１５質量部とした以外は実施例１、２と同様にして、フッ化ビニリデン系樹脂組成物を作製し、厚さ２ｍｍの成形体１６および厚さ３．２ｍｍの成形体１７をそれぞれ作製した。
　〔比較例５、６〕
　フッ化ビニリデン系ポリマーの使用量を７０質量部、アクリル系樹脂の使用量を３０質量部とした以外は実施例１、２と同様にして、フッ化ビニリデン系樹脂組成物を作製し、厚さ２ｍｍの成形体１８および厚さ３．２ｍｍの成形体１９をそれぞれ作製した。
　〔比較例７〕
　ポリマーＡをフッ化ビニリデンの単重合体（ポリマーＥ）とし、かつフッ化ビニリデン系ポリマーの使用量を８０質量部、アクリル系樹脂の使用量を２０質量部とした以外は実施例１と同様にして、フッ化ビニリデン系樹脂組成物を作製した。
　また、得られたフッ化ビニリデン系樹脂組成物を実施例７と同様にしてプレス成形し、厚さ２ｍｍの成形体２０を作製した。ポリマーＥは、フッ化ビニリデンの単重合体であり、ポリマーＥのインヘレント粘度は１．５ｄｌ／ｇである。
　〔比較例８〕
　アクリル系樹脂を加えず、フッ化ビニリデン系ポリマーの使用量を１００質量部とし、結晶核剤の添加量を０．５質量部とした以外は、実施例７と同様にして、厚さ２ｍｍの成形体２１を作製した。
　各樹脂組成物の組成、成形方法、および厚みを表１および２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　〔評価〕
　（ヘイズ）
　厚さ２ｍｍの成形体、すなわち成形体１、３、５、７、９、１１～１４、１６、１８および２０～２１のそれぞれについて、アニール処理を施し、アニール処理前後のヘイズ（％）を測定した。
　アニール処理は、常温の成形体を１００℃のオーブンで１時間放置し、その後、加熱された成形体を常温まで放冷する処理である。
　成形体のヘイズは、ヘイズメータ「ＮＤＨ４０００」（日本電色工業株式会社製）を用いて、ＪＩＳ　Ｋ７１３６に基づいて測定した。結果を表３および４に示す。
　（アイゾット衝撃強度試験）
　厚さ３．２ｍｍの成形体、すなわち成形体２、４、６、８、１０、１５、１７および１９のそれぞれについて、上記のアニール処理を施し、アニール処理前後のアイゾット衝撃強度（ｋＪ／ｍ２）を測定した。
　より詳しくは、ＡＳＴＭ　Ｄ２５６－１０に基づき、上島製作所製のアイゾット衝撃試験機を用いて、室温におけるアイゾット衝撃試験を行った。ノッチは機械加工とし、試験片は射出成形体を切削して６３．５ｍｍ（長さ）×１２．７ｍｍ（幅）×３．２ｍｍ（厚さ）、とした。任意の五つの試験片アイゾット衝撃強度の平均値をその成形体のアイゾット衝撃強度とした。結果を表３および４に示す。
　（融点および結晶融解エンタルピー）
　厚さ３．２ｍｍの成形体、すなわち成形体２、４、６、８、１０、１１、１５、１７および１９のそれぞれについて、上記のアニール処理を施し、アニール処理前後の成形体の融点および結晶融解エンタルピーを測定した。これらの測定には、示差走査熱量測定装置「ＤＳＣ－１」（メトラー・トレド株式会社製）を用いた。３０℃から２３０℃まで１０℃／分で昇温を行って測定した。
　成形体の融点（℃）は、昇温過程にて観察される結晶融解ピークにおけるピークトップの温度として求めた。結晶融解エンタルピーΔＨ（Ｊ／ｇ）は、結晶融解ピークの面積より算出した。結果を表３および４に示す。
　（耐溶剤性試験）
　実施例２で得られた成形体２および比較例６で得られた成形体１６について、耐溶剤性試験を行った。両成形体の試験片を２３℃のトルエンに４０日間浸漬し、浸漬前後の重量および重量変化率を測定した。結果を表３および４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表１～４より明らかなように、実施例１～１３の成形体は、アニール処理前のヘイズが十分に低く、アニール処理後のヘイズがアニール処理前の１１０％以下であり、かつアイゾット衝撃強度がアニール処理前後のいずれにおいても十分に高かった。
　なお、実施例１～６のように結晶核剤の添加量を０．５質量部とし、成形方法を射出成形とした場合は、特に透明度が高く、かつ衝撃強度に優れた成形体が得られた。
　一方、比較例１および３の成形体は、透明性が低かった。これは、結晶核剤が添加されなかったため、と考えられる。
　また、比較例５および６の成形体は、透明性は高かったが、耐衝撃性が低かった。これは、アクリル系樹脂の使用量が多かったため、と考えられる。
　比較例７の成形体は、透明性が低かった。これは、フッ化ビニリデン系ポリマーがホモポリマーであったため、と考えらえる。
　また、比較例８の成形体も、その透明性が低かった。これは、アクリル系樹脂を含有していないため、と考えられる。
　また、実施例２の成形体は、比較例６の成形体に対して高い耐溶剤性を有している。これは、アクリル系樹脂の量に対してフッ化ビニリデン系樹脂の量が十分に多いため、と考えられる。
　また、実施例２と４、６、８、１０および１１の成形体は、その結晶融解エンタルピーが高かった。実施例２と４との対比によれば、このような高い結晶融解エンタルピーは、アクリル系樹脂の含有量に起因していないと考えられる。よって、実施例では、結晶核剤の添加によって、透明性の向上とともに結晶性に対する何らかの作用が成形体にもたらされたと考えられる。
　本発明は、透明性、衝撃強度および耐溶剤性に富む部材へ利用することができる。

Claims (8)

  1. 　フッ化ビニリデン由来の構成単位を主成分とするコポリマーと、アクリル系樹脂と、結晶核剤と、を含み、
    　前記コポリマーと前記アクリル系樹脂との合計量を１００質量部とした場合の、前記コポリマーの含有量が８０質量部以上９９質量部以下、前記結晶核剤の含有量が０．０１質量部以上５質量部以下であり、
    　前記コポリマーがフッ化ビニリデン由来の構成単位とフッ素含有モノマー由来の構成単位とを含むことを特徴とする樹脂組成物。
  2. 　前記フッ素含有モノマーがヘキサフルオロプロピレン、クロロトリフルオロエチレンおよびテトラフルオロエチレンからなる群より選ばれる１つ以上の化合物であることを特徴とする請求項１に記載の樹脂組成物。
  3. 　前記コポリマーにおける前記フッ素含有モノマー由来の構成単位の含有率が２質量％以上２５質量％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の樹脂組成物。
  4. 　前記結晶核剤が、１６０℃以上２５０℃以下の融点を有する有機系または高分子系の結晶核剤であることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の樹脂組成物。
  5. 　請求項１から４のいずれか１項に記載の樹脂組成物から成形した成形体であって、
    　０．１ｍｍを超える厚みと、３０％以下のヘイズとを有することを特徴とする成形体。
  6. 　アニール処理後のヘイズが、アニール処理前のヘイズの１１０％以下であることを特徴とする請求項５に記載の成形体。
  7. 　アニール処理後のアイゾット衝撃強度が１５ｋＪ／ｍ２以上であることを特徴とする請求項５または６に記載の成形体。
  8. 　示差走査熱量計で測定した融解エンタルピーが１０Ｊ／ｇ以上４０Ｊ／ｇ以下であることを特徴とする請求項５から７のいずれか１項に記載の成形体。
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