WO2019189771A1 - 容器 - Google Patents
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- C08L23/10—Homopolymers or copolymers of propene
Definitions
- the ethylene resin (B) is not particularly limited as long as it satisfies all the requirements (b1) to (b3).
- the resin composition may include two or more ethylene resins (B).
- the molecular weight distribution (Mw / Mn) determined by GPC measurement of the ethylene resin (B) is 3.5 or less, preferably 3.0 or less, more preferably 1.5 to 3.0. .
- an ethylene-based resin (B) having a molecular weight distribution within the above range it is possible to easily obtain a container with excellent balance of heat resistance, transparency, impact resistance and blocking resistance capable of withstanding high temperature sterilization at 121 ° C. or higher. Can do.
- the molecular weight distribution can be measured and calculated by the method described in the Examples below.
- the propylene-based elastomer resin (C) is composed of a propylene-derived structural unit of 50 mol% or more and a structural unit derived from an ⁇ -olefin having 2 to 4 to 20 carbon atoms (provided that the structural unit derived from propylene and the structure derived from ⁇ -olefin The total number of units is 100 mol%), and all the requirements (c1) to (c4) are satisfied.
- the ⁇ -olefin having 2, 4 to 20 carbon atoms has the same meaning as the ⁇ -olefin having 2 to 20 carbon atoms other than propylene.
- the resin composition may include two or more propylene-based elastomer resins (C).
- the propylene-based elastomer resin (C) is preferably a copolymer containing a structural unit derived from propylene, a structural unit derived from ethylene, and a structural unit derived from an ⁇ -olefin having 4 to 10 carbon atoms. More preferably, the copolymer is composed of only three structural units.
- the Shore A hardness of the propylene-based elastomer resin (C) measured based on ASTM D2240 is 65 to 90, preferably 68 or more, and preferably 85 or less.
- the propylene-based elastomer resin (C) having a Shore A hardness in the above range the heat resistance, transparency, impact resistance and blocking resistance that can withstand high temperature sterilization at 121 ° C. or higher are well balanced and particularly flexible. And a container excellent in blocking resistance can be obtained easily.
- the Shore A hardness is less than 65, blocking resistance after high-temperature sterilization treatment of the container including the layer made of the resin composition may be deteriorated, and when it exceeds 90, flexibility may be deteriorated. .
- the Shore A hardness is obtained by molding a propylene-based elastomer resin (C) under the following press molding conditions to obtain a 2 mm-thick press sheet, and after allowing the obtained press sheet to stand at 23 ° C. for 72 hours, It is the value of the scale immediately after the press sheet of the rubber hardness tester (Shore A type) is brought into contact therewith (according to ASTM D2240). Press molding conditions: Temperature; 190 ° C, heating / pressing time; 7 minutes, cooling; 15 ° C chiller
- the melting point is about 10 mg of propylene-based elastomer resin (C) packed in an aluminum pan, (i) heated to 200 ° C. at 100 ° C./min, held at 200 ° C. for 5 minutes, and (ii) 10 ° C./min.
- the endothermic peak temperature at which the peak height is maximum is the melting point.
- the glass transition temperature (Tg) of the propylene-based elastomer resin (C) measured by DSC is ⁇ 25 to ⁇ 35 ° C., preferably ⁇ 26 to ⁇ 33 ° C.
- the propylene-based elastomer resin (C) satisfies the above (c1) to (c4) and preferably satisfies one of the following requirements (c5) and (c6), and satisfies both the following requirements (c5) and (c6): It is more preferable to satisfy.
- the propylene-based elastomer resin (C) is not particularly limited as long as it satisfies the above requirements (c1) to (c4), and may be obtained by synthesis by a conventionally known method. Also good.
- Examples of the commercially available elastomer include “Tuffmer PN” manufactured by Mitsui Chemicals.
- the container is not particularly limited as long as it has at least one layer made of the resin composition.
- the container is preferably used for medical use and food use, particularly for medical use, and particularly preferably used for infusion.
- the medical container is a medical container
- the food container is a food container
- the infusion container is an infusion container.
- food packaging containers represented by retort pouches, medical (use) containers such as infusion bags and infusion bottles, and containers that contain contents that need to be sterilized under high-temperature conditions of 121 ° C or higher. Is preferably used.
- This container is preferably used as a container for storing contents that need to be sterilized.
- the sterilization method is not particularly limited, and a sterilization method required according to the intended use of the container may be adopted. Even if this container is sterilized at a high temperature, blocking, wrinkles, deformation, etc. do not occur, and heat resistance, transparency, impact resistance, and blocking resistance are excellent. Therefore, various methods can be adopted as the sterilization method. Can do.
- the sterilization method for example, in the case of a container (an infusion bottle or an infusion bag) that contains an infusion solution such as a chemical solution, the infusion solution is usually contained in a container and sealed in a sealed state such as high-pressure steam sterilization or hot water shower sterilization.
- the method of performing a known heat sterilization process is mentioned.
- the sterilization temperature can be set to 105 to 121 ° C. according to the type, usage, environment of use, etc.
- an infusion bottle is preferable, and specifically, an infusion bottle 10 as shown in FIG.
- An infusion bottle 10 shown in FIG. 1 includes a trunk portion 11, a shoulder portion 12, a neck portion 13, a cap 14, a suspension portion 15 provided with holes for hanging down to an infusion stand and the like.
- the portion excluding the cap 14 preferably includes a layer made of the resin composition, more preferably a single layer of the layer.
- the hanging portion 15 is preferably configured to be foldable when placed with the cap portion facing up. Moreover, after forming the container which does not have a suspension part, you may attach the suspension part created separately.
- the thickness of the body of the container is preferably 0.01 to 1.00 mm, more preferably 0.10 to 0.80 mm.
- the thickness of the body portion means an average thickness, and the measurement is performed by measuring the thickness at 8 points shown in FIG. 1 (a2) and taking the average value.
- the thickness of the shoulder of the container is preferably 0.01 to 2.00 mm, more preferably 0.10 to 1.00 mm.
- the thickness of the shoulder portion is obtained by measuring the thickness of the shoulder portion D of the container.
- drum contains the layer which consists of the said resin composition.
- the thickness of the body (liquid storage part) of the container is preferably 0.01 to 1.00 mm, more preferably 0.10 to 0.50 mm, and still more preferably 0.15. ⁇ 0.30 mm.
- the thickness of the body portion is obtained by measuring the thickness of 10 arbitrary points in 25 regions shown in FIG. 2 (b1) and taking the average value.
- the temperature of the resulting mixture was raised to 110 ° C. over 4 hours, and when it reached 110 ° C., 5.22 g of diisobutyl phthalate (DIBP) was added, and further at the same temperature for 2 hours. Stirred and held.
- DIBP diisobutyl phthalate
- the solid part was collected by hot filtration.
- the solid part was resuspended in 275 ml of titanium tetrachloride, and then heated again at 110 ° C. for 2 hours. After heating, the solid part is again collected by hot filtration, and thoroughly washed with decane and hexane at 110 ° C until no free titanium compound is detected in the liquid, thereby preparing a solid titanium catalyst component did.
- the slurry was fed into a liquid propylene washing tank, the copolymer was washed, and then propylene was evaporated to obtain a powdery propylene / ethylene copolymer (PP1).
- PP1 powdery propylene / ethylene copolymer
- Table 1 shows the physical properties of the propylene resins “PP1” to “PP2”.
- the measuring method of each physical property is as follows.
- Melt flow rate (MFR: g / 10 minutes) Based on JIS K7210, the measurement was performed under the conditions of 230 ° C. and 2.16 kg load (kgf).
- ⁇ Ethylene resin (B)> The following PE1 to PE3 were used as the ethylene resin (B).
- PE1 Evolue SP0511, manufactured by Prime Polymer Co., Ltd.
- PE2 Evolue SP1022, manufactured by Prime Polymer Co., Ltd.
- PE3 Toughmer A-0585X, manufactured by Mitsui Elastomers Singapore
- Melt flow rate (MFR: g / 10 minutes) Based on JIS K7210, the measurement was performed under the conditions of 190 ° C. and 2.16 kg load (kgf).
- O-dichlorobenzene manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.
- dibutylhydroxytoluene antioxidant, manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.
- a flow rate of 1.0 ml / min and a sample concentration of 0
- the amount of sample injection was 500 microliters, and a differential refractometer was used as a detector.
- the standard polystyrene used was manufactured by Tosoh Corporation when the molecular weights were Mw ⁇ 1000 and Mw> 4 ⁇ 10 6 , and those manufactured by Pressure Chemical Co. were used when 1000 ⁇ Mw ⁇ 4 ⁇ 10 6 .
- the propylene-based elastomer resin (C) Tafmer PN3050 manufactured by Mitsui Chemicals, Inc. was used.
- This propylene-based elastomer resin has a propylene-derived constituent unit content of 72 mol%, and contains a constituent unit derived from ethylene and a constituent unit derived from 1-butene as constituent units other than the constituent unit derived from propylene.
- the obtained resin composition was subjected to a cylinder temperature of 200 ° C., a die temperature of 200 ° C., and a mold temperature of 15 ° C., and the average thickness of the barrel was about 0.5 mm.
- Hollow molding was performed so that the average thickness of the neck was about 2.0 mm and the average thickness of the shoulder was about 0.7 mm.
- the bottle has an oval shape with a major axis of 84 mm ⁇ minor axis of 61 mm (note that the length of the trunk is 147 mm) in the shape of the trunk, specifically the AA cross section of FIG.
- the shape of the cross section of the C portion in FIG. 1A1 was a perfect circle shape with a diameter of 21 mm (note that the length of the neck portion was 19 mm).
- the average thickness of the barrel is an average value obtained by measuring the thickness of eight points shown in FIG. 1 (a2) of the bottle after sterilization using a Magna-Mike 8500 manufactured by Olympus Corporation.
- the average thickness of the neck is an average of the thickness of the central portion C (FIG. 1 (a1)) from the base of the cap of the bottle after sterilization to the shoulder D using a Magna-Mike 8500 manufactured by Olympus Corporation. Value.
- the average thickness of the shoulder portion is an average value obtained by measuring the thickness of the shoulder portion D (FIG. 1 (a1)) of the bottle after sterilization using a Magna-Mike 8500 manufactured by Olympus Corporation.
- Test pieces were prepared from the resin compositions prepared in Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 4 in accordance with ISO295 and measured according to JIS K7161.
- Test pieces were prepared from the resin compositions prepared in Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 4 according to ISO 295, and measured according to JIS K7111 at 0 ° C.
- ⁇ Sterilization treatment> The obtained bottle was filled with 500 mL of distilled water, capped, and then subjected to sterilization at a sterilization temperature of 121 ° C. for 15 minutes using a hot water spray sterilizer manufactured by Nisaka Corporation. Until cooled.
- test piece was prepared from the sterilized bottle body according to JIS K7136, and measured and calculated using the test piece according to the method of JIS K7136. In addition, based on the measured average thickness, haze was converted and evaluated.
- the transmittance of light having a wavelength of 450 nm was measured by an ultraviolet-visible absorbance measurement method based on the transparency test method 1 described in the 17th revised Japanese Pharmacopoeia. Specifically, a 5 cm long by 5 cm wide test piece was cut from the vicinity of the center of the body of each bottle before and after the sterilization treatment (16 in FIG. 1 (a1)), and the cut test piece was submerged in water.
- the transmittance of light having a wavelength of 450 nm was measured in a region of 5 cm in length ⁇ 0.9 cm in width and 0.9 cm in length in the center on the left and right ends of the test piece, The average value was calculated. The transmittance was converted and evaluated based on the measured average thickness.
- Infusion bottle 11 Body part 12: Shoulder part 13: Neck part 14: Cap 15: Hanging part 16: Measurement point of light transmittance in water 20: Infusion bag 21: Body part (liquid storage part) 22: Seal part 23: Tube member 24: Hole
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Abstract
［要約］（ａ１）～（ａ４）を満たすプロピレン系樹脂（Ａ）５７～７５質量％と、（ｂ１）～（ｂ３）を満たすエチレン系樹脂（Ｂ）１０～２５質量％と、５０モル％以上のプロピレン由来の構成単位と炭素数２、４～２０のα－オレフィン由来の構成単位とを含み、（ｃ１）～（ｃ４）を満たすプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）１０～１８質量％と、を含む（（Ａ）～（Ｃ）の合計を１００質量％とする）樹脂組成物からなる層を含む容器。 （ａ１）ＭＦＲが０．３～５．０ｇ／１０分 （ａ２）エチレン含有量が３．０～８．０質量％ （ａ３）融点が１３５～１５０℃ （ａ４）ロックウェル硬さが６５～９０ （ｂ１）ＭＦＲが０．３～３．０ｇ／１０分 （ｂ２）密度が８９０～９１５ｋｇ／ｍ3 （ｂ３）分子量分布が３．５以下 （ｃ１）ショアーＡ硬度が６５～９０ （ｃ２）融点が１３０～１７０℃ （ｃ３）密度が８６０～８７５ｋｇ／ｍ3 （ｃ４）ガラス転移温度が－２５～－３５℃
Description
本発明の一実施形態は容器に関する。
薬液などを輸液する等のために、薬液を収容するための容器が使用されており、近年、該容器としては、柔軟なプラスチックからなる容器が主流である。この種の容器は、取扱いやすく、廃棄が容易であるという利点を有している。
前記容器としては、薬液などと直接接触するため、安全性が確立されているポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィンからなる容器が汎用されている。
前記容器としては、薬液などと直接接触するため、安全性が確立されているポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィンからなる容器が汎用されている。
このような容器として、例えば、特許文献１には、ポリエチレン系容器が記載され、特許文献２および特許文献３には、ポリプロピレン系容器が記載されている。
前記従来の容器は、透明性、耐熱性、耐衝撃性および耐ブロッキング性の全てを満足できていないのが実情である。特に１２１℃以上の温度で加熱滅菌を行なっても変形、ブロッキングおよび大きなシワ等の発生が無く、しかも透明性が損なわれず、衛生的でかつ内容物の確認が容易な容器の提供には大いなる要望がある。
本発明の一実施形態は、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、良好な透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性を併せ持つ容器を提供する。
本発明者は、前記課題を解決すべく鋭意検討した結果、下記構成例によれば、前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
本発明の構成例は以下の通りである。
本発明の構成例は以下の通りである。
［１］ 下記要件（ａ１）～（ａ４）を満たすプロピレン系樹脂（Ａ）５７～７５質量％と、
下記要件（ｂ１）～（ｂ３）を満たすエチレン系樹脂（Ｂ）１０～２５質量％と、
５０モル％以上のプロピレン由来の構成単位と、炭素数２、４～２０のα－オレフィン由来の構成単位（ただし、プロピレン由来の構成単位とα－オレフィン由来の構成単位の合計を１００モル％とする）とを含み、下記要件（ｃ１）～（ｃ４）を満たすプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）１０～１８質量％と、
を含む（ただし、（Ａ）～（Ｃ）の合計を１００質量％とする）樹脂組成物からなる層を含む容器。
（ａ１）２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～５．０ｇ／１０分
（ａ２）エチレン含有量が３．０～８．０質量％
（ａ３）ＤＳＣにより測定される融点が１３５～１５０℃
（ａ４）ロックウェル硬さ（ＪＩＳ Ｋ７２０２）が６５～９０
（ｂ１）１９０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～３．０ｇ／１０分
（ｂ２）密度が８９０～９１５ｋｇ／ｍ3
（ｂ３）ＧＰＣで測定して求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下
（ｃ１）ショアーＡ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０）が６５～９０
（ｃ２）融点が１３０～１７０℃
（ｃ３）密度（ＡＳＴＭ Ｄ１５０５）が８６０～８７５ｋｇ／ｍ3
（ｃ４）ＤＳＣ測定によるガラス転移温度が－２５～－３５℃
下記要件（ｂ１）～（ｂ３）を満たすエチレン系樹脂（Ｂ）１０～２５質量％と、
５０モル％以上のプロピレン由来の構成単位と、炭素数２、４～２０のα－オレフィン由来の構成単位（ただし、プロピレン由来の構成単位とα－オレフィン由来の構成単位の合計を１００モル％とする）とを含み、下記要件（ｃ１）～（ｃ４）を満たすプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）１０～１８質量％と、
を含む（ただし、（Ａ）～（Ｃ）の合計を１００質量％とする）樹脂組成物からなる層を含む容器。
（ａ１）２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～５．０ｇ／１０分
（ａ２）エチレン含有量が３．０～８．０質量％
（ａ３）ＤＳＣにより測定される融点が１３５～１５０℃
（ａ４）ロックウェル硬さ（ＪＩＳ Ｋ７２０２）が６５～９０
（ｂ１）１９０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～３．０ｇ／１０分
（ｂ２）密度が８９０～９１５ｋｇ／ｍ3
（ｂ３）ＧＰＣで測定して求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下
（ｃ１）ショアーＡ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０）が６５～９０
（ｃ２）融点が１３０～１７０℃
（ｃ３）密度（ＡＳＴＭ Ｄ１５０５）が８６０～８７５ｋｇ／ｍ3
（ｃ４）ＤＳＣ測定によるガラス転移温度が－２５～－３５℃
［２］ １２１℃で１５分間、高温滅菌処理をした後、第十七改正日本薬局方の透明性試験第１法に基づく、紫外可視吸光度測定法による波長４５０ｎｍの光の透過率が７０％以上である、［１］に記載の容器。
［３］ 前記容器の胴部の平均厚みが０．０１～１．０ｍｍである、［１］または［２］に記載の容器。
［４］ 前記容器の胴部が単層である、［１］～［３］のいずれかに記載の容器。
［４］ 前記容器の胴部が単層である、［１］～［３］のいずれかに記載の容器。
［５］ 医療容器または食品容器である、［１］～［４］のいずれかに記載の容器。
［６］ 輸液容器である、［１］～［５］のいずれかに記載の容器。
［６］ 輸液容器である、［１］～［５］のいずれかに記載の容器。
本発明の一実施形態によれば、１２１℃以上の高温条件下での滅菌を行ってもブロッキング、シワおよび変形が起こらない、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、良好な透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性を併せ持つ容器を提供できる。
≪容器≫
本発明の一実施形態に係る容器（以下「本容器」ともいう。）は、前記樹脂組成物からなる層を含む。
本容器はこのような層を含むため、前記効果を奏する容器となる。
本発明の一実施形態に係る容器（以下「本容器」ともいう。）は、前記樹脂組成物からなる層を含む。
本容器はこのような層を含むため、前記効果を奏する容器となる。
＜樹脂組成物＞
前記樹脂組成物は、
下記要件（ａ１）～（ａ４）のすべてを満たすプロピレン系樹脂（Ａ）５７～７５質量％と、
下記要件（ｂ１）～（ｂ３）のすべてを満たすエチレン系樹脂（Ｂ）１０～２５質量％と、
５０モル％以上のプロピレン由来の構成単位と、炭素数２、４～２０のα－オレフィン由来の構成単位（ただし、プロピレン由来の構成単位とα－オレフィン由来の構成単位の合計を１００モル％とする）とを含み、下記要件（ｃ１）～（ｃ４）のすべてを満たすプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）１０～１８質量％と、
を含む（ただし、（Ａ）～（Ｃ）の合計を１００質量％とする）。
該組成物は、各種容器の材料として好適に用いることができる。
（ａ１）２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～５．０ｇ／１０分
（ａ２）エチレン含有量が３．０～８．０質量％
（ａ３）ＤＳＣにより測定される融点が１３５～１５０℃
（ａ４）ロックウェル硬さ（ＪＩＳ Ｋ７２０２）が６５～９０
（ｂ１）１９０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～３．０ｇ／１０分
（ｂ２）密度が８９０～９１５ｋｇ／ｍ3
（ｂ３）ＧＰＣで測定して求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下
（ｃ１）ショアーＡ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０）が６５～９０
（ｃ２）融点が１３０～１７０℃
（ｃ３）密度（ＡＳＴＭ Ｄ１５０５）が８６０～８７５ｋｇ／ｍ3
（ｃ４）ＤＳＣ測定によるガラス転移温度が－２５～－３５℃
前記樹脂組成物は、
下記要件（ａ１）～（ａ４）のすべてを満たすプロピレン系樹脂（Ａ）５７～７５質量％と、
下記要件（ｂ１）～（ｂ３）のすべてを満たすエチレン系樹脂（Ｂ）１０～２５質量％と、
５０モル％以上のプロピレン由来の構成単位と、炭素数２、４～２０のα－オレフィン由来の構成単位（ただし、プロピレン由来の構成単位とα－オレフィン由来の構成単位の合計を１００モル％とする）とを含み、下記要件（ｃ１）～（ｃ４）のすべてを満たすプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）１０～１８質量％と、
を含む（ただし、（Ａ）～（Ｃ）の合計を１００質量％とする）。
該組成物は、各種容器の材料として好適に用いることができる。
（ａ１）２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～５．０ｇ／１０分
（ａ２）エチレン含有量が３．０～８．０質量％
（ａ３）ＤＳＣにより測定される融点が１３５～１５０℃
（ａ４）ロックウェル硬さ（ＪＩＳ Ｋ７２０２）が６５～９０
（ｂ１）１９０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～３．０ｇ／１０分
（ｂ２）密度が８９０～９１５ｋｇ／ｍ3
（ｂ３）ＧＰＣで測定して求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．５以下
（ｃ１）ショアーＡ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０）が６５～９０
（ｃ２）融点が１３０～１７０℃
（ｃ３）密度（ＡＳＴＭ Ｄ１５０５）が８６０～８７５ｋｇ／ｍ3
（ｃ４）ＤＳＣ測定によるガラス転移温度が－２５～－３５℃
〈プロピレン系樹脂（Ａ）〉
プロピレン系樹脂（Ａ）は、前記要件（ａ１）～（ａ４）のすべてを満たせば特に制限されず、前記プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）以外の樹脂である。
前記樹脂組成物は、２種以上のプロピレン系樹脂（Ａ）を含んでもよい。
プロピレン系樹脂（Ａ）は、前記要件（ａ１）～（ａ４）のすべてを満たせば特に制限されず、前記プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）以外の樹脂である。
前記樹脂組成物は、２種以上のプロピレン系樹脂（Ａ）を含んでもよい。
プロピレン系樹脂（Ａ）の２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．３～５．０ｇ／１０分であり、好ましくは０．５ｇ／１０分以上であり、好ましくは３．０ｇ／１０分以下である。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性に優れる樹脂組成物を容易に得ることができる。
ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未満であると、前記樹脂組成物の押出成形性が悪く、５．０ｇ／１０分を超えるとブロー成形時にドローダウンが起こりやすくなる。
前記ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づく方法で測定できる。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性に優れる樹脂組成物を容易に得ることができる。
ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未満であると、前記樹脂組成物の押出成形性が悪く、５．０ｇ／１０分を超えるとブロー成形時にドローダウンが起こりやすくなる。
前記ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づく方法で測定できる。
プロピレン系樹脂（Ａ）は、少なくともエチレン由来の構成単位を含み、その含有量（エチレン含有量）は３．０～８．０質量％であり、好ましくは４．０～７．０質量％、より好ましくは４．０～６．０質量％である。
エチレン含有量が前記範囲にあるプロピレン系樹脂（Ａ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に透明性および柔軟性に優れる容器を容易に得ることができる。
なお、ここでいう「エチレン含有量」は、エチレンの仕込み量から算出してもよいし、後述する実施例に示すとおり、13Ｃ－ＮＭＲにより測定した値であってもよい。
エチレン含有量が前記範囲にあるプロピレン系樹脂（Ａ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に透明性および柔軟性に優れる容器を容易に得ることができる。
なお、ここでいう「エチレン含有量」は、エチレンの仕込み量から算出してもよいし、後述する実施例に示すとおり、13Ｃ－ＮＭＲにより測定した値であってもよい。
プロピレン系樹脂（Ａ）は、プロピレン由来の構成単位およびエチレン由来の構成単位の他に、他の構成単位、好ましくは炭素数４～２０のα－オレフィン由来の構成単位を含んでいてもよい。プロピレン系樹脂（Ａ）含まれ得る前記他の構成単位は、１種でもよく、２種以上でもよい。
プロピレン系樹脂（Ａ）含まれ得る前記他の構成単位の含有量は、好ましくは０～４質量％である。
プロピレン系樹脂（Ａ）含まれ得る前記他の構成単位の含有量は、好ましくは０～４質量％である。
プロピレン系樹脂（Ａ）のＤＳＣにより測定される融点は、１３５～１５０℃であり、好ましくは１３６～１４５℃である。
融点が前記範囲にあるプロピレン系樹脂（Ａ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐熱性および透明性に優れ、高温滅菌後にも変形が起こりにくい容器を容易に得ることができる。
前記融点が１３５℃未満であると、得られる容器の耐熱性および耐ブロッキング性が低下し、１２１℃以上での滅菌処理後に、容器の変形が起こりやすくなる。前記融点が１５０℃を超えると、得られる容器の耐衝撃性が低下し、１２１℃以上での滅菌処理後に、透明性が低下しやすくなる。
前記融点は、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定できる。
融点が前記範囲にあるプロピレン系樹脂（Ａ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐熱性および透明性に優れ、高温滅菌後にも変形が起こりにくい容器を容易に得ることができる。
前記融点が１３５℃未満であると、得られる容器の耐熱性および耐ブロッキング性が低下し、１２１℃以上での滅菌処理後に、容器の変形が起こりやすくなる。前記融点が１５０℃を超えると、得られる容器の耐衝撃性が低下し、１２１℃以上での滅菌処理後に、透明性が低下しやすくなる。
前記融点は、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定できる。
プロピレン系樹脂（Ａ）のＪＩＳ Ｋ７２０２に基づいて測定されるロックウェル硬さは、６５～９０であり、好ましくは７０～９０、より好ましくは７０～８５である。
ロックウェル硬さが前記範囲にあるプロピレン系樹脂（Ａ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れる容器を容易に得ることができる。
ロックウェル硬さが前記範囲にあるプロピレン系樹脂（Ａ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れる容器を容易に得ることができる。
プロピレン系樹脂（Ａ）の製造方法としては、前記要件（ａ１）～（ａ４）を満たす樹脂を得ることができる限り特に限定されないが、触媒存在下に連鎖移動剤となる水素ガスを用いる重合方法が好ましい。
前記触媒としては、メタロセン化合物を含有する触媒またはチーグラーナッタ触媒等を使用できるが、立体規則性に優れるプロピレン単独重合成分を含むプロピレン系樹脂（Ａ）を容易に得ることができる等の点から、チーグラーナッタ触媒を使用することが好ましい。
前記チーグラーナッタ触媒としては、公知の種々の触媒を使用することができ、具体的には、例えば、（ａ）マグネシウム、チタン、ハロゲンおよび電子供与体を含有する固体状チタン触媒成分と、（ｂ）有機金属化合物触媒成分と、（ｃ）有機ケイ素化合物触媒成分とを含む触媒を用いることができる。
前記触媒としては、メタロセン化合物を含有する触媒またはチーグラーナッタ触媒等を使用できるが、立体規則性に優れるプロピレン単独重合成分を含むプロピレン系樹脂（Ａ）を容易に得ることができる等の点から、チーグラーナッタ触媒を使用することが好ましい。
前記チーグラーナッタ触媒としては、公知の種々の触媒を使用することができ、具体的には、例えば、（ａ）マグネシウム、チタン、ハロゲンおよび電子供与体を含有する固体状チタン触媒成分と、（ｂ）有機金属化合物触媒成分と、（ｃ）有機ケイ素化合物触媒成分とを含む触媒を用いることができる。
前記樹脂組成物は、プロピレン系樹脂（Ａ）とエチレン系樹脂（Ｂ）とプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）との合計１００質量％に対し、前記プロピレン系樹脂（Ａ）を５７～７５質量％、好ましくは６２～７５質量％含む。
プロピレン系樹脂（Ａ）の含有量が前記範囲にあると、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐ブロッキング性および柔軟性に優れ、高温滅菌後にも変形が起こりにくい容器を容易に得ることができる。
プロピレン系樹脂（Ａ）の含有量が５７質量％未満の場合、得られる容器は、耐ブロッキング性が悪くなり、高温滅菌後に変形が起こりやすくなる。プロピレン系樹脂（Ａ）の含有量が７５質量％を超えると、得られる容器は柔軟性に劣るため、該容器を用いた場合、薬液等の収容物の投与開始時と終了付近の投与速度に変化が生じる場合がある。
プロピレン系樹脂（Ａ）の含有量が前記範囲にあると、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐ブロッキング性および柔軟性に優れ、高温滅菌後にも変形が起こりにくい容器を容易に得ることができる。
プロピレン系樹脂（Ａ）の含有量が５７質量％未満の場合、得られる容器は、耐ブロッキング性が悪くなり、高温滅菌後に変形が起こりやすくなる。プロピレン系樹脂（Ａ）の含有量が７５質量％を超えると、得られる容器は柔軟性に劣るため、該容器を用いた場合、薬液等の収容物の投与開始時と終了付近の投与速度に変化が生じる場合がある。
〈エチレン系樹脂（Ｂ）〉
エチレン系樹脂（Ｂ）は、前記要件（ｂ１）～（ｂ３）のすべてを満たせば特に制限されない。
前記樹脂組成物は、２種以上のエチレン系樹脂（Ｂ）を含んでもよい。
エチレン系樹脂（Ｂ）は、前記要件（ｂ１）～（ｂ３）のすべてを満たせば特に制限されない。
前記樹脂組成物は、２種以上のエチレン系樹脂（Ｂ）を含んでもよい。
エチレン系樹脂（Ｂ）の１９０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲは、０．３～３．０ｇ／１０分であり、好ましくは０．５ｇ／１０分以上であり、好ましくは２．５ｇ／１０分以下である。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性に優れる樹脂組成物を容易に得ることができる。
ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未満であると、前記樹脂組成物の押出成形性が悪化する場合があり、３．０ｇ／１０分を超えるとブロー成形時にドローダウンが起こりやすくなる。
前記ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づく方法で測定できる。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性に優れる樹脂組成物を容易に得ることができる。
ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未満であると、前記樹脂組成物の押出成形性が悪化する場合があり、３．０ｇ／１０分を超えるとブロー成形時にドローダウンが起こりやすくなる。
前記ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づく方法で測定できる。
エチレン系樹脂（Ｂ）の密度は、８９０～９１５ｋｇ／ｍ3であり、好ましくは８９５～９１５ｋｇ／ｍ3、より好ましくは８９５～９１０ｋｇ／ｍ3である。
密度が前記範囲にあるエチレン系樹脂（Ｂ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に透明性、耐ブロッキング性および耐衝撃性に優れる容器を容易に得ることができる。
エチレン系樹脂（Ｂ）の密度が前記範囲を下回ると、得られる容器の透明性および耐ブロッキング性が悪化する場合があり、前記範囲を上回ると、得られる容器の透明性および耐衝撃性が悪化する場合がある。
前記融点は、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定できる。
密度が前記範囲にあるエチレン系樹脂（Ｂ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に透明性、耐ブロッキング性および耐衝撃性に優れる容器を容易に得ることができる。
エチレン系樹脂（Ｂ）の密度が前記範囲を下回ると、得られる容器の透明性および耐ブロッキング性が悪化する場合があり、前記範囲を上回ると、得られる容器の透明性および耐衝撃性が悪化する場合がある。
前記融点は、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定できる。
エチレン系樹脂（Ｂ）のＧＰＣで測定して求められる分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は３．５以下であり、好ましくは３．０以下であり、より好ましくは１．５～３．０である。
分子量分布が前記範囲にあるエチレン系樹脂（Ｂ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れる容器を容易に得ることができる。
前記分子量分布は、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定、算出できる。
分子量分布が前記範囲にあるエチレン系樹脂（Ｂ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れる容器を容易に得ることができる。
前記分子量分布は、具体的には、下記実施例に記載の方法で測定、算出できる。
エチレン系樹脂（Ｂ）は、前記要件（ｂ１）～（ｂ３）のすべてを満たせば特に制限されないが、エチレンと、特に、炭素数４以上のα－オレフィンとのエチレン・α－オレフィン共重合体であることが好ましい。
該α－オレフィンとしては、炭素数４～２０のα－オレフィンがより好ましく、炭素数４～１０のα－オレフィンがさらに好ましく、１－ヘキセンが特に好ましい。
前記エチレン・α－オレフィン共重合体におけるα－オレフィン由来の構成単位の含有量は、好ましくは６～２０質量％である。
該α－オレフィンとしては、炭素数４～２０のα－オレフィンがより好ましく、炭素数４～１０のα－オレフィンがさらに好ましく、１－ヘキセンが特に好ましい。
前記エチレン・α－オレフィン共重合体におけるα－オレフィン由来の構成単位の含有量は、好ましくは６～２０質量％である。
エチレン系樹脂（Ｂ）としては、前記要件（ｂ１）～（ｂ３）を満たす樹脂であれば特に制限されず、従来公知の方法で合成して得てもよく、市販のエチレン系ポリマーを使用してもよい。
なお、エチレン系樹脂（Ｂ）は、２種以上のエチレン系重合体を組み合わせて、前記（ｂ１）～（ｂ３）の要件を同時に満たすようにしてもよい。
なお、エチレン系樹脂（Ｂ）は、２種以上のエチレン系重合体を組み合わせて、前記（ｂ１）～（ｂ３）の要件を同時に満たすようにしてもよい。
前記樹脂組成物は、プロピレン系樹脂（Ａ）とエチレン系樹脂（Ｂ）とプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）との合計１００質量％に対し、前記エチレン系樹脂（Ｂ）を１０～２５質量％、好ましくは１５～２５質量％含む。
エチレン系樹脂（Ｂ）の含有量が前記範囲にあると、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐衝撃性および柔軟性に優れ、高温滅菌後にも変形が起こりにくい容器を容易に得ることができる。
エチレン系樹脂（Ｂ）の含有量が１０質量％未満の場合、得られる容器の耐衝撃性、柔軟性が悪くなる。エチレン系樹脂（Ｂ）の含有量が２５質量％を超えると、得られる容器は、高温滅菌後に変形が起こりやすくなる。
エチレン系樹脂（Ｂ）の含有量が前記範囲にあると、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐衝撃性および柔軟性に優れ、高温滅菌後にも変形が起こりにくい容器を容易に得ることができる。
エチレン系樹脂（Ｂ）の含有量が１０質量％未満の場合、得られる容器の耐衝撃性、柔軟性が悪くなる。エチレン系樹脂（Ｂ）の含有量が２５質量％を超えると、得られる容器は、高温滅菌後に変形が起こりやすくなる。
〈プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）〉
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）は、５０モル％以上のプロピレン由来の構成単位と炭素数２、４～２０のα－オレフィン由来の構成単位（ただし、プロピレン由来の構成単位とα－オレフィン由来の構成単位の合計を１００モル％とする）とを含み、前記要件（ｃ１）～（ｃ４）のすべてを満たせば特に制限されない。
なお、炭素数２、４～２０のα－オレフィンは、プロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィンと同義である。
前記樹脂組成物は、２種以上のプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を含んでもよい。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）は、５０モル％以上のプロピレン由来の構成単位と炭素数２、４～２０のα－オレフィン由来の構成単位（ただし、プロピレン由来の構成単位とα－オレフィン由来の構成単位の合計を１００モル％とする）とを含み、前記要件（ｃ１）～（ｃ４）のすべてを満たせば特に制限されない。
なお、炭素数２、４～２０のα－オレフィンは、プロピレン以外の炭素数２～２０のα－オレフィンと同義である。
前記樹脂組成物は、２種以上のプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を含んでもよい。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の原料となる炭素数２、４～２０のα－オレフィンとしては、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン等が挙げられる。前記α－オレフィンは、１種を用いてもよく、２種以上を用いてもよい。
前記α－オレフィンとしては、エチレン、１－ブテンが好ましい。
前記α－オレフィンとしては、エチレン、１－ブテンが好ましい。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）は、プロピレン由来の構成単位と、エチレン由来の構成単位と、炭素数４～１０のα－オレフィン由来の構成単位とを含む共重合体であることが好ましく、これらの３つの構成単位のみからなる共重合体であることがより好ましい。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）における、プロピレン由来の構成単位量は、プロピレン由来の構成単位と炭素数２、４～２０のα－オレフィン由来の構成単位との合計１００モル％に対し、５０モル％以上であり、好ましくは５０～９９モル％、より好ましくは６０～９９モル％である。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）中の各構成単位の含量は13Ｃ－ＮＭＲを用いて測定できる。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）中の各構成単位の含量は13Ｃ－ＮＭＲを用いて測定できる。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に基づいて測定したショアーＡ硬度は、６５～９０であり、好ましくは６８以上であり、好ましくは８５以下である。
ショアーＡ硬度が前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に柔軟性および耐ブロッキング性に優れる容器を容易に得ることができる。
ショアーＡ硬度が６５未満であると、前記樹脂組成物からなる層を含む容器の高温滅菌処理をした後の耐ブロッキング性が悪化する場合があり、９０を超えると柔軟性が悪化する場合がある。
ショアーＡ硬度が前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に柔軟性および耐ブロッキング性に優れる容器を容易に得ることができる。
ショアーＡ硬度が６５未満であると、前記樹脂組成物からなる層を含む容器の高温滅菌処理をした後の耐ブロッキング性が悪化する場合があり、９０を超えると柔軟性が悪化する場合がある。
前記ショアーＡ硬度は、プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を、下記プレス成形条件で成形することで、２ｍｍ厚のプレスシートを得、得られたプレスシートを２３℃で７２時間静置した後、該静置後のプレスシート２枚を重ね、そこに、ゴム硬度計（ショアＡ型）の押針を接触させた直後の目盛りの値（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準拠）である。
プレス成形条件：温度；１９０℃、加熱・加圧時間；７分間、冷却；１５℃チラー
プレス成形条件：温度；１９０℃、加熱・加圧時間；７分間、冷却；１５℃チラー
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の融点は１３０～１７０℃であり、好ましくは１３５～１６５℃である。
融点が前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐熱性に優れ、高温滅菌後にも変形が起こりにくい容器を容易に得ることができる。
融点が前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐熱性に優れ、高温滅菌後にも変形が起こりにくい容器を容易に得ることができる。
前記融点は、プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）１０ｍｇ程度をアルミパンに詰め、（ｉ）１００℃／分で２００℃まで昇温し、２００℃で５分間保持した後、（ｉｉ）１０℃／分で－１５０℃まで降温し、次いで（ｉｉｉ）１０℃／分で２００℃まで昇温した時の（ｉｉｉ）で観察される吸熱ピークの温度である。
吸熱ピークが複数ある場合はピークの高さが最大となる吸熱ピークの温度が融点である。
吸熱ピークが複数ある場合はピークの高さが最大となる吸熱ピークの温度が融点である。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の密度は、８６０～８７５ｋｇ／ｍ3であり、好ましくは８６０～８７２ｋｇ／ｍ3である。
密度が前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に透明性、柔軟性および耐衝撃性に優れる容器を容易に得ることができる。
密度が前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に透明性、柔軟性および耐衝撃性に優れる容器を容易に得ることができる。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の密度は、前記ショアーＡ硬度を測定する際と同様にして得られたプレスシートを、２３℃で７２時間静置した後、ＡＳＴＭ Ｄ１５０５に準拠する方法で測定した値である。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）のＤＳＣで測定したガラス転移温度（Ｔｇ）は、－２５～－３５℃であり、好ましくは－２６～－３３℃である。
Ｔｇが前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、柔軟性および耐衝撃性に優れる容器を容易に得ることができる。
Ｔｇが前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、柔軟性および耐衝撃性に優れる容器を容易に得ることができる。
前記Ｔｇは、プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）１０ｍｇ程度を専用のアルミパンに詰め、（ｉ）３０℃から２００℃まで２００℃／ｍｉｎで昇温し、２００℃で５分間保持した後、（ｉｉ）２００℃から－１００℃まで１０℃／ｍｉｎで降温し、－１００℃で５分間保持した後、次いで（ｉｉｉ）１０℃／ｍｉｎで昇温した時の、（ｉｉｉ）の際に得られるＤＳＣ曲線より求めた値である。
なお、実施例ではセイコーインスツル（株）製のＤＳＣＲＤＣ２２０を用いた。
なお、実施例ではセイコーインスツル（株）製のＤＳＣＲＤＣ２２０を用いた。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）は、前記（ｃ１）～（ｃ４）を満たすとともに、下記要件（ｃ５）および（ｃ６）の一方を満たすことが好ましく、下記要件（ｃ５）および（ｃ６）の両方を満たすことがより好ましい。
（ｃ５）：ヘイズ（内部ヘイズ）が１５％未満である。
前記ヘイズは、好ましくは１０％未満である。
ヘイズが前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、特に透明性に優れる容器を容易に得ることができる。
前記ヘイズは、好ましくは１０％未満である。
ヘイズが前記範囲にあるプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を用いることで、特に透明性に優れる容器を容易に得ることができる。
前記へイズ（内部ヘイズ）は、前記ショアーＡ硬度を測定する際と同様にして得られたプレスシートを、２３℃で７２時間静置した後、日本電色工業（株）製のデジタル濁度計（ＮＤＨ－２０００）を用いて、シクロヘキサノール溶液中で、Ｃ光源による拡散透過光量およびＣ光源による全透過光量を測定し、下記式により算出した値である。
ヘイズ（％）＝１００×（拡散透過光量）／（全透過光量）
ヘイズ（％）＝１００×（拡散透過光量）／（全透過光量）
（ｃ６）：ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）が、３～１５ｇ／１０分である。
前記ＭＦＲは、好ましくは５～１０ｇ／１０分である。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性に優れる樹脂組成物を容易に得ることができる。
前記ＭＦＲは、好ましくは５～１０ｇ／１０分である。
ＭＦＲが前記範囲にあると、成形性に優れる樹脂組成物を容易に得ることができる。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）としては、前記要件（ｃ１）～（ｃ４）を満たす樹脂であれば特に制限されず、従来公知の方法で合成して得てもよく、市販のエラストマーを使用してもよい。該市販のエラストマーとしては、例えば、三井化学（株）製「タフマー ＰＮ」等が挙げられる。
前記樹脂組成物は、プロピレン系樹脂（Ａ）とエチレン系樹脂（Ｂ）とプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）との合計１００質量％に対し、前記プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を１０～１８質量％、好ましくは１０～１５質量％含む。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の含有量が前記範囲にあると、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐ブロッキング性および柔軟性に優れる容器を容易に得ることができる。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の含有量が１０質量％未満の場合、得られる容器の柔軟性が悪くなる。プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の含有量が１８質量％を超えると、得られる容器の耐ブロッキング性が悪くなる。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の含有量が前記範囲にあると、１２１℃以上の高温滅菌に耐え得る耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性にバランスよく優れ、特に耐ブロッキング性および柔軟性に優れる容器を容易に得ることができる。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の含有量が１０質量％未満の場合、得られる容器の柔軟性が悪くなる。プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）の含有量が１８質量％を超えると、得られる容器の耐ブロッキング性が悪くなる。
〈各種添加剤〉
前記樹脂組成物には、さらに必要に応じて、スチレン系樹脂を本発明の目的を損なわない範囲で添加してもよい。また、前記樹脂組成物は、前記樹脂（Ａ）～（Ｃ）の合成の際に用いられる、酸化防止剤、造核剤、滑剤、アンチブロッキング剤、種々の合成樹脂等の各種添加剤を本発明の目的を損なわない範囲で含んでいてもよく、さらに必要に応じて、これら各種添加剤を前記樹脂組成物に本発明の目的を損なわない範囲で配合してもよい。
前記樹脂組成物には、さらに必要に応じて、スチレン系樹脂を本発明の目的を損なわない範囲で添加してもよい。また、前記樹脂組成物は、前記樹脂（Ａ）～（Ｃ）の合成の際に用いられる、酸化防止剤、造核剤、滑剤、アンチブロッキング剤、種々の合成樹脂等の各種添加剤を本発明の目的を損なわない範囲で含んでいてもよく、さらに必要に応じて、これら各種添加剤を前記樹脂組成物に本発明の目的を損なわない範囲で配合してもよい。
〈樹脂組成物の調製方法〉
前記樹脂組成物は、種々公知の製造方法により調製することができる。例えば、予め得られたプロピレン系樹脂（Ａ）とエチレン系樹脂（Ｂ）とプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）とを前記の量で、必要に応じて各種添加剤を配合して、例えば、ヘンシェルミキサー、リボンブレンダー、バンバリーミキサーなどの種々公知の装置を用いてドライブレンドする方法、同様に各成分を配合した後、単軸押出機、二軸押出機、ブラベンダーまたはロール等の種々公知の混練機を使用して、１７０～３００℃、好ましくは１９０～２５０℃で溶融混練する方法が挙げられる。
前記樹脂組成物は、種々公知の製造方法により調製することができる。例えば、予め得られたプロピレン系樹脂（Ａ）とエチレン系樹脂（Ｂ）とプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）とを前記の量で、必要に応じて各種添加剤を配合して、例えば、ヘンシェルミキサー、リボンブレンダー、バンバリーミキサーなどの種々公知の装置を用いてドライブレンドする方法、同様に各成分を配合した後、単軸押出機、二軸押出機、ブラベンダーまたはロール等の種々公知の混練機を使用して、１７０～３００℃、好ましくは１９０～２５０℃で溶融混練する方法が挙げられる。
＜容器＞
本容器は、前記樹脂組成物からなる層を少なくとも１層有すれば特に制限されない。
本容器は、医療用および食品用、特に医療用に好適に使用され、特に輸液用に好適に使用される。なお、医療用の容器が医療容器であり、食品用の容器が食品容器であり、輸液用の容器が輸液容器である。具体的には、レトルトパウチに代表される食品包装（用）容器、輸液バッグや輸液ボトルなどの医療（用）容器、１２１℃以上の高温条件下での滅菌が必要な内容物を収容する容器として好適に使用される。
本容器は、前記樹脂組成物からなる層を少なくとも１層有すれば特に制限されない。
本容器は、医療用および食品用、特に医療用に好適に使用され、特に輸液用に好適に使用される。なお、医療用の容器が医療容器であり、食品用の容器が食品容器であり、輸液用の容器が輸液容器である。具体的には、レトルトパウチに代表される食品包装（用）容器、輸液バッグや輸液ボトルなどの医療（用）容器、１２１℃以上の高温条件下での滅菌が必要な内容物を収容する容器として好適に使用される。
本容器は、前記樹脂組成物からなる層を少なくとも１層有すればよく、該層単層からなる容器（下記キャップや筒部材等を除く部分が該層単層の容器）、該層を２層以上有する容器、該層と他の層との多層からなる容器のいずれでもよいが、成形の際の簡便化等の点から、胴部（収容物に接する部分）が前記樹脂組成物からなる層単層である容器、さらには、下記キャップや筒部材等を除く部分が前記樹脂組成物からなる層単層である容器が好ましい。
本容器は、このように単層で形成されたものであっても、１２１℃以上の滅菌処理後に変形やブロッキング、シワが起こりにくいため、従来の容器よりも種々の点で優れている。
本容器は、このように単層で形成されたものであっても、１２１℃以上の滅菌処理後に変形やブロッキング、シワが起こりにくいため、従来の容器よりも種々の点で優れている。
本容器の形状は該容器の用途によって任意に選べばよく、特に限定されないが、一般的にボトル形状やバッグ形状等が挙げられる。また、該容器の成形方法もその形状の容器が得られる限り特に制限されないが、好ましくはブロー成形、水冷インフレーション成形、空冷インフレーション成形、Ｔダイキャスト成形等が挙げられる。
本容器は、滅菌が必要な内容物を収容する容器に好適に使用される。該滅菌の方法は特に制限されず、所望の容器の用途に応じて要求される滅菌方法を採用すればよい。本容器は、高温で滅菌しても、ブロッキング、シワおよび変形等が起こらず、耐熱性、透明性、耐衝撃性および耐ブロッキング性に優れるため、前記滅菌方法として、様々な方法を採用することができる。
前記滅菌方法としては、例えば、薬液などの輸液を収容する容器（輸液ボトルまたは輸液バッグ）の場合、通常、容器に輸液を収容し、密封した状態で、高圧蒸気滅菌、熱水シャワー滅菌などの公知の加熱滅菌処理を行う方法が挙げられる。この際には、収容物の種類、用法、使用環境などに合わせて、滅菌処理温度を１０５～１２１℃に設定することもできる。
前記滅菌方法としては、例えば、薬液などの輸液を収容する容器（輸液ボトルまたは輸液バッグ）の場合、通常、容器に輸液を収容し、密封した状態で、高圧蒸気滅菌、熱水シャワー滅菌などの公知の加熱滅菌処理を行う方法が挙げられる。この際には、収容物の種類、用法、使用環境などに合わせて、滅菌処理温度を１０５～１２１℃に設定することもできる。
本容器は、１２１℃で１５分間、高温滅菌処理をした後、第十七改正日本薬局方に記載の「７．０２ プラスチック製医薬品容器試験法」における透明性試験第１法に基づく、紫外可視吸光度測定法による波長４５０ｎｍの光の透過率が、好ましくは７０％以上、より好ましくは７５％以上である。
なお、１２１℃で１５分間の高温滅菌処理をした後の透過率が５５％以上を満たす場合は、１１６℃で２６分間、高温滅菌処理をした場合に、前記透過率が５５％以上になるとみなすことができる。
なお、１２１℃で１５分間の高温滅菌処理をした後の透過率が５５％以上を満たす場合は、１１６℃で２６分間、高温滅菌処理をした場合に、前記透過率が５５％以上になるとみなすことができる。
本容器の前記滅菌処理後のヘイズは、好ましくは５０％以下、より好ましくは４５％以下である。
該へイズは、ＪＩＳ Ｋ７１３６の方法に従い、測定、算出することができる。
該へイズは、ＪＩＳ Ｋ７１３６の方法に従い、測定、算出することができる。
本容器の一態様としては、輸液ボトルが好ましく、具体的には、図１に示すような輸液ボトル１０等が挙げられる。
図１に示す輸液ボトル１０は、胴部１１、肩部１２、首部１３、キャップ１４および輸液スタンド等につり下げるための穴を設けた吊部１５を備える。
図１に示す輸液ボトル１０は、胴部１１、肩部１２、首部１３、キャップ１４および輸液スタンド等につり下げるための穴を設けた吊部１５を備える。
輸液ボトル１０では、キャップ１４を除く部分が、前記樹脂組成物からなる層を含むことが好ましく、該層単層からなることがより好ましい。
前記吊部１５は、キャップ部を上にして置く際に折りたたみ可能な構成であることが好ましい。また、吊部を有さない容器を形成した後、別途作成した吊部を取り付けてもよい。
前記吊部１５は、キャップ部を上にして置く際に折りたたみ可能な構成であることが好ましい。また、吊部を有さない容器を形成した後、別途作成した吊部を取り付けてもよい。
本容器がボトル形状である場合、その容器の胴部の厚みは、好ましくは０．０１～１．００ｍｍ、より好ましくは０．１０～０．８０ｍｍである。
該胴部の厚みとは、平均厚みを意味し、その測定は、図１（ａ２）に示す８点の厚みを測定し、その平均値をとったものである。
該胴部の厚みとは、平均厚みを意味し、その測定は、図１（ａ２）に示す８点の厚みを測定し、その平均値をとったものである。
本容器がボトル形状である場合、その容器の首部の厚みは、好ましくは０．０１～５．００ｍｍ、より好ましくは１．００～３．００ｍｍである。
該首部の厚みとは、容器の首の付け根から肩部Ｄにかけての中央部Ｃの厚みを測定したものである。
該首部の厚みとは、容器の首の付け根から肩部Ｄにかけての中央部Ｃの厚みを測定したものである。
本容器がボトル形状である場合、その容器の肩部の厚みは、好ましくは０．０１～２．００ｍｍ、より好ましくは０．１０～１．００ｍｍである。
該肩部の厚みとは、容器の肩部Ｄの厚みを測定したものである。
該肩部の厚みとは、容器の肩部Ｄの厚みを測定したものである。
本容器の他の一態様としては、輸液バッグが好ましく、具体的には、図２に示すような輸液バッグ２０等が挙げられる。
図２に示す輸液バッグ２０は、胴部である液収納部２１を囲むシール部２２が設けられ、液収納部２１に薬液などを流出入させるための筒部材２３が係合されている。シール部２２の筒部材２３の反対側には輸液スタンド等につり下げるための穴２４が設けられている。
図２に示す輸液バッグ２０は、胴部である液収納部２１を囲むシール部２２が設けられ、液収納部２１に薬液などを流出入させるための筒部材２３が係合されている。シール部２２の筒部材２３の反対側には輸液スタンド等につり下げるための穴２４が設けられている。
輸液バッグ２０では、胴部である液収容部２１を構成するフィルムが、前記樹脂組成物からなる層を含むことが好ましい。
本容器がバッグ形状である場合、その容器の胴部（液収納部）の厚みは、好ましくは０．０１～１．００ｍｍ、より好ましくは０．１０～０．５０ｍｍ、さらに好ましくは０．１５～０．３０ｍｍである。
該胴部の厚みとは、例えば図２（ｂ１）に示す２５の領域について任意の１０点の厚みを測定し、その平均値をとったものである。
該胴部の厚みとは、例えば図２（ｂ１）に示す２５の領域について任意の１０点の厚みを測定し、その平均値をとったものである。
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明は係る実施例に限定されない。
＜プロピレン系樹脂（Ａ）＞
プロピレン系樹脂（Ａ）として、以下のＰＰ１およびＰＰ２を用いた。
「ＰＰ１」：下記製造例１により製造したプロピレン系樹脂
「ＰＰ２」：「プライムポリプロ Ｅ１１１Ｇ」（株）プライムポリマー製
プロピレン系樹脂（Ａ）として、以下のＰＰ１およびＰＰ２を用いた。
「ＰＰ１」：下記製造例１により製造したプロピレン系樹脂
「ＰＰ２」：「プライムポリプロ Ｅ１１１Ｇ」（株）プライムポリマー製
［製造例１］ＰＰ１の製造
（１）固体状チタン触媒成分の調製
無水塩化マグネシウム９５．２ｇ、デカン４４２ｍｌおよび２－エチルヘキシルアルコール３９０．６ｇを１３０℃で２時間反応させて均一溶液とした後、この溶液中に無水フタル酸２１．３ｇを添加し、さらに１３０℃で１時間攪拌混合を行い、無水フタル酸を溶解させた。
このようにして得られた均一溶液の７５ｍｌを室温まで冷却した後、－２０℃に保持した四塩化チタン２００ｍｌ中に、１時間かけて滴下装入した。装入終了後、得られた混合液の温度を４時間かけて１１０℃に昇温し、１１０℃に達したところでフタル酸ジイソブチル（ＤＩＢＰ）５．２２ｇを添加し、さらに２時間同温度にて攪拌保持した。
２時間の反応終了後、熱濾過にて固体部を採取し、この固体部を２７５ｍｌの四塩化チタンに再懸濁させた後、再び１１０℃で２時間加熱した。加熱終了後、再び熱濾過にて固体部を採取し、１１０℃のデカンおよびヘキサンを用いて、液体中に遊離のチタン化合物が検出されなくなるまで充分洗浄することで、固体状チタン触媒成分を調製した。
このように調製された固体状チタン触媒成分はヘキサンスラリーとして保存したが、このうち一部を乾燥して触媒組成を調べた。結果、固体状チタン触媒成分は、チタンを２．３質量％、塩素を６１質量％、マグネシウムを１９質量％およびＤＩＢＰを１２．５質量％の量で含有していた。
（１）固体状チタン触媒成分の調製
無水塩化マグネシウム９５．２ｇ、デカン４４２ｍｌおよび２－エチルヘキシルアルコール３９０．６ｇを１３０℃で２時間反応させて均一溶液とした後、この溶液中に無水フタル酸２１．３ｇを添加し、さらに１３０℃で１時間攪拌混合を行い、無水フタル酸を溶解させた。
このようにして得られた均一溶液の７５ｍｌを室温まで冷却した後、－２０℃に保持した四塩化チタン２００ｍｌ中に、１時間かけて滴下装入した。装入終了後、得られた混合液の温度を４時間かけて１１０℃に昇温し、１１０℃に達したところでフタル酸ジイソブチル（ＤＩＢＰ）５．２２ｇを添加し、さらに２時間同温度にて攪拌保持した。
２時間の反応終了後、熱濾過にて固体部を採取し、この固体部を２７５ｍｌの四塩化チタンに再懸濁させた後、再び１１０℃で２時間加熱した。加熱終了後、再び熱濾過にて固体部を採取し、１１０℃のデカンおよびヘキサンを用いて、液体中に遊離のチタン化合物が検出されなくなるまで充分洗浄することで、固体状チタン触媒成分を調製した。
このように調製された固体状チタン触媒成分はヘキサンスラリーとして保存したが、このうち一部を乾燥して触媒組成を調べた。結果、固体状チタン触媒成分は、チタンを２．３質量％、塩素を６１質量％、マグネシウムを１９質量％およびＤＩＢＰを１２．５質量％の量で含有していた。
（２）前重合触媒
前記（１）で調製した固体状チタン触媒成分８７．５ｇ、トリエチルアルミニウム１９．５ｍＬおよびヘプタン１０Ｌを内容量２０Ｌの攪拌機付きオートクレーブに装入し、内温を１５～２０℃に保ち、そこにプロピレンを２６３ｇ装入し、攪拌しながら１００分間反応させた。反応終了後、固体成分を沈降させ、上澄み液の除去およびヘプタンによる洗浄を２回行うことで、前重合触媒を得た。得られた前重合触媒を精製ヘプタンに再懸濁して、固体状チタン触媒成分の濃度が０．７ｇ／Ｌとなるよう、ヘプタンを用いて調整することで前重合触媒スラリーを得た。
前記（１）で調製した固体状チタン触媒成分８７．５ｇ、トリエチルアルミニウム１９．５ｍＬおよびヘプタン１０Ｌを内容量２０Ｌの攪拌機付きオートクレーブに装入し、内温を１５～２０℃に保ち、そこにプロピレンを２６３ｇ装入し、攪拌しながら１００分間反応させた。反応終了後、固体成分を沈降させ、上澄み液の除去およびヘプタンによる洗浄を２回行うことで、前重合触媒を得た。得られた前重合触媒を精製ヘプタンに再懸濁して、固体状チタン触媒成分の濃度が０．７ｇ／Ｌとなるよう、ヘプタンを用いて調整することで前重合触媒スラリーを得た。
（３）本重合
内容積５００Ｌの攪拌機付き重合槽に、液化プロピレンを３００Ｌ装入し、この液位を保ちながら、液化プロピレン１３０ｋｇ／ｈ、前重合触媒スラリーを固体状チタン触媒成分として０．９ｇ／ｈ、トリエチルアルミニウム４．９ｍｌ／ｈ、および、ジシクロペンチルジメトキシシラン８．３ｍｌ／ｈを連続的に供給し、７０℃で重合した。また、重合槽内の気相部の水素濃度が０．４ｍｏｌ％、エチレン濃度が２．０ｍｏｌ％となるように、水素およびエチレンを連続的に供給した。
得られたスラリーを失活後、液体プロピレンによる洗浄槽に送液し、共重合体を洗浄した後、プロピレンを蒸発させることで、パウダー状のプロピレン・エチレン共重合体（ＰＰ１）を得た。
内容積５００Ｌの攪拌機付き重合槽に、液化プロピレンを３００Ｌ装入し、この液位を保ちながら、液化プロピレン１３０ｋｇ／ｈ、前重合触媒スラリーを固体状チタン触媒成分として０．９ｇ／ｈ、トリエチルアルミニウム４．９ｍｌ／ｈ、および、ジシクロペンチルジメトキシシラン８．３ｍｌ／ｈを連続的に供給し、７０℃で重合した。また、重合槽内の気相部の水素濃度が０．４ｍｏｌ％、エチレン濃度が２．０ｍｏｌ％となるように、水素およびエチレンを連続的に供給した。
得られたスラリーを失活後、液体プロピレンによる洗浄槽に送液し、共重合体を洗浄した後、プロピレンを蒸発させることで、パウダー状のプロピレン・エチレン共重合体（ＰＰ１）を得た。
プロピレン系樹脂「ＰＰ１」～「ＰＰ２」の物性を表１に示す。各物性の測定方法は以下の通りである。
・メルトフローレート（ＭＦＲ：ｇ／１０分）
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重（ｋｇｆ）の条件下で測定した。
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重（ｋｇｆ）の条件下で測定した。
・エチレン含有量（質量％：ｍａｓｓ％と記す）
エチレンに由来する構成単位の含有量（エチレン含有量）を測定するために、サンプル２０～３０ｍｇを１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（２：１）溶液０．６ｍｌに溶解し、得られた溶液を用いて炭素核磁気共鳴分析（13Ｃ－ＮＭＲ）を行った。プロピレン、エチレン、α－オレフィンの定量はダイアッド連鎖分布より求めた。例えば、プロピレン－エチレン共重合体の場合、ＰＰ＝Ｓαα、ＥＰ＝Ｓαγ＋Ｓαβ、ＥＥ＝１／２（Ｓβδ＋Ｓδδ）＋１／４Ｓγδを用い、以下の計算式（Ｅｑ－１）および（Ｅｑ－２）により求めた。なお、本実施例におけるエチレン含有量の単位は、質量％に換算して表記した。
プロピレンに由来する構成単位の含有量（ｍｏｌ％）＝（ＰＰ＋１／２ＥＰ）×１００／［（ＰＰ＋１／２ＥＰ）＋（１／２ＥＰ＋ＥＥ）］・・・（Ｅｑ－１）
エチレンに由来する構成単位の含有量（ｍｏｌ％）＝（１／２ＥＰ＋ＥＥ）×１００／［（ＰＰ＋１／２ＥＰ）＋（１／２ＥＰ＋ＥＥ）］・・・（Ｅｑ－２）
エチレンに由来する構成単位の含有量（エチレン含有量）を測定するために、サンプル２０～３０ｍｇを１，２，４－トリクロロベンゼン／重ベンゼン（２：１）溶液０．６ｍｌに溶解し、得られた溶液を用いて炭素核磁気共鳴分析（13Ｃ－ＮＭＲ）を行った。プロピレン、エチレン、α－オレフィンの定量はダイアッド連鎖分布より求めた。例えば、プロピレン－エチレン共重合体の場合、ＰＰ＝Ｓαα、ＥＰ＝Ｓαγ＋Ｓαβ、ＥＥ＝１／２（Ｓβδ＋Ｓδδ）＋１／４Ｓγδを用い、以下の計算式（Ｅｑ－１）および（Ｅｑ－２）により求めた。なお、本実施例におけるエチレン含有量の単位は、質量％に換算して表記した。
プロピレンに由来する構成単位の含有量（ｍｏｌ％）＝（ＰＰ＋１／２ＥＰ）×１００／［（ＰＰ＋１／２ＥＰ）＋（１／２ＥＰ＋ＥＥ）］・・・（Ｅｑ－１）
エチレンに由来する構成単位の含有量（ｍｏｌ％）＝（１／２ＥＰ＋ＥＥ）×１００／［（ＰＰ＋１／２ＥＰ）＋（１／２ＥＰ＋ＥＥ）］・・・（Ｅｑ－２）
なお、前記Ｓααなどは、ピーク強度であり、Ｊ．Ｃ．Ｒａｎｄａｌｌ（Ｒｅｖｉｅｗ Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌａｒ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ Ｐｈｙｓｉｃｓ，Ｃ２９，２０１（１９８９））に記載された方法に従って解析された値である。
・融点
結晶融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に従って、示差走査熱量計（ＤＳＣ、パーキンエルマー社製「Ｄｉａｍｏｎｄ ＤＳＣ」）を用いて、下記測定条件にて測定を行うことにより求めた。なお、下記測定条件で測定を行った際の、第３ステップにおける吸熱ピークの頂点を融点とした。吸熱ピークが複数ある場合はピークの高さが最大となる吸熱ピーク頂点を融点とした。
（測定条件）
測定環境：窒素ガス雰囲気
サンプル量：５ｍｇ
サンプル形状：プレスフィルム（２３０℃で成形、厚み４００μｍ）
サンプルパン：底が平面のアルミ製サンプルパン
第１ステップ：３０℃より１０℃／ｍｉｎで２００℃まで昇温し、１０分間保持する
第２ステップ：１０℃／ｍｉｎで３０℃まで降温する
第３ステップ：１０℃／ｍｉｎで２００℃まで昇温する
結晶融点は、ＪＩＳ Ｋ７１２１に従って、示差走査熱量計（ＤＳＣ、パーキンエルマー社製「Ｄｉａｍｏｎｄ ＤＳＣ」）を用いて、下記測定条件にて測定を行うことにより求めた。なお、下記測定条件で測定を行った際の、第３ステップにおける吸熱ピークの頂点を融点とした。吸熱ピークが複数ある場合はピークの高さが最大となる吸熱ピーク頂点を融点とした。
（測定条件）
測定環境：窒素ガス雰囲気
サンプル量：５ｍｇ
サンプル形状：プレスフィルム（２３０℃で成形、厚み４００μｍ）
サンプルパン：底が平面のアルミ製サンプルパン
第１ステップ：３０℃より１０℃／ｍｉｎで２００℃まで昇温し、１０分間保持する
第２ステップ：１０℃／ｍｉｎで３０℃まで降温する
第３ステップ：１０℃／ｍｉｎで２００℃まで昇温する
・ロックウェル硬さ
ロックウェル硬さは、ＪＩＳ Ｋ７２０２に従って、Ｒスケールにて測定した。
ロックウェル硬さは、ＪＩＳ Ｋ７２０２に従って、Ｒスケールにて測定した。
＜エチレン系樹脂（Ｂ）＞
エチレン系樹脂（Ｂ）として以下のＰＥ１～ＰＥ３を用いた。
「ＰＥ１」：エボリュー ＳＰ０５１１、（株）プライムポリマー製
「ＰＥ２」：エボリュー ＳＰ１０２２、（株）プライムポリマー製
「ＰＥ３」：タフマー Ａ－０５８５Ｘ、Ｍｉｔｓｕｉ Ｅｌａｓｔｏｍｅｒｓ Ｓｉｎｇａｐｏｒｅ社製
エチレン系樹脂（Ｂ）として以下のＰＥ１～ＰＥ３を用いた。
「ＰＥ１」：エボリュー ＳＰ０５１１、（株）プライムポリマー製
「ＰＥ２」：エボリュー ＳＰ１０２２、（株）プライムポリマー製
「ＰＥ３」：タフマー Ａ－０５８５Ｘ、Ｍｉｔｓｕｉ Ｅｌａｓｔｏｍｅｒｓ Ｓｉｎｇａｐｏｒｅ社製
使用するエチレン系樹脂「ＰＥ１」～「ＰＥ３」の物性を表２に示す。各物性の測定方法は以下の通りである。
・メルトフローレート（ＭＦＲ：ｇ／１０分）
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重（ｋｇｆ）の条件下で測定した。
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重（ｋｇｆ）の条件下で測定した。
・密度［ｋｇ／ｍ3］
ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠し、ＭＦＲ測定時に得られるストランドを１００℃で１時間熱処理し、さらに室温で１時間放置した後に密度勾配管法で測定した。
ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠し、ＭＦＲ測定時に得られるストランドを１００℃で１時間熱処理し、さらに室温で１時間放置した後に密度勾配管法で測定した。
・Ｍｗ／Ｍｎ
ウォーターズ社製のＧＰＣ－１５０Ｃ Ｐｌｕｓを用い、以下のようにして、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）測定し、これらの値から分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を算出した。
分離カラムは、ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ６－ＨＴおよびＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ６－ＨＴＬ（カラムサイズはそれぞれ、内径：７．５ｍｍ、長さ：６００ｍｍ）を用い、カラム温度を１４０℃とし、移動相には、０．０２５質量％のジブチルヒドロキシトルエン（酸化防止剤、和光純薬工業（株）製）を含むｏ－ジクロロベンゼン（和光純薬工業（株）製）を用い、流速を１．０ｍｌ／分とし、試料濃度を０．１質量％とし、試料注入量を５００マイクロリットルとし、検出器として示差屈折計を用いた。
標準ポリスチレンは、分子量がＭｗ＜１０００およびＭｗ＞４×１０6の場合には東ソー（株）製を用い、１０００≦Ｍｗ≦４×１０6の場合にはプレッシャーケミカル社製を用いた。
ウォーターズ社製のＧＰＣ－１５０Ｃ Ｐｌｕｓを用い、以下のようにして、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）および数平均分子量（Ｍｎ）測定し、これらの値から分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を算出した。
分離カラムは、ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ６－ＨＴおよびＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨ６－ＨＴＬ（カラムサイズはそれぞれ、内径：７．５ｍｍ、長さ：６００ｍｍ）を用い、カラム温度を１４０℃とし、移動相には、０．０２５質量％のジブチルヒドロキシトルエン（酸化防止剤、和光純薬工業（株）製）を含むｏ－ジクロロベンゼン（和光純薬工業（株）製）を用い、流速を１．０ｍｌ／分とし、試料濃度を０．１質量％とし、試料注入量を５００マイクロリットルとし、検出器として示差屈折計を用いた。
標準ポリスチレンは、分子量がＭｗ＜１０００およびＭｗ＞４×１０6の場合には東ソー（株）製を用い、１０００≦Ｍｗ≦４×１０6の場合にはプレッシャーケミカル社製を用いた。
＜プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）＞
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）として、三井化学（株）製のタフマー ＰＮ３０５０を使用した。このプロピレン系エラストマー樹脂はプロピレン由来の構成単位の含量量が７２モル％であり、プロピレン由来の構成単位以外の構成単位としてエチレン由来の構成単位および１－ブテン由来の構成単位を含有する。
プロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）として、三井化学（株）製のタフマー ＰＮ３０５０を使用した。このプロピレン系エラストマー樹脂はプロピレン由来の構成単位の含量量が７２モル％であり、プロピレン由来の構成単位以外の構成単位としてエチレン由来の構成単位および１－ブテン由来の構成単位を含有する。
また、その物性は、ショアーＡ硬度（ＡＳＴＭ Ｄ２２４０）が７０、融点が１６０℃、密度（ＡＳＴＭ Ｄ１５０５）が８６６ｋｇ／ｍ3、ＤＳＣ測定によるガラス転移温度（Ｔｇ）が－２９℃、ヘイズが６％、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８）が６ｇ／１０分である。
これらの物性は、前述のとおり測定した値である。
これらの物性は、前述のとおり測定した値である。
［実施例１］５００ｍＬボトルの製造
表３に示すプロピレン系樹脂（Ａ）、エチレン系樹脂（Ｂ）およびプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を表３に示す比で配合し、これら樹脂の合計１００質量部に対して、酸化防止剤（イルガノックス １０１０、ＢＡＳＦ社製）５００ｐｐｍ、および、ハイドロタルサイトＤＨＴ－４Ａ（協和化学工業（株）製）４００ｐｐｍを添加し、これらを二軸混練機（（株）神戸製鋼所製、スクリュー径３０ｍｍ）で混練することで樹脂組成物を得た。
表３に示すプロピレン系樹脂（Ａ）、エチレン系樹脂（Ｂ）およびプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を表３に示す比で配合し、これら樹脂の合計１００質量部に対して、酸化防止剤（イルガノックス １０１０、ＢＡＳＦ社製）５００ｐｐｍ、および、ハイドロタルサイトＤＨＴ－４Ａ（協和化学工業（株）製）４００ｐｐｍを添加し、これらを二軸混練機（（株）神戸製鋼所製、スクリュー径３０ｍｍ）で混練することで樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を、（株）タハラ製ブロー成形機を用いて、シリンダー温度２００℃、ダイス温度２００℃、金型温度１５℃の条件で、胴部の平均厚みが約０．５ｍｍ、首部の平均厚みが約２．０ｍｍ、肩部の平均厚みが約０．７ｍｍとなるように中空成形（ボトル成形）した。当該ボトルは、胴部の形状、具体的には図１（ａ１）のＡ－Ａ断面の形状が長径８４ｍｍ×短径６１ｍｍの楕円形状（なお、胴部の長さは１４７ｍｍ）であり、首部の形状、具体的には図１（ａ１）のＣ部分の断面の形状がΦ２１ｍｍの真円形状（なお、首部の長さは１９ｍｍ）であった。
前記胴部の平均厚みは、滅菌処理後のボトルの胴部のうち図１（ａ２）に示す８点の厚みを、オリンパス（株）製、Ｍａｇｎａ－Ｍｉｋｅ８５００を用いて測定した平均値である。
前記首部の平均厚みは、滅菌処理後のボトルのキャップの付け根から肩Ｄまでの中央部Ｃ（図１（ａ１））の厚みを、オリンパス（株）製、Ｍａｇｎａ－Ｍｉｋｅ８５００を用いて測定した平均値である。
前記肩部の平均厚みは、滅菌処理後のボトルの肩部Ｄ（図１（ａ１））の厚みを、オリンパス（株）製、Ｍａｇｎａ－Ｍｉｋｅ８５００を用いて測定した平均値である。
前記首部の平均厚みは、滅菌処理後のボトルのキャップの付け根から肩Ｄまでの中央部Ｃ（図１（ａ１））の厚みを、オリンパス（株）製、Ｍａｇｎａ－Ｍｉｋｅ８５００を用いて測定した平均値である。
前記肩部の平均厚みは、滅菌処理後のボトルの肩部Ｄ（図１（ａ１））の厚みを、オリンパス（株）製、Ｍａｇｎａ－Ｍｉｋｅ８５００を用いて測定した平均値である。
［実施例２～６および比較例１～４］５００ｍＬボトルの製造
表３に示すプロピレン系樹脂（Ａ）、エチレン系樹脂（Ｂ）およびプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を表３に示す比で配合し、これら樹脂の合計１００質量部に対して、酸化防止剤（イルガノックス １０１０、ＢＡＳＦ社製）５００ｐｐｍ、核剤（アデカスタブＮＡ－１１、（株）ＡＤＥＫＡ）５０ｐｐｍ、および、ハイドロタルサイトＤＨＴ－４Ａ（協和化学工業（株）製）４００ｐｐｍを添加し、これらを二軸混練機（（株）神戸製鋼所製、スクリュー径３０ｍｍ）で混練することで樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を用いた以外は実施例１と同様にしてボトルを製造した。
表３に示すプロピレン系樹脂（Ａ）、エチレン系樹脂（Ｂ）およびプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）を表３に示す比で配合し、これら樹脂の合計１００質量部に対して、酸化防止剤（イルガノックス １０１０、ＢＡＳＦ社製）５００ｐｐｍ、核剤（アデカスタブＮＡ－１１、（株）ＡＤＥＫＡ）５０ｐｐｍ、および、ハイドロタルサイトＤＨＴ－４Ａ（協和化学工業（株）製）４００ｐｐｍを添加し、これらを二軸混練機（（株）神戸製鋼所製、スクリュー径３０ｍｍ）で混練することで樹脂組成物を得た。
得られた樹脂組成物を用いた以外は実施例１と同様にしてボトルを製造した。
＜引張弾性率＞
前記実施例１～６および比較例１～４で作製した樹脂組成物からＩＳＯ２９５に従い試験片を作製し、ＪＩＳ Ｋ７１６１に従い測定した。
前記実施例１～６および比較例１～４で作製した樹脂組成物からＩＳＯ２９５に従い試験片を作製し、ＪＩＳ Ｋ７１６１に従い測定した。
＜シャルピー衝撃強度＞
前記実施例１～６および比較例１～４で作製した樹脂組成物からＩＳＯ２９５に従い試験片を作製し、ＪＩＳ Ｋ７１１１に従い、０℃の条件にて測定した。
前記実施例１～６および比較例１～４で作製した樹脂組成物からＩＳＯ２９５に従い試験片を作製し、ＪＩＳ Ｋ７１１１に従い、０℃の条件にて測定した。
＜滅菌処理＞
得られたボトルに５００ｍＬの蒸留水を充填し、栓をした後、（株）日阪製作所製の熱水スプレー式滅菌装置を用いて、滅菌温度１２１℃で１５分間滅菌処理を行い、その後室温まで冷却した。
得られたボトルに５００ｍＬの蒸留水を充填し、栓をした後、（株）日阪製作所製の熱水スプレー式滅菌装置を用いて、滅菌温度１２１℃で１５分間滅菌処理を行い、その後室温まで冷却した。
＜外観評価＞
前記滅菌処理後のボトルの外観を、下記の項目に従って目視で評価した。
ＡＡ：首部・肩部および胴部のいずれも、滅菌前から変化無し
ＢＢ：首部・肩部および胴部のいずれかに、滅菌後に変形またはシワが認められた
前記滅菌処理後のボトルの外観を、下記の項目に従って目視で評価した。
ＡＡ：首部・肩部および胴部のいずれも、滅菌前から変化無し
ＢＢ：首部・肩部および胴部のいずれかに、滅菌後に変形またはシワが認められた
＜ブロッキング＞
前記滅菌処理後のボトルの胴部のべた付きの感触を下記の基準で評価した。
ＡＡ：べた付きが感じられない
ＢＢ：べた付きが感じられる
前記滅菌処理後のボトルの胴部のべた付きの感触を下記の基準で評価した。
ＡＡ：べた付きが感じられない
ＢＢ：べた付きが感じられる
＜ヘイズ＞
前記滅菌処理後のボトルの胴部からＪＩＳ Ｋ７１３６に従い試験片を作製し、該試験片を用いてＪＩＳ Ｋ７１３６の方法に従い、測定、算出した。なお、前記測定した平均厚みに基づいて、ヘイズを換算し、評価した。
前記滅菌処理後のボトルの胴部からＪＩＳ Ｋ７１３６に従い試験片を作製し、該試験片を用いてＪＩＳ Ｋ７１３６の方法に従い、測定、算出した。なお、前記測定した平均厚みに基づいて、ヘイズを換算し、評価した。
＜波長４５０ｎｍの透過率＞
前記滅菌処理前後のボトルを用い、第十七改正日本薬局方に記載の透明性試験第１法に基づいて、紫外可視吸光度測定法により、波長４５０ｎｍの光の透過率を測定した。
具体的には、前記滅菌処理前後のボトルそれぞれの胴部中央付近（図１（ａ１）の１６）から縦５ｃｍ×横５ｃｍの試験片を切り取り、該切り取った試験片を水中に沈め、（株）島津製作所製のＵＶ－１８００を用いて、当該試験片の左右両端の縦５ｃｍ×横０．９ｃｍおよび中央の縦５ｃｍ×横０．９ｃｍの領域における波長４５０ｎｍの光の透過率を測定し、その平均値を算出した。なお、前記測定した平均厚みに基づいて、透過率を換算し、評価した。
前記滅菌処理前後のボトルを用い、第十七改正日本薬局方に記載の透明性試験第１法に基づいて、紫外可視吸光度測定法により、波長４５０ｎｍの光の透過率を測定した。
具体的には、前記滅菌処理前後のボトルそれぞれの胴部中央付近（図１（ａ１）の１６）から縦５ｃｍ×横５ｃｍの試験片を切り取り、該切り取った試験片を水中に沈め、（株）島津製作所製のＵＶ－１８００を用いて、当該試験片の左右両端の縦５ｃｍ×横０．９ｃｍおよび中央の縦５ｃｍ×横０．９ｃｍの領域における波長４５０ｎｍの光の透過率を測定し、その平均値を算出した。なお、前記測定した平均厚みに基づいて、透過率を換算し、評価した。
１０：輸液ボトル
１１：胴部
１２：肩部
１３：首部
１４：キャップ
１５：吊部
１６：水中光線透過率測定箇所
２０：輸液バッグ
２１：胴部（液収納部）
２２：シール部
２３：筒部材
２４：穴
１１：胴部
１２：肩部
１３：首部
１４：キャップ
１５：吊部
１６：水中光線透過率測定箇所
２０：輸液バッグ
２１：胴部（液収納部）
２２：シール部
２３：筒部材
２４：穴
Claims (6)
- 下記要件（ａ１）～（ａ４）を満たすプロピレン系樹脂（Ａ）５７～７５質量％と、
下記要件（ｂ１）～（ｂ３）を満たすエチレン系樹脂（Ｂ）１０～２５質量％と、
５０モル％以上のプロピレン由来の構成単位と、炭素数２、４～２０のα－オレフィン由来の構成単位（ただし、プロピレン由来の構成単位とα－オレフィン由来の構成単位の合計を１００モル％とする）とを含み、下記要件（ｃ１）～（ｃ４）を満たすプロピレン系エラストマー樹脂（Ｃ）１０～１８質量％と、
を含む（ただし、（Ａ）～（Ｃ）の合計を１００質量％とする）樹脂組成物からなる層を含む容器。
（ａ１）２３０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～５．０ｇ／１０分
（ａ２）エチレン含有量が３．０～８．０質量％
（ａ３）ＤＳＣにより測定される融点が１３５～１５０℃
（ａ４）ＪＩＳ Ｋ７２０２に基づいて測定したロックウェル硬さが６５～９０
（ｂ１）１９０℃、２．１６ｋｇ荷重下のＭＦＲが０．３～３．０ｇ／１０分
（ｂ２）密度が８９０～９１５ｋｇ／ｍ3
（ｂ３）ＧＰＣ測定で求められる分子量分布が３．５以下
（ｃ１）ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に基づいて測定したショアーＡ硬度が６５～９０
（ｃ２）融点が１３０～１７０℃
（ｃ３）ＡＳＴＭ Ｄ１５０５に基づいて測定した密度が８６０～８７５ｋｇ／ｍ3
（ｃ４）ＤＳＣ測定によるガラス転移温度が－２５～－３５℃ - １２１℃で１５分間、高温滅菌処理をした後、第十七改正日本薬局方の透明性試験第１法に基づく、紫外可視吸光度測定法による波長４５０ｎｍの光の透過率が７０％以上である、請求項１に記載の容器。
- 前記容器の胴部の平均厚みが０．０１～１．０ｍｍである、請求項１または２に記載の容器。
- 前記容器の胴部が単層である、請求項１～３のいずれか１項に記載の容器。
- 医療容器または食品容器である、請求項１～４のいずれか１項に記載の容器。
- 輸液容器である、請求項１～５のいずれか１項に記載の容器。
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