WO2019124499A1 - 光学系、光学機器、光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、光学系の製造方法 Download PDF

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WO2019124499A1
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focusing
optical system
lens
conditional expression
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真美 村谷
史哲 大竹
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株式会社ニコン
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    • G02B9/06—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having two components only two + components
    • G02B9/08—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having two components only two + components arranged about a stop
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    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
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    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
    • G02B15/1435—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative
    • G02B15/143503—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative arranged -+-
    • G—PHYSICS
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    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B5/00—Optical elements other than lenses
    • G02B5/005—Diaphragms

Definitions

  • the present invention relates to an optical system, an optical apparatus, and a method of manufacturing an optical system.
  • the first aspect of the present invention is From the object side, it consists of a front group with positive refractive power, an aperture stop, and a rear group,
  • the front group has a front focusing group with positive refractive power
  • the rear group has a rear focusing group having a positive refractive power
  • An optical system satisfying the following conditional expression is provided. 0.250 ⁇ XRF / XFF ⁇ 1.500
  • XFF Movement amount of the front focusing group at the time of focusing from an infinite distance object to a near distance object
  • XRF Movement amount of the rear side focusing group at the time of focusing from an infinite distance object to a near distance object
  • the second aspect of the present invention is From the object side, it comprises a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group having positive refractive power
  • the front group includes, in order from the object side, a positive lens group having positive refractive power and a front focusing group having positive refractive power.
  • the rear group includes, in order from the object side, a rear focusing group having positive refractive power and a negative lens group having negative refractive power.
  • the front focusing group and the rear focusing group move in the optical axis direction, A lens located closest to the object side provides an optical system having negative refractive power.
  • the third aspect of the present invention is From the object side, it consists of a front group with positive refractive power, an aperture stop, and a rear group,
  • the front group has a front focusing group with positive refractive power
  • the rear group has a rear focusing group having a positive refractive power
  • a method of manufacturing an optical system to be manufactured is provided with a configuration that satisfies the following conditional expression.
  • XFF Movement amount of the front focusing group at the time of focusing from an infinite distance object to a near distance object
  • XRF Movement amount of the rear side focusing group at the time of focusing from an infinite distance object to a near distance object
  • the fourth aspect of the present invention is From the object side, it comprises a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group having positive refractive power
  • the front group includes, in order from the object side, a positive lens group having positive refractive power and a front focusing group having positive refractive power.
  • the rear group includes, in order from the object side, a rear focusing group having positive refractive power and a negative lens group having negative refractive power.
  • the front focusing group and the rear focusing group move in the optical axis direction, Provided is a method of manufacturing an optical system to be manufactured in a configuration in which a lens located closest to the object side has negative refractive power.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of an optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to the first example.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of an optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 4 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to the second example.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of an optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to the third example.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of an optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 8 shows various aberrations of the optical system according to the fourth example.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of an optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 10 shows various aberrations of the optical system according to the fifth example.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of an optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 12 shows various aberrations of the optical system according to the sixth example.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of an optical system according to a seventh example.
  • FIG. 14 shows various aberrations of the optical system according to the seventh example.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view of an optical system according to the eighth embodiment.
  • FIG. 16 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to the eighth example.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view of an optical system according to the ninth embodiment.
  • FIG. 18 shows various aberrations of the optical system according to the ninth example.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view of an optical system according to the tenth embodiment.
  • FIG. 20 shows various aberrations of the optical system of the tenth example.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view of a variable magnification optical system according to an eleventh example.
  • FIG. 22 shows various aberrations that occurred in the zoom lens system at the wide-angle end according to Example 11.
  • FIG. 23 shows various aberrations that occurred in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to Example 11.
  • FIG. 24 is a diagram showing the configuration of a camera provided with an optical system.
  • FIG. 25 is a diagram schematically showing a method of manufacturing an optical system.
  • FIG. 26 is a diagram schematically showing a method of manufacturing an optical system.
  • the optical system of the present embodiment comprises, in order from the object side, a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group, and the front group has a front focusing group having positive refractive power.
  • the rear group has a rear focusing group having positive refractive power, and the front focusing group and the rear focusing group are at least partially focused from an infinite distance object to a near distance object. Move to the object side and satisfy the following conditional expression (1-1).
  • XFF Movement amount of the front focusing group at the time of focusing from an infinite distance object to a near distance object
  • XRF Movement amount of the rear side focusing group at the time of focusing from an infinite distance object to a near distance object
  • the focusing unit has to be largely moved to the object side to suppress the image plane fluctuation.
  • the optical system of this embodiment is configured to move the object side of the aperture stop on the object side and the positive lens group on the image side of the aperture stop as the focusing group to perform focusing. It is possible to suppress fluctuations of various aberrations at the time of focusing, and in particular to correct spherical aberration and field curvature aberration well. Further, by setting the number of focusing groups to two, it is possible to reduce the weight of each focusing group and to speed up the focusing operation.
  • conditional expression (1-1) is a conditional expression which defines an appropriate range of movement amounts of two focusing groups at the time of focusing. The amount of movement when the focusing group moves to the object side is positive, and the same applies to conditional expression (1-7) described later.
  • conditional expression (1-1) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too large to sufficiently correct spherical aberration, coma and the like. Will not be able to In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (1-1) to 0.300, further 0.350, 0.400, and 0.450.
  • conditional expression (1-1) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the rear focusing group becomes too small, and sufficient performance at the time of focusing on a close distance object is obtained. As a result, curvature of field aberration is not sufficiently corrected.
  • the upper limit value of conditional expression (1-1) is set to 1.400, and further 1.300, 1.200, 1.100, 1.000, 0.900. It is more preferable to do.
  • the position of the said aperture stop is fixed at the time of focusing.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-2).
  • Bf The distance from the image-side lens surface of the lens closest to the image side when focusing on an infinite distance object to the image plane, ie back focus f: focal length of the optical system when focusing on an infinite distance object
  • conditional expression (1-2) is a conditional expression which defines an appropriate range of the back focus and the focal length of the entire optical system.
  • Bf in the conditional expression (1-2) is a parallel flat plate such as a filter in the optical system, a value calculated by replacing this with air is used.
  • the upper limit value of conditional expression (1-2) is 1.900, further 1.800, 1.700, 1.600, 1.500, 1.400, It is more preferable to set it as 1.300, 1.200, and 1.100.
  • conditional expression (1-2) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value
  • the position of the exit pupil is displaced to the object side. For this reason, the shading becomes remarkable, and in particular the resolution around the screen is lowered.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-3). (1-3) 0.100 ⁇ ST / TL ⁇ 0.600
  • ST Distance TL from the aperture stop to the image plane when focusing on an infinite object: Distance from the object-side lens surface of the lens closest to the object side to the image surface when focusing on an infinite object, ie, an optical system Total length of
  • conditional expression (1-3) is a conditional expression that defines an appropriate range of the distance from the aperture stop to the image plane and the total length of the optical system, and estimates the position of the exit pupil from the position of the aperture stop in the optical system. It is.
  • conditional expression (1-3) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, although the telecentricity is maintained, the total length of the optical system becomes large and downsizing can not be achieved. If the diameter of the front group is to be reduced in the state where the overall length of the optical system is increased, it becomes difficult to sufficiently correct distortion and the like.
  • the upper limit value of conditional expression (1-3) is further set to 0.570, 0.550, 0.530, 0.500, 0.480, and 0.460. It is more preferable to do.
  • the lower limit value of conditional expression (1-3) is 0.120, further 0.140, 0.170, 0.200, 0.250, 0.300, It is more preferable to set it as 0.350.
  • optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-4).
  • ⁇ FF magnification of the front focusing group
  • ⁇ RF magnification of the rear focusing group
  • conditional expression (1-4) is a conditional expression which defines an appropriate magnification ratio of the front focusing group and the rear focusing group.
  • conditional expression (1-4) of the optical system according to the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too large, and spherical aberration, coma and the like are sufficiently corrected.
  • the upper limit value of conditional expression (1-4) is 1.000, further 0.950, 0.900, 0.850, 0.800, 0.750, and It is more preferable to set it as 0.700.
  • the lower limit value of conditional expression (1-4) may be 0.220, 0.240, 0.260, 0.280, 0.300, 0.320, and 0.220. It is more preferable to set it as 0.350 and 0.370.
  • the position of the lens unit located closest to the object side at the time of focusing be fixed.
  • the position of the lens unit located closest to the image side at the time of focusing be fixed.
  • the front focusing group have at least one positive lens and at least one negative lens. Thereby, various aberrations such as lateral chromatic aberration can be corrected well.
  • the rear side focusing group has at least one positive lens and at least one negative lens. Thereby, various aberrations such as lateral chromatic aberration can be corrected well.
  • the rear group includes, in order from the object side, the rear focusing group and a negative lens group having negative refractive power.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuation of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the optical system of the present embodiment is mounted on a camera, light can be efficiently guided to the imaging device.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-5).
  • (1-5) 0.800 ⁇ (-fRB) / f ⁇ 10.000
  • fRB focal length of the negative lens group
  • f focal length of the optical system when focusing on an infinite object
  • conditional expression (1-5) defines the focal length of the negative lens unit and the focal length of the entire optical system.
  • the corresponding value of the conditional expression (1-5) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the negative lens unit becomes too small. For this reason, the back focus becomes large, and the optical system becomes large. In addition, coma and the like can not be sufficiently corrected.
  • the upper limit value of the conditional expression (1-5) be 9.000, and further 7.000, 7.000, 6.000, 5.000. preferable.
  • the corresponding value of the conditional expression (1-5) of the optical system of the present embodiment is less than the lower limit value, the refractive power of the negative lens group becomes too large. Therefore, the exit pupil distance can not be sufficiently secured. In addition, distortion and the like can not be sufficiently corrected.
  • the lower limit value of conditional expression (1-5) is 1.000, and further 1.200, 1.400, 1.600, 1.800, 2.000. It is more preferable to do.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-6).
  • (1-6) 0.060 ⁇ Bf / TL ⁇ 0.650
  • Bf Distance TL from the image-side lens surface of the lens closest to the image side when focusing on an infinite distance object to the image plane
  • TL From the object-side lens surface of the lens closest to the object side when focusing on an infinite distance object Distance to the image plane
  • conditional expression (1-6) defines the back focus and the total length of the optical system, and estimates the approximate position of the exit pupil.
  • the optical system according to the present embodiment does not relatively displace the exit pupil to the image side even if the overall length is reduced, so that the optical system can be made wider and smaller. It is advantageous to
  • the corresponding value of the conditional expression (1-6) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the back focus becomes too large and the optical system becomes large. Alternatively, the overall length of the optical system becomes so small that it becomes difficult to correct spherical aberration and coma.
  • the upper limit value of the conditional expression (1-6) is 0.600, further 0.550, 0.500, 0.480, 0.430, 0.400, It is more preferable to set it as 0.370 and 0.300.
  • conditional expression (1-6) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value
  • the position of the exit pupil approaches the image plane too much and vignetting of light rays occurs on the image plane.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-7).
  • (1-7) 0.010 ⁇ XRF / f ⁇ 0.240
  • XRF Movement amount of the rear focusing group at the time of focusing from an infinite distance object to a near distance object
  • f Focal length of the optical system at the time of infinity object focusing
  • conditional expression (1-7) is a conditional expression in which an appropriate range of the movement amount of the rear focusing group is defined by the focal length of the entire optical system.
  • conditional expression (1-7) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the rear focusing group becomes too small, and sufficient performance is ensured at the time of focusing on a close distance object. It is impossible to correct the curvature of field.
  • the upper limit value of conditional expression (1-7) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1-7) to 0.220, further 0.200, 0.180, and 0.150.
  • conditional expression (1-7) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too large, and spherical aberration, coma and the like are sufficiently corrected. It can not be done.
  • the lower limit value of conditional expression (1-7) is 0.013, further 0.016, 0.019, 0.022, 0.024, 0.030, It is more preferable to set it as 0.040 and 0.050.
  • the lens located closest to the object side have negative refractive power.
  • the lens group on the most object side can be reduced in diameter while securing a large angle of view, and appropriate back focus is ensured.
  • the overall length can be shortened.
  • the rear group have a positive refractive power.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-8).
  • (1-8) 0.010 ⁇ fRF / fFF ⁇ 0.900
  • fFF focal length of the front focusing group
  • fRF focal length of the rear focusing group
  • the refractive power of the front focusing group becomes too small. For this reason, the front focusing group has an excessively large stroke at the time of focusing and interferes with the positive lens group. Alternatively, field curvature aberration can not be corrected sufficiently.
  • conditional expression (1-8) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too large. For this reason, it becomes difficult to correct spherical aberration and the like.
  • the upper limit value of conditional expression (1-8) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1-8) to 0.700, further 0.500, 0.400, 0.300, and 0.250. preferable.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-9).
  • (1-9) 0.300 ⁇ fF / fR ⁇ 1.300
  • fF focal length of the front group when focusing on an infinite object
  • fR focal length of the rear group when focusing on an infinite object
  • conditional expression (1-9) is a conditional expression that defines an appropriate distribution of refractive power between the front group and the rear group.
  • conditional expression (1-9) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the rear group becomes too large to sufficiently correct spherical aberration, coma and the like.
  • the upper limit value of conditional expression (1-9) is set to 1.200, 1.150, 1.100, 1.050, 1.000, 0.950, and the like. It is more preferable to set it as 0.900, 0.850, and 0.800.
  • the lower limit value of the conditional expression (1-9) is 0.330, 0.350, 0.380, 0.400, 0.430, 0.450, It is more preferable to set it as 0.480 and 0.500.
  • the front group includes, in order from the object side, a positive lens group having positive refractive power and the front focusing group.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-10).
  • (1-10) 0.010 ⁇ fFA / fFF ⁇ 0.750
  • fFA focal length of the positive lens group
  • fFF focal length of the front focusing group
  • conditional expression (1-10) is a conditional expression which defines the focal length of the front focusing group and the focal length of the positive lens group.
  • conditional expression (1-10) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the front focusing group becomes too large, and it becomes difficult to correct lateral chromatic aberration and the like.
  • the upper limit value of conditional expression (1-10) is 0.700, further 0.650, 0.600, 0.550, 0.500, 0.450, It is more preferable to set it as 0.400, 0.350, 0.300, and 0.250.
  • the lower limit value of conditional expression (1-10) is 0.015, further 0.020, 0.025, 0.030, 0.035, 0.040. It is more preferable to set it as 0.045, 0.050, 0.060, 0.070, and 0.080.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-11).
  • (1-11) 0.010 ⁇ f / fFF ⁇ 0.300
  • f Focal length of the optical system when focusing on an infinite object
  • fFF Focal length of the front focusing group
  • conditional expression (1-11) is a conditional expression which defines the focal length of the front focusing group and the focal length of the entire optical system.
  • conditional expression (1-11) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the front focusing group becomes too large, and it becomes difficult to correct lateral chromatic aberration and the like.
  • the upper limit value of conditional expression (1-11) is 0.280, further 0.250, 0.230, 0.200, 0.180, 0.160, It is more preferable to set it as 0.140, 0.120, 0.100, and 0.080.
  • conditional expression (1-11) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, the refracting power of the front focusing group becomes too small, and it is difficult to correct field curvature aberration etc. turn into.
  • the lower limit value of conditional expression (1-11) is 0.012, further 0.014, 0.016, 0.017, 0.020, 0.025, It is more preferable to set it as 0.030, 0.035.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-12).
  • (1-12) 0.300 ⁇ f / fRF ⁇ 1.100
  • f Focal length of the optical system when focusing on an infinite object
  • fRF Focal length of the back focusing group
  • conditional expression (1-12) sets forth the focal length of the rear focusing group and the focal length of the entire optical system.
  • conditional expression (1-12) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too small. For this reason, the stroke of the rear side focusing group at the time of focusing becomes large, and the optical system becomes large. Alternatively, field curvature aberration can not be corrected sufficiently.
  • the upper limit value of conditional expression (1-12) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1-12) to 1.050, further 1.000, 0.950, 0.900, and 0.850. preferable.
  • conditional expression (1-12) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too large, making it difficult to correct spherical aberration etc.
  • the lower limit value of conditional expression (1-12) may be set to 0.350, 0.400, 0.450, 0.500, 0.550, and 0.600. It is more preferable to do.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-13).
  • (1-13) 0.800 ⁇ TL / (Fno ⁇ Bf) ⁇ 6.000
  • TL Distance from the object-side lens surface of the lens closest to the object side to the image plane when focusing on an infinite distance object
  • Fno Open f-number of the optical system
  • Bf Most on the image side when focusing on an infinite distance object Distance from the image-side lens surface of the lens to the image plane
  • conditional expression (1-13) indicates an optimal balance between the total length of the optical system and the back focus in order to make the optical system a bright wide-angle lens.
  • conditional expression (1-13) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the total length of the optical system increases and the optical system becomes large. Alternatively, since the F number decreases, it becomes difficult to correct spherical aberration.
  • the upper limit value of conditional expression (1-13) is 5.500, further 5.000, 4.500, 4.300, 4.100, 4.000, It is more preferable to set it as 3.800 and 3.600.
  • the lower limit value of conditional expression (1-13) is 0.900, and further 1.000, 1.100, 1.300, 1.500, 1.800, and It is more preferable to set it as 2,000, 2.200, 2.500.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-14).
  • Ainf Half angle of view of the optical system when focusing on an infinite object (unit: "°)
  • Amod Half angle of view of the optical system when the closest object is in focus (the unit is "°)
  • conditional expression (1-14) is a conditional expression that defines the ratio of the incident light beam angle at the time of focusing on an infinite distance object and the incident light beam angle at the time of focusing on the nearest object. It is a guess.
  • conditional expression (1-14) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the image magnification is changed at the time of focusing, and a good image can not be obtained.
  • the upper limit value of conditional expression (1-14) is set to 0.065, further 0.060, 0.055, 0.050, 0.045, 0.040. It is more preferable to do.
  • the front focusing group is composed of one positive lens and one negative lens, and it is preferable that the following conditional expression (1-15) be satisfied.
  • (1-15) 30.00 ⁇ FFp- ⁇ FFn ⁇ 75.00
  • conditional expression (1-15) is a relational expression of dispersion of the positive lens and the negative lens included in the front focusing group.
  • conditional expression (1-15) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1-15) to 70.00, further 65.00, 61.00, 58.00, 56.00. preferable.
  • conditional expression (1-15) it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (1-15) to 35.00, more preferably 40.00, 45.00, and 50.00.
  • conditional expression (1-16) is a conditional expression which defines the shape factor of the positive lens located closest to the image side in the front focusing group.
  • conditional expression (1-16) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the curvature of the object-side lens surface of the positive lens becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration.
  • the upper limit value of conditional expression (1-16) is 1.500, further 1.300, 1.000, 0.900, 0.800, 0.700, It is more preferable to set it as 0.600.
  • the lower limit value of the conditional expression (1-16) is ⁇ 0.800, and further ⁇ 0.600, ⁇ 0.400, ⁇ 0.200, 0.000. It is more preferable to do.
  • the front focusing group be composed of two or three lenses. As a result, weight reduction of the front focusing group can be achieved, and speeding up of autofocus can be achieved.
  • the rear focusing group be formed of four or less lenses.
  • the weight of the rear focusing group can be reduced, and speeding up of autofocus can be achieved.
  • the lens group located closest to the image side have a positive lens and a negative lens in order from the image side.
  • a back focus of an appropriate size and a sufficient exit pupil distance it is possible to ensure a back focus of an appropriate size and a sufficient exit pupil distance.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (1-17).
  • (1-17) 0.030 ⁇ nRBp-nRBn
  • conditional expression (1-17) sets forth the refractive index difference between the positive lens and the negative lens in the lens unit located closest to the image side. If the corresponding value of the conditional expression (1-17) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, the Petzval sum can not be corrected, and an appropriate exit pupil distance and back focus can not be maintained. .
  • the lower limit value of conditional expression (1-17) is 0.040, further 0.050, 0.060, 0.070, 0.080, 0.090, It is more preferable to set it as 0.100.
  • the image-side lens surface of the lens positioned closest to the image side in the lens group positioned closest to the image side be convex on the image side. This makes it possible to secure an appropriate exit pupil distance and back focus.
  • the optical system according to the present embodiment satisfy the following conditional expressions (1-18) and (1-19).
  • (1-18) 1.000 ⁇ nRBp + 0.005 ⁇ RBp ⁇ 2.500
  • (1-19) 1.000 ⁇ nRBn + 0.005 ⁇ RBn ⁇ 2.500
  • the Abbe number RBRBn for the d-line ( ⁇ 587.6 nm) of the positive lens in the lens group located closest to the image side: the d-line ( ⁇ for the negative lens in the lens group located closest to the image side)
  • Abbe number for ( 587.6 nm)
  • conditional expression (1-18) sets forth the relationship between the refractive index and the dispersion of the positive lens included in the lens unit positioned closest to the image side.
  • conditional expression (1-18) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1-18) to 2.400, more preferably 2.300, 2.200, and 2.100.
  • conditional expression (1-18) it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (1-18) to 1.200, more preferably 1.400, 1.600, and 1.800.
  • conditional expression (1-19) defines the relationship between the refractive index and the dispersion of the negative lens included in the lens unit positioned closest to the image side.
  • conditional expression (1-19) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1-19) to 2.400, more preferably 2.300, 2.200, and 2.100.
  • conditional expression (1-19) it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (1-19) to 1.200, more preferably 1.400, 1.600, and 1.800.
  • the front focusing group and the aperture stop be adjacent to each other.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the aperture stop and the rear focusing group be adjacent to each other.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the front group further includes a lens group whose position is fixed at the time of focusing, between the front focusing group and the aperture stop.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the rear group further includes a lens group whose position is fixed at the time of focusing, between the aperture stop and the rear focusing group.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the optical apparatus of the first embodiment includes the optical system having the above-described configuration.
  • an optical apparatus having good optical performance which is suitable for a mirrorless camera, suppresses the fluctuation of various aberrations at the time of focusing while achieving weight reduction of the focusing group.
  • the method of manufacturing an optical system according to the first embodiment is a method of manufacturing an optical system including, in order from the object side, a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group, wherein the front group is The front focusing group having a positive refractive power is provided, and the rear group has a rear focusing group having a positive refractive power, and the front focusing group and the rear focusing group are at the time of focusing.
  • the movement toward the object side is performed, and the front focusing group and the rear focusing group are made to satisfy the following conditional expression (1-1).
  • the optical system of the present embodiment comprises, in order from the object side, a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group having positive refractive power, and the front group is positive in order from the object side.
  • a rear lens group having a positive refractive power and a front focusing group having a positive refractive power and the rear lens group includes, in order from the object side, a rear focusing group having a positive refractive power, and a negative lens group.
  • the front focusing group and the rear focusing group move in the optical axis direction at the time of focusing at least part of an object at infinity to a near object, with a negative lens group having a refractive power.
  • the lens located on the object side has negative refractive power.
  • the focusing unit has to be largely moved to the object side to suppress the image plane fluctuation.
  • the optical system of this embodiment is configured to move the object side of the aperture stop on the object side and the positive lens group on the image side of the aperture stop as the focusing group to perform focusing. It is possible to suppress fluctuations of various aberrations at the time of focusing, and in particular to correct spherical aberration and field curvature aberration well. Further, by setting the number of focusing groups to two, it is possible to reduce the weight of each focusing group and to speed up the focusing operation.
  • the refractive power of the entire front group is positive while the lens located closest to the object side has a negative refractive power.
  • the position of the said aperture stop is fixed at the time of focusing.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-1).
  • (2-1) 0.010 ⁇ fRF / fFF ⁇ 0.900
  • fFF focal length of the front focusing group
  • fRF focal length of the rear focusing group
  • conditional expression (2-1) expresses the appropriate refractive power distribution of the two focusing groups as a ratio of focal lengths.
  • conditional expression (2-1) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, the refractive power of the front focusing group becomes too small. For this reason, the front focusing group has an excessively large stroke at the time of focusing and interferes with the positive lens group. Alternatively, field curvature aberration can not be corrected sufficiently.
  • conditional expression (2-1) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too large. For this reason, it becomes difficult to correct spherical aberration and the like.
  • the upper limit value of conditional expression (2-1) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (2-1) to 0.700, further 0.500, 0.400, 0.300, and 0.250. preferable.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-2).
  • Bf The distance from the image-side lens surface of the lens closest to the image side when focusing on an infinite distance object to the image plane, ie back focus f: focal length of the optical system when focusing on an infinite distance object
  • conditional expression (2-2) is a conditional expression which defines an appropriate range of the back focus and the focal length of the entire optical system.
  • Bf in the conditional expression (2-2) is a parallel flat plate such as a filter in the optical system, a value calculated by replacing this with air is used.
  • the upper limit value of the conditional expression (2-2) is 1.900, further 1.800, 1.700, 1.600, 1.500, 1.400, It is more preferable to set it as 1.300, 1.200, and 1.100.
  • conditional expression (2-2) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value
  • the position of the exit pupil is displaced to the image side. For this reason, the shading becomes remarkable, and in particular the resolution around the screen is lowered.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-3).
  • (2-3) 0.100 ⁇ ST / TL ⁇ 0.600
  • ST Distance TL from the aperture stop to the image plane when focusing on an infinite object: Distance from the object-side lens surface of the lens closest to the object side to the image surface when focusing on an infinite object, ie, an optical system Total length of
  • conditional expression (2-3) is a conditional expression that defines an appropriate range of the distance from the aperture stop to the image plane and the total length of the optical system, and estimates the position of the exit pupil from the position of the aperture stop in the optical system. It is.
  • the upper limit value of conditional expression (2-3) may be further set to 0.570, 0.550, 0.530, 0.500, 0.480, and 0.460. It is more preferable to do.
  • the lower limit value of conditional expression (2-3) is 0.120, further 0.140, 0.170, 0.200, 0.250, 0.300, It is more preferable to set it as 0.350.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-4).
  • ⁇ FF Magnification of the front focusing group at the time of infinity focusing on the object
  • ⁇ RF Magnification of the rear focusing group at the infinity of objects focusing
  • conditional expression (2-4) is a conditional expression which defines an appropriate magnification ratio of the front focusing group and the rear focusing group.
  • conditional expression (2-4) of the optical system according to the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too large, and spherical aberration, coma and the like are sufficiently corrected.
  • the upper limit value of conditional expression (2-4) is 1.000, further 0.950, 0.900, 0.850, 0.800, 0.750, and It is more preferable to set it as 0.700.
  • the lower limit value of conditional expression (2-4) may be 0.220, 0.240, 0.260, 0.280, 0.300, 0.320, and 0.220. It is more preferable to set it as 0.350 and 0.370.
  • the position of the positive lens unit be fixed at the time of focusing.
  • the position of the lens unit located closest to the image side at the time of focusing be fixed.
  • the front focusing group have at least one positive lens and at least one negative lens. Thereby, various aberrations such as lateral chromatic aberration can be corrected well.
  • the rear side focusing group has at least one positive lens and at least one negative lens. Thereby, various aberrations such as lateral chromatic aberration can be corrected well.
  • optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-5).
  • (2-5) 0.300 ⁇ fF / fR ⁇ 1.300
  • fF focal length of the front group when focusing on an infinite object
  • fR focal length of the rear group when focusing on an infinite object
  • conditional expression (2-5) is a conditional expression which defines an appropriate distribution of refractive power between the front group and the rear group.
  • conditional expression (2-5) of the optical system according to the present embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the rear group becomes too large to sufficiently correct spherical aberration, coma and the like. It will In order to secure the effect of the present embodiment, the upper limit value of conditional expression (2-5) is 1.200, 1.150, 1.100, 1.050, 1.000, 0.950, It is more preferable to set it as 0.900, 0.850, and 0.800.
  • the lower limit value of conditional expression (2-5) is 0.330, further 0.350, 0.380, 0.400, 0.430, 0.450, It is more preferable to set it as 0.480 and 0.500.
  • the front focusing group move to the object side at the time of focusing.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the rear focusing group move to the object side at the time of focusing.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-6).
  • (2-6) 0.010 ⁇ fFA / fFF ⁇ 0.750
  • fFA focal length of the positive lens group
  • fFF focal length of the front focusing group
  • conditional expression (2-6) is a conditional expression which defines the focal length of the front focusing group and the focal length of the positive lens group.
  • conditional expression (2-6) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the front focusing group becomes too large, which makes it difficult to correct lateral chromatic aberration and the like.
  • the upper limit value of conditional expression (2-6) is 0.700, further 0.650, 0.600, 0.550, 0.500, 0.450, It is more preferable to set it as 0.400, 0.350, 0.300, and 0.250.
  • the lower limit value of conditional expression (2-6) is 0.015, further 0.020, 0.025, 0.030, 0.035, 0.040, It is more preferable to set it as 0.045, 0.050, 0.060, 0.070, and 0.080.
  • the optical system according to the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-7).
  • (2-7) 0.010 ⁇ f / fFF ⁇ 0.300
  • fFF Focal length of the front focusing group
  • conditional expression (2-7) defines the focal length of the front focusing group and the focal length of the entire optical system.
  • conditional expression (2-7) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the front focusing group becomes too large, which makes it difficult to correct magnification chromatic aberration and the like.
  • the upper limit value of conditional expression (2-7) is 0.280, further 0.250, 0.230, 0.200, 0.180, 0.160, It is more preferable to set it as 0.140, 0.120, 0.100, and 0.080.
  • the lower limit value of conditional expression (2-7) is 0.012, further 0.014, 0.016, 0.017, 0.020, 0.025, It is more preferable to set it as 0.030, 0.035.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-8). (2-8) 0.300 ⁇ f / fRF ⁇ 1.100
  • f Focal length of the optical system when focusing on an infinite object
  • fRF Focal length of the back focusing group
  • conditional expression (2-8) defines the focal length of the rear focusing group and the focal length of the entire optical system.
  • conditional expression (2-8) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too small. For this reason, the stroke of the rear side focusing group at the time of focusing becomes large, and the optical system becomes large. Alternatively, field curvature aberration can not be corrected sufficiently.
  • the upper limit value of conditional expression (2-8) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (2-8) to 1.050, further 1.000, 0.950, 0.900, and 0.850. preferable.
  • conditional expression (2-8) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, the refractive power of the rear focusing group becomes too large, making it difficult to correct spherical aberration etc.
  • the lower limit value of conditional expression (2-8) may be set to 0.350, further 0.400, 0.450, 0.500, 0.550, and 0.600. It is more preferable to do.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-9).
  • (2-9) 0.800 ⁇ TL / (Fno ⁇ Bf) ⁇ 6.000
  • TL Distance from the object-side lens surface of the lens closest to the object side to the image plane when focusing on an infinite distance object
  • Fno Open f-number of the optical system
  • Bf Most on the image side when focusing on an infinite distance object Distance from the image-side lens surface of the lens to the image plane
  • conditional expression (2-9) is a conditional expression showing an optimal balance between the total length of the optical system and the back focus in order to make the optical system a bright wide-angle lens.
  • the upper limit value of the conditional expression (2-9) is 5.500, further 5.000, 4.500, 4.300, 4.100, 4.000, It is more preferable to set it as 3.800 and 3.600.
  • the lower limit value of conditional expression (2-9) is 0.900, further 1.000, 1.100, 1.300, 1.500, 1.800, and the like. It is more preferable to set it as 2,000, 2.200, 2.500.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-10).
  • Ainf Half angle of view of the optical system when focusing on an infinite object (unit: "°)
  • Amod Half angle of view of the optical system when the closest object is in focus (the unit is "°)
  • conditional expression (2-10) is a conditional expression that defines the ratio of the incident light beam angle at the time of focusing on an infinite distance object and the incident light beam angle at the time of focusing on the nearest object. It is a guess.
  • the upper limit value of conditional expression (2-10) is set to 0.065, and further 0.060, 0.055, 0.050, 0.045, 0.040. It is more preferable to do.
  • the front focusing group is composed of one positive lens and one negative lens, and the following conditional expression (2-11) is satisfied. (2-11) 30.00 ⁇ FFp- ⁇ FFn ⁇ 75.00
  • conditional expression (2-11) is a relational expression of dispersion of the positive lens and the negative lens included in the front focusing group.
  • conditional expression (2-11) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (2-11) to 70.00, further 65.00, 61.00, 58.00, 56.00. preferable.
  • conditional expression (2-11) it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (2-11) to 35.00, more preferably 40.00, 45.00, and 50.00.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-12).
  • (2-12) -1.000 ⁇ (FFr2 + FFr1) / (FFr2-FFr1) ⁇ 2.000
  • FFr1 Radius of curvature FFr2 of the object-side lens surface of the positive lens closest to the image side in the front focus group: Curvature radius of the image-side lens surface of the positive lens closest to the image side in the front focus group
  • conditional expression (2-12) is a conditional expression which defines the shape factor of the positive lens located closest to the image side in the front focusing group.
  • conditional expression (2-12) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit value, the curvature of the object-side lens surface of the positive lens becomes large, and it becomes difficult to correct spherical aberration.
  • the upper limit value of conditional expression (2-12) is 1.500, further 1.300, 1.000, 0.900, 0.800, 0.700, It is more preferable to set it as 0.600.
  • the lower limit value of conditional expression (2-12) is set to ⁇ 0.800, further ⁇ 0.600, ⁇ 0.400, ⁇ 0.200, and 0.000. It is more preferable to do.
  • the front focusing group be composed of two or three lenses. As a result, weight reduction of the front focusing group can be achieved, and speeding up of autofocus can be achieved.
  • the rear focusing group be formed of four or less lenses.
  • the weight of the rear focusing group can be reduced, and speeding up of autofocus can be achieved.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-13). (2-13) 0.800 ⁇ (-fRB) / f ⁇ 10.000
  • fRB focal length of the negative lens group
  • f focal length of the optical system when focusing on an infinite object
  • conditional expression (2-13) sets forth the focal length of the negative lens unit and the focal length of the entire optical system.
  • conditional expression (2-13) of the optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the negative lens unit becomes too small. For this reason, the back focus becomes large, and the optical system becomes large. In addition, coma and the like can not be sufficiently corrected.
  • the upper limit value of conditional expression (2-13) be 9.000, and further 7.000, 7.000, 6.000, and 5.000. preferable.
  • conditional expression (2-13) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value
  • the refractive power of the negative lens group becomes too large. Therefore, the exit pupil distance can not be sufficiently secured. In addition, distortion and the like can not be sufficiently corrected.
  • the lower limit value of conditional expression (2-13) is 1.000, and further 1.200, 1.400, 1.600, 1.800, 2.000. It is more preferable to do.
  • the lens group located closest to the image side have a positive lens and a negative lens in order from the image side.
  • a back focus of an appropriate size and a sufficient exit pupil distance it is possible to ensure a back focus of an appropriate size and a sufficient exit pupil distance.
  • optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expression (2-14).
  • (2-14) 0.030 ⁇ nRBp-nRBn
  • conditional expression (2-14) sets forth the refractive index difference between the positive lens and the negative lens in the lens unit positioned closest to the image side. If the corresponding value of the conditional expression (2-14) of the optical system of the present embodiment falls below the lower limit value, the Petzval sum can not be corrected, and an appropriate exit pupil distance and back focus can not be maintained. .
  • the lower limit value of conditional expression (2-14) is 0.040, further 0.050, 0.060, 0.070, 0.080, 0.090, It is more preferable to set it as 0.100.
  • the image-side lens surface of the lens positioned closest to the image side in the lens group positioned closest to the image side be convex on the image side. This makes it possible to secure an appropriate exit pupil distance and back focus.
  • the optical system of the present embodiment satisfy the following conditional expressions (2-15) and (2-16).
  • (2-15) 1.000 ⁇ nRBp + 0.005 ⁇ RBp ⁇ 2.500
  • (2-16) 1.000 ⁇ nRBn + 0.005 ⁇ RBn ⁇ 2.500
  • the Abbe number RBRBn for the d-line ( ⁇ 587.6 nm) of the positive lens in the lens group located closest to the image side: the d-line ( ⁇ for the negative lens in the lens group located closest to the image side)
  • Abbe number for ( 587.6 nm)
  • conditional expression (2-15) defines the relationship between the refractive index and the dispersion of the positive lens included in the lens unit positioned closest to the image side.
  • conditional expression (2-15) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (2-15) to 2.400, more preferably 2.300, 2.200, and 2.100.
  • conditional expression (2-15) it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (2-15) to 1.200, more preferably 1.400, 1.600, and 1.800.
  • conditional expression (2-16) defines the relationship between the refractive index and the dispersion of the negative lens included in the lens unit positioned closest to the image side.
  • conditional expression (2-16) it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (2-16) to 2.400, more preferably 2.300, 2.200, and 2.100.
  • conditional expression (2-16) it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (2-16) to 1.200, more preferably 1.400, 1.600, and 1.800.
  • the front focusing group and the aperture stop be adjacent to each other.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the aperture stop and the rear focusing group be adjacent to each other.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the front group further includes a lens group whose position is fixed at the time of focusing, between the front focusing group and the aperture stop.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the rear group further includes a lens group whose position is fixed at the time of focusing, between the aperture stop and the rear focusing group.
  • various aberrations such as spherical aberration and curvature of field aberration can be corrected well, and fluctuations of the various aberrations at the time of focusing can be suppressed.
  • the optical apparatus of the second embodiment has the optical system of the above-described configuration. Thus, it is possible to realize an optical apparatus having good optical performance, which is suitable for a mirrorless camera, suppresses the fluctuation of various aberrations at the time of focusing while achieving weight reduction of the focusing group.
  • the method of manufacturing an optical system according to the second embodiment is a method of manufacturing an optical system including a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group having positive refractive power, wherein the front group is From the object side, a positive lens group having a positive refractive power and a front focusing group having a positive refractive power, and the rear group having a positive refractive power in order from the object side A side focusing group and a negative lens group having a negative refracting power are provided, and the front focusing group and the rear focusing group are provided at the time of focusing from at least a part of an object at infinity to a near object.
  • FIGS. 1A and 1B are cross-sectional views of an optical system according to the first embodiment when focusing on an infinite object and when focusing on a near object, respectively.
  • the optical system according to the first embodiment includes, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave shape It consists of a cemented lens of a negative lens L4 and a biconvex positive lens L5, and a biconvex positive lens L6.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8 in this order from the object side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L10.
  • the negative lens group GRB is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L11 and a plano-convex positive lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens unit GFA, the aperture stop S, and the negative lens unit GRB are fixed.
  • Table 1 below provides values of specifications of the optical system according to the first example.
  • f indicates the focal length
  • Bf indicates the back focus (the distance between the lens surface closest to the image and the image plane I on the optical axis).
  • the surface number is the order of the optical surface counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface distance (the distance between the nth surface (n is an integer) and the n + 1th surface)
  • nd is The refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm) and ⁇ d indicate the Abbe number for the d-line (wavelength 587.6 nm).
  • the object plane indicates the object plane
  • the variable plane spacing is variable
  • the stop S indicates the aperture stop S
  • the image plane indicates the image plane I.
  • the radius of curvature r ⁇ indicates a plane. In the aspheric surface, the surface number is attached with “*”, and the value of paraxial radius of curvature is shown in the column of radius of curvature r.
  • [Spherical surface data] shows the aspheric surface coefficient and the conical constant when the shape of the aspheric surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation.
  • x (h 2 / r) / [1 + ⁇ 1-((h / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A 4 h 4 + A 6 h 6 + A 8 h 8
  • h is the height in the direction perpendicular to the optical axis
  • x is the distance along the optical axis direction from the tangent plane of the apex of the aspheric surface at height h to the aspheric surface (sag amount)
  • ⁇ is the conical constant
  • A4, A6 and A8 are aspheric coefficients
  • r is a radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference spherical surface.
  • E-n (n is an integer) indicates “x 10- n ", for example, "1.23456E-07” indicates “1.23456 x 10 -7 ".
  • the second-order aspheric coefficient A2 is 0, and the description is omitted.
  • Fno is F number
  • 2 ⁇ is angle of view (unit is “°”)
  • ⁇ is half angle of view (unit is “°”)
  • Ymax maximum image height
  • ⁇ close-up shooting magnification
  • TL is The total length (the distance on the optical axis from the first surface to the image plane I) of the optical system according to the first embodiment
  • dn indicate the variable distance between the nth surface and the (n + 1) th surface.
  • the air conversion Bf and the air conversion TL respectively indicate Bf and TL obtained by converting the thickness of the filter F into air.
  • Ainf indicates a half angle of view at the time of focusing on an infinite object
  • Amod indicates a half angle of view at the time of focusing on the closest object (both in unit "°").
  • infinity indicates the time of focusing on an infinite distance object
  • the near distance indicates the time of focusing on a short distance object.
  • [Lens group data] indicates the starting surface of each lens group and the focal length.
  • [Conditional Expression Correspondence Value] indicates the correspondence values of the conditional expressions of the optical system according to the first example.
  • the unit of focal length f, radius of curvature r and other lengths listed in Table 1 is generally “mm”.
  • the optical system is not limited to this because the same optical performance can be obtained by proportional enlargement or reduction.
  • symbol of Table 1 described above shall be similarly used also in the table
  • FIG. 2A and FIG. 2B are various aberration diagrams, respectively, at the time of focusing on an infinite distance object and during focusing on a near distance object of the optical system according to the first embodiment.
  • FNO denotes an F number
  • Y denotes an image height
  • NA denotes a numerical aperture
  • d indicates an aberration at d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g indicates an aberration at g-line (wavelength 435.8 nm).
  • a solid line indicates a sagittal image plane
  • a broken line indicates a meridional image plane.
  • the coma aberration diagram shows coma aberration at each image height Y.
  • the same reference numerals as in the first example are used also in the aberration diagrams of the examples which will be described later.
  • the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • FIGS. 3A and 3B are cross-sectional views of an optical system according to a second embodiment when focusing on an infinite object and when focusing on a near object, respectively.
  • the optical system according to the second embodiment includes, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave shape It consists of a cemented lens of a negative lens L4 and a positive meniscus lens L5 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L6.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8 in this order from the object side.
  • the rear group GR is composed of, in order from the object side, a negative lens group GRA having a negative refractive power, a rear focusing group GRF having a positive refractive power, and a negative lens group GRB having a negative refractive power.
  • the negative lens group GRA is composed of a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side.
  • the rear focusing group GRF is composed of, in order from the object side, a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L11.
  • the negative lens group GRB is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L12 and a plano-convex positive lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens group GFA, the aperture stop S, the negative lens group GRA, and the negative lens group GRB are fixed.
  • Table 2 below presents values of specifications of the optical system according to the second example.
  • FIGS. 4A and 4B respectively show various aberrations of the optical system according to the second embodiment when focusing on an infinite distance object and when focusing on a near distance object. From the aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • FIGS. 5A and 5B are cross-sectional views of an optical system according to a third embodiment at focusing on an infinite object and focusing on a near object, respectively.
  • the optical system according to the third embodiment includes, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF includes, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power, a front focusing group GFF having positive refractive power, and a positive lens group GFB having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the image side. It comprises a cemented lens of a biconcave negative lens L4 and a biconvex positive lens L5, and a biconvex positive lens L6.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8 in this order from the object side.
  • the positive lens group GFB is composed of a plano-convex positive lens L9 having a convex surface facing the object side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side, and a positive biconvex lens L11.
  • the negative lens group GRB is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L12 and a plano-convex positive lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens group GFA, the positive lens group GFB, the aperture stop S, and the negative lens group GRB are fixed.
  • Table 3 below presents values of specifications of the optical system according to the third example.
  • FIG. 6A and FIG. 6B are various aberration diagrams, respectively, at the time of focusing on an infinite distance object and during focusing on a near distance object of the optical system according to the third example. From the aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • FIGS. 7A and 7B are cross-sectional views of an optical system according to a fourth embodiment when focusing on an infinite object and when focusing on a near object, respectively.
  • the optical system according to the fourth embodiment comprises, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the image side. It comprises a cemented lens of a biconcave negative lens L4 and a biconvex positive lens L5, and a biconvex positive lens L6.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8 in this order from the object side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L10.
  • the negative lens group GRB is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L11 and a plano-convex positive lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens unit GFA, the aperture stop S, and the negative lens unit GRB are fixed. Table 4 below presents values of specifications of the optical system according to the fourth example.
  • FIG. 8A and FIG. 8B are various aberration diagrams, respectively, at the time of focusing on an infinite distance object and during focusing on a near distance object of the optical system according to the fourth example. From the aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • FIGS. 9A and 9B are cross-sectional views of an optical system according to a fifth embodiment when focusing on an infinite object and when focusing on a near object, respectively.
  • the optical system according to the fifth example includes, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the image side. It comprises a cemented lens of a biconcave negative lens L4 and a biconvex positive lens L5, and a biconvex positive lens L6.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8 in this order from the object side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L10.
  • the negative lens group GRB is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L11 and a plano-convex positive lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens unit GFA, the aperture stop S, and the negative lens unit GRB are fixed. Table 5 below presents values of specifications of the optical system according to the fifth example.
  • FIG. 10A and FIG. 10B are various aberration diagrams, respectively, at the time of focusing on an infinite distance object and during focusing on a near distance object of the optical system according to the fifth example. From the aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • FIGS. 11A and 11B are cross-sectional views of an optical system according to a sixth embodiment when focusing on an infinite object and when focusing on a near object, respectively.
  • the optical system according to the sixth embodiment includes, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the image side, a biconcave negative lens L3, and a biconvex positive lens. It consists of a cemented lens with the lens L4, and a cemented lens of a biconvex positive lens L5 and a biconcave negative lens L6.
  • the front focusing group GFF includes, in order from the object side, a cemented lens of a plano-convex positive lens L7 having a convex surface facing the object side and a plano-concave negative lens L8 having a concave surface facing the image side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L10.
  • the negative lens group GRB is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L11 and a biconvex positive lens L12.
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens unit GFA, the aperture stop S, and the negative lens unit GRB are fixed. Table 6 below presents values of specifications of the optical system according to the sixth example.
  • FIG. 12A and FIG. 12B are various aberration diagrams, respectively, at the time of focusing on an infinite distance object and during focusing on a near distance object of the optical system according to the sixth example. From the aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • Seventh Embodiment 13A and 13B are cross-sectional views of an optical system according to a seventh embodiment when focusing on an infinite distance object and when focusing on a near distance object, respectively.
  • the optical system according to the seventh embodiment is composed of, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the image side, a biconvex positive lens L3, and a biconcave shape. It consists of a cemented lens of a negative lens L4 and a biconvex positive lens L5, and a biconvex positive lens L6.
  • the negative meniscus lens L2 is a composite aspheric lens in which a resin is disposed on the image side lens surface to form an aspheric shape.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8 in this order from the object side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L10.
  • the negative lens group GRB is composed of, in order from the object side, a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L12, and a plano-convex positive lens L13 having a convex surface facing the object side .
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens unit GFA, the aperture stop S, and the negative lens unit GRB are fixed. Table 7 below presents values of specifications of the optical system according to the seventh example.
  • FIG. 14A and FIG. 14B are various aberration diagrams, respectively, at the time of infinity object focusing and the near distance object focusing of the optical system according to the seventh example. From the aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • FIGS. 15A and 15B are cross-sectional views of an optical system according to an eighth embodiment when focusing on an infinite object and when focusing on a near object, respectively.
  • the optical system according to the eighth embodiment is composed of, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a biconcave negative lens L1, a cemented lens of a biconcave negative lens L2 and a biconvex positive lens L3, and a biconvex positive lens L4 and both And a cemented lens with a concave negative lens L5.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L6 and a biconcave negative lens L7 in this order from the object side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L8 and a biconvex positive lens L9.
  • the negative lens group GRB is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side, and a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the image side.
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens unit GFA, the aperture stop S, and the negative lens unit GRB are fixed. Table 8 below presents values of specifications of the optical system according to the eighth example.
  • FIGS. 16A and 16B respectively show various aberrations of the optical system in the eighth embodiment when focusing on an infinite distance object and when focusing on a near distance object. From the aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • FIGS. 17A and 17B are cross-sectional views of an optical system according to a ninth embodiment at focusing on an infinite object and focusing on a near object, respectively.
  • the optical system according to the ninth embodiment is composed of, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L3, and a convex surface on the object side And a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8 in this order from the object side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L10.
  • the negative lens group GRB is composed of, in order from the object side, a biconcave negative lens L11 and a biconvex positive lens L12.
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens unit GFA, the aperture stop S, and the negative lens unit GRB are fixed. Table 9 below presents values of specifications of the optical system according to the ninth example.
  • FIG. 18A and FIG. 18B are various aberration diagrams, respectively, at the time of focusing on an infinite distance object and the case of focusing a close distance object of the optical system according to the ninth example.
  • the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • Tenth Example 19A and 19B are cross-sectional views of an optical system according to a tenth embodiment, respectively, when focusing on an infinite distance object and when focusing on a near distance object.
  • the optical system according to the ninth embodiment is composed of, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the image side. It comprises a cemented lens of a biconcave negative lens L4 and a biconvex positive lens L5, and a biconvex positive lens L6.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L7 and a biconcave negative lens L8 in this order from the object side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens L10.
  • the negative lens group GRB is composed of a biconcave negative lens L11.
  • focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis.
  • the positions of the positive lens unit GFA, the aperture stop S, and the negative lens unit GRB are fixed. Table 10 below provides values of specifications of the optical system according to the tenth example.
  • FIGS. 20A and 20B are diagrams of various types of aberration when focusing on an infinite distance object and focusing on a near distance object of the optical system according to the tenth example, respectively. From the aberration diagrams, it is understood that the optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a close distance object.
  • variable magnification optical system according to the eleventh example includes, in order from the object side, a front group GF having positive refractive power, an aperture stop S, and a rear group GR having positive refractive power.
  • a filter F is disposed in the vicinity of the object side of the image plane I.
  • the front group GF comprises, in order from the object side, a positive lens group GFA having positive refractive power and a front focusing group GFF having positive refractive power.
  • the positive lens group GFA is composed of, in order from the object side, a negative lens group GFA1 having negative refractive power and a positive lens group GFA2 having positive refractive power.
  • the negative lens group GFA1 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object Become.
  • the positive lens group GFA2 is composed of, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L5.
  • the front focusing group GFF is a cemented lens of a biconvex positive lens L6 and a biconcave negative lens L7 in this order from the object side.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a rear focusing group GRF having positive refractive power and a negative lens group GRB having negative refractive power.
  • the rear focusing group GRF is composed of, in order from the object side, a double convex positive lens L8, and a cemented lens of a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side and a double convex positive lens L10.
  • the negative lens group GRB is composed of a biconcave negative lens L11 and a planoconvex positive lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the distance between the negative lens unit GFA1 and the positive lens unit GFA2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the back focus group GRF and the negative lens group
  • the negative lens group GFA1 moves to the image side along the optical axis so that the interval of GRB increases, and the positive lens group GFA2, the front focusing group GFF, the aperture stop S, and the rear focusing group GRF move along the optical axis.
  • the negative lens unit GRB moves along the optical axis toward the object side.
  • variable magnification optical system In the variable magnification optical system according to Example 11, focusing from an infinite distance object to a near distance object is performed by moving the front focusing group GFF and the rear focusing group GRF to the object side along the optical axis. .
  • the positions of the negative lens group GFA1, the positive lens group GFA2, the aperture stop S, and the negative lens group GRB are fixed.
  • Table 11 below presents values of specifications of the variable magnification optical system according to the eleventh example.
  • W indicates the wide-angle end state
  • M indicates the intermediate focal length state
  • T indicates the telephoto end state.
  • FIGS. 22A and 22B are aberration diagrams respectively at the time of focusing on an infinite distance object and during focusing on a near distance object in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to Example 11.
  • FIGS. 23A and 23B are aberration diagrams respectively at the time of focusing on an infinite distance object and during focusing on a near distance object in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to Example 11.
  • FIGS. As seen from the aberration diagrams, the variable magnification optical system according to the present embodiment has excellent imaging performance by favorably correcting various aberrations from focusing on an infinite distance object to focusing on a short distance object in each focal length state. Know that
  • the present invention is not limited to this, and an optical system of other group configurations (for example, three-group etc.) may be configured. it can.
  • a lens or a lens group may be added to the most object side or the most image side of the optical system of each of the above embodiments.
  • the front group and the rear group showed the thing of 2 group or 3 group structure, this application is not restricted to this, It is also possible to set it as other group structures (for example, 4 groups etc.).
  • the most object side or the most image side of the front group in each embodiment, between the positive lens group and the front focusing group, the most object side or the most image side of the rear group, the back focusing group and the negative A lens or a lens group may be added between the lens groups or the like.
  • the optical system of each of the above embodiments uses the front focusing group and the rear focusing group as focusing lens groups.
  • a focusing lens group can also be applied to auto focusing, and is also suitable for driving by a motor for auto focusing, such as an ultrasonic motor, a stepping motor, a VCM motor, etc. Quietness at the time of focusing can be achieved well.
  • the whole or a part of any lens group is moved as a vibration reduction lens group so as to include a component in a direction perpendicular to the optical axis or an in-plane including the optical axis It is also possible to adopt a configuration in which vibration isolation is performed by rotationally moving (swinging) in the direction.
  • the aperture stop in the optical system of each of the above embodiments may be configured such that the lens frame substitutes for the role without providing a member as the aperture stop.
  • the lens surface of the lens constituting the optical system of each of the above embodiments may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • Each lens may be formed of a glass material, a resin material, or a composite of a glass material and a resin material.
  • the lens surface is spherical or flat, it is preferable because lens processing and assembly adjustment can be facilitated, and deterioration of optical performance due to lens processing and assembly adjustment errors can be prevented.
  • even when the image plane shifts it is preferable because the deterioration of the imaging performance is small.
  • the lens surface is aspheric, any of aspheric aspheric surfaces by grinding, a glass mold aspheric surface formed by shaping a glass into aspheric surface shape, or a composite aspheric surface formed by forming a resin on a glass surface into an aspheric surface shape Good.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • an antireflective film may be provided on the lens surface of the lens constituting the optical system of each of the above embodiments. This can reduce flare and ghost and achieve high contrast and high optical performance.
  • FIG. 24 is a view showing the configuration of a camera provided with the optical system of the first and second embodiments.
  • the camera 1 is an interchangeable lens type mirrorless camera provided with the optical system according to the first embodiment as the photographing lens 2.
  • the photographing lens 2 In the present camera 1, light from an object (not shown) from the object (not shown) is collected by the photographing lens 2 and passes through an OLPF (Optical Low Pass Filter) (not shown) on the imaging surface of the imaging unit 3 Form an image of the subject. Then, the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate the image of the subject. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thereby, the photographer can observe the subject via the EVF 4. When the photographer presses a release button (not shown), the image of the subject generated by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot a subject with the main camera 1.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • the present camera 1 is suitable for a mirrorless camera by mounting the optical system according to the first embodiment as the photographing lens 2 and, while achieving weight reduction of the focusing group, fluctuation of various aberrations during focusing is achieved. Thus, good optical performance can be realized.
  • FIG. 25 is a diagram schematically showing a method of manufacturing the optical system according to the first embodiment.
  • the method of manufacturing an optical system according to the first embodiment shown in FIG. 25 is a method of manufacturing an optical system comprising, in order from the object side, a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group. Steps S11 to S15 of FIG.
  • Step S11 Prepare the front group, the aperture stop and the rear group, and arrange them in order from the object side in the lens barrel.
  • Step S12 The front group has a front focusing group having positive refractive power.
  • Step S13 The rear group is made to have a rear focusing group having positive refractive power.
  • Step S14 The front focusing group and the focusing group are moved to the object side at the time of focusing.
  • Step S15 The front focusing group and the rear focusing group are made to satisfy the following conditional expression (1-1). (1-1) 0.250 ⁇ XRF / XFF ⁇ 1.500 However, XFF: Movement amount of front focusing group at focusing from infinity object to near distance object XRF: Movement amount of rear focusing group at focusing from infinity object to near distance object
  • the manufacturing method of the optical system of the first embodiment it is suitable for a mirrorless camera, and has excellent optical performance by suppressing fluctuations of various aberrations at the time of focusing while achieving weight reduction of the focusing group.
  • An optical system can be manufactured.
  • FIG. 26 is a diagram showing an outline of a method of manufacturing an optical system according to the second embodiment.
  • a method of manufacturing an optical system including a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group having positive refractive power includes the following steps S21 to S25.
  • Step S21 Prepare the front group, the aperture stop and the rear group, and arrange them in order from the object side in the lens barrel.
  • Step S24 By providing a known moving mechanism on the lens barrel, the front focusing group and the rear focusing group are moved in the optical axis direction at the time of focusing.
  • the optical system manufacturing method of the second embodiment it is suitable for a mirrorless camera, and has excellent optical performance by suppressing fluctuations of various aberrations during focusing while achieving weight reduction of the focusing group.
  • An optical system can be manufactured.

Abstract

物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、後群ＧＲとからなり、前群ＧＦは、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦを有し、後群ＧＲは、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦを有し、合焦時に前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦが物体側に移動し、所定の条件式を満足する。これにより、良好な光学性能を有する光学系、光学機器、光学系の製造方法を提供する。

Description

光学系、光学機器、光学系の製造方法
　本発明は、光学系、光学機器、光学系の製造方法に関する。
　従来、光学系のフォーカシング方式として、光学系の像側のレンズ群を移動させるリアフォーカス方式や、光学系の中間のレンズ群を移動させるインナーフォーカス方式が知られている。例えば、特開２０１４－１２３０１８号公報を参照。しかしながら、開放Ｆナンバーが小さく諸収差の発生しやすい大口径レンズにおいてはレンズ群の移動による収差変動が大きいという問題があった。
特開２０１４－１２３０１８号公報
　本発明の第１の態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなり、
　前記前群は、正の屈折力を有する前側合焦群を有し、
　前記後群は、正の屈折力を有する後側合焦群を有し、
　合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動し、
　以下の条件式を満足する光学系を提供する。
０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
　ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
　本発明の第２の態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後群とからなり、
　前記前群は、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、正の屈折力を有する前側合焦群とを有し、
　前記後群は、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有し、
　合焦時に前記前側合焦群と前記後側合焦群とが光軸方向に移動し、
　最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有する光学系を提供する。
　本発明の第３の態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなり、
　前記前群は、正の屈折力を有する前側合焦群を有し、
　前記後群は、正の屈折力を有する後側合焦群を有し、
　合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動し、
　以下の条件式を満足する構成で、製造する光学系の製造方法を提供する。
０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
　ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
　本発明の第４の態様は、
　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後群とからなり、
　前記前群は、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、正の屈折力を有する前側合焦群とを有し、
　前記後群は、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有し、
　合焦時に前記前側合焦群と前記後側合焦群とが光軸方向に移動し、
　最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有する構成で、製造する光学系の製造方法を提供する。
図１は第１実施例に係る光学系の断面図である。 図２は第１実施例に係る光学系の諸収差図である。 図３は第２実施例に係る光学系の断面図である。 図４は第２実施例に係る光学系の諸収差図である。 図５は第３実施例に係る光学系の断面図である。 図６は第３実施例に係る光学系の諸収差図である。 図７は第４実施例に係る光学系の断面図である。 図８は第４実施例に係る光学系の諸収差図である。 図９は第５実施例に係る光学系の断面図である。 図１０は第５実施例に係る光学系の諸収差図である。 図１１は第６実施例に係る光学系の断面図である。 図１２は第６実施例に係る光学系の諸収差図である。 図１３は第７実施例に係る光学系の断面図である。 図１４は第７実施例に係る光学系の諸収差図である。 図１５は第８実施例に係る光学系の断面図である。 図１６は第８実施例に係る光学系の諸収差図である。 図１７は第９実施例に係る光学系の断面図である。 図１８は第９実施例に係る光学系の諸収差図である。 図１９は第１０実施例に係る光学系の断面図である。 図２０は第１０実施例に係る光学系の諸収差図である。 図２１は第１１実施例に係る変倍光学系の断面図である。 図２２は第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態の諸収差図である。 図２３は第１１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態の諸収差図である。 図２４は光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 図２５は光学系の製造方法の概略を示す図である。 図２６は光学系の製造方法の概略を示す図である。
　以下、第１実施形態の光学系、光学機器及び光学系の製造方法について説明する。
　本実施形態の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなり、前記前群は、正の屈折力を有する前側合焦群を有し、前記後群は、正の屈折力を有する後側合焦群を有し、無限遠物体から近距離物体への少なくとも一部の合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動し、以下の条件式（１－１）を満足する。
（１－１）　０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
　ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
　従来のレトロフォーカスタイプの広角レンズでは開口絞りの像側に位置するレンズ群を合焦群とする場合、像面変動を抑えるために合焦群を物体側へ大きく移動させる必要があった。
　本実施形態の光学系は、開口絞りの物体側に配置した正レンズ群と開口絞りの像側に配置した正レンズ群とを合焦群として物体側へ移動させて合焦を行う構成により、合焦時の諸収差の変動を抑え、特に球面収差と像面湾曲収差を良好に補正することができる。また、合焦群を２つとしたことにより、それぞれの合焦群を軽量化して合焦動作の高速化を図ることもできる。
　上記条件式（１－１）は、合焦時の２つの合焦群の移動量の適切な範囲を規定する条件式である。なお、合焦群が物体側へ移動する場合の移動量を正とし、このことは後述する条件式（１－７）についても同様である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－１）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１）の下限値を０．３００、更に０．３５０、０．４００、０．４５０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－１）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎて、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１）の上限値を１．４００、更に１．３００、１．２００、１．１００、１．０００、０．９００とすることがより好ましい。
　以上の構成により、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を実現することができる。
　また本実施形態の光学系は、合焦時に前記開口絞りの位置が固定であることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－２）を満足することが望ましい。
（１－２）　０．４００＜Ｂｆ／ｆ＜２．０００
　ただし、
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離、即ちバックフォーカス
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
　上記条件式（１－２）は、バックフォーカスと光学系全体の焦点距離の適切な範囲を規定する条件式である。なお、条件式（１－２）中のＢｆには、光学系中にフィルタ等の平行平板がある場合はこれを空気に置き換えて算出した値を用いるものとする。このことは後述する条件式（１－３）、（１－６）、（１－１３）中のＳＴ、ＴＬ及びＢｆについても同様である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－２）の対応値が上限値を上回ると、バックフォーカスが大きくなり、テレセントリック性は保たれるものの光学系全体が大型化してしまう。また、大型化に伴う前群の径の増大を抑えようとすれば歪曲収差等を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－２）の上限値を１．９００、更に１．８００、１．７００、１．６００、１．５００、１．４００、１．３００、１．２００、１．１００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－２）の対応値が下限値を下回ると、射出瞳の位置が物体側へ変位する。このため、シェーディングが顕著となり、特に画面周辺での解像の低下を招いてしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－２）の下限値を０．４５０、更に０．５００、０．５５０、０．６００、０．７００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－３）を満足することが望ましい。
（１－３）　０．１００＜ＳＴ／ＴＬ＜０．６００
　ただし、
ＳＴ：無限遠物体合焦時の前記開口絞りから像面までの距離
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離、即ち光学系の全長
　上記条件式（１－３）は、開口絞りから像面までの距離と光学系の全長の適切な範囲を規定する条件式であり、光学系における開口絞りの位置から射出瞳の位置を推し量るものである。
　本実施形態の光学系の条件式（１－３）の対応値が上限値を上回ると、テレセントリック性は保たれるものの光学系の全長が大きくなり小型化を図ることができない。また光学系の全長が増大した状態で前群の径の小型化を図ろうとすれば、歪曲収差等を十分に補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－３）の上限値を０．５７０、更に０．５５０、０．５３０、０．５００、０．４８０、０．４６０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－３）の対応値が下限値を下回ると、開口絞りが適切な位置よりも物体側に配置されることになる。このため、開口絞りで光線を均等に遮ることができず、開口を絞った時の点像に歪みが生じたり、周辺減光が悪化してしまう。また、倍率色収差を補正することも困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－３）の下限値を０．１２０、更に０．１４０、０．１７０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－４）を満足することが望ましい。
（１－４）　０．２００＜βＲＦ／βＦＦ＜１．１００
　ただし、
βＦＦ：前記前側合焦群の倍率
βＲＦ：前記後側合焦群の倍率
　上記条件式（１－４）は、前側合焦群と後側合焦群の適切な倍率の比を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－４）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－４）の上限値を１．０００、更に０．９５０、０．９００、０．８５０、０．８００、０．７５０、０．７００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－４）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎて、合焦に必要な倍率を得ることができない。このため、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－４）の下限値を０．２２０、更に０．２４０、０．２６０、０．２８０、０．３００、０．３２０、０．３５０、０．３７０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、合焦時に最も物体側に位置するレンズ群の位置が固定であることが望ましい。これにより、合焦時の像倍率の変化が小さく良好な画像を得ることができ、本実施形態の光学系の機械的な構成を簡略化することができる。
　また本実施形態の光学系は、合焦時に最も像側に位置するレンズ群の位置が固定であることが望ましい。これにより、適切な大きさのバックフォーカスと十分な射出瞳距離を確保することができ、本実施形態の光学系の機械的な構成を簡略化することができる。
　また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有することが望ましい。これにより、倍率色収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　また本実施形態の光学系は、前記後側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有することが望ましい。これにより、倍率色収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　また本実施形態の光学系は、前記後群は、物体側から順に、前記後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有することが望ましい。これにより、球面収差や像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。また、本実施形態の光学系をカメラに搭載した際に撮像素子に対して効率良く光を導くことができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－５）を満足することが望ましい。
（１－５）　０．８００＜（－ｆＲＢ）／ｆ＜１０．０００
　ただし、
ｆＲＢ：前記負レンズ群の焦点距離
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
　上記条件式（１－５）は、負レンズ群の焦点距離と光学系全体の焦点距離を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－５）の対応値が上限値を上回ると、負レンズ群の屈折力が小さくなり過ぎる。このため、バックフォーカスが大きくなり光学系が大型化してしまう。また、コマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－５）の上限値を９．０００、更に８．０００、７．０００、６．０００、５．０００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－５）の対応値が下限値を下回ると、負レンズ群の屈折力が大きくなり過ぎる。このため、射出瞳距離を十分に確保することができなくなってしまう。また、歪曲収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－５）の下限値を１．０００、更に１．２００、１．４００、１．６００、１．８００、２．０００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－６）を満足することが望ましい。
（１－６）　０．０６０＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．６５０
　ただし、
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
　上記条件式（１－６）は、バックフォーカスと光学系の全長を規定する条件式であり、射出瞳のおおよその位置を推し量るものである。本実施形態の光学系は、条件式（１－６）を満足することにより、全長を小さくしても射出瞳が像側へ比較的変位することがないため、光学系の広角化と小型化に有利となる。
　本実施形態の光学系の条件式（１－６）の対応値が上限値を上回ると、バックフォーカスが大きくなり過ぎて光学系が大型化してしまう。或いは、光学系の全長が小さくなり過ぎて球面収差やコマ収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－６）の上限値を０．６００、更に０．５５０、０．５００、０．４８０、０．４３０、０．４００、０．３７０、０．３００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－６）の対応値が下限値を下回ると、射出瞳の位置が像面に近づき過ぎて像面において光線のケラレが生じてしまう。また、これを回避しようとすれば結果的に軸外収差、特にコマ収差を補正することが困難になる可能性があるため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－６）の下限値を０．０７０、更に０．０８０、０．０９０、０．１００、０．１１０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－７）を満足することが望ましい。
（１－７）　０．０１０＜ＸＲＦ／ｆ＜０．２４０
　ただし、
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
　上記条件式（１－７）は、後側合焦群の移動量の適切な範囲を光学系全体の焦点距離で規定した条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－７）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎて、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－７）の上限値を０．２２０、更に０．２００、０．１８０、０．１５０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－７）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－７）の下限値を０．０１３、更に０．０１６、０．０１９、０．０２２、０．０２４、０．０３０、０．０４０、０．０５０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有することが望ましい。このようにレトロフォーカスタイプでありながら前群全体の屈折力を正とすることにより、大きな画角を確保しつつ最も物体側のレンズ群を小径化することができ、適切なバックフォーカスを確保しながら全長の短縮化を図ることもできる。
　また本実施形態の光学系は、前記後群が正の屈折力を有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－８）を満足することが望ましい。
（１－８）　０．０１０＜ｆＲＦ／ｆＦＦ＜０．９００
　ただし、
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離
　上記条件式（１－８）は、２つの合焦群の適切な屈折力配分を焦点距離の比で記したものである。
　本実施形態の光学系の条件式（１－８）の対応値が下限値を下回ると、前側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎる。このため、前側合焦群は合焦時のストロークが大きくなり過ぎて正レンズ群と干渉してしまう。或いは、像面湾曲収差を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－８）の下限値を０．０１５、更に０．０２０、０．０２４とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－８）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎる。このため、球面収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－８）の上限値を０．７００、更に０．５００、０．４００、０．３００、０．２５０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－９）を満足することが望ましい。
（１－９）　０．３００＜ｆＦ／ｆＲ＜１．３００
　ただし、
ｆＦ：無限遠物体合焦時の前記前群の焦点距離
ｆＲ：無限遠物体合焦時の前記後群の焦点距離
　上記条件式（１－９）は、前群と後群の適切な屈折力配分を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－９）の対応値が上限値を上回ると、後群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－９）の上限値を１．２００、更に１．１５０、１．１００、１．０５０、１．０００、０．９５０、０．９００、０．８５０、０．８００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－９）の対応値が下限値を下回ると、後群の屈折力が小さくなり過ぎて、合焦に必要な倍率を得ることができない。このため、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－９）の下限値を０．３３０、更に０．３５０、０．３８０、０．４００、０．４３０、０．４５０、０．４８０、０．５００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、前記前群は、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、前記前側合焦群とを有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－１０）を満足することが望ましい。
（１－１０）　０．０１０＜ｆＦＡ／ｆＦＦ＜０．７５０
　ただし、
ｆＦＡ：前記正レンズ群の焦点距離
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
　上記条件式（１－１０）は、前側合焦群の焦点距離と正レンズ群の焦点距離を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－１０）の対応値が上限値を上回ると、前側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎるため、倍率色収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１０）の上限値を０．７００、更に０．６５０、０．６００、０．５５０、０．５００、０．４５０、０．４００、０．３５０、０．３００、０．２５０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－１０）の対応値が下限値を下回ると、前側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎるため、像面湾曲収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１０）の下限値を０．０１５、更に０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３５、０．０４０、０．０４５、０．０５０、０．０６０、０．０７０、０．０８０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－１１）を満足することが望ましい。
（１－１１）　０．０１０＜ｆ／ｆＦＦ＜０．３００
　ただし、
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
　上記条件式（１－１１）は、前側合焦群の焦点距離と光学系全体の焦点距離を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－１１）の対応値が上限値を上回ると、前側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎるため、倍率色収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１１）の上限値を０．２８０、更に０．２５０、０．２３０、０．２００、０．１８０、０．１６０、０．１４０、０．１２０、０．１００、０．０８０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－１１）の対応値が下限値を下回ると、前側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎるため、像面湾曲収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１１）の下限値を０．０１２、更に０．０１４、０．０１６、０．０１７、０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３５とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－１２）を満足することが望ましい。
（１－１２）　０．３００＜ｆ／ｆＲＦ＜１．１００
　ただし、
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離
　上記条件式（１－１２）は、後側合焦群の焦点距離と光学系全体の焦点距離を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－１２）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎる。このため、合焦時の後側合焦群のストロークが大きくなり光学系が大型化してしまう。或いは、像面湾曲収差を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１２）の上限値を１．０５０、更に１．０００、０．９５０、０．９００、０．８５０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－１２）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎるため、球面収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１２）の下限値を０．３５０、更に０．４００、０．４５０、０．５００、０．５５０、０．６００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－１３）を満足することが望ましい。
（１－１３）　０．８００＜ＴＬ／（Ｆｎｏ・Ｂｆ）＜６．０００
　ただし、
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
Ｆｎｏ：前記光学系の開放Ｆナンバー
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
　上記条件式（１－１３）は、光学系を明るい広角レンズとするために、光学系の全長とバックフォーカスの最適なバランスを示す条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－１３）の対応値が上限値を上回ると、光学系の全長が増大し、光学系が大型化してしまう。或いは、Ｆナンバーが小さくなるため、球面収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１３）の上限値を５．５００、更に５．０００、４．５００、４．３００、４．１００、４．０００、３．８００、３．６００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－１３）の対応値が下限値を下回ると、光学系の全長が小さくなり過ぎて、コマ収差等を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１３）の下限値を０．９００、更に１．０００、１．１００、１．３００、１．５００、１．８００、２．０００、２．２００、２．５００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－１４）を満足することが望ましい。
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＜０．０７０
　ただし、
Ａinf：無限遠物体合焦時の前記光学系の半画角（単位は「°」）
Ａmod：最至近物体合焦時の前記光学系の半画角（単位は「°」）
　上記条件式（１－１４）は、無限遠物体合焦時の入射光線角と最至近物体合焦時の入射光線角の比を規定する条件式であり、合焦時の像倍率の変化を推し量るものである。
　本実施形態の光学系の条件式（１－１４）の対応値が上限値を上回ると、合焦時に像倍率が変化し、良好な画像を得ることができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１４）の上限値を０．０６５、更に０．０６０、０．０５５、０．０５０、０．０４５、０．０４０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなり、以下の条件式（１－１５）を満足することが望ましい。
（１－１５）　３０．００＜νＦＦｐ－νＦＦｎ＜７５．００
　ただし、
νＦＦｐ：前記前側合焦群中の前記正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
νＦＦｎ：前記前側合焦群中の前記負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
　上記条件式（１－１５）は、前側合焦群に含まれる正レンズと負レンズの分散の関係式である。本実施形態の光学系は、条件式（１－１５）を満足することにより、色収差を良好に補正することができる。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１５）の上限値を７０．００、更に６５．００、６１．００、５８．００、５６．００とすることがより好ましい。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１５）の下限値を３５．００、更に４０．００、４５．００、５０．００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－１６）を満足することが望ましい。
（１－１６）－１．０００＜（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＜２．０００
　ただし、
ＦＦｒ１：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの物体側レンズ面の曲率半径
ＦＦｒ２：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの像側レンズ面の曲率半径
　上記条件式（１－１６）は、前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの形状因子（シェイプファクター）を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－１６）の対応値が上限値を上回ると、当該正レンズの物体側レンズ面の曲率が大きくなり球面収差を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１６）の上限値を１．５００、更に１．３００、１．０００、０．９００、０．８００、０．７００、０．６００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（１－１６）の対応値が下限値を下回ると、コマ収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１６）の下限値を－０．８００、更に－０．６００、－０．４００、－０．２００、０．０００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群が２枚又は３枚のレンズからなることが望ましい。これにより、前側合焦群の軽量化を図り、オートフォーカスの高速化を達成することができる。
　また本実施形態の光学系は、前記後側合焦群が４枚以内のレンズからなることが望ましい。これにより、これにより、後側合焦群の軽量化を図り、オートフォーカスの高速化を達成することができる。
　また本実施形態の光学系は、最も像側に位置するレンズ群は、像側から順に、正レンズと、負レンズとを有することが望ましい。これにより、適切な大きさのバックフォーカスと十分な射出瞳距離を確保することができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－１７）を満足することが望ましい。
（１－１７）　０．０３０＜ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ
　ただし、
ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
　上記条件式（１－１７）は、最も像側に位置するレンズ群中の正レンズと負レンズの屈折率差を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（１－１７）の対応値が下限値を下回ると、ペッツバール和を補正することができなくなり、適切な射出瞳距離とバックフォーカスを保つことができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１７）の下限値を０．０４０、更に０．０５０、０．０６０、０．０７０、０．０８０、０．０９０、０．１００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、最も像側に位置するレンズ群中で最も像側に位置するレンズの像側レンズ面が像側に凸であることが望ましい。これにより、適切な射出瞳距離とバックフォーカスを確保することができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１－１８）、（１－１９）を満足することが望ましい。
（１－１８）　１．０００＜ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＜２．５００
（１－１９）　１．０００＜ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＜２．５００
　ただし、
ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
νＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
　上記条件式（１－１８）は、最も像側に位置するレンズ群に含まれる正レンズの屈折率と分散の関係を規定する条件式である。本実施形態の光学系は、条件式（１－１８）を満足することにより、色収差を良好に補正することができる。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１８）の上限値を２．４００、更に２．３００、２．２００、２．１００とすることがより好ましい。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１８）の下限値を１．２００、更に１．４００、１．６００、１．８００とすることがより好ましい。
　上記条件式（１－１９）は、最も像側に位置するレンズ群に含まれる負レンズの屈折率と分散の関係を規定する条件式である。本実施形態の光学系は、条件式（１－１９）を満足することにより、色収差を良好に補正することができる。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１９）の上限値を２．４００、更に２．３００、２．２００、２．１００とすることがより好ましい。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１－１９）の下限値を１．２００、更に１．４００、１．６００、１．８００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群と前記開口絞りとが隣り合っていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、前記開口絞りと前記後側合焦群とが隣り合っていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、前記前群は、前記前側合焦群と前記開口絞りとの間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、前記後群は、前記開口絞りと前記後側合焦群との間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　第１実施形態の光学機器は、上述した構成の光学系を有する。これにより、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　第１の実施形態の光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、前記前群が正の屈折力を有する前側合焦群を有するようにし、前記後群が正の屈折力を有する後側合焦群を有するようにし、合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動するようにし、前側合焦群と後側合焦群が以下の条件式（１－１）を満足するようにする。これにより、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を製造することができる。
（１－１）　０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
　ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
　以下、第２実施形態の光学系、光学機器及び光学系の製造方法について説明する。
　本実施形態の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後群とからなり、前記前群は、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、正の屈折力を有する前側合焦群とを有し、前記後群は、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有し、無限遠物体から近距離物体への少なくとも一部の合焦時に前記前側合焦群と前記後側合焦群とが光軸方向に移動し、最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有する。
　従来のレトロフォーカスタイプの広角レンズでは開口絞りの像側に位置するレンズ群を合焦群とする場合、像面変動を抑えるために合焦群を物体側へ大きく移動させる必要があった。
　本実施形態の光学系は、開口絞りの物体側に配置した正レンズ群と開口絞りの像側に配置した正レンズ群とを合焦群として物体側へ移動させて合焦を行う構成により、合焦時の諸収差の変動を抑え、特に球面収差と像面湾曲収差を良好に補正することができる。また、合焦群を２つとしたことにより、それぞれの合焦群を軽量化して合焦動作の高速化を図ることもできる。
　また本実施形態の光学系は、最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有する構成でありながら前群全体の屈折力を正としている。これにより、大きな画角を確保しつつ最も物体側のレンズ群を小径化することができ、適切なバックフォーカスを確保しながら全長の短縮化を図ることもできる。
　以上の構成により、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を実現することができる。
　また本実施形態の光学系は、合焦時に前記開口絞りの位置が固定であることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－１）を満足することが望ましい。
（２－１）　０．０１０＜ｆＲＦ／ｆＦＦ＜０．９００
　ただし、
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離
　上記条件式（２－１）は、２つの合焦群の適切な屈折力配分を焦点距離の比で記したものである。
　本実施形態の光学系の条件式（２－１）の対応値が下限値を下回ると、前側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎる。このため、前側合焦群は合焦時のストロークが大きくなり過ぎて正レンズ群と干渉してしまう。或いは、像面湾曲収差を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１）の下限値を０．０１５、更に０．０２０、０．０２４とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－１）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎる。このため、球面収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１）の上限値を０．７００、更に０．５００、０．４００、０．３００、０．２５０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－２）を満足することが望ましい。
（２－２）　０．４００＜Ｂｆ／ｆ＜２．０００
　ただし、
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離、即ちバックフォーカス
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
　上記条件式（２－２）は、バックフォーカスと光学系全体の焦点距離の適切な範囲を規定する条件式である。なお、条件式（２－２）中のＢｆには、光学系中にフィルタ等の平行平板がある場合はこれを空気に置き換えて算出した値を用いるものとする。このことは後述する条件式（２－３）、（２－９）中のＳＴ、ＴＬ及びＢｆについても同様である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－２）の対応値が上限値を上回ると、バックフォーカスが大きくなり、テレセントリック性は保たれるものの光学系全体が大型化してしまう。また、大型化に伴う前群の径の増大を抑えようとすれば歪曲収差等を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－２）の上限値を１．９００、更に１．８００、１．７００、１．６００、１．５００、１．４００、１．３００、１．２００、１．１００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－２）の対応値が下限値を下回ると、射出瞳の位置が像側へ変位する。このため、シェーディングが顕著となり、特に画面周辺での解像の低下を招いてしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－２）の下限値を０．４５０、更に０．５００、０．５５０、０．６００、０．７００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－３）を満足することが望ましい。
（２－３）　０．１００＜ＳＴ／ＴＬ＜０．６００
　ただし、
ＳＴ：無限遠物体合焦時の前記開口絞りから像面までの距離
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離、即ち光学系の全長
　上記条件式（２－３）は、開口絞りから像面までの距離と光学系の全長の適切な範囲を規定する条件式であり、光学系における開口絞りの位置から射出瞳の位置を推し量るものである。
　本実施形態の光学系の条件式（２－３）の対応値が上限値を上回ると、テレセントリック性は保たれるものの光学系の全長が大きくなり小型化を図ることができない。また光学系の全長が増大した状態で前群の径の小型化を図ろうとすれば、歪曲収差等を十分に補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－３）の上限値を０．５７０、更に０．５５０、０．５３０、０．５００、０．４８０、０．４６０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－３）の対応値が下限値を下回ると、開口絞りが適切な位置よりも物体側に配置されることになる。このため、開口絞りで光線を均等に遮ることができず、開口を絞った時の点像に歪みが生じたり、周辺減光が悪化してしまう。また、倍率色収差を補正することも困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－３）の下限値を０．１２０、更に０．１４０、０．１７０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－４）を満足することが望ましい。
（２－４）　０．２００＜βＲＦ／βＦＦ＜１．１００
　ただし、
βＦＦ：前記前側合焦群の無限遠物体合焦時の倍率
βＲＦ：前記後側合焦群の無限遠物体合焦時の倍率
　上記条件式（２－４）は、前側合焦群と後側合焦群の適切な倍率の比を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－４）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－４）の上限値を１．０００、更に０．９５０、０．９００、０．８５０、０．８００、０．７５０、０．７００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－４）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎて、合焦に必要な倍率を得ることができない。このため、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－４）の下限値を０．２２０、更に０．２４０、０．２６０、０．２８０、０．３００、０．３２０、０．３５０、０．３７０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、合焦時に前記正レンズ群の位置が固定であることが望ましい。これにより、合焦時の像倍率の変化が小さく良好な画像を得ることができ、本実施形態の光学系の機械的な構成を簡略化することができる。
　また本実施形態の光学系は、合焦時に最も像側に位置するレンズ群の位置が固定であることが望ましい。これにより、適切な大きさのバックフォーカスと十分な射出瞳距離を確保することができ、本実施形態の光学系の機械的な構成を簡略化することができる。
　また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有することが望ましい。これにより、倍率色収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　また本実施形態の光学系は、前記後側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有することが望ましい。これにより、倍率色収差等の諸収差を良好に補正することができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－５）を満足することが望ましい。
（２－５）　０．３００＜ｆＦ／ｆＲ＜１．３００
　ただし、
ｆＦ：無限遠物体合焦時の前記前群の焦点距離
ｆＲ：無限遠物体合焦時の前記後群の焦点距離
　上記条件式（２－５）は、前群と後群の適切な屈折力配分を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－５）の対応値が上限値を上回ると、後群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－５）の上限値を１．２００、更に１．１５０、１．１００、１．０５０、１．０００、０．９５０、０．９００、０．８５０、０．８００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－５）の対応値が下限値を下回ると、後群の屈折力が小さくなり過ぎて、合焦に必要な倍率を得ることができない。このため、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－５）の下限値を０．３３０、更に０．３５０、０．３８０、０．４００、０．４３０、０．４５０、０．４８０、０．５００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、合焦時に前記前側合焦群が物体側に移動することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、合焦時に前記後側合焦群が物体側に移動することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－６）を満足することが望ましい。
（２－６）　０．０１０＜ｆＦＡ／ｆＦＦ＜０．７５０
　ただし、
ｆＦＡ：前記正レンズ群の焦点距離
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
　上記条件式（２－６）は、前側合焦群の焦点距離と正レンズ群の焦点距離を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－６）の対応値が上限値を上回ると、前側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎるため、倍率色収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－６）の上限値を０．７００、更に０．６５０、０．６００、０．５５０、０．５００、０．４５０、０．４００、０．３５０、０．３００、０．２５０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－６）の対応値が下限値を下回ると、前側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎるため、像面湾曲収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－６）の下限値を０．０１５、更に０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３５、０．０４０、０．０４５、０．０５０、０．０６０、０．０７０、０．０８０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－７）を満足することが望ましい。
（２－７）　０．０１０＜ｆ／ｆＦＦ＜０．３００
　ただし、
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
　上記条件式（２－７）は、前側合焦群の焦点距離と光学系全体の焦点距離を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－７）の対応値が上限値を上回ると、前側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎるため、倍率色収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－７）の上限値を０．２８０、更に０．２５０、０．２３０、０．２００、０．１８０、０．１６０、０．１４０、０．１２０、０．１００、０．０８０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－７）の対応値が下限値を下回ると、前側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎるため、像面湾曲収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－７）の下限値を０．０１２、更に０．０１４、０．０１６、０．０１７、０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３５とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－８）を満足することが望ましい。
（２－８）　０．３００＜ｆ／ｆＲＦ＜１．１００
　ただし、
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離
　上記条件式（２－８）は、後側合焦群の焦点距離と光学系全体の焦点距離を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－８）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎる。このため、合焦時の後側合焦群のストロークが大きくなり光学系が大型化してしまう。或いは、像面湾曲収差を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－８）の上限値を１．０５０、更に１．０００、０．９５０、０．９００、０．８５０とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－８）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎるため、球面収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－８）の下限値を０．３５０、更に０．４００、０．４５０、０．５００、０．５５０、０．６００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－９）を満足することが望ましい。
（２－９）　０．８００＜ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＜６．０００
　ただし、
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
Ｆno：前記光学系の開放Ｆナンバー
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
　上記条件式（２－９）は、光学系を明るい広角レンズとするために、光学系の全長とバックフォーカスの最適なバランスを示す条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－９）の対応値が上限値を上回ると、光学系の全長が増大し、光学系が大型化してしまう。或いは、Ｆナンバーが小さくなるため、球面収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－９）の上限値を５．５００、更に５．０００、４．５００、４．３００、４．１００、４．０００、３．８００、３．６００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－９）の対応値が下限値を下回ると、光学系の全長が小さくなり過ぎて、コマ収差等を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－９）の下限値を０．９００、更に１．０００、１．１００、１．３００、１．５００、１．８００、２．０００、２．２００、２．５００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－１０）を満足することが望ましい。
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＜０．０７０
　ただし、
Ａinf：無限遠物体合焦時の前記光学系の半画角（単位は「°」）
Ａmod：最至近物体合焦時の前記光学系の半画角（単位は「°」）
　上記条件式（２－１０）は、無限遠物体合焦時の入射光線角と最至近物体合焦時の入射光線角の比を規定する条件式であり、合焦時の像倍率の変化を推し量るものである。
　本実施形態の光学系の条件式（２－１０）の対応値が上限値を上回ると、合焦時に像倍率が変化し、良好な画像を得ることができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１０）の上限値を０．０６５、更に０．０６０、０．０５５、０．０５０、０．０４５、０．０４０とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなり、以下の条件式（２－１１）を満足することが望ましい。
（２－１１）　３０．００＜νＦＦｐ－νＦＦｎ＜７５．００
　ただし、
νＦＦｐ：前記前側合焦群中の前記正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
νＦＦｎ：前記前側合焦群中の前記負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
　上記条件式（２－１１）は、前側合焦群に含まれる正レンズと負レンズの分散の関係式である。本実施形態の光学系は、条件式（２－１１）を満足することにより、色収差を良好に補正することができる。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１１）の上限値を７０．００、更に６５．００、６１．００、５８．００、５６．００とすることがより好ましい。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１１）の下限値を３５．００、更に４０．００、４５．００、５０．００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－１２）を満足することが望ましい。
（２－１２）－１．０００＜（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＜２．０００
　ただし、
ＦＦｒ１：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの物体側レンズ面の曲率半径
ＦＦｒ２：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの像側レンズ面の曲率半径
　上記条件式（２－１２）は、前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの形状因子（シェイプファクター）を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－１２）の対応値が上限値を上回ると、当該正レンズの物体側レンズ面の曲率が大きくなり球面収差を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１２）の上限値を１．５００、更に１．３００、１．０００、０．９００、０．８００、０．７００、０．６００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－１２）の対応値が下限値を下回ると、コマ収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１２）の下限値を－０．８００、更に－０．６００、－０．４００、－０．２００、０．０００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群が２枚又は３枚のレンズからなることが望ましい。これにより、前側合焦群の軽量化を図り、オートフォーカスの高速化を達成することができる。
　また本実施形態の光学系は、前記後側合焦群が４枚以内のレンズからなることが望ましい。これにより、これにより、後側合焦群の軽量化を図り、オートフォーカスの高速化を達成することができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－１３）を満足することが望ましい。
（２－１３）　０．８００＜（－ｆＲＢ）／ｆ＜１０．０００
　ただし、
ｆＲＢ：前記負レンズ群の焦点距離
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
　上記条件式（２－１３）は、負レンズ群の焦点距離と光学系全体の焦点距離を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－１３）の対応値が上限値を上回ると、負レンズ群の屈折力が小さくなり過ぎる。このため、バックフォーカスが大きくなり光学系が大型化してしまう。また、コマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１３）の上限値を９．０００、更に８．０００、７．０００、６．０００、５．０００とすることがより好ましい。
　一方、本実施形態の光学系の条件式（２－１３）の対応値が下限値を下回ると、負レンズ群の屈折力が大きくなり過ぎる。このため、射出瞳距離を十分に確保することができなくなってしまう。また、歪曲収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１３）の下限値を１．０００、更に１．２００、１．４００、１．６００、１．８００、２．０００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、最も像側に位置するレンズ群は、像側から順に、正レンズと、負レンズとを有することが望ましい。これにより、適切な大きさのバックフォーカスと十分な射出瞳距離を確保することができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－１４）を満足することが望ましい。
（２－１４）　０．０３０＜ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ
　ただし、
ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
　上記条件式（２－１４）は、最も像側に位置するレンズ群中の正レンズと負レンズの屈折率差を規定する条件式である。
　本実施形態の光学系の条件式（２－１４）の対応値が下限値を下回ると、ペッツバール和を補正することができなくなり、適切な射出瞳距離とバックフォーカスを保つことができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１４）の下限値を０．０４０、更に０．０５０、０．０６０、０．０７０、０．０８０、０．０９０、０．１００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、最も像側に位置するレンズ群中で最も像側に位置するレンズの像側レンズ面が像側に凸であることが望ましい。これにより、適切な射出瞳距離とバックフォーカスを確保することができる。
　また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２－１５）、（２－１６）を満足することが望ましい。
（２－１５）　１．０００＜ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＜２．５００
（２－１６）　１．０００＜ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＜２．５００
　ただし、
ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
νＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
　上記条件式（２－１５）は、最も像側に位置するレンズ群に含まれる正レンズの屈折率と分散の関係を規定する条件式である。本実施形態の光学系は、条件式（２－１５）を満足することにより、色収差を良好に補正することができる。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１５）の上限値を２．４００、更に２．３００、２．２００、２．１００とすることがより好ましい。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１５）の下限値を１．２００、更に１．４００、１．６００、１．８００とすることがより好ましい。
　上記条件式（２－１６）は、最も像側に位置するレンズ群に含まれる負レンズの屈折率と分散の関係を規定する条件式である。本実施形態の光学系は、条件式（２－１６）を満足することにより、色収差を良好に補正することができる。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１６）の上限値を２．４００、更に２．３００、２．２００、２．１００とすることがより好ましい。
　なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２－１６）の下限値を１．２００、更に１．４００、１．６００、１．８００とすることがより好ましい。
　また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群と前記開口絞りとが隣り合っていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、前記開口絞りと前記後側合焦群とが隣り合っていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、前記前群は、前記前側合焦群と前記開口絞りとの間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　また本実施形態の光学系は、前記後群は、前記開口絞りと前記後側合焦群との間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。
　第２実施形態の光学機器は、上述した構成の光学系を有する。これにより、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　第２実施形態の光学系の製造方法は、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後群とからなる光学系の製造方法であって、前記前群が、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、正の屈折力を有する前側合焦群とを有するようにし、前記後群が、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有するようにし、無限遠物体から近距離物体への少なくとも一部の合焦時に前記前側合焦群と前記後側合焦群とが光軸方向に移動するようにし、最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有するようにする。これにより、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を製造することができる。
　以下、第１、第２実施形態の光学系に係る実施例を添付図面に基づいて説明する。なお、第１～第９実施例は第１、第２実施形態に共通する実施例であり、第１０、第１１実施例は第１実施形態の実施例である。
（第１実施例）
　図１Ａ及び図１Ｂはそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第１実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸形状の正レンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２とからなる。
　第１実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
　表１において、ｆは焦点距離、Ｂｆはバックフォーカス（最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離）を示す。
　［面データ］において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、可変は可変の面間隔、絞りＳは開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。非球面は面番号に「*」を付して曲率半径ｒの欄に近軸曲率半径の値を示している。
　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ２／ｒ）／［１＋｛１－κ（ｈ／ｒ）２｝１／２］＋A4ｈ４＋A6ｈ６＋A8ｈ８
　ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離（サグ量）、κを円錐定数、A4，A6，A8を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）とする。なお、「E－n」（nは整数）は「×10－ｎ」を示し、例えば「1.23456E-07」は「1.23456×10－７」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。
　［各種データ］において、ＦnoはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、ωは半画角（単位は「°」）、Ｙmaxは最大像高、βは至近撮影倍率、ＴＬは第１実施例に係る光学系の全長（第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離）、ｄnは第n面と第n+1面との可変の間隔をそれぞれ示す。空気換算Ｂｆ、空気換算ＴＬは、フィルタＦの厚みを空気換算したＢｆ、ＴＬをそれぞれ示す。Ａinfは無限遠物体合焦時の半画角、Ａmodは最至近物体合焦時の半画角をそれぞれ示す（ともに単位は「°」）。なお、無限遠は無限遠物体への合焦時、近距離は近距離物体への合焦時をそれぞれ示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
　［条件式対応値］には、第１実施例に係る光学系の各条件式の対応値を示す。
　ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１）第１実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)       85.0000   2.7000   1.744000   44.80
  2)       25.0533   9.4392   1.000000
  3)       54.7416   2.0000   1.588870   61.13
 *4)       18.4256  10.7082   1.000000
  5)      516.8640   3.7787   1.903658   31.31
  6)     -114.1419   3.5370   1.000000
  7)      -50.2377   2.0000   1.620040   36.40
  8)       30.6947  10.4006   1.851500   40.78
  9)     -261.5465   0.2000   1.000000
 10)       41.0143   5.7649   1.851500   40.78
 11)     -317.4121    可変    1.000000
 12)(仮想面)  ∞     0.0000   1.000000
 13)       56.6941   4.1550   1.497820   82.57
 14)      -64.4398   1.2000   1.808090   22.74
 15)      364.1222    可変    1.000000
 16)(絞りＳ)  ∞      可変    1.000000
*17)      -38.5516   1.4869   1.860999   37.10
*18)      -43.3477   1.3930   1.000000
 19)       54.9022   6.5932   1.497820   82.57
 20)      -18.1086    可変    1.000000
*21)      -26.4619   1.4000   1.689480   31.02
 22)       48.9165   2.3305   1.000000
*23)       39.3225   3.4184   1.832199   40.10
 24)          ∞    17.1751   1.000000
 25)          ∞     1.6000   1.516800   64.13
 26)          ∞     0.9931   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   4    0.0000  8.15384E-06 -6.41018E-09  3.11521E-11
                    A10          A12
               -7.69764E-14  0.67523E-16
面番号    κ        A4           A6           A8
  17    0.0000 -3.75535E-05  4.12683E-08  9.77350E-10
                    A10          A12
               -1.51945E-11  0.24817E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  18    1.0000  7.81937E-06  1.19209E-07  1.46234E-09
                    A10          A12
               -1.69623E-11  0.50939E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  21    1.5918  1.17009E-04 -7.89642E-07  5.72645E-09
                    A10          A12
               -2.68019E-11  0.55035E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  23    1.0000 -7.49387E-05  4.05516E-07 -2.44584E-09
                    A10          A12
                8.81114E-12 -0.14105E-13
［各種データ］
ｆ            20.1396
Ｆno           1.85813
２ω          96.9415
Ｙmax         21.60
ＴＬ         113.97307
空気換算ＴＬ 113.42787
Ｂｆ          19.7682
空気換算Ｂｆ  19.223
Ａinf         49.11334
Ａmod         48.15531
           無限遠     近距離
ｆ        20.1396
β                   -0.1886
ｄ0          ∞      86.0518
ｄ11       6.6882     3.2619
ｄ15       4.1566     7.5829
ｄ16       7.3258     5.5189
ｄ20       3.5287     5.3356
２ω      96.9415
ω        48.4707
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      41.6168
GR      17      56.1686
GFA      1      50.4642
GFF     12     519.7498
GRF     17      29.1224
GRB     21     -59.3852
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.5274
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.9545
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4500
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.3989
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.9486
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.1695
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.0897
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0560
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.7409
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.0971
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0387
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.6916
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.1756
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0476
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.0639
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1427
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0327
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
（２－１）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0560
（２－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.9545
（２－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4500
（２－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.3989
（２－５）　ｆＦ／ｆＲ＝0.7409
（２－６）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.0971
（２－７）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0387
（２－８）　ｆ／ｆＲＦ＝0.6916
（２－９）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.1756
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0476
（２－１１）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（２－１２）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.0639
（２－１３）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.9486
（２－１４）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1427
（２－１５）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0327
（２－１６）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
　図２Ａ及び図２Ｂはそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、ＮＡは開口数をそれぞれ示す。詳しくは、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーＦＮＯ又は開口数ＮＡの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高Ｙの最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高Ｙにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、第１実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　図３Ａ及び図３Ｂはそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第２実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸形状の正レンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＡと、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　負レンズ群ＧＲＡは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
　第２実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ、負レンズ群ＧＲＡ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）第２実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)       89.6637   2.3000   1.744000   44.80
  2)       29.1933   8.8855   1.000000
  3)       80.9611   2.0000   1.588870   61.13
 *4)       18.6119  11.2072   1.000000
  5)      363.7622   4.9254   1.903658   31.31
  6)     -101.1501   2.7468   1.000000
  7)      -54.6987   5.0000   1.620040   36.40
  8)       32.2537   8.4862   1.851500   40.78
  9)     1296.4983   0.2000   1.000000
 10)       45.2794   5.9980   1.851500   40.78
 11)     -141.1734    可変
 12)(仮想面)  ∞     0.0000   1.000000
 13)       41.5816   4.4074   1.497820   82.57
 14)      -76.5015   1.2000   1.808090   22.74
 15)      129.2012    可変
 16)(絞りＳ)  ∞     2.0000   1.000000
 17)      340.8668   1.2000   1.487490   70.32
 18)      102.2210    可変
*19)      -96.3223   2.0483   1.860999   37.10
 20)      -78.6357   1.3930   1.000000
 21)       60.1667   7.9457   1.497820   82.57
 22)      -18.5027    可変
*23)      -27.6858   1.3000   1.689480   31.02
 24)       44.6169   1.9137   1.000000
*25)       37.7956   2.4912   1.832199   40.10
 26)          ∞    16.6751   1.000000
 27)          ∞     1.6000   1.516800   63.88
 28)          ∞     1.0000   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   4    0.0000  8.02959E-06  2.44201E-09  1.15819E-11
                    A10          A12
               -5.28374E-15  0.20308E-16
面番号    κ        A4           A6           A8
  19    0.0000 -3.96671E-05 -9.87679E-08  2.89585E-11
                    A10          A12
               -4.23597E-12 -0.17965E-15
面番号    κ        A4           A6           A8
  23    1.5084  1.22824E-04 -8.31232E-07  5.29431E-09
                    A10          A12
               -2.14010E-11  0.35630E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  25    1.0000 -8.30036E-05  4.42223E-07 -2.36224E-09
                    A10          A12
                7.62005E-12 -0.96482E-14
［各種データ］
ｆ            20.4000
Ｆno           1.86668
２ω          96.1606
Ｙmax         21.60
ＴＬ         117.00851
空気換算ＴＬ 116.46331
Ｂｆ          19.27514
空気換算Ｂｆ  18.72994
Ａinf         18.75122
Ａmod         47.95116
           無限遠     近距離
ｆ        20.4000
β                   -0.1896
ｄ0          ∞      86.3709
ｄ11       5.7481     2.6300
ｄ15       4.1550     7.2731
ｄ18       6.4768     4.6001
ｄ22       3.7053     5.5821
２ω      96.1606
ω        48.0803
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      41.2883
GR      19      54.7498
GFA      1      51.4084
GFF     12     485.7773
GRA     16    -300.0000
GRF     19      27.7405
GRB     23     -60.6065
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.6019
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.9181
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4225
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.3322
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.9709
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.16082
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.0920
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0571
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.7451
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1058
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0420
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.7354
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.3311
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0392
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.2957
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1427
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0327
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
（２－１）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0571
（２－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.9181
（２－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4225
（２－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.3322
（２－５）　ｆＦ／ｆＲ＝0.7451
（２－６）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1058
（２－７）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0420
（２－８）　ｆ／ｆＲＦ＝0.7354
（２－９）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.3311
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0392
（２－１１）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（２－１２）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.2957
（２－１３）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.9709
（２－１４）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1427
（２－１５）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0327
（２－１６）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
　図４Ａ及び図４Ｂはそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　図５Ａ及び図５Ｂはそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第３実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦと、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＢとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
　正レンズ群ＧＦＢは、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ９とからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
　第３実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、正レンズ群ＧＦＢ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）第３実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)       97.1220   2.5000   1.744000   44.80
  2)       25.5141   8.5243   1.000000
  3)       54.3787   2.0000   1.588870   61.13
 *4)       19.3078  12.0516   1.000000
  5)    -2541.0384   4.4832   1.903658   31.31
  6)      -89.4461   3.2029   1.000000
  7)      -55.7529   4.8378   1.620040   36.40
  8)       31.5163   8.0322   1.851500   40.78
  9)     -603.1050   0.2000   1.000000
 10)       44.5738   5.5569   1.851500   40.78
 11)     -295.5770    可変    1.000000
 12)(仮想面)  ∞     0.0000   1.000000
 13)       56.3391   4.1355   1.497820   82.57
 14)      -77.0418   2.0843   1.808090   22.74
 15)      274.8271    可変    1.000000
 16)      150.0000   1.6000   1.487490   70.32
 17)          ∞     2.0000   1.000000
 18)(絞りＳ)  ∞      可変    1.000000
*19)      -43.8243   1.2000   1.860999   37.10
 20)      -57.8611   1.3930   1.000000
 21)       70.5507   6.9944   1.497820   82.57
 22)      -17.1866    可変    1.000000
*23)      -32.2891   1.3000   1.689480   31.02
 24)       34.1671   2.2422   1.000000
 25)       37.1466   3.3825   1.832199   40.10
 26)          ∞    16.2621   1.000000
 27)          ∞     1.6000   1.516800   63.88
 28)          ∞     1.0000   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   4    0.0000  6.01620E-06  6.79387E-09 -4.02993E-11
                    A10          A12
                1.20323E-13 -0.15113E-15
面番号    κ        A4           A6           A8
  19    0.0000 -4.87007E-05 -8.95876E-08 -3.14165E-10
                    A10          A12
               -2.43481E-12 -0.23860E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  23    5.5636  1.08484E-04 -7.41132E-07  6.01375E-09
                    A10          A12
               -3.07989E-11  0.79304E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  25    1.0000 -6.01745E-05  3.38304E-07 -1.58920E-09
                    A10          A12
                5.05882E-12 -0.65680E-14
［各種データ］
ｆ            20.2698
Ｆno           1.84435
２ω          96.5219
Ｙmax         21.60
ＴＬ         116.60345
空気換算ＴＬ 116.05825
Ｂｆ          18.86209
空気換算Ｂｆ  18.31689
Ａinf         48.94839
Ａmod         48.37479
           無限遠     近距離
ｆ        20.2698
β                   -0.1902
ｄ0          ∞      85.4430
ｄ11       5.6165     2.4956
ｄ15       2.2463     5.3672
ｄ18       8.5521     6.5490
ｄ22       3.6056     5.6088
２ω      96.5219
ω        48.2609
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      34.2040
GR      17      66.9283
GFA      1      54.0606
GFF     12     486.5933
GFB     16     307.6986
GRF     19      31.4696
GRB     23     -58.8568
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.6418
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.9037
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4049
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.5105
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.9037
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.1578
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.0988
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0647
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.5111
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1111
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0417
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.6441
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.4354
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0283
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.1552
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1427
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0327
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
（２－１）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0647
（２－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.9037
（２－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4049
（２－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.5105
（２－５）　ｆＦ／ｆＲ＝0.5111
（２－６）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1111
（２－７）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0417
（２－８）　ｆ／ｆＲＦ＝0.6441
（２－９）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.4354
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0283
（２－１１）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（２－１２）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.1552
（２－１３）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.9037
（２－１４）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1427
（２－１５）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0327
（２－１６）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
　図６Ａ及び図６Ｂはそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　図７Ａ及び図７Ｂはそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第４実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２とからなる。
　第４実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）第４実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)      105.1730   2.5000   1.717000   47.97
  2)       28.0761   6.9819   1.000000
  3)       54.1318   2.0000   1.568830   56.00
 *4)       19.1358  12.2439   1.000000
  5)    -1386.9567   3.2295   1.903658   31.31
  6)     -106.4455   2.3599   1.000000
  7)      -63.4529   3.3027   1.620040   36.40
  8)       29.5793   7.1269   1.851500   40.78
  9)    -2671.7190   2.3092   1.000000
 10)       42.2306   5.3571   1.851500   40.78
 11)     -303.1326    可変    1.000000
 12)(仮想面)  ∞     0.0000   1.000000
 13)       58.1267   4.5140   1.497820   82.57
 14)      -67.7518   2.5150   1.808090   22.74
 15)      464.6438    可変    1.000000
 16)(絞りＳ)  ∞      可変    1.000000
*17)      -58.9498   2.0443   1.860999   37.10
 18)      -56.5635   1.3930   1.000000
 19)      119.9079   7.3545   1.497820   82.57
 20)      -17.3792    可変    1.000000
*21)      -27.6859   1.3000   1.689480   31.02
 22)       41.8186   1.7994   1.000000
*23)       39.3203   3.4174   1.808350   40.55
 24)          ∞    18.4523   1.000000
 25)          ∞     1.6000   1.516800   64.13
 26)          ∞     0.9866   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   4    0.0000  1.01451E-05  3.09662E-10  2.61797E-11
                    A10          A12
               -5.26695E-14  0.49110E-16
面番号    κ        A4           A6           A8
  17    0.0000 -4.44232E-05 -7.92259E-08 -9.22854E-10
                    A10          A12
                6.75991E-12 -0.57395E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  21    2.0933  1.10413E-04 -7.62492E-07  5.30334E-09
                    A10          A12
               -2.25140E-11  0.40859E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  23    1.0000 -7.16079E-05  4.39983E-07 -2.36885E-09
                    A10          A12
                7.66187E-12 -0.10235E-13
［各種データ］
ｆ            23.0000
Ｆno           1.85172
２ω          90.6552
Ｙmax         21.60
ＴＬ         114.98658
空気換算ＴＬ 114.44138
Ｂｆ          21.03884
空気換算Ｂｆ  20.49364
Ａinf         45.31854
Ａmod         44.51854
           無限遠     近距離
ｆ        23.0000
β                   -0.1828
ｄ0          ∞     104.9388
ｄ11       5.9052     2.4996
ｄ15       4.0403     7.4460
ｄ16       8.5116     6.6677
ｄ20       3.7419     5.5858
２ω      90.6552
ω        45.3276
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      44.7746
GR      17      64.6935
GFA      1      57.4905
GFF     12     413.4387
GRF     17      29.9133
GRB     21     -52.0504
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.5414
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.8910
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4374
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.4327
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.2631
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.1791
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.0802
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0724
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.6921
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1391
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0556
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.7689
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.0157
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0348
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.0765
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1189
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0111
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
（２－１）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0724
（２－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.8910
（２－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4374
（２－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.4327
（２－５）　ｆＦ／ｆＲ＝0.6921
（２－６）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1391
（２－７）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0556
（２－８）　ｆ／ｆＲＦ＝0.7689
（２－９）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.0157
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0348
（２－１１）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（２－１２）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.0765
（２－１３）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.2631
（２－１４）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1189
（２－１５）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0111
（２－１６）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
　図８Ａ及び図８Ｂはそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　図９Ａ及び図９Ｂはそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第５実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２とからなる。
　第５実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）第５実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)      397.0808   2.5000   1.655234   44.96
  2)       41.1626   4.3963   1.000000
  3)       63.8851   2.0000   1.556354   55.30
 *4)       19.8504  11.8696   1.000000
  5)     -335.9120   3.4498   1.891325   32.78
  6)      -92.0502   2.6562   1.000000
  7)      -66.8872   1.9012   1.620040   36.40
  8)       29.5548   8.8222   1.851500   40.78
  9)    -2141.5083   1.8071   1.000000
 10)       44.7902   5.3588   1.851500   40.78
 11)     -299.4337    可変    1.000000
 12)(仮想面)  ∞     0.0000   1.000000
 13)       44.5714   5.4239   1.497820   82.57
 14)      -78.9223   2.8047   1.805180   25.45
 15)      160.0738    可変    1.000000
 16)(絞りＳ)  ∞      可変    1.000000
*17)      -46.7376   2.0809   1.860999   37.10
 18)      -42.7565   1.3930   1.000000
 19)      262.5587   7.2654   1.497820   82.57
 20)      -18.8498    可変    1.000000
*21)      -30.1253   1.3000   1.689480   31.02
 22)       40.4709   1.9883   1.000000
*23)       37.2836   3.3332   1.808350   40.55
 24)          ∞    19.7825   1.000000
 25)          ∞     1.6000   1.516800   64.13
 26)          ∞     1.0059   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   4    0.0000  9.77757E-06 -1.86856E-10  3.61428E-11
                    A10          A12
               -7.97773E-14  0.95711E-16
面番号    κ        A4           A6           A8
  17    0.0000 -3.98939E-05 -3.97571E-08 -4.94760E-10
                    A10          A12
                2.83561E-12 -0.20949E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  21    2.6936  1.03810E-04 -7.47656E-07  5.22059E-09
                    A10          A12
               -2.32930E-11  0.46411E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  23    1.0000 -6.38484E-05  4.30545E-07 -2.33889E-09
                    A10          A12
                8.08344E-12 -0.12063E-13
［各種データ］
ｆ            27.0000
Ｆno           1.8511
２ω          80.1035
Ｙmax         21.60
ＴＬ         115.00586
空気換算ＴＬ 114.46066
Ｂｆ          22.38833
空気換算Ｂｆ  21.84313
Ａinf         40.75144
Ａmod         39.9517
           無限遠     近距離
ｆ        27.0000
β                   -0.1432
ｄ0          ∞     168.6086
ｄ11       5.9402     2.4572
ｄ15       4.0055     7.4884
ｄ16       8.4916     6.7346
ｄ20       3.8298     5.5867
２ω      80.1035
ω        40.0518
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      50.0572
GR      17      68.9718
GFA      1      67.4727
GFF     12     375.4378
GRF     17      32.8785
GRB     21     -60.8771
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.5044
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.8090
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4502
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.4980
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.2547
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.1908
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.0651
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0876
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.7258
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1797
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0719
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.8212
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝2.8308
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0296
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝57.3000
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.2782
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1189
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0111
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
（２－１）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0876
（２－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.8090
（２－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4502
（２－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.4980
（２－５）　ｆＦ／ｆＲ＝0.7258
（２－６）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1797
（２－７）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0719
（２－８）　ｆ／ｆＲＦ＝0.8212
（２－９）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝2.8308
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0296
（２－１１）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝57.3000
（２－１２）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.2782
（２－１３）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.2547
（２－１４）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1189
（２－１５）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0111
（２－１６）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
　図１０Ａ及び図１０Ｂはそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　図１１Ａ及び図１１Ｂはそれぞれ、第６実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第６実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と両凸形状の正レンズＬ４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ５と両凹形状の負レンズＬ６との接合レンズとからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ７と像側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２とからなる。
　第６実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）第６実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)      348.4574   2.4000   1.504120   59.90
 *2)       21.4609  13.4044   1.000000
  3)     -105.0871   4.5427   1.922860   20.88
  4)      -64.8044   3.8789   1.000000
  5)      -34.8938   2.0000   1.632947   34.71
  6)       40.3703  11.1155   1.834810   42.73
  7)      -48.0907   0.2187   1.000000
  8)       31.3856   7.6538   1.834810   42.73
  9)     -144.1208   1.6000   1.657414   32.27
 10)       31.7227    可変    1.000000
 11)       28.8127   5.3410   1.497820   82.57
 12)          ∞     1.2002   1.713322   30.66
 13)       55.4010    可変    1.000000
 14)(絞りＳ)  ∞      可変    1.000000
*15)      -46.5696   1.8000   1.728267   45.36
 16)     -592.3084   0.2365   1.000000
 17)       51.5274  10.3228   1.497820   82.57
*18)      -18.0668    可変    1.000000
 19)      -48.0041   1.4000   1.593929   38.23
 20)       55.8143   2.2498   1.000000
*21)      102.4799   3.8639   1.906998   28.77
 22)    -1000.0000  17.2535   1.000000
 23)          ∞     1.6000   1.516800   64.13
 24)          ∞     0.9835   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   2    0.0000  1.12877E-05  7.54278E-09  3.77786E-11
                    A10          A12
               -8.64032E-14  0.22683E-15
面番号    κ        A4           A6           A8
  15    0.0000 -3.85799E-05 -9.55276E-08  2.02210E-10
                    A10          A12
               -5.21627E-12  0.22387E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  18    1.0000  1.16752E-05 -2.00823E-08  2.86154E-10
                    A10          A12
               -7.78259E-13  0.34805E-14
面番号    κ        A4           A6           A8
  21    1.0000  3.63716E-06 -5.43228E-09  2.25434E-11
                    A10          A12
               -7.54064E-14  0.77846E-16
［各種データ］
ｆ            34.0000
Ｆno           1.84694
２ω          68.7634
Ｙmax         21.60
ＴＬ         114.98352
空気換算ＴＬ 114.43832
Ｂｆ          19.83701
空気換算Ｂｆ  19.29181
Ａinf         34.37218
Ａmod         33.44787
           無限遠     近距離
ｆ        34.0000
β                   -0.1434
ｄ0          ∞     216.6806
ｄ10       5.4302     2.1248
ｄ13       4.0990     7.4045
ｄ14       9.0459     6.1458
ｄ18       3.3432     6.2432
２ω      68.7634
ω        34.3817
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      47.9103
GR      15      86.8580
GFA      1      78.4519
GFF     11     186.8714
GRF     15      40.9478
GRB     19     -78.5376
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.8773
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.5674
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4505
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.8696
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.3099
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.1686
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.0853
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.2191
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.5516
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.4198
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.1819
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.8303
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.2118
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0272
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝51.9700
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝1.0000
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.3130
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0508
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.7851
（２－１）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.2191
（２－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.5674
（２－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4505
（２－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.8696
（２－５）　ｆＦ／ｆＲ＝0.5516
（２－６）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.4198
（２－７）　ｆ／ｆＦＦ＝0.1819
（２－８）　ｆ／ｆＲＦ＝0.8303
（２－９）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.2118
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0272
（２－１１）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝51.9700
（２－１２）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝1.0000
（２－１３）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝2.3099
（２－１４）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.3130
（２－１５）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0508
（２－１６）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.7851
　図１２Ａ及び図１２Ｂはそれぞれ、第６実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　図１３Ａ及び図１３Ｂはそれぞれ、第７実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第７実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸形状の正レンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ２は、像側レンズ面に樹脂を配置し非球面形状に形成した複合型非球面レンズである。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
　第７実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）第７実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)       97.4192   2.2000   1.768494   44.86
  2)       25.3748   9.4393   1.000000
  3)       73.0366   1.6500   1.611353   59.10
  4)       28.1065   0.1500   1.513800   52.97
 *5)       23.3508   8.7999   1.000000
  6)      314.3211   3.3152   1.922860   20.88
  7)     -230.9882   3.9581   1.000000
  8)      -54.6239   2.1432   1.620040   36.40
  9)       34.0933  10.7170   1.834810   42.73
 10)      -93.8515   0.2008   1.000000
 11)       45.4462   5.5158   1.834810   42.73
 12)   -76941.34500   可変    1.000000
 13)       40.4893   4.1495   1.497820   82.57
 14)     -135.4706   1.2000   1.808090   22.74
 15)      126.4048    可変    1.000000
 16)(絞りＳ)  ∞      可変    1.000000
*17)      -20.6195   1.7865   1.860999   37.10
*18)      -32.1327   1.4206   1.000000
 19)      102.6671   7.8877   1.497820   82.57
 20)      -16.3909    可変    1.000000
 21)       57.0592   2.6167   1.710936   47.27
 22)      304.2075   4.1090   1.000000
*23)      -22.4255   1.3000   1.689480   31.02
 24)       61.5136   2.0782   1.000000
*25)       36.1918   2.6262   1.820980   42.50
 26)          ∞    12.6819   1.000000
 27)          ∞     1.6000   1.516800   63.88
 28)          ∞     1.0000   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   5    0.0000  4.47584E-07 -6.22190E-09  1.22365E-11
                    A10          A12
               -3.40101E-14  0.32669E-16
面番号    κ        A4           A6           A8
  17    0.0000  9.62834E-05 -4.19153E-07 -3.28271E-09
                    A10          A12
                2.90182E-11 -0.13502E-12
面番号    κ        A4           A6           A8
  18    1.0000  1.33216E-04 -1.90915E-07 -3.36920E-09
                    A10          A12
                2.71394E-11 -0.83703E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  23    1.9124  1.43602E-04 -8.35674E-07  5.32507E-09
                    A10          A12
               -1.97434E-11  0.34513E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  25    1.0000 -8.47161E-05  4.39056E-07 -2.13972E-09
                    A10          A12
                6.18894E-12 -0.71916E-14
［各種データ］
ｆ            20.4000
Ｆno           1.85009
２ω          96.1353
Ｙmax         21.60
ＴＬ         115.02541
空気換算ＴＬ 114.48021
Ｂｆ          15.28192
空気換算Ｂｆ  14.73672
Ａinf         48.76762
Ａmod         48.15648
           無限遠     近距離
ｆ        20.4000
β                   -0.1972
ｄ0          ∞      84.0279
ｄ12       6.0921     2.2355
ｄ15       4.3398     8.1964
ｄ16       9.0834     5.6834
ｄ20       2.9645     6.3646
２ω      96.1353
ω        48.0677
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      40.2194
GR      17      51.7452
GFA      1      59.7587
GFF     13     253.1359
GRF     17      40.2592
GRB     21    -156.7545
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.8816
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.7224
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4421
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.6742
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝7.684
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.1287
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.1667
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.1590
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.7773
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.2361
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0806
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.5067
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝4.1989
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0300
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.5398
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.0765
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝1.9904
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
（２－１）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.1590
（２－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.7224
（２－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4421
（２－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.6742
（２－５）　ｆＦ／ｆＲ＝0.7773
（２－６）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.2361
（２－７）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0806
（２－８）　ｆ／ｆＲＦ＝0.5067
（２－９）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝4.1989
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0300
（２－１１）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（２－１２）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.5398
（２－１３）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝7.684
（２－１４）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.0765
（２－１５）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝1.9904
（２－１６）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446
　図１４Ａ及び図１４Ｂはそれぞれ、第７実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　図１５Ａ及び図１５Ｂはそれぞれ、第８実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第８実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と両凸形状の正レンズＬ３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合レンズとからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６と両凹形状の負レンズＬ７との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ８と、両凸形状の正レンズＬ９とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる。
　第８実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）第８実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)    -1384.5606   2.4000   1.518230   58.82
 *2)       22.7521  19.5726   1.000000
  3)     -210.4727   2.0000   1.603420   38.03
  4)       34.8221  11.0013   1.834810   42.73
  5)      -98.9663   0.2000   1.000000
  6)       41.5127   8.8597   1.834810   42.73
  7)      -70.1358   1.6000   1.647690   33.72
  8)       41.7744    可変    1.000000
  9)       30.8554   5.2069   1.497820   82.57
 10)     -344.9897   1.2000   1.672700   32.18
 11)       59.4370    可変    1.000000
 12)(絞りＳ)  ∞      可変    1.000000
*13)     -128.3993   1.8000   1.834810   42.73
 14)      316.2495   1.3930   1.000000
 15)       98.6994  10.2289   1.497820   82.57
*16)      -18.9378    可変    1.000000
 17)      -47.2364   3.0654   1.902650   35.72
 18)      -35.8672   5.9831   1.000000
 19)      -30.0877   1.4000   1.688931   31.07
 20)    -1077.5863  14.3679   1.000000
 21)          ∞     1.6000   1.516800   64.13
 22)          ∞     0.9778   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   2    0.0000  8.60806E-06 -2.33850E-09  3.59347E-11
                    A10          A12
               -7.01381E-14  0.61254E-16
面番号    κ        A4           A6           A8
  13    0.0000 -3.09776E-05 -8.13151E-08 -2.38297E-10
                    A10          A12
                2.73111E-14 -0.12604E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  16    1.0000  4.53043E-07 -2.70015E-08  4.55831E-11
                    A10          A12
               -6.17207E-13  0.12765E-14
［各種データ］
ｆ            34.1413
Ｆno           1.85683
２ω          65.0328
Ｙmax         21.60
ＴＬ         114.97777
空気換算ＴＬ 114.43257
Ｂｆ          53.1934
空気換算Ｂｆ  54.6482
Ａinf         33.09508
Ａmod         32.1484
           無限遠     近距離
ｆ        34.1413
β                   -0.1418
ｄ0          ∞     221.3238
ｄ8        5.7439     2.0995
ｄ11       4.0000     7.6445
ｄ12       9.1921     6.0059
ｄ16       3.1853     6.3715
２ω      65.0328
ω        32.5164
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      57.9019
GR      13      86.1509
GFA      1     102.0669
GFF      9     196.0962
GRF     13      42.5650
GRB     17     -65.8197
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.8743
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝1.5421
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.1433
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.8301
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝1.9279
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.4600
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.0933
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.2171
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.6721
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.5205
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.1741
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.8021
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝1.1706
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0277
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝50.3900
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.8358
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.2137
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0813
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8443
（２－１）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.2171
（２－２）　Ｂｆ／ｆ＝1.5421
（２－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.1433
（２－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.8301
（２－５）　ｆＦ／ｆＲ＝0.6721
（２－６）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.5205
（２－７）　ｆ／ｆＦＦ＝0.1741
（２－８）　ｆ／ｆＲＦ＝0.8021
（２－９）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝1.1706
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0277
（２－１１）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝50.3900
（２－１２）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.8358
（２－１３）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝1.9279
（２－１４）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.2137
（２－１５）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0813
（２－１６）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8443
　図１６Ａ及び図１６Ｂはそれぞれ、第８実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第９実施例）
　図１７Ａ及び図１７Ｂはそれぞれ、第９実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第９実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６とからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２とからなる。
　第９実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表９）第９実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)       90.1539   2.0000   1.658440   50.83
  2)       35.0000   1.0023   1.000000
  3)       38.0000   1.8000   1.622910   58.30
 *4)       17.5155  13.7363   1.000000
  5)     -135.7140   1.6000   1.593190   67.90
  6)       48.9808   6.5355   1.000000
  7)      861.6049   2.4809   1.620040   36.40
  8)       31.3689   9.0000   1.851500   40.78
  9)     -150.1624   3.1783   1.000000
 10)       40.3712   5.2632   1.851500   40.78
 11)     1025.5030    可変    1.000000
 12)       32.7343   4.0000   1.497820   82.57
 13)     -155.0414   1.2000   1.808090   22.74
 14)       62.0187    可変    1.000000
 15)(絞りＳ)  ∞      可変    1.000000
*16)      -45.5353   2.0000   1.860999   37.10
*17)      -52.3373   1.5881   1.000000
 18)       60.0000   7.3310   1.497820   82.57
 19)      -19.2015    可変    1.000000
*20)      -27.0655   1.2000   1.689480   31.02
 21)       81.9849   1.4246   1.000000
*22)       43.0859   4.0000   1.882023   37.22
 23)    -1000.0000  17.7393   1.000000
 24)          ∞     1.6000   1.516800   63.88
 25)          ∞     1.0000   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   4    0.0000  1.52130E-05 -1.37943E-09  1.13792E-10
                    A10          A12
               -3.10899E-13  0.49329E-15
面番号    κ        A4           A6           A8
  16    0.0000 -3.46585E-05  1.35812E-08  1.68641E-09
                    A10          A12
               -1.95052E-11  0.59812E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  17    1.0000  2.60772E-06  8.97314E-08  1.41490E-09
                    A10          A12
               -1.26537E-11  0.35190E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  20    1.5918  1.23579E-04 -8.07461E-07  5.37616E-09
                    A10          A12
               -2.11181E-11  0.34821E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  22    1.0000 -8.27671E-05  4.88811E-07 -2.91586E-09
                    A10          A12
                9.85401E-12 -0.14168E-13
［各種データ］
ｆ            20.0000
Ｆno           1.854
２ω          97.6294
Ｙmax         21.60
ＴＬ         114.09
空気換算ＴＬ 113.5448
Ｂｆ          20.33935
空気換算Ｂｆ  19.79415
Ａinf         48.68147
Ａmod         47.75113
           無限遠     近距離
ｆ        20.0000
β                   -0.1987
ｄ0          ∞      80.5848
ｄ11       8.0031     5.1763
ｄ14       5.0918     7.9186
ｄ15       7.1424     4.7424
ｄ19       4.1730     6.5730
２ω      97.6294
ω        48.8147
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      51.8791
GR      16      47.3528
GFA      1      59.9544
GFF     12    1108.3235
GRF     16      31.1504
GRB     20     -88.9793
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.8490
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.9897
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4285
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.3388
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝4.4490
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.1743
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.1200
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0281
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝1.0956
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.0541
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0180
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.6420
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.0940
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0465
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.6513
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1925
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝1.6719
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝2.0681
（２－１）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0281
（２－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.9897
（２－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4285
（２－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.3388
（２－５）　ｆＦ／ｆＲ＝1.0956
（２－６）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.0541
（２－７）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0180
（２－８）　ｆ／ｆＲＦ＝0.6420
（２－９）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.0940
（２－１０）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0465
（２－１１）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（２－１２）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.6513
（２－１３）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝4.4490
（２－１４）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝0.1925
（２－１５）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝1.6719
（２－１６）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝2.0681
　図１８Ａ及び図１８Ｂはそれぞれ、第９実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１０実施例）
　図１９Ａ及び図１９Ｂはそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
　第９実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、両凹形状の負レンズＬ１１からなる。
　第１０実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
（表１０）第１０実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)      105.7357   2.3000   1.785897   43.93
  2)       30.3881   7.3810   1.000000
  3)       55.0000   2.0000   1.658441   50.88
 *4)       18.9645  13.6074   1.000000
  5)     -171.0476   4.6738   1.785896   44.20
  6)      -49.1804   3.4817   1.000000
  7)      -43.6767   1.7001   1.603420   38.01
  8)       37.4040   8.0414   1.851500   40.78
  9)     -251.6551   4.7235   1.000000
 10)       37.7511   6.3961   1.851500   40.78
 11)     -472.8256    可変    1.000000
 12)(仮想面)  ∞     0.0000   1.000000
 13)       56.1535   4.8469   1.497820   82.57
 14)      -61.5295   1.7129   1.808090   22.74
 15)      251.7243    可変    1.000000
 16)(絞りＳ)  ∞      可変    1.000000
*17)      -60.5230   1.2000   1.860999   37.10
*18)     -100.0047   1.3930   1.000000
 19)       59.4711   7.5979   1.497820   82.57
 20)      -16.5046    可変    1.000000
*21)     -554.5946   1.3092   1.740769   27.79
*22)       32.1694  17.9272   1.000000
 23)          ∞     1.6000   1.516800   64.13
 24)          ∞     0.9825   1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   4    0.0000  9.44198E-06 -7.85173E-10  1.82058E-11
                    A10          A12
               -5.42737E-14  0.53658E-16
面番号    κ        A4           A6           A8
  17    1.0000 -3.05779E-05 -1.19989E-07 -2.26470E-09
                    A10          A12
                4.74211E-12 -0.32614E-15
面番号    κ        A4           A6           A8
  18    1.0000  1.85793E-05  6.97129E-09 -1.71822E-09
                    A10          A12
                6.73792E-12  0.27686E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  21    1.0000 -2.35430E-05 -5.88083E-08  1.25271E-09
                    A10          A12
               -1.14966E-11  0.26434E-13
面番号    κ        A4           A6           A8
  22    1.0000 -1.41315E-05 -1.06653E-07  1.37968E-09
                    A10          A12
               -9.70244E-12  0.22570E-13
［各種データ］
ｆ            20.6000
Ｆno           1.85674
２ω          95.6062
Ｙmax         21.60
ＴＬ         114.98248
空気換算ＴＬ 114.43728
Ｂｆ          20.50968
空気換算Ｂｆ  19.96448
Ａinf         48.46075
Ａmod         48.04852
           無限遠     近距離
ｆ        20.6000
β                   -0.1881
ｄ0          ∞      87.1901
ｄ11       5.6564     2.5472
ｄ15       4.2430     7.3520
ｄ16       8.5222     6.5750
ｄ20       3.6864     5.6336
２ω      95.6062
ω        47.8031
［レンズ群データ］
群     始面       ｆ
GF       1      33.8040
GR      17      81.1675
GFA      1      37.0214
GFF     12    1160.9972
GRF     17      30.1283
GRB     21     -41.0072
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.6263
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝0.9691
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.3816
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.4486
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝1.9906
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.1745
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.0945
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0260
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.4165
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.0319
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0177
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.6837
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.0872
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0200
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝59.8300
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.0457
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8797
　図２０Ａ及び図２０Ｂはそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第１１実施例）
　図２１Ａ及び図２１Ｂはそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の断面図である。
　第１１実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。
　前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
　正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＦＡ１と、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡ２とからなる。
　負レンズ群ＧＦＡ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３とからなる。
　正レンズ群ＧＦＡ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズからなる。
　前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６と両凹形状の負レンズＬ７との接合レンズからなる。
　後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
　後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と両凸形状の正レンズＬ１０との接合レンズとからなる。
　負レンズ群ＧＲＢは、両凹形状の負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２とからなる。
　第１１実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、負レンズ群ＧＦＡ１と正レンズ群ＧＦＡ２の間隔が減少し、後側合焦群ＧＲＦと負レンズ群ＧＲＢの間隔が増加するように、負レンズ群ＧＦＡ１が光軸に沿って像側へ移動し、正レンズ群ＧＦＡ２、前側合焦群ＧＦＦ、開口絞りＳ及び後側合焦群ＧＲＦが光軸に沿って物体側へ一体的に移動し、負レンズ群ＧＲＢが光軸に沿って物体側へ移動する。
　第１１実施例に係る変倍光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、負レンズ群ＧＦＡ１、正レンズ群ＧＦＡ２、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
　以下の表１１に、第１１実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。なお、表１０において、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
（表１１）第１１実施例
[面データ]
面番号        ｒ       ｄ       ｎｄ     νｄ
 物面         ∞              1.000000
  1)      109.0633   2.7000   1.638540   55.34
 *2)       18.2077  12.4865   1.000000
  3)      495.8681   2.0000   1.832199   40.10
 *4)       44.2568   9.5236   1.000000
  5)       52.5025   4.8000   1.903658   31.31
  6)      159.6343    可変    1.000000
  7)       57.0442   1.3000   1.903658   31.31
  8)       30.3255   4.5545   1.834000   37.18
  9)     -195.4912    可変    1.000000
 10)       34.2035   4.3182   1.487490   70.32
 11)      -47.4756   2.2701   1.784696   26.29
 12)      111.8345    可変    1.000000
 13)(絞りＳ)  ∞     3.0000   1.000000
 14)(仮想面)  ∞      可変    1.000000
*15)       47.8005   3.0298   1.801000   34.92
*16)      -89.2527   1.3930   1.000000
 17)      147.9048   1.2000   1.717000   47.97
 18)       18.1175   5.5049   1.497820   82.57
 19)      -21.4691    可変    1.000000
*20)      -28.3302   1.3000   1.800999   34.97
 21)       40.6201   1.9545   1.000000
*22)       42.1307   3.1144   1.516800   64.13
 23)          ∞    19.0966   1.000000
 24)          ∞     1.6000   1.516800   64.13
 25)          ∞      可変    1.000000
 像面         ∞
［非球面データ］
面番号    κ        A4           A6           A8
   2    0.0000  8.83674E-06  1.69121E-08 -7.80852E-13
                    A10          A12
               -2.62893E-14  0.29153E-15
面番号    κ        A4           A6           A8
   4    0.0000  4.63846E-06 -4.54541E-09  8.68492E-12
                    A10          A12
               -6.95178E-14  0.99796E-16
面番号    κ        A4           A6           A8
  15    0.0000 -1.84011E-05 -1.16137E-07  2.01508E-10
                    A10          A12
               -2.76953E-11 -0.12398E-12
面番号    κ        A4           A6           A8
  16    1.0000  2.48230E-06 -1.38570E-08 -4.12767E-09
                    A10          A12
                5.44261E-11 -0.60620E-12
面番号    κ        A4           A6           A8
  20    0.0000  6.56671E-05 -4.14077E-07  7.30290E-11
                    A10          A12
                2.75237E-11 -0.16734E-12
面番号    κ        A4           A6           A8
  22    1.0000 -9.56724E-05  5.39674E-07 -2.04380E-09
                    A10          A12
                1.77405E-14  0.25533E-13
［各種データ］
変倍比         1.31707
                Ｗ         Ｍ         Ｔ
ｆ            20.5000    23.87447   27.0000
Ｆno           3.98168    4.21631    4.45032
２ω          99.4639               78.1570
Ｙmax         22.10      22.10      22.10
ＴＬ         124.40748  117.05375  112.89064
空気換算ＴＬ 123.86228  116.50855  112.34544
Ｂｆ          21.65029   23.31104   25.1404
空気換算Ｂｆ  21.10509   22.76584   24.5952
Ａinf         49.6919    43.47611   39.14618
Ａmod         49.31936   43.09172   38.74231
             Ｗ         Ｗ         Ｔ         Ｔ
           無限遠     近距離     無限遠     近距離
ｆ        20.5000               27.0000
β                   -0.0971               -0.0976
ｄ0          ∞     190.2532       ∞     259.2733
ｄ6       19.4177    19.4177     3.0621     3.0622
ｄ9        5.8637     4.8842     5.8637     4.6753
ｄ12       4.0208     5.0002     4.0208     5.2088
ｄ14       5.4611     4.9170     5.4611     4.8304
ｄ19       3.5448     4.0891     4.8933     5.5240
ｄ25       0.9537     0.9537     4.4438     4.4438
２ω      99.4639               78.1570
ω        49.7319               39.0785
［レンズ群データ］
                  Ｗ         Ｔ
群     始面       ｆ         ｆ
GF       1      53.8809   118.2665
GR      15      75.7150    66.6110
GFA1     1     -32.1287
GFA2     7      56.6718
GFA      1      71.4662   199.6032
GFF     10     625.4485
GRF     15      25.9374
GRB     20     -28.8034
［条件式対応値］
（１－１）　ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.5556
（１－２）　Ｂｆ／ｆ＝1.0295
（１－３）　ＳＴ／ＴＬ＝0.4086
（１－４）　βＲＦ／βＦＦ＝0.2630
（１－５）　（－ｆＲＢ）／ｆ＝1.4050
（１－６）　Ｂｆ／ＴＬ＝0.1704
（１－７）　ＸＲＦ／ｆ＝0.0266
（１－８）　ｆＲＦ／ｆＦＦ＝11.0363
（１－９）　ｆＦ／ｆＲ＝0.7116
（１－１０）　ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1143(広角端)、0.3191(望遠端)
（１－１１）　ｆ／ｆＦＦ＝0.0328
（１－１２）　ｆ／ｆＲＦ＝0.7904
（１－１３）　ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝1.4740
（１－１４）　｜Ａinf－Ａmod｜／ｆ＝0.0182
（１－１５）　νＦＦｐ－νＦＦｎ＝44.0300
（１－１６）　（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＝0.1625
（１－１７）　ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ＝-0.2842
（１－１８）　ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝1.8375
（１－１９）　ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.9758
　図２２Ａ及び図２２Ｂはそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　図２３Ａ及び図２３Ｂはそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、各焦点距離状態において無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を実現することができる。
　なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、第１、第２実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　第１、第２実施形態の光学系の実施例として２群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、３群等）の光学系を構成することもできる。具体的には、上記各実施例の光学系の最も物体側や最も像側等にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。また、前群及び後群は、２群又は３群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、４群等）とすることもできる。具体的には、上記各実施例の前群の最も物体側や最も像側、正レンズ群と前側合焦群の間、後群の最も物体側や最も像側、後側合焦群と負レンズ群の間等にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。
　上記各実施例の光学系は、前側合焦群及び後側合焦群を合焦レンズ群としている。斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ、ステッピングモータ、ＶＣＭモータ等による駆動にも適しており、高速なオートフォーカスとオートフォーカス時の静粛性を良好に達成することができる。
　また、上記各実施例の光学系は、いずれかのレンズ群全体又はその一部を防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、防振を行う構成とすることもできる。
　また、上記各実施例の光学系における開口絞りは、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
　また、上記各実施例の光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。また、各レンズは、ガラス素材で形成されていても、樹脂素材で形成されていても、又はガラス素材と樹脂素材との複合でもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、上記各実施例の光学系を構成するレンズのレンズ面に、反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。特に、上記各実施例の光学系は最も物体側から数えて２番目のレンズの物体側のレンズ面に反射防止膜を施すことが好ましい。
　次に、第１、第２実施形態の光学系を備えたカメラを図２４に基づいて説明する。
　図２４は第１、第２実施形態の光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
　図２４に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る光学系を備えたレンズ交換式のミラーレスカメラである。
　本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　本カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る光学系を搭載したことにより、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を実現することができる。
　なお、上記第２～第１１実施例に係る光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　最後に、第１、第２実施形態の光学系の製造方法の概略を図２５、２６に基づいて説明する。
　図２５は第１実施形態の光学系の製造方法の概略を示す図である。
　図２５に示す第１実施形態の光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１１～Ｓ１５を含むものである。
　ステップＳ１１：前群、開口絞り及び後群を準備し、鏡筒内に物体側から順に配置する。
　ステップＳ１２：前群が正の屈折力を有する前側合焦群を有するようにする。
　ステップＳ１３：後群が正の屈折力を有する後側合焦群を有するようにする。
　ステップＳ１４：合焦時に前側合焦群と合焦群が物体側に移動するようにする。
　ステップＳ１５：前側合焦群と後側合焦群が以下の条件式（１－１）を満足するようにする。
（１－１）０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
　ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の後側合焦群の移動量
　斯かる第１実施形態の光学系の製造方法によれば、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を製造することができる。
　図２６は第２実施形態の光学系の製造方法の概略を示す図である。
　図２６に示す第２実施形態の光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後群とからなる光学系の製造方法であって、以下のステップＳ２１～Ｓ２５を含むものである。
　ステップＳ２１：前群、開口絞り及び後群を準備し、鏡筒内に物体側から順に配置する。
　ステップＳ２２：前群が、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、正の屈折力を有する前側合焦群とを有するようにする。
　ステップＳ２３：後群が、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有するようにする。
　ステップＳ２４：公知の移動機構を鏡筒に設けることにより、合焦時に前側合焦群と後側合焦群とが光軸方向に移動するようにする。
　ステップＳ２５：最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有するようにする。
　斯かる第２実施形態の光学系の製造方法によれば、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を製造することができる。

Claims (43)

  1. 　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなり、
    　前記前群は、正の屈折力を有する前側合焦群を有し、
    　前記後群は、正の屈折力を有する後側合焦群を有し、
    　合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動し、
    　以下の条件式を満足する光学系。
    ０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
    　ただし、
    ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
    ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
  2. 　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後群とからなり、
    　前記前群は、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、正の屈折力を有する前側合焦群とを有し、
    　前記後群は、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有し、
    　合焦時に前記前側合焦群と前記後側合焦群とが光軸方向に移動し、
    　最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有する光学系。
  3. 　合焦時に前記正レンズ群の位置が固定である請求項２に記載の光学系。
  4. 　合焦時に最も像側に位置するレンズ群の位置が固定である請求項２に記載の光学系。
  5. 　合焦時に前記前側合焦群が物体側に移動する請求項２に記載の光学系。
  6. 　合焦時に前記後側合焦群が物体側に移動する請求項２に記載の光学系。
  7. 　合焦時に前記開口絞りの位置が固定である請求項１又は２に記載の光学系。
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．４００＜Ｂｆ／ｆ＜２．０００
    　ただし、
    Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
    ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．１００＜ＳＴ／ＴＬ＜０．６００
    　ただし、
    ＳＴ：無限遠物体合焦時の前記開口絞りから像面までの距離
    ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．２００＜βＲＦ／βＦＦ＜１．１００
    　ただし、
    βＦＦ：前記前側合焦群の倍率
    βＲＦ：前記後側合焦群の倍率
  11. 　合焦時に最も物体側に位置するレンズ群の位置が固定である請求項１に記載の光学系。
  12. 　合焦時に最も像側に位置するレンズ群の位置が固定である請求項１に記載の光学系。
  13. 　前記前側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有する請求項１又は２に記載の光学系。
  14. 　前記後側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有する請求項１又は２に記載の光学系。
  15. 　前記後群は、物体側から順に、前記後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有する請求項１に記載の光学系。
  16. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．８００＜（－ｆＲＢ）／ｆ＜１０．０００
    　ただし、
    ｆＲＢ：前記負レンズ群の焦点距離
    ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
  17. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    ０．０６０＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．６５０
    　ただし、
    Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
    ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
  18. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の光学系。
    ０．０１０＜ＸＲＦ／ｆ＜０．２４０
    　ただし、
    ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
    ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
  19. 　最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有する請求項１に記載の光学系。
  20. 　前記後群が正の屈折力を有する請求項１に記載の光学系。
  21. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．０１０＜ｆＲＦ／ｆＦＦ＜０．９００
    　ただし、
    ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
    ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離
  22. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．３００＜ｆＦ／ｆＲ＜１．３００
    　ただし、
    ｆＦ：無限遠物体合焦時の前記前群の焦点距離
    ｆＲ：無限遠物体合焦時の前記後群の焦点距離
  23. 　前記前群は、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、前記前側合焦群とを有する請求項１又は２に記載の光学系。
  24. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．０１０＜ｆＦＡ／ｆＦＦ＜０．７５０
    　ただし、
    ｆＦＡ：前記正レンズ群の焦点距離
    ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
  25. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．０１０＜ｆ／ｆＦＦ＜０．３００
    　ただし、
    ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
    ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
  26. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．３００＜ｆ／ｆＲＦ＜１．１００
    　ただし、
    ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
    ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離
  27. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．８００＜ＴＬ／（Ｆｎｏ・Ｂｆ）＜６．０００
    　ただし、
    ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
    Ｆｎｏ：前記光学系の開放Ｆナンバー
    Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
  28. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ｜Ａｉｎｆ－Ａｍｏｄ｜／ｆ＜０．０７０
    　ただし、
    Ａｉｎｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の半画角
    Ａｍｏｄ：最至近物体合焦時の前記光学系の半画角
  29. 　前記前側合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなり、
    　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ３０．００＜νＦＦｐ－νＦＦｎ＜７５．００
    　ただし、
    νＦＦｐ：前記前側合焦群中の前記正レンズのアッベ数
    νＦＦｎ：前記前側合焦群中の前記負レンズのアッベ数
  30. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    －１．０００＜（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２－ＦＦｒ１）＜２．０００
    　ただし、
    ＦＦｒ１：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの物体側レンズ面の曲率半径
    ＦＦｒ２：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの像側レンズ面の曲率半径
  31. 　前記前側合焦群が２枚又は３枚のレンズからなる請求項１又は２に記載の光学系。
  32. 　前記後側合焦群が４枚以内のレンズからなる請求項１又は２に記載の光学系。
  33. 　最も像側に位置するレンズ群は、像側から順に、正レンズと、負レンズとを有する請求項１又は２に記載の光学系。
  34. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    ０．０３０＜ｎＲＢｐ－ｎＲＢｎ
    　ただし、
    ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズの屈折率
    ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズの屈折率
  35. 　最も像側に位置するレンズ群中で最も像側に位置するレンズの像側レンズ面が像側に凸である請求項１又は２に記載の光学系。
  36. 　以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
    １．０００＜ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＜２．５００
    １．０００＜ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＜２．５００
    　ただし、
    ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズの屈折率
    ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズの屈折率
    νＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのアッベ数
    νＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのアッベ数
  37. 　前記前側合焦群と前記開口絞りとが隣り合っている請求項１又は２に記載の光学系。
  38. 　前記開口絞りと前記後側合焦群とが隣り合っている請求項１又は２に記載の光学系。
  39. 　前記前群は、前記前側合焦群と前記開口絞りとの間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有する請求項１又は２に記載の光学系。
  40. 　前記後群は、前記開口絞りと前記後側合焦群との間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有する請求項１又は２に記載の光学系。
  41. 　請求項１又は２に記載の光学系を有する光学機器。
  42. 　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなり、
    　前記前群は、正の屈折力を有する前側合焦群を有し、
    　前記後群は、正の屈折力を有する後側合焦群を有し、
    　合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動し、
    　以下の条件式を満足する構成で、製造する光学系の製造方法。
    ０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
    　ただし、
    ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
    ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
  43. 　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、正の屈折力を有する後群とからなり、
    　前記前群は、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、正の屈折力を有する前側合焦群とを有し、
    　前記後群は、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有し、
    　合焦時に前記前側合焦群と前記後側合焦群とが光軸方向に移動し、
    　最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有する構成で、製造する光学系の製造方法。
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