WO2022259649A1 - 変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2022259649A1
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lens group
lens
optical system
group
negative
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拓郎 小野
幸介 町田
歩 槇田
啓介 坪野谷
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株式会社ニコン
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    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
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    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
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    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1461—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being positive
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    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present disclosure relates to a variable power optical system, an optical device, and a method of manufacturing a variable power optical system.
  • variable power optical systems used in optical equipment such as photographic cameras, electronic still cameras, and video cameras have been proposed (see Patent Document 1, for example).
  • the variable power optical system of the present disclosure has a plurality of lens groups of 6 or more groups, and the plurality of lens groups includes a first lens group having positive refractive power and a lens group arranged closer to the image side than the first lens group
  • the distance between each lens group changes during zooming, and the first lens group consists of two or less lenses, and both satisfy the following conditional expressions. 8.00 ⁇ f1/D1 ⁇ 27.00 1.00 ⁇ M1/D1 ⁇ 12.00 however, f1: focal length of the first lens group D1: thickness of the first lens group on the optical axis M1: amount of movement of the first lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • a method for manufacturing a variable magnification optical system of the present disclosure has a plurality of lens groups of six or more groups, and the plurality of lens groups includes a first lens group having positive refractive power and a A method for manufacturing a variable power optical system comprising a rear group arranged in a 2nd group, wherein the distance between each lens group changes during zooming, and the first lens group is made up of two or more lenses. Arrange so that both conditional expressions are satisfied.
  • f1 focal length of the first lens group
  • D1 thickness of the first lens group on the optical axis
  • M1 amount of movement of the first lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the first embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the variable power optical system of the first embodiment when focusing on an object at infinity
  • 4A and 4B are various aberration diagrams when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable-magnification optical system of the first embodiment
  • 4A and 4B are various aberration diagrams in the telephoto end state of the variable magnification optical system of the first embodiment when focusing on an object at infinity
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the variable power optical system of the first embodiment when focusing on an object at infinity
  • 4A and 4B are various aberration diagrams when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable-magnification optical system of the first embodiment
  • 4A and 4B are various aberration
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the second embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state;
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the second embodiment when focusing on an object at infinity;
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable magnification optical system of the second embodiment;
  • 10A and 10B are various aberration diagrams in the telephoto end state of the variable power optical system of the second embodiment when focusing on an object at infinity.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the third embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state;
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the third embodiment when focusing on an object at infinity;
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable power optical system of the third embodiment;
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the third embodiment;
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the fourth embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state;
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the fourth embodiment;
  • FIG. 11 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable power optical system of the fourth embodiment;
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system of the fourth embodiment;
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the fifth embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state;
  • FIG. 11 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the fifth embodiment;
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations during focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable power optical system of the fifth embodiment;
  • FIG. 11 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the fifth embodiment;
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the sixth embodiment when focusing on an object at the wide-angle end;
  • FIG. 11 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the sixth embodiment;
  • FIG. 11 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable-magnification optical system of the sixth embodiment;
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the sixth embodiment;
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the seventh embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state;
  • FIG. 11 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the seventh embodiment
  • FIG. 12 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable-magnification optical system of the seventh embodiment
  • FIG. 10 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the seventh embodiment
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the eighth embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the eighth embodiment
  • FIG. 12 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable-magnification optical system of the eighth embodiment
  • FIG. 11 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the eighth embodiment
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the ninth embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-power optical system of the ninth embodiment;
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable power optical system of the ninth embodiment;
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system of the ninth embodiment;
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the tenth embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state;
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the tenth embodiment;
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable power optical system of the tenth embodiment;
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable-magnification optical system of the tenth embodiment;
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the eleventh embodiment when focusing on an object at an infinite distance in the wide-angle end state;
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the variable power optical system of the eleventh embodiment when focusing on an object at infinity;
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in an intermediate focal length state of the variable-magnification optical system of the eleventh embodiment;
  • FIG. 21 is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the eleventh embodiment;
  • 1 is a schematic diagram of a camera provided with a variable-magnification optical system of this embodiment;
  • FIG. 4 is a flow chart showing an outline of a method for manufacturing the variable magnification optical system of the present embodiment;
  • variable power optical system an optical device, and a method for manufacturing a variable power optical system according to embodiments of the present application will be described below.
  • the variable-magnification optical system of this embodiment has a plurality of lens groups of six or more groups, and the plurality of lens groups includes a first lens group having a positive refractive power and a lens group arranged closer to the image side than the first lens group.
  • the distance between the lens groups changes during zooming, and the first lens group consists of two or less lenses, and both satisfy the following conditional expressions.
  • M1 amount of movement of the first lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • variable magnification optical system of this embodiment can realize a lightweight variable magnification optical system by using two or less first lens groups.
  • Conditional expression (1) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the thickness of the first lens group on the optical axis.
  • conditional expression (1) exceeds the upper limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the thickness of the first lens group along the optical axis becomes too small, causing various problems such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress variations in aberration.
  • the upper limit of conditional expression (1) is set to 26.50, 26.25, 26.10, 25.00, 22.50, 20.00, 17. Preferably set to 50, 15.00 and even 14.00.
  • conditional expression (1) if the value of conditional expression (1) is below the lower limit in the variable power optical system of the present embodiment, the refractive power of the first lens group becomes too strong, causing various aberrations such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • the lower limit of conditional expression (1) is set to 8.20, 8.40, 8.50, 8.75, 9.00, 9.10, 9.20, 8.40, 8.50, 8.75, 9.00, 9.10, 9.10 20, preferably set to 9.30.
  • Conditional expression (2) defines the ratio between the amount of movement of the first lens group and the thickness of the first lens group on the optical axis during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • conditional expression (2) exceeds the upper limit in the variable power optical system of the present embodiment, the thickness of the first lens group along the optical axis becomes too small, causing various problems such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress variations in aberration.
  • the upper limit of conditional expression (2) is set to 11.75, 11.50, 11.25, 11.00, 10.90, 10.80, and further to 10 It is preferably set to .70.
  • conditional expression (2) is below the lower limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the amount of movement of the first lens group becomes too large, causing various aberrations such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • the lower limit of conditional expression (2) is set to 1.25, 1.50, 1.75, 2.00, 2.25, 2.50, and further to 2 It is preferably set to .60.
  • variable power optical system that satisfies both conditional expressions (1) and (2), it is possible to appropriately suppress fluctuations in various aberrations including spherical aberration during zooming.
  • the rear group preferably has a first negative lens group having negative refractive power and satisfies the following conditional expression. (3) 1.00 ⁇ f1/(-fN1) ⁇ 8.00 however, fN1: focal length of the first negative lens group
  • Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the first negative lens group.
  • conditional expression (3) exceeds the upper limit value in the variable power optical system of this embodiment, the refractive power of the first negative lens group becomes too strong, and various aberrations including spherical aberration occur during variable power. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations.
  • the upper limit of conditional expression (3) is set to 7.75, 7.50, 7.25, 7.00, 6.85, 6.75, and further to 6 It is preferably set to .65.
  • conditional expression (3) if the value of conditional expression (3) is below the lower limit in the variable power optical system of the present embodiment, the refractive power of the first lens group becomes too strong, causing various aberrations such as spherical aberration during variable power. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • the lower limit of conditional expression (3) is set to 1.25, 1.50, 1.75, 2.00, 2.25, 2.50, 2. Preferably set to 75, 3.00, 3.25 and even 3.50.
  • the rear group includes a first negative lens group having negative refractive power and a second negative lens group having negative refractive power disposed closer to the image side than the first negative lens group. preferably have a lens group and satisfy the following equation. (4) 0.10 ⁇ f1/(-fN2) ⁇ 5.00 however, fN2: focal length of the second negative lens group
  • Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the second negative lens group.
  • conditional expression (4) exceeds the upper limit in the variable magnification optical system of the present embodiment, the refractive power of the second negative lens group becomes too strong, and various aberrations including spherical aberration occur during variable magnification. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations.
  • the upper limit of conditional expression (4) is set to 4.85, 4.75, 4.60, 4.50, 4.25, and further to 4.00. preferably.
  • conditional expression (4) if the value of conditional expression (4) is below the lower limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the first lens group becomes too strong, resulting in various aberrations such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • the lower limit of conditional expression (4) is set to 0.11, 0.12, 0.25, 0.30, 0.50, 0.75, 1. Preferably set to 00, 1.25, 1.75 and even 2.00.
  • the rear group includes a first negative lens group having negative refractive power and a second negative lens group having negative refractive power disposed closer to the image side than the first negative lens group. preferably have a lens group and satisfy the following equation. (5) 0.01 ⁇ fN1/fN2 ⁇ 1.00 however, fN1: focal length of the first negative lens group fN2: focal length of the second negative lens group
  • Conditional expression (5) defines the ratio between the focal length of the first negative lens group and the focal length of the second negative lens group.
  • conditional expression (5) exceeds the upper limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the second negative lens group becomes too strong, and various aberrations such as spherical aberration occur during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations.
  • the upper limit of conditional expression (5) is set to 0.95, 0.90, 0.85, 0.80, 0.75, 0.70, and further to 0. It is preferably set to .65.
  • conditional expression (5) if the value of conditional expression (5) is below the lower limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the first negative lens group becomes too strong, causing various problems such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress variations in aberration.
  • the lower limit of conditional expression (5) is set to 0.02, 0.05, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, and further to 0. It is preferably set to .30.
  • the first negative lens group is preferably the lens group arranged closest to the object side among the lens groups having negative refractive power in the rear group.
  • variable-magnification optical system of the present embodiment can appropriately suppress fluctuations in various aberrations, including spherical aberration, during zooming.
  • the rear group preferably has a first positive lens group having positive refractive power and satisfies the following conditional expression. (6) 0.75 ⁇ f1/fP1 ⁇ 5.00 however, fP1: focal length of the first positive lens group
  • Conditional expression (6) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the first positive lens group.
  • conditional expression (6) exceeds the upper limit value in the variable power optical system of this embodiment, the refractive power of the first positive lens group becomes too strong, and various aberrations including spherical aberration occur during variable power. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations.
  • the upper limit of conditional expression (6) is set to 4.90, 4.80, 4.75, 4.70, 4.60, 4.50, and further to 4 It is preferably set to .45.
  • conditional expression (6) if the value of conditional expression (6) is below the lower limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the first lens group becomes too strong, causing various aberrations such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • the effects of this embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of conditional expression (6) is set to 0.80, 0.85, 0.90, 0.95, 1.00, 1.05, 1. A setting of 10, 1.15 or even 1.20 is preferred.
  • the rear group includes a first positive lens group having positive refractive power and a first negative lens group having negative refractive power disposed closer to the image side than the first positive lens group. It is preferable to have a lens group and satisfy the following conditional expression. (7) 0.75 ⁇ fP1/(-fN1) ⁇ 4.50 however, fP1: focal length of the first positive lens group fN1: focal length of the first negative lens group
  • Conditional expression (7) defines the ratio between the focal length of the first positive lens group and the focal length of the first negative lens group.
  • conditional expression (7) exceeds the upper limit in the variable power optical system of this embodiment, the refractive power of the first negative lens group becomes too strong, and various aberrations including spherical aberration occur during variable power. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations.
  • variable magnification optical system of this embodiment setting the upper limit of conditional expression (7) to 4.50 makes it possible to ensure the effect of this embodiment. Also, in order to ensure the effect of this embodiment, the upper limit of conditional expression (7) is set to 4.35, 4.25, 4.10, 4.00, 3.90, and further to 3.85. preferably.
  • conditional expression (7) if the value of conditional expression (7) is below the lower limit in the variable power optical system of this embodiment, the refractive power of the first positive lens group becomes too strong, causing various problems such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress variations in aberration.
  • the lower limit of conditional expression (7) is set to 0.75 in the variable power optical system of this embodiment, the effects of this embodiment can be made more reliable. Further, in order to ensure the effect of this embodiment, the lower limit of conditional expression (7) is set to 0.85, 0.95, 1.00, 1.10, 1.20, 1.50, 1. 70, preferably set to 2.00.
  • the rear group includes a first positive lens group having positive refractive power and a first negative lens group having negative refractive power disposed closer to the image side than the first positive lens group. It is preferable to have a lens group and satisfy the following conditional expression. (8) 1.00 ⁇ MP1/MN1 ⁇ 20.00 however, MP1: Amount of movement of the first positive lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state MN1: Amount of movement of the first negative lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • Conditional expression (8) defines the ratio between the amount of movement of the first positive lens group during zooming and the amount of movement of the first negative lens group during zooming.
  • conditional expression (8) exceeds the upper limit value in the variable power optical system of this embodiment, the amount of movement of the first negative lens group becomes too small, and various aberrations such as spherical aberration occur during variable power. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations.
  • the upper limit of conditional expression (8) is set to 18.00, 15.00, 12.25, 10.00, 9.00, 7.50, 6.00, 15.00, 12.25, 10.00, 9.00, 7.50, 6.00 Preferably set to 00, 5.50, 5.00, 4.50, 4.00 and even 3.50.
  • conditional expression (8) is below the lower limit value in the variable power optical system of this embodiment, the amount of movement of the first positive lens group becomes too small, causing various problems such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress variations in aberration.
  • the lower limit of conditional expression (8) is set to 1.10, 1.25, 1.40, 1.50, 1.60, 1.75, and further 1 It is preferably set to .90.
  • the rear group includes a first positive lens group having positive refractive power and a second positive lens group having positive refractive power disposed closer to the image side than the first positive lens group. It is preferable to have a lens group.
  • variable-magnification optical system of the present embodiment can appropriately suppress fluctuations in various aberrations, including spherical aberration, during zooming.
  • variable magnification optical system of this embodiment satisfy the following conditional expression. (9) 0.25 ⁇ fP1/fP2 ⁇ 3.50 however, fP1: focal length of the first positive lens group fP2: focal length of the second positive lens group
  • Conditional expression (9) defines the ratio between the focal length of the first positive lens group and the focal length of the second positive lens group.
  • conditional expression (9) exceeds the upper limit in the variable power optical system of the present embodiment, the refractive power of the second positive lens group becomes too strong, and various aberrations including spherical aberration occur during variable power. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations.
  • the upper limit of conditional expression (9) is set to 3.45, 3.40, 3.35, 3.30, 3.25, and further to 3.20. preferably.
  • conditional expression (9) if the value of conditional expression (9) is below the lower limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the first positive lens group becomes too strong, causing various problems such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress variations in aberration.
  • the lower limit of conditional expression (9) is set to 0.28, 0.30, 0.35, 0.45, 0.50, 0.60, and further to 0. It is preferably set to .75.
  • the first positive lens group is preferably the lens group arranged closest to the object side among the lens groups having positive refractive power in the rear group.
  • variable-magnification optical system of the present embodiment can appropriately suppress fluctuations in various aberrations, including spherical aberration, during zooming.
  • the rear group has a positive focusing group that has positive refractive power and moves along the optical axis during focusing, and satisfies the following conditional expression: is preferred. (10) 0.75 ⁇ f1/fFP ⁇ 4.50 however, fFP: Focal length of positive focus group
  • Conditional expression (10) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the positive focus group.
  • conditional expression (10) exceeds the upper limit value in the variable power optical system of this embodiment, the refractive power of the positive focus group becomes too strong, and variations in various aberrations including spherical aberration occur during focusing. It becomes difficult to suppress appropriately.
  • the upper limit of conditional expression (10) is set to 4.25, 4.15, 4.00, 3.50, 3.25, 3.00, 2. Preferably set to 75, 2.60, 2.25 and even 2.00.
  • conditional expression (10) is below the lower limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the first lens group becomes too strong, causing various aberrations such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • the effects of this embodiment can be made more reliable. Moreover, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (10) to 0.80, 0.90, 0.95, and more preferably 1.00.
  • the rear group has a positive focusing group that has positive refractive power and moves along the optical axis during focusing, and satisfies the following conditional expression: is preferred.
  • fRPw Composite focal length in the wide-angle end state of the lens groups arranged on the image side of the positive focus group
  • Conditional expression (11) defines the ratio between the focal length of the positive focus group and the combined focal length in the wide-angle end state of the lens groups arranged closer to the image side than the positive focus group.
  • conditional expression (11) in the variable power optical system of this embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the lens group arranged closer to the image side than the positive focus group at the wide-angle end becomes too strong. It becomes difficult to appropriately suppress various aberrations including coma aberration in such a state.
  • variable power optical system of the present embodiment setting the upper limit of conditional expression (11) to -0.50 makes it possible to ensure the effect of the present embodiment. Also, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (11) to ⁇ 0.55, ⁇ 0.60, ⁇ 0.65, and further ⁇ 0.70. .
  • conditional expression (11) in the variable power optical system of this embodiment is below the lower limit, the refractive power of the positive focus group becomes too strong, causing various aberrations such as spherical aberration during focusing. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • the effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of conditional expression (11) is set to -3.40, -3.30, -3.25, -3.20, and further to -3.15. It is preferable to set
  • the rear group has a negative focusing group that has negative refractive power and moves along the optical axis during focusing, and satisfies the following conditional expression: is preferred. (12) 0.10 ⁇ f1/(-fFN) ⁇ 4.00 however, fFN: Focal length of negative focus group
  • Conditional expression (12) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the negative focus group.
  • conditional expression (12) exceeds the upper limit in the variable power optical system of this embodiment, the refractive power of the negative focus group becomes too strong, and variations in various aberrations, including spherical aberration, occur during focusing. It becomes difficult to suppress appropriately.
  • variable power optical system of this embodiment setting the upper limit of conditional expression (12) to 4.00 makes it possible to ensure the effects of this embodiment. Moreover, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (12) to 3.90, 3.80, 3.55, 3.25, and further to 3.00. .
  • conditional expression (12) is below the lower limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the first lens group becomes too strong, resulting in various aberrations such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • the lower limit of conditional expression (12) is set to 0.12, 0.25, 0.50, 0.75, 1.00, and further to 1.25. preferably.
  • the rear group has a negative focusing group that has negative refractive power and moves along the optical axis during focusing, and satisfies the following conditional expression: is preferred. (13) -25.00 ⁇ (-fFN)/fRNw ⁇ 1.00 however, fFN: Focal length of the negative focusing group fRNw: Composite focal length in the wide-angle end state of the lens groups arranged on the image side of the negative focusing group
  • Conditional expression (13) defines the ratio between the focal length of the negative focusing group and the focal length of the lens group arranged closer to the image side than the negative focusing group in the wide-angle end state.
  • conditional expression (13) in the variable power optical system of this embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the lens group arranged closer to the image side than the negative focus group at the wide-angle end becomes too strong. It becomes difficult to appropriately suppress various aberrations including coma aberration in such a state.
  • the upper limit of conditional expression (13) is set to 0.90, 0.80, 0.75, 0.70, 0.65, 0.60, 0.90, 0.80, 0.75, 0.70, 0.65, 0.60. 55, preferably set to 0.50.
  • conditional expression (13) in the variable power optical system of the present embodiment is below the lower limit, the refractive power of the negative focus group becomes too strong, causing various aberrations such as spherical aberration during focusing. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • the lower limit of conditional expression (13) is set to ⁇ 24.00, ⁇ 20.00, ⁇ 17.50, ⁇ 15.00, ⁇ 12.25, ⁇ Preferably set to 10.00, -7.50, -5.00, -2.50, or even -1.50.
  • the final lens group located closest to the image side among the lens groups in the rear group preferably has negative refractive power and satisfies the following conditional expression. (14) 0.10 ⁇ f1/(-fR) ⁇ 5.00 however, fR: focal length of the final lens group
  • Conditional expression (14) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the final lens group.
  • conditional expression (14) exceeds the upper limit value in the variable magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the final lens group becomes too strong, and fluctuations in various aberrations including coma aberration during zooming occur. It becomes difficult to suppress appropriately.
  • the upper limit of conditional expression (14) is set to 4.95, 4.90, 4.85, 4.50, 4.25, 4.00, and further to 3 It is preferably set to .75.
  • conditional expression (14) if the value of conditional expression (14) is below the lower limit in the variable power optical system of this embodiment, the refractive power of the first lens group becomes too strong, causing various aberrations such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • variable magnification optical system of this embodiment setting the lower limit of conditional expression (14) to 0.10 makes it possible to ensure the effects of this embodiment. Also, in order to ensure the effect of this embodiment, the lower limit of conditional expression (14) is set to 0.25, 0.40, 0.50, 0.60, 0.70, and further to 0.75. preferably.
  • the final lens group arranged closest to the image side among the lens groups in the rear group preferably has a positive refractive power and satisfies the following conditional expression. (15) 0.10 ⁇ f1/fR ⁇ 1.50 however, fR: focal length of the final lens group
  • Conditional expression (15) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length of the final lens group.
  • conditional expression (15) exceeds the upper limit in the variable power optical system of the present embodiment, the refractive power of the final lens group becomes too strong, and fluctuations in various aberrations including coma aberration during zooming occur. It becomes difficult to suppress it appropriately.
  • the upper limit of conditional expression (15) is set to 1.40, 1.30, 1.25, 1.20, 1.15, 1.10, and further 1 It is preferably set to 0.05.
  • conditional expression (15) is below the lower limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the first lens group becomes too strong, resulting in various aberrations such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress the fluctuation of
  • variable power optical system of this embodiment setting the lower limit of conditional expression (15) to 0.10 makes it possible to ensure the effect of this embodiment. Also, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (15) to 0.15, 0.20, 0.25, 0.30, and more preferably 0.35. .
  • the first lens group has at least one lens that satisfies both of the following conditional expressions. (16) 1.45 ⁇ nd1 ⁇ 2.10 (17) 20.00 ⁇ vd1 ⁇ 75.00 however, nd1: refractive index of the lens in the first lens group for the d-line ⁇ d1: Abbe number of the lens in the first lens group with respect to the d-line
  • Conditional expression (16) defines the refractive index for the d-line of the lenses in the first lens group
  • conditional expression (17) defines the Abbe number of the lenses in the first lens group with respect to the d-line. It is something to do.
  • the first lens group has at least one lens that satisfies both conditional expressions (16) and (17). Aberrations and chromatic aberrations can be corrected well.
  • conditional expression (16) exceeds the upper limit in the variable magnification optical system of the present embodiment, the refractive power of the final lens group becomes too strong, and fluctuations in various aberrations including coma during magnification change occur. It becomes difficult to suppress it appropriately.
  • variable magnification optical system of this embodiment setting the upper limit of conditional expression (16) to 2.10 makes it possible to ensure the effects of this embodiment. Also, in order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (16) to 2.05, 2.00, and more preferably 1.98.
  • conditional expression (16) in the variable power optical system of this embodiment is below the lower limit, the refractive power of the lenses in the first lens group becomes too weak, causing spherical aberration and other aberrations in the telephoto end state. It becomes difficult to improve various aberrations.
  • variable magnification optical system of this embodiment setting the lower limit of conditional expression (16) to 1.45 makes it possible to ensure the effect of this embodiment. Also, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (16) to 1.48, 1.50, 1.53, 1.55, and more preferably 1.57. .
  • conditional expression (17) exceeds the upper limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the dispersion of the lenses in the first lens group becomes too small, making it difficult to satisfactorily correct chromatic aberration in the telephoto end state. becomes.
  • variable power optical system of this embodiment setting the upper limit of conditional expression (17) to 75.00 makes it possible to ensure the effects of this embodiment. Moreover, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (17) to 74.00, 72.50, 71.00, 70.00, and further to 68.50. .
  • conditional expression (17) in the variable power optical system of this embodiment is below the lower limit, the dispersion of the lenses in the first lens group becomes too small, and chromatic aberration at the telephoto end state cannot be satisfactorily corrected. becomes difficult.
  • variable magnification optical system of this embodiment setting the lower limit of conditional expression (17) to 20.00 makes it possible to ensure the effects of this embodiment. Moreover, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (17) to 21.00, 22.50, and further to 23.00.
  • the lens arranged closest to the image side satisfies the following conditional expression. (18) -12.00 ⁇ (r2-r1)/(r2+r1) ⁇ 2.00 however, r1: the radius of curvature of the object-side lens surface of the lens closest to the image side r1: the radius of curvature of the image-side lens surface of the lens closest to the image side
  • Conditional expression (18) defines the shape factor of the lens arranged closest to the image side.
  • the variable-power optical system of the present embodiment can appropriately suppress fluctuations in various aberrations including coma aberration during zooming.
  • conditional expression (18) exceeds the upper limit value in the variable power optical system of this embodiment, the coma aberration cannot be corrected appropriately by the lens closest to the image side. It becomes difficult to appropriately suppress variations in aberrations and other aberrations.
  • variable magnification optical system of the present embodiment setting the upper limit of conditional expression (18) to 2.00 makes it possible to ensure the effect of the present embodiment. Also, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (18) to 1.90, 1.80, and more preferably 1.75.
  • conditional expression (18) is below the lower limit value in the variable magnification optical system of this embodiment, the lens closest to the image side cannot correct coma aberration appropriately. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations in various aberrations including coma aberration.
  • the effects of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limit of conditional expression (18) is -11.75, -11.50, -11.25, -10.00, -7.50, - It is preferably set to 5.00, or even -3.00.
  • the rear group has a negative focusing group that has negative refractive power and moves along the optical axis during focusing, and satisfies the following conditional expression: is preferred. (19) 0.75 ⁇ fN/fFN ⁇ 30.00 however, fN: focal length of the lens group with the weakest refractive power among the lens groups having negative refractive power in the rear group fFN: focal length of the negative focus group
  • Conditional expression (19) defines the ratio between the focal length of the lens group with the weakest refractive power among the lens groups having negative refractive power in the rear group and the focal length of the negative focusing group.
  • conditional expression (19) exceeds the upper limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the negative focus group becomes too strong, and fluctuations in various aberrations including spherical aberration occur during focusing. It becomes difficult to suppress appropriately.
  • the upper limit of conditional expression (19) is set to 28.00, 27.00, 25.00, 20.00, 17.50, 15.00, 12. Preferably set to 25, 10.00, 7.50, 5.00 and even 3.50.
  • conditional expression (19) in the variable-magnification optical system of the present embodiment is below the lower limit, the refractive power of the lens group having the weakest refractive power among the lens groups having negative refractive power in the rear group decreases. It becomes too strong, and it becomes difficult to appropriately suppress variations in various aberrations including spherical aberration during zooming.
  • the effects of this embodiment can be made more reliable.
  • variable magnification optical system of this embodiment satisfy the following conditional expression. (20) Fnot ⁇ 7.00 however, Fnot: F value of variable power optical system at telephoto end
  • Conditional expression (20) defines the F value of the variable power optical system in the telephoto end state.
  • the variable power optical system of the present embodiment can increase the amount of light taken in by the variable power optical system.
  • the upper limit of conditional expression (20) is set to 7.90, 6.80, 6.70, 6.60, 6.00, 5.00, and further to 4 It is preferably set to .50.
  • variable power optical system of the present embodiment it is preferable that the second lens group from the image side among the lens groups in the rear group is moved along the optical axis during focusing.
  • variable power optical system of the present embodiment can appropriately suppress variations in various aberrations including spherical aberration during focusing.
  • variable magnification optical system of this embodiment satisfy the following conditional expression. (21) 0.10 ⁇ Bfw/fw ⁇ 0.95 however, Bfw: Back focus at the wide-angle end of the variable power optical system fw: Focal length at the wide-angle end of the variable power optical system
  • Conditional expression (21) defines the ratio of the back focus in the wide-angle end state of the variable power optical system to the focal length in the wide-angle end state of the variable power optical system.
  • conditional expression (21) exceeds the upper limit in the variable power optical system of this embodiment, the back focus becomes too long, making it difficult to avoid an increase in the size of the optical system.
  • the effects of the present embodiment can be made more reliable. Moreover, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (21) to 0.90, 0.85, 0.80, and more preferably 0.75.
  • conditional expression (21) in the variable power optical system of this embodiment falls below the lower limit, the position of the exit pupil will be too close to the image plane, and various aberrations including coma in the wide-angle end state will be satisfactorily corrected. It becomes difficult to correct to
  • variable magnification optical system of this embodiment setting the lower limit of conditional expression (21) to 0.10 makes it possible to ensure the effects of this embodiment. Also, in order to ensure the effect of this embodiment, the lower limit of conditional expression (21) is set to 0.15, 0.20, 0.25, 0.30, 0.35, and further to 0.40. preferably.
  • variable power optical system of the present embodiment it is preferable that the first lens group moves toward the object side when changing power from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable power optical system of the present embodiment can be downsized while appropriately suppressing fluctuations in various aberrations including spherical aberration during power variation. can.
  • the first lens group preferably consists of a negative lens and a positive lens in order from the object side.
  • variable power optical system of the present embodiment can satisfactorily correct various aberrations including spherical aberration in the telephoto end state while reducing the weight of the variable power optical system.
  • the first lens group preferably consists of a positive lens.
  • variable power optical system of the present embodiment can satisfactorily correct various aberrations including spherical aberration in the telephoto end state while reducing the weight of the variable power optical system.
  • the rear group preferably has a first focusing group and a second focusing group that respectively move along the optical axis during focusing.
  • variable power optical system of the present embodiment can appropriately suppress variations in various aberrations including spherical aberration during focusing.
  • variable magnification optical system of this embodiment satisfy the following conditional expression. (22) 0.20 ⁇
  • Conditional expression (22) defines the ratio between the focal length of the first focusing group and the focal length of the second focusing group.
  • conditional expression (22) exceeds the upper limit in the variable magnification optical system of the present embodiment, the refractive power of the second focusing group becomes too strong, and various aberrations including spherical aberration occur during focusing. It becomes difficult to appropriately suppress fluctuations.
  • the effects of the present embodiment can be made more reliable.
  • the upper limit of conditional expression (22) is set to 27.00, 25.00, 10.00, 2.00, 1.95, 1.90, 1. Preferably set to 85, 1.80 or even 1.75.
  • conditional expression (22) is below the lower limit in the variable-magnification optical system of this embodiment, the refractive power of the first focusing group becomes too strong, causing various problems such as spherical aberration during zooming. It becomes difficult to appropriately suppress variations in aberration.
  • variable magnification optical system of this embodiment setting the lower limit of conditional expression (22) to 0.20 makes it possible to ensure the effects of this embodiment. Also, in order to ensure the effect of this embodiment, the lower limit of conditional expression (22) is set to 0.25, 0.30, 0.35, 0.40, 0.45, and further to 0.50. preferably.
  • At least one of the positive lenses in the rear group preferably satisfies the following first dispersion conditional expression. (23) ⁇ dP1 ⁇ 45.00 however, ⁇ dP1: Abbe number of the positive lens in the rear group with respect to the d-line
  • the first dispersion conditional expression (23) defines the Abbe number of the positive lens in the rear group with respect to the d-line.
  • the variable-magnification optical system of this embodiment can satisfactorily correct chromatic aberration by having a positive lens that satisfies the first dispersion conditional expression (23) in the rear group.
  • the upper limit of the first dispersion conditional expression (23) is set to 43.00, 40.00, 35.00, 30.00, and further to 28.50. is preferred.
  • the positive lens that satisfies the first dispersion conditional expression (23) is preferably included in the negative lens group having negative refractive power among the lens groups in the rear group. .
  • variable power optical system of the present embodiment having such a configuration, chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
  • At least one of the negative lenses in the rear group preferably satisfies the following second dispersion conditional expression. (24) 60.00 ⁇ vdN however, ⁇ dN: Abbe number of the negative lens in the rear group with respect to the d-line
  • the second dispersion conditional expression (24) defines the Abbe number based on the d-line of the negative lens in the rear group.
  • the variable-magnification optical system of this embodiment can satisfactorily correct chromatic aberration by having a negative lens that satisfies the second dispersion conditional expression (24).
  • the effects of this embodiment can be made more reliable. Also, in order to ensure the effect of this embodiment, it is preferable to set the lower limit of the second dispersion conditional expression (24) to 62.50, 65.00, 67.50, and further to 75.00.
  • the negative lens satisfying the second dispersion conditional expression (24) may be included in the final lens group arranged closest to the image side among the lens groups in the rear group. preferable.
  • variable power optical system of the present embodiment having such a configuration, chromatic aberration can be corrected more satisfactorily.
  • At least one of the lens groups having positive refractive power among the lens groups in the rear group may have a positive lens that satisfies the following third dispersion conditional expression. preferable. (25) 60.00 ⁇ vdP2 however, ⁇ dP2: Abbe number of the positive lens in the rear group with respect to the d-line
  • the third dispersion conditional expression (25) defines the Abbe number of the positive lens in the rear group with respect to the d-line.
  • the lens group having positive refractive power includes a positive lens that satisfies the third dispersion conditional expression (25), so that chromatic aberration can be corrected satisfactorily.
  • variable magnification optical system of this embodiment setting the lower limit of the third dispersion conditional expression (25) to 60.00 makes it possible to ensure the effects of this embodiment. Also, in order to ensure the effects of this embodiment, it is preferable to set the lower limit of the third dispersion conditional expression (25) to 62.50, 65.00, 67.50, and further to 75.00.
  • the optical apparatus of this embodiment has a variable power optical system with the above configuration. This makes it possible to realize an optical device with good optical performance.
  • the method of manufacturing a variable power optical system has a plurality of lens groups of six or more groups.
  • a method for manufacturing a variable power optical system comprising a rear group arranged on the side, wherein the distance between each lens group changes during zooming, and the first lens group is composed of two or more lenses. Arrange so that all the conditional expressions of are satisfied. (1) 8.00 ⁇ f1/D1 ⁇ 27.00 (2) 1.00 ⁇ M1/D1 ⁇ 12.00 however, f1: focal length of the first lens group D1: thickness of the first lens group on the optical axis M1: amount of movement of the first lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • variable power optical system having good optical performance can be manufactured by such a method for manufacturing a variable power optical system.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the first embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a negative and a seventh lens group G7 having refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a cemented positive lens constructed by cementing a negative meniscus lens L1 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, and a concave surface facing the object side. and a negative meniscus lens L6.
  • the third lens group G3 consists of a positive meniscus lens L7 with a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L8.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented positive lens constructed by, in order from the object side, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side cemented with a biconvex positive lens L10.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 with a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L12.
  • the sixth lens group G6 consists of a positive meniscus lens L13 with a concave surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 consists of, in order from the object side, a positive meniscus lens L14 with a concave surface facing the object side, a biconcave negative lens L15, and a negative meniscus lens L16 with a concave surface facing the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 are moved from the image side to the object side.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 are placed in the rear group.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second positive lens group
  • Group G7 corresponds to the second negative lens group.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing group
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing group
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 correspond to positive focusing groups. do.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • fw is the focal length at the wide-angle end of the variable magnification optical system
  • ft is the focal length at the telephoto end of the variable magnification optical system
  • Fnow is the F value at the wide-angle end of the variable magnification optical system
  • Fnot is the variable magnification. Shows the F-number at the wide-angle end of the optical system.
  • TL indicates the total optical length of the variable power optical system when focusing on an infinitely distant object in the wide-angle end state
  • Bf indicates the back focus of the variable power optical system.
  • m is the order of the optical surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface spacing
  • nd is the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • ⁇ d is the Abbe number for the d-line.
  • optical surfaces marked with "*" are aspheric surfaces.
  • lenses corresponding to the positive lens P1 in the conditional expression (23), the negative lens N in the conditional expression (24), and the positive lens P2 in the conditional expression (25) are shown.
  • m is the optical surface corresponding to the aspheric data
  • K is the conic constant
  • A4 to A14 are the aspheric coefficients.
  • the height of the aspherical surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag) along the optical axis from the tangent plane of the vertex of each aspherical surface to each aspherical surface at height y is S(y) where r is the radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference spherical surface, K is the conic constant, and An is the n-th order aspheric coefficient. In each example, the second-order aspheric coefficient A2 is zero. Also, "En” indicates " ⁇ 10 -n ".
  • variable power optical system is not limited to this because equivalent optical performance can be obtained even if proportional enlargement or proportional reduction is performed.
  • FIG. 2A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system of the first embodiment
  • FIG. FIG. 2C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 2C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the first embodiment.
  • FNO indicates the F-number and Y indicates the image height.
  • the spherical aberration diagram shows the F-number corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height.
  • d indicates the d-line
  • g indicates the g-line (wavelength 435.8 nm).
  • a solid line indicates a sagittal image plane
  • a broken line indicates a meridional image plane.
  • the same reference numerals as in the aberration diagrams of this embodiment are used.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the second embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. , a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power ing.
  • the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a cemented positive lens constructed by cementing a negative meniscus lens L1 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 consists of, in order from the object side, a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L4, and a biconvex positive lens L5.
  • the third lens group G3 comprises, in order from the object side, a positive meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, and a cemented positive lens constructed by a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side cemented with a biconvex positive lens L8. , a cemented negative lens of a biconcave negative lens L9 and a biconvex positive lens L10.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 with a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L12.
  • the fifth lens group G5 consists of a biconcave negative lens L13.
  • the sixth lens group G6 consists of a biconcave negative lens L14.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • a filter FL1 is arranged between the optical system and the image plane I of this embodiment.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 is moved from the image side to the object side
  • the fifth lens group G5 is moved from the object side to the image side.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 correspond to the rear group.
  • Group G6 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second positive lens group
  • the fifth lens corresponds to the second negative lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the first focus group and the positive focus group
  • the fifth lens group G5 corresponds to the second focus group and the negative focus group.
  • Table 2 below lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • Bfw indicates the back focus of the variable-magnification optical system in the wide-angle end state
  • Bft indicates the back focus of the variable-magnification optical system in the telephoto end state.
  • FIG. 4A is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the second embodiment
  • FIG. FIG. 4C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 4C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the second embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the third embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a negative and a seventh lens group G7 having refractive power.
  • the first lens group G1 consists of a positive meniscus lens L1 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 comprises, in order from the object side, a plano-concave negative lens L2 with a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens with a convex surface facing the object side. It consists of a positive lens cemented with L4 and a negative meniscus lens L5 with a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L6, a positive meniscus lens L7 with a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L8 with a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L9 and a cemented positive lens constructed by a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side cemented with a biconvex positive lens L11.
  • the fifth lens group G5 consists of a negative meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L13 and a biconvex positive lens L14.
  • the seventh lens group G7 consists of a biconcave negative lens L15.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is moved from the object side to the image side when focusing on a short-distance object from a state focused on infinity.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 are placed in the rear group.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second positive lens group
  • the fifth lens corresponds to the second negative lens group.
  • the fifth lens group G5 corresponds to a negative focusing group.
  • Table 3 below lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • FIG. 6A is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the third embodiment
  • FIG. FIG. 6C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 6C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the third embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the fourth embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power.
  • a third lens group G3 having a positive refractive power a fourth lens group G4 having a positive refractive power
  • a fifth lens group G5 having a negative refractive power a sixth lens group G6 having a positive refractive power
  • a positive It has a seventh lens group G7 having refractive power and an eighth lens group G8 having negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of a positive meniscus lens with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 comprises, in order from the object side, a plano-concave negative lens L2 with a concave surface facing the image side, a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens with a convex surface facing the object side. It consists of a positive lens cemented with L4 and a negative meniscus lens L5 with a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a positive meniscus lens L6 with a convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L7, and a negative meniscus lens L8 with a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L9 and a cemented positive lens constructed by a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side cemented with a biconvex positive lens L11.
  • the fifth lens group G5 consists of a negative meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 consists of a biconvex positive lens L13.
  • the seventh lens group G7 consists of a biconvex positive lens L14.
  • the eighth lens group G8 consists of a biconcave negative lens L15.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is moved from the object side to the image side
  • the sixth lens group G6 is moved from the image side to the object side.
  • the group G8 corresponds to the rear group
  • the eighth lens group G8 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second positive lens group
  • Group G5 corresponds to the second negative lens group
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first focus group and the negative focus group
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second focus group and the positive focus group.
  • Table 4 below lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • FIG. 8A is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the fourth embodiment
  • FIG. FIG. 8C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 8C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the fourth embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the fifth embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a negative and a seventh lens group G7 having refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a cemented positive lens constructed by cementing a negative meniscus lens L1 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, and a concave surface facing the object side. and a negative meniscus lens L6.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a positive meniscus lens L7 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L8 with a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 comprises, in order from the object side, a biconvex positive lens L9, a cemented negative lens composed of a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a negative meniscus lens L12 with a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13.
  • the sixth lens group G6 consists of a positive meniscus lens L14 with a concave surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of, in order from the object side, a cemented negative lens constructed by a biconcave negative lens L15 cemented with a positive meniscus lens L16 having a convex surface facing the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 are moved from the image side to the object side.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 are placed in the rear group.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second positive lens group
  • Group G7 corresponds to the second negative lens group.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing group
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing group
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 correspond to positive focusing groups. do.
  • Table 5 lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • FIG. 10A is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable-magnification optical system of the fifth embodiment
  • FIG. FIG. 10C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 10C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system of the fifth embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the sixth embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a sixth lens group G6 having a negative refractive power, and a positive and a seventh lens group G7 having refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a positive lens cemented with a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L2 in order from the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative lens cemented by a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L5. It consists of a positive lens cemented with a biconvex positive lens L6 and a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L8 and a biconvex positive lens L9.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a negative lens cemented by a biconcave negative lens L10 cemented with a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L13, a cemented negative lens composed of a biconvex positive lens L14 cemented with a biconcave negative lens L15, and a convex surface facing the object side. It consists of a cemented negative lens of a negative meniscus lens L16 and a biconvex positive lens L17, and a biconvex positive lens L18.
  • the sixth lens group G6 consists of, in order from the object side, a positive meniscus lens L19 with a concave surface facing the object side, and a biconcave negative lens L20.
  • the seventh lens group G7 consists of a positive meniscus lens L21 with a convex surface facing the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the sixth lens group G6 is moved from the object side to the image side when focusing on a short-distance object from a state focused on infinity.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 are placed in the rear group.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second negative lens group
  • the fifth lens corresponds to the second positive lens group.
  • the sixth lens group G6 corresponds to a negative focus group.
  • Table 6 lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • FIG. 12A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system of the sixth embodiment
  • FIG. FIG. 12C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 12C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the sixth embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the seventh embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power.
  • a third lens group G3 having a positive refractive power a fourth lens group G4 having a positive refractive power
  • a fifth lens group G5 having a negative refractive power a sixth lens group G6 having a positive refractive power
  • a positive It has a seventh lens group G7 having refractive power and an eighth lens group G8 having negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of a positive meniscus lens L1 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 comprises, in order from the object side, a biconcave negative lens L2, a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L4 having a convex surface facing the object side. , and a negative meniscus lens L5 having a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L6, a positive meniscus lens L7 with a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L8 with a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L9 and a cemented positive lens constructed by a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side cemented with a biconvex positive lens L11.
  • the fifth lens group G5 consists of a negative meniscus lens L12 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L13 and a negative meniscus lens L14 having a convex surface facing the object side.
  • the seventh lens group G7 consists of a biconvex positive lens L15.
  • the eighth lens group G8 consists of a biconcave negative lens L16.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the seventh lens group G7 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is moved from the object side to the image side
  • the seventh lens group G7 is moved from the image side to the object side.
  • the group G8 corresponds to the rear group
  • the eighth lens group G8 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second positive lens group
  • Group G5 corresponds to the second negative lens group
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first focus group and the negative focus group
  • the seventh lens group G7 corresponds to the second focus group and the positive focus group.
  • Table 7 lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • FIG. 14A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system of the seventh embodiment
  • FIG. FIG. 14C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 14C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the zoom optical system of the seventh embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the eighth embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. , a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power ing.
  • the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a cemented positive lens constructed by cementing a negative meniscus lens L1 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. Consists of
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L7, a cemented positive lens constructed by a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L9, and a and a negative meniscus lens L10 with a concave surface.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive lens cemented by a biconvex positive lens L11 cemented with a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens with a biconvex positive lens L14.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented negative lens constructed by cementing a biconvex positive lens L15 and a biconcave negative lens L16 in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L17 and a biconvex positive lens L18.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 is moved from the object side to the image side when focusing on a short-distance object from a state focused on infinity.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 correspond to the rear group.
  • Group G6 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second positive lens group
  • the fifth lens corresponds to the second negative lens group.
  • the fifth lens group G5 corresponds to a negative focusing group.
  • Table 8 below lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • FIG. 16A is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system of the eighth embodiment
  • FIG. FIG. 16C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 16C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the eighth embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 17 is a sectional view of the variable power optical system of the ninth embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. , a fourth lens group G4 having positive refractive power, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having negative refractive power ing.
  • the first lens group G1 is composed of a cemented positive lens composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6. Consists of
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L7, a cemented positive lens constructed by a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L9, and a and a negative meniscus lens L10 with a concave surface.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive lens cemented by a biconvex positive lens L11 cemented with a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. It consists of a cemented positive lens with a biconvex positive lens L14.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented negative lens constructed by cementing a biconvex positive lens L15 and a biconcave negative lens L16 in order from the object side.
  • the sixth lens group G6 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L17 and a biconvex positive lens L18.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 along the optical axis.
  • the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 are moved from the object side to the image side.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, and the sixth lens group G6 correspond to the rear group.
  • Group G6 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second positive lens group
  • the fifth lens corresponds to the second negative lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the first focus group and the positive focus group
  • the fifth lens group G5 corresponds to the second focus group and the negative focus group.
  • Table 9 lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • FIG. 18A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system of the ninth embodiment
  • FIG. FIG. 18C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 18C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the ninth embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view of the variable magnification optical system of the tenth embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, a fifth lens group G5 having a negative refractive power, a sixth lens group G6 having a negative refractive power, and a positive and a seventh lens group G7 having refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of, in order from the object side, a cemented positive lens constructed by cementing a negative meniscus lens L1 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 with a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 consists of, in order from the object side, a negative meniscus lens L3 with a convex surface facing the object side, and a cemented positive lens constructed by a biconcave negative lens L4 cemented with a positive meniscus lens L5 with a convex surface facing the object side. , and a negative meniscus lens L6 having a concave surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a positive meniscus lens L7 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L8 with a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive lens cemented with a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L11. It consists of a negative lens cemented with a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a positive meniscus lens L14 with a concave surface facing the object side, and a biconcave negative lens L15.
  • the sixth lens group G6 consists of a biconcave negative lens L16.
  • the seventh lens group G7 consists of a positive meniscus lens L17 with a convex surface facing the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 are moved from the object side to the image side.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 are placed in the rear group.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second positive lens group
  • Group G5 corresponds to the second negative lens group.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing group
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing group
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 correspond to the negative focusing group. do.
  • Table 10 lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this example.
  • FIG. 20A is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system of the tenth embodiment
  • FIG. FIG. 20C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 20C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable power optical system of the tenth embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view of the variable power optical system of the eleventh embodiment when focusing on an object at the wide-angle end.
  • the variable magnification optical system of this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, an aperture stop S, and a positive refractive power. a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, a sixth lens group G6 having a positive refractive power, and a negative and a seventh lens group G7 having refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a positive lens cemented with a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L2 in order from the object side.
  • the second lens group G2 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L3, a biconcave negative lens L4, a biconvex positive lens L5, and a biconcave negative lens L6.
  • the third lens group G3 comprises, in order from the object side, a biconvex positive lens L7, a cemented negative lens composed of a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L10, and a cemented negative lens constructed by a biconcave negative lens L11 cemented with a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of, in order from the object side, a cemented positive lens constructed by cementing a negative meniscus lens L13 with a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L14 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 consists of a biconvex positive lens L15.
  • the seventh lens group G7 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L16, a biconvex positive lens L17, and a plano-concave negative lens L18 with a concave surface facing the object side.
  • an imaging device (not shown) composed of a CCD, CMOS, or the like is arranged on the image plane I.
  • variable magnification optical system of this embodiment performs focusing by moving the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 along the optical axis.
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 are moved from the image side to the object side.
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, the fifth lens group G5, the sixth lens group G6, and the seventh lens group G7 are placed in the rear group.
  • the seventh lens group G7 corresponds to the final lens group.
  • the second lens group G2 corresponds to the first negative lens group
  • the third lens group G3 corresponds to the first positive lens group
  • the fourth lens group G4 corresponds to the second negative lens group
  • Group G5 corresponds to the second positive lens group.
  • the fifth lens group G5 corresponds to the first focusing group
  • the sixth lens group G6 corresponds to the second focusing group
  • the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 correspond to positive focusing groups. do.
  • Table 11 below lists the values of the specifications of the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • FIG. 22A is a diagram showing various aberrations when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system of the eleventh embodiment
  • FIG. FIG. 22C is a diagram of various aberrations when focusing on an object
  • FIG. 22C is a diagram of various aberrations when focusing on an object at infinity in the telephoto end state of the variable magnification optical system of the eleventh embodiment.
  • variable-power optical system of this example effectively suppresses aberration fluctuations during focusing and variable magnification, and has high optical performance.
  • f1 is the focal length of the first lens group
  • D1 is the thickness of the first lens group on the optical axis
  • M1 is the amount of movement of the first lens group when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • fN1 is the focal length of the first negative lens group
  • fN2 is the focal length of the second negative lens group
  • fP1 is the focal length of the first positive lens group
  • fP2 is the focal length of the second positive lens group.
  • MP1 is the amount of movement of the first positive lens group when zooming from the wide-angle end to the telephoto end
  • MN1 is the amount of movement of the first negative lens group when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. be.
  • fFP is the focal length of the positive focus group
  • fRPw is the composite focal length in the wide-angle end state of the lens groups arranged closer to the image side than the positive focus group
  • fFN is the focal length of the negative focus group
  • fRNw is the composite focal length in the wide-angle end state of the lens groups arranged closer to the image side than the negative focus group
  • fR is the focal length of the final lens group.
  • nd1 is the refractive index of the lens in the first lens group for the d-line
  • ⁇ d1 is the Abbe number of the lens in the first lens group with respect to the d-line.
  • r1 is the radius of curvature of the object-side lens surface of the lens closest to the image side
  • r2 is the radius of curvature of the image-side lens surface of the lens closest to the image side
  • fN is the focal length of the lens group having the weakest refractive power among the lens groups having negative refractive power in the rear group
  • Fnot is the F value of the variable magnification optical system in the telephoto end state.
  • Bfw is the back focus in the wide-angle end state of the variable power optical system
  • fw is the focal length in the wide-angle end state of the variable power optical system.
  • fF1 is the focal length of the first focusing group and fF2 is the focal length of the second focusing group.
  • ⁇ dP1 is the Abbe number of the positive lens in the rear group with respect to the d-line
  • ⁇ dN is the Abbe number of the negative lens in the rear group with respect to the d-line
  • ⁇ dP2 is the d-line of the positive lens in the rear group. It is the Abbe number with reference to the line.
  • Example 7th 8th 9th 10th 11th (1) f1/D1: 26.049 9.548 9.548 10.302 9.345 (2) M1/D1: 10.323 5.387 5.387 5.957 5.461 (3) f1/(-fN1): 5.429 6.554 6.554 5.914 5.639 (4) f1/(-fN2): 2.355 2.347 2.347 0.130 0.375 (5) fN1/fN2 : 0.434 0.358 0.358 0.022 0.067 (6) f1/fP1: 1.608 1.855 1.855 2.771 2.929 (7) fP1/(-fN1): 3.376 3.532 3.532 2.134 1.926 (8) MP1/MN1: 3.071 2.674 2.674 1.974 2.455 (9) fP1/fP2: 2.670 2.198 2.198 1.082 0.866 (10) f1/fFP: 1.744 - 4.078 - 2.537 1.554 (11) fFP
  • an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range may be applied to the lens surfaces of the lenses constituting the variable power optical system of each of the above embodiments. As a result, flare and ghost can be reduced, and optical performance with high contrast can be achieved.
  • FIG. 23 is a schematic diagram of a camera equipped with the variable magnification optical system of this embodiment.
  • the camera 1 is a lens interchangeable so-called mirrorless camera equipped with the variable magnification optical system according to the first embodiment as the taking lens 2 .
  • the camera 1 In the camera 1 , light from an object (subject) (not shown) is condensed by the photographing lens 2 and reaches the imaging device 3 .
  • the imaging device 3 converts light from a subject into image data. Image data is displayed on the electronic viewfinder 4 .
  • the photographer whose eyes are positioned at the eyepoint EP can observe the subject.
  • variable power optical system of the first embodiment mounted as the taking lens 2 in the camera 1 is a variable power optical system having good optical performance. Therefore, the camera 1 can achieve good optical performance. It should be noted that the same effect as that of the camera 1 can be obtained even if a camera equipped with the variable power optical system of the second to eleventh embodiments as the photographing lens 2 is constructed.
  • FIG. 24 is a flow chart showing an outline of the method for manufacturing the variable-magnification optical system of this embodiment.
  • the manufacturing method of the variable power optical system of this embodiment shown in FIG. 24 includes the following steps S1 to S4.
  • Step S1 Prepare a plurality of lens groups of six or more groups, each consisting of a first lens group having a positive refractive power and a rear group arranged closer to the image side than the first lens group.
  • Step S2 The distance between each lens group is changed during zooming.
  • Step S3 Configure the first lens group with two or less lenses.
  • Step S4 Make the variable magnification optical system satisfy all of the following conditional expressions. (1) 8.00 ⁇ f1/D1 ⁇ 27.00 (2) 1.00 ⁇ M1/D1 ⁇ 12.00 however, f1: focal length of the first lens group D1: thickness of the first lens group on the optical axis M1: amount of movement of the first lens group during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • variable magnification optical system having good imaging performance

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Abstract

６群以上の複数のレンズ群を有し、複数のレンズ群は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群より像側に配置された後群とからなる変倍光学系を、変倍の際に、各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群は２枚以下のレンズからなり、以下の条件式をともに満足するように構成する。　８．００　＜　ｆ１／Ｄ１　＜　２７．００　１．００　＜　Ｍ１／Ｄ１　＜　１２．００ 但し、ｆ１は第１レンズ群の焦点距離であり、Ｄ１は第１レンズ群の光軸上の厚みであり、Ｍ１は広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第１レンズ群の移動量である。

Description

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法
　本開示は、変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等の光学機器に使用される変倍光学系が提案されている（例えば特許文献１参照）。
特開２０２０－１７０１０２号公報
　本開示の変倍光学系は、６群以上の複数のレンズ群を有し、複数のレンズ群は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群より像側に配置された後群とからなり、変倍の際に、各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群は２枚以下のレンズからなり、以下の条件式をともに満足する。
　８．００　＜　ｆ１／Ｄ１　＜　２７．００
　１．００　＜　Ｍ１／Ｄ１　＜　１２．００
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　Ｄ１　：　第１レンズ群の光軸上の厚み
　Ｍ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第１レンズ群の移動量
　本開示の変倍光学系の製造方法は、６群以上の複数のレンズ群を有し、複数のレンズ群は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、前記第１レンズ群より像側に配置された後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に、各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群は２枚以上のレンズからなり、以下の条件式をともに満足するように配置する。
　８．００　＜　ｆ１／Ｄ１　＜　２７．００
　１．００　＜　Ｍ１／Ｄ１　＜　１２．００
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　Ｄ１　：　第１レンズ群の光軸上の厚み
　Ｍ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍時の第１レンズ群の移動量
広角端状態における無限遠物体合焦時の第１実施例の変倍光学系の断面図である。 第１実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第１実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第１実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第２実施例の変倍光学系の断面図である。 第２実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第２実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第２実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第３実施例の変倍光学系の断面図である。 第３実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第３実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第３実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第４実施例の変倍光学系の断面図である。 第４実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第４実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第４実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第５実施例の変倍光学系の断面図である。 第５実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第５実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第５実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第６実施例の変倍光学系の断面図である。 第６実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第６実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第６実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第７実施例の変倍光学系の断面図である。 第７実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第７実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第７実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第８実施例の変倍光学系の断面図である。 第８実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第８実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第８実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第９実施例の変倍光学系の断面図である。 第９実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第９実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第９実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第１０実施例の変倍光学系の断面図である。 第１０実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第１０実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第１０実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 広角端状態における無限遠物体合焦時の第１１実施例の変倍光学系の断面図である。 第１１実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第１１実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 第１１実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。 本実施形態の変倍光学系を備えたカメラの模式図である。 本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を示すフローチャートである。
　以下、本願の実施形態の変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法について説明する。
　本実施形態の変倍光学系は、６群以上の複数のレンズ群を有し、複数のレンズ群は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群より像側に配置された後群とからなり、変倍の際に、各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群は２枚以下のレンズからなり、以下の条件式をともに満足する。
（１）　８．００　＜　ｆ１／Ｄ１　＜　２７．００
（２）　１．００　＜　Ｍ１／Ｄ１　＜　１２．００
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　Ｄ１　：　第１レンズ群の光軸上の厚み
　Ｍ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第１レンズ群の移動量
　本実施形態の変倍光学系は、第１レンズ群を２枚以下とすることにより、軽量な変倍光学系を実現することができる。
　条件式（１）は、第１レンズ群の焦点距離と第１レンズ群の光軸上の厚みとの比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１）の値が上限値を上回ると、第１レンズ群の光軸上の厚みが小さくなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１）の上限値を２７．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を２６．５０、２６．２５、２６．１０、２５．００、２２．５０、２０．００、１７．５０、１５．００、さらに１４．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１）の下限値を８．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を８．２０、８．４０、８．５０、８．７５、９．００、９．１０、９．２０、さらに９．３０に設定することが好ましい。
　条件式（２）は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の前記第１レンズ群の移動量と第１レンズ群の光軸上の厚みとの比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（２）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（２）の値が上限値を上回ると、第１レンズ群の光軸上の厚みが小さくなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２）の上限値を１２．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を１１．７５、１１．５０、１１．２５、１１．００、１０．９０、１０．８０、さらに１０．７０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（２）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の移動量が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２）の下限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を１．２５、１．５０、１．７５、２．００、２．２５、２．５０、さらに２．６０に設定することが好ましい。
　条件式（１）、条件式（２）をともに満足する変倍光学系では、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（３）１．００　＜　ｆ１／（－ｆＮ１）　＜　８．００
但し、
　ｆＮ１　：　第１負レンズ群の焦点距離
　条件式（３）は、第１レンズ群の焦点距離と第１負レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（３）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（３）の値が上限値を上回ると、第１負レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（３）の上限値を８．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を７．７５、７．５０、７．２５、７．００、６．８５、６．７５、さらに６．６５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（３）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（３）の下限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を１．２５、１．５０、１．７５、２．００、２．２５、２．５０、２．７５、３．００、３．２５、さらに３．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ群と、第１負レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する第２負レンズ群とを有し、以下の式を満足することが好ましい。
（４）０．１０　＜　ｆ１／（－ｆＮ２）　＜　５．００
但し、
　ｆＮ２　：　第２負レンズ群の焦点距離
　条件式（４）は、第１レンズ群の焦点距離と第２負レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（４）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（４）の値が上限値を上回ると、第２負レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（４）の上限値を５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を４．８５、４．７５、４．６０、４．５０、４．２５、さらに４．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（４）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（４）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．１１、０．１２、０．２５、０．３０、０．５０、０．７５、１．００、１．２５、１．７５、さらに２．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ群と、第１負レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する第２負レンズ群とを有し、以下の式を満足することが好ましい。
（５）０．０１　＜　ｆＮ１／ｆＮ２　＜　１．００
但し、
　ｆＮ１　：　第１負レンズ群の焦点距離
　ｆＮ２　：　第２負レンズ群の焦点距離
　条件式（５）は、第１負レンズ群の焦点距離と第２負レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（５）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（５）の値が上限値を上回ると、第２負レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（５）の上限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、さらに０．６５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（５）の値が下限値を下回ると、第１負レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（５）の下限値を０．０１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．０２、０．０５、０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、さらに０．３０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１負レンズ群は、後群内の負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置されたレンズ群であることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系は、このような構成を有することにより、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、正の屈折力を有する第１正レンズ群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（６）０．７５　＜　ｆ１／ｆＰ１　＜　５．００
但し、
　ｆＰ１　：　第１正レンズ群の焦点距離
　条件式（６）は、第１レンズ群の焦点距離と第１正レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（６）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（６）の値が上限値を上回ると、第１正レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（６）の上限値を５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の上限値を４．９０、４．８０、４．７５、４．７０、４．６０、４．５０、さらに４．４５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（６）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（６）の下限値を０．７５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を０．８０、０．８５、０．９０、０．９５、１．００、１．０５、１．１０、１．１５、さらに１．２０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、正の屈折力を有する第１正レンズ群と、第１正レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する第１負レンズ群とを有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（７）　０．７５　＜　ｆＰ１／（－ｆＮ１）　＜　４．５０
但し、
　ｆＰ１　：　第１正レンズ群の焦点距離
　ｆＮ１　：　第１負レンズ群の焦点距離
　条件式（７）は、第１正レンズ群の焦点距離と第１負レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（７）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（７）の値が上限値を上回ると、第１負レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（７）の上限値を４．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を４．３５、４．２５、４．１０、４．００、３．９０、さらに３．８５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（７）の値が下限値を下回ると、第１正レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（７）の下限値を０．７５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を０．８５、０．９５、１．００、１．１０、１．２０、１．５０、１．７０、さらに２．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、正の屈折力を有する第１正レンズ群と、第１正レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する第１負レンズ群とを有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（８）　１．００　＜　ＭＰ１／ＭＮ１　＜　２０．００
但し、
　ＭＰ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍時の第１正レンズ群の移動量
　ＭＮ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍時の第１負レンズ群の移動量
　条件式（８）は、第１正レンズ群の変倍時の移動量と第１負レンズ群の変倍時の移動量との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（８）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（８）の値が上限値を上回ると、第１負レンズ群の移動量が小さくなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（８）の上限値を２０．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を１８．００、１５．００、１２．２５、１０．００、９．００、７．５０、６．００、５．５０、５．００、４．５０、４．００、さらに３．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（８）の値が下限値を下回ると、第１正レンズ群の移動量が小さくなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（８）の下限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を１．１０、１．２５、１．４０、１．５０、１．６０、１．７５、さらに１．９０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、正の屈折力を有する第１正レンズ群と、第１正レンズ群より像側に配置された正の屈折力を有する第２正レンズ群とを有することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系は、このような構成を有することにより、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（９）　０．２５　＜　ｆＰ１／ｆＰ２　＜　３．５０
但し、
　ｆＰ１　：　第１正レンズ群の焦点距離
　ｆＰ２　：　第２正レンズ群の焦点距離
　条件式（９）は、第１正レンズ群の焦点距離と第２正レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（９）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（９）の値が上限値を上回ると、第２正レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（９）の上限値を３．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の上限値を３．４５、３．４０、３．３５、３．３０、３．２５、さらに３．２０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（９）の値が下限値を下回ると、第１正レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（９）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を０．２８、０．３０、０．３５、０．４５、０．５０、０．６０、さらに０．７５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１正レンズ群は、後群内の正の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置されたレンズ群であることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系は、このような構成を有することにより、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、正の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する正合焦群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１０）　０．７５　＜　ｆ１／ｆＦＰ　＜　４．５０
但し、
　ｆＦＰ　：　正合焦群の焦点距離
　条件式（１０）は、第１レンズ群の焦点距離と正合焦群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１０）を満足することで、合焦および変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１０）の値が上限値を上回ると、正合焦群の屈折力が強くなりすぎ、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１０）の上限値を４．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を４．２５、４．１５、４．００、３．５０、３．２５、３．００、２．７５、２．６０、２．２５、さらに２．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１０）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１０）の下限値を０．７５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の下限値を０．８０、０．９０、０．９５、さらに１．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、正の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する正合焦群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１１）　－３．５０　＜　ｆＦＰ／ｆＲＰｗ　＜　－０．５０
但し、
　ｆＦＰ　：　正合焦群の焦点距離
　ｆＲＰｗ：　正合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における合成焦点距離
　条件式（１１）は、正合焦群の焦点距離と正合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における合成焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１１）を満足することで、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を適切に抑制しつつ、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１１）の値が上限値を上回ると、正合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における屈折力が強くなりすぎ、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１１）の上限値を－０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の上限値を－０．５５、－０．６０、－０．６５、さらに－０．７０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１１）の値が下限値を下回ると、正合焦群の屈折力が強くなりすぎ、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１１）の下限値を－３．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の下限値を－３．４０、－３．３０、－３．２５、－３．２０、さらに－３．１５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、負の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する負合焦群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１２）　０．１０　＜　ｆ１／（－ｆＦＮ）　＜　４．００
但し、
　ｆＦＮ　：　負合焦群の焦点距離
　条件式（１２）は、第１レンズ群の焦点距離と負合焦群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１２）を満足することで、合焦および変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１２）の値が上限値を上回ると、負合焦群の屈折力が強くなりすぎ、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１２）の上限値を４．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１２）の上限値を３．９０、３．８０、３．５５、３．２５、さらに３．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１２）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１２）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１２）の下限値を０．１２、０．２５、０．５０、０．７５、１．００、さらに１．２５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、負の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する負合焦群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１３）　－２５．００　＜　（－ｆＦＮ）／ｆＲＮｗ　＜　１．００
但し、
　ｆＦＮ　：　負合焦群の焦点距離
　ｆＲＮｗ：　負合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における合成焦点距離
　条件式（１３）は、負合焦群の焦点距離と負合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１３）を満足することで、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を適切に抑制しつつ、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１３）の値が上限値を上回ると、負合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における屈折力が強くなりすぎ、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１３）の上限値を１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１３）の上限値を０．９０、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、０．５５、さらに０．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１３）の値が下限値を下回ると、負合焦群の屈折力が強くなりすぎ、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１３）の下限値を－２５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１３）の下限値を－２４．００、－２０．００、－１７．５０、－１５．００、－１２．２５、－１０．００、－７．５０、－５．００、－２．５０、さらに－１．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群内のレンズ群のうち最も像側に配置された最終レンズ群は負の屈折力を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１４）　０．１０　＜　ｆ１／（－ｆＲ）　＜　５．００
但し、
　ｆＲ　：　最終レンズ群の焦点距離
　条件式（１４）は、第１レンズ群の焦点距離と最終レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１４）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１４）の値が上限値を上回ると、最終レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際のコマ収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１４）の上限値を５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１４）の上限値を４．９５、４．９０、４．８５、４．５０、４．２５、４．００、さらに３．７５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１４）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１４）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１４）の下限値を０．２５、０．４０、０．５０、０．６０、０．７０、さらに０．７５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群内のレンズ群のうち最も像側に配置された最終レンズ群は正の屈折力を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１５）　０．１０　＜　ｆ１／ｆＲ　＜　１．５０
但し、
　ｆＲ　：　最終レンズ群の焦点距離
　条件式（１５）は、第１レンズ群の焦点距離と最終レンズ群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１５）を満足することで、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１５）の値が上限値を上回ると、最終レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際のコマ収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１５）の上限値を１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１５）の上限値を１．４０、１．３０、１．２５、１．２０、１．１５、１．１０、さらに１．０５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１５）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１５）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１５）の下限値を０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、さらに０．３５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、以下の条件式をともに満足するレンズを少なくとも１枚有することが好ましい。
（１６）　　１．４５　＜　ｎｄ１　＜　２．１０
（１７）　２０．００　＜　νｄ１　＜　７５．００
但し、
　ｎｄ１　：　第１レンズ群内のレンズのｄ線に対する屈折率
　νｄ１　：　第１レンズ群内のレンズのｄ線を基準とするアッベ数
　条件式（１６）は第１レンズ群内のレンズのｄ線に対する屈折率を規定するものであり、条件式（１７）は第１レンズ群内のレンズのｄ線を基準とするアッベ数を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、第１レンズ群が条件式（１６）および条件式（１７）をともに満足するレンズを少なくとも１枚有することで、望遠端状態における球面収差をはじめとする諸収差および色収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１６）の値が上限値を上回ると、最終レンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際のコマ収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１６）の上限値を２．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１６）の上限値を２．０５、２．００、さらに１．９８に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１６）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群内のレンズの屈折力が弱くなりすぎ、望遠端状態における球面収差をはじめとする諸収差を良好にすることが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１６）の下限値を１．４５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１６）の下限値を１．４８、１．５０、１．５３、１．５５、さらに１．５７に設定することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１７）の値が上限値を上回ると、第１レンズ群内のレンズの分散が小さくなりすぎ、望遠端状態における色収差を良好に補正することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１７）の上限値を７５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１７）の上限値を７４．００、７２．５０、７１．００、７０．００、さらに６８．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１７）の値が下限値を下回ると、第１レンズ群内のレンズの分散が小さくなりすぎ、望遠端状態における色収差を良好に補正することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１７）の下限値を２０．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１７）の下限値を２１．００、２２．５０、さらに２３．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、最も像側に配置されたレンズは、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１８）　－１２．００　＜　（ｒ２－ｒ１）／（ｒ２＋ｒ１）　＜　２．００
但し、
　ｒ１　：　最も像側に配置されたレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　ｒ１　：　最も像側に配置されたレンズの像側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１８）は、最も像側に配置されたレンズのシェイプファクターを規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１８）を満足することで、変倍の際のコマ収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１８）の値が上限値を上回ると、最も像側に配置されたレンズによって適切にコマ収差を補正することができず、変倍の際のコマ収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１８）の上限値を２．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１８）の上限値を１．９０、１．８０、さらに１．７５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１８）の値が下限値を下回ると、最も像側に配置されたレンズによって適切にコマ収差を補正することができず、変倍の際のコマ収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１８）の下限値を－１２．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１８）の下限値を－１１．７５、－１１．５０、－１１．２５、－１０．００、－７．５０、－５．００、さらに－３．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、負の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する負合焦群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１９）　０．７５　＜　ｆＮ／ｆＦＮ　＜　３０．００
但し、
　ｆＮ　　：　後群内の負の屈折力を有するレンズ群のうち最も屈折力が弱いレンズ群の焦点距離
　ｆＦＮ　：　負合焦群の焦点距離
　条件式（１９）は、後群内の負の屈折力を有するレンズ群のうち最も屈折力が弱いレンズ群の焦点距離と負合焦群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１９）を満足することで、合焦および変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（１９）の値が上限値を上回ると、負合焦群の屈折力が強くなりすぎ、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１９）の上限値を３０．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１９）の上限値を２８．００、２７．００、２５．００、２０．００、１７．５０、１５．００、１２．２５、１０．００、７．５０、５．００、さらに３．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（１９）の値が下限値を下回ると、後群内の負の屈折力を有するレンズ群のうち最も屈折力が弱いレンズ群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（１９）の下限値を０．７５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１９）の下限値を０．８０、０．８５、０．９０、さらに０．９５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（２０）　Ｆｎｏｔ　＜　７．００
但し、
　Ｆｎｏｔ　：　望遠端状態における変倍光学系のＦ値
　条件式（２０）は、望遠端状態における変倍光学系のＦ値を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（２０）を満足することで、変倍光学系が取り込む光量を多くすることができる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２０）の上限値を７．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２０）の上限値を６．９０、６．８０、６．７０、６．６０、６．００、５．００、さらに４．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群内のレンズ群のうち、像側から２番目に配置されたレンズ群は合焦の際に光軸に沿って移動されることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、このような構成を有することにより、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（２１）　０．１０　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　０．９５
但し、
　Ｂｆｗ　：　変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカス
　ｆｗ　　：　変倍光学系の広角端状態における焦点距離
　条件式（２１）は、変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカスと変倍光学系の広角端状態における焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（２１）を満足することで、光学系の大型化を回避しつつ、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（２１）の値が上限値を上回ると、バックフォーカスが長くなりすぎ、光学系の大型化を回避することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２１）の上限値を０．９５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２１）の上限値を０．９０、０．８５、０．８０、さらに０．７５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（２１）の値が下限値を下回ると、射出瞳の位置が像面に近づきすぎ、広角端状態におけるコマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２１）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２１）の下限値を０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、さらに０．４０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群は物体側へ移動することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、このような構成を有することにより、変倍光学系を小型化しつつ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に負レンズと正レンズとからなることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、このような構成を有することにより、変倍光学系を軽量化しつつ、望遠端状態における球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、正レンズからなることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、このような構成を有することにより、変倍光学系を軽量化しつつ、望遠端状態における球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群は、合焦の際に光軸に沿ってそれぞれ移動する第１合焦群と第２合焦群をと有することが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、このような構成を有することにより、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（２２）　０．２０　＜　｜ｆＦ１｜／｜ｆＦ２｜　＜　３０．００
但し、
　ｆＦ１　：　第１合焦群の焦点距離
　ｆＦ２　：　第２合焦群の焦点距離
　条件式（２２）は、第１合焦群の焦点距離と第２合焦群の焦点距離との比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（２２）を満足することで、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することができる。
　本実施形態の変倍光学系において条件式（２２）の値が上限値を上回ると、第２合焦群の屈折力が強くなりすぎ、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２２）の上限値を３０．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２２）の上限値を２７．００、２５．００、１０．００、２．００、１．９５、１．９０、１．８５、１．８０、さらに１．７５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系において条件式（２２）の値が下限値を下回ると、第１合焦群の屈折力が強くなりすぎ、変倍の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を適切に抑制することが困難となる。
　本実施形態の変倍光学系では、条件式（２２）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２２）の下限値を０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、さらに０．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群内の正レンズのうち少なくとも１枚は、以下の第１分散条件式を満足することが好ましい。
（２３）　νｄＰ１　＜　４５．００
但し、
　νｄＰ１　：　後群内の正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　第１分散条件式（２３）は、後群内の正レンズのｄ線を基準とするアッベ数を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、後群内に第１分散条件式（２３）を満足する正レンズを有することにより、色収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系では、第１分散条件式（２３）の上限値を４５．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、第１分散条件式（２３）の上限値を４３．００、４０．００、３５．００、３０．００、さらに２８．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第１分散条件式（２３）を満足する正レンズは、後群内のレンズ群のうち負の屈折力を有する負レンズ群に含まれることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、このような構成を有することにより、色収差をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群内の負レンズのうち少なくとも１枚は、以下の第２分散条件式を満足することが好ましい。
（２４）　６０．００　＜　νｄＮ
但し、
　νｄＮ　：　後群内の負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　第２分散条件式（２４）は、後群内の負レンズのｄ線を基準とするアッベ数を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、第２分散条件式（２４）を満足する負レンズを有することにより、色収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系では、第２分散条件式（２４）の下限値を６０．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、第２分散条件式（２４）の下限値を６２．５０、６５．００、６７．５０、さらに７５．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系では、第２分散条件式（２４）を満足する負レンズは、後群内のレンズ群のうち最も像側に配置された最終レンズ群に含まれることが好ましい。
　本実施形態の変倍光学系では、このような構成を有することにより、色収差をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系では、後群内のレンズ群のうち正の屈折力を有するレンズ群の少なくとも１つは、以下の第３分散条件式を満足する正レンズを有することが好ましい。
（２５）　６０．００　＜　νｄＰ２ 
但し、
　νｄＰ２　：　後群内の正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　第３分散条件式（２５）は、後群内の正レンズのｄ線を基準とするアッベ数を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、正の屈折力を有するレンズ群が第３分散条件式（２５）を満足する正レンズを有することにより、色収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系では、第３分散条件式（２５）の下限値を６０．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、第３分散条件式（２５）の下限値を６２．５０、６５．００、６７．５０、さらに７５．００に設定することが好ましい。
　以上の構成により、小型で良好な結像性能を有する変倍光学系を実現することができる。
　本実施形態の光学機器は、上述した構成の変倍光学系を有している。これにより、良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　本実施形態の変倍光学系の製造方法は、６群以上の複数のレンズ群を有し、複数のレンズ群は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、前記第１レンズ群より像側に配置された 後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、変倍の際に、各レンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群は２枚以上のレンズからなり、以下の条件式をすべて満足するように配置する。
（１）８．００　＜　ｆ１／Ｄ１　＜　２７．００
（２）１．００　＜　Ｍ１／Ｄ１　＜　１２．００
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　Ｄ１　：　第１レンズ群の光軸上の厚み
　Ｍ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍時の第１レンズ群の移動量
　このような変倍光学系の製造方法により、良好な光学性能を有する変倍光学系を製造することができる。
　（数値実施例）
　以下、本願の実施例を図面に基づいて説明する。
　（第１実施例）
　図１は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第１実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合正レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と、両凸形状の正レンズＬ５と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、両凸形状の正レンズＬ８とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と両凸形状の正レンズＬ１０との接合正レンズからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２とからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１３からなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹形状の負レンズＬ１５と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１６とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６は、それぞれ像側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２正レンズ群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は第２負レンズ群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦群に該当し、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６は正合焦群に該当する。
　以下の表１に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　表１において、fwは変倍光学系の広角端状態の焦点距離、ftは変倍光学系の望遠端状態の焦点距離、Fnowは変倍光学系の広角端状態のF値、Fnotは変倍光学系の広角端状態のF値を示す。また、TLは広角端状態において無限遠物体への合焦時における変倍光学系の光学全長、Bfは変倍光学系のバックフォーカスを示す。
　表１において、mは物体側から数えた光学面の順番、rは曲率半径、dは面間隔、ndはd線（波長587.6nm）に対する屈折率、νdはd線に対するアッベ数を示す。曲率半径r=∞は平面を示している。また、［レンズ諸元］において、「*」の付された光学面は非球面であることを示している。また、［レンズ諸元］において、条件式（２３）における正レンズＰ１、条件式（２４）における負レンズＮ、条件式（２５）における正レンズＰ２にそれぞれ対応するレンズが示される。
　表１において、mは非球面データに対応する光学面、Kは円錐定数、A4～A14は非球面係数を示す。
　非球面は、光軸に垂直な方向の高さをyとし、高さyにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をS(y)とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をrとし、円錐定数をKとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数A2は０である。また、「E-n」は「×10-n」を示す。
（ａ）　S(y) = (y2/r) / ｛ 1 + (1-K×y2/r2)1/2 ｝
　　　　　　　 + A4×y4 + A6×y6 + A8×y8 + A10×y10 + A12×y12 + A14×y14 
　表１に記載される焦点距離fw、ft、曲率半径rおよびその他の長さの単位は「mm」である。しかし、変倍光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　以上に述べた表１の符号は、後述する他の実施例の表においても同様に使用する。
　（表１）
［全体諸元］
fw　　24.75
ft　　67.90
Fnow　 2.92
Fnot　 2.92

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd 　　（２３）　（２４）　（２５）
　1)　　63.844　　 2.500　　1.854505　　25.15
　2)　　43.986　　 8.128　　1.816000　　46.59
　3)　 142.193　　　d3
* 4)　 296.632　　 2.000　　1.743890　　49.53
　5)　　19.447　　 9.683
　6)　-100.452　　 1.300　　1.834810　　42.73　　　Ｐ１
　7)　　55.939　　 0.394
　8)　　38.386　　 6.222　　1.728250　　28.38
　9)　 -56.749　　 2.082
 10)　 -28.124　　 1.300　　1.593490　　67.00　　　　　　　　 Ｎ
 11)　 -72.000　　　d11
 12>　　　∞　　　 2.257　　　（開口絞り）
*13)　　45.234　　 2.437　　1.820980　　42.50　　　Ｐ１
 14)　　60.836　　 0.297
 15)　　39.871　　 5.325　　1.593190　　67.90　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 16)　-156.624　　　d16
 17)　　58.428　　 1.300　　1.737999　　32.33
 18)　　19.539　　 9.700　　1.497820　　82.57　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 19)　 -57.826　　　d19
 20)　 -24.303　　 1.200　　1.720467　　34.71
 21)　 -64.092　　 0.200
 22)　　86.286　　 6.081　　1.593490　　67.00　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 23)　 -33.001　　　d23
 24)　 -72.398　　 2.669　　1.791890　　45.04
*25)　 -38.022　　　d25
 26)　 -44.000　　 3.018　　1.945944　　17.98
 27)　 -32.214　　 0.200
*28)　 -84.205　　 1.500　　1.816000　　46.59
 29)　 107.497　　 7.335
 30)　 -26.834　　 1.400　　1.592700　　35.27
 31)　 -54.107　　　Bf

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12
　4)　0.0000　 5.67E-06　-6.48E-09　 1.59E-11　-2.46E-14　 1.99E-17
 13)　0.0000　-3.46E-06　 2.89E-09　-1.52E-11　 2.39E-14
 25)　0.0000　 1.23E-05　-1.23E-08　 2.75E-11　 3.33E-14　-1.60E-16
 28)　0.0000　-2.18E-06　-1.57E-08　-1.32E-11　 1.50E-14

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　138.68
G2　　 4　　　-24.42
G3　　13　　　 43.63
G4　　17　　　111.65
G5　　20　　　124.10
G6　　24　　　 97.77
G7　　26　　　-47.85

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d3　　 1.800　　 32.239
d11　 22.304　　　2.000
d16　　8.637　　　1.500
d19　　5.489　　 19.095
d23　　3.541　　　2.935
d25　　5.473　　　2.073
Bf　　11.855　　 28.555
　図２Ａは第１実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２Ｂは第１実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２Ｃは第１実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図において、FNOはF値、Yは像高をそれぞれ示す。詳細には、球面収差図では最大口径に対応するF値の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値を示し、コマ収差図では各像高の値を示す。dはd線、gはg線（波長435.8nm）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。後述する他の実施例の諸収差図においても、本実施例の諸収差図と同様の符号を使用する。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第２実施例）
　図３は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第２実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合正レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と、両凸形状の正レンズＬ５とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と両凸形状の正レンズＬ８との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ９と両凸形状の正レンズＬ１０との接合負レンズとからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凹形状の負レンズＬ１３からなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凹形状の負レンズＬ１４からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬ１が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第４レンズ群Ｇ４は像側から物体側に移動され、第５レンズ群Ｇ５は物体側から像側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は後群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２正レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２負レンズ群に該当する。また、第４レンズ群Ｇ４は第１合焦群および正合焦群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２合焦群および負合焦群に該当する。
　以下の表２に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　表２において、Bfwは広角端状態における変倍光学系の空気換算長でのバックフォーカス、Bftは望遠端状態における変倍光学系の空気換算長でのバックフォーカスを示す。
　（表２）
［全体諸元］
fw　　24.84
ft　　67.00
Fnow　 4.10
Fnot　 4.10
Bfw　 12.06
Bft　 37.58

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd 　　（２３）　（２４）　（２５）
　1)　　67.159　　 1.200　　1.846660　　23.80
　2)　　45.296　　 8.873　　1.755000　　52.34
　3)　 304.642　　　d3
　4)　 127.887　　 1.919　　1.743890　　49.53
* 5)　　15.932　　14.912
　6)　 -57.698　　 1.500　　1.755000　　52.34
　7)　 199.334　　 1.013
　8)　　69.130　　 3.648　　2.000690　　25.46　　　Ｐ１
　9)　-155.105　　　d9
 10>　　　∞　　　 1.500　　　（開口絞り）
*11)　　19.502　　 5.108　　1.553319　　71.68　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 12)　 441.866　　 0.254
 13)　　58.720　　 1.200　　1.834810　　42.73
 14)　　23.155　　 5.413　　1.618000　　63.34　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 15)　 -53.323　　 1.992
 16)　 -47.176　　 1.200　　1.816000　　46.59
 17)　　13.539　　 6.663　　1.593190　　67.90　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 18)　 -44.547　　　d18
 19)　 -22.465　　 1.200　　1.801000　　34.92　　　Ｐ１
 20)　 -31.837　　 4.063
 21)　　37.168　　 5.930　　1.592014　　67.02
*22)　 -36.742　　　d22
 23)　-110.866　　 1.200　　1.589130　　61.25　　　　　　　　 Ｎ
*24)　　82.217　　　d24
 25)　-154.025　　 1.200　　1.618000　　63.34　　　　　　　　 Ｎ
 26)　　58.288　　　d26
 27)　　　∞　　　 1.600　　1.516800　　64.13
 28)　　　∞　　　 0.200

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12　　　　A14
　5) -1.0000　 2.25E-05　 4.00E-08　-2.54E-11　 1.56E-12　-7.84E-15　 1.86E-17
 11)　0.0000　-8.04E-06　-1.10E-08　-6.04E-11　-2.10E-14
 22)　0.0000　 1.64E-05　-1.39E-08　 3.12E-11　-2.27E-13
 24)　0.0000　 6.46E-06　 6.55E-09　-3.77E-11　 3.26E-13

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　120.85
G2　　 4　　　-31.99
G3　　11　　　 38.78
G4　　19　　　 42.07
G5　　23　　　-79.95
G6　　25　　　-68.28

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d3　　 1.520　　 26.769
d9　　25.467　　　6.262
d18　　1.666　　　8.929
d22　　5.905　　　0.358
d24　　6.655　　　3.050
d26　 12.200　　 37.722
　図４Ａは第２実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図４Ｂは第２実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図４Ｃは第２実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第３実施例）
　図５は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第３実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ８とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と両凸形状の正レンズＬ１１との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２からなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４とからなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凹形状の負レンズＬ１５からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。第５レンズ群Ｇ５は、無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、物体側から像側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２正レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２負レンズ群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は負合焦群に該当する。
　以下の表３に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表３）
［全体諸元］
fw　　24.70
ft　 101.90
Fnow　 4.00
Fnot　 4.12

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd　 　（２３）　（２４）　（２５）
　1)　　69.070　　 5.474　　1.752087　　52.47
　2)　 439.840　　　d2
* 3)　　　∞　　　 1.500　　1.885373　　40.28
　4)　　22.109　　 4.545
　5)　　42.147　　 1.000　　1.489549　　80.93　　　　　　　　 Ｎ
　6)　　21.170　　 4.738　　1.861167　　25.66　　　Ｐ１
　7)　　41.657　　 5.230
　8)　 -25.535　　 1.011　　1.803585　　46.74
　9)　 -37.107　　　d9
 10>　　　∞　　　 1.400　　　（開口絞り）
 11)　 295.856　　 1.867　　1.835571　　24.07　　　Ｐ１
 12)　-113.960　　 0.200
 13)　　32.140　　 2.337　　1.602919　　62.63　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 14)　 125.086　　 2.085
 15)　 -33.735　　 2.334　　1.919001　　29.19
 16)　 -58.214　　　d16
*17)　　30.409　　 6.839　　1.508562　　76.49　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 18)　 -49.408　　 0.200
 19)　　84.317　　 1.002　　1.890613　　32.29
 20)　　19.543　　 6.528　　1.588613　　64.15　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
*21)　 -88.251　　　d21
 22)　1009.066　　 1.000　　1.930813　　30.21
 23)　　43.640　　　d23
 24)　　65.370　　 3.678　　1.855614　　24.40　　　Ｐ１
 25)　-632.954　　 0.380
 26)　　80.628　　 3.324　　1.883000　　40.66
 27) -2737.698　　　d27
 28)　-140.459　　 1.000　　1.456000　　91.38　　　　　　　　 Ｎ
 29)　　28.388　　　Bf

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
　3)　0.0000　 4.90E-06　-1.37E-09　-5.21E-13　 5.68E-15
 17)　0.0000　-3.60E-06　 1.38E-08　-4.49E-11　 5.49E-14
 21)　0.0000　 1.56E-05　 2.61E-08　 9.57E-12　 2.95E-13

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　108.26
G2　　 3　　　-23.31
G3　　11　　　 72.07
G4　　17　　　 36.45
G5　　22　　　-49.03
G6　　24　　　 39.51
G7　　28　　　-51.69

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d2　　 1.500　　 38.142
d9　　23.111　　　1.850
d16　 10.315　　　1.500
d21　　7.006　　　2.000
d23　　2.971　　 33.465
d27　　4.024　　　4.217
Bf　　18.056　　 39.081
　図６Ａは第３実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図６Ｂは第３実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図６Ｃは第３実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第４実施例）
　図７は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第４実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、負の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、両凸形状の正レンズＬ７と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ８とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と両凸形状の正レンズＬ１１との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２からなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ１３からなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凸形状の正レンズＬ１４からなる。
　第８レンズ群Ｇ８は、両凹形状の負レンズＬ１５からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５は物体側から像側に移動され、第６レンズ群Ｇ６は像側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、第７レンズ群Ｇ７、および第８レンズ群Ｇ８は後群に該当し、第８レンズ群Ｇ８は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２正レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２負レンズ群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦群および負合焦群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦群および正合焦群に該当する。
　以下の表４に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表４）
［全体諸元］
fw　　24.70
ft　 116.50
Fnow　 4.00
Fnot　 4.12

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd　 　（２３）　（２４）　（２５）
　1)　　77.446　　 5.210　　1.727296　　53.67
　2)　 584.308　　　d2
* 3)　　　∞　　　 1.000　　1.862652　　41.96
　4)　　27.504　　 4.699
　5)　 130.462　　 1.752　　1.484196　　82.34　　　　　　　　 Ｎ
　6)　　26.180　　 4.599　　1.857087　　24.50　　　Ｐ１
　7)　　67.904　　 4.302
　8)　 -30.859　　 1.000　　1.820730　　45.17
* 9)　 -53.767　　　d9
 10>　　　∞　　　 1.400　　　（開口絞り）
 11)　 107.826　　 1.676　　1.848261　　23.90　　　Ｐ１
 12)　 621.616　　 0.200
 13)　　33.878　　 3.203　　1.620766　　60.92　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 14)　-929.742　　 2.057
 15)　 -32.817　　 1.000　　1.943635　　31.37
 16)　 -77.769　　　d16
*17)　　29.728　　 6.798　　1.520726　　74.04　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 18)　 -46.669　　 0.371
 19)　　50.503　　 1.040　　1.892112　　32.72
 20)　　19.569　　 7.642　　1.588166　　64.20　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
*21)　-135.546　　　d21
 22)　 207.734　　 1.000　　1.953434　　32.29
 23)　　34.501　　　d23
 24)　　72.467　　 2.748　　1.846660　　23.80　　　Ｐ１
 25) -4031.890　　　d25
 26)　 760.138　　 2.738　　1.855244　　24.37
 27)　 -90.866　　　d27
 28)　 -56.111　　 1.000　　1.511730　　 70.00　　　　　　　　 Ｎ
 29)　　46.882　　　Bf


［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
　3)　0.0000　 4.80E-06　-1.03E-09　 1.15E-12　 5.58E-15
　9)　0.0000　 2.15E-06　-3.33E-09　 3.17E-11　-6.65E-14
 17)　0.0000　-4.97E-06　 1.08E-08　-4.23E-11　 4.57E-14
 21)　0.0000　 2.09E-05　 3.18E-08　-4.07E-11　 5.57E-13

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　122.23
G2　　 3　　　-25.06
G3　　11　　　 95.16
G4　　17　　　 29.99
G5　　22　　　-43.51
G6　　24　　　 84.11
G7　　26　　　 95.04
G8　　28　　　-49.75

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d2　　 1.500　　 42.085
d9　　25.504　　　1.850
d16　 11.841　　　1.500
d21　　6.232　　　2.092
d23　　3.379　　 34.095
d25　　1.500　　　1.500
d27　　4.340　　　7.175
Bf　　15.724　　 34.724
　図８Ａは第４実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図８Ｂは第４実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図８Ｃは第４実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第５実施例）
　図９は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第５実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合正レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と、両凸形状の正レンズＬ５と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１との接合負レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１４からなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６との接合負レンズからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６は、それぞれ像側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２正レンズ群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は第２負レンズ群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦群に該当し、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６は正合焦群に該当する。
　以下の表５に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表５）
［全体諸元］
fw　　24.70
ft　 116.50
Fnow　 4.00
Fnot　 4.12

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd　 　（２３）　（２４）　（２５）
　1)　　61.204　　 1.800　　1.903660　　31.27
　2)　　43.500　　 9.290　　1.618000　　63.34
　3)　 599.325　　　d3
* 4)　8892.243　　 1.400　　1.775030　　47.31
　5)　　21.486　　 7.770
　6)　 -67.187　　 1.500　　1.834000　　37.18
　7)　 139.906　　 0.230
　8)　　60.170　　 4.730　　1.854510　　25.15　　　Ｐ１
　9)　 -60.170　　 1.960
 10)　 -27.165　　 1.100　　1.497820　　82.57　　　　　　　　 Ｎ
 11)　-128.171　　　d11
 12>　　　∞　　　 0.880　　　（開口絞り）
*13)　　34.508　　 3.660　　1.593060　　66.97　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 14)　 131.359　　 0.200
 15)　　51.576　　 2.030　　1.618000　　63.34　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 16)　　76.388　　　d16
 17)　　33.398　　 5.600　　1.497820　　82.57　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 18)　-112.939　　 1.450
 19)　　51.317　　 1.100　　1.900430　　37.38
 20)　　17.933　　 6.550　　1.497820　　82.57　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 21)　1939.354　　　d21
 22)　 -28.100　　 1.100　　1.784720　　25.64
 23)　 -52.294　　 0.200
 24)　 156.708　　 4.090　　1.772500　　49.62
 25)　 -53.421　　　d25
 26)　-214.076　　 3.800　　1.553320　　71.67　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
*27)　 -36.775　　　d27
*28)　 -43.094　　 1.300　　1.775030　　47.31
 29)　　37.433　　 3.600　　1.922860　　20.88　　　Ｐ１
 30)　　81.956　　　Bf

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12　　　　A14
　4)　0.0000　 6.78E-06　-9.11E-09　 2.14E-11　-6.61E-15　-7.48E-17　 1.46E-19
 13)　0.0000　-7.33E-06　 1.12E-09　-3.78E-12　-5.24E-15
 27)　0.0000　 1.69E-05　-8.63E-09　 5.71E-12　-9.88E-15
 28)　0.0000　 2.41E-06　 1.50E-09　-1.37E-10　 6.99E-13　-1.28E-15　-1.88E-19

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　136.58
G2　　 4　　　-24.06
G3　　13　　　 59.44
G4　　17　　　 67.49
G5　　22　　　135.76
G6　　26　　　 79.64
G7　　28　　　-38.93

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d3　　 1.525　　 46.708
d11　 24.145　　　2.370
d16　　9.007　　　1.400
d21　　6.277　　 18.040
d25　　2.000　　　5.177
d27　　9.107　　　1.773
Bf　　13.555　　 45.147
　図１０Ａは第５実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１０Ｂは第５実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１０Ｃは第５実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第６実施例）
　図１１は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第６実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と両凸形状の正レンズＬ２との接合正レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ５と両凸形状の正レンズＬ６との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ８と、両凸形状の正レンズＬ９とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１０と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１３と、両凸形状の正レンズＬ１４と両凹形状の負レンズＬ１５との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と両凸形状の正レンズＬ１７との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１８とからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１９と、両凹形状の負レンズＬ２０とからなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。第６レンズ群Ｇ６は、無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、物体側から像側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２負レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２正レンズ群に該当する。また、第６レンズ群Ｇ６は負合焦群に該当する。
　以下の表６に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表６）
［全体諸元］
fw　　24.70
ft　 116.50
Fnow　 4.10
Fnot　 4.10

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd　 　（２３）　（２４）　（２５）
* 1)　　60.967　　 2.000　　1.953750　　32.33
　2)　　42.237　　 8.537　　1.618000　　63.34
　3) -3319.753　　　d3
　4)　 426.783　　 0.100　　1.560930　　36.64
　5)　 278.283　　 1.200　　1.883000　　40.69
　6)　　22.697　　 6.425
　7)　 -70.255　　 1.200　　1.618000　　63.34　　　　　　　　 Ｎ
　8)　　28.843　　 4.893　　1.850250　　30.05　　　Ｐ１
　9)　 -92.169　　 1.309
 10)　 -37.069　　 1.000　　1.755000　　52.34
 11)　-200.602　　　d11
 12>　　　∞　　　 1.500　　　（開口絞り）
 13)　　41.043　　 3.957　　1.497820　　82.57　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 14)　-112.702　　 0.200
 15)　　50.383　　 3.908　　1.593240　　67.90　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
*16)　 -73.304　　　d16
 17)　 -44.208　　 1.000　　1.696800　　55.52
 18)　　54.606　　 0.100　　1.560930　　36.64
*19)　　54.619　　 0.200
 20)　　32.260　　 2.040　　1.846660　　23.80　　　Ｐ１
 21)　　50.118　　　d21
*22)　　38.298　　 4.049　　1.593240　　67.90　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 23)　 -50.338　　 0.200
 24)　　66.052　　 4.718　　1.755000　　52.34
 25)　 -25.774　　 1.000　　1.950000　　29.37
 26)　　36.234　　 1.627
 27)　 328.661　　 1.000　　1.950000　　29.37
 28)　　25.731　　 5.492　　1.487490　　70.31　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 29)　 -46.438　　 0.200
 30)　　38.196　　 4.498　　1.850000　　27.03　　　Ｐ１
 31)　-143.789　　　d31
 32)　-102.642　　 2.859　　1.672700　　32.19　　　Ｐ１
 33)　 -40.067　　 4.819
 34)　 -33.105　　 1.200　　1.696800　　55.52
 35)　　33.390　　　d35
 36)　　90.269　　 2.873　　1.846660　　23.80　　　Ｐ１
 37)　 637.643　　　Bf

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
　1) -1.0000　 2.89E-06　-2.02E-09　 7.60E-12　-1.67E-14
 16)　0.0000　 6.47E-06　-4.63E-09　-3.91E-12　 2.63E-14
 19)　0.0000　-5.70E-06　 2.86E-08　-6.41E-11　 5.59E-14
 22)　0.0000　-1.01E-05　 1.59E-08　-7.06E-11　 1.42E-13

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　125.04
G2　　 4　　　-21.06
G3　　13　　　 28.56
G4　　17　　　-52.12
G5　　22　　　 34.93
G6　　32　　　-33.33
G7　　36　　　123.90

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d3　　 1.500　　 41.533
d11　 24.224　　　1.500
d16　　2.407　　 11.409
d21　 10.502　　　1.500
d31　　2.120　　　2.268
d35　　4.113　　 23.421
Bf　　14.555　　 27.789
　図１２Ａは第６実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１２Ｂは第６実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１２Ｃは第６実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第７実施例）
　図１３は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第７実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と負の屈折力を有する第８レンズ群Ｇ８とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ８とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と両凸形状の正レンズＬ１１との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２からなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４とからなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、両凸形状の正レンズＬ１５からなる。
　第８レンズ群Ｇ８は、両凹形状の負レンズＬ１６からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第７レンズ群Ｇ７を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５は物体側から像側に移動され、第７レンズ群Ｇ７は像側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、第７レンズ群Ｇ７、および第８レンズ群Ｇ８は後群に該当し、第８レンズ群Ｇ８は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２正レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２負レンズ群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦群および負合焦群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は第２合焦群および正合焦群に該当する。
　以下の表７に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表７）
［全体諸元］
fw　　24.70
ft　 116.50
Fnow　 4.00
Fnot　 4.12

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd　 　（２３）　（２４）　（２５）
　1)　　79.267　　 5.328　　1.610028　　61.92
　2)　1211.020　　　d2
* 3)　-666.001　　 1.000　　1.846765　　43.08
　4)　　28.956　　 4.106
　5)　 119.464　　 1.000　　1.488366　　81.23　　　　　　　　 Ｎ
　6)　　23.990　　 5.694　　1.859720　　25.58　　　Ｐ１
　7)　　75.610　　 3.523
　8)　 -40.022　　 1.000　　1.858890　　42.22
* 9)　-119.737　　　d9
 10>　　　∞　　　 1.400　　　（開口絞り）
 11)　 118.226　　 1.928　　1.887426　　26.67　　　Ｐ１
 12)　-502.479　　 0.200
 13)　　32.921　　 3.197　　1.619109　　61.07　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 14)　3093.936　　 1.947
 15)　 -36.444　　 1.000　　1.951916　　32.14
 16)　-121.050　　　d16
*17)　　31.693　　 6.478　　1.527617　　72.77　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 18)　 -45.685　　 0.200
 19)　　50.306　　 1.000　　1.888302　　31.72
 20)　　17.709　　 7.435　　1.590315　　63.96　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
*21)　-188.818　　　d21
 22)　1078.096　　 1.000　　1.952697　　32.41
 23)　　53.346　　　d23
 24)　　45.805　　 3.800　　1.846660　　23.80　　　Ｐ１
 25)　-165.803　　 0.200
 26)　　83.490　　 1.000　　1.863249　　41.92
 27)　　32.358　　　d27
 28)　 520.111　　 3.315　　1.786942　　48.44
 29)　 -71.011　　　d29
 30)　 -27.595　　 1.000　　1.456000　　91.38　　　　　　　　 Ｎ
 31)　 102.771　　　Bf

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
　3)　0.0000　 5.62E-06　-2.41E-09　 1.96E-12　 3.09E-15
　9)　0.0000　 3.88E-06　-2.95E-09　 1.22E-12
 17)　0.0000　-4.03E-06　-5.75E-10　-1.45E-11
 21)　0.0000　 1.68E-05　 9.33E-09　 2.56E-11

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　138.79
G2　　 3　　　-25.57
G3　　11　　　 86.31
G4　　17　　　 32.32
G5　　22　　　-58.94
G6　　24　　　121.47
G7　　28　　　 79.59
G8　　30　　　-47.59

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d2　　 1.500　　 45.179
d9　　25.296　　　1.850
d16　 11.979　　　1.400
d21　　4.517　　　2.000
d23　　3.091　　 27.107
d27　　4.991　　 12.096
d29　　5.275　　　4.684
Bf　　12.055　　 29.388
　図１４Ａは第７実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１４Ｂは第７実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１４Ｃは第７実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第８実施例）
　図１５は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第８実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合正レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と、両凸形状の正レンズＬ５と、両凹形状の負レンズＬ６とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と両凸形状の正レンズＬ９との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１０とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と両凸形状の正レンズＬ１４との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１５と両凹形状の負レンズＬ１６との接合負レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１７と、両凸形状の正レンズＬ１８とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。第５レンズ群Ｇ５は、無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、物体側から像側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は後群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２正レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２負レンズ群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は負合焦群に該当する。
　以下の表８に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表８）
［全体諸元］
fw　　24.75
ft　 193.60
Fnow　 4.00
Fnot　 6.50

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd　 　（２３）　　　　　　（２５）
　1)　　50.215　　 2.000　　1.903660　　31.27
　2)　　34.572　　 9.588　　1.603000　　65.44
　3)　1311.519　　　d3
　4)　 734.769　　 1.307　　1.953750　　32.33
　5)　　18.756　　 4.799
　6)　 -48.834　　 1.129　　1.755000　　52.33
　7)　　82.569　　 0.451
　8)　　35.539　　 3.409　　1.922860　　20.88　　　Ｐ１
　9)　 -55.882　　 0.297
 10)　 -40.429　　 1.015　　1.816000　　46.59
 11)　 149.588　　　d11
 12>　　　∞　　　 2.016　　　（開口絞り）
 13)　　45.792　　 2.740　　1.902650　　35.72　　　Ｐ１
 14)　-158.052　　 0.500
 15)　　51.626　　 1.000　　2.001000　　29.12
 16)　　25.348　　 3.645　　1.579570　　53.74
 17)　 -47.120　　 1.756
 18)　 -28.990　　 1.043　　1.953750　　32.33
 19)　-180.881　　　d19
 20)　　31.325　　 6.348　　1.834810　　42.73　　　Ｐ１
 21)　 -46.677　　 1.000　　1.903660　　31.27
 22)　-434.420　　 0.175
 23)　　31.122　　 2.824　　1.953750　　32.33
 24)　　15.393　　10.000　　1.497100　　81.49　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
*25)　 -46.610　　　d25
 26)　 192.398　　 3.146　　1.846660　　23.80　　　Ｐ１
 27)　 -50.784　　 1.017　　1.851350　　40.13
*28)　　33.031　　　d28
 29)　 -39.648　　 1.400　　1.820800　　42.51
*30)　 237.062　　 0.232
 31)　　46.735　　 4.880　　1.683760　　37.57　　　Ｐ１
 32)　-359.761　　　Bf

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12
 25)　0.0000　 3.31E-05　-5.07E-08　 7.86E-10　-4.83E-12　 1.35E-14
 28)　0.0000　-3.68E-06　 5.73E-08　-1.75E-10　-8.02E-13　 5.32E-15
 30)　0.0000　 7.67E-06　-1.25E-08　 6.72E-11　-1.62E-13

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　110.64
G2　　 4　　　-16.88
G3　　13　　　 59.63
G4　　20　　　 27.13
G5　　26　　　-47.14
G6　　29　　 -137.34

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d3　　 1.969　　 54.765
d11　 17.288　　 1.166
d19　 14.645　　 1.478
d25　　4.685　　 2.612
d28　　8.395　　23.634
Bf　　11.793　　37.548
　図１６Ａは第８実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１６Ｂは第８実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１６Ｃは第８実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第９実施例）
　図１７は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第９実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２とからなる接合正レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と、両凸形状の正レンズＬ５と、両凹形状の負レンズＬ６とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と両凸形状の正レンズＬ９との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１０とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と両凸形状の正レンズＬ１４との接合正レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１５と両凹形状の負レンズＬ１６との接合負レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１７と、両凸形状の正レンズＬ１８とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５は、それぞれ物体側から像側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、および第６レンズ群Ｇ６は後群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２正レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２負レンズ群に該当する。また、第４レンズ群Ｇ４は第１合焦群および正合焦群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２合焦群および負合焦群に該当する。
　以下の表９に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表９）
［全体諸元］
fw　　24.75
ft　 193.60
Fnow　 4.00
Fnot　 6.50

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd　 　（２３）　　　　　　（２５）
　1)　　50.215　　 2.000　　1.903660　　31.27
　2)　　34.572　　 9.588　　1.603000　　65.44
　3)　1311.519　　　d3
　4)　 734.769　　 1.307　　1.953750　　32.33
　5)　　18.756　　 4.799
　6)　 -48.834　　 1.129　　1.755000　　52.33
　7)　　82.569　　 0.451
　8)　　35.539　　 3.409　　1.922860　　20.88　　　Ｐ１
　9)　 -55.882　　 0.297
 10)　 -40.429　　 1.015　　1.816000　　46.59
 11)　 149.588　　　d11
 12>　　　∞　　　 2.016　　　（開口絞り）
 13)　　45.792　　 2.740　　1.902650　　35.72　　　Ｐ１
 14)　-158.052　　 0.500
 15)　　51.626　　 1.000　　2.001000　　29.12
 16)　　25.348　　 3.645　　1.579570　　53.74
 17)　 -47.120　　 1.756
 18)　 -28.990　　 1.043　　1.953750　　32.33
 19)　-180.881　　　d19
 20)　　31.325　　 6.348　　1.834810　　42.73　　　Ｐ１
 21)　 -46.677　　 1.000　　1.903660　　31.27
 22)　-434.420　　 0.175
 23)　　31.122　　 2.824　　1.953750　　32.33
 24)　　15.393　　10.000　　1.497100　　81.49　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
*25)　 -46.610　　　d25
 26)　 192.398　　 3.146　　1.846660　　23.80　　　Ｐ１
 27)　 -50.784　　 1.017　　1.851350　　40.13
*28)　　33.031　　　d28
 29)　 -39.648　　 1.400　　1.820800　　42.51
*30)　 237.062　　 0.232
 31)　　46.735　　 4.880　　1.683760　　37.57　　　Ｐ１
 32)　-359.761　　　Bf

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10　　　　A12
 25)　0.0000　 3.31E-05　-5.07E-08　 7.86E-10　-4.83E-12　 1.35E-14
 28)　0.0000　-3.68E-06　 5.73E-08　-1.75E-10　-8.02E-13　 5.32E-15
 30)　0.0000　 7.67E-06　-1.25E-08　 6.72E-11　-1.62E-13

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　110.64
G2　　 4　　　-16.88
G3　　13　　　 59.63
G4　　20　　　 27.13
G5　　26　　　-47.14
G6　　29　　 -137.34

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d3　　 1.969　　 54.765
d11　 17.288　　 1.166
d19　 14.645　　 1.478
d25　　4.685　　 2.612
d28　　8.395　　23.634
Bf　　11.793　　37.548
　図１８Ａは第９実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１８Ｂは第９実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図１８Ｃは第９実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第１０実施例）
　図１９は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第１０実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２との接合正レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ１１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１３とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１４と、両凹形状の負レンズＬ１５とからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凹形状の負レンズＬ１６からなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６は、それぞれ物体側から像側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２正レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２負レンズ群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦群に該当し、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６は負合焦群に該当する。
　以下の表１０に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表１０）
［全体諸元］
fw　　28.00
ft　 194.00
Fnow　 4.37
Fnot　 6.57

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd　 　（２３）　（２４）　（２５）
　1)　　63.743　　 2.000　　1.749500　　35.25
　2)　　40.141　　10.350　　1.593190　　67.90
　3)　9735.642　　　d3
* 4)　 158.701　　 1.500　　1.773870　　47.25
* 5)　　22.089　　 5.915
　6)　-167.771　　 1.000　　1.497820　　82.57　　　　　　　　 Ｎ
　7)　　20.719　　 4.566　　1.850000　　27.03　　　Ｐ１
　8)　　79.584　　 2.363
　9)　 -46.857　　 1.000　　1.834810　　42.73
 10)　-393.371　　　d10
 11>　　　∞　　　 2.000　　　（開口絞り）
*12)　　25.238　　 2.790　　1.592450　　66.92　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 13)　　59.114　　 0.200
 14)　　26.374　　 2.366　　1.617720　　49.81
 15)　　38.522　　　d15
 16)　　23.189　　 2.580　　1.902650　　35.77
 17)　　13.857　　 5.703　　1.497820　　82.57　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 18)　 693.648　　 1.004
 19)　 752.104　　 4.789　　1.517420　　52.20 
 20)　 -18.856　　 1.000　　2.000690　　25.46
 21)　 -60.570　　 0.200
*22)　 443.772　　 4.473　　1.517420　　52.20
 23)　 -23.063　　　d23
 24)　-308.609　　 5.485　　1.945944　　17.98
 25)　 -37.228　　 1.504
 26)　 -58.034　　 1.000　　1.834000　　37.18
 27)　　84.476　　　d27
*28)　 -39.484　　 1.500　　1.773870　　47.25
 29)　 108.384　　　d29
 30)　　38.120　　 2.261　　1.834000　　37.18
 31)　　43.033　　　Bf

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
　4)　0.0000　 7.29E-07　 2.06E-08　-4.49E-11　 2.79E-14
　5)　0.0000　 2.28E-06　 3.23E-08　 4.83E-11　 2.02E-13
 12)　0.0000　-9.41E-06　-1.09E-09　 4.05E-11　-1.20E-13
 22)　0.0000　-3.09E-05　 2.57E-08　-7.88E-12　 3.97E-13
 28)　0.0000　-6.15E-06　-1.61E-08　 3.82E-11　-1.85E-14

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　127.24
G2　　 4　　　-21.51
G3　　12　　　 45.92
G4　　16　　　 42.44
G5　　24　　 -980.13
G6　　28　　　-37.23
G7　　30　　　331.08

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d3　　 2.000　　 51.261
d10　 25.674　　　2.000
d15　　9.525　　　2.000
d23　　3.205　　　2.269
d27　　5.176　　　5.639
d29　　4.174　　 37.020
Bf　　13.579　　 36.718
　図２０Ａは第１０実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２０Ｂは第１０実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２０Ｃは第１０実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第１１実施例）
　図２１は、広角端状態における無限遠物体合焦時の第１１実施例の変倍光学系の断面図である。
　本実施例の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と両凸形状の正レンズＬ２との接合正レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と、両凸形状の正レンズＬ５と、両凹形状の負レンズＬ６とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９との接合負レンズとからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凹形状の負レンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との接合負レンズとからなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４との接合正レンズからなる。
　第６レンズ群Ｇ６は、両凸形状の正レンズＬ１５からなる。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１６と、両凸形状の正レンズＬ１７と、物体側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ１８とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の変倍光学系は、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６は、それぞれ像側から物体側に移動される。
　本実施例の変倍光学系において、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、第５レンズ群Ｇ５、第６レンズ群Ｇ６、および第７レンズ群Ｇ７は後群に該当し、第７レンズ群Ｇ７は最終レンズ群に該当する。また、第２レンズ群Ｇ２は第１負レンズ群に該当し、第３レンズ群Ｇ３は第１正レンズ群に該当し、第４レンズ群Ｇ４は第２負レンズ群に該当し、第５レンズ群Ｇ５は第２正レンズ群に該当する。また、第５レンズ群Ｇ５は第１合焦群に該当し、第６レンズ群Ｇ６は第２合焦群に該当し、第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６は正合焦群に該当する。
　以下の表１１に、本実施例の変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　（表１１）
［全体諸元］
fw　　24.70
ft　 233.00
Fnow　 4.50
Fnot　 6.57

［レンズ諸元］
　m　　　 r　　　　　d　　　　 nd　　　　νd　 　（２３）　　　　　　（２５）
　1)　　59.540　　 1.800　　1.902650　　35.77
　2)　　41.859　　11.321　　1.593190　　67.90
　3) -1956.315　　　d3
* 4)　-379.614　　 1.500　　1.773870　　47.25
　5)　　21.088　　 6.883
　6)　-118.229　　 1.000　　1.950000　　29.37
　7)　　89.211　　 0.200
　8)　　38.887　　 5.729　　1.860740　　23.08　　　Ｐ１
　9)　 -55.015　　 1.189
 10)　 -34.049　　 1.000　　1.816000　　46.59
 11) 19309.949　　　d11
 12>　　　∞　　　 2.000　　　　（開口絞り）
*13)　　23.950　　 5.797　　1.592450　　66.92　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 14)　-162.098　　 0.200
 15)　　35.893　　 1.000　　1.834810　　42.73
 16)　　22.737　　 2.714　　1.592700　　35.27　　　Ｐ１
 17)　　30.251　　　d17
 18)　　26.148　　 5.048　　1.593190　　67.90　　　　　　　　　　　　　Ｐ２
 19)　 -98.728　　 1.059
 20)　 -84.013　　 1.000　　2.000690　　25.46
 21)　　20.844　　 4.119　　1.593190　　67.90
 22)　 163.041　　　d22
 23)　　23.630　　 1.000　　1.902650　　35.77
 24)　　12.909　　 6.589　　1.728250　　28.38
 25)　 150.766　　　d25
 26)　　48.329　　 2.746　　1.548141　　45.78　　　Ｐ１
*27)　-404.148　　　d27
 28)　 -65.371　　 1.000　　1.816000　　46.59
 29)　　26.189　　 0.850
 30)　　34.959　　 6.023　　1.688930　　31.16　　　Ｐ１
 31)　 -33.122　　 1.371
*32)　 -22.123　　 1.300　　1.773870　　47.25
 33)　　　∞　　　　Bf

［非球面データ］
　m　　 K　　　　A4　　　　 A6　　　　 A8　　　　A10
　4)　0.0000　 2.64E-06　-1.77E-09　 5.14E-12　-3.69E-15
 13)　0.0000　-1.00E-05　-3.09E-09　-1.67E-11　-9.99E-15
 27)　0.0000　 2.31E-05　-1.32E-09　-3.88E-11　-1.96E-12
 32)　0.0000　 6.59E-06　 1.96E-08　-1.08E-10　 5.11E-13

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　122.62
G2　　 4　　　-21.74
G3　　13　　　 41.87
G4　　18　　 -326.91
G5　　23　　　 48.34
G6　　26　　　 78.92
G7　　28　　　-25.48

［可変間隔データ］
　　広角端状態 望遠端状態
d3　　 2.000　　 51.859
d11　 33.722　　　2.003
d17　　9.826　　　2.000
d22　　2.157　　　3.750
d25　　2.446　　　6.907
d27　　3.087　　　2.700
Bf　　11.455　　 67.126
　図２２Ａは第１１実施例の変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２２Ｂは第１１実施例の変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図２２Ｃは第１１実施例の変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の変倍光学系は、合焦時および変倍時の収差変動を有効に抑制し、高い光学性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、良好な光学性能を有する変倍光学系を実現することができる。
　以下に、各実施例の条件式対応値を示す。
　f1は第１レンズ群の焦点距離であり、D1は第１レンズ群の光軸上の厚みであり、M1は広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第１レンズ群の移動量である。fN1は第１負レンズ群の焦点距離であり、fN2は第２負レンズ群の焦点距離であり、fP1は第１正レンズ群の焦点距離であり、fP2は第２正レンズ群の焦点距離である。MP1は広角端状態から望遠端状態への変倍時の第１正レンズ群の移動量であり、MN1は広角端状態から望遠端状態への変倍時の第１負レンズ群の移動量である。fFPは正合焦群の焦点距離であり、fRPwは正合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における合成焦点距離である。fFNは負合焦群の焦点距離であり、fRNwは負合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における合成焦点距離である。fRは最終レンズ群の焦点距離である。nd1は第１レンズ群内のレンズのｄ線に対する屈折率であり、νd1は第１レンズ群内のレンズのｄ線を基準とするアッベ数である。r1は最も像側に配置されたレンズの物体側のレンズ面の曲率半径であり、r2は最も像側に配置されたレンズの像側のレンズ面の曲率半径である。fNは後群内の負の屈折力を有するレンズ群のうち最も屈折力が弱いレンズ群の焦点距離であり、Fnotは望遠端状態における変倍光学系のＦ値である。Bfwは変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカスであり、fwは変倍光学系の広角端状態における焦点距離である。fF1は第１合焦群の焦点距離であり、fF2は第２合焦群の焦点距離である。νdP1は後群内の正レンズのｄ線を基準とするアッベ数であり、νdNは後群内の負レンズのｄ線を基準とするアッベ数であり、νdP2は後群内の正レンズのｄ線を基準とするアッベ数である。
［条件式対応値］
　条件式　｜　 実施例　 第１　　 第２　　 第３　　 第４　　 第５　　 第６
(１)f1/D1　　　　　：　13.049　 11.997　 19.776　 23.460　 12.316　 11.866
(２)M1/D1　　　　　：　 2.757　　2.946　　9.731　 10.557　　4.959　　4.745
(３)f1/(-fN1)　　　：　 5.679　　3.777　　4.645　　4.878　　5.677　　5.938
(４)f1/(-fN2)　　　：　 2.898　　1.512　　2.208　　2.809　　3.508　　2.399
(５)fN1/fN2　　　　：　 0.510　　0.400　　0.475　　0.576　　0.618　　0.404
(６)f1/fP1 　　　　：　 3.178　　3.116　　1.502　　1.284　　2.298　　4.379
(７)fP1/(-fN1) 　　：　 1.787　　1.212　　3.092　　3.798　　2.470　　1.356
(８)MP1/MN1　　　　：　16.793　　5.337　　2.278　　2.641　　3.218　　3.280
(９)fP1/fP2　　　　：　 0.391　　0.922　　1.977　　3.173　　0.881　　0.817
(10)f1/fFP 　　　　：　 1.117　　2.873　　 -　　　 1.453　　1.006　　 -
　　　　　　　　　　　　1.418　　　　　　　　　　　　　　　 1.715
(11)fFP/fRPw 　　　：　-1.109　 -1.200　　 -　　　-0.719　 -1.361　　 -
　　　　　　　　　　　 -2.043　　　　　　　　　　　　　　　-2.046
(12)f1/(-fFN)　　　：　　 -　　　1.512　　2.208　　2.809　　 -　　　 3.751
(13)(-fFN)/fRNw　　：　　 -　　 -1.171　　0.474　　0.215　　 -　　　 0.269
(14)f1/(-fR) 　　　：　 2.898　　1.770　　2.094　　2.457　　3.508　　 -
(15)f1/fR　　　　　：　　-　　　　-　　　　-　　　　-　　　　-　　　 1.009
(16)nd1　　　　　　：　 1.855　　1.847　　1.752　　1.727　　1.904　　1.954
　　　　　　　　　　　　1.816　　1.755　　　　　　　　　　　1.618　　1.618
(17)νd1 　　　　　：　25.15　　23.70　　52.47　　53.67　　31.27　　32.33
　　　　　　　　　　　 46.59　　52.30　　　　　　　　　　　63.34　　63.34
(18)(r2-r1)/(r2+r1)：　 0.337　 -2.218　 -1.507　-11.160　　0.373　　0.752
(19)fN/fFN 　　　　：　　 -　　　1.000　　1.054　　1.143　　-　　　 1.564
(20)Fnot 　　　　　：　 2.920　　4.100　　4.120　　4.120　　4.120　　4.100
(21)Bfw/fw 　　　　：　 0.479　　0.492　　0.731　　0.637　　0.549　　0.589
(22)|fF1|/|fF2|　　：　 1.269　　0.526　　　-　　　0.517　　1.705　　 -
(23)νdP1　　　　　：　42.73　　25.46　　25.66　　24.50　　25.15　　30.05
　　　　　　　　　　　 42.50　　34.92　　24.07　　23.90　　20.88　　23.80
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 24.40　　23.80　　　　　　 27.03
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　32.19
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　23.80 
(24)νdN 　　　　　：　67.00　　61.25　　80.93　　82.34　　82.57　　63.34
　　　　　　　　　　　　　　　　63.34　　91.38　　70.00
(25)νdP2　　　　　：　67.90　　71.68　　62.63　　60.92　　66.97　　82.57
　　　　　　　　　　　 82.57　　63.34　　76.49　　74.04　　63.34　　67.90
　　　　　　　　　　　 67.00　　67.90　　64.15　　64.20　　82.57　　67.90
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 82.57　　70.31
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 71.67
　条件式　｜　 実施例　 第７　　 第８　　 第９　　 第10　　 第11 
(１)f1/D1　　　　　：　26.049　　9.548　　9.548　 10.302　　9.345
(２)M1/D1　　　　　：　10.323　　5.387　　5.387　　5.957　　5.461
(３)f1/(-fN1)　　　：　 5.429　　6.554　　6.554　　5.914　　5.639
(４)f1/(-fN2)　　　：　 2.355　　2.347　　2.347　　0.130　　0.375
(５)fN1/fN2　　　　：　 0.434　　0.358　　0.358　　0.022　　0.067
(６)f1/fP1 　　　　：　 1.608　　1.855　　1.855　　2.771　　2.929
(７)fP1/(-fN1) 　　：　 3.376　　3.532　　3.532　　2.134　　1.926
(８)MP1/MN1　　　　：　 3.071　　2.674　　2.674　　1.974　　2.455
(９)fP1/fP2　　　　：　 2.670　　2.198　　2.198　　1.082　　0.866
(10)f1/fFP 　　　　：　 1.744　　 -　　　 4.078　　 -　　　 2.537
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　1.554
(11)fFP/fRPw 　　　：　-1.672　　 -　　　-0.795　　 -　　　-1.110
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 -3.098
(12)f1/(-fFN)　　　：　 2.355　　2.347　　2.347　　0.130　　 -
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 3.417
(13)(-fFN)/fRNw　　：　 0.180　 -0.343　 -0.343　-23.612　　 -
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 0.112
(14)f1/(-fR) 　　　：　 2.916　　0.806　　0.806　　 -　　　 4.813
(15)f1/fR　　　　　：　　-　　　　-　　　　-　　　 0.384　　 -
(16)nd1　　　　　　：　 1.610　　1.603　　1.603　　1.750　　1.903
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 1.593　　1.593
(17)νd1 　　　　　：　61.93　　65.44　　65.44　　35.25　　35.77
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　67.90　　67.90
(18)(r2-r1)/(r2+r1)：　 1.734　　1.299　　1.299　　0.061　 -1.000
(19)fN/fFN 　　　　：　 1.000　　2.913　　2.913　　1.000　　 -
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　26.324
(20)Fnot 　　　　　：　 4.120　　6.480　　6.480　　6.569　　6.574
(21)Bfw/fw 　　　　：　 0.488　　0.476　　0.476　　0.485　　0.464
(22)|fF1|/|fF2|　　：　 0.740　　 -　　　 0.575　　 -　　　 0.612
(23)νdP1　　　　　：　25.58　　20.88　　20.88　　27.03　　23.08
　　　　　　　　　　　 26.67　　35.72　　35.72　　　　　　 35.27
　　　　　　　　　　　 23.80　　42.73　　42.73　　　　　　 45.78
　　　　　　　　　　　　　　　　23.80　　23.80　　　　　　 31.16
　　　　　　　　　　　　　　　　37.57　　37.57
(24)νdN 　　　　　：　81.23　　　-　　　　-　　　82.57　　　-
　　　　　　　　　　　 91.38
(25)νdP2　　　　　：　61.07　　81.49　　81.49　　66.92　　66.92
　　　　　　　　　　　 72.77　　　　　　　　　　　82.57　　67.90
　　　　　　　　　　　 63.96
　上記各実施例は、本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されない。以下の内容は、本願の実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　次に、本実施形態の変倍光学系を備えたカメラを、図２３に基づいて説明する。
　図２３は、本実施形態の変倍光学系を備えたカメラの模式図である。
　カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式のいわゆるミラーレスカメラである。
　カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光され、撮像素子３に到達する。撮像素子３は、被写体からの光を画像データに変換する。画像データは、電子ビューファインダ４に表示される。これにより、アイポイントＥＰに眼を位置させた撮影者は、被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、画像データは不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　ここで、カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例の変倍光学系は、良好な光学性能を有する変倍光学系である。したがって、カメラ１は良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２～第１１実施例の変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　最後に、本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を、図２４に基づいて説明する。図２４は本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を示すフローチャートである。
　図２４に示す本実施形態の変倍光学系の製造方法は、以下のステップＳ１～Ｓ４を含む。
　ステップＳ１：正の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群より像側に配置された後群とからなる６群以上の複数のレンズ群を準備する。
　ステップＳ２：変倍の際に、各レンズ群の間隔が変化するようにする。
　ステップＳ３：第１レンズ群を、２枚以下のレンズにより構成する。
　ステップＳ４：変倍光学系が以下の条件式をすべて満足するようにする。
（１）　８．００　＜　ｆ１／Ｄ１　＜　２７．００
（２）　１．００　＜　Ｍ１／Ｄ１　＜　１２．００
但し、
　ｆ１　：　第１レンズ群の焦点距離
　Ｄ１　：　第１レンズ群の光軸上の厚み
　Ｍ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍の際の第１レンズ群の移動量
　本実施形態の変倍光学系の製造方法によれば、良好な結像性能を有する変倍光学系を製造することができる。
　当業者は、本発明の精神および範囲から外れることなく、種々の変更、置換および修正をこれに加えることが可能であることを理解されたい。
　Ｓ　　開口絞り
　Ｉ　　像面
　１　　カメラ
　２　　撮影レンズ
　３　　撮像素子

Claims (35)

  1. 　６群以上の複数のレンズ群を有し、前記複数のレンズ群は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、前記第１レンズ群より像側に配置された後群とからなり、
    　変倍の際に、各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第１レンズ群は２枚以下のレンズからなり、
    　以下の条件式をともに満足する変倍光学系。
    　８．００　＜　ｆ１／Ｄ１　＜　２７．００
    　１．００　＜　Ｍ１／Ｄ１　＜　１２．００
    但し、
    　ｆ１　：　前記第１レンズ群の焦点距離
    　Ｄ１　：　前記第１レンズ群の光軸上の厚み
    　Ｍ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍の際の前記第１レンズ群の移動量
  2. 　前記後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　１．００　＜　ｆ１／（－ｆＮ１）　＜　８．００
    但し、
    　ｆＮ１　：　前記第１負レンズ群の焦点距離
  3. 　前記後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ群と、前記第１負レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する第２負レンズ群とを有し、
    　以下の式を満足する請求項１または２に記載の変倍光学系。
    　０．１０　＜　ｆ１／（－ｆＮ２）　＜　５．００
    但し、
    　ｆＮ２　：　前記第２負レンズ群の焦点距離
  4. 　前記後群は、負の屈折力を有する第１負レンズ群と、前記第１負レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する第２負レンズ群とを有し、
    　以下の式を満足する請求項１－３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．０１　＜　ｆＮ１／ｆＮ２　＜　１．００
    但し、
    　ｆＮ１　：　前記第１負レンズ群の焦点距離
    　ｆＮ２　：　前記第２負レンズ群の焦点距離
  5. 　前記第１負レンズ群は、前記後群内の負の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置されたレンズ群である請求項２－４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  6. 　前記後群は、正の屈折力を有する第１正レンズ群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　０．７５　＜　ｆ１／ｆＰ１　＜　５．００
    但し、
    　ｆＰ１　：　前記第１正レンズ群の焦点距離
  7. 　前記後群は、正の屈折力を有する第１正レンズ群と、前記第１正レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する第１負レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．７５　＜　ｆＰ１／（－ｆＮ１）　＜　４．５０
    但し、
    　ｆＰ１　：　前記第１正レンズ群の焦点距離
    　ｆＮ１　：　前記第１負レンズ群の焦点距離
  8. 　前記後群は、正の屈折力を有する第１正レンズ群と、前記第１正レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する第１負レンズ群とを有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．００　＜　ＭＰ１／ＭＮ１　＜　２０．００
    但し、
    　ＭＰ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍時の前記第１正レンズ群の移動量
    　ＭＮ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍時の前記第１負レンズ群の移動量
  9. 　前記後群は、正の屈折力を有する第１正レンズ群と、前記第１正レンズ群より像側に配置された正の屈折力を有する第２正レンズ群とを有する請求項１－８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  10. 　以下の条件式を満足する請求項９に記載の変倍光学系。
    　０．２５　＜　ｆＰ１／ｆＰ２　＜　３．５０
    但し、
    　ｆＰ１　：　前記第１正レンズ群の焦点距離
    　ｆＰ２　：　前記第２正レンズ群の焦点距離
  11. 　前記第１正レンズ群は、前記後群内の正の屈折力を有するレンズ群のうち最も物体側に配置されたレンズ群である請求項６－１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  12. 　前記後群は、正の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する正合焦群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．７５　＜　ｆ１／ｆＦＰ　＜　４．５０
    但し、
    　ｆＦＰ　：　前記正合焦群の焦点距離
  13. 　前記後群は、正の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する正合焦群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－３．５０　＜　ｆＦＰ／ｆＲＰｗ　＜　－０．５０
    但し、
    　ｆＦＰ　：　前記正合焦群の焦点距離
    　ｆＲＰｗ：　前記正合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における合成焦点距離
  14. 　前記後群は、負の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する負合焦群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０　＜　ｆ１／（－ｆＦＮ）　＜　４．００
    但し、
    　ｆＦＮ　：　前記負合焦群の焦点距離
  15. 　前記後群は、負の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する負合焦群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－２５．００　＜　（－ｆＦＮ）／ｆＲＮｗ　＜　１．００
    但し、
    　ｆＦＮ　：　前記負合焦群の焦点距離
    　ｆＲＮｗ：　前記負合焦群より像側に配置されたレンズ群の広角端状態における合成焦点距離
  16. 　前記後群内のレンズ群のうち最も像側に配置された最終レンズ群は負の屈折力を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０　＜　ｆ１／（－ｆＲ）　＜　５．００
    但し、
    　ｆＲ　：　前記最終レンズ群の焦点距離
  17. 　前記後群内のレンズ群のうち最も像側に配置された最終レンズ群は正の屈折力を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０　＜　ｆ１／ｆＲ　＜　１．５０
    但し、
    　ｆＲ　：　前記最終レンズ群の焦点距離
  18. 　前記第１レンズ群は、以下の条件式をともに満足するレンズを少なくとも１枚有する請求項１－１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　　１．４５　＜　ｎｄ１　＜　２．１０
    　２０．００　＜　νｄ１　＜　７５．００
    但し、
    　ｎｄ１　：　前記第１レンズ群内のレンズのｄ線に対する屈折率
    　νｄ１　：　前記第１レンズ群内のレンズのｄ線を基準とするアッベ数
  19. 　最も像側に配置されたレンズは、以下の条件式を満足する請求項１－１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　－１２．００　＜　（ｒ２－ｒ１）／（ｒ２＋ｒ１）　＜　２．００
    但し、
    　ｒ１　：　前記最も像側に配置されたレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
    　ｒ２　：　前記最も像側に配置されたレンズの像側のレンズ面の曲率半径
  20. 　前記後群は、負の屈折力を有し合焦の際に光軸に沿って移動する負合焦群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－１９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．７５　＜　ｆＮ／ｆＦＮ　＜　３０．００
    但し、
    　ｆＮ　　：　前記後群内の負の屈折力を有するレンズ群のうち最も屈折力が弱いレンズ群の焦点距離
    　ｆＦＮ　：　前記負合焦群の焦点距離
  21. 　以下の条件式を満足する請求項１－２０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　Ｆｎｏｔ　＜　７．００
    但し、
    　Ｆｎｏｔ　：　望遠端状態における前記変倍光学系のＦ値
  22. 　前記後群内のレンズ群のうち、像側から２番目に配置されたレンズ群は合焦の際に光軸に沿って移動される請求項１－２１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  23. 　以下の条件式を満足する請求項１－２２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　０．９５
    但し、
    　Ｂｆｗ　：　前記変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカス
    　ｆｗ　　：　前記変倍光学系の広角端状態における焦点距離
  24. 　広角端状態から望遠端状態への変倍の際、前記第１レンズ群は物体側へ移動する請求項１－２３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  25. 　前記第１レンズ群は、物体側から順に負レンズと正レンズとからなる請求項１－２４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  26. 　前記第１レンズ群は、正レンズからなる請求項１－２４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  27. 　前記後群は、合焦の際に光軸に沿ってそれぞれ移動する第１合焦群と第２合焦群をと有する請求項１－２６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  28. 　以下の条件式を満足する請求項２７に記載の変倍光学系。
    　０．２０　＜　｜ｆＦ１｜／｜ｆＦ２｜　＜　３０．００
    但し、
    　ｆＦ１　：　前記第１合焦群の焦点距離
    　ｆＦ２　：　前記第２合焦群の焦点距離
  29. 　前記後群内の正レンズのうち少なくとも１枚は、以下の第１分散条件式を満足する請求項１－２８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　νｄＰ１　＜　４５．００
    但し、
    　νｄＰ１　：　前記後群内の正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
  30. 　前記第１分散条件式を満足する正レンズは、前記後群内のレンズ群のうち負の屈折力を有する負レンズ群に含まれる請求項２９に記載の変倍光学系。
  31. 　前記後群内の負レンズのうち少なくとも１枚は、以下の第２分散条件式を満足する請求項１－３０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　６０．００　＜　νｄＮ
    但し、
    　νｄＮ　：　前記後群内の負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
  32. 　前記第２分散条件式を満足する負レンズは、前記後群内のレンズ群のうち最も像側に配置された最終レンズ群に含まれる請求項３１に記載の変倍光学系。
  33. 　前記後群内のレンズ群のうち正の屈折力を有するレンズ群の少なくとも１つは、以下の第３分散条件式を満足する正レンズを有する請求項１－３２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　６０．００　＜　νｄＰ２
    但し、
    　νｄＰ２　：　前記後群内の正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
  34. 　請求項１－３３のいずれか一項に記載の変倍光学系を有する光学機器。
  35. 　６群以上の複数のレンズ群を有し、前記複数のレンズ群は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、前記第１レンズ群より像側に配置された後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍の際に、各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記第１レンズ群は２枚以上のレンズからなり、
    　以下の条件式をともに満足するように配置する変倍光学系の製造方法。
    　８．００　＜　ｆ１／Ｄ１　＜　２７．００
    　１．００　＜　Ｍ１／Ｄ１　＜　１２．００
    但し、
    　ｆ１　：　前記第１レンズ群の焦点距離
    　Ｄ１　：　前記第１レンズ群の光軸上の厚み
    　Ｍ１　：　広角端状態から望遠端状態への変倍時の前記第１レンズ群の移動量
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