JP2019113576A

JP2019113576A - 光学系、光学機器、光学系の製造方法

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Publication number: JP2019113576A
Application number: JP2017244353A
Authority: JP
Inventors: 真美村谷; Mami Muratani; 史哲大竹; Fumiaki Otake
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 2017-12-20
Filing date: 2017-12-20
Publication date: 2019-07-11
Anticipated expiration: 2037-12-20
Also published as: JP6969358B2

Abstract

【課題】良好な光学性能を有する光学系、光学機器、光学系の製造方法を提供する。【解決手段】物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、後群ＧＲとからなり、前群ＧＦは、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦを有し、後群ＧＲは、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦを有し、合焦時に前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦが物体側に移動し、所定の条件式を満足する。【選択図】図１

Description

本発明は、光学系、光学機器、光学系の製造方法に関する。

従来、光学系のフォーカシング方式として、光学系の像側のレンズ群を移動させるリアフォーカス方式や、光学系の中間のレンズ群を移動させるインナーフォーカス方式が知られている（例えば、特許文献１を参照。）。しかしながら、開放Ｆナンバーが小さく諸収差の発生しやすい大口径レンズにおいてはレンズ群の移動による収差変動が大きいという問題があった。

特開２０１４−１２３０１８号公報

本発明の第１の態様は、
物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなり、
前記前群は、正の屈折力を有する前側合焦群を有し、
前記後群は、正の屈折力を有する後側合焦群を有し、
合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動し、
以下の条件式を満足する光学系を提供する。
０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量

本発明の第２の態様は、
物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、
前記前群が正の屈折力を有する前側合焦群を有するようにし、
前記後群が正の屈折力を有する後側合焦群を有するようにし、
合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動するようにし、
前側合焦群と後側合焦群が以下の条件式を満足するようにする光学系を提供する。
０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量

第１実施例に係る光学系の断面図である。第１実施例に係る光学系の諸収差図である。第２実施例に係る光学系の断面図である。第２実施例に係る光学系の諸収差図である。第３実施例に係る光学系の断面図である。第３実施例に係る光学系の諸収差図である。第４実施例に係る光学系の断面図である。第４実施例に係る光学系の諸収差図である。第５実施例に係る光学系の断面図である。第５実施例に係る光学系の諸収差図である。第６実施例に係る光学系の断面図である。第６実施例に係る光学系の諸収差図である。第７実施例に係る光学系の断面図である。第７実施例に係る光学系の諸収差図である。第８実施例に係る光学系の断面図である。第８実施例に係る光学系の諸収差図である。第９実施例に係る光学系の断面図である。第９実施例に係る光学系の諸収差図である。第１０実施例に係る光学系の断面図である。第１０実施例に係る光学系の諸収差図である。第１１実施例に係る変倍光学系の断面図である。第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態の諸収差図である。第１１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態の諸収差図である。光学系を備えたカメラの構成を示す図である。光学系の製造方法の概略を示す図である。

以下、実施形態の光学系、光学機器及び光学系の製造方法について説明する。
本実施形態の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなり、前記前群は、正の屈折力を有する前側合焦群を有し、前記後群は、正の屈折力を有する後側合焦群を有し、無限遠物体から近距離物体への少なくとも一部の合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動し、以下の条件式（１）を満足する。
（１）０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量

従来のレトロフォーカスタイプの広角レンズでは開口絞りの像側に位置するレンズ群を合焦群とする場合、像面変動を抑えるために合焦群を物体側へ大きく移動させる必要があった。
本実施形態の光学系は、開口絞りの物体側に配置した正レンズ群と開口絞りの像側に配置した正レンズ群とを合焦群として物体側へ移動させて合焦を行う構成により、合焦時の諸収差の変動を抑え、特に球面収差と像面湾曲収差を良好に補正することができる。また、合焦群を２つとしたことにより、それぞれの合焦群を軽量化して合焦動作の高速化を図ることもできる。

上記条件式（１）は、合焦時の２つの合焦群の移動量の適切な範囲を規定する条件式である。なお、合焦群が物体側へ移動する場合の移動量を正とし、このことは後述する条件式（７）についても同様である。

本実施形態の光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．３００、更に０．３５０、０．４００、０．４５０とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎて、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を１．４００、更に１．３００、１．２００、１．１００、１．０００、０．９００とすることがより好ましい。

以上の構成により、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を実現することができる。

また本実施形態の光学系は、合焦時に前記開口絞りの位置が固定であることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）０．４００＜Ｂｆ／ｆ＜２．０００
ただし、
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離、即ちバックフォーカス
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離

上記条件式（２）は、バックフォーカスと光学系全体の焦点距離の適切な範囲を規定する条件式である。なお、条件式（２）中のＢｆには、光学系中にフィルタ等の平行平板がある場合はこれを空気に置き換えて算出した値を用いるものとする。このことは後述する条件式（３）、（６）、（１３）中のＳＴ、ＴＬ及びＢｆについても同様である。

本実施形態の光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、バックフォーカスが大きくなり、テレセントリック性は保たれるものの光学系全体が大型化してしまう。また、大型化に伴う前群の径の増大を抑えようとすれば歪曲収差等を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を１．９００、更に１．８００、１．７００、１．６００、１．５００、１．４００、１．３００、１．２００、１．１００とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、射出瞳の位置が物体側へ変位する。このため、シェーディングが顕著となり、特に画面周辺での解像の低下を招いてしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．４５０、更に０．５００、０．５５０、０．６００、０．７００とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）０．１００＜ＳＴ／ＴＬ＜０．６００
ただし、
ＳＴ：無限遠物体合焦時の前記開口絞りから像面までの距離
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離、即ち光学系の全長

上記条件式（３）は、開口絞りから像面までの距離と光学系の全長の適切な範囲を規定する条件式であり、光学系における開口絞りの位置から射出瞳の位置を推し量るものである。

本実施形態の光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、テレセントリック性は保たれるものの光学系の全長が大きくなり小型化を図ることができない。また光学系の全長が増大した状態で前群の径の小型化を図ろうとすれば、歪曲収差等を十分に補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．５７０、更に０．５５０、０．５３０、０．５００、０．４８０、０．４６０とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、開口絞りが適切な位置よりも物体側に配置されることになる。このため、開口絞りで光線を均等に遮ることができず、開口を絞った時の点像に歪みが生じたり、周辺減光が悪化してしまう。また、倍率色収差を補正することも困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．１２０、更に０．１４０、０．１７０、０．２００、０．２５０、０．３００、０．３５０とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）０．２００＜βＲＦ／βＦＦ＜１．１００
ただし、
βＦＦ：前記前側合焦群の倍率
βＲＦ：前記後側合焦群の倍率

上記条件式（４）は、前側合焦群と後側合焦群の適切な倍率の比を規定する条件式である。

本実施形態の光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を１．０００、更に０．９５０、０．９００、０．８５０、０．８００、０．７５０、０．７００とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎて、合焦に必要な倍率を得ることができない。このため、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．２２０、更に０．２４０、０．２６０、０．２８０、０．３００、０．３２０、０．３５０、０．３７０とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、合焦時に最も物体側に位置するレンズ群の位置が固定であることが望ましい。これにより、合焦時の像倍率の変化が小さく良好な画像を得ることができ、本実施形態の光学系の機械的な構成を簡略化することができる。

また本実施形態の光学系は、合焦時に最も像側に位置するレンズ群の位置が固定であることが望ましい。これにより、適切な大きさのバックフォーカスと十分な射出瞳距離を確保することができ、本実施形態の光学系の機械的な構成を簡略化することができる。

また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有することが望ましい。これにより、倍率色収差等の諸収差を良好に補正することができる。

また本実施形態の光学系は、前記後側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有することが望ましい。これにより、倍率色収差等の諸収差を良好に補正することができる。

また本実施形態の光学系は、前記後群は、物体側から順に、前記後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有することが望ましい。これにより、球面収差や像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。また、本実施形態の光学系をカメラに搭載した際に撮像素子に対して効率良く光を導くことができる。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）０．８００＜（−ｆＲＢ）／ｆ＜１０．０００
ただし、
ｆＲＢ：前記負レンズ群の焦点距離
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離

上記条件式（５）は、負レンズ群の焦点距離と光学系全体の焦点距離を規定する条件式である。

本実施形態の光学系の条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、負レンズ群の屈折力が小さくなり過ぎる。このため、バックフォーカスが大きくなり光学系が大型化してしまう。また、コマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を９．０００、更に８．０００、７．０００、６．０００、５．０００とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、負レンズ群の屈折力が大きくなり過ぎる。このため、射出瞳距離を十分に確保することができなくなってしまう。また、歪曲収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を１．０００、更に１．２００、１．４００、１．６００、１．８００、２．０００とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６）０．０６０＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．６５０
ただし、
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離

上記条件式（６）は、バックフォーカスと光学系の全長を規定する条件式であり、射出瞳のおおよその位置を推し量るものである。本実施形態の光学系は、条件式（６）を満足することにより、全長を小さくしても射出瞳が像側へ比較的変位することがないため、光学系の広角化と小型化に有利となる。

本実施形態の光学系の条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、バックフォーカスが大きくなり過ぎて光学系が大型化してしまう。或いは、光学系の全長が小さくなり過ぎて球面収差やコマ収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を０．６００、更に０．５５０、０．５００、０．４８０、０．４３０、０．４００、０．３７０、０．３００とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、射出瞳の位置が像面に近づき過ぎて像面において光線のケラレが生じてしまう。また、これを回避しようとすれば結果的に軸外収差、特にコマ収差を補正することが困難になる可能性があるため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を０．０７０、更に０．０８０、０．０９０、０．１００、０．１１０とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）０．０１０＜ＸＲＦ／ｆ＜０．２４０
ただし、
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離

上記条件式（７）は、後側合焦群の移動量の適切な範囲を光学系全体の焦点距離で規定した条件式である。

本実施形態の光学系の条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎて、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を０．２２０、更に０．２００、０．１８０、０．１５０とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を０．０１３、更に０．０１６、０．０１９、０．０２２、０．０２４、０．０３０、０．０４０、０．０５０とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有することが望ましい。このようにレトロフォーカスタイプでありながら前群全体の屈折力を正とすることにより、大きな画角を確保しつつ最も物体側のレンズ群を小径化することができ、適切なバックフォーカスを確保しながら全長の短縮化を図ることもできる。

また本実施形態の光学系は、前記後群が正の屈折力を有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
（８）０．０１０＜ｆＲＦ／ｆＦＦ＜０．９００
ただし、
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離

上記条件式（８）は、２つの合焦群の適切な屈折力配分を焦点距離の比で記したものである。

本実施形態の光学系の条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、前側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎる。このため、前側合焦群は合焦時のストロークが大きくなり過ぎて正レンズ群と干渉してしまう。或いは、像面湾曲収差を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を０．０１５、更に０．０２０、０．０２４とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎる。このため、球面収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を０．７００、更に０．５００、０．４００、０．３００、０．２５０とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
（９）０．３００＜ｆＦ／ｆＲ＜１．３００
ただし、
ｆＦ：無限遠物体合焦時の前記前群の焦点距離
ｆＲ：無限遠物体合焦時の前記後群の焦点距離

上記条件式（９）は、前群と後群の適切な屈折力配分を規定する条件式である。

本実施形態の光学系の条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、後群の屈折力が大きくなり過ぎて、球面収差やコマ収差等を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（９）の上限値を１．２００、更に１．１５０、１．１００、１．０５０、１．０００、０．９５０、０．９００、０．８５０、０．８００とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（９）の対応値が下限値を下回ると、後群の屈折力が小さくなり過ぎて、合焦に必要な倍率を得ることができない。このため、至近距離物体合焦時に十分な性能を確保することができず、像面湾曲収差が補正不足となってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（９）の下限値を０．３３０、更に０．３５０、０．３８０、０．４００、０．４３０、０．４５０、０．４８０、０．５００とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、前記前群は、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、前記前側合焦群とを有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
（１０）０．０１０＜ｆＦＡ／ｆＦＦ＜０．７５０
ただし、
ｆＦＡ：前記正レンズ群の焦点距離
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離

上記条件式（１０）は、前側合焦群の焦点距離と正レンズ群の焦点距離を規定する条件式である。

本実施形態の光学系の条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、前側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎるため、倍率色収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１０）の上限値を０．７００、更に０．６５０、０．６００、０．５５０、０．５００、０．４５０、０．４００、０．３５０、０．３００、０．２５０とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（１０）の対応値が下限値を下回ると、前側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎるため、像面湾曲収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１０）の下限値を０．０１５、更に０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３５、０．０４０、０．０４５、０．０５０、０．０６０、０．０７０、０．０８０とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
（１１）０．０１０＜ｆ／ｆＦＦ＜０．３００
ただし、
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離

上記条件式（１１）は、前側合焦群の焦点距離と光学系全体の焦点距離を規定する条件式である。

本実施形態の光学系の条件式（１１）の対応値が上限値を上回ると、前側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎるため、倍率色収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１１）の上限値を０．２８０、更に０．２５０、０．２３０、０．２００、０．１８０、０．１６０、０．１４０、０．１２０、０．１００、０．０８０とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（１１）の対応値が下限値を下回ると、前側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎるため、像面湾曲収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１１）の下限値を０．０１２、更に０．０１４、０．０１６、０．０１７、０．０２０、０．０２５、０．０３０、０．０３５とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
（１２）０．３００＜ｆ／ｆＲＦ＜１．１００
ただし、
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離

上記条件式（１２）は、後側合焦群の焦点距離と光学系全体の焦点距離を規定する条件式である。

本実施形態の光学系の条件式（１２）の対応値が上限値を上回ると、後側合焦群の屈折力が小さくなり過ぎる。このため、合焦時の後側合焦群のストロークが大きくなり光学系が大型化してしまう。或いは、像面湾曲収差を十分に補正することができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１２）の上限値を１．０５０、更に１．０００、０．９５０、０．９００、０．８５０とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（１２）の対応値が下限値を下回ると、後側合焦群の屈折力が大きくなり過ぎるため、球面収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１２）の下限値を０．３５０、更に０．４００、０．４５０、０．５００、０．５５０、０．６００とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
（１３）０．８００＜ＴＬ／（Ｆｎｏ・Ｂｆ）＜６．０００
ただし、
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
Ｆｎｏ：前記光学系の開放Ｆナンバー
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離

上記条件式（１３）は、光学系を明るい広角レンズとするために、光学系の全長とバックフォーカスの最適なバランスを示す条件式である。

本実施形態の光学系の条件式（１３）の対応値が上限値を上回ると、光学系の全長が増大し、光学系が大型化してしまう。或いは、Ｆナンバーが小さくなるため、球面収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１３）の上限値を５．５００、更に５．０００、４．５００、４．３００、４．１００、４．０００、３．８００、３．６００とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（１３）の対応値が下限値を下回ると、光学系の全長が小さくなり過ぎて、コマ収差等を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１３）の下限値を０．９００、更に１．０００、１．１００、１．３００、１．５００、１．８００、２．０００、２．２００、２．５００とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１４）を満足することが望ましい。
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＜０．０７０
ただし、
Ａinf：無限遠物体合焦時の前記光学系の半画角（単位は「°」）
Ａmod：最至近物体合焦時の前記光学系の半画角（単位は「°」）

上記条件式（１４）は、無限遠物体合焦時の入射光線角と最至近物体合焦時の入射光線角の比を規定する条件式であり、合焦時の像倍率の変化を推し量るものである。

本実施形態の光学系の条件式（１４）の対応値が上限値を上回ると、合焦時に像倍率が変化し、良好な画像を得ることができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１４）の上限値を０．０６５、更に０．０６０、０．０５５、０．０５０、０．０４５、０．０４０とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなり、以下の条件式（１５）を満足することが望ましい。
（１５）３０．００＜νＦＦｐ−νＦＦｎ＜７５．００
ただし、
νＦＦｐ：前記前側合焦群中の前記正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
νＦＦｎ：前記前側合焦群中の前記負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

上記条件式（１５）は、前側合焦群に含まれる正レンズと負レンズの分散の関係式である。本実施形態の光学系は、条件式（１５）を満足することにより、色収差を良好に補正することができる。

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１５）の上限値を７０．００、更に６５．００、６１．００、５８．００、５６．００とすることがより好ましい。

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１５）の下限値を３５．００、更に４０．００、４５．００、５０．００とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１６）を満足することが望ましい。
（１６）−１．０００＜（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＜２．０００
ただし、
ＦＦｒ１：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの物体側レンズ面の曲率半径
ＦＦｒ２：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの像側レンズ面の曲率半径

上記条件式（１６）は、前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの形状因子（シェイプファクター）を規定する条件式である。

本実施形態の光学系の条件式（１６）の対応値が上限値を上回ると、当該正レンズの物体側レンズ面の曲率が大きくなり球面収差を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１６）の上限値を１．５００、更に１．３００、１．０００、０．９００、０．８００、０．７００、０．６００とすることがより好ましい。

一方、本実施形態の光学系の条件式（１６）の対応値が下限値を下回ると、コマ収差等を補正することが難しくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１６）の下限値を−０．８００、更に−０．６００、−０．４００、−０．２００、０．０００とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群が２枚又は３枚のレンズからなることが望ましい。これにより、前側合焦群の軽量化を図り、オートフォーカスの高速化を達成することができる。

また本実施形態の光学系は、前記後側合焦群が４枚以内のレンズからなることが望ましい。これにより、これにより、後側合焦群の軽量化を図り、オートフォーカスの高速化を達成することができる。

また本実施形態の光学系は、最も像側に位置するレンズ群は、像側から順に、正レンズと、負レンズとを有することが望ましい。これにより、適切な大きさのバックフォーカスと十分な射出瞳距離を確保することができる。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１７）を満足することが望ましい。
（１７）０．０３０＜ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ
ただし、
ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率

上記条件式（１７）は、最も像側に位置するレンズ群中の正レンズと負レンズの屈折率差を規定する条件式である。
本実施形態の光学系の条件式（１７）の対応値が下限値を下回ると、ペッツバール和を補正することができなくなり、適切な射出瞳距離とバックフォーカスを保つことができなくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１７）の下限値を０．０４０、更に０．０５０、０．０６０、０．０７０、０．０８０、０．０９０、０．１００とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、最も像側に位置するレンズ群中で最も像側に位置するレンズの像側レンズ面が像側に凸であることが望ましい。これにより、適切な射出瞳距離とバックフォーカスを確保することができる。

また本実施形態の光学系は、以下の条件式（１８）、（１９）を満足することが望ましい。
（１８）１．０００＜ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＜２．５００
（１９）１．０００＜ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＜２．５００
ただし、
ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率
νＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数
νＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数

上記条件式（１８）は、最も像側に位置するレンズ群に含まれる正レンズの屈折率と分散の関係を規定する条件式である。本実施形態の光学系は、条件式（１８）を満足することにより、色収差を良好に補正することができる。

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１８）の上限値を２．４００、更に２．３００、２．２００、２．１００とすることがより好ましい。

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１８）の下限値を１．２００、更に１．４００、１．６００、１．８００とすることがより好ましい。

上記条件式（１９）は、最も像側に位置するレンズ群に含まれる負レンズの屈折率と分散の関係を規定する条件式である。本実施形態の光学系は、条件式（１９）を満足することにより、色収差を良好に補正することができる。

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１９）の上限値を２．４００、更に２．３００、２．２００、２．１００とすることがより好ましい。

なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１９）の下限値を１．２００、更に１．４００、１．６００、１．８００とすることがより好ましい。

また本実施形態の光学系は、前記前側合焦群と前記開口絞りとが隣り合っていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。

また本実施形態の光学系は、前記開口絞りと前記後側合焦群とが隣り合っていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。

また本実施形態の光学系は、前記前群は、前記前側合焦群と前記開口絞りとの間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。

また本実施形態の光学系は、前記後群は、前記開口絞りと前記後側合焦群との間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有することが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲収差等の諸収差を良好に補正することができ、合焦時の当該諸収差の変動も抑えることができる。

実施形態の光学機器は、上述した構成の光学系を有する。これにより、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。

実施形態の光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、前記前群が正の屈折力を有する前側合焦群を有するようにし、前記後群が正の屈折力を有する後側合焦群を有するようにし、合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動するようにし、前側合焦群と後側合焦群が以下の条件式（１）を満足するようにする。これにより、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を製造することができる。
（１）０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量

以下、実施形態の光学系に係る実施例を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１（ａ）及び図１（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第１実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸形状の正レンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。

後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２とからなる。

第１実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。

以下の表１に、第１実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。
表１において、ｆは焦点距離、Ｂｆはバックフォーカス（最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離）を示す。
［面データ］において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、可変は可変の面間隔、絞りＳは開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。非球面は面番号に「*」を付して曲率半径ｒの欄に近軸曲率半径の値を示している。

［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
ｘ＝（ｈ^２／ｒ）／［１＋｛１−κ（ｈ／ｒ）^２｝^１／２］＋A4ｈ^４＋A6ｈ^６＋A8ｈ^８
ここで、ｈを光軸に垂直な方向の高さ、ｘを高さｈにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離（サグ量）、κを円錐定数、A4，A6，A8を非球面係数、ｒを基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）とする。なお、「E−n」（nは整数）は「×10^−ｎ」を示し、例えば「1.23456E-07」は「1.23456×10^−７」を示す。２次の非球面係数A2は０であり、記載を省略している。

［各種データ］において、ＦnoはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、ωは半画角（単位は「°」）、Ｙmaxは最大像高、βは至近撮影倍率、ＴＬは第１実施例に係る光学系の全長（第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離）、ｄnは第n面と第n+1面との可変の間隔をそれぞれ示す。空気換算Ｂｆ、空気換算ＴＬは、フィルタＦの厚みを空気換算したＢｆ、ＴＬをそれぞれ示す。Ａinfは無限遠物体合焦時の半画角、Ａmodは最至近物体合焦時の半画角をそれぞれ示す（ともに単位は「°」）。なお、無限遠は無限遠物体への合焦時、近距離は近距離物体への合焦時をそれぞれ示す。
［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
［条件式対応値］には、第１実施例に係る光学系の各条件式の対応値を示す。

ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。

（表１）第１実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 85.0000 2.7000 1.744000 44.80
2) 25.0533 9.4392 1.000000
3) 54.7416 2.0000 1.588870 61.13
*4) 18.4256 10.7082 1.000000
5) 516.8640 3.7787 1.903658 31.31
6) -114.1419 3.5370 1.000000
7) -50.2377 2.0000 1.620040 36.40
8) 30.6947 10.4006 1.851500 40.78
9) -261.5465 0.2000 1.000000
10) 41.0143 5.7649 1.851500 40.78
11) -317.4121 可変 1.000000
12)(仮想面) ∞ 0.0000 1.000000
13) 56.6941 4.1550 1.497820 82.57
14) -64.4398 1.2000 1.808090 22.74
15) 364.1222 可変 1.000000
16)(絞りＳ) ∞ 可変 1.000000
*17) -38.5516 1.4869 1.860999 37.10
*18) -43.3477 1.3930 1.000000
19) 54.9022 6.5932 1.497820 82.57
20) -18.1086 可変 1.000000
*21) -26.4619 1.4000 1.689480 31.02
22) 48.9165 2.3305 1.000000
*23) 39.3225 3.4184 1.832199 40.10
24) ∞ 17.1751 1.000000
25) ∞ 1.6000 1.516800 64.13
26) ∞ 0.9931 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
4 0.0000 8.15384E-06 -6.41018E-09 3.11521E-11 -7.69764E-14 0.67523E-16
17 0.0000 -3.75535E-05 4.12683E-08 9.77350E-10 -1.51945E-11 0.24817E-13
18 1.0000 7.81937E-06 1.19209E-07 1.46234E-09 -1.69623E-11 0.50939E-13
21 1.5918 1.17009E-04 -7.89642E-07 5.72645E-09 -2.68019E-11 0.55035E-13
23 1.0000 -7.49387E-05 4.05516E-07 -2.44584E-09 8.81114E-12 -0.14105E-13
［各種データ］
ｆ 20.1396
Ｆno 1.85813
２ω 96.9415
Ｙmax 21.60
ＴＬ 113.97307
空気換算ＴＬ 113.42787
Ｂｆ 19.7682
空気換算Ｂｆ 19.223
Ａinf 49.11334
Ａmod 48.15531
無限遠近距離
ｆ 20.1396
β -0.1886
ｄ0 ∞ 86.0518
ｄ11 6.6882 3.2619
ｄ15 4.1566 7.5829
ｄ16 7.3258 5.5189
ｄ20 3.5287 5.3356
２ω 96.9415
ω 48.4707
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 41.6168
GR 17 56.1686
GFA 1 50.4642
GFF 12 519.7498
GRF 17 29.1224
GRB 21 -59.3852
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.5274
（２）Ｂｆ／ｆ＝0.9545
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.4500
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.3989
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝2.9486
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.1695
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.0897
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0560
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.7409
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.0971
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.0387
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.6916
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.1756
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0476
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝59.8300
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.0639
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝0.1427
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0327
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446

図２（ａ）及び図２（ｂ）はそれぞれ、第１実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、ＮＡは開口数をそれぞれ示す。詳しくは、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーＦＮＯ又は開口数ＮＡの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高Ｙの最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高Ｙにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。

各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

（第２実施例）
図３（ａ）及び図３（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第２実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸形状の正レンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。

後群ＧＲは、物体側から順に、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＡと、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
負レンズ群ＧＲＡは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる。
後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１とからなる。
負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３とからなる。

第２実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ、負レンズ群ＧＲＡ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表２に、第２実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表２）第２実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 89.6637 2.3000 1.744000 44.80
2) 29.1933 8.8855 1.000000
3) 80.9611 2.0000 1.588870 61.13
*4) 18.6119 11.2072 1.000000
5) 363.7622 4.9254 1.903658 31.31
6) -101.1501 2.7468 1.000000
7) -54.6987 5.0000 1.620040 36.40
8) 32.2537 8.4862 1.851500 40.78
9) 1296.4983 0.2000 1.000000
10) 45.2794 5.9980 1.851500 40.78
11) -141.1734 可変
12)(仮想面) ∞ 0.0000 1.000000
13) 41.5816 4.4074 1.497820 82.57
14) -76.5015 1.2000 1.808090 22.74
15) 129.2012 可変
16)(絞りＳ) ∞ 2.0000 1.000000
17) 340.8668 1.2000 1.487490 70.32
18) 102.2210 可変
*19) -96.3223 2.0483 1.860999 37.10
20) -78.6357 1.3930 1.000000
21) 60.1667 7.9457 1.497820 82.57
22) -18.5027 可変
*23) -27.6858 1.3000 1.689480 31.02
24) 44.6169 1.9137 1.000000
*25) 37.7956 2.4912 1.832199 40.10
26) ∞ 16.6751 1.000000
27) ∞ 1.6000 1.516800 63.88
28) ∞ 1.0000 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
4 0.0000 8.02959E-06 2.44201E-09 1.15819E-11 -5.28374E-15 0.20308E-16
19 0.0000 -3.96671E-05 -9.87679E-08 2.89585E-11 -4.23597E-12 -0.17965E-15
23 1.5084 1.22824E-04 -8.31232E-07 5.29431E-09 -2.14010E-11 0.35630E-13
25 1.0000 -8.30036E-05 4.42223E-07 -2.36224E-09 7.62005E-12 -0.96482E-14
［各種データ］
ｆ 20.4000
Ｆno 1.86668
２ω 96.1606
Ｙmax 21.60
ＴＬ 117.00851
空気換算ＴＬ 116.46331
Ｂｆ 19.27514
空気換算Ｂｆ 18.72994
Ａinf 18.75122
Ａmod 47.95116
無限遠近距離
ｆ 20.4000
β -0.1896
ｄ0 ∞ 86.3709
ｄ11 5.7481 2.6300
ｄ15 4.1550 7.2731
ｄ18 6.4768 4.6001
ｄ22 3.7053 5.5821
２ω 96.1606
ω 48.0803
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 41.2883
GR 19 54.7498
GFA 1 51.4084
GFF 12 485.7773
GRA 16 -300.0000
GRF 19 27.7405
GRB 23 -60.6065
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.6019
（２）Ｂｆ／ｆ＝0.9181
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.4225
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.3322
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝2.9709
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.16082
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.0920
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0571
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.7451
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1058
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.0420
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.7354
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.3311
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0392
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝59.8300
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.2957
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝0.1427
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0327
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446

図４（ａ）及び図４（ｂ）はそれぞれ、第２実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

（第３実施例）
図５（ａ）及び図５（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第３実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦと、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＢとからなる。
正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。
正レンズ群ＧＦＢは、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ９とからなる。

後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１とからなる。
負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３とからなる。

第３実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、正レンズ群ＧＦＢ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表３に、第３実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表３）第３実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 97.1220 2.5000 1.744000 44.80
2) 25.5141 8.5243 1.000000
3) 54.3787 2.0000 1.588870 61.13
*4) 19.3078 12.0516 1.000000
5) -2541.0384 4.4832 1.903658 31.31
6) -89.4461 3.2029 1.000000
7) -55.7529 4.8378 1.620040 36.40
8) 31.5163 8.0322 1.851500 40.78
9) -603.1050 0.2000 1.000000
10) 44.5738 5.5569 1.851500 40.78
11) -295.5770 可変 1.000000
12)(仮想面) ∞ 0.0000 1.000000
13) 56.3391 4.1355 1.497820 82.57
14) -77.0418 2.0843 1.808090 22.74
15) 274.8271 可変 1.000000
16) 150.0000 1.6000 1.487490 70.32
17) ∞ 2.0000 1.000000
18)(絞りＳ) ∞ 可変 1.000000
*19) -43.8243 1.2000 1.860999 37.10
20) -57.8611 1.3930 1.000000
21) 70.5507 6.9944 1.497820 82.57
22) -17.1866 可変 1.000000
*23) -32.2891 1.3000 1.689480 31.02
24) 34.1671 2.2422 1.000000
25) 37.1466 3.3825 1.832199 40.10
26) ∞ 16.2621 1.000000
27) ∞ 1.6000 1.516800 63.88
28) ∞ 1.0000 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
4 0.0000 6.01620E-06 6.79387E-09 -4.02993E-11 1.20323E-13 -0.15113E-15
19 0.0000 -4.87007E-05 -8.95876E-08 -3.14165E-10 -2.43481E-12 -0.23860E-13
23 5.5636 1.08484E-04 -7.41132E-07 6.01375E-09 -3.07989E-11 0.79304E-13
25 1.0000 -6.01745E-05 3.38304E-07 -1.58920E-09 5.05882E-12 -0.65680E-14
［各種データ］
ｆ 20.2698
Ｆno 1.84435
２ω 96.5219
Ｙmax 21.60
ＴＬ 116.60345
空気換算ＴＬ 116.05825
Ｂｆ 18.86209
空気換算Ｂｆ 18.31689
Ａinf 48.94839
Ａmod 48.37479
無限遠近距離
ｆ 20.2698
β -0.1902
ｄ0 ∞ 85.4430
ｄ11 5.6165 2.4956
ｄ15 2.2463 5.3672
ｄ18 8.5521 6.5490
ｄ22 3.6056 5.6088
２ω 96.5219
ω 48.2609
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 34.2040
GR 17 66.9283
GFA 1 54.0606
GFF 12 486.5933
GFB 16 307.6986
GRF 19 31.4696
GRB 23 -58.8568
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.6418
（２）Ｂｆ／ｆ＝0.9037
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.4049
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.5105
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝2.9037
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.1578
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.0988
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0647
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.5111
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1111
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.0417
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.6441
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.4354
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0283
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝59.8300
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.1552
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝0.1427
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0327
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446

図６（ａ）及び図６（ｂ）はそれぞれ、第３実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

（第４実施例）
図７（ａ）及び図７（ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第４実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。

後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２とからなる。

第４実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表４に、第４実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表４）第４実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 105.1730 2.5000 1.717000 47.97
2) 28.0761 6.9819 1.000000
3) 54.1318 2.0000 1.568830 56.00
*4) 19.1358 12.2439 1.000000
5) -1386.9567 3.2295 1.903658 31.31
6) -106.4455 2.3599 1.000000
7) -63.4529 3.3027 1.620040 36.40
8) 29.5793 7.1269 1.851500 40.78
9) -2671.7190 2.3092 1.000000
10) 42.2306 5.3571 1.851500 40.78
11) -303.1326 可変 1.000000
12)(仮想面) ∞ 0.0000 1.000000
13) 58.1267 4.5140 1.497820 82.57
14) -67.7518 2.5150 1.808090 22.74
15) 464.6438 可変 1.000000
16)(絞りＳ) ∞ 可変 1.000000
*17) -58.9498 2.0443 1.860999 37.10
18) -56.5635 1.3930 1.000000
19) 119.9079 7.3545 1.497820 82.57
20) -17.3792 可変 1.000000
*21) -27.6859 1.3000 1.689480 31.02
22) 41.8186 1.7994 1.000000
*23) 39.3203 3.4174 1.808350 40.55
24) ∞ 18.4523 1.000000
25) ∞ 1.6000 1.516800 64.13
26) ∞ 0.9866 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
4 0.0000 1.01451E-05 3.09662E-10 2.61797E-11 -5.26695E-14 0.49110E-16
17 0.0000 -4.44232E-05 -7.92259E-08 -9.22854E-10 6.75991E-12 -0.57395E-13
21 2.0933 1.10413E-04 -7.62492E-07 5.30334E-09 -2.25140E-11 0.40859E-13
23 1.0000 -7.16079E-05 4.39983E-07 -2.36885E-09 7.66187E-12 -0.10235E-13
［各種データ］
ｆ 23.0000
Ｆno 1.85172
２ω 90.6552
Ｙmax 21.60
ＴＬ 114.98658
空気換算ＴＬ 114.44138
Ｂｆ 21.03884
空気換算Ｂｆ 20.49364
Ａinf 45.31854
Ａmod 44.51854
無限遠近距離
ｆ 23.0000
β -0.1828
ｄ0 ∞ 104.9388
ｄ11 5.9052 2.4996
ｄ15 4.0403 7.4460
ｄ16 8.5116 6.6677
ｄ20 3.7419 5.5858
２ω 90.6552
ω 45.3276
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 44.7746
GR 17 64.6935
GFA 1 57.4905
GFF 12 413.4387
GRF 17 29.9133
GRB 21 -52.0504
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.5414
（２）Ｂｆ／ｆ＝0.8910
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.4374
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.4327
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝2.2631
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.1791
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.0802
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0724
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.6921
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1391
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.0556
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.7689
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.0157
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0348
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝59.8300
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.0765
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝0.1189
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0111
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446

図８（ａ）及び図８（ｂ）はそれぞれ、第４実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

（第５実施例）
図９（ａ）及び図９（ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第５実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

第５実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表５に、第５実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表５）第５実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 397.0808 2.5000 1.655234 44.96
2) 41.1626 4.3963 1.000000
3) 63.8851 2.0000 1.556354 55.30
*4) 19.8504 11.8696 1.000000
5) -335.9120 3.4498 1.891325 32.78
6) -92.0502 2.6562 1.000000
7) -66.8872 1.9012 1.620040 36.40
8) 29.5548 8.8222 1.851500 40.78
9) -2141.5083 1.8071 1.000000
10) 44.7902 5.3588 1.851500 40.78
11) -299.4337 可変 1.000000
12)(仮想面) ∞ 0.0000 1.000000
13) 44.5714 5.4239 1.497820 82.57
14) -78.9223 2.8047 1.805180 25.45
15) 160.0738 可変 1.000000
16)(絞りＳ) ∞ 可変 1.000000
*17) -46.7376 2.0809 1.860999 37.10
18) -42.7565 1.3930 1.000000
19) 262.5587 7.2654 1.497820 82.57
20) -18.8498 可変 1.000000
*21) -30.1253 1.3000 1.689480 31.02
22) 40.4709 1.9883 1.000000
*23) 37.2836 3.3332 1.808350 40.55
24) ∞ 19.7825 1.000000
25) ∞ 1.6000 1.516800 64.13
26) ∞ 1.0059 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
4 0.0000 9.77757E-06 -1.86856E-10 3.61428E-11 -7.97773E-14 0.95711E-16
17 0.0000 -3.98939E-05 -3.97571E-08 -4.94760E-10 2.83561E-12 -0.20949E-13
21 2.6936 1.03810E-04 -7.47656E-07 5.22059E-09 -2.32930E-11 0.46411E-13
23 1.0000 -6.38484E-05 4.30545E-07 -2.33889E-09 8.08344E-12 -0.12063E-13
［各種データ］
ｆ 27.0000
Ｆno 1.8511
２ω 80.1035
Ｙmax 21.60
ＴＬ 115.00586
空気換算ＴＬ 114.46066
Ｂｆ 22.38833
空気換算Ｂｆ 21.84313
Ａinf 40.75144
Ａmod 39.9517
無限遠近距離
ｆ 27.0000
β -0.1432
ｄ0 ∞ 168.6086
ｄ11 5.9402 2.4572
ｄ15 4.0055 7.4884
ｄ16 8.4916 6.7346
ｄ20 3.8298 5.5867
２ω 80.1035
ω 40.0518
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 50.0572
GR 17 68.9718
GFA 1 67.4727
GFF 12 375.4378
GRF 17 32.8785
GRB 21 -60.8771
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.5044
（２）Ｂｆ／ｆ＝0.8090
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.4502
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.4980
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝2.2547
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.1908
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.0651
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0876
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.7258
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1797
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.0719
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.8212
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝2.8308
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0296
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝57.3000
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.2782
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝0.1189
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0111
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446

図１０（ａ）及び図１０（ｂ）はそれぞれ、第５実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

（第６実施例）
図１１（ａ）及び図１１（ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第６実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と両凸形状の正レンズＬ４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ５と両凹形状の負レンズＬ６との接合レンズとからなる。
前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ７と像側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。

後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１１と、両凸形状の正レンズＬ１２とからなる。

第６実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表６に、第６実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表６）第６実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 348.4574 2.4000 1.504120 59.90
*2) 21.4609 13.4044 1.000000
3) -105.0871 4.5427 1.922860 20.88
4) -64.8044 3.8789 1.000000
5) -34.8938 2.0000 1.632947 34.71
6) 40.3703 11.1155 1.834810 42.73
7) -48.0907 0.2187 1.000000
8) 31.3856 7.6538 1.834810 42.73
9) -144.1208 1.6000 1.657414 32.27
10) 31.7227 可変 1.000000
11) 28.8127 5.3410 1.497820 82.57
12) ∞ 1.2002 1.713322 30.66
13) 55.4010 可変 1.000000
14)(絞りＳ) ∞ 可変 1.000000
*15) -46.5696 1.8000 1.728267 45.36
16) -592.3084 0.2365 1.000000
17) 51.5274 10.3228 1.497820 82.57
*18) -18.0668 可変 1.000000
19) -48.0041 1.4000 1.593929 38.23
20) 55.8143 2.2498 1.000000
*21) 102.4799 3.8639 1.906998 28.77
22) -1000.0000 17.2535 1.000000
23) ∞ 1.6000 1.516800 64.13
24) ∞ 0.9835 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
2 0.0000 1.12877E-05 7.54278E-09 3.77786E-11 -8.64032E-14 0.22683E-15
15 0.0000 -3.85799E-05 -9.55276E-08 2.02210E-10 -5.21627E-12 0.22387E-13
18 1.0000 1.16752E-05 -2.00823E-08 2.86154E-10 -7.78259E-13 0.34805E-14
21 1.0000 3.63716E-06 -5.43228E-09 2.25434E-11 -7.54064E-14 0.77846E-16
［各種データ］
ｆ 34.0000
Ｆno 1.84694
２ω 68.7634
Ｙmax 21.60
ＴＬ 114.98352
空気換算ＴＬ 114.43832
Ｂｆ 19.83701
空気換算Ｂｆ 19.29181
Ａinf 34.37218
Ａmod 33.44787
無限遠近距離
ｆ 34.0000
β -0.1434
ｄ0 ∞ 216.6806
ｄ10 5.4302 2.1248
ｄ13 4.0990 7.4045
ｄ14 9.0459 6.1458
ｄ18 3.3432 6.2432
２ω 68.7634
ω 34.3817
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 47.9103
GR 15 86.8580
GFA 1 78.4519
GFF 11 186.8714
GRF 15 40.9478
GRB 19 -78.5376
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.8773
（２）Ｂｆ／ｆ＝0.5674
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.4505
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.8696
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝2.3099
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.1686
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.0853
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.2191
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.5516
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.4198
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.1819
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.8303
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.2118
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0272
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝51.9700
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝1.0000
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝0.3130
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0508
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.7851

図１２（ａ）及び図１２（ｂ）はそれぞれ、第６実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

（第７実施例）
図１３（ａ）及び図１３（ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第７実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凸形状の正レンズＬ３と、両凹形状の負レンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。なお、負メニスカスレンズＬ２は、像側レンズ面に樹脂を配置し非球面形状に形成した複合型非球面レンズである。
前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。

後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、両凹形状の負レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１３とからなる。

第７実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表７に、第７実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表７）第７実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 97.4192 2.2000 1.768494 44.86
2) 25.3748 9.4393 1.000000
3) 73.0366 1.6500 1.611353 59.10
4) 28.1065 0.1500 1.513800 52.97
*5) 23.3508 8.7999 1.000000
6) 314.3211 3.3152 1.922860 20.88
7) -230.9882 3.9581 1.000000
8) -54.6239 2.1432 1.620040 36.40
9) 34.0933 10.7170 1.834810 42.73
10) -93.8515 0.2008 1.000000
11) 45.4462 5.5158 1.834810 42.73
12) -76941.34500 可変 1.000000
13) 40.4893 4.1495 1.497820 82.57
14) -135.4706 1.2000 1.808090 22.74
15) 126.4048 可変 1.000000
16)(絞りＳ) ∞ 可変 1.000000
*17) -20.6195 1.7865 1.860999 37.10
*18) -32.1327 1.4206 1.000000
19) 102.6671 7.8877 1.497820 82.57
20) -16.3909 可変 1.000000
21) 57.0592 2.6167 1.710936 47.27
22) 304.2075 4.1090 1.000000
*23) -22.4255 1.3000 1.689480 31.02
24) 61.5136 2.0782 1.000000
*25) 36.1918 2.6262 1.820980 42.50
26) ∞ 12.6819 1.000000
27) ∞ 1.6000 1.516800 63.88
28) ∞ 1.0000 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
5 0.0000 4.47584E-07 -6.22190E-09 1.22365E-11 -3.40101E-14 0.32669E-16
17 0.0000 9.62834E-05 -4.19153E-07 -3.28271E-09 2.90182E-11 -0.13502E-12
18 1.0000 1.33216E-04 -1.90915E-07 -3.36920E-09 2.71394E-11 -0.83703E-13
23 1.9124 1.43602E-04 -8.35674E-07 5.32507E-09 -1.97434E-11 0.34513E-13
25 1.0000 -8.47161E-05 4.39056E-07 -2.13972E-09 6.18894E-12 -0.71916E-14
［各種データ］
ｆ 20.4000
Ｆno 1.85009
２ω 96.1353
Ｙmax 21.60
ＴＬ 115.02541
空気換算ＴＬ 114.48021
Ｂｆ 15.28192
空気換算Ｂｆ 14.73672
Ａinf 48.76762
Ａmod 48.15648
無限遠近距離
ｆ 20.4000
β -0.1972
ｄ0 ∞ 84.0279
ｄ12 6.0921 2.2355
ｄ15 4.3398 8.1964
ｄ16 9.0834 5.6834
ｄ20 2.9645 6.3646
２ω 96.1353
ω 48.0677
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 40.2194
GR 17 51.7452
GFA 1 59.7587
GFF 13 253.1359
GRF 17 40.2592
GRB 21 -156.7545
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.8816
（２）Ｂｆ／ｆ＝0.7224
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.4421
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.6742
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝7.684
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.1287
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.1667
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.1590
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.7773
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.2361
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.0806
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.5067
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝4.1989
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0300
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝59.8300
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.5398
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝0.0765
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝1.9904
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8446

図１４（ａ）及び図１４（ｂ）はそれぞれ、第７実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

（第８実施例）
図１５（ａ）及び図１５（ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第８実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１と、両凹形状の負レンズＬ２と両凸形状の正レンズＬ３との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合レンズとからなる。
前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６と両凹形状の負レンズＬ７との接合レンズからなる。

後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ８と、両凸形状の正レンズＬ９とからなる。
負レンズ群ＧＲＢは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる。

第８実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表８に、第８実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表８）第８実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) -1384.5606 2.4000 1.518230 58.82
*2) 22.7521 19.5726 1.000000
3) -210.4727 2.0000 1.603420 38.03
4) 34.8221 11.0013 1.834810 42.73
5) -98.9663 0.2000 1.000000
6) 41.5127 8.8597 1.834810 42.73
7) -70.1358 1.6000 1.647690 33.72
8) 41.7744 可変 1.000000
9) 30.8554 5.2069 1.497820 82.57
10) -344.9897 1.2000 1.672700 32.18
11) 59.4370 可変 1.000000
12)(絞りＳ) ∞ 可変 1.000000
*13) -128.3993 1.8000 1.834810 42.73
14) 316.2495 1.3930 1.000000
15) 98.6994 10.2289 1.497820 82.57
*16) -18.9378 可変 1.000000
17) -47.2364 3.0654 1.902650 35.72
18) -35.8672 5.9831 1.000000
19) -30.0877 1.4000 1.688931 31.07
20) -1077.5863 14.3679 1.000000
21) ∞ 1.6000 1.516800 64.13
22) ∞ 0.9778 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
2 0.0000 8.60806E-06 -2.33850E-09 3.59347E-11 -7.01381E-14 0.61254E-16
13 0.0000 -3.09776E-05 -8.13151E-08 -2.38297E-10 2.73111E-14 -0.12604E-13
16 1.0000 4.53043E-07 -2.70015E-08 4.55831E-11 -6.17207E-13 0.12765E-14
［各種データ］
ｆ 34.1413
Ｆno 1.85683
２ω 65.0328
Ｙmax 21.60
ＴＬ 114.97777
空気換算ＴＬ 114.43257
Ｂｆ 53.1934
空気換算Ｂｆ 54.6482
Ａinf 33.09508
Ａmod 32.1484
無限遠近距離
ｆ 34.1413
β -0.1418
ｄ0 ∞ 221.3238
ｄ8 5.7439 2.0995
ｄ11 4.0000 7.6445
ｄ12 9.1921 6.0059
ｄ16 3.1853 6.3715
２ω 65.0328
ω 32.5164
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 57.9019
GR 13 86.1509
GFA 1 102.0669
GFF 9 196.0962
GRF 13 42.5650
GRB 17 -65.8197
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.8743
（２）Ｂｆ／ｆ＝1.5421
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.1433
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.8301
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝1.9279
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.4600
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.0933
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.2171
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.6721
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.5205
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.1741
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.8021
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝1.1706
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0277
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝50.3900
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.8358
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝0.2137
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝2.0813
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8443

図１６（ａ）及び図１６（ｂ）はそれぞれ、第８実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

（第９実施例）
図１７（ａ）及び図１７（ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第９実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、両凹形状の負レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６とからなる。
前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と両凹形状の負レンズＬ８との接合レンズからなる。

第９実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表９に、第９実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表９）第９実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 90.1539 2.0000 1.658440 50.83
2) 35.0000 1.0023 1.000000
3) 38.0000 1.8000 1.622910 58.30
*4) 17.5155 13.7363 1.000000
5) -135.7140 1.6000 1.593190 67.90
6) 48.9808 6.5355 1.000000
7) 861.6049 2.4809 1.620040 36.40
8) 31.3689 9.0000 1.851500 40.78
9) -150.1624 3.1783 1.000000
10) 40.3712 5.2632 1.851500 40.78
11) 1025.5030 可変 1.000000
12) 32.7343 4.0000 1.497820 82.57
13) -155.0414 1.2000 1.808090 22.74
14) 62.0187 可変 1.000000
15)(絞りＳ) ∞ 可変 1.000000
*16) -45.5353 2.0000 1.860999 37.10
*17) -52.3373 1.5881 1.000000
18) 60.0000 7.3310 1.497820 82.57
19) -19.2015 可変 1.000000
*20) -27.0655 1.2000 1.689480 31.02
21) 81.9849 1.4246 1.000000
*22) 43.0859 4.0000 1.882023 37.22
23) -1000.0000 17.7393 1.000000
24) ∞ 1.6000 1.516800 63.88
25) ∞ 1.0000 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
4 0.0000 1.52130E-05 -1.37943E-09 1.13792E-10 -3.10899E-13 0.49329E-15
16 0.0000 -3.46585E-05 1.35812E-08 1.68641E-09 -1.95052E-11 0.59812E-13
17 1.0000 2.60772E-06 8.97314E-08 1.41490E-09 -1.26537E-11 0.35190E-13
20 1.5918 1.23579E-04 -8.07461E-07 5.37616E-09 -2.11181E-11 0.34821E-13
22 1.0000 -8.27671E-05 4.88811E-07 -2.91586E-09 9.85401E-12 -0.14168E-13
［各種データ］
ｆ 20.0000
Ｆno 1.854
２ω 97.6294
Ｙmax 21.60
ＴＬ 114.09
空気換算ＴＬ 113.5448
Ｂｆ 20.33935
空気換算Ｂｆ 19.79415
Ａinf 48.68147
Ａmod 47.75113
無限遠近距離
ｆ 20.0000
β -0.1987
ｄ0 ∞ 80.5848
ｄ11 8.0031 5.1763
ｄ14 5.0918 7.9186
ｄ15 7.1424 4.7424
ｄ19 4.1730 6.5730
２ω 97.6294
ω 48.8147
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 51.8791
GR 16 47.3528
GFA 1 59.9544
GFF 12 1108.3235
GRF 16 31.1504
GRB 20 -88.9793
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.8490
（２）Ｂｆ／ｆ＝0.9897
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.4285
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.3388
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝4.4490
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.1743
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.1200
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0281
（９）ｆＦ／ｆＲ＝1.0956
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.0541
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.0180
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.6420
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.0940
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0465
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝59.8300
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.6513
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝0.1925
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝1.6719
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝2.0681

図１８（ａ）及び図１８（ｂ）はそれぞれ、第９実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。

（第１０実施例）
図１９（ａ）及び図１９（ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の断面図である。
第９実施例に係る光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０とからなる。
負レンズ群ＧＲＢは、両凹形状の負レンズＬ１１からなる。

第１０実施例に係る光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、正レンズ群ＧＦＡ、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表１０に、第１０実施例に係る光学系の諸元の値を掲げる。

（表１０）第１０実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 105.7357 2.3000 1.785897 43.93
2) 30.3881 7.3810 1.000000
3) 55.0000 2.0000 1.658441 50.88
*4) 18.9645 13.6074 1.000000
5) -171.0476 4.6738 1.785896 44.20
6) -49.1804 3.4817 1.000000
7) -43.6767 1.7001 1.603420 38.01
8) 37.4040 8.0414 1.851500 40.78
9) -251.6551 4.7235 1.000000
10) 37.7511 6.3961 1.851500 40.78
11) -472.8256 可変 1.000000
12)(仮想面) ∞ 0.0000 1.000000
13) 56.1535 4.8469 1.497820 82.57
14) -61.5295 1.7129 1.808090 22.74
15) 251.7243 可変 1.000000
16)(絞りＳ) ∞ 可変 1.000000
*17) -60.5230 1.2000 1.860999 37.10
*18) -100.0047 1.3930 1.000000
19) 59.4711 7.5979 1.497820 82.57
20) -16.5046 可変 1.000000
*21) -554.5946 1.3092 1.740769 27.79
*22) 32.1694 17.9272 1.000000
23) ∞ 1.6000 1.516800 64.13
24) ∞ 0.9825 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
4 0.0000 9.44198E-06 -7.85173E-10 1.82058E-11 -5.42737E-14 0.53658E-16
17 1.0000 -3.05779E-05 -1.19989E-07 -2.26470E-09 4.74211E-12 -0.32614E-15
18 1.0000 1.85793E-05 6.97129E-09 -1.71822E-09 6.73792E-12 0.27686E-13
21 1.0000 -2.35430E-05 -5.88083E-08 1.25271E-09 -1.14966E-11 0.26434E-13
22 1.0000 -1.41315E-05 -1.06653E-07 1.37968E-09 -9.70244E-12 0.22570E-13
［各種データ］
ｆ 20.6000
Ｆno 1.85674
２ω 95.6062
Ｙmax 21.60
ＴＬ 114.98248
空気換算ＴＬ 114.43728
Ｂｆ 20.50968
空気換算Ｂｆ 19.96448
Ａinf 48.46075
Ａmod 48.04852
無限遠近距離
ｆ 20.6000
β -0.1881
ｄ0 ∞ 87.1901
ｄ11 5.6564 2.5472
ｄ15 4.2430 7.3520
ｄ16 8.5222 6.5750
ｄ20 3.6864 5.6336
２ω 95.6062
ω 47.8031
［レンズ群データ］
群始面ｆ
GF 1 33.8040
GR 17 81.1675
GFA 1 37.0214
GFF 12 1160.9972
GRF 17 30.1283
GRB 21 -41.0072
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.6263
（２）Ｂｆ／ｆ＝0.9691
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.3816
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.4486
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝1.9906
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.1745
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.0945
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝0.0260
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.4165
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.0319
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.0177
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.6837
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝3.0872
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0200
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝59.8300
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.0457
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.8797

図２０（ａ）及び図２０（ｂ）はそれぞれ、第１０実施例に係る光学系の無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る光学系は、無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

（第１１実施例）
図２１（ａ）及び図２１（ｂ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の断面図である。
第１１実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群ＧＦと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。なお、像面Ｉの物体側近傍にはフィルタＦが配置されている。

前群ＧＦは、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡと、正の屈折力を有する前側合焦群ＧＦＦとからなる。
正レンズ群ＧＦＡは、物体側から順に、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＦＡ１と、正の屈折力を有する正レンズ群ＧＦＡ２とからなる。
負レンズ群ＧＦＡ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３とからなる。
正レンズ群ＧＦＡ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と両凸形状の正レンズＬ５との接合レンズからなる。
前側合焦群ＧＦＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ６と両凹形状の負レンズＬ７との接合レンズからなる。

後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する後側合焦群ＧＲＦと、負の屈折力を有する負レンズ群ＧＲＢとからなる。
後側合焦群ＧＲＦは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ８と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と両凸形状の正レンズＬ１０との接合レンズとからなる。
負レンズ群ＧＲＢは、両凹形状の負レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２とからなる。

第１１実施例に係る変倍光学系では、広角端状態から望遠端状態への変倍時に、負レンズ群ＧＦＡ１と正レンズ群ＧＦＡ２の間隔が減少し、後側合焦群ＧＲＦと負レンズ群ＧＲＢの間隔が増加するように、負レンズ群ＧＦＡ１が光軸に沿って像側へ移動し、正レンズ群ＧＦＡ２、前側合焦群ＧＦＦ、開口絞りＳ及び後側合焦群ＧＲＦが光軸に沿って物体側へ一体的に移動し、負レンズ群ＧＲＢが光軸に沿って物体側へ移動する。

第１１実施例に係る変倍光学系では、前側合焦群ＧＦＦと後側合焦群ＧＲＦを光軸に沿って物体側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。なお、合焦時、負レンズ群ＧＦＡ１、正レンズ群ＧＦＡ２、開口絞りＳ及び負レンズ群ＧＲＢの位置は固定である。
以下の表１１に、第１１実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。なお、表１０において、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。

（表１１）第１１実施例
[面データ]
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞ 1.000000
1) 109.0633 2.7000 1.638540 55.34
*2) 18.2077 12.4865 1.000000
3) 495.8681 2.0000 1.832199 40.10
*4) 44.2568 9.5236 1.000000
5) 52.5025 4.8000 1.903658 31.31
6) 159.6343 可変 1.000000
7) 57.0442 1.3000 1.903658 31.31
8) 30.3255 4.5545 1.834000 37.18
9) -195.4912 可変 1.000000
10) 34.2035 4.3182 1.487490 70.32
11) -47.4756 2.2701 1.784696 26.29
12) 111.8345 可変 1.000000
13)(絞りＳ) ∞ 3.0000 1.000000
14)(仮想面) ∞ 可変 1.000000
*15) 47.8005 3.0298 1.801000 34.92
*16) -89.2527 1.3930 1.000000
17) 147.9048 1.2000 1.717000 47.97
18) 18.1175 5.5049 1.497820 82.57
19) -21.4691 可変 1.000000
*20) -28.3302 1.3000 1.800999 34.97
21) 40.6201 1.9545 1.000000
*22) 42.1307 3.1144 1.516800 64.13
23) ∞ 19.0966 1.000000
24) ∞ 1.6000 1.516800 64.13
25) ∞ 可変 1.000000
像面 ∞
［非球面データ］
面番号 κ A4 A6 A8 A10 A12
2 0.0000 8.83674E-06 1.69121E-08 -7.80852E-13 -2.62893E-14 0.29153E-15
4 0.0000 4.63846E-06 -4.54541E-09 8.68492E-12 -6.95178E-14 0.99796E-16
15 0.0000 -1.84011E-05 -1.16137E-07 2.01508E-10 -2.76953E-11 -0.12398E-12
16 1.0000 2.48230E-06 -1.38570E-08 -4.12767E-09 5.44261E-11 -0.60620E-12
20 0.0000 6.56671E-05 -4.14077E-07 7.30290E-11 2.75237E-11 -0.16734E-12
22 1.0000 -9.56724E-05 5.39674E-07 -2.04380E-09 1.77405E-14 0.25533E-13
［各種データ］
変倍比 1.31707
ＷＭＴ
ｆ 20.5000 23.87447 27.0000
Ｆno 3.98168 4.21631 4.45032
２ω 99.4639 78.1570
Ｙmax 22.10 22.10 22.10
ＴＬ 124.40748 117.05375 112.89064
空気換算ＴＬ 123.86228 116.50855 112.34544
Ｂｆ 21.65029 23.31104 25.1404
空気換算Ｂｆ 21.10509 22.76584 24.5952
Ａinf 49.6919 43.47611 39.14618
Ａmod 49.31936 43.09172 38.74231
ＷＷＴＴ
無限遠近距離無限遠近距離
ｆ 20.5000 27.0000
β -0.0971 -0.0976
ｄ0 ∞ 190.2532 ∞ 259.2733
ｄ6 19.4177 19.4177 3.0621 3.0622
ｄ9 5.8637 4.8842 5.8637 4.6753
ｄ12 4.0208 5.0002 4.0208 5.2088
ｄ14 5.4611 4.9170 5.4611 4.8304
ｄ19 3.5448 4.0891 4.8933 5.5240
ｄ25 0.9537 0.9537 4.4438 4.4438
２ω 99.4639 78.1570
ω 49.7319 39.0785
［レンズ群データ］
ＷＴ
群始面ｆｆ
GF 1 53.8809 118.2665
GR 15 75.7150 66.6110
GFA1 1 -32.1287
GFA2 7 56.6718
GFA 1 71.4662 199.6032
GFF 10 625.4485
GRF 15 25.9374
GRB 20 -28.8034
［条件式対応値］
（１）ＸＲＦ／ＸＦＦ＝0.5556
（２）Ｂｆ／ｆ＝1.0295
（３）ＳＴ／ＴＬ＝0.4086
（４） βＲＦ／βＦＦ＝0.2630
（５）（−ｆＲＢ）／ｆ＝1.4050
（６）Ｂｆ／ＴＬ＝0.1704
（７）ＸＲＦ／ｆ＝0.0266
（８）ｆＲＦ／ｆＦＦ＝11.0363
（９）ｆＦ／ｆＲ＝0.7116
（１０）ｆＦＡ／ｆＦＦ＝0.1143(広角端)、0.3191(望遠端)
（１１）ｆ／ｆＦＦ＝0.0328
（１２）ｆ／ｆＲＦ＝0.7904
（１３）ＴＬ／（Ｆno・Ｂｆ）＝1.4740
（１４）｜Ａinf−Ａmod｜／ｆ＝0.0182
（１５） νＦＦｐ−νＦＦｎ＝44.0300
（１６）（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＝0.1625
（１７）ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ＝-0.2842
（１８）ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＝1.8375
（１９）ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＝1.9758

図２２（ａ）及び図２２（ｂ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
図２３（ａ）及び図２３（ｂ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時及び近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、各焦点距離状態において無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。

上記各実施例によれば、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を実現することができる。

なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。

本実施形態の光学系の実施例として２群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、３群等）の光学系を構成することもできる。具体的には、上記各実施例の光学系の最も物体側や最も像側等にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。また、前群及び後群は、２群又は３群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、４群等）とすることもできる。具体的には、上記各実施例の前群の最も物体側や最も像側、正レンズ群と前側合焦群の間、後群の最も物体側や最も像側、後側合焦群と負レンズ群の間等にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。

上記各実施例の光学系は、前側合焦群及び後側合焦群を合焦レンズ群としている。斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ、ステッピングモータ、ＶＣＭモータ等による駆動にも適しており、高速なオートフォーカスとオートフォーカス時の静粛性を良好に達成することができる。

また、上記各実施例の光学系は、いずれかのレンズ群全体又はその一部を防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、防振を行う構成とすることもできる。
また、上記各実施例の光学系における開口絞りは、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。

また、上記各実施例の光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。また、各レンズは、ガラス素材で形成されていても、樹脂素材で形成されていても、又はガラス素材と樹脂素材との複合でもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。

また、上記各実施例の光学系を構成するレンズのレンズ面に、反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。特に、上記各実施例の光学系は最も物体側から数えて２番目のレンズの物体側のレンズ面に反射防止膜を施すことが好ましい。

次に、本実施形態の光学系を備えたカメラを図２４に基づいて説明する。
図２４は本実施形態の光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
図２４に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る光学系を備えたレンズ交換式のミラーレスカメラである。

本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。

本カメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る光学系を搭載したことにより、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を実現することができる。

なお、上記第２〜第１１実施例に係る光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。

最後に、本実施形態の光学系の製造方法の概略を図２５に基づいて説明する。
図２５は本実施形態の光学系の製造方法の概略を示す図である。
図２５に示す本実施形態の光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１〜Ｓ５を含むものである。

ステップＳ１：前群、開口絞り及び後群を準備し、鏡筒内に物体側から順に配置する。
ステップＳ２：前群が正の屈折力を有する前側合焦群を有するようにする。
ステップＳ３：後群が正の屈折力を有する後側合焦群を有するようにする。
ステップＳ４：合焦時に前側合焦群と合焦群が物体側に移動するようにする。

ステップＳ５：前側合焦群と後側合焦群が以下の条件式（１）を満足するようにする。
（１）０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の後側合焦群の移動量

斯かる本実施形態の光学系の製造方法によれば、ミラーレスカメラに好適であり、合焦群の軽量化を図りつつ合焦時の諸収差の変動を抑えて良好な光学性能を有する光学系を製造することができる。

ＧＦＡ：正レンズ群、ＧＦＦ：前側合焦群、ＧＲＦ：後側合焦群、ＧＲＢ：負レンズ群、Ｓ：開口絞り、Ｉ：像面

Claims

物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなり、
前記前群は、正の屈折力を有する前側合焦群を有し、
前記後群は、正の屈折力を有する後側合焦群を有し、
合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動し、
以下の条件式を満足する光学系。
０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
合焦時に前記開口絞りの位置が固定である請求項１に記載の光学系。
以下の条件式を満足する請求項１又は２に記載の光学系。
０．４００＜Ｂｆ／ｆ＜２．０００
ただし、
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
以下の条件式を満足する請求項１から３のいずれか一項に記載の光学系。
０．１００＜ＳＴ／ＴＬ＜０．６００
ただし、
ＳＴ：無限遠物体合焦時の前記開口絞りから像面までの距離
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
以下の条件式を満足する請求項１から４のいずれか一項に記載の光学系。
０．２００＜βＲＦ／βＦＦ＜１．１００
ただし、
βＦＦ：前記前側合焦群の倍率
βＲＦ：前記後側合焦群の倍率
合焦時に最も物体側に位置するレンズ群の位置が固定である請求項１から５のいずれか一項に記載の光学系。
合焦時に最も像側に位置するレンズ群の位置が固定である請求項１から６のいずれか一項に記載の光学系。
前記前側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有する請求項１から７のいずれか一項に記載の光学系。
前記後側合焦群は、少なくとも１枚の正レンズと、少なくとも１枚の負レンズとを有する請求項１から８のいずれか一項に記載の光学系。
前記後群は、物体側から順に、前記後側合焦群と、負の屈折力を有する負レンズ群とを有する請求項１から９のいずれか一項に記載の光学系。
以下の条件式を満足する請求項１０に記載の光学系。
０．８００＜（−ｆＲＢ）／ｆ＜１０．０００
ただし、
ｆＲＢ：前記負レンズ群の焦点距離
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
以下の条件式を満足する請求項１から１１のいずれか一項に記載の光学系。
０．０６０＜Ｂｆ／ＴＬ＜０．６５０
ただし、
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
以下の条件式を満足する請求項１から１２のいずれか一項に記載の光学系。
０．０１０＜ＸＲＦ／ｆ＜０．２４０
ただし、
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
最も物体側に位置するレンズが負の屈折力を有する請求項１から１３のいずれか一項に記載の光学系。
前記後群が正の屈折力を有する請求項１から１４のいずれか一項に記載の光学系。
以下の条件式を満足する請求項１から１５のいずれか一項に記載の光学系。
０．０１０＜ｆＲＦ／ｆＦＦ＜０．９００
ただし、
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離
以下の条件式を満足する請求項１から１６のいずれか一項に記載の光学系。
０．３００＜ｆＦ／ｆＲ＜１．３００
ただし、
ｆＦ：無限遠物体合焦時の前記前群の焦点距離
ｆＲ：無限遠物体合焦時の前記後群の焦点距離
前記前群は、物体側から順に、正の屈折力を有する正レンズ群と、前記前側合焦群とを有する請求項１から１７のいずれか一項に記載の光学系。
以下の条件式を満足する請求項１から１８のいずれか一項に記載の光学系。
０．０１０＜ｆＦＡ／ｆＦＦ＜０．７５０
ただし、
ｆＦＡ：前記正レンズ群の焦点距離
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
以下の条件式を満足する請求項１から１９のいずれか一項に記載の光学系。
０．０１０＜ｆ／ｆＦＦ＜０．３００
ただし、
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
ｆＦＦ：前記前側合焦群の焦点距離
以下の条件式を満足する請求項１から２０のいずれか一項に記載の光学系。
０．３００＜ｆ／ｆＲＦ＜１．１００
ただし、
ｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の焦点距離
ｆＲＦ：前記後側合焦群の焦点距離
以下の条件式を満足する請求項１から２１のいずれか一項に記載の光学系。
０．８００＜ＴＬ／（Ｆｎｏ・Ｂｆ）＜６．０００
ただし、
ＴＬ：無限遠物体合焦時の前記最も物体側に位置するレンズの物体側レンズ面から像面までの距離
Ｆｎｏ：前記光学系の開放Ｆナンバー
Ｂｆ：無限遠物体合焦時の最も像側に位置するレンズの像側レンズ面から像面までの距離
以下の条件式を満足する請求項１から２２のいずれか一項に記載の光学系。
｜Ａｉｎｆ−Ａｍｏｄ｜／ｆ＜０．０７０
ただし、
Ａｉｎｆ：無限遠物体合焦時の前記光学系の半画角
Ａｍｏｄ：最至近物体合焦時の前記光学系の半画角
前記前側合焦群は、１枚の正レンズと、１枚の負レンズとからなり、
以下の条件式を満足する請求項１から２３のいずれか一項に記載の光学系。
３０．００＜νＦＦｐ−νＦＦｎ＜７５．００
ただし、
νＦＦｐ：前記前側合焦群中の前記正レンズのアッベ数
νＦＦｎ：前記前側合焦群中の前記負レンズのアッベ数
以下の条件式を満足する請求項１から２４のいずれか一項に記載の光学系。
−１．０００＜（ＦＦｒ２＋ＦＦｒ１）／（ＦＦｒ２−ＦＦｒ１）＜２．０００
ただし、
ＦＦｒ１：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの物体側レンズ面の曲率半径
ＦＦｒ２：前記前側合焦群中の最も像側に位置する正レンズの像側レンズ面の曲率半径
前記前側合焦群が２枚又は３枚のレンズからなる請求項１から２５のいずれか一項に記載の光学系。
前記後側合焦群が４枚以内のレンズからなる請求項１から２６のいずれか一項に記載の光学系。
最も像側に位置するレンズ群は、像側から順に、正レンズと、負レンズとを有する請求項１から２７のいずれか一項に記載の光学系。
以下の条件式を満足する請求項１から２８のいずれか一項に記載の光学系。
０．０３０＜ｎＲＢｐ−ｎＲＢｎ
ただし、
ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズの屈折率
ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズの屈折率
最も像側に位置するレンズ群中で最も像側に位置するレンズの像側レンズ面が像側に凸である請求項１から２９のいずれか一項に記載の光学系。
以下の条件式を満足する請求項１から３０のいずれか一項に記載の光学系。
１．０００＜ｎＲＢｐ＋０．００５νＲＢｐ＜２．５００
１．０００＜ｎＲＢｎ＋０．００５νＲＢｎ＜２．５００
ただし、
ｎＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズの屈折率
ｎＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズの屈折率
νＲＢｐ：最も像側に位置するレンズ群中の正レンズのアッベ数
νＲＢｎ：最も像側に位置するレンズ群中の負レンズのアッベ数
前記前側合焦群と前記開口絞りとが隣り合っている請求項１から３１のいずれか一項に記載の光学系。
前記開口絞りと前記後側合焦群とが隣り合っている請求項１から３２のいずれか一項に記載の光学系。
前記前群は、前記前側合焦群と前記開口絞りとの間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有する請求項１から３１、３３のいずれか一項に記載の光学系。
前記後群は、前記開口絞りと前記後側合焦群との間に、合焦時に位置が固定のレンズ群をさらに有する請求項１から３２、３４のいずれか一項に記載の光学系。
請求項１から請求項３５のいずれか一項に記載の光学系を有する光学機器。
物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とからなる光学系の製造方法であって、
前記前群が正の屈折力を有する前側合焦群を有するようにし、
前記後群が正の屈折力を有する後側合焦群を有するようにし、
合焦時に前記前側合焦群と後側合焦群が物体側に移動するようにし、
前側合焦群と後側合焦群が以下の条件式を満足するようにする光学系。
０．２５０＜ＸＲＦ／ＸＦＦ＜１．５００
ただし、
ＸＦＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記前側合焦群の移動量
ＸＲＦ：無限遠物体から近距離物体への合焦時の前記後側合焦群の移動量