WO2019106868A1 - ガスケットの製造方法及びガスケット - Google Patents

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WO2019106868A1
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gasket
sheet
metal foil
axial direction
ring
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貴之 岸本
雅雄 森
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日本ピラー工業株式会社
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    • F16J15/00—Sealings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
    • F16J15/00—Sealings
    • F16J15/02—Sealings between relatively-stationary surfaces
    • F16J15/06—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces
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    • F16J15/12—Sealings between relatively-stationary surfaces with solid packing compressed between sealing surfaces with non-metallic packing with metal reinforcement or covering

Definitions

  • the present invention relates to a gasket configured by winding a buffer material sheet in a plurality of layers in a spiral, and a method of manufacturing the same.
  • metal hoops that are wound in layers alternately with the filler material lack flexibility, so the packing strength of the gasket is large in order to improve the closeness of the filler material to the metal hoop and obtain high sealability. There is a need to.
  • the mica sheet lacks flexibility, so the mica sheet is bent at the bending portion of the metal hoop. It is difficult to fill the space without gaps. Therefore, if there is a void in the gasket, the sealability may be significantly reduced.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and its main object is to provide a gasket having high heat resistance and stable sealability.
  • the method for manufacturing a gasket according to the present invention comprises the steps of: (A) winding a plurality of buffer material sheets in a spiral shape to form a ring-shaped wound body; and (B) press-forming the wound body in the axial direction And in the step (A), at least one or more of the layers of the wound buffer material sheet are interposed, and in the step (B), the metal A ring-shaped bending portion which is bent in the radial direction is formed.
  • the gasket according to the present invention is a ring-shaped bending portion which is interposed between at least one of the layers of the buffer material sheet wound in multiple layers in a spiral shape and the buffer material sheet, and which is bent in the radial direction And a metal material having the
  • FIG. 1 is a view showing a method of manufacturing a ring-shaped gasket in an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a view showing a step of press-forming the wound body in the axial direction.
  • FIG. 3 is a view schematically showing the configuration of a ring-shaped gasket formed by press-forming a wound body in the axial direction.
  • FIG. 4 is a view schematically showing the configuration of a ring-shaped gasket formed by press-forming a wound body in the axial direction.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view schematically showing another modification of the ring-shaped gasket in the present embodiment.
  • FIG. 6 is a view showing a method of forming a bent portion of the metal foil.
  • FIGS. 1 (a) to 1 (c) are diagrams for explaining a method of manufacturing a ring-shaped gasket according to an embodiment of the present invention.
  • belt-shaped buffer material sheet 10 is wound around the outer peripheral surface of the cylindrical metal mold
  • FIG. 1 (b) several sheets of buffer material sheet 10 are wound around the outer peripheral surface of mold 30 according to the specification of ring-like gasket 1 described later, etc.
  • the buffer sheet 10 and the metal foil 20 are further wound while 20 is interposed between the layers of the buffer sheet 10.
  • FIG. 1 (c) is a view showing a state in which the ring-shaped wound body 2 is formed by winding the buffer material sheet 10 in a plurality of layers in a spiral manner as described above.
  • the wound body 2 shown in FIG. 1 (c) after the buffer sheet 10 of two layers is wound around the outer peripheral surface of the mold 30, one layer of metal foil 20 is wound, and further two layers of After winding the buffer material sheet 10, the single-layer metal foil 20 is wound, and further, the double-layer buffer material sheet 10 is wound, and then the single-layer metal foil 20 is formed. .
  • the metal foil 20 is interposed between at least one or more layers in each layer of the wound buffer material sheet 10.
  • the wound body 2 illustrated in FIG. 1C has a configuration in which one metal foil 20 is interposed between two successive buffer material sheets 10. Further, the outermost layer may be the metal foil 20.
  • the wound body 2 formed in this manner is inserted into the groove formed by the dies 30, 31, 32 as shown in FIG. Press forming.
  • a gap 40 having a constant distance is provided between the outer peripheral surface of the wound body 2 and the inner peripheral surface of the mold 31.
  • the relationship between the wound body 2 and the gap 40 will be described later.
  • the same direction as the central axis of the wound body 2 formed in a ring shape is taken as the axial direction X
  • the direction perpendicular to the axial direction X is taken as the radial direction Y.
  • the direction of the arrow A is the radially outer side
  • the direction of the arrow B is the radially inner side.
  • FIG. 3 (a) and 3 (b) are cross-sectional views schematically showing the configuration of the ring-shaped gasket 1 formed by press-forming the wound body 2 in the axial direction X.
  • FIG. 3 (a) is a partial cross-sectional view of the gasket 1 before removing the molds 30, 31
  • FIG. 3 (b) is a partial cross-sectional perspective view of the gasket 1 after removing the molds 30, 31.
  • the metal foil 20 interposed between the buffer sheets 10 is bent in the radial direction Y. Then, following the bending of the metal foil 20, the buffer sheet 10 also bends in the same radial direction Y as the metal foil 20.
  • a bent portion 20 ⁇ / b> A that protrudes to one side in the radial direction Y (in this example, the outer side in the radial direction) in a cross-sectional view is formed in a ring shape. From this, the bending part of the shock absorbing material sheet 10 is restricted by the bending part 20A formed in the metal foil 20 and is formed.
  • the metal foil 20 is formed with two bent portions 20A bent outward in the radial direction and one bent portion 20B bent inward in the radial direction. That is, the metal foil 20 is formed with bent portions 20A and 20B whose cross section is bent in a W shape.
  • the two-layer shock absorber sheet 10 is intruded.
  • the buffer sheet 10 has a bent portion integrally with the bent portion 20A formed on the metal foil 20. Therefore, the two-layer buffer sheet 10 is prevented from being restored in the axial direction X by the bent portion 20A of the metal foil 20 having high rigidity. As a result, the ring-shaped gasket 1 formed by press-forming the wound body 2 can maintain its shape.
  • the metal foil 20 does not need to be alternately stacked and wound with the buffer material sheet 10, and is interposed between at least one or more layers of the layers of the wound buffer material sheet 10 Just do it.
  • a ring-shaped bent portion 20 ⁇ / b> A bent in the radial direction is formed on the metal foil 20, so the resiliency of the buffer sheet 10 is obtained by the bent portion 20 ⁇ / b> A. It can be suppressed.
  • the ring-shaped gasket 1 only needs to be provided with the minimum necessary metal foil 20 for suppressing the restoring force of the cushioning material sheet 10, so that sufficient sealing performance can be obtained even with a small tightening force. be able to.
  • a seal surface such as a flange in contact with the metal foil 20 may be damaged, and high sealability is maintained. be able to.
  • the metal foil 20 is not particularly limited, but at least two continuous layers of the buffer sheet 10 are continuous. It is preferable that the metal foil 20 be interposed. Thereby, the number of layers of the metal foil 20 interposed between the layers of the buffer material sheet 10 can be reduced.
  • the bent portions 20A and 20B of the metal foil 20 press-mold the wound body 2 which is wound with the metal foil 20 interposed between the layers of the shock absorbing material sheet 10 in the axial direction. Because the shock-absorbing sheet 10 is in close contact with the inside of the bent portions 20A and 20B, the sheet 10 is inserted. Thereby, since a space
  • the material of the buffer sheet 10 is not particularly limited, but a clay mineral containing at least one of mica, sepiolite, bentonite, talc and the like is used as a material excellent in oxidation resistance at high temperatures. Is preferred. As a result, it is possible to obtain the ring-shaped gasket 1 having a stable sealing property even if vibration is applied to the joint portion having high heat resistance and low tightening force.
  • the metal foil 20 was demonstrated to the example as a metal material in this embodiment, it is not limited to this, For example, you may use a metal tape, a metal sheet, a metal plate etc. of appropriate thickness. As the metal foil 20 in the present embodiment, for example, one having a thickness of about 0.01 mm to 1.0 mm can be used.
  • both ends of the axial direction X of the metal foil 20 exposed to the both ends of the axial direction X of the ring-shaped gasket 1 was shown in this embodiment, it is not limited to this, For example, Both ends of the metal foil 20 in the axial direction X are located on the inner side in the axial direction X (both are included in the metal foil 20) than both ends of the ring-shaped gasket 1 in the axial direction X You may form.
  • FIGS. 5 (a) to 5 (c) are cross-sectional views schematically showing other modifications 1 to 3 of the ring-shaped gasket 1 in the present embodiment.
  • the ring-shaped gasket 1 shown in FIG. 5 (a) is formed by winding a two-layer buffer sheet 10, then winding one layer of metal foil 20, and further winding a three-layer buffer sheet 10. After that, a wound body formed by winding one layer of metal foil 20 is formed by pressing in the axial direction X.
  • one bent portion 20A of the metal foil 20 is formed in the same manner as the bent portion 20A shown in FIG. 3A.
  • the three-layered shock absorbing material sheet 10 enters the inside of the bent portion 20A of the metal foil 20 which is on the outer side (direction of the arrow A) of the direction Y. Therefore, the three-layered cushioning material sheet 10 is prevented from being restored in the axial direction X by the bent portion 20A of the metal foil 20 having high rigidity, so the shape of the ring-shaped gasket 1 is reduced by the less metal foil 20. Can be held.
  • both end portions in the axial direction X of the metal foil 20 are located inside in the axial direction X than both end portions in the axial direction X of the ring-shaped gasket 1. That is, the metal foil 20 is contained in the ring-shaped gasket 1 and is not exposed from the ring-shaped gasket 1. Therefore, the metal foil 20 does not contact, for example, the seal surface of the joint portion such as the exhaust pipe, so that even if large vibration is applied to the joint portion, the sealability is improved compared to the ring gasket 1 described above. The drop can be more effectively suppressed.
  • the ring-shaped gasket 1 in the first modification can be formed by the following method. That is, the length of the metal foil 20 in the axial direction X is shorter than the length of the buffer material sheet 10 in the axial direction X, and both axial ends of the metal foil 20 are the axial both ends of the buffer material sheet 10
  • the metal foil 20 is interposed between the layers of the buffer material sheet 10 so as to be located axially inside, and the wound body 2 is formed. Then, by press-forming the wound body 2 in the axial direction, it is possible to form the ring-shaped gasket 1 in the first modification.
  • Modification 2 The ring-shaped gasket 1 shown in FIG. 5 (b) is formed by winding a two-layer buffer sheet 10, then winding one layer of metal foil 20, and further winding a two-layer buffer sheet 10 After that, the metal foil 20 of one layer is wound, and further, the wound body formed by winding the buffer sheet 10 of one layer is formed by pressing in the axial direction.
  • three bent portions 20A, 20B of the metal foil 20 are formed in the same manner as the bent portions 20A, 20B shown in FIG.
  • the two-layer shock absorbing material sheet 10 is inserted into the inside (in the recess on the acute angle side) of the bending portions 20A and 20B of the metal foil 20 located outside or inside thereof.
  • at least a portion (bent portion) of the shock absorbing material sheet 10 on the outermost side enters the inner side (within the concave portion on the acute angle side) of the bent portion 20B of the metal foil 20 located inside. Therefore, the two-layered shock absorbing material sheet 10 and the shock absorbing material sheet 10 on the outermost side are prevented from being restored in the axial direction X by the bent portions 20A and 20B of the metal foil 20 having high rigidity, The shape of the gasket 1 can be maintained.
  • both end portions of the metal foil 20 in the axial direction X are on the inner side in the axial direction X than both end portions of the ring-shaped gasket 1 in the axial direction X. It is located in That is, the metal foil 20 is contained in the ring-shaped gasket 1 and is not exposed from the ring-shaped gasket 1.
  • the ring-shaped gasket 1 in the present modification is also manufactured by the same method as that of the first modification.
  • the range W 2 of the radial direction Y of the metal foil 20 contained in the ring gasket 1 is in the range of 50% to 80% with respect to the width W 1 of the ring gasket 1 in the radial direction Y preferable.
  • the ring-shaped gasket 1 shown in FIG. 5 (c) is formed by winding two layers of buffer sheet 10, and alternately winding one layer of metal foil 20 and one layer of buffer sheet 10, and further A wound body formed by winding a single-layer buffer sheet 10 is formed by pressing in the axial direction X.
  • three bent portions 20A and 20B of the metal foil 20 are formed in the same manner as the bent portions 20A and 20B shown in FIG.
  • the cushioning material sheet 10 of one layer excluding the innermost circumferential side penetrates inward in the axial direction X of the bent portions 20A and 20B of the metal foil 20 located on the outer side or the inner side. Therefore, the one cushioning material sheet 10 excluding the innermost circumferential side is prevented from being restored in the axial direction X by the bending portions 20A and 20B of the metal foil 20 having high rigidity. Can be more effectively maintained.
  • both end portions of the metal foil 20 in the axial direction X are in the axial direction X rather than in the axial direction X of the ring-shaped gasket 1. It is located inside. That is, the metal foil 20 is contained in the ring-shaped gasket 1 and is not exposed from the ring-shaped gasket 1.
  • the metal foil 20 has the bent portions 20A and 20B bent in the radial direction Y, but the longer the length (the depth of the recess) of the bent portions 20A and 20B in the radial direction Y, the bent
  • the number of layers of the shock absorbing material sheet 10 entering the inside in the axial direction X of the portions 20A and 20B increases. As a result, it is possible to suppress the restoring force of the buffer sheet 10 due to the bending portions 20A and 20B.
  • the length of the radial direction Y of the bent portions 20A and 20B is the axial direction of the wound body 2 It is considered that the degree of compression to X (compression ratio) is substantially determined. Therefore, by setting the compression rate in the optimum range, it is possible to more effectively suppress the restoring force of the buffer sheet 10 due to the bending portions 20A and 20B.
  • FIG. 2 FIG. 3 (a) and FIG.
  • the compression ratio is the length L 0 in the axial direction X of the wound body 2, and the ring after press-forming the wound body 2 It is defined as (L 0 -L) / L 0 by the length L of the axial direction X of the gasket 1 in the form of
  • the prepared sample uses a mica sheet of 0.3 mm in thickness and 17 mm in width made of soft mica as the buffer material sheet 10, and uses a stainless steel foil (SUS 304) of 0.05 mm in thickness and 12 mm in width as the metal foil 20. Then, a wound body (inner diameter 90 mm, outer diameter 100 mm) having the configuration shown in FIG. 1 was produced, and this wound body was produced by press molding (pressure 6 MPa).
  • the compression ratio ⁇ (L 0 -L) / L 0 ⁇ is preferably 0.33 or more, and 0.50 or more It is more preferable to In other words, the axial length of the wound body 2 of the wound body 2 formed by spirally winding the buffer sheet 10 is 2/3 or less, more preferably 1/2 or less. It is preferable to press-mold.
  • the axial length of the metal foil 20 and the axial length of the buffer sheet 10 are the same.
  • the wound body 2 is used in the axial direction X of the wound body 2. It is preferable to press-mold so that the length of the metal foil 20 with respect to the length in the axial direction X of the metal foil 20 is 2/3 or less, more preferably 1/2 or less.
  • the sizes, angles, numbers and the like of the bent portions 20A and 20B formed on the metal foil 20 are the same as those of the wound body 2 as shown in FIG. 2, FIG. 3 (a) and FIG.
  • adjustment can be made to some extent by adjusting the distance of the gap 40 provided between the outer peripheral surface and the inner peripheral surface of the mold 31, the shape of the bending portions 20A and 20B can be determined using other methods. May be regulated.
  • small irregularities 20C are provided in advance in the metal foil 20 at positions where the bending points 20A and 20B are to be bent.
  • the bent portions 20A and 20B can be formed with the uneven portion 20C as a bending point.
  • 6 (a) and 6 (b) only the metal foil 20 of one layer interposed in the wound body 2 is shown in order to simplify the description.
  • the uneven portion 20C on the metal foil 20
  • a thin portion, a notch or the like is formed on the metal foil 20 as a means for regulating the position of the bending point of the bent portions 20A and 20B. It is also good.
  • the ring-shaped gasket 1 in the present invention is characterized by having the following configuration.
  • the ring-shaped gasket 1 in the present invention is interposed between at least one of the layers of the buffer material sheet 10 wound in multiple layers in a spiral shape and the buffer material sheet 10 in the radial direction And a metal material 20 having a ring-shaped bending portion.
  • a part of the shock absorbing material sheet 10 intrudes in the axial direction inner side of the bent portions 20A and 20B of the metal material 20.
  • the total axial length of the metal foil 20 including the bent portions 20A and 20B is preferably 1.5 times or more, more preferably 2 times or more the axial length of the gasket 1.
  • the axial direction both ends of the metal foil 20 be located inside the axial direction rather than the axial direction both ends of the gasket 1.
  • the present invention has been described above by the preferred embodiments, such description is not a limitation and, of course, various modifications are possible.
  • the bent portions 20A and 20B of the metal foil 20 have axes
  • the example formed in the regular shape in the direction X and the radial direction Y was shown, it does not necessarily have to be formed in such a regular shape.
  • bent portions 20A and 20B of the metal foil 20 contained in the ring-shaped gasket 1 are uniformly distributed to some extent in the axial direction X and the radial direction Y, inside the bent portions 20A and 20B of the metal foil 20 Since a part of the shock absorbing material sheet 10 can enter, suppression of the restoring force of the shock absorbing material sheet 10 by the bent portions 20A and 20B can be effectively exhibited.
  • the plurality of metal foils 20 are formed in the same shape, and are uniformly distributed to some extent in the axial direction X and the radial direction Y, so that the distance between the respective metal foils 20 is constant along the radial direction Y Therefore, suppression of the resilience of the shock absorbing material sheet 10 by the bent portions 20A and 20B can be more effectively exhibited.
  • uniformly distributed refers to the axial direction X with respect to the entire cushioning material sheet 10 in which the bent portions 20A and 20B formed on the metal foil 20 contained in the gasket 1 are wound in a plurality of layers. And in the radial direction Y, it means the state which is distributed without bias.
  • the number of layers including the cushioning material sheet 10 and the metal material 20 has been described using the gasket 1 having 7 to 9 layers as an example, but the present invention is not necessarily limited thereto. It may be determined as appropriate according to the specification, the material of the buffer sheet 10 and the metal material 20, the film thickness, and the like.
  • the ring-shaped gasket 1 was described taking the automotive field as an application example, it is not limited to this, but is applied to a plant such as a power plant or used as a sealing material for parts such as valves Is also possible.

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Abstract

（Ａ）緩衝材シート１０を渦巻状に複数層巻回して、リング状の巻回体２を形成する工程と、（Ｂ）巻回体を軸方向にプレス成形する工程とを含み、工程（Ａ）において、巻回された緩衝材シートの各層のうち、少なくも一つ以上の層間に、金属材２０が介装されており、工程（Ｂ）において、金属材に、径方向に屈曲するリング状の屈曲部２０Ａ、２０Ｂが形成される。

Description

ガスケットの製造方法及びガスケット
　本発明は、緩衝材シートを渦巻状に複数層巻回して構成されたガスケット、及びその製造方法に関する。
　従来、断面波形の金属フープとフィラー材とを交互に重ね合わせて、渦巻状に巻回して構成された渦巻き形ガスケットにおいて、フィラー材として、熱伝導性や耐薬品性に優れた膨張黒鉛が広く使用されている。
　しかしながら、このような渦巻き形ガスケットは、膨張黒鉛が、６００℃付近を越える高温下で酸化消耗することにより劣化が激しくなる。そのため、例えば、７００℃以上の高温排気ガスが流れる自動車の排気管の継手部分に用いるガスケットとしては、シール性を維持することが難しかった。
　そこで、高温での耐酸化性に優れたフィラー材として、マイカシートを用いた渦巻き形ガスケットが、特許文献１等に開示されている。
特開平５－１３３４７４号公報
　ところで、フィラー材と交互に重ね合わされて巻回される金属フープは、柔軟性に欠けるため、金属フープに対するフィラー材の稠密性を上げて、高いシール性を得るには、ガスケットの締め付け力を大きくする必要がある。
　しかしながら、例えば、自動車の排気管のように、継手部分に大きな振動が加わる場合、締め付け力が大きいと、金属フープと接触したフランジ等のシール面に傷等が生じ、その結果、シール性が低下するという懸念がある。
　加えて、断面波形の金属フープとマイカシートとを交互に重ね合わせて、渦巻状に巻回して渦巻き形ガスケットを形成した場合、マイカシートは柔軟性に欠けるため、金属フープの屈曲部にマイカシートを隙間なく充填することが難しい。そのため、ガスケット内に空隙が生じていると、シール性の著しい低下を招くおそれがある。
　一方、金属フープを用いずに、マイカシートだけを巻回し、軸方向にプレス成形することにより、渦巻き形ガスケットを形成した場合、マイカシートは自己粘着性が低いため、軸方向に復元してしまう。そのため、ガスケットとしての形状を保持することができず、シール性の低下を招くだけでなく、排気管等の継手部分に対する位置決めが難しくなる可能性がある。
　本発明は、上記課題に鑑みなされたもので、その主な目的は、耐熱性が高く、かつ、安定したシール性を有するガスケットを提供することにある。
　本発明に係るガスケットの製造方法は、（Ａ）緩衝材シートを渦巻状に複数層巻回して、リング状の巻回体を形成する工程と、（Ｂ）巻回体を軸方向にプレス成形する工程とを含み、工程（Ａ）において、巻回された緩衝材シートの各層のうち、少なくも一つ以上の層間に、金属材が介装されており、工程（Ｂ）において、金属材に、径方向に屈曲するリング状の屈曲部が形成されることを特徴とする。
　本発明に係るガスケットは、渦巻状に複数層巻回された緩衝材シートと、緩衝材シートの各層間のうち、少なくも一つの層間に介装され、径方向に屈曲するリング状の屈曲部を有する金属材とを備えたことを特徴とする。
　本発明によれば、耐熱性が高く、安定したシール性を有するリング状ガスケットを提供することができる。
図１は、本発明の一実施形態におけるリング状ガスケットの製造方法を示した図である。 図２は、巻回体を軸方向にプレス成形する工程を示した図である。 図３は、巻回体を軸方向にプレス成形することによって形成されたリング状ガスケットの構成を模式的に示した図である。 図４は、巻回体を軸方向にプレス成形することによって形成されたリング状ガスケットの構成を模式的に示した図である。 図５は、本実施形態におけるリング状ガスケットの他の変形例を模式的に示した断面図である。 図６は、金属箔の屈曲部を形成する方法を示した図である。
　以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではない。また、本発明の効果を奏する範囲を逸脱しない範囲で、適宜変更は可能である。
　図１（ａ）～図１（ｃ）は、本発明の一実施形態におけるリング状ガスケットの製造方法を説明した図である。
　図１（ａ）に示すように、円筒状の金型３０の外周面に、帯状の緩衝材シート１０を巻き付ける。そして、図１（ｂ）に示すように、金型３０の外周面に、緩衝材シート１０を後述するリング状ガスケット１の仕様等に応じて数層巻回した後、金属材としての金属箔２０を、緩衝材シート１０の層間に介装させながら、緩衝材シート１０及び金属箔２０をさらに巻回する。
　図１（ｃ）は、このように、緩衝材シート１０を渦巻状に複数層巻回して、リング状の巻回体２を形成したときの状態を示した図である。図１（ｃ）に示した巻回体２は、金型３０の外周面に、２層の緩衝材シート１０を巻回した後、１層の金属箔２０を巻回し、さらに、２層の緩衝材シート１０を巻回した後、１層の金属箔２０を巻回し、さらに、２層の緩衝材シート１０を巻回した後、１層の金属箔２０を巻回して形成したものである。
　すなわち、本実施形態における巻回体２は、巻回された緩衝材シート１０の各層において、少なくも一つ以上の層間に、金属箔２０が介装されている。なお、図１（ｃ）に例示した巻回体２は、２層連続した緩衝材シート１０の層間に、それぞれ、金属箔２０が１層ずつ介装された構成になっている。また、最外層を金属箔２０としてもよい。
　次に、このようにして形成された巻回体２を、図２に示すように、金型３０、３１、３２によって形成された溝内に挿入し、治具３３を用いて、軸方向Ｘにプレス成形する。ここで、巻回体２の外周面と、金型３１内周面とは、一定の距離の隙間４０が設けられている。なお、巻回体２と隙間４０との関係については後述する。また、本実施形態では、リング状に形成された巻回体２の中心軸と同一方向を軸方向Ｘとし、軸方向Ｘと垂直な方向を径方向Ｙとしている。また、径方向Ｙにおいて、矢印Ａの方向を径方向外側、矢印Ｂの方向を径方向内側としている。
　図３（ａ）、図３（ｂ）は、巻回体２を軸方向Ｘにプレス成形することによって形成されたリング状のガスケット１の構成を模式的に示した断面図である。ここで、図３（ａ）は、金型３０、３１を外す前のガスケット１の部分断面図で、図３（ｂ）は、金型３０、３１を外した後のガスケット１の部分断面斜視図である。
　図３（ａ）に示すように、巻回体２を軸方向Ｘにプレス成形すると、緩衝材シート１０間に介在する金属箔２０は、径方向Ｙに折れ曲がる。そして、金属箔２０の折れ曲がりに追随して、緩衝材シート１０も、金属箔２０と同一の径方向Ｙに折れ曲がる。これによって、巻回体２には、断面視したときに径方向Ｙの一方側（本例では、径方向外側）に突出する屈曲部２０Ａがリング状に形成される。このことから、緩衝材シート１０の屈曲部は、金属箔２０に形成される屈曲部２０Ａに規制されて形成される。
　ところで、図３（ａ）に示すように、巻回体２の外周面と、金型３１の内周面３１ａとの隙間４０（図２を参照）が広い場合、換言すれば、巻回体２の外周部に、何も規制するものがない場合、巻回体２を軸方向Ｘにプレス成形すると、金属箔２０には、径方向外側（矢印Ａの方向）に向かって凸状に屈曲した一つの屈曲部２０Ａがリング状に形成される。これは、屈曲箇所が少ない方が、屈曲部２０Ａを形成する仕事量（エネルギー）が少なくてすむからである。なお、屈曲部２０Ａの頂部は、金属箔２０の軸方向Ｘに対して、ほぼ中央に形成される。
　一方、図４に示すように、巻回体２の径方向外側（矢印Ａの方向）の外周面と、金型３１の内周面３１ａとの隙間４０が狭い場合、一番外層側の金属箔２０の屈曲部２０Ａは、金型３１の内周面３１ａによって規制される（金型３１の内周面３１ａにぶつかる）。そのため、図３（ａ）に示したような屈曲部２０Ａは、その中央部を、径方向内側に折り返すようにして屈曲する。これにより、金属箔２０は、径方向外側に屈曲した２つの屈曲部２０Ａと、径方向内側に屈曲した１つの屈曲部２０Ｂとが形成される。すなわち、金属箔２０には、断面がＷ字状に屈曲した屈曲部２０Ａ、２０Ｂが形成される。
　本実施形態によれば、図３（ａ）、図３（ｂ）、及び図４に示すように、金属箔２０の屈曲部２０Ａにおける軸方向Ｘの内側（鋭角側の凹部内）には、２層の緩衝材シート１０の少なくとも一部が入り込んでいる。そして、緩衝材シート１０には、金属箔２０に形成された屈曲部２０Ａと一体となって屈曲部が形成されている。そのため、２層の緩衝材シート１０は、剛性の強い金属箔２０の屈曲部２０Ａによって、軸方向Ｘに復元することが抑制される。その結果、巻回体２をプレス成形することによって形成されたリング状のガスケット１は、その形状を保持することができる。
　また、金属箔２０は、緩衝材シート１０と交互に重ね合わせて巻回する必要がなく、巻回された緩衝材シート１０の各層のうち、少なくも一つ以上の層間に介装されていればよい。これにより、巻回体２をプレス成形することによって、金属箔２０に、径方向に屈曲するリング状の屈曲部２０Ａが形成されるため、この屈曲部２０Ａにより、緩衝材シート１０の復元力を抑制することができる。
　従って、リング状のガスケット１には、緩衝材シート１０の復元力を抑制するだけの必要最小限の金属箔２０が介装されていればよいため、小さい締め付け力でも、十分なシール性を得ることができる。その結果、例えば、自動車の排気管のように、継手部分に大きな振動が加わった場合でも、金属箔２０と接触したフランジ等のシール面に傷等が生じる畏れがなく、高いシール性を維持することができる。
　なお、本実施形態において、巻回された緩衝材シート１０のどの層間に、金属箔２０を介装するかは、特に、限定されないが、少なくとも２層以上連続した緩衝材シート１０の層間に、金属箔２０が介装されていることが好ましい。これにより、緩衝材シート１０の層間に介装される金属箔２０の層数を減らすことができる。
　また、本実施形態において、金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂは、緩衝材シート１０の層間に金属箔２０を介装して巻回された巻回体２を、軸方向にプレス成形することによって形成されるため、緩衝材シート１０が、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの内側に密着した状態で入り込むことになる。これにより、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの軸方向内側に空隙が形成されることがないため、高いシール性を得ることができる。
　また、本実施形態において、緩衝材シート１０の材料は特に限定されないが、高温での耐酸化性に優れた材料として、マイカ、セピオライト、ベントナイト、及びタルク等の少なくとも１種を含む粘土鉱物を用いることが好ましい。これにより、耐熱性が高く、かつ、低い締め付け力で締結された継手部分に振動が加わっても、安定したシール性を有するリング状のガスケット１を得ることができる。
　また、本実施形態では、金属材として金属箔２０を例に説明したが、これに限定されず、例えば、金属テープ、金属シート、適当な厚さの金属板等を用いてもよい。なお、本実施形態における金属箔２０として、例えば、０．０１ｍｍ～１．０ｍｍ程度の厚さのものを用いることができる。
　また、本実施形態では、金属箔２０の軸方向Ｘの両端部が、リング状のガスケット１の軸方向Ｘの両端部に露出している例を示したが、これに限定されず、例えば、金属箔２０の軸方向Ｘの両端部が、リング状のガスケット１の軸方向Ｘの両端部よりも、軸方向Ｘにおいて内部側に位置している（金属箔２０が内包されている）ように形成してもよい。
　図５（ａ）～図５（ｃ）は、本実施形態におけるリング状のガスケット１の他の変形例１～３を模式的に示した断面図である。
　（変形例１）
　図５（ａ）に示したリング状のガスケット１は、２層の緩衝材シート１０を巻回した後、１層の金属箔２０を巻回し、さらに、３層の緩衝材シート１０を巻回した後、１層の金属箔２０を巻回して形成した巻回体を、軸方向Ｘにプレス成形することにより形成したものである。なお、本変形例１では、金属箔２０の屈曲部２０Ａは、図３（ａ）に示した屈曲部２０Ａと同様に、一つ形成されている。
　本変形例１において、３層の緩衝材シート１０の少なくとも一部（屈曲部）は、方向Ｙの外側（矢印Ａの方向）にある金属箔２０の屈曲部２０Ａの内側に入り込んでいる。そのため、３層の緩衝材シート１０は、剛性の強い金属箔２０の屈曲部２０Ａによって、軸方向Ｘに復元することが抑制されるため、より少ない金属箔２０によって、リング状のガスケット１の形状を保持することができる。
　また、本変形例１では、金属箔２０の軸方向Ｘの両端部が、リング状のガスケット１の軸方向Ｘの両端部よりも、軸方向Ｘにおいて内部側に位置している。すなわち、金属箔２０は、リング状のガスケット１に内包されており、リング状のガスケット１から露出していない。そのため、金属箔２０が、例えば、排気管等の継手部分のシール面に接触することがないため、継手部分に大きな振動が加わっても、上述したリング状ガスケット１と比較して、シール性の低下をより効果的に抑制することができる。
　ここで、本変形例１におけるリング状のガスケット１は、次のような方法により形成することができる。すなわち、金属箔２０の軸方向Ｘの長さを、緩衝材シート１０の軸方向Ｘの長さよりも短くし、かつ、金属箔２０の軸方向両端部を、緩衝材シート１０の軸方向両端部よりも、軸方向内側に位置するように、金属箔２０を緩衝材シート１０の層間に介装させて巻回体２を形成する。そして、この巻回体２を軸方向にプレス成形することによって、本変形例１におけるリングの状ガスケット１を形成することができる。
　（変形例２）
　図５（ｂ）に示したリング状のガスケット１は、２層の緩衝材シート１０を巻回した後、１層の金属箔２０を巻回し、さらに、２層の緩衝材シート１０を巻回した後、１層の金属箔２０を巻回し、さらに、１層の緩衝材シート１０を巻回して形成した巻回体を、軸方向にプレス成形することにより形成したものである。なお、本変形例２では、金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂは、図４に示した屈曲部２０Ａ、２０Ｂと同様に、３つ形成されている。
　本変形例２において、２層の緩衝材シート１０の少なくとも一部（屈曲部）は、その外側若しくは内側にある金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂの内側（鋭角側の凹部内）に入り込んでいるとともに、一番外周側の緩衝材シート１０の少なくとも一部（屈曲部）は、その内側にある金属箔２０の屈曲部２０Ｂの内側（鋭角側の凹部内）に入り込んでいる。そのため、２層の緩衝材シート１０及び一番外周側の緩衝材シート１０は、剛性の強い金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂによって、軸方向Ｘに復元することが抑制されるため、リング状のガスケット１の形状を保持することができる。
　また、本変形例２においても、上記変形例１と同様に、金属箔２０の軸方向Ｘの両端部が、リング状のガスケット１の軸方向Ｘの両端部よりも、軸方向Ｘにおける内部側に位置している。すなわち、金属箔２０は、リング状のガスケット１に内包されており、リング状のガスケット１から露出していない。
　なお、本変形例におけるリング状のガスケット１も、上記変形例１と同様の方法により製造される。
　ここで、本変形例において、リング状ガスケット１に内包された金属箔２０の軸方向Ｘにおける寸法Ｄ２は、図５（ｂ）に示すように、リング状ガスケット１の軸方向Ｘにおける寸法Ｄ１に対して、６０％～９０％の範囲にあることが好ましい。また、リング状ガスケット１に内包された金属箔２０の径方向Ｙの範囲Ｗ２は、リング状ガスケット１の径方向Ｙにおける幅Ｗ１に対して、５０％～８０％の範囲にあることが好ましい。これにより、緩衝材シート１０の分布の偏りが抑えられるため、リング状ガスケットの形状をより効果的に保持することができる。
　（変形例３）
　図５（ｃ）に示したリング状のガスケット１は、２層の緩衝材シート１０を巻回した後、１層の金属箔２０と１層の緩衝材シート１０とを交互に巻回し、さらに、１層の緩衝材シート１０を巻回して形成した巻回体を、軸方向Ｘにプレス成形することにより形成したものである。なお、本変形例３では、金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂは、図４に示した屈曲部２０Ａ、２０Ｂと同様に、３つ形成されている。
　本変形例３において、一番内周側を除く１層の緩衝材シート１０は、その外側若しくは内側にある金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂの軸方向Ｘの内側に入り込んでいる。そのため、一番内周側を除く１層の緩衝材シート１０は、剛性の強い金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂによって、軸方向Ｘに復元するのが抑制されるため、リング状のガスケット１の形状をより効果的に保持することができる。
　また、本変形例３においても、上記変形例１、２と同様に、金属箔２０の軸方向Ｘの両端部が、リング状のガスケット１の軸方向Ｘの両端部よりも、軸方向Ｘにおける内部側に位置している。すなわち、金属箔２０は、リング状のガスケット１に内包されており、リング状のガスケット１から露出していない。
　ところで、本実施形態において、金属箔２０は、径方向Ｙに屈曲した屈曲部２０Ａ、２０Ｂを有するが、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの径方向Ｙの長さ（凹部の深さ）が大きいほど、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの軸方向Ｘ内側に入り込む緩衝材シート１０の層が増える。その結果、屈曲部２０Ａ、２０Ｂによる緩衝材シート１０の復元力を抑制することができる。
　屈曲部２０Ａ、２０Ｂの径方向Ｙの長さは、緩衝材シート１０を渦巻状に巻回して形成した巻回体２を、軸方向Ｘにプレス成形する工程において、巻回体２が軸方向Ｘに圧縮される度合い（圧縮率）でほぼ決まると考えられる。そのため、この圧縮率を最適な範囲に設定することによって、屈曲部２０Ａ、２０Ｂによる緩衝材シート１０の復元力をより効果的に抑制することができる。ここで、圧縮率は、図２、図３（ａ）、及び図４に示したように、巻回体２の軸方向Ｘの長さＬ０、巻回体２をプレス成形した後のリング状のガスケット１の軸方向Ｘの長さＬにより、（Ｌ０－Ｌ）／Ｌ０と定義される。
　表１は、図１に示した構成の巻回体２を作製した後、図３（ａ）に示した構成のリング状のガスケット１を作製し、このときの圧縮率｛（Ｌ０－Ｌ）／Ｌ０｝と、プレス成形後にガスケット１が軸方向に復元した復元率（Ｈ／Ｌ）との関係を測定した結果を示した表である。ここで、Ｈは、プレス成形後に、ガスケット１が復元したときの軸方向の長さを示す。
　作製した試料は、緩衝材シート１０として、厚さ０．３ｍｍ、幅１７ｍｍの軟質マイカ製のマイカシートを用い、金属箔２０として、厚さ０．０５ｍｍ、幅１２ｍｍのステンレス箔（ＳＵＳ３０４）を用いて、図１に示した構成の巻回体（内径９０ｍｍ、外径１００ｍｍ）を作製し、この巻回体をプレス成形（圧力６ＭＰａ）することにより作製した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、圧縮率｛（Ｌ０－Ｌ）／Ｌ０｝が小さい場合（試料１）、復元率（Ｈ／Ｌ）が大きかった。これは、圧縮率が小さいと、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの径方向の長さ（凹部の深さ）が短くなるため、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの軸方向内側に入り込む緩衝材シート１０の層が減り、その結果、緩衝材シート１０の復元を十分に抑制できなかったためと考えられる。
　一方、圧縮率｛（Ｌ０－Ｌ）／Ｌ０｝が大きい場合（試料２～試料６）には、復元率（Ｈ／Ｌ）が小さかった。これは、圧縮率が大きいと、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの径方向の長さが長くなるため、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの軸方向内側に入り込む緩衝材シート１０の層が増え、その結果、緩衝材シート１０の復元を十分に抑制できたためと考えられる。
　なお、復元率が１．１５以下であれば、緩衝材シート１０の復元を効果的に抑制できると考えられる。従って、表１に示すように、安定したシール性を有するガスケットを得るためには、圧縮率｛（Ｌ０－Ｌ）／Ｌ０｝を０．３３以上にすることが好ましく、０．５０以上にすることがより好ましい。換言すれば、緩衝材シート１０を渦巻状に巻回して形成した巻回体２を、巻回体２の軸方向の長さが、２／３以下、より好ましくは１／２以下になるようにプレス成形することが好ましい。
　なお、上記の試料１～６では、金属箔２０の軸方向の長さと、緩衝材シート１０の軸方向の長さとを同じにしたが、例えば、図５（ａ）～図５（ｃ）に示したように、金属箔２０の軸方向Ｘの長さが、巻回体２の軸方向Ｘの長さよりも短いような場合には、巻回体２を、巻回体２の軸方向Ｘの長さが、金属箔２０の軸方向Ｘの長さに対して、２／３以下、より好ましくは１／２以下になるようにプレス成形することが好ましい。
　本実施形態において、金属箔２０に形成される屈曲部２０Ａ、２０Ｂの大きさ、角度、数等は、図２、図３（ａ）、及び図４に示したように、巻回体２の外周面と、金型３１内周面との間に設けられた隙間４０の距離を調整することによって、ある程度、規制することができるが、他の方法を用いて、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの形状を規制してもよい。
　例えば、図６（ａ）に示すように、予め、金属箔２０において、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの屈曲点となる位置に、小さな凹凸部２０Ｃを設けておくことによって、図６（ｂ）に示すように、金属箔２０を軸方向にプレス成形したとき、凹凸部２０Ｃを屈曲点とした屈曲部２０Ａ、２０Ｂを形成することができる。なお、図６（ａ）、（ｂ）では、説明を簡単にするために、巻回体２に介装された１層の金属箔２０のみを表示している。
　また、金属箔２０に凹凸部２０Ｃを形成する代わりに、屈曲部２０Ａ、２０Ｂの屈曲点の位置を規制する手段として、例えば、金属箔２０に、薄肉部、切り欠け等を形成しておいてもよい。
　本発明におけるリング状のガスケット１は、以下のような構成を有することを特徴とする。
　すなわち、本発明におけるリング状のガスケット１は、渦巻状に複数層巻回された緩衝材シート１０と、緩衝材シート１０の各層間のうち、少なくも一つの層間に介装され、径方向に屈曲するリング状の屈曲部を有する金属材２０とを備えている。
　また、金属材２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂの軸方向内側において、緩衝材シート１０の一部が入り込んでいることが好ましい。
　また、金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂを含む軸方向の総長さは、ガスケット１の軸方向の長さに対して、１．５倍以上、より好ましくは２倍以上であることが好ましい。
　また、金属箔２０の軸方向両端部は、ガスケット１の軸方向両端部よりも、軸方向内側に位置していることが好ましい。
　以上、本発明を好適な実施形態により説明してきたが、こうした記述は限定事項ではなく、もちろん、種々の改変が可能である。例えば、上記実施形態では、図３（ａ）、（ｂ）、図４、及び図５（ａ）～図５（ｃ）に示したように、金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂが、軸方向Ｘ及び径方向Ｙにおいて、規則的な形状に形成された例を示したが、必ずしも、このような規則的な形状に形成されていなくても構わない。リング状のガスケット１に内包された金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂが、軸方向Ｘ及び径方向Ｙにおいて、ある程度均一に分布していれば、金属箔２０の屈曲部２０Ａ、２０Ｂの内側に、緩衝材シート１０の一部が入り込むことができるため、屈曲部２０Ａ、２０Ｂによる緩衝材シート１０の復元力の抑制を効果的に発揮することができる。また、複数の金属箔２０が、同一形状に形成され、さらに、軸方向Ｘ及び径方向Ｙにおいて、ある程度均一に分布することにより、各金属箔２０間の距離が径方向Ｙに沿って一定となるため、屈曲部２０Ａ、２０Ｂによる緩衝材シート１０の復元力の抑制をより効果的に発揮することができる。
　ここで、「均一に分布」とは、ガスケット１に内包された金属箔２０に形成された屈曲部２０Ａ、２０Ｂが、複数層に巻回された緩衝材シート１０全体に対して、軸方向Ｘ及び径方向Ｙにおいて、偏りなく分布している状態をいう。
　また、上記実施形態では、緩衝材シート１０及び金属材２０を含めた層数として、７層～９層のガスケット１を例に説明したが、必ずしもこれに限定されず、要求されるガスケット１の仕様や、緩衝材シート１０及び金属材２０の材料や膜厚等に応じて、適宜決めればよい。
　さらに、リング状のガスケット１は、その適用例として自動車分野を挙げて説明したが、これに限定されることなく、発電所等のプラントへの適用や、バルブ等の部品のシール材として用いることも可能である。
　１　　　ガスケット 
　２　　　巻回体 
　１０　　緩衝材シート 
　２０　　　金属箔（金属材） 
　２０Ａ、２０Ｂ　　屈曲部
　２０Ｃ　　凹凸部 
　３０、３１、３２　　　金型 
　３１ａ　　内周面 
　３３　　　治具 
　４０　　　隙間

Claims (9)

  1. 　（Ａ）緩衝材シートを渦巻状に複数層巻回して、リング状の巻回体を形成する工程と、
    　（Ｂ）前記巻回体を軸方向にプレス成形する工程と、
    を含むガスケットの製造方法であって、
    　前記工程（Ａ）において、巻回された前記緩衝材シートの各層のうち、少なくも一つ以上の層間に、金属材が介装されており、
    　前記工程（Ｂ）において、前記金属材に、径方向に屈曲するリング状の屈曲部が形成される、ガスケットの製造方法。
  2. 　前記工程（Ｂ）において、前記巻回体は、該巻回体の軸方向の長さが、前記金属材の軸方向の長さに対して、２／３以下になるようにプレス成形される、請求項１に記載のガスケットの製造方法。
  3. 　前記工程（Ａ）において、前記金属材は、少なくとも２層以上の前記緩衝材シートの層間に介装されており、
    　前記工程（Ｂ）において、前記金属材の屈曲部の内側に、前記緩衝材シートの一部が入り込んでいる、請求項１または２に記載のガスケットの製造方法。
  4. 　前記工程（Ａ）において、前記金属材の軸方向の長さは、前記緩衝材シートの軸方向の長さよりも短く、かつ、前記金属材の軸方向両端部は、前記緩衝材シートの軸方向両端部よりも、軸方向内側に位置している、請求項１または２に記載のガスケットの製造方法。
  5. 　前記緩衝材シートは、マイカ、セピオライト、ベントナイト、及びタルクからなる群より選択される少なくとも１種を含む粘土鉱物からなる、請求項１または２に記載のガスケットの製造方法。
  6. 　渦巻状に複数層巻回された緩衝材シートと、
    　前記緩衝材シートの各層間のうち、少なくも一つの層間に介装され、径方向に屈曲するリング状の屈曲部を有する金属材と、
    を備えたガスケット。
  7. 　前記金属材の屈曲部の内側において、前記緩衝材シートの一部が入り込んでいる、請求項６に記載のガスケット。
  8. 　前記金属材の屈曲部を含む軸方向の総長さは、前記ガスケットの軸方向の長さに対して、１．５倍以上である、請求項６に記載のガスケット。
  9. 　前記金属材の軸方向両端部は、前記ガスケットの軸方向両端部よりも、軸方向内側に位置している、請求項６に記載のガスケット。
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