WO2019054306A1 - チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法 - Google Patents

チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2019054306A1
WO2019054306A1 PCT/JP2018/033269 JP2018033269W WO2019054306A1 WO 2019054306 A1 WO2019054306 A1 WO 2019054306A1 JP 2018033269 W JP2018033269 W JP 2018033269W WO 2019054306 A1 WO2019054306 A1 WO 2019054306A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
titanium
green compact
diameter portion
producing
titanium alloy
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/033269
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
早川　昌志
藤井　秀樹
松秀 堀川
Original Assignee
東邦チタニウム株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 東邦チタニウム株式会社 filed Critical 東邦チタニウム株式会社
Priority to JP2019542035A priority Critical patent/JP6912586B2/ja
Publication of WO2019054306A1 publication Critical patent/WO2019054306A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/02—Compacting only
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
    • B22F3/02—Compacting only
    • B22F3/04—Compacting only by applying fluid pressure, e.g. by cold isostatic pressing [CIP]
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C64/00—Additive manufacturing, i.e. manufacturing of three-dimensional [3D] objects by additive deposition, additive agglomeration or additive layering, e.g. by 3D printing, stereolithography or selective laser sintering
    • B29C64/10—Processes of additive manufacturing
    • B29C64/106—Processes of additive manufacturing using only liquids or viscous materials, e.g. depositing a continuous bead of viscous material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B30—PRESSES
    • B30B—PRESSES IN GENERAL
    • B30B11/00—Presses specially adapted for forming shaped articles from material in particulate or plastic state, e.g. briquetting presses, tabletting presses
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
    • B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
    • B33Y80/00—Products made by additive manufacturing

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a titanium or titanium alloy green compact.
  • titanium and titanium alloys have excellent mechanical properties, they are difficult to process and complex shaped products have been conventionally manufactured by cutting. However, in the case of manufacturing by cutting, there is a problem that the yield is bad and the product unit price becomes very high.
  • the method of manufacturing titanium and a titanium alloy green compact using an elementary powder mixing method is known.
  • pure titanium powder and powder for adding an alloying element are mixed at a predetermined ratio, filled into a mold, compacted at room temperature, and then sintered or isostatically pressed (cold isostatic press It is a processing method which performs a pressure press: CIP processing etc.
  • thermoplastic resin is used to prepare a powder molding die by a blow molding method, the powder molding die is filled with titanium powder, and molding is performed using a hydrostatic pressure press.
  • a method of producing a compact of titanium powder is described.
  • the present invention provides a method for producing a titanium or titanium alloy green compact capable of producing a titanium or titanium alloy green compact having a complicated shape with high accuracy of external dimensions more economically. Do.
  • the present invention completed on the basis of the above findings, in one aspect, uses a cold isostatic press to obtain a titanium or titanium alloy powder compact having a relative density of 80%, preferably 84% or more.
  • a method of manufacturing a body comprising a thermoplastic resin having a thickness of 1.0 to 1.8 mm, a compressive elastic modulus of 5 MPa to 100 MPa, and a Shore D hardness of 30 to 65, and for powder feeding port and powder filling
  • a method of producing a titanium or titanium alloy green compact using a CIP molding mold having the following.
  • the method for producing a titanium or titanium alloy green compact according to the present invention measures (maximum value-minimum value) / (maximum value) when the thickness of any ten points in the longitudinal direction of the CIP molding mold is measured.
  • the mold thickness error range index ⁇ represented by + minimum value is 0 to 0.05.
  • the CIP molding mold is connected to the large diameter portion and the large diameter portion, and the cross sectional area of the horizontal cross section is larger than the large diameter portion.
  • the ratio D of the minimum diameter of the small diameter portion to the maximum diameter of the large diameter portion in the horizontal cross section is at least 0.5 and less than 0.8. It is.
  • the outer surface of the small diameter portion is inclined with respect to the outer surface of the large diameter portion, and the large diameter portion
  • the angle ⁇ between the straight line extending in the extending direction of the outer surface of the large diameter portion from the end of the outer surface of the upper portion and the outer surface of the small diameter portion is 10 degrees or more and less than 60 degrees.
  • the method for producing a titanium or titanium alloy green compact according to the present invention includes producing a CIP molding mold using a 3D printer device.
  • the method for producing a titanium or titanium alloy green compact according to the present invention includes, in yet another embodiment, producing a CIP molding mold using a 3D printer apparatus utilizing a material extrusion method.
  • the method for producing a titanium or titanium alloy green compact according to the present invention includes, in yet another embodiment, producing a CIP molding mold using a 3D printer apparatus utilizing a material injection method.
  • a pure titanium powder having an average particle diameter of 30 ⁇ m to less than 100 ⁇ m, and an alloy element powder or a master alloy having an average particle diameter of 5 ⁇ m to less than 50 ⁇ m. 1 to 20% by mass of the powder is included in the cavity of the CIP mold.
  • FIG. 2 (a) is an explanatory view for explaining an inclination angle ⁇ of the large diameter portion and the small diameter portion of the CIP molding mold according to the embodiment of the present invention
  • FIG. (B) is an example in case a small diameter part has a slope of a curved surface shape.
  • the method for producing a titanium or titanium alloy green compact according to an embodiment of the present invention is a titanium or titanium alloy having a relative density of 80% or more, and further, a relative density of 84% or more using cold isostatic press (CIP)
  • CIP cold isostatic press
  • the material of the CIP molding mold 1 In order to manufacture a titanium or titanium alloy green compact having a high accuracy in external dimensions and a complicated shape, the material of the CIP molding mold 1, the compression modulus, and the Shore D in relation to the manufacturing process of the CIP treatment It is necessary to adjust the hardness to an appropriate range and to increase the accuracy of the thickness and thickness of the CIP molding mold 1.
  • the CIP molding mold 1 needs to have a thickness of 1.0 to 1.8 mm.
  • the thickness is less than 1.0 mm, the CIP molding mold 1 may be deformed by the weight of the filling powder, and the dimensional accuracy may be reduced.
  • the thickness is greater than 1.8 mm, there is no problem in the obtained green compact, but the cost of the molding material increases and the economy is impaired.
  • the mold thickness error range index ⁇ represented by (maximum value-minimum value) / (maximum value + minimum value) when the thickness of any 10 points in the longitudinal direction of the mold is measured Is preferably from 0 to 0.05.
  • the measurement points of the thickness are locally biased, the variation in the thickness of the CIP molding mold 1 as a whole may not be properly evaluated. Therefore, in this embodiment, it means a place obtained by equally dividing the longest surface of the CIP molding mold 1 into ten as measurement points of “arbitrary 10 points of thickness”. For example, as shown in FIG.
  • the CIP molding mold 1 is allowed to stand on a horizontal surface so that the longitudinal direction along the maximum length of the CIP molding mold 1 is perpendicular to the horizontal surface, and a direction perpendicular to the horizontal surface
  • the thickness at each position (1 to 10) obtained by equally dividing the CIP molding mold 1 into 10 can be measured.
  • “mold thickness error range index ⁇ ” is an arbitrary height of each height when CIP mold 1 is equally divided into 10 along the longitudinal direction of CIP mold 1.
  • the thickness of the measurement point at the position is measured, and the maximum value and the minimum value are used to indicate the error range index evaluated.
  • the thickness can be measured, for example, by using a digital caliper or the like for each measurement point.
  • the mold thickness error range index ⁇ is preferably 0.01 or less, more preferably 0.008 or less, and still more preferably 0.001 or less.
  • the mold thickness error range index ⁇ is a measurement point at any position of each height when divided equally into ten along the longitudinal direction of the CIP molding mold 1 It refers to “(maximum value ⁇ minimum value) / target thickness” when the thickness of each is measured.
  • the target thickness for example, the thickness of three-dimensional CAD original data at the time of molding of the CIP molding mold 1 can be used.
  • the mold thickness error range index ⁇ When the mold thickness error range index ⁇ becomes larger than 0.5, the accuracy of the external dimensions of the titanium or titanium alloy powder compact manufactured using the CIP molding mold 1 is deteriorated and the control of the spring back force is also performed. Becomes difficult and cause breakage.
  • the error of the mold thickness error range index ⁇ of 0.5 or less does not affect the physical properties of the CIP molding mold 1.
  • the mold thickness error range index ⁇ is preferably 0.2 or less, more preferably 0.1 or less, and still more preferably 0.05 or less.
  • the absolute value of any 10 points (thickness / target thickness ⁇ 100-100) of each height when CIP mold 1 is equally divided into 10 along the longitudinal direction of CIP mold 1 The average value of can also be evaluated as a mold thickness error range index ⁇ .
  • the mold thickness error range index ⁇ is preferably less than 1.5, more preferably 1.0 or less, and still more preferably 0.5 or less.
  • thermoplastic resin As a material used for the mold 1 for CIP molding, a thermoplastic resin is preferable, and in particular, a material obtained by mixing an elastomer with an acrylic material as a base can be suitably used.
  • the compression elastic modulus and hardness of the present embodiment can be adjusted by gradually mixing the elastomer, which is a rubber component, with the base acrylic material.
  • thermoplastic resins such as styrene-based, olefin / alkene-based, polyvinyl chloride-based, urethane-based and amide-based thermoplastic elastomers can be mixed with the thermoplastic resin.
  • a material in which the hardness is adjusted by mixing an elastomer such as urethane acrylate with an acrylic resin can be preferably used as the material of the mold 1 for CIP molding.
  • the elastomer can be mixed in an amount of 15 to 65 mass% with respect to the thermoplastic resin.
  • the compression modulus of the thermoplastic resin material is preferably 5 MPa to 100 MPa. If the compressive elastic modulus is less than 5 MPa, the rigidity of the CIP molding mold 1 is insufficient, the CIP molding mold 1 is deformed by the self-weight of the filling powder, and the dimensional accuracy of the CIP molded product is significantly reduced. When the compressive elastic modulus is greater than 100 MPa, the rigidity of the CIP molding mold 1 is increased, and a load of greater than the green compact strength is applied to the internal green compact during spring back of the CIP molding mold 1 at CIP unloading. There is a possibility that the green compact breaks.
  • the compressive elastic modulus of the thermoplastic resin used for the CIP molding mold 1 is more preferably 8 MPa to 70 MPa, still more preferably 30 MPa to 60 MPa, still more preferably 40 MPa to 60 MPa.
  • the compressive elastic modulus can be measured by a test method in accordance with JIS K7181 (2011).
  • the Shore D hardness of the thermoplastic resin used for the CIP molding mold 1 is preferably 30 to 65, more preferably 32 to 60. If the Shore D hardness is less than 30, the rigidity of the CIP molding mold 1 is insufficient, and the shape can not be maintained and the CIP molding is crushed. When the Shore D hardness is greater than 65, the rigidity of the CIP molding mold 1 is increased, and a load greater than the green compact strength is applied to the internal green compact during spring back of the CIP molding mold 1 at CIP unloading. In some cases, it may lead to green powder breakage. In addition, Shore D hardness can be measured by the test method based on JISK7215 (1986).
  • the CIP molding mold 1 is continuous with the large diameter portion 11 and the large diameter portion 11 and has a small diameter portion 12 having a smaller horizontal cross-sectional area than the large diameter portion 11 and a smaller diameter portion 12
  • the cross section of the horizontal cross section is also large, and it includes a large diameter portion 13 continuous with the small diameter portion 12 and a top portion 14 continuous with the large diameter portion 13 and having a powder supply port 2 at the top.
  • the cross-sectional area in the horizontal direction gradually decreases from the bottom to the top, and becomes the minimum cross-sectional area in the middle portion, and the cross-sectional area in the horizontal direction gradually increases from the middle portion toward the large diameter portion 13 It can be made into a shape having a neckline.
  • the horizontal cross section may have a polygonal shape, or the horizontal cross section may be circular or elliptical, and can be appropriately changed according to the use application, and the specific shape Is not particularly limited.
  • the shapes of the large diameter portions 11 and 13 and the small diameter portion 12 preferably have substantially similar shapes in horizontal cross sections, but may have shapes different from each other.
  • the outer side surface 121 of the small diameter portion 12 is inclined with respect to the outer side surface 111 of the large diameter portion 11.
  • An example of an angle ⁇ (FIG. 2A) between a straight line X extending from the end 112 of the outer surface 111 of the large diameter portion 11 to the outer surface 111 of the large diameter portion 11 and the outer surface 121 of the small diameter portion 12 Then, the angle ⁇ ) between the straight line X and the outer surface 121 of the small diameter portion 12 when measured counterclockwise from the straight line X is 10 degrees or more and less than 60 degrees.
  • the outer surface 121 of the small diameter portion 12 has a curved surface, as shown in FIG.
  • the angle ⁇ between the straight line Y passing through the straight line X and the straight line X is 10 degrees or more and less than 60 degrees.
  • the CIP molding mold 1 having a complicated shape as shown in FIGS. 1 and 2 (a) and 2 (b) can be manufactured using a 3D printer. Thereby, the thickness can be made uniform, and the dimensional accuracy can be improved, as compared with the case where the mold is formed by blow molding as in the prior art. Moreover, since it is not necessary to manufacture a mold etc. in the case of manufacture of a mold, the mold 1 for CIP molding which has a complicated shape more economically can be manufactured so that a dimensional accuracy may become high.
  • a general-purpose device can be used as the 3D printer device, it is preferable to use a 3D printer device using a material extrusion method or a 3D printer device using a material injection method.
  • the titanium according to the present embodiment is implemented by filling pure titanium powder or pure titanium powder and alloy element powder or mother alloy powder in the cavity 3 in the CIP molding mold 1 according to the present embodiment and performing CIP processing. Or a titanium alloy green compact is obtained.
  • "pure titanium” means industrial pure titanium that satisfies the composition defined in JIS II.
  • the alloy element powder is, for example, a powder of a single element such as Al powder or V powder, and the mother alloy powder is a powder containing a plurality of elements.
  • a filler for example, 80 to 100% by mass of pure titanium powder having an average particle diameter of 30 ⁇ m or more and less than 100 ⁇ m, and filled in a cavity of a CIP molding mold, titanium or titanium alloy green compact having a relative density of 80% or more Is obtained.
  • 1 to 20 mass% of pure titanium powder having an average particle diameter of 30 ⁇ m or more and less than 100 ⁇ m and alloy element powder or mother alloy powder having an average particle diameter of 5 to 50 ⁇ m is filled in the cavity 3 of the CIP molding mold 1
  • Powder filling and CIP treatment can be carried out using generally well known conditions.
  • an average particle diameter points out the value of particle diameter D50 (median diameter) of the particle size distribution (volume basis) obtained by the laser diffraction scattering method.
  • the main alloy systems used for titanium alloy compacts include Ti-6Al-4V, Ti-6Al-6V-2Sn, Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo, Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo, Ti. And -10V-2Fe-3Al.
  • a CIP molding mold whose thickness and thickness accuracy are controlled using a predetermined thermoplastic resin using a 3D printer
  • a CIP molding mold whose thickness and thickness accuracy are controlled using a predetermined thermoplastic resin using a 3D printer
  • a mixture of an acrylic resin and an elastomer as a thermoplastic resin based on 3D data of a CIP molding mold whose thickness is adjusted between 0.5 and 1.75 mm (hereinafter referred to as "acrylic + elastomer").
  • a mold for CIP molding was produced by a 3D printer using an acrylic resin, and a silicone resin.
  • the resin material which consists of an acryl + elastomer used two things from which compression elastic modulus and Shore D hardness differ.
  • the CIP molding mold using acrylic + elastomer, acrylic as thermoplastic resin was manufactured by a material injection method using a 3D printer apparatus ProJet 5500X manufactured by 3D Systems.
  • the CIP molding mold using a silicon resin material as the thermoplastic resin was manufactured by a material injection method using a Keyence 3D printer AGILISTA-3200.
  • the ratio D of the large diameter portion to the small diameter portion of the CIP molding mold is 0.6, the angle ⁇ between the large outer diameter and the small outer diameter is set to 27 degrees, and the CIP molding mold having the shape shown in FIG. Made.
  • a hollow in the produced CIP molding mold was filled with Tohotec pure titanium powder TC-150 (particle size width 45-150 ⁇ m, average particle size 90 ⁇ m) and subjected to CIP treatment.
  • TC-150 particle size width 45-150 ⁇ m, average particle size 90 ⁇ m
  • CIP treatment a cold isostatic pressing apparatus CL4-22-60 manufactured by Nikkiso Co., Ltd. was used.
  • a hollow in the produced CIP molding mold is filled with pure titanium powder, tapped, vacuum-packed one sealed with a vinyl tape, and the vacuum-packed pure titanium powder-filled product is set in a cold isostatic molding machine And pressurized. After reaching about 300 MPa, after holding for 1 minute, pressure was released, and the titanium powder-filled product was removed from the cold isostatic pressing apparatus. The obtained molded product was heated at 130 ° C. for 15 minutes at atmospheric pressure, and the softened mold for CIP molding was removed using a cutter, nipper or the like to obtain a green compact.
  • Mold thickness error range indexes ⁇ , ⁇ , ⁇ , compressive modulus, Shore D hardness, and green density (relative density) were measured for CIP molding molds produced using each material and each device.
  • Target thickness used thickness at the time of 3D data creation.
  • the CIP molding mold 1 was divided into 10 equal parts in the longitudinal direction (in this example, 12 mm intervals), and the thickness of 10 points was measured with a tic-ness gauge.
  • the compressive elastic modulus was calculated from the measurement result implemented based on JISK7181 (2011).
  • Shore D hardness was measured in accordance with JIS K 7215 (1986).
  • the green density was calculated from the density / theoretical density 4.51 / cm 3 ⁇ 100 obtained by the Archimedes method. Furthermore, the presence or absence of breakage of the obtained green compact was observed. The results are shown in Table 1.
  • Comparative Examples 1 and 2 in which a CIP molding mold having a thickness of 0.5 mm was produced, the CIP molding mold could not be produced. Comparative Example 5 with a thickness of 1.0 mm using a silicone resin also failed to produce a CIP molding mold.
  • Comparative Examples 3 and 4 using an acrylic resin whose compressive elastic modulus and Shore D hardness are out of the range of the present invention, although a mold for CIP molding could be produced, breakage occurred in the obtained green compact. occured.
  • Comparative Example 6 although the mold was able to be produced, due to the lack of strength, the shape could not be maintained at the time of the CIP treatment, and the crushing occurred.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)

Abstract

外形寸法の精度が高く、複雑形状を有するチタン又はチタン合金圧粉体をより経済的に製造することが可能なチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法を提供する。冷間等方圧プレスを用いて相対密度８０％以上のチタン又はチタン合金圧粉体を得るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法であって、厚さが１．０～１．８ｍｍ、圧縮弾性率が５ＭＰａ～１００ＭＰａ、ショアＤ硬さが３０～６５の熱可塑製樹脂からなり、粉末供給口と粉末充填用の空洞とを有するＣＩＰ成形用モールド１を用いるチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法である。

Description

チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法
　本発明は、チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法に関する。
　チタン及びチタン合金は優れた機械的特性を有するが、加工が難しく、複雑形状製品は従来切削により製造されてきた。しかしながら、切削で製造する場合は歩留まりが悪く、製品単価が非常に高くなるという問題がある。
　上記問題を解決する手法の一つとして、素粉末混合法を用いてチタン及びチタン合金圧粉体の製造を行う方法が知られている。素粉末混合法は、純チタン粉末と合金元素添加用粉末を所定の割合で混合し、これをモールドに充填後、室温で圧粉成形し、その後焼結処理や静水圧プレス（冷間等方圧プレス：ＣＩＰ）処理等を行う処理方法である。
　例えば、特開平７－９０３１３号公報には、熱可塑性樹脂を使用してブロー成形法により粉末成形用型を作製し、その粉末成形用型にチタン粉末を充填し、静水圧成形プレスで成形することで、チタン粉体の成形体を製造する方法が記載されている。
特開平７－９０３１３号公報
　しかしながら、特許文献１に例示されるような熱可塑製樹脂をブロー成形して成形体を形成する方法では、割れなく高密度の成形体が得られるが、厚さの精度が出にくい。そのため、ブロー成形により製造された成形体を用いて製造されたチタン又はチタン合金圧粉体は、外形寸法にずれが生じやすくなる。外形寸法の精度を高めるためには、金属金型などを利用する方法もあるが、高価になる上、複雑形状が製造しにくくなる。
　上記課題を鑑み、本発明は、外形寸法の精度が高く、複雑形状を有するチタン又はチタン合金圧粉体をより経済的に製造することが可能なチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法を提供する。
　本発明者は鋭意検討を重ねたところ、所定の特性を有する熱可塑製樹脂を用いて、所定の厚さ範囲を有するＣＩＰ成形用モールドを用いることが有用であるとの知見を得た。
　以上の知見を基礎として完成した本発明は一側面において、冷間等方圧プレスを用いて相対密度８０％、好ましくは８４％以上のチタン又はチタン合金圧粉体を得るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法であって、厚さが１．０～１．８ｍｍ、圧縮弾性率が５ＭＰａ～１００ＭＰａ、ショアＤ硬さが３０～６５の熱可塑製樹脂からなり、粉末供給口と粉末充填用の空洞とを有するＣＩＰ成形用モールドを用いるチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法が提供される。
　本発明に係るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法は一実施態様において、ＣＩＰ成形用モールドの長手方向の任意の１０点の厚みを測定した場合の（最大値－最小値）／（最大値＋最小値）で表されるモールド厚さ誤差範囲指数αが０～０．０５である。
　本発明に係るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法は別の一実施態様において、ＣＩＰ成形用モールドが、大径部と、大径部に連続し、大径部よりも水平断面の断面積が小さい小径部とを少なくとも備え、且つ水平断面における大径部の最大径に対する小径部の最小径の比率Ｄ（小径部最小径／大径部最大径）が、０．５以上０．８未満である。
　本発明に係るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法は更に別の一実施態様において、ＣＩＰ成形用モールドは、大径部の外側面に対して小径部の外側面が傾斜し、大径部の外側面の端部から大径部の外側面の延在方向に延びる直線と小径部の外側面とのなす角θが１０度以上６０度未満である。
　本発明に係るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法は更に別の一実施態様において、ＣＩＰ成形用モールドを、３Ｄプリンタ装置を用いて作製することを含む。
　本発明に係るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法は更に別の一実施態様において、ＣＩＰ成形用モールドを、材料押出法を利用した３Ｄプリンタ装置を用いて作製することを含む。
　本発明に係るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法は更に別の一実施態様において、ＣＩＰ成形用モールドを、材料噴射法を利用した３Ｄプリンタ装置を用いて作製することを含む。
　本発明に係るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法は更に別の一実施態様において、平均粒径３０μｍ以上１００μｍ未満の純チタン粉末を８０～１００質量％、ＣＩＰ成形用モールドの空洞内に充填することを含む。
　本発明に係るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法は更に別の一実施態様において、平均粒径３０μｍ以上１００μｍ未満の純チタン粉末と、平均粒径５μｍ以上５０μｍ未満の合金元素粉末又は母合金粉末とを１～２０質量％、ＣＩＰ成形用モールドの空洞内に充填することを含む。
　本発明によれば、外形寸法の精度が高く、複雑形状を有するチタン又はチタン合金圧粉体をより経済的に製造することが可能なチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法が提供できる。
本発明の実施の形態に係るＣＩＰ成形用モールドの一例と該一例であるＣＩＰ成形用モールドの厚さの測定位置（任意の１０点）を示す断面図である。 本発明の実施の形態に係るＣＩＰ成形用モールドの大径部と小径部の傾斜角度θを説明する説明図であり、図２（ａ）は小径部が平面状の斜面を有し、図２（ｂ）は小径部が曲面状の斜面を有する場合の例である。
　以下、図面を参照しながら本発明の実施の形態について説明する。以下に示す実施の形態はこの発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであって、この発明の技術的思想は、構成部品の構造、配置等を下記のものに特定するものではない。
　本発明の実施の形態に係るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法は、冷間等方圧プレス（ＣＩＰ）を用いて相対密度８０％以上、更には相対密度８４％以上のチタン又はチタン合金圧粉体を得ることができるチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法であり、例えば図１に例示されるような、粉末供給口２と粉末充填用の空洞３とを有するＣＩＰ成形用モールド１を利用することができる。
　外形寸法の精度が高く、複雑形状を有するチタン又はチタン合金圧粉体を製造するためには、ＣＩＰ処理の製造工程との関係において、ＣＩＰ成形用モールド１の材料、圧縮弾性率、及びショアＤ硬さを適正な範囲に調整するとともに、ＣＩＰ成形用モールド１の厚さと厚さの精度を高くすることが必要である。
　具体的には、本実施形態に係るＣＩＰ成形用モールド１としては、厚さが１．０～１．８ｍｍであることを要する。厚さが１．０ｍｍ未満の場合、充填粉末の重量でＣＩＰ成形用モールド１が変形し、寸法精度が低下する場合がある。一方、厚さを１．８ｍｍより大きくすると、得られる圧粉体に支障はないが、モールド造形材料コストが増加するため経済性を損なう。
　厚さの寸法精度については、モールドの長手方向の任意の１０点の厚みを測定した場合の（最大値－最小値）／（最大値＋最小値）で表されるモールド厚さ誤差範囲指数αが０～０．０５であることが好ましい。厚さの寸法精度の評価に際し、厚さの測定点が局所に偏ると、ＣＩＰ成形用モールド１の全体としての厚さのバラツキを適切に評価できない場合がある。よって、本実施形態においては、「任意の１０点の厚み」の測定点として、ＣＩＰ成形用モールド１の最長面を１０等分した場所を意味する。例えば、図１に示すように、ＣＩＰ成形用モールド１の最大長に沿った長手方向が水平面と垂直な方向に向くようにＣＩＰ成形用モールド１を水平面上に静置させ、水平面に垂直な方向にＣＩＰ成形用モールド１を１０等分したそれぞれの位置（１～１０）における厚みを測定することができる。
　即ち、「モールド厚さ誤差範囲指数α」は、図１に示すように、ＣＩＰ成形用モールド１の長手方向に沿ってＣＩＰ成形用モールド１を１０等分した場合のそれぞれの高さの任意の位置の測定点の厚さをそれぞれ測定し、その最大値と最小値を用いて評価した誤差範囲指数を指す。厚さの測定は、例えば、各測定点に対してデジタルノギス等を用いることにより行うことができる。
　モールド厚さ誤差範囲指数αが０．０５よりも大きくなると、ＣＩＰ成形用モールド１を用いて製造されるチタン又はチタン合金圧粉体の外形寸法の精度が悪くなる上に、スプリングバック力の制御が困難になり、破断発生の原因となる。モールド厚さ誤差範囲指数αは、０．０１以下とすることが好ましく、より好ましくは０．００８以下、更には０．００１以下とすることが好ましい。
　ＣＩＰ成形用モールド１の狙い厚さ、即ち製造時のＣＩＰ成形用モールド１の厚さデータが既知の場合は、モールド厚さ誤差範囲指数βによって、ＣＩＰ成形用モールド１の寸法精度を評価することもできる。モールド厚さ誤差範囲指数βは、モールド厚さ誤差範囲指数αの測定と同様に、ＣＩＰ成形用モールド１の長手方向に沿って１０等分した場合のそれぞれの高さの任意の位置の測定点の厚さをそれぞれ測定した場合の「（最大値－最小値）／狙い厚さ」を指す。狙い厚さとしては、例えば、ＣＩＰ成形用モールド１の成形時の三次元ＣＡＤ元データの厚さを用いることができる。
　モールド厚さ誤差範囲指数βが０．５よりも大きくなると、ＣＩＰ成形用モールド１を用いて製造されるチタン又はチタン合金圧粉体の外形寸法の精度が悪くなる上に、スプリングバック力の制御が困難になり、破断発生の原因となる。モールド厚さ誤差範囲指数βが０．５以下の誤差はＣＩＰ成形用モールド１の物性に影響しない。モールド厚さ誤差範囲指数βは０．２以下が好ましく、より好ましくは０．１以下、更に好ましくは０．０５以下である。
　或いは、ＣＩＰ成形用モールド１の長手方向に沿ってＣＩＰ成形用モールド１を１０等分した場合のそれぞれの高さの任意の１０点の（厚さ/狙い厚さ×１００－１００）の絶対値の平均値をモールド厚さ誤差範囲指数γとして評価することもできる。モールド厚さ誤差範囲指数γは１．５未満が好ましく、より好ましくは１．０以下、更に好ましくは０．５以下である。
　ＣＩＰ成形用モールド１に使用する材料としては、熱可塑製樹脂が好ましく、中でもベースとなるアクリル材料にエラストマーを混合させた材料が好適に利用できる。ベースとなるアクリル材料にゴム成分であるエラストマーを段階的に混合することで、本実施形態の圧縮弾性率及び硬度となるように調整することができる。エラストマーとしては、スチレン系、オレフィン／アルケン系、塩ビ系、ウレタン系、アミド系の熱可塑性エラストマー等を熱可塑製樹脂に混合することができる。例えば、アクリル樹脂にウレタンアクリレートなどのエラストマーを混ぜ、硬度を調整した材料を、ＣＩＰ成形用モールド１の材料として好ましく用いることができる。エラストマーは熱可塑製樹脂に対して１５～６５ｍａｓｓ％混合することができる。
　熱可塑製樹脂材料の圧縮弾性率は、５ＭＰａ～１００ＭＰａとすることが好ましい。圧縮弾性率を５ＭＰａ未満とすると、ＣＩＰ成形用モールド１の剛性が足りず、充填粉末の自重でＣＩＰ成形用モールド１が変形し、ＣＩＰ成形品の寸法精度が著しく低下する。圧縮弾性率を１００ＭＰａよりも大きくすると、ＣＩＰ成形用モールド１の剛性が高くなり、ＣＩＰ除荷時のＣＩＰ成形用モールド１のスプリングバック時に内部の圧粉体に圧粉体強度以上の負荷がかかり、圧粉体破断に繋がる場合がある。
　ＣＩＰ成形用モールド１に使用する熱可塑製樹脂の圧縮弾性率はより好ましくは８ＭＰａ～７０ＭＰａ、更に好ましくは３０ＭＰａ～６０ＭＰａ、更に好ましくは４０ＭＰａ～６０ＭＰａである。圧縮弾性率は、ＪＩＳ　Ｋ７１８１（２０１１）に準拠する試験方法によって測定することができる。
　ＣＩＰ成形用モールド１に使用する熱可塑製樹脂のショアＤ硬さは３０～６５、より好ましくは３２～６０とすることが好ましい。ショアＤ硬さが３０未満の場合はＣＩＰ成形用モールド１の剛性が足りず、形状を維持できずに潰れる。ショアＤ硬さを６５よりも大きくすると、ＣＩＰ成形用モールド１の剛性が高くなり、ＣＩＰ除荷時のＣＩＰ成形用モールド１のスプリングバック時に内部の圧粉体に圧粉体強度以上の負荷がかかり、圧粉体破断に繋がる場合がある。なお、ショアＤ硬さは、ＪＩＳ　Ｋ７２１５（１９８６）に準拠する試験方法によって測定することができる。
　図１に示すように、ＣＩＰ成形用モールド１は、大径部１１と、大径部１１に連続し、大径部１１よりも水平断面の断面積が小さい小径部１２と、小径部１２よりも水平断面の断面積が大きく、小径部１２に連続する大径部１３と、大径部１３に連続し、頂部に粉末供給口２を有する頂部１４とを含む。
　小径部１２は、底部から頂部に向かって水平方向の断面積が徐々に小さくなり、中間部分で最小断面積となり、中間部分から大径部１３に向けて水平方向の断面積が徐々に大きくなるようなくびれを有する形状とすることができる。
　大径部１１、１３は、水平断面が多角形状を有していてもよいし、水平断面が円又は楕円状であってもよく、利用用途に応じて適宜変更することができ、具体的形状は特に限定されない。また、水平断面における大径部１１、１３の最大径Ｄ11に対する小径部１２の最小径Ｄ12の比率Ｄ（小径部最小径Ｄ12／大径部最大径Ｄ11）が、０．５以上０．８未満である。大径部１１、１３と小径部１２の形状は、水平断面同士が略相似形であることが好ましいが、互いに異なる形状を有していてもよい。
　図２（ａ）の拡大図に示すように、ＣＩＰ成形用モールド１は、大径部１１の外側面１１１に対して小径部１２の外側面１２１が傾斜している。大径部１１の外側面１１１の端部１１２から大径部１１の外側面１１１の延在方向に延びる直線Ｘと小径部１２の外側面１２１とのなす角θ（図２（ａ）の例では直線Ｘから半時計回りに測定した場合の小径部１２の外側面１２１とのなす角θ）が１０度以上６０度未満である。なお、小径部１２の外側面１２１が曲面を有する場合は、図２（ｂ）に示すように、小径部１２の水平断面において最小径Ｄ12となる位置と大径部１１の端部１１２とを通る直線Ｙと直線Ｘとのなす角θ（即ち、直線Ｘを基点として直線Ｘから反時計回りに測定した場合の直線Ｙとのなす角）が、１０度以上６０度未満である。
　図１及び図２（ａ）、図２（ｂ）に示すような複雑形状を有するＣＩＰ成形用モールド１は、３Ｄプリンタ装置を用いて作製することができる。これにより、従来のようにブロー成形してモールドを形成する場合に比べて、厚さを均一にすることができ、寸法精度を向上させることができる。また、モールドの製造に際し、金型等を作製する必要がないため、より経済的に複雑形状を有するＣＩＰ成形用モールド１を、寸法精度が高くなるように製造することができる。
　３Ｄプリンタ装置としては汎用の装置を用いることができるが、材料押出法を利用した３Ｄプリンタ装置、或いは材料噴射法を利用した３Ｄプリンタ装置を用いて作製することが好ましい。
　本実施形態に係るＣＩＰ成形用モールド１内の空洞３に、純チタン粉末又は純チタン粉末と合金元素粉末又は母合金粉末とを充填し、ＣＩＰ処理を実施することにより、本実施形態に係るチタン又はチタン合金圧粉体が得られる。本実施形態において「純チタン」とはＪＩＳ２種に規定の組成を満たす工業用純チタンを意味する。また、合金元素粉末とは例えばＡｌ粉末やＶ粉末等単一元素の粉末であって、母合金粉末とは複数の元素を含む粉末である。
　充填材としては、例えば平均粒径３０μｍ以上１００μｍ未満の純チタン粉末を８０～１００質量％、ＣＩＰ成形用モールドの空洞内に充填することにより、相対密度８０％以上のチタン又はチタン合金圧粉体が得られる。或いは、平均粒径３０μｍ以上１００μｍ未満の純チタン粉末と、平均粒径５μｍ以上５０μｍ未満の合金元素粉末又は母合金粉末とを１～２０質量％、ＣＩＰ成形用モールド１の空洞内３に充填し、ＣＩＰ処理を実施することにより、相対密度８０％以上のチタン又はチタン合金圧粉体が得られる。粉体の充填、ＣＩＰ処理は一般的に良く知られる条件を用いて実施することができる。なお、平均粒径は、レーザー回折散乱法によって得られた粒度分布（体積基準）の粒子径Ｄ５０（メジアン径）の値を指す。チタン合金圧粉体に用いられる主な合金系としては、Ｔｉ－６Ａｌ－４Ｖ、Ｔｉ－６Ａｌ－６Ｖ－２Ｓｎ、Ｔｉ－６Ａｌ－２Ｓｎ－４Ｚｒ－２Ｍｏ、Ｔｉ－６Ａｌ－２Ｓｎ－４Ｚｒ－６Ｍｏ、Ｔｉ－１０Ｖ－２Ｆｅ－３Ａｌ等が挙げられる。
　本発明の実施の形態に係るチタン又はチタン合金圧粉体によれば、３Ｄプリンタを用いて、所定の熱可塑製樹脂を利用して、厚さ及び厚さ精度が制御されたＣＩＰ成形用モールド１を得て、これを利用してＣＩＰ処理を実施することにより、外形寸法の精度が高く、複雑形状を有するチタン又はチタン合金圧粉体をより経済的に製造することができる。
　以下に本発明の実施例および比較例について説明するが、本発明は以下の実施例に制限されないことは勿論である。
　厚さを０．５～１．７５ｍｍの間で調整したＣＩＰ成形用モールドの３Ｄデータに基づいて、熱可塑製樹脂としてアクリル樹脂にエラストマーを混合したもの（以下「アクリル＋エラストマー」と称する。）と、アクリル樹脂と、シリコン樹脂とを用いて、３ＤプリンタによりＣＩＰ成形用モールドを作製した。アクリル＋エラストマーからなる樹脂材料は、圧縮弾性率及びショアＤ硬さが異なる２種類のものを使用した。熱可塑製樹脂としてアクリル＋エラストマー、アクリルを用いたＣＩＰ成形用モールドについては、３ＤＳｙｓｔｅｍｓ製の３Ｄプリンタ装置ＰｒｏＪｅｔ５５００Ｘを用いて材料噴射法により作製した。熱可塑製樹脂としてシリコン樹脂材料を用いたＣＩＰ成形用モールドについては、キーエンス製３Ｄプリンタ装置ＡＧＩＬＩＳＴＡ－３２００を用いて材料噴射法により作製した。ＣＩＰ成形用モールドの大径部と小径部の比率Ｄは０．６、大外径と小外径とのなす角θを２７度と設定して、図１に示す形状のＣＩＰ成形用モールドを作製した。
　作製されたＣＩＰ成形用モールド内の空洞に、トーホーテック製純チタン粉末ＴＣ－１５０（粒度幅４５－１５０μｍ、平均粒径９０μｍ）を充填し、ＣＩＰ処理を行った。ＣＩＰ処理は、日機装製冷間静水圧成形装置ＣＬ４－２２－６０を用いた。
　作製されたＣＩＰ成形用モールド内の空洞に純チタン粉末を充填し、タッピングし、ビニールテープで封じたものを真空パックし、真空パックした純チタン粉末充填品を、冷間静水圧成形装置にセットし、加圧した。約３００ＭＰａに到達したところで１分保持後、除圧し、チタン粉末充填品を冷間静水圧成形装置から取り出した。得られた成形体を大気圧、１３０℃で１５分間加熱し、軟化したＣＩＰ成形用モールドをカッター、ニッパー等を使用して除去して、圧粉体を得た。
　各材料及び各装置を用いて作製したＣＩＰ成形用モールドに対し、モールド厚さ誤差範囲指数α、β、γ、圧縮弾性率、ショアＤ硬さと、圧粉体密度(相対密度)を測定した。狙い厚さは３Ｄデータ作成時の厚さを用いた。ＣＩＰ成形用モールド１を長手方向に１０等分し（本実施例では１２ｍｍ間隔）、１０点の厚さをチックネスゲージで測定した。圧縮弾性率はＪＩＳ　Ｋ７１８１（２０１１）に準拠して実施した測定結果より算出した。ショアＤ硬さはＪＩＳ　Ｋ７２１５（１９８６）に準拠して測定した。圧粉体密度は、アルキメデス法で求めた密度／理論密度４．５１／ｃｍ3×１００から算出した。更に、得られた圧粉体の破断の有無を観察した。結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　厚さ０．５ｍｍのＣＩＰ成形用モールドを作製した比較例１、２では、ＣＩＰ成形用モールドを作製することができなかった。シリコン樹脂を使用した厚さ１．０ｍｍの比較例５もＣＩＰ成形用モールドを作製することができなかった。圧縮弾性率及びショアＤ硬さが本発明の範囲外であるアクリル樹脂を用いた比較例３及び４では、ＣＩＰ成形用モールドを作製することはできたが、得られた圧粉体に破断が生じた。比較例６では、モールドを作製することはできたが、強度不足により、ＣＩＰ処理時に形状を維持することができずに潰れが発生した。実施例１～４では、相対密度８４％で破断のない圧粉体を作製することができた。
１…ＣＩＰ成形用モールド
２…粉末供給口
３…空洞
１１…大径部
１２…小径部
１３…大径部
１４…頂部
１１１,１２１…外側面
１１２…端部

Claims (9)

  1. 　冷間等方圧プレスを用いて相対密度８０％以上のチタン又はチタン合金圧粉体を得るチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法であって、
    　厚さが１．０～１．８ｍｍ、圧縮弾性率が５ＭＰａ～１００ＭＰａ、ショアＤ硬さが３０～６５の熱可塑製樹脂からなり、粉末供給口と粉末充填用の空洞とを有するＣＩＰ成形用モールドを用いることを特徴とするチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法。
  2. 　前記ＣＩＰ成形用モールドの長手方向の任意の１０点の厚みを測定した場合の（最大値－最小値）／（最大値＋最小値）で表されるモールド厚さ誤差範囲指数αが０～０．０５である請求項１に記載のチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法。
  3. 　前記ＣＩＰ成形用モールドが、大径部と、前記大径部に連続し、前記大径部よりも水平断面の断面積が小さい小径部とを少なくとも備え、且つ水平断面における前記大径部の最大径に対する前記小径部の最小径の比率Ｄ（小径部最小径／大径部最大径）が、０．５以上０．８未満であることを含む請求項１又は２に記載のチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法。
  4. 　前記ＣＩＰ成形用モールドは、前記大径部の外側面に対して前記小径部の外側面が傾斜し、前記大径部の前記外側面の端部から前記大径部の前記外側面の延在方向に延びる直線と前記小径部の外側面とのなす角θが１０度以上６０度未満である請求項１～３のいずれか１項に記載のチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法。
  5. 　前記ＣＩＰ成形用モールドを、３Ｄプリンタ装置を用いて作製することを含む請求項１～４のいずれか１項に記載のチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法。
  6. 　前記ＣＩＰ成形用モールドを、材料押出法を利用した３Ｄプリンタ装置を用いて作製することを含む請求項１～４のいずれか１項に記載のチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法。
  7. 　前記ＣＩＰ成形用モールドを、材料噴射法を利用した３Ｄプリンタ装置を用いて作製することを含む請求項１～４のいずれか１項に記載のチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法。
  8. 　平均粒径３０μｍ以上１００μｍ未満の純チタン粉末を８０～１００質量％、前記ＣＩＰ成形用モールドの前記空洞内に充填することを含む請求項１～７のいずれか１項に記載のチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法。
  9. 　平均粒径３０μｍ以上１００μｍ未満の純チタン粉末と、平均粒径５μｍ以上５０μｍ未満の合金元素粉末又は母合金粉末とを１～２０質量％、前記ＣＩＰ成形用モールドの前記空洞内に充填することを含む請求項１～７のいずれか１項に記載のチタン又はチタン合金圧粉体の製造方法。
PCT/JP2018/033269 2017-09-14 2018-09-07 チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法 WO2019054306A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2019542035A JP6912586B2 (ja) 2017-09-14 2018-09-07 チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017-177089 2017-09-14
JP2017177089 2017-09-14

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2019054306A1 true WO2019054306A1 (ja) 2019-03-21

Family

ID=65723638

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2018/033269 WO2019054306A1 (ja) 2017-09-14 2018-09-07 チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP6912586B2 (ja)
WO (1) WO2019054306A1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20210037261A (ko) * 2019-09-27 2021-04-06 코오롱플라스틱 주식회사 3d 프린터용 금속 분말 함유 조성물 및 이를 이용한 필라멘트
CN114245761A (zh) * 2019-09-27 2022-03-25 东邦钛株式会社 压粉体的制造方法以及烧结体的制造方法
WO2022190601A1 (ja) * 2021-03-12 2022-09-15 東邦チタニウム株式会社 チタン系圧粉体の製造方法及び、チタン系焼結体の製造方法

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7002316B2 (ja) * 2017-12-19 2022-01-20 東邦チタニウム株式会社 チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0790313A (ja) * 1993-09-21 1995-04-04 Nippon Steel Corp チタン粉体の静水圧成形法
JPH07138604A (ja) * 1993-11-11 1995-05-30 Nippon Steel Corp チタン粉体の静水圧成形法
JPH11117003A (ja) * 1997-10-14 1999-04-27 Ebara Corp 焼結体の製造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0790313A (ja) * 1993-09-21 1995-04-04 Nippon Steel Corp チタン粉体の静水圧成形法
JPH07138604A (ja) * 1993-11-11 1995-05-30 Nippon Steel Corp チタン粉体の静水圧成形法
JPH11117003A (ja) * 1997-10-14 1999-04-27 Ebara Corp 焼結体の製造方法

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20210037261A (ko) * 2019-09-27 2021-04-06 코오롱플라스틱 주식회사 3d 프린터용 금속 분말 함유 조성물 및 이를 이용한 필라멘트
CN114245761A (zh) * 2019-09-27 2022-03-25 东邦钛株式会社 压粉体的制造方法以及烧结体的制造方法
KR102388845B1 (ko) * 2019-09-27 2022-04-19 코오롱플라스틱 주식회사 3d 프린터용 금속 분말 함유 조성물 및 이를 이용한 필라멘트
US20220274167A1 (en) * 2019-09-27 2022-09-01 Toho Titanium Co., Ltd. Method for Producing Green Compact and Method for Producing Sintered Body
EP4035800A4 (en) * 2019-09-27 2022-12-21 Toho Titanium CO., LTD. METHOD OF PRODUCTION OF GREEN COMPACT AND METHOD OF PRODUCTION OF SINTERED BODY
CN114245761B (zh) * 2019-09-27 2024-02-27 东邦钛株式会社 压粉体的制造方法以及烧结体的制造方法
WO2022190601A1 (ja) * 2021-03-12 2022-09-15 東邦チタニウム株式会社 チタン系圧粉体の製造方法及び、チタン系焼結体の製造方法
JP7177302B1 (ja) * 2021-03-12 2022-11-22 東邦チタニウム株式会社 チタン系圧粉体の製造方法及び、チタン系焼結体の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2019054306A1 (ja) 2020-12-17
JP6912586B2 (ja) 2021-08-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2019054306A1 (ja) チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法
CN108995219B (zh) 一种层厚可变的切片方法、3d打印方法及3d打印的产品
JP6021159B2 (ja) 内部構造を有する３次元物体の製造方法
JP6866491B2 (ja) チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法
JP2017186625A5 (ja)
JP2017024012A (ja) 粉末プレス成形体の製造方法
JP7002316B2 (ja) チタン又はチタン合金圧粉体の製造方法
ES2776436T3 (es) Método para densificar y dimensionar un cuerpo sinterizado
KR101647894B1 (ko) 3차원 메탈프린터를 이용한 다공성 패드 제작방법
JP6987718B2 (ja) 圧粉体の製造方法
US2169280A (en) Method for forming shaped small objects
CN107971406A (zh) 高精密保密型笔夹模具
RU2373025C1 (ru) Устройство для прессования заготовок из порошков тугоплавких металлов
CN207615518U (zh) 高精密保密型笔夹模具
CN206510480U (zh) 一种磁铁生产用的可调模具
RU115261U1 (ru) Многоместная пресс-форма для прессования порошков
JP6728839B2 (ja) プレス成形品の製造方法およびスパッタリングターゲット材
CN204725729U (zh) 模具单边定位装置
JP2001026802A (ja) 焼結部品の生産方法
CN106834957A (zh) 双层挤压成型模具用钢
CN208341539U (zh) 一种精密模具加工用夹紧装置
CN207271896U (zh) 一种方管切圆口模具
JP2003221603A (ja) 結晶表面固化成形体、その圧縮せん断による結晶表面固化成形方法および圧縮せん断による結晶表面コーティング方法
CN106826162A (zh) 一种点阵式万能模具制备方法
JP6439767B2 (ja) 粉体成形用の金型

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 18857146

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2019542035

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 18857146

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1