WO2019001912A1 - Gebläserad - Google Patents

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WO2019001912A1 PCT/EP2018/064777 EP2018064777W WO2019001912A1 WO 2019001912 A1 WO2019001912 A1 WO 2019001912A1 EP 2018064777 W EP2018064777 W EP 2018064777W WO 2019001912 A1 WO2019001912 A1 WO 2019001912A1
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blades
disc
transition geometry
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Erhard Gruber
Jens Müller
Alexander Konzal
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Ebm-Papst Mulfingen Gmbh & Co. Kg
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    • F04D29/26—Rotors specially for elastic fluids
    • F04D29/28—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/281—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F04D29/281—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers
    • F04D29/282—Rotors specially for elastic fluids for centrifugal or helico-centrifugal pumps for radial-flow or helico-centrifugal pumps for fans or blowers the leading edge of each vane being substantially parallel to the rotation axis
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    • F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing
    • F04D29/661—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/666—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing especially adapted for elastic fluid pumps by means of rotor construction or layout, e.g. unequal distribution of blades or vanes

Definitions

  • the invention relates to an improved in terms of efficiency and noise behavior impeller.
  • Blower wheels are used, for example, in axial, diagonal or radial fans for conveying air.
  • the achievable efficiency, the speed and the noise are essential technical features that always need to be improved.
  • a critical area of the fan wheel is the transition between the fan wheel blades and the floor and / or deck covers covering them. Disc, as it comes here in operation to a significant notch effect and turbulence of the flow.
  • the invention is therefore based on the object to provide an impeller in which increases the strength of the transition between the impeller blades and this overlapping disc and maximum occurring in this area voltages are reduced in operation to increase the maximum speed and thus the efficiency and reduce the noise.
  • an impeller with a plurality of fan blades arranged in a blade ring which are connected on at least one axial side with a disk at least partially overlapping the impeller blades.
  • the connection between the impeller blades and the disc determines a transition geometry which, viewed in cross-section, has a rounded course of a quadratic function on at least one side of the impeller blades, in particular a side pointing radially inward to a rotational axis of the impeller.
  • the direction of the pointing radially inward to a rotational axis of the impeller side results only in circumferentially curved impeller blades, but not in just radially outwardly extending impeller blades.
  • the invention includes embodiments of the impeller in which the impeller blades are formed in the circumferential direction forward or gurberichtgekrümmt extending.
  • the rounded course according to a quadratic function increases the activity of the impeller in the critical transition region between the respective impeller blades and the adjacent disc, wherein as disc both a bottom disc and additionally or alternatively a cover disc are included.
  • a greater effect is achieved in the transition geometry between the impeller blades and the bottom disc, ie the disc on a suction side opposite side.
  • the quadratic equation described above when viewed in cross section, determines a curve of the transition geometry which reduces the maximum wall shear stresses occurring in operation in the transition region between the disk and fan wheel blades by more than 30%.
  • the maximum operating speed can be increased by more than 7% compared to conventional impellers with not correspondingly rounded contours in the transition area.
  • the transition geometry according to the invention leads to a homogenization of the flow at the transition between the impeller blades and the disc and thus to a reduced turbulence. Among other things, this reduces the noise level generated during operation and improves the efficiency.
  • Equation term X1 is preferably determined by a unit vector extending in extension of a radially inward axis of rotation extending inner wall of the respective fan blade in the direction of the disc and having its absolute zero point at the beginning of the transition geometry.
  • Equation term X2 is preferably determined by a unit vector which extends in the extension of an axially inwardly facing surface of the disk in the direction of the respective fan wheel blade and has its absolute zero point at the beginning of the transition geometry.
  • the two unit vectors X1 and X2 are therefore aligned facing each other and form an intersection in their imaginary extensions.
  • a range of ⁇ 0.25 is defined in a tolerance band for the course of the transition geometry of X1 and X2.
  • the transition geometry can be unilaterally on the impeller blades, in an alternative embodiment, however, two-sided, i. be provided between the respective impeller blades and the disc both on the radially inward to the axis of rotation and on an opposite, pointing radially outward side of the impeller blades. In straight radially outward fan blades, the transition geometire may also be provided on both sides.
  • the disk in the region of the transition geometry is designed to be axially restricted in the direction of the impeller blade and, viewed in cross section, defines a recess on an opposite side from the fan impeller.
  • the recess in the disc preferably extends along the entire extent of the fan wheel bucket and is formed by the shape of the transition geometry on the disc. The provision of the recesses avoids undesirable accumulation of material in the generation of the rounded curve shape of the transition geometry.
  • an embodiment of the impeller is advantageous in terms of flow, in which the transition geometry extends over the entire chord length of the respective impeller blades.
  • Fig. 1 is a perspective view of an embodiment of a
  • Fig. 2 is a side sectional view of the impeller of Fig. 1;
  • Fig. 3 is a detail view A of Figure 2;
  • Fig. 4 is a side sectional view of an impeller according to the
  • Fig. 5 is a diagram showing the improved efficiency
  • Fig. 6 is a diagram showing the reduced noise.
  • FIGS 1 to 3 show an embodiment of an impeller 1, designed as a radial impeller, arranged with a plurality of arranged in a blade ring, curved in the circumferential direction fan blades 2, the suction side with a cover plate 4 and on the axially opposite side with a bottom plate 3 are connected ,
  • the illustrated impeller 1 sucks air axially through the suction port 11 and blows it radially out through channels formed between the impeller blades 2.
  • the bottom plate 3 completely covers the lower axial end faces of the fan wheel blades 2.
  • the fan wheel blades 2 protrude radially inwards beyond an inner edge of the cover disk 4, so that the upper axial end faces of the fan wheel blades 2 are only partially covered.
  • the impeller 1 has a hub 17 for attachment to a drive.
  • the connection between the impeller blades 2 and the bottom disk 3 determines a specially defined transition geometry 5, which has seen in cross section a rounded course of a quadratic function on a pointing radially inward to the axis of rotation RA of the impeller 1 side.
  • the radially outward away from the axis of rotation RA of the impeller 1 side facing in cross section has a rounded course, which is not identical to the transition geometry 5.
  • the transition geometry 5 extends in the impeller 1 over the entire chord length of the impeller blades 2 along the bottom plate third
  • the term X1 is determined by the unit vector, which extends in the extension of a radially inwardly to the rotation axis RA facing inner wall of the respective impeller blade 2 in the direction of the bottom disk 3.
  • the term X2 is determined by the unit vector, which extends in extension of the axially inwardly facing surface of the bottom disk 3 in the direction of the respective fan blade 2. The zero points 0 of the two vectors lie exactly at the beginning of the transition geometry 5 with respect to the fan wheel blades 2 or the bottom disk 3, as shown in the detail view in FIG.
  • the bottom disk 3 is axially retracted in the region of the transition geometry 5 in the direction of the individual impeller blades 2 and determines, viewed in cross-section according to FIG. 3, the recess 8 on the underside opposite the impeller blade 2
  • the recesses 8 have a substantially triangular cross-sectional shape and extend over the entire length of the respective impeller blades 2.
  • FIG. 4 shows a prior art impeller 100 which is used as a comparative impeller for determining the metrologically detected improvements described above. It is fluidically identical with impeller blades 200, a cover plate 400, a bottom plate 300 and a hub 170 constructed to the impeller according to Figure 1, but the transition geometry 500 is formed as conventional without a rounded course of a quadratic function, but jerky.
  • FIG. 5 shows a diagram with characteristic curves measured with an identical test setup for the pressure curve psf [Pa] and the efficiency nse [%] 1 and the same impeller 100 without transition geometry 5 according to FIG. 4, the dotted characteristic curves in each case the impeller 1 according to FIG. 1 and the continuous characteristic curves in each case the impeller 100 according to FIG. 4 without transition geometry 5 mark.
  • the advantageous effect with increased peak efficiency at a volume flow from about 11500 m 3 / h upwards, ie in the highly relevant operating range, can be clearly seen.
  • FIG. 6 also shows the measured reduction of the noise behavior LwA [dBA], where again the dotted characteristic curves respectively the impeller 1 according to FIG. 1 and the continuous characteristic curves respectively the impeller 100 according to FIG. 4 without transition geometry 5 mark.
  • LwA [dBA] the noise behavior

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Gebläserad mit einer Vielzahl von in einem Schaufelkranz angeordneten Gebläseradschaufeln, die auf zumindest einer axialen Seite mit einer die Gebläseradschaufeln zumindest abschnittsweise überdeckenden Scheibe verbunden sind, wobei eine Anbindung zwischen den Gebläseradschaufeln und der Scheibe eine Übergangsgeometrie bestimmt, die zumindest auf einer Seite der Gebläseradschaufeln, insbesondere einer nach radial innen zu einer Rotationsachse des Gebläserads weisenden Seite, im Querschnitt gesehen einen gerundeten Verlauf einer quadratischen Funktion aufweist.

Description

Gebläserad
Beschreibung:
Die Erfindung betrifft ein hinsichtlich Wirkungsgrad und Geräuschverhalten verbessertes Gebläserad.
Gebläseräder werden beispielsweise in Axial-, Diagonal- oder Radiallüftern zur Luftförderung eingesetzt. Dabei sind der erreichbare Wirkungsgrad, die Drehzahl und die Geräuschbildung wesentliche technische Eigenschaften, die es stets zu verbessern gilt.
Ein kritischer Bereich des Gebläserads ist der Übergang zwischen den Gebläseradschaufeln und der diese überdeckenden Boden- und/oder Deck- Scheibe, da es hier im Betrieb zu einer erheblichen Kerbwirkung und Turbulenzen der Strömung kommt.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, ein Gebläserad bereit zu stellen, bei dem die Festigkeit des Übergangs zwischen den Gebläseradschaufeln und der diese überdeckenden Scheibe erhöht und maximal in diesem Bereich auftretende Spannungen im Betrieb reduziert werden, um die Maximaldrehzahl und mithin den Wirkungsgrad zu erhöhen und die Geräuschbildung zu verringern.
Diese Aufgabe wird durch die Merkmalskombination gemäß Patentanspruch 1 gelöst.
Erfindungsgemäß wird ein Gebläserad mit einer Vielzahl von in einem Schaufelkranz angeordneten Gebläseradschaufeln vorgeschlagen, die auf zumindest einer axialen Seite mit einer die Gebläseradschaufeln zumindest abschnittsweise überdeckenden Scheibe verbunden sind. Die Anbindung zwischen den Gebläseradschaufeln und der Scheibe bestimmt eine Übergangsgeometrie, die zumindest auf einer Seite der Gebläseradschaufeln, insbesondere einer nach radial innen zu einer Rotationsachse des Gebläserads weisenden Seite, im Querschnitt gesehen einen gerundeten Verlauf einer quadratischen Funktion aufweist.
Die Richtungsangabe der nach radial innen zu einer Rotationsachse des Gebläserads weisenden Seite ergibt sich nur bei in Umfangsrichtung gekrümmten Gebläseradschaufeln, nicht jedoch bei gerade nach radial außen verlaufenden Gebläseradschaufeln. Die Erfindung umfasst Ausführungen des Gebläserads, bei der die Gebläseradschaufeln in Umfangsrichtung vorwärts- oder rückwärtsgekrümmt verlaufend ausgebildet sind.
Der gerundete Verlauf gemäß einer quadratischen Funktion erhöht die Fes- tigkeit des Gebläserads im kritischen Übergangsbereich zwischen den jeweiligen Gebläseradschaufeln und der angrenzenden Scheibe, wobei als Scheibe sowohl eine Bodenscheibe als auch zusätzlich oder alternativ eine Deckscheibe umfasst sind. Einen größeren Effekt erzielt man jedoch bei der Übergangsgeometrie zwischen den Gebläseradschaufeln und der Bodenscheibe, d.h. der Scheibe auf einer der Ansaugseite gegenüber liegenden Seite.
Bei dem Gebläserad wird die quadratische Funktion vorzugsweise bestimmt durch die Gleichung (a-X12)+(b-X1 X2)+X22+d=0, wobei die Terme X1 und X2 betragsmäßig durch eine Länge bestimmt werden, die der jeweiligen Gebläseradschaufeldicke entspricht, und die Werte für a, b, d in einem Bereich liegen, dass gilt 0,25<a<4, -2<b<2 und -36<d<-0,25. Weiter bevorzugt liegen die Werte für a, b, d in einem Bereich, dass gilt 0,5<a<2,
-0,5<b<1 , -16<d<-0,5.
Durch die vorstehend beschriebene quadratische Gleichung ist, im Querschnitt gesehen, ein Kurvenverlauf der Übergangsgeometrie bestimmt, der die maximalen im Betrieb auftretenden Wandschubspannungen im Übergangsbereich zwischen Scheibe und Gebläseradschaufeln um über 30% reduziert. Die maximale Betriebsdrehzahl kann gegenüber herkömmlichen Gebläserädern mit nicht entsprechend gerundeter Kontur im Übergangsbereich um über 7% erhöht werden. Ferner führt die erfindungsgemäße Übergangsgeometrie zu einer Vergleichmäßigung der Strömung am Übergang zwischen den Gebläseradschaufeln und der Scheibe und mithin zu einer verringerten Turbulenz. Unter anderem wird dadurch das im Betrieb erzeugte Geräuschniveau reduziert und der Wirkungsgrad verbessert.
Der Gleichungsterm X1 wird vorzugsweise durch einen Einheitsvektor bestimmt, der sich in Verlängerung einer nach radial innen zur Rotationsachse weisenden Innenwand der jeweiligen Gebläseradschaufel in Richtung zur Scheibe erstreckt und seinen betragsmäßigen Nullpunkt am Beginn der Übergangsgeometrie aufweist.
Der Gleichungsterm X2 wird vorzugsweise durch einen Einheitsvektor bestimmt, der sich in Verlängerung einer nach axial innen weisenden Oberfläche der Scheibe in Richtung zur jeweiligen Gebläseradschaufel erstreckt und seinen betragsmäßigen Nullpunkt am Beginn der Übergangsgeometrie aufweist.
Die beiden Einheitsvektoren X1 und X2 sind demzufolge aufeinander zuweisend ausgerichtet und bilden in ihren gedachten Verlängerungen einen Schnittpunkt.
Vorzugsweise wird in einem Toleranzband für den Verlauf der Übergangsgeometrie von X1 und X2 ein Bereich von ±0,25 definiert.
Die Übergangsgeometrie kann einseitig an den Gebläseradschaufeln, in einer alternativen Ausführung jedoch auch zweiseitig, d.h. zwischen den jeweiligen Gebläseradschaufeln und der Scheibe sowohl auf der nach radial innen zur Rotationsachse als auch auf einer gegenüberliegenden, nach radial außen weisende Seite der Gebläseradschaufeln vorgesehen sein. Bei gerade nach radial außen verlaufenden Gebläseradschaufeln kann die Übergangs- geometire ebenfalls beidseitig vorgesehen sein.
In einer Weiterbildung des Gebläserads ist vorgesehen, dass die Scheibe im Bereich der Übergangsgeometrie lokal beschränkt in Richtung der Gebläseradschaufel axial eingezogen ausgebildet ist und im Querschnitt gesehen auf einer der Gebläseradschaufel gegenüberliegenden Seite eine Aussparung bestimmt. Die Aussparung in der Scheibe erstreckt sich dabei vorzugsweise entlang der vollständigen Erstreckung der Gebläseradschaufel und wird durch die Formgebung der Übergangsgeometrie an der Scheibe gebildet. Durch das Vorsehen der Aussparungen wird eine unerwünschte Materialanhäufung bei der Erzeugung des gerundeten Kurvenverlaufs der Übergangs- geometrie vermieden.
Zudem ist eine Ausführung des Gebläserads strömungstechnisch vorteilhaft, bei der sich die Übergangsgeometrie über die gesamte Sehnenlänge der jeweiligen Gebläseradschaufeln erstreckt.
Andere vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet bzw. werden nachstehend zusammen mit der Beschreibung der bevorzugten Ausführung der Erfindung anhand der Figuren näher dargestellt. Es zeigen:
Fig. 1 eine perspektivische Ansicht eines Ausführungsbeispiels eines
Gebläserads;
Fig. 2 eine seitliche Schnittansicht des Gebläserads aus Fig. 1 ;
Fig. 3 eine Detailansicht A aus Figur 2;
Fig. 4 eine seitliche Schnittansicht eines Gebläserads gemäß dem
Stand der Technik;
Fig. 5 ein Diagramm zur Darstellung des verbesserten Wirkungsgrads;
Fig. 6 ein Diagramm zur Darstellung des verringerten Geräuschbildung.
Gleiche Bezugszeichen benennen gleiche Teile in allen Ansichten. Die Figuren 1 bis 3 zeigen ein Ausführungsbeispiel eines Gebläserads 1 , ausgeführt als Radialgebläserad, mit einer Vielzahl von in einem Schaufelkranz angeordneten, in Umfangsrichtung gekrümmt ausgebildeten Gebläseradschaufeln 2, die ansaugseitig mit einer Deckscheibe 4 und auf der axial gegenüberliegenden Seite mit einer Bodenscheibe 3 verbunden sind. Das dargestellte Gebläserad 1 saugt Luft axial über die Ansaugöffnung 11 an und bläst diese radial über zwischen den Gebläseradschaufeln 2 ausgebildeten Kanälen aus. Die Bodenscheibe 3 überdeckt die unteren axialen Stirnseiten der Gebläseradschaufeln 2 vollständig. Im Bereich der Deckscheibe 4 stehen die Gebläseradschaufeln 2 radial einwärts über einen Innenrand der Deckscheibe 4 hervor, so dass die oberen axialen Stirnseiten der Gebläseradschaufeln 2 nur abschnittsweise überdeckt sind. Im Bereich der Bodenscheibe 3 weist das Gebläserad 1 eine Nabe 17 zur Befestigung an einen Antrieb auf.
Die Anbindung zwischen den Gebläseradschaufeln 2 und der Bodenscheibe 3 bestimmt eine speziell definierte Übergangsgeometrie 5, die auf einer nach radial innen zu der Rotationsachse RA des Gebläserads 1 weisenden Seite im Querschnitt gesehen einen gerundeten Verlauf einer quadratischen Funktion aufweist. Auch die nach radial außen weg von der Rotationsachse RA des Gebläserads 1 weisende Seite weist im Querschnitt gesehen einen gerundeten Verlauf auf, der jedoch nicht identisch zu der Übergangsgeometrie 5 ist. Die Übergangsgeometrie 5 erstreckt sich bei dem Gebläserad 1 über die gesamte Sehnenlänge der Gebläseradschaufeln 2 entlang der Bodenscheibe 3.
Die quadratische Funktion des gerundeten Verlaufs wird in dem gezeigten Ausführungsbeispiel durch die Gleichung
(1 ,06-X12)+(0,09-X1 -X2)+X22+(-9) = 0 definiert, wobei X1 und X2 der jeweiligen Gebläseradschaufeldicke t (X1=t, X2=t) entspricht. Der Term X1 ist bestimmt durch den Einheitsvektor, der sich in Verlängerung einer nach radial innen zur Rotationsachse RA weisenden Innenwand der jeweiligen Gebläseradschaufel 2 in Richtung zur Bodenscheibe 3 erstreckt. Der Term X2 ist bestimmt durch den Einheitsvektor, der sich in Verlängerung der nach axial innen weisenden Oberfläche der Bodenscheibe 3 in Richtung zur jeweiligen Gebläseradschaufel 2 erstreckt. Die Nullpunkte 0 der beiden Vektoren liegen exakt am Beginn der Übergangsgeometrie 5 bezüglich der Gebläseradschaufeln 2 beziehungsweise der Bodenscheibe 3, wie in der Detailansicht in Figur 3 gezeigt.
Wie in den Figuren 2 und 3 gut zu erkennen, ist die Bodenscheibe 3 im Bereich der Übergangsgeometrie 5 in Richtung der einzelnen Gebläseradschaufeln 2 axial eingezogen ausgebildet und bestimmt, im Querschnitt gemäß Figur 3 gesehen, auf der der Gebläseradschaufel 2 gegenüberliegenden Unterseite jeweils die Aussparung 8. Dabei weisen die Aussparungen 8 eine im Wesentlichen dreieckige Querschnittsform auf und erstrecken sich über die gesamte Länge der jeweiligen Gebläseradschaufeln 2.
In Figur 4 ist ein Gebläserad 100 gemäß dem Stand der Technik dargestellt, das als Vergleichs-Gebläserad zur Feststellung der vorstehend beschriebenen messtechnisch erfassten Verbesserungen herangezogen wird. Es ist strömungstechnisch identisch mit Gebläseradschaufeln 200, einer Deckscheibe 400, einer Bodenscheibe 300 und einer Nabe 170 zu dem Gebläserad gemäß Figur 1 aufgebaut, jedoch ist die Übergangsgeometrie 500 wie herkömmlich ohne gerundeten Verlauf einer quadratischen Funktion, sondern stoßend ausgebildet.
In Figur 5 ist ein Diagramm mit bei identischem Versuchsaufbau gemessenen Kennlinien zum Druckverlauf psf [Pa] und dem Wirkungsgrad nse [%] bei unterschiedlichen Volumenströmen qv [m7h] des Gebläserads 1 gemäß Fig. 1 und desselben Gebläserads 100 ohne Übergangsgeometrie 5 gemäß Figur 4 dargestellt, wobei die gepunktete Kennlinien jeweils das Gebläserad 1 gemäß Figur 1 und die durchgezogenen Kennlinien jeweils das Gebläserad 100 gemäß Figur 4 ohne Übergangsgeometrie 5 kennzeichnen. Die vorteilhafte Wirkung mit erhöhtem Spitzwirkungsgrad bei einem Volumenstrom ab ca. 11500 m3/h aufwärts, d.h. im hochrelevanten Betriebsbereich, ist eindeutig zu entnehmen.
Neben dem nochmals dargestellten dem Wirkungsgrad nse [%] zeigt Figur 6 zudem die gemessene Reduzierung des Geräuschverhaltens LwA [dBA], wobei wieder die gepunktete Kennlinien jeweils das Gebläserad 1 gemäß Figur 1 und die durchgezogenen Kennlinien jeweils das Gebläserad 100 gemäß Figur 4 ohne Übergangsgeometrie 5 kennzeichnen. Insbesondere im Bereich hoher Drehzahlen und einem Volumenstrom ab ca. 12000 m3/h re- duziert sich die Geräuschentwicklung um teilweise über ein halbes Dezibel.
* * * * *

Claims

Patentansprüche
1. Gebläserad (1) mit einer Vielzahl von in einem Schaufelkranz angeordneten Gebläseradschaufeln (2), die auf zumindest einer axialen Seite mit einer die Gebläseradschaufeln (2) zumindest abschnittswei- se überdeckenden Scheibe verbunden sind, wobei eine Anbindung zwischen den Gebläseradschaufeln (2) und der Scheibe eine Übergangsgeometrie (5) bestimmt, die zumindest auf einer Seite der Gebläseradschaufeln (2), insbesondere einer nach radial innen zu einer Rotationsachse (RA) des Gebläserads (1) weisenden Seite, im Quer- schnitt gesehen einen gerundeten Verlauf einer quadratischen Funktion aufweist.
2. Gebläserad nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die quadratische Funktion bestimmt wird durch die Gleichung
(a-X12)+(b-X1 -X2)+X22+d=0, wobei X1 und X2 durch eine jeweilige Gebläseradschaufeldicke (t) und die Werte für a, b, d bestimmt werden durch 0,25<a<4, -2<b<2 und -36<d<-0,25.
3. Gebläserad nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Werte für a, b, d bestimmt werden durch 0,5<a<2, -0,5<b<1 , -16<d<-0,5.
4. Gebläserad nach Anspruch 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass X1 durch einen Einheitsvektor bestimmt wird, der sich in Verlängerung einer nach radial innen zur Rotationsachse (RA) weisenden Innenwand der jeweiligen Gebläseradschaufel (2) in Richtung zur Scheibe erstreckt und seinen Nullpunkt am Beginn der Übergangsgeometrie (5) aufweist.
5. Gebläserad nach einem der Ansprüche 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass X2 durch einen Einheitsvektor bestimmt wird, der sich in Verlängerung einer nach axial innen weisenden Oberfläche der Scheibe in Richtung zur jeweiligen Gebläseradschaufel (2) erstreckt und seinen Nullpunkt am Beginn der Übergangsgeometrie (5) aufweist.
6. Gebläserad nach einem der vorigen Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass ein Toleranzband für den Verlauf der Übergangsgeometrie (5) von X1 und X2 in einem Bereich von ±0,25 definiert ist.
7. Gebläserad nach einem der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Übergangsgeometrie (5) zwischen den jeweiligen Gebläseradschaufeln (2) und der Scheibe auf beiden Seiten der Gebläseradschaufeln (2) vorgesehen ist.
8. Gebläserad nach einem der vorigen Ansprüche 1 - 6, dadurch gekennzeichnet, dass die Übergangsgeometrie (5) zwischen den jeweiligen Gebläseradschaufeln (2) und der Scheibe sowohl auf der nach radial innen zur Rotationsachse (RA) als auch auf einer gegenüberliegenden, nach radial außen weisende Seite der Gebläseradschaufeln (2) vorgesehen ist.
9. Gebläserad nach einem der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Scheibe im Bereich der Übergangsgeometrie (5) lokal beschränkt in Richtung der jeweiligen Gebläseradschaufel (2) axial eingezogen ausgebildet ist und im Querschnitt gesehen auf einer der Gebläseradschaufel (5) gegenüberliegenden Seite eine Aussparung (8) bestimmt.
10. Gebläserad nach einem der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Scheibe als Bodenscheibe (3) oder Deckscheibe (4) ausgebildet ist.
11. Gebläserad nach einem der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Gebläseradschaufeln (2) in Umfangsrichtung gekrümmt verlaufend ausgebildet sind.
12. Gebläserad nach einem der vorigen Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass sich die Übergangsgeometrie (5) über eine gesamte Sehnenlänge der jeweiligen Gebläseradschaufel (2) erstreckt.
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