WO2017199695A1 - 過給機の軸受構造および過給機 - Google Patents

過給機の軸受構造および過給機 Download PDF

Info

Publication number
WO2017199695A1
WO2017199695A1 PCT/JP2017/016207 JP2017016207W WO2017199695A1 WO 2017199695 A1 WO2017199695 A1 WO 2017199695A1 JP 2017016207 W JP2017016207 W JP 2017016207W WO 2017199695 A1 WO2017199695 A1 WO 2017199695A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
bearing
turbine
compressor
rotating shaft
oil
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/016207
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
池谷　信之
Original Assignee
株式会社Ihi
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社Ihi filed Critical 株式会社Ihi
Priority to CN201780016853.6A priority Critical patent/CN108884757B/zh
Priority to JP2018518178A priority patent/JP6610779B2/ja
Priority to US16/098,955 priority patent/US10927759B2/en
Priority to DE112017002583.4T priority patent/DE112017002583B4/de
Publication of WO2017199695A1 publication Critical patent/WO2017199695A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/06—Arrangements of bearings; Lubricating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/18—Lubricating arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/18—Lubricating arrangements
    • F01D25/183—Sealing means
    • F01D25/186—Sealing means for sliding contact bearing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/18—Lubricating arrangements
    • F01D25/22—Lubricating arrangements using working-fluid or other gaseous fluid as lubricant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B39/00—Component parts, details, or accessories relating to, driven charging or scavenging pumps, not provided for in groups F02B33/00 - F02B37/00
    • F02B39/02—Drives of pumps; Varying pump drive gear ratio
    • F02B39/08—Non-mechanical drives, e.g. fluid drives having variable gear ratio
    • F02B39/10—Non-mechanical drives, e.g. fluid drives having variable gear ratio electric
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B39/00—Component parts, details, or accessories relating to, driven charging or scavenging pumps, not provided for in groups F02B33/00 - F02B37/00
    • F02B39/14—Lubrication of pumps; Safety measures therefor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas- turbine plants for special use
    • F02C6/04—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output
    • F02C6/10—Gas-turbine plants providing heated or pressurised working fluid for other apparatus, e.g. without mechanical power output supplying working fluid to a user, e.g. a chemical process, which returns working fluid to a turbine of the plant
    • F02C6/12—Turbochargers, i.e. plants for augmenting mechanical power output of internal-combustion piston engines by increase of charge pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/26—Systems consisting of a plurality of sliding-contact bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C21/00—Combinations of sliding-contact bearings with ball or roller bearings, for exclusively rotary movement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00—Application
    • F05D2220/40—Application in turbochargers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/50—Bearings
    • F05D2240/52—Axial thrust bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/50—Bearings
    • F05D2240/53—Hydrodynamic or hydrostatic bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/50—Bearings
    • F05D2240/54—Radial bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2260/00—Function
    • F05D2260/98—Lubrication
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/02—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only
    • F16C17/024—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for radial load only with flexible leaves to create hydrodynamic wedge, e.g. radial foil bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/04—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only
    • F16C17/042—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only with flexible leaves to create hydrodynamic wedge, e.g. axial foil bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
    • F16C19/04—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly
    • F16C19/06—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly with a single row or balls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/23—Gas turbine engines
    • F16C2360/24—Turbochargers

Definitions

  • This disclosure relates to a turbocharger bearing structure and a supercharger.
  • a bearing protection device described in Patent Document 1 is known as a technique related to a bearing structure of a supercharger.
  • the apparatus includes a turbine impeller and a shaft, and a compressor impeller attached to the shaft.
  • a foil bearing having a plurality of foils is provided around the shaft, and the shaft is supported in the housing by the foil bearing.
  • Labyrinth seals are respectively provided at the compressor end and the turbine end of the shaft. The labyrinth seal on the compressor side suppresses gas leakage from the compressor side to the center. The labyrinth seal on the turbine side prevents combustion products and the like from entering the foil bearing from the turbine side.
  • an air bearing such as a foil bearing may be used. If the gas flowing into the turbine is cold, air bearings are less likely to be a problem. However, when an air bearing is employed in a supercharger that allows high-temperature gas to flow into the turbine, the durability and reliability of the air bearing may be impaired.
  • This disclosure describes a bearing structure that can improve the durability of a bearing when a high-temperature gas is allowed to flow into a turbine, and a supercharger including the bearing structure.
  • a turbocharger bearing structure is a supercharger including a turbine and a compressor provided at both ends of a rotating shaft, and is a bearing structure for supporting the rotating shaft with respect to a housing.
  • An oil-lubricated first radial bearing provided on the turbine side of the rotary shaft, a second radial bearing which is an air bearing provided on the compressor side of the rotary shaft, and between the first radial bearing and the turbine.
  • a gas seal portion provided around the rotary shaft, and a thrust bearing that is an air bearing provided on the compressor side of the rotary shaft.
  • the durability of the bearing can be improved when high-temperature gas is allowed to flow into the turbine.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating an application example of a supercharger according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing the supercharger in FIG.
  • FIG. 3 is a sectional view showing a gas flow in the supercharger of FIG. 4A is a cross-sectional view showing the bearing structure of the turbocharger according to the first modification
  • FIG. 4B is a cross-sectional view showing the bearing structure of the supercharger according to the second modification
  • FIG. ) Is a cross-sectional view showing a bearing structure of a supercharger according to a third modification.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing a conventional supercharger.
  • a turbocharger bearing structure is a supercharger including a turbine and a compressor provided at both ends of a rotating shaft, and is a bearing structure for supporting the rotating shaft with respect to a housing.
  • An oil-lubricated first radial bearing provided on the turbine side of the rotary shaft, a second radial bearing which is an air bearing provided on the compressor side of the rotary shaft, and between the first radial bearing and the turbine.
  • a gas seal portion provided around the rotary shaft, and a thrust bearing that is an air bearing provided on the compressor side of the rotary shaft.
  • the turbocharger bearing structure since the oil-lubricated first radial bearing is provided on the turbine side, the first radial bearing is cooled by the lubricating oil, and the rotary shaft is rotated along with the cooling of the first radial bearing. It is also cooled. Therefore, even when high-temperature gas flows into the turbine, the durability is not insufficient as in the case of using a conventional air bearing, and the durability and reliability of the bearing can be improved. Moreover, since the 2nd radial bearing which is an air bearing is provided in the compressor side, the inflow of the oil to compressed gas is suppressed. This is particularly effective in supercharger usage situations where oil inflow into the compressed gas is undesirable (ie when oil-free compressed gas is required). On the compressor side, since both the radial bearing and the thrust bearing are air bearings, the inflow of oil to the compressed gas (compressor side) is further suppressed.
  • an oil movement prevention mechanism that suppresses oil movement from the turbine side to the compressor side is provided on the turbine side of the rotating shaft. According to this configuration, the inflow of oil to the compressed gas (compressor side) is further suppressed.
  • the oil movement prevention mechanism includes a step portion that protrudes in a radial direction from a portion of the rotating shaft provided with the first radial bearing and faces the first radial bearing. According to the configuration including the step portion, the oil scatters outward in the radial direction from the step portion as the rotating shaft rotates. Therefore, the inflow of oil to the compressed gas (compressor side) is further suppressed.
  • the oil movement prevention mechanism includes a flange portion that protrudes in a radial direction from a portion of the rotating shaft provided with the first radial bearing and faces the first radial bearing. According to the configuration including the collar portion, the oil scatters outward in the radial direction from the collar portion as the rotation shaft rotates. Therefore, the inflow of oil to the compressed gas (compressor side) is further suppressed.
  • a supercharger includes a turbine, a compressor, a housing that houses a rotating shaft, and any one of the bearing structures described above for supporting the rotating shaft with respect to the housing.
  • the turbocharger provided with the above-described bearing structure, the durability and reliability of the bearing can be improved when high-temperature gas is allowed to flow into the turbine.
  • the second radial bearing which is an air bearing, is provided on the compressor side, the inflow of oil to the compressed gas is suppressed.
  • the turbocharger is configured so that the pressure on the compressor side is higher than the pressure on the turbine side. According to this configuration, since a gas flow from the compressor side to the turbine side is generated in the housing, the oil is less likely to move to the compressor side, and oil-free compressed gas can be generated in the supercharger. . Since the gas flow cools the rotating shaft, it is also effective from the viewpoint of durability of the first radial bearing.
  • the bearing structure X of the present embodiment can be applied to the electric supercharger 1, for example.
  • the electric supercharger 1 is applied to the fuel cell system 40, for example.
  • the type of the fuel cell system 40 is not particularly limited.
  • the fuel cell system 40 may be, for example, a polymer electrolyte fuel cell (PEFC).
  • the fuel cell system 40 may be a fuel cell other than PEFC, such as a phosphoric acid fuel cell (PAFC).
  • Hydrogen as fuel is supplied to the fuel cell system 40 from a hydrogen source 41.
  • air (oxygen) as an oxidant is supplied to the fuel cell system 40 through the air supply line L1.
  • the fuel cell system 40 power generation is performed by a chemical reaction between the fuel and the oxidant. From the fuel cell system 40, air containing water vapor is discharged through the exhaust gas line L2. On the other hand, water is discharged from the fuel cell system 40.
  • the electric supercharger 1 is connected to the fuel cell system 40. More specifically, the electric supercharger 1 includes a turbine 2, a compressor 3, and a rotating shaft 5 provided with the turbine 2 and the compressor 3 at both ends. Between the turbine 2 and the compressor 3, the rotating shaft 5 is provided with an electric motor 10 for applying a rotational driving force to the rotating shaft 5.
  • the exhaust gas line L2 described above is connected to the turbine 2, and the air supply line L1 is connected to the compressor 3.
  • the electric supercharger 1 rotates the turbine impeller 8 (see FIG. 2) of the turbine 2 using the high-temperature air discharged from the fuel cell system 40. As the turbine impeller 8 rotates, the compressor impeller 9 of the compressor 3 rotates, and compressed air is supplied to the fuel cell system 40 through the air supply line L1.
  • the temperature of the air that is the exhaust gas of the fuel cell system 40 may be any temperature up to about 700 ° C., for example.
  • the electric supercharger 1 is particularly suitable when a high-temperature gas is used by providing a bearing structure X described later.
  • the electric supercharger 1 is particularly suitable when the fuel cell system 40 dislikes that oil is contained in the compressed air (compressed gas) generated by the compressor 3 (that is, mixing of oil is not preferable).
  • the electric supercharger 1 is an electric turbo for applications that require a turbine 2 that processes high-temperature gas and oil-free air.
  • the fuel cell system 40 and the electric supercharger 1 can be mounted on a vehicle (electric vehicle), for example. Electricity generated by the fuel cell system 40 may be supplied to the electric motor 10 of the electric supercharger 1, but electricity may be supplied from other than the fuel cell system 40.
  • the electric supercharger 1 includes a turbine 2, a compressor 3, and an electric motor 10.
  • the electric motor 10 applies a rotational driving force to the rotary shaft 5 connected to the compressor impeller 9 of the compressor 3.
  • the turbine 2 includes a turbine housing 6 and a turbine impeller 8 housed in the turbine housing 6.
  • the compressor 3 includes a compressor housing 7 and a compressor wheel 9 accommodated in the compressor housing 7.
  • a turbine impeller 8 is provided at one end of the rotating shaft 5, and a compressor impeller 9 is provided at the other end of the rotating shaft 5.
  • the turbine impeller 8 is provided at one end of the rotating shaft 5, and the compressor impeller 9 is fixed to the other end of the rotating shaft 5 by a shaft end nut 18.
  • the electric motor 10 is provided between the turbine impeller 8 and the compressor impeller 9 in the direction of the axis H of the rotary shaft 5.
  • a bearing housing 4 is provided between the turbine housing 6 and the compressor housing 7.
  • the rotating shaft 5 is rotatably supported by the bearing housing 4 via the bearing structure X.
  • the turbine housing 6 is provided with an exhaust gas inlet (not shown) and an exhaust gas outlet 13.
  • the air containing water vapor discharged from the fuel cell system 40 flows into the turbine housing 6 through the exhaust gas inlet connected to the exhaust gas line L2.
  • the inflowing air passes through the turbine scroll passage 12a and is supplied to the inlet side of the turbine impeller 8.
  • the turbine impeller 8 is, for example, a radial turbine, and generates a rotational force using the pressure of supplied air. Thereafter, the air flows out of the turbine housing 6 through the exhaust gas outlet 13.
  • the compressor housing 7 is provided with a suction port 14 and a discharge port (not shown).
  • the rotating compressor wheel 9 is, for example, a radial compressor, and sucks external air through the suction port 14 and compresses it.
  • the air compressed by the compressor impeller 9 passes through the compressor scroll passage 7a and is discharged from the discharge port.
  • the compressed air discharged from the discharge port is supplied to the fuel cell system 40 through the air supply line L1 connected to the discharge port.
  • the electric motor 10 is, for example, a brushless AC electric motor, and includes a motor rotor 16 that is a rotor and a motor stator 17 that is a stator.
  • the motor rotor 16 includes one or more magnets.
  • the motor rotor 16 is fixed to the rotary shaft 5 and can rotate around the shaft together with the rotary shaft 5.
  • the motor rotor 16 is disposed in the central portion 5 a in the axis H direction of the rotation shaft 5.
  • the motor stator 17 includes a plurality of coils and an iron core.
  • the motor stator 17 is disposed so as to surround the motor rotor 16 in the circumferential direction of the rotary shaft 5.
  • the motor stator 17 is accommodated in the bearing housing 4.
  • the motor stator 17 generates a magnetic field around the rotation shaft 5 and rotates the motor rotor 16 in cooperation with the motor rotor 16.
  • the rotation range of the rotating shaft 5 in the electric motor 10 may be an arbitrary number of rotations up to 200,000 rpm, for example.
  • the electric motor 10 may be capable of both rotational driving during acceleration and regenerative operation during deceleration. Since the electric supercharger 1 obtains the rotational driving force using high-temperature air, for example, at the maximum output, the power that can be generated by the turbine 2 is larger than the power that can be generated by the electric motor 10. obtain. That is, high output of the turbine 2 is achieved by using high temperature gas. Note that the power that can be generated by the turbine 2 can be smaller than the power that can be generated by the electric motor 10 at the time of partial load or when the temperature of the air at the exhaust gas inlet of the turbine 2 is low.
  • a first radial bearing 20 and a gas seal portion 21 are provided at an end portion 5b of the rotating shaft 5 on the turbine 2 side.
  • the first radial bearing 20 is provided in the bearing housing 4 and supports the rotary shaft 5 in the radial direction.
  • the first radial bearing 20 is an oil lubricated ball bearing.
  • the first radial bearing 20 may be any bearing as long as it is an oil lubrication type.
  • the type of the first radial bearing 20 as a bearing is not particularly limited.
  • the first radial bearing 20 may be a rolling bearing or a sliding bearing.
  • the “oil lubrication type” includes lubrication with lubricating oil and lubrication with grease.
  • the gas seal part 21 is a piston ring type seal part provided around the rotary shaft 5.
  • An annular sealing groove 5e is formed in a boss portion 5d provided between the end portion 5b and the turbine impeller 8.
  • a disc-shaped seal plate 22 is provided so as to surround the sealing groove 5e.
  • a gas seal portion 21 is provided between the inner peripheral surface of the seal plate 22 and the sealing groove 5e of the boss portion 5d. The gas seal portion 21 is disposed in the seal groove 5e.
  • the first radial bearing 20 is provided between the turbine impeller 8 and the motor rotor 16.
  • the gas seal portion 21 is provided between the turbine impeller 8 and the first radial bearing 20.
  • a thrust bearing 24 and a labyrinth seal 27 are provided at the end 5c of the rotary shaft 5 on the compressor 3 side.
  • the thrust bearing 24 is provided in the bearing housing 4 and supports the rotating shaft 5 in the axis H direction.
  • the thrust bearing 24 is an air bearing.
  • the thrust bearing 24 is, for example, a foil bearing.
  • the thrust bearing 24 may be an air bearing other than a foil bearing.
  • the thrust bearing 24 supports the rotary shaft 5 via a disk-shaped thrust collar 26 fixed to the end portion 5 c of the rotary shaft 5.
  • the thrust bearing 24 is provided between the compressor impeller 9 and the motor rotor 16.
  • the labyrinth seal 27 is provided between the compressor impeller 9 and the thrust bearing 24.
  • the rotary shaft 5 is provided with a second radial bearing 23 between the thrust bearing 24 and the motor rotor 16, that is, on the compressor 3 side of the central portion 5a.
  • the second radial bearing 23 is provided in the bearing housing 4 and supports the rotary shaft 5 in the radial direction.
  • the second radial bearing 23 is an air bearing.
  • the second radial bearing 23 is, for example, a foil bearing.
  • the second radial bearing 23 may be any bearing as long as it is an air bearing.
  • the oil-lubricated first radial bearing 20 is provided on the turbine 2 side of the central portion 5a, and the second radial which is an air bearing on the compressor 3 side of the central portion 5a.
  • a bearing 23 and a thrust bearing 24 are provided.
  • the bearing structure X of the present embodiment includes the first radial bearing 20, the gas seal portion 21, the seal plate 22, the second radial bearing 23, the thrust collar 26, the thrust bearing 24, and the labyrinth seal 27.
  • the electric supercharger 1 is configured such that the pressure on the compressor 3 side is higher than the pressure on the turbine 2 side. Specifically, as shown in FIG. 3, a region 50 inside the gas seal portion 21 on the back side of the turbine 2 forms a low pressure chamber, and a region 51 inside the labyrinth seal 27 on the back side of the compressor 3 is It constitutes a high pressure chamber.
  • the gas seal portion 21 is provided on the turbine 2 side, and the pressure in the region 51 inside the labyrinth seal 27 is higher than the region 50 inside the gas seal portion 21. On the turbine 2 side, since the lubricating oil of the first radial bearing 20 is recovered, it is maintained at an almost atmospheric pressure level.
  • the lubricating oil of the first radial bearing 20 flows through the lubricating oil drain space provided in the bearing housing 4 and is discharged from the outlet to the outside of the electric supercharger 1.
  • compressed air since compressed air is generated on the compressor 3 side, it is maintained at a pressure higher than the atmospheric pressure. This pressure difference prevents oil from leaking from the labyrinth seal 27 to the compressor 3 side.
  • the turbine 2 may be on the low pressure side and the compressor 3 may be on the high pressure side.
  • compressed air (cooling air) can be supplied to the region 51 on the compressor 3 side from an air source provided outside the electric supercharger 1 (fuel cell system side).
  • the bearing structure X of the electric supercharger 1 since the oil-lubricated first radial bearing 20 is provided on the turbine 2 side, the first radial bearing 20 is cooled by the lubricating oil, and the first radial As the bearing 20 is cooled, the rotary shaft 5 itself is also cooled. That is, the temperature rise of the rotating shaft 5 is prevented. Therefore, even when high-temperature air flows into the turbine 2, durability does not become insufficient as in the case where an air bearing is conventionally used on the turbine 2 side. Thereby, durability and reliability of the bearing can be improved. Moreover, since the 2nd radial bearing 23 which is an air bearing is provided in the compressor 3 side, inflow of the oil to compressed gas is suppressed.
  • an electric motor 110 including a motor rotor 116 and a motor stator 117 is provided on the rotary shaft 5, and a first radial bearing 120 is provided between the electric motor 110 and the turbine impeller 8. And the gas seal part 121 was provided.
  • the first radial bearing 120 an air bearing has been adopted. Air bearings are vulnerable to heat. When high temperature air flows into the turbine 2, if the first radial bearing 120 is an air bearing, the durability and reliability of the bearing may be impaired.
  • the bearing structure X and the electric supercharger 1 of the present embodiment shown in FIGS. 2 and 3 are configured to withstand high temperatures on the turbine 2 side, and the durability and reliability of the bearing are improved. ing.
  • a thrust bearing 24 is provided on the compressor 3 side of the rotating shaft 5.
  • the electric supercharger 1 provided with the bearing structure X, when high-temperature gas is allowed to flow into the turbine 2, the durability and reliability of the bearing can be improved.
  • the second radial bearing 23, which is an air bearing, is provided on the compressor 3 side, so that the inflow of compressed air is suppressed.
  • the electric supercharger 1 is configured such that the pressure on the compressor 3 side is higher than the pressure on the turbine 2 side, as shown in FIG. 3, the compressor 3 side is moved to the turbine 2 side. An incoming air flow F is created in the bearing housing 4. Lubricating oil becomes difficult to move to the compressor 3 side. As a result, the electric supercharger 1 can generate oil-free compressed air. Moreover, since the flow of cooling air cools the rotating shaft 5, it is also effective from the viewpoint of durability of the first radial bearing 20.
  • a stepped portion 30 may be provided between the central portion 5a and the end portion 5b of the rotating shaft 5.
  • the step portion 30 is an oil movement prevention mechanism that is provided on the turbine 2 side and suppresses the movement of the lubricating oil from the turbine 2 side to the compressor 3 side.
  • the step portion 30 includes, for example, an annular surface perpendicular to the axis H.
  • the step portion 30 protrudes (protrudes) in the radial direction from the end portion 5b of the rotating shaft 5 where the first radial bearing 20 is provided.
  • the step portion 30 is separated from the side surface of the first radial bearing 20 in the direction of the axis H, and faces the side surface.
  • the lubricating oil scatters radially outward from the stepped portion 30 as the rotary shaft 5 rotates. In this way, the centrifugal force is positively utilized, and the inflow of oil to the compressed air generated by the compressor 3 is further suppressed.
  • a collar portion 31 may be provided between the central portion 5a and the end portion 5b of the rotating shaft 5.
  • the collar portion 31 is an oil movement prevention mechanism that is provided on the turbine 2 side and suppresses the movement of the lubricating oil from the turbine 2 side to the compressor 3 side.
  • the collar part 31 includes an annular surface perpendicular to the axis H, for example.
  • the collar portion 31 protrudes (protrudes) in the radial direction from the end portion 5b of the rotating shaft 5 where the first radial bearing 20 is provided.
  • the collar portion 31 is separated from the side surface of the first radial bearing 20 in the axis H direction, and faces the side surface.
  • the lubricating oil scatters outward in the radial direction from the step portion 30 as the rotating shaft 5 rotates. In this way, the centrifugal force is positively utilized, and the inflow of oil to the compressed air generated by the compressor 3 is further suppressed.
  • the collar portion 31 may be provided on the stepped portion 30.
  • a groove portion 32 may be provided between the central portion 5 a of the rotating shaft 5 and the flange portion 31.
  • the groove portion 32 is an annular groove formed on the outer peripheral portion of the rotating shaft 5.
  • the groove 32 is an oil movement prevention mechanism that is provided on the turbine 2 side and suppresses the movement of the lubricating oil from the turbine 2 side to the compressor 3 side.
  • the groove 32 can guide the lubricating oil to the outlet of the lubricating oil drain space. According to the bearing structure XC including such a collar portion 31 and the groove portion 32, the inflow of oil to the compressed air generated in the compressor 3 is further suppressed by utilizing centrifugal force.
  • an oil lubricated thrust bearing may be provided on the turbine 2 side of the rotating shaft 5.
  • the thrust bearing is an oil lubrication type, the thrust bearing can be reduced in size. Therefore, low inertia is realized, and an advantageous configuration is obtained when the rotary shaft 5 rotates.
  • piston ring type gas seal portion 21 provided on the turbine 2 side may be, for example, a seal ring and may take any form.
  • a mechanical seal may be provided on the turbine 2 side instead of the piston ring type gas seal portion 21.
  • an axial flow type or mixed flow type turbine wheel 8 and a compressor wheel 9 may be provided.
  • the bearing structure of the present invention is not limited to being applied to an electric supercharger.
  • the bearing structure may be applied to a supercharger that does not include an electric motor. That is, the present invention may be applied to any supercharger as long as the supercharger includes a turbine, a compressor, and a rotating shaft. It is not limited to a supercharger for a fuel cell.
  • the bearing structure of the present disclosure has a particularly advantageous effect when applied to a supercharger that requires oil-free compressed air (compressed gas).
  • the durability of the bearing can be improved when high-temperature gas is allowed to flow into the turbine.

Abstract

回転軸の両端に設けられたタービンおよびコンプレッサを備えた過給機であって、ハウジングに対して回転軸を支持するための軸受構造であって、回転軸のタービン側に設けられた油潤滑式の第１ラジアル軸受と、回転軸のコンプレッサ側に設けられた空気軸受である第２ラジアル軸受と、第１ラジアル軸受とタービンとの間において回転軸の周囲に設けられたガスシール部と、回転軸のコンプレッサ側に設けられた空気軸受であるスラスト軸受と、を備える。

Description

過給機の軸受構造および過給機
　本開示は、過給機の軸受構造および過給機に関する。
　従来、過給機の軸受構造に関する技術として、たとえば特許文献１に記載のベアリング保護装置が知られている。この装置は、タービン羽根車およびシャフトと、このシャフトに装着されるコンプレッサ羽根車とを備えている。シャフトの周囲には複数のフォイルを有するフォイルベアリングが設けられており、シャフトは、このフォイルベアリングによってハウジング内で支持されている。シャフトのコンプレッサ側の端部とタービン側の端部とには、それぞれ、ラビリンス密封体が設けられている。コンプレッサ側のラビリンス密封体は、コンプレッサ側から中央部へのガスの漏出を抑制する。タービン側のラビリンス密封体は、燃焼生成物等がタービン側からフォイルベアリングに浸入することを防止する。
特開昭６１－１５２９２６号公報
　このように、従来の軸受構造では、フォイルベアリング等の空気軸受が用いられることがある。タービンに流入するガスが低温の場合は、空気軸受が問題になることは少ない。しかしながら、タービンに高温のガスを流入させる過給機に空気軸受を採用した場合、空気軸受の耐久性および信頼性が損なわれるおそれがある。
　本開示は、タービンに高温のガスを流入させる場合において、軸受の耐久性を向上することができる軸受構造、およびその軸受構造を備えた過給機を説明する。
　本開示の一態様に係る過給機の軸受構造は、回転軸の両端に設けられたタービンおよびコンプレッサを備えた過給機であって、ハウジングに対して回転軸を支持するための軸受構造であって、回転軸のタービン側に設けられた油潤滑式の第１ラジアル軸受と、回転軸のコンプレッサ側に設けられた空気軸受である第２ラジアル軸受と、第１ラジアル軸受とタービンとの間において回転軸の周囲に設けられたガスシール部と、回転軸のコンプレッサ側に設けられた空気軸受であるスラスト軸受と、を備える。
　本開示の一態様によれば、タービンに高温のガスを流入させる場合において、軸受の耐久性を向上することができる。
図１は本開示の一実施形態に係る過給機の適用例を示す図である。 図２は図１中の過給機を示す断面図である。 図３は図２の過給機におけるガスの流れを示す断面図である。 図４（ａ）は第１変形例に係る過給機の軸受構造を示す断面図、図４（ｂ）は第２変形例に係る過給機の軸受構造を示す断面図、図４（ｃ）は第３変形例に係る過給機の軸受構造を示す断面図である。 図５は従来の過給機を示す断面図である。
　本開示の一態様に係る過給機の軸受構造は、回転軸の両端に設けられたタービンおよびコンプレッサを備えた過給機であって、ハウジングに対して回転軸を支持するための軸受構造であって、回転軸のタービン側に設けられた油潤滑式の第１ラジアル軸受と、回転軸のコンプレッサ側に設けられた空気軸受である第２ラジアル軸受と、第１ラジアル軸受とタービンとの間において回転軸の周囲に設けられたガスシール部と、回転軸のコンプレッサ側に設けられた空気軸受であるスラスト軸受と、を備える。
　この過給機の軸受構造によれば、タービン側には油潤滑式の第１ラジアル軸受が設けられるので、潤滑油によって第１ラジアル軸受が冷却され、第１ラジアル軸受の冷却に伴って回転軸そのものも冷却される。よって、タービンに高温のガスが流入する場合でも、従来空気軸受を用いた場合のように耐久性が不足することはなく、軸受の耐久性および信頼性を向上することができる。また、コンプレッサ側には空気軸受である第２ラジアル軸受が設けられるので、圧縮ガスへの油の流入が抑制される。このことは、圧縮ガスへの油の流入は好ましくないような過給機の使用形態（すなわち、オイルフリーの圧縮ガスを必要とする場合）において、特に有効である。コンプレッサ側では、ラジアル軸受およびスラスト軸受のいずれも空気軸受となるので、圧縮ガス（コンプレッサ側）への油の流入がより一層抑制される。
　いくつかの態様において、回転軸のタービン側には、タービン側からコンプレッサ側への油の移動を抑制する油移動防止機構が設けられている。この構成によれば、圧縮ガス（コンプレッサ側）への油の流入がより一層抑制される。
　いくつかの態様において、油移動防止機構は、回転軸のうち第１ラジアル軸受が設けられた部分よりも径方向に突出し第１ラジアル軸受に対面する段部を含む。段部を備える構成によれば、回転軸の回転に伴って、段部から、油が径方向の外方に飛散する。よって、圧縮ガス（コンプレッサ側）への油の流入がより一層抑制される。
　いくつかの態様において、油移動防止機構は、回転軸のうち第１ラジアル軸受が設けられた部分よりも径方向に突出し第１ラジアル軸受に対面するつば部を含む。つば部を備える構成によれば、回転軸の回転に伴って、つば部から、油が径方向の外方に飛散する。よって、圧縮ガス（コンプレッサ側）への油の流入がより一層抑制される。
　本開示の一態様に係る過給機は、タービンと、コンプレッサと、回転軸を収容するハウジングと、ハウジングに対して回転軸を支持するための上記のいずれかの軸受構造と、を備える。上記の軸受構造を備えた過給機によれば、タービンに高温のガスを流入させる場合において、軸受の耐久性および信頼性を向上することができる。しかも、上記したように、コンプレッサ側には空気軸受である第２ラジアル軸受が設けられるので、圧縮ガスへの油の流入が抑制される。
　いくつかの態様において、過給機は、タービン側の圧力よりもコンプレッサ側の圧力の方が高くなるように構成されている。この構成によれば、コンプレッサ側からタービン側へ向かうガスの流れがハウジング内に生み出されるので、油はコンプレッサ側へ移動しにくくなり、過給機において、オイルフリーの圧縮ガスを発生させることができる。そのガスの流れは、回転軸を冷却するので、第１ラジアル軸受の耐久性の観点からも有効である。
　以下、本開示の実施形態について、図面を参照しながら説明する。なお、図面の説明において同一要素には同一符号を付し、重複する説明は省略する。
　本実施形態の軸受構造Ｘは、たとえば電動過給機１に適用され得る。まず、図１を参照して、電動過給機１の適用例について説明する。電動過給機１は、たとえば燃料電池システム４０に適用される。燃料電池システム４０の型式は特に限定されない。燃料電池システム４０は、たとえば、固体高分子形燃料電池（ＰＥＦＣ）であってもよい。燃料電池システム４０は、りん酸形燃料電池（ＰＡＦＣ）等のＰＥＦＣ以外の燃料電池であってもよい。燃料電池システム４０には、水素源４１から、燃料としての水素が供給される。一方、燃料電池システム４０には、空気供給ラインＬ１を通じて酸化剤としての空気（酸素）が供給される。燃料電池システム４０内では、燃料と酸化剤との化学反応によって、発電が行われる。燃料電池システム４０からは、排ガスラインＬ２を通じて、水蒸気を含む空気が排出される。一方、燃料電池システム４０からは、水が排出される。
　電動過給機１は、燃料電池システム４０に接続されている。より詳しくは、電動過給機１は、タービン２と、コンプレッサ３と、タービン２およびコンプレッサ３が両端に設けられた回転軸５とを備えている。タービン２およびコンプレッサ３の間において、回転軸５には、回転軸５に回転駆動力を与えるための電動機１０が設けられている。上記した排ガスラインＬ２はタービン２に接続されており、空気供給ラインＬ１はコンプレッサ３に接続されている。電動過給機１は、燃料電池システム４０から排出される高温の空気を用いて、タービン２のタービン翼車８（図２参照）を回転させる。タービン翼車８が回転することにより、コンプレッサ３のコンプレッサ翼車９が回転し、空気供給ラインＬ１を通じて、圧縮空気が燃料電池システム４０に供給される。
　燃料電池システム４０の排ガスである空気の温度は、たとえば７００℃程度までの任意の温度であってもよい。電動過給機１は、後述する軸受構造Ｘを備えることにより、高温のガスを用いる場合に特に適している。電動過給機１は、燃料電池システム４０のように、コンプレッサ３によって発生する圧縮空気（圧縮ガス）に油分が含まれることを嫌う（すなわち油分の混入は好ましくない）場合に、特に適している。言い換えれば、電動過給機１は、高温ガスを処理するタービン２とオイルフリーの空気を必要とする用途向けの電動ターボである。
　燃料電池システム４０および電動過給機１は、たとえば車両（電気自動車）に搭載され得る。なお、電動過給機１の電動機１０には、燃料電池システム４０で発電された電気が供給されてもよいが、燃料電池システム４０以外から電気が供給されてもよい。
　次に図２を参照して、電動過給機１についてより詳細に説明する。図２では、ハウジングの部分が仮想線で示されている。電動過給機１は、タービン２とコンプレッサ３と電動機１０とを備える。電動機１０は、コンプレッサ３のコンプレッサ翼車９に連結された回転軸５に回転駆動力を付加する。
　タービン２は、タービンハウジング６と、タービンハウジング６に収納されたタービン翼車８と、を備える。コンプレッサ３は、コンプレッサハウジング７と、コンプレッサハウジング７に収納されたコンプレッサ翼車９と、を備える。
　回転軸５の一端にタービン翼車８が設けられ、回転軸５の他端にコンプレッサ翼車９が設けられている。タービン翼車８は回転軸５の一端に設けられており、コンプレッサ翼車９は、軸端ナット１８によって、回転軸５の他端に固定されている。回転軸５の軸線Ｈ方向において、タービン翼車８とコンプレッサ翼車９との間には、上記の電動機１０が設けられている。
　タービンハウジング６とコンプレッサハウジング７との間には、軸受ハウジング４が設けられている。回転軸５は、軸受構造Ｘを介して、軸受ハウジング４に回転可能に支持されている。
　タービンハウジング６には、排ガス流入口（不図示）及び排ガス流出口１３が設けられている。燃料電池システム４０から排出された水蒸気を含む空気は、排ガスラインＬ２に接続された排ガス流入口を通じてタービンハウジング６内に流入する。流入した空気は、タービンスクロール流路１２ａを通過して、タービン翼車８の入口側に供給される。タービン翼車８は、例えばラジアルタービンであり、供給された空気の圧力を利用して、回転力を発生させる。その後、空気は、排ガス流出口１３を通じてタービンハウジング６外に流出する。
　コンプレッサハウジング７には、吸入口１４及び吐出口（不図示）が設けられている。上記のようにタービン翼車８が回転すると、回転軸５及びコンプレッサ翼車９が回転する。回転するコンプレッサ翼車９は、例えばラジアルコンプレッサであり、吸入口１４を通じて外部の空気を吸入し、圧縮する。コンプレッサ翼車９によって圧縮された空気は、コンプレッサスクロール流路７ａを通過して吐出口から排出される。吐出口から吐出された圧縮空気は、吐出口に接続された空気供給ラインＬ１を通じて、燃料電池システム４０に供給される。
　電動機１０は、例えばブラシレスの交流電動機であり、回転子であるモータロータ１６と、固定子であるモータステータ１７とを備える。モータロータ１６は、１つないし複数のマグネットを含む。モータロータ１６は、回転軸５に固定され、回転軸５と共に軸周りに回転可能となっている。モータロータ１６は、回転軸５の軸線Ｈ方向における中央部５ａに配置されている。モータステータ１７は、複数のコイル及び鉄心を備える。モータステータ１７は、モータロータ１６を回転軸５の周方向に囲むように配置されている。モータステータ１７は、軸受ハウジング４に収容されている。モータステータ１７は、回転軸５の周りに磁場を生じさせて、モータロータ１６との協働により、モータロータ１６を回転させる。
　電動機１０における回転軸５の回転域は、たとえば２０万ｒｐｍまでの任意の回転数であってよい。電動機１０は、加速時の回転駆動と減速時の回生運転との両方が可能であってもよい。電動過給機１では、高温の空気を用いて回転駆動力を得ているため、たとえば最大出力時等には、タービン２で発生し得る動力は、電動機１０で発生し得る動力よりも大きくなり得る。すなわち、高温ガスを用いることにより、タービン２の高出力化が図られている。なお、部分負荷時や、タービン２の排ガス流入口における空気の温度が低い場合等には、タービン２で発生し得る動力は、電動機１０で発生し得る動力より小さくなり得る。
　回転軸５のタービン２側の端部５ｂには、第１ラジアル軸受２０と、ガスシール部２１とが設けられている。第１ラジアル軸受２０は、軸受ハウジング４内に設けられて、回転軸５を径方向に支持する。第１ラジアル軸受２０は、油潤滑式の玉軸受である。第１ラジアル軸受２０は、油潤滑式であればどのような軸受であってもよい。第１ラジアル軸受２０の軸受としての型式は、特に限られない。第１ラジアル軸受２０は、転がり軸受でもあってもよいし、滑り軸受であってもよい。なお、「油潤滑式」とは、潤滑油による潤滑、および、グリースによる潤滑を含む意である。油潤滑式の第１ラジアル軸受２０の採用により、タービン２に流入する高温ガスに対しても耐久性および信頼性が確保されている。
　ガスシール部２１は、回転軸５の周囲に設けられたピストンリング式のシール部である。端部５ｂとタービン翼車８との間に設けられたボス部５ｄには、円環状のシール用溝５ｅが形成されている。このシール用溝５ｅを包囲するようにして、円板状のシールプレート２２が設けられている。シールプレート２２の内周面とボス部５ｄのシール用溝５ｅとの間に、ガスシール部２１が設けられている。ガスシール部２１は、シール用溝５ｅに配置されている。
　第１ラジアル軸受２０は、タービン翼車８とモータロータ１６との間に設けられている。ガスシール部２１は、タービン翼車８と第１ラジアル軸受２０との間に設けられている。
　一方、回転軸５のコンプレッサ３側の端部５ｃには、スラスト軸受２４と、ラビリンスシール２７とが設けられている。スラスト軸受２４は、軸受ハウジング４内に設けられて、回転軸５を軸線Ｈ方向に支持する。スラスト軸受２４は、空気軸受である。スラスト軸受２４は、たとえばフォイル軸受である。スラスト軸受２４は、フォイル軸受以外の空気軸受であってもよい。スラスト軸受２４は、回転軸５の端部５ｃに固定された円板状のスラストカラー２６を介して、回転軸５を支持する。
　スラスト軸受２４は、コンプレッサ翼車９とモータロータ１６との間に設けられている。ラビリンスシール２７は、コンプレッサ翼車９とスラスト軸受２４との間に設けられている。
　回転軸５には、スラスト軸受２４とモータロータ１６との間、すなわち中央部５ａのコンプレッサ３側において、第２ラジアル軸受２３が設けられている。第２ラジアル軸受２３は、軸受ハウジング４内に設けられて、回転軸５を径方向に支持する。第２ラジアル軸受２３は、空気軸受である。第２ラジアル軸受２３は、たとえばフォイル軸受である。第２ラジアル軸受２３は、空気軸受であればどのような軸受であってもよい。
　このように、電動過給機１では、中央部５ａのタービン２側に油潤滑式の第１ラジアル軸受２０が設けられ、中央部５ａのコンプレッサ３側に、いずれも空気軸受である第２ラジアル軸受２３およびスラスト軸受２４が設けられている。
　本実施形態の軸受構造Ｘは、上記した第１ラジアル軸受２０、ガスシール部２１、シールプレート２２、第２ラジアル軸受２３、スラストカラー２６、スラスト軸受２４、およびラビリンスシール２７を備えている。
　電動過給機１では、タービン２側の圧力よりもコンプレッサ３側の圧力の方が高くなるように構成されている。具体的には、図３に示されるように、タービン２背面側におけるガスシール部２１の内側の領域５０は低圧室を構成しており、コンプレッサ３背面側におけるラビリンスシール２７の内側の領域５１は高圧室を構成している。タービン２側にガスシール部２１が設けられ、またラビリンスシール２７の内側の領域５１の圧力は、ガスシール部２１の内側の領域５０よりも高くなっている。タービン２側では、第１ラジアル軸受２０の潤滑油を回収するため、ほぼ大気圧レベルに維持されている。たとえば、第１ラジアル軸受２０の潤滑油は、軸受ハウジング４内に設けられた潤滑油排油空間を流通して、その出口から電動過給機１の外部に排出される。一方、コンプレッサ３側では、圧縮空気が発生するため、大気圧よりも高圧に維持されている。この圧力差により、油分がラビリンスシール２７からコンプレッサ３側に漏れ出すことが防止されている。なお、別の機構を追加することにより、タービン２を低圧側とし、コンプレッサ３を高圧側としてもよい。例えば、電動過給機１の外部（燃料電池システム側）に設けられた空気源から、コンプレッサ３側の領域５１に圧縮空気（冷却空気）を供給することができる。
　以上説明した電動過給機１の軸受構造Ｘによれば、タービン２側には油潤滑式の第１ラジアル軸受２０が設けられるので、潤滑油によって第１ラジアル軸受２０が冷却され、第１ラジアル軸受２０の冷却に伴って回転軸５そのものも冷却される。すなわち、回転軸５の温度上昇が防止される。よって、タービン２に高温の空気が流入する場合でも、従来タービン２側に空気軸受を用いた場合のように耐久性が不足することはない。これにより、軸受の耐久性および信頼性を向上することができる。また、コンプレッサ３側には空気軸受である第２ラジアル軸受２３が設けられるので、圧縮ガスへの油の流入が抑制される。このことは、圧縮ガスへの油の流入は好ましくないような過給機の使用形態（すなわち、オイルフリーの圧縮ガスを必要とする場合）において、特に有効である。たとえば、燃料電池システム４０はオイルフリーの圧縮ガスを必要とするため、電動過給機１が燃料電池システム４０に適用される場合には、電動過給機１および軸受構造Ｘは特に有効である。さらに、第１ラジアル軸受２０とタービン２との間にはガスシール部２１が設けられているため、コンプレッサ３側に油が漏れ出すことが抑制されている。図３に示されるように、ガスシール部２１は、タービン翼車８の背面側を通り電動機１０側へと進み得る空気の流れｆを規制することにより、当該方向への油の移動を規制している。
　図５に示される従来の電動過給機１００では、回転軸５に、モータロータ１１６およびモータステータ１１７からなる電動機１１０が設けられ、電動機１１０とタービン翼車８との間には第１ラジアル軸受１２０およびガスシール部１２１が設けられていた。第１ラジアル軸受１２０としては、空気軸受が採用されていた。空気軸受は、熱に弱い。タービン２に高温空気が流入する場合、第１ラジアル軸受１２０が空気軸受であると、軸受の耐久性および信頼性が損なわれるおそれがあった。この点、図２および図３に示される本実施形態の軸受構造Ｘおよび電動過給機１では、タービン２側では高温に耐え得る構成とされており、軸受の耐久性および信頼性が向上している。
　また、スラスト軸受２４が回転軸５のコンプレッサ３側に設けられている。これにより、コンプレッサ３側では、第２ラジアル軸受２３およびスラスト軸受２４のいずれもが空気軸受となるので、圧縮空気への油の流入がより一層抑制される。
　軸受構造Ｘを備えた電動過給機１によれば、タービン２に高温のガスを流入させる場合において、軸受の耐久性および信頼性を向上することができる。しかも、上記したように、コンプレッサ３側には空気軸受である第２ラジアル軸受２３が設けられるので、圧縮空気の油の流入が抑制される。
　さらに、電動過給機１は、タービン２側の圧力よりもコンプレッサ３側の圧力の方が高くなるように構成されているため、図３に示されるように、コンプレッサ３側からタービン２側へ向かう空気の流れＦが軸受ハウジング４内に生み出される。潤滑油はコンプレッサ３側へ移動しにくくなる。その結果、電動過給機１において、オイルフリーの圧縮空気を発生させることができる。また、冷却空気の流れが回転軸５を冷却するので、第１ラジアル軸受２０の耐久性の観点からも有効である。
　上記した形態の他にも種々の変形態様が採られ得る。たとえば、図４（ａ）に示されるように、回転軸５の中央部５ａと端部５ｂとの間に、段部３０が設けられてもよい。段部３０は、タービン２側に設けられて、タービン２側からコンプレッサ３側への潤滑油の移動を抑制する油移動防止機構である。段部３０は、たとえば軸線Ｈに垂直な円環状の表面を含む。段部３０は、回転軸５のうち第１ラジアル軸受２０が設けられた端部５ｂよりも、径方向に突出している（張り出している）。段部３０は、軸線Ｈ方向において、第１ラジアル軸受２０の側面から離間しており、当該側面に対面している。このような段部３０を備える軸受構造ＸＡによれば、回転軸５の回転に伴って、段部３０から、潤滑油が径方向の外方に飛散する。このように遠心力を積極的に利用して、コンプレッサ３で発生する圧縮空気への油の流入がより一層抑制される。
　また、図４（ｂ）に示されるように、回転軸５の中央部５ａと端部５ｂとの間に、つば部３１が設けられてもよい。つば部３１は、タービン２側に設けられて、タービン２側からコンプレッサ３側への潤滑油の移動を抑制する油移動防止機構である。つば部３１は、たとえば軸線Ｈに垂直な円環状の表面を含む。つば部３１は、回転軸５のうち第１ラジアル軸受２０が設けられた端部５ｂよりも、径方向に突出している（張り出している）。つば部３１は、軸線Ｈ方向において、第１ラジアル軸受２０の側面から離間しており、当該側面に対面している。このようなつば部３１を備える軸受構造ＸＢによれば、回転軸５の回転に伴って、段部３０から、潤滑油が径方向の外方に飛散する。このように遠心力を積極的に利用して、コンプレッサ３で発生する圧縮空気への油の流入がより一層抑制される。つば部３１は、段部３０上に設けられてもよい。
　また、図４（ｃ）に示されるように、つば部３１に加えて、回転軸５の中央部５ａとつば部３１との間に、溝部３２が設けられてもよい。溝部３２は、回転軸５の外周部に形成された円環状の溝である。溝部３２は、タービン２側に設けられて、タービン２側からコンプレッサ３側への潤滑油の移動を抑制する油移動防止機構である。溝部３２は、潤滑油を潤滑油排油空間の出口に導き得る。このようなつば部３１および溝部３２を備える軸受構造ＸＣによれば、遠心力を利用して、コンプレッサ３で発生する圧縮空気への油の流入がより一層抑制される。
　以上、本開示の実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態に限られない。たとえば、油潤滑式のスラスト軸受を、回転軸５のタービン２側に設けてもよい。この場合、スラスト軸受は油潤滑式であるため、スラスト軸受を小型化できる。よって、低イナーシャ性が実現され、回転軸５の回転時に有利な構成となる。
　また、タービン２側に設けられたピストンリング式のガスシール部２１は、たとえばシールリングなどであってよく、任意の形態を採り得る。またピストンリング式のガスシール部２１に代えて、タービン２側に、メカニカルシールが設けられてもよい。
　また、ラジアル式のタービン翼車８とコンプレッサ翼車９に代えて、軸流式または斜流式のタービン翼車８とコンプレッサ翼車９を設けてもよい。
　本発明の軸受構造は、電動過給機に適用される場合に限られない。軸受構造は、電動機を備えない過給機に適用されてもよい。すなわち、タービンと、コンプレッサと、回転軸とを備える過給機であれば、どのような過給機に本発明が適用されてもよい。燃料電池用の過給機に限られない。本開示の軸受構造は、オイルフリーの圧縮空気（圧縮ガス）が必要とされる過給機に適用される場合に、特に有利な効果を奏する。
　本開示のいくつかの態様によれば、タービンに高温のガスを流入させる場合において、軸受の耐久性を向上することができる。
１　電動過給機（過給機）
２　タービン
３　コンプレッサ
４　軸受ハウジング（ハウジング）
５　回転軸
６　タービンハウジング
７　コンプレッサハウジング
８　タービン翼車
９　コンプレッサ翼車
１０　電動機
１６　モータロータ
１７　モータステータ
２０　第１ラジアル軸受
２１　ガスシール部
２３　第２ラジアル軸受
２４　スラスト軸受
２７　ラビリンスシール
３０　段部
３１　つば部
３２　溝部
Ｈ　軸線
Ｘ，ＸＡ，ＸＢ，ＸＣ　軸受構造

Claims (6)

  1. 　回転軸の両端に設けられたタービンおよびコンプレッサを備えた過給機であって、ハウジングに対して前記回転軸を支持するための軸受構造であって、
    　前記回転軸の前記タービン側に設けられた油潤滑式の第１ラジアル軸受と、
    　前記回転軸の前記コンプレッサ側に設けられた空気軸受である第２ラジアル軸受と、
    　前記第１ラジアル軸受と前記タービンとの間において前記回転軸の周囲に設けられたガスシール部と、
    　前記回転軸の前記コンプレッサ側に設けられた空気軸受であるスラスト軸受と、を備える、過給機の軸受構造。
  2. 　前記回転軸の前記タービン側には、前記タービン側から前記コンプレッサ側への油の移動を抑制する油移動防止機構が設けられている、請求項１に記載の過給機の軸受構造。
  3. 　前記油移動防止機構は、前記回転軸のうち前記第１ラジアル軸受が設けられた部分よりも径方向に突出し前記第１ラジアル軸受に対面する段部を含む、請求項２に記載の過給機の軸受構造。
  4. 　前記油移動防止機構は、前記回転軸のうち前記第１ラジアル軸受が設けられた部分よりも径方向に突出し前記第１ラジアル軸受に対面するつば部を含む、請求項２に記載の過給機の軸受構造。
  5. 　前記タービンと、
    　前記コンプレッサと、
    　前記回転軸を収容する前記ハウジングと、
    　前記ハウジングに対して前記回転軸を支持するための請求項１～４のいずれか一項に記載の軸受構造と、を備える、過給機。
  6. 　前記タービン側の圧力よりも前記コンプレッサ側の圧力の方が高くなるように構成されている、請求項５に記載の過給機。
PCT/JP2017/016207 2016-05-20 2017-04-24 過給機の軸受構造および過給機 WO2017199695A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201780016853.6A CN108884757B (zh) 2016-05-20 2017-04-24 增压器
JP2018518178A JP6610779B2 (ja) 2016-05-20 2017-04-24 過給機
US16/098,955 US10927759B2 (en) 2016-05-20 2017-04-24 Bearing structure for turbocharger and turbocharger
DE112017002583.4T DE112017002583B4 (de) 2016-05-20 2017-04-24 Lageraufbau für einen turbolader und turbolader

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016-101111 2016-05-20
JP2016101111 2016-05-20

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017199695A1 true WO2017199695A1 (ja) 2017-11-23

Family

ID=60324978

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2017/016207 WO2017199695A1 (ja) 2016-05-20 2017-04-24 過給機の軸受構造および過給機

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10927759B2 (ja)
JP (1) JP6610779B2 (ja)
CN (1) CN108884757B (ja)
DE (1) DE112017002583B4 (ja)
WO (1) WO2017199695A1 (ja)

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019159744A1 (ja) * 2018-02-19 2019-08-22 株式会社Ihi タービン
KR102171452B1 (ko) * 2019-06-21 2020-10-29 엘지전자 주식회사 모터 어셈블리 및 그 제조 방법
KR102186247B1 (ko) * 2019-07-16 2020-12-03 엘지전자 주식회사 팬 모터
KR20200145789A (ko) * 2019-06-21 2020-12-30 엘지전자 주식회사 모터 어셈블리 및 그 제조 방법
US10962050B2 (en) * 2018-11-14 2021-03-30 Hanon Systems Air blower for vehicle
CN112576366A (zh) * 2020-12-12 2021-03-30 贵州永红航空机械有限责任公司 一种空气动压轴承传动的两轮式增压涡轮冷却器
WO2022172668A1 (ja) * 2021-02-12 2022-08-18 株式会社Ihi 電動過給機
JP7311441B2 (ja) 2020-02-28 2023-07-19 三菱重工マリンマシナリ株式会社 コンプレッサ装置及びターボチャージャ

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6884507B2 (ja) * 2016-01-13 2021-06-09 三菱重工サーマルシステムズ株式会社 ターボ圧縮機、これを備えたターボ冷凍装置
JP7048258B2 (ja) * 2017-10-27 2022-04-05 川崎重工業株式会社 膨張タービン
US10781751B1 (en) * 2018-03-22 2020-09-22 Florida Turbine Technologies, Inc. Gas turbine engine secondary air system and axial thrust management system for a rotor of the engine
US11920605B2 (en) 2018-09-19 2024-03-05 Borgwarner Inc. Rotating machine and mating ring included therein
US11384772B2 (en) 2018-09-19 2022-07-12 Borgwarner Inc. Rotating machine and mating ring included therein
US11078807B2 (en) 2018-09-19 2021-08-03 Borgwarner Inc. Turbocharger and mating ring included therein
CN113260796B (zh) * 2019-01-07 2023-06-27 三菱重工发动机和增压器株式会社 轴承装置以及具有该轴承装置的涡轮增压器
CN109681446A (zh) * 2019-01-15 2019-04-26 中国石油大学(华东) 超临界co2溶剂加压离心泵
CN112392560A (zh) * 2019-08-13 2021-02-23 江苏国富氢能技术装备有限公司 一种用于透平膨胀机的油气组合轴承结构
WO2023215035A1 (en) * 2022-05-05 2023-11-09 MACO MACHINERY CO., INC. d/b/a ARTEC MACHINE SYSTEMS Combined anti-friction/hydrodynamic common shaft bearing system and methods of application

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57122125A (en) * 1981-01-21 1982-07-29 Hitachi Ltd Supercharger
US4460284A (en) * 1981-12-31 1984-07-17 Cummins Engine Company, Inc. Turbocharger assembly including a flexible anti-friction bearing support
US4565505A (en) * 1983-04-11 1986-01-21 Woollenweber William E Combination flow turbine for internal combustion engine turbochargers
JPH05125951A (ja) * 1991-10-30 1993-05-21 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 排気ガスタービン過給機
JP2005163642A (ja) * 2003-12-03 2005-06-23 Koyo Seiko Co Ltd ターボチャージャ
JP2013061024A (ja) * 2011-09-14 2013-04-04 Ntn Corp スラストフォイル軸受
JP2015048812A (ja) * 2013-09-03 2015-03-16 株式会社Ihi 遠心式電動コンプレッサ装置およびコンプレッサモータ制御方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS56141021A (en) * 1980-04-02 1981-11-04 Toyota Motor Corp Bearing construction for turbo machinery
US5087176A (en) 1984-12-20 1992-02-11 Allied-Signal Inc. Method and apparatus to provide thermal isolation of process gas bearings
JP2000158277A (ja) 1998-12-02 2000-06-13 Matsuura Machinery Corp 回転主軸の軸受構造
JP2003293781A (ja) 2002-04-02 2003-10-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 過給機の軸受取付構造
US7252474B2 (en) 2003-09-12 2007-08-07 Mes International, Inc. Sealing arrangement in a compressor
JP4367628B2 (ja) 2004-03-03 2009-11-18 株式会社ジェイテクト 電動機一体型ターボチャージャ
US20070059188A1 (en) 2005-09-09 2007-03-15 Borgwarner Inc. Aerodynamically enhanced bearing housing pocket geometry
CN101258330A (zh) * 2005-09-09 2008-09-03 博格华纳公司 具有空气动力学增强型压缩机叶轮凹座几何结构的轴承箱的涡轮增压器
US7723883B2 (en) * 2005-12-09 2010-05-25 Ntn Corporation Motor built-in magnetic bearing device
JP4753033B2 (ja) * 2006-06-02 2011-08-17 株式会社Ｉｈｉ 電動過給機
JP2008208732A (ja) 2007-02-23 2008-09-11 Ihi Corp ターボチャージャの軸受ハウジング構造
DE102007027869B4 (de) * 2007-06-18 2010-04-29 Continental Automotive Gmbh Turbolader mit einem Turboladergehäuse
FI121800B (fi) 2008-01-10 2011-04-15 Waertsilae Finland Oy Mäntämoottorin ahdinjärjestely
JP5322028B2 (ja) * 2009-02-24 2013-10-23 株式会社Ｉｈｉ モータロータ
WO2013018605A1 (ja) 2011-08-01 2013-02-07 Ntn株式会社 スラストフォイル軸受
JP6134715B2 (ja) 2011-08-24 2017-05-24 ボーグワーナー インコーポレーテッド 燃料電池用の空気供給装置
US8991176B2 (en) 2012-03-28 2015-03-31 GM Global Technology Operations LLC Fluid drive mechanism for turbocharger

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57122125A (en) * 1981-01-21 1982-07-29 Hitachi Ltd Supercharger
US4460284A (en) * 1981-12-31 1984-07-17 Cummins Engine Company, Inc. Turbocharger assembly including a flexible anti-friction bearing support
US4565505A (en) * 1983-04-11 1986-01-21 Woollenweber William E Combination flow turbine for internal combustion engine turbochargers
JPH05125951A (ja) * 1991-10-30 1993-05-21 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 排気ガスタービン過給機
JP2005163642A (ja) * 2003-12-03 2005-06-23 Koyo Seiko Co Ltd ターボチャージャ
JP2013061024A (ja) * 2011-09-14 2013-04-04 Ntn Corp スラストフォイル軸受
JP2015048812A (ja) * 2013-09-03 2015-03-16 株式会社Ihi 遠心式電動コンプレッサ装置およびコンプレッサモータ制御方法

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2019159744A1 (ja) * 2018-02-19 2020-12-03 株式会社Ihi タービン
WO2019159744A1 (ja) * 2018-02-19 2019-08-22 株式会社Ihi タービン
US11377979B2 (en) 2018-02-19 2022-07-05 Ihi Corporation Turbine
US10962050B2 (en) * 2018-11-14 2021-03-30 Hanon Systems Air blower for vehicle
KR102512292B1 (ko) * 2019-06-21 2023-03-22 엘지전자 주식회사 모터 어셈블리 및 그 제조 방법
KR102171452B1 (ko) * 2019-06-21 2020-10-29 엘지전자 주식회사 모터 어셈블리 및 그 제조 방법
KR20200145789A (ko) * 2019-06-21 2020-12-30 엘지전자 주식회사 모터 어셈블리 및 그 제조 방법
TWI769456B (zh) * 2019-06-21 2022-07-01 南韓商Ｌｇ電子股份有限公司 馬達組件及其製造方法
US11466695B2 (en) 2019-06-21 2022-10-11 Lg Electronics Inc. Motor assembly and method for manufacturing the same
KR102186247B1 (ko) * 2019-07-16 2020-12-03 엘지전자 주식회사 팬 모터
JP7311441B2 (ja) 2020-02-28 2023-07-19 三菱重工マリンマシナリ株式会社 コンプレッサ装置及びターボチャージャ
CN112576366A (zh) * 2020-12-12 2021-03-30 贵州永红航空机械有限责任公司 一种空气动压轴承传动的两轮式增压涡轮冷却器
WO2022172668A1 (ja) * 2021-02-12 2022-08-18 株式会社Ihi 電動過給機

Also Published As

Publication number Publication date
US10927759B2 (en) 2021-02-23
JPWO2017199695A1 (ja) 2018-10-11
CN108884757B (zh) 2021-05-04
CN108884757A (zh) 2018-11-23
DE112017002583T5 (de) 2019-04-25
DE112017002583B4 (de) 2022-10-13
JP6610779B2 (ja) 2019-11-27
US20190085768A1 (en) 2019-03-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6610779B2 (ja) 過給機
CN111279086B (zh) 离心压缩机
US8882478B2 (en) Turbocharger with electric motor
CN111295521B (zh) 离心压缩机
JP2020094588A (ja) 燃料電池用圧縮機のための密閉構成
US7700207B2 (en) Turbocompressor shutdown mechanism
WO2019087970A1 (ja) 遠心圧縮機
US11384772B2 (en) Rotating machine and mating ring included therein
JP6151382B2 (ja) 多段電動遠心圧縮機
JP2006242008A (ja) ターボチャージャー
JP4780052B2 (ja) 電動機付き過給機
JP2005163641A (ja) ターボチャージャ
JP2020033875A (ja) 圧縮装置
JP2019203505A (ja) 燃料電池を充電するためのターボチャージャを備えるデバイス
JP2018096267A (ja) ターボチャージャ
CN114962290B (zh) 流体机械
EP3274588B1 (en) Heat shield for pressure casing
JP2005233248A (ja) 過給機用転がり軸受
US11920605B2 (en) Rotating machine and mating ring included therein
JP2002039092A (ja) ターボ形ドライポンプ
JP2001003890A (ja) 磁気軸受式ターボ分子ポンプ
US20230296048A1 (en) Electric turbocharger
JP2005233249A (ja) 過給機用転がり軸受
JP2024013447A (ja) ロケットエンジン用のドライモータポンプ装置、およびそのようなドライモータポンプ装置を用いて推進剤をロケットエンジンに移送する方法
JP5644204B2 (ja) 蒸気タービン発電機の軸受保持構造

Legal Events

Date Code Title Description
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2018518178

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 17799125

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 17799125

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1