WO2017170686A1 - 積層体 - Google Patents

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WO2017170686A1
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fabric layer
dtex
woven
laminate
nonwoven fabric
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PCT/JP2017/012882
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English (en)
French (fr)
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境賢一
梶山宏史
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東レ株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a laminate including a woven fabric layer and a nonwoven fabric layer.
  • Patent Document 1 discloses a thin and light sound absorbing material in which a nonwoven fabric or a woven or knitted fabric is bonded to a porous layer.
  • Patent Document 2 discloses a sound absorbing material composed of a face material made of a laminated nonwoven fabric of polyester fibers and a base material mainly made of anti-felt felt.
  • the sound absorbing material disclosed in Patent Document 1 is described as having a sound absorption coefficient of 1000% or higher at 1000 Hz in the low frequency region, but the sound absorption coefficient at 5000 Hz in the high frequency region is not high.
  • Patent Document 2 discloses a sound absorbing material having a sound absorption rate of 74% or more at 5000 Hz in the high frequency region, but the sound absorption rate at 1000 Hz in the low frequency region is not high.
  • the present invention has an object to provide a laminate having excellent sound absorption performance in both low frequency range and high frequency range, excellent in flexibility, and particularly suitable for use as a sound absorption material.
  • the laminate of the present invention is as follows.
  • a value obtained by dividing the difference between the woven density and the woven density in the horizontal direction of the woven fabric layer by the smaller woven density of the woven density in the vertical direction of the woven fabric layer and the woven density in the horizontal direction of the woven fabric layer is 0. 0.5 to 3.5
  • the fabric weight is 100 to 400 g / m 2
  • the thickness is 0.3 to 2.0 mm
  • the air permeability is 15 to 40 cm 3 / cm 2 / s.
  • the present invention provides a laminate that has excellent sound absorbing performance in both the low frequency range and the high frequency range, and is excellent in flexibility and can be suitably used as a sound absorbing material.
  • the laminate of the present invention is a laminate having a woven fabric layer and a nonwoven fabric layer, wherein the woven fabric contains 40% by mass or more of fibers having a total fineness of 150 to 500 dtex with respect to the entire woven fabric, A value obtained by dividing the difference between the weave density and the weave density in the horizontal direction of the fabric by the smaller one of the weave densities in the warp direction and the weft direction of the fabric is 0.5 to 3.5.
  • the basis weight of the woven fabric layer is 100 to 400 g / m 2 , the thickness is 0.3 to 2.0 mm, the air permeability is 15 to 40 cm 3 / cm 2 / s, and the basis weight of the nonwoven fabric layer is The thickness is 200 to 500 g / m 2 and the thickness is 5 to 40 mm.
  • the laminate of the present invention has a woven fabric layer and a non-woven fabric layer, the low frequency sound absorption rate at 1000 Hz is 60% or more, the high frequency sound absorption rate at 5000 Hz is 70% or more, and the low frequency region. It exhibits excellent sound absorption in both the high frequency region and has excellent flexibility. Due to these characteristics, the laminate of the present invention can be particularly suitably used as a sound absorbing material. And when using the laminated body of this invention as a sound-absorbing material, a nonwoven fabric layer becomes the installation object side of a sound-absorbing material rather than a fabric layer, and a fabric layer becomes a sound generation source side rather than a nonwoven fabric layer. When this sound absorbing material is installed on an installation object, extremely excellent sound absorbing performance can be obtained.
  • any fiber material such as synthetic fibers such as polyester fibers or polyamide fibers, natural fibers such as cotton, and rayon can be used.
  • a thermoplastic resin excellent in heat resistance is preferable, and polyester fiber is more preferable from the viewpoint of contributing to improvement in durability such as light resistance and flame retardancy.
  • polyethylene terephthalate fibers are more preferable.
  • a flame retardant polyester fiber which is a flame retardant material, may be used for the fibers contained in the fabric layer.
  • the fabric layer needs to contain 40% by mass or more of fibers having a total fineness of 150 to 500 dtex with respect to the entire fabric.
  • the air permeability, basis weight, and thickness can be adjusted. Low frequency due to plate vibration and resonance caused by the woven and non-woven layers. It is possible to increase the sound absorption rate at both low and high frequencies by efficiently generating sound absorption and high frequency sound absorption by the nonwoven fabric layer.
  • the fabric layer contains 40% by mass or more of fibers having a total fineness of 200 to 450 dtex with respect to the entire fabric.
  • the fabric layer contains 50% by mass or more of fibers having a total fineness of 200 to 450 dtex with respect to the entire fabric layer.
  • the total fineness of the fiber refers to the fineness of one fiber (woven yarn) constituting the fabric structure.
  • two filament yarns are arranged to form one fiber (woven yarn).
  • the thickness of the fiber (woven yarn) made up of the two filament yarns is the total fineness.
  • the lower limit of the single fiber fineness is preferably 1 dtex or more, more preferably 1.5 dtex or more, and further preferably 2 dtex or more.
  • the rigidity of the yarn is too small, and when a woven fabric is used, plate vibration and resonance due to sound hardly occur, and the low-frequency sound absorption performance is inferior.
  • the upper limit of the single fiber fineness is preferably 7 dtex or less, more preferably 5 dtex or less, and even more preferably 4.5 dtex or less. When it becomes thicker than 7 dtex, the rigidity of the yarn becomes too large and sufficient flexibility of the laminate cannot be obtained.
  • the form of the fibers constituting the fabric layer may be any form such as multifilaments, monofilaments, spun yarns, false twisted yarns obtained by processing these yarns, design twisted yarns, or a combination thereof.
  • the design twist yarn include a ring yarn, a slab yarn, a loop yarn, and a spiral yarn. More preferred is a multifilament from the viewpoint of flexibility.
  • the multifilament may be a processed false twisted yarn or a design twisted yarn.
  • the value obtained by dividing the difference between the woven density in the vertical direction and the woven density in the horizontal direction of the woven fabric by the smaller woven density in the vertical direction and the woven density in the horizontal direction of the woven fabric is 0. It must be 5 to 3.5.
  • a value obtained by dividing the difference between the weave density in the warp direction of the fabric and the weave density in the warp direction of the fabric by the smaller one of the weave density in the warp direction and the weave density in the warp direction of the fabric is 0.5 to By setting it to 3.5, it becomes possible to adjust the air permeability of the fabric and the pore size distribution of the pores existing on the surface of the fabric, and it is possible to increase the sound absorption coefficient at both low frequency and high frequency. .
  • the value is preferably 0.7 or more, and preferably 2.0 or less. Further, it is preferable that the larger one of the weave density in the warp direction of the fabric layer and the weave density in the width direction of the fabric layer is 60 to 200 / 2.54 cm. By setting it to 60 pieces / 2.54 cm or more, it is possible to obtain sufficient fabric rigidity to further improve the low-frequency sound absorption performance due to plate vibration or resonance. A decrease in the sound absorption coefficient of the region can be suppressed. From the above viewpoint, the lower limit is preferably 70 / 2.54 cm or more, and the upper limit is preferably 150 / 2.54 cm or less.
  • the weave density of the fabric layer refers to the finished weave density.
  • the vertical weaving density of the fabric layer is 2 in the longitudinal direction of the fabric constituting the fabric layer based on JIS L 1096 (8.6.1) (1999) as described in the section of the examples.
  • the weave density in the horizontal direction of the fabric layer is the number of woven yarns arranged per 2.54 cm in the width direction of the fabric.
  • the vertical direction and the horizontal direction of the fabric layer are specified by the following method, and the weave density in the vertical direction and the horizontal direction of the fabric layer are determined.
  • a value obtained by dividing the difference between the woven density and the woven density in the vertical direction of the woven fabric layer by the smaller woven density of the woven fabric in the horizontal direction of the woven fabric layer is calculated.
  • the fabric constituting the fabric layer is composed of warp yarns and weft yarns, and the warp yarn flow direction and the weft yarn flow direction are perpendicular to each other.
  • the fabric has two directions in which the fibers constituting the fabric flow, and these two directions are orthogonal to each other.
  • the direction parallel to one of these two directions is the vertical direction of the fabric
  • the direction parallel to the other of these two directions is the horizontal direction of the fabric
  • the fabric in these directions The respective weave densities are calculated, and the difference between these weave densities is divided by the smaller one of these weave densities, and the difference between the weave density in the vertical direction and the weave density in the transverse direction of the fabric is determined as the fabric.
  • the woven fabric layer includes two or more different unit woven structures on the surface opposite to the surface on the nonwoven fabric layer side of the laminate.
  • the unit woven structure is the same on the surface on the surface side different from the method of collecting the test pieces of 10 cm ⁇ 10 cm from 5 different woven fabric layers and bonding the non-woven fabric layers as described in the Examples section.
  • the unit woven structure occupies an area of 10% or more with respect to the entire surface of the test piece, it was determined that the woven fabric had one unit woven structure.
  • any one of the three woven structures such as plain weave, oblique weave and satin weave, change structure based on the three original structures, entangled structure, pile structure, and crested woven structure is applied. be able to. Moreover, it is preferable to combine these from a viewpoint of a sound absorption effect.
  • the change organization can be broadly classified into change plain weave, change oblique weave, change satin weave, and special organization. Examples of change plain weave include woven weave, warp weave, weft weave, change weave, and Nanako weave. Examples of the change twill weave include stretch twill weave and jump twill weave. From the viewpoint of pore size distribution, it is preferable to include a twill weave, a satin weave, and a changed texture.
  • woven fabric constituting the woven fabric layer
  • either a single woven fabric or a layered woven fabric can be used.
  • the fabric layer needs to have a basis weight of 100 to 400 g / m 2 .
  • the basis weight By setting the basis weight to 100 g / m 2 or more, the fabric can be provided with sufficient rigidity to further improve the low-frequency sound absorption performance due to plate vibration and resonance effect.
  • the textile fabric which was lightweight and flexible was obtained, and as a result, followability was good, such as when a laminated body was affixed to an uneven part as a sound-absorbing material, and it was excellent in workability. It will be a thing.
  • the lower limit is preferably 150 g / m 2 or more
  • the upper limit is preferably 300 g / m 2 or less.
  • the fabric layer must have a thickness of 0.3 to 2.0 mm.
  • the thickness By setting the thickness to 0.3 mm or more, viscous friction occurs between the fabrics due to resonance generated in the fabric layer and the nonwoven fabric layer, and the low-frequency sound absorption coefficient can be increased.
  • it becomes a textile layer excellent in the softness
  • the lower limit is preferably 0.5 mm or more, and the upper limit is preferably 1.5 mm or less. More preferably, it is 1.0 mm or less.
  • the air permeability needs to be 15 to 40 cm 3 / cm 2 / s.
  • the air permeability means a value measured according to JIS L 1096-1999 8.27.1 A method (Fragile method) (1999) as described in the Examples section.
  • the pore size distribution of the pores existing on the surface of the fabric layer the pore size distribution of 0 to 10 ⁇ m is 10 to 30 and the pore size dispersion of 10 to 20 ⁇ m is 20 to 50 in the pore size distribution. Is preferred. By setting it within a certain range, it is possible to absorb low-frequency sound absorption and high-frequency sound with a good balance. More preferably, the pore size distribution has a pore size distribution of 15 to 15 or more and 25 or less, and the pore size distribution has a pore size distribution of 10 to 20 ⁇ m and 25 or more, and 40 or less. More preferably, the pore size distribution has a pore size distribution of 20 to 30 ⁇ m in the range of 15 to 35.
  • the pores existing on the surface of the fabric in the present invention mean those detected as pores by the measuring method described in the section of “(9) Pore size dispersion” in the examples of the present specification.
  • the loom for producing the fabric is not particularly limited, and a shuttleless loom such as a water jet loom or an air jet loom, a fly shuttle loom, a rapier loom, a tappet loom, a dobby loom, a jacquard loom, or the like can be used. After weaving, heat setting by desizing, scouring, relaxing treatment, bleaching treatment, dyeing, tenter or the like may be performed as necessary.
  • the laminate of the present invention may have other sheet-like materials in addition to the fabric layer as long as the effects of the present invention are not impaired.
  • the basis weight of the nonwoven fabric layer is 200 to 500 g / m 2 . Although it depends on the thickness of the nonwoven fabric, by setting the basis weight to 200 g / m 2 or more, the laminated body has excellent high-frequency sound absorption performance. Depending on the thickness of the non-woven fabric, a non-woven fabric having a light weight and flexibility can be obtained by setting the basis weight to 500 g / m 2 or less. Good followability and excellent workability.
  • the thickness of the nonwoven fabric layer is 5 to 40 mm.
  • an air layer is formed in the gap between the fibers, and the sound is changed into heat by vibration of the air, so that not only the low frequency region but also the high frequency region is improved.
  • operativity becomes good when attaching to a narrow space
  • flexibility is improved by reducing the thickness.
  • the upper limit of the thickness of the nonwoven fabric is more preferably 30 mm or less. More preferably, it is 25 mm or less.
  • the nonwoven fabric layer preferably has thermoplastic fibers from the viewpoint of productivity and uniformity of heat insulation performance. Moreover, it is preferable that said nonwoven fabric layer contains a thermoplastic binder fiber further.
  • thermoplastic fiber contained in the nonwoven fabric layer examples include polyethylene terephthalate fiber, polyamide fiber, and polypropylene fiber. Among them, from the viewpoint of excellent hydrophobicity and heat resistance, and contributing to improvement of durability and flame retardancy. Polyethylene terephthalate fibers are preferred.
  • a flame retardant polyester fiber which is a flame retardant material, may be used for the fibers contained in the nonwoven fabric layer.
  • the nonwoven fabric layer preferably contains 5 to 40% by mass of thermoplastic fibers having a single yarn fineness of 1.0 dtex or less based on the entire nonwoven fabric.
  • the nonwoven fabric layer contains 5% by mass or more of thermoplastic fibers having a single yarn fineness of 1.0 dtex or less with respect to the entire nonwoven fabric, the sound absorption performance can be further improved.
  • the nonwoven fabric layer contains thermoplastic fibers having a single yarn fineness of 1.0 dtex or less in an amount of 40% by mass or less based on the whole nonwoven fabric, the ratio of thermoplastic fibers having a fineness of fineness can be kept low. The passability at the time of the card process is further improved and the productivity is improved.
  • the nonwoven fabric layer preferably contains 10% by mass or more, and particularly preferably 15% by mass or more, of thermoplastic fibers having a single yarn fineness of 1.0 dtex or less with respect to the entire nonwoven fabric layer. It is more preferable to contain 30% by mass or less of thermoplastic fibers having a single yarn fineness of 1.0 dtex or less with respect to the entire nonwoven fabric.
  • the nonwoven fabric layer preferably contains 5 to 30% by mass of a thermoplastic fiber having a hollow structure with respect to the entire nonwoven fabric layer.
  • the nonwoven fabric layer contains 5% by mass or more of thermoplastic fibers having a hollow structure with respect to the entire nonwoven fabric, the air retention performance of the nonwoven fabric layer is further improved, and the sound absorption performance of the laminate is further improved.
  • the nonwoven fabric layer contains thermoplastic fibers having a hollow structure in an amount of 30% by mass or less with respect to the entire nonwoven fabric, the ratio of hollow fibers can be kept low, thus ensuring excellent thermal insulation performance of the laminate. However, it can suppress becoming bulky.
  • the nonwoven fabric layer more preferably contains 10% by mass or more, and particularly preferably 15% by mass or more, of thermoplastic fibers having a hollow structure with respect to the entire nonwoven fabric. More preferably, the thermoplastic fiber having a hollow structure is contained in an amount of 25% by mass or less based on the entire nonwoven fabric.
  • the structure of the thermoplastic binder fiber contained in the nonwoven fabric layer is preferably a core-sheath structure consisting of polyethylene terephthalate in the core and a binder component in the sheath from the viewpoint of suppressing thermal shrinkage of the nonwoven fabric.
  • the binder component is not particularly limited, but is a copolymer comprising terephthalic acid or an ester-forming derivative thereof, isophthalic acid or an ester-forming derivative thereof, a lower alkylene glycol, and a polyalkylene glycol and / or a monoether thereof. It is preferable to use polyester.
  • the thermoplastic binder fiber is preferably contained in an amount of 10 to 30% by mass based on the entire nonwoven fabric layer.
  • the thermoplastic binder fibers can be sufficiently bonded to each other, and the bending resistance of the nonwoven fabric layer can be set to a certain level or more.
  • the content of the thermoplastic binder fiber is 30% by mass or less, the non-woven fabric is prevented from becoming hard because the adhesion between the thermoplastic fibers is too strong, and a laminate having more excellent flexibility is obtained. be able to.
  • thermoplastic fiber used for the nonwoven fabric layer has crimps.
  • the bulkiness improves and the laminated body excellent in sound-absorbing performance and form retainability can be obtained.
  • the needle is firmly caught and uniformly dispersed with other fibers and intertwined closely, and a stable and high yield nonwoven fabric can be obtained.
  • the average fiber length of the thermoplastic fibers is preferably 10 to 90 mm. Bonding thermoplastic fibers having an average fiber length of 10 mm or more with a thermoplastic binder fiber is preferable because the nonwoven fabric is more excellent in bending resistance and has excellent shape retention.
  • the thermoplastic fiber and the thermoplastic binder in the production process of the nonwoven fabric having the thermoplastic fiber and the thermoplastic binder fiber that is, the fiber dispersion process such as the carding method or the airlaid method.
  • the fibers are uniformly dispersed and intertwined closely, can have fine voids, and a laminate having excellent sound absorbing performance can be obtained.
  • thermoplastic fibers and, if necessary, thermoplastic binder fibers are mixed, and after opening, a plurality of webs obtained by the carding method or airlaid method are laminated, It is preferably obtained by performing a heat treatment. That is, a nonwoven fabric can be made by laminating a plurality of webs in which thermoplastic fibers and thermoplastic binder fibers are uniformly dispersed by this carding method or airlaid method.
  • the heat treatment temperature may be higher than the temperature at which the binder component (low melting point component) in the thermoplastic binder fiber is softened or melted, and lower than the temperature at which components other than the binder component are melted.
  • thermoplastic fibers can be firmly tied together, resulting in a laminate having excellent long-term shape retention.
  • a heat treatment method a hot air dryer, a hot air circulation heat treatment machine, an infrared heater, a hot roll, or the like is used.
  • the method for adjusting the basis weight and thickness of the nonwoven fabric layer can determine the amount of the web layer that the nonwoven fabric has, depending on the feed rate in the web layering step that the nonwoven fabric has, and roll before the heat treatment step. By adjusting the thickness of the non-woven fabric, a non-woven fabric having a desired basis weight and thickness can be obtained.
  • a resin composed of polyolefin having a melting point lower than that of the fibers constituting the woven fabric and the non-woven fabric (for example, polypropylene can be exemplified) is used as a powder between the woven fabric layer and the non-woven fabric layer.
  • a method of sandwiching and bonding with a heating roller and a method of spraying a powdery adhesive on the nonwoven fabric layer and further placing a fabric layer and bonding with a heating roller.
  • the amount of the low melting point resin applied or sprayed to the woven fabric layer or the nonwoven fabric layer is preferably 3 to 30 g / m 2 . If it is less than 3 g / m 2 , sufficient adhesion cannot be obtained. On the other hand, if it is more than 30 g / m 2 , the air permeability is lowered and the high frequency sound absorbing performance is inferior. From the above view, the lower limit is preferably 5 g / m 2 or more, and the upper limit is preferably 20 g / m 2 or less.
  • the laminate preferably has particularly excellent flexibility, and the bending resistance is preferably 300 mm or less as a value indicating particularly excellent flexibility.
  • the bending resistance is more preferably 150 mm or more, and preferably 250 mm or less.
  • the flexibility of the laminate can be adjusted to the above range by appropriately adjusting one or more of the above. Specifically, for example, by adopting the configuration of the laminated body such as Example 1, the bending resistance of the laminated body can be set in the above range.
  • the low frequency sound absorption rate at 1000 Hz is 60% or more
  • the high frequency sound absorption rate at 5000 Hz is 70% or more.
  • the sound absorption rate at 1000 Hz is 60% or more and the sound absorption rate at 5000 Hz is 70% or more, the sound absorption is excellent and suitable for use in automobiles and the like.
  • the low-frequency sound absorption coefficient of 1000 Hz and the high-frequency sound absorption coefficient of 5000 Hz of the laminate can be set within the above ranges.
  • the low frequency sound absorption coefficient of 1000 Hz and the high frequency sound absorption coefficient of 5000 Hz of the laminated body can be set in the above ranges.
  • the number of unit woven structures contained in the fabric layer, the fabric layer basis weight, the thickness of the fabric layer, the air permeability of the fabric layer, the pore diameter distribution on the surface of the fabric layer, the thickness of the nonwoven layer, the nonwoven fabric The proportion of thermoplastic fibers having a single yarn fineness of 1.0 dtex or less of the entire layer to the entire nonwoven fabric layer, the proportion of thermoplastic fibers having a hollow structure of the nonwoven fabric layer to the entire nonwoven fabric, and the nonwoven fabric layer and the nonwoven fabric layer are joined. Low melting point resin amount.
  • the laminate of the present invention can be particularly suitably used as a sound absorbing material, and is also suitable for use as a sound absorbing material for electric equipment, houses, etc. in addition to automobiles.
  • T ⁇ (0.2 ⁇ W) / (1 + P / 100) ⁇ ⁇ 10 here, T: Fineness of yarn (dtex) W: Mass of 25 samples (mg) P: Yarn shrinkage rate (%) In addition, the woven shrinkage rate of the yarn was determined based on the JIS L 1096 (2010) 8.7.2B method.
  • Thickness of fabric layer (mm) By the method prescribed
  • Nonwoven fabric layer thickness (mm) The length of the side surface in the vertical direction was measured with a mold ruler to obtain a thickness (mm).
  • Air permeability Measured according to JIS L 1096-1999 8.27.1 A method (fragile type method). Test pieces of 20 cm ⁇ 20 cm were collected from five different locations of the samples, and the test pieces were attached to one end (intake side) of a cylinder using a Frazier type tester. When attaching the test piece, the test piece was placed on the cylinder, and a load of about 98 N (10 kgf) was applied evenly from above the test piece so as not to block the intake portion, thereby preventing air leakage at the test piece attachment portion.
  • the suction fan was adjusted so that the inclination type barometer showed a pressure of 125 Pa by an adjusting resistor, and from the pressure indicated by the vertical type barometer and the type of air hole used, The amount of air passing through the test piece was obtained from a table attached to the test machine, and the average value for the five test pieces was calculated.
  • the pore size distribution is a distribution diagram in which the y-axis is the pore size distribution and the x-axis is the pore size.
  • the range of the x-axis is 0 to 100 nm, and the total frequency obtained by adding the dispersion frequency in increments of 10 nm is 100%. Become.
  • the sound absorption coefficient for each frequency a value obtained by multiplying the sound absorption coefficient obtained by the measurement by 100 was adopted.
  • the obtained sound absorption rate of 1000 Hz was set as the low frequency sound absorption rate, and the obtained sound absorption rate of 5000 Hz was set as the high frequency sound absorption rate.
  • Low frequency sound absorption rate at 1000 Hz is 60% or more
  • high frequency sound absorption rate at 5000 Hz is 70% or more
  • bending resistance is 300 mm or less.
  • Low frequency sound absorption coefficient at 1000 Hz is 60% or more
  • high frequency sound absorption coefficient at 5000 Hz is 70% or more
  • bending resistance exceeds 300 mm.
  • C A material satisfying at least one of a low frequency sound absorption rate of less than 60% at 1000 Hz and a high frequency sound absorption rate of less than 70% at 5000 Hz.
  • Example 1 (Woven fabric layer) A 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex) is used for the warp yarn, and a 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 340 dtex) is used for the warp yarn.
  • the finished weave density was 49 / 2.54 cm, the finish weave density was 90 / 2.54 cm, and a fabric dyed gray was obtained with a basis weight of 220 g / m 2 and a thickness of 0.7 mm.
  • the ratio of the yarn used is 67 mass% for 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex), 33 mass for 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 340 dtex).
  • %Met There are two unit woven structures, a plain weave and a warp weave, and the ratio of the woven yarn having a total fineness of 150 to 500 dtex to the entire woven fabric was 100%. Table 1 shows evaluation results such as air permeability.
  • a low melting point powder resin was sprayed at 10 g / m 2 on the back surface of the fabric (the side to be bonded to the nonwoven fabric layer) and passed through a heating and melting apparatus at 130 ° C. to obtain a fabric having the low melting point resin adhered thereto.
  • thermoplastic fiber has an average fiber length of 35 mm, a polyethylene terephthalate short fiber (Toray Co., Ltd. “Tetron” (registered trademark)) having a single yarn fineness of 0.8 dtex, 15% by mass, an average fiber length of 51 mm, 15% by mass of hollow polyethylene terephthalate short fiber (Toray Co., Ltd. “Tetron” (registered trademark)) having a yarn fineness of 6.6 dtex, a polyethylene terephthalate short fiber having an average fiber length of 51 mm and a single yarn fineness of 2.2 dtex ( Toray Industries, Inc.
  • Tetron (registered trademark) 55% by mass, and as a thermoplastic binder fiber, an average fiber length of 51 mm and a single sheath fiber core-sheath composite fiber of 2.2 dtex single fiber fineness
  • Sheath component low melting point polyethylene terephthalate (melting point 110 ° C.)
  • core component homopolyethylene terephthalate Over preparative (melting point 255 ° C.)
  • the sheath ratio of 50 mass% were mixed fiber with Toray Industries, Inc. "Safumetto" (TM) T9611) ratio of 15 mass%.
  • the fibers were mixed and opened to form a uniform web.
  • the webs are laminated so as to have a predetermined thickness, and the fibers are heat-sealed in a heat treatment furnace at 215 ° C. having an upper and lower net conveyor while pressing the web thickness to 20 mm with a press roll.
  • a heat treatment furnace at 215 ° C. having an upper and lower net conveyor while pressing the web thickness to 20 mm with a press roll.
  • the obtained laminate had a bending resistance of 210 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 75%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 90%, and the overall evaluation was “A”.
  • Table 1 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Example 2 (Woven fabric layer) 167 dtex-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 175 dtex) is used for warp yarn, and 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex) is used for the warp yarn.
  • the ratio of the yarn used was 49% by mass for polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 175 dtex) of 167 dtex-48 filament, and 51% by mass for polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex) of 167 dtex / 2-48 filament. Met.
  • a woven fabric having a low-melting-point powder resin adhered thereto was obtained by the same low-melting-point powder resin coating method as in Example 1.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • Example 2 A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1. The obtained laminate had a bending resistance of 180 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 71%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 88%, and the overall evaluation was “A”. In addition, Table 1 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Example 3 (Woven fabric layer) A 56 dtex-36 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 59 dtex) and a 167 dtex-72 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 174 dtex) are used for the warp yarn, and a 167 dtex / 2-48 filament polyethylene is used for the weft yarn.
  • a terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex)
  • the weave density in the vertical direction is 83 / 2.54 cm
  • the weave density in the horizontal direction is 342 / 2.54 cm
  • the basis weight is 220 g dyed in gray / m 2, to obtain a fabric thickness 0.7 mm.
  • the ratio of the yarn used was 58 mass% for 56 dtex-36 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 59 dtex), and 167 dtex-72 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 174 dtex), 28 mass%, The 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex) was 14% by mass.
  • a woven fabric having a low-melting-point powder resin adhered thereto was obtained by the same low-melting-point powder resin coating method as in Example 1.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • the bending resistance of the obtained laminate was 190 mm, the sound absorption rate at 1000 Hz was 81%, the sound absorption rate at 5000 Hz was 76%, and the overall evaluation was “A”.
  • Table 1 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Example 4 (Woven fabric layer) Finishing in the warp direction using 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex) for warp yarn and 330 dtex-96 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 360 dtex) for horizontal yarn
  • the weave density was 59 pieces / 2.54 cm
  • the weave density in the horizontal direction was 89 pieces / 2.54 cm
  • a fabric dyed gray was obtained with a basis weight of 180 g / m 2 and a thickness of 0.5 mm.
  • the ratio of the yarn used was 59 mass% for 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex), and 41 mass% for 330 dtex-96 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 360 dtex). Met.
  • the unit woven structure is one of stretched weave and the ratio of the woven yarn having a total fineness of 150 to 500 dtex to the entire woven fabric was 100%. Table 1 shows evaluation results such as air permeability.
  • a woven fabric having a low-melting-point powder resin adhered thereto was obtained by the same low-melting-point powder resin coating method as in Example 1.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • the obtained laminate had a bending resistance of 200 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz of 64%, a sound absorption rate of 5000 Hz of 80%, and the overall evaluation was “A”.
  • Table 1 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Example 5 A 167 dtex-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness of 175 dtex) is used for warp and weft yarns, and the weaving density in the warp direction is 49 / 2.54 cm, and the weaving density in the warp direction is 90 /2.54 cm, a fabric dyed in gray and having a basis weight of 130 g / m 2 and a thickness of 0.3 mm was obtained.
  • a woven fabric having a low-melting-point powder resin adhered thereto was obtained by the same low-melting-point powder resin coating method as in Example 1.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • Example 2 A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1. The obtained laminate had a bending resistance of 190 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz of 63%, a sound absorption rate of 5000 Hz of 78%, and the overall evaluation was “A”. In addition, Table 1 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Example 6 (Woven fabric layer) The same fabric as in Example 1 was used.
  • thermoplastic fiber has an average fiber length of 35 mm, a polyethylene terephthalate short fiber (Toray Co., Ltd. “Tetron” (registered trademark)) having an average fiber length of 0.8 dtex, 15% by mass, an average fiber length of 51 mm, 15% by mass of hollow polyethylene terephthalate short fiber (Toray Co., Ltd. “Tetron” (registered trademark)) having a yarn fineness of 6.6 dtex, a polyethylene terephthalate short fiber having an average fiber length of 51 mm and a single yarn fineness of 2.2 dtex ( Toray Industries, Inc.
  • Tetron (registered trademark) 55% by mass, and as a thermoplastic binder fiber, an average fiber length of 51 mm and a single sheath fiber core-sheath composite fiber of 2.2 dtex single fiber fineness
  • Sheath component low melting point polyethylene terephthalate (melting point 110 ° C.)
  • core component homopolyethylene terephthalate Over preparative (melting point 255 ° C.)
  • the sheath ratio of 30 mass% were mixed fiber with Toray Industries, Inc. "Safumetto" (TM) T9611) ratio of 35 mass%.
  • the fibers were mixed and opened to form a uniform web.
  • the webs are laminated so as to have a predetermined thickness, and the fibers are heat-sealed in a heat treatment furnace at 215 ° C. having an upper and lower net conveyor while pressing the web thickness to 20 mm with a press roll.
  • a heat treatment furnace at 215 ° C. having an upper and lower net conveyor while pressing the web thickness to 20 mm with a press roll.
  • Example 2 A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1. The obtained laminate had a bending resistance of 340 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 72%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 87%, and the overall evaluation was “B”. In addition, Table 1 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Example 7 (Woven fabric layer) The same fabric as in Example 1 was used.
  • the thermoplastic fiber has an average fiber length of 51 mm, a polyethylene terephthalate short fiber (Toray Co., Ltd. “Tetron” (registered trademark)) having a single yarn fineness of 1.7 dtex, 15 mass%, an average fiber length of 51 mm, 15% by mass of hollow polyethylene terephthalate short fiber (Toray Co., Ltd. “Tetron” (registered trademark)) having a yarn fineness of 6.6 dtex, a polyethylene terephthalate short fiber having an average fiber length of 51 mm and a single yarn fineness of 2.2 dtex ( Toray Industries, Inc.
  • Tetron (registered trademark) 55% by mass, and as a thermoplastic binder fiber, an average fiber length of 51 mm and a single sheath fiber core-sheath composite fiber of 2.2 dtex single fiber fineness
  • Sheath component low melting point polyethylene terephthalate (melting point 110 ° C.), core component: homopolyethylene terephthalate Sheet (melting point: 255 ° C.), sheath ratio: 50 mass%, Toray Industries, Inc.
  • Safmet registered trademark
  • T9611 was mixed in a ratio of 15 mass% to obtain a nonwoven fabric in the same manner as in Example 1. And used as a nonwoven fabric layer.
  • Example 2 A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1. The obtained laminate had a bending resistance of 280 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 70%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 75%, and the overall evaluation was “A”. In addition, Table 1 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Example 8 (Woven fabric layer) The same fabric as in Example 1 was used.
  • thermoplastic fiber has an average fiber length of 35 mm, a polyethylene terephthalate short fiber (Toray Co., Ltd. “Tetron” (registered trademark)) having a single yarn fineness of 0.8 dtex, 15% by mass, an average fiber length of 51 mm, Polyethylene terephthalate short fibers (Toray Industries, Inc.
  • Tetron (registered trademark)) having a yarn fineness of 6.6 dtex (15% by mass), an average fiber length of 51 mm, and a single yarn fineness of 2.2 dtex (Toray Industries, Inc.) (Tetoron (registered trademark)) 55 mass%, and as a thermoplastic binder fiber, a core-sheath composite fiber (sheath) of polyethylene terephthalate short fiber having an average fiber length of 51 mm and a single yarn fineness of 2.2 dtex
  • Ingredient Low melting point polyethylene terephthalate (melting point 110 ° C)
  • Core component Homo polyethylene terephthalate (Melting point 255 ° C.), sheath ratio 50% by mass, Toray Industries, Inc.
  • “Safmet” (registered trademark) T9611) was mixed in a ratio of 15% by mass to obtain a nonwoven fabric in the same manner as in Example 1, Used as a nonwoven fabric layer.
  • Example 2 A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1. The obtained laminate had a bending resistance of 230 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz of 73%, a sound absorption rate of 5000 Hz of 80%, and the overall evaluation was “A”. In addition, Table 1 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Nonwoven fabric layer A commercially available foamed polyethylene foam having a basis weight of 20 g / m 2 and a thickness of 3 mm was used.
  • the woven fabric layer and the nonwoven fabric layer were bonded with a reactive crosslinkable polyurethane adhesive 5 g / m 2 to obtain a laminate.
  • the obtained laminate had a bending resistance of 175 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 75%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 25%, and the overall evaluation was “C”.
  • Table 2 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Comparative Example 2 (Woven fabric layer) The same fabric as in Comparative Example 1 was used.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • Laminate A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1.
  • the bending resistance of the obtained laminate was 170 mm
  • the sound absorption rate at 1000 Hz was 51%
  • the sound absorption rate at 5000 Hz was 80%
  • the overall evaluation was “C”.
  • Table 2 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • a fabric having a basis weight of 300 g / m 2 and a thickness of 0.9 mm was obtained.
  • the ratio of the yarn used was 45% by mass of 195 dtex / 2-84 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 295 dtex), and 19% 195 dtex / 2-84 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 295 dtex).
  • the polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 1200 dtex) of 1100 dtex-288 filaments was 36% by mass.
  • the unit woven structure is one of plain weaves, and the ratio of the woven yarn having a total fineness of 150 to 500 dtex to the entire woven fabric was 64%. Table 1 shows evaluation results such as air permeability.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • Example 2 A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1. The obtained laminate had a bending resistance of 240 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 54%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 75%, and the overall evaluation was “C”. In addition, Table 2 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • a 56 dtex-36 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 59 dtex) is used as the warp yarn, and a 56 dtex-36 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 59 dtex) and a 167 dtex / 2-48 filament polyethylene are used as the warp yarn.
  • a terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex)
  • the weave density in the warp direction is 90 / 2.54 cm
  • the weave density in the horizontal direction is 120 / 2.54 cm
  • the basis weight is 110 g dyed in gray / M 2
  • a woven fabric having a thickness of 0.4 mm was obtained.
  • the proportion of yarn used is 75% by mass for 56 dtex-36 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 59 dtex), and 25% by mass for polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex) of 167 dtex / 2-48 filament. Met.
  • the unit woven structure is one of the changed plain woven structures, and the ratio of the woven yarn having a total fineness of 150 to 500 dtex to the entire woven fabric was 25%. Table 1 shows evaluation results such as air permeability.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • Example 2 A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1. The obtained laminate had a bending resistance of 205 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 53%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 81%, and the overall evaluation was “C”. In addition, Table 2 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • Example 2 A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1. The obtained laminate had a bending resistance of 170 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 41%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 83%, and the overall evaluation was “C”. In addition, Table 2 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • a woven fabric having a low-melting-point powder resin adhered thereto was obtained by the same low-melting-point powder resin coating method as in Example 1.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • Example 2 A laminate was obtained by the same joining method as in Example 1. The obtained laminate had a bending resistance of 330 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 66%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 67%, and the overall evaluation was “C”. In addition, Table 2 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • 167 dtex-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 175 dtex) is used for warp yarn
  • 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex) is used for the warp yarn.
  • the weave density was 49 pieces / 2.54 cm
  • the weave density of the finish in the horizontal direction was 252 pieces / 2.54 cm
  • a fabric dyed gray was obtained with a basis weight of 250 g / m 2 and a thickness of 0.7 mm.
  • the ratio of the yarn used is 68% by mass for 167 dtex-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 175 dtex) and 32% by mass for 167 dtex / 2-48 filament polyethylene terephthalate false twisted yarn (total fineness 350 dtex).
  • the unit woven structure is one of plain weaves, and the ratio of the woven yarn having a total fineness of 150 to 500 dtex to the entire woven fabric was 100%. Table 1 shows evaluation results such as air permeability.
  • a woven fabric having a low-melting-point powder resin adhered thereto was obtained by the same low-melting-point powder resin coating method as in Example 1.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • the obtained laminate had a bending resistance of 220 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 65%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 64%, and the overall evaluation was “C”.
  • Table 2 shows the configuration and characteristics of this laminate.
  • a woven fabric having a low-melting-point powder resin adhered thereto was obtained by the same low-melting-point powder resin coating method as in Example 1.
  • Nonwoven fabric layer The same nonwoven fabric as in Example 1 was used.
  • the obtained laminate had a bending resistance of 170 mm, a sound absorption rate of 1000 Hz was 48%, a sound absorption rate of 5000 Hz was 76%, and the overall evaluation was “C”.
  • Table 2 shows the configuration and characteristics of this laminate.

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Abstract

低周波域と高周波域の双方で優れた吸音性能を持ち、柔軟性に優れた積層体を提供しようとするものである。本発明は、織物層と不織布層とを有する積層体であって、前記織物層が総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの繊維を織物層全体に対して４０質量％以上含有し、前記織物層のタテ方向の織密度と前記織物層のヨコ方向の織密度との差を、前記織物層のタテ方向の織密度と前記織物層のヨコ方向の織密度のうち小さい方の織密度で除した値が０．５～３．５であり、前記織物層の目付が１００～４００ｇ／ｍ２であり、厚みが０．３～２．０ｍｍであり、通気度が１５～４０ｃｍ３／ｃｍ２／ｓであり、前記不織布層の目付が２００～５００ｇ／ｍ２、厚みが５～４０ｍｍである積層体である。

Description

積層体
　本発明は、織物層と不織布層とを含む積層体に関する。
　近年、自動車や電気製品などにおいて静粛性が製品の商品価値の一つとしてこれまで以上に重要視されてきている。一般に騒音対策には対策部品となる吸音材の重量および厚みを増すことが有効とされるが自動車室内や居室内の空間を広く保つことや自動車では低燃費化の観点から、軽量化・コンパクト化が要求されている。
　特許文献１には、多孔質層に不織布や織編物を貼り合わせた薄くて軽い吸音材が開示されている。
　特許文献２には、ポリエステル系繊維の積層不織布かならなる面材と主として反毛フェルトからなる基材とからなる吸音材が開示されている。
特開平９－７６３８７号公報 特開２０１３－１６３８６９号公報
　特許文献１に開示されている吸音材は、低周波領域の１０００Ｈｚでの吸音率は９３％以上と記載されているが、高周波域の５０００Ｈｚでの吸音率は高くはない。
　また、特許文献２では、高周波領域の５０００Ｈｚでの吸音率が７４％以上の吸音材が開示されているが、低周波領域の１０００Ｈｚでの吸音率高くはない。
　そこで、上記の課題に鑑み本発明では、低周波域と高周波域の双方で優れた吸音性能を持ち、柔軟性に優れ、吸音材として特に好適に用いることができる積層体を提供することを課題とする。
　本発明は、前記課題を解決するために、本発明の積層体は次のようなものである。
　すなわち、（１）織物層と不織布層とを有する積層体であって、前記織物層が総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの繊維を織物全体に対して４０質量％以上含有し、前記織物層のタテ方向の織密度と前記織物層のヨコ方向の織密度との差を、前記織物層のタテ方向の織密度と前記織物層とのヨコ方向の織密度のうち小さい方の織密度で除した値が０．５～３．５であり、前記織物層の目付が１００～４００ｇ／ｍ２であり、厚みが０．３～２．０ｍｍであり、通気度が１５～４０ｃｍ３／ｃｍ２／ｓであり、前記不織布層の目付が２００～５００ｇ／ｍ２、厚みが５～４０ｍｍである積層体。
（２）前記織物層が、この織物層の不織布層側の面の反対側の面に異なる２つ以上の単位織組織を含む（１）に記載の積層体。
（３）前記織物層の面上に存在する細孔の細孔径分布における０～１０μｍの孔径分散度が１０～３０、かつ、１０～２０μｍの孔径分散度が２０～５０である（１）または（２）に記載の積層体。
（４）剛軟度が３００ｍｍ以下である（１）～（３）のいずれかの積層体。
（５）前記不織布層が熱可塑性バインダー繊維を有し、この熱可塑性バインダー繊維の含有量が前記不織布全体に対し１０～３０質量％である（１）～（４）のいずれかに記載の積層体。
　本発明は、低周波域と高周波域の双方で優れた吸音性能を持ち、さらに柔軟性にも優れ、吸音材として好適に用いることができる積層体が得られる。
　以下、本発明の実態の形態について詳細に説明する。
　本発明の積層体は、織物層と不織布層とを有する積層体であって、前記織物が総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの繊維を織物全体に対して４０質量％以上含有し、前記織物のタテ方向の織密度と前記織物のヨコ方向の織密度との差を、前記織物のタテ方向と前記織物のヨコ方向の織密度のうち小さい方の織密度で除した値が０．５～３．５であり、前記織物層の目付が１００～４００ｇ／ｍ２であり、厚みが０．３～２．０ｍｍであり、通気度が１５～４０ｃｍ３／ｃｍ２／ｓであり、前記不織布層の目付が２００～５００ｇ／ｍ２、厚みが５～４０ｍｍである。
　すなわち、本発明の積層体は、織物層と不織布層とを有するものであり、１０００Ｈｚにおける低周波吸音率が６０％以上であり、５０００Ｈｚにおける高周波吸音率が７０％以上であり、低周波領域と高周波領域の双方で優れた吸音性を発揮し、かつ、優れた柔軟性をも有するものとなる。これらの特性により、本発明の積層体は吸音材として特に好適に用いることができる。そして、本発明の積層体を吸音材として用いる場合には、不織布層が織物層よりも吸音材の設置対象物の側となり、織物層が不織布層よりも音の発生源の側となるように、この吸音材を設置対象物に設置すると、極めて優れた吸音性能が得られる。
　まず、本発明の積層体が備える織物層について述べる。
　織物を構成する繊維の材料としては、ポリエステル系繊維またはポリアミド系繊維のような合成繊維や綿などの天然繊維やレーヨンなどあらゆる繊維材料を用いることができる。好ましくは耐熱性に優れた熱可塑性樹脂であり、耐光性などの耐久性や難燃性の向上に寄与する観点から、より好ましくはポリエステル系繊維である。入手の容易性、生産性および寸法安定性を考慮すると、さらに好ましくはポリエチレンテレフタレート繊維である。
　また、積層体の難燃性を高めるために、織物層に含まれる繊維に難燃素材である難燃ポリエステル繊維を用いても良い。
　ここで織物層は、総繊度が１５０～５００ｄｔｅｘの繊維を織物全体に対して４０質量％以上含有していることが必要である。総繊度が１５０～５００ｄｔｅｘの繊維を織物層全体に対して４０質量％以上含有することで、通気度や目付、厚みを調整することができ織物層と不織布層で起こす板振動と共鳴による低周波の吸音と不織布層による高周波の吸音を効率的に起こす事で低周波と高周波の双方で吸音率を上げることが可能となる。より好ましくは、織物層は、総繊度が２００～４５０ｄｔｅｘの繊維を織物全体に対して４０質量％以上含有することである。さらに好ましくは、織物層は、総繊度が２００～４５０ｄｔｅｘの繊維を織物層全体に対して５０質量％以上含有することである。ここで、繊維の総繊度とは、織物の組織を構成する繊維（織糸）１本分の繊度をさし、例えばフィラメント糸が２本引き揃わされて１本の繊維（織糸）を構成する場合にはこのフィラメント糸２本からなる繊維（織糸）の太さが総繊度となる。また、繊維（織糸）の繊維形態がマルチフィラメントである場合には、単繊維繊度の下限は、１ｄｔｅｘ以上が好ましく、１．５ｄｔｅｘ以上がより好ましく、２ｄｔｅｘ以上がさらに好ましい。１ｄｔｅｘ未満では、糸の剛性が小さすぎ織物としたときに音による板振動や共鳴が起こりにくく低周波の吸音性能は劣る。一方で、単繊維繊度の上限は、７ｄｔｅｘ以下が好ましく、５ｄｔｅｘ以下がより好ましく、４．５ｄｔｅｘ以下がさらに好ましい。７ｄｔｅｘより太くなると、糸の剛性が大きくなりすぎ、積層体の十分な柔軟性が得られない。
　また、織物層を構成する繊維の形態としては、マルチフィラメント、モノフィラメント、紡績糸、またはこれらの糸を加工した仮撚加工糸、意匠撚糸などいかなる形態であってもよく、これらを組み合わせることもできる。意匠撚糸としては、例えば、リング糸、スラブ糸、ループ糸またはスパイラル糸などが挙げられる。より好ましくは柔軟性の観点からマルチフィラメントである。なお、マルチフィラメントは加工した仮撚加工糸、意匠撚糸であってもよい。
　また、織物はタテ方向の織密度と織物のヨコ方向の織密度との差を織物のタテ方向の織密度と織物のヨコ方向の織密度のうち小さい方の織密度で除した値が０．５～３．５であることが必要である。織物のタテ方向の織密度と織物のヨコ方向の織密度との差を織物のタテ方向の織密度と織物のヨコ方向の織密度のうち小さい方の織密度で除した値を０．５～３．５とすることで、織物の通気度や織物の面上に存在する細孔の細孔径分布を調整することが可能となり、低周波と高周波の双方で吸音率を上げることが可能となる。その値は０．７以上であることが好ましく、２．０以下であることが好ましい。また、織物層のタテ方向の織密度と織物層のヨコ方向の織密度のうち大きい方の織密度は６０～２００本／２．５４ｃｍであることが好ましい。６０本／２．５４ｃｍ以上とすることで板振動や共鳴による低周波の吸音性能がより向上するのに十分な織物の剛性を得ることができ、２００本／２．５４ｃｍ以下とすることで高周波領域の吸音率の低下を抑制することができる。上記の観点から、その下限は７０本／２．５４ｃｍ以上であることが好ましく、その上限は１５０本／２．５４ｃｍ以下であることが好ましい。なお、ここでいう織物層の織密度は仕上げの織密度のことをさす。またここで、織物層のタテ方向の織密度とは、実施例の項で述べるようにＪＩＳ　Ｌ　１０９６（８．６．１）（１９９９）に基づき、織物層を構成する織物の長手方向の２．５４ｃｍ当たりに打ち込まれる織糸の本数である。また織物層のヨコ方向の織密度とは、織物の幅方向の２．５４ｃｍ当たりに配置される織糸の本数である。ここで、上記の方法による織物のタテ方向とヨコ方向の判別が困難な場合には、以下の方法により織物層のタテ方向とヨコ方向を特定し、タテ方向の織密度と織物層のヨコ方向の織密度との差を織物層のタテ方向の織密度と織物層のヨコ方向の織密度のうち小さい方の織密度で除した値を算出する。織物層を構成する織物はタテ糸とヨコ糸から構成され、タテ糸が流れる方向とヨコ糸の流れる方向は互いに直行する。すなわち、織物には、織物を構成する繊維の流れる方向が２つ存在し、これらの２つの方向は互いに直行する。よって、これらの２つの方向のうちの一方の方向に平行な方向を織物のタテ方向とし、これらの２つの方向のうち他方の方向に平行な方向を織物のヨコ方向として、これらの方向における織物の織密度をそれぞれ算出し、これらの織密度の差を、これらの織密度のうち小さい方の織密度で除して、タテ方向の織密度と織物のヨコ方向の織密度との差を織物のタテ方向の織密度と織物のヨコ方向の織密度のうち小さい方の織密度で除した値とする。
　織物層は、積層体の不織布層側の面の反対側の面に異なる２つ以上の単位織組織を含むことが好ましい。異なる２つ以上の単位織組織を含むことで細孔径分布や低周波と高周波の吸音性能のバランスの調整を容易とすることが可能となる。なお、ここで単位織組織は、実施例の項で述べるように織物層の異なる５か所から１０ｃｍ×１０ｃｍの試験片を採取して、不織布層を貼り合わせる方と異なる面側の面において同じ単位織組織が試験片表面全体に対して１０％以上の面積を占める場合に織物はその単位織組織を１つ有すると判定した。
　織物の単位織組織としては、平織、斜文織、朱子織などの３原組織、３原組織をもとにした変化組織、絡み組織、パイル組織、および紋織のいずれの単位織組織も適用することができる。また吸音効果の観点から、これらを組み合わせることが好ましい。なお変化組織は、変化平織、変化斜文織、変化朱子織、特別組織に大別でき、変化平織では、畝織、たて畝織、よこ畝織、変化畝織、ななこ織が例示できる。変化斜文織では、伸び斜文織、飛び斜文織が例示できる。細孔径の分布の観点から、斜文織、朱子織、変化組織を含むことが好ましい。
　また織物層を構成する織物の種別としては、一重織物または重ね織物のどちらも使用することができる。
　また、織物層は目付が１００～４００ｇ／ｍ２であることが必要である。目付を１００ｇ／ｍ２以上とすることで板振動や共鳴効果による低周波の吸音性能をより向上させるのに十分な剛性を織物に付与することができる。また、４００ｇ／ｍ２以下とすることで、軽量で柔軟性をもった織物が得られ、結果、積層体を吸音材として凹凸部に貼り付ける時などに追従性がよく、施工性に優れたものとなる。上記の観点から、その下限は１５０ｇ／ｍ２以上であることが好ましく、その上限は３００ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。
　また、織物層は厚みが０．３～２．０ｍｍであることが必要である。厚みを０．３ｍｍ以上とすることで織物層と不織布層で生じる共鳴によって織物間で粘性摩擦が生じ低周波の吸音率を上げることが可能となる。また、２．０ｍｍ以下とすることで、柔軟性に優れた織物層となる。上記の観点から、その下限は０．５ｍｍ以上であることが好ましく、その上限は１．５ｍｍ以下であることが好ましい。さらに好ましくは１．０ｍｍ以下である。
　さらに、通気度が１５～４０ｃｍ３／ｃｍ２／ｓであることが必要である。ここで、通気度とは、実施例の項で述べるようにＪＩＳ　Ｌ　１０９６－１９９９　８.２７．１　Ａ法（フラジール形法）（１９９９年）に準じて測定したものをいう。１５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓ以上とすることで音が一定の流速で繊維孔を通過するときに孔部分で空気摩擦によって音を熱に効率よく変換することができ、特に高周波領域の音を反射させることなく積層体内部に音を通すことができ、４０ｃｍ３／ｃｍ２／ｓ以下とすることで低周波領域の吸音率を上げることができる。上記の観点から、その下限は２０ｃｍ３／ｃｍ２／ｓ以上であることが好ましく、その上限は３５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓ以下であることが好ましい。
　織物層の表面上に存在する細孔の細孔径の分布については、細孔径分布で０～１０μｍの孔径分散度が１０～３０、かつ、１０～２０μｍの孔径分散度が２０～５０であることが好ましい。一定の範囲とすることで、低周波の吸音と高周波をバランス良く吸音することが可能となる。より好ましくは、細孔径分布で０～１０μｍの孔径分散度の１５以上であり、その２５以下であり、細孔径分布で１０～２０μｍの孔径分散度の２５以上であり、その４０以下である。さらに好ましくは細孔径分布で２０～３０μｍの孔径分散度を１５～３５の範囲とすることである。ここで、本発明における織物の面上に存在する細孔とは、本明細書の実施例の「（９）孔径分散度」の項に記載の測定方法により孔として検出されるものをいう。
　織物を製造する織機は特に限定されるものではなく、ウォータージェット織機やエアジェット織機のようなシャトルレス織機、フライシャトル織機、レピア織機、タペット織機、ドビー織機、ジャガード織機等が使用できる。整織後は必要に応じて糊抜き、精練、リラックス処理、漂白処理、染色、またはテンターなどによるヒートセットを行ってもよい。
　また、本発明の積層体は織物層以外に、本発明の効果を阻害しない範囲において、他のシート状物等を有していてもよい。
　次に、不織布層について説明する。
　不織布層の目付は２００～５００ｇ／ｍ２である。不織布の厚みにもよるが、目付を２００ｇ／ｍ２以上とすることで、積層体の高周波の吸音性能が優れたものとなる。また、不織布の厚みにもよるが、目付を５００ｇ／ｍ２以下とすることで、軽量で柔軟性を持った不織布が得られ、その結果、積層体を吸音材として凹凸部に貼り付ける時などに追従性がよく、施工性に優れたものとなる。
　また、不織布層の厚みは５～４０ｍｍである。厚みを５ｍｍ以上とすることで繊維の隙間に空気層ができ、空気が振動して音が熱に変わることで低周波領域のみならず、高周波領域の吸音性がよくなる。また、４０ｍｍ以下にすることで自動車などに施工する場合に狭い空隙に取り付ける時などに作業性が良くなる。また厚みが薄くなることで柔軟性も向上する。前記観点から、不織布の厚みの上限は３０ｍｍ以下であることがより好ましい。さらに好ましくは２５ｍｍ以下である。
　不織布層は、生産性や断熱性能の均一性の観点から熱可塑性繊維を有することが好ましい。また、上記の不織布層は、さらに熱可塑性バインダー繊維を含有することが好ましい。
　上記の不織布層に含まれる熱可塑性繊維としては、ポリエチレンテレフタレート繊維やポリアミド繊維やポリプロピレン繊維が挙げられるが、なかでも疎水性や耐熱性に優れ、耐久性や難燃性の向上に寄与する観点からポリエチレンテレフタレート繊維が好ましい。
　また、積層体の難燃性を高めるために、不織布層に含まれる繊維に難燃素材である難燃ポリエステル繊維を用いても良い。
　不織布層は、単糸繊度が１．０ｄｔｅｘ以下の熱可塑性繊維を不織布全体に対し５～４０質量％含有することが好ましい。不織布層が、単糸繊度が１．０ｄｔｅｘ以下の熱可塑性繊維を不織布全体に対し５質量％以上含有することで、吸音性能をより上げることができる。一方で、不織布層が、単糸繊度が１．０ｄｔｅｘ以下の熱可塑性繊維を不織布全体に対し４０質量％以下含有することで、細繊度の熱可塑性繊維の比率が低く抑えられるために、不織布作製時のカード工程での通過性がより向上し生産性により優れたものとなる。不織布層は、単糸繊度が１．０ｄｔｅｘ以下の熱可塑性繊維を不織布層全体に対し１０質量％以上含有することがより好ましく、１５質量％以上含有することが特に好ましい。単糸繊度が１．０ｄｔｅｘ以下の熱可塑性繊維を不織布全体に対し３０質量％以下含有することがより好ましい。
　また、不織布層の空気保持性能を向上させて積層体の吸音性能を上げるため、不織布層は、中空構造を持つ熱可塑性繊維を不織布層全体に対して５～３０質量％含有することが好ましい。不織布層が、中空構造を持つ熱可塑性繊維を不織布全体に対して５質量％以上含有することで、不織布層の空気保持性能がより向上し積層体の吸音性能がより一層向上する。一方で、不織布層が、中空構造を持つ熱可塑性繊維を不織布全体に対して３０質量％以下含有することで、中空繊維の比率を低く抑えることができるため、積層体の優れた断熱性能を担保しつつ嵩高くなることを抑制することができる。不織布層は、中空構造を持つ熱可塑性繊維を不織布全体に対して１０質量％以上含有することがより好ましく、１５質量％以上含有することが特に好ましい。中空構造を持つ熱可塑性繊維を不織布全体に対して２５質量％以下含有することがより好ましい。
　不織布層に含まれる熱可塑性バインダー繊維の構造としては、芯部にポリエチレンテレフタレート、鞘部にバインダー成分からなる芯鞘構造とすることが、不織布の熱収縮を抑制することができる観点から好ましい。
　バインダー成分としては、特に限定されるものではないが、テレフタル酸またはそのエステル形成性誘導体、イソフタル酸またはそのエステル形成性誘導体、低級アルキレングリコール、並びにポリアルキレングリコール及び／またはそのモノエーテルからなる共重合ポリエステルを使用することが好ましい。
　熱可塑性バインダー繊維は不織布層全体に対し１０～３０質量％含有させることが好ましい。熱可塑性バインダー繊維の含有率を１０質量％以上とすることで熱可塑性繊維同士を十分に接着することができ、不織布層の剛軟度を一定以上とすることができる。一方で、熱可塑性バインダー繊維の含有率を３０質量％以下とすることで熱可塑性繊維間の接着が強すぎるため不織布が固くなることを抑制し、より優れた柔軟性をもった積層体を得ることができる。
　また、不織布層に用いる熱可塑性繊維は捲縮を有することが好ましい。そうすることで、嵩高性が向上することで吸音性能や形態保持性に優れた積層体を得ることができる。また、カーディング法において針にしっかり引っかかり、他の繊維と均一に分散し緻密に絡み合うことができ、安定した高収率の不織布を得ることができる。
　不織布層が熱可塑性繊維を有する場合には、この熱可塑性繊維の平均繊維長は、１０～９０ｍｍであることが好ましい。平均繊維長が１０ｍｍ以上の熱可塑性繊維を熱可塑性バインダー繊維で結合することにより、不織布の剛軟度がより優れたものとなり形態保持性により優れる不織布が得られるため好ましい。一方、平均繊維長を９０ｍｍ以下とすることで、熱可塑性繊維と熱可塑性バインダー繊維とを有する不織布の製造工程、すなわちカーディング法又はエアレイド法等の繊維分散工程において、熱可塑性繊維と熱可塑性バインダー繊維が均一に分散して緻密に絡み合い、微細な空隙を持つことができ、吸音性能に優れた積層体が得られる。
　不織布層に使用される不織布の製造方法としては、熱可塑性繊維および必要に応じて熱可塑性バインダー繊維を混ぜ合わせ、開繊後、カーディング法又はエアレイド法にて得られるウェブを複数枚積層し、熱処理を行うことで得るのが好ましい。すなわち、このカーディング法又はエアレイド法により熱可塑性繊維と熱可塑性バインダー繊維が均一に分散したウェブを複数枚積層させて不織布を作ることができる。熱処理温度は、一例として、熱可塑性バインダー繊維中のバインダー成分（低融点成分）が軟化又は溶融する温度より高く、バインダー成分以外の成分が溶融する温度より低い温度を挙げることができる。これにより、低融点成分が軟化又は溶融し、熱可塑性繊維を強固に繋ぎ止めることができ、長期形態保持性に優れる積層体となる。熱処理の手法は熱風乾燥機、熱風循環式熱処理機、赤外線ヒーター、熱ロールなどが用いられる。
　不織布層の目付と厚さの調整方法は不織布が有する上記のウェブの積層工程における送り速度等により、不織布が有する上記のウェブの積層量を決定することができ、さらに、熱処理工程の前にロールにて不織布の厚さを調整することで、所望の目付と厚さの不織布を得ることができる。
　織物層と不織布層を接合する方法としては、織物および不織布を構成する繊維の成分よりも融点の低いポリオレフィンなど（例えば、ポリプロピレンが例示できる）からなる樹脂をパウダーとして織物層と不織布層の間に挟んで加熱ローラーで抑えながら接合する方法や、不織布層にパウダー状の接着剤を噴霧して、さらに織物層をのせて加熱ローラーで接合する方法が挙げられる。
　織物層と不織布層を接合する低融点樹脂で接着する場合、織物層または不織布層に塗布または噴霧する低融点樹脂量は３～３０ｇ／ｍ２であることが好ましい。３ｇ／ｍ２より少ないと十分な接着性が得られない。一方、３０ｇ／ｍ２より多いと、通気性が低下し高周波の吸音性能が劣る。上記の観から、その下限は５ｇ／ｍ２以上であることが好ましく、その上限は２０ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。
　次に、織物層と不織布層を接合した積層体について述べる。
　積層体はとくに優れた柔軟性を持つことが好ましく、とくに優れた柔軟性を示す値として剛軟度が３００ｍｍ以下であることが好ましい。剛軟度を３００ｍｍ以下とすることで、湾曲部に沿って貼り合わせるときに積層体の柔軟性がとくに優れるため、湾曲部と積層体との間に隙間やシワが発生して吸音性能が低下するのが抑制され、それらの密着性がより向上する。上記の観点から、剛軟度は１５０ｍｍ以上がより好ましく、２５０ｍｍ以下であることが好ましい。なお、織物の単繊維繊度、織物の繊維の形態、織物の目付、織物の厚み、不織布の目付、不織布の厚み、不織布の熱可塑性バインダー繊維の含有量および不織布の平均繊維長からなる群より選ばれる一種以上を適宜調整することで積層体の柔軟性を上記の範囲とすることができる。具体的には、例えば、実施例１などの積層体の構成を採用することで積層体の剛軟度を上記の範囲とすることができる。
　積層体の吸音特性については低周波領域から高周波領域で高吸音性能が得られ、１０００Ｈｚの低周波吸音率が６０％以上であり、５０００Ｈｚの高周波吸音率が７０％以上であることが好ましい。
　１０００Ｈｚにおける吸音率が６０％以上であり、５０００Ｈｚにおける吸音率が７０％以上であれば、吸音性に優れ自動車などに用いるのに好適である。以下の特性を適宜調整することで積層体の１０００Ｈｚの低周波吸音率および５０００Ｈｚの高周波吸音率を上記の範囲とすることができる。具体的には、例えば、実施例１などの積層体の構成を採用することで積層体の１０００Ｈｚの低周波吸音率および５０００Ｈｚの高周波吸音率を上記の範囲とすることができる。
織物層の総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの繊維が織物層全体に対して占める割合、織物層の単繊維繊度、織物層のタテ方向の織密度と織物のヨコ方向の織密度との差を、織物のタテ方向の織密度と織物層のヨコ方向の織密度のうち小さい方の織密度で除した値、織物層のタテ方向の織密度と織物層のヨコ方向の織密度のうち大きい方の織密度、織物層に含まれる単位織組織の数、織物層の目付、織物層の厚み、織物層の通気度、織物層の表面上に存在する細孔の細孔径の分布、不織布層の厚み、不織布層の単糸繊度１．０ｄｔｅｘ以下の熱可塑性繊維が不織布層全体に対して占める割合、不織布層の中空構造を持つ熱可塑性繊維が不織布全体に対して占める割合および織物層と不織布層を接合する低融点樹脂量。
　本発明の積層体は、吸音材として特に好適に用いることができ、自動車以外にも電気機器、住宅用などの吸音材として用いるのにも好適である。
　以下、実施例に基づいて本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。また、実施例中の性能は次の方法で測定した。
　［測定方法］
　（１）織物の繊維（織糸）の総繊度
　ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（２０１０）８．８．１に基づき試料から２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を任意の箇所３ヶ所より採取し、１枚につきタテ糸およびヨコ糸をほどいて、それぞれ２５本の糸を得た。次に、タテ糸２５本およびヨコ糸２５本のそれぞれについて２５本分の質量（ｍｇ）を量り、次の式によって、タテ糸およびヨコ糸をそれぞれの繊度を求めた。
Ｔ＝｛（０．２×Ｗ）／（１＋Ｐ／１００）｝×１０
ここに、
Ｔ：糸の繊度（ｄｔｅｘ）
Ｗ：試料２５本の質量（ｍｇ）
Ｐ：糸の織縮み率（％）
　なお、糸の織縮み率はＪＩＳ　Ｌ　１０９６（２０１０）８．７．２Ｂ法に基づいて求めた。
　（２）不織布の単糸繊度
　ＪＩＳ　Ｌ　１０１５（１９９９）８．５．１　Ａ法に基づき試料を金櫛で平行に引きそろえ、これを切断台上においたラシャ紙の上に載せ、適度の力でまっすぐにはったままゲージ板を圧着し、安全かみそりなどの刃で３０ｍｍの長さに切断し、繊維を数えて３００本を一組とし、その質量を量り、見掛繊度を求める。この見掛繊度と別に測定した平衡水分率とから、次の式によって正量繊度（ｄｔｅｘ）を算出し、５回の平均値を求め不織布の単糸繊度とした。
Ｆ０＝Ｄ’×{（１００＋Ｒ０）／（１００＋Ｒｅ）}
Ｆ０：正量繊度（ｄｔｅｘ）
Ｄ’：見掛繊度（ｄｔｅｘ）
Ｒ０：公定水分率（０．４）
Ｒｅ：平衡水分率
　なお、平衡水分率Ｒｅは水分平衡に達した試料から約５ｇを採取し、その質量および絶乾質量を量り、次の式によって算出した。
Ｒｅ＝（ｍ－ｍ’）／ｍ’×１００
ここに、
ｍ：試料の採取時の質量（ｇ）
ｍ’：試料の絶乾質量（ｇ）。
　（３）織物のタテ方向の織密度と織物のヨコ方向の織密度（本／２．５４ｃｍ）
　ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（８．６．１）（１９９９）に規定された方法により、測定した。
　試料を平らな台に置き、不自然なしわや張力を除いて、異なる５ヶ所について２．５４ｃｍの区間のヨコ糸およびタテ糸の本数を数え、それぞれ平均値を算出し、織物のタテ方向の織密度（本／２．５４ｃｍ）および織物のヨコ方向の織密度（本／２．５４ｃｍ）とし求めた。
　（４）織物層、不織布層および積層体の目付（ｇ／ｍ２）
　ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（８．４．２）（２０１０）に規定された方法により、試料の単位面積（１ｍ２）当たりの質量を求めた。
　（５）織物層の厚み（ｍｍ）
　ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（８．５．１）（２０１０）に規定された方法により、（株）テクロック製の厚み測定器を用いて織物層の厚さ（ｍｍ）を求めた。
　（６）不織布層の厚み（ｍｍ）
　側面の縦方向の長さを金型定規で測定し、厚み（ｍｍ）とした。
　（７）単位織組織の種別数
　織物試料の異なる５か所から１０ｃｍ×１０ｃｍの試験片を採取して、不織布層を貼り合わせる方と異なる面側の面をデジタルカメラで撮影し、画像解析ソフトを用いて撮影した写真の織物表面上において同じ単位織組織で占められる面積が試料表面全体の面積に対して占める割合を求め、５枚の試験片でその単位織組織についての平均値を算出した。本発明ではその値が１０％以上である場合、織物がその単位織組織を有すると判定した。
　（８）通気度
　ＪＩＳ　Ｌ　１０９６－１９９９　８.２７．１　Ａ法（フラジール形法）に準じて測定した。試料の異なる５か所から２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を採取し、フラジール形試験機を用い、円筒の一端（吸気側）に試験片を取り付けた。試験片の取り付けに際し、円筒の上に試験片を置き、試験片上から吸気部分を塞がないように均等に約９８Ｎ（１０ｋｇｆ）の荷重を加え試験片の取り付け部におけるエアーの漏れを防止した。試験片を取り付けた後、加減抵抗器によって傾斜形気圧計が１２５Ｐａの圧力を示すように吸込みファンを調整し、そのときの垂直形気圧計の示す圧力と、使用した空気孔の種類とから、試験機に付属の表によって試験片を通過する空気量を求め、５枚の試験片についての平均値を算出した。
　（９）孔径分散度
　ＡＳＴＭ  Ｆ３１６－８６に規定される方法によって測定した。
測定装置としてはＰｏｒｏｕｓ　Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，Ｉｎｃ．製“パームポロメーター”を用い、測定試薬としてはＰＭＩ社製の“ガルヴィック”を用い、シリンダー圧力を１００ｋＰａとし、測定モードとしてはＷＥＴ  ＵＰ－ＤＲＹ  ＵＰの条件にて測定した。
得られた細孔径分布（ヒストグラム）から１０ｎｍ刻み（階級）とする分布において、０～１０ｎｍ、１０～２０ｎｍ、および、２０～３０ｎｍの孔径分散度の値を求めた。なお、細孔径分布はｙ軸を細孔径分布としｘ軸を細孔径とする分布図で、ｘ軸の範囲は０～１００ｎｍとし、各１０ｎｍの刻みの分散度数を合計した全度数は１００％となる。
　（１０）吸音率（％）
　ＪＩＳ　Ａ　１４０５（１９９８）の垂直入射吸音測定法（管内法）に準じて測定した。　試験装置としては、電子測器株式会社製の自動垂直入射吸音率測定器（型式１００４１Ａ）を用いた。試験片を、測定用のインピーダンス管の一端に金属反射板との間に空気層がないようにし、適切な厚さのスペーサー内に収まるように設置した。ここで試料が織物層と不織布層で構成される場合は、織物層が音波側に不織布層が金属反射板側になるように設置した。周波数毎の吸音率は測定で得られた吸音係数を１００倍した値を採用した。そして、得られた１０００Ｈｚの吸音率を低周波吸音率とし、得られた５０００Ｈｚの吸音率を高周波吸音率とした。
　（１１）剛軟度
　ＪＩＳ　Ｌ　１０９６（８．１９．１）（２０１０）に規定されたＡ法（４５°カンチレバー法）により、積層体の任意の方向および上記の任意の方向に垂直な方向の剛軟度をそれぞれｎ＝５で測定し、１０個の平均値から剛軟度（ｍｍ）を求めた。
　（１２）総合評価
　得られた積層体の総合評価を以下の基準で実施した。
　　　Ａ：１０００Ｈｚにおける低周波吸音率が６０％以上であり、５０００Ｈｚにおける高周波吸音率が７０％以上であり、剛軟度が３００ｍｍ以下であるもの。
　　　Ｂ：１０００Ｈｚにおける低周波吸音率が６０％以上であり、５０００Ｈｚにおける高周波吸音率が７０％以上であり、剛軟度が３００ｍｍを超えるもの。
　　　Ｃ：１０００Ｈｚにおける低周波吸音率が６０％未満、および５０００Ｈｚにおける高周波吸音率が７０％未満の少なくともどちらか一方を満たすもの。
　［実施例１］
　（織物層）
　タテ糸に１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）を用い、ヨコ糸に１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３４０ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が４９本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が９０本／２．５４ｃｍとし、グレーに染色した目付２２０ｇ／ｍ２、厚み０．７ｍｍの織物を得た。使用糸の割合は、１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）が６７質量％、１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３４０ｄｔｅｘ）が３３質量％であった。なお、単位織組織は平織、たて畝織の２つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は１００％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　さらに織物の裏面（不織布層と貼り合わせる面側）に低融点パウダー樹脂を１０ｇ／ｍ２スプレー噴霧し、１３０℃の加熱溶融装置に通して低融点パウダー樹脂を接着させた織物を得た。
　（不織布層）
　熱可塑性繊維として、平均繊維長３５ｍｍであり、単糸繊度０．８ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を１５質量％、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度６．６ｄｔｅｘである中空ポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を１５質量％、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度２．２ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を５５質量％、また、熱可塑性バインダー繊維として、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度２．２ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維の芯鞘複合繊維（鞘成分：低融点ポリエチレンテレフタレート（融点１１０℃）、芯成分：ホモポリエチレンテレフタレート（融点２５５℃）、鞘比率５０質量％、東レ（株）“サフメット”（登録商標）Ｔ９６１１）を１５質量％の比率で混繊した。
　カードマシンを用いて混繊、開繊し、均一なウェブを成形した。次にウェブを所定の厚みとなるように積層し、プレスロールでウェブの厚みを２０ｍｍとなるように押さえながら、上下ネットコンベヤーを有する２１５℃の熱処理炉にて繊維間を熱融着させ、目付が４００ｇ／ｍ２および厚みが２０ｍｍとなるように調整し、不織布を得た。
　（積層体）
　加熱炉から出てきた不織布層に先ほど作製した織物層の低融点パウダーを塗布した面が織物層面になるように設定し、１３０℃の加熱ローラーで抑えながら低融点パウダーを溶かして織物層と不織布層を接合した積層体を得た。
　得られた積層体の剛軟度は２１０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は７５％、５０００Ｈｚの吸音率は９０％となり、総合評価は「Ａ」であった。また、この積層体の構成および特性を表１に示す。
　［実施例２］
　（織物層）
　タテ糸に１６７ｄｔｅｘ－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１７５ｄｔｅｘ）を用い、ヨコ糸に１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が５３本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が９８本／２．５４ｃｍとし、灰色に染色した目付１６０ｇ／ｍ２、厚み０．５ｍｍの織物を得た。使用糸の割合は、１６７ｄｔｅｘ－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１７５ｄｔｅｘ）が４９質量％で、１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）が５１質量％であった。なお、単位織組織は３枚たて斜文織と３枚よこ斜文織の２つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は１００％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　実施例１と同じ低融点パウダー樹脂の塗布方法で低融点パウダー樹脂を接着させた織物を得た。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は１８０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は７１％、５０００Ｈｚの吸音率は８８％となり、総合評価は「Ａ」であった。また、この積層体の構成および特性を表１に示す。
　［実施例３］
　（織物層）
　タテ糸に５６ｄｔｅｘ－３６フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度５９ｄｔｅｘ）と１６７ｄｔｅｘ－７２フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１７４ｄｔｅｘ）を用い、ヨコ糸に１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が８３本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が３４２本／２．５４ｃｍとし、灰色に染色した目付２２０ｇ／ｍ２、厚み０．７ｍｍの織物を得た。使用糸の割合は、５６ｄｔｅｘ－３６フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度５９ｄｔｅｘ）が５８質量％で、１６７ｄｔｅｘ－７２フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１７４ｄｔｅｘ）が２８質量％で、１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）が１４質量％であった。なお、単位織組織は５枚朱子織と絡み組織の２つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は４２％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　実施例１と同じ低融点パウダー樹脂の塗布方法で低融点パウダー樹脂を接着させた織物を得た。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。
　得られた積層体の剛軟度は１９０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は８１％、５０００Ｈｚの吸音率は７６％となり、総合評価は「Ａ」であった。また、この積層体の構成および特性を表１に示す。
　［実施例４］
　（織物層）
　タテ糸に１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）を用い、ヨコ糸に３３０ｄｔｅｘ－９６フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３６０ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が５９本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が８９本／２．５４ｃｍとし、灰色に染色した目付１８０ｇ／ｍ２、厚み０．５ｍｍの織物を得た。使用糸の割合は、１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）が５９質量％で、３３０ｄｔｅｘ－９６フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３６０ｄｔｅｘ）が４１質量％であった。なお、単位織組織は伸び斜文織の１つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は１００％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　実施例１と同じ低融点パウダー樹脂の塗布方法で低融点パウダー樹脂を接着させた織物を得た。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。
　得られた積層体の剛軟度は２００ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は６４％、５０００Ｈｚの吸音率は８０％となり、総合評価は「Ａ」であった。また、この積層体の構成および特性を表１に示す。
　［実施例５］
　タテ糸およびヨコ糸に１６７ｄｔｅｘ－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１７５ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が４９本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が９０本／２．５４ｃｍとし、灰色に染色した目付１３０ｇ／ｍ２、厚み０．３ｍｍの織物を得た。なお、単位織組織は平織、たて畝織の２つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は１００％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　実施例１と同じ低融点パウダー樹脂の塗布方法で低融点パウダー樹脂を接着させた織物を得た。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は１９０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は６３％、５０００Ｈｚの吸音率は７８％となり、総合評価は「Ａ」であった。また、この積層体の構成および特性を表１に示す。
　［実施例６］
　（織物層）
　実施例１と同じ織物を用いた。
　（不織布層）
　熱可塑性繊維として、平均繊維長３５ｍｍであり、単糸維度０．８ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を１５質量％、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度６．６ｄｔｅｘである中空ポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を１５質量％、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度２．２ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を５５質量％、また、熱可塑性バインダー繊維として、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度２．２ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維の芯鞘複合繊維（鞘成分：低融点ポリエチレンテレフタレート（融点１１０℃）、芯成分：ホモポリエチレンテレフタレート（融点２５５℃）、鞘比率３０質量％、東レ（株）“サフメット”（登録商標）Ｔ９６１１）を３５質量％の比率で混繊した。
　カードマシンを用いて混繊、開繊し、均一なウェブを成形した。次にウェブを所定の厚みとなるように積層し、プレスロールでウェブの厚みを２０ｍｍとなるように押さえながら、上下ネットコンベヤーを有する２１５℃の熱処理炉にて繊維間を熱融着させ、目付が４００ｇ／ｍ２および厚みが２０ｍｍとなるように調整し、不織布を得た。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は３４０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は７２％、５０００Ｈｚの吸音率は８７％となり、総合評価は「Ｂ」であった。また、この積層体の構成および特性を表１に示す。
　［実施例７］
　（織物層）
　実施例１と同じ織物を用いた。
　（不織布層）
　熱可塑性繊維として、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度１．７ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を１５質量％、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度６．６ｄｔｅｘである中空ポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を１５質量％、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度２．２ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を５５質量％、また、熱可塑性バインダー繊維として、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度２．２ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維の芯鞘複合繊維（鞘成分：低融点ポリエチレンテレフタレート（融点１１０℃）、芯成分：ホモポリエチレンテレフタレート（融点２５５℃）、鞘比率５０質量％、東レ（株）“サフメット”（登録商標）Ｔ９６１１）を１５質量％の比率で混繊した以外は、実施例１と同様にして不織布を得て、不織布層として用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は２８０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は７０％、５０００Ｈｚの吸音率は７５％となり、総合評価は「Ａ」であった。また、この積層体の構成および特性を表１に示す。
　［実施例８］
　（織物層）
　実施例１と同じ織物を用いた。
　（不織布層）
　熱可塑性繊維として、平均繊維長３５ｍｍであり、単糸繊度０．８ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を１５質量％、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度６．６ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を１５質量％、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度２．２ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維（東レ（株）“テトロン”（登録商標））を５５質量％、また、熱可塑性バインダー繊維として、平均繊維長５１ｍｍであり、単糸繊度２．２ｄｔｅｘであるポリエチレンテレフタレート短繊維の芯鞘複合繊維（鞘成分：低融点ポリエチレンテレフタレート（融点１１０℃）、芯成分：ホモポリエチレンテレフタレート（融点２５５℃）、鞘比率５０質量％、東レ（株）“サフメット”（登録商標）Ｔ９６１１）を１５質量％の比率で混繊した以外は、実施例１と同様にして不織布を得て、不織布層として用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は２３０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は７３％、５０００Ｈｚの吸音率は８０％となり、総合評価は「Ａ」であった。また、この積層体の構成および特性を表１に示す。
 
　［比較例１］
　（織物層）
　タテ糸およびヨコ糸に５．６ｄｔｅｘ／９－７０フィラメントのポリエチレンテレフタレート糸（総繊度５０ｄｔｅｘ）を用いタテ方向の仕上げの織密度が１２０本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が１３０本／２．５４ｃｍとし、目付５０ｇ／ｍ２、厚み０．１ｍｍからなる織物を得た。なお、単位織組織は平織の１つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は０％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　（不織布層）
　市販の目付２０ｇ／ｍ２、厚さ３ｍｍの発泡ポリエチレンフォームを用いた。
　（積層体）
　織物層と不織布層とを反応架橋性ポリウレタン接着剤５ｇ／ｍ２で接着させ、積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は１７５ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は７５％、５０００Ｈｚの吸音率は２５％となり、総合評価は「Ｃ」であった。また、この積層体の構成および特性を表２に示す。
　［比較例２］
　（織物層）
　比較例１と同じ織物を用いた。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は１７０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は５１％、５０００Ｈｚの吸音率は８０％となり、総合評価は「Ｃ」であった。また、この積層体の構成および特性を表２に示す。
　［比較例３］
　（織物層）
　タテ糸に１９５ｄｔｅｘ／２－８４フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度２９５ｄｔｅｘ）を用い、ヨコ糸に１９５ｄｔｅｘ／２－８４フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度２９５ｄｔｅｘ）と１１００ｄｔｅｘ－２８８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１２００ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が４４本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が５１本／２．５４ｃｍとし、グレーに染色した目付３００ｇ／ｍ２、厚み０．９ｍｍの織物を得た。使用糸の割合は、１９５ｄｔｅｘ／２－８４フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度２９５ｄｔｅｘ）が４５質量％で、１９５ｄｔｅｘ／２－８４フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度２９５ｄｔｅｘ）が１９質量％で、１１００ｄｔｅｘ－２８８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１２００ｄｔｅｘ）が３６質量％であった。なお、単位織組織は平織の１つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は６４％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は２４０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は５４％、５０００Ｈｚの吸音率は７５％となり、総合評価は「Ｃ」であった。また、この積層体の構成および特性を表２に示す。
　［比較例４］
　タテ糸に５６ｄｔｅｘ－３６フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度５９ｄｔｅｘ）を用い、ヨコ糸に５６ｄｔｅｘ－３６フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度５９ｄｔｅｘ）と１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が９０本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が１２０本／２．５４ｃｍとし、グレーに染色した目付１１０ｇ／ｍ２、厚み０．４ｍｍの織物を得た。使用糸の割合は、５６ｄｔｅｘ－３６フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度５９ｄｔｅｘ）が７５質量％で、１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）が２５質量％であった。なお、単位織組織は変化平織組織の１つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は２５％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は２０５ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は５３％、５０００Ｈｚの吸音率は８１％となり、総合評価は「Ｃ」であった。また、この積層体の構成および特性を表２に示す。
　［比較例５］
　タテ糸およびヨコ糸に７５ｄｔｅｘ－３６フィラメントのポリエチレンテレフタレート糸（総繊度７５ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が９０本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が１２０本／２．５４ｃｍとし、グレーに染色した目付９０ｇ／ｍ２、厚み０．４ｍｍの織物を得た。なお、単位織組織は５枚朱子織の１つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は０％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は１７０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は４１％、５０００Ｈｚの吸音率は８３％となり、総合評価は「Ｃ」であった。また、この積層体の構成および特性を表２に示す。
　［比較例６］
　タテ糸およびヨコ糸に３３０ｄｔｅｘ－９６フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３６０ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が５２本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が９８本／２．５４ｃｍとし、灰色に染色した目付４５０ｇ／ｍ２、厚み２．２ｍｍの織物を得た。なお、単位織組織は平織の１つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は１００％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　実施例１と同じ低融点パウダー樹脂の塗布方法で低融点パウダー樹脂を接着させた織物を得た。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。得られた積層体の剛軟度は３３０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は６６％、５０００Ｈｚの吸音率は６７％となり、総合評価は「Ｃ」であった。また、この積層体の構成および特性を表２に示す。
　［比較例７］
　タテ糸に１６７ｄｔｅｘ－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１７５ｄｔｅｘ）を用い、ヨコ糸に１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が４９本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が２５２本／２．５４ｃｍとし、灰色に染色した目付２５０ｇ／ｍ２、厚み０．７ｍｍの織物を得た。使用糸の割合は、１６７ｄｔｅｘ－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１７５ｄｔｅｘ）が６８質量％で、１６７ｄｔｅｘ／２－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度３５０ｄｔｅｘ）が３２質量％であった。なお、単位織組織は平織の１つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は１００％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　実施例１と同じ低融点パウダー樹脂の塗布方法で低融点パウダー樹脂を接着させた織物を得た。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。
　得られた積層体の剛軟度は２２０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は６５％、５０００Ｈｚの吸音率は６４％となり、総合評価は「Ｃ」であった。また、この積層体の構成および特性を表２に示す。
　［比較例８］
　タテ糸およびヨコ糸に１６７ｄｔｅｘ－４８フィラメントのポリエチレンテレフタレート仮撚加工糸（総繊度１７５ｄｔｅｘ）を用い、タテ方向の仕上げの織密度が１９本／２．５４ｃｍ、ヨコ方向の仕上げの織密度が８１本／２．５４ｃｍとし、灰色に染色した目付１５０ｇ／ｍ２、厚み０．３ｍｍの織物を得た。なお、単位織組織は平織の１つであり、総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの織糸が織物全体に対して含まれる割合は１００％であった。通気度などの評価結果を表１に示す。
　実施例１と同じ低融点パウダー樹脂の塗布方法で低融点パウダー樹脂を接着させた織物を得た。
　（不織布層）
　実施例１と同じ不織布を用いた。
　（積層体）
　実施例１と同じ接合方法で積層体を得た。
　得られた積層体の剛軟度は１７０ｍｍ、１０００Ｈｚの吸音率は４８％、５０００Ｈｚの吸音率は７６％となり、総合評価は「Ｃ」であった。また、この積層体の構成および特性を表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002

Claims (5)

  1. 織物層と不織布層とを有する積層体であって、
    前記織物層が総繊度１５０～５００ｄｔｅｘの繊維を織物層全体に対して４０質量％以上含有し、
    前記織物層のタテ方向の織密度と前記織物層のヨコ方向の織密度との差を、前記織物層のタテ方向の織密度と前記織物層のヨコ方向の織密度とのうち小さい方の織密度で除した値が０．５～３．５であり、
    前記織物層の目付が１００～４００ｇ／ｍ２であり、厚みが０．３～２．０ｍｍであり、通気度が１５～４０ｃｍ３／ｃｍ２／ｓであり、
    前記不織布層の目付けが２００～５００ｇ／ｍ２であり、厚みが５～４０ｍｍである、積層体。
  2. 前記織物層が、この織物層の不織布層側の面の反対側の面に異なる２つ以上の単位織組織を含む、請求項１に記載の積層体。
  3. 前記織物層の面上に存在する細孔の細孔径分布における０～１０μｍの孔径分散度が１０～３０、かつ、１０～２０μｍの孔径分散度が２０～５０である、請求項１または２に記載の積層体。
  4. 剛軟度が３００ｍｍ以下である、請求項１～３のいずれかに記載の積層体。
  5. 前記不織布層が熱可塑性バインダー繊維を有し、この熱可塑性バインダー繊維の含有量が前記不織布層全体に対し１０～３０質量％である、請求項１～４のいずれかに記載の積層体。
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