WO2017126572A1 - 熱可塑性樹脂フィルムの製造方法及び環状オレフィン樹脂フィルム - Google Patents

熱可塑性樹脂フィルムの製造方法及び環状オレフィン樹脂フィルム Download PDF

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山田　晃
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Definitions

  • This disclosure relates to a method for producing a thermoplastic resin film and a cyclic olefin resin film.
  • Thermoplastic resin films are used in various applications such as optical films and solar cell back surface protective films.
  • a cellulose resin film such as a cellulose acylate film is used as an optical film used for a liquid crystal display device or the like.
  • a cellulose resin film such as a cellulose acylate film is formed by melting a cellulose resin with an extruder and extruding the cellulose resin into a die, discharging the molten resin into a sheet from the die, and solidifying by cooling.
  • a cyclic olefin resin film has attracted attention as a film having a small change in optical properties with respect to changes in environmental temperature and humidity, and it has been studied to melt the cyclic olefin resin and use it as a film for polarizing plates and liquid crystal displays. ing.
  • the resin When a thermoplastic resin film is produced by the melt extrusion method, the resin may be thermally oxidized and deteriorated to generate foreign matter (hereinafter, sometimes referred to as “thermally deteriorated foreign matter”).
  • thermally deteriorated foreign matter In particular, in the case of an optical film, the foreign matter contained in the film becomes a point defect, which has a great influence on the quality of the optical film, such as a decrease in light transmission due to the point defect and an increase in unevenness.
  • the oxygen concentration at the opening of an extruder used for melt film formation is set to 10 ppm or less in an inert gas atmosphere. Thus, it is disclosed that thermal oxidation deterioration of the resin is suppressed.
  • An object of one embodiment of the present invention is to provide a method for producing a thermoplastic resin film capable of producing a thermoplastic resin film by suppressing the generation of heat-degraded foreign matter without performing extensive atmosphere replacement.
  • the subject of another embodiment of this invention is providing the cyclic olefin resin film with high light transmittance.
  • the present disclosure includes the following embodiments. ⁇ 1> A cylinder having a supply port to which the raw material resin is supplied and an extrusion port from which the molten resin in which the raw material resin is melted is extruded, a screw shaft and a flight spirally arranged around the screw shaft, A supply part resin calculated by the following formula using an extruder having a supply part, a compression part and a metering part in order from the supply port side along the screw axis in the cylinder. The process of supplying and melting the raw material resin under the condition that the transport efficiency satisfies 0.75 ⁇ supply part resin transport efficiency ⁇ 1.0, and melt-extruding the molten resin extruded from the extrusion port into a film form from the die. A method for producing a thermoplastic resin film.
  • W Screw flight interval (mm) in the supply section Hf: Groove depth in the supply section (mm)
  • D Inner diameter of cylinder (mm)
  • ⁇ Screw flight angle (°) in the supply section
  • Q Extrusion amount of molten resin (kg / h)
  • ⁇ Specific gravity of raw resin (g / cm 3 )
  • N Number of screw rotations per minute (rpm)
  • Compression ratio Volume per pitch of screw flights in the supply section / Volume per pitch of screw flights in the measuring section
  • thermoplastic resin film according to ⁇ 1>, wherein the oxygen concentration in the supply port is 0.1% or less.
  • the temperature of the raw material resin supplied into the cylinder from the supply port is Tg ⁇ 90 ° C. or more and Tg + 10 ° C. or less ⁇ 1> or ⁇ 2>
  • ⁇ 4> The method for producing a thermoplastic resin film according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 3>, wherein the raw material resin is supplied into the cylinder from the supply port through a vacuum hopper.
  • thermoplastic resin film according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 4>, wherein the screw is a double flight screw.
  • the temperature of the screw in the supply unit is controlled to any one of ⁇ 1> to ⁇ 5>, which is Tg ⁇ 80 ° C. or higher and Tg ° C. or lower.
  • ⁇ 7> The method for producing a thermoplastic resin film according to any one of ⁇ 1> to ⁇ 6>, wherein the raw material resin is a cyclic olefin resin.
  • the number of foreign matters having a longest diameter of 30 ⁇ m or more is 0.3 pieces / cm 2 or less per 100 ⁇ m thickness, and the number of foreign matters having a longest diameter of 5 ⁇ m or more and less than 30 ⁇ m is 100 pieces / cm 2 or less.
  • Olefin resin film is 0.3 pieces / cm 2 or less per 100 ⁇ m thickness, and the number of foreign matters having a longest diameter of 5 ⁇ m or more and less than 30 ⁇ m is 100 pieces / cm 2 or less.
  • thermoplastic resin film capable of producing a thermoplastic resin film while suppressing the occurrence of heat-degraded foreign matter without performing extensive atmosphere replacement.
  • a cyclic olefin resin film with high light transmittance is provided.
  • FIG. 1 is a schematic diagram illustrating an example of the overall configuration of an apparatus for carrying out the method for producing a thermoplastic resin film of the present disclosure.
  • FIG. 2 is a schematic diagram illustrating an example of a configuration of an extruder that can be used in the manufacturing method of the present disclosure.
  • FIG. 3 is an enlarged schematic view showing a supply section of the extruder shown in FIG.
  • thermoplastic resin film and a cyclic olefin resin film of the present disclosure will be specifically described with reference to the accompanying drawings.
  • reference numerals may be omitted.
  • ⁇ representing a numerical range means a range including numerical values described as the lower limit value and the upper limit value before and after that, and when only the upper limit value or the lower limit value is attached with a unit. , Meaning the same unit throughout the numerical range.
  • process is not only an independent process, but is included in this term if the intended purpose of the process is achieved even when it cannot be clearly distinguished from other processes.
  • (co) polymer means either or both of a homopolymer and a copolymer containing a specific repeating unit.
  • the upper limit value or lower limit value described in a numerical range may be replaced with the upper limit value or lower limit value of the numerical range described in other steps.
  • the upper limit value or the lower limit value described in a certain numerical range may be replaced with the values shown in the examples.
  • a method for producing a thermoplastic resin film of the present disclosure includes a supply port to which a raw material resin is supplied and an extrusion port from which a molten resin in which the raw material resin is melted is extruded.
  • a cylinder, a screw shaft and a screw spirally arranged around the screw shaft, and a screw that rotates in the cylinder, and the supply unit in order from the supply port side along the screw shaft in the cylinder Using a extruder having a compression part and a metering part, supply and melting of the raw material resin under the condition that the supply part resin transport efficiency calculated by the following formula satisfies 0.75 ⁇ supply part resin transport efficiency ⁇ 1.0 And a step of melt-extruding the molten resin extruded from the extrusion port into a film shape from the die.
  • the “raw resin” means a resin composition containing not only a resin component but also an additive added as necessary.
  • the thermoplastic resin may be referred to as “resin”, and the thermoplastic resin film may be referred to as “film”.
  • FIG. 1 schematically shows an example of the entire configuration of a film forming apparatus (thermoplastic resin film manufacturing apparatus) for carrying out the method for manufacturing a thermoplastic resin film of the present disclosure.
  • a film forming apparatus 10 shown in FIG. 1 includes a hopper 12 into which a thermoplastic resin as a raw material resin is charged, an extruder 14 for melting the thermoplastic resin supplied from the hopper 12, and a molten resin (molten resin).
  • a gear pump 16 that stabilizes the extrusion amount, a filter 18 that filters the molten resin, a die 20 that melt-extrudes the molten resin into a film, and a plurality of coolings that cool the high-temperature thermoplastic resin discharged from the die 20 in multiple stages.
  • Contact rolls that sandwich the thermoplastic resin 100 discharged from the rolls (hereinafter, the cooling rolls may be referred to as casting rolls) 22, 24, 26 and the die 20 with the first cooling rolls 22. Is sometimes referred to as a touch roll) 28.
  • a peeling roll for peeling the thermoplastic resin film 100 from the last third cooling roll 26 and a winder for winding the cooled film are provided.
  • FIG. 2 schematically shows an example of the configuration of an extruder that can be used in the production method of the present disclosure.
  • the extruder 14 includes a cylinder 44 and a screw 50 disposed in the cylinder.
  • the cylinder 44 has a supply port 52 to which a thermoplastic resin is supplied and an extrusion port 54 to which a molten resin in which the thermoplastic resin is melted is extruded.
  • the inside of the cylinder 44 is along the screw shaft 46 along the supply port 52 side.
  • a supply part region indicated by A in FIG. 2 for transporting the thermoplastic resin supplied from the supply port 52 while preheating
  • a compression part in FIG. 2 for kneading and melting the thermoplastic resin while compressing.
  • FIG. 3 is an enlarged schematic view of the supply section A of the extruder 14. Further, the hopper 12 shown in FIG. 1 is attached to the supply port 52 of the cylinder 44 shown in FIG.
  • the screw 50 has a screw shaft 46 and a flight (hereinafter also referred to as a screw flight) 48 arranged in a spiral shape around the screw shaft 46 and is rotated in a cylinder 44 by a motor (not shown). Has been.
  • a temperature control means (such as a heater) arranged around the cylinder 44 in a longitudinal direction, for example, divided into 3 to 20 is provided. It is preferable to provide it.
  • thermoplastic resin film manufacturing apparatus 10 When an extruder 14 having the configuration shown in FIG. 2 is provided and a thermoplastic resin film is manufactured by the thermoplastic resin film manufacturing apparatus 10 having the configuration shown in FIG. 1, a thermoplastic resin as a raw material resin is introduced into the hopper 12. The gas is supplied into the cylinder 44 through the supply port 52 of the cylinder 44. The thermoplastic resin supplied from the supply port 52 into the cylinder 44 is transported toward the extrusion port 54 while being preheated in the supply part A by the rotation of the screw 50.
  • the thermoplastic resin preheated in the supply part A is transported to the compression part B.
  • the compression part B has a configuration in which the diameter of the screw shaft 46 gradually increases toward the extrusion port 54, and the thermoplastic resin is transferred between the inner wall of the cylinder 44 and the screw 50 along with the transport in the compression part B.
  • the mixture is kneaded while being compressed, and is heated and brought into contact with the temperature-controlled cylinder 44 to melt.
  • the resin melted in the compression unit B is transported to the metering unit C, and the metering unit C measures the molten resin, and the amount of extrusion from the extrusion port 54 is stabilized.
  • the molten resin melted by the extruder 14 and extruded from the extrusion port 54 is continuously fed toward the die 20 through the pipe 40 through the gear pump 16 and the filter 18.
  • the molten resin is melt extruded from the die 20 into a film.
  • a thermoplastic resin 100 extruded into a film is shown in FIG.
  • the film-like thermoplastic resin melt-extruded from the die 20 is sandwiched between the contact roll (touch roll) 28 and the first cooling roll 22, passed through the second cooling roll 24 and the third cooling roll 26, It is wound up by the illustrated winder.
  • thermoplastic resin film of the present disclosure when the thermoplastic resin film is manufactured through the steps as described above, the supply part resin transport efficiency calculated by the above-described formula is 0.75 ⁇ supply part resin transport.
  • the thermoplastic resin is supplied and melted under a condition satisfying efficiency ⁇ 1.0, and the resin melted by the extruder is melt-extruded from the die into a film.
  • the reason why generation of thermally deteriorated foreign matter is suppressed in the film obtained by the method for producing a thermoplastic resin film of the present disclosure is estimated as follows.
  • the fractional molecule “Q / N” in the first term means the amount of molten resin extruded per screw rotation in the melt extrusion process.
  • the denominator means the theoretical transport amount in the supply section in the cylinder, and it means that the theoretical transport amount is divided by the compression ratio so that it can be transported with high efficiency regardless of the compression ratio.
  • (D / 90) 0.5 is a correction coefficient for the cylinder inner diameter.
  • the supply resin transport efficiency calculated by the formula of the supply resin transport efficiency in the present disclosure is 0.75 or more, that is, the solid resin transport efficiency before melting in the extruder supply unit is increased, and the original resin density
  • melt extrusion can be performed by setting the resin transport efficiency of the supply section to 1.0 or less. Therefore, it is considered that a thermoplastic resin film in which the generation of heat-deteriorated foreign matter generated by the reaction between the resin and oxygen in the obtained film is suppressed can be produced without requiring a large atmosphere replacement.
  • thermoplastic resin film of the present disclosure will be described more specifically.
  • the example which manufactures a cyclic olefin resin film suitably using cyclic olefin resin as raw material resin is demonstrated.
  • the method for producing a thermoplastic resin film of the present disclosure is not limited to the method for producing a cyclic olefin resin film described below, and is also suitable for producing a thermoplastic resin film using a thermoplastic resin other than the cyclic olefin resin. Can be applied to.
  • the raw material resin used in the present disclosure is not particularly limited as long as it is a thermoplastic resin, and may be selected according to the application of the film to be produced.
  • an acrylic resin, a methacrylic resin, a polycarbonate (PC) resin, or a cyclic olefin resin is preferably used as the thermoplastic resin from the viewpoint of good transparency of the resulting film. Can do.
  • cyclic olefin resins are preferred.
  • the cyclic olefin resin is a (co) polymer resin having a cyclic olefin structure.
  • Examples of the polymer resin having a cyclic olefin structure include (1) a norbornene-based polymer and (2) a monocyclic cyclic olefin polymer. And (3) a polymer of a cyclic conjugated diene, (4) a vinyl alicyclic hydrocarbon polymer, and hydrides of (1) to (4).
  • a norbornene polymer and (2) a polymer of a monocyclic olefin and a hydride thereof are preferable.
  • the norbornene-type polymer in this specification is used by the meaning containing the homopolymer and the copolymer containing the repeating unit which has a norbornene structure, and a ring-opening may be sufficient as a norbornene structure.
  • a ring-opening (co) polymer containing at least one cyclic repeating unit represented by the general formula (III) can also be suitably used.
  • R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , and R 6 each independently represent a hydrogen atom or a hydrocarbon group having 1 to 10 carbon atoms
  • X 1 , X 2 , X 3 , Y 1 , Y 2 and Y 3 are each independently a hydrogen atom, a hydrocarbon group having 1 to 10 carbon atoms, a halogen atom, a hydrocarbon group having 1 to 10 carbon atoms substituted with a halogen atom, — (CH 2 ) n COOR 11 , — (CH 2 ) n OCOR 12 , — (CH 2 ) n NCO, — (CH 2 ) n NO 2 , — (CH 2 ) n CN, — (CH 2 ) n CONR 13 R 14 , — (CH 2 ) n (—CO) 2 O composed of
  • R 11 , R 12 , R 13 , R 14 , and R 15 represent a hydrogen atom or a hydrocarbon group having 1 to 20 carbon atoms
  • Z represents a hydrocarbon group or a hydrocarbon group substituted with halogen
  • W represents SiR 16 p D 3-p
  • R 16 represents a hydrocarbon group having 1 to 10 carbon atoms
  • D represents a halogen atom
  • p is an integer of 0 to 3
  • N represents an integer of 0 to 10.
  • the retardation in the thickness direction (Rth) of the optical film is reduced. It is possible to increase the expression of in-plane retardation (Re).
  • the functional group having a large polarizability means a functional group containing two or more types of atoms having different electronegativity and having a dipole moment.
  • functional groups having a large degree of polarity include, for example, a carboxy group, a carbonyl group, an epoxy group, an ether group, a hydroxy group, an amino group, an imino group, a cyano group, an amide group, an imide group, an ester group, and a sulfone group.
  • Norbornene-based addition (co) polymers are disclosed in JP-A-10-7732, JP-T 2002-504184, US Patent Publication US2004 / 229157A1, International Publication WO2004 / 070463A1, and the like.
  • the norbornene-based addition (co) polymer is obtained, for example, by addition polymerization of norbornene-based polycyclic unsaturated compounds.
  • a norbornene-based addition (co) polymer includes, if necessary, a norbornene-based polycyclic unsaturated compound, ethylene, propylene, butene; conjugated dienes such as butadiene and isoprene; non-conjugated dienes such as ethylidene norbornene; acrylonitrile It can also be obtained by addition polymerization with linear diene compounds such as acrylic acid, methacrylic acid, maleic anhydride, acrylic acid ester, methacrylic acid ester, maleimide, vinyl acetate, and vinyl chloride. A commercially available product may be used as the norbornene-based addition (co) polymer.
  • the norbornene-based addition (co) polymer is commercially available from Mitsui Chemicals, Inc. under the name of Apel (registered trademark), and has a different glass transition temperature (Tg), such as APL8008T (Tg: 70 ° C.), APL6013T ( Grades such as Tg: 125 ° C) and APL6015T (Tg: 145 ° C).
  • Tg glass transition temperature
  • Norbornene-based addition (co) polymers such as TOPAS 8007, 6013, and 6015 are commercially available as pellets from Polyplastics.
  • Appear 3000 is commercially available as a norbornene addition (co) polymer from Ferrania.
  • a hydride of a norbornene-based polymer can be obtained by subjecting a polycyclic unsaturated compound to addition polymerization or metathesis ring-opening polymerization and then hydrogenation.
  • Examples of hydrides of norbornene polymers include, for example, JP-A-1-240517, JP-A-7-196636, JP-A-60-26024, JP-A-62-19801, JP-A-2003-159767, and JP-A-2003-159767. No. 2004-309979 and the like, and the description thereof can be referred to in the present disclosure.
  • the norbornene-based polymer used in the production method of the present disclosure is preferably a polymer containing a cyclic repeating unit represented by the general formula (III).
  • R 5 and R 6 is preferably a hydrogen atom or -CH 3
  • X 3 and Y 3 is a hydrogen atom, it is -Cl or -COOCH 3 preferably, the other groups are selected appropriately.
  • Norbornene-based resins are commercially available from JSR Corporation under the trade name Arton (registered trademark) G or Arton F, and from Zeon Corporation, Zeonor (registered trademark) ZF14, ZF16, Zeonex (Zeonex). : Registered trademark) 250 or ZEONEX 280, which are commercially available, and these can be used.
  • various additives according to the use of the film to be produced, such as a deterioration inhibitor, an ultraviolet ray inhibitor, a retardation (optical anisotropy) modifier, fine particles, a peeling accelerator, An infrared absorber or the like can be used.
  • the additive may be solid or oily.
  • ⁇ indicates the specific gravity (g / cm 3 ) of the raw material resin (thermoplastic resin), and the supply part is in accordance with the specific gravity ⁇ of the resin used.
  • Other parameters of resin transport efficiency may be set.
  • thermoplastic resin as the raw material resin and the additive added as necessary are mixed in advance and pelletized prior to melt film formation. It is preferable to dry the thermoplastic resin in advance for pelletization. When using a solid additive, it is preferable to dry the additive in advance.
  • a drying method and drying conditions are not particularly limited. Examples of the drying method include a method of heating in a heating furnace at a temperature of 80 ° C. to 110 ° C., preferably around 90 ° C., for a heating time of 8 hours or longer, preferably 8 hours to 12 hours. This is not the case.
  • the heating temperature and heating time for drying the thermoplastic resin may be selected in consideration of at least one of the glass transition temperature Tg and melting point of the thermoplastic resin.
  • the additive has fluidity such as an oily substance, it may be put into the extruder as it is and mixed with the thermoplastic resin in the extruder.
  • thermoplastic resin for example, by using a vent type extruder, drying of the thermoplastic resin, which is preferably performed in advance, can be omitted.
  • Additives added as necessary when pelletizing the thermoplastic resin are not mixed with the thermoplastic resin in advance, but are added from the raw material inlet or vent port in the middle of the extruder used for pelletization You can also
  • the size of the pellet is, for example, preferably a cross-sectional area of 1 mm 2 to 300 mm 2 and a length of 1 mm to 30 mm, more preferably a cross-sectional area of 2 mm 2 to 100 mm 2 and a length of 1.5 mm to 10 mm.
  • the method for drying the pellet is not particularly limited as long as the desired moisture content can be obtained. Usually, drying using a dehumidifying air dryer is often performed. It is preferable to efficiently dry the pellets by using means such as heating, blowing, decompressing, stirring, etc. alone or in combination. In addition, it is preferable to use a dry hopper for supplying the raw material resin, and it is preferable that the dry hopper to be used has a heat insulating structure.
  • the drying temperature for drying the pellets is preferably 0 ° C. to 200 ° C., more preferably 40 ° C. to 180 ° C., and particularly preferably 60 ° C. to 150 ° C.
  • the water content of the thermoplastic resin used as the raw material resin is preferably 1.0% by mass or less, more preferably 0.1% by mass or less, and further preferably 0.01% by mass or less.
  • Raw material resin is put into the hopper 12 and supplied into the cylinder 44 from the supply port 52 of the cylinder 44.
  • the raw material resin charged into the hopper 12 may be a thermoplastic resin pellet, a pellet containing a thermoplastic resin and an additive, or a flaky thermoplastic resin.
  • the oxygen concentration at the supply port 52 is preferably low, and specifically, it is preferably 0.1% or less on a volume basis.
  • Examples of a method for reducing the oxygen concentration at the supply port 52 include a method of supplying a raw material resin into the cylinder 44 from the supply port 52 through a vacuum hopper, and a method of supplying nitrogen gas to the supply port 52 of the cylinder 44.
  • the oxygen concentration at the supply port 52 can be measured by providing a pipe (not shown) at the supply port 52 and connecting an oxygen concentration meter (not shown).
  • D indicates the inner diameter (mm) of the cylinder 44.
  • the inner diameter D of the cylinder 44 is preferably 10 mm to 300 mm, and more preferably 20 mm to 250 mm, from the viewpoint of carrying out melt extrusion by setting the resin transport efficiency of the supply section to 0.75 or more and 1.0 or less.
  • the resin supplied into the cylinder 44 is gradually heated by friction caused by the rotation of the screw 50 and temperature control means (not shown) arranged around the cylinder 44. From the viewpoint of supplying the raw material resin from the supply port 52 and quickly melting the thermoplastic resin in the cylinder 44, it is preferable that the thermoplastic resin is supplied from the supply port in a heated state.
  • the temperature of the thermoplastic resin supplied from the supply port 52 into the cylinder 44 is preferably Tg ⁇ 90 ° C. or higher and Tg + 10 ° C. or lower. More preferably, the temperature is controlled to -80 ° C or higher and Tg-10 ° C or lower.
  • thermoplastic resin supplied into the cylinder 44 from the supply port 52 As a method of controlling the temperature of the thermoplastic resin supplied into the cylinder 44 from the supply port 52 to the above preferable range, a method of preheating pellets to be put into the hopper, a method using a hopper equipped with a heating means, In addition to the hopper, there may be mentioned a method of providing a heating means in the vicinity of the supply port.
  • the thermoplastic resin supplied from the supply port 52 into the cylinder 44 is transported toward the extrusion port 54 while being preheated in the supply part A by the rotation of the screw 50.
  • W indicates the flight interval (mm) of the screw 50 in the supply part in the cylinder.
  • the screw flight interval W is preferably 10 mm to 300 mm, and more preferably 20 mm to 250 mm, from the viewpoint of carrying out melt extrusion by setting the resin transport efficiency of the supply section to 0.75 or more and 1.0 or less.
  • ⁇ indicates the screw flight angle (°) in the supply part A.
  • the screw flight angle ⁇ in the supply part A is preferably 5 ° to 30 °, more preferably 10 ° to 25 °, from the viewpoint of carrying out melt extrusion with a supply part resin transport efficiency of 0.75 to 1.0. .
  • a full flight, a double flight, etc. can be used for the flight on the screw.
  • a double flight screw is preferable.
  • the double flight screw is a screw in which two flights are spirally arranged on the screw shaft in the compression section B.
  • Hf is the groove depth (mm) in the supply part A, that is, the screw shaft radial direction from the outer peripheral surface of the screw shaft in the supply part A to the outer periphery of the screw flight.
  • the distance hereinafter may be referred to as “supply section groove depth”.
  • the supply section groove depth Hf is preferably 2 mm to 30 mm, and more preferably 3 mm to 25 mm from the viewpoint of carrying out melt extrusion with a supply section resin transport efficiency of 0.75 to 1.0.
  • the supply section groove depth can be adjusted by the inner diameter D of the cylinder 44, the outer diameter d1 of the screw shaft in the supply section, and the height of the screw flight 48.
  • N indicates the screw rotation speed (rpm: rotation / min).
  • the screw rotation speed (rpm) in the production method of the present disclosure is preferably 3 rpm to 150 rpm, and more preferably 5 rpm to 100 rpm.
  • the glass transition temperature of the thermoplastic resin is Tg (° C.)
  • Tg glass transition temperature
  • the temperature of the screw 50 is set higher than Tg and is set to a temperature at which the raw material resin is softened by the supply unit A, the frictional force of the resin against the screw 50 and There is a possibility that the difference in the frictional force of the resin with respect to the cylinder 44 becomes small and it is difficult to proceed to the compression part B where the resin is melted.
  • the temperature of the screw can be controlled with high accuracy by using a screw having a structure that circulates and supplies a heat medium inside the screw shaft.
  • the compression ratio indicates “volume per screw flight pitch in the supply unit / volume per screw flight pitch in the metering unit”. The compression ratio is calculated using the outer diameter d1 of the screw shaft of the supply unit A, the outer diameter d2 of the screw shaft of the measuring unit C, the groove depth Hf of the supplying unit A, and the groove depth Hm of the measuring unit C.
  • the compression ratio is too small, the thermoplastic resin is not sufficiently melt-kneaded, an undissolved portion is generated, undissolved foreign matter tends to remain in the manufactured thermoplastic film, and air bubbles are easily mixed. As a result, the strength of the thermoplastic film may decrease, or the film may be easily broken when it is stretched, and the orientation may not be sufficiently increased.
  • the compression ratio is too large, the shear stress applied to the thermoplastic resin becomes too large and the resin is likely to deteriorate due to heat generation, so that there is a possibility that a yellowish color is likely to appear on the thermoplastic film after production.
  • the compression ratio is preferably 1.5 to 4.0, more preferably 2.0 to 3.5, from the above viewpoint and from the viewpoint of carrying out melt extrusion with the resin transport efficiency of the supply section being 0.75 or more and 1.0 or less. preferable.
  • the compression ratio is adjusted by adjusting at least one of the inner diameter D of the cylinder 44, the outer diameters d1 and d2 of the screw shafts in the supply unit and the metering unit, the flight interval W of the screw 50, and the flight angle ⁇ . Can do.
  • L / D is preferably 20 to 70.
  • L / D is the ratio of the cylinder length L to the cylinder inner diameter D.
  • the extrusion temperature is preferably set to 200 ° C to 300 ° C.
  • the set temperature in the extruder may be the same temperature in the entire region, or may have a different temperature distribution depending on the region. It is preferable that the temperature distribution is different depending on the region. In particular, it is more preferable that the temperature of the supply unit A described above is higher than the temperature of the compression unit B in the extruder.
  • L / D is preferably in the range of 20 to 70, more preferably in the range of 22 to 60, and still more preferably in the range of 24 to 50.
  • the molten resin is extruded from the extrusion port 54 of the cylinder 44 through the measuring section C.
  • the molten resin is measured, and the extrusion amount from the extrusion port 54 is stabilized.
  • the molten resin extruded from the extruder 14 is transported toward the die 20 through the pipe 40, but it is preferable to perform a so-called breaker plate type filtration in which a filter medium is provided at the outlet of the extruder 14.
  • the molten resin extruded from the extruder 14 is preferably transported to the die 20 via the gear pump 16 and the filter 18.
  • the molten resin may be referred to as “melt”.
  • gear pump 16 In order to improve the thickness accuracy of the film, it is important to keep the variation in the discharge amount of the molten resin extruded from the extruder 14 low. From the viewpoint of further reducing fluctuations in the discharge amount, it is preferable to provide a gear pump 16 between the extruder 14 and the die 20 and supply a certain amount of molten resin from the gear pump 16.
  • the gear pump is accommodated in a state in which a pair of gears composed of a drive gear and a driven gear mesh with each other, and the drive gear is driven to engage and rotate the two gears so that the gear pump is melted from the suction port formed in the housing. Resin is sucked into the cavity, and a certain amount of resin is discharged from a discharge port also formed in the housing.
  • the filter 18 is preferably a filtration device incorporating a so-called leaf type disk filter. Filtration of the thermoplastic resin discharged from the extruder may be filtration performed by providing one filtration unit, or multistage filtration performed by providing a plurality of filtration units. It is preferable that the filtration accuracy of the filter medium is higher. However, the filtration accuracy is preferably 15 ⁇ m to 3 ⁇ m and more preferably 10 ⁇ m to 3 ⁇ m from the viewpoint of considering the pressure resistance of the filter medium and suppressing the increase in the filtration pressure due to clogging of the filter medium.
  • a filter medium with high filtration accuracy in terms of quality, and in order to ensure the appropriate pressure resistance and filter life, the filtration section
  • the pressure resistance, filter life, etc. can be adjusted by the number of filter media loaded in the filter.
  • the type of filter medium used for the filter is preferably a filter medium formed of a steel material because it is used under high temperature and pressure.
  • steel materials forming the filter medium stainless steel, steel and the like are particularly preferred, and stainless steel is more preferred from the viewpoint of corrosion.
  • a sintered filter medium formed by sintering a metal long fiber or metal powder can be used as the structure of the filter medium. From the viewpoint of filtration accuracy and filter life, the sintered filter medium can be used. Is preferred.
  • a fish tail die or a hanger coat die may be used in addition to a commonly used T die.
  • a static mixer for improving the uniformity of the resin temperature may be placed immediately before the die 20.
  • the slit interval (lip clearance) of the die 20 is generally preferably 1.0 to 5.0 times the film thickness, more preferably 1.2 to 3 times, still more preferably 1.3 to 2 times. . If the lip clearance is 1.0 times or more of the film thickness, it is easy to obtain a good surface film by film formation. Moreover, if the lip clearance is 5.0 times or less of the film thickness, the thickness accuracy of the film can be improved.
  • the die is one of the equipment that affects the thickness accuracy of the film, and a die that can control the thickness with high accuracy is preferable.
  • the installation interval in the die width direction of the thickness adjusting equipment for adjusting the thickness of the film extruded from the die can be selected in the range of 40 mm to 50 mm. From the viewpoint that the thickness can be controlled in detail as the installation interval of the thickness adjustment equipment is narrower, the thickness adjustment equipment can be installed with the installation interval of preferably 35 mm or less, more preferably 25 mm or less. It is preferable to use a die of an adjustable type.
  • the conditions so that the temperature unevenness of the die and the flow rate unevenness in the width direction can be reduced as much as possible. It is also effective to reduce the thickness fluctuation in long-term continuous production by measuring the thickness of the downstream film, calculating the thickness deviation, and feeding back the result to the die thickness adjustment.
  • a single-layer film forming apparatus with low equipment cost is generally used.
  • a film having two or more types of structures can be manufactured using a multilayer film forming apparatus in which a functional layer is provided on the outer layer of the cylinder 44.
  • a multilayer film is formed using a multilayer film forming apparatus, it is generally preferable to laminate a functional layer having a thickness smaller than that of a resin film serving as a substrate as a surface layer on the surface of a thermoplastic resin film.
  • the thickness ratio of each layer in the multilayer structure is not particularly limited.
  • Q indicates the extrusion amount (kg / h) of the molten resin.
  • the extrusion amount (kg / h) of the molten resin depends on the supply amount (kg / h) of the thermoplastic resin to the supply port of the extruder and is regarded as the extrusion amount (kg / h) from the extrusion port of the extruder. You can also.
  • the extrusion amount Q of the molten resin depends on the cylinder capacity of the extruder, the type of the die, etc., but from the viewpoint of carrying out the melt extrusion with the resin transport efficiency of the supply part being 0.75 or more and 1.0 or less, the molten resin
  • the extrusion rate is preferably 0.5 kg / h to 1800 kg / h, more preferably 1 kg / h to 900 kg / h.
  • the molten resin extruded from the die in the form of a film is cooled and solidified on a casting roll to obtain a thermoplastic resin film.
  • a leveling effect is developed on the drum, and the surface of the melt-extruded film becomes more uniform. The film thickness distribution of the obtained film can be reduced, and the occurrence of die streaks can be suppressed.
  • Adhesion between the melt-extruded sheet and the casting roll using the electrostatic application method, air knife method, air chamber method, vacuum nozzle method, touch roll method, etc., on the film extruded on the casting roll Is preferable.
  • the touch roll method described above is preferably used.
  • a high temperature thermoplastic resin discharged from a die is sandwiched between a casting roll and a touch roll disposed on the casting roll to cool and shape the film surface, that is, smooth the film surface. It is a method of doing.
  • the touch roll used in the present disclosure is preferably a roll having elasticity instead of a normal high-rigidity roll.
  • the temperature of the touch roll exceeds Tg-10 ° C and is preferably Tg + 30 ° C or less, more preferably Tg-7 ° C or more and Tg + 20 ° C or less, and further preferably Tg-5 ° C or more and Tg + 10 ° C or less.
  • Tg-10 ° C is preferably Tg + 30 ° C or less, more preferably Tg-7 ° C or more and Tg + 20 ° C or less, and further preferably Tg-5 ° C or more and Tg + 10 ° C or less.
  • touch roll examples include touch rolls described in JP-A Nos. 11-31263 and 11-235747, and the touch rolls described herein can be used in the manufacturing method of the present disclosure.
  • the discharged thermoplastic resin is gradually cooled by using a plurality of casting rolls.
  • the number of casting rolls used for slow cooling is not particularly limited and is appropriately selected according to the purpose. For example, although the method of using three casting rolls for slow cooling of a thermoplastic resin is mentioned, it is not this limitation.
  • the touch roll is preferably arranged at a position where the first casting roll on the most upstream side (the one closer to the die) is touched.
  • the diameter of the casting roll is preferably 50 mm to 5000 mm, more preferably 100 mm to 2000 mm, and still more preferably 150 mm to 1000 mm. When a plurality of casting rolls are used, it is preferable that all the casting rolls have a diameter within the above range. When a plurality of casting rolls are used, the distance between adjacent casting rolls is preferably 0.3 mm to 300 mm, more preferably 1 mm to 100 mm, and even more preferably 3 mm to 30 mm between the surfaces.
  • the line speed on the most upstream side of the casting roll is preferably 20 m / min or more and 70 m / min or less.
  • the longest diameter is 30 ⁇ m or more per 100 ⁇ m thickness.
  • a cyclic olefin resin film having the number of foreign matters of 0.3 / cm 2 or less and the number of foreign matters having a longest diameter of 5 ⁇ m or more and less than 30 ⁇ m is 100 / cm 2 or less can be obtained.
  • size of the foreign material contained in the film manufactured by the manufacturing method of this indication can be measured by the method in the Example mentioned later.
  • Such a cyclic olefin resin film having a small number of foreign substances has high light transmittance and little light transmission unevenness, and therefore can be suitably used as an optical film for use in liquid crystal display devices and the like.
  • the thickness of the unstretched film produced by the production method of the present disclosure may be determined according to the use, but when used as an optical film, it is preferably 20 ⁇ m to 250 ⁇ m from the viewpoint of mechanical strength and light transmittance.
  • the thickness is preferably 25 ⁇ m to 200 ⁇ m, more preferably 30 ⁇ m to 180 ⁇ m.
  • Trimming can be performed by a known method.
  • any type of cutter such as a rotary cutter, a shear blade, and a knife may be used.
  • the material of the cutter include carbon steel and stainless steel, and any material cutter may be used.
  • the height of the unevenness due to the thickening process is preferably 1 ⁇ m to 200 ⁇ m, more preferably 10 ⁇ m to 150 ⁇ m, and still more preferably 20 ⁇ m to 100 ⁇ m.
  • Thickening processing may be a shape that is convex on both sides or a shape that is convex on one side.
  • the width of the thickening process is preferably 1 mm to 50 mm, more preferably 3 mm to 30 mm, and still more preferably 5 mm to 20 mm. Thickening processing can be performed at room temperature to 300 ° C.
  • the thickness of the laminated film is preferably 5 ⁇ m to 200 ⁇ m, more preferably 10 ⁇ m to 150 ⁇ m, and preferably 15 ⁇ m to 100 ⁇ m.
  • the material of the laminated film is not particularly limited. Examples of the material for the laminated film include polyethylene, polyester, and polypropylene.
  • the formed film can be stretched according to the purpose.
  • the formed film may be subjected to on-line stretching which is stretched as it is, or may be subjected to off-line stretching which is once wound and then fed out and stretched again.
  • the stretching direction may be transverse stretching that extends in the width direction of the formed film, longitudinal stretching that extends in the film forming direction of the formed film, or both transverse stretching and longitudinal stretching. Furthermore, you may perform the below-mentioned relaxation process combining with extending
  • transverse stretching it is preferable to perform a combination of transverse stretching and longitudinal stretching.
  • biaxial simultaneous stretching may be performed, or sequential stretching may be performed.
  • sequential stretching it is more preferable to perform longitudinal stretching first, and then perform sequential stretching for lateral stretching.
  • the dimensional stability of the resin film can be improved by performing relaxation treatment after stretching of the obtained resin film.
  • the relaxation treatment is preferably a heat relaxation treatment in which heat-fixing is performed in a state in which at least one of the longitudinal direction and the transverse direction of the stretched film is relaxed by, for example, about 1% to 8%.
  • the temperature in the heat relaxation treatment is appropriately selected depending on the kind of the thermoplastic resin used for the thermoplastic resin film, but is generally preferably 130 ° C. to 240 ° C.
  • the thermal relaxation is preferably performed after longitudinal stretching, either after lateral stretching, or both, and more preferably after lateral stretching.
  • the relaxation treatment may be performed online continuously after the stretching of the thermoplastic resin film, or may be performed offline on the thermoplastic resin film wound up after the stretching.
  • the manufacturing method of the present disclosure it is possible to manufacture a thermoplastic resin film having uniform physical properties with suppressed generation of heat-deteriorated foreign matter with high productivity.
  • the manufacturing method of this indication is applied suitably for manufacture of the cyclic olefin resin film in which generation
  • a functional layer such as a liquid crystal layer, a layer having a controlled refractive index (low reflection layer), a hard coat layer, and the obtained cyclic olefin resin.
  • a functional layer such as a liquid crystal layer, a layer having a controlled refractive index (low reflection layer), a hard coat layer, and the obtained cyclic olefin resin.
  • the application range of film is wide.
  • resin films were basically manufactured by the following procedure. However, in each example, the screw flight interval W of the screw, the supply portion groove depth Hf, the cylinder inner diameter D of the extruder, the compression ratio, and the Q / N are changed as shown in Table 1 to supply the supply portion resin. Adjusted efficiency.
  • a melt (molten resin) was extruded onto a casting roll 1 (CR1) set at 122 ° C. from a hanger coat die having a slit interval of 1.0 mm and 270 ° C., and a touch roll was brought into contact therewith.
  • a resin film having a thickness of 100 ⁇ m was obtained.
  • Example 1 to Example 7 Cyclic olefin resin (ARTON (registered trademark) manufactured by JSR Corporation, specific gravity ⁇ : 1.08 (g / cm 3 ), glass transition temperature Tg: 138 ° C.) is used as a raw material resin, compression ratio, supply section groove depth Adjust Hf, the cylinder inner diameter D or Q / N of the extruder as shown in Table 1 (change the temperature of the extruder supply section A) so that each has a predetermined supply section resin transport efficiency. The melt extrusion was carried out.
  • the screw of an extruder is a full flight type and a screw flight angle is 17.7 degrees.
  • Example 8 Melt extrusion was carried out in the same manner as in Example 1 except that the raw material resin was changed to polycarbonate in Example 1.
  • Example 1-a to Example 1-i> melt extrusion was performed in the same manner as in Example 1 except that the oxygen concentration at the supply port of the extruder, the charged resin temperature, the use of a vacuum hopper, the screw, or the screw temperature was changed.
  • the screw flight angle in the double flight type supply unit in Examples 1-a to 1-i is 17.7 °.
  • Example 1 except that in Example 1-i, Q / N was changed to 0.56 by changing the cylinder temperature of the extruder supply part (C1), and the supply part resin transport efficiency was adjusted to 0.65. Melt extrusion was carried out in the same manner as 1-i.
  • Example 1-i melt extrusion was performed in the same manner as in Example 1-i, except that the compression ratio was 3.1 and the feeding part resin transport efficiency was adjusted to 1.16.
  • Comparative Example 1-1 melt extrusion was performed in the same manner as in Comparative Example 1-1 except that the oxygen concentration was adjusted to 8 ppm by continuously supplying nitrogen gas to the supply port.
  • Example 6 melt extrusion was carried out in the same manner as in Example 6 except that the Q / N was 1.76, the resin transport efficiency of the supply unit was 0.68, and the double flight type was used as the screw. .
  • Table 1 shows the melt extrusion conditions and evaluation results of the films produced in each example.

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Abstract

供給部、圧縮部及び計量部を有する押出機を用い、０．７５≦供給部樹脂輸送効率≦１．０を満たす条件で、原料樹脂の供給及び溶融を行い、押出口から押出された溶融樹脂をダイからフィルム状に溶融押出しする工程を有する熱可塑性樹脂フィルムの製造方法及びその応用。Ｗはスクリュフライト間隔を、Ｈｆは供給部における溝深さを、Ｄはシリンダーの内径を、Ψはスクリュフライト角を、Ｑは溶融樹脂の押出量を、ρは原料樹脂の比重を、Ｎは１分間当たりのスクリュ回転数を示す。

Description

熱可塑性樹脂フィルムの製造方法及び環状オレフィン樹脂フィルム
　本開示は、熱可塑性樹脂フィルムの製造方法及び環状オレフィン樹脂フィルムに関する。
　熱可塑性樹脂フィルムは、光学フィルム、太陽電池裏面保護用フィルム等、種々の用途で使用されている。例えば、液晶表示装置等に使用する光学フィルムとして、セルロースアシレートフィルム等のセルロース系樹脂フィルムが使用されている。
　セルロースアシレートフィルム等のセルロース系樹脂フィルムは、セルロース系樹脂を押出機で溶融してダイに押し出し、この溶融樹脂をダイからシート状に吐出して冷却固化することによって製膜される。
　また、近年、環境温湿度変化に対する光学特性変化が小さいフィルムとして環状オレフィン樹脂フィルムが注目され、環状オレフィン樹脂を溶融製膜して、偏光板用及び液晶表示用のフィルムとして使用することが検討されている。
　溶融押出法により熱可塑性樹脂フィルムを製造する場合、樹脂が熱酸化劣化して異物（以下、「熱劣化異物」と称する場合がある。）が発生する場合がある。特に光学フィルムの場合、フィルム中に含まれる異物が点状欠陥となり、点状欠陥に起因して光透過性が低下したり、ムラが大きくなったりなど、光学フィルムの品質への影響が大きい。
　熱劣化異物の発生を抑制する対策として、例えば、特開２００８－１３７３２８号公報では、溶融製膜する際に使用する押出機の開口部の酸素濃度を１０ｐｐｍ以下の不活性ガス雰囲気下にすることにより、樹脂の熱酸化劣化を抑制することが開示されている。
　特開２００８－１３７３２８号公報に開示されている方法のように、押出機の開口部の酸素濃度を１０ｐｐｍ以下にするためには、大掛かりな雰囲気置換装置が必要となる。
　本発明の一実施形態の課題は、大掛かりな雰囲気置換をせずとも熱劣化異物の発生を抑制して熱可塑性樹脂フィルムを製造することができる熱可塑性樹脂フィルムの製造方法を提供することにある。本発明の別の実施形態の課題は、光透過性が高い環状オレフィン樹脂フィルムを提供することにある。
　本開示は、以下の実施形態を含む。
＜１＞　原料樹脂が供給される供給口及び原料樹脂が溶融した溶融樹脂が押出される押出口を有するシリンダーと、スクリュ軸及びスクリュ軸の周囲に螺旋状に配置されたフライトを有し、シリンダー内で回転するスクリュと、を備え、シリンダー内に、スクリュ軸に沿って供給口の側から順に、供給部、圧縮部及び計量部を有する押出機を用い、下記式で算出される供給部樹脂輸送効率が、０．７５≦供給部樹脂輸送効率≦１．０を満たす条件で、原料樹脂の供給及び溶融を行い、押出口から押出された溶融樹脂をダイからフィルム状に溶融押出しする工程を有する熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
 
　Ｗ：供給部におけるスクリュフライト間隔（ｍｍ）
　Ｈｆ：供給部における溝深さ（ｍｍ）
　Ｄ：シリンダーの内径（ｍｍ）
　Ψ：供給部におけるスクリュフライト角（°）
　Ｑ：溶融樹脂の押出量（ｋｇ／ｈ）
　ρ：原料樹脂の比重（ｇ／ｃｍ３）
　Ｎ：１分間当たりのスクリュ回転数（ｒｐｍ）
　圧縮比：供給部におけるスクリュフライト１ピッチあたりの容積／計量部におけるスクリュフライト１ピッチあたりの容積
＜２＞　供給口における酸素濃度が０．１％以下である＜１＞に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
＜３＞　原料樹脂のガラス転移温度をＴｇ℃とした場合に、供給口からシリンダー内に供給する原料樹脂の温度が、Ｔｇ－９０℃以上、Ｔｇ＋１０℃以下である＜１＞又は＜２＞に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
＜４＞　原料樹脂を、真空ホッパーを通じて供給口からシリンダー内に供給する＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
＜５＞　スクリュがダブルフライトスクリュである＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
＜６＞　原料樹脂のガラス転移温度をＴｇ℃とした場合に、供給部におけるスクリュの温度を、Ｔｇ－８０℃以上、Ｔｇ℃以下に制御する＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
＜７＞　原料樹脂が環状オレフィン樹脂である＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
＜８＞　厚さ１００μｍ当たり、最長径が３０μｍ以上の異物数が０．３個／ｃｍ２以下であり、かつ、最長径が５μｍ以上３０μｍ未満の異物数が１００個／ｃｍ２以下である環状オレフィン樹脂フィルム。
　本発明の一実施形態によれば、大掛かりな雰囲気置換をせずとも熱劣化異物の発生を抑制して熱可塑性樹脂フィルムを製造することができる熱可塑性樹脂フィルムの製造方法が提供される。また、本発明の別の実施形態によれば、光透過性が高い環状オレフィン樹脂フィルムが提供される。
図１は、本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法を実施するための装置の全体構成の一例を示す概略図である。 図２は、本開示の製造方法で用いることができる押出機の構成の一例を示す概略図である。 図３は、図２に示す押出機の供給部を拡大して示す概略図である。
　以下、添付の図面を参照しながら、本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法及び環状オレフィン樹脂フィルムについて具体的に説明する。なお、以下の説明において、符号を省略する場合がある。
　また、以下の説明において数値範囲を表す「～」はその前後に下限値及び上限値として記載されている数値を含む範囲を意味し、上限値又は下限値のみに単位が付されている場合は、その数値範囲全体において同じ単位であることを意味する。
　本明細書において「工程」との語は、独立した工程だけでなく、他の工程と明確に区別できない場合であっても工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。
　本明細書において、「（共）重合体」とは、特定の繰り返し単位を含む単独重合体及び共重合体の双方又はいずれかを意味する。
　本明細書中に段階的に記載されている数値範囲において、ある数値範囲で記載された上限値又は下限値は、他の段階的な記載の数値範囲の上限値又は下限値に置き換えてもよい。また、本明細書中に記載されている数値範囲において、ある数値範囲で記載された上限値又は下限値は、実施例に示されている値に置き換えてもよい。
　本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法（以下、本開示の製造方法と称することがある）は、原料樹脂が供給される供給口及び原料樹脂が溶融した溶融樹脂が押出される押出口を有するシリンダーと、スクリュ軸及びスクリュ軸の周囲に螺旋状に配置されたフライトを有し、シリンダー内で回転するスクリュと、を備え、シリンダー内に、スクリュ軸に沿って供給口側から順に、供給部、圧縮部及び計量部を有する押出機を用い、下記式で算出される供給部樹脂輸送効率が、０．７５≦供給部樹脂輸送効率≦１．０を満たす条件で、原料樹脂の供給及び溶融を行い、押出口から押出された溶融樹脂をダイからフィルム状に溶融押出しする工程を有する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
 
　上記供給部樹脂輸送効率を算出する式における記号の意味は、それぞれ以下の通りであり、詳細については後述する。
　Ｗ：供給部におけるスクリュフライト間隔（ｍｍ）
　Ｈｆ：供給部における溝深さ（ｍｍ）
　Ｄ：シリンダーの内径（ｍｍ）
　Ψ：供給部におけるスクリュフライト角（°）
　Ｑ：溶融樹脂の押出量（ｋｇ／ｈ）
　ρ：原料樹脂の比重（ｇ／ｃｍ３）
　Ｎ：１分間当たりのスクリュ回転数（ｒｐｍ）
　圧縮比：供給部におけるスクリュフライト１ピッチあたりの容積／計量部におけるスクリュフライト１ピッチあたりの容積
　本明細書において、「原料樹脂」とは、樹脂成分のほか、必要に応じて添加される添加剤も含む樹脂組成物を意味する。
　また、熱可塑性樹脂を「樹脂」、熱可塑性樹脂フィルムを「フィルム」と記す場合がある。
　まず、本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法で用いる製造装置と製造方法の概略について説明する。
　図１は、本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法を実施するための製膜装置（熱可塑性樹脂フィルム製造装置）の全体構成の一例を概略的に示している。
　図１に示す製膜装置１０は、原料樹脂としての熱可塑性樹脂が投入されるホッパー１２と、ホッパー１２から供給された熱可塑性樹脂を溶融する押出機１４と、溶融した樹脂（溶融樹脂）の押出量を安定化させるギアポンプ１６と、溶融樹脂を濾過するフィルター１８と、溶融樹脂をフィルム状に溶融押出するダイ２０と、ダイ２０から吐出された高温の熱可塑性樹脂を多段冷却する複数の冷却ロール（以下、冷却ロールをキャスティングロールと称することがある）２２、２４、２６と、ダイ２０から吐出された熱可塑性樹脂１００を第１冷却ロール２２との間で挟み込む接触ロール（以下、接触ロールをタッチロールと称することがある）２８とを備えている。なお、図示されていないが、通常は、最後の第３冷却ロール２６から熱可塑性樹脂フィルム１００を剥離する剥離ロールと、冷却されたフィルムを巻き取る巻取機とが設けられる。
　図２は、本開示の製造方法に用いることができる押出機の構成の一例を概略的に示している。
　図２に示すように、押出機１４は、シリンダー４４と、シリンダー内に配置されたスクリュ５０と、を備えている。
　シリンダー４４は、熱可塑性樹脂が供給される供給口５２及び熱可塑性樹脂が溶融した溶融樹脂が押出される押出口５４を有し、シリンダー４４内は、スクリュ軸４６に沿って、供給口５２側から順に、供給口５２から供給された熱可塑性樹脂を予熱しながら輸送する供給部（図２においてＡで示す領域）と、熱可塑性樹脂を圧縮しながら混練して溶融する圧縮部（図２においてＢで示す領域）と、溶融された樹脂を計量し、押出量を安定化する計量部（図２においてＣで示す領域）と、を有する。図３は、押出機１４の供給部Ａを拡大して概略的に示す図である。
　また、図２に示すシリンダー４４の供給口５２には、図１に示すホッパー１２が取り付けられている。
　スクリュ５０は、スクリュ軸４６及びスクリュ軸４６の周囲に螺旋状に配置されたフライト（以下、スクリュフライトと称することがある）４８を有し、不図示のモータによってシリンダー４４内で回転する構成とされている。
　また、図示していないが、シリンダー４４内での樹脂の温度を制御するため、シリンダー４４の周囲には、長手方向に例えば３～２０に分割して配置された温度制御手段（ヒーター等）を設けることが好ましい。
　図２に示す構成を有する押出機１４を備え、図１に示す構成を有する熱可塑性樹脂フィルム製造装置１０により熱可塑性樹脂フィルムを製造する場合、原料樹脂である熱可塑性樹脂がホッパー１２に投入され、シリンダー４４の供給口５２を通じてシリンダー４４内に供給される。供給口５２からシリンダー４４内に供給された熱可塑性樹脂は、スクリュ５０の回転により供給部Ａにおいて予熱されながら押出口５４に向けて輸送される。
　なお、シリンダー４４内では残存する酸素による溶融樹脂の酸化を防止するために、押出機内を窒素等の不活性気流中で、あるいはベント付き押出機を用い、真空排気しながら実施するのがより好ましい。
　供給部Ａで予熱された熱可塑性樹脂は圧縮部Ｂに輸送される。圧縮部Ｂでは、スクリュ軸４６の径が押出口５４に向けて徐々に大きくなる構成を有しており、熱可塑性樹脂は、圧縮部Ｂにおける輸送に伴い、シリンダー４４の内壁とスクリュ５０との間で圧縮されながら混練され、かつ、温度制御されたシリンダー４４に接触することで加熱され、溶融する。圧縮部Ｂで溶融した樹脂は計量部Ｃに輸送され、計量部Ｃでは溶融樹脂を計量し、押出口５４からの押出量が安定化される。
　押出機１４で溶融され、押出口５４から押出された溶融樹脂は、配管４０を通じてギアポンプ１６及びフィルター１８を経て、ダイ２０に向けて連続的に送られる。そして、溶融樹脂は、ダイ２０からフィルム状に溶融押出しされる。フィルム状に押出された熱可塑性樹脂１００を図１に示す。
　ダイ２０から溶融押出しされたフィルム状の熱可塑性樹脂は、接触ロール（タッチロール）２８と第１冷却ロール２２との間に挟み込まれ、第２冷却ロール２４、第３冷却ロール２６を経て、不図示の巻取機により巻き取られる。
　本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法では、上記のような工程を経て熱可塑性樹脂フィルムを製造する際、前述した式で算出される供給部樹脂輸送効率が、０．７５≦供給部樹脂輸送効率≦１．０を満たす条件で、熱可塑性樹脂の供給及び溶融を行い、押出機によって溶融された樹脂をダイからフィルム状に溶融押出しする。
　本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法によって得られるフィルムにおいて熱劣化異物の発生が抑制される理由は、以下のように推測される。
　本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、最初の項の分数の分子「Ｑ／Ｎ」は、溶融押出し工程におけるスクリュ１回転当たりの溶融樹脂の押出量を意味している。一方、分母は、シリンダー内の供給部における理論輸送量を意味し、理論輸送量を圧縮比で割ることで、圧縮比に関係無く高効率に輸送できればよいことを意味している。また、（Ｄ／９０）０．５はシリンダー内径に対する補正係数である。
　そして、本開示における供給部樹脂輸送効率の式により算出される供給部樹脂輸送効率を０．７５以上、すなわち、押出機供給部における溶融前の固体樹脂輸送効率を高くして、本来の樹脂密度に近い領域まで押出機中の固体樹脂の空隙を減らしてから溶融することで、空隙中の酸素と溶融樹脂が接触し難くなる。一方、供給部樹脂輸送効率を１．０以下にすることで溶融押出しを行うことができる。
　そのため、大掛かりな雰囲気置換をせずとも、得られたフィルムにおける樹脂と酸素との反応によって生じる熱劣化異物の発生が抑制された熱可塑性樹脂フィルムを製造することができると考えられる。
　次に、本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法についてより具体的に説明する。なお、適宜、原料樹脂として環状オレフィン樹脂を用いて環状オレフィン樹脂フィルムを製造する例について説明する。しかし、本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法は、後述する環状オレフィン樹脂フィルムの製造方法に限定されず、環状オレフィン樹脂以外の熱可塑性樹脂を用いて熱可塑性樹脂フィルムを製造する場合にも好適に適用することができる。
＜原料樹脂＞
　本開示で用いる原料樹脂は熱可塑性樹脂であれば特に限定されず、製造するフィルムの用途に応じて選択すればよい。
　例えば、光学フィルムを製造する場合は、熱可塑性樹脂としては、得られるフィルムの透明性が良好であるという観点から、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、ポリカーボネート（ＰＣ）樹脂、環状オレフィン樹脂を好適に用いることができる。なかでも、環状オレフィン樹脂が好ましい。
　環状オレフィン樹脂は、環状オレフィン構造を有する（共）重合体樹脂であり、環状オレフィン構造を有する重合体樹脂の例としては、（１）ノルボルネン系重合体、（２）単環の環状オレフィンの重合体、（３）環状共役ジエンの重合体、（４）ビニル脂環式炭化水素重合体、及び（１）～（４）の水素化物などが挙げられる。
　なかでも、（１）ノルボルネン系重合体、及び（２）単環の環状オレフィンの重合体及びその水素化物が好ましい。
　なお、本明細書におけるノルボルネン系重合体とは、ノルボルネン構造を有する繰り返し単位を含む単独重合体、及び共重合体を含む意味で用いられ、ノルボルネン構造は、開環であってもよい。
　例えば、環状オレフィン構造を有する重合体樹脂としては、下記一般式（ＩＩ）で表される繰り返し単位を少なくとも１種以上含む付加（共）重合体環状ポリオレフィン及び必要に応じ、一般式（Ｉ）で表される繰り返し単位の少なくとも１種以上を更に含んでなる付加共重合体環状ポリオレフィンが挙げられる。
　また、環状オレフィン構造を有する重合体樹脂としては、一般式（ＩＩＩ）で表される環状繰り返し単位を少なくとも１種含む開環（共）重合体も好適に使用することができる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
 
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
　一般式（Ｉ）、（ＩＩ）、及び（ＩＩＩ）において、ｍは０～４の整数を表す。Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５、及びＲ６はそれぞれ独立に水素原子又は炭素数１～１０の炭化水素基を表し、Ｘ１、Ｘ２、Ｘ３、Ｙ１、Ｙ２及びＹ３はそれぞれ独立に水素原子、炭素数１～１０の炭化水素基、ハロゲン原子、ハロゲン原子で置換された炭素数１～１０の炭化水素基、－（ＣＨ２）ｎＣＯＯＲ１１、－（ＣＨ２）ｎＯＣＯＲ１２、－（ＣＨ２）ｎＮＣＯ、－（ＣＨ２）ｎＮＯ２、－（ＣＨ２）ｎＣＮ、－（ＣＨ２）ｎＣＯＮＲ１３Ｒ１４、－（ＣＨ２）ｎＮＲ１３Ｒ１４、－（ＣＨ２）ｎＯＺ、－（ＣＨ２）ｎＷ、またはＸ１とＹ１、Ｘ２とＹ２、あるいはＸ３とＹ３から構成された（－ＣＯ）２Ｏあるいは（－ＣＯ）２ＮＲ１５を表す。なお、Ｒ１１、Ｒ１２、Ｒ１３、Ｒ１４、及びＲ１５は水素原子又は炭素数１～２０の炭化水素基を表し、Ｚは炭化水素基またはハロゲンで置換された炭化水素基を表し、ＷはＳｉＲ１６ ｐＤ３－ｐを表し、（Ｒ１６は炭素数１～１０の炭化水素基を表し、Ｄはハロゲン原子、－ＯＣＯＲ１６または－ＯＲ１６を表し、ｐは０～３の整数を表す）、ｎは０～１０の整数を表す。
　Ｘ１、Ｘ２、Ｘ３、Ｙ１、Ｙ２及びＹ３の全部または一部の置換基に分極性の大きい官能基を導入することにより、光学フィルムの厚さ方向レターデーション（Ｒｔｈ）を大きくし、面内レターデーション（Ｒｅ）の発現性を大きくすることが出来る。Ｒｅ発現性の大きなフィルムは、製膜過程で延伸することによりＲｅ値を大きくすることができる。
　分極性の大きい官能基とは、電気陰性度の異なる２種以上の原子を含み、双極子モーメントを有する官能基を意味する。分極性の大きい官能基としては、具体的には例えば、カルボキシ基、カルボニル基、エポキシ基、エーテル基、ヒドロキシ基、アミノ基、イミノ基、シアノ基、アミド基、イミド基、エステル基、スルホン基等を挙げることができる。
　ノルボルネン系付加（共）重合体は、特開平１０－７７３２号、特表２００２－５０４１８４号、米国特許公開公報ＵＳ２００４／２２９１５７Ａ１号あるいは国際公開ＷＯ２００４／０７０４６３Ａ１号等に開示されている。ノルボルネン系付加（共）重合体は、例えば、ノルボルネン系多環状不飽和化合物同士を付加重合することによって得られる。また、ノルボルネン系付加（共）重合体は、必要に応じ、ノルボルネン系多環状不飽和化合物と、エチレン、プロピレン、ブテン；ブタジエン、イソプレンのような共役ジエン；エチリデンノルボルネンのような非共役ジエン；アクリロニトリル、アクリル酸、メタクリル酸、無水マレイン酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、マレイミド、酢酸ビニル、塩化ビニルなどの線状ジエン化合物とを付加重合して得ることもできる。
　ノルボルネン系付加（共）重合体は、市販品を用いてもよい。ノルボルネン系付加（共）重合体は、三井化学（株）よりアペル（登録商標）の商品名で市販されており、ガラス転移温度（Ｔｇ）の異なる、例えばＡＰＬ８００８Ｔ（Ｔｇ：７０℃）、ＡＰＬ６０１３Ｔ（Ｔｇ：１２５℃）、ＡＰＬ６０１５Ｔ（Ｔｇ：１４５℃）などのグレードがある。ポリプラスチック（株）よりＴＯＰＡＳ８００７、同６０１３、同６０１５などのノルボルネン系付加（共）重合体がペレットとして市販されている。更に、Ｆｅｒｒａｎｉａ社よりノルボルネン系付加（共）重合体として、Ａｐｐｅａｒ３０００が市販されている。
　ノルボルネン系重合体の水素化物は、多環状不飽和化合物を付加重合あるいはメタセシス開環重合したのち水素添加することにより得ることができる。ノルボルネン系重合体の水素化物については、例えば、特開平１－２４０５１７号、特開平７－１９６７３６号、特開昭６０－２６０２４号、特開昭６２－１９８０１号、特開２００３－１５９７６７号及び特開２００４－３０９９７９号等に開示されており、これらの記載を本開示に参照することができる。
　本開示の製造方法において用いるノルボルネン系重合体としては、上記一般式（ＩＩＩ）で表される環状繰り返し単位を含む重合体が好ましく、一般式（ＩＩＩ）で表される環状繰り返し単位において、Ｒ５及びＲ６は水素原子又は－ＣＨ３が好ましく、Ｘ３、及びＹ３は水素原子、－Ｃｌ又は－ＣＯＯＣＨ３が好ましく、その他の基は適宜選択される。
　ノルボルネン系樹脂は、ＪＳＲ（株）からアートン（Ａｒｔｏｎ：登録商標）ＧあるいはアートンＦという商品名で市販されており、日本ゼオン（株）からゼオノア（Ｚｅｏｎｏｒ：登録商標）ＺＦ１４、ＺＦ１６、ゼオネックス（Ｚｅｏｎｅｘ：登録商標）２５０またはゼオネックス２８０という商品名で市販されており、これらを使用することができる。
　また、本開示の製造方法においては、製造するフィルムの用途に応じた種々の添加剤、例えば、劣化防止剤、紫外線防止剤、レターデーション（光学異方性）調節剤、微粒子、剥離促進剤、赤外線吸収剤などを用いることができる。添加剤は、固体でもよく、油状物でもよい。
　なお、本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、ρは、原料樹脂（熱可塑性樹脂）の比重（ｇ／ｃｍ３）を示しており、使用する樹脂の比重ρに応じて、供給部樹脂輸送効率の他のパラメータを設定してもよい。
　原料樹脂となる熱可塑性樹脂と、必要に応じて添加される添加剤とは、溶融製膜に先立ち、予め混合してペレット化することが好ましい。
　ペレット化を行うにあたり熱可塑性樹脂は事前に乾燥を行うことが好ましい。また、固体状添加剤を使用する場合、添加剤も事前に乾燥を行うことが好ましい。熱可塑性樹脂の乾燥を行う場合、乾燥方法、乾燥条件は特に限定されない。乾燥方法としては、例えば、加熱炉内にて８０℃～１１０℃、好ましくは９０℃前後の温度条件で、加熱時間８時間以上、好ましくは８時間～１２時間加熱する方法等が例示されるが、この限りではない。熱可塑性樹脂を乾燥する際の加熱温度及び加熱時間は、熱可塑性樹脂のガラス転移温度Ｔｇ及び融点などの少なくともいずれかを考慮して選択すればよい。
　添加剤が油状物等、流動性を有する場合には、そのまま、押出し機に投入し、押出し機中で熱可塑性樹脂と混合すればよい。
　熱可塑性樹脂のペレット化に際し、例えばベント式押出機を用いることで、予め行うことが好ましい熱可塑性樹脂の乾燥を省略することもできる。
　熱可塑性樹脂のペレット化を行う時に、必要に応じて添加される添加剤は、予め熱可塑性樹脂と混合せず、ペレット化に使用される押出機の途中にある原料投入口又はベント口から投入することもできる。
　ペレットの大きさは、例えば断面積が１ｍｍ２～３００ｍｍ２、長さが１ｍｍ～３０ｍｍが好ましく、より好ましくは断面積が２ｍｍ２～１００ｍｍ２、長さが１．５ｍｍ～１０ｍｍである。
　溶融製膜に先立ちペレット中の水分を減少させることが好ましい。ペレットの乾燥の方法については、目的とする含水率が得られるのであれば特に限定されない。通常は、除湿風乾燥機を用いた乾燥が行われることが多い。ペレットの乾燥は、加熱、送風、減圧、攪拌などの手段を単独又は組み合わせで用いることで効率的に行うことが好ましい。また、原料樹脂の供給に乾燥ホッパーを用いることが好ましく、さらに用いる乾燥ホッパーを断熱構造にすることが好ましい。
　ペレットを乾燥する場合の乾燥温度は、好ましくは０℃～２００℃であり、さらに好ましくは４０℃～１８０℃であり、特に好ましくは６０℃～１５０℃である。
　原料樹脂として用いる熱可塑性樹脂の含水率は１．０質量％以下であることが好ましく、０．１質量％以下であることがより好ましく、０．０１質量％以下であることがさらに好ましい。
＜押出機への原料樹脂の供給＞
　原料樹脂をホッパー１２に投入し、シリンダー４４の供給口５２からシリンダー４４内に供給する。ホッパー１２に投入する原料樹脂は、熱可塑性樹脂のペレットであってもよく、熱可塑性樹脂と添加剤とを含むペレットであってもよく、フレーク状の熱可塑性樹脂であってもよい。
　シリンダー４４に供給する熱可塑性樹脂の熱酸化を抑制する観点から、供給口５２における酸素濃度は低いことが好ましく、具体的には体積基準で０．１％以下であることが好ましい。供給口５２における酸素濃度を低くする方法としては、原料樹脂を、真空ホッパーを通じて供給口５２からシリンダー４４内に供給する方法、シリンダー４４の供給口５２に窒素ガスを供給する方法などが挙げられる。なお、供給口５２における酸素濃度は、供給口５２に配管（図示せず）を設けて酸素濃度計（図示せず）を接続することによって測定することができる。
　本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、Ｄは、シリンダー４４の内径（ｍｍ）を示している。シリンダー４４の内径Ｄは、供給部樹脂輸送効率を０．７５以上１．０以下にして溶融押出しを実施する観点から、１０ｍｍ～３００ｍｍが好ましく、２０ｍｍ～２５０ｍｍがより好ましい。
　シリンダー４４内に供給された樹脂はスクリュ５０の回転による摩擦と、シリンダー４４の周囲に配置されている不図示の温度制御手段と、により徐々に加熱される。原料樹脂を供給口５２から供給し、かつ、シリンダー４４内で熱可塑性樹脂を速やかに溶融させる観点から、熱可塑性樹脂が加熱された状態で供給口から供給されることが好ましい。
　熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇ（℃）とした場合に、供給口５２からシリンダー４４内に供給する熱可塑性樹脂の温度が、Ｔｇ－９０℃以上、Ｔｇ＋１０℃以下であることが好ましく、Ｔｇ－８０℃以上、Ｔｇ－１０℃以下に制御することがより好ましい。供給口５２からシリンダー４４内に供給する熱可塑性樹脂の温度を上記の好ましい範囲に制御する方法としては、ホッパーに投入するペレットを予め加熱しておく方法、加熱手段を備えたホッパーを用いる方法、ホッパーとは別に供給口付近に加熱手段を設ける方法などが挙げられる。
＜押出機による原料樹脂の溶融＞
　供給口５２からシリンダー４４内に供給された熱可塑性樹脂は、スクリュ５０の回転により、供給部Ａにおいて予熱されながら押出口５４に向けて輸送される。
　本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、Ｗは、シリンダー内の供給部におけるスクリュ５０のフライト間隔（ｍｍ）を示している。スクリュフライト間隔Ｗは、供給部樹脂輸送効率を０．７５以上１．０以下にして溶融押出しを実施する観点から、１０ｍｍ～３００ｍｍが好ましく、２０ｍｍ～２５０ｍｍがより好ましい。
　また、本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、Ψは、供給部Ａにおけるスクリュフライト角（°）を示している。供給部Ａにおけるスクリュフライト角Ψは、供給部樹脂輸送効率を０．７５以上１．０以下にして溶融押出しを実施する観点から、５°～３０°が好ましく、１０°～２５°がより好ましい。
　スクリュにおけるフライトは、フルフライト、ダブルフライト等を採用することができる。圧縮部Ｂにおいて樹脂の溶融混練を促進する観点からダブルフライトスクリュが好ましい。なお、ダブルフライトスクリュとは、圧縮部Ｂにおいて２枚のフライトがスクリュ軸に螺旋状に配置されているスクリュである。
　本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、Ｈｆは、供給部Ａにおける溝深さ（ｍｍ）、すなわち、供給部Ａにおけるスクリュ軸の外周面からスクリュフライトの外周までのスクリュ軸径方向の距離（以下、「供給部溝深さ」という場合がある）を示している。供給部溝深さＨｆは、供給部樹脂輸送効率を０．７５以上１．０以下にして溶融押出しを実施する観点から、２ｍｍ～３０ｍｍが好ましく、３ｍｍ～２５ｍｍがより好ましい。なお、供給部溝深さは、シリンダー４４の内径Ｄと供給部におけるスクリュ軸の外径ｄ１及びスクリュフライト４８の高さによって調整することができる。
　シリンダー４４内に供給された樹脂はスクリュ５０の回転による摩擦等によって徐々に加熱される。
　本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、Ｎは、スクリュ回転数（ｒｐｍ：回転／分）を示している。本開示の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法では、供給部において熱可塑性樹脂が密な状態でスクリュを回転させることになるため、通常は、高いトルクであり、かつ、比較的低速でスクリュを回転させることになる。かかる観点から、本開示の製造方法におけるスクリュ回転数（ｒｐｍ）は、３ｒｐｍ～１５０ｒｐｍが好ましく、５ｒｐｍ～１００ｒｐｍがより好ましい。
　供給部Ａではシリンダー４４内の熱可塑性樹脂が全て溶融する必要はないが、圧縮部Ｂでは熱可塑性樹脂が全て溶融する必要がある。一方、供給部Ａにおいてスクリュ５０の回転によって原料樹脂を圧縮部Ｂ側に円滑に送るには、供給部Ａと圧縮部Ｂとにおいて、スクリュ５０とシリンダー４４と樹脂との間の摩擦力に差があることが好ましい。
　一般的に、シリンダー４４が高温であれば、シリンダー４４に対する樹脂の摩擦力が高くなり、スクリュ５０が低温であれば、スクリュ５０に対する樹脂の摩擦力が低くなり、摩擦力差が生じて樹脂を圧縮部Ｂ側に送り易くなるという関係となる。熱可塑性樹脂のガラス転移温度をＴｇ（℃）とした場合に、スクリュ５０の温度をＴｇよりも高温にして供給部Ａで原料樹脂を軟化させる温度に設定すると、スクリュ５０に対する樹脂の摩擦力とシリンダー４４に対する樹脂の摩擦力の差が小さくなり、樹脂を溶融させる圧縮部Ｂに進み難くなる可能性がある。かかる観点から、供給部Ａにおけるスクリュの温度をＴｇ－８０℃以上Ｔｇ℃以下に制御することが好ましく、Ｔｇ－７０℃以上Ｔｇ－１０℃以下に制御することがより好ましい。例えば、スクリュ軸の内部に熱媒体を循環供給する構造を有するスクリュを用いることでスクリュの温度を高精度に制御することができる。
　供給部Ａで加熱された樹脂は、スクリュの回転により、圧縮部Ｂに輸送され、圧縮部Ｂでさらに加熱されて溶融する。圧縮部Ｂで溶融した樹脂（溶融樹脂）は、さらに計量部Ｃに輸送される。
　本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、圧縮比は、「供給部におけるスクリュフライト１ピッチあたりの容積／計量部におけるスクリュフライト１ピッチあたりの容積」を示している。圧縮比は、供給部Ａのスクリュ軸の外径ｄ１、計量部Ｃのスクリュ軸の外径ｄ２、供給部Ａの溝深さＨｆ、及び計量部Ｃの溝深さＨｍを使用して算出される。
　圧縮比が小さ過ぎると、熱可塑性樹脂は十分に溶融混練されず、未溶解部分が発生し、製造後の熱可塑性フィルムに未溶解異物が残存し易くなり、さらに、気泡が混入し易くなる。これにより、熱可塑性フィルムの強度が低下したり、あるいはフィルムを延伸する場合に破断し易くなったりして、配向を十分に上げることができなくなる可能性がある。逆に、圧縮比が大き過ぎると、熱可塑性樹脂に掛かるせん断応力が大きくなり過ぎて発熱により樹脂が劣化し易くなるので、製造後の熱可塑性フィルムに黄色味が出易くなる可能性がある。また、熱可塑性樹脂に掛かるせん断応力が大きくなり過ぎると、熱可塑性樹脂において分子の切断が起こり、分子量が低下してフィルムの機械的強度が低下する可能性がある。
　圧縮比は、上記観点及び供給部樹脂輸送効率を０．７５以上１．０以下にして溶融押出しを実施する観点から、１．５～４．０が好ましく、２．０～３．５がより好ましい。なお、圧縮比は、シリンダー４４の内径Ｄ、供給部及び計量部におけるスクリュ軸の外径ｄ１、ｄ２、スクリュ５０のフライト間隔Ｗ、及びフライト角Ψの少なくともいずれかを調整することによって調整することができる。
　本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、Ｌ／Ｄは２０～７０が好ましい。Ｌ／Ｄとはシリンダー内径Ｄに対するシリンダー長さＬの比である。
　押出温度は２００℃～３００℃に設定されることが好ましい。
　押出機内の設定温度は、全領域が同じ温度でもよく、領域により異なる温度分布としてもよい。領域により異なる温度分布とすることが好ましく、なかでも、押出機において既述の供給部Ａの温度を圧縮部Ｂの温度より高くすることがより好ましい。
　Ｌ／Ｄが小さ過ぎると、押出機内における熱可塑性樹脂の溶融不足や混練不足が生じ易くなり、圧縮比が小さい場合と同様に製造後の熱可塑性フィルムに未溶解異物が発生し易くなる可能性がある。逆に、Ｌ／Ｄが大き過ぎると、押出機内での熱可塑性樹脂の滞留時間が長くなり過ぎ、樹脂の劣化を引き起こし易くなる。また、滞留時間が長くなると熱可塑性樹脂において分子の切断が起こったり、分子の切断に起因して熱可塑性樹脂の分子量が低下して熱可塑性フィルムの機械的強度が低下したりする可能性がある。
　かかる観点から、Ｌ／Ｄは２０～７０の範囲が好ましく、より好ましくは２２～６０の範囲であり、さらに好ましくは２４～５０の範囲である。
　溶融樹脂は計量部Ｃを経て、シリンダー４４の押出口５４から押出される。計量部Ｃでは溶融樹脂を計量し、押出口５４からの押出量が安定化される。
　押出機１４から押出された溶融樹脂は、配管４０を通ってダイ２０に向けて輸送されるが、押出機１４の出口にフィルター濾材を設けるいわゆるブレーカープレート式の濾過を行うことが好ましい。また、押出機１４から押出された溶融樹脂は、ギアポンプ１６及びフィルター１８を経てダイ２０に輸送されることが好ましい。なお、溶融樹脂は「メルト」と称されることがある。
（ギアポンプ）
　フィルムの厚み精度を向上させるために、押出機１４から押出される溶融樹脂の吐出量の変動を低く抑えることが重要である。吐出量の変動をより低減させるという観点からは、押出機１４とダイ２０との間にギアポンプ１６を設けて、ギアポンプ１６から一定量の溶融樹脂を供給することが好ましい。
　ギアポンプは、ドライブギアとドリブンギアとからなる一対のギアが互いに噛み合った状態で収容され、ドライブギアを駆動して両ギアを噛み合い回転させることにより、ハウジングに形成されている吸引口から溶融状態の樹脂をキャビティ内に吸引し、同じくハウジングに形成されている吐出口から樹脂を一定量吐出する。押出機の先端部分の樹脂圧力が若干の変動があっても、ギアポンプを用いることにより、変動を吸収し、製膜装置下流の樹脂圧力の変動は非常に小さくなり、厚み変動が改善される。ギアポンプを用いることにより、ダイ部分の樹脂圧力の変動幅を±１％以内にすることが可能である。
　ギアポンプによる定量供給性能を向上させるために、スクリュの回転数を変化させて、ギアポンプ前において熱可塑性樹脂に掛かる圧力の変動を抑制する方法も用いることができる。また、３枚以上のギアを用いた高精度ギアポンプも圧力の変動を抑制に有効である。
（フィルター）
　より高い精度で異物の混入を防ぐために、ギアポンプ１６通過後にフィルター１８を設けることが好ましい。フィルター１８としては、いわゆるリーフ型ディスクフィルターを組み込んだ濾過装置が好ましい。押出機から吐出される熱可塑性樹脂の濾過は、濾過部を１カ所設けて行う濾過であってもよく、また、濾過部を複数カ所設けて行う多段濾過でもよい。フィルター濾材の濾過精度は高い方が好ましい。しかし、濾材の耐圧を考慮したり、濾材の目詰まりによる濾圧上昇を抑制したりするという観点から、濾過精度は１５μｍ～３μｍが好ましく、１０μｍ～３μｍがより好ましい。特に最終的に異物濾過を行うリーフ型ディスクフィルター装置を使用する場合には、品質の上で濾過精度の高い濾材を使用することが好ましく、耐圧、フィルター寿命の適性を確保するために、濾過部に装填する濾材の枚数にて耐圧、フィルターの寿命等を調整することが可能である。
　フィルターに用いられる濾材の種類は、高温高圧下で使用される点から鉄鋼材料にて形成された濾材を用いることが好ましい。濾材を形成する鉄鋼材料の中でも特にステンレス鋼、スチールなどを用いることが好ましく、腐食の点から特にステンレス鋼を用いることがより好ましい。
　濾材の構成としては、線材を編んで形成された濾材の他に、例えば金属長繊維あるいは金属粉末を焼結して形成する焼結濾材が使用でき、濾過精度、フィルター寿命の点から焼結濾材が好ましい。
＜ダイによる溶融押出し＞
　押出機１４、ギアポンプ１６及びフィルター１８を経てダイ２０に連続的に送られた溶融樹脂（メルト）は、ダイ２０からフィルム状に溶融押出しされる。
　ダイ２０としては、一般的に用いられるＴダイのほか、フィッシュテールダイ、ハンガーコートダイを用いてもよい。
　ダイ２０の直前に樹脂温度の均一性向上のためのスタティックミキサーを入れてもよい。
　ダイ２０のスリット間隔（リップクリアランス）は、一般的に、フィルム厚みの１．０～５．０倍が好ましく、より好ましくは１．２～３倍、さらに好ましくは１．３～２倍である。リップクリアランスがフィルム厚みの１．０倍以上であれば、製膜により面状の良好なフィルムが得られ易い。また、リップクリアランスがフィルム厚みの５．０倍以下であればフィルムの厚み精度を向上させることができる。
　ダイはフィルムの厚み精度を左右する設備の１つであり、厚みを高精度に制御できるものが好ましい。通常、ダイから押し出されるフィルムの厚み調整を行なうための厚み調整設備の、ダイの幅方向における設置間隔は４０ｍｍ～５０ｍｍの範囲で選択することができる。厚み調整設備の設置間隔が狭いほど、厚みの制御を詳細に行なうことができるという観点から、設置間隔が好ましくは３５ｍｍ以下、さらに好ましくは２５ｍｍ以下で厚み調整設備を設置しうる、フィルム厚みの微調整が可能なタイプのダイを用いることが好ましい。
　また、フィルムの均一性をより向上するために、ダイの温度ムラや幅方向の流速ムラをできるだけ少なくし得る諸条件に調整することが好ましい。また、下流のフィルムの厚みを計測して、厚み偏差を計算し、その結果をダイの厚み調整にフィードバックさせる自動厚み調整ダイを用いることも長期連続生産の厚み変動の低減に有効である。
　フィルムの製造は設備コストの安い単層製膜装置が一般的に用いられる。しかし、必要に応じて、機能層をシリンダー４４の外層に設けた多層製膜装置を用いて２種以上の構造を有するフィルムを製造することも可能である。多層製膜装置を用いて多層膜を製膜する場合、一般的には、熱可塑性樹脂フィルムの表面に、基材となる樹脂フィルムよりも厚みの薄い機能層を表層として積層することが好ましい。しかし、多層構造における各層の厚みについては、特に層厚比を限定されない。
　本開示における供給部樹脂輸送効率の算出式において、Ｑは、溶融樹脂の押出量（ｋｇ／ｈ）を示している。溶融樹脂の押出量（ｋｇ／ｈ）は、押出機の供給口への熱可塑性樹脂の供給量（ｋｇ／ｈ）に依存し、押出機の押出口からの押出量（ｋｇ／ｈ）と見ることもできる。溶融樹脂の押出量Ｑは、押出機のシリンダーの容量、ダイの種類等にもよるが、供給部樹脂輸送効率を０．７５以上１．０以下にして溶融押出しを実施する観点から、溶融樹脂の押出量は、０．５ｋｇ／ｈ～１８００ｋｇ／ｈが好ましく、１ｋｇ／ｈ～９００ｋｇ／ｈがより好ましい。
＜キャスト＞
　上記条件にて、ダイよりフィルム状に押し出された溶融樹脂をキャスティングロール上において冷却固化し、熱可塑性樹脂フィルムを得る。なお、溶融樹脂がキャスティングロールに接触する前に、溶融押出されたフィルムを遠赤外線ヒーターで加熱することにより、ドラム上でレベリング効果が発現して、溶融押出されたフィルムの表面がより均一となり、得られるフィルムの膜厚分布を小さくし、ダイスジの発生を抑制することができる。
　キャスティングロール上で、溶融押出されたフィルムに対して、静電印加法、エアーナイフ法、エアーチャンバー法、バキュームノズル法、タッチロール法等の方法を用い、キャスティングロールと溶融押出ししたシートの密着性を上げることが好ましい。中でも上述のタッチロール法を用いるのが好ましい。タッチロール法は、ダイから吐出された高温の熱可塑性樹脂を、キャスティングロールとキャスティングロール上に配置されたタッチロールとの間で挟み込んで、冷却とフィルム表面の整形、即ち、フィルム表面を平滑にすること、とを行う方法である。本開示において用いられるタッチロールは、通常の剛性の高いロールではなく、弾性を有するロールが好ましい。
　タッチロールの温度は、Ｔg－１０℃を超えＴg＋３０℃以下が好ましく、より好ましくはＴg－７℃以上Ｔg＋２０℃以下、さらに好ましくはＴg－５℃以上Ｔg＋１０℃以下である。複数のタッチロールを用いる場合、いずれのタッチロールも、上記温度域に調整することが好ましい。さらに、キャスティングロールの温度も、上記したタッチロールの温度域と同様の温度域に調整することが好ましい。
　タッチロールは、具体的には例えば特開平１１－３１４２６３号公報、特開平１１－２３５７４７号公報記載のタッチロールが挙げられ、ここに記載のタッチロールは、本開示の製造方法に利用できる。
　また、吐出された熱可塑性樹脂の冷却は、キャスティングロールを複数本用いて徐冷することがより好ましい。徐冷に用いるキャスティングロールの本数には特に限定はなく、目的に応じて適宜選択される。例えば、熱可塑性樹脂の徐冷に３本のキャスティングロールを用いる方法が挙げられるが、この限りではない。
　吐出された熱可塑性樹脂の冷却に複数のキャスティングロールを用いる場合、タッチロールは最上流側（ダイに近い方）の最初のキャスティングロールにタッチさせる位置に配置することが好ましい。
　キャスティングロールの直径は５０ｍｍ～５０００ｍｍが好ましく、より好ましくは、１００ｍｍ～２０００ｍｍ、さらに好ましくは１５０ｍｍ～１０００ｍｍである。複数のキャスティングロールを用いる場合、いずれのキャスティングロールも上記直径の範囲であることが好ましい。
　キャスティングロールを複数用いる場合、隣接するキャスティングロールの間隔は、面間で０．３ｍｍ～３００ｍｍが好ましく、より好ましくは、１ｍｍ～１００ｍｍ、さらに好ましくは３ｍｍ～３０ｍｍである。
　また、キャスティングロールの最上流側のライン速度は２０ｍ／分以上７０ｍ／分以下とするのが好ましい。
　例えば、熱可塑性樹脂として環状オレフィン樹脂を用い、本開示における供給部樹脂輸送効率が０．７５以上となる条件で上記工程によりフィルムを製造することで、厚さ１００μｍ当たり、最長径が３０μｍ以上の異物数が０．３個／ｃｍ２以下であり、かつ、最長径が５μｍ以上３０μｍ未満の異物数が１００個／ｃｍ２以下である環状オレフィン樹脂フィルムを得ることができる。なお、本開示の製造方法により製造されるフィルムに含まれる異物の数及び大きさは、後述する実施例における方法により測定することができる。
　このような異物数が少ない環状オレフィン樹脂フィルムは、光透過性が高く、光透過ムラも少ないため、液晶表示装置等に用いる光学用フィルムとして好適に使用することができる。
　本開示の製造方法により製造される未延伸フィルムの厚みは用途に応じて決めればよいが、光学用フィルムとして用いる場合は、機械的強度及び光透過性の観点から、２０μｍ～２５０μｍが好ましく、より好ましくは２５μｍ～２００μｍ、さらに好ましくは３０μｍ～１８０μｍである。
＜巻取り＞
　冷却されたフィルム（未延伸フィルム）をキャスティングロールから剥ぎ取った後、ニップロール（不図示）を経て巻き取る。
　巻取り前に、両端をトリミングすることも好ましい。トリミングは公知の方法で実施することができる。トリミングに用いるトリミングカッターは、ロータリーカッター、シャー刃、ナイフ等の何れのタイプのカッターを用いても構わない。カッターの材質については、炭素鋼、ステンレス鋼等が挙げられ、何れの材質のカッターを用いても構わない。一般的には、トリミングカッターは、超硬刃、セラミック刃を備えるカッター用いると刃物の寿命が長く、また切り粉の発生が抑えられて好ましい。トリミングで切り落とした部分は破砕し、再度原料として使用してもよい。
　熱可塑性フィルムの片端あるいは両端に厚み出し加工（ナーリング処理）を行うことも好ましい。厚み出し加工による凹凸の高さは１μｍ～２００μｍが好ましく、より好ましくは１０μｍ～１５０μｍ、さらに好ましくは２０μｍ～１００μｍである。厚み出し加工は両面に凸になる形状としても、片面に凸になる形状としても構わない。厚み出し加工の幅は１ｍｍ～５０ｍｍが好ましく、より好ましくは３ｍｍ～３０ｍｍ、さらに好ましくは５ｍｍ～２０ｍｍである。厚み出し加工は室温～３００℃で実施できる。
　巻き取る際は、少なくとも片面にラミフィルムを付けることが、傷防止の観点から好ましい。ラミフィルムの厚みは５μｍ～２００μｍが好ましく１０μｍ～１５０μｍが好ましく、１５μｍ～１００μｍが好ましい。ラミフィルムの材質は特に限定されない。ラミフィルムの材質としては、例えば、ポリエチレン、ポリエステル、ポリプロピレン等が挙げられる。
＜延伸＞
　製膜したフィルムは、目的に応じて延伸を行うことができる。
　延伸を行う場合、製膜したフィルムは、そのまま延伸するオンライン延伸を施してもよく、一旦巻き取った後、再度送り出して延伸するオフライン延伸を施してもよい。
　延伸方向としては、製膜したフィルムの幅方向に延伸する横延伸でもよく、製膜したフィルムの製膜方向に延伸する縦延伸でもよく、横延伸と縦延伸の双方を行ってもよい。
　さらに、延伸と組み合わせて、後述の緩和処理をおこなってもよい。これらは例えば以下の組合せで実施できる。
　延伸として、横延伸と縦延伸とを組み合わせて行うことが好ましい。横延伸と縦延伸とを行う場合、二軸同時延伸を行ってもよく、逐次延伸を行ってもよい。なかでも、まず、縦延伸を行ない、その後、横延伸を行う逐次延伸を行うことがより好ましい。
＜緩和処理＞
　得られた樹脂フィルムの延伸後に緩和処理を行うことで樹脂フィルムの寸法安定性を改良できる。緩和処理は延伸フィルムの縦方向及び横方向の少なくともいずれかの寸法を、例えば、１％～８％程度緩和した状態で、熱固定する熱緩和処理が好ましい。熱緩和処理における温度は、熱可塑性樹脂フィルムに用いられる熱可塑性樹脂の種類により適宜選択されるが、一般的には、１３０℃～２４０℃が好ましい。
　熱緩和は、縦延伸後、横延伸後のいずれか、あるいは両方で行うことが好ましく、より好ましくは横延伸後である。緩和処理は熱可塑性樹脂フィルムの延伸後に連続してオンラインで行ってもよく、延伸後、巻き取った熱可塑性樹脂フィルムに対し、オフラインで行ってもよい。
　本開示の製造方法によれば、熱劣化異物の発生が抑制された、均一な物性を有する熱可塑性樹脂フィルムを生産性よく製造することができる。なかでも、本開示の製造方法は、異物の発生抑制が品質に大きな影響を与える環状オレフィン樹脂フィルムの製造に好適に適用される。
　本開示の製造方法により製造される環状オレフィン樹脂フィルムは、熱劣化異物の発生が抑制され、光学特性が良好であるため、フィルム単独で光学フィルムとして使用してもよい。また、偏光板と組み合わせて使用してもよく、液晶層、屈折率を制御した層（低反射層）、ハードコート層等の機能層を設けて使用してもよく、得られた環状オレフィン樹脂フィルムの応用範囲は広い。
　以下、本発明を実施例により更に具体的に説明するが、本発明はその主旨を越えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、特に断りのない限り、「部」は質量基準である。
　実施例及び比較例では、基本的に下記の手順により樹脂フィルムを製造した。ただし、各例では、スクリュのスクリュフライト間隔Ｗ、供給部溝深さＨｆ、押出機のシリンダー内径Ｄ、圧縮比、及びＱ／Ｎを、それぞれ表１に示すように変更して供給部樹脂輸送効率を調整した。
－製膜手順－
　原料の樹脂ペレットを、１００℃で５時間予備乾燥した。
　予備乾燥後、押出機に設けたホッパーに樹脂ペレットを投入し、押出機により２７０℃で溶融した。なお、上記温度は、圧縮部以降のシリンダーの温度である。
　押出機から押出され、配管を通じてギアポンプに輸送された溶融樹脂（メルト）は、さらにギアポンプから送り出され、濾過精度５μｍのリーフ型ディスクフィルターにて濾過された。
　濾過後、スリット間隔１．０ｍｍ、２７０℃のハンガーコートダイから、１２２℃に設定したキャスティングロール１（ＣＲ１）上にメルト（溶融樹脂）を押出し、これにタッチロールを接触させた。次いで、キャスティングロール２（ＣＲ２）、キャスティングロール３（ＣＲ３）を通過させた後、厚さ１００μｍの樹脂フィルムを得た。
＜実施例１～実施例７＞
　原料樹脂として、環状オレフィン樹脂（ＪＳＲ株式会社製　ＡＲＴＯＮ（登録商標）、比重ρ：１．０８（ｇ／ｃｍ３）、ガラス転移温度Ｔｇ：１３８℃）を用い、圧縮比、供給部溝深さＨｆ、押出機のシリンダー内径Ｄ、又はＱ／Ｎを表１に示すように変化（押出機供給部Ａの温度を変化）させることで、それぞれ所定の供給部樹脂輸送効率を持つように調整して溶融押出しを実施した。なお、押出機のスクリュは、フルフライトタイプであり、スクリュフライト角は１７．７°である。
＜実施例８＞
　実施例１において原料樹脂をポリカーボネートに変更したこと以外は実施例１と同様にして溶融押出しを実施した。
＜実施例１－ａ～実施例１－ｉ＞
　実施例１において、押出機の供給口における酸素濃度、投入樹脂温度、真空ホッパーの使用、スクリュ、又はスクリュ温度を変更したこと以外は実施例１と同様にして溶融押出しを実施した。なお、実施例１－ａ～実施例１－ｉにおけるダブルフライトタイプの供給部におけるスクリュフライト角は、１７．７°である。
＜比較例１－１＞
　実施例１－ｉにおいて、押出機供給部（Ｃ１）のシリンダー温度を変化させることでＱ／Ｎを０．５６に変化させて供給部樹脂輸送効率を０．６５に調整したこと以外は実施例１－ｉと同様にして溶融押出しを実施した。
＜比較例１－２＞
　実施例１－ｉにおいて、圧縮比を３．１にして供給部樹脂輸送効率を１．１６に調整したこと以外は実施例１－ｉと同様にして溶融押出しを実施した。
＜比較例１－３＞
　比較例１－１において、供給口に窒素ガスを連続的に供給することにより酸素濃度を８ｐｐｍにしたこと以外は比較例１－１と同様にして溶融押出しを実施した。
＜比較例６＞
　実施例６において、Ｑ／Ｎを１．７６にして供給部樹脂輸送効率を０．６８にしたこと、及びスクリュとしてダブルフライトタイプを用いた以外は実施例６と同様にして溶融押出しを実施した。
［評価］
＜異物数の評価＞
　各例で製造した樹脂フィルム（厚み：１００μｍ）中の異物数について、ニコン社製の微分干渉顕微鏡（２００倍）を用い、フィルムのセンター部分を１０ｃｍ×１０ｃｍの範囲で測定を行った。測定では、最大長が３０μｍ以上の異物数と５μｍ以上３０μｍ未満の異物数をそれぞれ記録した。
＜黄色度の評価＞
　各例で製造した樹脂フィルム（厚み：１００μｍ）について、色差計（スガ試験機株式会社製、ＳＭ－Ｔ）を用いてＬａｂを測定し、ｂ値で黄色度を評価した。ｂ値の数値が小さいほど、黄色度が低く、樹脂フィルムの着色が抑制されていると評価する。
　各例で製造したフィルムの溶融押出し条件及び評価結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　表１に示すように、供給部樹脂輸送効率が０．７５以上１．０以下を満たす条件で溶融押出しを行った各実施例では、全て最長径が３０μｍ以上の異物数が０．３個／ｃｍ２以下であり、かつ、最長径が５μｍ以上３０μｍ未満の異物数が１００個／ｃｍ２以下であった。また、着色（黄色味）も抑制された光透過性の高い環状ポリオレフィンフィルムが得られた。
　２０１６年１月２２日に出願された日本国特許出願２０１６－０１１０７４の開示は参照により本明細書に取り込まれる。
　本明細書に記載された全ての文献、特許出願、及び技術規格は、個々の文献、特許出願、及び技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。

Claims (8)

  1. 　原料樹脂が供給される供給口及び前記原料樹脂が溶融した溶融樹脂が押出される押出口を有するシリンダーと、スクリュ軸及びスクリュ軸の周囲に螺旋状に配置されたフライトを有し、前記シリンダー内で回転するスクリュと、を備え、前記シリンダー内に、前記スクリュ軸に沿って前記供給口の側から、供給部、圧縮部及び計量部を順に有する押出機を用い、下記式で算出される供給部樹脂輸送効率が、０．７５≦供給部樹脂輸送効率≦１．０を満たす条件で、前記原料樹脂の供給及び溶融を行い、前記押出口から押出された前記溶融樹脂をダイからフィルム状に溶融押出しする工程を有する熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
     
    　Ｗ：供給部におけるスクリュフライト間隔（ｍｍ）
    　Ｈｆ：供給部における溝深さ（ｍｍ）
    　Ｄ：シリンダーの内径（ｍｍ）
    　Ψ：供給部におけるスクリュフライト角（°）
    　Ｑ：溶融樹脂の押出量（ｋｇ／ｈ）
    　ρ：原料樹脂の比重（ｇ／ｃｍ３）
    　Ｎ：１分間当たりのスクリュ回転数（ｒｐｍ）
    　圧縮比：供給部におけるスクリュフライト１ピッチあたりの容積／計量部におけるスクリュフライト１ピッチあたりの容積
  2. 　前記供給口における酸素濃度が０．１％以下である請求項１に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
  3. 　前記原料樹脂のガラス転移温度をＴｇ℃とした場合に、前記供給口から前記シリンダー内に供給する前記原料樹脂の温度が、Ｔｇ－９０℃以上、Ｔｇ＋１０℃以下である請求項１又は請求項２に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
  4. 　前記原料樹脂を、真空ホッパーを通じて前記供給口から前記シリンダー内に供給する請求項１～請求項３のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
  5. 　前記スクリュがダブルフライトスクリュである請求項１～請求項４のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
  6. 　前記原料樹脂のガラス転移温度をＴｇ℃とした場合に、前記供給部における前記スクリュの温度を、Ｔｇ－８０℃以上、Ｔｇ℃以下に制御する請求項１～請求項５のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
  7. 　前記原料樹脂が環状オレフィン樹脂である請求項１～請求項６のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂フィルムの製造方法。
  8. 　厚さ１００μｍ当たり、最長径が３０μｍ以上の異物数が０．３個／ｃｍ２以下であり、かつ、最長径が５μｍ以上３０μｍ未満の異物数が１００個／ｃｍ２以下である環状オレフィン樹脂フィルム。
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