WO2017111035A1 - ブタジエン製造用触媒の再生方法 - Google Patents

ブタジエン製造用触媒の再生方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2017111035A1
WO2017111035A1 PCT/JP2016/088406 JP2016088406W WO2017111035A1 WO 2017111035 A1 WO2017111035 A1 WO 2017111035A1 JP 2016088406 W JP2016088406 W JP 2016088406W WO 2017111035 A1 WO2017111035 A1 WO 2017111035A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
catalyst
reactor
temperature
gas
volume
Prior art date
Application number
PCT/JP2016/088406
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
佑太 中澤
成喜 奥村
Original Assignee
日本化薬株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 日本化薬株式会社 filed Critical 日本化薬株式会社
Priority to KR1020187016510A priority Critical patent/KR20180097543A/ko
Priority to CN201680075802.6A priority patent/CN108430631A/zh
Priority to EP16878922.0A priority patent/EP3395443A4/en
Priority to JP2017558272A priority patent/JP6779911B2/ja
Priority to US16/065,243 priority patent/US20190299195A1/en
Publication of WO2017111035A1 publication Critical patent/WO2017111035A1/ja

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
    • B01J23/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B01J23/88—Molybdenum
    • B01J23/887—Molybdenum containing in addition other metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/002—Mixed oxides other than spinels, e.g. perovskite
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
    • B01J23/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B01J23/88—Molybdenum
    • B01J23/887—Molybdenum containing in addition other metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
    • B01J23/8872—Alkali or alkaline earth metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/90—Regeneration or reactivation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/90—Regeneration or reactivation
    • B01J23/94—Regeneration or reactivation of catalysts comprising metals, oxides or hydroxides of the iron group metals or copper
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J27/00—Catalysts comprising the elements or compounds of halogens, sulfur, selenium, tellurium, phosphorus or nitrogen; Catalysts comprising carbon compounds
    • B01J27/14—Phosphorus; Compounds thereof
    • B01J27/186—Phosphorus; Compounds thereof with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J27/188—Phosphorus; Compounds thereof with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium with chromium, molybdenum, tungsten or polonium
    • B01J27/19—Molybdenum
    • B01J27/192—Molybdenum with bismuth
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/30—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their physical properties
    • B01J35/396—Distribution of the active metal ingredient
    • B01J35/397—Egg shell like
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/50—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their shape or configuration
    • B01J35/51—Spheres
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/0009—Use of binding agents; Moulding; Pressing; Powdering; Granulating; Addition of materials ameliorating the mechanical properties of the product catalyst
    • B01J37/0018—Addition of a binding agent or of material, later completely removed among others as result of heat treatment, leaching or washing,(e.g. forming of pores; protective layer, desintegrating by heat)
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/0009—Use of binding agents; Moulding; Pressing; Powdering; Granulating; Addition of materials ameliorating the mechanical properties of the product catalyst
    • B01J37/0027—Powdering
    • B01J37/0045—Drying a slurry, e.g. spray drying
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/02—Impregnation, coating or precipitation
    • B01J37/0215—Coating
    • B01J37/0221—Coating of particles
    • B01J37/0223—Coating of particles by rotation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/02—Impregnation, coating or precipitation
    • B01J37/0236—Drying, e.g. preparing a suspension, adding a soluble salt and drying
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/08—Heat treatment
    • B01J37/082—Decomposition and pyrolysis
    • B01J37/088—Decomposition of a metal salt
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J38/00—Regeneration or reactivation of catalysts, in general
    • B01J38/02—Heat treatment
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J38/00—Regeneration or reactivation of catalysts, in general
    • B01J38/04—Gas or vapour treating; Treating by using liquids vaporisable upon contacting spent catalyst
    • B01J38/12—Treating with free oxygen-containing gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J38/00—Regeneration or reactivation of catalysts, in general
    • B01J38/04—Gas or vapour treating; Treating by using liquids vaporisable upon contacting spent catalyst
    • B01J38/12—Treating with free oxygen-containing gas
    • B01J38/16—Oxidation gas comprising essentially steam and oxygen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J38/00—Regeneration or reactivation of catalysts, in general
    • B01J38/04—Gas or vapour treating; Treating by using liquids vaporisable upon contacting spent catalyst
    • B01J38/12—Treating with free oxygen-containing gas
    • B01J38/20—Plural distinct oxidation stages
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/50—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group V (VA or VB) of the Periodic Table
    • B01J2523/54—Bismuth
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/60—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group VI (VIA or VIB) of the Periodic Table
    • B01J2523/68—Molybdenum
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/80—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group VIII of the Periodic Table
    • B01J2523/84—Metals of the iron group
    • B01J2523/842—Iron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/80—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group VIII of the Periodic Table
    • B01J2523/84—Metals of the iron group
    • B01J2523/845—Cobalt
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2523/00—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts
    • B01J2523/80—Constitutive chemical elements of heterogeneous catalysts of Group VIII of the Periodic Table
    • B01J2523/84—Metals of the iron group
    • B01J2523/847—Nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07B—GENERAL METHODS OF ORGANIC CHEMISTRY; APPARATUS THEREFOR
    • C07B61/00—Other general methods
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C11/00—Aliphatic unsaturated hydrocarbons
    • C07C11/12—Alkadienes
    • C07C11/16—Alkadienes with four carbon atoms
    • C07C11/167—1, 3-Butadiene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2523/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00
    • C07C2523/16—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • C07C2523/24—Chromium, molybdenum or tungsten
    • C07C2523/28—Molybdenum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2523/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00
    • C07C2523/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the iron group metals or copper
    • C07C2523/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups C07C2523/02 - C07C2523/36
    • C07C2523/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups C07C2523/02 - C07C2523/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • C07C2523/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • C07C2523/88—Molybdenum
    • C07C2523/881—Molybdenum and iron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2523/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00
    • C07C2523/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the iron group metals or copper
    • C07C2523/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups C07C2523/02 - C07C2523/36
    • C07C2523/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups C07C2523/02 - C07C2523/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • C07C2523/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • C07C2523/88—Molybdenum
    • C07C2523/882—Molybdenum and cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2523/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00
    • C07C2523/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the iron group metals or copper
    • C07C2523/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups C07C2523/02 - C07C2523/36
    • C07C2523/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups C07C2523/02 - C07C2523/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • C07C2523/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • C07C2523/88—Molybdenum
    • C07C2523/883—Molybdenum and nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/42—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with a hydrogen acceptor
    • C07C5/48—Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with a hydrogen acceptor with oxygen as an acceptor
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/584—Recycling of catalysts

Definitions

  • the present invention provides a catalyst for producing butadiene, which removes coke-like substances adhering to the catalyst and the reactor, and suppresses damage to the catalyst by subjecting butenes to oxidative dehydrogenation in the presence of the catalyst for producing butadiene. It is a playback method.
  • butadiene which is a raw material for synthetic rubber and the like, has been industrially produced by thermal decomposition and extraction of naphtha fractions.
  • the reaction product and / or reaction by-product coke-like substances are deposited or deposited in the reactor, that is, on the catalyst surface and inside, the inert material, the inner wall of the reaction tube, and the post-process equipment.
  • Patent Document 1 discloses a catalyst regeneration method in which a carbon component is removed from a catalyst through a reactor.
  • Patent Document 2 an oxygen-containing gas is allowed to flow through the reactor under conditions where the peak temperature range of the catalyst layer is 400 ° C. (same as the reaction temperature) to 450 ° C., and the use of water vapor with the oxygen-containing gas is avoided. Is preferred for removing coke-like substances.
  • Patent Document 3 an oxidation step at a temperature between 400 ° C.
  • Patent Document 4 in the method for regenerating a dehydrogenation catalyst, a process of repeatedly changing in the opposite direction by 2 to 20 times in the range of 0.5 to 20 bar is essential.
  • Patent Document 5 discloses a method for regenerating a catalyst for producing a lower aliphatic carboxylic acid ester by reacting a lower olefin and a lower aliphatic carboxylic acid in a gas phase.
  • Reference 6 is a method for regenerating a zeolite-containing catalyst for converting methanol into dimethyl ether.
  • Patent Document 7 in the oxidative dehydrogenation method from butenes (described as “n-butenes” in Patent Document 7) to butadiene, the process includes two or more production steps and at least one regeneration step. Before the conversion loss of the step exceeds 25% at a certain temperature, a regeneration step is performed on the oxygen-containing regeneration gas mixture at a temperature of 200-450 ° C., and 2-50 of carbon per regeneration step. A method is disclosed characterized in that the mass% is burned out.
  • Patent Document 8 at least 2 in the oxidative dehydrogenation method of butenes (described as “n-butenes in Patent Document 8”) in which one regeneration step is performed between two or more production steps.
  • a technique characterized in that one manufacturing step is performed at a temperature of at least 350 ° C. and at least one regeneration step is performed at a temperature that is at least 50 ° C. above the temperature at which the previous manufacturing step was performed.
  • carbon burnout in the regeneration step is a combustion reaction and is difficult to control, and there is no description in Patent Documents 7 and 8 regarding a technique for preventing catalyst damage due to a rapid combustion reaction.
  • Patent Document 9 butenes (described as “n-butene” and “n-butenes” in Patent Document 9) are fixed to butadiene in a fixed bed reactor that minimizes catalyst damage during operation of the stationary phase reactor.
  • the oxygen content in the product gas is set to at least 5% by volume, and the regeneration step is further provided. It is characteristic that the regeneration process is executed after setting the manufacturing process time to less than 1000 hours.
  • Patent Document 9 does not contain a description of a technique for preventing catalyst damage due to carbon combustion reaction in the regeneration process.
  • Patent Documents 1 to 9 are insufficient as a technique in a regeneration method for suppressing the removal of coke-like substances adhering to the catalyst and preventing damage to the catalyst, and further improvement is required.
  • An object of the present invention is to provide a regeneration method of a catalyst for butadiene production, in which butenes are subjected to oxidative dehydrogenation reaction in the presence of the catalyst for butadiene production to remove the catalyst and a coke-like substance adhering to the reactor.
  • the present inventors have conducted catalytic and reaction by subjecting butenes to oxidative dehydrogenation in the presence of a butadiene production catalyst having a predetermined composition charged in the reactor. After treating the reactor filled with the catalyst used in the oxidative dehydrogenation with a first gas containing oxygen at a specific ratio in order to remove coke-like substances adhering to the reactor Supplying a second gas containing water vapor and oxygen at a specific ratio to the reactor, setting the temperature of the heat medium circulating in the reactor to a range of 200 ° C.
  • the temperature of the heating medium circulating in the reactor is kept constant, the water vapor content in the first gas and the water vapor in the second gas Different from the content of By causing et enables removal of coke-like material at a temperature lower than the conventional, breakage of the catalyst also found a reproducing method capable of suppressing, to complete the present invention.
  • the present invention is (1) used in the oxidative dehydrogenation reaction of butenes, and the composition before use is represented by the following formula 1.
  • Mo 12 Bi a Fe b Co c Ni d X e Y f Z g O h ⁇ ( Equation 1) (Wherein X represents at least one alkali metal element selected from the group consisting of lithium, sodium, potassium, rubidium, and cesium, and Y is selected from the group consisting of magnesium, calcium, strontium, and barium)
  • A, b, c, d, e, f, and g each indicate an atomic ratio of each component to molybdenum 12, and 0.2 ⁇ a ⁇ 2.0,
  • the temperature of the heating medium circulating in the reactor is in the range of 200 ° C. or more and less than 400 ° C., and the reactor is circulated from the end of the treatment step to the end of the subsequent supply step.
  • a method for regenerating a catalyst characterized in that the temperature of the circulating heat medium is constant, and the water vapor content in the first gas is different from the water vapor content in the second gas; (2) The production rate of CO 2 and CO discharged from the reactor is the maximum production rate after the production rate of CO 2 and CO discharged from the reactor reaches the maximum production rate under the conditions of the treatment step.
  • Method, (4) The temperature of the heat medium in the treatment step and the supply step in the second cycle is higher than the temperature of the heat medium in the treatment step and the supply step in the first cycle.
  • Catalyst regeneration method (5) The catalyst regeneration method according to any one of (1) to (4) above, wherein the temperature of the heat medium circulating in the reactor is 200 ° C.
  • the present invention provides a reactor filled with the catalyst used for the oxidative dehydrogenation reaction in order to remove the catalyst for butadiene production and the coke-like substance adhering to the reactor by the oxidative dehydrogenation reaction.
  • a second gas containing water vapor and oxygen at specific ratios is supplied to the reactor, and the heat medium circulating in the reactor is supplied.
  • the temperature is in the range of 200 ° C.
  • the temperature of the heat medium circulating in the reactor is kept constant from the end of the treatment step to the end of the subsequent supply step,
  • the water vapor content in the first gas different from the water vapor content in the second gas, the coke-like substance can be removed at a lower temperature and in a shorter time than before, and the catalyst is damaged. Also It can be to provide a reproducing method long-term stability and economically superior catalytic.
  • butenes are represented by the following composition formula (formula 1). Mo 12 Bi a Fe b Co c Ni d X e Y f Z g O h ⁇ ( Equation 1) (Wherein X represents at least one alkali metal element selected from the group consisting of lithium, sodium, potassium, rubidium, and cesium, and Y is selected from the group consisting of magnesium, calcium, strontium, and barium) At least one alkaline earth metal element, wherein Z is at least one element selected from the group consisting of lanthanum, cerium, praseodymium, neodymium, samarium, eurobium, antimony, tungsten, lead, zinc, cerium, and thallium
  • A, b, c, d, e, f, and g each indicate an atomic ratio of each component to molybdenum 12, and 0.2 ⁇ a ⁇ 2.0, 0.6 ⁇
  • a coke-like substance in a reactor filled with a catalyst for producing butadiene represented by the formula 1 is used for the oxidative dehydrogenation reaction of butenes.
  • a method for regenerating a catalyst to be removed wherein the reactor is treated with a first gas containing oxygen that is greater than 0% by volume and less than or equal to 21% by volume, and then water vapor that is greater than 0% by volume and less than or equal to 42% by volume. And supplying a second gas containing oxygen of greater than 0% by volume and less than or equal to 21% by volume to the reactor, and the temperature of the heat medium circulating in the reactor is 200 ° C. or higher and 400 ° C. And the temperature of the heating medium circulating in the reactor is constant between the end of the treatment step and the end of the subsequent supply step, and the water vapor content in the first gas Quantity and said second gas And the content of water vapor in are different methods.
  • the temperature of the heat medium circulating in the reactor filled with the catalyst for butadiene production is 200 ° C. or higher and lower than 400 ° C., preferably 200 ° C. or higher and 350 ° C.
  • a gas (first gas or second gas) is supplied to the reactor under the following conditions.
  • the temperature of the heat medium circulating in the reactor is constant at 200 ° C. or more and less than 400 ° C. from the end of the treatment step to the end of the subsequent supply step. Preferably, it is kept constant at 200 ° C. or higher and 350 ° C. or lower.
  • the composition of the first gas used in the treatment step is such that the oxygen content is greater than 0% by volume and 21% by volume or less.
  • the first gas may have a water vapor content different from the water vapor content in the second gas, but the water vapor content is less than the water vapor content in the second gas. It is more preferable that it does not contain water vapor.
  • the composition of the second gas used in the supplying step is such that the water vapor content is greater than 0% by volume and 42% by volume or less, and the oxygen content is greater than 0% by volume and 21% by volume or less.
  • the “coke-like substance” in the present invention is produced by at least one of a reaction raw material, a target product or a reaction by-product in a reaction for producing butadiene, and details of its chemical composition and production mechanism are unknown.
  • a reaction raw material a target product or a reaction by-product in a reaction for producing butadiene
  • details of its chemical composition and production mechanism are unknown.
  • the flow of reaction gas is obstructed, the reaction tube is blocked and the reaction caused by them. It shall be a causative substance that causes various troubles such as shutdown.
  • butenes in the present invention mean a single component gas or a mixed gas containing at least one component of 1-butene, trans-2-butene, cis-2-butene, and isobutylene. More specifically, butadiene in the present invention means 1,3-butadiene.
  • the temperature of the heat medium circulating in the reactor is 200 ° C. or higher and lower than 400 ° C., preferably 200 ° C. or higher and 350 ° C. or lower
  • a gas is supplied to the reactor.
  • the temperature of the heating medium within the above range is such that the coke-like substance produced in this reaction has adhered to the catalyst, the inner wall of the reaction tube, the inert substance, etc. In this case, it is considered that the temperature is suitable for the decomposition to proceed gradually without causing rapid combustion.
  • the temperature of the heat medium is 400 ° C.
  • the heat generation causes a change in the crystal structure of the catalyst, resulting in deterioration and deterioration. May cause damage to the catalyst due to the generated combustion gas, and in the case of sudden heat generation inside the reaction tube, the reactor may be damaged. Further, when the temperature of the heat medium is lower than 200 ° C., the combustion does not proceed and the effect of the regeneration process may not be sufficiently exhibited, or the regeneration time may become long, and the plant stop period becomes long, which is economical. May get worse.
  • the coke-like substance can be effectively removed from the reactor even when the temperature of the heat medium is low.
  • the water vapor content and / or oxygen content of the gas supplied to the reactor the water vapor content of the second gas is greater than 0% by volume and 42% by volume or less, and the oxygen in the first and second gases
  • the content of is greater than 0% by volume and equal to or less than 21% by volume, and the water vapor content in the first gas is different from the water vapor content in the second gas.
  • the regeneration method of the present invention after the first gas containing greater than 0% by volume of oxygen and not more than 21% by volume is supplied to the reactor in the treatment step, then in the supply step, the water vapor is greater than 0% by volume of water vapor.
  • the coke-like substance is removed by supplying a second gas containing a volume% or less to the reactor.
  • the regeneration method of the present invention preferably, after the first gas containing oxygen of greater than 0% by volume and 21% or less and not containing water vapor is supplied to the reactor in the treatment step, the supply step is then performed.
  • the second gas containing greater than 0% by volume of water vapor and not greater than 42% by volume and not less than 0% by volume of oxygen and not greater than 21% by volume is fed to the reactor. In this way, removal of the coke-like substance can be more effectively suppressed.
  • the water vapor capacity ratio and / or the oxygen capacity ratio of the gas (first and second gas) supplied to the reactor can be adjusted, for example, with nitrogen or the like.
  • the timing for switching the composition of the gas supplied to the reactor from the composition of the first gas to the composition of the second gas is discharged under the conditions of the treatment step.
  • the rate of formation of CO 2 and CO is discharged from the reactor is when 95% or less of the maximum production rate, such More preferably, it is a time when the generation rate gradually decreases and stabilizes.
  • the nature and amount of coke-like substances differ depending on the reaction conditions, reaction scale, reaction period, and catalyst performance of the oxidative dehydrogenation performed, and the combustion behavior varies accordingly.
  • the time of switching the composition of the gas to be supplied may be changed as appropriate within the above range.
  • production rate of the discharged is CO 2 and CO and are the production rate of CO 2 and CO generated during the combustion process
  • CO 2 and CO amount contained originally in the air is divided calculate It is what is done.
  • the heating rate of the heating medium during the regeneration process is not particularly limited, but is preferably in the range of 1 ° C./h to 200 ° C./h. If the heating rate of the heating medium during the regeneration process is faster than 200 ° C./h, rapid combustion may be caused and a sufficient regeneration process may not be performed. Further, if the heating rate of the heat medium during the regeneration process is slower than 1 ° C./h, the time required for the regeneration process becomes long and the economic efficiency deteriorates.
  • the heating medium temperature circulating in the reactor and the steam volume ratio and / or the oxygen capacity ratio contained in the gas supplied to the reactor are combined with the heating rate, and the reactor is heated.
  • the circulating heat medium was regenerated with a gas containing oxygen greater than 0% by volume and less than 21% by volume under certain conditions at 200 ° C. or higher and 350 ° C. or lower.
  • the step of supplying the gas to be contained is repeated twice or more so that the production rate of CO 2 and CO discharged from the reaction tube outlet gas is reduced as much as possible to an appropriate production rate.
  • the temperature of the heat medium in the first process and the second process is preferably different, and the temperature of the heat medium in the second process is higher than the temperature of the heat medium in the first process. More preferred.
  • the temperature of the heat medium may be different for each process. Further, the appropriate production rate is appropriately determined because it varies depending on the reaction conditions, reaction scale, reaction period, and catalyst performance of the oxidative dehydrogenation performed.
  • the cycle including the treatment step and the subsequent supply step is repeated twice or more, the treatment step in the first cycle, the temperature of the heat medium in the supply step, and the treatment step in the second cycle. It is preferable that the temperature of the heating medium in the supply process is different. It is more preferable that the temperature of the heat medium in the treatment process and the supply process in the second cycle is higher than the temperature of the heat medium in the treatment process and the supply process in the first cycle.
  • the following catalysts are used.
  • the regeneration method of the catalyst of the present invention may have the effect of the present invention even by the regeneration method of a composite metal oxide catalyst having a known composition mainly composed of molybdenum and bismuth.
  • the catalyst used in the present invention is a butadiene production catalyst used in the oxidative dehydrogenation reaction of butenes, and the composition before use (composition of the catalytically active component) is represented by the following formula 1.
  • Mo 12 Bi a Fe b Co c Ni d X e Y f Z g O h ⁇ ( Equation 1) (Wherein X represents at least one alkali metal element selected from the group consisting of lithium, sodium, potassium, rubidium, and cesium, and Y is selected from the group consisting of magnesium, calcium, strontium, and barium)
  • A, b, c, d, e, f, and g each indicate an
  • the raw material of each metal element for obtaining the catalyst used in the present invention is not particularly limited, but nitrates, nitrites, sulfates, ammonium salts, organic acid salts, acetates, carbonates containing at least one metal element. Secondary carbonates, chlorides, inorganic acids, inorganic acid salts, heteropolyacids, heteropolyacid salts, hydroxides, oxides, metals, alloys, etc., or a mixture thereof can be used as specific examples. Include the following. As a supply source of molybdenum, ammonium molybdate is preferable.
  • ammonium molybdate includes a plurality of types of compounds such as ammonium dimolybdate, ammonium tetramolybdate, and ammonium heptamolybdate. Among them, ammonium heptamolybdate is most preferable.
  • bismuth component raw material bismuth nitrate is preferred.
  • oxides, nitrates, carbonates, organic acid salts, hydroxides, etc. it is usually possible to use oxides, nitrates, carbonates, organic acid salts, hydroxides, etc., which can be converted to oxides by igniting, or mixtures thereof. .
  • the method for preparing the catalyst of the present invention is not particularly limited, but can be roughly classified into the following two types of preparation methods.
  • the methods (A) and (B) are used in the present invention.
  • the method (A) is a method in which the active component of the catalyst is obtained as a powder and then molded, and the method (B) is supported by bringing a solution in which the active component of the catalyst is dissolved into contact with a preformed carrier. It is a method to make it. Details of the methods (A) and (B) will be described below.
  • Step (A1): Preparation and drying Prepare a mixed solution or slurry of the raw materials for the catalytically active component, and go through the steps of precipitation, gelation, coprecipitation, hydrothermal synthesis, etc., then dry spraying, evaporation to dryness, drum drying, freezing
  • the dry powder of the present invention is obtained using a known drying method such as a drying method.
  • This mixed solution or slurry may be water, an organic solvent, or a mixed solution thereof as a solvent, and there is no limitation on the raw material concentration of the active component of the catalyst. Further, the liquid temperature, atmosphere, etc.
  • this mixed solution or slurry There are no particular restrictions on the blending conditions and drying conditions, but an appropriate range should be selected in consideration of the final catalyst performance, mechanical strength, moldability, production efficiency, and the like.
  • the most preferable in the present invention is that a mixed solution or slurry of the raw material of the active component of the catalyst is formed under the condition of 20 ° C. or higher and 90 ° C. or lower, and this is introduced into the spray dryer and the dryer outlet is 70 ° C.
  • the hot air inlet temperature, the pressure inside the spray dryer, and the flow rate of the slurry are adjusted so that the average particle size of the obtained dry powder is 10 ⁇ m or more and 700 ⁇ m or less.
  • Step (A2): Pre-firing The dry powder thus obtained can be pre-baked at 200 ° C. or higher and 600 ° C. or lower to obtain the pre-baked powder of the present invention.
  • the pre-firing method is not particularly limited, such as a fluidized bed, a rotary kiln, a muffle furnace, or a tunnel calcining furnace.
  • An appropriate range should be selected in consideration of performance, mechanical strength, formability, production efficiency, and the like.
  • the method is preferably performed in a tunnel firing furnace at 300 ° C. or more and 600 ° C. or less, pre-baking 1 hour or more and 12 hours or less in an air atmosphere.
  • Step (A3) Molding
  • the pre-fired powder obtained in this way can be used as a catalyst as it is, but can also be used after being molded.
  • the shape of the molded product is not particularly limited, such as a spherical shape, a cylindrical shape, or a ring shape, but it should be selected in consideration of the mechanical strength, the reactor, the production efficiency of the preparation, etc. in the catalyst finally obtained by a series of preparations. .
  • There is no particular limitation on the molding method but a tableting machine is used to form a cylindrical shape or a ring shape by adding the carrier, molding aid, strength improver, binder, etc. shown in the following paragraph to the pre-fired powder.
  • a molded product is obtained using a granulator or the like.
  • the method of carrying out support molding by coating the pre-fired powder on the inert spherical carrier by the rolling granulation method is preferred in the present invention.
  • the mixing ratio of the spherical carrier and the pre-fired powder is calculated as a loading rate from the following formula according to the charged weight of each raw material.
  • Support rate (% by weight) (weight of pre-fired powder used for molding) / ⁇ (weight of pre-fired powder used for molding) + (weight of spherical carrier used for molding) ⁇ ⁇ 100
  • pre-fired powder and molding aids such as crystalline cellulose, or strength improvers such as ceramic whiskers, alcohols, diols, triols as binders, and their It can shape
  • the catalyst raw material solution for the binder it is possible to introduce the element into the outermost surface of the catalyst in a mode different from the step (A1).
  • Step (A4): Main firing The pre-fired powder or molded product thus obtained is preferably fired again (main firing) at 300 ° C. or higher and 600 ° C. or lower before being used for the reaction.
  • the firing method is not particularly limited, such as a fluidized bed, rotary kiln, muffle furnace, tunnel firing furnace, and the final catalyst performance and machine. Appropriate ranges should be selected in consideration of strength and production efficiency.
  • the most preferable method in the present invention is a method in a tunnel baking furnace in which main baking is performed at 450 ° C. or more and 600 ° C. or less, main baking is performed for 1 hour or more and 12 hours or less in an air atmosphere.
  • the temperature raising time is usually 2 hours or more and 20 hours or less, preferably 3 hours or more and 15 hours or less, more preferably 4 hours or more and 10 hours or less.
  • Step (B1): Impregnation A solution or slurry into which the active component of the catalyst has been introduced is prepared, and this is impregnated with the molded carrier or the catalyst obtained by the method (A) to obtain a molded product.
  • the supporting method of the active component of the catalyst by impregnation is not particularly limited, such as a dip method, an incipient wetness method, an ion exchange method, a pH swing method, etc. Water, an organic solvent, or these as a solvent of a solution or slurry Any of the mixed solutions may be used, and the raw material concentration of the active component of the catalyst is not limited.
  • the liquid temperature of the mixed solution or slurry, the pressure applied to the liquid, and the atmosphere around the liquid are not particularly limited. An appropriate range should be selected in consideration of catalyst performance, mechanical strength, moldability, production efficiency, and the like.
  • the shape of the molded carrier and the catalyst obtained by the method (A) is not particularly limited, such as a spherical shape, a cylindrical shape, a ring shape, a powder shape, and the material, particle size, water absorption rate, and mechanical strength are not particularly limited. Absent.
  • Step (B2): Drying The molded product thus obtained is subjected to a heat treatment in a range of 20 ° C. or more and 200 ° C. or less using a known drying method such as evaporation to dryness, drum drying, freeze drying, etc. obtain.
  • a known drying method such as evaporation to dryness, drum drying, freeze drying, etc. obtain.
  • the drying time and atmosphere during drying there are no particular restrictions on the drying time and atmosphere during drying, and there are no particular restrictions on the drying method such as fluidized bed, rotary kiln, muffle furnace, tunnel firing furnace, etc.
  • Final catalyst performance, mechanical strength, moldability and production efficiency An appropriate range should be selected in consideration of the above.
  • Step (B3): Main firing The catalyst molded dry body thus obtained is heat-treated at a temperature of 300 ° C. to 600 ° C. to obtain the catalyst of the present invention.
  • the firing method is not particularly limited, such as fluidized bed, rotary kiln, muffle furnace, tunnel firing furnace, and the final catalyst performance and mechanical strength.
  • An appropriate range should be selected in consideration of moldability and production efficiency.
  • the most preferable method in the present invention is a method in a tunnel baking furnace in which main baking is performed at 450 ° C. or more and 600 ° C. or less, main baking is performed for 1 hour or more and 12 hours or less in an air atmosphere.
  • the temperature raising time is usually 2 hours or more and 20 hours or less, preferably 3 hours or more and 15 hours or less, more preferably 4 hours or more and 10 hours or less.
  • the shape and size of the catalyst obtained by the above preparation are not particularly limited, but considering the workability of filling the reaction tube and the pressure loss in the reaction tube after filling, the shape is spherical and the average particle size is The diameter is preferably 3.0 mm or more and 10.0 mm or less, and the catalyst active component loading is preferably 20 wt% or more and 80 wt% or less.
  • the reaction conditions for oxidative dehydrogenation of n-butene in the presence of a catalyst for butadiene production are as follows: n-butene having a raw material gas composition of 1% by volume to 20% by volume, Using a mixed gas containing molecular oxygen of volume% to 20 volume%, water vapor of 0 volume% to 60 volume% and inert gas of 0 volume% to 94 volume%, for example, nitrogen and carbon dioxide gas, The temperature is in the range of 200 ° C.
  • the reaction pressure is in the range of normal pressure to 10 atm
  • the space velocity (GHSV) of the raw material gas with respect to the catalyst is in the range of 350 hr ⁇ 1 to 7000 hr ⁇ 1 .
  • GHSV space velocity
  • GHSV Space velocity of the gas in the regeneration method of the catalyst of the present invention as is not particularly limited, usually 50 hr -1 or more 4000 hr -1 or less, preferably 100 hr -1 or more 2000 hr -1 the range It is.
  • the value of GHSV exceeds the normal range, the catalyst is damaged and the inside of the reactor is blocked by the catalyst powder or debris or flows out of the reactor. Contamination due to spillage of carbonaceous material may be caused.
  • the value of GHSV is lower than the normal range, the removal of the coke-like substance may not be performed efficiently, and a long period of time may be required for the regeneration process, or the effect may not be sufficiently exhibited.
  • Example 1 (Preparation of catalyst) 800 parts by weight of ammonium heptamolybdate was completely dissolved in 3000 parts by weight of pure water heated to 80 ° C. (Mother solution 1). Next, 11 parts by weight of cesium nitrate was dissolved in 124 ml of pure water and added to the mother liquor 1. Next, 275 parts by weight of ferric nitrate, 769 parts by weight of cobalt nitrate and 110 parts by weight of nickel nitrate were dissolved in 612 ml of pure water heated to 60 ° C. and added to the mother liquor 1.
  • nitric acid aqueous solution prepared by adding 79 parts by weight of nitric acid (60% by weight) to 330 ml of pure water heated to 60 ° C. and added to the mother liquor 1.
  • This mother liquor 1 was dried by a spray drying method, and the obtained dry powder was pre-fired at 440 ° C. for 5 hours.
  • an inert spherical carrier using a 33% by weight glycerin solution as a binder by tumbling granulation method was added to the pre-fired powder obtained in this manner and mixing well.
  • the support was molded into a spherical shape so that the support ratio was 50% by weight.
  • the spherical molded product thus obtained is calcined at 520 ° C. for 5 hours, and has a composition represented by the formula 1 as an example of the catalyst used in the regeneration method of the present invention.
  • a supported catalyst for producing butadiene in which X is Cs and a catalyst for producing butadiene in which f and g in Formula 1 are 0 is supported on a carrier was obtained.
  • the temperature of the heat medium circulating in the reactor is 250 ° C.
  • a combustion reaction a treatment process of the first cycle
  • the reaction tube outlet gas during the combustion reaction was analyzed by a gas chromatograph equipped with a heat conduction detector, and the total production rate Rcox of CO 2 and CO was determined to be 0.21 mmol / h.
  • the reaction tube outlet gas during the combustion reaction was analyzed by a gas chromatograph equipped with a heat conduction detector, and the total production rate Rcox of CO 2 and CO was determined to be 0.4 mmol / h.
  • the temperature is increased stepwise by repeatedly heating and holding the heating medium at a rate of 200 ° C./h every 10 ° C. while monitoring Rcox.
  • the heating medium was 280 ° C., the total production rate of CO 2 and CO increased to 0.7 mmol / h.
  • the heating medium is repeatedly heated up and maintained at a rate of 200 ° C./h every 10 ° C., and the heating medium reaches 340 ° C. in steps. It took 170 hours to complete.
  • damage to the catalyst particularly a pulverization phenomenon, was observed, and further, discoloration of the catalyst could be observed.
  • required from a following formula was 0.42 weight%.
  • Powder rate (% by weight) 100 ⁇ (W 0 ⁇ W 1 ) / W 0
  • W 0 weight of the catalyst filled in the reaction tube
  • W 1 weight of catalyst remaining on the sieve when the catalyst was extracted from the reaction tube after the reaction and sieved with a sieve having an opening of 3.35 mm

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)

Abstract

本発明は、ｎ－ブテンをブタジエン製造用触媒の存在下に酸化的脱水素反応させることで触媒並びに反応器内に付着したコーク状物質を除去するブタジエン製造用触媒の再生方法を提供することを目的とする。本発明は、ブテン類の酸化的脱水素反応に使用された、使用前の組成が所定の組成であるブタジエン製造用触媒が充填された反応器内のコーク状物質を除去する触媒の再生方法であって、０容量％より大きく２１容量％以下の酸素を含む第１のガスで反応器を処理する処理工程と、次いで０容量％より大きく４２容量％以下の水蒸気、及び０容量％より大きく２１容量％以下の酸素を含有する第２のガスを反応器に供給する供給工程とを含み、反応器内を循環する熱媒の温度を２００℃以上４００℃未満の範囲とし、処理工程の終了時点からそれに続く前記供給工程の終了時点までの間、熱媒の温度を一定にし、第１及び第２のガスにおける水蒸気の含有量が異なる方法である。

Description

ブタジエン製造用触媒の再生方法
　本発明は、ブテン類をブタジエン製造用触媒の存在下に酸化的脱水素反応させることで触媒並びに反応器内に付着するコーク状物質を除去すると共に該触媒の破損を抑制するブタジエン製造用触媒の再生方法である。
　従来、合成ゴム等の原料であるブタジエンは、工業的にはナフサ留分の熱分解および抽出により製造されているが、今後市場への安定供給の悪化が懸念されることから、新たなブタジエンの製造方法が求められている。そこで、ブテン類と分子状酸素を含む混合ガスから、触媒の存在下でブテン類を酸化的脱水素する方法が注目されている。しかし、反応生成物および／または反応副生成物によるコーク状物質が反応器内、つまり触媒表面および内部、イナート物質、反応管内壁や後工程設備内に析出または付着することによって、工業プラントにおいて反応ガスの流通の阻害、反応管の閉塞やそれらに伴うプラントのシャットダウンや収率の低下等さまざまなトラブルを引き起こす課題がある。
　これらのトラブルを回避する目的で、工業プラントでは、一般的に、コーク状物質によって閉塞が生じる前に反応を中止し、反応器内を循環する熱媒を昇温すること等によりコーク状物質を除去する再生処理を行う。また、コーク状物質の生成メカニズムとしては、たとえば以下が想定される。モリブデンを含む複合金属酸化物触媒の使用の際には昇華し反応器内に析出したモリブデン化合物を起点とした各種オレフィン類の重合および高沸点化合物の凝縮によるもの、触媒および反応器内の異常酸塩基点やラジカル生成点を起点とした各種オレフィン類の重合および高沸点化合物の凝縮によるもの、共役ジエンおよびその他オレフィン化合物によるディールスアルダー反応による高沸点化合物の生成および反応器内で局所的に温度が低い点における凝縮によるもの、などが挙げられ、これ以外にも種々のメカニズムが知られている。
　触媒表面に析出したコーク状物質の除去方法として、イソ酪酸またはその低級エステルを製造するためのヘテロポリ酸系触媒に炭素分が析出することにより触媒性能が劣るため、空気と水蒸気を含有するガスを反応器に流し、炭素分を触媒から除去する触媒の再生方法が特許文献１にて開示されている。特許文献２では、触媒層のピーク温度範囲を４００℃（反応温度と同じ）～４５０℃の状況下、酸素含有ガスを反応器に流しており、かつ酸素含有ガスとともに水蒸気の使用を避けた方がコーク状物質除去には好ましいことが開示されている。特許文献３では、化学反応器内における炭素状物質の除去のために４００℃と５００℃の間の温度での酸化段階を必須としている。特許文献４では、脱水素化触媒の再生方法において０．５ｂａｒ～２０ｂａｒの範囲で繰り返し迅速に反対方向に２倍～２０倍だけ変化させる工程を必須としている。特許文献５では、低級オレフィンと低級脂肪族カルボン酸とを気相中で反応させて低級脂肪族カルボン酸エステル製造用触媒を再生する方法である。引用文献６では、メタノールをジメチルエーテルへ転化するためのゼオライト含有触媒の再生方法である。
　特許文献７では、ブテン類（特許文献７では「ｎ－ブテン類」と記載）からブタジエンへの酸化的脱水素化法において、２つ以上の製造ステップと少なくとも１つの再生ステップとを含み、製造ステップの転化率損失が一定の温度で２５％を上回る前に、酸素含有の再生ガス混合物を２００～４５０℃の温度で再生ステップが実行され、また再生ステップ１回あたりに、カーボンの２～５０質量％が焼失されることを特徴とする方法が開示されている。
　さらには、特許文献８では、２つ以上の製造ステップの間に１つの再生ステップが行われるブテン類（特許文献８ではｎ－ブテン類」と記載）の酸化的脱水素化法において、少なくとも２つの製造ステップは少なくとも３５０℃の温度で実施され、かつ少なくとも１つの再生ステップは、先行する製造ステップが行われた温度を高くとも５０℃上回る温度で実施されることを特徴とする技術が開示されている。
　しかしながら、再生ステップにおけるカーボンの焼失は燃焼反応であり制御が難しく、急激な燃焼反応による触媒の損傷を防ぐ技術についての記載は、特許文献７及び８には見当たらない。
　特許文献９では、固定相反応器の運転中に触媒の損傷を最小にする、固定層反応器中でブテン類（特許文献９では「ｎ－ブテン」「ｎ－ブテン類」と記載）をブタジエンへと酸化脱水素化する方法を提供しており、製造工程における過度なカーボン析出となる前に再生工程を実施する方法として、生成ガス中の酸素含有量を少なくとも５体積％とし、さらに再生工程の実施時期が重要と捉え、製造工程の時間を１０００時間未満とした後、再生工程を実行することを特徴としている。
　しかしながら、特許文献９には、再生工程におけるカーボンの燃焼反応による触媒の損傷を防ぐ技術についての記載は見当たらない。
　コーク状物質の除去方法は、種々の反応によって生成されるコーク状物質の性状や触媒の性状によって特徴が異なること、さらにはブテン類の酸化的脱水素反応によってブタジエンを製造する触媒並びに反応器内に付着するコーク状物質の除去および該触媒の破損を抑制する再生方法における技術として特許文献１～９では不十分であり、さらなる改良が求められる。
特開平０２－２２２７２６号公報 特開平０５－１９２５９０号公報 特表２００５－５２１０２１号公報 特表２００４－５２２５６３号公報 特開２００３－７１２９９号公報 特開昭５８－３０３４０号公報 特表２０１６－５０２５４９号公報 特表２０１６－５００３７２号公報 特表２０１６－５２６５６５号公報
　本発明は、ブテン類をブタジエン製造用触媒の存在下に酸化的脱水素反応させることで触媒並びに反応器内に付着したコーク状物質を除去するブタジエン製造用触媒の再生方法を提供することを目的とする。
　本発明者等は、前述課題を解決すべく鋭意研究の結果、反応器内に充填された所定の組成のブタジエン製造用触媒の存在下にブテン類を酸化的脱水素反応させることで触媒並びに反応器内に付着したコーク状物質を除去するために、前記酸化的脱水素反応に使用された該触媒が充填されている反応器を酸素を特定の割合で含有する第１のガスで処理した後、水蒸気及び酸素をそれぞれ特定の割合で含有する第２のガスを前記反応器に供給し、前記反応器内を循環する熱媒の温度を２００℃以上４００℃未満の範囲とし、かつ、前記処理工程の終了時点からそれに続く前記供給工程の終了時点までの間、前記反応器内を循環する熱媒の温度を一定にし、前記第１のガスにおける水蒸気の含有量と前記第２のガスにおける水蒸気の含有量とを異ならせることによって、従来よりも低い温度でコーク状物質の除去が可能となり、該触媒の破損も抑制することができる再生方法を見出し、本発明を完成させるに至った。
　即ち、本発明は
（１）ブテン類の酸化的脱水素反応に使用された、使用前の組成が下記式１
　Ｍｏ１２ＢｉａＦｅｂＣｏｃＮｉｄＸｅＹｆＺｇＯｈ・・・・（式１）
（式中、Ｘは、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、及びセシウムからなる群より選ばれる少なくとも１種のアルカリ金属元素を示し、Ｙは、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、及びバリウムからなる群より選ばれる少なくとも１種のアルカリ土類金属元素を示し、Ｚは、ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、サマリウム、ユウロビウム、アンチモン、タングステン、鉛、亜鉛、セリウム、及びタリウムからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、及びｇは各々、モリブデン１２に対する各成分の原子比を示し、０．２≦ａ≦２．０、０．６＜ｂ＜３．４、５．０＜ｃ＜８．０、０＜ｄ＜３．０、０＜ｅ＜０．５、０≦ｆ≦４．０、０≦ｇ≦２．０を満たす範囲にあり、ｈは、他の元素の酸化状態を満足させる数値である。）
で表されるブタジエン製造用触媒が充填された反応器内のコーク状物質を除去する触媒の再生方法であって、０容量％より大きく２１容量％以下の酸素を含む第１のガスで反応器を処理する処理工程と、次いで０容量％より大きく４２容量％以下の水蒸気、および０容量％より大きく２１容量％以下の酸素を含有する第２のガスを前記反応器に供給する供給工程とを含み、前記反応器内を循環する熱媒の温度を２００℃以上４００℃未満の範囲とし、かつ、前記処理工程の終了時点からそれに続く前記供給工程の終了時点までの間、前記反応器内を循環する熱媒の温度を一定にし、前記第１のガスにおける水蒸気の含有量と前記第２のガスにおける水蒸気の含有量とが異なることを特徴とする触媒の再生方法、
（２）前記処理工程の条件において前記反応器から排出されるＣＯ２およびＣＯの生成速度が最大生成速度となった後、前記反応器から排出されるＣＯ２およびＣＯの生成速度が前記最大生成速度の９５％以下の時に前記供給工程を行うことを特徴とする上記（１）に記載の触媒の再生方法、
（３）前記処理工程及びそれに続く前記供給工程を含むサイクルを２回以上繰り返し、
　１回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度と、２回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度とが異なることを特徴とする上記（２）に記載の触媒の再生方法、
（４）２回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度が、１回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度よりも高いことを特徴とする上記（３）に記載の触媒の再生方法、
（５）前記反応器内を循環する熱媒の温度が、２００℃以上３５０℃以下であることを特徴とする上記（１）～（４）のいずれか１項に記載の触媒の再生方法、
（６）前記ブタジエン製造用触媒が担体に担持されているブタジエン製造用担持触媒を使用する上記（１）～（５）のいずれか１項に記載の触媒の再生方法、
に関する。
　本発明は、酸化的脱水素反応によりブタジエン製造用触媒並びに反応器内に付着したコーク状物質を除去するために、前記酸化的脱水素反応に使用された該触媒が充填されている反応器を酸素を特定の割合で含有する第１のガスで処理した後、水蒸気及び酸素をそれぞれ特定の割合で含有する第２のガスを前記反応器に供給し、前記反応器内を循環する熱媒の温度を２００℃以上４００℃未満の範囲とし、かつ、前記処理工程の終了時点からそれに続く前記供給工程の終了時点までの間、前記反応器内を循環する熱媒の温度を一定にし、前記第１のガスにおける水蒸気の含有量と前記第２のガスにおける水蒸気の含有量とを異ならせることにより、従来よりも低い温度、短時間でコーク状物質を除去することができ、かつ該触媒の破損も抑制することができる、長期安定性および経済的に優れた触媒の再生方法を提供する。
　以下、本発明についてより詳細に説明する。本発明は、ブテン類を下記の組成式（式１）
　Ｍｏ１２ＢｉａＦｅｂＣｏｃＮｉｄＸｅＹｆＺｇＯｈ・・・・（式１）
（式中、Ｘは、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、及びセシウムからなる群より選ばれる少なくとも１種のアルカリ金属元素を示し、Ｙは、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、及びバリウムからなる群より選ばれる少なくとも１種のアルカリ土類金属元素を示し、Ｚは、ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、サマリウム、ユウロビウム、アンチモン、タングステン、鉛、亜鉛、セリウム、及びタリウムからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、及びｇは各々、モリブデン１２に対する各成分の原子比を示し、０．２≦ａ≦２．０、０．６＜ｂ＜３．４、５．０＜ｃ＜８．０、０＜ｄ＜３．０、０＜ｅ＜０．５、０≦ｆ≦４．０、０≦ｇ≦２．０を満たす範囲にあり、ｈは、他の元素の酸化状態を満足させる数値である。）
を満たす組成を有するブタジエン製造用触媒の存在下に酸化的脱水素反応させることで触媒並びに反応器内に付着したコーク状物質を除去するための方法である。
　本発明の触媒の再生方法は、ブテン類の酸化的脱水素反応に使用された、使用前の組成が前記式１で表されるブタジエン製造用触媒が充填された反応器内のコーク状物質を除去する触媒の再生方法であって、０容量％より大きく２１容量％以下の酸素を含む第１のガスで前記反応器を処理する処理工程と、次いで０容量％より大きく４２容量％以下の水蒸気、および０容量％より大きく２１容量％以下の酸素を含有する第２のガスを前記反応器に供給する供給工程とを含み、前記反応器内を循環する熱媒の温度を２００℃以上４００℃未満の範囲とし、かつ、前記処理工程の終了時点からそれに続く前記供給工程の終了時点までの間、前記反応器内を循環する熱媒の温度を一定にし、前記第１のガスにおける水蒸気の含有量と前記第２のガスにおける水蒸気の含有量とが異なる方法である。
　本発明の再生方法においては、前記処理工程及び前記供給工程において、ブタジエン製造用触媒が充填された反応器内を循環する熱媒の温度が２００℃以上４００℃未満、好ましくは２００℃以上３５０℃以下の条件下にてガス（第１のガス又は第２のガス）を前記反応器に供給する。さらに、本発明の再生方法においては、前記処理工程の終了時点からそれに続く前記供給工程の終了時点までの間、前記反応器内を循環する熱媒の温度を２００℃以上４００℃未満で一定、好ましくは２００℃以上３５０℃以下で一定にする。前記処理工程に使用する第１のガスの組成は、酸素の含有量が０容量％より大きく２１％容量％以下である。前記第１のガスは、その水蒸気の含有量が前記第２のガスにおける水蒸気の含有量と異なっていればよいが、その水蒸気の含有量が前記第２のガスにおける水蒸気の含有量より少ないことが好ましく、水蒸気を含まないことがより好ましい。前記供給工程に使用する第２のガスの組成は、水蒸気の含有量が０容量％より大きく４２容量％以下であり、かつ酸素の含有量が０容量％より大きく２１％容量％以下である。
　本発明における「コーク状物質」とは、ブタジエンを製造する反応において、反応原料または目的生成物または反応副生成物の少なくともいずれかにより生じるものであり、その化学的組成や生成メカニズムの詳細は不明であるが、触媒表面および内部、イナート物質、反応管内壁や後工程設備内に析出または付着することによって、特に工業プラントにおいては反応ガスの流通の阻害、反応管の閉塞やそれらに伴う反応のシャットダウン等さまざまなトラブルを引き起こす原因物質であるものとする。
　本発明におけるブテン類とは、１－ブテン、トランス－２－ブテン、シス－２－ブテン、イソブチレンのうち、単一成分のガス、もしくは少なくとも一つの成分を含む混合ガスを意味するものとする。本発明におけるブタジエンとはより厳密には１，３－ブタジエンを意味するものとする。
　本発明の再生方法として、前記反応器内を循環する熱媒の温度が２００℃以上４００℃未満、好ましくは２００℃以上３５０℃以下の状況下にてガスを前記反応器に供給するとコーク状物質が除去できるメカニズムは、詳細には解明できておらず不明であるが、上記範囲内の熱媒の温度は、本反応で生成するコーク状物質が触媒、反応管内壁、イナート物質等に付着した場合に、急激な燃焼を引き起こさずに徐々に分解が進行するのに適した温度であると考えられる。しかし、熱媒の温度が４００℃以上の条件では、コーク状物質が急激に燃焼し、触媒に付着している場合には、その発熱によって触媒の結晶構造変化が引き起こされ、変質劣化し、さらには発生した燃焼ガスによって触媒に圧力がかかり破損する可能性があり、また反応管内部の急激な発熱の場合には、前記反応器の損傷を引き起こしかねない。また、熱媒の温度が２００℃よりも低い場合には、燃焼が進行せず再生処理の効果が十分に発現されない、もしくは再生時間が長くなる場合があり、プラント停止期間が長くなり経済性が悪化するおそれがある。
　また、前記処理工程において、前記反応器に供給する希釈酸素ガスに対し水蒸気を加えることによって、熱媒の温度が低くてもコーク状物質を効果的に前記反応器から除去することができる。前記反応器に供給するガスの水蒸気含有率及び／または酸素含有率に関し、第２のガスにおける水蒸気の含有率が０容量％より大きく４２容量％以下であり、第１及び第２のガスにおける酸素の含有率が０容量％より大きく２１容量％以下であり、第１のガスにおける水蒸気の含有量と第２のガスにおける水蒸気の含有量とが異なっていれば、特に制限はない。本発明の再生方法においては、前記処理工程において酸素０容量％より大きく２１容量％以下を含有する第１のガスを前記反応器に供給した後、次いで前記供給工程において水蒸気０容量％より大きく４２容量％以下を含有する第２のガスを前記反応器に供給することによって、コーク状物質を除去する。本発明の再生方法において、好ましくは、前記処理工程において０容量％より大きく２１％以下の酸素を含有し、かつ水蒸気を含有しない第１のガスを前記反応器に供給した後、次いで前記供給工程において水蒸気０容量％より大きく４２容量％以下を含有し、かつ酸素０容量％より大きく２１容量％以下を含有する第２のガスを前記反応器に供給する。こうすると、コーク状物質の除去をより効果的に抑制することができる。
　前記反応器に供給するガス（第１及び第２のガス）の水蒸気容量率及び／または酸素容量率は、例えば窒素等によって調整することができる。
　前記反応器に供給するガスの組成を第１のガスの組成から第２のガスの組成に切り替える時期、すなわち前記処理工程から前記供給工程に移行する時期は、前記処理工程の条件において排出されるＣＯ２およびＣＯの生成速度が最大生成速度となった後、前記反応器から排出されるＣＯ２およびＣＯの生成速度が最大生成速度の９５％以下である時であることが好ましく、そのような時であり、かつ生成速度が緩やかに低下、安定した時であることがより好ましい。実施した酸化的脱水素反応の反応条件や反応スケール、反応期間や触媒の性能によってコーク状物質の性質や量が異なり、それに伴って燃焼挙動も異なるため、それらを考慮の上、前記反応器に供給するガスの組成を切り替える時を上述の範囲内において、適宜変えてもよい。また、ここで排出されるＣＯ２およびＣＯの生成速度とは、燃焼処理中に生成されるＣＯ２およびＣＯの生成速度であるため、空気中にもともと含まれるＣＯ２およびＣＯ量は除され計算されるものである。
　再生処理中の熱媒の昇温速度は、通常は特に制限されないが、１℃／ｈ以上２００℃／ｈ以下の範囲にすることが好ましい。再生処理中の熱媒の昇温速度が２００℃／ｈよりも速いと、急激な燃焼を引き起こし、十分な再生工程を行うことができない場合がある。また、再生処理中の熱媒の昇温速度が１℃／ｈよりも遅いと、再生処理に要する時間が長くなり経済性が悪化する。
　前述の反応器内を循環する熱媒温度および前記反応器に供給するガスに含まれる水蒸気容量率及び／または酸素容量率の操作と昇温速度を組み合わせて実施するとさらに好ましく、前記反応器内を循環する熱媒を２００℃以上３５０℃以下で一定の状況下、０容量％より大きく２１容量％以下の酸素を含むガスで再生処理した後、次いで０容量％より大きく４２容量％以下の水蒸気を含むガスを供給する工程を２回以上繰り返して、反応管出口ガスから排出されるＣＯ２およびＣＯの生成速度が適切な生成速度まで可能な限り低下するよう実施すると最も好ましい。この工程を２回繰り返す場合は、１回目工程と２回目工程の熱媒の温度は異なる方が好ましく、２回目工程の熱媒の温度は、１回目工程の熱媒の温度よりも高い方がより好ましい。この工程を２回以上繰り返す場合は、工程ごとに熱媒の温度が異なっても良い。また、適切な生成速度とは、実施した酸化的脱水素反応の反応条件や反応スケール、反応期間や触媒の性能によって異なるため、適宜、決定されるものである。
　本発明の触媒の再生方法では、前記処理工程及びそれに続く前記供給工程を含むサイクルを２回以上繰り返し、１回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度と２回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度とが異なることが好ましい。２回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度は、１回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度よりも高いことがより好ましい。
　本発明の触媒の再生方法では、以下の触媒を使用する。なお、本発明の触媒の再生方法はモリブデンとビスマスを主成分とする公知の組成である複合金属酸化物触媒の再生方法でも本発明の効果を奏する場合がある。
　本発明に使用する触媒は、ブテン類の酸化的脱水素反応に使用されたブタジエン製造用触媒であって、使用前の組成（触媒活性成分の組成）が下記式１
　Ｍｏ１２ＢｉａＦｅｂＣｏｃＮｉｄＸｅＹｆＺｇＯｈ・・・・（式１）
（式中、Ｘは、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、及びセシウムからなる群より選ばれる少なくとも１種のアルカリ金属元素を示し、Ｙは、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、及びバリウムからなる群より選ばれる少なくとも１種のアルカリ土類金属元素を示し、Ｚは、ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、サマリウム、ユウロビウム、アンチモン、タングステン、鉛、亜鉛、セリウム、及びタリウムからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、及びｇは各々、モリブデン１２に対する各成分の原子比を示し、０．２≦ａ≦２．０、０．６＜ｂ＜３．４、５．０＜ｃ＜８．０、０＜ｄ＜３．０、０＜ｅ＜０．５、０≦ｆ≦４．０、０≦ｇ≦２．０を満たす範囲にあり、ｈは、他の元素の酸化状態を満足させる数値である。）
で表されるものである。
　本発明に使用する触媒を得るための各金属元素の原料としては特に制限はないが、各金属元素を少なくとも一種含む硝酸塩、亜硝酸塩、硫酸塩、アンモニウム塩、有機酸塩、酢酸塩、炭酸塩、次炭酸塩、塩化物、無機酸、無機酸の塩、ヘテロポリ酸、ヘテロポリ酸の塩、水酸化物、酸化物、金属、合金等、またはこれらの混合物を用いることができ、その具体例としては、下記のようなものが挙げられる。モリブデンの供給源としてはモリブデン酸アンモニウムが好ましい。特にモリブデン酸アンモニウムには、ジモリブデン酸アンモニウム、テトラモリブデン酸アンモニウム、ヘプタモリブデン酸アンモニウム等、複数種類の化合物が存在するが、その中でもヘプタモリブデン酸アンモニウムが最も好ましい。ビスマス成分原料としては硝酸ビスマスが好ましい。鉄、コバルト、ニッケル及びその他の元素の原料としては通常は酸化物あるいは強熱することにより酸化物になり得る硝酸塩、炭酸塩、有機酸塩、水酸化物等又はそれらの混合物を用いることができる。
　本発明の触媒の調製法としては特に制限はないが、大別すると以下の通り２種類の調製法があり、便宜的に本発明において（Ａ）法および（Ｂ）法とする。（Ａ）法は触媒の活性成分を粉末として得た後、これを成形する方法であり、（Ｂ）法は予め成形された担体上に、触媒の活性成分の溶解した溶液を接触させて担持させる方法である。以下で（Ａ）法および（Ｂ）法の詳細を記載する。
　以下では（Ａ）法による触媒調製方法を記載する。以下で各工程の順を好ましい例として記載しているが、最終的な触媒製品を得るための各工程の順番、工程数、各工程の組み合わせについて制限はないものとする。
〔工程（Ａ１）：調合と乾燥〕
　触媒活性成分の原料の混合溶液またはスラリーを調製し、沈殿法、ゲル化法、共沈法、水熱合成法等の工程を経た後、乾燥噴霧法、蒸発乾固法、ドラム乾燥法、凍結乾燥法等の公知の乾燥方法を用いて、本発明の乾燥粉体を得る。この混合溶液またはスラリーは、溶媒として水、有機溶剤、またはこれらの混合溶液のいずれでも良く、触媒の活性成分の原料濃度も制限はなく、更に、この混合溶液またはスラリーの液温、雰囲気等の調合条件および乾燥条件について特に制限はないが、最終的な触媒の性能、機械的強度、成形性や生産効率等を考慮して適切な範囲を選択されるべきである。このうち本発明において最も好ましいのは、２０℃以上９０℃以下の条件下で触媒の活性成分の原料の混合溶液またはスラリーを形成させ、これを噴霧乾燥器に導入して乾燥器出口が７０℃以上１５０℃以下、得られる乾燥粉体の平均粒径が１０μｍ以上７００μｍ以下となるよう熱風入口温度、噴霧乾燥器内部の圧力、およびスラリーの流量を調節する方法である。
〔工程（Ａ２）：予備焼成〕
　こうして得られた乾燥粉体を２００℃以上６００℃以下で予備焼成し、本発明の予備焼成粉体を得ることができる。この予備焼成の条件に関しても、予備焼成時間や予備焼成時の雰囲気について特に制限はなく、予備焼成の手法も流動床、ロータリーキルン、マッフル炉、トンネル焼成炉など特に制限はなく、最終的な触媒の性能、機械的強度、成形性や生産効率等を考慮して適切な範囲を選択すべきである。このうち本発明においてトンネル焼成炉において３００℃以上６００℃以下、予備焼成１時間以上１２時間以下、空気雰囲気下による方法が好ましい。
〔工程（Ａ３）：成形〕
　こうして得られた予備焼成粉体をそのまま触媒として使用することもできるが、成形して使用することもできる。成形品の形状は球状、円柱状、リング状など特に制限されないが、一連の調製で最終的に得られる触媒における機械的強度、反応器、調製の生産効率等を考慮して選択するべきである。成形方法についても特に制限はないが、以下段落に示す担体や成形助剤、強度向上剤、バインダー等を予備焼成粉体に添加して円柱状、リング状に成形する際には打錠成形機や押出成形機などを用い、球状に成形する際には造粒機などを用いて成形品を得る。このうち本発明において不活性な球状担体に予備焼成粉体を転動造粒法によりコーティングさせ担持成形する方法が好ましい。
　球状担体の材質としてはアルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、ニオビア、シリカアルミナ、炭化ケイ素、炭化物、およびこれらの混合物など公知の物を使用でき、さらにその粒径、吸水率、機械的強度、各結晶相の結晶化度や混合割合なども特に制限はなく、最終的な触媒の性能、成形性や生産効率等を考慮して適切な範囲を選択すべきである。球状担体と予備焼成粉体の混合の割合は、各原料の仕込み重量により、下記式より担持率として算出される。
担持率（重量％）＝（成形に使用した予備焼成粉体の重量）／｛（成形に使用した予備焼成粉体の重量）＋（成形に使用した球状担体の重量）｝×１００
　成形に使用する予備焼成粉体以外の原料として、予備焼成粉体と結晶性セルロ－スなどの成形助剤、またはセラミックウィスカ－などの強度向上剤、バインダーとしてアルコール、ジオール、トリオール、およびそれらの水溶液等を任意の種類および混合割合で用いて成形することができ、特に制限はない。また、このバインダーに前記触媒原料の溶液を使用することで、工程（Ａ１）とは異なる態様で触媒の最表面に元素を導入することも可能である。
〔工程（Ａ４）：本焼成〕
　このようにして得られた予備焼成粉体または成形品は、反応に使用する前に３００℃以上６００℃以下で再度焼成（本焼成）することが好ましい。本焼成に関しても、本焼成時間や本焼成時の雰囲気について特に制限はなく、本焼成の手法も流動床、ロータリーキルン、マッフル炉、トンネル焼成炉など特に制限はなく、最終的な触媒の性能、機械的強度や生産効率等を考慮して適切な範囲を選択されるべきである。このうち本発明において最も好ましいのは、トンネル焼成炉において本焼成４５０℃以上６００℃以下、本焼成１時間以上１２時間以下、空気雰囲気下による方法である。このとき、昇温時間としては、通常２時間以上２０時間以下であり、好ましくは３時間以上１５時間以下、さらに好ましくは４時間以上１０時間以下の範囲で行うのがよい。
　次に、以下では（Ｂ）法による触媒調製方法を記載する。以下では各工程を順に記載しているが、最終的な触媒を得るための各工程の順番、工程数、各工程の組み合わせについて制限はないものとする。
〔工程（Ｂ１）：含浸〕
　触媒の活性成分が導入された溶液またはスラリーを調製し、ここに成形担体または（Ａ）法で得た触媒を含浸させ、成形品を得る。ここで、含浸による触媒の活性成分の担持手法はディップ法、インシピエントウェットネス法、イオン交換法、ｐＨスイング法など特に制限はなく、溶液またはスラリーの溶媒として水、有機溶剤、またはこれらの混合溶液のいずれでも良く、触媒の活性成分の原料濃度も制限はなく、更に、混合溶液またはスラリーの液温、液にかかる圧力、液の周囲の雰囲気についても特に制限はないが、最終的な触媒の性能、機械的強度、成形性や生産効率等を考慮して適切な範囲を選択すべきである。また、成形担体および（Ａ）法で得た触媒のいずれも形状は球状、円柱状、リング状、粉末状など特に制限はなく、さらに材質、粒径、吸水率、機械的強度も特に制限はない。
〔工程（Ｂ２）：乾燥〕
　こうして得られた成形品を、蒸発乾固法、ドラム乾燥法、凍結乾燥法等の公知の乾燥方法を用いて２０℃以上２００℃以下の範囲において熱処理を行い、本発明の触媒成形乾燥体を得る。乾燥時間や乾燥時の雰囲気について特に制限はなく、乾燥の手法も流動床、ロータリーキルン、マッフル炉、トンネル焼成炉など特に制限はなく、最終的な触媒の性能、機械的強度、成形性や生産効率等を考慮して適切な範囲を選択されるべきである。
〔工程（Ｂ３）：本焼成〕
　こうして得られた触媒成形乾燥体を、本焼成３００℃以上６００℃以下で熱処理を行い、本発明の触媒を得る。ここで、本焼成時間や本焼成時の雰囲気について特に制限はなく、本焼成の手法も流動床、ロータリーキルン、マッフル炉、トンネル焼成炉など特に制限はなく、最終的な触媒の性能、機械的強度、成形性や生産効率等を考慮して適切な範囲を選択されるべきである。このうち本発明において最も好ましいのは、トンネル焼成炉において本焼成４５０℃以上６００℃以下、本焼成１時間以上１２時間以下、空気雰囲気下による方法である。このとき、昇温時間としては、通常２時間以上２０時間以下であり、好ましくは３時間以上１５時間以下、さらに好ましくは４時間以上１０時間以下の範囲で行うのがよい。
　以上の調製により得られた触媒は、その形状やサイズに特に制限はないが、反応管への充填の作業性と充填後の反応管内の圧力損失等を勘案すると、形状は球形状、平均粒径は３．０ｍｍ以上１０．０ｍｍ以下、また触媒活性成分の担持率は２０重量％以上８０重量％以下が好ましい。
　本発明の再生方法の前にｎ－ブテンをブタジエン製造用触媒の存在下に酸化的脱水素反応するための反応条件は、原料ガス組成として１容量％以上２０容量％以下のｎ－ブテン、５容量％以上２０容量％以下の分子状酸素、０容量％以上６０容量％以下の水蒸気及び０容量％以上９４容量％以下の不活性ガス、例えば窒素、炭酸ガスを含む混合ガスを用い、熱媒温度としては２００℃以上５００℃以下の範囲であり、反応圧力としては常圧以上１０気圧以下、触媒に対する前記原料ガスの空間速度（ＧＨＳＶ）は３５０ｈｒ－１以上７０００ｈｒ－１以下の範囲となる。反応の形態として固定床、移動床、および流動床の中で制約はないが、固定床が好ましい。
　本発明の触媒の再生方法におけるガスの空間速度（以下ＧＨＳＶと略す。）としては、特に制限はないが、通常５０ｈｒ－１以上４０００ｈｒ－１以下、好ましくは１００ｈｒ－１以上２０００ｈｒ－１以下の範囲である。ＧＨＳＶの値が通常の範囲を超えると、触媒の破損が生じ触媒の粉末や破片によって前記反応器内が閉塞する、または前記反応器外へ流出するなどの影響による触媒の活性低下、後工程へ炭素状物質が流出することによる汚染が引き起こされる可能性がある。一方、ＧＨＳＶの値が通常の範囲よりも低いとコーク状物質の除去が効率よく実行されず、再生処理に長期間が必要となる、または効果が十分に発現されない場合がある。
　以下実施例により本発明を更に詳細に説明する。本発明はその趣旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下において、％は特に断りがない限りｍｏｌ％を意味する。また、以下においてｎ－ブテン転化率、ＴＯＳの定義とは、以下の通りである。
　ｎ－ブテン転化率（モル％）
　　＝（反応したｎ－ブテンのモル数／供給したｎ－ブテンのモル数）
　　　×１００
　ＴＯＳ＝混合ガス流通時間（時間）
〔実施例１〕
（触媒の調製）
　ヘプタモリブデン酸アンモニウム８００重量部を８０℃に加温した純水３０００重量部に完全溶解させた（母液１）。次に、硝酸セシウム１１重量部を純水１２４ｍｌに溶解させて、母液１に加えた。次に、硝酸第二鉄２７５重量部、硝酸コバルト７６９重量部及び硝酸ニッケル１１０重量部を６０℃に加温した純水６１２ｍｌに溶解させ、母液１に加えた。続いて硝酸ビスマス３１１重量部を６０℃に加温した純水３３０ｍｌに硝酸（６０重量％）７９重量部を加えて調製した硝酸水溶液に溶解させ、母液１に加えた。この母液１をスプレードライ法にて乾燥し、得られた乾燥粉体を４４０℃、５時間の条件で予備焼成した。こうして得られた予備焼成粉体に対して５重量％分の結晶性セルロースを添加し、十分混合した後、転動造粒法にてバインダーとして３３重量％グリセリン溶液を用い、不活性の球状担体に、担持率が５０重量％となるように球状に担持成形した。こうして得られた球状成形品を、５２０℃、５時間の条件で焼成し、本発明の再生方法に使用する触媒の一例としての、前記式１で表される組成を有し、前記式１中のＸがＣｓであり、前記式１中のｆ及びｇが０であるブタジエン製造用触媒が担体に担持されているブタジエン製造用担持触媒を得た。仕込み原料から計算される触媒の原子比は、Ｍｏ：Ｂｉ：Ｆｅ：Ｃｏ：Ｎｉ：Ｃｓ＝１２：１．７：１．８：７．０：１．０：０．１５（前記式１中のａ＝１．７、ｂ＝１．８、ｃ＝７．０、ｄ＝１．０、ｅ＝０．１５）であった。
（コーク状物質の析出反応（ブテン類の酸化的脱水素反応））
　ステンレス鋼反応管を備える反応器を使用し、得られたブタジエン製造用担持触媒１０６ｍｌをステンレス鋼反応管に充填し、ガス体積比率が１－ブテン：酸素：窒素：水蒸気＝１：１：７：１の混合ガスを用い、常圧下、ＧＨＳＶ６００ｈｒ－１の条件で、１－ブテン転化率＝８５．０±１．０％を保持できるよう前記反応器を循環する熱媒の温度を変化させてＴＯＳ２００時間まで反応し、コーク状物質をブタジエン製造用担持触媒上に析出させた。
（コーク状物質の除去（再生処理））
　析出したコーク状物質を除去させる目的で、前記反応器を循環する熱媒の温度を２５０℃として、ガス体積比率が酸素：窒素：水蒸気＝１：９：０（酸素含有量１０容量％）の混合ガス（第１のガス）を用い、常圧下、混合ガスの空間速度を２５０ｈｒ－１で燃焼反応（１回目のサイクルの処理工程）を開始した。燃焼反応中の反応管出口ガスを熱伝導検出器が装着されたガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ２およびＣＯの合計生成速度Ｒｃｏｘを求めたところ、０．２１ｍｍｏｌ／ｈであった。
　Ｒｃｏｘが０．１７ｍｍｏｌ／ｈ（同条件における最大値の８１％）に減少した（１回目のサイクルの処理工程の終了）後、熱媒の温度及び混合ガスの空間速度を２５０℃及び２５０ｈｒ－１で一定に維持したまま、ガス体積比率のみ酸素：窒素：水蒸気＝１：７：２（酸素含有量１０容量％、水蒸気含有量２０容量％）と変化させたところ、Ｒｃｏｘは１．２２ｍｍｏｌ／ｈまで上昇した（１回目のサイクルの供給工程）。
　Ｒｃｏｘが０．４４ｍｍｏｌ／ｈ（同条件における最大値の３６％）に減少した後、ガス体積比率を酸素：窒素：水蒸気＝１：９：０に戻し、続いてＲｃｏｘを監視しながら、熱媒を１０℃ごと２００℃／ｈの速度による昇温と温度保持を繰り返すことで段階的に２８０℃まで昇温させた（２回目のサイクルの処理工程）。熱媒の温度２８０℃で再びＲｃｏｘを求めたところ、０．５７ｍｍｏｌ／ｈであった。
　Ｒｃｏｘが０．５４ｍｍｏｌ／ｈ（同条件における最大値の９５％）に減少した後、熱媒の温度及び混合ガスの空間速度を２８０℃及び２５０ｈｒ－１で一定に維持したまま、水蒸気を窒素へ酸素：窒素：水蒸気＝１：７：２のガス組成となるよう置換導入したところ、Ｒｃｏｘは２．８０ｍｍｏｌ／ｈまで上昇した（２回目のサイクルの供給工程）。
　Ｒｃｏｘが１．０５ｍｍｏｌ／ｈ（同条件における最大値の３８％）に減少した後、ガス体積比率を酸素：窒素：水蒸気＝１：９：０に戻し、以降もＲｃｏｘを監視しながら、熱媒を１０℃ごと２００℃／ｈの速度による昇温と温度保持を繰り返すことで段階的に昇温し、熱媒が３５０℃になるまでに要した時間は３４ｈであった。再生処理後の触媒を抜き出し、目視にて観察したところ、破損や変色を見ることができなかった。
〔比較例１〕
（触媒の調製）
　実施例１記載と同様に実施した。
（コーク状物質の析出反応）
　実施例１記載と同様に実施した。
（コーク状物質の除去（再生処理））
　析出したコーク状物質を除去させる目的で、前記反応器を循環する熱媒を２４０℃としてガス体積比率が酸素：窒素：水蒸気＝２：８：０の混合ガスを用い、常圧下、空間速度２５０ｈｒ－１で燃焼反応を開始した。燃焼反応中の反応管出口ガスを熱伝導検出器が装着されたガスクロマトグラフで分析し、ＣＯ２およびＣＯの合計生成速度Ｒｃｏｘを求めたところ、０．４ｍｍｏｌ／ｈであった。続けて、ＣＯ２およびＣＯの合計生成速度が低下安定した後、Ｒｃｏｘを監視しながら、熱媒を１０℃ごと２００℃／ｈの速度による昇温と温度保持を繰り返すことで温度を段階的に上昇させ、熱媒が２８０℃ではＣＯ２およびＣＯの合計生成速度は０．７ｍｍｏｌ／ｈまで上昇した。以降もＣＯ２およびＣＯの合計生成速度を監視しながら、熱媒を１０℃ごと２００℃／ｈの速度による昇温と温度保持を繰り返すことで段階的に昇温し熱媒が３４０℃になるまでに要した時間は１７０時間であった。再生処理後の触媒を抜き出し、目視にて観察したところ、触媒の破損、特に粉化現象が観察され、さらには触媒の変色を見ることができた。下記式から求められる粉化率は、０．４２重量％であった。
　粉化率（重量％）＝１００×（Ｗ０－Ｗ１）／Ｗ０
　ここで、Ｗ０：反応管へ充填した触媒の重量
　　　　　Ｗ１：反応後に触媒を反応管から抜き出し目開き３．３５ｍｍの
　　　　　　　 篩でふるったときに篩に残存した触媒の重量
　実施例から、ブテン類からブタジエンを製造する反応により触媒並びに反応器内に付着したコーク状物質を除去する方法において、より低い温度で効率よく実行するためには、酸素のみならず水蒸気を含む混合ガスを供給する工程を含むことで本発明の効果が発現され、触媒の破損を伴わずに実施することができるといえる。
　本発明は、その精神又は主要な特徴から逸脱することなく、他のいろいろな形で実施することができる。そのため、上述の実施例はあらゆる点で単なる例示にすぎず、限定的に解釈してはならない。本発明の範囲は特許請求の範囲によって示すものであって、明細書本文には、なんら拘束されない。さらに、特許請求の範囲の均等範囲に属する変形や変更は、全て本発明の範囲内のものである。
　また、この出願は、２０１５年１２月２５日に日本で出願された特許出願、特願２０１５－２５３０５４に基づく優先権を請求する。本明細書で引用した全ての刊行物、特許、及び特許出願（上記日本特許出願を含む）の内容を、そのまま参照により本明細書に取り入れるものとする。

Claims (6)

  1. 　ブテン類の酸化的脱水素反応に使用された、使用前の組成が下記式１
    　Ｍｏ１２ＢｉａＦｅｂＣｏｃＮｉｄＸｅＹｆＺｇＯｈ・・・・（式１）
    （式中、Ｘは、リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、及びセシウムからなる群より選ばれる少なくとも１種のアルカリ金属元素を示し、Ｙは、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、及びバリウムからなる群より選ばれる少なくとも１種のアルカリ土類金属元素を示し、Ｚは、ランタン、セリウム、プラセオジム、ネオジム、サマリウム、ユウロビウム、アンチモン、タングステン、鉛、亜鉛、セリウム、及びタリウムからなる群より選ばれる少なくとも１種の元素を示し、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅ、ｆ、及びｇは各々、モリブデン１２に対する各成分の原子比を示し、０．２≦ａ≦２．０、０．６＜ｂ＜３．４、５．０＜ｃ＜８．０、０＜ｄ＜３．０、０＜ｅ＜０．５、０≦ｆ≦４．０、０≦ｇ≦２．０を満たす範囲にあり、ｈは、他の元素の酸化状態を満足させる数値である。）
    で表されるブタジエン製造用触媒が充填された反応器内のコーク状物質を除去する触媒の再生方法であって、
    　０容量％より大きく２１容量％以下の酸素を含む第１のガスで前記反応器を処理する処理工程と、
    　次いで０容量％より大きく４２容量％以下の水蒸気、および０容量％より大きく２１容量％以下の酸素を含有する第２のガスを前記反応器に供給する供給工程とを含み、
    　前記反応器内を循環する熱媒の温度を２００℃以上４００℃未満の範囲とし、かつ、前記処理工程の終了時点からそれに続く前記供給工程の終了時点までの間、前記反応器内を循環する熱媒の温度を一定にし、
    　前記第１のガスにおける水蒸気の含有量と前記第２のガスにおける水蒸気の含有量とが異なることを特徴とする触媒の再生方法。
  2. 　前記処理工程の条件において前記反応器から排出されるＣＯ２およびＣＯの生成速度が最大生成速度となった後、前記反応器から排出されるＣＯ２およびＣＯの生成速度が前記最大生成速度の９５％以下の時に前記供給工程を行うことを特徴とする請求項１に記載の触媒の再生方法。
  3. 　前記処理工程及びそれに続く前記供給工程を含むサイクルを２回以上繰り返し、
    　１回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度と、２回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度とが異なることを特徴とする請求項２に記載の触媒の再生方法。
  4. 　２回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度が、１回目のサイクルにおける処理工程及び供給工程の熱媒の温度よりも高いことを特徴とする請求項３に記載の触媒の再生方法。
  5. 　前記反応器内を循環する熱媒の温度が、２００℃以上３５０℃以下であることを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載の触媒の再生方法。
  6. 　前記ブタジエン製造用触媒が担体に担持されているブタジエン製造用担持触媒を使用する請求項１～５のいずれか１項に記載の触媒の再生方法。
PCT/JP2016/088406 2015-12-25 2016-12-22 ブタジエン製造用触媒の再生方法 WO2017111035A1 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020187016510A KR20180097543A (ko) 2015-12-25 2016-12-22 부타디엔 제조용 촉매의 재생 방법
CN201680075802.6A CN108430631A (zh) 2015-12-25 2016-12-22 丁二烯制造用催化剂的再生方法
EP16878922.0A EP3395443A4 (en) 2015-12-25 2016-12-22 METHOD OF REGENERATING A CATALYST FOR BUTADIA PRODUCTION
JP2017558272A JP6779911B2 (ja) 2015-12-25 2016-12-22 ブタジエン製造用触媒の再生方法
US16/065,243 US20190299195A1 (en) 2015-12-25 2016-12-22 Method for regenerating catalyst for butadiene production

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015253054 2015-12-25
JP2015-253054 2015-12-25

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2017111035A1 true WO2017111035A1 (ja) 2017-06-29

Family

ID=59090641

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2016/088406 WO2017111035A1 (ja) 2015-12-25 2016-12-22 ブタジエン製造用触媒の再生方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20190299195A1 (ja)
EP (1) EP3395443A4 (ja)
JP (1) JP6779911B2 (ja)
KR (1) KR20180097543A (ja)
CN (1) CN108430631A (ja)
WO (1) WO2017111035A1 (ja)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109647544B (zh) * 2019-01-03 2021-06-11 飞潮（无锡）过滤技术有限公司 一种干湿法复合再生回收废旧铜铋催化剂的工艺
US20220126281A1 (en) * 2021-06-30 2022-04-28 Uop Llc Process for regenerating a dehydrogenation catalyst

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6020987A (ja) * 1983-07-15 1985-02-02 Jgc Corp 脱水素用固体酸素キヤリヤ−及びその製造法
JPS6058928A (ja) * 1983-09-09 1985-04-05 Japan Synthetic Rubber Co Ltd 共役ジオレフインの製造法
CN103071544A (zh) * 2013-01-30 2013-05-01 中国石油化工股份有限公司 丁烯氧化脱氢催化剂的原位再生方法
WO2014086768A1 (de) * 2012-12-06 2014-06-12 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu butadien
WO2014086815A1 (de) * 2012-12-06 2014-06-12 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu butadien
WO2014157390A1 (ja) * 2013-03-27 2014-10-02 旭化成ケミカルズ株式会社 ブタジエンの製造方法
WO2014202501A1 (de) * 2013-06-17 2014-12-24 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu 1,3-butadien
WO2015004042A2 (de) * 2013-07-10 2015-01-15 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu butadien
WO2015007839A1 (de) * 2013-07-18 2015-01-22 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu 1,3-butadien

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3130065A1 (de) 1981-07-30 1983-02-17 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Verfahren zur regeneration von katalysatoren
JP2587488B2 (ja) 1989-02-22 1997-03-05 株式会社日本触媒 イソ酪酸の酸化脱水素用触媒の再生方法
JP3110838B2 (ja) 1992-01-21 2000-11-20 株式会社日本触媒 触媒再生方法
DE10060099A1 (de) 2000-12-04 2002-06-06 Basf Ag Regenerierung eines Dehydrierkatalysators
JP2003071299A (ja) 2001-06-19 2003-03-11 Showa Denko Kk 低級脂肪族カルボン酸エステル製造用触媒の再生方法、該再生方法による低級脂肪族カルボン酸エステル製造用触媒の製造方法、該再生方法により再生した低級脂肪族カルボン酸エステル製造用触媒及び該触媒を用いた低級脂肪族カルボン酸エステルの製造方法
FR2837273B1 (fr) 2002-03-15 2004-10-22 Inst Francais Du Petrole Procede d'elimination au moins partielle de depots carbones dans un echangeur de chaleur
DE102004008573A1 (de) * 2004-02-19 2005-09-08 Stockhausen Gmbh Ein Verfahren zur Entfernung kohlenstoffhaltiger Rückstände in einem Reaktor
CN104226334B (zh) * 2013-06-17 2016-12-28 中国石油化工股份有限公司 丁烯氧化脱氢催化剂的再生方法

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6020987A (ja) * 1983-07-15 1985-02-02 Jgc Corp 脱水素用固体酸素キヤリヤ−及びその製造法
JPS6058928A (ja) * 1983-09-09 1985-04-05 Japan Synthetic Rubber Co Ltd 共役ジオレフインの製造法
WO2014086768A1 (de) * 2012-12-06 2014-06-12 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu butadien
WO2014086815A1 (de) * 2012-12-06 2014-06-12 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu butadien
CN103071544A (zh) * 2013-01-30 2013-05-01 中国石油化工股份有限公司 丁烯氧化脱氢催化剂的原位再生方法
WO2014157390A1 (ja) * 2013-03-27 2014-10-02 旭化成ケミカルズ株式会社 ブタジエンの製造方法
WO2014202501A1 (de) * 2013-06-17 2014-12-24 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu 1,3-butadien
WO2015004042A2 (de) * 2013-07-10 2015-01-15 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu butadien
WO2015007839A1 (de) * 2013-07-18 2015-01-22 Basf Se Verfahren zur oxidativen dehydrierung von n-butenen zu 1,3-butadien

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3395443A4 *

Also Published As

Publication number Publication date
US20190299195A1 (en) 2019-10-03
EP3395443A1 (en) 2018-10-31
EP3395443A4 (en) 2019-09-04
JP6779911B2 (ja) 2020-11-04
JPWO2017111035A1 (ja) 2018-10-18
KR20180097543A (ko) 2018-08-31
CN108430631A (zh) 2018-08-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6674441B2 (ja) 不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸製造用触媒及びその製造方法並びに不飽和アルデヒドおよび／または不飽和カルボン酸の製造方法
JP6559039B2 (ja) 共役ジオレフィン製造用触媒と、その製造方法
WO2005046870A1 (ja) 複合酸化物触媒の製造方法
JP2008231044A (ja) 不飽和アルデヒド及び／又は不飽和カルボン酸の製造方法
JP7455256B2 (ja) 触媒及びその製造方法
JP4715699B2 (ja) メタクリル酸製造用触媒の再生方法及びメタクリル酸の製造方法
KR20180029031A (ko) 불포화 알데히드 및/또는 불포화 카본산의 제조 방법
JP2002239386A (ja) 反応管、触媒の製造方法、不飽和アルデヒドおよび不飽和カルボン酸の製造方法
JP6779911B2 (ja) ブタジエン製造用触媒の再生方法
JP6564847B2 (ja) 共役ジオレフィン製造用触媒と、その製造方法
WO2017146024A1 (ja) 共役ジオレフィンの製造方法
WO2017146025A1 (ja) 共役ジオレフィンの製造方法
JP6534217B2 (ja) 共役ジオレフィン製造用触媒の再生方法
JP6534216B2 (ja) 共役ジオレフィン製造用触媒の再生方法
JP6734178B2 (ja) 精製系阻害物質を選択的に低減させる触媒およびその製造方法
JP2018140951A (ja) 共役ジオレフィンの製造方法
JP2018140952A (ja) 共役ジオレフィンの製造方法
JP2013086008A (ja) メタクリル酸製造用触媒の製造方法及びメタクリル酸の製造方法
JP2022124634A (ja) イソプレン製造用触媒及びその用途
KR20230150817A (ko) 촉매 및, 그것을 이용한 기상 산화 반응에 의한 화합물의 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 16878922

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20187016510

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2017558272

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2016878922

Country of ref document: EP

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2016878922

Country of ref document: EP

Effective date: 20180725