WO2017073477A1 - 乳含有飲料の製造方法 - Google Patents

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WO2017073477A1
WO2017073477A1 PCT/JP2016/081253 JP2016081253W WO2017073477A1 WO 2017073477 A1 WO2017073477 A1 WO 2017073477A1 JP 2016081253 W JP2016081253 W JP 2016081253W WO 2017073477 A1 WO2017073477 A1 WO 2017073477A1
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oxygen concentration
raw
inert gas
nitrogen gas
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尭 長田
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株式会社明治
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    • A23L2/00—Non-alcoholic beverages; Dry compositions or concentrates therefor; Their preparation
    • A23L2/42—Preservation of non-alcoholic beverages

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a milk-containing beverage.
  • Patent Document 1 milk or an unheated liquid containing milk is replaced with an inert gas such as nitrogen gas before heat treatment, and heat treatment is performed in a state where dissolved oxygen in the liquid is reduced to 5 ppm or less.
  • an inert gas such as nitrogen gas
  • a method for producing a beverage having a flavor similar to raw milk or unheated liquid that suppresses generation of dimethyl disulfide due to heating is described.
  • Patent Document 2 describes a means for directly mixing and dispersing nitrogen gas in milk and the like, and milk and the like in which nitrogen gas is not mixed and dispersed, and nitrogen gas stored in a nitrogen gas replacement tank in a nitrogen gas atmosphere.
  • a nitrogen gas replacement tank connected to a raw material tank and a liquid supply pipe is provided, a nitrogen gas supply means is connected to the raw material tank side of the liquid supply pipe, and nitrogen gas replacement of the liquid supply pipe is performed.
  • a nitrogen gas mixing / dispersing machine is installed on the tank side, a branch liquid feeding pipe leading from the raw material tank side into the nitrogen gas replacement tank is installed on the branch gas feeding means rather than the nitrogen gas supply means connected to the liquid feeding pipe.
  • Milk or the like characterized in that a spray nozzle is connected to the tip of the liquid pipe in the nitrogen gas replacement tank, and each liquid feed pipe, nitrogen gas supply means, and branch liquid feed pipe are provided with a flow rate control device.
  • Patent Document 3 discloses a method of reducing the dissolved oxygen concentration in the beverage by micronizing the beverage and exposing it to a reduced-pressure atmosphere, and the micronization of the beverage is performed by spraying the beverage under pressure.
  • a method for reducing the dissolved oxygen concentration in a beverage characterized in that the average particle size is fine particles having a particle size of 50 ⁇ m or more and 1000 ⁇ m or less.
  • Patent Document 3 discloses a device for reducing the dissolved oxygen concentration in the beverage by micronizing the beverage and exposing it to a reduced-pressure atmosphere. The micronization of the beverage involves spraying the beverage under pressure. Describes an apparatus for reducing the dissolved oxygen concentration in a beverage, characterized in that the average particle size is fine particles having a particle size of 50 ⁇ m or more and 1000 ⁇ m or less.
  • the supply amount of an inert gas such as nitrogen gas mixed with the milk-containing beverage is increased. It is necessary to replace the dissolved oxygen in the contained beverage with a large amount of inert gas. However, at this time, a large amount of inert gas that is a gas is brought into contact with the milk-containing beverage that is a liquid, and thus excessive foaming is likely to occur in the milk-containing beverage.
  • the object of the present invention is to produce a milk-containing beverage having a fresh flavor, while effectively reducing the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage and effectively suppressing the foaming of the milk-containing beverage generated during the production process. And it is providing the manufacturing method of a milk-containing drink whose production efficiency does not fall.
  • the present inventors have (A) Inert gas treatment supply method (for example, treatment using a proportional mixing device) and supply conditions (for example, feed rate of raw material milk and supply amount of inert gas) are controlled, and the inert gas is supplied to the raw material milk.
  • a first oxygen concentration reduction step for performing the treatment (B) a heat sterilization step for heat sterilizing the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step; (C) It is obtained in the heat sterilization step by controlling the supply method of inert gas treatment (for example, treatment using a proportional mixing device) and supply conditions (for example, the feed rate of raw material milk and the amount of inert gas supplied).
  • a second oxygen concentration reduction step of subjecting the raw milk after heat sterilization to an inert gas treatment to obtain a milk-containing beverage having a dissolved oxygen concentration of 1 ppm or less has been completed by finding that the above-described problems can be solved by the method for producing a milk-containing beverage containing
  • the present invention provides the following [1] to [6].
  • [1] (A) a first oxygen concentration reduction step of controlling the supply method and supply conditions of the inert gas treatment and performing the inert gas treatment on the raw milk; (B) a heat sterilization step for heat sterilizing the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step; (C) The supply method and supply conditions of the inert gas treatment are controlled, the raw milk obtained after the heat sterilization process is subjected to the inert gas treatment, and the milk-containing beverage whose dissolved oxygen concentration is 1 ppm or less A second oxygen concentration reduction step to obtain, A method for producing a milk-containing beverage comprising [2] The method for producing a milk-containing beverage according to the above [1], wherein the milk-containing beverage obtained in the second oxygen concentration reduction step has a bubble rate of 10% or less.
  • the supply method of the inert gas treatment in the first oxygen concentration reduction step uses a proportional mixing device, and the raw milk is dissolved immediately after the inert gas treatment in the first oxygen concentration reduction step.
  • the superficial speed of the raw milk supplied to the proportional mixing apparatus is 0.5 to 2.5 m / sec, and the inert gas is supplied to the raw milk supply speed (supply amount per unit time).
  • the volume ratio of supply rate (supply amount per unit time) (supply amount of inert gas (volume) / supply amount of raw material milk (volume) ⁇ 100) is 5 to 70%, as described in [3] above Of producing a milk-containing beverage.
  • the supply method of the inert gas treatment in the second oxygen concentration reduction step stores the raw milk after heat sterilization in an apparatus (for example, a tank) having a space filled with an inert gas, The method for producing a milk-containing beverage according to any one of [1] to [4] above, wherein an inert gas is blown into the raw milk after heat sterilization.
  • [6] Supply by feed of inert gas (bubbling) to unit volume (1 liter) of raw milk after heat sterilization, with the volume ratio of raw milk to the volume of space in the apparatus being 20 to 90%
  • the present invention it is possible to obtain a milk-containing beverage capable of maintaining a fresh flavor over a long period of time with a greatly reduced dissolved oxygen concentration.
  • the foaming of the milk-containing beverage that occurs during the production process is effectively suppressed, and the defoaming process during or after production
  • step (A) a first oxygen concentration reduction step (hereinafter referred to as “step (A)”) for controlling the supply method and supply conditions of the inert gas treatment and performing the inert gas treatment on the raw material milk;
  • step (B) a heat sterilization step (hereinafter referred to as “step (B)”) for heat sterilizing the raw material milk obtained in the first oxygen concentration reduction step;
  • step (C) A second method of controlling the supply method and supply conditions of the inert gas treatment, performing the inert gas treatment on the raw milk after heat sterilization obtained in the heat sterilization step, and reducing the dissolved oxygen concentration to 1 ppm or less Oxygen concentration reduction step (hereinafter referred to as “step (C)”), It is a manufacturing method of the milk-containing drink containing this.
  • step (C) a first oxygen concentration reduction step
  • Step (A) controls the supply method of inert gas treatment (for example, treatment using a proportional mixing device) and supply conditions (for example, the feed rate of raw milk and the amount of inert gas supplied), This is a first oxygen concentration reduction step for performing an inert gas treatment.
  • inert gas treatment for example, treatment using a proportional mixing device
  • supply conditions for example, the feed rate of raw milk and the amount of inert gas supplied
  • the raw milk of the present invention refers to a milk-containing beverage before heat treatment such as unheated raw milk.
  • the raw material milk of the present invention may be in a liquid form that can be treated with an inert gas.
  • animal milk such as cow, goat, sheep milk (sheep milk), etc.
  • Processed milk products for example, skim milk, partially skim milk, skim concentrated milk, partially skim concentrated milk, ingredient-adjusted milk, cream, butter milk, etc., liquid skim milk, skim milk powder, partially skimmed milk powder, butter , Fermented milk, processed milk products reduced to cheese, etc.), plant milk such as soy milk, coconut milk, processed milk products (processed milk products reduced to liquid), artificial milk (edible oils, water, emulsifiers Etc. are mixed to obtain an oil-in-water emulsion, and a liquid milk processed product).
  • Processed milk products for example, skim milk, partially skim milk, skim concentrated milk, partially skim concentrated milk, ingredient-adjusted milk, cream, butter milk, etc., liquid skim milk, skim milk powder, partially skimmed milk powder, butter , Fermented milk, processed milk products reduced to cheese, etc.
  • plant milk such as soy milk, coconut milk, processed milk products (processed milk products reduced to liquid), artificial milk (
  • the raw milk of the present invention may contain raw materials other than milk, for example, coffee, tea, green tea, matcha tea, mate tea, fruit juice, vegetable juice, sweetener, sour agent, vitamin, mineral, function Any liquid form may be used as long as the material is added.
  • the inert gas of the present invention include nitrogen gas, argon gas, helium gas, and the like.
  • the dissolved oxygen concentration (upper limit value) of the raw material milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of step (A) is preferably 8 ppm or less, more preferably 6 ppm or less, further preferably 4 ppm or less, more preferably 3 ppm or less. More preferably, it is 2 ppm or less. If the dissolved oxygen concentration of the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of step (A) is 8 ppm or less, the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage in the second oxygen concentration reduction step of step (C) It is preferable in that the foaming of the milk-containing beverage generated during the production process can be effectively suppressed and the present invention can be easily implemented.
  • the lower limit value of the dissolved oxygen concentration of the raw material milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of the step (A) is not particularly limited, but is preferably 0.1 ppm, more preferably 0.5 ppm, still more preferably 1. 0 ppm, more preferably 1.5 ppm.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk is 0.1 ppm or more, the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage can be greatly reduced and foaming of the milk-containing beverage generated in the production process can be effectively suppressed. This is preferable because the invention can be easily implemented.
  • the first step of the step (A) A considerable amount of inert gas remains in the raw material milk obtained in one oxygen concentration reduction step, and the remaining of the inert gas makes it impossible to effectively suppress foaming of the raw material milk.
  • the inert gas treatment in the step (A) is not particularly limited as long as it is a method capable of obtaining a milk-containing beverage having a fresh flavor with a greatly reduced dissolved oxygen concentration, which is a feature of the present invention.
  • D mixing raw milk and inert gas using a pump;
  • E Blowing inert gas into raw milk contained in the device, It can carry out by the 1 type selected from these, or the combination of 2 or more types.
  • one kind of method selected from (a) to (e) (for example, the method (a)) can be performed once or twice or more.
  • the proportional mixing device for mixing the raw material milk and the inert gas in the above (a) is, for example, supplying the inert gas to a specific ratio (inert gas) to the raw material milk continuously supplied into the proportional mixing device.
  • Gas supply amount / raw milk supply amount so that the raw milk and the inert gas are distributed so that the distribution of the inert gas is uniform in the raw milk treated with the inert gas.
  • examples thereof include an apparatus configured to stir in-line (continuously in the pipe) (for example, a shearing apparatus such as a static mixer).
  • the proportional mixing device controls the supply conditions of the inert gas (feed amount of raw material milk and / or supply amount of inert gas) at the supply portion (inlet portion) of the proportional mixing device as necessary. it can. Further, the mixing ratio of the raw material milk and the inert gas is detected in the supply part (inlet part) and / or the discharge part (outlet part) of the proportional mixing device, and the supply part of the proportional mixing device is detected based on the detection result. , The supply conditions of the raw milk and the inert gas (the raw milk supply and / or the inert gas supply) can be controlled.
  • the apparatus for spraying raw material milk into the apparatus having the space filled with the inert gas (b) is located, for example, in the tank filled with the inert gas and at the upper part of the tank.
  • Examples include a device configured to inject and / or spray raw milk through the supply portion.
  • pouring of raw material milk is not specifically limited, For example, it can carry out through well-known piping etc.
  • spraying of raw material milk is not specifically limited, For example, it can carry out through a well-known spray nozzle, a shower ball, etc.
  • pouring of raw material milk and the direction of spraying of raw material milk are not specifically limited, For example, a horizontal direction, an upward direction, a downward direction, etc. are mentioned.
  • positioning of the supply part located in the upper part etc. of this tank is one place or two places or more.
  • the centrifuge for mixing the raw material milk and the inert gas of the above (c) is, for example, using centrifugal force, fine dust and / or components derived from animals such as dairy cows (for example, cytoplasm, For the purpose of separating skim milk and cream from raw milk, clarifier aiming to separate and remove leukocytes, etc., bactofuge aiming to separate and remove microorganisms using centrifugal force And a separator type centrifuge such as a cream separator.
  • the raw milk and the inert gas are continuously supplied into the rotating storage container installed inside the centrifuge, and the inert gas treatment can be performed by mixing them. it can.
  • the method for mixing raw milk and inert gas using the centrifuge of (c) is, for example, raw milk in which part of dissolved oxygen is replaced with inert gas by blowing inert gas or the like Is supplied to a centrifuge in which the inside of the apparatus is filled with an inert gas, and the dissolved oxygen concentration of the raw milk is reduced while processing in the same manner as described above, and the dissolved oxygen is replaced with the inert gas.
  • the method for mixing raw material milk and inert gas using the pump of (d) is, for example, by continuously supplying raw material milk and inert gas and passing through the pump,
  • the method of reducing the dissolved oxygen concentration of raw material milk by stirring and mixing by is mentioned.
  • examples of the pump (d) for mixing the raw material milk and the inert gas include non-volumetric pumps such as a centrifugal pump, a mixed flow pump, and a friction pump.
  • the specific method for mixing raw material milk and inert gas using the pump of said (d) is, for example, a stirring blade (impeller) rotating inside a stationary pump such as a spiral pump. ) To reduce the dissolved oxygen concentration of the raw milk by stirring and mixing the raw milk and the inert gas.
  • the superficial speed of the raw material milk supplied to the proportional mixing device is preferably 0.5 to 2.5 m / sec. Preferably, it is 0.7 to 2.3 m / sec, more preferably 0.8 to 2.1 m / sec, and further preferably 1 to 2 m / sec.
  • the superficial speed of the raw material milk supplied to the proportional mixing device is 0.5 m / second or more because the dissolved oxygen concentration of the raw material milk can be greatly reduced.
  • the superficial speed of the raw milk supplied to the proportional mixing device is 2.5 m / sec or less because foaming of the raw milk generated during the production process can be effectively suppressed.
  • the superficial velocity is a linear velocity obtained by dividing the liquid processing flow rate by the cross-sectional area of the pipe, as shown in the following equation.
  • [Superficial velocity (m / s)] [Processing flow rate of liquid (m 3 / s)] ⁇ [Cross sectional area of pipe (m 2 )] (In the formula, the sectional area of the pipe means the sectional area of the space portion through which the liquid flows, and does not include the sectional area of the elements of the static mixer.)
  • the supply rate of inert gas (supply amount per unit time) relative to the supply rate of raw material milk (supply amount per unit time) Is preferably 5 to 70%, more preferably 10 to 60%, and even more preferably 20 to 60%.
  • (Volume ratio of inert gas (volume) / feed amount of raw material milk (volume) ⁇ 100) is there.
  • the volume ratio of the inert gas supply rate to the raw material milk supply rate is 5% or more because the dissolved oxygen concentration of the raw material milk can be greatly reduced.
  • the volume ratio of the inert gas supply rate to the raw material supply rate be 70% or less because foaming of the raw material milk generated in the production process can be effectively suppressed.
  • Examples of the method of mixing two or more kinds of raw material milks having different degrees of foaming include the following series of methods.
  • L / h means liter / hour
  • L / min means liter / minute.
  • the oxygen concentration (upper limit value) in the tank filled with the inert gas is preferably 10 % Or less, more preferably 8% or less, and further preferably 7% or less.
  • the oxygen concentration in the tank filled with the inert gas is 10% or less because the dissolved oxygen concentration of the raw milk can be greatly reduced.
  • the lower limit value of the oxygen concentration in the tank filled with the inert gas is particularly Although not limited, it is preferably 0%, more preferably 0.1%, still more preferably 0.5%.
  • the raw milk is treated with the inert gas in advance, so that the foaming of the raw milk itself is hardly lost. It was a common technical knowledge that the foaming of the whole raw milk generated during the manufacturing process could not be effectively suppressed.
  • the raw milk is treated with an inert gas to reduce the dissolved oxygen concentration of the raw milk, and then the inert gas of (b) is used.
  • the inert gas of (b) By spraying raw milk into a device that has a filled space, it was possible to effectively suppress foaming of the entire raw milk that occurred during the manufacturing process, while greatly reducing the dissolved oxygen concentration of the raw milk It is.
  • Dissolved oxygen concentration (upper limit value) of raw milk in which raw oxygen is sprayed into the apparatus having a space filled with the inert gas (b) and the dissolved oxygen concentration is reduced in advance by treatment with an inert gas Is preferably 10 ppm or less, more preferably 8 ppm or less, further preferably 6 ppm or less, further preferably 4 ppm or less, and further preferably 2 ppm or less.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk is 10 ppm or less, in which the dissolved oxygen concentration is reduced by treating with an inert gas in advance.
  • the dissolved oxygen concentration of raw material milk can be reduced greatly, and it is preferable at the point which can implement this invention easily.
  • the lower limit of the dissolved oxygen concentration of the raw milk in which the dissolved oxygen concentration is reduced in advance by, for example, inert gas treatment in the spraying of the raw milk into the apparatus having the space filled with the inert gas of (b).
  • a value is not specifically limited, Preferably it is 0.1 ppm, More preferably, it is 0.5 ppm, More preferably, it is 1.0 ppm, More preferably, it is 1.5 ppm.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk is 0.1 ppm or more, it is possible to effectively suppress foaming of the raw material milk generated during the production process while greatly reducing the dissolved oxygen concentration of the raw material milk. This is preferable because it can be easily implemented.
  • an apparatus for spraying raw material milk in which the dissolved oxygen concentration is reduced by treating with an inert gas in advance for example, a device obtained by improving the nitrogen gas replacement device described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-078665 (the above-mentioned Patent Document 2), in which the dissolved oxygen concentration in the raw milk is reduced,
  • the raw material milk sprayed from above into the nitrogen gas replacement device can be preliminarily treated with an inert gas by a proportional mixing device for mixing milk and an inert gas.
  • nitrogen gas is directly mixed and dispersed in raw material milk, and raw material milk in which nitrogen gas is directly mixed and dispersed in advance is injected into a tank having an atmosphere of nitrogen gas and stored (supplied).
  • the raw material milk in which nitrogen gas is directly mixed and dispersed in advance is sprayed from above with a nozzle in a tank having an atmosphere of nitrogen gas, and these raw material milks are mixed to dissolve dissolved oxygen and nitrogen in the raw material milk. It is an apparatus that can reduce the amount of dissolved oxygen (dissolved oxygen concentration) of raw milk by replacing with gas.
  • the raw material sprayed from above into the nitrogen gas replacement device With the proportional mixing device for mixing raw milk and inert gas of (a) above with milk, the inert gas treatment or the like was injected into the tank and stored (supplied). In the raw milk to be defoamed, bubbles will be generated, and it is considered that foaming of the whole raw milk generated during the manufacturing process cannot be effectively suppressed. It was common knowledge that the inert gas treatment was not performed in advance.
  • the raw material milk sprayed from above into the nitrogen gas replacement device is preliminarily treated with an inert gas so that the dissolved oxygen concentration of the raw material milk is reduced. While greatly reducing, the foaming of the whole raw milk generated during the production process could be effectively suppressed.
  • the raw milk in which some dissolved oxygen is replaced with inert gas by blowing inert gas, etc. Supplying the centrifuge filled with inert gas to reduce the dissolved oxygen concentration in the raw milk, and the raw milk in which the dissolved oxygen is not replaced with the inert gas, the inside of the equipment is inert gas Any one of the methods for reducing the dissolved oxygen concentration of the raw milk can be used, or both of them can be used in combination.
  • the raw milk in which some dissolved oxygen is replaced with inert gas by blowing inert gas, etc. is supplied to a centrifuge in which the inside of the device is filled with inert gas, and general operations are performed.
  • the inert gas inert gas used before processing in the centrifuge
  • the volume ratio of the supply speed (supply amount per unit time) is preferably 10 to 200%, more preferably 30 to 180%. More preferably, it is 50 to 150%.
  • the volume ratio of the supply rate of the inert gas to the supply rate of the raw material milk is 10% or more because the dissolved oxygen concentration of the raw material milk can be greatly reduced.
  • the volume ratio of the inert gas supply rate to the raw material supply rate be 200% or less because foaming of the entire raw material milk generated during the production process can be effectively suppressed.
  • raw milk in which dissolved oxygen is not replaced with inert gas is supplied to a centrifuge in which the inside of the equipment is filled with inert gas, and processed in the same manner as general operating conditions.
  • the oxygen concentration (upper limit value) inside the centrifuge is preferably 10% or less, more preferably 8% or less, and even more preferably 7% or less.
  • the oxygen concentration inside the centrifuge is 10% or less because the dissolved oxygen concentration in the raw milk can be greatly reduced.
  • the lower limit value of the oxygen concentration inside the centrifuge is not particularly limited, but is preferably 0%, more preferably 0.1%, and still more preferably 0.5%.
  • the ratio (supply amount of inert gas / supply amount of raw material milk) is preferably 3 to 50%, more preferably 4 to 40%, and still more preferably 5 to 30%.
  • the volume ratio of the supply rate of the inert gas to the supply rate of the raw material milk is 3% or more because the dissolved oxygen concentration of the raw material milk can be greatly reduced.
  • the volume ratio of the supply rate of the inert gas to the supply rate of the raw material milk is 50% or less because foaming of the raw material milk generated in the production process can be effectively suppressed.
  • the volume of the space in the tank (the tank when the raw material milk is not stored in the space in the tank) in the blowing (bubbling) of the inert gas into the raw material milk stored (stored) in the tank of (e) above
  • the volume ratio (volume of raw milk stored / volume of space in tank ⁇ 100) of the stored amount (volume) of raw material milk to the total volume) is preferably 20 to 90%, more preferably 30 to 80 %, More preferably 40 to 70%.
  • the volume ratio of the liquid storage amount of the raw material milk to the volume of the space in the tank is 20% or more because foaming of the raw material milk generated in the production process can be effectively suppressed.
  • the volume ratio of the liquid storage amount of the raw milk to the volume of the space in the tank is 90% or less because the dissolved oxygen concentration of the raw milk can be greatly reduced.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk is greatly reduced. The foaming of the whole raw material milk generated during the production process can be effectively suppressed, which is preferable.
  • a known bubble dispersing device can be used, for example, a sintered metal element, a filter, a sparger, a narrow flow A road nozzle or the like can be used.
  • the supply rate of inert gas (supply per unit time) relative to the supply rate (supply amount per unit time) of the raw material milk to the tank Volume ratio (feed rate of inert gas / feed rate of raw material milk ⁇ 100) is preferably 10 to 100%, more preferably 20 to 90%, and still more preferably 30 to 80%.
  • the volume ratio of the supply rate of the inert gas to the stored amount of raw material milk is 20% or more because the dissolved oxygen concentration of the raw material milk can be greatly reduced.
  • the volume ratio of the supply rate of the inert gas to the liquid storage amount of the raw milk is 100% or less because foaming of the raw milk generated during the production process can be effectively suppressed.
  • the amount of the inert gas blown relative to the amount of raw material milk stored (unit volume: 1 liter) (supply amount per unit time: liter) / Min) is preferably 0.005 to 0.1 liter / minute, more preferably 0.006 to 0.08 liter / minute, further preferably 0.008 to 0.05 liter / minute, and more preferably 0. 0.01 to 0.03 liter / minute, more preferably 0.015 to 0.025 liter / minute.
  • the amount of the inert gas blown to the stored amount of raw material milk is 0.005 liter / min ⁇ or more because the dissolved oxygen concentration of the raw material milk can be greatly reduced.
  • the amount of the inert gas blown relative to the amount of raw material milk stored is 0.1 liter / min ⁇ or less because foaming of the raw material milk generated during the production process can be effectively suppressed.
  • the raw material milk can be defoamed.
  • the defoaming process of raw material milk can be performed.
  • the raw material milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of step (A) is injected into a (small) tank installed after the first oxygen concentration reduction step of step (A).
  • the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of step (A) can be defoamed.
  • gas for example, Inert gas such as nitrogen gas
  • the raw milk can be defoamed.
  • the raw material milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of step (A) is allowed to stand for a predetermined time, and the raw material milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of step (A)
  • the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of the step (A), the raw material milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of the step (A), the raw material obtained in the first oxygen concentration reduction step of the step (A) By depressurizing milk with a known tank or pipe, blending (adding) an antifoaming agent or the like into the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of step (A), etc.
  • the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step can be defoamed.
  • the inert gas treatment (a) (mixing of raw milk and inert gas using a proportional mixing device) is preferable.
  • the degree of foaming of the raw material milk obtained in the first oxygen concentration reduction step of step (A) can be evaluated using the bubble rate as an index.
  • the bubble rate of the raw material milk is preferably 10% or less, more preferably 8% or less, further preferably 6% or less, and further preferably 5% or less.
  • the foam rate of the raw material milk is 10% or less, the foaming of the raw material milk is not excessively generated, and the foaming of the raw material milk is effectively suppressed. Defoaming treatment or the like can be simplified or omitted, which is preferable.
  • the raw material milk with excessive foaming is indirectly heat sterilized with a plate-type heat sterilizer, etc.
  • the components derived from the raw material milk may be attached or burnt on the inner surface (plate, piping, etc.) of the plate-type heat sterilizer. It tends to occur.
  • the thermal conductivity is lowered, and in order to maintain the temperature of heat sterilization at a predetermined temperature, a medium (hot water, It is necessary to increase the temperature of the water vapor or the like, or increase the amount of medium used to heat the raw milk.
  • the bubble rate of the raw milk is a volume ratio obtained by dividing the volume of the bubbles by the total volume of the raw milk as shown in the following formula.
  • Cell content of raw milk (unit: vol%)] [cell volume (m 3)] ⁇ 100 ⁇ [total volume of raw milk containing air bubbles (m 3)
  • the height of the liquid phase in the lower layer and the height of the bubble phase in the upper layer are measured with a ruler or the like, and then calculated by the following formula.
  • [Bubble ratio of raw milk (unit: volume%)] [height of bubble phase (m)] ⁇ 100 ⁇ ([height of bubble phase (m)] + [height of liquid phase (m)])
  • the raw material milk obtained in the step (A) (first oxygen concentration reduction step) can be stored.
  • Raw material milk obtained in one oxygen concentration reduction step can be stored.
  • the step (A) first oxygen concentration reduction step
  • the step (A) first oxygen concentration reduction step
  • step (B) heat sterilization step
  • the raw material milk obtained in the step (A) (first oxygen concentration reduction step) is put on standby, and the raw material milk obtained in the step (A) (first oxygen concentration reduction step) is stored.
  • an inert gas atmosphere for example, in a nitrogen gas atmosphere
  • the step (A) first oxygen concentration
  • the step (A) first oxygen concentration
  • an additional oxygen concentration reduction step may be provided as necessary. It can.
  • the raw milk is stored in the tank.
  • the additional oxygen concentration reduction step the dissolved oxygen concentration of the raw material milk during or after storage is reduced to a predetermined numerical value (for example, 4 ppm) or less.
  • the types and conditions of the respective inert gas treatments are set so that the bubble rate of the raw material milk obtained in the additional oxygen concentration reduction step is preferably 10% or less. It is preferable to determine appropriately.
  • the step (B) is a heat sterilization step for heat sterilizing the raw milk obtained in the step (A) (first oxygen concentration reduction step).
  • the heat sterilization method is not particularly limited as long as it is a heat sterilization method usually used in the production of milk.
  • a low temperature long time sterilization method of treating at 61 to 65 ° C. for 30 to 60 minutes, 70 to 75 examples thereof include a high-temperature short-time sterilization method in which treatment is performed at 15 ° C. for 15 to 60 seconds, and an ultra-high temperature sterilization method in which treatment is performed at 130 to 150 ° C. for 1 to 5 seconds.
  • the temperature and time of heat sterilization can be appropriately adjusted as long as a predetermined level of hygiene is maintained and the quality of the milk-containing beverage is maintained.
  • the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage obtained in the step (B) is preferably 8 ppm or less, more preferably 6 ppm or less, more preferably from the viewpoint of maintaining the fresh flavor of the milk-containing beverage over a long period of time.
  • it is 4 ppm or less, Most preferably, it is 2 ppm or less.
  • the lower limit value of the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage obtained in the step (B) is not particularly limited, but is preferably 0.1 ppm, more preferably 0.5 ppm, still more preferably 1.0 ppm, and still more preferably 1. 5 ppm.
  • the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage is 0.1 ppm or more, it is possible to effectively suppress foaming of the milk-containing beverage generated in the production process while greatly reducing the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage, This is preferable in that the present invention can be easily implemented.
  • Step (C) controls the supply method of inert gas treatment (for example, processing using a proportional mixing device) and supply conditions (for example, the feed rate of raw milk and the amount of supply of inert gas), and the step (B ) (Thermal sterilization step)
  • This is a second oxygen concentration reduction step in which the raw milk after heat sterilization is treated with an inert gas to reduce the dissolved oxygen concentration to 1 ppm or less.
  • the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage obtained in the step (C) is preferably 1 ppm or less, more preferably 0.9 ppm or less, from the viewpoint of maintaining the fresh flavor of the milk-containing beverage over a long period of time.
  • Step (C) is performed by leading to
  • the lower limit value of the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage obtained in the step (C) is not particularly limited, but is preferably 0.1 ppm, more preferably 0.3 ppm, and particularly preferably 0.5 ppm.
  • the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage obtained in the step (C) is 0.1 ppm or more, the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage is greatly reduced, and foaming of the milk-containing beverage generated in the production process Can be effectively suppressed, and this is preferable in that the present invention can be easily implemented.
  • step (C) Inactive so that the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage obtained in step (C) is smaller than the dissolved oxygen concentration of the raw material milk obtained in step (A) (first oxygen concentration reduction step).
  • the gas treatment does not need to excessively increase the supply amount of the inert gas, and occurs in the manufacturing process while greatly reducing the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage obtained in the step (C). It is preferable in that foaming of a milk-containing beverage can be effectively suppressed and the present invention can be easily carried out.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk obtained in the step (A) (first oxygen concentration reduction step) and the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage obtained in the step (C) (second oxygen concentration reduction step) is preferably 0.1 to 0.1 in consideration of the possibility that the dissolved oxygen concentration of the raw material milk increases through the step (B) (heat sterilization step). 8 ppm, more preferably 0.1 to 6 ppm, still more preferably 0.1 to 5 ppm, still more preferably 0.2 to 4 ppm, still more preferably 0.2 to 3 ppm, still more preferably 0.2 to 2 ppm, still more preferably 0.3 to 1.5 ppm, more preferably 0.3 to 1 ppm.
  • step (C) second oxygen concentration reduction step
  • the foaming of the raw material milk generated in the production process can be effectively suppressed when the width of the above-mentioned dissolved oxygen concentration reduction is 8 ppm or less, and the present invention is This is preferable because it can be easily implemented.
  • the reason for adopting the method of reducing the dissolved oxygen concentration of the raw material milk by the two-stage inert gas treatment of the step (A) and the step (C) is as follows.
  • the step (A) first oxygen By going through the (concentration reduction step)
  • the raw milk and inert gas can be easily adapted, and after that, it can be processed stably and efficiently in step (C) (second oxygen concentration reduction step). It has a characteristic.
  • step (A) first oxygen concentration reduction step
  • step (C) second oxygen concentration reduction step
  • step (A) first oxygen concentration reduction step
  • step (C) second oxygen concentration reduction step
  • the liquid raw material Since there is no need to bring a large amount of gaseous inert gas into contact with milk, and there is no need to install or operate (operate) large-scale equipment, it is possible to suppress equipment costs and manufacturing costs associated therewith. . And finally, it is preferable because generation of excessive foaming can be suppressed in the milk-containing beverage obtained in the step (B) and / or the step (C).
  • the inert gas treatment in the step (C) is performed in the same manner as in the step (A), for example, (A) mixing raw milk and inert gas using a proportional mixing device; (B) spraying raw milk into a device having a space filled with an inert gas; (C) mixing raw milk and inert gas using a centrifuge, (D) mixing raw milk and inert gas using a pump; (E) Blowing inert gas into raw milk contained in the device, It can carry out by the 1 type selected from these, or the combination of 2 or more types. Further, in the step (C), one kind of method selected from (a) to (e) (for example, the method (a)) can be performed once or twice or more.
  • the combination of the methods (a) to (e) in the step (A) and the methods (a) to (e) in the step (C) is not particularly limited.
  • any one of the above (a) to (e) or two or more methods are arbitrarily adopted, and in step (C), any one of (a) to (e) above or Two or more methods can be arbitrarily adopted.
  • the inert gas By adjusting the supply time and the supply amount of the inert gas, the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage can be easily reduced, the supply rate of the inert gas (the supply amount per unit time) (for example, the unit volume of raw milk (1 By adjusting 0.005 to 0.1 liters per minute), and by improving only the liquid storage tank (surge tank) after sterilization of raw milk and its surroundings It is preferable because it can be realized by effectively improving the equipment in a space-saving manner.
  • step (C) in the method (a) (mixing raw milk and inert gas using a proportional mixing device), supply of inert gas It is preferable because the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage can be easily reduced by adjusting the time and the supply amount of the inert gas, and foaming can be suppressed by adjusting the supply rate of the inert gas.
  • the method of carrying out a defoaming process after a process (C) and / or a process (C), and this detail are the same as that of the method of carrying out a defoaming process at a process (A).
  • the bubble rate can be used as an index in the same manner as the degree of foaming of the raw material milk obtained in the step (A).
  • the foam ratio of the raw material milk obtained in the step (C) is preferably 10% or less, more preferably 8% or less, further preferably 6% or less, and further preferably 5% or less.
  • the foam rate of the raw milk is 10% or less, while effectively suppressing the foaming of the milk-containing beverage generated in the production process and reducing the production efficiency.
  • the foam ratio of the raw milk exceeds 10%, the raw milk is excessively foamed, and subsequent defoaming or defoaming is required, or the raw milk with excessive foaming is heated by the plate type.
  • indirect heat sterilization is performed with a sterilizer or the like, scorching due to foaming is likely to occur on the inner surface of the plate or the like, and this scoring causes a decrease in thermal conductivity during heating. Therefore, in order to heat the raw milk to a constant temperature, the heating medium must be set to a higher temperature than usual, and the plate must be washed and replaced more frequently than usual, which increases production efficiency. There may be a problem such as a decrease or an increase in manufacturing cost due to equipment renewal.
  • a known oxygen concentration reduction treatment other than the inert gas treatment can be applied to the oxygen concentration reduction step corresponding to the step (A) and the step (C) of the present invention, for example, a vacuum degassing (vacuum degassing) treatment.
  • a membrane deaeration process a gas separation membrane such as a hollow fiber membrane
  • foaming of the raw material milk is less likely to occur than the inert gas process, and the raw material milk is indirectly heated and sterilized with a plate-type heat sterilizer or the like.
  • milk-containing beverages examples include milk, milk beverages containing milk, animal milk other than cows, milk beverages containing animal milk other than cows, vegetable beverages such as soy milk, artificial milk, beverages containing artificial milk, and the like.
  • raw materials other than raw milk can be added before heat sterilization, during heat sterilization, or after heat sterilization.
  • step (C) if necessary, replace the internal space of the tank (surge tank, filler tank, etc.) before storing the milk-containing beverage in the tank with inert gas, and store the milk-containing beverage in the tank.
  • replacing the internal space (head space) of the tank with inert gas replacing the internal space of the container before filling the tank with milk-containing beverage with inert gas, filling the container with milk-containing beverage
  • the inner space (head space) of the container after the replacement can be replaced with an inert gas, and an oxygen scavenger can be applied to the inner surface of the tank and / or the container.
  • any one of the following treatments (i) to (iv) or a combination of two or more thereof can be performed.
  • the following treatments (i) to (iv) can be carried out as the step (A) and / or the step (C), and the following treatments (i) to (iv) are carried out as the steps (A) and / or It can also be performed as a new process different from the process (C).
  • the 2nd process which puts the milk-containing drink after a 1st process in a pressure-reduced atmosphere can be performed. By this treatment, the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage can be further reduced.
  • step (Ii) After storing the milk-containing beverage in a storage tank or the like, the inside of the storage tank can be depressurized, and the dissolved oxygen contained in the milk-containing beverage can be released into the internal space of the storage tank. By this treatment, the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage can be further reduced.
  • step (C) After the inert gas of the milk-containing beverage is blown and the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage is reduced, bubbles formed in the milk-containing beverage can be broken using a decompression pump or the like. . By this treatment, the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage can be further reduced.
  • step (C) an inert gas can be blown into the milk-containing beverage stored in a tank (such as a surge tank or a filler tank). By this treatment, the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage can be further reduced.
  • a milk-containing beverage can be filled (contained) in a container and stored in a refrigerator or at room temperature as a milk-containing beverage in a container.
  • a container having low oxygen permeability for example, a bottle, a steel can, an aluminum can, PET (polyethylene terephthalate), vinyl A container made of nylon or the like is preferable.
  • a milk-containing beverage when filled in a paper container, for example, as compared with a normal milk paper container, such as a container formed by a laminated sheet including a paper base material layer and a nylon resin layer.
  • a paper container having low oxygen permeability As a laminated sheet constituting a paper container, for example, a laminated sheet in which a polyethylene layer, a paper base layer, a nylon resin layer, an adhesive layer, a polyethylene layer are laminated in this order from the outside to the inside of the container Is mentioned.
  • the resin forming the nylon resin layer include various nylons (polyamide resins) such as nylon MXD6, nylon 6, nylon 6,6, nylon 4,6, and the like.
  • the present invention by reducing the dissolved oxygen concentration of the milk-containing beverage, for example, the occurrence of abnormal flavor associated with heating and / or storage that occurs in milk that tends to change flavor due to oxygen and / or heating is reduced.
  • the abnormal flavor here is, for example, a spontaneous oxidation odor called bean odor, a heating odor, or the like.
  • carbonyl compounds such as hexanal are known as causative substances of spontaneous oxidation odor
  • sulfur compounds such as dimethyl sulfide, dimethyl disulfide and dimethyl trisulfide are known as causative substances of heating odor
  • the milk-containing beverage of the present invention is Moreover, generation
  • the present invention (A) a first oxygen concentration reduction step of controlling the supply method and supply conditions of the inert gas treatment and performing the inert gas treatment on the raw material milk; (B) a heat sterilization step for heat sterilizing the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step; (C) The supply method and supply conditions of the inert gas treatment are controlled, the raw milk obtained after the heat sterilization process is subjected to the inert gas treatment, and the milk-containing beverage whose dissolved oxygen concentration is 1 ppm or less A second oxygen concentration reduction step to obtain an oxygen concentration reduction step; It is also a manufacturing method of the milk-containing drink which reduced generation
  • the present invention (A) a first oxygen concentration reduction step of controlling the supply method and supply conditions of the inert gas treatment and performing the inert gas treatment on the raw material milk; (B) a heat sterilization step for heat sterilizing the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step; (C) The supply method and supply conditions of the inert gas treatment are controlled, the raw milk obtained after the heat sterilization process is subjected to the inert gas treatment, and the milk-containing beverage whose dissolved oxygen concentration is 1 ppm or less A second oxygen concentration reduction step to obtain an oxygen concentration reduction step; It is also a method for reducing the dissolved oxygen concentration in a milk-containing beverage containing
  • the present invention also provides: (A) a first oxygen concentration reduction step of controlling the supply method and supply conditions of the inert gas treatment and performing the inert gas treatment on the raw material milk; (B) a heat sterilization step for heat sterilizing the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step; (C) The supply method and supply conditions of the inert gas treatment are controlled, the raw milk obtained after the heat sterilization process is subjected to the inert gas treatment, and the milk-containing beverage whose dissolved oxygen concentration is 1 ppm or less A second oxygen concentration reduction step to obtain an oxygen concentration reduction step; It is also a method for reducing the occurrence of an abnormal flavor associated with heating and / or storage of a milk-containing beverage containing.
  • the present invention also provides: (A) a first oxygen concentration reduction step of controlling the supply method and supply conditions of the inert gas treatment and performing the inert gas treatment on the raw material milk; (B) a heat sterilization step for heat sterilizing the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step; (C) The supply method and supply conditions of the inert gas treatment are controlled, the raw milk obtained after the heat sterilization process is subjected to the inert gas treatment, and the milk-containing beverage whose dissolved oxygen concentration is 1 ppm or less A second oxygen concentration reduction step to obtain an oxygen concentration reduction step; It is also a method for reducing the generation of spontaneous oxidation odor and / or heating odor of milk-containing beverages containing sucrose.
  • the present invention also provides: (A) a first oxygen concentration reduction step of controlling the supply method and supply conditions of the inert gas treatment and performing the inert gas treatment on the raw material milk; (B) a heat sterilization step for heat sterilizing the raw milk obtained in the first oxygen concentration reduction step; (C) The supply method and supply conditions of the inert gas treatment are controlled, the raw milk obtained after the heat sterilization process is subjected to the inert gas treatment, and the milk-containing beverage whose dissolved oxygen concentration is 1 ppm or less A second oxygen concentration reduction step to obtain an oxygen concentration reduction step; It is also a method for reducing the generation of carbonyl compounds (such as hexanal) and / or sulfur compounds (such as dimethyl sulfide, dimethyl disulfide, and dimethyl trisulfide) in milk-containing beverages that contain.
  • carbonyl compounds such as hexanal
  • sulfur compounds such as dimethyl sulfide, dimethyl disulfide, and dimethyl trisulfide
  • L / h means liter / hour
  • L / min means liter / minute
  • the bubble rate of raw milk was determined by pouring raw milk (or pasteurized milk) into a transparent glass graduated cylinder (1L volume) and holding it for 5 minutes, and then poured into the graduated cylinder. In (or pasteurized milk), the height of the liquid phase in the lower layer and the height of the bubble phase in the upper layer were measured with a ruler and calculated by the following formula.
  • [Bubble ratio of raw milk] (unit: volume%) [height of foam phase (m)] ⁇ 100 ⁇ ([height of foam phase (m)] + [height of liquid phase (m)])
  • Example 1 A nitrogen gas displacement device described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-077865 (the above Patent Document 2) is provided with a static mixer (inner diameter: 8 mm, 63 elements) (proportional mixing device for mixing and dispersing nitrogen gas)
  • a static mixer inner diameter: 8 mm, 63 elements
  • proportional mixing device for mixing and dispersing nitrogen gas In the following examples and comparative examples, raw milk (raw milk, temperature: 10 ° C. or lower, dissolved oxygen concentration: 11.8 ppm, specific gravity) is used.
  • a plate-type heat sterilizer (abbreviated as “sterilizer” in the following Examples and Comparative Examples) (heat sterilization condition: 130 ° C., 2 seconds) and 150 L / h of raw milk (empty speed: 0) (8 m / sec) and sterilized by heating (immediately after the end of step (B)).
  • this sterilized milk (sterilized milk): 50 L was charged and stored in a surge tank (100 L capacity) with a sparger into which nitrogen gas or the like was blown.
  • the volume ratio in the surge tank was 50% with respect to the total volume of the surge tank.
  • dissolved oxygen concentration was 3.0 ppm and the liquid temperature was 10 degrees C or less.
  • the ratio of the head space in the surge tank was 50% with respect to the total volume of the surge tank.
  • the nitrogen gas replacement device improved so that the raw material milk replaced with nitrogen gas can be used (in the following examples, abbreviated as “improved nitrogen gas replacement device”).
  • Raw milk raw milk, temperature: 10 ° C. or lower, dissolved oxygen concentration: 11.8 ppm, specific gravity: 1.03: nitrogen gas while passing 50 L at 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec) was blown in proportion and aerated (mixed) at a rate of 1.1 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 45%) (immediately after the end of step (A)).
  • the raw milk after mixing this nitrogen gas had a dissolved oxygen concentration of 1.3 ppm and a bubble rate of 5% or less.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper direction of the improved nitrogen gas substitution apparatus was 1.3 ppm.
  • the raw milk was passed through a sterilizer (heat sterilization condition: 130 ° C., 2 seconds) at 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / second) to heat sterilize (end of the step (B)) Immediately)
  • this sterilized milk (sterilized milk): 50 L was charged and stored in a surge tank (100 L capacity) with a sparger into which nitrogen gas or the like was blown.
  • the volume ratio in the surge tank was 50% with respect to the total volume of the surge tank.
  • dissolved oxygen concentration was 3.0 ppm and the liquid temperature was 10 degrees C or less.
  • the ratio of the head space in the surge tank was 50% with respect to the total volume of the surge tank.
  • the raw milk obtained in the step (A) of the present invention can also be prepared by the following Test Examples 1 to 16. If the step (B) (heat sterilization step) and the step (C) (second oxygen reduction step) of the present invention are applied to the raw milk obtained in Test Examples 1 to 16, the milk of the present invention is applied. A contained beverage is obtained.
  • the raw milk is temporarily stored in a milk storage tank (100 L capacity), and then passed through the nitrogen gas replacement device again at 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). While being liquid, nitrogen gas was blown in and aerated (mixed) in proportion to 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%).
  • the dissolved acidity concentration was 0.1 ppm, and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 1.5 ppm.
  • a spray nozzle (Spraying Systems Co., Ltd .; product name: Fulljet 22) is installed above the defoaming tank, and a portion of the raw milk that has passed through the defoaming tank is removed.
  • the product was branched to a spray nozzle at the top of the foam tank, sprayed onto the liquid surface at a flow rate of 500 L / h by a back pressure of 0.07 MPa, and passed through the milk storage tank while eliminating bubbles.
  • the raw milk after mixing this nitrogen gas had a dissolved oxygen concentration of 2.1 ppm and a bubble rate of 5% or less.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 13.1 ppm.
  • raw milk is temporarily stored in a milk storage tank (20,000 L capacity), and then the raw milk is again supplied to the nitrogen gas replacement device at 5000 L / h (superficial velocity: 0.8 m / second). Then, nitrogen gas was blown in and aerated (mixed) at a rate of 50 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%). In the raw milk after the nitrogen gas was mixed again, the dissolved acidity concentration was 0.2 ppm, and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk. In addition, the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 2.1 ppm.
  • nitrogen gas was blown into the nitrogen gas replacement device at 150 L / h (empty speed: 0.8 m / sec) while blowing nitrogen gas to 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%) was aerated (mixed) proportionally.
  • the dissolved acidity concentration was 0.1 ppm, and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 2.0 ppm.
  • the raw milk is temporarily stored in a storage tank (100 L capacity) and then passed through the nitrogen gas replacement device at a rate of 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). Then, nitrogen gas was blown in and proportionally aerated (mixed) at 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%). The raw milk after the nitrogen gas was mixed again had a dissolved acidity concentration of 0.3 ppm and a bubble rate of 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk. In addition, the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 2.8 ppm.
  • the raw milk is temporarily stored in a storage tank (100 L capacity) and then passed through the nitrogen gas replacement device at a rate of 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). Then, nitrogen gas was blown in and proportionally aerated (mixed) at 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%).
  • the dissolved acidity concentration was 0.2 ppm, and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 2.1 ppm.
  • the inside of the device of the clarifier (Westphalia Separator Co., Ltd., trade name SA-1) which is a separator-type centrifuge ( Nitrogen gas was supplied to the periphery of the bowl) at 10 L / min and the oxygen concentration was adjusted to 4%, and then raw milk was passed through the clarifier (back pressure: 0 MPa) at 150 L / h.
  • the dissolved acidity concentration was 0.2 ppm, and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the raw milk is temporarily stored in a storage tank (100 L capacity) and then passed through the nitrogen gas replacement device at a rate of 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). Then, nitrogen gas was blown in and proportionally aerated (mixed) at 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%). The raw milk after the nitrogen gas was mixed again had a dissolved acidity concentration of 0.3 ppm and a bubble rate of 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk. In addition, the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper direction of the nitrogen gas substitution apparatus was 3.0 ppm.
  • Eddy current pump manufactured by Nikuni: Two units were connected in series. Among these, the vortex pump on the upstream side is referred to as a first vortex pump, and the vortex pump on the downstream side is referred to as a second vortex pump.
  • Raw milk raw milk, temperature: 10 ° C. or less, dissolved oxygen concentration: 12.3 ppm, specific gravity: 1.03): 30 L at 200 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec) to the first vortex pump While flowing, nitrogen gas was blown in front of the first vortex pump and aerated (mixed) at a rate of 0.15 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 5%).
  • the raw milk is temporarily stored in a storage tank (100 L capacity) and then passed through the nitrogen gas replacement device at a rate of 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). Then, nitrogen gas was blown in and proportionally aerated (mixed) at 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%). The raw milk after the nitrogen gas was mixed again had a dissolved acidity concentration of 0.3 ppm and a bubble rate of 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk. In addition, the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 2.7 ppm.
  • the raw milk is temporarily stored in a milk storage tank (200 L capacity), and then passed through the nitrogen gas replacement device at a flow rate of 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). Then, nitrogen gas was blown in and proportionally aerated (mixed) at 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%).
  • the dissolved acidity concentration was 0.4 ppm and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 3.4 ppm.
  • dissolved oxygen concentration 12.0 ppm, specific gravity: 1.03): 105 L is added to the proportional mixing apparatus to 280 L / h (superficial velocity: 0.8 m / h). ), Nitrogen gas was blown in and 1.4 L / min (nitrogen gas / raw milk volume ratio: 30%) was aerated (mixed) proportionally, and the raw milk after this nitrogen gas was mixed was stored in the milk storage tank (500 L capacity).
  • raw milk (raw milk, temperature: 10 ° C. or less, dissolved oxygen concentration: 12.0 ppm, specific gravity: 1.03): 105 L is added to the above proportional mixing apparatus to 280 L / h (superficial velocity: 0.8 m / second) ), Nitrogen gas was blown in and 0.7 L / min (nitrogen gas / raw milk volume ratio: 15%) was aerated (mixed) proportionally, and the raw milk after mixing this nitrogen gas was mixed. It stored in the said tank for milk storage (500L capacity). In the raw milk after mixing these raw milks, the dissolved oxygen concentration was 2.2 ppm and the bubble rate was 10% or less.
  • nitrogen gas was blown into the nitrogen gas replacement device at 150 L / h (empty speed: 0.8 m / sec) while blowing nitrogen gas to 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%) was aerated (mixed) proportionally.
  • the dissolved acidity concentration was 0.2 ppm
  • the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 2.2 ppm.
  • the raw milk is temporarily stored in a milk storage tank (200 L capacity), and then passed through the nitrogen gas replacement device at a flow rate of 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). Then, nitrogen gas was blown in and proportionally aerated (mixed) at 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%). In the raw milk after the nitrogen gas was mixed again, the dissolved acidity concentration was 0.2 ppm, and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk. In addition, the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 2.0 ppm.
  • the nitrogen gas replacement device improved so that the raw material milk replaced with nitrogen gas can be used (in the following examples, abbreviated as “improved nitrogen gas replacement device”).
  • Raw milk raw milk, temperature: 10 ° C. or lower, dissolved oxygen concentration: 12.7 ppm, specific gravity: 1.03): nitrogen gas while passing 100 L at 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec) Were blown in proportion and aerated (mixed) at a rate of 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%).
  • the raw milk after mixing this nitrogen gas had a dissolved oxygen concentration of 1.5 ppm and a bubble rate of 5% or less.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper direction of the improved nitrogen gas substitution apparatus was 1.5 ppm.
  • the raw milk is temporarily stored in a milk storage tank (100 L capacity), and then the raw nitrogen is again supplied to the improved nitrogen gas replacement device at 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). While flowing, nitrogen gas was blown in and aerated (mixed) at a rate of 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%).
  • the dissolved acidity concentration was 0.1 ppm, and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper direction of the improved nitrogen gas substitution apparatus was 0.1 ppm.
  • raw milk was temporarily passed through a defoaming tank (200 L capacity). Specifically, a spray nozzle (Spraying Systems Co., Ltd .; product name: Fulljet 22) is installed above the defoaming tank, and a portion of the raw milk that has passed through the defoaming tank is removed. The product was branched to a spray nozzle at the top of the foam tank, sprayed onto the liquid surface at a flow rate of 500 L / h by a back pressure of 0.07 MPa, and passed through the milk storage tank while eliminating bubbles. The raw milk after mixing this nitrogen gas had a dissolved oxygen concentration of 2.1 ppm and a bubble rate of 5% or less.
  • raw milk is temporarily stored in a milk storage tank (20,000 L capacity), and then the raw nitrogen is again supplied to the improved nitrogen gas replacement device at 5000 L / h (superficial speed: 0.8 m / second).
  • Nitrogen gas was blown in and aerated (mixed) at a rate of 50 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%).
  • the dissolved acidity concentration was 0.2 ppm and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 0.2 ppm.
  • the raw milk is temporarily stored in a milk storage tank (200 L capacity), and then the raw milk is passed through the improved nitrogen gas replacement device at 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). Then, nitrogen gas was blown in and aerated (mixed) in proportion at 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%).
  • the dissolved acidity concentration was 0.4 ppm and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper direction of the improved nitrogen gas substitution apparatus was 0.4 ppm.
  • dissolved oxygen concentration: 12.0 ppm, specific gravity: 1.03): 105 L is added to the proportional mixing apparatus to 280 L / h (superficial velocity: 0.8 m / h). Second), nitrogen gas was blown in and 1.4 L / min (nitrogen gas / raw milk volume ratio: 30%) was aerated (mixed) proportionally, and the raw milk after the nitrogen gas was mixed The same milk storage tank (500 L capacity) was stored.
  • raw milk (raw milk, temperature: 10 ° C. or less, dissolved oxygen concentration: 12.0 ppm, specific gravity: 1.03): 105 L is added to the above proportional mixing apparatus to 280 L / h (superficial velocity: 0.8 m / second) ), Nitrogen gas was blown in and 0.7 L / min (nitrogen gas / raw milk volume ratio: 15%) was aerated (mixed) proportionally, and the raw milk mixed with nitrogen gas was In a storage tank (500 L capacity). In the raw milk after mixing these three raw milks, the dissolved oxygen concentration was 2.2 ppm and the bubble rate was 10% or less.
  • the raw milk is temporarily stored in a milk storage tank (100 L capacity), and then passed through the nitrogen gas replacement device again at 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / sec). While being liquid, nitrogen gas was blown in and aerated (mixed) in proportion to 1.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 60%).
  • the dissolved acidity concentration was 0.8 ppm and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the raw milk.
  • the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper direction of the improved nitrogen gas substitution apparatus was 0.8 ppm.
  • Example 1 Using raw milk equivalent to Example 1 (raw material milk, temperature: 10 ° C. or lower, dissolved oxygen concentration: 11.8 ppm, specific gravity: 1.03): 50 L, nitrogen gas is supplied from the sparger to the sterilized milk of the surge tank. Each step was carried out in the same manner as in Example 1 except that no blowing was performed. In the same manner as in Example 1, nitrogen gas was passed through the head space in the surge tank at 1 L / min. In this pasteurized milk, when the start of charging into the surge tank is the standard (0 hour, dissolved oxygen concentration: 3.4 ppm), the dissolved oxygen concentration is 4.3 ppm after 1 hour, and after 2 hours.
  • the dissolved oxygen concentration was 4.4 ppm, and the bubble rate was 5% or less. At this time, almost no foaming was observed in the milk (milk-containing beverage as the final product) after 2 hours. However, the milk of Comparative Example 1 did not have a fresh flavor as compared with the milk of Example 1 because the dissolved oxygen concentration exceeded 1 ppm.
  • Example 2 Raw nitrogen equivalent to Example 1 (raw milk, temperature: 10 ° C. or lower, dissolved oxygen concentration: 11.8 ppm, specific gravity: 1.03): 50 L to 150 L / h (superficial velocity: 0. While flowing at 8 m / sec), nitrogen gas was blown in and proportionally aerated (mixed) at 7.5 L / min (volume ratio of nitrogen gas / raw milk: 300%). In raw milk after mixing this nitrogen gas, the dissolved oxygen concentration was 0.7 ppm, the bubble rate exceeded 10% (due to nitrogen gas), and intense foaming was observed. In addition, the dissolved oxygen concentration of the raw material milk sprayed from the upper part of the nitrogen gas substitution apparatus was 11.8 ppm. Thereafter, the raw milk was passed through a sterilizer (heat sterilization condition: 130 ° C., 2 seconds) at 150 L / h (superficial velocity: 0.8 m / second) to sterilize by heating.
  • a sterilizer heat sterilization condition: 130 ° C., 2 seconds
  • the sterilized milk (sterilized milk): 50 L was charged and stored in a surge tank (100 L capacity).
  • the volume ratio in the surge tank was 50% with respect to the total volume of the surge tank.
  • dissolved oxygen concentration was 1.0 ppm and the liquid temperature was 10 degrees C or less.
  • the ratio of the head space in the surge tank was 50% with respect to the total volume of the surge tank.
  • raw milk dissolved oxygen concentration: 0.7 ppm, bubble rate: more than 10%
  • a sterilizer heat sterilization condition: 130 ° C., 2 seconds
  • a rate of 150 L / h superficial velocity: 0.8 m / sec

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Abstract

乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制できる乳含有飲料の製造方法を提供する。 （Ａ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程と、（Ｂ）工程（Ａ）で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程と、（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、工程（Ｂ）で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度を１ｐｐｍ以下に低減する第二の酸素濃度低減工程、を含む乳含有飲料の製造方法である。

Description

乳含有飲料の製造方法
　本発明は、乳含有飲料の製造方法に関する。
　従来技術として、溶存酸素濃度を低減させることによって、牛乳の風味や品質を向上する方法が知られている。例えば、特許文献１には、乳又は乳を含有する未加熱液を、加熱処理する前に窒素ガス等の不活性ガスで置換し、液中溶存酸素を５ｐｐｍ以下に低減させた状態で加熱処理することを特徴とする、加熱によるジメチルジサルファイドの発生を抑制した生乳又は未加熱液に近似した風味を有する飲料を製造する方法が記載されている。
　特許文献２には、牛乳等に窒素ガスを直接混合分散する手段と、窒素ガスを混合分散していない牛乳等を、窒素ガス雰囲気下で窒素ガス置換タンク内に貯留された窒素ガスを混合分散した牛乳等に、上方からノズルで噴霧する手段とを併用して、溶存酸素と窒素ガスとの置換により牛乳等の溶存酸素量を低減させた後、殺菌することを特徴とする、牛乳等の溶存酸素を窒素ガスと置換して殺菌する方法が記載されている。また、特許文献２には、原料タンクと送液パイプで連結された窒素ガス置換タンクを設け、上記送液パイプの原料タンク側に窒素ガス供給手段を連結し、上記送液パイプの窒素ガス置換タンク側に窒素ガス混合分散機を設置し、上記送液パイプに連結された上記窒素ガス供給手段よりも原料タンク側から上記窒素ガス置換タンク内へ導く分岐送液パイプを設置し、上記分岐送液パイプの上記窒素ガス置換タンク内の先端部分に噴霧ノズルを連結し、上記各送液パイプ、窒素ガス供給手段、及び分岐送液パイプに流量制御装置を備えたことを特徴とする、牛乳等の溶存酸素を窒素ガスと置換する装置が記載されている。
　特許文献３には、飲料を微粒子化し、減圧雰囲気に曝すことにより、前記飲料中の溶存酸素濃度を低減させる方法であって、前記飲料の微粒子化は、前記飲料を加圧噴霧させることにより、平均粒子径が５０μｍ以上１０００μｍ以下の微粒子とすることを特徴とする、飲料中の溶存酸素濃度を低減させる方法が記載されている。また、特許文献３には、飲料を微粒子化し、減圧雰囲気に曝すことにより、前記飲料中の溶存酸素濃度を低減させる装置であって、前記飲料の微粒子化は、前記飲料を加圧噴霧させることにより、平均粒子径が５０μｍ以上１０００μｍ以下の微粒子とすることを特徴とする、飲料中の溶存酸素濃度を低減させる装置が記載されている。
特開平１０－２９５３４１号公報 特開２００１－０７８６６５号公報 特開２００５－３０４３９０号公報
　新鮮な風味を有する乳含有飲料を製造する場合、乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させるために、例えば、乳含有飲料と混合する窒素ガス等の不活性ガスの供給量を増大させ、乳含有飲料中の溶存酸素を多量の不活性ガスと置換させることが必要である。しかし、このとき、液体である乳含有飲料に、気体である不活性ガスを多量に接触させるため、乳含有飲料に過度な泡立ちが発生しやすくなる。また、過度な泡立ちの発生した乳含有飲料をプレート式加熱殺菌機等で間接加熱殺菌した場合、プレートの内面等において、泡立ちに由来する焦げ付きが発生しやすくなる。この焦げ付きが加熱時の熱伝導率の低下を招き、それゆえ、一定温度に加熱するために、加熱媒体の温度を通常よりも高めざるを得ず、プレートを通常よりも高頻度で洗浄や交換しなければならず、総合的な生産効率の低下や設備の更新に伴う製造費の増加等の問題がある。
　本発明の課題は、新鮮な風味を有する乳含有飲料を製造するにあたり、乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制し、生産効率が低下しない、乳含有飲料の製造方法を提供することである。
　本発明者らは、上記の課題を解決するために鋭意検討した結果、
　（Ａ）不活性ガス処理の供給方法（例えば、比例混合装置を用いた処理）及び供給条件（例えば、原料乳の供給速度及び不活性ガスの供給量）を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程と、
　（Ｂ）第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程と、
　（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法（例えば、比例混合装置を用いた処理）及び供給条件（例えば、原料乳の供給速度及び不活性ガスの供給量）を制御し、加熱殺菌工程で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度が１ｐｐｍ以下である乳含有飲料を得る第二の酸素濃度低減工程、
を含む乳含有飲料の製造方法によれば、上記の課題を解決しうることを見出し、本発明を完成した。
　本発明は、以下の［１］～［６］を提供するものである。
［１］　（Ａ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程と、
　（Ｂ）第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程と、
　（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、加熱殺菌工程で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行ない、溶存酸素濃度が１ｐｐｍ以下である乳含有飲料を得る第二の酸素濃度低減工程、
を含む乳含有飲料の製造方法。
［２］　第二の酸素濃度低減工程で得られる乳含有飲料の気泡率が１０％以下である、上記［１］に記載の乳含有飲料の製造方法。
［３］　第一の酸素濃度低減工程における不活性ガス処理の供給方法が、比例混合装置を用いるものであり、かつ、第一の酸素濃度低減工程における不活性ガス処理の直後の原料乳の溶存酸素濃度が４ｐｐｍ以下である、上記［１］又は［２］に記載の乳含有飲料の製造方法。
［４］　比例混合装置に供給される原料乳の空塔速度が、０．５～２．５ｍ／秒であり、かつ、原料乳の供給速度（単位時間あたりの供給量）に対する不活性ガスの供給速度（単位時間あたりの供給量）の体積比（不活性ガスの供給量（体積）／原料乳の供給量（体積）×１００）が、５～７０％である、上記［３］に記載の乳含有飲料の製造方法。
［５］　第二の酸素濃度低減工程における不活性ガス処理の供給方法が、不活性ガスで満たした空間を有する装置（例えば、タンク）内へ加熱殺菌後の原料乳を収容すると共に、装置内の加熱殺菌後の原料乳に不活性ガスを吹き込むものである、上記［１］～［４］のいずれかに記載の乳含有飲料の製造方法。
［６］　装置内の空間の体積に対する原料乳の体積比が、２０～９０％であり、かつ、加熱殺菌後の原料乳の単位体積（１リットル）に対する不活性ガスの吹き込み（バブリング）による供給速度（単位時間当たりの供給量）が、０．００５～０．１リットル／分である、上記［５］に記載の乳含有飲料の製造方法。
　本発明によれば、溶存酸素濃度を大きく低減させた、新鮮な風味を長期間で維持できる乳含有飲料を得ることができる。また、本発明によれば、乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制し、製造時又は製造後の脱泡処理等の工程を不要にして、その生産効率の低下を抑制又は防止することができる。
　本発明は、
（Ａ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程（以下、「工程（Ａ）」という）と、
（Ｂ）第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程（以下、「工程（Ｂ）」という）と、
（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、加熱殺菌工程で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度を１ｐｐｍ以下に低減する第二の酸素濃度低減工程（以下、「工程（Ｃ）という」）、
を含む乳含有飲料の製造方法である。
　以下、各工程について詳しく説明する。
［工程（Ａ）：第一の酸素濃度低減工程］
　工程（Ａ）は、不活性ガス処理の供給方法（例えば、比例混合装置を用いた処理）及び供給条件（例えば、原料乳の供給速度及び不活性ガスの供給量）を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程である。
　本発明の原料乳は、未加熱の生乳等の加熱処理前の乳含有飲料をいう。このとき、本発明の原料乳は、不活性ガス処理を行うことができる液状の形態であればよく、例えば、牛、山羊、めん羊乳（ひつじ乳）等の獣乳（獣から搾乳した生乳）、獣乳の加工物（例えば、脱脂乳、部分脱脂乳、脱脂濃縮乳、部分脱脂濃縮乳、成分調整乳、クリーム、バターミルク等の液状の乳加工物、脱脂粉乳、部分脱脂粉乳、バター、発酵乳、チーズ等を液状に還元した乳加工物）、大豆乳、ココナッツミルク等の植物乳、植物乳の加工物（液状に還元した乳加工物）、人工乳（食用油脂、水、乳化剤等を混合し、水中油型乳化物とする、液状の乳加工物）等が挙げられる。また、本発明の原料乳は、乳以外の原料が含まれていてもよく、例えば、コーヒー、紅茶、緑茶、抹茶、マテ茶、果汁、野菜汁、甘味料、酸味料、ビタミン、ミネラル、機能性素材等を添加した液状の形態であればよい。なお、本発明の不活性ガスには、例えば、窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガス等が挙げられる。
　工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の溶存酸素濃度（上限値）は、好ましくは８ｐｐｍ以下、より好ましくは６ｐｐｍ以下、さらに好ましくは４ｐｐｍ以下、さらに好ましくは３ｐｐｍ以下、さらに好ましくは２ｐｐｍ以下である。工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の溶存酸素濃度が８ｐｐｍ以下であれば、工程（Ｃ）の第二の酸素濃度低減工程において、乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制でき、本発明を容易に実施できる点で好ましい。
　工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の溶存酸素濃度の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０．１ｐｐｍ、より好ましくは０．５ｐｐｍ、さらに好ましくは１．０ｐｐｍ、さらに好ましくは１．５ｐｐｍである。上記原料乳の溶存酸素濃度が０．１ｐｐｍ以上であると、乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制でき、本発明を容易に実施できる点で好ましい。なお、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の溶存酸素濃度が０．１ｐｐｍよりも大きく下回る場合に、不活性ガス処理の方法によっては、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳に少なからぬ量の不活性ガスが残存し、この不活性ガスの残存により、原料乳の泡立ちを効果的に抑制できなくなる。
　工程（Ａ）における不活性ガス処理は、本発明の特徴である、溶存酸素濃度を大きく低減させた、新鮮な風味を有する乳含有飲料を得ることができる方法であれば、特に限定されず、例えば、
　（ａ）比例混合装置を用いた原料乳と不活性ガスとの混合、
　（ｂ）不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の噴霧、
　（ｃ）遠心分離機（分離盤型の遠心分離器）を用いた原料乳と不活性ガスとの混合、
　（ｄ）ポンプを用いた原料乳と不活性ガスとの混合、
　（ｅ）装置内に収容した原料乳への不活性ガスの吹き込み、
の中から選ばれる一種又は二種以上の組み合わせによって行うことができる。また、工程（Ａ）において、（ａ）～（ｅ）の中から選ばれる一種の方法（例えば、（ａ）の方法）を、一回又は二回以上で行うことができる。
　上記（ａ）の原料乳と不活性ガスとを混合するための比例混合装置は、例えば、上記比例混合装置内に連続的に供給される原料乳に、不活性ガスを特定の比率（不活性ガスの供給量／原料乳の供給量）で連続的に供給することで、不活性ガス処理された原料乳において、不活性ガスの分布が均一になるように、原料乳と不活性ガスとをインラインで（配管内で連続的に）撹拌するように構成した装置（例えば、スタティックミキサー等の剪断装置）が挙げられる。また、上記比例混合装置は、必要に応じて、上記比例混合装置の供給部分（入口部分）において、不活性ガスの供給条件（原料乳の供給量及び／又は不活性ガスの供給量）を制御できる。さらに、上記比例混合装置の供給部分（入口部分）及び／又は排出部分（出口部分）において、原料乳と不活性ガスとの混合比率を検出し、この検出結果により、上記比例混合装置の供給部分において、原料乳と不活性ガスの供給条件（原料乳の供給量及び／又は不活性ガスの供給量）を制御することができる。
　上記（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳を噴霧するための装置は、例えば、不活性ガスで内部を満たしたタンク内に、このタンクの上部等に位置する供給部分を通じて、原料乳を注入及び／又は噴霧するように構成した装置が挙げられる。ここで、原料乳の注入は、特に限定されず、例えば、公知の配管等を通して行うことができる。また、原料乳の噴霧は、特に限定されず、例えば、公知のスプレーノズルやシャワーボール等を通して行うことができる。なお、原料乳の注入の方向や原料乳の噴霧の方向は、特に限定されず、例えば、水平方向、上方向、下方向等が挙げられる。また、このタンクの上部等に位置する供給部分の配置は、１箇所又は２箇所以上である。
　上記（ｃ）の原料乳と不活性ガスとを混合するための遠心分離機は、例えば、遠心力を利用して、微細なゴミ及び／又は乳牛等の動物に由来する成分（例えば、細胞質、白血球等）を分離除去することを目的とするクラリファイヤー、遠心力を利用して、微生物を分離除去することを目的とするバクトフュージ、原料乳から脱脂乳とクリームとを分離することを目的とするクリームセパレーター等の分離盤型の遠心分離機が挙げられる。また、上記遠心分離機の内部に設置されている回転する収容容器内に向けて、原料乳と不活性ガスとを連続的に供給し、これらを混合することにより、不活性ガス処理することができる。一般的に、遠心分離機で処理する際に、原料乳にガス等の気泡が残存すると、原料乳の処理効率が低減することが知られている。すなわち、従来では、遠心分離機で処理する際に、原料乳にガス等の気泡を巻き込まない（残存させない）ように、遠心分離機を操作することが技術常識であった。一方、本発明では、上記技術常識があるにも拘わらず、あえて、原料乳と不活性ガスとを連続的に供給し、上記と同様に処理しながら、これらを混合することにより、原料乳の溶存酸素濃度を効果的に低減させることができたものである。
　上記（ｃ）の遠心分離機を用いた原料乳と不活性ガスとを混合するための方法は、例えば、不活性ガスの吹き込み等により、一部の溶存酸素を不活性ガスで置換した原料乳を、機器の内部が不活性ガスで満たされている遠心分離機に供給し、上記と同様に処理しながら、原料乳の溶存酸素濃度を低減させる方法、及び、溶存酸素を不活性ガスで置換していない原料乳を、機器の内部が不活性ガスで満たされている遠心分離機に供給し、上記と同様に処理しながら、原料乳の溶存酸素濃度を低減させる方法が挙げられる。
　上記（ｄ）のポンプを用いた原料乳と不活性ガスとを混合するための方法は、例えば、原料乳と不活性ガスとを連続的に供給し、ポンプへ通液しながら、ポンプの内部で撹拌混合することにより、原料乳の溶存酸素濃度を低減させる方法が挙げられる。ここで、上記（ｄ）の原料乳と不活性ガスとを混合するためのポンプは、例えば、渦巻ポンプ、斜流ポンプ、摩擦ポンプ等の非容積式のポンプが挙げられる。なお、上記（ｄ）のポンプを用いた原料乳と不活性ガスとを混合するための具体的な方法は、例えば、渦巻ポンプのような静置したポンプの内部で回転する撹拌羽根（羽根車）により、原料乳と不活性ガスとを撹拌混合することにより、原料乳の溶存酸素濃度を低減させる方法が挙げられる。
　上記（ａ）の比例混合装置を用いた原料乳と不活性ガスとの混合において、比例混合装置に供給される原料乳の空塔速度は、好ましくは０．５～２．５ｍ／秒、より好ましくは０．７～２．３ｍ／秒、さらに好ましくは０．８～２．１ｍ／秒、さらに好ましくは１～２ｍ／秒である。ここで、比例混合装置に供給される原料乳の空塔速度が０．５ｍ／秒以上であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減できて好ましい。また、比例混合装置に供給される原料乳の空塔速度が２．５ｍ／秒以下であると、製造過程で発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制できて好ましい。
　ここで、空塔速度とは、下記の式に示すように、液体の処理流量を配管の断面積で除した線速度である。
　［空塔速度（ｍ／ｓ）］＝［液体の処理流量（ｍ３／ｓ）］÷［配管の断面積（ｍ２）］
(式中、配管の断面積は、液体が流通する空間部分の断面積を意味し、スタティックミキサーのエレメントの断面積を含まない。) 
　上記（ａ）の比例混合装置を用いた原料乳と不活性ガスとの混合において、原料乳の供給速度（単位時間あたりの供給量）に対する不活性ガスの供給速度（単位時間あたりの供給量）の体積比（不活性ガスの供給量（体積）／原料乳の供給量（体積）×１００）は、好ましくは５～７０％、より好ましくは１０～６０％、さらに好ましくは２０～６０％である。ここで、原料乳の供給速度に対する上記不活性ガスの供給速度の体積比が５％以上であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減できて好ましい。また、原料乳の供給速度に対する不活性ガスの供給速度の体積比が７０％以下であると、製造過程で発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制できて好ましい。
　上記（ａ）の比例混合装置を用いた原料乳と不活性ガスとの混合において、泡立ちの程度が大きい原料乳に、泡立ちの程度が小さい原料乳を混合することにより、結果的に、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを抑制させることができる。すなわち、比例混合装置に供給される原料乳の空塔速度、及び、原料乳の供給速度に対する不活性ガスの供給速度の体積比が上記の好ましい範囲に属さない操作条件で不活性ガス処理した、原料乳を部分的に含む場合であっても、泡立ちの程度が異なる２種以上の原料乳を混合することにより、結果的に、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを効果的に抑制させることができる。
　泡立ちの程度が異なる２種以上の原料乳を混合する方法は、例えば、以下のような一連の方法が挙げられる。なお、以下の「Ｌ／ｈ」は、リットル／時間（ｈｏｕｒ）を意味し、「Ｌ／ｍｉｎ」は、リットル／分（ｍｉｎｕｔｅ）を意味する。まず、スタティックミキサー（内径：１１ｍｍ、３０エレメント）を設置した比例混合装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：２８０Ｌを、２８０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスをバブリングして、３．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：７５％）で比例的に通気（混合）し、窒素ガスを混合した後の生乳を、貯乳用タンク（５００Ｌ容）に貯留する。次に、前記比例混合装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：１０５Ｌを、２８０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスをバブリングして、１．４Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：３０％）で比例的に通気（混合）し、窒素ガスを混合した後の生乳を、前記貯乳用タンク（５００Ｌ容）に貯留する。その後、前記比例混合装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：１０５Ｌを、２８０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスをバブリングして、０．７Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：１５％）で比例的に通気（混合）し、窒素ガスを混合した後の生乳を、前記貯乳用タンク（５００Ｌ容）に貯留する。そして、以上の一連の方法により、最終的に、泡立ちの程度が小さい原料乳を得ることができる。
　上記（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の注入及び／又は噴霧において、不活性ガスで内部を満たしたタンク内の酸素濃度（上限値）は、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下、さらに好ましくは７％以下である。ここで、不活性ガスで内部を満たしたタンク内の酸素濃度が１０％以下であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減できて好ましい。なお、上記の（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の注入及び／又は噴霧において、不活性ガスで内部を満たしたタンク内の酸素濃度の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０％、より好ましくは０．１％、さらに好ましくは０．５％である。
　上記（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の噴霧において、あらかじめ原料乳を不活性ガス処理等することにより、原料乳の溶存酸素濃度を低減することが好ましい。従来では、上記（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の噴霧において、あらかじめ原料乳を不活性ガス処理等することは、原料乳自体の泡立ちを消滅しにくくし、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを効果的に抑制できないと考えることが技術常識であった。一方、本発明では、上記技術常識があるにも拘わらず、あえて、原料乳を不活性ガス処理等して、原料乳の溶存酸素濃度を低減させた後に、上記（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内へ原料乳を噴霧することにより、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを効果的に抑制させることができたものである。
　上記（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の噴霧において、あらかじめ不活性ガス処理等して溶存酸素濃度を低減させた、原料乳の溶存酸素濃度（上限値）は、好ましくは１０ｐｐｍ以下、より好ましくは８ｐｐｍ以下、さらに好ましくは６ｐｐｍ以下、さらに好ましくは４ｐｐｍ以下、さらに好ましくは２ｐｐｍ以下である。上記（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の噴霧において、あらかじめ不活性ガス処理等して溶存酸素濃度を低減させた、原料乳の溶存酸素濃度が１０ｐｐｍ以下であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減でき、本発明を容易に実施できる点で好ましい。また、上記（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の噴霧において、あらかじめ不活性ガス処理等して溶存酸素濃度を低減させた、原料乳の溶存酸素濃度の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０．１ｐｐｍ、より好ましくは０．５ｐｐｍ、さらに好ましくは１．０ｐｐｍ、さらに好ましくは１．５ｐｐｍである。上記原料乳の溶存酸素濃度が０．１ｐｐｍ以上であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制でき、本発明を容易に実施できる点で好ましい。
　上記（ｂ）の不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の噴霧において、あらかじめ不活性ガス処理等して溶存酸素濃度を低減させた、原料乳を噴霧するための装置は、例えば、特開２００１－０７８６６５号公報（上記の特許文献２）に記載されている窒素ガス置換装置を改良した装置であって、原料乳の溶存酸素濃度を低減させるにあたり、上記（ａ）の原料乳と不活性ガスとを混合するための比例混合装置により、窒素ガス置換装置内に上方から噴霧する原料乳に対して、あらかじめ不活性ガス処理することができる装置である。具体的には、原料乳に窒素ガスを直接的に混合分散し、あらかじめ窒素ガスを直接的に混合分散させた原料乳を、窒素ガスの雰囲気を有するタンク内に注入して貯留（供給）すると共に、あらかじめ窒素ガスを直接的に混合分散させた原料乳を、窒素ガスの雰囲気を有するタンク内に上方からノズルで噴霧しながら、これらの原料乳を混合させて、原料乳の溶存酸素と窒素ガスとの置換により、原料乳の溶存酸素量（溶存酸素濃度）を低減させることができる装置である。
　従来では、特開２００１－０７８６６５号公報（上記の特許文献２）に記載されている窒素ガス置換装置により、原料乳の溶存酸素濃度を低減させるにあたり、窒素ガス置換装置内に上方から噴霧する原料乳に対して、上記（ａ）の原料乳と不活性ガスとを混合するための比例混合装置により、あらかじめ不活性ガス処理等することは、タンク内に注入して貯留（供給）された、消泡するべき原料乳において気泡を発生させることになり、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを効果的に抑制できないと考えて、窒素ガス置換装置内に上方から噴霧する原料乳に対して、あらかじめ不活性ガス処理しないことが技術常識であった。一方、本発明では、上記技術常識があるにも拘わらず、あえて、窒素ガス置換装置内に上方から噴霧する原料乳に対して、あらかじめ不活性ガス処理することにより、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを効果的に抑制させることができたものである。
　上記（ｃ）の遠心分離機を用いた原料乳と不活性ガスとの混合において、不活性ガスの吹き込み等により、一部の溶存酸素を不活性ガスで置換した原料乳を、機器の内部が不活性ガスで満たされている遠心分離機に供給し、原料乳の溶存酸素濃度を低減させる方法、及び、溶存酸素を不活性ガスで置換していない原料乳を、機器の内部が不活性ガスで満たされている遠心分離機に供給し、原料乳の溶存酸素濃度を低減させる方法のうち、いずれか一方を使用するか、又は、これらの両方を併用することができる。ここで、不活性ガスの吹き込み等により、一部の溶存酸素を不活性ガスで置換した原料乳を、機器の内部が不活性ガスで満たされている遠心分離機に供給し、一般的な操作条件と同様に処理して、原料乳の溶存酸素濃度を低減させる方法において、原料乳の供給速度（単位時間あたりの供給量）に対する不活性ガス（遠心分離機で処理する前に用いる不活性ガスに限る。）の供給速度（単位時間あたりの供給量）の体積比（不活性ガスの供給量／原料乳の供給量×１００）は、好ましくは１０～２００％、より好ましくは３０～１８０％、さらに好ましくは５０～１５０％である。ここで、原料乳の供給速度に対する不活性ガスの供給速度の体積比が１０％以上であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させることができて好ましい。原料乳の供給速度に対する不活性ガスの供給速度の体積比が２００％以下であると、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを効果的に抑制できて好ましい。また、溶存酸素を不活性ガスで置換していない原料乳を、機器の内部が不活性ガスで満たされている遠心分離機に供給し、一般的な操作条件と同様に処理して、原料乳の溶存酸素濃度を低減させる方法において、遠心分離機の内部の酸素濃度（上限値）は、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下、さらに好ましくは７％以下である。ここで、遠心分離機の内部の酸素濃度が１０％以下であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減できて好ましい。なお、遠心分離機の内部の酸素濃度の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０％、より好ましくは０．１％、さらに好ましくは０．５％である。
　上記（ｄ）のポンプを用いた原料乳と不活性ガスとの混合において、原料乳の供給速度（単位時間あたりの供給量）に対する不活性ガスの供給速度（単位時間あたりの供給量）の体積比（不活性ガスの供給量／原料乳の供給量）は、好ましくは３～５０％、より好ましくは４～４０％、さらに好ましくは５～３０％である。ここで、原料乳の供給速度に対する不活性ガスの供給速度の体積比が３％以上であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減できて好ましい。また、原料乳の供給速度に対する不活性ガスの供給速度の体積比が５０％以下であると、製造過程で発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制できて好ましい。
　上記（ｄ）のポンプを用いた原料乳と不活性ガスとの混合において、泡立ちの程度が大きい原料乳に、泡立ちの程度が小さい原料乳を混合することにより、結果的に、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを抑制させることができる。すなわち、原料乳の供給速度に対する不活性ガスの供給速度の体積比が上記の好ましい範囲に属さない操作条件で不活性ガス処理した、原料乳を部分的に含む場合であっても、泡立ちの程度が異なる２種以上の原料乳を混合することにより、結果的に、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを効果的に抑制させることもできる。
　上記（ｅ）のタンク内に収容（貯液）した原料乳への不活性ガスの吹き込み（バブリング）において、タンク内の空間の体積（タンク内の空間に原料乳を収容していないときのタンク内の容積全体）に対する原料乳の貯液量（体積）の体積比（原料乳の貯液量／タンク内の空間の体積×１００）は、好ましくは２０～９０％、より好ましくは３０～８０％、さらに好ましくは４０～７０％である。ここで、タンク内の空間の体積に対する原料乳の貯液量の体積比が２０％以上であると、製造過程で発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制できて好ましい。また、タンク内の空間の体積に対する原料乳の貯液量の体積比が９０％以下であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させることができて好ましい。そして、タンク内に収容した原料乳の液面に向けて、不活性ガス処理や脱気処理（減圧処理）された原料乳を噴射することにより、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、製造過程で発生する原料乳全体の泡立ちを効果的に抑制できて好ましい。なお、上記（ｅ）のタンク内に収容した原料乳への不活性ガスの吹き込みの装置は、公知の気泡分散装置を用いることができ、例えば、焼結金属エレメント、フィルター、スパージャー、狭流路ノズル等を用いることができる。
　上記（ｅ）のタンク内に収容した原料乳への不活性ガスの吹き込みにおいて、原料乳のタンクへの供給速度（単位時間あたりの供給量）に対する不活性ガスの供給速度（単位時間あたりの供給量）の体積比（不活性ガスの供給速度／原料乳の供給速度×１００）は、好ましくは１０～１００％、より好ましくは２０～９０％、さらに好ましくは３０～８０％である。ここで、原料乳の貯液量に対する不活性ガスの供給速度の体積比が２０％以上であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させることができて好ましい。また、原料乳の貯液量に対する不活性ガスの供給速度の体積比が１００％以下であると、製造過程で発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制できて好ましい。
　上記（ｅ）のタンク内に収容した原料乳への不活性ガスの吹き込みにおいて、原料乳の貯液量（単位体積：１リットル）に対する不活性ガスの吹き込み量（単位時間あたりの供給量：リットル／分）は、好ましくは０．００５～０．１リットル／分、より好ましくは０．００６～０．０８リットル／分、さらに好ましくは０．００８～０．０５リットル／分、さらに好ましくは０．０１～０．０３リットル／分、さらに好ましくは０．０１５～０．０２５リットル／分である。ここで、原料乳の貯液量に対する不活性ガスの吹き込み量が０．００５リットル／分・以上であると、原料乳の溶存酸素濃度を大きく低減させることができて好ましい。また、原料乳の貯液量に対する不活性ガスの吹き込み量が０．１リットル／分・以下であると、製造過程で発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制できて好ましい。
　上記（ｅ）のタンク内に収容した原料乳への不活性ガスの吹き込みにおいて、ここで発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制するために、原料乳の脱泡処理を行うことができる。また、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程において、必要に応じて、ここで発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制するために、原料乳の脱泡処理を行うことができる。このとき、例えば、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程の後に設置した（小さい）タンク内に注入して貯留（供給）すると共に、上記タンクから排出された原料乳の一部を、上記タンクの上方から、上記タンク内に貯留された原料乳の一部の液面に噴霧及び／又は滴下することにより、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の脱泡処理を行うことができる。また、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程の後に設置した（小さい）タンクに供給すると共に、気体（例えば、窒素ガス等の不活性ガス）を、上記タンクの上方から、上記タンク内に貯留された原料乳の液面に噴霧することにより、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の脱泡処理を行うことができる。さらに、例えば、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を所定の時間で静置すること、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を液体サイクロンで処理すること、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳をストレーナーで処理すること、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を公知のタンクや配管で減圧すること、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳に消泡剤等を配合（添加）すること等により、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の脱泡処理を行うことができる。
　工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の脱泡処理を行うことにより、仮に、工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程の直後に、上記原料乳の泡立ちが大きく発生しても、工程（Ｂ）の加熱殺菌工程の前には、上記原料乳の泡立ちが効率的に抑制されていることとなる。
　工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程において、原料乳の溶存酸素濃度を低減させることが容易であり、また、原料乳の泡立ちを抑制することが容易である観点から、上記（ａ）～（ｅ）の不活性ガス処理のうち、上記（ａ）の不活性ガス処理（比例混合装置を用いた原料乳と不活性ガスとの混合）が好ましい。
　工程（Ａ）の第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の泡立ちの程度は、気泡率を指標として評価することができる。ここで、上記原料乳の気泡率は、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下、さらに好ましくは６％以下、さらに好ましくは５％以下である。ここで、原料乳の気泡率が１０％以下であれば、原料乳の泡立ちが過度に発生しておらず、原料乳の泡立ちが効果的に抑制されていることとなり、その後の脱泡処理・消泡処理等を簡略化又は省略できて好ましい。なお、泡立ちが過度に発生した原料乳をプレート式加熱殺菌機等で間接加熱殺菌すると、プレート式加熱殺菌機等の内面（プレート、配管等）において、原料乳に由来する成分の付着や焦げ付きが発生しやすくなる。このとき、これら付着や焦げ付きにより、プレート式加熱殺菌機等において、熱導率が低下することとなり、加熱殺菌の温度を所定の温度で維持するためには、原料乳を加熱する媒体（温水、水蒸気等）の温度を高める、あるいは原料乳を加熱する媒体の使用量を増やす必要がある。つまり、これら媒体を加熱するために、エネルギーを多量に使用することとなり、生産効率が低下すると共に、製造費等が増加する。また、これら付着や焦げ付きにより、プレート式加熱殺菌機等において、運転時間が短縮されると共に、洗浄の頻度や部品の交換の頻度等が高まることとなり、生産効率が低下すると共に、製造費等が増加する。
　ここで、原料乳の気泡率とは、下記の式に示すように、気泡の体積を原料乳の全体積で除した体積比である。
　［原料乳の気泡率（単位：体積％）］＝［気泡の体積（ｍ３）］×１００÷［気泡を含む原料乳の全体積（ｍ３）］
　そして、原料乳の気泡率は、例えば、透明なガラス製のメスシリンダーに、未処理又は所定の処理済み（例えば、殺菌済み）の原料乳を注入し、所定の時間（５分間）で保持した後に、前記のメスシリンダーに注入された原料乳において、下層にある液相の高さと、上層にある気泡相の高さを定規等で測定してから、以下の式によって算出される。
　［原料乳の気泡率（単位：体積％）］＝［気泡相の高さ（ｍ）］×１００÷（［気泡相の高さ（ｍ）］+［液相の高さ（ｍ）］）
　工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳を貯留することができる。このとき、例えば、内部の空間を不活性ガスで充満させた（置換した）タンクを用いるか、あるいは内部の壁面に脱酸素剤等を塗布や貼付したタンクを用いて、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳を貯留することができる。ここで、工程（Ｂ）（加熱殺菌工程）の直前に、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）を行うことが好ましいことから、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）を行った後に、工程（Ｂ）（加熱殺菌工程）を行うときまで、例えば、最終製品である乳含有飲料の出荷の状況に合わせて、乳含有飲料の製造時間を調整すること等を目的として、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳を待機させて、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳を貯留する。なお、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳の溶存酸素濃度の上昇を抑制する観点から、不活性ガスの雰囲気下（例えば、窒素ガのス雰囲気下）において、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳を貯留することが好ましいが、仮に、大気の雰囲気（通常の条件）において、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳を貯留しても、追加の酸素濃度低減工程を設ければ、追加の酸素濃度低減工程において、不活性ガス処理の条件等を適宜で定めることにより、本発明の目的とする乳含有飲料を得ることができる。
　前記した通り、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）の後で、工程（Ｂ）（加熱殺菌工程）の前には、必要に応じて、追加の酸素濃度低減工程を設けることができる。このとき、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）において、原料乳の溶存酸素濃度を所定の数値（例えば、８ｐｐｍ）以下に低減させた後に、この原料乳をタンクに貯留してから、追加の酸素濃度低減工程において、この貯留中又は貯留後の原料乳の溶存酸素濃度を所定の数値（例えば、４ｐｐｍ）以下に低減させる。また、このとき、追加の酸素濃度低減工程で得られた原料乳の気泡率が好ましくは１０％以下となるように、これらの酸素濃度低減工程において、それぞれの不活性ガス処理の種類及び条件を適宜で定めることが好ましい。
［工程（Ｂ）：加熱殺菌工程］
　工程（Ｂ）は、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程である。加熱殺菌の方法では、牛乳の製造において通常で用いられる加熱殺菌の方法であれば、特に限定されず、例えば、６１～６５℃、３０～６０分間で処理する低温長時間殺菌法、７０～７５℃、１５～６０秒間で処理する高温短時間殺菌法、１３０～１５０℃、１～５秒間で処理する超高温滅菌法等が挙げられる。これら加熱殺菌の方法では、所定の衛生度が保たれ、乳含有飲料の品質が保持される限りにおいて、加熱殺菌の温度及び時間を適宜で調整することができる。このとき、工程（Ｂ）で得られた乳含有飲料の溶存酸素濃度は、乳含有飲料の新鮮な風味を長期間に亘って保持する観点から、好ましくは８ｐｐｍ以下、より好ましくは６ｐｐｍ以下、さらに好ましくは４ｐｐｍ以下、特に好ましくは２ｐｐｍ以下である。なお、通常では、工程（Ａ）の処理手段（処理装置）から原料乳を排出した後に、工程（Ａ）で得られた原料乳を工程（Ｂ）の処理手段（加熱殺菌装置）に導くことによって、工程（Ｂ）は行われる。
　工程（Ｂ）で得られた乳含有飲料の溶存酸素濃度の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０．１ｐｐｍ、より好ましくは０．５ｐｐｍ、さらに好ましくは１．０ｐｐｍ、さらに好ましくは１．５ｐｐｍである。上記乳含有飲料の溶存酸素濃度が０．１ｐｐｍ以上であると、乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制でき、本発明を容易に実施できる点で好ましい。
［工程（Ｃ）：第二の酸素濃度低減工程］
　工程（Ｃ）は、不活性ガス処理の供給方法（例えば、比例混合装置を用いた処理）及び供給条件（例えば、原料乳の供給速度及び不活性ガスの供給量）を制御し、工程（Ｂ）（加熱殺菌工程）で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度を１ｐｐｍ以下に低減する第二の酸素濃度低減工程である。このとき、工程（Ｃ）で得られた乳含有飲料の溶存酸素濃度は、乳含有飲料の新鮮な風味を長期間に亘って維持する観点から、好ましくは１ｐｐｍ以下、より好ましくは０．９ｐｐｍ以下、さらに好ましくは０．８ｐｐｍ以下、さらに好ましくは０．６ｐｐｍ以下、さらに好ましくは０．５ｐｐｍ以下、さらに好ましくは０．４ｐｐｍ以下、さらに好ましくは０．３ｐｐｍ以下、さらに好ましくは０．２ｐｐｍ以下である。なお、通常では、工程（Ｂ）の処理手段（処理装置）から乳含有飲料を排出した後に、工程（Ｂ）で得られた乳含有飲料を工程（Ｃ）の処理手段（酸素濃度低減装置）に導くことによって、工程（Ｃ）は行われる
　工程（Ｃ）で得られた乳含有飲料の溶存酸素濃度の下限値は、特に限定されないが、好ましくは０．１ｐｐｍ、より好ましくは０．３ｐｐｍ、特に好ましくは０．５ｐｐｍである。工程（Ｃ）で得られた乳含有飲料の溶存酸素濃度が０．１ｐｐｍ以上であると、乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制でき、本発明を容易に実施できる点で好ましい。
工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳の溶存酸素濃度に比べて、工程（Ｃ）で得られた乳含有飲料の溶存酸素濃度が小さくなるように、不活性ガス処理することは、不活性ガスの供給量を過度に増大させる必要がなく、工程（Ｃ）で得られた乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制でき、本発明を容易に実施できる点で好ましい。
　工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳の溶存酸素濃度と、工程（Ｃ）（第二の酸素濃度低減工程）で得られた乳含有飲料の溶存酸素濃度の差（すなわち、溶存酸素濃度の低減の幅）は、工程（Ｂ）（加熱殺菌工程）を経ることにより、原料乳の溶存酸素濃度が増加する可能性を考慮すれば、好ましくは０．１～８ｐｐｍ、より好ましくは０．１～６ｐｐｍ、さらに好ましくは０．１～５ｐｐｍ、さらに好ましくは０．２～４ｐｐｍ、さらに好ましくは０．２～３ｐｐｍ、さらに好ましくは０．２～２ｐｐｍ、さらに好ましくは０．３～１．５ｐｐｍ、さらに好ましくは０．３～１ｐｐｍである。上記の溶存酸素濃度の低減の幅が０．１ｐｐｍ以上であると、乳含有飲料の溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制でき、本発明を容易に実施できる点で好ましい。上記の溶存酸素濃度の低減の幅が８ｐｐｍ以下であると、工程（Ｃ）（第二の酸素濃度低減工程）において、製造過程で発生する原料乳の泡立ちを効果的に抑制でき、本発明を容易に実施できる点で好ましい。
　本発明において、工程（Ａ）と工程（Ｃ）の二段階の不活性ガス処理により、原料乳の溶存酸素濃度を低減させる方法を採用した理由として、溶存酸素濃度を大きく低減させながらも、かつ、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制でき、本発明を容易に実施できる（本発明の効果を効率的に得られる）点以外に、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）を経ることで、原料乳と不活性ガスが馴染みやすくなり、その後に、工程（Ｃ）（第二の酸素濃度低減工程）において安定的かつ効率的に処理できることとなるため、特異的な特徴を有することが挙げられる。このような特徴は、特許文献１に記載された一段階の不活性ガス処理のみでは予想できないことであり、本発明によって初めて、顕著な効果として見出したものである。特に、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳の溶存酸素濃度を６～８ｐｐｍに低減した後に、工程（Ｃ）（第二の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳の溶存酸素濃度を１ｐｐｍ以下に低減することで、工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）及び／又は工程（Ｃ）（第二の酸素濃度低減工程）において、液体の原料乳に対して、気体の不活性ガスを多量に接触させる必要がなくなり、大掛かりな設備を設置や運転（操作）する必要がなくなるため、これに伴う設備費や製造費等を抑制することができる。そして、最終的には、工程（Ｂ）及び／又は工程（Ｃ）で得られた乳含有飲料に過度な泡立ちの発生を抑制できることから好ましい。
　工程（Ｃ）における不活性ガス処理は、工程（Ａ）と同様に、例えば、
　（ａ）比例混合装置を用いた原料乳と不活性ガスとの混合、
　（ｂ）不活性ガスで満たした空間を有する装置内への原料乳の噴霧、
　（ｃ）遠心分離機を用いた原料乳と不活性ガスとの混合、
　（ｄ）ポンプを用いた原料乳と不活性ガスとの混合、
　（ｅ）装置内に収容した原料乳への不活性ガスの吹き込み、
の中から選ばれる一種又は二種以上の組み合わせによって行うことができる。また、工程（Ｃ）において、（ａ）～（ｅ）の中から選ばれる一種の方法（例えば、（ａ）の方法）を、一回又は二回以上で行うことができる。なお、本発明において、工程（Ａ）における上記（ａ）～（ｅ）の各方法と、工程（Ｃ）における上記（ａ）～（ｅ）の各方法の組み合わせは、特に限定されず、工程（Ａ）において、上記（ａ）～（ｅ）のいずれか一種又は二種以上の方法を任意に採用した上で、工程（Ｃ）において、上記（ａ）～（ｅ）のいずれか一種又は二種以上の方法を任意に採用することができる。
　工程（Ｃ）における上記（ａ）～（ｅ）の各方法の詳細（例えば、実際に用いる装置や、原料乳の好ましい空塔速度等）は、工程（Ａ）の（ａ）～（ｅ）の各方法の詳細（例えば、実際に用いる装置や、原料乳の好ましい空塔速度等）と同様である。ここで、工程（Ｃ）における上記（ａ）～（ｅ）の各方法のうち、上記（ｅ）の方法（装置内に収容した原料乳への不活性ガスの吹き込み）では、不活性ガスの供給時間や不活性ガスの供給量の調整によって、乳含有飲料の溶存酸素濃度を容易に低減できること、不活性ガスの供給速度（単位時間あたりの供給量）（例えば、原料乳の単位体積（１リットル）当たり、０．００５～０．１リットル／分）の調整によって、泡立ちを抑制できること、さらに、原料乳の殺菌後の貯液タンク（サージタンク）やこの周辺のみを改良すれば実現できて、省スペースで実効的に設備を改良すれば実現できることから好ましい。また、工程（Ｃ）における上記（ａ）～（ｅ）の各方法のうち、上記（ａ）の方法（比例混合装置を用いた原料乳と不活性ガスの混合）では、不活性ガスの供給時間や不活性ガスの供給量の調整によって、乳含有飲料の溶存酸素濃度を容易に低減できること、不活性ガスの供給速度の調整によって、泡立ちを抑制できることから好ましい。なお、工程（Ｃ）及び／又は工程（Ｃ）の後に脱泡処理する方法やこの詳細は、工程（Ａ）で脱泡処理する方法と同様である。
　工程（Ｃ）で得られた原料乳の泡立ちの程度は、工程（Ａ）で得られた原料乳の泡立ちの程度と同様に、気泡率を指標とすることができる。ここで、工程（Ｃ）で得られた原料乳の気泡率は、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下、さらに好ましくは６％以下、さらに好ましくは５％以下である。ここで、原料乳の気泡率が１０％以下であると、製造過程で発生する乳含有飲料の泡立ちを効果的に抑制しながら、その生産効率の低下を抑制することができて好ましい。一方、原料乳の気泡率が１０％を超えると、原料乳の泡立ちが過度に発生し、その後の脱泡や消泡を必要とすることや、泡立ちが過度に発生した原料乳をプレート式加熱殺菌機等で間接加熱殺菌した場合、プレートの内面等において、泡立ちに由来する焦げ付きが発生しやすくなり、この焦げ付きが加熱時の熱伝導率の低下を招くこととなる。それゆえ、原料乳を一定温度に加熱するために、加熱媒体を通常よりも高温に設定しなければならなくなると共に、プレートを通常よりも高頻度で洗浄や交換しなければならなくなり、生産効率の低下や設備の更新に伴う製造費の増加等が問題となることがある。
　本発明の工程（Ａ）と工程（Ｃ）に相当する酸素濃度低減工程に不活性ガス処理以外の公知の酸素濃度低減処理を適用することができ、例えば、減圧脱気（真空脱気）処理や膜脱気処理（中空糸膜等の気体分離膜等）等を適用することができる。ここで、酸素濃度低減工程に減圧脱気処理を適用した場合、不活性ガス処理よりも、原料乳の泡立ちが発生しにくくなり、原料乳をプレート式加熱殺菌機等で間接加熱殺菌した場合にも、プレートの内面等において、原料乳の泡立ちに由来する焦げ付きが発生しにくくなるが、原料乳に由来する香気成分が散逸しやくなり、乳含有飲料の風味への影響等が問題となることがある。また、酸素濃度低減工程に膜脱気処理を適用した場合には、不活性ガス処理よりも、分離膜の目詰まりに基づいて、処理速度が低下すると共に、分離膜を高頻度で洗浄や交換しなければならなくなり、生産効率の低下や設備の更新に伴う製造費の増加等が問題となることがある。
　乳含有飲料として、例えば、牛乳、牛乳を含む乳飲料、牛以外の獣乳、牛以外の獣乳を含む乳飲料、豆乳等の植物性飲料、人工乳、人工乳を含む飲料等が挙げられる。なお、加熱殺菌前、加熱殺菌中、又は加熱殺菌後に、原料乳以外の原料を添加することができる。
　工程（Ｃ）の後に、必要に応じて、乳含有飲料をタンクに貯留する前のタンク（サージタンク、フィラータンク等）の内部空間を不活性ガスで置換すること、乳含有飲料をタンクに貯留した後のタンクの内部空間（ヘッドスペース）を不活性ガスで置換すること、乳含有飲料をタンクに充填する前の容器の内部空間を不活性ガスで置換すること、乳含有飲料を容器に充填した後の容器の内部空間（ヘッドスペース）を不活性ガスで置換すること、タンク及び／又は容器の内面に、脱酸素剤を塗布すること等を行うことができる。
　本発明において、さらに、以下の処理（ｉ）～（ｉｖ）のいずれか一種又は二種以上を組み合わせて行うことができる。このとき、以下の処理（ｉ）～（ｉｖ）を工程（Ａ）及び／又は工程（Ｃ）として行うこともできるし、以下の処理（ｉ）～（ｉｖ）を工程（Ａ）及び／又は工程（Ｃ）とは別の新たな工程として行うこともできる。
（ｉ）　乳含有飲料を微粒子化する第一の処理を行った後に、第一の処理後の乳含有飲料を減圧雰囲気下に置く第二の処理を行うことができる。この処理によって、乳含有飲料の溶存酸素濃度をさらに低減させることができる。
（ｉｉ）　乳含有飲料を貯留槽等に貯留した後に、貯留槽の内部を減圧し、乳含有飲料に含まれている溶存酸素を貯留槽の内部空間に放出させる処理を行うことができる。この処理によって、乳含有飲料の溶存酸素濃度をさらに低減させることができる。
（ｉｉｉ）　乳含有飲料不活性ガスの吹き込み等を行い、乳含有飲料の溶存酸素濃度を低減させた後に、減圧ポンプ等を用いて、乳含有飲料に形成された気泡を破泡することができる。この処理によって、乳含有飲料の溶存酸素濃度をさらに低減させることができる。
（ｉｖ）　工程（Ｃ）の後に、タンク（サージタンク、フィラータンク等）に貯留された乳含有飲料に不活性ガスの吹き込み等を行うことができる。この処理によって、乳含有飲料の溶存酸素濃度をさらに低減させることができる。
　本発明において、乳含有飲料を容器に充填（収容）し、容器入りの乳含有飲料として冷蔵保存や常温保存することができる。本発明において、乳含有飲料の溶存酸素濃度が大きく低減されていることから、この保存に用いる容器として、酸素透過性が低い容器、例えば、ビン、スチールカン、アルミカン、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ビニール、ナイロン等を素材とした容器が好ましい。容器入りの乳含有飲料を冷蔵保存や常温保存した際に、乳含有飲料の溶存酸素濃度が低減された状態を維持しやすく、かつ、乳含有飲料に存在する低温細菌の増殖も抑制できるためである。本発明において、乳含有飲料を紙容器に充填する場合には、例えば、紙基材層及びナイロン樹脂層を含む積層シートによって形成された容器等のように、通常の牛乳用の紙容器に比べて、酸素透過性が低い紙容器を用いることが好ましい。本発明において、紙容器を構成する積層シートとして、例えば、容器の外側から内側に向かって、ポリエチレン層、紙基材層、ナイロン樹脂層、接着剤層、ポリエチレン層の順に積層された積層シート等が挙げられる。そして、ナイロン樹脂層を形成する樹脂として、例えば、ナイロンＭＸＤ６、ナイロン６、ナイロン６，６、ナイロン４，６等の各種のナイロン（ポリアミド樹脂）が挙げられる。
　本発明において、乳含有飲料の溶存酸素濃度を低減していることにより、例えば、酸素及び／又は加熱により風味が変化しやすい牛乳において発生する、加熱及び／又は保存に伴う異常風味の発生を低減できる。ここでいう、異常風味とは、例えば、豆臭と呼ばれる自発性酸化臭や加熱臭等である。また、自発性酸化臭の原因物質として、ヘキサナール等のカルボニル化合物、加熱臭の原因物質として、ジメチルサルファイド、ジメチルジサルファイド、ジメチルトリサルファイド等の硫黄化合物が公知であり、本発明の乳含有飲料は、溶存酸素濃度が低減されていることにより、自発性酸化臭及び／又は加熱臭の原因物質の発生を抑制できる。
　すなわち、本発明は、
　（Ａ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程と、
　（Ｂ）第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程と、
　（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、加熱殺菌工程で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度が１ｐｐｍ以下である乳含有飲料を得る第二の酸素濃度低減工程酸素濃度低減工程、
を含む加熱及び／又は保存に伴う異常風味の発生を低減させた乳含有飲料の製造方法、でもある。
　本発明において、乳含有飲料の溶存酸素濃度を効率的に低減できると共に、乳含有飲料の加熱及び／又は保存に伴う異常風味の発生を低減できる。
　すなわち、本発明は、
　（Ａ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程と、
　（Ｂ）第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程と、
　（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、加熱殺菌工程で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度が１ｐｐｍ以下である乳含有飲料を得る第二の酸素濃度低減工程酸素濃度低減工程、
を含む乳含有飲料の溶存酸素濃度の低減方法、でもある。
　また、本発明は、
　（Ａ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程と、
　（Ｂ）第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程と、
　（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、加熱殺菌工程で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度が１ｐｐｍ以下である乳含有飲料を得る第二の酸素濃度低減工程酸素濃度低減工程、
を含む乳含有飲料の加熱及び／又は保存に伴う異常風味の発生の低減方法、でもある。
　また、本発明は、
　（Ａ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程と、
　（Ｂ）第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程と、
　（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、加熱殺菌工程で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度が１ｐｐｍ以下である乳含有飲料を得る第二の酸素濃度低減工程酸素濃度低減工程、
を含む乳含有飲料の自発性酸化臭及び／又は加熱臭の発生の低減方法、でもある。
　また、本発明は、
　（Ａ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程と、
　（Ｂ）第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程と、
　（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、加熱殺菌工程で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度が１ｐｐｍ以下である乳含有飲料を得る第二の酸素濃度低減工程酸素濃度低減工程、
を含む乳含有飲料のカルボニル化合物（ヘキサナール等）及び／又は硫黄化合物（ジメチルサルファイド、ジメチルジサルファイド、ジメチルトリサルファイド等）の発生の低減方法、でもある。
　以下、実施例によって、本発明を説明する。ただし、本発明は、以下の実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に包含される限りにおいて、種々の実施形態を採ることができる。
　なお、本発明において、「Ｌ／ｈ」は、リットル／時間（ｈｏｕｒ）を意味し、「Ｌ／ｍｉｎ」は、リットル／分（ｍｉｎｕｔｅ）を意味する。また、原料乳の気泡率は、透明なガラス製のメスシリンダー（１Ｌ容）に、原料乳（又は殺菌乳）を注ぎ、５分間で保持した後に、前記のメスシリンダーに注がれた原料乳（又は殺菌乳）における、下層にある液相の高さと、上層にある気泡相の高さを定規で測定し、以下の式によって算出した。
　［原料乳の気泡率］（単位：体積％）＝［気泡相の高さ（ｍ）］×１００÷（［気泡相の高さ（ｍ）］+［液相の高さ（ｍ）］）
［実施例１］
　特開２００１－０７８６６５号公報（上記の特許文献２）に記載されている窒素ガス置換装置にスタティックミキサー（内径：８ｍｍ、６３エレメント）を設置したもの（窒素ガスを混合分散させるための比例混合装置として、スタティックミキサーを用いたもの；　以下の実施例及び比較例では、「窒素ガス置換装置」と略す。）に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１１．８ｐｐｍ、比重：１．０３）：５０Ｌを１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで（バブリングして）１．１Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：４５％）で比例的に通気（混合）した（工程（Ａ）の終了の直後）。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が１．３ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、１１．８ｐｐｍであった。その後に、プレート式加熱殺菌機（以下の実施例及び比較例で、「殺菌機」と略す。）（加熱殺菌条件：１３０℃、２秒間）に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液して加熱殺菌した（工程（Ｂ）の終了の直後）。
　その後に、窒素ガス等を吹き込めるスパージャー付きのサージタンク（１００Ｌ容）に、この殺菌した後の牛乳（殺菌乳）：５０Ｌを投入して貯留した。この殺菌乳では、サージタンクにおける体積比がサージタンクの全容積に対して５０％であった。また、この殺菌乳では、溶存酸素濃度が３．０ｐｐｍであり、液温が１０℃以下であった。そして、サージタンクにおけるヘッドスペースの割合がサージタンクの全容積に対して５０％であった。
　その後に、スパージャーからサージタンクの殺菌乳に、窒素ガスを吹き込んで１Ｌ／ｍｉｎで通気（混合）した。この混合した窒素ガスでは、吹き込み量（バブリング量）がサージタンクにおける殺菌乳の単位体積（１リットル）に対して０．０２Ｌ／ｍｉｎであった。なお、この窒素ガスを吹き込むのと同時に、サージタンクにおけるヘッドスペースに、窒素ガスを１Ｌ／ｍｉｎで通気した。この殺菌乳では、サージタンクに投入を開始した時を基準（０時間、溶存酸素濃度：３．０ｐｐｍ）として、１時間の経過後に、溶存酸素濃度が１．２ｐｐｍであり、２時間の経過後に、溶存酸素濃度が０．８ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、２時間の経過後に、牛乳（最終製品である乳含有飲料）には、ほとんど泡立ちは見られなかった（工程（Ｃ）の終了の直後）。
［実施例２］
　窒素ガス置換装置の上方から噴霧する原料乳でも、窒素ガス置換した原料乳を使用できるように改良した 窒素ガス置換装置（以下の実施例では、「改良窒素ガス置換装置」と略す。）に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１１．８ｐｐｍ、比重：１．０３）：５０Ｌを１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．１Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：４５％）で比例的に通気（混合）した（工程（Ａ）の終了の直後）。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が１．３ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。なお、改良窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、１．３ｐｐｍであった。その後に、殺菌機（加熱殺菌条件：１３０℃、２秒間）に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液して加熱殺菌した（工程（Ｂ）の終了の直後）。
　その後に、窒素ガス等を吹き込めるスパージャー付きのサージタンク（１００Ｌ容）に、この殺菌した後の牛乳（殺菌乳）：５０Ｌを投入して貯留した。この殺菌乳では、サージタンクにおける体積比がサージタンクの全容積に対して５０％であった。また、この殺菌乳では、溶存酸素濃度が３．０ｐｐｍであり、液温が１０℃以下であった。そして、サージタンクにおけるヘッドスペースの割合がサージタンクの全容積に対して５０％であった。
　その後に、スパージャーからサージタンクの殺菌乳に、窒素ガスを吹き込んで１Ｌ／ｍｉｎで通気（混合）した。この混合した窒素ガスでは、吹き込み量（バブリング量）がサージタンクにおける殺菌乳の単位体積（１リットル）に対して０．０２Ｌ／ｍｉｎであった。なお、この窒素ガスを吹き込むのと同時に、サージタンクにおけるヘッドスペースに、窒素ガスを１Ｌ／ｍｉｎで通気した。この殺菌乳では、サージタンクに投入を開始した時を基準（０時間、溶存酸素濃度：３．０ｐｐｍ）として、１時間の経過後に、溶存酸素濃度が１．２ｐｐｍであり、２時間の経過後に、溶存酸素濃度が０．８ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、２時間の経過後に、牛乳（最終製品である乳含有飲料）には、ほとんど泡立ちは見られなかった（工程（Ｃ）の終了の直後）。
　これらの他に、以下の試験例１～１６によっても、本発明の工程（Ａ）（第一の酸素濃度低減工程）で得られた原料乳を調製できる。そして、試験例１～１６で得られた原料乳に、本発明の工程（Ｂ）（加熱殺菌工程）と、工程（Ｃ）（第二の酸素低減工程）を適用すれば、本発明の乳含有飲料が得られる。
［試験例１］
　窒素ガス置換装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．７ｐｐｍ、比重：１．０３）：１００Ｌを１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、１２．７ｐｐｍであった。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が１．５ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。
　その後に、貯乳用タンク（１００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、前記の窒素ガス置換装置に再び、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．１ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、１．５ｐｐｍであった。
［試験例２］
　比例混合装置にスタティックミキサー（内径：４７．８ｍｍ、１８エレメント）を設置したものに、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１３．１ｐｐｍ、比重：１．０３）：５，０００Ｌを５０００Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで３７．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：４５％）で比例的に通気（混合）した。その後に、脱泡用タンク（２００Ｌ容）に、生乳を一時的に通液した。具体的には、前記の脱泡用のタンクの上部に、噴霧ノズル（スプレーイングシステムス社；製品名：Ｆｕｌｌｊｅｔ２２）を設置しており、脱泡用タンクを通過した生乳の一部を、脱泡用のタンクの上部の噴霧ノズルへ分岐させ、０．０７ＭＰａの背圧によって、５００Ｌ／ｈの流量で、液面に噴霧して、気泡を消しつつ、貯乳用のタンクに通液した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．１ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、１３．１ｐｐｍであった。
　その後に、貯乳用タンク（２０，０００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、前記の窒素ガス置換装置に再び、生乳を５０００Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで５０Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．２ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、２．１ｐｐｍであった。
［試験例３］
　上部に噴霧ノズル（スプレーイングシステムス社；製品名：Ｆｕｌｌｊｅｔ１．５）を設置した窒素置換用タンク（５０Ｌ容）の内部を窒素ガスで満たした後に、前記の窒素置換用タンクに、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１１ｐｐｍ、比重：１．０３）：２０Ｌを９０Ｌ／ｈで通液しながら、前記の噴霧ノズルより、前記の窒素置換用タンクに全量を噴霧した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．０ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．１ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、２．０ｐｐｍであった。
［試験例４］
　分離盤型の遠心分離機であるクラリファイヤー（ウエストファリアセパレーター社、商品名ＳＡ－１）の装置の内部（ボウル周囲）に窒素ガスを１０Ｌ／ｍｉｎで供給し、その酸素濃度を４％に調整した後に、前記のクラリファイヤー（背圧：０ＭＰａ）に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１４．７ｐｐｍ、比重：１．０３）：３０Ｌを１００Ｌ／ｈで通液した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．８ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、貯乳用タンク（１００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．３ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、２．８ｐｐｍであった。
［試験例５］
　窒素ガス置換装置にスタティックミキサー（内径：８ｍｍ、６３エレメント）を設置したものに、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１４．７ｐｐｍ、比重：１．０３）：３０Ｌを１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。その後に、分離盤型の遠心分離機であるクラリファイヤー（ウエストファリアセパレーター社、商品名ＳＡ－１、背圧：０ＭＰａ）に、生乳を通液した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．１ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、貯乳用タンク（１００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳（工程（Ａ）の終了の直後）では、溶存酸度濃度が０．２ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、２．１ｐｐｍであった。
［試験例６］
　窒素ガス置換装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１１．１ｐｐｍ、比重：１．０３）：３０Ｌを１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．１Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：４５％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．１ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、１１．１ｐｐｍであった。
　その後に、貯乳用タンク（１００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、分離盤型の遠心分離機であるクラリファイヤー（ウエストファリアセパレーター社、商品名ＳＡ－１）の装置の内部（ボウル周囲）に窒素ガスを１０Ｌ／ｍｉｎで供給し、その酸素濃度を４％に調整した後に、前記のクラリファイヤー（背圧：０ＭＰａ）に、生乳を１５０Ｌ／ｈで通液した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．２ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。
［試験例７］
　渦流ポンプ（ニクニ社製）に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．３ｐｐｍ、比重：１．０３）：３０Ｌを１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、渦流ポンプの前で、窒素ガスを吹き込んで０．３３Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：１０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が３．０ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、貯乳用タンク（１００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．３ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、３．０ｐｐｍであった。
［試験例８］
　渦流ポンプ（ニクニ社製）：２台を直列に接続して設置した。このうち、前流側の渦流ポンプを第１の渦流ポンプと称し、後流側の渦流ポンプを第２の渦流ポンプと称する。第１の渦流ポンプに、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．３ｐｐｍ、比重：１．０３）：３０Ｌを２００Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、第１の渦流ポンプの前で、窒素ガスを吹き込んで０．１５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：５％）で比例的に通気（混合）した。その後に、第２の渦流ポンプに、生乳を２００Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、第２の渦流ポンプの前で、窒素ガスを吹き込んで０．１５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：５％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．７ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、貯乳用タンク（１００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．３ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、２．７ｐｐｍであった。
［試験例９］
　比例混合装置にスタティックミキサー（内径：１１ｍｍ、３０エレメント）を設置したものに、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１３．１ｐｐｍ、比重：１．０３）：２００Ｌを７０３Ｌ／ｈ（空塔速度：２．１ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．２５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：１１％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が３．４ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、貯乳用タンク（２００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後（工程（Ａ）の終了の直後）の生乳では、溶存酸度濃度が０．４ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、３．４ｐｐｍであった。
［試験例１０］
　比例混合装置にスタティックミキサー（内径：１１ｍｍ、３０エレメント）を設置したものに、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：２８０Ｌを２８０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで３．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：７５％）で比例的に通気（混合）すると共に、この窒素ガスを混合した後の生乳を貯乳用タンク（５００Ｌ容）に貯留した。次に、前記の比例混合装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：１０５Ｌを２８０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．４Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：３０％）で比例的に通気（混合）すると共に、この窒素ガスを混合した後の生乳を前記の貯乳用タンク（５００Ｌ容）に貯留した。
　さらに、前記の比例混合装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：１０５Ｌを２８０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで０．７Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：１５％）で比例的に通気（混合）すると共に、この窒素ガスを混合した後の生乳を前記の貯乳用タンク（５００Ｌ容）に貯留した。これらの生乳を混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．２ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．２ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、２．２ｐｐｍであった。
［試験例１１］
　上部に機械的な剪断力で破泡する消泡装置（豊興工業社製、バブけスＢＫ１００型）を設置した貯乳用タンク（１００Ｌ容）に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：８０Ｌを貯留した。比例混合装置にスタティックミキサー（内径：２３ｍｍ、３８エレメント）を設置したものに、生乳を２０００Ｌ／ｈ（空塔速度：１．３ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１４．３Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：４３％）で比例的に通気（混合）すると共に、窒素ガスを混合した後の生乳を前記の貯乳用タンクに貯留して循環させた。この循環させた窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．０ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、貯乳用タンク（２００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．２ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、２．０ｐｐｍであった。
［試験例１２］
　窒素ガス置換装置の上方から噴霧する原料乳でも、窒素ガス置換した原料乳を使用できるように改良した 窒素ガス置換装置（以下の実施例では、「改良窒素ガス置換装置」と略す。）に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．７ｐｐｍ、比重：１．０３）：１００Ｌを１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が１．５ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。なお、改良窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、１．５ｐｐｍであった。
　その後に、貯乳用タンク（１００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、前記の改良窒素ガス置換装置に再び、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後の生乳では、溶存酸度濃度が０．１ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、改良窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、０．１ｐｐｍであった。
［試験例１３］
　改良窒素ガス置換装置において、スタティックミキサー（内径：８ｍｍ、６３エレメント）に換えて、スタティックミキサー（内径：４７．８ｍｍ、１８エレメント）を設置したものに、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１３．１ｐｐｍ、比重：１．０３）：５，０００Ｌを５０００Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで３７．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：４５％）で比例的に通気（混合）した。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、２．１ｐｐｍであった。その後に、脱泡用タンク（２００Ｌ容）に、生乳を一時的に通液した。具体的には、前記の脱泡用タンクの上部に、噴霧ノズル（スプレーイングシステムス社；製品名：Ｆｕｌｌｊｅｔ２２）を設置しており、脱泡用のタンクを通過した生乳の一部を、脱泡用のタンクの上部の噴霧ノズルへ分岐させ、０．０７ＭＰａの背圧によって、５００Ｌ／ｈの流量で、液面に噴霧して、気泡を消しつつ、貯乳用のタンクに通液した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．１ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。
　その後に、貯乳用タンク（２０，０００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、前記の改良窒素ガス置換装置に再び、生乳を５０００Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで５０Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後（工程（Ａ）の終了の直後）の生乳では、溶存酸度濃度が０．２ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、０．２ｐｐｍであった。
［試験例１４］
　比例混合装置にスタティックミキサー（内径：１１ｍｍ、３０エレメント）を設置したものに、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１３．１ｐｐｍ、比重：１．０３）：２００Ｌを７０３Ｌ／ｈ（空塔速度：２．１ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．２５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：１１％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が３．４ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、貯乳用タンク（２００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、改良窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後（工程（Ａ）の終了の直後）の生乳では、溶存酸度濃度が０．４ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、改良窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、０．４ｐｐｍであった。
［試験例１５］
　比例混合装置にスタティックミキサー（内径：１１ｍｍ、３０エレメント）を設置したものに、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：２８０Ｌを２８０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで３．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：７５％）で比例的に通気（混合）すると共に、窒素ガスを混合した後の生乳を貯乳用タンク（５００Ｌ容）に貯留した。次に、前記の比例混合装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：１０５Ｌを２８０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．４Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：３０％）で比例的に通気（混合）すると共に、窒素ガスを混合した後の生乳を、同じ貯乳用タンク（５００Ｌ容）に貯留した。
　さらに、前記の比例混合装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．０ｐｐｍ、比重：１．０３）：１０５Ｌを２８０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで０．７Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：１５％）で比例的に通気（混合）すると共に、窒素ガスを混合した後の生乳を前記の貯乳用タンク（５００Ｌ容）に貯留した。これらの３つ生乳を混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が２．２ｐｐｍであり、気泡率が１０％以下であった。
　その後に、改良窒素ガス置換装置に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後（工程（Ｂ）の終了の直後）の生乳では、溶存酸度濃度が０．２ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、改良窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、０．２ｐｐｍであった。
［試験例１６］
　改良窒素ガス置換装置に、生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１２．７ｐｐｍ、比重：１．０３）：１００Ｌを１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで０．７５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：３０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が７．１ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。なお、改良窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、７．１ｐｐｍであった。
　その後に、貯乳用タンク（１００Ｌ容）に、生乳を一時的に貯留してから、前記の窒素ガス置換装置に再び、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで１．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：６０％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを再び混合した後（工程（Ａ）の終了の直後）の生乳では、溶存酸度濃度が０．８ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、原料乳には、ほとんど泡立ちは見られなかった。なお、改良窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、０．８ｐｐｍであった。
［比較例１］
　実施例１と同等の生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１１．８ｐｐｍ、比重：１．０３）：５０Ｌを用いて、スパージャーからサージタンクの殺菌乳に、窒素ガスを吹き込まない以外の工程を、実施例１と同様にして、各工程を実施した。なお、実施例１と同様にして、サージタンクにおけるヘッドスペースに、窒素ガスを１Ｌ／ｍｉｎで通気した。この殺菌乳では、サージタンクに投入を開始した時を基準（０時間、溶存酸素濃度：３．４ｐｐｍ）として、１時間の経過後に、溶存酸素濃度が４．３ｐｐｍであり、２時間の経過後に、溶存酸素濃度が４．４ｐｐｍであり、気泡率が５％以下であった。このとき、２時間の経過後に、牛乳（最終製品である乳含有飲料）には、ほとんど泡立ちは見られなかった。ただし、比較例１の牛乳では、溶存酸素濃度が１ｐｐｍを超えるため、実施例１の牛乳に比べて、新鮮な風味を有さなかった。
［比較例２］
　窒素ガス置換装置に、実施例１と同等の生乳（原料乳、温度：１０℃以下、溶存酸素濃度：１１．８ｐｐｍ、比重：１．０３）：５０Ｌを１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液しながら、窒素ガスを吹き込んで７．５Ｌ／ｍｉｎ（窒素ガス／生乳の体積比：３００％）で比例的に通気（混合）した。この窒素ガスを混合した後の生乳では、溶存酸素濃度が０．７ｐｐｍであり、気泡率が１０％を超えており（窒素ガスに起因する）、激しい泡立ちが見られた。なお、窒素ガス置換装置の上方から噴霧した原料乳の溶存酸素濃度は、１１．８ｐｐｍであった。その後に、殺菌機（加熱殺菌条件：１３０℃、２秒間）に、生乳を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液して加熱殺菌した。
　その後に、サージタンク（１００Ｌ容）に、この殺菌した後の牛乳（殺菌乳）：５０Ｌを投入して貯留した。この殺菌乳では、サージタンクにおける体積比がサージタンクの全容積に対して５０％であった。また、この殺菌乳では、溶存酸素濃度が１．０ｐｐｍであり、液温が１０℃以下であった。そして、サージタンクにおけるヘッドスペースの割合がサージタンクの全容積に対して５０％であった。
　その後に、サージタンクにおけるヘッドスペースに、窒素ガスを１Ｌ／ｍｉｎで通気した。この殺菌乳では、サージタンクに投入を開始した時を基準（０時間、溶存酸素濃度：１．０ｐｐｍ）として、１時間の経過後に、溶存酸素濃度が１．１ｐｐｍであり、２時間の経過後に、溶存酸素濃度が１．３ｐｐｍであった。
　一方、殺菌機（加熱殺菌条件：１３０℃、２秒間）に、前記の加熱殺菌前であって、窒素ガスを混合した後の生乳（溶存酸素濃度：０．７ｐｐｍで、気泡率：１０％超）を１５０Ｌ／ｈ（空塔速度：０．８ｍ／秒）で通液して、連続的に長時間で処理した。このとき、比較例２の牛乳では、殺菌機のプレートの表面が焦げ付きやすくなり、間接加熱殺菌式の殺菌機を用いて、生乳（原料乳）を連続的に長時間で処理しにくいことがわかった。

Claims (6)

  1. 　（Ａ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、原料乳に不活性ガス処理を行う第一の酸素濃度低減工程と、
    　（Ｂ）第一の酸素濃度低減工程で得られた原料乳を加熱殺菌する加熱殺菌工程と、
    　（Ｃ）不活性ガス処理の供給方法及び供給条件を制御し、加熱殺菌工程で得られた加熱殺菌後の原料乳に不活性ガス処理を行い、溶存酸素濃度を１ｐｐｍ以下に低減する第二の酸素濃度低減工程、
    を含む乳含有飲料の製造方法。
  2. 　第二の酸素濃度低減工程で得られる乳含有飲料の気泡率が１０％以下である、請求項１に記載の乳含有飲料の製造方法。
  3. 　第一の酸素濃度低減工程における不活性ガス処理の供給方法が、比例混合装置によるものであり、かつ、第一の酸素濃度低減工程における不活性ガス処理直後の原料乳の溶存酸素濃度が４ｐｐｍ以下である、請求項１又は２に記載の乳含有飲料の製造方法。
  4. 　比例混合装置に供給される原料乳の空塔速度が０．５～２．５ｍ／秒であり、かつ、原料乳の供給速度（単位時間当たりの供給量）に対する不活性ガスの供給速度（単位時間当たりの供給速度）の体積比（不活性ガスの体積／原料乳の体積）が５～７０％である、請求項３に記載の乳含有飲料の製造方法。
  5. 　第二の酸素濃度低減工程における不活性ガス処理の供給方法が、不活性ガスで満たした空間を有するタンク内に、加熱殺菌後の原料乳を収容すると共に、上記タンク内の加熱殺菌後の原料乳に不活性ガスを吹き込むものである、請求項１～４のいずれか１項に記載の乳含有飲料の製造方法。
  6. 　タンクの内部空間の体積に対する加熱殺菌後の原料乳の体積比が２０～９０％であり、かつ、加熱殺菌後の原料乳の単位体積（１リットル）に対する不活性ガスの吹き込みによる供給速度（単位時間当たりの供給量）が０．００５～０．１リットル／分である、請求項５に記載の乳含有飲料の製造方法。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2662982C1 (ru) * 2017-10-17 2018-07-31 Сергей Владимирович Кунгурцев Способ консервирования молока и жидких молочных продуктов
JP2019178965A (ja) * 2018-03-30 2019-10-17 凸版印刷株式会社 酸素バリア性紙容器の評価方法および酸素バリア性紙容器

Citations (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61115818A (ja) * 1984-11-06 1986-06-03 日本製紙株式会社 液体紙容器への不活性ガス置換方法および同装置
DE3734025A1 (de) * 1987-10-08 1989-04-20 Juchem Franz Gmbh & Co Kg Verfahren zum haltbarmachen eines wasserhaltigen lebensmittels
JPH0549395A (ja) * 1991-08-15 1993-03-02 Morinaga Milk Ind Co Ltd 貯蔵生乳の鮮度保持法
JPH10295341A (ja) * 1997-02-27 1998-11-10 Meiji Milk Prod Co Ltd 風味のよい乳性飲料・果汁飲料の製造方法
JP2001078665A (ja) * 1999-09-09 2001-03-27 Meiji Milk Prod Co Ltd 牛乳等の溶存酸素を窒素ガスと置換して殺菌する方法及び窒素ガス置換装置
JP2003144045A (ja) * 2001-08-31 2003-05-20 Morinaga Milk Ind Co Ltd 牛乳類の製造方法および製造装置
JP2004201601A (ja) * 2002-12-26 2004-07-22 Meiji Milk Prod Co Ltd 風味が良く、流通・保存時の乳化安定性にすぐれたクリーム類およびその製造方法
JP2005304390A (ja) * 2004-04-22 2005-11-04 Izumi Food Machinery Co Ltd 飲料中の溶存酸素濃度を低下させる装置および方法
WO2005115158A1 (ja) * 2004-05-28 2005-12-08 Meiji Dairies Corporation 乳性飲料の製造方法
JP2006025738A (ja) * 2004-07-20 2006-02-02 Toyo Seikan Kaisha Ltd 容器詰飲料の製造方法
WO2006134979A1 (ja) * 2005-06-14 2006-12-21 Meiji Dairies Corporation 原料乳及び殺菌乳における異常風味抑制方法及び当該方法を用いて処理された殺菌乳
JP2007028901A (ja) * 2005-06-20 2007-02-08 Fuji Oil Co Ltd 水中油型乳化物の製造方法
WO2007029565A1 (ja) * 2005-08-29 2007-03-15 Meiji Dairies Corporation 風味・物性にすぐれた乳素材およびその製造法
WO2008068893A1 (ja) * 2006-12-01 2008-06-12 Meiji Dairies Corporation 発酵乳の製造方法，及び発酵乳
WO2009093407A1 (ja) * 2008-01-21 2009-07-30 Meiji Dairies Corporation 液状食品の処理方法
JP2010252756A (ja) * 2009-04-28 2010-11-11 Ito En Ltd 飲料製造装置及び飲料製造方法
JP2011205997A (ja) * 2010-03-30 2011-10-20 Fuji Oil Co Ltd 水中油型乳化物の製造法
WO2014104415A1 (ja) * 2012-12-28 2014-07-03 株式会社明治 容器入りの乳含有飲料の製造方法並びに製造システム

Patent Citations (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61115818A (ja) * 1984-11-06 1986-06-03 日本製紙株式会社 液体紙容器への不活性ガス置換方法および同装置
DE3734025A1 (de) * 1987-10-08 1989-04-20 Juchem Franz Gmbh & Co Kg Verfahren zum haltbarmachen eines wasserhaltigen lebensmittels
JPH0549395A (ja) * 1991-08-15 1993-03-02 Morinaga Milk Ind Co Ltd 貯蔵生乳の鮮度保持法
JPH10295341A (ja) * 1997-02-27 1998-11-10 Meiji Milk Prod Co Ltd 風味のよい乳性飲料・果汁飲料の製造方法
JP2001078665A (ja) * 1999-09-09 2001-03-27 Meiji Milk Prod Co Ltd 牛乳等の溶存酸素を窒素ガスと置換して殺菌する方法及び窒素ガス置換装置
JP2003144045A (ja) * 2001-08-31 2003-05-20 Morinaga Milk Ind Co Ltd 牛乳類の製造方法および製造装置
JP2004201601A (ja) * 2002-12-26 2004-07-22 Meiji Milk Prod Co Ltd 風味が良く、流通・保存時の乳化安定性にすぐれたクリーム類およびその製造方法
JP2005304390A (ja) * 2004-04-22 2005-11-04 Izumi Food Machinery Co Ltd 飲料中の溶存酸素濃度を低下させる装置および方法
WO2005115158A1 (ja) * 2004-05-28 2005-12-08 Meiji Dairies Corporation 乳性飲料の製造方法
JP2006025738A (ja) * 2004-07-20 2006-02-02 Toyo Seikan Kaisha Ltd 容器詰飲料の製造方法
WO2006134979A1 (ja) * 2005-06-14 2006-12-21 Meiji Dairies Corporation 原料乳及び殺菌乳における異常風味抑制方法及び当該方法を用いて処理された殺菌乳
JP2007028901A (ja) * 2005-06-20 2007-02-08 Fuji Oil Co Ltd 水中油型乳化物の製造方法
WO2007029565A1 (ja) * 2005-08-29 2007-03-15 Meiji Dairies Corporation 風味・物性にすぐれた乳素材およびその製造法
WO2008068893A1 (ja) * 2006-12-01 2008-06-12 Meiji Dairies Corporation 発酵乳の製造方法，及び発酵乳
WO2009093407A1 (ja) * 2008-01-21 2009-07-30 Meiji Dairies Corporation 液状食品の処理方法
JP2010252756A (ja) * 2009-04-28 2010-11-11 Ito En Ltd 飲料製造装置及び飲料製造方法
JP2011205997A (ja) * 2010-03-30 2011-10-20 Fuji Oil Co Ltd 水中油型乳化物の製造法
WO2014104415A1 (ja) * 2012-12-28 2014-07-03 株式会社明治 容器入りの乳含有飲料の製造方法並びに製造システム

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2662982C1 (ru) * 2017-10-17 2018-07-31 Сергей Владимирович Кунгурцев Способ консервирования молока и жидких молочных продуктов
JP2019178965A (ja) * 2018-03-30 2019-10-17 凸版印刷株式会社 酸素バリア性紙容器の評価方法および酸素バリア性紙容器
JP7180100B2 (ja) 2018-03-30 2022-11-30 凸版印刷株式会社 酸素バリア性紙容器の評価方法および酸素バリア性紙容器

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