WO2017033227A1 - 蒸気タービン - Google Patents

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WO2017033227A1
WO2017033227A1 PCT/JP2015/073513 JP2015073513W WO2017033227A1 WO 2017033227 A1 WO2017033227 A1 WO 2017033227A1 JP 2015073513 W JP2015073513 W JP 2015073513W WO 2017033227 A1 WO2017033227 A1 WO 2017033227A1
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steam
blade row
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gap
moving blade
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拓郎 香田
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三菱重工コンプレッサ株式会社
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Definitions

  • This invention relates to a steam turbine driven by steam.
  • the steam turbine includes a rotor that rotates about an axis and a casing that covers the rotor.
  • the rotor includes a rotor shaft that extends in the axial direction around the axis, and a plurality of moving blade rows that are fixed to the outer periphery of the rotor shaft and arranged in the axial direction.
  • the steam turbine has a stationary blade row that is fixed to the inner periphery of the casing and disposed on the upstream side of each stage of a plurality of stages of moving blade rows.
  • the steam turbine of Patent Document 1 has a ring-shaped protrusion that protrudes downstream from the downstream end face of the inner ring provided on the inner peripheral side of the stationary blade of the stationary blade row.
  • this steam turbine has a ring-shaped protrusion that protrudes upstream from an upstream end face of a cylindrical moving blade support provided on the inner peripheral side of the moving blade constituting the moving blade row.
  • the ring-shaped protrusion on the stationary blade side is arranged on the outer peripheral side of the ring-shaped protrusion on the moving blade side, and these are provided so as to overlap in the axial direction. As a result, the gap between the stationary blade and the moving blade is bent in a crank shape, and the steam flowing through the steam main flow path is prevented from leaking to the inner peripheral side from the gap between the moving blade row and the stationary blade row.
  • This invention provides a steam turbine capable of reducing the amount of leakage of steam flowing through the steam main flow path and improving turbine efficiency.
  • the steam turbine includes a shaft core portion that rotates about an axis, and a disk portion that is fixed to the shaft core portion and extends outward in the radial direction of the shaft core portion.
  • a shaft, a plurality of moving blade rows fixed in the outer periphery of the disk portion and extending in the axial direction in which the shaft core portion extends, and an upstream of the moving blade row in the axial direction for each of the plurality of moving blade rows A plurality of stages composed of a set of the moving blade row and the stationary blade row disposed adjacent to the upstream side of the moving blade row, A gap flow extending radially inward from the steam main flow path extending in the axial direction and passing through the steam in the gap between the stationary blade row and the moving blade row constituting the speed regulating stage arranged on the most upstream side A path is formed, one end communicates with the gap channel, and the other end of the vapor in the gap channel. Is formed in the disk portion communication passage said moving blade row of the control
  • the steam turbine in the steam turbine according to the first aspect, is provided on the steam main flow path side in the radial direction of the gap flow path, from the moving blade row to the stationary blade row. You may make it provide the fin extended toward.
  • the interval between the speed-control stage moving blade row and the stationary blade row can be narrowed, and the amount of steam flowing into the gap flow channel can be further suppressed.
  • the steam turbine is the steam turbine according to the second aspect, wherein the clearance width of the gap channel is such that the tip of the fin and the downstream end of the stationary blade row are the same. And may be smaller than the gap between the upstream end of the moving blade row of the speed control stage and the downstream end of the stationary blade row of the speed control stage.
  • the steam turbine is the steam turbine according to any one of the first to third aspects, wherein the gap channel extends from the main steam channel to the radially inner side.
  • the gap flow path is bent in a crank shape from the outer peripheral side toward the inner peripheral side, the flow path resistance is increased, and the amount of steam flowing out from the steam main flow path can be suppressed.
  • the amount of steam leaking through the steam main flow path when steam flows from the communication path into the gap flow path formed in the gap between the stationary blade row and the moving blade row constituting the speed control stage. Can be reduced, and the turbine efficiency can be improved.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a steam turbine according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a view showing a structure for attaching the rotor blade to the disk portion in the steam turbine according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the speed-control stage stationary blade row and the moving blade row in the steam turbine according to the first embodiment of the present invention.
  • the steam turbine 1 of the present embodiment includes a rotor 20 that rotates about an axis Ar and a casing 10 that covers the rotor 20 in a rotatable manner.
  • the direction in which the axis Ar extends is the axial direction Da
  • the first side of the axial direction Da is the upstream side (one side) Dau
  • the second side of the axial direction Da is the downstream side (the other side) ) Dad.
  • a radial direction in a shaft core portion 22 to be described later with reference to the axis Ar is simply a radial direction Dr
  • a side closer to the axis Ar in the radial direction Dr is a radial inner side Dr
  • a radial inner side Dri in the radial direction Dr is The opposite side is the radially outer side Dro.
  • the circumferential direction of the shaft core portion 22 around the axis line Ar is simply referred to as a circumferential direction Dc.
  • the rotor 20 includes a rotor shaft 21 and a moving blade row 31 provided in a plurality of rows at intervals along the axial direction Da of the rotor shaft 21.
  • the rotor shaft 21 has a cylindrical shape centered on the axis Ar, and a plurality of axial core portions 22 extending in the axial direction Da and a plurality of axial core portions 22 extending radially outward from the axial core portion 22 and spaced apart from each other in the axial direction Da.
  • the rotor blade row 31 is attached to the outer periphery of the disk portion 23 which is the outer peripheral portion of the rotor shaft 21.
  • the moving blade row 31 is provided with a plurality of rows at intervals along the axial direction Da of the rotor shaft 21. In the case of the present embodiment, seven moving blade rows 31 are provided. Therefore, in the case of this embodiment, the moving blade row 31 is provided from the first to seventh moving blade rows 31.
  • the steam turbine 1 is further provided with a plurality of stationary blade rows 41 that are fixed to the inner periphery of the casing 10 and spaced apart along the axial direction Da.
  • the stationary blade row 41 is adjacent to the upstream side of the moving blade row 31 in the axial direction Da for each of the plurality of moving blade rows 31.
  • the number of stationary blade rows 41 is seven, which is the same as the number of moving blade rows 31. Therefore, in the case of this embodiment, the stationary blade row 41 is provided from the first stage to the seventh stage stationary blade row 41.
  • the plurality of stationary blade rows 41 are respectively arranged adjacent to the upstream blade Dau with respect to the moving blade row 31.
  • One stage 50 is formed for each set of the moving blade row 31 and the stationary blade row 41 disposed adjacent to the upstream side Dau of the moving blade row 31.
  • the steam turbine 1 of the present embodiment includes seven stages 50 because the stationary blade row 41 is provided for each of the seven rotor blade rows 31. That is, in the steam turbine 1 of the present embodiment, the first stage 51, the second stage 52, the third stage 53, the fourth stage 54, the fifth stage 55, the sixth stage 56, and the seventh stage in order from the upstream side Dau. A step 57 is provided.
  • the most upstream first stage 51 among the plurality of stages 50 forms the speed regulating stage 50a.
  • the speed control stage 50a adjusts the rotation speed of the rotor 20 by adjusting the flow rate of the steam S sent to the stage 50 on the downstream side Dad from the speed control stage 50a.
  • the second stage 52, the third stage 53, and the fourth stage 54 constitute the intermediate pressure stage 50b. Further, in the steam turbine 1 of the present embodiment, the fifth stage 55, the sixth stage 56, and the seventh stage 57 constitute the low pressure stage 50c.
  • the stationary blade row 41 of the first stage 51 constituting a part of the speed regulating stage 50a is referred to as a speed regulating stage stationary blade row 41a.
  • the moving blade row 31 of the first stage 51 constituting another part of the speed adjusting stage 50a is referred to as a speed adjusting stage moving blade row 31a.
  • the stationary blade row 41 of the second stage 52 to the stationary blade row 41 of the fourth stage 54 constituting a part of the intermediate pressure stage 50b are referred to as an intermediate pressure stage stationary blade row 41b.
  • the moving blade row 31 of the second stage 52 to the moving blade row 31 of the fourth stage 54 constituting another part of the intermediate pressure stage 50b are referred to as an intermediate pressure stage moving blade row 31b.
  • the fifth stage 55 stationary blade row 41 to the seventh stage 57 stationary blade row 41 constituting a part of the low pressure stage 50c are referred to as a low pressure stage stationary blade row 41c.
  • the moving blade row 31 of the fifth stage 55 to the moving blade row 31 of the seventh stage 57 constituting another part of the low pressure stage 50c are referred to as a low pressure stage moving blade row 31c.
  • the disk portion 23 of the rotor shaft 21 to which the speed-control stage moving blade row 31a is fixed is referred to as a speed-control stage disk portion 23a.
  • the disk portion 23 of the rotor shaft 21 to which the intermediate pressure stage moving blade row 31b is fixed is referred to as an intermediate pressure stage disk portion 23b.
  • the disk part 23 of the rotor shaft 21 to which the low-pressure stage moving blade row 31c is fixed is called a low-pressure stage disk part 23c.
  • each blade array 31 has a plurality of blades 32 arranged in the circumferential direction Dc.
  • Each rotor blade 32 includes a blade body 33 extending in the radial direction Dr, a shroud 34 provided on the radially outer side Dro of the blade body 33, and a platform 35 provided on the radially inner side Dri of the blade body 33. And a blade root 36 (see FIG. 2) provided on the radially inner side Dri of the platform 35.
  • the shroud 34 and the platform 35 form a part of the steam main flow path 15 through which the steam S flows.
  • the steam main flow path 15 extends in the axial direction Da across the plurality of moving blade rows 31 and the stationary blade rows 41.
  • the steam main flow path 15 has an annular shape around the rotor 20.
  • axial fins (fins) 35 ⁇ / b> Fa and 35 ⁇ / b> Fb are provided in the speed-regulating stage moving blade row 31 a.
  • Axial fins (fins) 35Fa and 35Fb are provided facing an opening on the steam main flow channel 15 side in the radial direction Dr of a gap flow channel 100A described later.
  • the axial fins (fins) 35Fa and 35Fb extend from the speed-regulating stage moving blade row 31a toward the speed-control stage stationary blade row 41a.
  • the axial fins (Fin) 35Fa and 35Fb of the present embodiment are provided on the upstream side Dau of the platform 35 of the moving blade 32 in the axial direction Da.
  • the axial fin 35Fa is formed so as to protrude from the radially outer side Dro of the end face 35u facing the upstream side in the axial direction Da of the platform 35 to the upstream side Dau.
  • the axial fin 35Fb is formed so as to protrude from the radially inner side Dri of the end face 35u of the platform 35 to the upstream side Dau.
  • the end face 35u of the platform 35 which is the front edge portion of the moving blade 32 of the speed-control stage moving blade row 31a and the stationary blade 42 which is the rear edge portion of the stator blade 42 of the speed-control stage stationary blade row 41a.
  • the clearance with the inner ring 46 to be described later is narrowed.
  • the axial fin 35Fa and the axial fin 35Fb allow the steam S to flow radially inward Dri from the main steam flow path 15 extending in the axial direction Da toward the gap between the speed-control stage moving blade row 31a and the speed-control stage stationary blade row 41a. The leak is suppressed.
  • the blade root 36 is a blade groove 28 formed in the outer peripheral portion of the disk portion 23 in the rotor shaft 21, as will be described later. It is inserted in.
  • the blade root 36 of each blade 32 is formed so as to extend from the platform inner peripheral surface 35 f facing the radial inner side Dri of the platform 35 to the radial inner side Dri. Yes.
  • the blade root 36 includes a blade root main body 37 extending from the platform inner peripheral surface 35f to the radially inner side Dri, and engagement protrusions 38 protruding from the blade root main body 37 toward both sides in the circumferential direction Dc.
  • the engaging projections 38 protrude from the blade root body 37 at a plurality of locations spaced along the radial direction Dr.
  • the engaging convex part 38 engages with an engaging concave part 29 formed in a blade groove 28 described later.
  • the engaging projections 38 are formed at three locations spaced along the radial direction Dr.
  • the engaging protrusions 38A, 38B, and 38C are convex on one side and the other side of the blade root 36 in the circumferential direction Dc, respectively, in a direction away from the center of the blade root 36 in the circumferential direction Dc along the circumferential direction Dc. It has a curved surface shape.
  • the protruding size toward the circumferential direction Dc of the engaging convex portion 38B and the engaging convex portion 38C disposed on the radially inner side Dri gradually decreases. Is formed.
  • the first trunk portion 39A between the platform 35 and the engaging convex portion 38A, the second trunk portion 39B between the engaging convex portion 38A and the engaging convex portion 38B, and the engaging convex portion 38B is formed so that the width dimension in the circumferential direction Dc gradually decreases from the platform 35 side toward the radially inner side Dri.
  • the blade root 36 has a so-called Christmas tree shape.
  • Each engagement convex portion 38 is formed with a blade root outer surface 38f that faces a direction including a directional component toward the radially outer side Dro.
  • the blade root outer surface 38f is a surface formed on the radially outer side Dro in the engagement convex portion 38. Note that the direction of the blade root outer surface 38f only needs to include a direction component toward the radially outer side Dr, and may be a direction parallel to the radial direction Dr or a direction inclined with respect to the radial direction Dr.
  • each engagement convex portion 38 is formed with a blade root inner side surface 38g facing a direction including a direction component toward the radially inner side Dri.
  • the blade root inner surface 38g is a surface formed on the radially inner side Dri in the engagement convex portion 38.
  • the direction of the blade root inner side surface 38g only needs to include a direction component toward the radially inner side Dri, and may be a direction parallel to the radial direction Dr or a direction inclined with respect to the radial direction Dr.
  • a blade groove 28 extending toward the radially inner side Dri is formed on the outer peripheral portion of each disk portion 23.
  • the blade groove 28 is formed to be recessed from the rotor outer peripheral surface 23 f formed at the outermost radial direction Dro of the disk portion 23 toward the radial inner side Dri.
  • the rotor outer peripheral surface 23f faces the platform inner peripheral surface 35f.
  • the blade groove 28 is formed to complement the outer peripheral shape of the blade root 36.
  • the blade groove 28 has engaging recesses 29 that are recessed toward both sides in the circumferential direction Dc at a plurality of positions spaced along the radial direction Dr.
  • the engagement recesses 29 are formed at three locations spaced along the radial direction Dr on one side and the other side in the circumferential direction Dc of the blade groove 28, respectively.
  • Each of these three engagement recesses 29A, 29B, and 29C has a curved surface shape that is recessed in a direction away from the center in the circumferential direction Dc of the blade groove 28 along the circumferential direction Dc.
  • Each engagement recess 29 has a blade groove inner side surface 29f facing a direction including a direction component toward the radially inner side Dri.
  • the blade groove inner side surface 29 f is a surface formed on the radially outer side Dro in the engagement recess 29.
  • the direction of the blade groove inner side surface 29f only needs to include a direction component toward the radially inner side Dri, and may be a direction parallel to the radial direction Dr or a direction inclined with respect to the radial direction Dr.
  • each engaging recess 29 has a blade groove outer surface 29g facing a direction including a directional component toward the radially outer side Dro.
  • the blade groove outer surface 29g is a surface formed on the radially inner side Dri in the engagement recess 29.
  • the direction of the blade groove outer surface 29g only needs to include a direction component toward the radially outer side Dr, and may be a direction parallel to the radial direction Dr or a direction inclined with respect to the radial direction Dr.
  • each rotor blade 32 pivots about the axis line Ar of the rotor shaft 21 together with the disk portion 23 of the rotor shaft 21. Thereby, centrifugal force acts on each rotor blade 32. Due to this centrifugal force, the moving blade 32 tends to displace toward the radially outer side Dro. As a result, the blade root outer surfaces 38f of the engaging convex portions 38A, 38B, and 38C and the blade groove inner side surfaces 29f of the engaging concave portions 29A, 29B, and 29C abut each other. That is, the blade 32 is supported in a state where the blade root outer surface 38f of the blade root 36 and the blade groove inner surface 29f of the blade groove 28 are in contact with each other.
  • the blade root inner side surface 38g of the engaging convex portions 38A, 38B, and 38C and the blade groove outer surface 29g of the engaging concave portions 29A, 29B, and 29C are provided.
  • the distance goes away.
  • the gap 101 between each blade root inner side surface 38g and blade groove outer side surface 29g becomes large.
  • the gap 101 is formed continuously along the axial direction Da so as to communicate the upstream side Dau and the downstream side Dad of the disk portion 23.
  • the speed-regulating stage disk portion 23 a is thick on the upstream side surface 23 u facing the upstream side Dau, in which the plate thickness along the axial direction Da is set larger than the platform 35 in order to increase the strength. It has a part 23n. Further, the speed-regulating stage disk portion 23a has a thickness in which the plate thickness in the axial direction Da gradually increases from the platform inner peripheral surface 35f side of the platform 35 toward the thick portion 23n on the radially outer side Dro of the thick portion 23n. It has a thickness increasing portion 23z.
  • the disk inclined surface 23k and the orthogonal surface 23t are formed on the upstream side surface 23u facing the upstream side Dau.
  • the disk inclined surface 23k is inclined from the end face 35u on the upstream side Dau of the platform 35 toward the upstream side Dau toward the radially inner side Dri.
  • the orthogonal surface 23t extends perpendicularly to the axial direction Da from the disk inclined surface 23k toward the radially inner side Dri.
  • the stationary blade row 41 includes a plurality of stationary blades 42 arranged in the circumferential direction Dc, an annular outer ring 43 provided on the radially outer side Dro of the plurality of stationary blades 42, and a plurality of stationary blades 42. And an annular inner ring 46 provided on the radially inner side Dri of the blade 42. That is, the plurality of stationary blades 42 are disposed between the outer ring 43 and the inner ring 46.
  • the stationary blade 42 is fixed to the outer ring 43 and the inner ring 46.
  • An annular space between the outer ring 43 and the inner ring 46 forms part of the steam main flow path 15 through which the steam S flows.
  • the outer ring 43 includes a ring main body 44 to which a plurality of stationary blades 42 are fixed, and a ring protrusion 45 protruding from the ring main body 44 to the downstream side Dad.
  • the ring protrusion 45 faces the shroud 34 of the moving blade row 31 adjacent to the downstream side Dad of the stationary blade row 41 with a gap in the radial direction Dr.
  • the governing stage stationary blade row 41a is formed with a first orthogonal surface 41s, an inclined surface 41k, and a second orthogonal surface 41t.
  • the first orthogonal surface 41s faces the end surface 35u of the platform 35 of the speed-regulating blade row 31a.
  • the inclined surface 41k faces the disk inclined surface 23k of the disk portion 23 on the radially inner side Dri of the first orthogonal surface 41s.
  • the second orthogonal surface 41t faces the orthogonal surface 23t of the disk portion 23 on the radially inner side Dri of the inclined surface 41k.
  • the first orthogonal surface 41s, the inclined surface 41k, and the second orthogonal surface 41t are substantially parallel to the end surface 35u, the disk inclined surface 23k, and the orthogonal surface 23t, respectively, so as to have a predetermined clearance along the axial direction Da. Is formed.
  • the gap channel 100A includes an outer peripheral side channel portion 103 extending toward the radially inner side Dri, and an inclined flow inclined toward the upstream side Dau from the outer peripheral side channel portion 103 toward the radially inner side Dri. It has a path portion 104 and an inner circumferential side channel portion 105 extending from the inclined channel portion 104 toward the radially inner side Dri.
  • the outer peripheral flow path portion 103 is formed between the end surface 35u of the platform 35 and the first orthogonal surface 41s.
  • the outer peripheral side flow path portion 103 extends from the steam main flow path 15 to the inclined flow path portion 104.
  • the inclined channel portion 104 is formed between the inclined surface 41k and the disk inclined surface 23k.
  • the inclined channel portion 104 is formed as a channel continuous with the outer peripheral side channel portion 103.
  • the inner peripheral flow path portion 105 is formed between the second orthogonal surface 41t and the orthogonal surface 23t.
  • the inner peripheral flow path portion 105 is formed as a flow path that is continuous with the inclined flow path portion 104.
  • the gap channel 100A is preferably formed such that the length dimension R1 in the radial direction Dr is equal to or longer than the length R2 in the radial direction Dr of the blade root 36 of the rotor blade 32.
  • the inner circumferential side flow path portion 105 of the gap flow path 100A is connected to a space 17 provided with a plurality of seal members 16 such as a labyrinth seal, on the radially inner side Dri from the nozzle chamber 11.
  • the seal member 16 is provided on the radially inner side Dri of the nozzle chamber 11.
  • the seal member 16 seals between the shaft core portion 22 and the casing 10 so that steam does not flow out of the casing 10 from between.
  • the space 17 communicates with the outside of the steam turbine 1 through the seal member 16. Therefore, the pressure P1 in the space 17 is lower than the pressure P2 of the steam main flow path chamber 12, and is set to about 1 atm, for example.
  • the channel widths of the outer circumferential channel unit 103, the inclined channel unit 104, and the inner circumferential channel unit 105 are set to the tip end portions of the axial fins 35Fa and 35Fb, and the speed control stage stationary blade row 41a. It is formed larger than the clearance in the axial direction Da with the rear end 46b of the inner ring 46 which is the downstream end of the inner ring 46. Further, the flow path width is formed to be smaller than the clearance between the end surface 35u of the platform 35, which is the upstream end of the speed-control stage moving blade row 31a, and the rear end 46b of the inner ring 46 of the speed-control stage stationary blade row 41a. Has been.
  • An upstream end portion 101a that is one end (first end) in the axial direction Da of the clearance 101 between each rotor blade 32 and the blade groove 28 of the speed regulating rotor blade row 31a is connected to the clearance channel 100A.
  • the gap 101 is formed so that the steam in the steam main flow path chamber 12 where steam having a pressure P2 higher than the steam pressure P1 in the space 17 is present from the downstream end 101b which is the other end (second end) in the axial direction Da. It flows backward toward the upstream end 101a. That is, as shown in FIG.
  • each gap formed between the blade root inner side surface 38g of the engaging convex portions 38A, 38B, 38C and the blade groove outer side surface 29g of the engaging concave portions 29A, 29B, 29C. 101 functions as a communication path 102.
  • the gap channel 100A communicates with the steam main channel chamber 12 in which steam having a pressure P2 higher than the steam pressure P1 in the space 17 exists via the communication path 102.
  • the steam Sh in the steam main channel chamber 12 having a pressure P2 higher than that of the space 17 is jetted into the gap channel 100A through the communication path 102. Then, in the gap channel 100A, the flow of the steam S flowing from the main steam channel 15 into the gap channel 100A is contracted by the high-pressure steam Sh ejected from the communication passage 102. Due to this contraction effect, the inflow of the steam S flowing into the gap channel 100A can be suppressed.
  • the steam turbine 1 of the present embodiment a part of the steam S flowing through the steam main channel 15 flows into the gap channel 100A.
  • the steam Sh in the steam main channel chamber 12 having a pressure higher than the pressure of the steam S in the space 17 flows into the gap channel 100 ⁇ / b> A through the communication path 102.
  • the flow of the steam S leaking from the steam main channel 15 flowing in the gap channel 100A is contracted. That is, the flow of the steam S flowing out from the steam main channel 15 to the gap channel 100A is inhibited, and the amount of the steam S leaking from the steam main channel 15 to the gap channel 100A can be suppressed. Therefore, it is possible to reduce the amount of the steam S flowing through the steam main flow path 15 leaking to the radially inner side Dri and improve the turbine efficiency.
  • the clearance channel 100A is provided with axial fins 35Fa and 35Fb extending from the moving blade row 31 side toward the stationary blade row 41 side. Therefore, it is possible to reduce the amount of the steam S flowing into the gap channel 100A by narrowing the interval between the speed-control stage moving blade row 31a and the speed-control stage stationary blade row 41a in the axial direction Da. Accordingly, it is possible to further reduce the amount of the steam S flowing through the steam main channel 15 leaking to the radially inner side Dri.
  • the flow path width of the gap flow path 100A is formed to be larger than the clearance in the axial direction Da between the front ends of the axial fins 35Fa and 35Fb and the rear end 46b of the inner ring 46 of the speed control stationary vane row 41a.
  • a gap channel 100A having a minimum required channel width can be formed between the speed-control stage moving blade row 31a and the speed-control stage stationary blade row 41a. Therefore, it is possible to form the gap channel 100A that makes the most efficient use of the contraction effect caused by the steam Sh ejected from the communication passage 102.
  • the flow path width of the gap flow path 100A is formed to be smaller than the clearance between the end surface 35u of the platform 35 of the speed-control stage moving blade row 31a and the rear end 46b of the inner ring 46 of the speed-control stage stationary blade row 41a. . Thereby, it is possible to suppress the influence of the steam Sh ejected from the communication path 102 due to excessively widening between the speed-control stage moving blade row 31a and the speed-control stage stationary blade row 41a, and to form the gap channel 100A. Can do.
  • the gap channel 100A with the above-described channel width, it is possible to form the gap channel 100A that efficiently uses the contraction effect by the steam Sh ejected from the communication path 102.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the speed-control stage stationary blade row and the moving blade row in the steam turbine according to the second embodiment of the present invention.
  • the disk portion 23 of the moving blade row 31 of the speed regulating stage 50a is connected to the disk first orthogonal surface 23p on the upstream side surface 23u facing the upstream side Dau.
  • a disk intermediate peripheral surface 23q and a disk second orthogonal surface 23r are formed.
  • the disk first orthogonal surface 23p extends perpendicularly to the axial direction Da from the end surface 35u on the upstream side Dau of the platform 35 toward the radially inner side Dri.
  • the disc intermediate circumferential surface 23q extends from the disc first orthogonal surface 23p to the upstream side Dau along the axial direction Da, and faces the radially outer side Dro.
  • the disk second orthogonal surface 23r extends perpendicularly to the axial direction Da from the upstream side Dau of the disk intermediate peripheral surface 23q toward the radially inner side Dri.
  • a first orthogonal surface 46p, an intermediate peripheral surface 46q, and a second orthogonal surface 46r are formed in the speed-regulating stage stationary blade row 41a of the second embodiment.
  • the first orthogonal surface 46p faces the end surface 35u of the platform 35 of the speed-control stage rotor cascade 31a and the disk first orthogonal surface 23p of the speed-control stage disk portion 23a.
  • the intermediate peripheral surface 46q extends from the first orthogonal surface 46p to the upstream side Dau along the axial direction Da, and faces the radially inner side Dri.
  • the second orthogonal surface 46r extends orthogonally to the axial direction Da toward the radially inner side Dri from the upstream side Dau of the intermediate peripheral surface 46q.
  • the end surface 35u, the disc first orthogonal surface 23p, the disc intermediate peripheral surface 23q, and the disc second orthogonal surface 23r, and the first orthogonal surface 46p, the intermediate peripheral surface 46q, and the second orthogonal surface 46r are respectively predetermined. Are formed substantially parallel to each other with a clearance therebetween. In other words, the end face 35u, the disk first orthogonal surface 23p, the disk intermediate peripheral surface 23q, and the disk second orthogonal surface 23r, and the first orthogonal surface 46p, the intermediate peripheral surface 46q, and the second orthogonal surface 46r A path 100B is formed.
  • seal fins 60 are provided on the intermediate circumferential surface 46q.
  • the seal fin 60 protrudes from the intermediate peripheral surface 46q toward the disk second orthogonal surface 23r in the radial inner side Dri.
  • the seal member provided on the intermediate peripheral surface 46q is not limited to the seal fin 60, and it is only necessary to seal between the intermediate peripheral surface 46q and the disk second orthogonal surface 23r.
  • a labyrinth seal may be provided between the intermediate circumferential surface 46q and the disk second orthogonal surface 23r.
  • a clearance channel 100B formed between the speed-regulating stationary vane row 41a and the speed-control stage moving blade row 31a includes an outer-side channel portion 108, an intermediate-channel portion 109, an inner-side channel portion 110,
  • the outer peripheral flow path portion 108 is provided between the end surface 35u of the platform 35 and the disk first orthogonal surface 23p and the first orthogonal surface 46p.
  • the outer peripheral flow path portion 108 extends from the steam main flow path 15 toward the radially inner side Dri.
  • the intermediate flow path portion 109 is provided between the disk intermediate peripheral surface 23q and the intermediate peripheral surface 46q.
  • the intermediate flow path 109 is connected to the outer peripheral flow path 108 and extends from the outer peripheral flow path 108 to the upstream Dau in the axial direction Da.
  • the inner circumferential side flow path portion 110 is formed between the disk second orthogonal surface 23r and the second orthogonal surface 46r.
  • the inner peripheral flow path part 110 extends into the space 17 from the intermediate flow path part 109 toward the radially inner side Dri.
  • the upstream end portion 101a of the gap 101 between each blade 32 and the blade groove 28 of the speed-regulating blade row 31a is connected to the gap channel 100B.
  • the steam in the steam main flow path chamber 12 where steam having a pressure P2 higher than the steam pressure P1 in the space 17 flows back from the downstream end 101b toward the upstream end 101a. That is, each gap 101 formed between the blade root inner side surface 38g of the engagement convex portions 38A, 38B, 38C and the blade groove outer side surface 29g of the engagement concave portions 29A, 29B, 29C shown in FIG. It functions as the communication path 102.
  • high-pressure steam Sh in the steam main flow path chamber 12 is jetted into the gap flow path 100B through the communication path 102. Then, in the clearance channel 100B, the flow of the steam Sn flowing from the main steam channel 15 into the clearance channel 100B is contracted by the high-pressure steam Sh ejected from the communication passage 102. Due to this contraction effect, it is possible to suppress the inflow of the steam Sn flowing into the gap channel 100B.
  • a part of the steam S flowing through the steam main flow path 15 flows into the outer peripheral side flow path portion 108 of the gap flow path 100B.
  • the steam S that has flowed into the outer peripheral side flow path part 108 flows to the space 17 through the intermediate flow path part 109 and the inner peripheral side flow path part 110.
  • the steam Sh in the steam main channel chamber 12 whose pressure is higher than the pressure of the steam S in the space 17 flows into the gap channel 100 ⁇ / b> B through the communication path 102.
  • the flow of the steam S flowing in the outer peripheral side flow path part 108 and the inner peripheral side flow path part 110 of the gap flow path 100B is contracted.
  • the flow of the steam S flowing out from the steam main channel 15 to the gap channel 100B is inhibited, and the amount of the steam S leaking from the steam main channel 15 to the gap channel 100B can be suppressed. Therefore, it is possible to suppress the steam S flowing through the steam main flow path 15 from leaking to the radially inner side Dri and improve the turbine efficiency.
  • the gap channel 100B is bent largely in a crank shape from the radially outer side Dro toward the radially inner side Dri in the order of the outer circumferential side channel portion 108, the intermediate channel portion 109, and the inner circumferential side channel portion 110. . Therefore, the flow path resistance of the gap flow path 100B is increased, and the amount of the steam S flowing out from the steam main flow path 15 can be suppressed.
  • a seal fin 60 extending inward in the radial direction Dri is provided in the intermediate flow path portion 109 which is a portion bent in a crank shape. Thereby, the sealing performance in the gap channel 100B can be enhanced.
  • the gap formed between the blade root inner side surface 38g of the engaging projections 38A, 38B, 38C of each blade 32 and the blade groove outer side surface 29g of the engagement recesses 29A, 29B, 29C of the blade groove 28. 101 is used as the communication path 102, but is not limited thereto.
  • a communication path 102 that connects the upstream Dau and the downstream Dad of the disk portion 23 may be formed between the blade grooves 28 adjacent to each other in the circumferential direction Dc in the disk portion 23.
  • a recess formed in the blade root inner side surface 38g of each engaging blade 38A of each rotor blade 32 so as to be recessed radially outward from the blade root inner side surface 38g may be used as the communication path 102.
  • the communication passage 102 may be a recess formed in the engagement groove 29A, 29B, 29C of the blade groove 28 so as to be recessed from the blade groove outer surface 29g to the radially inner side Dri.
  • each part of the steam turbine 1 can be changed as appropriate.

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Abstract

蒸気タービン（１）は、軸線（Ａｒ）を中心として回転する軸芯部（２２）に固定されたディスク部（２３）とを有するロータ軸（２１）と、ディスク部（２３）の外周に固定された複数の動翼列（３１）と、動翼列（３１）の上流側に隣接している静翼列（４１）と、を備えている。調速段（５０ａ）を構成する動翼列（３１）及び静翼列（４１）の隙間に、蒸気主流路（１５）から径方向内側に延びる隙間流路（１００Ａ）が形成されている。一端が隙間流路（１００Ａ）に連通し、他端が隙間流路（１００Ａ）内の蒸気の圧力よりも高い圧力の蒸気が存在する空間に連通する連通路（１０２）がディスク部（２３）に形成されている。

Description

蒸気タービン
　この発明は、蒸気で駆動する蒸気タービンに関する。
　蒸気タービンは、軸線を中心として回転するロータと、このロータを覆うケーシングとを備えている。ロータは、軸線を中心として軸方向に延びるロータ軸と、ロータ軸の外周に固定されて軸方向に並ぶ複数段の動翼列と、を有する。蒸気タービンは、ケーシングの内周に固定され、複数段の動翼列の各段の上流側に配置されている静翼列を有する。
　特許文献１の蒸気タービンは、静翼列の静翼の内周側に設けられた内輪の下流側端面から下流側に突出するリング状突起を有している。また、この蒸気タービンでは、動翼列を構成する動翼の内周側に設けられた筒状の動翼支持部の上流側端面から上流側に突出するリング状突起を有している。さらに、この蒸気タービンでは、静翼側のリング状突起を、動翼側のリング状突起の外周側に配置し、これらを軸方向で重なり合うよう設けている。これにより、静翼と動翼との間の隙間をクランク状に屈曲させ、蒸気主流路を流れる蒸気が動翼列と静翼列との隙間から内周側に漏れ出ることを抑えている。
特開２０１５－２５４０４号公報
　しかしながら、蒸気タービンの効率改善のため、蒸気主流路を流れる蒸気の漏れを、より確実に抑えることが望まれている。
　この発明は、蒸気主流路を流れる蒸気の漏れ量を低減し、タービン効率を改善することのできる蒸気タービンを提供する。
　この発明に係る第一態様によれば、蒸気タービンは、軸線を中心として回転する軸芯部と、前記軸芯部に固定されて前記軸芯部における径方向外側に広がるディスク部とを有するロータ軸と、前記ディスク部の外周に固定され、前記軸芯部が延びる軸方向に並んでいる複数の動翼列と、複数の前記動翼列毎に、前記動翼列の前記軸方向における上流側に隣接している静翼列と、を備え、前記動翼列と、前記動翼列の上流側に隣接配置されている前記静翼列との組で構成される複数の段のうち、最も上流側に配置されている調速段を構成する前記静翼列及び前記動翼列の隙間に、前記軸方向に延在して蒸気が流通する蒸気主流路から径方向内側に延びる隙間流路が形成され、一端が前記隙間流路に連通し、他端が前記隙間流路内の前記蒸気の圧力よりも高い圧力の前記蒸気が存在する空間に連通する連通路が前記調速段の前記動翼列が固定された前記ディスク部に形成されている。
　このような構成によれば、隙間流路内に連通路を通して蒸気が流れ込む。これにより、隙間流路内を流れる蒸気主流路から漏れ出た蒸気の流れが縮流される。つまり、隙間流路での蒸気の流れが阻害され、蒸気主流路から隙間流路に漏れ出す蒸気の量を抑えることができる。
　この発明に係る第二態様によれば、蒸気タービンは、第一態様の蒸気タービンにおいて、前記隙間流路の前記径方向の前記蒸気主流路側に設けられ、前記動翼列から前記静翼列に向かって延びるフィンを備えるようにしてもよい。
　これにより、隙間流路にフィンを設けることで、調速段の動翼列と静翼列との間の間隔を狭めて、隙間流路に流入する蒸気の量をより抑えることができる。
　この発明に係る第三態様によれば、蒸気タービンは、第二態様の蒸気タービンにおいて、前記隙間流路の流路幅は、前記フィンの先端部と前記静翼列の下流側の端部との隙間よりも大きく、前記調速段の前記動翼列の上流側の端部と前記調速段の前記静翼列の下流側の端部との隙間よりも小さくてもよい。
　これにより、連通路から噴出する蒸気による縮流効果を効率的に利用した隙間流路を形成することができる。
　この発明に係る第四態様によれば、蒸気タービンは、第一から第三態様の何れか一つの蒸気タービンにおいて、記隙間流路は、前記蒸気主流路から前記径方向内側に延びる外周側流路部と、前記外周側流路部に接続され、前記軸方向に延びる中間流路部と、前記中間流路部から前記径方向内側に延びる内周側流路部と、を備えていてもよい。
　これにより、隙間流路は、外周側から内周側に向かってクランク状に屈曲するため、流路抵抗が大きくなり、蒸気主流路から流れ出る蒸気の量を抑えることができる。
　上述した蒸気タービンによれば、調速段を構成する静翼列及び動翼列の隙間に形成された隙間流路に連通路から蒸気が流入することで、蒸気主流路を流れる蒸気の漏れ量を低減し、タービン効率を改善することが可能となる。
この発明の第１実施形態における蒸気タービンの断面図である。 この発明の第１実施形態の蒸気タービンにおける動翼のディスク部への取付構造を示す図である。 この発明の第１実施形態の蒸気タービンにおける調速段の静翼列及び動翼列の断面図である。 この発明の第２実施形態の蒸気タービンにおける調速段の静翼列及び動翼列の断面図である。
（第１実施形態）
　図１は、この発明の第１実施形態における蒸気タービンの断面図である。図２は、この発明の第１実施形態の蒸気タービンにおける動翼のディスク部への取付構造を示す図である。図３は、この発明の第１実施形態の蒸気タービンにおける調速段の静翼列及び動翼列の断面図である。
　図１に示すように、本実施形態の蒸気タービン１は、軸線Ａｒを中心として回転するロータ２０と、ロータ２０を回転可能に覆うケーシング１０と、を有している。
　なお、以下の説明の都合上、軸線Ａｒが延びている方向を軸方向Ｄａ、軸方向Ｄａの第一側を上流側（一方側）Ｄａｕ、軸方向Ｄａの第二側を下流側（他方側）Ｄａｄとする。また、軸線Ａｒを基準とした後述する軸芯部２２における径方向を単に径方向Ｄｒ、この径方向Ｄｒで軸線Ａｒに近づく側を径方向内側Ｄｒｉ、この径方向Ｄｒで径方向内側Ｄｒｉとは反対側を径方向外側Ｄｒｏとする。また、軸線Ａｒを中心とした軸芯部２２の周方向を単に周方向Ｄｃとする。
　ロータ２０は、ロータ軸２１と、ロータ軸２１の軸方向Ｄａに沿って間隔をあけて複数列設けられた動翼列３１と、を有している。
　ロータ軸２１は、軸線Ａｒを中心として円柱状を成し、軸方向Ｄａの延びる軸芯部２２と、軸芯部２２から径方向外側Ｄｒｏに広がり軸方向Ｄａに互いに間隔をあけて並ぶ複数のディスク部２３と、を有する。ディスク部２３は、複数の動翼列３１毎に設けられている。
　動翼列３１は、ロータ軸２１の外周部分であるディスク部２３の外周に取り付けられている。動翼列３１は、ロータ軸２１の軸方向Ｄａに沿って間隔をあけて複数列が設けられている。本実施形態の場合、動翼列３１の数は、７つ設けられている。よって、本実施形態の場合、動翼列３１として、第１段から第７段の動翼列３１まで設けられている。
　蒸気タービン１は、さらに、ケーシング１０の内周に固定され、軸方向Ｄａに沿って間隔を空けて設けられた複数の静翼列４１を備えている。静翼列４１は、複数の動翼列３１毎に、動翼列３１の軸方向Ｄａの上流側に隣接している。本実施形態の場合、静翼列４１の数は、動翼列３１の数と同じ７つ設けられている。よって、本実施形態の場合、静翼列４１として、第１段から第７段の静翼列４１まで設けられている。複数の静翼列４１は、それぞれ動翼列３１に対して上流側Ｄａｕに隣接して配置されている。
　ケーシング１０には、外部からの蒸気Ｓが流入するノズル室１１と、ノズル室１１からの蒸気Ｓが流れる蒸気主流路室１２と、蒸気主流路室１２から流れた蒸気Ｓを排出する排気室１３と、が形成されている。ノズル室１１と蒸気主流路室１２と間には、複数の動翼列３１及び静翼列４１のうちで最も上流側Ｄａｕの動翼列３１及び静翼列４１が配置されている。言い換えると、ケーシング１０内は、この最も上流側Ｄａｕの動翼列３１及び静翼列４１により、ノズル室１１と蒸気主流路室１２とに仕切られている。蒸気主流路室１２には、複数の動翼列３１及び静翼列４１のうちで最も上流側Ｄａｕの動翼列３１及び静翼列４１を除く静翼列４１の全てと、複数の動翼列３１の全てとが配置されている。
　動翼列３１と、この動翼列３１の上流側Ｄａｕに隣接配置されている静翼列４１との組毎に一つの段５０が形成されている。本実施形態の蒸気タービン１は、７つの動翼列３１のそれぞれに対して静翼列４１が設けられているので、７つの段５０を備える。つまり、本実施形態の蒸気タービン１は、上流側Ｄａｕから順に、第一段５１、第二段５２、第三段５３、第四段５４、第五段５５、第六段５６、及び第七段５７を備えている。
　本実施形態の蒸気タービン１では、複数の段５０のうち、最上流の第一段５１が、調速段５０ａを成している。調速段５０ａは、この調速段５０ａよりも下流側Ｄａｄの段５０へ送られる蒸気Ｓの流量を調節してロータ２０の回転数を調整する。
　本実施形態の蒸気タービン１では、第二段５２、第三段５３、及び第四段５４が、中圧段５０ｂを成す。また、本実施形態の蒸気タービン１では、第五段５５、第六段５６、及び第七段５７が、低圧段５０ｃを成す。
　よって、以下では、調速段５０ａの一部を構成する第一段５１の静翼列４１を調速段静翼列４１ａと呼ぶ。調速段５０ａの他の一部を構成する第一段５１の動翼列３１を調速段動翼列３１ａと呼ぶ。
　また、中圧段５０ｂの一部を構成する第二段５２の静翼列４１から第四段５４の静翼列４１を中圧段静翼列４１ｂと呼ぶ。中圧段５０ｂの他の一部を構成する第二段５２の動翼列３１から第四段５４の動翼列３１を中圧段動翼列３１ｂと呼ぶ。
　また、低圧段５０ｃの一部を構成する第五段５５の静翼列４１から第七段５７の静翼列４１を低圧段静翼列４１ｃと呼ぶ。低圧段５０ｃの他の一部を構成する第五段５５の動翼列３１から第七段５７の動翼列３１を低圧段動翼列３１ｃと呼ぶ。
　さらに、調速段動翼列３１ａが固定されているロータ軸２１のディスク部２３を調速段ディスク部２３ａと呼ぶ。中圧段動翼列３１ｂが固定されているロータ軸２１のディスク部２３を中圧段ディスク部２３ｂと呼ぶ。低圧段動翼列３１ｃが固定されているロータ軸２１のディスク部２３を低圧段ディスク部２３ｃと呼ぶ。
　図１、図２に示すように、各動翼列３１は、周方向Ｄｃに並ぶ複数の動翼３２を有している。各動翼３２は、径方向Ｄｒに延びる翼体３３と、この翼体３３の径方向外側Ｄｒｏに設けられているシュラウド３４と、この翼体３３の径方向内側Ｄｒｉに設けられているプラットフォーム３５と、プラットフォーム３５の径方向内側Ｄｒｉに設けられている翼根３６（図２参照）と、を有する。この動翼３２においてシュラウド３４とプラットフォーム３５との間は、蒸気Ｓが流通する蒸気主流路１５の一部を成している。蒸気主流路１５は、複数の動翼列３１及び静翼列４１に跨って軸方向Ｄａに延在している。蒸気主流路１５は、ロータ２０の周りで環状をなしている。
　図３に示すように、調速段動翼列３１ａには、アキシャルフィン（フィン）３５Ｆａ及び３５Ｆｂが設けられている。アキシャルフィン（フィン）３５Ｆａ及び３５Ｆｂは、後述する隙間流路１００Ａの径方向Ｄｒの蒸気主流路１５側の開口に面して設けられている。アキシャルフィン（フィン）３５Ｆａ及び３５Ｆｂは、調速段動翼列３１ａから調速段静翼列４１ａに向かって延びている。
　本実施形態のアキシャルフィン（フィン）３５Ｆａ及び３５Ｆｂは、動翼３２のプラットフォーム３５の軸方向Ｄａの上流側Ｄａｕに設けられている。アキシャルフィン３５Ｆａは、プラットフォーム３５の軸方向Ｄａの上流側を向く端面３５ｕの径方向外側Ｄｒｏから、上流側Ｄａｕに突出するよう形成されている。アキシャルフィン３５Ｆｂは、プラットフォーム３５の端面３５ｕの径方向内側Ｄｒｉから、上流側Ｄａｕに突出するよう形成されている。
　これらアキシャルフィン３５Ｆａ及び３５Ｆｂにより、調速段動翼列３１ａの動翼３２の前縁部であるプラットフォーム３５の端面３５ｕと、調速段静翼列４１ａの静翼４２の後縁部である静翼４２の後述する内側リング４６とのクリアランスを狭めている。これにより、アキシャルフィン３５Ｆａ及びアキシャルフィン３５Ｆｂは、軸方向Ｄａに延びる蒸気主流路１５から調速段動翼列３１ａと調速段静翼列４１ａとの隙間に向かって径方向内側Ｄｒｉへの蒸気Ｓの漏れを抑えている。
　図２に示すように、動翼列３１を構成する複数の動翼３２のそれぞれにおいて、翼根３６は、後述するように、ロータ軸２１におけるディスク部２３の外周部に形成された翼溝２８に嵌め込まれている。
　図２に示すように、各動翼列３１において、それぞれの動翼３２の翼根３６は、プラットフォーム３５の径方向内側Ｄｒｉを向くプラットフォーム内周面３５ｆから径方向内側Ｄｒｉに延びるよう形成されている。翼根３６は、プラットフォーム内周面３５ｆから径方向内側Ｄｒｉに延びる翼根本体３７と、翼根本体３７から周方向Ｄｃ両側に向かってそれぞれ突出する係合凸部３８とを有する。係合凸部３８は、径方向Ｄｒに沿って間隔を空けた複数箇所で翼根本体３７から突出している。係合凸部３８は、後述する翼溝２８に形成された係合凹部２９に係合する。この実施形態において、係合凸部３８は、径方向Ｄｒに沿って間隔を空けた３カ所に形成されている。係合凸部３８Ａ、３８Ｂ、３８Ｃは、翼根３６の周方向Ｄｃの一方側と他方側に、それぞれ、翼根３６の周方向Ｄｃの中心から周方向Ｄｃに沿って離間する方向に凸となる湾曲面形状を有している。
　ここで、プラットフォーム３５側の係合凸部３８Ａに対し、径方向内側Ｄｒｉに配置された係合凸部３８Ｂ及び係合凸部３８Ｃは、周方向Ｄｃに向かった突出寸法が、漸次小さくなるよう形成されている。また、翼根本体３７におけるプラットフォーム３５と係合凸部３８Ａとの間の第一幹部３９Ａ、係合凸部３８Ａと係合凸部３８Ｂとの間の第二幹部３９Ｂ、及び係合凸部３８Ｂと係合凸部３８Ｃとの間の第三幹部３９Ｃは、プラットフォーム３５側から径方向内側Ｄｒｉに向かって、周方向Ｄｃの幅寸法が漸次小さくなるよう形成されている。これにより、翼根３６は、いわゆるクリスマスツリー状をなしている。
　各係合凸部３８には、径方向外側Ｄｒｏに向かう方向成分を含む方向を向く翼根外側面３８ｆが形成されている。翼根外側面３８ｆは、係合凸部３８において、径方向外側Ｄｒｏに形成された面である。なお、翼根外側面３８ｆの向きは、径方向外側Ｄｒｏに向かう方向成分を含んでいればよく、径方向Ｄｒと平行な方向や、径方向Ｄｒに対して傾斜した方向であってもよい。
　また、各係合凸部３８には、径方向内側Ｄｒｉに向かう方向成分を含む方向を向く翼根内側面３８ｇが形成されている。翼根内側面３８ｇは、係合凸部３８において、径方向内側Ｄｒｉに形成された面である。なお、翼根内側面３８ｇの向きは、径方向内側Ｄｒｉに向かう方向成分を含んでいればよく、径方向Ｄｒと平行な方向や、径方向Ｄｒに対して傾斜した方向であってもよい。
　各ディスク部２３の外周部には、径方向内側Ｄｒｉに向かって延びる翼溝２８が形成されている。翼溝２８は、ディスク部２３の最も径方向外側Ｄｒｏに形成されたロータ外周面２３ｆから径方向内側Ｄｒｉに窪んで形成されている。ロータ外周面２３ｆは、プラットフォーム内周面３５ｆと対向している。
　翼溝２８は、翼根３６の外周形状を補形するよう形成されている。翼溝２８は、径方向Ｄｒに沿って間隔を空けた複数箇所に、周方向Ｄｃの両側に向かって窪む係合凹部２９を有している。この実施形態において、係合凹部２９は、翼溝２８の周方向Ｄｃの一方側と他方側に、それぞれ、径方向Ｄｒに沿って間隔を空けた３カ所に形成されている。これら３カ所の係合凹部２９Ａ、２９Ｂ、２９Ｃは、それぞれ、翼溝２８の周方向Ｄｃの中心から周方向Ｄｃに沿って離間する方向に窪む湾曲面形状を有している。
　各係合凹部２９は、径方向内側Ｄｒｉに向かう方向成分を含む方向を向く翼溝内側面２９ｆを有している。翼溝内側面２９ｆは、係合凹部２９において、径方向外側Ｄｒｏに形成された面である。なお、翼溝内側面２９ｆの向きは、径方向内側Ｄｒｉに向かう方向成分を含んでいればよく、径方向Ｄｒと平行な方向や、径方向Ｄｒに対して傾斜した方向であってもよい。
　また、各係合凹部２９は、径方向外側Ｄｒｏに向かう方向成分を含む方向を向く翼溝外側面２９ｇを有している。翼溝外側面２９ｇは、係合凹部２９において、径方向内側Ｄｒｉに形成された面である。なお、翼溝外側面２９ｇの向きは、径方向外側Ｄｒｏに向かう方向成分を含んでいればよく、径方向Ｄｒと平行な方向や、径方向Ｄｒに対して傾斜した方向であってもよい。
　ここで、ロータ軸２１が軸線Ａｒ回りに回転すると、ロータ軸２１のディスク部２３とともに、各動翼３２がロータ軸２１の軸線Ａｒを中心として旋回する。これにより、各動翼３２には遠心力が作用する。この遠心力によって径方向外側Ｄｒｏに向かって動翼３２が変位しようとする。その結果、係合凸部３８Ａ、３８Ｂ、及び３８Ｃの各翼根外側面３８ｆと、係合凹部２９Ａ、２９Ｂ、及び２９Ｃの各翼溝内側面２９ｆとが突き当たる。すなわち、翼根３６の各翼根外側面３８ｆと、翼溝２８の各翼溝内側面２９ｆとが接触した状態で、動翼３２が支持される。
　一方、動翼３２に遠心力が生じることで、係合凸部３８Ａ、３８Ｂ、及び３８Ｃの翼根内側面３８ｇと、係合凹部２９Ａ、２９Ｂ、及び２９Ｃの翼溝外側面２９ｇとの間の距離が離れる。その結果、それぞれの翼根内側面３８ｇと翼溝外側面２９ｇと間の隙間１０１が大きくなる。図３に示すように、この隙間１０１は、ディスク部２３の上流側Ｄａｕと下流側Ｄａｄとを連通するよう、軸方向Ｄａに沿って連続して形成される。
　図３に示すように、調速段ディスク部２３ａは、上流側Ｄａｕを向く上流側面２３ｕに、その強度を増すためにプラットフォーム３５よりも軸方向Ｄａに沿った板厚が大きく設定された厚肉部２３ｎを有している。さらに、調速段ディスク部２３ａは、厚肉部２３ｎの径方向外側Ｄｒｏに、プラットフォーム３５のプラットフォーム内周面３５ｆ側から厚肉部２３ｎに向かって、軸方向Ｄａの板厚が漸次増大する肉厚増大部２３ｚを有している。
　これにより、調速段ディスク部２３ａは、上流側Ｄａｕを向く上流側面２３ｕに、ディスク傾斜面２３ｋと、直交面２３ｔと、が形成されている。ディスク傾斜面２３ｋは、プラットフォーム３５の上流側Ｄａｕの端面３５ｕから径方向内側Ｄｒｉに向かって上流側Ｄａｕに傾斜している。直交面２３ｔは、ディスク傾斜面２３ｋから径方向内側Ｄｒｉに向かって軸方向Ｄａに直交して延びている。
　図１に示すように、静翼列４１は、周方向Ｄｃに並ぶ複数の静翼４２と、複数の静翼４２の径方向外側Ｄｒｏに設けられている環状の外側リング４３と、複数の静翼４２の径方向内側Ｄｒｉに設けられている環状の内側リング４６と、を有する。すなわち、複数の静翼４２は、外側リング４３と内側リング４６との間に配置されている。静翼４２は、外側リング４３と内側リング４６とに固定されている。外側リング４３と内側リング４６との間の環状の空間は、蒸気Ｓが流れる蒸気主流路１５の一部を成している。外側リング４３は、複数の静翼４２が固定されているリング本体部４４と、このリング本体部４４から下流側Ｄａｄに突出しているリング突出部４５と、を有する。このリング突出部４５は、静翼列４１の下流側Ｄａｄに隣接している動翼列３１のシュラウド３４と径方向Ｄｒに間隔をあけて対向している。
　複数の静翼列４１のうち、調速段静翼列４１ａには、第一直交面４１ｓと、傾斜面４１ｋと、第二直交面４１ｔと、が形成されている。
　第一直交面４１ｓは、調速段動翼列３１ａのプラットフォーム３５の端面３５ｕに対向している。傾斜面４１ｋは、第一直交面４１ｓの径方向内側Ｄｒｉでディスク部２３のディスク傾斜面２３ｋに対向している。第二直交面４１ｔは、傾斜面４１ｋの径方向内側Ｄｒｉでディスク部２３の直交面２３ｔに対向している。
　これら第一直交面４１ｓ、傾斜面４１ｋ、第二直交面４１ｔとは、それぞれ端面３５ｕ、ディスク傾斜面２３ｋ、直交面２３ｔに対し、軸方向Ｄａに沿って所定のクリアランスを隔てるよう、ほぼ平行に形成されている。
　このようにして調速段静翼列４１ａと、調速段動翼列３１ａとの隙間に、蒸気主流路１５から径方向内側Ｄｒｉに延びる隙間流路１００Ａが形成されている。この実施形態において、隙間流路１００Ａは、径方向内側Ｄｒｉに向かって延びる外周側流路部１０３と、外周側流路部１０３から径方向内側Ｄｒｉに向かうにしたがって上流側Ｄａｕに傾斜した傾斜流路部１０４と、傾斜流路部１０４から径方向内側Ｄｒｉに向かって延びる内周側流路部１０５と、を有する。
　外周側流路部１０３は、プラットフォーム３５の端面３５ｕと第一直交面４１ｓとの間に形成されている。外周側流路部１０３は、蒸気主流路１５から傾斜流路部１０４まで延びている。
　傾斜流路部１０４は、傾斜面４１ｋとディスク傾斜面２３ｋとの間に形成されている。傾斜流路部１０４は、外周側流路部１０３と連続した流路として形成されている。
　内周側流路部１０５は、第二直交面４１ｔと直交面２３ｔとの間に形成されている。内周側流路部１０５は、傾斜流路部１０４と連続した流路として形成されている。
　ここで、隙間流路１００Ａは、径方向Ｄｒにおける長さ寸法Ｒ１が、動翼３２の翼根３６の径方向Ｄｒにおける長さＲ２と同じか、長さＲ２より長く形成することが好ましい。
　隙間流路１００Ａの内周側流路部１０５は、ノズル室１１よりも径方向内側Ｄｒｉで、ラビリンスシール等の複数のシール部材１６が設けられた空間１７に繋がれている。シール部材１６は、ノズル室１１の径方向内側Ｄｒｉに設けられている。シール部材１６は、軸芯部２２とケーシング１０とに間から蒸気がケーシング１０の外部に流出しないようにシールしている。空間１７は、シール部材１６を介して蒸気タービン１の外部と連通している。そのため、空間１７内の圧力Ｐ１は蒸気主流路室１２の圧力Ｐ２よりも低くなっており、例えば１ａｔｍ程度に設定されている。
　また、隙間流路１００Ａにおいて、外周側流路部１０３、傾斜流路部１０４、及び内周側流路部１０５の流路幅は、アキシャルフィン３５Ｆａ及び３５Ｆｂの先端部と、調速段静翼列４１ａの下流側の端部である内側リング４６の後端４６ｂとの軸方向Ｄａのクリアランスよりも大きく形成されている。また、この流路幅は、調速段動翼列３１ａの上流側の端部であるプラットフォーム３５の端面３５ｕと、調速段静翼列４１ａの内側リング４６の後端４６ｂとのクリアランスよりも小さく形成されている。
　この隙間流路１００Ａには、調速段動翼列３１ａの各動翼３２と翼溝２８との隙間１０１の軸方向Ｄａの一端（第一端）である上流側端部１０１ａが繋がっている。隙間１０１は、空間１７内の蒸気の圧力Ｐ１よりも高い圧力Ｐ２の蒸気が存在する蒸気主流路室１２の蒸気が、軸方向Ｄａの他端（第二端）である下流側端部１０１ｂから上流側端部１０１ａに向かって逆流する。すなわち、図２に示したように、係合凸部３８Ａ、３８Ｂ、３８Ｃの翼根内側面３８ｇと、係合凹部２９Ａ、２９Ｂ、２９Ｃの翼溝外側面２９ｇとの間に形成された各隙間１０１は、連通路１０２として機能する。これにより、隙間流路１００Ａは、連通路１０２を介して空間１７内の蒸気の圧力Ｐ１よりも高い圧力Ｐ２の蒸気が存在する蒸気主流路室１２と連通している。
　図３に示すように、隙間流路１００Ａにおいては、ノズル室１１から調速段静翼列４１ａの静翼４２を通った蒸気主流路１５の蒸気の一部が、内側リング４６の後端４６ｂと、調速段動翼列３１ａのプラットフォーム３５の端面３５ｕとの隙間から、隙間流路１００Ａに流れ込む。
　一方、連通路１０２を通して、空間１７よりも高い圧力Ｐ２を有している蒸気主流路室１２の蒸気Ｓｈが、隙間流路１００Ａに噴出して流れ込む。すると、隙間流路１００Ａにおいては、連通路１０２から噴出された高圧の蒸気Ｓｈにより、蒸気主流路１５から隙間流路１００Ａに流入する蒸気Ｓの流れが縮流される。この縮流効果によって、隙間流路１００Ａに流入する蒸気Ｓの流れ込みを抑えることができる。
　以上のように、本実施形態の蒸気タービン１によれば、蒸気主流路１５を流れる蒸気Ｓの一部が隙間流路１００Ａに流入する。隙間流路１００Ａには、空間１７内の蒸気Ｓの圧力よりも圧力の高い蒸気主流路室１２内の蒸気Ｓｈが、連通路１０２を通って流れ込む。これにより、隙間流路１００Ａ内を流れる蒸気主流路１５から漏れ出た蒸気Ｓの流れが縮流される。つまり、蒸気主流路１５から隙間流路１００Ａに流れ出た蒸気Ｓの流れが阻害され、蒸気主流路１５から隙間流路１００Ａに漏れ出す蒸気Ｓの量を抑えることができる。したがって、蒸気主流路１５を流れる蒸気Ｓが径方向内側Ｄｒｉに漏れる量を低減し、タービン効率を改善することが可能となる。
　また、隙間流路１００Ａに、動翼列３１側から、静翼列４１側に向かって延びるアキシャルフィン３５Ｆａ及び３５Ｆｂを備えている。そのため、調速段動翼列３１ａと調速段静翼列４１ａとの軸方向Ｄａの間の間隔を狭めて、隙間流路１００Ａに流入する蒸気Ｓの量をより抑えることができる。したがって、蒸気主流路１５を流れる蒸気Ｓが径方向内側Ｄｒｉに漏れる量をより低減することができる。
　また、隙間流路１００Ａの流路幅は、アキシャルフィン３５Ｆａ及び３５Ｆｂの先端部と、調速段静翼列４１ａの内側リング４６の後端４６ｂとの軸方向Ｄａのクリアランスよりも大きく形成されている。これにより、調速段動翼列３１ａと調速段静翼列４１ａとの間に、必要最低限の流路幅を有する隙間流路１００Ａを形成することができる。したがって，連通路１０２から噴出する蒸気Ｓｈによる縮流効果を最も効率的に利用した隙間流路１００Ａを形成することができる。
　また、隙間流路１００Ａの流路幅は、調速段動翼列３１ａのプラットフォーム３５の端面３５ｕと、調速段静翼列４１ａの内側リング４６の後端４６ｂとのクリアランスよりも小さく形成されている。これにより、調速段動翼列３１ａと調速段静翼列４１ａとの間を広げすぎて連通路１０２から噴出する蒸気Ｓｈの影響がなくなってしまうことを抑えて、隙間流路１００Ａを形成することができる。
　したがって、上記のような流路幅で隙間流路１００Ａを形成することで、連通路１０２から噴出する蒸気Ｓｈによる縮流効果を効率的に利用した隙間流路１００Ａを形成することができる。
（第２実施形態）
　次に、この発明にかかる蒸気タービンの第２実施形態について説明する。この第２実施形態で示す蒸気タービンは、第１実施形態の蒸気タービンに対して、隙間流路１００Ｂが異なるのみである。したがって、第２実施形態の説明においては、第１実施形態と同一部分に同一符号を付して説明するとともに重複説明を省略する。つまり、第１実施形態で説明した構成と共通する蒸気タービンの全体構成については、その説明を省略する。
　図４は、この発明の第２実施形態の蒸気タービンにおける調速段の静翼列及び動翼列の断面図である。
　図４に示すように、第２実施形態の蒸気タービン１において、調速段５０ａの動翼列３１のディスク部２３は、上流側Ｄａｕを向く上流側面２３ｕに、ディスク第一直交面２３ｐと、ディスク中間周面２３ｑと、ディスク第二直交面２３ｒと、が形成されている。
　ディスク第一直交面２３ｐは、プラットフォーム３５の上流側Ｄａｕの端面３５ｕから径方向内側Ｄｒｉに向かって軸方向Ｄａに直交して延びている。ディスク中間周面２３ｑは、ディスク第一直交面２３ｐから軸方向Ｄａに沿って上流側Ｄａｕに延び、径方向外側Ｄｒｏを向いている。ディスク第二直交面２３ｒは、ディスク中間周面２３ｑの上流側Ｄａｕから径方向内側Ｄｒｉに向かって軸方向Ｄａに直交して延びている。
　第２実施形態の調速段静翼列４１ａには、第一直交面４６ｐと、中間周面４６ｑと、第二直交面４６ｒと、が形成されている。
　第一直交面４６ｐは、調速段動翼列３１ａのプラットフォーム３５の端面３５ｕ及び調速段ディスク部２３ａのディスク第一直交面２３ｐに対向している。
　中間周面４６ｑは、第一直交面４６ｐから軸方向Ｄａに沿って上流側Ｄａｕに延び、径方向内側Ｄｒｉを向いている。
　第二直交面４６ｒは、中間周面４６ｑの上流側Ｄａｕからの径方向内側Ｄｒｉに向かって軸方向Ｄａに直交して延びている。
　これら端面３５ｕ、ディスク第一直交面２３ｐ、ディスク中間周面２３ｑ、及びディスク第二直交面２３ｒと、第一直交面４６ｐ、中間周面４６ｑ、及び第二直交面４６ｒとは、それぞれ所定のクリアランスを隔ててほぼ平行に形成されている。つまり、端面３５ｕ、ディスク第一直交面２３ｐ、ディスク中間周面２３ｑ、及びディスク第二直交面２３ｒと、第一直交面４６ｐ、中間周面４６ｑ、及び第二直交面４６ｒとによって隙間流路１００Ｂが形成されている。
　また、中間周面４６ｑには、シールフィン６０が設けられている。シールフィン６０は、中間周面４６ｑから径方向内側Ｄｒｉにディスク第二直交面２３ｒに向かって突出している。
　なお、中間周面４６ｑに設けられるシール部材は、シールフィン６０に限定されるものではなく、中間周面４６ｑとディスク第二直交面２３ｒとの間を封止することができればよい。例えば、中間周面４６ｑとディスク第二直交面２３ｒとの間にラビリンスシールが設けられていてもよい。
　調速段静翼列４１ａと調速段動翼列３１ａとの間に形成された隙間流路１００Ｂは、外周側流路部１０８と、中間流路部１０９と、内周側流路部１１０と、を有する。
　外周側流路部１０８は、プラットフォーム３５の端面３５ｕ及びディスク第一直交面２３ｐと第一直交面４６ｐとの間に設けられている。外周側流路部１０８は、蒸気主流路１５から径方向内側Ｄｒｉに向かって延びている。
　中間流路部１０９は、ディスク中間周面２３ｑと中間周面４６ｑとの間に設けられている。中間流路部１０９は、外周側流路部１０８に接続され、外周側流路部１０８から軸方向Ｄａの上流側Ｄａｕに延びている。
　内周側流路部１１０は、ディスク第二直交面２３ｒと第二直交面４６ｒとの間に形成されている。内周側流路部１１０は、中間流路部１０９から径方向内側Ｄｒｉに向かって空間１７に延びている。
　この隙間流路１００Ｂには、調速段動翼列３１ａの各動翼３２と翼溝２８との隙間１０１の上流側端部１０１ａが繋がっている。隙間１０１は、空間１７内の蒸気の圧力Ｐ１よりも高い圧力Ｐ２の蒸気が存在する蒸気主流路室１２の蒸気が、下流側端部１０１ｂから上流側端部１０１ａに向かって逆流する。すなわち、図２に示した係合凸部３８Ａ、３８Ｂ、３８Ｃの翼根内側面３８ｇと、係合凹部２９Ａ、２９Ｂ、２９Ｃの翼溝外側面２９ｇとの間に形成された各隙間１０１は、連通路１０２として機能する。
　図４に示すように、隙間流路１００Ｂにおいては、ノズル室１１から調速段静翼列４１ａを通った蒸気主流路１５の蒸気Ｓの一部が、内側リング４６の後端４６ｂと、調速段動翼列３１ａのプラットフォーム３５の端面３５ｕとの隙間から、隙間流路１００Ｂに流れ込む。
　一方、連通路１０２を通して、蒸気主流路室１２の高い圧力の蒸気Ｓｈが、隙間流路１００Ｂに噴出して流れ込む。すると、隙間流路１００Ｂにおいては、連通路１０２から噴出された高圧の蒸気Ｓｈにより、蒸気主流路１５から隙間流路１００Ｂに流入する蒸気Ｓｎの流れが縮流される。この縮流効果によって、隙間流路１００Ｂに流入する蒸気Ｓｎの流れ込みを抑えることができる。
　この実施形態の蒸気タービン１によれば、蒸気主流路１５を流れる蒸気Ｓの一部が隙間流路１００Ｂの外周側流路部１０８に流入する。外周側流路部１０８に流入した蒸気Ｓは、中間流路部１０９及び内周側流路部１１０を経て空間１７まで流通する。この際、隙間流路１００Ｂには、空間１７内の蒸気Ｓの圧力よりも圧力の高い蒸気主流路室１２内の蒸気Ｓｈが連通路１０２を通って流れ込む。これにより、隙間流路１００Ｂの外周側流路部１０８や内周側流路部１１０内を流れる蒸気Ｓの流れが縮流される。つまり、蒸気主流路１５から隙間流路１００Ｂに流れ出た蒸気Ｓの流れが阻害され、蒸気主流路１５から隙間流路１００Ｂに漏れ出す蒸気Ｓの量を抑えることができる。したがって、蒸気主流路１５を流れる蒸気Ｓが径方向内側Ｄｒｉに漏れることを抑え、タービン効率を改善することが可能となる。
　また、隙間流路１００Ｂは、外周側流路部１０８、中間流路部１０９、内周側流路部１１０の順に径方向外側Ｄｒｏから径方向内側Ｄｒｉに向かってクランク状に大きく屈曲している。そのため、隙間流路１００Ｂの流路抵抗が大きくなり、蒸気主流路１５から流れ出る蒸気Ｓの量を抑えることができる。
　さらに、クランク状に屈曲した部分である中間流路部１０９には、径方向内側Ｄｒｉに延びるシールフィン６０が設けられている。これにより、隙間流路１００Ｂにおけるシール性を高めることができる。
（その他の実施形態）
　なお、この発明は、上述した各実施形態に限定されるものではなく、この発明の趣旨を逸脱しない範囲において、設計変更可能である。
　例えば、各動翼３２の係合凸部３８Ａ、３８Ｂ、３８Ｃの翼根内側面３８ｇと、翼溝２８の係合凹部２９Ａ、２９Ｂ、２９Ｃの翼溝外側面２９ｇとの間に形成された隙間１０１を、連通路１０２として用いるようにしたがこれに限らない。
　例えば、係合凸部３８Ａ、３８Ｂ、３８Ｃの翼根内側面３８ｇと、翼溝２８の係合凹部２９Ａ、２９Ｂ、２９Ｃの翼溝外側面２９ｇとの間に限らず、翼根３６の内周部や、ディスク部２３で周方向Ｄｃにおいて互いに隣接する翼溝２８の間に、ディスク部２３の上流側Ｄａｕと下流側Ｄａｄとを連通する連通路１０２を形成しても良い。
　さらに、各動翼３２の係合凸部３８Ａ、３８Ｂ、３８Ｃの翼根内側面３８ｇに、翼根内側面３８ｇから径方向外側Ｄｒｏに窪むよう形成した凹部を連通路１０２としてもよい。また、翼溝２８の係合凹部２９Ａ、２９Ｂ、２９Ｃの翼溝外側面２９ｇに、翼溝外側面２９ｇから径方向内側Ｄｒｉに窪むよう形成した凹部を連通路１０２としてもよい。
　さらに、蒸気タービン１の各部の構成については、適宜変更することが可能である。
　調速段を構成する静翼列及び動翼列の隙間に形成された隙間流路に連通路から蒸気が流入することで、蒸気主流路を流れる蒸気の漏れ量を低減し、タービン効率を改善することが可能となる。
　１　　蒸気タービン
　１０　　ケーシング
　１１　　ノズル室
　１２　　蒸気主流路室
　１３　　排気室
　１５　　蒸気主流路
　１６　　シール部材
　１７　　空間
　２０　　ロータ
　２１　　ロータ軸
　２２　　軸芯部
　２３　　ディスク部
　２３ｆ　　ロータ外周面
　２３ｋ　　ディスク傾斜面
　２３ｎ　　厚肉部
　２３ｐ　　ディスク第一直交面
　２３ｑ　　ディスク中間周面
　２３ｒ　　ディスク第二直交面
　２３ｔ　　直交面
　２３ｕ　　上流側面
　２３ｚ　　肉厚増大部
　２８　　翼溝
　２９、２９Ａ、２９Ｂ、２９Ｃ　　係合凹部
　２９ｆ　　翼溝内側面
　２９ｇ　　翼溝外側面
　３１　　動翼列
　３２　　動翼
　３３　　翼体
　３４　　シュラウド
　３５　　プラットフォーム
　３５Ｆａ、３５Ｆｂ　　アキシャルフィン（フィン）
　３５ｆ　　プラットフォーム内周面
　３５ｕ　　端面
　３６　　翼根
　３８、３８Ａ、３８Ｂ、３８Ｃ　　係合凸部
　３８ｆ　　翼根外側面
　３８ｇ　　翼根内側面
　３９Ａ　　第一幹部
　３９Ｂ　　第二幹部
　３９Ｃ　　第三幹部
　４１　　静翼列
　４１ｋ　　傾斜面
　４１ｓ、４６ｐ　　第一直交面
　４１ｔ、４６ｒ　　第二直交面
　４２　　静翼
　４３　　外側リング
　４４　　リング本体部
　４５　　リング突出部
　４６　　内側リング
　４６ｄ　　下流側面
　４６ｂ　　後端
　４６ｑ　　中間周面
　５０　　段
　５０ａ　　調速段
　５０ｂ　　中圧段
　５０ｃ　　低圧段
　６０　　シールフィン
　１００Ａ、１００Ｂ　　隙間流路
　１０１　　隙間
　１０１ａ　　上流側端部
　１０１ｂ　　下流側端部
　１０２　　連通路
　１０３，１０８　　外周側流路部
　１０４　　傾斜流路部
　１０５、１１０　　内周側流路部
　１０９　　中間流路部
　１２１、１２２　　凹部
　Ａｒ　　軸線
　Ｄａ　　軸方向
　Ｄａｄ　　下流側
　Ｄａｕ　　上流側
　Ｄｃ　　周方向
　Ｄｒ　　径方向
　Ｄｒｉ　　径方向内側
　Ｄｒｏ　　径方向外側
　Ｐ１　　圧力
　Ｐ２　　圧力
　Ｒ１　　寸法
　Ｓ、Ｓｈ　　蒸気

Claims (4)

  1. 　軸線を中心として回転する軸芯部と、前記軸芯部に固定されて前記軸芯部における径方向外側に広がるディスク部とを有するロータ軸と、
    　前記ディスク部の外周に固定され、前記軸芯部が延びる軸方向に並んでいる複数の動翼列と、
    　複数の前記動翼列毎に、前記動翼列の前記軸方向における上流側に隣接している静翼列と、を備え、
    　前記動翼列と、前記動翼列の上流側に隣接配置されている前記静翼列との組で構成される複数の段のうち、最も上流側に配置されている調速段を構成する前記静翼列及び前記動翼列の隙間に、前記軸方向に延在して蒸気が流通する蒸気主流路から径方向内側に延びる隙間流路が形成され、
    　一端が前記隙間流路に連通し、他端が前記隙間流路内の前記蒸気の圧力よりも高い圧力の前記蒸気が存在する空間に連通する連通路が前記調速段の前記動翼列が固定された前記ディスク部に形成されている蒸気タービン。
  2. 　前記隙間流路の前記径方向の前記蒸気主流路側に設けられ、前記動翼列から前記静翼列に向かって延びるフィンを備える請求項１に記載の蒸気タービン。
  3. 　前記隙間流路の流路幅は、前記フィンの先端部と前記静翼列の下流側の端部との隙間よりも大きく、前記調速段の前記動翼列の上流側の端部と前記調速段の前記静翼列の下流側の端部との隙間よりも小さい請求項２に記載の蒸気タービン。
  4. 　前記隙間流路は、前記蒸気主流路から前記径方向内側に延びる外周側流路部と、
    　前記外周側流路部に接続され、前記軸方向に延びる中間流路部と、
    　前記中間流路部から前記径方向内側に延びる内周側流路部と、
    を備える請求項１から３の何れか一項に記載の蒸気タービン。
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