WO2016013110A1 - 複合部材 - Google Patents
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- F16C1/10—Means for transmitting linear movement in a flexible sheathing, e.g. "Bowden-mechanisms"
- F16C1/20—Construction of flexible members moved to and fro in the sheathing
Definitions
- the present invention is a composite member having a core material and a linear surface member, which has high adhesive strength between the core material and the linear surface member, and exhibits excellent slidability when used as a sliding composite member.
- the present invention relates to a composite member that can be exhibited.
- the sliding member is required to have performances such as toughness, high flexibility, high slidability, and excellent durability.
- a sliding member is known in which a porous layer is provided on the surface of a base material made of metal or the like, and this porous layer is impregnated with a sliding layer containing a solid lubricant.
- Patent Document 1 includes a base material, a porous layer provided on the surface of the base material, and a sliding layer impregnated and coated on the porous layer.
- a sliding member characterized by comprising imidazole and 1 to 70 vol% solid lubricant is described.
- the sliding resistance may become too large, or the adhesive force of the sliding layer may be reduced when a lubricating oil is used in combination.
- the type of base material is likely to be limited.
- the inventor has found that a composite member in which a linear surface member is wound around a core material made of a predetermined material and bonded can exhibit excellent slidability when used as a sliding composite member. I found it. This is presumably because the surface irregularities are formed on the outer surface of the composite member by the linear surface members bonded together in the wound state, and the frictional resistance is reduced. Further, the present inventor shows that the cross-sectional shape of the linear surface member before joining is different from the distance (D1) from the center of gravity to the first point of the contour line and the distance (D2) to the second point. It has been found that a composite member that has high adhesive strength between the core material and the linear surface member and can exhibit excellent slidability when used as a sliding composite member can be obtained. The present invention has been completed.
- the cross-sectional shape of the linear surface member before joining is a shape in which the distance (D1) from the center of gravity to the first point of the outline is different from the distance (D2) to the second point.
- the shape in which the distance (D1) from the center of gravity to the first point of the contour line is different from the distance (D2) to the second point” is “the distance from the center of gravity to the contour line is on the contour line. It can also be referred to as “a shape that varies depending on the position”.
- the first point and the second point may be arbitrary points on the outline, and are not particularly limited.
- FIG. 2 an example of the cross-sectional shape before joining of the linear surface member in the composite member of this invention is shown typically.
- the cross-sectional shape of the linear surface member 3 before joining shown in FIG. 2 is an elliptical shape, and the distance (D1) from the center of gravity to the first point of the outline and the distance (D2) to the second point. Is different.
- the cross-sectional shape before joining the linear surface members is a shape in which the distance (D1) from the center of gravity to the first point of the contour line is different from the distance (D2) to the second point. Even if the linear surface member receives a twisting force in a state where it is wound around the core material, the rotational energy hardly changes because the potential energy changes depending on the rotational position in order to rotate. Therefore, even before the linear surface member is bonded to the core material, the positional relationship of the linear surface member with respect to the core material is stable. As a result, the composite member of the present invention has a high adhesive strength between the core material and the linear surface member, and is a composite member that can exhibit excellent slidability when used as a sliding composite member. Can do.
- FIG. 3 schematically shows an example of the composite member of the present invention.
- the cross-sectional shape of the linear surface member 3 before joining is an elliptical shape, and the composite member shown in FIG.
- the contact area of the linear surface member 3 with respect to the core material 2 is larger than that of the composite member 5) in which a perfectly circular linear surface member is wound and bonded.
- the cross-sectional shape before the linear surface member is bonded is, for example, an elliptical shape, a rugby ball shape, an egg-shaped flat shape, a triangular shape, a Y shape, a W shape, an M shape, or a cross shape
- a polygonal shape or a kamaboko shape is preferable.
- the kamaboko shape refers to the shape of the capital letter D.
- a preferable minimum is 0.5 micrometer and a preferable upper limit is 3 mm.
- the minor axis is less than 0.5 ⁇ m, the concave portions of the surface irregularities formed by the linear surface members bonded together in the wound state become shallow, and the slidability of the composite member may be lowered.
- the minor axis exceeds 3 mm, the surface unevenness convex portion formed by the linear surface members bonded together in the wound state increases the area in contact with the sliding counterpart material, and the composite member slides. May decrease.
- a more preferable lower limit of the minor axis is 0.9 ⁇ m, and a more preferable upper limit is 2.5 mm.
- hydrophilic resin can also be used in combination with, for example, a thermoplastic resin.
- a thermoplastic resin used in combination with the hydrophilic resin a hydrophilic thermoplastic resin having a hydrophilic group in the molecule such as polyurethane, polyamide, EVOH and the like is preferable in that it can be melted or softened by heat treatment.
- the core material may be, for example, a rod shape, a wire shape, a columnar shape, a hollow cylindrical shape, or a bundle of these.
- the diameter is not particularly limited, but the preferable lower limit is 0.05 mm, the preferable upper limit is 1000 mm, the more preferable lower limit is 0.07 mm, and the more preferable upper limit is 900 mm. .
- the linear surface member softens or melts only at the contact interface with the core material and in the vicinity thereof, so that it becomes the outer surface of the composite member
- the surface unevenness on the side can be easily maintained, and the slidability can be improved.
- electromagnetic induction heating causes a change in the magnetic field (magnetic flux density) by passing an alternating current through the coil, generates an induced current (eddy current) in the conductive material placed in the magnetic field, and the resistance This is a heating method using the principle of generating heat by the conductive material itself.
- the form of the core material may be a single wire or a stranded wire formed by twisting the same type of single wires. Further, it may be a stranded wire formed by twisting different types of single wires.
- the use of the composite member of this invention is not specifically limited, For example, it is used suitably as a sliding composite member used in a transportation apparatus, an agricultural machine, a construction machine, a housing facility, etc.
- the composite member of the present invention has high adhesive strength between the core material and the linear surface member, and can exhibit excellent slidability when used as a sliding composite member.
- FIG. 4 is a cross-sectional view schematically showing a composite member in which a linear surface member having a perfect circular cross section before being attached is wound around a core material. It is sectional drawing which shows typically the state which contacted the linear surface member along the outer periphery of the core material in Example 1 and 2. FIG. It is sectional drawing which shows typically the state which contacted the linear surface member along the outer periphery of the core material in Example 3.
- FIG. 4 is a cross-sectional view schematically showing a composite member in which a linear surface member having a perfect circular cross section before being attached is wound around a core material.
- FIG. 4 shows typically the state which contacted the linear surface member along the outer periphery of the core material in Example 1 and 2.
- FIG. It is sectional drawing which shows typically the state which contacted the linear surface member along the outer periphery of the core material in Example 3.
- FIG. 4 is a cross-sectional view schematically showing a composite member in which a linear surface member having a perfect circular cross
- Example 1 Production of linear surface member A PFA resin was spun by extrusion molding to produce a monofilament linear surface member having an elliptical cross-sectional shape as shown in Table 1. It should be noted that the distance (D1) from the center of gravity of the cross-sectional shape before joining the linear surface members to the first point of the contour line (D1), the distance to the second point (D2), and the minimum distance from the center of gravity to the contour line The value (Dmin) and maximum value (Dmax), major axis and minor axis (in the case of an elliptical shape), base and height (in the case of a triangular shape), etc. It was measured by. Moreover, the fluctuation range (%) was calculated from Dmin and Dmax using the above formula (1). Furthermore, it was confirmed whether D1 and D2 are the same or different.
- Examples 2 to 5 Comparative Examples 1 to 6
- the cross-sectional shape before bonding of the linear surface members was changed as shown in Table 1, and the obtained linear surface members were brought into contact with the orientation of the schematic diagram shown in Table 1 along the outer periphery of the core material. Except for this, a composite member was obtained in the same manner as in Example 1. In addition, the cross-sectional area before joining of the linear surface member obtained by all the Examples and the comparative examples was comparable.
- Adhesive strength The following evaluation was performed using an adhesion evaluation apparatus. The position of about 100 mm from the end of the composite member was sandwiched between a pair of holding pieces provided in the adhesion evaluation apparatus, and in this state, the end of the composite member was pulled in the longitudinal direction. The resistance force resulting from the catch between the pair of sandwiching pieces and the composite member at this time was measured. In addition, when the adhesive strength between the core material and the linear surface member is low, the linear surface member is easily peeled off, so that the composite member is easily slipped between the pair of holding pieces, and the measured resistance is low. It becomes.
- a flexible pipe 72 is disposed along four grooved rollers 71, the composite member 8 is passed through the pipe 72, and a weight 73 is provided at one end of the composite member 8. While suspending, a force gauge 74 is connected to the other end of the composite member 8, and the force gauge 74 is pulled upward by a uniaxial driving device 75, thereby sliding in the pipe 72 measured by the force gauge 74.
- the slidability of the composite member 8 was evaluated based on the dynamic frictional force of the composite member 8 that did.
- the weight 73 suspended from one end of the composite member 8 was 400 g, and the traction speed of the uniaxial driving device 75 was 2.0 mm / sec.
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Abstract
芯材と線状表面部材とを有する複合部材であって、芯材と線状表面部材との接着強力が高く、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することのできる複合部材を提供する。 本発明は、芯材に、線状表面部材が巻き付けられ、合着されている複合部材であって、前記芯材が、導電性材料を含有しており、前記線状表面部材の合着前の断面形状が、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状であり、重心から外郭線までの距離の最小値（Ｄｍｉｎ）が５μｍ以上であり、かつ、 下記式（１）に示す変動幅が１００％以上である複合部材である。 （式（１）中、Ｒは、重心から外郭線までの距離の変動幅を表し、Ｄｍａｘは、重心から外郭線までの距離の最大値を表す。）
Description
本発明は、芯材と線状表面部材とを有する複合部材であって、芯材と線状表面部材との接着強力が高く、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することのできる複合部材に関する。
運輸機器、農業機械、建築機械、住宅設備等においては、引く、押す、回転させる等の手元の操作による作用を、遠隔部又は狭小部の部品へエネルギーロスを最小限にして伝達させるために、摺動部材が用いられている。
摺動部材には、強靱で柔軟性に富み、摺動性が高く、耐久性に優れること等の性能が求められる。
従来、例えば、金属等からなる基材の表面に多孔質層を設け、この多孔質層に固体潤滑剤を含む摺動層を含浸被覆させた摺動部材が知られている。例えば、特許文献１には、基材と、この基材の表面に設けられた多孔質層と、この多孔質層に含浸被覆された摺動層とを備え、前記摺動層は、ポリベンゾイミダゾールと、１～７０ｖｏｌ％の固体潤滑剤とを含む構成としたことを特徴とする摺動部材が記載されている。しかしながら、特許文献１に記載された摺動部材では、摺動抵抗が大きくなりすぎたり、潤滑油を併用する場合には摺動層の接着力が低下してしまったりすることがあった。また、基材の種類が限定されやすい問題もあった。
従来、例えば、金属等からなる基材の表面に多孔質層を設け、この多孔質層に固体潤滑剤を含む摺動層を含浸被覆させた摺動部材が知られている。例えば、特許文献１には、基材と、この基材の表面に設けられた多孔質層と、この多孔質層に含浸被覆された摺動層とを備え、前記摺動層は、ポリベンゾイミダゾールと、１～７０ｖｏｌ％の固体潤滑剤とを含む構成としたことを特徴とする摺動部材が記載されている。しかしながら、特許文献１に記載された摺動部材では、摺動抵抗が大きくなりすぎたり、潤滑油を併用する場合には摺動層の接着力が低下してしまったりすることがあった。また、基材の種類が限定されやすい問題もあった。
本発明は、芯材と線状表面部材とを有する複合部材であって、芯材と線状表面部材との接着強力が高く、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することのできる複合部材を提供することを目的とする。
本発明は、芯材に、線状表面部材が巻き付けられ、合着されている複合部材であって、前記芯材が、導電性材料を含有しており、前記線状表面部材の合着前の断面形状が、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状であり、重心から外郭線までの距離の最小値（Ｄｍｉｎ）が５μｍ以上であり、かつ、下記式（１）に示す変動幅が１００％以上である複合部材である。
以下、本発明を詳述する。
以下、本発明を詳述する。
本発明者は、所定の材料からなる芯材に、線状表面部材が巻き付けられ、合着されている複合部材は、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮できることを見出した。これは、巻き付けられた状態で合着されている線状表面部材によって複合部材の外表面に表面凹凸が形成され、摩擦抵抗が低減されるためと考えられる。
更に、本発明者は、線状表面部材の合着前の断面形状を、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状とすることにより、芯材と線状表面部材との接着強力が高く、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することのできる複合部材が得られることを見出し、本発明を完成させるに至った。
更に、本発明者は、線状表面部材の合着前の断面形状を、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状とすることにより、芯材と線状表面部材との接着強力が高く、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することのできる複合部材が得られることを見出し、本発明を完成させるに至った。
本発明の複合部材は、芯材に、線状表面部材が巻き付けられ、合着されている複合部材である。
このような構造を有することにより、本発明の複合部材は、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することができる。これは、巻き付けられた状態で合着されている線状表面部材によって複合部材の外表面に表面凹凸が形成され、摩擦抵抗が低減されるためと考えられる。
図１に、本発明の複合部材の一例を模式的に示す。図１に示す本発明の複合部材１においては、芯材２の外周に沿って線状表面部材３が巻き付けられ、合着されている。図１に示す本発明の複合部材１の外表面には、巻き付けられた状態で合着されている線状表面部材３によって、表面凹凸が形成されている。
このような構造を有することにより、本発明の複合部材は、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することができる。これは、巻き付けられた状態で合着されている線状表面部材によって複合部材の外表面に表面凹凸が形成され、摩擦抵抗が低減されるためと考えられる。
図１に、本発明の複合部材の一例を模式的に示す。図１に示す本発明の複合部材１においては、芯材２の外周に沿って線状表面部材３が巻き付けられ、合着されている。図１に示す本発明の複合部材１の外表面には、巻き付けられた状態で合着されている線状表面部材３によって、表面凹凸が形成されている。
上記線状表面部材の合着前の断面形状は、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状である。
「重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状」とは、「重心から外郭線までの距離が、外郭線上の位置によって変動する形状」ということもできる。第１の点及び第２の点は、いずれも外郭線上の任意の点であればよく、特に限定されない。
図２に、本発明の複合部材における線状表面部材の合着前の断面形状の一例を模式的に示す。図２に示す線状表面部材３の合着前の断面形状は、楕円形状であり、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違している。
「重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状」とは、「重心から外郭線までの距離が、外郭線上の位置によって変動する形状」ということもできる。第１の点及び第２の点は、いずれも外郭線上の任意の点であればよく、特に限定されない。
図２に、本発明の複合部材における線状表面部材の合着前の断面形状の一例を模式的に示す。図２に示す線状表面部材３の合着前の断面形状は、楕円形状であり、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違している。
上記線状表面部材の合着前の断面形状が、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状であることにより、上記線状表面部材は、芯材に巻き付けられた状態でひねり力を受けても、回転するためには回転位置に応じて位置エネルギーが変化するため、回転を生じにくい。そのため、芯材に線状表面部材を合着させる前であっても、芯材に対する線状表面部材の位置関係は安定している。これにより、本発明の複合部材を、芯材と線状表面部材との接着強力が高く、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することのできる複合部材とすることができる。
なお、上記線状表面部材は、自ずと芯材に対する位置関係が安定するような向きで、芯材に巻き付けられる。
図３に、本発明の複合部材の一例を模式的に示す。図３に示す本発明の複合部材１においては、線状表面部材３の合着前の断面形状は、楕円形状であり、図４に示す複合部材（芯材に、合着前の断面形状が真円形状の線状表面部材が巻き付けられ、合着されている複合部材５）と比較して、芯材２に対する線状表面部材３の接触面積が大きい。
なお、上記線状表面部材は、自ずと芯材に対する位置関係が安定するような向きで、芯材に巻き付けられる。
図３に、本発明の複合部材の一例を模式的に示す。図３に示す本発明の複合部材１においては、線状表面部材３の合着前の断面形状は、楕円形状であり、図４に示す複合部材（芯材に、合着前の断面形状が真円形状の線状表面部材が巻き付けられ、合着されている複合部材５）と比較して、芯材２に対する線状表面部材３の接触面積が大きい。
上記線状表面部材の合着前の断面形状は、重心から外郭線までの距離の最小値（Ｄｍｉｎ）が、５μｍ以上である。上記Ｄｍｉｎが５μｍ未満であると、優れた摺動性を発現できなくなる。上記Ｄｍｉｎの好ましい下限は１５μｍ、好ましい上限は１５０μｍである。
また、重心から外郭線までの距離の最大値（Ｄｍａｘ）は、１０μｍ以上であることが好ましい。上記Ｄｍａｘが１０μｍ未満であると、優れた摺動性を発現できなくなることがあることがある。上記Ｄｍａｘのより好ましい下限は３０μｍ、好ましい上限は３００μｍである。
また、重心から外郭線までの距離の最大値（Ｄｍａｘ）は、１０μｍ以上であることが好ましい。上記Ｄｍａｘが１０μｍ未満であると、優れた摺動性を発現できなくなることがあることがある。上記Ｄｍａｘのより好ましい下限は３０μｍ、好ましい上限は３００μｍである。
上記線状表面部材の合着前の断面形状は、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状であること、及び、Ｄｍｉｎが５μｍ以上であることに加えて、下記式（１）に示す重心から外郭線までの距離の変動幅が１００％以上である。
上記変動幅が１００％未満であると、複合部材の密着性が低下する場合がある。上記変動幅は、１５０％以上であることが好ましい。また、上記変動幅の上限は特に限定されないが、４００％であることが好ましい。
なお、重心から外郭線までの距離の変動幅は、下記式（１）で表される。
式（１）中、Ｒは、重心から外郭線までの距離の変動幅を表し、Ｄｍａｘは、重心から外郭線までの距離の最大値を表す。
上記変動幅が１００％未満であると、複合部材の密着性が低下する場合がある。上記変動幅は、１５０％以上であることが好ましい。また、上記変動幅の上限は特に限定されないが、４００％であることが好ましい。
なお、重心から外郭線までの距離の変動幅は、下記式（１）で表される。
上記線状表面部材の合着前の断面形状として、具体的には、楕円形状、ラグビーボール形状、タマゴ形状等の扁平形状、三角形状、Ｙ字形状、Ｗ字形状、Ｍ字形状、十字形状、多角形状、又は、かまぼこ形状が好ましい。なお、上記かまぼこ形状とは、英大文字Ｄ型の形状をいう。
上記線状表面部材の合着前の断面形状が楕円形状である場合、長径は特に限定されないが、好ましい下限は１μｍ、好ましい上限は５ｍｍである。長径が１μｍ未満であると、芯材に対する位置関係を安定させる効果が充分に得られず、芯材と線状表面部材との接着強力が低下することがある。長径が５ｍｍを超えると、複合部材の摺動性が低下することがある。長径のより好ましい下限は２μｍ、より好ましい上限は４ｍｍである。
また、短径も特に限定されないが、好ましい下限は０．５μｍ、好ましい上限は３ｍｍである。短径が０．５μｍ未満であると、巻き付けられた状態で合着されている線状表面部材によって形成される表面凹凸の凹部が浅くなり、複合部材の摺動性が低下することがある。短径が３ｍｍを超えると、巻き付けられた状態で合着されている線状表面部材によって形成される表面凹凸の凸部が、摺動相手材と接触する面積が大きくなり、複合部材の摺動性が低下することがある。短径のより好ましい下限は０．９μｍ、より好ましい上限は２．５ｍｍである。
また、短径も特に限定されないが、好ましい下限は０．５μｍ、好ましい上限は３ｍｍである。短径が０．５μｍ未満であると、巻き付けられた状態で合着されている線状表面部材によって形成される表面凹凸の凹部が浅くなり、複合部材の摺動性が低下することがある。短径が３ｍｍを超えると、巻き付けられた状態で合着されている線状表面部材によって形成される表面凹凸の凸部が、摺動相手材と接触する面積が大きくなり、複合部材の摺動性が低下することがある。短径のより好ましい下限は０．９μｍ、より好ましい上限は２．５ｍｍである。
上記線状表面部材の合着前の断面形状が三角形状である場合、底辺は特に限定されないが、好ましい下限は１μｍ、好ましい上限は５ｍｍである。底辺が１μｍ未満であると、芯材に対する位置関係を安定させる効果が充分に得られず、芯材と線状表面部材との接着強力が低下することがある。底辺が５ｍｍを超えると、複合部材の摺動性が低下することがある。底辺のより好ましい下限は２μｍ、より好ましい上限は４ｍｍである。
また、高さも特に限定されないが、好ましい下限は０．５μｍ、好ましい上限は３ｍｍであり、より好ましい下限は０．９μｍ、より好ましい上限は２．５ｍｍである。
また、高さも特に限定されないが、好ましい下限は０．５μｍ、好ましい上限は３ｍｍであり、より好ましい下限は０．９μｍ、より好ましい上限は２．５ｍｍである。
上記線状表面部材の合着前の断面形状の重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）及び第２の点までの距離（Ｄ２）、長径及び短径（楕円形状の場合）、底辺及び高さ（三角形状の場合）等は、例えば、マイクロスコープにより撮影した線状表面部材の画像を採寸する方法等により測定することができる。
上記線状表面部材を構成する材料は特に限定されず、例えば、鉄、ステンレス等の金属、フッ素系樹脂、親水性樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリオレフィン系樹脂等の合成樹脂等が挙げられる。これらは単独で用いられてもよく、２種以上が併用されてもよい。なかでも、芯材への巻き付け及び合着の容易さの観点から、合成樹脂が好ましく、摺動複合部材として使用された場合の複合部材の摺動性をより一層高められることから、フッ素系樹脂、親水性樹脂、ポリオレフィン系樹脂がより好ましい。
上記フッ素系樹脂として、具体的には例えば、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ、融点１６０～１８０℃）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ、融点３３０℃）、テトラフルオロエチレン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ、融点２５０～２８０℃）、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ、融点３００～３１０℃）、エチレン－テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ、融点２６０～２７０℃）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ、融点２１０℃）、テトラフルオロエチレン－ヘキサフルオロプロピレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＥＰＥ、融点２９０～３００℃）等、及び、これらのポリマーを含むコポリマー等が挙げられる。なかでも、優れた摺動特性を有することから、ＰＴＦＥ、ＦＥＰ、ＰＦＡ、ＥＴＦＥが好ましい。
上記親水性樹脂としては、例えば、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリエチレンオキサイド系高分子物質、無水マレイン酸系高分子物質、アクリルアミド系高分子物質、水溶性ナイロン等が挙げられる。
上述の親水性樹脂は、例えば、熱可塑性樹脂と併用して使用することもできる。上記親水性樹脂と併用する熱可塑性樹脂としてはポリウレタン、ポリアミド、ＥＶＯＨ等のように、親水性基を分子中に有する親水性熱可塑性樹脂が、熱処理により溶融又は軟化させられる点で好ましい。
上記線状表面部材の形態としては、単線でもよく、或いは、同一種類の単線同士を撚り合わせて形成される撚線であってもよい。また、種類の異なる単線を撚り合わせて形成される撚線であってもよい。
上記線状表面部材を製造する方法は特に限定されず、例えば、原料を押出成形により紡糸する方法等の従来公知の方法を用いることができる。上記線状表面部材が複数の樹脂を併用するものである場合は、溶融混錬して混合する方法や芯鞘やサイドバイサイド、海島構造等のコンジュゲート部材とする方法、それぞれ繊維状のものを用いて引き揃え、合撚、複合紡績、カバリングなどの加工繊維とする方法が例示できる。特に芯鞘コンジュゲート、またはサイドバイサイドコンジュゲートとすることが好ましい。コンジュゲートとすることで芯材との融着を良好に保ちつつ所望の滑り性を実現することができる。
上記芯材は、例えば、棒状、線材状、円柱状、中空円筒状等であってもよいし、これらを束にしたものであってもよい。
上記芯材の断面形状が略円形状である場合、直径は特に限定されないが、好ましい下限は０．０５ｍｍ、好ましい上限は１０００ｍｍであり、より好ましい下限は０．０７ｍｍ、より好ましい上限は９００ｍｍである。
上記芯材の断面形状が略円形状である場合、直径は特に限定されないが、好ましい下限は０．０５ｍｍ、好ましい上限は１０００ｍｍであり、より好ましい下限は０．０７ｍｍ、より好ましい上限は９００ｍｍである。
上記芯材は、導電性材料を含有する。
上記導電性材料は特に限定されないが、鉄、ステンレス、コバルト系合金、擬弾性を示す合金（超弾性合金を含む）等の金属が好ましい。なかでも、上記芯材が、金属を含有していることが好ましく、更に、上記線状表面部材が、電磁誘導加熱された上記芯材からの熱伝導により、軟化又は溶融して上記芯材に合着されていることがより好ましい。
この場合、上記線状表面部材が上記芯材との接触界面及びその近傍で速やかに軟化又は溶融するため、上記線状表面部材の物性に寄与する分子配向を維持しやすく、上記線状表面部材の機械的強度をより高く保つことができる。また、外部からの伝熱又は輻射、エネルギー線照射等による加熱と異なり、上記線状表面部材が上記芯材との接触界面及びその近傍のみで軟化又は溶融するため、複合部材の外表面となる側の表面凹凸を維持しやすく、摺動性を高めることができる。
なお、電磁誘導加熱とは、コイルに交流電流を流すことにより磁界（磁束密度）の変化を生じさせ、その磁界内に置いた導電性材料に誘導電流（渦電流）を発生させて、その抵抗により導電性材料自体を発熱させる原理を利用した加熱方式である。
また、上記電磁誘導加熱による合着方法以外に、高温条件で加熱する方法、遠赤外線加熱やレーザー等のエネルギー線照射等で加熱する方法、加熱圧着する方法等を用いてもよい。
上記導電性材料は特に限定されないが、鉄、ステンレス、コバルト系合金、擬弾性を示す合金（超弾性合金を含む）等の金属が好ましい。なかでも、上記芯材が、金属を含有していることが好ましく、更に、上記線状表面部材が、電磁誘導加熱された上記芯材からの熱伝導により、軟化又は溶融して上記芯材に合着されていることがより好ましい。
この場合、上記線状表面部材が上記芯材との接触界面及びその近傍で速やかに軟化又は溶融するため、上記線状表面部材の物性に寄与する分子配向を維持しやすく、上記線状表面部材の機械的強度をより高く保つことができる。また、外部からの伝熱又は輻射、エネルギー線照射等による加熱と異なり、上記線状表面部材が上記芯材との接触界面及びその近傍のみで軟化又は溶融するため、複合部材の外表面となる側の表面凹凸を維持しやすく、摺動性を高めることができる。
なお、電磁誘導加熱とは、コイルに交流電流を流すことにより磁界（磁束密度）の変化を生じさせ、その磁界内に置いた導電性材料に誘導電流（渦電流）を発生させて、その抵抗により導電性材料自体を発熱させる原理を利用した加熱方式である。
また、上記電磁誘導加熱による合着方法以外に、高温条件で加熱する方法、遠赤外線加熱やレーザー等のエネルギー線照射等で加熱する方法、加熱圧着する方法等を用いてもよい。
上記芯材の形態としては、単線でもよく、或いは、同一種類の単線同士を撚り合わせて形成される撚線であってもよい。また、種類の異なる単線を撚り合わせて形成される撚線であってもよい。
上記芯材は、金属を含有する場合、具体的には例えば、金属フィラーを含有する樹脂性成形品（例えば、円筒状フィルム、線材等）、複数の、金属を含有する線材及び／又は金属を含有しない線材の撚り線、中心部分と表面部分とが異なる材料で形成されている線材（例えば、金属からなる中心部分の外表面に熱硬化性樹脂をコーティングした線材等）等であることが好ましい。
上記線状表面部材が、電磁誘導加熱された上記芯材からの熱伝導により、軟化又は溶融して上記芯材に合着されるためには、上記線状表面部材を構成する材料は、上記芯材を構成する材料の軟化温度よりも低い軟化温度を有することが好ましい。
本発明の複合部材を製造する方法は特に限定されないが、芯材に線状表面部材を巻き付け、上述したような電磁誘導加熱により芯材に線状表面部材を合着させる方法が好ましい。芯材に線状表面部材を巻き付ける方法は特に限定されず、例えば、カバリング糸を製造するために使用されるカバリング装置を用いて、ピッチ０．１μｍ～５ｍｍ程度、好ましくは０．１５μｍ～４ｍｍ程度で巻き付ける方法等が挙げられる。
なお、線状表面部材は、芯材に巻き付けられた状態でひねり力を受けても、回転するためには回転位置に応じて位置エネルギーが変化するため、回転を生じにくい。そのため、芯材に線状表面部材を合着させる前であっても、芯材に対する線状表面部材の位置関係は安定している。
なお、線状表面部材は、芯材に巻き付けられた状態でひねり力を受けても、回転するためには回転位置に応じて位置エネルギーが変化するため、回転を生じにくい。そのため、芯材に線状表面部材を合着させる前であっても、芯材に対する線状表面部材の位置関係は安定している。
本発明の複合部材の用途は特に限定されないが、例えば、運輸機器、農業機械、建築機械、住宅設備等において用いられる摺動複合部材として好適に使用される。本発明の複合部材は、芯材と線状表面部材との接着強力が高く、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することができる。
本発明によれば、芯材と線状表面部材とを有する複合部材であって、芯材と線状表面部材との接着強力が高く、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することのできる複合部材を提供することができる。
以下に実施例を掲げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されない。特に、線状表面部材、芯材の材質については、他の物質を適用可能であり、当該実施例に限定されない。
（実施例１）
（１）線状表面部材の製造
ＰＦＡ樹脂を押出成形により紡糸し、合着前の断面形状が表１に記載の楕円形状である、モノフィラメントの線状表面部材を製造した。なお、線状表面部材の合着前の断面形状の重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）及び第２の点までの距離（Ｄ２）、重心から外郭線までの距離の最小値（Ｄｍｉｎ）及び最大値（Ｄｍａｘ）、長径及び短径（楕円形状の場合）、底辺及び高さ（三角形状の場合）等は、マイクロスコープにより撮影した線状表面部材の画像を採寸する方法により測定した。
また、Ｄｍｉｎ及びＤｍａｘから、上記式（１）を用いて変動幅（％）を算出した。
更に、Ｄ１とＤ２とが、同一であるか、又は、相違するかを確認した。
（１）線状表面部材の製造
ＰＦＡ樹脂を押出成形により紡糸し、合着前の断面形状が表１に記載の楕円形状である、モノフィラメントの線状表面部材を製造した。なお、線状表面部材の合着前の断面形状の重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）及び第２の点までの距離（Ｄ２）、重心から外郭線までの距離の最小値（Ｄｍｉｎ）及び最大値（Ｄｍａｘ）、長径及び短径（楕円形状の場合）、底辺及び高さ（三角形状の場合）等は、マイクロスコープにより撮影した線状表面部材の画像を採寸する方法により測定した。
また、Ｄｍｉｎ及びＤｍａｘから、上記式（１）を用いて変動幅（％）を算出した。
更に、Ｄ１とＤ２とが、同一であるか、又は、相違するかを確認した。
（２）複合部材の製造
芯材として、ＳＵＳ３０４の撚り線（断面形状は、直径約１．５ｍｍの円形状である）を用いた。
カバリング装置により、この芯材の外周に沿って上記で得られた線状表面部材を図５に示す向きで当接させ、ピッチ約３００μｍ（芯材の長手方向）のらせん状に巻き付けた。次いで、電磁誘導加熱装置により、芯材との接触界面及びその近傍の線状表面部材を加熱溶融させた後、自然冷却により芯材に線状表面部材を合着させ、複合部材を得た。加熱条件については、芯材の表面温度が最高３９０℃を２０秒間保持するように、線状表面部材が巻き付けられた状態の芯材の通過速度と、電磁誘導加熱装置の出力とを調整した。
芯材として、ＳＵＳ３０４の撚り線（断面形状は、直径約１．５ｍｍの円形状である）を用いた。
カバリング装置により、この芯材の外周に沿って上記で得られた線状表面部材を図５に示す向きで当接させ、ピッチ約３００μｍ（芯材の長手方向）のらせん状に巻き付けた。次いで、電磁誘導加熱装置により、芯材との接触界面及びその近傍の線状表面部材を加熱溶融させた後、自然冷却により芯材に線状表面部材を合着させ、複合部材を得た。加熱条件については、芯材の表面温度が最高３９０℃を２０秒間保持するように、線状表面部材が巻き付けられた状態の芯材の通過速度と、電磁誘導加熱装置の出力とを調整した。
（実施例２～５、比較例１～６）
線状表面部材の合着前の断面形状を表１に示すように変更し、得られた線状表面部材を、芯材の外周に沿って表１に示す模式図の向きで当接させたこと以外は実施例１と同様にして、複合部材を得た。
なお、全ての実施例及び比較例で得られた線状表面部材の合着前の断面積は、同程度であった。
線状表面部材の合着前の断面形状を表１に示すように変更し、得られた線状表面部材を、芯材の外周に沿って表１に示す模式図の向きで当接させたこと以外は実施例１と同様にして、複合部材を得た。
なお、全ての実施例及び比較例で得られた線状表面部材の合着前の断面積は、同程度であった。
＜評価＞
実施例及び比較例で得られた複合部材について、以下の評価を行った。結果を表１に示した。
実施例及び比較例で得られた複合部材について、以下の評価を行った。結果を表１に示した。
（接着強力）
密着性評価装置を用いて、以下の評価を行った。
複合部材の端から１００ｍｍ程度の位置を、密着性評価装置に備えられた一対の挟持片の間に挟み、この状態で、複合部材の端を長手方向に引っ張った。このときの一対の挟持片と複合部材との間の引っ掛かりに起因する抵抗力を測定した。
なお、芯材と線状表面部材との接着強力が低い場合には、線状表面部材が剥がれやすいため、複合部材は一対の挟持片の間を滑りやすくなり、測定される抵抗力は低い値となる。一方、芯材と線状表面部材との接着強力が高い場合には、線状表面部材が剥がれにくいため、複合部材は一対の挟持片の間を滑りにくくなり、測定される抵抗力は高い値となる。
また、抵抗力が１ｋｇｆ以上であった場合を◎、０．５ｋｇｆ以上１ｋｇｆ未満であった場合を○、０．５ｋｇｆ未満であった場合を×とした。
密着性評価装置を用いて、以下の評価を行った。
複合部材の端から１００ｍｍ程度の位置を、密着性評価装置に備えられた一対の挟持片の間に挟み、この状態で、複合部材の端を長手方向に引っ張った。このときの一対の挟持片と複合部材との間の引っ掛かりに起因する抵抗力を測定した。
なお、芯材と線状表面部材との接着強力が低い場合には、線状表面部材が剥がれやすいため、複合部材は一対の挟持片の間を滑りやすくなり、測定される抵抗力は低い値となる。一方、芯材と線状表面部材との接着強力が高い場合には、線状表面部材が剥がれにくいため、複合部材は一対の挟持片の間を滑りにくくなり、測定される抵抗力は高い値となる。
また、抵抗力が１ｋｇｆ以上であった場合を◎、０．５ｋｇｆ以上１ｋｇｆ未満であった場合を○、０．５ｋｇｆ未満であった場合を×とした。
（摺動性）
図９に示すように、４つの溝付きローラ７１に可撓性を有するパイプ７２を沿わせて配置し、このパイプ７２内に複合部材８を通し、当該複合部材８の一方端に錘７３を吊り下げると共に、複合部材８の他方端にフォースゲージ７４を接続し、当該フォースゲージ７４を一軸駆動装置７５にて上方に牽引することにより、フォースゲージ７４にて計測されるパイプ７２内を摺動する複合部材８の動摩擦力に基づいて複合部材８の摺動性を評価した。
ここで、複合部材８の一方端に吊り下げられる錘７３の重量は４００ｇとし、一軸駆動装置７５の牽引速度を、２．０ｍｍ／ｓｅｃとした。また、複合部材８が挿通されるパイプ７２として、内径が２．０ｍｍ、内面材料がポリエチレンの可撓性円管を使用した。フォースゲージ７４は、イマダ社製、デジタルフォースゲージ（ＺＰ－５０Ｎ）を使用した。
動摩擦力が８Ｎ未満であった場合を◎、８Ｎ以上１０Ｎ以下であった場合を○、１０Ｎを超える場合を×とした。
図９に示すように、４つの溝付きローラ７１に可撓性を有するパイプ７２を沿わせて配置し、このパイプ７２内に複合部材８を通し、当該複合部材８の一方端に錘７３を吊り下げると共に、複合部材８の他方端にフォースゲージ７４を接続し、当該フォースゲージ７４を一軸駆動装置７５にて上方に牽引することにより、フォースゲージ７４にて計測されるパイプ７２内を摺動する複合部材８の動摩擦力に基づいて複合部材８の摺動性を評価した。
ここで、複合部材８の一方端に吊り下げられる錘７３の重量は４００ｇとし、一軸駆動装置７５の牽引速度を、２．０ｍｍ／ｓｅｃとした。また、複合部材８が挿通されるパイプ７２として、内径が２．０ｍｍ、内面材料がポリエチレンの可撓性円管を使用した。フォースゲージ７４は、イマダ社製、デジタルフォースゲージ（ＺＰ－５０Ｎ）を使用した。
動摩擦力が８Ｎ未満であった場合を◎、８Ｎ以上１０Ｎ以下であった場合を○、１０Ｎを超える場合を×とした。
本発明によれば、芯材と線状表面部材とを有する複合部材であって、芯材と線状表面部材との接着強力が高く、摺動複合部材として使用された場合に優れた摺動性を発揮することのできる複合部材を提供することができる。
１ 本発明の複合部材
２ 芯材
３ 線状表面部材
４ 表面凹凸の凹部
５ 複合部材
６ 芯材
７ 線状表面部材
２ 芯材
３ 線状表面部材
４ 表面凹凸の凹部
５ 複合部材
６ 芯材
７ 線状表面部材
Claims (4)
- 芯材に、線状表面部材が巻き付けられ、合着されている複合部材であって、
前記芯材が、導電性材料を含有しており、
前記線状表面部材の合着前の断面形状が、重心から外郭線の第１の点までの距離（Ｄ１）と、第２の点までの距離（Ｄ２）とが相違する形状であり、
重心から外郭線までの距離の最小値（Ｄｍｉｎ）が５μｍ以上であり、かつ、
下記式（１）に示す変動幅が１００％以上である
ことを特徴とする複合部材。
- 重心から外郭線までの距離の最大値（Ｄｍａｘ）が１０μｍ以上であることを特徴とする請求項１記載の複合部材。
- 線状表面部材の合着前の断面形状が、楕円形状、ラグビーボール形状、タマゴ形状、三角形状、Ｙ字形状、Ｗ字形状、Ｍ字形状、十字形状、多角形状、又は、かまぼこ形状であることを特徴とする請求項１又は２記載の複合部材。
- 芯材が、金属を含有しており、かつ、線状表面部材が、電磁誘導加熱された前記芯材からの熱伝導により、軟化又は溶融して前記芯材に合着されていることを特徴とする請求項１、２又は３記載の複合部材。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2016535609A JP6182270B2 (ja) | 2014-07-25 | 2014-07-25 | 複合部材 |
| PCT/JP2014/069689 WO2016013110A1 (ja) | 2014-07-25 | 2014-07-25 | 複合部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/JP2014/069689 WO2016013110A1 (ja) | 2014-07-25 | 2014-07-25 | 複合部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2016013110A1 true WO2016013110A1 (ja) | 2016-01-28 |
Family
ID=55162662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/JP2014/069689 Ceased WO2016013110A1 (ja) | 2014-07-25 | 2014-07-25 | 複合部材 |
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| WO (1) | WO2016013110A1 (ja) |
Citations (5)
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| GB546430A (en) * | 1935-05-15 | 1942-07-13 | British Ropes Ltd | Improvements in and relating to flexible power transmission members or cables |
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| JPH0988935A (ja) * | 1995-09-26 | 1997-03-31 | Nippon Cable Syst Inc | トルク伝達用ケーブル |
| JP2008032063A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Hi-Lex Corporation | インナーケーブルおよびそれを用いたプッシュプルコントロールケーブル |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58140317U (ja) * | 1982-03-18 | 1983-09-21 | 中央発條株式会社 | プツシユプルケ−ブルのインナケ−ブル |
| JP5909824B2 (ja) * | 2012-03-23 | 2016-04-27 | グンゼ株式会社 | 複合部材の製造装置 |
-
2014
- 2014-07-25 WO PCT/JP2014/069689 patent/WO2016013110A1/ja not_active Ceased
- 2014-07-25 JP JP2016535609A patent/JP6182270B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2008032063A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Hi-Lex Corporation | インナーケーブルおよびそれを用いたプッシュプルコントロールケーブル |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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