WO2015174227A1 - 密閉型圧縮機の製造方法及び密閉型圧縮機 - Google Patents

密閉型圧縮機の製造方法及び密閉型圧縮機 Download PDF

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hermetic compressor
gas
leak
helium
inspection
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Inventor
功 川辺
和基 今澤
加藤　久尊
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東芝キヤリア株式会社
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    • G01M3/20—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by detecting the presence of fluid at the leakage point using special tracer materials, e.g. dye, fluorescent material, radioactive material

Definitions

  • Embodiments of the present invention relate to a method for manufacturing a hermetic compressor and a hermetic compressor.
  • a hermetic compressor (hereinafter simply referred to as “sealed compressor”) in which a compression mechanism and a motor are housed in a container and a joint portion of the container is welded is known.
  • a hermetic compressor manufacturing method after a compressed gas compressed with air, nitrogen gas or the like is sealed in a hermetic compressor, the hermetic compressor is submerged in a state in which the compressed gas is sealed, and bubbles are generated. The presence or absence of leakage was confirmed by visual observation.
  • helium gas has a strong permeability to rubber or the like, it leaks through a sealing plug made of rubber of a hermetic compressor in the long term, and the internal oxidation preventing effect is reduced.
  • Helium gas is expensive, and if a large amount of helium gas is used, the production cost will increase unless it is recovered.
  • the problem to be solved by the present invention is to provide a hermetic compressor manufacturing method and hermetic compressor capable of obtaining high leak detection accuracy and suppressing an increase in man-hours and capital investment. .
  • the manufacturing method of the hermetic compressor according to the embodiment includes an encapsulation process and a leak inspection process.
  • a mixed gas of helium gas and nitrogen gas is sealed in the hermetic compressor as a detection gas for leak inspection of the hermetic compressor.
  • the leak inspection step the helium gas leaks from the hermetic compressor after the sealing step. After the leak inspection step, the hermetic compressor is shipped with the mixed gas sealed therein.
  • FIG. 1 It is a figure showing a schematic structure including a sectional view of a closed type compressor of an embodiment. It is a figure which shows the flowchart of the manufacturing method of the hermetic compressor of embodiment. It is explanatory drawing of the prior leak test
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a schematic configuration including a cross-sectional view of a hermetic compressor according to an embodiment.
  • a rotary compressor will be described as an example of a hermetic compressor.
  • the rotary compressor is a rotary compressor, and compresses a low-pressure gas refrigerant (fluid) taken inside to form a high-temperature / high-pressure gas refrigerant.
  • the hermetic compressor 1 includes a compressor body 2 and an accumulator 3.
  • the compressor body 2 includes a rotating shaft 20, an electric motor unit 21, a compression mechanism unit 22, and a cylindrical sealed container 23.
  • the electric motor unit 21 rotates the rotary shaft 20.
  • the compression mechanism unit 22 compresses the gaseous refrigerant by the rotation of the rotary shaft 20.
  • the sealed container 23 accommodates the rotating shaft 20, the electric motor unit 21, and the compression mechanism unit 22.
  • the sealed container 23 and the rotating shaft 20 are coaxially disposed along the axis CL.
  • the motor unit 21 is disposed on one end side (first portion, upper side in FIG. 1) along the axis CL
  • the compression mechanism unit 22 is disposed on the other end side (second portion, lower side in FIG. 1).
  • a direction along the axis CL is simply referred to as an axial direction
  • a direction orthogonal to the axis CL is referred to as a radial direction
  • a direction around the axis CL is referred to as a circumferential direction.
  • the electric motor unit 21 is an inner rotor type DC brushless motor.
  • the electric motor unit 21 includes a cylindrical stator 21a and a columnar rotor 21b.
  • the stator 21a is fixed to the inner wall surface of the sealed container 23 by shrink fitting or the like.
  • the stator 21a is formed by, for example, laminating a plurality of magnetic steel plates in the axial direction.
  • a coil is wound around the stator 21a via an insulator (not shown).
  • the rotor 21b is arranged inside the stator 21a with a radial interval.
  • the rotor 21b includes a rotor iron core 21c.
  • the rotor iron core 21c is press-fitted and fixed to one end of the rotating shaft 20 in the axial direction.
  • the rotor core 21c is formed by, for example, laminating a plurality of magnetic steel plates in the axial direction.
  • a plurality of receiving holes 21d penetrating the rotor core 21c in the axial direction are formed in the outer peripheral portion of the rotor core 21c.
  • the accommodation hole 21d has, for example, a rectangular shape in a plan view when the rotor core 21c is viewed from the axial direction.
  • a plurality of the accommodation holes 21d are arranged at equal intervals in the circumferential direction.
  • Each accommodation hole 21d accommodates a flat permanent magnet 21e made of a rare earth such as neodymium.
  • a pair of end plates 21f and 21g are provided on both axial ends of the rotor core 21c.
  • the rotor core 21c is sandwiched between a pair of end plates 21f and 21g.
  • Each end plate 21f, 21g has an annular shape and is formed of a nonmagnetic material.
  • Each of the end plates 21f and 21g covers the accommodation hole 21d from both sides in the axial direction.
  • Each of the end plates 21f and 21g and the rotor core 21c are fixed in a state where they are stacked in the axial direction by caulking pins 21h penetrating them in the axial direction.
  • the compression mechanism unit 22 includes a first cylinder 22a and a second cylinder 22b.
  • the second cylinder 22b is located on the other end side in the axial direction with respect to the first cylinder 22a (second end, a position closer to the lower side than the upper side in FIG. 1).
  • Each of the cylinders 22a and 22b has a cylindrical shape and is abutted in the axial direction with the partition plate 22c interposed therebetween.
  • a main bearing 22d that covers the first cylinder 22a from one end side in the axial direction is provided at one end side in the axial direction with respect to the first cylinder 22a (first end, a position closer to the upper side than the lower side in FIG. 1). Provided.
  • a secondary bearing 22e that covers the second cylinder 22b from the other end side in the axial direction is provided.
  • a space defined by the first cylinder 22a, the partition plate 22c, and the main bearing 22d constitutes a first cylinder chamber 22s1.
  • a space defined by the second cylinder 22b, the partition plate 22c, and the auxiliary bearing 22e constitutes a second cylinder chamber 22s2.
  • the rotary shaft 20 is provided through the cylinder chambers 22s1 and 22s2.
  • the rotating shaft 20 is rotatably supported by the main bearing 22d and the sub bearing 22e.
  • a first eccentric portion 20a is formed in a portion of the rotary shaft 20 located in the first cylinder chamber 22s1, and a second eccentric portion 20b is formed in a portion located in the second cylinder chamber 22s2.
  • Each eccentric part 20a, 20b is made into the same shape and size by the planar view seen from the axial direction.
  • Each eccentric part 20a, 20b is eccentric by the same amount in the radial direction with respect to the axis line CL with a phase difference of 180 ° in the circumferential direction.
  • the first roller 20c is fitted to the first eccentric portion 20a.
  • a second roller 20d is fitted to the second eccentric portion 20b.
  • Each roller 20c, 20d is configured to be able to rotate eccentrically while the outer peripheral surface of each roller 20c, 20d is in sliding contact with the inner peripheral surface of each cylinder 22a, 22b as the rotary shaft 20 rotates.
  • the accumulator 3 is a gas-liquid separator.
  • the accumulator 3 is connected to the cylinders 22 a and 22 b of the compressor body 2 through the suction pipe 31.
  • the gas refrigerant separated into gas and liquid by the accumulator 3 is taken into the cylinder chambers 22s1 and 22s2.
  • an inlet pipe 3a for sealing a compressed gas and a detection gas (mixed gas of helium gas and nitrogen gas) described later is provided so as to protrude upward.
  • a discharge pipe 2a for discharging compressed gas and detection gas sealed from the inlet pipe 3a is provided so as to protrude upward.
  • Seal plugs 3b, 2b such as rubber plugs are detachably attached to the inlet pipe 3a and the discharge pipe 2a, respectively.
  • FIG. 2 is a diagram illustrating a flowchart of a manufacturing method of the hermetic compressor according to the embodiment.
  • FIG. 3 is an explanatory diagram of pre-leak inspection by submersion and visual observation according to the embodiment.
  • FIG. 4 is an explanatory diagram of leak inspection by the helium leak detector according to the embodiment.
  • step S1 high-pressure air is sealed as compressed gas in the hermetic compressor 1 (step S1).
  • the high-pressure air is sealed by attaching sealing plugs 3b and 2b to the inlet pipe 3a and the discharge pipe 2a, respectively.
  • the pressure of the high-pressure air sealed in the hermetic compressor 1 is, for example, about 4 MPa.
  • the compressed gas is not limited to air, and nitrogen gas or the like may be used.
  • a preliminary leak inspection (hereinafter referred to as “submerged visual inspection”) is performed by submerging and visual observation (step S2).
  • submerged visual inspection the hermetic compressor 1 in which high-pressure air is sealed is checked for the presence of relatively large leaks.
  • a plurality of (for example, five in FIG. 3) hermetic compressors 1 filled with high-pressure air are placed on a supply line 41 and sequentially immersed in a water tank 40 (submerged).
  • the submerged visual inspection is performed by visually confirming the presence or absence of bubbles generated from the water surface of the water tank 40 in a state in which the hermetic compressor 1 filled with high-pressure air is submerged.
  • the hermetic compressor 1 is taken out from the water tank 40, and the sealing plugs 3b and 2b are removed from the inlet pipe 3a and the discharge pipe 2a, respectively. Thereby, the high-pressure air sealed in the hermetic compressor 1 is released to the outside. After releasing the high-pressure air from the hermetic compressor 1, the hermetic compressor 1 is placed on the supply line 41 and moved to the next step.
  • step S3 when air bubbles are visually confirmed (step S3: YES), the leaked portion of the hermetic compressor 1 is repaired (step S5).
  • the hermetic compressor 1 in which the leak portion has been repaired is again subjected to a submerged visual inspection (step S2).
  • step S3 when no air bubbles are visually confirmed (step S3: NO), the hermetic compressor 1 is coated (step S4). Thereafter, the coated hermetic compressor 1 is dried (step S4). Note that the hermetic compressor 1 that has undergone the submerged visual inspection process may be transferred to the next process as it is without being coated and dried.
  • step S6 the performance inspection of the hermetic compressor 1 is performed.
  • the performance inspection for example, an electrical inspection for confirming the performance of the hermetic compressor 1 is performed.
  • a gas mixture of helium gas and nitrogen gas is enclosed in the hermetic compressor 1 as a detection gas for a leak inspection described later (encapsulation step, step S7).
  • the mixed gas can be obtained by preparing a cylinder for nitrogen gas and a cylinder for helium gas, and mixing nitrogen gas and helium gas with a mixer.
  • the mixed gas is sealed by attaching sealing plugs 3b and 2b to the inlet pipe 3a and the discharge pipe 2a, respectively (see FIG. 4).
  • the pressure of the mixed gas sealed in the hermetic compressor 1 is, for example, about 0.2 MPa.
  • the pressure of the mixed gas at the time of leak inspection is the same as the pressure at the time of shipment of the hermetic compressor 1.
  • the ratio (Ph / Pm) of the partial pressure Ph of the helium gas to the total pressure Pm of the mixed gas is 10% or more and 50% or less. This numerical range has the following reasons. (1) If the ratio of the partial pressure Ph of the helium gas to the total pressure Pm of the mixed gas (Ph / Pm) is less than 10%, the ratio of helium gas becomes too small to ensure high leak detection accuracy. There is a case. (2) On the other hand, if the ratio (Ph / Pm) exceeds 50%, the ratio of helium gas becomes too large, and the cost of the detection gas increases. Further, if all the helium gas is exhausted, the ratio of nitrogen gas becomes less than 50%, and there is a concern that the internal oxidation preventing effect and the internal chemical change preventing effect cannot be obtained sufficiently.
  • a helium gas leak inspection (hereinafter simply referred to as “leak inspection”) from the hermetic compressor 1 is performed by a helium leak detector (leak inspection step, step S8).
  • the helium leak detector is a detector that checks the leakage at the welded part of the hermetic compressor 1 using helium gas. In the leak inspection, the hermetic compressor 1 in which the mixed gas is sealed is checked for the presence of minute leaks.
  • a hermetic compressor 1 in which the mixed gas is sealed is prepared as a test object.
  • the device under test may be denoted by reference numeral 1.
  • the device under test 1 is set in front of the helium leak detector 50.
  • the periphery of the device under test 1 is searched by the probe 51, and the helium gas leaking from the leaked portion of the device under test 1 is detected by the helium leak detector 50.
  • step S9 If no leak of helium gas is detected in the leak test (step S9: YES), the device under test 1 after the leak test is regarded as an acceptable product, and the compressed gas is sealed with the mixed gas sealed. The machine 1 is shipped (step S10).
  • step S9 When leak of helium gas is detected in the leak test (step S9: NO), the DUT 1 after the leak test is discarded as a rejected product (step S11).
  • helium gas can be used as the detection gas, and high leak detection is possible. Accuracy can be obtained. Further, since the amount of helium gas used is reduced as compared with the case where only helium gas is used as the detection gas, the cost can be reduced. In addition, since the mixed gas contains nitrogen gas, it is possible to obtain an antioxidant effect and a chemical change preventing effect inside the hermetic compressor 1. Also, in order to ship a hermetic compressor with a mixed gas sealed after leak inspection, when using only helium gas or hydrogen gas as the detection gas, the detection gas is temporarily removed before shipping.
  • the ratio of the partial pressure Ph of the helium gas to the total pressure Pm of the mixed gas (Ph / Pm) is less than 10%, the ratio of the helium gas may be too small to ensure high leak detection accuracy. .
  • the ratio (Ph / Pm) exceeds 50%, the ratio of helium gas becomes too large, and the cost of the detection gas increases. Further, if all the helium gas is exhausted, the ratio of nitrogen gas becomes less than 50%, and there is a concern that the internal oxidation preventing effect and the internal chemical change preventing effect cannot be obtained sufficiently.
  • the ratio (Ph / Pm) is 10% or more and 50% or less, it is possible to suppress an increase in the cost of the detection gas while ensuring high leak detection accuracy.
  • leak inspection using helium gas is said to have a detection accuracy of about 10 ⁇ 9 Pa ⁇ m 3 / sec.
  • the ratio (Ph / Pm) is secured at least 10%, detection accuracy of about 10 ⁇ 8 Pa ⁇ m 3 / sec can be maintained. This is a sufficient level for detection accuracy.
  • the ratio (Ph / Pm) is at most 50%, it is possible to suppress an increase in the cost of the detection gas even if helium gas is used as the detection gas. Even if all the helium gas is exhausted, the ratio of nitrogen gas is secured at least 50%, so that the internal oxidation preventing effect and the internal chemical change preventing effect can be sufficiently obtained.
  • the hermetic compressor 1 according to the present embodiment is shipped in a state in which a mixed gas of helium gas and nitrogen gas is enclosed, it is possible to perform a leak inspection with helium gas and to prevent internal oxidation. And can be shipped while maintaining the effect of preventing internal chemical changes.
  • the rotary compressor has been described as an example of the hermetic compressor 1, but the present invention is not limited thereto.
  • Other volumes such as reciprocating compressors (reciprocating compressors), swash plate compressors, diaphragm compressors, twin screw compressors, single screw compressors, scroll compressors, roots compressors, slide vane compressors, etc. You may apply to a compressor.
  • the present invention can be applied to various compressors such as a centrifugal compressor and a turbo compressor such as an axial flow compressor.

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Abstract

　実施形態の密閉型圧縮機の製造方法は、封入工程と、リーク検査工程と、を持つ。前記封入工程は、密閉型圧縮機のリーク検査の検知ガスとして、ヘリウムガスと窒素ガスとの混合ガスを前記密閉型圧縮機に封入する。前記リーク検査工程は、前記封入工程の後に前記密閉型圧縮機からの前記ヘリウムガスの漏れを検査する。前記リーク検査工程の後に、前記混合ガスを封入した状態で、前記密閉型圧縮機を出荷する。

Description

密閉型圧縮機の製造方法及び密閉型圧縮機
　本発明の実施形態は、密閉型圧縮機の製造方法及び密閉型圧縮機に関する。
　従来、容器内に圧縮機構部とモータとを収納し、容器の接合部を溶接した全密閉型の圧縮機（以下、単に「密閉型圧縮機」という。）が知られている。従来の密閉型圧縮機の製造方法では、密閉型圧縮機に空気や窒素ガス等を圧縮した圧縮ガスを封入した後、圧縮ガスを封入した状態で密閉型圧縮機を水没させて、泡の発生を目視観察してリークの有無を確認していた。しかしながら、このような方法では、１０－５Ｐａ・ｍ３／ｓｅｃ程度の検知精度しかなく、微小なリークを検知できないまま密閉型圧縮機を出荷してしまう可能性があった。
　一方、検知精度を向上させるため、リーク検査の検知ガスとしてヘリウムガスを用いる方法が知られている。しかしながら、この方法を密閉型圧縮機の製造方法に適用する場合、下記の理由により、出荷前に検知ガスを一旦抜いて窒素等の内部酸化防止ガスと入れ替える必要があり、工数の増加や、検知ガスの回収設備の投資の増加に繋がる場合があった。
（１）ヘリウムガスはゴム等に対する浸透性が強いため、長期的には密閉型圧縮機のゴムからなる封止栓を通過して漏れてしまい、内部酸化防止効果が小さくなる。
（２）ヘリウムガスは高価であり、ヘリウムガスを多量に使用した場合には回収しないと製造コストが高くなる。
　又、リーク検査の検知ガスとして、安価な水素ガスを用いる方法もある。しかしながら、この方法を密閉型圧縮機の製造方法に適用する場合、内部化学変化防止のため、出荷前に検知ガスを一旦抜いて窒素ガス等の不活性ガスと入れ替える必要があり、工数の増加や設備投資の増加に繋がる場合があった。
日本国特開２０００－１７１３２９号公報 日本国特開２００３－７５２８４号公報
　本発明が解決しようとする課題は、高いリーク検知精度を得ると共に、工数の増加や設備投資の増加を抑制することができる密閉型圧縮機の製造方法及び密閉型圧縮機を提供することである。
　実施形態の密閉型圧縮機の製造方法は、封入工程と、リーク検査工程と、を持つ。前記封入工程は、密閉型圧縮機のリーク検査の検知ガスとして、ヘリウムガスと窒素ガスとの混合ガスを前記密閉型圧縮機に封入する。前記リーク検査工程は、前記封入工程の後に前記密閉型圧縮機からの前記ヘリウムガスの漏れを検査する。前記リーク検査工程の後に、前記混合ガスを封入した状態で、前記密閉型圧縮機を出荷する。
実施形態の密閉型圧縮機の断面図を含む概略構成を示す図である。 実施形態の密閉型圧縮機の製造方法のフローチャートを示す図である。 実施形態の水没・目視による事前リーク検査の説明図である。 実施形態のヘリウムリークディテクタによるリーク検査の説明図である。
　以下、実施形態の密閉型圧縮機の製造方法及び密閉型圧縮機を、図面を参照して説明する。
　以下、図１を用いて、密閉型圧縮機の構成について説明する。
　図１は、実施形態の密閉型圧縮機の断面図を含む概略構成を示す図である。
　本実施形態では、密閉型圧縮機として、一例として回転式圧縮機を挙げて説明する。回転式圧縮機は、ロータリ式の圧縮機であり、内部に取り込まれる低圧の気体冷媒（流体）を圧縮して高温・高圧の気体冷媒とする。
　図１に示すように、密閉型圧縮機１は、圧縮機本体２と、アキュムレータ３と、を備える。
　圧縮機本体２は、回転軸２０と、電動機部２１と、圧縮機構部２２と、円筒状の密閉容器２３と、を備える。
　電動機部２１は、回転軸２０を回転させる。
　圧縮機構部２２は、回転軸２０の回転により気体冷媒を圧縮する。
　密閉容器２３は、回転軸２０、電動機部２１及び圧縮機構部２２を収容する。
　密閉容器２３及び回転軸２０は、軸線ＣＬに沿って同軸状に配置される。軸線ＣＬに沿う一端側（第１部分、図１における上側）には電動機部２１が配置され、他端側（第２部分、図１における下側）には圧縮機構部２２が配置される。以下、軸線ＣＬに沿う方向を単に軸方向といい、軸線ＣＬに直交する方向を径方向、軸線ＣＬ周りの方向を周方向という。
　電動機部２１は、インナーロータ型のＤＣブラシレスモータである。電動機部２１は、筒状の固定子２１ａと、円柱状の回転子２１ｂと、を備える。
　固定子２１ａは、密閉容器２３の内壁面に焼嵌め等により固定される。固定子２１ａは、例えば複数の磁性鋼板を軸方向に積層して形成される。固定子２１ａには、図示しないインシュレータを介してコイルが巻装される。
　回転子２１ｂは、固定子２１ａの内側に径方向に間隔をあけて配置される。回転子２１ｂは、ロータ鉄心２１ｃを備える。
　ロータ鉄心２１ｃは、回転軸２０のうち軸方向の一端部に圧入固定される。ロータ鉄心２１ｃは、例えば複数の磁性鋼板を軸方向に積層して形成される。ロータ鉄心２１ｃの外周部分には、ロータ鉄心２１ｃを軸方向に貫通する複数の収容孔２１ｄが形成される。収容孔２１ｄは、ロータ鉄心２１ｃを軸方向から見た平面視で例えば長方形状とされる。収容孔２１ｄは、周方向に等間隔に複数配置される。各収容孔２１ｄには、ネオジム等の希土類からなる平板状の永久磁石２１ｅがそれぞれ収容される。
　ロータ鉄心２１ｃの軸方向両端側には、一対の端板２１ｆ，２１ｇが設けられる。ロータ鉄心２１ｃは、一対の端板２１ｆ，２１ｇにより挟持される。各端板２１ｆ，２１ｇは、環状を有し、非磁性材料により形成される。各端板２１ｆ，２１ｇは、収容孔２１ｄを軸方向の両側からそれぞれ覆う。各端板２１ｆ，２１ｇ及びロータ鉄心２１ｃのそれぞれは、それらを軸方向に貫通するカシメピン２１ｈによって軸方向に積層された状態で固定される。
　圧縮機構部２２は、第一シリンダ２２ａと、第二シリンダ２２ｂと、を備えている。第二シリンダ２２ｂは、第一シリンダ２２ａに対して軸方向の他端側（第２端、図１における上側よりも下側に近い位置）に位置する。
　各シリンダ２２ａ，２２ｂは、筒状とされ、仕切板２２ｃを挟んで軸方向で突き合わされる。又、第一シリンダ２２ａに対して軸方向の一端側（第１端、図１における下側よりも上側に近い位置）には、第一シリンダ２２ａを軸方向の一端側から覆う主軸受２２ｄが設けられる。第二シリンダ２２ｂに対して軸方向の他端側（第２端、図１における上側よりも下側に近い位置）には、第二シリンダ２２ｂを軸方向の他端側から覆う副軸受２２ｅが設けられる。第一シリンダ２２ａ、仕切板２２ｃ及び主軸受２２ｄにより画成される空間は、第一シリンダ室２２ｓ１を構成する。第二シリンダ２２ｂ、仕切板２２ｃ及び副軸受２２ｅにより画成された空間は、第二シリンダ室２２ｓ２を構成する。
　回転軸２０は、各シリンダ室２２ｓ１，２２ｓ２内を貫通して設けられる。回転軸２０は、主軸受２２ｄ及び副軸受２２ｅに回転可能に支持される。回転軸２０のうち、第一シリンダ室２２ｓ１内に位置する部分には第一偏心部２０ａが形成され、第二シリンダ室２２ｓ２内に位置する部分には第二偏心部２０ｂが形成される。各偏心部２０ａ，２０ｂは、軸方向から見た平面視で同形同大とされる。各偏心部２０ａ，２０ｂは、周方向に１８０°の位相差をもって、軸線ＣＬに対して径方向に同一量ずつ偏心する。
　第一偏心部２０ａには、第一ローラ２０ｃが嵌合される。第二偏心部２０ｂには、第二ローラ２０ｄが嵌合される。各ローラ２０ｃ，２０ｄは、回転軸２０の回転に伴い、各ローラ２０ｃ，２０ｄの外周面が各シリンダ２２ａ，２２ｂの内周面に摺接しながら偏心回転可能に構成される。
　アキュムレータ３は、気液分離器である。アキュムレータ３は、吸い込みパイプ３１を通して圧縮機本体２の各シリンダ２２ａ，２２ｂに接続される。アキュムレータ３で気液分離された気体冷媒は、各シリンダ室２２ｓ１，２２ｓ２に取り込まれる。
　アキュムレータ３の上端側には、後述の圧縮ガスや検知ガス（ヘリウムガスと窒素ガスとの混合ガス）を封入する入口管３ａが上方に突出して設けられる。一方、圧縮機本体２の上端側には、入口管３ａから封入された圧縮ガスや検知ガスを吐出する吐出管２ａが上方に突出して設けられる。入口管３ａ及び吐出管２ａのそれぞれには、ゴム栓等の封止栓３ｂ，２ｂがそれぞれ着脱可能に取り付けられる。
　以下、図１～図４を用いて、密閉型圧縮機の製造方法について説明する。
　図２は、実施形態の密閉型圧縮機の製造方法のフローチャートを示す図である。
　図３は、実施形態の水没・目視による事前リーク検査の説明図である。
　図４は、実施形態のヘリウムリークディテクタによるリーク検査の説明図である。
　図１及び図２に示すように、先ず、密閉型圧縮機１に、圧縮ガスとして高圧空気を封入する（ステップＳ１）。高圧空気の封入は、入口管３ａ及び吐出管２ａのそれぞれに封止栓３ｂ，２ｂを取り付けて行う。密閉型圧縮機１に封入される高圧空気の圧力は、例えば、４ＭＰａ程度とする。
　尚、圧縮ガスは、空気に限らず窒素ガス等を用いてもよい。
　次に、水没・目視による事前リーク検査（以下、「水没目視検査」という。）を行う（ステップＳ２）。水没目視検査においては、高圧空気が封入された密閉型圧縮機１について、相対的に大きなリークの有無を確認する。
　具体的に、図３に示すように、高圧空気が封入された複数（例えば図３では五つ）の密閉型圧縮機１を、供給ライン４１にのせて、順次、水槽４０に浸漬（水没）させる。水没目視検査は、高圧空気が封入された密閉型圧縮機１を水没させた状態で、水槽４０の水面から発生する気泡の有無を目視で確認することにより行う。
　水没目視検査が行われた後、密閉型圧縮機１を水槽４０から取り出し、入口管３ａ及び吐出管２ａのそれぞれから封止栓３ｂ，２ｂを取り外す。これにより、密閉型圧縮機１に封入された高圧空気が外部に放出される。密閉型圧縮機１から高圧空気を放出した後、密閉型圧縮機１を供給ライン４１にのせて次工程に移す。
　水没目視検査工程において、目視で気泡が確認された場合には（ステップＳ３：ＹＥＳ）、密閉型圧縮機１についてリーク箇所の補修を行う（ステップＳ５）。リーク箇所の補修が行われた密閉型圧縮機１は、再度、水没目視検査に供される（ステップＳ２）。
　水没目視検査工程において、目視で気泡が確認されなかった場合には（ステップＳ３：ＮＯ）、密閉型圧縮機１を塗装する（ステップＳ４）。その後、塗装された密閉型圧縮機１を乾燥させる（ステップＳ４）。
　尚、密閉型圧縮機１を塗装、乾燥せずに、水没目視検査工程を経た密閉型圧縮機１をそのまま次工程に移してもよい。
　次に、密閉型圧縮機１の性能検査を行う（ステップＳ６）。性能検査においては、例えば、密閉型圧縮機１の性能を確認するための電気的な検査を行う。
　次に、密閉型圧縮機１に、後述するリーク検査の検知ガスとして、ヘリウムガスと窒素ガスとの混合ガスを封入する（封入工程、ステップＳ７）。例えば、混合ガスは、窒素ガス用のボンベ及びヘリウムガス用のボンベをそれぞれ用意し、混合器で窒素ガスとヘリウムガスとを混合することにより得られる。
　混合ガスの封入は、入口管３ａ及び吐出管２ａのそれぞれに封止栓３ｂ，２ｂを取り付けて行う（図４参照）。密閉型圧縮機１に封入される混合ガスの圧力は、例えば、０．２ＭＰａ程度とする。
　尚、リーク検査時の混合ガスの圧力は、密閉型圧縮機１の出荷時の圧力と同じである。
　混合ガスの全圧Ｐｍに対するヘリウムガスの分圧Ｐｈの割合（Ｐｈ／Ｐｍ）は、１０％以上且つ５０％以下とする。
　この数値範囲には、下記の理由がある。
（１）仮に、混合ガスの全圧Ｐｍに対するヘリウムガスの分圧Ｐｈの割合（Ｐｈ／Ｐｍ）が１０％未満であると、ヘリウムガスの割合が小さくなり過ぎて、高いリーク検知精度を確保できない場合がある。
（２）一方、前記割合（Ｐｈ／Ｐｍ）が５０％を超えると、ヘリウムガスの割合が大きくなり過ぎて、検知ガスのコストが高くなる。又、仮にヘリウムガスが全部抜けてしまうと、窒素ガスの割合が５０％未満となり、内部酸化防止効果や内部化学変化防止効果を十分に得ることができなくなる懸念がある。
　次に、ヘリウムリークディテクタによる密閉型圧縮機１からのヘリウムガスのリーク検査（以下、単に「リーク検査」という。）を行う（リーク検査工程、ステップＳ８）。ヘリウムリークディテクタは、ヘリウムガスを用いて密閉型圧縮機１の溶接個所の漏れ（リーク）を調べる検知器である。リーク検査においては、混合ガスが封入された密閉型圧縮機１について、微小リークの有無を確認する。
　具体的に、図４に示すように、先ず、被試験体として、前記混合ガスが封入された密閉型圧縮機１を用意する。以下、被試験体を符号１で示すことがある。
　次に、被試験体１をヘリウムリークディテクタ５０の前にセットする。そして、被試験体１の周囲をプローブ５１により探索し、被試験体１の漏洩箇所から漏れてきたヘリウムガスをヘリウムリークディテクタ５０により検知する。
　リーク検査において、ヘリウムガスの漏れが検知されなかった場合には（ステップＳ９：ＹＥＳ）、リーク検査を行った後の被試験体１を合格品として、混合ガスを封入した状態で、密閉型圧縮機１を出荷する（ステップＳ１０）。
　リーク検査において、ヘリウムガスの漏れが検知された場合には（ステップＳ９：ＮＯ）、リーク検査を行った後の被試験体１を不合格品として破棄する（ステップＳ１１）。
　上述のように、本実施形態では、リーク検査の検知ガスとしてヘリウムガスと窒素ガスとの混合ガスを密閉型圧縮機１に封入するため、検知ガスとしてヘリウムガスを用いることができ、高いリーク検知精度を得ることができる。又、検知ガスとしてヘリウムガスのみを用いる場合と比べて、ヘリウムガスの使用量が削減されるため、低コスト化が図れる。又、混合ガスには窒素ガスが含まれるため、密閉型圧縮機１の内部の酸化防止効果や化学変化防止効果を得ることができる。
　又、リーク検査を行った後に混合ガスを封入した状態で密閉型圧縮機を出荷するため、検知ガスとしてヘリウムガスや水素ガスのみを用いる場合に対して、出荷前に検知ガスを一旦抜いて窒素ガスと入れ替える手間が省かれ、製造工程が削減できる。又、検知ガスを一旦抜いて回収する必要がないため、検知ガスの回収設備に投資する必要がなくなる。
　よって、高いリーク検知精度を得ると共に、工数の増加や設備投資の増加を抑制することができる。
　仮に、混合ガスの全圧Ｐｍに対するヘリウムガスの分圧Ｐｈの割合（Ｐｈ／Ｐｍ）が１０％未満であると、ヘリウムガスの割合が小さくなり過ぎて、高いリーク検知精度を確保できない場合がある。一方、前記割合（Ｐｈ／Ｐｍ）が５０％を超えると、ヘリウムガスの割合が大きくなり過ぎて、検知ガスのコストが高くなる。又、仮にヘリウムガスが全部抜けてしまうと、窒素ガスの割合が５０％未満となり、内部酸化防止効果や内部化学変化防止効果を十分に得ることができなくなる懸念がある。
　これに対し、本実施形態では、前記割合（Ｐｈ／Ｐｍ）が１０％以上且つ５０％以下であるため、高いリーク検知精度を確保しつつ、検知ガスの高コスト化を抑制することができる。
　一般に、ヘリウムガスによるリーク検査では、１０－９Ｐａ・ｍ３／ｓｅｃ程度の検知精度があるとされている。本実施形態によれば、前記割合（Ｐｈ／Ｐｍ）が少なくとも１０％確保されれば、１０－８Ｐａ・ｍ３／ｓｅｃ程度の検知精度を維持できる。これは、検知精度としては十分なレベルである。
　又、前記割合（Ｐｈ／Ｐｍ）は多くても５０％であるため、検知ガスとしてヘリウムガスを用いても検知ガスの高コスト化を抑制することができる。
　又、仮にヘリウムガスが全部抜けたとしても、窒素ガスの割合が少なくとも５０％確保されるため、内部酸化防止効果や内部化学変化防止効果を十分に得ることができる。
　又、封入工程の前に水没目視検査を行うため、仮に密閉型圧縮機１に比較的大きいリークが存在しても、そのような密閉型圧縮機１は封入工程の前工程で除外される。そのため、リーク検査で比較的大きいリークが発生したり、リークしたヘリウムガスが周辺に浮遊したりすることが抑制される。よって、ヘリウムリークディテクタ５０がヘリウムガスを誤検知することを抑制できる。
　仮に、水没目視検査を塗装工程の後に行うと、密閉型圧縮機１の溶接部分に比較的大きいリークが存在した場合に、塗装が邪魔となりリーク箇所の補修溶接が困難となり、且つ、補修後の再塗装が必要となる。
　これに対し、本実施形態では、水没目視検査を塗装工程の前に行うため、密閉型圧縮機１の溶接部分に比較的大きいリークが存在しても、リーク箇所の補修溶接が容易にできる。そのため、溶接部分にリークが存在してもリーク箇所を補修して後工程に流すことができ、歩留りの低下を抑制できる。
　又、ヘリウムは分子量が小さいので、塗装工程の後でリーク検査工程を行ってもヘリウムガスのリークは検知可能であり、塗装工程後の乾燥作業を容易に行うことができると共に、性能検査にも悪影響を及ぼすことはない。
　又、本実施形態に係る密閉型圧縮機１は、ヘリウムガスと窒素ガスとの混合ガスが封入された状態で出荷されるため、ヘリウムガスによるリーク検査を行うことができると共に、内部酸化防止効果や内部化学変化防止効果を維持しつつ出荷することができる。
　上記実施形態では、密閉型圧縮機１の一例として回転式圧縮機を挙げて説明したが、これに限らない。例えば、往復圧縮機（レシプロ圧縮機）や斜板式圧縮機、ダイヤフラム式圧縮機、ツインスクリュー圧縮機、シングルスクリュー圧縮機、スクロール圧縮機、ルーツ式圧縮機、スライドベーン型圧縮機等の他の容積圧縮機に適用してもよい。他にも、遠心式圧縮機や軸流式圧縮機等のターボ圧縮機等、様々な圧縮機に適用することができる。
　以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、密閉型圧縮機１のリーク検査の検知ガスとして、ヘリウムガスと窒素ガスとの混合ガスを密閉型圧縮機に封入する封入工程と、封入工程の後に密閉型圧縮機１からのヘリウムガスの漏れを検査するリーク検査工程と、を含み、リーク検査工程の後に、混合ガスを封入した状態で、密閉型圧縮機１を出荷することにより、高いリーク検知精度を得ると共に、工数の増加や設備投資の増加を抑制することができる。
　本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。

Claims (6)

  1. 　密閉型圧縮機のリーク検査の検知ガスとして、ヘリウムガスと窒素ガスとの混合ガスを前記密閉型圧縮機に封入する封入工程と、
    　前記封入工程の後に前記密閉型圧縮機からの前記ヘリウムガスの漏れを検査するリーク検査工程と、を含み、
    　前記リーク検査工程の後に、前記混合ガスを封入した状態で、前記密閉型圧縮機を出荷する密閉型圧縮機の製造方法。
  2. 　前記混合ガスの全圧Ｐｍに対する前記ヘリウムガスの分圧Ｐｈの割合（Ｐｈ／Ｐｍ）は、１０％以上且つ５０％以下である請求項１に記載の密閉型圧縮機の製造方法。
  3. 　前記封入工程の前に、前記密閉型圧縮機に圧縮ガスを封入して水没・目視による事前リーク検査を行う水没目視検査工程を含む請求項１又は２に記載の密閉型圧縮機の製造方法。
  4. 　前記密閉型圧縮機を塗装する塗装工程を含み、
    　前記水没目視検査工程は、前記塗装工程の前に行う請求項３に記載の密閉型圧縮機の製造方法。
  5. 　前記密閉型圧縮機を塗装する塗装工程を含み、
    　前記塗装工程は、前記封入工程の前に行う請求項１又は２に記載の密閉型圧縮機の製造方法。
  6. 　ヘリウムガスと窒素ガスとの混合ガスが封入された状態で出荷された密閉型圧縮機。
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