WO2015105069A1 - 電力変換装置及び三相交流電源装置 - Google Patents

電力変換装置及び三相交流電源装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2015105069A1
WO2015105069A1 PCT/JP2015/050044 JP2015050044W WO2015105069A1 WO 2015105069 A1 WO2015105069 A1 WO 2015105069A1 JP 2015050044 W JP2015050044 W JP 2015050044W WO 2015105069 A1 WO2015105069 A1 WO 2015105069A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
voltage
phase
converter
waveform
output
Prior art date
Application number
PCT/JP2015/050044
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
綾井 直樹
Original Assignee
住友電気工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 住友電気工業株式会社 filed Critical 住友電気工業株式会社
Priority to CN201580003536.1A priority Critical patent/CN105934874B/zh
Priority to KR1020167020437A priority patent/KR102277291B1/ko
Priority to EP15735420.0A priority patent/EP3093973B1/en
Priority to US15/110,510 priority patent/US9748865B2/en
Publication of WO2015105069A1 publication Critical patent/WO2015105069A1/ja

Links

Images

Classifications

    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02MAPPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0067Converter structures employing plural converter units, other than for parallel operation of the units on a single load
    • H02M1/007Plural converter units in cascade
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02MAPPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00Details of apparatus for conversion
    • H02M1/12Arrangements for reducing harmonics from ac input or output
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02MAPPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00Conversion of dc power input into dc power output
    • H02M3/22Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
    • H02M3/24Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
    • H02M3/28Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
    • H02M3/325Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/335Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/33569Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements
    • H02M3/33576Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements having at least one active switching element at the secondary side of an isolation transformer
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02MAPPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/483Converters with outputs that each can have more than two voltages levels
    • H02M7/49Combination of the output voltage waveforms of a plurality of converters
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02MAPPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5387Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02MAPPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0083Converters characterised by their input or output configuration

Definitions

  • the present invention relates to a three-phase AC power supply device that generates three-phase AC power from DC power and a power conversion device used therefor.
  • a power converter that boosts the DC voltage input from the DC power supply using a DC / DC converter and converts it to an AC voltage using an inverter, and outputs it to a stand-alone power supply or UPS (Uninterruptible Power Supply) Many are used.
  • the DC / DC converter always performs a switching operation, and the inverter also always performs a switching operation.
  • the voltage of the DC power supply can be converted into a three-phase AC voltage (see, for example, Patent Document 1 (FIG. 7)).
  • FIG. 16 is an example of a circuit diagram of a power converter used when power is supplied from a DC power source to a three-phase AC load.
  • the power conversion device 200 generates AC power based on the DC power received from the DC power supply 201 and supplies the power to the three-phase AC load 220.
  • the power conversion device 200 includes a capacitor 202, for example, three sets of booster circuits 203, a smoothing circuit 205 that smoothes the voltage of the DC bus 204, a three-phase inverter circuit 207, three sets of AC reactors 208 to 210, and capacitors. 211 to 213.
  • the smoothing circuit 205 is formed by connecting capacitors 206 in two series for securing withstand voltage performance and in six parallels for securing capacity.
  • the capacitance of the smoothing circuit as a whole is, for example, several mF.
  • the booster circuit 203 boosts the voltage, which has been increased in frequency by switching, by the insulating transformer 203t, and then rectifies it.
  • the three sets of booster circuits 203 are connected in parallel to the common DC bus 204.
  • the outputs of the three sets of booster circuits 203 are smoothed by the large-capacity smoothing circuit 205 and become the voltage of the DC bus 204.
  • the three-phase inverter circuit 207 By switching this voltage by the three-phase inverter circuit 207, a three-phase AC voltage including a high-frequency component is generated.
  • the high-frequency component is removed by the AC reactors 208 to 210 and the capacitors 211 to 213, and a three-phase AC voltage (power) that can be provided to the three-phase AC load 220 is obtained.
  • the line voltage of the three-phase AC load 220 is 400V.
  • the voltage of the DC bus 204 needs a peak value of AC 400V or more, and is about 566V at 400 ⁇ ⁇ 2, but it is set to 600V with some margin.
  • the voltage of the DC bus 204 is 600 V
  • the switching element in the three-phase inverter circuit 207 is turned off, a voltage greatly exceeding 600 V is applied to the switching element due to resonance caused by the stray inductance and the capacitance of the switching element. Therefore, for example, in order to reliably prevent the dielectric breakdown of the switching element, a withstand voltage performance of 1200 V that is twice the voltage of the DC bus is required.
  • the smoothing circuit 205 also requires a withstand voltage performance of 1200 V, and in the configuration of FIG. 16, each capacitor needs a withstand voltage performance of 600 V.
  • the present invention provides a three-phase AC power supply device that converts a DC voltage input from a DC power source into a three-phase AC voltage and a power converter used therefor, to reduce power loss associated with the conversion. Objective.
  • the present invention is a power conversion device for converting a DC voltage input from a DC power source into a three-phase AC voltage, wherein the DC voltage input from the DC power source is a first phase with respect to a neutral point of the three-phase AC.
  • a first phase conversion device that converts the voltage to an AC waveform voltage to be output to the second phase, and a second voltage that converts a DC voltage input from the DC power source to an AC waveform voltage to be output to the second phase relative to the neutral point.
  • a phase converter for converting a DC voltage input from the DC power source to a voltage of an AC waveform to be output to the third phase with respect to the neutral point, the first phase converter, A second phase converter, and a control unit for controlling the third phase converter,
  • Each of the first phase conversion device, the second phase conversion device, and the third phase conversion device includes a DC / DC converter including an insulating transformer and a smoothing capacitor, and the control unit includes the DC / DC converter.
  • a second converter that has a full-bridge inverter, and the control unit controls the full-bridge inverter so that the voltage including the pulsating current waveform is inverted in polarity every cycle and converted to the AC waveform voltage; It is equipped with.
  • the present invention is a three-phase AC power supply apparatus, wherein a DC power supply and a DC voltage input from the DC power supply are converted into a voltage of an AC waveform to be output to the first phase with respect to the neutral point of the three-phase AC.
  • Each of the first phase conversion device, the second phase conversion device, and the third phase conversion device includes a DC / DC converter including an insulating transformer and a smoothing capacitor, and the control unit includes the DC / DC converter.
  • a second converter that has a full-bridge inverter, and the control unit controls the full-bridge inverter so that the voltage including the pulsating current waveform is inverted in polarity every cycle and converted to the AC waveform voltage; It is equipped with.
  • the power conversion device and the three-phase AC power supply device of the present invention it is possible to reduce power loss accompanying conversion.
  • FIG. 1 It is a circuit diagram which shows the three-phase alternating current power supply device which concerns on 1st Embodiment. It is a figure which shows the internal circuit of the converter for 1 phase in FIG. 1 in detail. It is a figure which shows the gate drive pulse with respect to a full bridge circuit. It is a figure which shows an example of the production method of a gate drive pulse.
  • A) is the command value (ideal value) of the output waveform of a 1st conversion part
  • (b) is the voltage of the pulsating current waveform which actually appears.
  • It is the gate drive pulse of the switching element which comprises the full bridge inverter of a 2nd conversion part.
  • (a) is a target voltage (ideal value)
  • (b) is the voltage which a voltage sensor actually detects.
  • It is a circuit diagram which shows the three-phase alternating current power supply device which concerns on 2nd Embodiment. It is a figure which shows the internal circuit of the converter for 1 phase in FIG. 8 in detail. It is a figure which shows the gate drive pulse with respect to a full bridge circuit.
  • (A) is the command value (ideal value) of the output waveform of the 1st conversion part which is going to be obtained with the gate drive pulse of FIG.
  • (B) is the voltage of the pulsating current waveform that actually appears.
  • (A) is the figure which added the waveform of the target voltage of the zero cross vicinity to the figure similar to (b) of FIG. 11 with the dotted line.
  • (b) and (c) are gate drive pulses of the switching elements that constitute the full-bridge inverter of the second conversion unit.
  • It is a graph showing the alternating voltage output via a filter circuit from a 2nd conversion part, (a) is a target voltage (ideal value), (b) is the voltage which a voltage sensor actually detects.
  • It is a circuit diagram of the converter for 1 phase in the three-phase alternating current power supply device and power converter device which concern on 3rd Embodiment. It is a figure which shows the point of the production
  • It is an example of the circuit diagram of the conventional power converter device used when supplying electric power from a DC power supply to a three-phase AC load.
  • the gist of the embodiment of the present invention includes at least the following.
  • a first phase conversion device that converts an AC waveform voltage to be output to one phase, and a DC voltage input from the DC power source to an AC waveform voltage to be output to the second phase with respect to the neutral point
  • a second phase converter a third phase converter for converting a DC voltage input from the DC power source into an AC waveform voltage to be output to the third phase with respect to the neutral point
  • the first phase converter A control unit for controlling the second phase conversion device and the third phase conversion device,
  • Each of the first phase conversion device, the second phase conversion device, and the third phase conversion device includes a DC / DC converter including an insulating transformer and a smoothing capacitor, and the control unit includes the DC / DC converter.
  • a second converter that has a full-bridge inverter, and the control unit controls the full-bridge inverter so that the voltage including the pulsating current waveform is inverted in polarity every cycle and converted to the AC waveform voltage; It is equipped with.
  • ⁇ ⁇ Switching loss of the switching element decreases due to the voltage reduction of the DC bus. Moreover, even when there is a reactor in the apparatus, the iron loss is reduced. Furthermore, the switching element and the smoothing capacitor connected to the DC bus can be used even if they have low withstand voltage performance. A switching element having a lower withstand voltage performance has a lower on-resistance, so that conduction loss can be reduced.
  • the hardware configuration of the first conversion unit is a DC / DC converter, but it does not convert a DC voltage into a simple DC voltage but corresponds to an absolute value of an AC waveform. Convert to voltage including pulsating waveform. Therefore, the waveform that is the basis of the AC waveform is generated by the first converter. And a 2nd conversion part inverts the polarity of the voltage containing a pulsating flow waveform for every period, and converts it into the target voltage of an alternating current waveform.
  • the full bridge inverter of the second conversion unit has a drastic reduction in the number of times of switching compared to the conventional inverter operation, and the voltage at the time of switching is low.
  • the switching loss of the second conversion unit is greatly reduced. Moreover, even when a reactor is provided in the 2nd conversion part, the iron loss becomes small. Furthermore, the capacitor of the first conversion unit smoothes only high-frequency voltage fluctuations, and does not smooth the low-frequency pulsating waveform. Therefore, a low-capacitance capacitor can be used.
  • the first conversion unit may convert the DC voltage into a voltage having a continuous pulsating waveform.
  • all (1/2) period waveforms that form the basis of the AC waveform are generated by the first conversion unit, and the second conversion unit performs only polarity reversal at a frequency that is twice the frequency of the output AC waveform. That is, the second conversion unit does not perform inverter operation with high-frequency switching. Therefore, no AC reactor is required on the output side of the second conversion unit, and loss due to the AC reactor can be eliminated.
  • the control unit when the voltage output from the first converter is within a predetermined ratio or less with respect to the peak value of the pulsating waveform, the control unit May generate the voltage of the AC waveform within the period by operating the full-bridge inverter at a high frequency.
  • the period within a predetermined ratio or less with respect to the peak value of the pulsating current waveform means the vicinity of the zero cross of the target voltage.
  • the second converter contributes to the generation of the AC waveform near the zero cross of the target voltage
  • the first converter contributes to the generation of the AC waveform otherwise. If an attempt is made to generate the entire region of the pulsating flow waveform only by the first conversion unit, waveform distortion may occur in the vicinity of the zero cross, but such a waveform can be obtained by locally utilizing the inverter operation of the second conversion unit. Distortion can be prevented, and a smoother AC waveform output can be obtained. Since the period during which the second converter is operated as an inverter is short, there is less loss compared to the conventional inverter operation. Loss due to AC reactor is also reduced.
  • the predetermined ratio in (3) is preferably 18% to 35%. In this case, it is possible to prevent waveform distortion in the vicinity of the zero cross and to sufficiently ensure the effect of reducing loss. For example, when the “predetermined ratio” is less than 18%, there is a possibility that slight distortion near the zero cross may remain. If it is larger than 35%, the high-frequency inverter operation period in the second conversion unit 2 becomes longer, and the loss reduction effect is reduced accordingly.
  • the capacitor smoothes high-frequency voltage fluctuation due to switching in the first converter, but the pulsating waveform is smoothed. It is preferable to have a capacity that does not. In this case, a desired pulsating waveform can be obtained while removing high-frequency voltage fluctuations associated with switching.
  • a DC power source and a DC voltage input from the DC power source are converted into an AC waveform voltage to be output to the first phase with respect to the neutral point of the three-phase AC.
  • a first phase conversion device, a second phase conversion device that converts a DC voltage input from the DC power source into an AC waveform voltage to be output to the second phase with respect to the neutral point, and an input from the DC power source A third phase conversion device that converts a DC voltage to an AC waveform voltage to be output to the third phase with respect to the neutral point, the first phase conversion device, the second phase conversion device, and the third A control unit for controlling the phase conversion device,
  • Each of the first phase conversion device, the second phase conversion device, and the third phase conversion device includes a DC / DC converter including an insulating transformer and a smoothing capacitor, and the control unit includes the DC / DC converter.
  • a second converter that has a full-bridge inverter, and the control unit controls the full-bridge inverter so that the voltage including the pulsating current waveform is inverted in polarity every cycle and converted to the AC waveform voltage; It is equipped with. Also in this case, the same effects as the power conversion device of (1) are exhibited.
  • FIG. 1 is a circuit diagram showing a three-phase AC power supply apparatus 500 according to the first embodiment.
  • the three-phase AC power supply device 500 includes a power conversion device 100P and a DC power source 5 made of, for example, a storage battery, and is connected to a three-phase AC load 6.
  • the power conversion device 100P is configured by three sets of conversion devices (first conversion device, second conversion device, and third conversion device) 100 provided corresponding to each phase of three-phase alternating current.
  • the converter 100 converts the DC power input from the DC power supply 5 into AC power and supplies the AC power to the three-phase AC load 6.
  • each of the three sets of converters 100 independently supplies AC power with a phase voltage with respect to the neutral point N of the three-phase AC, and in the entire three sets, each phase load 6p (first phase (u), first phase) AC power is supplied to the second phase (v) and the third phase (w) with a line voltage.
  • the phase voltage is about 231 V (400 V / ⁇ 3).
  • Each converter 100 to output the phase voltage, as the voltage of the DC bus L B, are necessary about 327V ((400V / ⁇ 3) ⁇ ⁇ 2). This means that in comparison with the case of supplying a line voltage for three-phase AC load 6 (400V) with a single three-phase inverter, the voltage of the DC bus L B is reduced (566V ⁇ 327V). Therefore, the withstand voltage performance of the switching element and other electronic devices is not required to be 1200V, and is approximately 600V.
  • FIG. 2 is a diagram showing the internal circuit of the conversion device 100 for one phase in FIG. 1 in more detail.
  • the conversion device 100 converts an input DC voltage VDC into an AC voltage VAC, which is a target voltage having an AC waveform, and outputs the AC voltage.
  • the conversion device 100 can also convert from alternating current to direct current, but here, description will be given mainly focusing on conversion from direct current to alternating current (the same applies to the second and third embodiments). .)
  • the conversion device 100 is configured with a first conversion unit 1, a second conversion unit 2, and a control unit 3 as main components.
  • a DC voltage VDC is input to the first conversion unit 1 via a smoothing capacitor 4.
  • the direct current voltage VDC is detected by the voltage sensor 5 s and information on the detected voltage is sent to the control unit 3.
  • AC voltage V AC is the second output voltage of the converter unit 2 is detected by a voltage sensor 6s, information of the detected voltage is sent to the control unit 3.
  • the first converter 1 includes a DC / DC converter 10 and a smoothing capacitor 14.
  • the DC / DC converter 10 includes, in order from the input side, a full bridge circuit 11 including four switching elements Q1, Q2, Q3, and Q4, an insulating transformer 12, and four switching elements Q5, Q6, Q7, and Q8.
  • the rectifier circuit 13 is configured, and these are connected as illustrated.
  • the second conversion unit 2 includes a full bridge inverter 21 including four switching elements Q9, Q10, Q11, and Q12, and a capacitor 22.
  • the output of the second converter 2 becomes an AC voltage V AC of the desired AC waveform.
  • the switching elements Q1 to Q12 are controlled by the control unit 3.
  • an IGBT Insulated Gate Bipolar Transistor
  • an FET Field Effect Transistor
  • the voltage of the DC bus L B is reduced, switching converter 100
  • the switching loss of elements Q5 to Q12 is reduced.
  • the iron loss of the insulation transformer 12 is also reduced.
  • DC bus L switching elements Q5 ⁇ Q12 and a capacitor 14 for smoothing is connected to B is also made available as low withstand voltage performance.
  • a switching element having a lower withstand voltage performance has a lower on-resistance, so that conduction loss can be reduced.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating gate drive pulses for the full bridge circuit 11.
  • a waveform indicated by two-dot chain line, an AC voltage V AC is the target voltage.
  • the frequency of the gate drive pulse is much higher than the frequency (50 or 60 Hz) of the AC voltage VAC (for example, 20 kHz), so individual pulses cannot be drawn, but the pulse width is the peak of the absolute value of the AC waveform. Becomes the widest and becomes narrower as the absolute value approaches zero.
  • FIG. 4 is a diagram showing an example of how to generate a gate drive pulse.
  • the upper stage is a diagram showing a high-frequency carrier wave and an absolute value of an AC waveform sine wave as a reference wave. Since the time on the horizontal axis is very short, the reference wave appears to be linear, but is rising toward 0 to ⁇ / 2, for example.
  • Two sets of carrier waves (a thick line and a thin line) are displayed in an overlapping manner, and are composed of two trapezoidal waveforms that are temporally shifted from each other by a half cycle. That is, it rises diagonally, keeps level 1 for a while, and then suddenly drops to 0 is one cycle of one trapezoidal waveform, such a waveform appears continuously, and the two sets of waveforms are shifted by a half cycle ing.
  • a PWM-controlled gate drive pulse shown in the lower stage is obtained.
  • the gate drive pulse a pulse for turning on switching elements Q1 and Q4 and a pulse for turning on switching elements Q2 and Q3 are alternately output.
  • a positive voltage and a negative voltage are alternately and evenly applied to the primary winding of the insulating transformer 12. Since the pulse width is not easily generated in the vicinity of the zero cross of the reference wave (sine wave), as shown in FIG. 3, the vicinity of the zero cross is in a state equivalent to no gate drive pulse being output.
  • the output of the full bridge circuit 11 driven by the gate drive pulse as described above is transformed by the insulation transformer 12 at a predetermined turn ratio, then rectified by the rectifier circuit 13 and smoothed by the capacitor 14. Smoothing works to the extent that it eliminates traces of high-frequency switching, but it cannot smooth low frequencies such as commercial frequencies. That is, the capacity of the capacitor 14 is selected to an appropriate value so as to obtain such a result. If the capacity is much larger than the appropriate value, the waveform is smoothed down to a low frequency such as the commercial frequency, and the waveform shape is distorted. By selecting an appropriate value, a desired pulsating waveform can be obtained while removing high-frequency voltage fluctuations associated with switching.
  • the rectifier circuit 13 can perform rectification by a diode built in the element even when the gate drive pulse is not given from the control unit 3 (even when the switching elements Q5 to Q8 are all off). Synchronous rectification can be performed. That is, when diode rectification is performed, a gate drive pulse is applied from the control unit 3 to the switching elements Q5 to Q8 at a timing when current flows through the diode. If it does so, it will become a synchronous rectification system, and since an electric current flows through the semiconductor element, the power loss of the whole rectifier circuit 13 can be reduced.
  • (A) of FIG. 5 is the command value (ideal value) of the output waveform of the 1st conversion part 1 which is going to be obtained in this way.
  • the horizontal axis represents time and the vertical axis represents voltage.
  • this is an AC waveform of the AC voltage V AC becomes pulsating waveform full-wave rectification.
  • the peak value is 282.8 V (200 ⁇ 2 1/2 ), and the effective value is 200 V.
  • FIG. 5B shows the voltage of the pulsating waveform that actually appears at both ends of the capacitor 14. As is clear from comparison with (a), a pulsating flow waveform almost equivalent to the command value is obtained.
  • FIG. 6 shows gate drive pulses of the switching elements Q9 to Q12 constituting the full bridge inverter of the second conversion unit 2.
  • (A) is a gate drive pulse for the switching elements Q9 and Q12
  • (b) is a gate drive pulse for the switching elements Q10 and Q11.
  • the polarity of the pulsating flow waveform of FIG. 5 is reversed every pulsating flow period.
  • Figure 7 is a graph showing the AC voltage V AC this manner is outputted, is (a) a target voltage (ideal value), (b) an AC voltage V AC for detecting the actual voltage sensor 6s . Although there is some distortion in the vicinity of the zero cross, an almost accurate AC waveform is obtained.
  • the hardware configuration of the first conversion unit 1 is a DC / DC converter.
  • the DC voltage is not simply converted into a DC voltage, but an absolute AC waveform is obtained. It is converted into a pulsating flow waveform corresponding to the value. Therefore, the waveform that is the basis of the AC waveform is generated by the first converter 1.
  • the 2nd conversion part 2 inverts the polarity of the voltage containing a pulsating flow waveform for every period, and converts it into the target voltage of an alternating current waveform.
  • the switching frequency of the full bridge inverter of the second conversion unit 2 is drastically reduced as compared with the conventional inverter operation. That is, for example, it is drastically reduced (1/200) from a high frequency of about 20 kHz to 100 Hz (for example, twice per cycle of 50 Hz).
  • the second converter 2 performs switching at the zero cross timing, the voltage at the time of switching is extremely low (ideally 0 V). Therefore, the switching loss of the second conversion unit 2 is greatly reduced.
  • the 2nd conversion part 2 does not perform the inverter operation
  • the conversion efficiency of the conversion device 100 can be improved. Further, the capacitor 14 of the first converter 1 only needs to smooth the high-frequency voltage fluctuation, and does not smooth the low-frequency pulsating waveform. Therefore, a capacitor having a low capacitance (for example, 10 ⁇ F or 22 ⁇ F) can be used.
  • FIG. 15 is a diagram illustrating a procedure for generating a three-phase AC voltage.
  • the control unit 3 controls the conversion devices (first conversion device, second conversion device, and third conversion device) 100 for each phase so that the phases of the AC waveforms output by these devices are shifted by (2/3) ⁇ from each other. To do.
  • the power converter device 100P can apply a three-phase alternating current voltage with respect to the three-phase alternating current load 6, and can supply alternating current power.
  • the conversion device 100 can also be used for conversion from alternating current to direct current.
  • an AC reactor (same as the AC reactor 23 (FIG. 9) in the second embodiment described later) in the electric path from the interconnection point of the switching elements Q9 and Q10 to the capacitor 22.
  • the AC reactor and the capacitor 22 constitute a filter circuit (low-pass filter).
  • the second converter 2 when power is supplied from the AC side, the second converter 2 is a “rectifier circuit”, and the rectifier circuit 13 of the first converter 1 is an “inverter”. The high-frequency component generated by the “inverter” does not leak to the AC side due to the presence of the filter circuit.
  • the full bridge circuit 11 is a “rectifier circuit”.
  • the control unit 3 sends power to the insulating transformer 12 by alternately turning on the switching elements Q5 and Q8 and the switching elements Q6 and Q7 at an appropriate switching frequency such that the insulating transformer 12 is not magnetically saturated.
  • the output of the insulation transformer 12 is rectified by a full bridge circuit 11 as a “rectifier circuit” to become a DC voltage.
  • FIG. 8 is a circuit diagram showing a three-phase AC power supply apparatus 500 according to the second embodiment.
  • the three-phase AC power supply device 500 includes a power conversion device 100P and a DC power source 5 made of, for example, a storage battery, and is connected to a three-phase AC load 6.
  • FIG. 9 is a diagram showing the internal circuit of the conversion device 100 for one phase in FIG. 8 in more detail.
  • the voltage sensor 9 differs from FIG. 2 in that the AC reactor 23 is provided on the output side of the full bridge inverter 21 in the second converter 2 and the output voltage of the first converter 1 is detected in FIG.
  • the voltage sensor 9 is provided, and the other hardware configuration is the same.
  • the AC reactor 23 and the capacitor 22 constitute a filter circuit (low-pass filter) that removes a high-frequency component contained in the output of the second conversion unit 2. Information on the voltage detected by the voltage sensor 9 is sent to the control unit 3.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating gate drive pulses for the full bridge circuit 11.
  • the frequency of the gate drive pulse is much higher than the frequency (50 or 60 Hz) of the AC voltage VAC (for example, 20 kHz), so individual pulses cannot be drawn, but the pulse width is the peak of the absolute value of the AC waveform. Becomes the widest and becomes narrower as the absolute value approaches zero.
  • the difference from FIG. 3 is that the gate drive pulse is not output in the vicinity of the zero cross of the AC waveform in a wider range than FIG.
  • (A) of FIG. 11 is the command value (ideal value) of the output waveform of the 1st conversion part 1 which is going to be obtained with the gate drive pulse of FIG.
  • the horizontal axis represents time and the vertical axis represents voltage. That is, this includes a pulsating waveform that is obtained by full-wave rectifying the AC waveform of the AC voltage VAC.
  • the peak value is 282.8 V (200 ⁇ 2 1/2 ).
  • (b) in FIG. 11 is the voltage of the pulsating waveform that actually appears at both ends of the capacitor 14.
  • a pulsating flow waveform almost equal to the command value is obtained, but within a period when the voltage is a predetermined ratio or less, for example, 100 V or less, with respect to the peak value of the target voltage, The waveform is slightly distorted.
  • FIG. 12 is a diagram in which the waveform of the target voltage in the vicinity of the zero cross is added by a dotted line to the same diagram as in (b) in FIG. 12B and 12C show gate drive pulses of the switching elements Q9 to Q12 constituting the full bridge inverter of the second conversion unit 2.
  • FIG. (B) is a gate drive pulse for the switching elements Q9 and Q12
  • (c) is a gate drive pulse for the switching elements Q10 and Q11.
  • PWM control is performed by high-frequency switching.
  • the gate drive pulses of (b) and (c) are alternately 1/0.
  • the pulsating flow waveform of (a) is inverted every pulsating flow cycle.
  • the control unit 3 switches the switching elements Q9 and Q12 when the voltage output from the first conversion unit 1 shown in (a) is 100 V or less, for example. Is switched at a high frequency to perform inverter operation. Thereby, a voltage is output from the 2nd conversion part 2 so that the target voltage near zero crossing may be approached.
  • control unit 3 switches the switching elements Q10 and Q11 at a high frequency to perform an inverter operation when the voltage is 100 V or less, for example. Thereby, a voltage is output from the 2nd conversion part 2 so that the voltage of the target voltage in the zero cross vicinity may be approximated.
  • FIG. 13 is a graph showing the AC voltage VAC output from the second conversion unit 2 through the filter circuit including the AC reactor 23 and the capacitor 22, where (a) is a target voltage (ideal value) and (b). is an AC voltage V AC to detect the actual voltage sensor 6s. As shown in (b), there is no distortion in the vicinity of the zero cross, and an AC waveform almost as the target voltage is obtained.
  • the hardware configuration of the first conversion unit 1 is a DC / DC converter.
  • an alternating current is used instead of converting a direct current voltage into a simple direct current voltage. It is converted into a pulsating waveform corresponding to the absolute value of the waveform (excluding the vicinity of the zero cross). Therefore, the waveform that is the basis of the AC waveform is mainly generated by the first converter 1.
  • the 2nd conversion part 2 inverts the polarity of the voltage containing the pulsating flow waveform which the 1st conversion part 1 output for every period, and converts it into the target voltage of an alternating current waveform.
  • the second conversion unit 2 performs an inverter operation only in the vicinity of the zero cross, and generates and outputs an AC waveform in the vicinity of the zero cross that the first conversion unit 1 did not generate.
  • the second converter 2 contributes to the generation of the AC waveform near the zero cross of the target voltage
  • the first converter 1 contributes to the generation of the AC waveform otherwise. If the entire region of the pulsating waveform is generated only by the first conversion unit 1, waveform distortion may occur in the vicinity of the zero cross, but this is achieved by utilizing the inverter operation of the second conversion unit 2 locally. It is possible to prevent distortion of the waveform and to obtain a smoother AC waveform output.
  • the loss is extremely small as compared with the conventional inverter operation. Further, the loss due to the AC reactor 23 is less than that of the conventional inverter operation. In addition, the relatively low voltage during the period near the zero cross in which the inverter is operated also contributes to reducing the loss due to switching and the loss due to the AC reactor. By reducing the loss as described above, the conversion efficiency of the conversion device 100 can be improved, and a smoother AC waveform output can be obtained.
  • movement of the 2nd conversion part 2 with a high frequency is that it becomes below a predetermined ratio with respect to a peak value.
  • the threshold value for the predetermined ratio with respect to the peak value 282.8V is 100V
  • the predetermined ratio is 100V / 282.8V ⁇ 0.35.
  • 100V is a value that gives a margin, and in FIG. 5B, distortion appears at 50V or less. Therefore, the threshold value may be lowered to 50V.
  • the predetermined ratio is 50V / 282.8V ⁇ 0.18.
  • the “predetermined ratio” is preferably 18% to 35%.
  • the effective value of the voltage is other than 200 V, 18% to 35% is preferable with respect to the peak value. If the “predetermined ratio” is less than 18%, there is a possibility that a slight distortion remains in the vicinity of the zero cross. If it is larger than 35%, the high-frequency inverter operation period in the second conversion unit 2 becomes longer, and the loss reduction effect is reduced accordingly.
  • FIG. 14 is a circuit diagram of the conversion device 100 for one phase in the three-phase AC power supply device and the power conversion device according to the third embodiment.
  • the figure corresponding to FIG. 8 is omitted. That is, what replaced the converter 100 in FIG. 8 with the converter 100 of FIG. 14 is the three-phase alternating current power supply device and power converter which concern on 3rd Embodiment.
  • FIG. 14 differs from FIG. 9 (second embodiment) in that the primary side (left side in the figure) winding 12p of the isolation transformer 12 has a center tap, and in FIG. A certain point is a push-pull circuit 11A using a center tap.
  • the push-pull circuit 11A includes a DC reactor 15 and switching elements Qa and Qb, which are connected as illustrated.
  • the switching elements Qa and Qb are PWM-controlled by the control unit 3, and when the push-pull circuit 11A is operating, one is on and the other is off.
  • the current by the DC voltage V DC enters the isolation transformer 12 from the DC reactor 15 through the switching element Qa, Qb that is turned on, and exits from the center tap.
  • the switching element Qa, Qb that is turned on, and exits from the center tap.
  • transformation by the insulating transformer 12 can be performed.
  • PWM control By performing PWM control on the gate drive pulses of the switching elements Qa and Qb, the same function as that of the first conversion unit 1 in the second embodiment can be realized.
  • the command value (ideal value) of the output waveform of the first converter 1 in the third embodiment is shown in (a) of FIG. 11 as in the second embodiment.
  • the gate drive pulses for the switching elements Q9 and Q12 and the gate drive pulses for the switching elements Q10 and Q11 constituting the full-bridge inverter 21 of the second conversion unit 2 are the same as those in the second embodiment, as shown in FIG. (B) and (c).
  • FIG. (B) and (c) an AC waveform almost as shown in the target voltage as shown in FIG. 13B is obtained.
  • the conversion device 100 of the third embodiment a function similar to that of the second embodiment can be realized, and a smooth AC waveform output can be obtained.
  • the push-pull circuit 11A has fewer switching elements than the full bridge circuit 11 (FIG. 9) of the second embodiment, the switching loss is reduced accordingly.
  • the conversion device 100 of the first to third embodiments can be widely used in a power supply system (mainly for business use) that supplies AC power from a DC power supply such as a storage battery, a self-supporting power supply, a UPS, and the like. Further, in FIG. 1 or FIG. 8, the DC voltage is input from the common DC power supply 5 to the three sets of conversion devices 100.
  • the use of a common DC power supply in this way is also an advantage of the converter 100 using the insulating transformer 12.
  • the present invention is not limited to using a common DC power supply, and DC power supplies may be individually provided for a plurality of conversion devices.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)

Abstract

 直流電源から入力される直流電圧を、三相交流の中性点に対する各相に出力すべき交流波形の電圧にそれぞれ変換する各相の変換装置と、これらを制御する制御部とを備えた電力変換装置であって、各変換装置は、絶縁トランスを含むDC/DCコンバータ及びコンデンサを有し、制御部がDC/DCコンバータを制御することにより、入力される直流電圧を、出力すべき交流波形の絶対値に相当する脈流波形を含む電圧に変換する第1変換部と、第1変換部より後段に設けられ、フルブリッジインバータを有し、制御部がフルブリッジインバータを制御することにより、脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して交流波形の電圧に変換する第2変換部と、を備える。

Description

電力変換装置及び三相交流電源装置
 本発明は、直流電力から三相交流電力を生成する三相交流電源装置及び、これに用いる電力変換装置に関する。
 直流電源から入力される直流電圧をDC/DCコンバータにより昇圧し、さらに、インバータで交流電圧に変換して出力する電力変換装置は、自立電源やUPS(Uninterruptible Power Supply:無停電電源装置)等に多く用いられている。このような電力変換装置内で、DC/DCコンバータは常にスイッチング動作を行い、また、インバータも常にスイッチング動作を行っている。
 一方、三相インバータを用いることにより、直流電源の電圧を三相交流電圧に変換することもできる(例えば、特許文献1(図7)参照。)。
 図16は、直流電源から三相交流負荷に電力供給する場合に用いられる電力変換装置の回路図の一例である。図において、電力変換装置200は、直流電源201から受けた直流電力に基づいて交流電力を生成し、三相交流負荷220へ電力を供給する。
 電力変換装置200は、コンデンサ202と、例えば3組の昇圧回路203と、DCバス204の電圧を平滑化する平滑回路205と、三相インバータ回路207と、3組のACリアクトル208~210及びコンデンサ211~213とを備えている。平滑回路205は、耐電圧性能確保のため2直列、容量確保のため6並列に、コンデンサ206を接続して成るものである。この平滑回路全体としての容量は、例えば数mFである。
 昇圧回路203は、スイッチングにより高周波化した電圧を、絶縁トランス203tにより昇圧し、その後整流する。また、3組の昇圧回路203は、共通のDCバス204に対して並列に接続されている。3組の昇圧回路203の出力は、大容量の平滑回路205によって平滑され、DCバス204の電圧となる。この電圧を三相インバータ回路207でスイッチングすることにより、高周波成分を含んだ三相交流電圧が生成される。高周波成分はACリアクトル208~210及びコンデンサ211~213により取り除かれ、三相交流負荷220に提供可能な三相交流電圧(電力)が得られる。なお、三相交流負荷220の線間電圧は400Vとする。
 ここで、DCバス204の電圧としては、交流400Vの波高値以上が必要であり、400×√2で約566Vであるが、若干の余裕を見て、600Vとする。DCバス204の電圧が600Vである場合、三相インバータ回路207におけるスイッチング素子のターンオフ時に、浮遊インダクタンスとスイッチング素子の容量とによる共振によって600Vを大きく超える電圧がスイッチング素子に印加される。そのため、スイッチング素子の絶縁破壊を確実に防止するには例えば、DCバスの電圧の2倍の1200Vの耐電圧性能が必要となる。また、平滑回路205にも1200Vの耐電圧性能が必要であり、図16の構成では各コンデンサに600Vの耐電圧性能が必要となる。
特許第5260092号公報
 上記のような従来の電力変換装置においては、変換効率のさらなる改善が求められる。変換効率を改善するには、スイッチング損失を低減することが効果的である。一般に、DCバスの電圧が高いほど、スイッチング損失その他が大きくなる。従って、DCバスの電圧をいかにして下げるかが課題となる。また、電圧を下げること以外でもスイッチング損失その他の電力損失を低減したい。
 かかる課題に鑑み、本発明は、直流電源から入力される直流電圧を、三相交流電圧に変換する三相交流電源装置及びこれに用いる電力変換装置において、変換に伴う電力損失を低減することを目的とする。
 本発明は、直流電源から入力される直流電圧を、三相交流電圧に変換する電力変換装置であって、前記直流電源から入力される直流電圧を、三相交流の中性点に対する第1相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第1相変換装置と、前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第2相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第2相変換装置と、前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第3相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第3相変換装置と、前記第1相変換装置、前記第2相変換装置、及び、前記第3相変換装置を制御する制御部と、を備え、
 前記第1相変換装置、前記第2相変換装置及び前記第3相変換装置の各々は、絶縁トランスを含むDC/DCコンバータ及び平滑用のコンデンサを有し、前記制御部が前記DC/DCコンバータを制御することにより、入力される直流電圧を、出力すべき交流波形の絶対値に相当する脈流波形を含む電圧に変換する第1変換部と、前記第1変換部より後段に設けられ、フルブリッジインバータを有し、前記制御部が前記フルブリッジインバータを制御することにより、前記脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して前記交流波形の電圧に変換する第2変換部と、を備えている。
 また、本発明は、三相交流電源装置であって、直流電源と、前記直流電源から入力される直流電圧を、三相交流の中性点に対する第1相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第1相変換装置と、前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第2相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第2相変換装置と、前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第3相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第3相変換装置と、前記第1相変換装置、前記第2相変換装置、及び、前記第3相変換装置を制御する制御部と、を備え、
 前記第1相変換装置、前記第2相変換装置及び前記第3相変換装置の各々は、絶縁トランスを含むDC/DCコンバータ及び平滑用のコンデンサを有し、前記制御部が前記DC/DCコンバータを制御することにより、入力される直流電圧を、出力すべき交流波形の絶対値に相当する脈流波形を含む電圧に変換する第1変換部と、前記第1変換部より後段に設けられ、フルブリッジインバータを有し、前記制御部が前記フルブリッジインバータを制御することにより、前記脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して前記交流波形の電圧に変換する第2変換部と、を備えている。
 本発明の電力変換装置及び三相交流電源装置によれば、変換に伴う電力損失を低減することができる。
第1実施形態に係る三相交流電源装置を示す回路図である。 図1における1相分の変換装置の内部回路を、より詳細に示す図である。 フルブリッジ回路に対するゲート駆動パルスを示す図である。 ゲート駆動パルスの作り方の一例を示す図である。 (a)は、第1変換部の出力波形の指令値(理想値)であり、(b)は、実際に現れる脈流波形の電圧である。 第2変換部のフルブリッジインバータを構成するスイッチング素子のゲート駆動パルスである。 交流電圧を表すグラフであり、(a)は目標電圧(理想値)、(b)は実際に電圧センサが検知する電圧である。 第2実施形態に係る三相交流電源装置を示す回路図である。 図8における1相分の変換装置の内部回路を、より詳細に示す図である。 フルブリッジ回路に対するゲート駆動パルスを示す図である。 (a)は、図10のゲート駆動パルスによって得ようとしている第1変換部の出力波形の指令値(理想値)である。(b)は、実際に現れる脈流波形の電圧である。 (a)は、図11の(b)と同様の図に、ゼロクロス近傍の目標電圧の波形を点線で書き加えた図である。また、(b)、(c)は、第2変換部のフルブリッジインバータを構成するスイッチング素子のゲート駆動パルスである。 第2変換部からフィルタ回路を介して出力される交流電圧を表すグラフであり、(a)は目標電圧(理想値)、(b)は実際に電圧センサが検知する電圧である。 第3実施形態に係る三相交流電源装置及び電力変換装置における、1相分の変換装置の回路図である。 三相交流電圧の生成の要領を示す図である。 直流電源から三相交流負荷に電力供給する場合に用いられる、従来の電力変換装置の回路図の一例である。
 [実施形態の要旨]
 本発明の実施形態の要旨としては、少なくとも以下のものが含まれる。
 (1)これは、直流電源から入力される直流電圧を、三相交流電圧に変換する電力変換装置であって、前記直流電源から入力される直流電圧を、三相交流の中性点に対する第1相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第1相変換装置と、前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第2相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第2相変換装置と、前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第3相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第3相変換装置と、前記第1相変換装置、前記第2相変換装置、及び、前記第3相変換装置を制御する制御部と、を備え、
 前記第1相変換装置、前記第2相変換装置及び前記第3相変換装置の各々は、絶縁トランスを含むDC/DCコンバータ及び平滑用のコンデンサを有し、前記制御部が前記DC/DCコンバータを制御することにより、入力される直流電圧を、出力すべき交流波形の絶対値に相当する脈流波形を含む電圧に変換する第1変換部と、前記第1変換部より後段に設けられ、フルブリッジインバータを有し、前記制御部が前記フルブリッジインバータを制御することにより、前記脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して前記交流波形の電圧に変換する第2変換部と、を備えている。
 上記(1)の電力変換装置では、変換装置(第1相,第2相,第3相)が相ごとに設けられ、相電圧を出力するので、三相交流における線間電圧の(1/√3)が変換装置の出力すべき電圧VAC(実効値)となる。DCバスの電圧Vは、電圧VACの波高値であれば足り、V=√2・VAC、となる。この結果、線間電圧を単一の三相インバータで供給する場合と比べて、DCバスの電圧が低減される。
 DCバスの電圧低減により、スイッチング素子のスイッチング損失が低下する。また、装置内にリアクトルがある場合でも、その鉄損が小さくなる。さらに、DCバスに接続されるスイッチング素子及び平滑用のコンデンサは、耐電圧性能の低いものでも使用できるようになる。スイッチング素子は耐電圧性能が低い方が、オン抵抗が低いため、導通損を低減することができる。
 一方、上記のような電力変換装置において、第1変換部のハードウェア構成はDC/DCコンバータであるが、直流電圧を、単なる直流電圧に変換するのではなく、交流波形の絶対値に相当する脈流波形を含む電圧に変換する。従って、交流波形の基になる波形は第1変換部によって生成される。そして、第2変換部は、脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して交流波形の目標電圧に変換する。この場合の、第2変換部のフルブリッジインバータは、従来のインバータ動作に比べてスイッチング回数が激減し、かつ、スイッチングを行う際の電圧が低い。従って、第2変換部のスイッチング損失が大幅に低減される。また、第2変換部にリアクトルが設けられる場合でも、その鉄損が小さくなる。さらに、第1変換部のコンデンサは、高周波の電圧変動のみ平滑化し、低周波の脈流波形は平滑化しない。従って、低容量のコンデンサを使用することができる。
 (2)また、(1)の電力変換装置において、前記第1変換部は、前記直流電圧を、連続した前記脈流波形の電圧に変換するようにしてもよい。
 この場合、交流波形の基になる(1/2)周期の波形は全て第1変換部によって生成され、第2変換部は出力する交流波形の周波数の2倍の周波数で極性反転のみを行う。すなわち、第2変換部は、高周波のスイッチングを伴うインバータ動作を行わない。そのため、第2変換部の出力側にACリアクトルは不要となり、ACリアクトルによる損失を排除することができる。
 (3)また、(1)の電力変換装置において、前記第1変換部の出力する電圧が、前記脈流波形の波高値に対して所定の割合以下となる期間内にあるとき、前記制御部は、前記フルブリッジインバータを、高周波でインバータ動作させることにより、前記期間内の前記交流波形の電圧を生成するようにしてもよい。
 脈流波形の波高値に対して所定の割合以下となる期間内とは、目標電圧のゼロクロス近傍を意味している。すなわちこの場合、目標電圧のゼロクロス近傍では第2変換部が交流波形の生成に寄与し、それ以外は第1変換部が交流波形の生成に寄与する。第1変換部のみによって脈流波形の全域を生成しようとすると、ゼロクロス近傍で波形の歪みが生じる場合があるが、第2変換部のインバータ動作を局部的に活用することにより、このような波形の歪みを防止し、より滑らかな交流波形の出力を得ることができる。第2変換部をインバータ動作させる期間は短いので、従来のインバータ動作に比べて損失が少ない。ACリアクトルによる損失も少なくなる。
 (4)また、(3)における所定の割合とは、18%~35%であることが好ましい。
 この場合、ゼロクロス近傍での波形の歪みを防止し、かつ、損失低減の効果も十分に確保することができる。例えば、「所定の割合」を18%未満にすると、ゼロクロス近傍での僅かな歪みが残る可能性がある。35%より大きくすると、第2変換部2における高周波のインバータ動作期間が長くなるので、その分、損失低減の効果が薄れる。
 (5)また、(1)~(4)のいずれかの電力変換装置において、前記コンデンサは、前記第1変換部におけるスイッチングによる高周波の電圧変動を平滑化するが、前記脈流波形は平滑化しない程度の容量を有することが好ましい。
 この場合、スイッチングに伴う高周波の電圧変動は除去しつつ、所望の脈流波形を得ることができる。
 (6)一方、三相交流電源装置としては、直流電源と、前記直流電源から入力される直流電圧を、三相交流の中性点に対する第1相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第1相変換装置と、前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第2相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第2相変換装置と、前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第3相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第3相変換装置と、前記第1相変換装置、前記第2相変換装置、及び、前記第3相変換装置を制御する制御部と、を備え、
 前記第1相変換装置、前記第2相変換装置及び前記第3相変換装置の各々は、絶縁トランスを含むDC/DCコンバータ及び平滑用のコンデンサを有し、前記制御部が前記DC/DCコンバータを制御することにより、入力される直流電圧を、出力すべき交流波形の絶対値に相当する脈流波形を含む電圧に変換する第1変換部と、前記第1変換部より後段に設けられ、フルブリッジインバータを有し、前記制御部が前記フルブリッジインバータを制御することにより、前記脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して前記交流波形の電圧に変換する第2変換部と、を備えている。
 この場合も、(1)の電力変換装置と同様の作用効果を奏する。
 [実施形態の詳細]
 以下、発明の実施形態について、図面を参照して詳細に説明する。
 《三相交流電源装置/電力変換装置の第1実施形態》
 図1は、第1実施形態に係る三相交流電源装置500を示す回路図である。三相交流電源装置500は、電力変換装置100Pと、例えば蓄電池からなる直流電源5とを備え、三相交流負荷6に接続される。
 電力変換装置100Pは、三相交流の各相に対応して設けられた3組の変換装置(第1変換装置、第2変換装置、第3変換装置)100によって構成されている。変換装置100は、直流電源5から入力される直流電力を交流電力に変換して、三相交流負荷6に供給する。また、3組の変換装置100は、それぞれ単独では、三相交流の中性点Nに対する相電圧で交流電力を供給し、3組全体では、各相負荷6p(第1相(u)、第2相(v)、第3相(w))に、線間電圧で交流電力を供給する。
 三相交流負荷6の線間電圧を400Vとすると、相電圧は約231V(400V/√3)である。この相電圧を出力する各変換装置100には、DCバスLの電圧として、約327V((400V/√3)×√2)が必要となる。これは、三相交流負荷6に対する線間電圧(400V)を単一の三相インバータで供給する場合と比べて、DCバスLの電圧が低減(566V→327V)されることを意味する。従って、スイッチング素子その他の電子デバイスの耐電圧性能は、1200Vも必要ではなくなり、600V程度で足りる。
 図2は、図1における1相分の変換装置100の内部回路を、より詳細に示す図である。
 この変換装置100は、入力される直流電圧VDCを、交流波形の目標電圧である交流電圧VACに変換して出力する。なお、変換装置100は、交流から直流への変換も可能であるが、ここでは、主として直流から交流への変換に着目して説明する(第2実施形態及び第3実施形態においても同様である。)。
 図2において、変換装置100は、第1変換部1と、第2変換部2と、制御部3とを主要な構成要素として、構成されている。第1変換部1には、直流電圧VDCが、平滑用のコンデンサ4を介して入力される。直流電圧VDCは、電圧センサ5sによって検知され、検知した電圧の情報は、制御部3に送られる。第2変換部2の出力電圧である交流電圧VACは、電圧センサ6sによって検知され、検知した電圧の情報は、制御部3に送られる。
 上記第1変換部1は、DC/DCコンバータ10及び平滑用のコンデンサ14を備えている。
 DC/DCコンバータ10は、入力側から順に、4つのスイッチング素子Q1,Q2,Q3,Q4によって構成されるフルブリッジ回路11と、絶縁トランス12と、4つのスイッチング素子Q5,Q6,Q7,Q8によって構成される整流回路13とを備え、これらは図示のように接続されている。
 第2変換部2は、4つのスイッチング素子Q9,Q10,Q11,Q12によって構成されるフルブリッジインバータ21と、コンデンサ22とを備えている。第2変換部2の出力は、所望の交流波形の交流電圧VACとなる。
 上記スイッチング素子Q1~Q12は、制御部3によって制御される。スイッチング素子Q1~Q12としては、例えばIGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)やFET(Field Effect Transistor)を用いることができる。
 前述のように、三相交流負荷6に対する線間電圧(400V)を単一の三相インバータで供給する場合と比べて、DCバスLの電圧が低減されるため、変換装置100内のスイッチング素子Q5~Q12のスイッチング損失が低下する。また、絶縁トランス12の鉄損も低下する。
 さらに、DCバスLに接続されるスイッチング素子Q5~Q12及び平滑用のコンデンサ14は、耐電圧性能の低いものでも使用できるようになる。スイッチング素子は耐電圧性能が低い方が、オン抵抗が低いため、導通損を低減することができる。
 次に、上記変換装置100の動作について説明する。まず、制御部3は、第1変換部1のフルブリッジ回路11(スイッチング素子Q1~Q4)を、PWM制御する。
 図3は、フルブリッジ回路11に対するゲート駆動パルスを示す図である。図中、二点鎖線で示す波形が、目標電圧である交流電圧VACである。ゲート駆動パルスの周波数は、交流電圧VACの周波数(50又は60Hz)に比べて格段に高周波(例えば20kHz)であるため、個々のパルスは描けないが、交流波形の絶対値のピークでパルス幅が最も広くなり、絶対値が0に近づくほど狭くなる。
 図4は、ゲート駆動パルスの作り方の一例を示す図である。上段は、高周波の搬送波と、参照波としての交流波形の正弦波の絶対値とを示す図である。なお、横軸の時間は、非常に短い時間を拡大しているため、参照波は直線状に見えているが、例えば0~π/2に向かって上昇しているところである。搬送波は2組(太めの線と、細めの線)重ねて表示してあり、時間的に互いに半周期ずれた2つの台形状波形からなる。すなわち、斜めに立ち上がってレベル1を少し保ち、その後0に急落するのが1つの台形波形の1サイクルであり、このような波形が連続的に出現し、かつ、2組の波形は半周期ずれている。
 上記のような搬送波と参照波とを比較し、正弦波の絶対値の方が大きい区間に対応したパルスを出現させると、下段に示すPWM制御されたゲート駆動パルスが得られる。なお、ゲート駆動パルスは、スイッチング素子Q1,Q4をオンにするパルスと、スイッチング素子Q2,Q3をオンにするパルスが交互に出力される。これにより、絶縁トランス12の1次巻線に正電圧と負電圧とが交互に、かつ、均等に与えられる。なお、参照波(正弦波)のゼロクロス近傍は、パルス幅が出にくいので、図3に示した様に、ゼロクロス近傍はゲート駆動パルスが出力されないに等しい状態となる。
 上記のようなゲート駆動パルスで駆動されたフルブリッジ回路11の出力は絶縁トランス12によって所定の巻数比で変圧された後、整流回路13によって整流されるとともに、コンデンサ14によって平滑される。平滑は高周波のスイッチングの痕跡を消す程度には作用するが、商用周波数程度の低周波を平滑化することはできない。すなわち、そのような結果となるよう、コンデンサ14の容量は、適正値に選定されている。容量が適正値より格段に大きいと、商用周波数程度の低周波まで平滑化されて、波形の形状がなまってしまう。適正値を選択することにより、スイッチングに伴う高周波の電圧変動は除去しつつ、所望の脈流波形を得ることができる。
 なお、整流回路13は、制御部3からゲート駆動パルスを与えなくても(スイッチング素子Q5~Q8が全てオフでも)、素子内蔵のダイオードにより整流を行うことができるが、ゲート駆動パルスを与えれば同期整流を行うことができる。すなわち、ダイオード整流をする場合にダイオードに電流が流れるタイミングで、制御部3からスイッチング素子Q5~Q8にゲート駆動パルスを与える。そうすれば同期整流方式となって、電流は半導体素子の方を流れるため、整流回路13全体の電力損失を低減することができる。
 図5の(a)は、このようにして得ようとする第1変換部1の出力波形の指令値(理想値)である。なお、横軸が時間、縦軸が電圧を表している。すなわち、これは、交流電圧VACの交流波形を全波整流した脈流波形となる。この場合、目標電圧である交流電圧VACの周波数は、例えば50Hzである。従って、脈流波形の1周期は、(1/50)秒=0.02秒のさらに1/2であり、0.01秒である。また、この例では、波高値が282.8V(200×21/2)、実効値は200Vである。
 また、図5の(b)は、実際にコンデンサ14の両端に現れる脈流波形の電圧である。(a)との比較により明らかなように、ほぼ、指令値通りの脈流波形が得られる。
 図6は、第2変換部2のフルブリッジインバータを構成するスイッチング素子Q9~Q12のゲート駆動パルスである。(a)は、スイッチング素子Q9,Q12に対するゲート駆動パルス、(b)は、スイッチング素子Q10,Q11に対するゲート駆動パルスである。図示のように、交互に1/0となることにより、図5の脈流波形は、脈流1周期ごとに極性反転する。
 図7は、このようにして出力される交流電圧VACを表すグラフであり、(a)は目標電圧(理想値)、(b)は実際に電圧センサ6sが検知する交流電圧VACである。ゼロクロス付近に若干の歪みはあるが、ほぼ正確な交流波形が得られている。
 以上のように、上記の変換装置100によれば、第1変換部1のハードウェア構成はDC/DCコンバータであるが、直流電圧を、単なる直流電圧に変換するのではなく、交流波形の絶対値に相当する脈流波形に変換する。従って、交流波形の基になる波形は第1変換部1によって生成される。そして、第2変換部2は、脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して交流波形の目標電圧に変換する。
 この場合の、第2変換部2のフルブリッジインバータは、従来のインバータ動作に比べてスイッチング回数が激減する。すなわち、例えば20kHz程度の高周波から、100Hz(例えば50Hzの交流1周期あたりに2回)に激減(1/200)する。また、第2変換部2がスイッチングを行うのは、ゼロクロスのタイミングであるため、スイッチングをする際の電圧が極めて低い(理想的には0V)。従って、第2変換部2のスイッチング損失が大幅に低減される。また、第2変換部2は、高周波のスイッチングを伴うインバータ動作を行わないので、第2変換部2の出力側にACリアクトルは不要となり、ACリアクトルによる電力の損失を排除することができる。
 以上のような電力損失の低減により、変換装置100の変換効率を向上させることができる。
 また、第1変換部1のコンデンサ14は、高周波の電圧変動のみ平滑化すればよく、低周波の脈流波形は平滑化しない。従って、低容量(例えば10μFや22μF)のコンデンサを使用することができる。
 図15は、三相交流電圧の生成の要領を示す図である。
 制御部3は、各相の変換装置(第1変換装置,第2変換装置,第3変換装置)100を、これらが出力する交流波形の位相が相互に(2/3)πずれるように制御する。これにより、電力変換装置100Pは、三相交流電圧を三相交流負荷6に対して印加し、交流電力を供給することができる。
 (補足)
 なお、前述のように、変換装置100は、交流から直流への変換にも使用可能である。但し、この場合は、スイッチング素子Q9,Q10の相互接続点からコンデンサ22までの電路にACリアクトル(後述する第2実施形態におけるACリアクトル23(図9)と同じ。)を挿入することが好ましい。
 この場合、ACリアクトルはコンデンサ22と共に、フィルタ回路(ローパスフィルタ)を構成する。図2において、交流側から給電する場合には、第2変換部2は「整流回路」となり、第1変換部1の整流回路13が「インバータ」となる。この「インバータ」が発生する高周波成分は、上記のフィルタ回路の存在により交流側には漏出しない。
 また、この場合のフルブリッジ回路11は、「整流回路」となる。制御部3は、絶縁トランス12が磁気飽和しない程度の適切なスイッチング周波数でスイッチング素子Q5及びQ8と、スイッチング素子Q6及びQ7を、交互にオンさせることで絶縁トランス12に電力を送り込む。絶縁トランス12の出力は「整流回路」としてのフルブリッジ回路11により整流され、直流電圧となる。
 《三相交流電源装置/電力変換装置の第2実施形態》
 図8は、第2実施形態に係る三相交流電源装置500を示す回路図である。三相交流電源装置500は、電力変換装置100Pと、例えば蓄電池からなる直流電源5とを備え、三相交流負荷6に接続される。
 また、図9は、図8における1相分の変換装置100の内部回路を、より詳細に示す図である。
 図9が、図2と異なるのは、図9において、第2変換部2におけるフルブリッジインバータ21の出力側に、ACリアクトル23を設けた点、及び、第1変換部1の出力電圧を検知する電圧センサ9を設けた点であり、その他のハードウェア構成は同じである。ACリアクトル23及びコンデンサ22は、第2変換部2の出力に含まれる高周波成分を取り除くフィルタ回路(ローパスフィルタ)を構成する。電圧センサ9が検知した電圧の情報は、制御部3に送られる。
 図10は、フルブリッジ回路11に対するゲート駆動パルスを示す図である。図中、二点鎖線で示す波形が、目標電圧の交流電圧VACである。ゲート駆動パルスの周波数は、交流電圧VACの周波数(50又は60Hz)に比べて格段に高周波(例えば20kHz)であるため、個々のパルスは描けないが、交流波形の絶対値のピークでパルス幅が最も広くなり、絶対値が0に近づくほど狭くなる。図3との違いは、交流波形のゼロクロス近傍において図3よりも広い範囲で、ゲート駆動パルスが出力されない点である。
 図11の(a)は、図10のゲート駆動パルスによって得ようとしている第1変換部1の出力波形の指令値(理想値)である。なお、横軸が時間、縦軸が電圧を表している。すなわち、これは、交流電圧VACの交流波形を全波整流したような脈流波形を含むものとなっている。この場合、目標電圧である交流電圧VACの周波数は、例えば50Hzである。従って、脈流波形の1周期は、(1/50)秒=0.02秒のさらに1/2であり、0.01秒である。また、この例では、波高値が282.8V(200×21/2)である。
 また、図11の(b)は、実際にコンデンサ14の両端に現れる脈流波形の電圧である。(a)との比較により明らかなように、ほぼ、指令値通りの脈流波形が得られるが、目標電圧の波高値に対して所定の割合以下、例えば100V以下の電圧となる期間内で、波形が少し歪んでいる。
 図12の(a)は、図11の(b)と同様の図に、ゼロクロス近傍の目標電圧の波形を点線で書き加えた図である。また、図12の(b)、(c)は、第2変換部2のフルブリッジインバータを構成するスイッチング素子Q9~Q12のゲート駆動パルスである。(b)は、スイッチング素子Q9,Q12に対するゲート駆動パルス、(c)は、スイッチング素子Q10,Q11に対するゲート駆動パルスである。図中の縦方向の細かい線が入っている領域は、高周波のスイッチングによりPWM制御が行われる。
 図示のように、(b)、(c)のゲート駆動パルスは交互に1/0となる。これにより、(a)の脈流波形は、脈流1周期ごとに反転する。また、制御部3は、(b)すなわちスイッチング素子Q9,Q12の制御に関して、(a)に示す、第1変換部1が出力する電圧が例えば100V以下である場合には、スイッチング素子Q9,Q12を高周波でスイッチングさせ、インバータ動作を行わせる。これにより、ゼロクロス近傍での目標電圧に近づくように第2変換部2から電圧が出力される。また、制御部3は、(c)においても同様に、例えば100V以下の電圧である場合には、スイッチング素子Q10,Q11を高周波でスイッチングさせ、インバータ動作を行わせる。これにより、ゼロクロス近傍での目標電圧の電圧に近づくように、第2変換部2から電圧が出力される。
 図13は、第2変換部2から、ACリアクトル23及びコンデンサ22によるフィルタ回路を介して出力される交流電圧VACを表すグラフであり、(a)は目標電圧(理想値)、(b)は実際に電圧センサ6sが検知する交流電圧VACである。(b)に示すように、ゼロクロス付近の歪みも無く、ほぼ目標電圧通りの交流波形が得られている。
 以上のように、第2実施形態の変換装置100によれば、第1変換部1のハードウェア構成はDC/DCコンバータであるが、直流電圧を、単なる直流電圧に変換するのではなく、交流波形の絶対値に相当する脈流波形(但し、ゼロクロス近傍を除く。)に変換する。従って、交流波形の基になる波形は主として第1変換部1によって生成される。また、第2変換部2は、第1変換部1が出力した脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して交流波形の目標電圧に変換する。さらに、第2変換部2は、ゼロクロス近傍についてのみ、インバータ動作を行って第1変換部1が生成しなかったゼロクロス近傍の交流波形を生成し、出力する。
 すなわちこの場合、目標電圧のゼロクロス近傍では第2変換部2が交流波形の生成に寄与し、それ以外は第1変換部1が交流波形の生成に寄与する。第1変換部1のみによって脈流波形の全域を生成しようとすると、ゼロクロス近傍で波形の歪みが生じる場合があるが、第2変換部2のインバータ動作を局部的に活用することにより、このような波形の歪みを防止し、より滑らかな交流波形の出力を得ることができる。
 なお、第2変換部2をインバータ動作させる期間は短いので、従来のインバータ動作に比べれば損失が極めて少ない。また、ACリアクトル23による損失も、従来のインバータ動作に比べれば損失が少ない。さらに、インバータ動作するゼロクロス近傍の期間は比較的電圧が低いことも、スイッチングによる損失及びACリアクトルによる損失を低減させることに寄与する。
 以上のような損失の低減により、変換装置100の変換効率を向上させることができ、しかも、より滑らかな交流波形の出力を得ることができる。
 なお、第2変換部2を高周波でインバータ動作させる期間を決める基準は、波高値に対して所定の割合以下となること、である。上記の例では波高値282.8Vに対して所定の割合とする閾値を100Vとしたので、所定の割合とは、100V/282.8V≒0.35である。但し100Vは、余裕を見た値であり、図5の(b)では50V以下で歪みが現れている。従って、閾値を50Vまで下げてもよい。50Vの場合には、所定の割合とは、50V/282.8V≒0.18である。
 従って、「所定の割合」としては、18%~35%が好適であると考えられる。電圧の実効値が200V以外の場合も同様に、波高値に対して18%~35%が好適である。「所定の割合」を18%未満にすると、ゼロクロス近傍での僅かな歪みが残る可能性がある。35%より大きくすると、第2変換部2における高周波のインバータ動作期間が長くなるので、その分、損失低減の効果が薄れる。
 《三相交流電源装置/電力変換装置の第3実施形態》
 図14は、第3実施形態に係る三相交流電源装置及び電力変換装置における、1相分の変換装置100の回路図である。ここでは、図8に対応する図は省略する。すなわち、図8における変換装置100を、図14の変換装置100に入れ替えたものが、第3実施形態に係る三相交流電源装置及び電力変換装置である。
 図14において、図9(第2実施形態)との違いは、絶縁トランス12の1次側(図の左側)巻線12pがセンタータップ付きである点、及び、図9ではフルブリッジ回路11である部分が、センタータップを利用したプッシュプル回路11Aである点である。プッシュプル回路11Aは、DCリアクトル15及びスイッチング素子Qa,Qbを備え、図示のように接続されている。スイッチング素子Qa,Qbは、制御部3によりPWM制御され、プッシュプル回路11Aの動作時には、一方がオンのとき他方はオフである。
 図14において、直流電圧VDCによる電流は、DCリアクトル15からスイッチング素子Qa,Qbのうちオンになっている方を通って絶縁トランス12に入り、センタータップから出る。スイッチング素子Qa,Qbの交互のオン・オフが繰り返されることにより、絶縁トランス12による変圧を行うことができる。スイッチング素子Qa,Qbのゲート駆動パルスをPWM制御することにより、第2実施形態における第1変換部1と同様の機能を実現することができる。
 すなわち、第3実施形態における第1変換部1の出力波形の指令値(理想値)は、第2実施形態と同様に、図11の(a)に示されるものである。
 また、第2変換部2のフルブリッジインバータ21を構成するスイッチング素子Q9,Q12に対するゲート駆動パルス、及び、スイッチング素子Q10,Q11に対するゲート駆動パルスは、それぞれ、第2実施形態と同様に、図12の(b)、(c)に示すものとなる。
 こうして、第2実施形態と同様に、図13の(b)に示すような、ほぼ目標電圧通りの交流波形が得られる。
 以上のように、第3実施形態の変換装置100によれば、第2実施形態と同様の機能を実現し、滑らかな交流波形の出力を得ることができる。また、プッシュプル回路11Aは、スイッチング素子の数が第2実施形態のフルブリッジ回路11(図9)より少ないため、その分、スイッチング損失が少ない。
 《その他》
 なお、上記各実施形態では、電力変換装置100Pを三相交流負荷6に接続する場合について説明したが、かかる電力変換装置100Pを、単相負荷や電力系統に接続することも可能である。
 また、第1~第3実施形態の変換装置100は、蓄電池等の直流電源から交流電力を供給する電源システム(主として事業用)、自立電源、UPS等に広く用いることができる。
 また、図1又は図8では、3組の変換装置100に対して共通の直流電源5から直流電圧を入力する構成とした。このように共通の直流電源を使用することができるのは、絶縁トランス12を用いる変換装置100の利点でもある。しかしながら、共通の直流電源を使用することに限定される訳ではなく、複数の変換装置に対して個別に直流電源を設けてもよい。
 なお、今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
 1 第1変換部
 2 第2変換部
 3 制御部
 4 コンデンサ
 5 直流電源
 5s 電圧センサ
 6 三相交流負荷
 6p 相負荷
 6s 電圧センサ
 9 電圧センサ
 10 DC/DCコンバータ
 11 フルブリッジ回路
 11A プッシュプル回路
 12 絶縁トランス
 12p 1次側巻線
 13 整流回路
 14 コンデンサ
 15 DCリアクトル
 21 フルブリッジインバータ
 22 コンデンサ
 23 ACリアクトル
 100 変換装置
 100P 電力変換装置
 500 三相交流電源装置
 L DCバス
 N 中性点
 Q1~Q12,Qa,Qb スイッチング素子

Claims (6)

  1.  直流電源から入力される直流電圧を、三相交流電圧に変換する電力変換装置であって、
     前記直流電源から入力される直流電圧を、三相交流の中性点に対する第1相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第1相変換装置と、
     前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第2相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第2相変換装置と、
     前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第3相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第3相変換装置と、
     前記第1相変換装置、前記第2相変換装置、及び、前記第3相変換装置を制御する制御部と、を備え、
     前記第1相変換装置、前記第2相変換装置及び前記第3相変換装置の各々は、
     絶縁トランスを含むDC/DCコンバータ及び平滑用のコンデンサを有し、前記制御部が前記DC/DCコンバータを制御することにより、入力される直流電圧を、出力すべき交流波形の絶対値に相当する脈流波形を含む電圧に変換する第1変換部と、
     前記第1変換部より後段に設けられ、フルブリッジインバータを有し、前記制御部が前記フルブリッジインバータを制御することにより、前記脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して前記交流波形の電圧に変換する第2変換部と、
     を備えている電力変換装置。
  2.  前記第1変換部は、前記直流電圧を、連続した前記脈流波形の電圧に変換する請求項1に記載の電力変換装置。
  3.  前記第1変換部の出力する電圧が、前記脈流波形の波高値に対して所定の割合以下となる期間内にあるとき、前記制御部は、前記フルブリッジインバータを、高周波でインバータ動作させることにより、前記期間内の前記交流波形の電圧を生成する請求項1に記載の電力変換装置。
  4.  前記所定の割合とは、18%~35%である請求項3に記載の電力変換装置。
  5.  前記コンデンサは、前記第1変換部におけるスイッチングによる高周波の電圧変動を平滑化するが、前記脈流波形は平滑化しない程度の容量を有する請求項1~請求項4のいずれか1項に記載の電力変換装置。
  6.  直流電源と、
     前記直流電源から入力される直流電圧を、三相交流の中性点に対する第1相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第1相変換装置と、
     前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第2相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第2相変換装置と、
     前記直流電源から入力される直流電圧を、前記中性点に対する第3相に出力すべき交流波形の電圧に変換する第3相変換装置と、
     前記第1相変換装置、前記第2相変換装置、及び、前記第3相変換装置を制御する制御部と、を備え、
     前記第1相変換装置、前記第2相変換装置及び前記第3相変換装置の各々は、
     絶縁トランスを含むDC/DCコンバータ及び平滑用のコンデンサを有し、前記制御部が前記DC/DCコンバータを制御することにより、入力される直流電圧を、出力すべき交流波形の絶対値に相当する脈流波形を含む電圧に変換する第1変換部と、
     前記第1変換部より後段に設けられ、フルブリッジインバータを有し、前記制御部が前記フルブリッジインバータを制御することにより、前記脈流波形を含む電圧を1周期ごとに極性反転して前記交流波形の電圧に変換する第2変換部と、
     を備えている三相交流電源装置。
PCT/JP2015/050044 2014-01-10 2015-01-05 電力変換装置及び三相交流電源装置 WO2015105069A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201580003536.1A CN105934874B (zh) 2014-01-10 2015-01-05 电力转换装置和三相交流电源装置
KR1020167020437A KR102277291B1 (ko) 2014-01-10 2015-01-05 전력 변환 장치 및 3상 교류 전원 장치
EP15735420.0A EP3093973B1 (en) 2014-01-10 2015-01-05 Power conversion device and three-phase alternating current power supply device
US15/110,510 US9748865B2 (en) 2014-01-10 2015-01-05 Power conversion device and three-phase alternating current power supply device

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2014-003642 2014-01-10
JP2014003642A JP6176121B2 (ja) 2014-01-10 2014-01-10 電力変換装置及び三相交流電源装置

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2015105069A1 true WO2015105069A1 (ja) 2015-07-16

Family

ID=53523896

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2015/050044 WO2015105069A1 (ja) 2014-01-10 2015-01-05 電力変換装置及び三相交流電源装置

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9748865B2 (ja)
EP (1) EP3093973B1 (ja)
JP (1) JP6176121B2 (ja)
KR (1) KR102277291B1 (ja)
CN (1) CN105934874B (ja)
TW (1) TWI643439B (ja)
WO (1) WO2015105069A1 (ja)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104753369B (zh) * 2015-03-18 2017-06-06 深圳市保益新能电气有限公司 一种高频隔离交直流变换电路及其控制方法
JP6348460B2 (ja) * 2015-07-08 2018-06-27 東芝三菱電機産業システム株式会社 電力変換システム
US9859808B2 (en) * 2016-04-26 2018-01-02 General Electric Company Power converter topology for use in an energy storage system
US9899930B2 (en) 2016-05-13 2018-02-20 Infineon Technologies Austria Ag Method and apparatus for phase alignment in semi-resonant power converters to avoid switching of power switches having negative current flow
US9806621B1 (en) 2016-05-13 2017-10-31 Infineon Technologies Austria Ag Method and apparatus for phase alignment in semi-resonant power converters
JP6533016B2 (ja) * 2016-08-04 2019-06-19 株式会社日立製作所 電力変換装置および電力変換システム
JP6745202B2 (ja) * 2016-11-25 2020-08-26 株式会社Soken 回転電機
US10205399B2 (en) 2017-01-13 2019-02-12 General Electric Company Switching strategy for increased efficiency of power converters
WO2018194673A1 (en) * 2017-04-21 2018-10-25 Abb Schweiz Ag Converter system for powering an electrical load
US10630202B2 (en) * 2018-01-17 2020-04-21 The Florida International University Board Of Trustees Three phase inverter system using an eight-switch-three-phase unfolder
DE102018203192A1 (de) * 2018-03-02 2019-09-05 Schmidhauser Ag Lade-System
US10263516B1 (en) * 2018-03-06 2019-04-16 Infineon Technologies Austria Ag Cascaded voltage converter with inter-stage magnetic power coupling
US10256729B1 (en) * 2018-03-06 2019-04-09 Infineon Technologies Austria Ag Switched-capacitor converter with interleaved half bridge
EP3633839A1 (de) * 2018-10-04 2020-04-08 EGSTON Power Electronics GmbH Mehrphasiger, potentialgetrennter gleichspannungskonverter
WO2020070167A1 (de) * 2018-10-04 2020-04-09 Egston Power Electronics Gmbh Mehrphasiger, potentialgetrennter gleichspannungskonverter
DE102018218091A1 (de) * 2018-10-23 2020-04-23 Audi Ag Gleichspannungswandleranordnung, Brennstoffzellenfahrzeug und Verfahren zum Betreiben einer Gleichspannungswandleranordnung
US11290022B2 (en) * 2020-09-01 2022-03-29 Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. Bidirectional architectures with partial energy processing for DC/DC converters
CN114825905A (zh) * 2022-06-28 2022-07-29 青岛鼎信通讯股份有限公司 一种电力电子变压器的电压相位间歇方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63313668A (ja) * 1987-06-15 1988-12-21 Hitachi Seiko Ltd 交直両用ア−ク溶接電源
JPH1070886A (ja) * 1996-06-17 1998-03-10 Yaskawa Electric Corp 多重パルス幅変調方式の電力変換装置
US6466468B1 (en) * 2002-01-31 2002-10-15 The Boeing Company Direct conversion programmable power source controller
JP2006025591A (ja) * 2004-06-08 2006-01-26 Toshiba Corp 車両用電源装置
JP2007325456A (ja) * 2006-06-02 2007-12-13 Hano Seisakusho:Kk 2重共振回路を用いた定周波定電圧交流電源変換方法及びその装置
JP2010220321A (ja) * 2009-03-13 2010-09-30 Omron Corp パワーコンディショナおよび太陽光発電システム
JP5260092B2 (ja) 2008-03-10 2013-08-14 株式会社日立製作所 電力変換装置及び発電変換システム

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5481451A (en) * 1992-10-30 1996-01-02 Arex Electronics Corporation AC-to-AC power inverter apparatus functioning without smoothing capacitor, and control method thereof
US5757633A (en) * 1995-12-04 1998-05-26 General Atomics High efficiency multistep sinewave synthesizer
US6330170B1 (en) * 1999-08-27 2001-12-11 Virginia Tech Intellectual Properties, Inc. Soft-switched quasi-single-stage (QSS) bi-directional inverter/charger
US6404655B1 (en) * 1999-12-07 2002-06-11 Semikron, Inc. Transformerless 3 phase power inverter
JP3955285B2 (ja) * 2003-03-27 2007-08-08 松下電器産業株式会社 モータ駆動用インバータ制御装置および空気調和機
US6954366B2 (en) * 2003-11-25 2005-10-11 Electric Power Research Institute Multifunction hybrid intelligent universal transformer
JP3772898B2 (ja) * 2004-09-08 2006-05-10 ダイキン工業株式会社 多相電流供給回路及び駆動装置
GB2415841B (en) * 2004-11-08 2006-05-10 Enecsys Ltd Power conditioning unit
TW200709544A (en) * 2005-08-29 2007-03-01 Ind Tech Res Inst Transformer-free power conversion circuit for parallel connection with commercial electricity system
JP5040287B2 (ja) * 2006-02-24 2012-10-03 富士電機株式会社 三相交流−交流変換装置
TW200922087A (en) * 2007-11-02 2009-05-16 Tatung Co Ltd Paralleled power conditioning system with circulating current filter
JP5097828B2 (ja) * 2008-11-18 2012-12-12 三菱電機株式会社 電力変換装置
US8730702B2 (en) * 2009-03-03 2014-05-20 Renewable Power Conversion, Inc. Very high efficiency three phase power converter
EP2270966A1 (de) * 2009-07-02 2011-01-05 SMA Solar Technology AG DC/DC-Wandler mit Hilfswandler zur Erdstromkompensation
JP5431826B2 (ja) * 2009-08-06 2014-03-05 田淵電機株式会社 Dc/dcコンバータおよび電力変換装置
JP5358356B2 (ja) * 2009-08-31 2013-12-04 株式会社日立製作所 半導体電力変換装置
JP5126302B2 (ja) * 2010-06-30 2013-01-23 株式会社安川電機 3レベルインバータ、パワーコンディショナ及び発電システム
US8736102B1 (en) * 2010-10-07 2014-05-27 The Boeing Company Multifunctional power converter
GB2496140B (en) * 2011-11-01 2016-05-04 Solarcity Corp Photovoltaic power conditioning units
JP5267589B2 (ja) * 2011-02-03 2013-08-21 株式会社日本自動車部品総合研究所 電力変換装置
CN102097966A (zh) * 2011-02-14 2011-06-15 东南大学 级联型兆瓦级光伏并网逆变器
WO2012167827A1 (en) * 2011-06-08 2012-12-13 L-3 Communications Magnet-Motor Gmbh Dc/ac converter and method of controlling a dc/ac converter
CN103001526B (zh) * 2011-09-15 2015-09-02 南京博兰得电子科技有限公司 一种非隔离型逆变器及其控制方法
JP5846818B2 (ja) * 2011-09-16 2016-01-20 ミネベア株式会社 電力制御装置
US8284574B2 (en) * 2011-10-17 2012-10-09 Solarbridge Technologies, Inc. Method and apparatus for controlling an inverter using pulse mode control
US9099938B2 (en) * 2011-12-16 2015-08-04 Empower Micro Systems Bi-directional energy converter with multiple DC sources
CN202617030U (zh) * 2012-05-15 2012-12-19 江苏固德威电源科技有限公司 带隔离变压器的多电平光伏并网逆变器
US8699237B2 (en) * 2012-05-30 2014-04-15 National Tsing Hua University Soft-switching inverter utilizing high step up ratio circuit with active clamping
US9030852B2 (en) * 2012-05-31 2015-05-12 General Electric Company System for power conversion utilizing matrix converters
US20130343089A1 (en) * 2012-06-25 2013-12-26 General Electric Company Scalable-voltage current-link power electronic system for multi-phase ac or dc loads
US9882507B2 (en) * 2013-04-16 2018-01-30 Solarcity Corporation Power factor adjustment in multi-phase power system
FR3016096B1 (fr) * 2013-12-31 2023-06-16 Thales Sa Convertisseur d'energie multi-sorties a commande par dephasage
US9859714B2 (en) * 2015-06-18 2018-01-02 Sparq Systems Inc. Multiple input three-phase inverter with independent MPPT and high efficiency

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63313668A (ja) * 1987-06-15 1988-12-21 Hitachi Seiko Ltd 交直両用ア−ク溶接電源
JPH1070886A (ja) * 1996-06-17 1998-03-10 Yaskawa Electric Corp 多重パルス幅変調方式の電力変換装置
US6466468B1 (en) * 2002-01-31 2002-10-15 The Boeing Company Direct conversion programmable power source controller
JP2006025591A (ja) * 2004-06-08 2006-01-26 Toshiba Corp 車両用電源装置
JP2007325456A (ja) * 2006-06-02 2007-12-13 Hano Seisakusho:Kk 2重共振回路を用いた定周波定電圧交流電源変換方法及びその装置
JP5260092B2 (ja) 2008-03-10 2013-08-14 株式会社日立製作所 電力変換装置及び発電変換システム
JP2010220321A (ja) * 2009-03-13 2010-09-30 Omron Corp パワーコンディショナおよび太陽光発電システム

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3093973A4

Also Published As

Publication number Publication date
EP3093973B1 (en) 2018-12-05
EP3093973A1 (en) 2016-11-16
TW201539967A (zh) 2015-10-16
US20160336873A1 (en) 2016-11-17
EP3093973A4 (en) 2017-07-12
KR102277291B1 (ko) 2021-07-15
CN105934874B (zh) 2018-10-30
KR20160106090A (ko) 2016-09-09
CN105934874A (zh) 2016-09-07
TWI643439B (zh) 2018-12-01
US9748865B2 (en) 2017-08-29
JP6176121B2 (ja) 2017-08-09
JP2015133814A (ja) 2015-07-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6176121B2 (ja) 電力変換装置及び三相交流電源装置
JP6303819B2 (ja) 電力変換装置及び三相交流電源装置
TWI660566B (zh) 電力變換裝置
US20140241507A1 (en) Electrical energy supply system
JP5169017B2 (ja) 電力変換装置
JP6361539B2 (ja) 変換装置
CN105960753B (zh) 用于减小谐波的装置和方法
TWI625036B (zh) 電力變換裝置
JP5938739B2 (ja) 電力変換装置
JP2015130742A (ja) 変換装置
Singh et al. Three-phase electric drive with modified electronic smoothing inductor
JP6552388B2 (ja) 電流形電力変換装置の制御装置及び制御方法
Pan et al. Novel hybrid modulation based bidirectional electrolytic capacitor-less three-phase inverter for fuel cell vehicles
JPH07308069A (ja) 昇圧形3相全波整流装置及びその制御方法
JP2017195706A (ja) 三相電力変換装置
JP2009106056A (ja) 電力変換装置

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 15735420

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2015735420

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2015735420

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 15110510

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20167020437

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A