WO2015098689A1 - クロスフローファンの翼 - Google Patents

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全史 宇多
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ダイキン工業株式会社
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    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F1/00—Room units for air-conditioning, e.g. separate or self-contained units or units receiving primary air from a central station
    • F24F1/0007—Indoor units, e.g. fan coil units
    • F24F1/0018—Indoor units, e.g. fan coil units characterised by fans
    • F24F1/0025—Cross-flow or tangential fans

Definitions

  • the present invention relates to a wing of a cross flow fan.
  • ⁇ Cross flow fans are often used to blow air in indoor units of air conditioners.
  • the pressure surface of the blade and the suction surface facing the pressure surface are curved in the fan rotation direction from the fan rotation axis toward the outside of the blade, and near the center of the blade. Is formed in an arcuate shape that is separated from a straight line connecting the inner periphery and the outer periphery of the wing.
  • the maximum thickness position is located at 4% from the inside of the chord length, the maximum thickness position is almost the inner peripheral end, and the thickness is the outer periphery as it is. It becomes thinner rapidly toward the edge. For this reason, after the flow collides at the inner peripheral edge, it may be peeled off immediately due to the large curvature of the blade surface, and may remain peeled downstream without reattaching on the outer peripheral side of the fan in front of the blade middle position. there were.
  • the interblade dimension in the direction perpendicular to the direction of the air flow between the blades is such that the outer peripheral side and the inner peripheral surface of the fan.
  • the blades become thinner toward the outer peripheral side of the fan so as to be substantially equal to each other.
  • the wings of Patent Document 2 tend to generate intermittent abnormal sounds such as “basabasa” which are extremely unpleasant due to the collapse of the two-dimensional flow.
  • An object of the present invention is to obtain a crossflow fan blade capable of providing a low-noise and high-efficiency crossflow fan even in the case of a high load.
  • the blades of the crossflow fan according to the first aspect of the present invention are arranged on the inner peripheral side of the crossflow fan and are arranged on the outer peripheral side of the crossflow fan and the front edge portion formed in an arc shape.
  • a rear edge portion formed between the front edge portion and the rear edge portion, and a base portion having a pressure surface for generating a positive pressure and a suction surface for generating a negative pressure,
  • the leading edge and the trailing edge are formed such that the radius of the leading edge is larger than the radius of the trailing edge, and the base is thickest at the maximum thickness position closer to the leading edge than the trailing edge.
  • first thickness at the middle position of the chord length and a second thickness at a position 5% of the chord length away from the outer end of the chord length, and divides the first thickness by the maximum thickness.
  • the value is larger than the value obtained by dividing the second thickness by the first thickness.
  • the maximum thickness position exists on the inner peripheral side of the blade middle with respect to the flow in the vicinity of the blade at the time of blowing, so that the trailing edge portion from the leading edge portion of the blade
  • the flow separation at the suction surface up to the above is suppressed, the flow from the front edge portion to the rear edge portion is promoted to suppress the turbulent flow, and the low frequency narrow band noise such as N sound is reduced.
  • the wall thickness gradually decreases to the middle of the blade, the blade surface curvature on the suction surface does not increase, so even if flow separation occurs on the suction surface side, the airflow immediately reattaches to the suction surface. As a result, separation to the middle of the blade can be suppressed.
  • the wall thickness from the middle of the blade to the trailing edge suddenly decreases, the air flow between the blades can be efficiently utilized by maintaining a wide flow width between the blades from the middle of the blade to the trailing edge. Wind speed can be reduced.
  • the blade of the crossflow fan according to the second aspect of the present invention is the blade of the crossflow fan according to the first aspect, wherein the base has a maximum wall thickness in the range from 5% to 45% of the chord length from the inner circumferential end. It is located in
  • the maximum thickness position is located in the range of 5% to 45% of the chord length from the inner peripheral end, thereby suppressing separation and the wind speed between the blades. There is a relatively good efficiency improvement due to the reduction.
  • the crossflow fan blade according to the third aspect of the present invention is the crossflow fan blade according to the second aspect, wherein the base portion has a second wall thickness corresponding to a value obtained by dividing the first wall thickness by the maximum wall thickness.
  • the ratio of the value divided by the thickness is set to 0.85 or less.
  • the value of the ratio of the value obtained by dividing the second thickness by the first thickness to the value obtained by dividing the first thickness by the maximum thickness is 0.85 or less. Therefore, a relatively good efficiency improvement can be seen by suppressing the separation and reducing the wind speed between the blades.
  • Sectional drawing which shows the outline
  • the perspective view which shows the outline
  • the graph for demonstrating the relationship between the maximum thickness position and an efficiency improvement amount.
  • FIG. 1 is a diagram schematically illustrating a cross section of an indoor unit 1 of an air conditioner.
  • the indoor unit 1 includes a main body casing 2, an air filter 3, an indoor heat exchanger 4, a cross flow fan 10, a vertical flap 5, and a horizontal flap 6.
  • an air filter 3 is disposed on the top surface of the main body casing 2 on the top side of the suction port 2a so as to face the suction port 2a.
  • An indoor heat exchanger 4 is disposed further downstream of the air filter 3.
  • the indoor heat exchanger 4 is configured by connecting a front side heat exchanger 4a and a back side heat exchanger 4b so as to form an inverted V shape in a side view.
  • Both the front side heat exchanger 4a and the back side heat exchanger 4b are configured by arranging a large number of plate fins parallel to each other in the width direction of the indoor unit 1 and attaching them to the heat transfer tubes.
  • a substantially cylindrical cross flow fan 10 is provided on the downstream side of the indoor heat exchanger 4 so as to extend long in the width direction of the main casing 2.
  • the cross flow fan 10 is arranged in parallel to the indoor heat exchanger 4.
  • the cross flow fan 10 includes an impeller 20 disposed in a space surrounded by an inverted V-shaped indoor heat exchanger 4 and a fan motor (not shown) for driving the impeller 20. ).
  • the cross flow fan 10 rotates the impeller 20 in a direction A1 (clockwise) indicated by an arrow in FIG. 1 to generate an air flow from the indoor heat exchanger 4 toward the outlet 2b. That is, the cross flow fan 10 is a cross flow fan in which the airflow crosses the cross flow fan 10.
  • the blowout passage connected to the blowout port 2b downstream of the crossflow fan 10 is configured with a scroll member 2c on the back side.
  • the lower end of the scroll member 2c is connected to the lower side of the opening of the air outlet 2b.
  • the guide surface of the scroll member 2c has a smooth curved shape having a center of curvature on the side of the crossflow fan 10 in a cross-sectional view in order to smoothly and quietly guide the air blown from the crossflow fan 10 to the outlet 2b.
  • a tongue portion 2d is formed on the front side of the cross flow fan 10, and the upper surface of the blowout passage continuing from the tongue portion 2d is connected to the upper side of the blowout port 2b.
  • the direction of the airflow blown out from the outlet 2 b is adjusted by the vertical flap 5 and the horizontal flap 6.
  • FIG. 2 shows a schematic structure of the impeller 20 of the cross flow fan 10.
  • the impeller 20 is configured by joining end plates 21 and 24 and a plurality of fan blocks 30, for example. In this example, seven fan blocks 30 are joined.
  • An end plate 21 is disposed at one end of the impeller 20, and has a metal rotation shaft 22 on the axis O.
  • Each fan block 30 includes a plurality of blades 40 and an annular support plate 50.
  • FIG. 3 shows a plurality of blades 40 fixed on the support plate 50 of one fan block 30.
  • the support plate 50 is annular, and has an inner peripheral end 51 on the inner peripheral side of the cross flow fan 10 and an outer peripheral end 52 on the outer peripheral side.
  • Each wing 40 includes a base 41, a front edge 42, and a rear edge 43.
  • the following cross-sectional shape is commonly adopted for all blades 40 arranged in one fan block 30 in a cross section cut along a plane parallel to the support plate 50. All the blades 40 arranged in one fan block 30 are arranged so as to contact one inscribed circle IL and one circumscribed circle OL concentric with the inner peripheral end 51 and the outer peripheral end 52.
  • the leading edge 42 is formed so as to draw a convex circular arc shape on the inner peripheral side of the wing 40, and has a cross-sectional arc-shaped surface.
  • the trailing edge portion 43 is formed so as to draw a convex arcuate shape on the outer peripheral side of the wing 40 and has a cross-sectional arc-shaped surface.
  • the base portion 41 is formed between the front edge portion 42 and the rear edge portion 43, and has a positive pressure surface 41p and a negative pressure surface 41n. The base 41 generates positive pressure at the positive pressure surface 41p and generates negative pressure at the negative pressure surface 41n.
  • the blade 40 is orthogonal to the central axis O of the cross flow fan 10 and is inclined by ⁇ with respect to a radial line RL extending radially from the central axis O toward the outer periphery.
  • the inclination ⁇ of the blade 40 is defined by an angle formed by the tangent line TL on the inner peripheral side of the blade 40 and the radial line RL.
  • Both the pressure surface 41p and the suction surface 41n of the blade 40 are curved so as to draw a gentle arc whose cross section swells to the outer peripheral side. Since the blade 40 has an inclination ⁇ with respect to the radial line RL, the center of curvature of the arc of the pressure surface 41p and the center of curvature of the arc of the suction surface 41n are located on the inner peripheral surface side.
  • the chord length CL is a length from the front end of the front edge portion 42 to the rear end of the rear edge portion 43.
  • the tangent line TL on the inner circumference side of the blade 40 is extended to the inner circumference side and the outer circumference side, the perpendicular line PL1 in contact with the front edge part 42 standing on the tangent line TL, and the rear edge part 43 standing on the tangent line TL, A perpendicular line PL2 is drawn.
  • the length from the perpendicular line PL1 to the perpendicular line PL2 is the chord length CL.
  • the thickness of the base portion 41 that is, the distance between the pressure surface 41p and the suction surface 41n gradually changes from the inner peripheral side toward the outer peripheral side. Therefore, there is one place where the thickness of the base 41 is maximum.
  • the position where the thickness of the base 41 is maximum is referred to as the maximum thickness position.
  • the thickness of the base 41 is defined as the distance between the pressure surface 41p and the suction surface 41n in the direction perpendicular to the pressure surface 41p.
  • the maximum wall thickness position is represented by the position of the foot of the perpendicular line that is lowered from the intermediate position between the pressure surface 41p and the suction surface 41n to the tangent line TL that defines the chord length CL.
  • Each blade 40 is formed such that the radius R1 of the arc of the front edge portion 42 is larger than the radius R2 of the arc of the rear edge portion 43.
  • the radius R1 of the arc of the front edge portion 42 and the radius R2 of the arc of the rear edge portion 43 are set so as to have a relationship of R1 / R2> 1.5, more preferably R1 / R2> 1.75.
  • the maximum thickness position Mxp of the wing 40 is closer to the front edge 42 than the rear edge 43.
  • the maximum thickness position Mxp is located closer to the leading edge 42 than the chord length intermediate position CLm.
  • the blade 40 has a thickness at an intermediate chord length position CLm as an intermediate thickness ⁇ , and a thickness at an outer peripheral position CL5 away from the outer peripheral end CLp of the chord by 5% of the chord length CL is defined as an outer peripheral thickness ⁇ . Then, it has a cross-sectional shape in which a relationship of ⁇ / ⁇ > ⁇ / ⁇ is established between the maximum thickness ⁇ and these thicknesses.
  • FIG. 4 shows the relationship between the maximum wall thickness position Mxp and the efficiency improvement amount.
  • the horizontal axis represents the maximum thickness position Mxp with respect to the inner peripheral end CLi of the chord as a ratio to the chord length CL.
  • the vertical axis represents the rate of decrease from the axial power of the blade 140 having the conventional shape shown in FIG. That is, the axial power SPo of the conventional cross flow fan 100 using the conventional blades 140 necessary for obtaining a predetermined air volume, and the axial power of the cross flow fan 10 using the blades 40 required for obtaining the same air volume. Assuming SPn, the rate of decrease is given by (SPo ⁇ SPn) / SPo ⁇ 100 (%). In the wing 40 shown in FIG. 3, the value of ( ⁇ / ⁇ ) / ( ⁇ / ⁇ ) is set to 0.64.
  • the radius of the inscribed circle IL9 is substantially equal to the radius of the inscribed circle IL of the cross flow fan 10, and the radius of the circumscribed circle OL9 is the circumscribed circle of the cross flow fan 10. It is approximately equal to the radius of the circle OL.
  • the chord length CL9 of each wing 140 is also substantially equal to the chord length CL of the wing 40, and the inclination ⁇ 9 of the wing 140 (the angle formed by the tangent TL9 on the inner peripheral side of the wing 140 and the radial line RL9) is also the inclination of the wing 40. It is almost equal to ⁇ . 6 differs from the wing 40 of FIG.
  • the maximum thickness position Mxp9 of the blade 140 is disposed in the vicinity of the intermediate position CLm9 of the chord length CL9 and on the outer peripheral side of the intermediate position CLm9. Because of this arrangement, the wing 140 has a crescent-shaped cross-sectional shape in which the wall thickness decreases in the same manner toward the inner peripheral side and the outer peripheral side.
  • the distance from the inner peripheral edge CLi to the maximum thickness position Mxp is preferably set in the range of 5% to 45% of the chord length CL. If the distance from the inner peripheral edge CLi to the maximum wall thickness position Mxp is in the range of 5% to 45% of the chord length CL, an efficiency improvement of about 0.8 to 1.3% can be expected, but outside this range This is because the efficiency improvement amount is drastically reduced.
  • FIG. 5 shows the relationship between the ratio of ( ⁇ / ⁇ ) and ( ⁇ / ⁇ ) and the amount of efficiency improvement.
  • the amount of improvement in FIG. 5 is that the maximum thickness position is 4% as in the wing of Patent Document 1, the radius of the leading edge is substantially equal to the radius R1 of the leading edge 42 of the wing 40, and the trailing edge. Is a rate of decrease from the axial power of the blade to be compared, which is substantially equal to the radius R2 of the trailing edge 43 of the blade 40.
  • This comparison target blade has a cross-sectional shape in which the cross section of the pressure surface and the suction surface between the maximum wall thickness position and the rear edge portion draws one arc, and the wall thickness decreases uniformly.
  • wing 40 shown by FIG. 3 is set to the location where the largest thickness position Mxp is 17%.
  • the blade 40 of the crossflow fan 10 is formed such that the radius R1 of the front edge portion 42 is larger than the radius R2 of the rear edge portion 43. Further, the base 41 of the wing 40 has the maximum thickness ⁇ at the maximum thickness position Mxp closer to the front edge 42 than the rear edge 43.
  • the blade 40 has a wall thickness ⁇ (example of the first wall thickness) at the chord length intermediate position CLm, and is thick at an outer peripheral position CL5 that is 5% away from the outer chord length of the chord. It has ⁇ (example of the second wall thickness).
  • the value obtained by dividing the wall thickness ⁇ at the chord length intermediate position CLm by the maximum wall thickness ⁇ is larger than the value obtained by dividing the wall thickness ⁇ at the outer circumferential side position CL5 by the wall thickness ⁇ . . That is, the cross-sectional shape of the blade 40 is formed so as to have a relationship of ⁇ / ⁇ > ⁇ / ⁇ .
  • the base 41 of the blade 40 is formed so that the maximum thickness ⁇ is located in the range of 5% to 45% of the chord length CL from the inner peripheral end. That is, the base 41 is formed so as to have a relationship of 5 ⁇ (distance from the inner peripheral end CLi to the maximum thickness position Mxp) / CL ⁇ 100 ⁇ 45. Further, the base 41 has a ratio of a value obtained by dividing the thickness ⁇ of the outer peripheral side position CL5 by the thickness ⁇ (the value obtained by dividing the thickness ⁇ of the portion of the chord length intermediate position CLm by the maximum thickness ⁇ (( ⁇ / The value of ( ⁇ ) / ( ⁇ / ⁇ )) is set to 0.85 or less.
  • FIG. 8 conceptually shows the airflow flowing around the wing 40.
  • FIG. 9 conceptually shows the airflow flowing around the wing 140 (see FIG. 6), which is the standard of the efficiency improvement amount of FIG.
  • FIG. 10 conceptually shows the airflow flowing around the blades 240 that is the reference for the efficiency improvement amount of FIG. 5 described above.
  • the blade side is a portion where the airflow speed is relatively slower than the two-dot chain line.
  • the maximum wall thickness position Mxp is closer to the leading edge 42 than the blade chord length intermediate position CLm, i.e., inside the blade middle, with respect to the flow near the blade at the time of blowing.
  • the wall thickness gradually decreases to the middle of the blade, the blade surface curvature on the suction surface does not increase, so even if flow separation occurs on the suction surface side, the airflow immediately reattaches to the suction surface.
  • the flow from the front edge portion 42 to the rear edge portion 43 is promoted to suppress turbulent flow, and low-frequency narrow-band noise such as N sound is reduced.
  • the low-frequency narrow-band noise N sound is also reduced as shown in FIG.
  • a remarkable reduction effect of N sound by changing from the conventional wing 140 to the wing 40 of the embodiment is seen.

Abstract

高負荷の場合においても低騒音かつ高効率なクロスフローファンを提供することのできるクロスフローファンの翼を得る。翼（４０）の前縁部（４２）及び後縁部（４３）は、前縁部（４２）の半径Ｒ１が後縁部（４３）の半径Ｒ２よりも大きくなるように形成されている。翼（４０）の基部（４１）は、後縁部（４３）よりも前縁部（４２）に近い最大肉厚位置（Ｍｘｐ）で最大肉厚αを持ち、翼弦長中間位置（ＣＬｍ）で肉厚βを持ちかつ翼弦の外周端（ＣＬｐ）から翼弦長ＣＬの５％だけ離れた位置（ＣＬ５）で肉厚γを持っている。基部（４１）は、肉厚βを最大肉厚αで割った値が肉厚γを肉厚βで割った値よりも大きくなるように形成されている。

Description

クロスフローファンの翼
　本発明は、クロスフローファンの翼に関する。
　空気調和機の室内機などでは、送風のために、クロスフローファンが多く用いられている。このようなクロスフローファンの翼断面形状に関しては、翼の圧力面及びその圧力面に対峙する負圧面が、ファン回転軸から翼の外側に向かうにしたがってファン回転方向に湾曲し、翼の中央付近が翼の内周部と外周部とを結ぶ直線に対して離れる弓形に形成されている。
　従来から、この翼形状の肉厚分布について、最大肉厚位置が前縁と後縁の中間にあるものでは、前縁部での流れの剥離がおきて乱流が起き易いことが知られている。このような高い負荷がクロスフローファンに掛かったときの不安定な流れを改善するため、特許文献１（特許第３６６１５７９号公報）に記載の翼構造では、翼の最大肉厚位置が翼弦長の内周端から４％の箇所となるように形成するとともに、ブレードの最大肉厚位置から両端部へ向け肉厚を順次薄くしている。しかし、特許文献１に記載されている翼構造では、最大肉厚位置が翼弦長の内側から４％の箇所に在るため、ほぼ最大肉厚位置が内周端でありそのまま肉厚が外周端に向かって急激に薄くなる。このため、内周端で流れが衝突した後に、翼面の大きな曲率によりすぐに剥離し、翼中間位置より手前のファンの外周側で再付着せず下流側へ向け剥離したままとなる場合があった。
　また、特許文献２（特開平５－７９４９２号公報）に記載されている翼構造では、翼と翼の間の空気流の方向に対して垂直方向の翼間寸法がファンの外周側と内周側とで略等しくなるように、ファンの外周側に向かうに従って翼が薄肉になっている。特許文献２の翼では、負荷がかかった時に、曲率の大きい負圧面側で、ファンから吹出す流れが翼内周端から外周端に向かうにつれ剥離して乱流となりやすい。そのため、特許文献２の翼では、２次元流れが崩れることにより、極めて不快な「バサバサ」という断続的な異常音が発生しやすい。また、特許文献２の翼間内の流れが乱流になりやすくなることから、ファン回転の異音（低次数狭帯域周波数騒音（以下、Ｎ音という））が増大し、その音は低周波数での突出となって静音性を阻害する。さらに、特許文献２の翼に負荷がかかった時、著しく送風性能が劣化するため、冷房能力または暖房能力が低下する。
　上述のように、従来の翼構造では、流れの剥離が起こって有効翼間距離が狭くなり、吹出風速が増加して騒音が大きくなる。また従来の翼構造では流れの剥離により翼面を有効に利用できず、送風効率が低下してしまう。
　本発明の課題は、高負荷の場合においても低騒音かつ高効率なクロスフローファンを提供することのできるクロスフローファンの翼を得ることを目的とする。
　本発明の第１観点に係るクロスフローファンの翼は、クロスフローファンの内周側に配置され、円弧状に形成されている前縁部と、クロスフローファンの外周側に配置され、円弧状に形成されている後縁部と、前縁部と後縁部との間に形成され、正圧を発生するための正圧面及び負圧を発生するための負圧面を有する基部とを備え、前縁部及び後縁部は、前縁部の半径が後縁部の半径よりも大きくなるように形成され、基部は、後縁部よりも前縁部に近い最大肉厚位置で最大肉厚を持ち、翼弦長中間位置で第１肉厚を持ちかつ翼弦の外周端から翼弦長の５％だけ離れた位置で第２肉厚を持ち、第１肉厚を最大肉厚で割った値が第２肉厚を第１肉厚で割った値よりも大きくなるように形成されている。
　第１観点に係るクロスフローファンの翼によれば、吹出し時における翼付近の流れに関して、最大肉厚位置が翼中間よりも内周側に存在することで、翼の前縁部から後縁部までの負圧面での流れの剥離が抑制され、前縁部から後縁部への流れを促進して乱流が抑えられ、N音のような低周波狭帯域騒音が低減される。さらに、翼中間付近までは肉厚がなだらかに減少することから負圧面での翼面曲率が大きくならないので、負圧面側での流れの剥離が生じかけても気流が負圧面にすぐに再付着して翼中間までの剥離を抑えることができる。さらに翼中間から後縁部までは肉厚が急に薄くなるので、翼中間から後縁部まで翼間流路幅を広く維持することで効率よく広い流路幅を活用して翼間における吹出し風速が低減できる。
　本発明の第２観点に係るクロスフローファンの翼は、第１観点のクロスフローファンの翼において、基部は、最大肉厚位置が内周端から翼弦長の５％以上４５％以下の範囲に位置する、ものである。
　第２観点に係るクロスフローファンの翼によれば、最大肉厚位置が内周端から翼弦長の５％以上４５％以下の範囲に位置することで、剥離の抑制と翼間の風速の低減による比較的良い効率の改善が見られる。
　本発明の第３観点に係るクロスフローファンの翼は、第２観点のクロスフローファンの翼において、基部は、第１肉厚を最大肉厚で割った値に対する第２肉厚を第１肉厚で割った値の比の値が、０．８５以下に設定されている、ものである。
　第３観点に係るクロスフローファンの翼によれば、第１肉厚を最大肉厚で割った値に対する第２肉厚を第１肉厚で割った値の比の値が、０．８５以下に設定されていることで、剥離の抑制と翼間の風速の低減による比較的良い効率の改善が見られる。
　本発明の第１観点に係るクロスフローファンの翼では、クロスフローファンの低騒音化と高効率化が達成される。
　本発明の第２観点に係るクロスフローファンの翼では、高効率化の向上が容易になる。
　本発明の第３観点に係るクロスフローファンの翼では、高効率化の向上が容易になる。
空気調和装置の室内機の概要を示す断面図。 実施形態に係るクロスフローファンの羽根車の概要を示す斜視図。 実施形態の翼の断面形状を説明するための部分拡大平面図。 最大肉厚位置と効率改善量との関係を説明するためのグラフ。 （γ/β）と（β/α）の比と効率改善量との関係を説明するためのグラフ。 従来の翼の断面形状を説明するための部分拡大平面図。 低次数狭帯域周波数騒音の低減効果を説明するためのグラフ。 実施形態の翼の周囲を流れる気流を説明するための概念図。 従来の翼の周囲を流れる気流を説明するための概念図。 従来の翼の周囲を流れる気流を説明するための概念図。
　（１）室内機内のクロスフローファン
　以下、本発明の一実施形態に係る多翼ファンについて、空気調和装置の室内機に設置されるクロスフローファンを例に挙げて説明する。図１は、空気調和装置の室内機１の断面の概略を示す図である。室内機１は、本体ケーシング２とエアフィルタ３と室内熱交換器４とクロスフローファン１０と垂直フラップ５及び水平フラップ６とを備えている。
　図１に示されているように、本体ケーシング２の天面の吸込口２ａの下流側には、吸込口２ａに対向してエアフィルタ３が配置されている。エアフィルタ３のさらに下流側には室内熱交換器４が配置されている。室内熱交換器４は、前面側熱交換器４ａと背面側熱交換器４ｂとが側面視において逆Ｖ字状になるように連結されて構成される。前面側熱交換器４ａも背面側熱交換器４ｂも、多数のプレートフィンを室内機１の幅方向に互いに平行に並べて伝熱管に取り付けることにより構成されている。吸込口２ａを通過して室内熱交換器４に到達する室内空気は、全てエアフィルタ３を通過して塵埃を除去される。そして、吸込口２ａから吸込まれ、エアフィルタ３を通過した室内空気が前面側熱交換器４ａ及び背面側熱交換器４ｂのプレートフィンの間を通り抜ける際に熱交換が生じて空気調和が行われる。
　室内熱交換器４の下流側には、略円筒形状のクロスフローファン１０が、本体ケーシング２の幅方向に長く延びるように設けられている。このクロスフローファン１０は、室内熱交換器４に平行に配置されている。クロスフローファン１０は、逆Ｖ字状の室内熱交換器４に挟まれるように囲まれている空間に配置されている羽根車２０と、羽根車２０を駆動するためのファンモータ（図示せず）とを備えている。このクロスフローファン１０は、図１の矢印が示す方向Ａ１（時計回り）に羽根車２０を回転して室内熱交換器４から吹出口２ｂに向かう気流を発生させる。つまり、クロスフローファン１０は、気流がクロスフローファン１０を横切る横流ファンである。
　クロスフローファン１０の下流の吹出口２ｂに繋がる吹出通路は、背面側をスクロール部材２ｃで構成されている。スクロール部材２ｃの下端は、吹出口２ｂの開口部の下辺に連結されている。スクロール部材２ｃの案内面は、クロスフローファン１０から吹出される空気を吹出口２ｂにスムーズにかつ静かに導くために、断面視において、クロスフローファン１０の側に曲率中心を持つ滑らかな曲線形状を呈している。クロスフローファン１０の前面側には、舌部２ｄが形成されており、舌部２ｄから続く吹出通路の上面が吹出口２ｂの上辺に連結されている。吹出口２ｂから吹出される気流の方向は、垂直フラップ５と水平フラップ６によって調節される。
　（２）クロスフローファンの羽根車の構造
　図２には、クロスフローファン１０の羽根車２０の概略構造が示されている。羽根車２０は、例えば、エンドプレート２１，２４と複数のファンブロック３０とが接合されて構成される。この例では７つのファンブロック３０が接合されている。羽根車２０の一端にエンドプレート２１が配置され、軸心Ｏ上に金属製の回転軸２２を有している。そして、各ファンブロック３０は、それぞれ、複数の翼４０と円環状の支持プレート５０とを備えている。
　（３）クロスフローファンの翼の構造
　図３には、一つのファンブロック３０の支持プレート５０上に固定されている複数の翼４０が示されている。支持プレート５０は、円環状であって、クロスフローファン１０の内周側にある内周端５１と外周側にある外周端５２とを有している。各翼４０は、基部４１と前縁部４２と後縁部４３とを備えている。そして、一つのファンブロック３０に配置されている全ての翼４０には、支持プレート５０に平行な平面で切断した断面において、次のような断面形状が共通に採用されている。一つのファンブロック３０に配置されている全ての翼４０は、内周端５１及び外周端５２と同心円状の一つの内接円ＩＬ及び一つの外接円ＯＬに接するように配置されている。
　前縁部４２は、翼４０の内周側に凸の滑らかな円弧状を描くように形成され、断面円弧状の表面を持っている。後縁部４３は、翼４０の外周側に凸の滑らかな円弧状を描くように形成され、断面円弧状の表面を持っている。基部４１は、前縁部４２と後縁部４３との間に形成され、正圧面４１ｐと負圧面４１ｎとを有している。基部４１は、正圧面４１ｐで正圧を発生し、負圧面４１ｎで負圧を発生する。
　翼４０は、クロスフローファン１０の中心軸Ｏに直交し、中心軸Ｏから外周に向かって放射状に延びる放射状の線ＲＬに対してθだけ傾いている。ここで、翼４０の傾きθは、翼４０の内周側の接線ＴＬと放射状の線ＲＬとのなす角で定義される。
　翼４０の正圧面４１ｐも負圧面４１ｎも、断面が外周側に膨らんだなだらかな弧を描くように湾曲している。翼４０が放射状の線ＲＬに対して傾きθを持っているため、正圧面４１ｐの弧の曲率中心も、負圧面４１ｎの弧の曲率中心も内周面側に位置している。
　翼弦長ＣＬは、前縁部４２の前端から後縁部４３の後端までの長さである。具体的には、翼４０の内周側の接線ＴＬを内周側と外周側に延長し、接線ＴＬに立てた前縁部４２と接する垂線ＰＬ１及び、接線ＴＬに立てた後縁部４３と接する垂線ＰＬ２を引く。これら垂線ＰＬ１から垂線ＰＬ２までの長さが翼弦長ＣＬになる。
　翼４０は、基部４１の肉厚、つまり正圧面４１ｐと負圧面４１ｎの距離が内周側から外周側に向かうにしたがって徐々に変化している。そのため、基部４１の肉厚が最大になるところが一箇所存在する。以下、基部４１の肉厚が最大となる位置を最大肉厚位置と呼ぶ。なお、この明細書において基部４１の肉厚とは、正圧面４１ｐに対して垂直な方向における正圧面４１ｐと負圧面４１ｎの間隔と定義する。最大肉厚位置は、正圧面４１ｐと負圧面４１ｎの中間位置から翼弦長ＣＬを定義する接線ＴＬに下ろした垂線の足の位置で表す。
　クロスフローファン１０の性能は、翼４０の断面形状に大きな影響を受ける。次に、クロスフローファン１０の高い性能を引き出すための翼４０の断面形状について説明する。各翼４０は、前縁部４２の円弧の半径Ｒ１が後縁部４３の円弧の半径Ｒ２よりも大きくなるように形成されている。例えば、Ｒ１／Ｒ２＞１．５、さらに好ましくはＲ１／Ｒ２＞１．７５の関係を持つように、前縁部４２の円弧の半径Ｒ１と後縁部４３の円弧の半径Ｒ２が設定されている。翼４０の最大肉厚位置Ｍｘｐは、後縁部４３よりも前縁部４２に近い位置にある。つまり、最大肉厚位置Ｍｘｐは、翼弦長中間位置ＣＬｍよりも前縁部４２に近い側に位置する。翼４０は、翼弦長中間位置ＣＬｍにおける肉厚を中間肉厚βとして翼弦の外周端ＣＬｐから翼弦長ＣＬの５％だけ離れた外周側位置ＣＬ５の肉厚を外周側肉厚γとすると、最大肉厚αとこれらの肉厚との間に、β／α＞γ／βの関係が成り立つような断面形状を有している。
　（４）翼の構造と効率改善の関係
　図４には、最大肉厚位置Ｍｘｐと効率改善量との関係が示されている。横軸は、翼弦の内周端ＣＬｉを基準とする最大肉厚位置Ｍｘｐが翼弦長ＣＬに対する比で表されている。また、縦軸は、図６に示されている従来の形状を持つ翼１４０の軸動力からの低下割合が表されている。つまり、所定の風量を得るのに必要な従来の翼１４０を用いた従来のクロスフローファン１００の軸動力ＳＰｏとし、同じ風量を得るのに必要な翼４０を用いたクロスフローファン１０の軸動力ＳＰｎとすると、低下割合は、（ＳＰｏ－ＳＰｎ）／ＳＰｏ×１００（％）で与えられる。なお、図３に示されている翼４０は、（γ/β）/(β/α)の値が０．６４に設定されている。
　図６に示されている従来のクロスフローファン１００については、内接円ＩＬ９の半径がクロスフローファン１０の内接円ＩＬの半径にほぼ等しく、外接円ＯＬ９の半径がクロスフローファン１０の外接円ＯＬの半径にほぼ等しい。各翼１４０の翼弦長ＣＬ９も翼４０の翼弦長ＣＬにほぼ等しく、翼１４０の傾きθ９（翼１４０の内周側の接線ＴＬ９と放射状の線ＲＬ９とのなす角）も翼４０の傾きθにほぼ等しい。図６の翼１４０は、前縁部１４２の半径Ｒ９１と後縁部１４３の半径Ｒ９２がほぼ同じである点が、図３の翼４０と異なっている。また、翼１４０の最大肉厚位置Ｍｘｐ９は、翼弦長ＣＬ９の中間位置ＣＬｍ９の近傍であって中間位置ＣＬｍ９よりも外周側に配置されている。このような配置になっているため、翼１４０は、内周側と外周側に向かって同じように肉厚が減少するような三日月形の断面形状になっている。
　図４に示されているように、内周端ＣＬｉから最大肉厚位置Ｍｘｐまでの距離は、翼弦長ＣＬの５％から４５％の範囲に設定されることが好ましいことが分かる。内周端ＣＬｉから最大肉厚位置Ｍｘｐまでの距離が翼弦長ＣＬの５％から４５％の範囲にあると０．８～１．３％程度の効率改善量が見込めるが、この範囲を外れると効率改善量が急激に低下するからである。
　図５には、（γ/β）と（β/α）の比と効率改善量との関係が示されている。図５の改善量は、特許文献１の翼のように最大肉厚位置が４％の箇所にあって前縁部の半径が翼４０の前縁部４２の半径Ｒ１とほぼ等しくかつ後縁部の半径が翼４０の後縁部４３の半径Ｒ２とほぼ等しい比較対象の翼の軸動力からの低下割合である。この比較対象の翼は、最大肉厚位置と後縁部の間の正圧面及び負圧面の断面が一つの円弧を描き、一様に肉厚が減少するような断面形状を有している。なお、図３に示されている翼４０は、最大肉厚位置Ｍｘｐが１７％の箇所に設定されている。
　図５から分かるように、（γ/β）/（β/α）が０．８５以下に設定されると、効率改善量が１％より大きな値になる。このように（γ/β）/（β/α）は０．８５以下であることが好ましい。
　（５）特徴
　以上説明したように、クロスフローファン１０の翼４０は、前縁部４２の半径Ｒ１が後縁部４３の半径Ｒ２よりも大きくなるように形成されている。また、翼４０の基部４１は、後縁部４３よりも前縁部４２に近い最大肉厚位置Ｍｘｐで最大肉厚αを持っている。また、翼４０は、翼弦長中間位置ＣＬｍで肉厚β（第１肉厚の例）を持ちかつ翼弦の外周端ＣＬｐから翼弦長の５％だけ離れた外周側位置ＣＬ５で肉厚γ（第２肉厚の例）を持っている。そして、翼弦長中間位置ＣＬｍの箇所の肉厚βを最大肉厚αで割った値が外周側位置ＣＬ５の肉厚γを肉厚βで割った値よりも大きくなるように形成されている。つまり、β／α＞γ／βの関係を持つように翼４０の断面形状が形成されている。
　そして、翼４０の基部４１は、最大肉厚αが内周端から翼弦長ＣＬの５％以上４５％以下の範囲に位置するように形成されている。つまり、５≦（内周端ＣＬｉから最大肉厚位置Ｍｘｐ間での距離）／ＣＬ×１００≦４５の関係を持つように、基部４１が形成されている。また、基部４１は、翼弦長中間位置ＣＬｍの箇所の肉厚βを最大肉厚αで割った値に対する外周側位置ＣＬ５の肉厚γを肉厚βで割った値の比（（γ／β）／（β／α））の値が、０．８５以下に設定されている。
　図８には、翼４０の周囲を流れる気流が概念的に示されている。また、図９には、上述の図４の効率改善量の基準となった翼１４０（図６参照）の周囲を流れる気流が概念的に示されている。さらに、図１０には、上述の図５の効率改善量の基準となった翼２４０の周囲を流れる気流が概念的に示されている。なお、図８、図９及び図１０において、二点鎖線よりも翼側が比較的気流の速度の遅くなっている部分である。
　翼４０が上述のような形状を持っている結果、吹出し時における翼付近の流れに関して、最大肉厚位置Ｍｘｐが翼弦長中間位置ＣＬｍよりも前縁部４２に近い位置つまり翼中間よりも内周側に存在することで、翼４０の前縁部４２から後縁部４３までの負圧面４１ｎ（図８の領域Ａｒ１）での流れの剥離が抑制される。さらに、翼中間付近までは肉厚がなだらかに減少することから負圧面での翼面曲率が大きくならないので、負圧面側での流れの剥離が生じかけても気流が負圧面にすぐに再付着して翼中間までの剥離を抑えることができる。それに対して、図９に示されている従来の翼１４０では、翼１４０の最大肉厚の部分から急激に肉厚が薄くなるため、この領域Ａｒ２で剥離が生じ易い。図１０に示されている従来の翼２４０では、翼２４０の最大肉厚の部分が前縁部に近くかつ最大肉厚の部分から肉厚が薄くなり始めるため、前縁部に流れが衝突した後の領域Ａｒ３で、翼面の大きな曲率によりすぐに剥離が生じ、翼中間位置よりも外周側で再付着せずに下流側に向けて剥離したままの状態となる可能性が高くなっている。
　上述の翼４０では、前縁部４２から後縁部４３への流れが促進されて乱流が抑えられ、N音のような低周波狭帯域騒音が低減される。具体的に図３に示されている翼４０と図６に示されている翼１４０を比較すると、低周波狭帯域騒音N音も図７に示されているように低減される。特に、図７の二点鎖線で囲まれている部分に、従来の翼１４０から実施形態の翼４０に変更したことによるＮ音の顕著な低減効果が見られる。
１０　クロスフローファン
３０　ファンブロック
４０　翼
４１　基部
４１ｐ　正圧面
４１ｎ　負圧面
４２　前縁部
４３　後縁部
５０　支持プレート
特許第３６６１５７９号公報 特開平５－７９４９２号公報

Claims (3)

  1. 　クロスフローファン（１０）の内周側に配置され、円弧状に形成されている前縁部（４２）と、
    　前記クロスフローファンの外周側に配置され、円弧状に形成されている後縁部（４３）と、
    　前記前縁部と前記後縁部との間に形成され、正圧を発生するための正圧面（４１ｐ）及び負圧を発生するための負圧面（４２ｎ）を有する基部（４１）と
    を備え、
    　前記前縁部及び前記後縁部は、前記前縁部の半径が前記後縁部の半径よりも大きくなるように形成され、
    　前記基部は、前記後縁部よりも前記前縁部に近い最大肉厚位置で最大肉厚を持ち、翼弦長中間位置で第１肉厚を持ちかつ翼弦の外周端から翼弦長の５％だけ離れた位置で第２肉厚を持ち、前記第１肉厚を前記最大肉厚で割った値が前記第２肉厚を前記第１肉厚で割った値よりも大きくなるように形成されている、クロスフローファンの翼。
  2. 　前記基部は、前記最大肉厚位置が内周端から翼弦長の５％以上４５％以下の範囲に位置する、
    請求項１に記載のクロスフローファンの翼。
  3. 　前記基部は、前記第１肉厚を前記最大肉厚で割った値に対する前記第２肉厚を前記第１肉厚で割った値の比の値が、０．８５以下に設定されている、
    請求項１又は請求項２に記載のクロスフローファンの翼。
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Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6210104B2 (ja) * 2015-10-30 2017-10-11 ダイキン工業株式会社 クロスフローファン
CN108180166A (zh) * 2017-12-26 2018-06-19 博耐尔汽车电气系统有限公司 一种空调电机风扇叶轮结构
KR102096160B1 (ko) * 2018-03-29 2020-04-01 주식회사 원진일렉트로닉스 송풍기의 다익 원심 팬
JP6852768B1 (ja) 2019-09-30 2021-03-31 ダイキン工業株式会社 クロスフローファンの翼、クロスフローファン及び空調室内機

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0579492A (ja) 1991-09-20 1993-03-30 Daikin Ind Ltd 横流フアン
JPH08200291A (ja) * 1995-01-30 1996-08-06 Mitsubishi Electric Corp 横断流送風機の羽根車
US6261051B1 (en) * 1998-09-02 2001-07-17 Gordon A. Kolacny Fan duct combination unit
JP2001193956A (ja) * 1999-10-22 2001-07-17 Matsushita Electric Ind Co Ltd 空気調和機の室内ユニット
JP2001263285A (ja) * 2000-03-21 2001-09-26 Mitsubishi Electric Corp 貫流送風機および空気調和機
JP5143317B1 (ja) * 2012-04-06 2013-02-13 三菱電機株式会社 空気調和装置の室内機

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3952971A (en) * 1971-11-09 1976-04-27 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Airfoil shape for flight at subsonic speeds
JP3107711B2 (ja) * 1994-08-09 2000-11-13 株式会社東芝 横流ファン
US6565334B1 (en) * 1998-07-20 2003-05-20 Phillip James Bradbury Axial flow fan having counter-rotating dual impeller blade arrangement
JP4583095B2 (ja) * 2004-07-27 2010-11-17 東芝キヤリア株式会社 クロスフローファン
FR2898943B1 (fr) * 2006-03-23 2012-08-31 Valeo Systemes Thermiques Helice de ventilateur, en particulier pour vehicules automobiles
ES2294927B1 (es) * 2006-05-31 2009-02-16 Gamesa Eolica, S.A. Pala de aerogenerador con borde de salida divergente.
JP2009036138A (ja) * 2007-08-03 2009-02-19 Hitachi Appliances Inc 空気調和機
CN103089661B (zh) * 2011-11-04 2015-04-01 上海交通大学 横流风扇
CN202991621U (zh) * 2012-07-16 2013-06-12 广东美的暖通设备有限公司 一种风轮叶片、贯流风轮及空调

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0579492A (ja) 1991-09-20 1993-03-30 Daikin Ind Ltd 横流フアン
JPH08200291A (ja) * 1995-01-30 1996-08-06 Mitsubishi Electric Corp 横断流送風機の羽根車
US6261051B1 (en) * 1998-09-02 2001-07-17 Gordon A. Kolacny Fan duct combination unit
JP2001193956A (ja) * 1999-10-22 2001-07-17 Matsushita Electric Ind Co Ltd 空気調和機の室内ユニット
JP3661579B2 (ja) 1999-10-22 2005-06-15 松下電器産業株式会社 空気調和機の室内ユニット
JP2001263285A (ja) * 2000-03-21 2001-09-26 Mitsubishi Electric Corp 貫流送風機および空気調和機
JP5143317B1 (ja) * 2012-04-06 2013-02-13 三菱電機株式会社 空気調和装置の室内機

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
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