JP2001263285A - 貫流送風機および空気調和機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 送風効率の改善を実現可能な貫流送風機を得
ること。 【解決手段】 複数の翼２ｂとそれらを支持するリング
２ｃで構成される複数の羽根車単体２ａを回転軸方向に
連結した羽根車２を備え、その羽根車２の回転により、
一方から空気を吸い込み、その後、他方にその空気を吹
き出す貫流送風機１において、羽根車２の翼２ｂは、少
なくとも１つの円弧を含む圧力面Ｐ２と複数の円弧を含
む負圧面Ｐ３とを用いて形成された凹型の形状であり、
内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接する
線分である翼弦線Ｌと、負圧面Ｐ３上の点と、の垂直距
離が最大になる点Ｍ３の位置を、「翼外周側から（０．
３×翼弦線Ｌ長）の位置＜垂直距離が最大になる点Ｍ３
の位置＜翼外周側から（０．５×翼弦線Ｌ長）の位置」
の範囲内で調整する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、エアコンおよび空
気清浄機等の空気調和機に関するものであり、特に、送
風手段として用いられる貫流送風機、およびその貫流送
風機を搭載した空気調和機に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】以下、エアコンおよび空気清浄機等の空
気調和機に使用される従来の貫流送風機について説明す
る。たとえば、従来の貫流送風機の一例としては、特開
平１１−８３０６２号公報「空気調和機の室内機」に記
載されたものがある。図６２は、特開平１１−８３０６
２に記載された空気調和機本体の縦断面図であり、図６
３は、空気調和機本体に含まれる貫流送風機部分の斜視
図であり、図６４は、貫流送風機の構成を示す図であ
る。

【０００３】図６２、図６３および図６４において、従
来の貫流送風機は、複数の翼１０１ｂとそれらを支持す
るリング１０１ｃによって構成される単体１０１ａを軸
方向に複数個にわたって連結した羽根車１０１と、羽根
車１０１をはさんで一方の周側面を覆うガイドウォール
１０２と、ガイドウォール１０２に対向して配置される
スタビライザー１０３と、羽根車１０１を矢印Ｊのよう
に回転／駆動されるモータ１０４と、から構成される。

【０００４】上記のように構成される従来の貫流送風機
を用いた空気調和機では、図６２に示すように、着脱可
能な正面の吸込グリルと上面の吸込グリルから空気を吸
い込み、さらに、その空気から、吸込グリルに沿って設
けられたフィルタを用いてホコリを除去し、その後、羽
根車１０１を囲むように形成された熱交換器を用いて熱
交換を行う。一方、内部の貫流送風機では、熱交換後の
空気を受け取り、羽根車１０１の回転により前記熱交換
後の空気を出力する。そして、空気調和機では、貫流送
風機からの空気を、上下ベーンや左右ベーンの風向変更
ベーンを制御することで吹出口から送風し、この状態で
空調を行う。

【０００５】図６５は、上記翼１０１ｂの断面形状を示
す図である。翼１０１ｂの断面形状において、Ａ２０は
翼１０１ｂにおける外周側先端部Ａ２の先端であり、Ａ
１０は翼１０１ｂにおける内周側先端部Ａ１の先端であ
り、Ｏは羽根車１０１における回転軸の中心であり、Ｏ
₁は単一円弧で形成された翼１０１ｂの円弧Ｐ₀の中心で
あり、Ｐ２は翼１０１ｂにおける羽根車回転方向側の圧
力面であり、Ｐ３は圧力面Ｐ２に対向する負圧面であ
る。また、Ｏ−Ａ２０は翼１０１ｂの外周側先端Ａ２０
と中心Ｏを結ぶ第１直線であり、Ｏ₁−Ａ２０は翼１０
１ｂの外周側先端Ａ２０と中心Ｏ₁を結ぶ第２直線であ
り、ｎは第１直線Ｏ−Ａ２０の外周側先端Ａ２０に対す
る第１垂線であり、ｍは第２直線Ｏ₁−Ａ２０の外周側
先端Ａ２０に対する第２垂線であり、β２は第１垂線ｎ
と第２垂線ｍのなす鋭角である。

【０００６】たとえば、貫流送風機においては、翼１０
１ｂおよび羽根車１０１の外径Ｄ２を相似で大きくする
ことにより、送風性能の改善、すなわち、大風量かつ騒
音の低減を実現することができる。しかしながら、この
ような方法で大風量かつ騒音の低減を実現すると、図６
６の騒音周波数特性に示すように、低周波数領域に特異
音Ｓ１が発生してしまうとともに、同一風量時の騒音値
が悪化（聴感が悪化）してしまう場合があるため、従来
の貫流送風機では、翼１０１ｂにおける第１垂線ｎと第
２垂線ｍのなす鋭角（以降、出口角と呼ぶ）β２を、た
とえば、２３゜以下にすることで特異音Ｓ１を低減し、
さらに出口角β２を１８゜以上にすることで同一風量時
の騒音値を低減している。

【０００７】また、上記とは異なる、従来の貫流送風機
の一例としては、特公昭３８−１７５２６号公報に記載
されたものがある。図６７は、特公昭３８−１７５２６
号公報に記載された貫流送風機の断面図であり、図６８
および図６９は、貫流送風機における羽根車の翼の一例
を示す図である。

【０００８】図６７において、２００は貫流送風機の羽
根車であり、２０３は羽根車２００の翼であり、２０４
は羽根車２００の内方縁部であり、２０５は羽根車２０
０の外方縁部であり、２０６は円筒形内部であり、２０
７は円筒形外部であり、２１９は貫流送風機の吸込側Ｓ
を吹出し側Ｐから分離する案内体であり、２２２は案内
体２１９に対向して配設された案内壁である。羽根車２
００は、矢印２０２のように回転し、さらに、羽根車２
００の翼２０３は、内方縁部２０４および外方縁部２０
５をもち、それぞれ円筒形内部２０６および円筒形外部
２０７の包絡線上にある。この貫流送風機が作動する場
合、羽根車２００の回転軸中心に対して偏心した位置に
渦Ｖが生じ、鎖線で示す流れＦは、吸込側Ｓから吹出し
側Ｐへ流れるときに、翼２０３を２回通過する。

【０００９】図６８において、翼２０３は、吸込面２４
３と圧力面２４２とで曲率が異なり、かつ外方縁部２０
５が先細りである。さらに、吸込面２４３および圧力面
２４２は一つ以上の円弧で形成され、吸込面２４３は、
圧力面２４２との間で限定されるダクト２４０に沿っ
て、中央付近で最大曲率の断面をもつように形成されて
いる。

【００１０】また、図６９において、翼２０３は、吸込
面２５３が単一の円弧２５２ａによって限定され、圧力
面２５２が二つの円弧２５３ａおよび２５３ｂによって
限定され、大きな曲率の部分が、図６８と同様に、中央
よりいくらか円筒形内部２０６のほうにある。

【００１１】このように、特公昭３８−１７５２６号公
報に記載された貫流送風機では、翼２０３の吸込面２４
３および２５３の中央から円筒形内部２０６のほうに最
大高さ点Ｍ３を形成することにより、羽根車２００の吹
出側領域Ｐにおける送風効率の改善を図り、さらに、送
風性能の向上および騒音の低減化を図っている。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記特
開平１１−８３０６２号公報に記載の従来の貫流送風機
においては、羽根車１０１に対する負荷が増大するよう
な場合、具体的にいうと、熱交換器のフィンピッチの縮
小やフィルタにおけるホコリの付着などの、羽根１０１
の吸込抵抗が大きくなるような場合、または、風向変更
ベーンが下方、右側、または左側に向いたときや、風向
変更ベーンの半分が右側を向き、残り半分が左側を向く
ワイド吹きのときなどの、羽根車１０１の吹出抵抗が大
きくなるような場合に、貫流送風機特有のスタビライザ
ー１０３付近に存在する循環渦Ｃ１（図６２参照）が、
実線から太破線のように大きくなり、羽根車１０１の吸
込空間Ｆ１が狭くなる。

【００１３】このような場合、従来の貫流送風機が一定
の風量を保つためには、羽根車の回転数を増加させる必
要があるため、翼１０１ｂへの流れの入射角が大きくな
る領域が生じ、たとえば、図６４に示すように流れが剥
離し、翼１０１ｂの後方で乱れ渦Ｇ１が発生する、とい
う問題があった。

【００１４】また、上記と同様に、羽根車１０１に対す
る負荷が増大するような場合には、図６６のように、羽
根車１０１の翼枚数Ｚと回転数Ｎ[r.p.m]に起因する回
転音（NZ音）の４〜８割程度の低周波数領域で、特異音
Ｓ１が発生する場合がある。そのため、同一風量に対す
る騒音値ＳＰＬが同じであっても、回転音と違った耳障
りな音が発生し、聴感が悪くなる、という問題があっ
た。

【００１５】また、上記特開平１１−８３０６２号公報
に記載の従来の貫流送風機においては、翼１０１ｂの断
面形状が単一円弧形状であるため（図６５参照）、出口
角β２を小さくしていくと、翼１０１ｂの羽根車外周側
先端部Ａ２および内周側先端部Ａ１に接する翼弦線Ｌ
と、第３直線Ｏ−Ａ１０と、の羽根取付角θが大きくな
る。そのため、羽根車１０１の吹出側領域Ｆ２（図６２
参照）において、ガイドウォール３ｂが徐々に拡大した
形状であるにもかかわらず、取り付け角θが大きくかつ
翼１０１ｂの最小距離δが狭くなり、翼１０１ｂ間での
通風抵抗が増加することから、同一回転数における風量
が低下する、という問題があった。

【００１６】また、このような場合に、一定の風量を送
風するためには、羽根車回転数を増加しなければなら
ず、モータ１０４の消費電力Ｗｍが増加してしまう、と
いう問題があった。

【００１７】また、上記特公昭３８−１７５２６号公報
に記載の従来の貫流送風機においては、翼２０３の翼弦
線Ｌと吸込面２４３、２５３との最大高さ点Ｍ３が、翼
弦線Ｌの羽根車２００の円筒形内部２０６に位置するよ
うになっているため、羽根車２００の吹出側領域Ｐ側で
の送風効率が良く、低騒音化も図れる。

【００１８】しかしながら、この貫流送風機は、羽根車
２００の吸込側領域Ｓ側における吸込流れに着眼したも
のでないため、翼吸込面２４３および２５３の羽根車２
００の外周側で剥離が生じ、低周波数領域に特異音Ｓ１
の発生する可能性がある、という、問題があった。

【００１９】本発明は、上記に鑑みてなされたものであ
って、低周波数領域の特異音および回転音の発生の低
減、さらに、モータの消費電力低減、を図ることによ
り、送風効率の改善を実現可能な貫流送風機、および良
好な聴感と省エネを実現可能な空気調和機、を得ること
を目的とする。

【００２０】

【課題を解決するための手段】上述した課題を解決し、
目的を達成するために、本発明にかかる貫流送風機にあ
っては、複数の翼とそれらを支持するリングで構成され
る複数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根車を備
え、その羽根車の回転により、一方から空気を吸い込
み、その後、他方にその空気を吹き出す構成とし、前記
羽根車の翼は、少なくとも１つの円弧を含む圧力面と複
数の円弧を含む負圧面とを用いて形成された凹型の形状
であり、内周側先端部および外周側先端部の回転方向側
に接する線分である翼弦線と、前記負圧面上の点と、の
垂直距離が最大になる点の位置を、「翼外周側から
（０．３×翼弦線長）の位置＜垂直距離が最大になる点
の位置＜翼外周側から（０．５×翼弦線長）の位置」の
範囲内で調整することを特徴とする。

【００２１】つぎの発明にかかる貫流送風機にあって
は、複数の翼とそれらを支持するリングで構成される複
数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根車を備え、
その羽根車の回転により、一方から空気を吸い込み、そ
の後、他方にその空気を吹き出す構成とし、前記羽根車
の翼は、複数の円弧を含む圧力面と少なくとも１つの円
弧を含む負圧面とを用いて形成された凹型の形状であ
り、内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接
する線分である翼弦線と、前記圧力面上の点と、の垂直
距離が最大になる点の位置を、「翼外周側から（０．３
×翼弦線長）の位置＜垂直距離が最大になる点の位置＜
翼外周側から（０．５×翼弦線長）の位置」の範囲内で
調整することを特徴とする。

【００２２】つぎの発明にかかる貫流送風機にあって
は、さらに、前記翼弦線と、前記圧力面上の点と、の垂
直距離が最大になる点の位置を、「翼外周側から（０．
３×翼弦線長）の位置≦垂直距離が最大になる点の位置
≦翼外周側から（０．７×翼弦線長）の位置」の範囲内
で調整することを特徴とする。

【００２３】つぎの発明にかかる貫流送風機にあって
は、複数の翼とそれらを支持するリングで構成される複
数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根車を備え、
その羽根車の回転により、一方から空気を吸い込み、そ
の後、他方にその空気を吹き出す構成とし、前記羽根車
の翼は、複数の円弧を含む負圧面および圧力面を用いて
形成された凹型の形状であり、内周側先端部および外周
側先端部の回転方向側に接する線分である翼弦線と、直
径が最大となる前記負圧面と前記圧力面に接する円の中
心点と、の垂直距離が最大になる点の位置を、規定され
た送風効率を満たす範囲内で調整することを特徴とす
る。

【００２４】つぎの発明にかかる貫流送風機にあって
は、複数の翼とそれらを支持するリングで構成される複
数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根車を備え、
その羽根車の回転により、一方から空気を吸い込み、そ
の後、他方にその空気を吹き出す構成とし、前記羽根車
の翼は、複数の円弧を含む負圧面および圧力面を用いて
形成された凹型の形状であり、内周側先端部および外周
側先端部の回転方向側に接する線分である翼弦線と、前
記羽根車の回転軸の中心と翼の内周側の先端とを通る線
分と、のなす角を、「２０°≦前記なす角≦５０°」、
を満たす範囲内で調整することを特徴とする。

【００２５】つぎの発明にかかる貫流送風機にあって
は、前記複数の羽根車単体を、翼の取り付け位置がすべ
て異なる位置になるように、回転方向に所定角度分だけ
ずらして連結することを特徴とする。

【００２６】つぎの発明にかかる貫流送風機にあって
は、前記羽根車の翼の間隔を不等ピッチとすることを特
徴とする。

【００２７】つぎの発明にかかる貫流送風機にあって
は、前記羽根車の翼の間隔を不等ピッチとし、さらに、
前記複数の羽根車単体を、翼の取り付け位置がすべて異
なる位置になるように、回転方向に所定角度分だけずら
して連結することを特徴とする。

【００２８】つぎの発明にかかる空気調和機にあって
は、複数の翼とそれらを支持するリングで構成される複
数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根車を備え、
その羽根車の回転により、吸い込みグリル側からフィル
タ処理後の空気を吸い込み、その後、吹出口にその空気
を吹き出す構成とし、前記羽根車の翼は、少なくとも１
つの円弧を含む圧力面と複数の円弧を含む負圧面とを用
いて形成された凹型の形状であり、内周側先端部および
外周側先端部の回転方向側に接する線分である翼弦線
と、前記負圧面上の点と、の垂直距離が最大になる点の
位置を、「翼外周側から（０．３×翼弦線長）の位置＜
垂直距離が最大になる点の位置＜翼外周側から（０．５
×翼弦線長）の位置」の範囲内で調整することを特徴と
する。

【００２９】つぎの発明にかかる空気調和機にあって
は、複数の翼とそれらを支持するリングで構成される複
数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根車を備え、
その羽根車の回転により、吸い込みグリル側からフィル
タ処理後の空気を吸い込み、その後、吹出口にその空気
を吹き出す構成とし、前記羽根車の翼は、複数の円弧を
含む圧力面と少なくとも１つの円弧を含む負圧面とを用
いて形成された凹型の形状であり、内周側先端部および
外周側先端部の回転方向側に接する線分である翼弦線
と、前記圧力面上の点と、の垂直距離が最大になる点の
位置を、「翼外周側から（０．３×翼弦線長）の位置＜
垂直距離が最大になる点の位置＜翼外周側から（０．５
×翼弦線長）の位置」の範囲内で調整することを特徴と
する。

【００３０】つぎの発明にかかる空気調和機にあって
は、さらに、前記翼弦線と、前記圧力面上の点と、の垂
直距離が最大になる点の位置を、「翼外周側から（０．
３×翼弦線長）の位置≦垂直距離が最大になる点の位置
≦翼外周側から（０．７×翼弦線長）の位置」の範囲内
で調整することを特徴とする。

【００３１】つぎの発明にかかる空気調和機にあって
は、複数の翼とそれらを支持するリングで構成される複
数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根車を備え、
その羽根車の回転により、吸い込みグリル側からフィル
タ処理後の空気を吸い込み、その後、吹出口にその空気
を吹き出す構成とし、前記羽根車の翼は、複数の円弧を
含む負圧面および圧力面を用いて形成された凹型の形状
であり、内周側先端部および外周側先端部の回転方向側
に接する線分である翼弦線と、直径が最大となる前記負
圧面と前記圧力面に接する円の中心点と、の垂直距離が
最大になる点の位置を、規定された送風効率を満たす範
囲内で調整することを特徴とする。

【００３２】つぎの発明にかかる空気調和機にあって
は、複数の翼とそれらを支持するリングで構成される複
数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根車を備え、
その羽根車の回転により、吸い込みグリル側からフィル
タ処理後の空気を吸い込み、その後、吹出口にその空気
を吹き出す構成とし、前記羽根車の翼は、複数の円弧を
含む負圧面および圧力面を用いて形成された凹型の形状
であり、内周側先端部および外周側先端部の回転方向側
に接する線分である翼弦線と、前記羽根車の回転軸の中
心と翼の内周側の先端とを通る線分と、のなす角を、
「２０°≦前記なす角≦５０°」の範囲内で調整するこ
とを特徴とする。

【００３３】つぎの発明にかかる空気調和機にあって
は、前記複数の羽根車単体を、翼の取り付け位置がすべ
て異なる位置になるように、回転方向に所定角度分だけ
ずらして連結することを特徴とする。

【００３４】つぎの発明にかかる空気調和機にあって
は、前記羽根車の翼の間隔を不等ピッチとすることを特
徴とする。

【００３５】つぎの発明にかかる空気調和機にあって
は、前記羽根車の翼の間隔を不等ピッチとし、さらに、
前記複数の羽根車単体を、翼の取り付け位置がすべて異
なる位置になるように、回転方向に所定角度分だけずら
して連結することを特徴とする。

【００３６】

【発明の実施の形態】以下に、本発明にかかる貫流送風
機および空気調和機の実施の形態を図面に基づいて詳細
に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限
定されるものではない。

【００３７】実施の形態１．図１は、本発明にかかる空
気調和機の構成を示す図（外観図）であり、図２は、本
発明にかかる空気調和機の部分断面図であり、図３は、
本発明にかかる空気調和機の縦断面図である。

【００３８】図１、図２および図３において、１０は本
発明にかかる空気調和機であり、１０ａはハウジングで
あり、１１ａは正面吸込グリルであり、１１ｂは上部吸
込グリルであり、１２はホコリを除去するためのフィル
タであり、１３は熱交換器であり、１３ａはアルミフィ
ンであり、１３ｂは配管であり、１４は吹出口であり、
１５は風向変更ベーンであり、１５ａは左右ベーンであ
り、１５ｂは上下ベーンであり、１は本発明にかかる貫
流送風機であり、２は羽根車であり、３ａはスタビライ
ザーであり、３ｂはガイドウォールであり、４はノズル
であり、５は羽根車２を駆動するためのモータであり、
６は回転軸であり、８は電気品箱である。なお、正面吸
込グリル１１ａ，上部吸込グリル１１ｂ，フィルタ１
２，および熱交換器１３のことを総称して抵抗体１９と
呼ぶ。

【００３９】上記のように構成される空気調和機１０
は、部屋１８の壁１７に取り付けられ、外側は、ハウジ
ング１０ａと着脱可能な正面吸込グリル１１ａから構成
される。また、ハウジング１０ａは、上部吸込グリル１
１ｂ、背面寄りのガイドウォール３ｂ、および正面下方
のノズル４で構成され、吹出口１４は、ノズル４および
ガイドウォール３ｂにより形成される。なお、ここで
は、ノズル４がスタビライザー３ａと一体になってい
る。

【００４０】また、本発明にかかる貫流送風機１の吸込
側には、通風可能な抵抗体１９（正面吸込グリル１１
ａ，上部吸込グリル１１ｂ，フィルタ１２）が配置さ
れ、さらに、羽根車２を囲むように熱交換器１３が配設
されている。そして、電気品箱８には、風向変更ベーン
１５およびモータ５を制御するための電気基板が収納さ
れている。

【００４１】この状態で運転が開始され、モータ５によ
り貫流送風機１の羽根車２が図２の矢印Ｊのように回転
駆動を行うと、部屋１８の空気は、正面吸込グリル１１
ａおよび上部吸込グリル１１ｂから空気調和機内部に吸
い込まれ、フィルタ１２でホコリが除去された後、熱交
換器１３で暖気または冷却され、その後、羽根車２に吸
い込まれる。そして、羽根車２から吹き出された空気
は、吹出口１４に配設された左右ベーン１５ａおよび上
下ベーン１５ｂにより部屋１８の上下、左右方向に吹き
分けられる。

【００４２】図４は、本発明にかかる貫流送風機の構成
を示す図（斜視図）であり、図５は、本発明にかかる貫
流送風機の縦断面図である。図４および図５に示す貫流
送風機１において、２ａは羽根車２の単体であり、２ｂ
は羽根車２の翼であり、２ｃは羽根車２のリングであ
り、貫流送風機１は、複数の翼２ｂとそれらを支持する
リング２ｃで構成される複数の単体２ａを軸方向に連結
した羽根車２と、羽根車２をはさんで一方の周側面を覆
うガイドウォール３ｂと、ガイドウォール３ｂに対向し
て配置されるスタビライザー３ａと、から構成され、羽
根車２は、回転軸６を中心に矢印Ｊの方向に回転／駆動
する。

【００４３】図６および図７は、本発明にかかる貫流送
風機の羽根車に用いられる翼２ｂの実施の形態１の形状
を示す図である。図６、図７の翼２ｂにおいて、Ｐ２は
単一の円弧Ｐ２ａで形成された羽根車回転方向側の圧力
面であり、Ｐ３は２つの円弧Ｐ３ａ（本実施の形態では
外周側負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｃ（本実施の形態で
は内周側負圧面Ｐ３ｃと呼ぶ）で形成された圧力面Ｐ２
と対抗する負圧面であり、Ａ１およびＡ２は、圧力面Ｐ
２と負圧面Ｐ３に接するそれぞれ円弧Ｒ１，Ｒ２により
形成された内周側先端部および外周側先端部である。

【００４４】また、Ｏ２ａは圧力面Ｐ２の円弧Ｐ２ａの
中心であり、Ｒ２ａは圧力面Ｐ２の円弧Ｐ２ａの半径で
あり、Ｏ３ａおよびＯ３ｃは、負圧面Ｐ３の外周側負圧
面Ｐ３ａおよび内周側負圧面Ｐ３ｃの円弧の中心であ
り、Ｒ３ａおよびＲ３ｃは負圧面Ｐ３の外周側負圧面Ｐ
３ａおよび内周側負圧面Ｐ３ｃの円弧の半径である。

【００４５】さらに、図６において、羽根車２の内周側
先端部Ａ１および外周側先端部Ａ２の羽根車回転方向側
に接する線分を翼弦線Ｌとし、その翼弦線Ｌに垂直で、
内周側先端部Ａ１に接する直線Ｌ１と外周側先端部Ａ２
に接する直線Ｌ２との間の距離を翼弦長Ｌ_tとし、負圧
面Ｐ３上の点における翼弦線Ｌとの距離が最大となる点
を最大高さ点Ｍ３とし、その最大高さ点Ｍ３から翼弦線
Ｌ上に下ろした点Ｍ３ _tと直線Ｌ２との間の距離を最大
高さ距離Ｌ_m3とする。

【００４６】このように、本発明にかかる貫流送風機１
の羽根車２に用いられる翼２ｂは、圧力面Ｐ２が単一円
弧、および負圧面Ｐ３が二つの円弧をもち、羽根車回転
方向Ｊに対して凹形状となる。なお、本実施の形態およ
び以降の実施の形態においては、たとえば、羽根車２の
材料にマグネシウム系合金を使用する場合について説明
するが、これに限らず、本発明の目的を満たすことがで
きる材料であれば、他の材料を使用することとしてもよ
い。これにより、リサイクルが可能となる。

【００４７】ここで、送風効率（低周波数領域の特異音
および回転音の発生の低減、およびモータの消費電力低
減を含む）を改善するための最適な最大高さ距離Ｌ_m3の
決定方法（実施の形態１）について説明する。

【００４８】図８は、最大高さ点Ｍ３が羽根車内周側に
近い場合における翼２ｂの形状を示す図であり、図９
は、図８に示す翼２ｂを用いた空気調和機の周波数特性
を示す図である。このように、最大高さ点Ｍ３が羽根車
内周側に近すぎるような場合、翼２ｂは、外周側負圧面
Ｐ３ａが平板状になり、負圧面Ｐ３で流れが剥離し、低
周波数領域に特異音Ｓ１が発生してしまう。

【００４９】一方、図１０は、最大高さ点Ｍ３が羽根車
外周側に近い場合における翼２ｂの形状を示す図であ
る。このように、最大高さ点Ｍ３が羽根車外周側に近す
ぎるような場合、翼２ｂの後方では、外周側負圧面Ｐ３
ａから内周側負圧面Ｐ３ｃへの曲面が急激に変化するた
めに流れが剥離し、乱れ渦Ｇ１が発生する。これによ
り、特異音が発生してしまう。

【００５０】そこで、本実施の形態においては、上記特
異音が発生しないように、最大高さ点Ｍ３の位置、すな
わち、最大高さ距離Ｌ_m3の距離を調整する。図１１は、
同一風量時における本実施の形態の貫流送風機および従
来の貫流送風機の、比率Ｌ_m3／Ｌ_t（最大高さ距離Ｌ_m3
と翼弦長Ｌ_tの比率）と最大騒音レベルＳ_m（図９参照）
との関係を示す図である。また、図１２は、抵抗体１９
にホコリ等の抵抗が負荷された場合の比率Ｌ_m3／Ｌ_tと
最大騒音レベルＳ_mとの関係を示す図である。

【００５１】図１１の結果から、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷されていなければ、従来の貫流送風機およ
び本実施の形態の貫流送風機の羽根車は、特異音Ｓ１が
小さく、ほぼ同等である。しかしながら、図１２の結果
のように、抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された場
合、少なくとも「０．２＜Ｌ_m3／Ｌ_t＜０．５」の範囲
においては、従来の貫流送風機より本実施の形態の貫流
送風機のほうが、特異音Ｓ１が小さい。

【００５２】また、図１３は、同一風量時における本実
施の形態の貫流送風機および従来の貫流送風機の、比率
Ｌ_m3／Ｌ_tとモータ入力Ｗｍとの関係を示す図である。
また、図１４は、抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷さ
れた場合の比率Ｌ_m3／Ｌ_tとモータ入力Ｗｍとの関係を
示す図である。

【００５３】図１３の結果から、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷されていない場合、少なくとも「０．３＜
Ｌ_m3／Ｌ_t＜０．７」の範囲においては、従来の貫流送
風機より本実施の形態の貫流送風機のほうが、モータ入
力が低減するため消費電力が小さい。また、図１４の結
果から、抵抗体１９にホコリ等の抵抗が付加された場
合、少なくとも「０．２＜Ｌ_m3／Ｌ_t＜０．６」の範囲
においては、従来の貫流送風機より本実施の形態の貫流
送風機のほうが、消費電力が小さい。

【００５４】このように、本実施の形態においては、図
１１〜図１４に示すように、最大高さ距離Ｌ_m3と翼弦長
Ｌ_tの比率Ｌ_m3／Ｌ_tに、送風効率を向上させるための最
適範囲が存在する。したがって、図１１〜図１４の結果
を総合すると、少なくとも「０．３＜Ｌ_m3／Ｌ_t＜０．
５」の範囲においては、すなわち、「翼外周側から０．
３Ｌ_tの位置＜最大高さ距離Ｌ_m3＜翼外周側から０．５
Ｌ_tの位置」の範囲においては、従来の貫流送風機より
本実施の形態の貫流送風機のほうが、特異音Ｓ１が小さ
く、かつ消費電力が小さい。

【００５５】以上、本実施の形態においては、最大高さ
点Ｍ３の位置、すなわち、最大高さ距離Ｌ_m3の距離を調
整することにより、特異音および消費電力の低減を図る
ことかでき、それに伴って、従来技術と比較して送風効
率を大幅に向上させることが可能となる。なお、各実施
の形態において、「送風効率の向上または改善」には、
特異音、回転音、および消費電力の低減等の効果が含ま
れるものとする。

【００５６】また、従来技術においては、羽根車２に、
プラスチックとガラス繊維の混合材料を使用していたた
め、リサイクルを行う場合に、廃却する量がほとんどと
なり、リサイクルされない部分については、産業廃棄物
として扱っていた。そこで、本実施の形態においては、
羽根車２に、マグネシウム系合金を使用し、リサイクル
を可能にした。

【００５７】また、羽根車２に、耐熱性に優れた材料で
あるマグネシウム系合金を使用することで、熱源が羽根
車２の近傍に存在する場合における製品の強度を向上さ
せた。

【００５８】実施の形態２．図１５、図１６は、本発明
にかかる貫流送風機の羽根車に用いられる翼２ｂの実施
の形態２の形状を示す図である。なお、本実施の形態に
おける翼２ｂ以外の構成については、前述した実施の形
態１における図１〜図５の空気調和機および貫流送風機
と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略す
る。

【００５９】図１５、図１６の翼２ｂにおいて、Ｐ２は
単一の円弧Ｐ２ａで形成された羽根車回転方向側の圧力
面であり、Ｐ３は３つの円弧Ｐ３ａ（本実施の形態では
外周側負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｂ（本実施の形態で
は中央部負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｃ（本実施の形態
では内周側負圧面Ｐ３ｃと呼ぶ）で形成された圧力面Ｐ
２と対抗する負圧面であり、Ａ１およびＡ２は、圧力面
Ｐ２と負圧面Ｐ３に接するそれぞれ円弧Ｒ１，Ｒ２によ
り形成された内周側先端部および外周側先端部である。

【００６０】また、Ｏ２ａは圧力面Ｐ２の円弧Ｐ２ａの
中心であり、Ｒ２ａは圧力面Ｐ２の円弧Ｐ２ａの半径で
あり、Ｏ３ａ、Ｏ３ｂおよびＯ３ｃは、それぞれ負圧面
Ｐ３の外周側負圧面Ｐ３ａ、中央部負圧面Ｐ３ｂおよび
内周側負圧面Ｐ３ｃの円弧の中心であり、Ｒ３ａ、Ｒ３
ｃおよびＲ３ｃは、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負圧面
Ｐ３ａ、中央部負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ３ｃ
の円弧の半径である。

【００６１】さらに、図１５において、羽根車２の内周
側先端部Ａ１および外周側先端部Ａ２の羽根車回転方向
側に接する線分を翼弦線Ｌとし、その翼弦線Ｌに垂直
で、内周側先端部Ａ１に接する直線Ｌ１と外周側先端部
Ａ２に接する直線Ｌ２との間の距離を翼弦長Ｌ_tとし、
負圧面Ｐ３上の点における翼弦線Ｌとの最大高さ点をＭ
３とし、最大高さ点Ｍ３から翼弦線Ｌ上に下ろした点Ｍ
３_tと直線Ｌ２との間の距離を最大高さ距離Ｌ_m3とす
る。

【００６２】このように、本発明にかかる貫流送風機１
の羽根車２に用いられる翼２ｂは、圧力面Ｐ２が単一円
弧、および負圧面Ｐ３が三つの円弧をもち、羽根車回転
方向Ｊに対して凹形状となる。

【００６３】ここで、送風効率（低周波数領域の特異音
および回転音の発生の低減、およびモータの消費電力低
減を含む）を改善するための最適な最大高さ距離Ｌ_m3の
決定方法（実施の形態２）について説明する。

【００６４】図１７は、最大高さ点Ｍ３が羽根車内周側
に近い場合における翼２ｂの形状を示す図である。な
お、図１７を用いた空気調和機の周波数特性について
は、図９と同様である。このように、最大高さ点Ｍ３が
羽根車内周側に近すぎるような場合、翼２ｂは、外周側
負圧面Ｐ３ａおよび中央部負圧面Ｐ３ｂが平板状にな
り、負圧面Ｐ３で流れが剥離し、低周波数領域に特異音
Ｓ１が発生してしまう。

【００６５】一方、図１８は、最大高さ点Ｍ３が羽根車
外周側に近い場合における翼２ｂの形状を示す図であ
る。このように、最大高さ点Ｍ３が羽根車外周側に近す
ぎるような場合、翼２ｂの後方では、中央部負圧面Ｐ３
ｂから内周側負圧面Ｐ３ｃへの曲面が急激に変化するた
めに３つの円弧に対して流れが沿いきれず、流れが剥離
し、乱れ渦Ｇ１が発生する。これにより、特異音が発生
してしまう。

【００６６】そこで、本実施の形態においては、上記特
異音が発生しないように、最大高さ点Ｍ３の位置、すな
わち、最大高さ距離Ｌ_m3の距離を調整する。図１９は、
同一風量時における本実施の形態の貫流送風機および従
来の貫流送風機の、比率Ｌ_m3／Ｌ_t（最大高さ距離Ｌ_m3
と翼弦長Ｌ_tの比率）と最大騒音レベルＳ_m（図９参照）
との関係を示す図である。また、図２０は、抵抗体１９
にホコリ等の抵抗が負荷された場合の比率Ｌ_m3／Ｌ_tと
最大騒音レベルＳ_mとの関係を示す図である。

【００６７】図１９の結果から、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷されていなければ、従来の貫流送風機およ
び本実施の形態の貫流送風機の羽根車は、特異音Ｓ１が
小さく、ほぼ同等である。しかしながら、図２０の結果
のように、抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された場
合、少なくとも「０．１５＜Ｌ_m3／Ｌ_t＜０．５」の範
囲においては、従来の貫流送風機より本実施の形態の貫
流送風機のほうが、特異音Ｓ１が十分に小さい。

【００６８】具体的にいうと、本実施の形態における貫
流送風機の翼２ｂにおいて、比率Ｌ _m3／Ｌ_tが０．１５
より大きく０．５より小さければ、抵抗体１９に加えて
ホコリ等の影響で通風抵抗が増加した場合おいても、負
圧面Ｐ３が三つの円弧で形成されているため、よりなめ
らかな曲面が得られ、剥離が抑制できる。

【００６９】また、図２１は、同一風量時における本実
施の形態の貫流送風機および従来の貫流送風機の、比率
Ｌ_m3／Ｌ_tとモータ入力Ｗｍとの関係を示す図である。
また、図２２は、抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷さ
れた場合の比率Ｌ_m3／Ｌ_tとモータ入力Ｗｍとの関係を
示す図である。

【００７０】図２１の結果から、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷されていない場合、少なくとも「０．３＜
Ｌ_m3／Ｌ_t＜０．７」の範囲においては、従来の貫流送
風機より本実施の形態の貫流送風機のほうが、モータ入
力が低減するため消費電力が小さい。また、図２２の結
果から、抵抗体１９にホコリ等の抵抗が付加された場
合、少なくとも「０．２＜Ｌ_m3／Ｌ_t＜０．６」の範囲
においては、従来の貫流送風機より本実施の形態の貫流
送風機のほうが、消費電力が小さい。

【００７１】このように、本実施の形態においては、図
１９〜図２２に示すように、最大高さ距離Ｌ_m3と翼弦長
Ｌ_tの比率Ｌ_m3／Ｌ_tに、送風効率を向上させるための最
適範囲が存在する。したがって、図１９〜図２２の結果
を総合すると、少なくとも「０．３＜Ｌ_m3／Ｌ_t＜０．
５」の範囲においては、すなわち、「翼外周側から０．
３Ｌ_tの位置＜最大高さ距離Ｌ_m3＜翼外周側から０．５
Ｌ_tの位置」の範囲においては、従来の貫流送風機より
本実施の形態の貫流送風機のほうが、特異音Ｓ１が小さ
く、かつ消費電力が小さい。

【００７２】以上、本実施の形態においては、負圧面Ｐ
３に３つの円弧を形成し、さらに、最大高さ点Ｍ３の位
置、すなわち、最大高さ距離Ｌ_m3の距離を調整すること
により、実施の形態１よりなめらかな曲面を形成するこ
とが可能となるため、特異音および消費電力の低減を図
ることかでき、それに伴って、従来技術と比較して送風
効率をさらに大幅に向上させることが可能となる。な
お、負圧面および圧力面における円弧の数については、
これに限らず、たとえば、４つ以上の円弧を含むことと
してもよい。

【００７３】実施の形態３．図２３、図２４は、本発明
にかかる貫流送風機の羽根車に用いられる翼２ｂの実施
の形態３の形状を示す図である。なお、本実施の形態に
おける翼２ｂ以外の構成については、前述した実施の形
態１における図１〜図５の空気調和機および貫流送風機
と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略す
る。

【００７４】図２３、図２４の翼２ｂにおいて、Ｐ２
は、２つの円弧Ｐ２ａ（本実施の形態では外周側圧力面
Ｐ２ａと呼ぶ），Ｐ２ｃ（本実施の形態では内周側圧力
面Ｐ２ｃと呼ぶ）で形成された羽根車回転方向側の圧力
面であり、Ｐ３は、３つの円弧Ｐ３ａ（本実施の形態で
は外周側負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｂ（本実施の形態
では中央部負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｃ（本実施の形
態では内周側負圧面Ｐ３ｃと呼ぶ）で形成された圧力面
Ｐ２と対抗する負圧面であり、Ａ１およびＡ２は、圧力
面Ｐ２と負圧面Ｐ３に接するそれぞれ円弧Ｒ１，Ｒ２に
より形成された内周側先端部および外周側先端部であ
る。

【００７５】また、Ｏ２ａおよびＯ２ｃは、外周側圧力
面Ｐ２ａおよび内周側圧力面Ｐ２ｃの円弧の中心であ
り、Ｒ２ａおよびＲ２ｃは、外周側圧力面Ｐ２ａおよび
内周側圧力面Ｐ２ｃの円弧の半径であり、Ｏ３ａ、Ｏ３
ｂおよびＯ３ｃは、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負圧面
Ｐ３ａ、中央部負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ３ｃ
の円弧の中心であり、Ｒ３ａ、Ｒ３ｃおよびＲ３ｃは、
それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負圧面Ｐ３ａ、中央部負圧
面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ３ｃの円弧の半径であ
る。

【００７６】さらに、図２３および図２４において、羽
根車２の内周側先端部Ａ１および外周側先端部Ａ２の羽
根車回転方向側に接する線分を翼弦線Ｌとし、その翼弦
線Ｌに垂直で、内周側先端部Ａ１に接する直線Ｌ１と外
周側先端部Ａ２に接する直線Ｌ２との間の距離を翼弦長
Ｌ_tとし、圧力面Ｐ２上の点における翼弦線Ｌとの最大
高さ点をＭ２とし、最大高さ点Ｍ２から翼弦線Ｌ上に下
ろした点Ｍ２_tと直線Ｌ２との間の距離を最大高さ距離
Ｌ_m2とする。

【００７７】このように、本発明にかかる貫流送風機１
の羽根車２に用いられる翼２ｂは、圧力面Ｐ２が二つの
円弧をもち、さらに負圧面Ｐ３が三つの円弧をもち、羽
根車回転方向Ｊに対して凹形状となる。

【００７８】ここで、送風効率（騒音の低減、およびモ
ータの消費電力低減を含む）を改善するための最適な最
大高さ距離Ｌ_m2の決定方法（実施の形態３）について説
明する。

【００７９】図２５は、最大高さ点Ｍ２が羽根車外周側
に近い場合における翼２ｂの形状を示す図である。この
ように、最大高さ点Ｍ２が羽根車外周側に近すぎるよう
な場合、すなわち、比率Ｌ_m2／Ｌ_tが小さすぎる場合、
翼２ｂでは、外周側圧力面Ｐ２ａが外周に対して鋭角な
形状になる。そのため、羽根車吸込側領域Ｆ_i（図３参
照）を翼２ｂが通過するときに、外周側圧力面Ｐ２ａで
流れが衝突し、さらに翼２ｂ間の実質的な流路が狭ま
る。これにより、同一回転数に対する風量が低下し、送
風効率が悪化する。また、同一回転数に対する風量が低
下する場合には、必要風量に応じてファンの回転数を上
昇させる必要があるため、モータ入力Ｗｍが増大する。
さらに、羽根車吹出側領域Ｆ_oから空気が吹き出される
とき、外周側先端部Ａ２で流れが大幅に剥離し、騒音が
増大する。

【００８０】一方、図２６は、最大高さ点Ｍ２が羽根車
内周側に近い場合における翼２ｂの形状を示す図であ
る。このように、最大高さ点Ｍ２が羽根車内周側に近す
ぎるような場合、すなわち、比率Ｌ_m2／Ｌ_tが大きすぎ
る場合、翼２ｂでは、内周側圧力面Ｐ２ｃが内周に対し
て鋭角な形状になる。そのため、羽根車吹出側領域Ｆ_o
を翼２ｂが通過するときに、内周側先端部Ａ１で流れが
剥離し、さらに翼２ｂ間の実質的な流路が狭まる。これ
により、同一回転数に対する風量が低下し、送風効率が
悪化する。また、同一回転数に対する風量が低下する場
合には、必要風量に応じてファンの回転数を上昇させる
必要があるため、モータ入力Ｗｍが増大する。さらに、
羽根車吸込領域Ｆ_iにおいて、外周側圧力面翼Ｐ２ａが
平板状になるため、吸込流れが剥離し、騒音が増大す
る。

【００８１】そこで、本実施の形態においては、送風効
率の向上を実現させるために、最大高さ点Ｍ２の位置、
すなわち、最大高さ距離Ｌ_m2の距離を調整する。図２７
は、同一風量時における本実施の形態の貫流送風機およ
び従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m2／Ｌ_tとモータ入力Ｗ
ｍとの関係を示す図である。図２８は、同一風量時にお
ける本実施の形態の貫流送風機および従来の貫流送風機
の、比率Ｌ_m2／Ｌ_tと騒音値ＳＰＬとの関係を示す図で
ある。また、図２９は、抵抗体１９にホコリ等の抵抗が
負荷された場合の比率Ｌ_m2／Ｌ_tとモータ入力Ｗｍとの
関係を示す図であり、図３０は、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷された場合の比率Ｌ_m2／Ｌ _tと騒音値ＳＰ
Ｌとの関係を示す図である。

【００８２】図２７の結果から、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷されていない場合、少なくとも「０．２＜
Ｌ_m2／Ｌ_t＜０．８」の範囲においては、内周側先端部
Ａ１および外周側先端部Ａ２で流れの剥離が抑制され、
さらに圧力面Ｐ２が２つの円弧を有することから流れが
スムーズになるため、翼２ｂ間の実質的流路が狭まら
ず、モータ入力Ｗｍが低減する。

【００８３】また、図２８の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷されていない場合、少なくとも
「０．２５＜Ｌ_m2／Ｌ_t＜０．７５」の範囲において
は、内周側先端部Ａ１および外周側先端部Ａ２で流れの
剥離が抑制され、さらに圧力面Ｐ２が２つの円弧を有す
ることから流れがスムーズになるため、騒音値ＳＰＬが
改善される。

【００８４】また、図２９の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷された場合、少なくとも「０．３≦
Ｌ_m2／Ｌ_t≦０．７」の範囲においては、内周側先端部
Ａ１および外周側先端部Ａ２で流れの剥離が抑制され、
さらに圧力面Ｐ２が２つの円弧を有することから流れが
スムーズになるため、翼２ｂ間の実質的流路が狭まら
ず、モータ入力Ｗｍが低減する。

【００８５】また、図３０の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷された場合、少なくとも「０．３≦
Ｌ_m2／Ｌ_t≦０．７」の範囲においては、内周側先端部
Ａ１および外周側先端部Ａ２で流れの剥離が抑制され、
さらに圧力面Ｐ２が２つの円弧を有することから流れが
スムーズになるため、騒音値ＳＰＬが改善される。

【００８６】このように、本実施の形態においては、図
２７〜図３０に示すように、最大高さ距離Ｌ_m2と翼弦長
Ｌ_tの比率Ｌ_m2／Ｌ_tに、送風効率の向上を実現させるた
めの最適範囲が存在する。したがって、図２７〜図３０
の結果を総合すると、少なくとも「０．３≦Ｌ_m2／Ｌ_t
≦０．７」の範囲においては、すなわち、「０．３Ｌ_t
≦最大高さ距離Ｌ_m2≦０．７Ｌ_t」の範囲においては、
モータの消費電力および騒音の低減を実現できる。

【００８７】以上、本実施の形態においては、圧力面Ｐ
２に２つの円弧を形成し、負圧面Ｐ３に３つの円弧を形
成し、さらに、最大高さ点Ｍ２の位置、すなわち、最大
高さ距離Ｌ_m2の距離を調整する。これにより、内周側先
端部Ａ１および外周側先端部Ａ２で流れの剥離が抑制さ
れ、圧力面Ｐ２が２つの円弧を有することから流れがス
ムーズになるため、送風効率の向上を実現できる。な
お、本実施の形態における最大高さ距離Ｌ_m2の調整と、
実施の形態１または２における最大高さ距離Ｌ_m3の調整
と、を併用した場合には、両方の効果を同時に得ること
ができる。

【００８８】実施の形態４．図３１、図３２は、本発明
にかかる貫流送風機の羽根車に用いられる翼２ｂの実施
の形態４の形状を示す図である。なお、本実施の形態に
おける翼２ｂ以外の構成については、前述した実施の形
態１における図１〜図５の空気調和機および貫流送風機
と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略す
る。

【００８９】図３１、図３２の翼２ｂにおいて、Ｐ２
は、３つの円弧Ｐ２ａ（本実施の形態では外周側圧力面
Ｐ２ａと呼ぶ），Ｐ２ｂ（本実施の形態では中央部圧力
面Ｐ２ｂと呼ぶ），Ｐ２ｃ（本実施の形態では内周側圧
力面Ｐ２ｃと呼ぶ）で形成された羽根車回転方向側の圧
力面であり、Ｐ３は、３つの円弧Ｐ３ａ（本実施の形態
では外周側負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｂ（本実施の形
態では中央部負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｃ（本実施の
形態では内周側負圧面Ｐ３ｃと呼ぶ）で形成された圧力
面Ｐ２と対抗する負圧面であり、Ａ１およびＡ２は、圧
力面Ｐ２と負圧面Ｐ３に接するそれぞれ円弧Ｒ１，Ｒ２
により形成された内周側先端部および外周側先端部であ
る。

【００９０】また、Ｏ２ａ、Ｏ２ｂおよびＯ２ｃは、外
周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂおよび内周側圧
力面Ｐ２ｃの円弧の中心であり、Ｒ２ａ、Ｒ２ｂおよび
Ｒ２ｃは、外周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂお
よび内周側圧力面Ｐ２ｃの円弧の半径であり、Ｏ３ａ、
Ｏ３ｂおよびＯ３ｃは、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負
圧面Ｐ３ａ、中央部負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ
３ｃの円弧の中心であり、Ｒ３ａ、Ｒ３ｃおよびＲ３ｃ
は、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負圧面Ｐ３ａ、中央部
負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ３ｃの円弧の半径で
ある。

【００９１】さらに、図３１および図３２において、羽
根車２の内周側先端部Ａ１および外周側先端部Ａ２の羽
根車回転方向側に接する線分を翼弦線Ｌとし、その翼弦
線Ｌに垂直で、内周側先端部Ａ１に接する直線Ｌ１と外
周側先端部Ａ２に接する直線Ｌ２との間の距離を翼弦長
Ｌ_tとし、圧力面Ｐ２上の点における翼弦線Ｌとの最大
高さ点をＭ２とし、最大高さ点Ｍ２から翼弦線Ｌ上に下
ろした点Ｍ２_tと直線Ｌ２との間の距離を最大高さ距離
Ｌ_m2とする。

【００９２】このように、本発明にかかる貫流送風機１
の羽根車２に用いられる翼２ｂは、圧力面Ｐ２および負
圧面Ｐ３がともに三つの円弧をもち、さらに羽根車回転
方向Ｊに対して凹形状となる。

【００９３】ここで、送風効率（騒音の低減、およびモ
ータの消費電力低減を含む）を改善するための最適な最
大高さ距離Ｌ_m2の決定方法（実施の形態４）について説
明する。

【００９４】たとえば、最大高さ点Ｍ２が羽根車外周側
に近すぎるような場合、すなわち、比率Ｌ_m2／Ｌ_tが小
さすぎる場合、翼２ｂでは、前述の図２５に示すよう
に、外周側圧力面Ｐ２ａが外周に対して鋭角な形状にな
る。そのため、羽根車吸込側領域Ｆ_i（図３参照）を翼
２ｂが通過するときに、外周側圧力面Ｐ２ａで流れが衝
突し、さらに翼２ｂ間の実質的な流路が狭まる。これに
より、同一回転数に対する風量が低下し、送風効率が悪
化する。また、同一回転数に対する風量が低下する場合
には、必要風量に応じてファンの回転数を上昇させる必
要があるため、モータ入力Ｗｍが増大する。さらに、羽
根車吹出側領域Ｆ_oから空気が吹き出されるとき、外周
側先端部Ａ２で流れが大幅に剥離し、騒音が増大する。

【００９５】一方、最大高さ点Ｍ２が羽根車内周側に近
すぎるような場合、すなわち、比率Ｌ_m2／Ｌ_tが大きす
ぎる場合、翼２ｂでは、前述の図２６に示すように、内
周側圧力面Ｐ２ｃが内周に対して鋭角な形状になる。そ
のため、羽根車吹出側領域Ｆ _oを翼２ｂが通過するとき
に、内周側先端部Ａ１で流れが剥離し、さらに翼２ｂ間
の実質的な流路が狭まる。これにより、同一回転数に対
する風量が低下し、送風効率が悪化する。また、同一回
転数に対する風量が低下する場合には、必要風量に応じ
てファンの回転数を上昇させる必要があるため、モータ
入力Ｗｍが増大する。さらに、羽根車吸込領域Ｆ_iにお
いて、外周側圧力面翼Ｐ２ａが平板状になるため、吸込
流れが剥離し、騒音が増大する。

【００９６】そこで、本実施の形態においては、送風効
率の向上を実現させるために、最大高さ点Ｍ２の位置、
すなわち、最大高さ距離Ｌ_m2の距離を調整する。図３３
は、同一風量時における本実施の形態の貫流送風機およ
び従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m2／Ｌ_tとモータ入力Ｗ
ｍとの関係を示す図である。図３４は、同一風量時にお
ける本実施の形態の貫流送風機および従来の貫流送風機
の、比率Ｌ_m2／Ｌ_tと騒音値ＳＰＬとの関係を示す図で
ある。また、図３５は、抵抗体１９にホコリ等の抵抗が
負荷された場合の比率Ｌ_m2／Ｌ_tとモータ入力Ｗｍとの
関係を示す図であり、図３６は、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷された場合の比率Ｌ_m2／Ｌ _tと騒音値ＳＰ
Ｌとの関係を示す図である。

【００９７】図３３の結果から、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷されていない場合、少なくとも「０．２５
≦Ｌ_m2／Ｌ_t≦０．７５」の範囲においては、内周側先
端部Ａ１および外周側先端部Ａ２で流れの剥離が抑制さ
れ、さらに圧力面Ｐ２が３つの円弧を有することから流
れがスムーズになるため、翼２ｂ間の実質的流路が狭ま
らず、モータ入力Ｗｍが低減する。

【００９８】また、図３４の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷されていない場合、少なくとも
「０．２５≦Ｌ_m2／Ｌ_t≦０．７５」の範囲において
は、内周側先端部Ａ１および外周側先端部Ａ２で流れの
剥離が抑制され、さらに圧力面Ｐ２が３つの円弧を有す
ることから流れがスムーズになるため、騒音値ＳＰＬが
改善される。

【００９９】また、図３５の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷された場合、少なくとも「０．３≦
Ｌ_m2／Ｌ_t≦０．７」の範囲においては、内周側先端部
Ａ１および外周側先端部Ａ２で流れの剥離が抑制され、
さらに圧力面Ｐ２が３つの円弧を有することから流れが
スムーズになるため、翼２ｂ間の実質的流路が狭まら
ず、モータ入力Ｗｍが低減する。

【０１００】また、図３６の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷された場合、少なくとも「０．３≦
Ｌ_m2／Ｌ_t≦０．７」の範囲においては、内周側先端部
Ａ１および外周側先端部Ａ２で流れの剥離が抑制され、
さらに圧力面Ｐ２が３つの円弧を有することから流れが
スムーズになるため、騒音値ＳＰＬが改善される。

【０１０１】このように、本実施の形態においては、図
３３〜図３６に示すように、最大高さ距離Ｌ_m2と翼弦長
Ｌ_tの比率Ｌ_m2／Ｌ_tに、送風効率の向上を実現させるた
めの最適範囲が存在する。したがって、図３３〜図３６
の結果を総合すると、少なくとも「０．３≦Ｌ_m2／Ｌ_t
≦０．７」の範囲においては、すなわち、「翼外周側か
ら０．３Ｌ_tの位置≦最大高さ距離Ｌ_m2≦翼外周側から
０．７Ｌ_tの位置」の範囲においては、モータの消費電
力および騒音の低減を実現できる。

【０１０２】以上、本実施の形態においては、３つの円
弧で圧力面Ｐ２および負圧面Ｐ３を形成し、さらに、最
大高さ点Ｍ２の位置、すなわち、最大高さ距離Ｌ_m2の距
離を調整する。これにより、内周側先端部Ａ１および外
周側先端部Ａ２で流れの剥離が抑制され、圧力面Ｐ３が
３つの円弧を有することから流れがスムーズになるた
め、送風効率の向上を実現できる。なお、本実施の形態
における最大高さ距離Ｌ _m2の調整と、実施の形態１また
は２における最大高さ距離Ｌ_m3の調整と、を併用した場
合には、両方の効果を同時に得ることができる。なお、
負圧面および圧力面における円弧の数については、これ
に限らず、たとえば、４つ以上の円弧を含むこととして
もよい。

【０１０３】実施の形態５．図３７、図３８は、本発明
にかかる貫流送風機の羽根車に用いられる翼２ｂの実施
の形態５の形状を示す図である。なお、本実施の形態に
おける翼２ｂ以外の構成については、前述した実施の形
態１における図１〜図５の空気調和機および貫流送風機
と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略す
る。

【０１０４】図３７、図３８の翼２ｂにおいて、Ｐ２
は、３つの円弧Ｐ２ａ（本実施の形態では外周側圧力面
Ｐ２ａと呼ぶ），Ｐ２ｂ（本実施の形態では中央部圧力
面Ｐ２ｂと呼ぶ），Ｐ２ｃ（本実施の形態では内周側圧
力面Ｐ２ｃと呼ぶ）で形成された羽根車回転方向側の圧
力面であり、Ｐ３は、３つの円弧Ｐ３ａ（本実施の形態
では外周側負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｂ（本実施の形
態では中央部負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｃ（本実施の
形態では内周側負圧面Ｐ３ｃと呼ぶ）で形成された圧力
面Ｐ２と対抗する負圧面であり、Ａ１およびＡ２は、圧
力面Ｐ２と負圧面Ｐ３に接する内周側先端部および外周
側先端部である。

【０１０５】また、Ｏ２ａ、Ｏ２ｂおよびＯ２ｃは、外
周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂおよび内周側圧
力面Ｐ２ｃの円弧の中心であり、Ｒ２ａ、Ｒ２ｂおよび
Ｒ２ｃは、外周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂお
よび内周側圧力面Ｐ２ｃの円弧の半径であり、Ｏ３ａ、
Ｏ３ｂおよびＯ３ｃは、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負
圧面Ｐ３ａ、中央部負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ
３ｃの円弧の中心であり、Ｒ３ａ、Ｒ３ｃおよびＲ３ｃ
は、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負圧面Ｐ３ａ、中央部
負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ３ｃの円弧の半径で
ある。

【０１０６】さらに、図２３および図２４において、羽
根車２の内周側先端部Ａ１および外周側先端部Ａ２の羽
根車回転方向側に接する線分を翼弦線Ｌとし、その翼弦
線Ｌに垂直で、内周側先端部Ａ１に接する直線Ｌ１と外
周側先端部Ａ２に接する直線Ｌ２との間の距離を翼弦長
Ｌ_tとする。また、圧力面Ｐ２と負圧面Ｐ３の厚さをＤ_t
とし、圧力面Ｐ２と負圧面Ｐ３に接する円の中心をＯ_t
とし、厚さＤ_tが最大となる圧力面Ｐ２と負圧面Ｐ３に
接する円の直径をＤ_tm、中心をＯ_tm（本実施の形態では
最大肉厚点と呼ぶ）とし、最大肉厚点Ｏ_tmから翼弦線Ｌ
上に下ろした点Ｍ_tmと直線Ｌ２との間の距離を最大高さ
距離Ｌ_mtとする。

【０１０７】このように、本発明にかかる貫流送風機１
の羽根車２に用いられる翼２ｂは、圧力面Ｐ２および負
圧面Ｐ３がともに三つの円弧をもち、さらに羽根車回転
方向Ｊに対して凹形状となる。なお、本実施の形態にお
いては、前述の実施の形態１および２の最大高さ距離Ｌ
_m3を満たす負圧面Ｐ３を構成し、図３９の騒音周波数特
性に示すように、低周波領域に特異音Ｓ１が発生しない
ものとする。

【０１０８】ここで、送風効率（騒音の低減、およびモ
ータの消費電力低減を含む）を改善するための最適な最
大高さ距離Ｌ_tmの決定方法（実施の形態５）について説
明する。

【０１０９】図４０は、最大肉厚点Ｏ_tmが羽根車外周側
に近い場合における翼２ｂの形状を示す図である。この
ように、最大肉厚点Ｏ_tmが羽根車外周側に近すぎるよう
な場合、すなわち、比率Ｌ_tm／Ｌ_tが小さすぎる場合、
翼２ｂでは、吸い込み流れに対して衝突が少なくなり、
損失が小さくなるため、送風効率が改善される。しかし
ながら、吸い込み時における流路面積が減少し、すなわ
ち、狭くなり、通過流速が増加するため、騒音が増大す
る。

【０１１０】一方、図４１は、最大肉厚点Ｏ_tmが羽根車
内周側に近い場合における翼２ｂの形状を示す図であ
る。このように、最大肉厚点Ｏ_tmが羽根車内周側に近す
ぎるような場合、すなわち、比率Ｌ_tm／Ｌ_tが大きすぎ
る場合、翼２ｂでは、吹き出し流れに対して衝突が少な
くなり、損失が小さくなるため、送風効率が改善され
る。しかしながら、吹き出し時における流路面積が減少
し、すなわち、狭くなり、通過流速が増加するため、騒
音が増大する。

【０１１１】そこで、本実施の形態においては、騒音の
減少を実現させるために、最大肉厚点Ｏ_tmの位置、すな
わち、最大高さ距離Ｌ_tmの距離を調整する。図４２は、
同一風量時における本実施の形態の貫流送風機および従
来の貫流送風機の、比率Ｌ_tm／Ｌ_tとモータ入力Ｗｍと
の関係を示す図である。図４３は、同一風量時における
本実施の形態の貫流送風機および従来の貫流送風機の、
比率Ｌ_tm／Ｌ_tと騒音値ＳＰＬとの関係を示す図であ
る。また、図４４は、抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負
荷された場合の比率Ｌ_tm／Ｌ_tとモータ入力Ｗｍとの関
係を示す図であり、図４５は、抵抗体１９にホコリ等の
抵抗が負荷された場合の比率Ｌ_tm／Ｌ_tと騒音値ＳＰＬ
との関係を示す図である。

【０１１２】図４２の結果から、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷されていない場合、少なくとも「０．３≦
Ｌ_tm／Ｌ_t」においては、吸い込み時および吹き出し時
における流路面積が増大するため、翼２ｂ間の実質的流
路が狭まらず、モータ入力Ｗｍが低減する。

【０１１３】また、図４３の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷されていない場合、少なくとも
「０．２≦Ｌ_tm／Ｌ_t≦０．７」の範囲においては、吸
い込み時および吹き出し時における流路面積が増大する
ため、翼２ｂ間の実質的流路が狭まらず、騒音値ＳＰＬ
が改善される。

【０１１４】また、図４４の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷された場合、少なくとも「０．３≦
Ｌ_tm／Ｌ_t」においては、吸い込み時および吹き出し時
における流路面積が増大するため、翼２ｂ間の実質的流
路が狭まらず、モータ入力Ｗｍが低減する。

【０１１５】また、図４５の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷された場合、少なくとも「０．３≦
Ｌ_tm／Ｌ_t≦０．７」の範囲においては、吸い込み時お
よび吹き出し時における流路面積が増大するため、翼２
ｂ間の実質的流路が狭まらず、騒音値ＳＰＬが改善され
る。

【０１１６】このように、本実施の形態においては、図
４２〜図４５に示すように、最大高さ距離Ｌ_tmと翼弦長
Ｌ_tの比率Ｌ_tm／Ｌ_tに、送風効率の向上を実現させるた
めの最適範囲が存在する。したがって、図４２〜図４５
の結果を総合すると、少なくとも「０．３≦Ｌ_tm／Ｌ_t
≦０．７」の範囲においては、すなわち、「０．３Ｌ_t
≦最大高さ距離Ｌ_tm≦０．７Ｌ_t」の範囲においては、
モータの消費電力の低減および騒音の低減を実現でき
る。

【０１１７】以上、本実施の形態においては、３つの円
弧で圧力面Ｐ２および負圧面Ｐ３を形成し、さらに、最
大肉厚点Ｏ_tmの位置、すなわち、最大高さ距離Ｌ_tmの距
離を調整する。これにより、吸い込み時および吹き出し
時における流路面積が増大するため、翼２ｂ間の実質的
流路が狭まらず、送風効率の向上を実現できる。なお、
負圧面および圧力面における円弧の数については、これ
に限らず、たとえば、４つ以上の円弧を含むこととして
もよい。

【０１１８】実施の形態６．図４６は、本発明にかかる
空気調和機の縦断面図であり、図４７、図４８は、本発
明にかかる貫流送風機の羽根車に用いられる翼２ｂの実
施の形態６の形状を示す図である。なお、本実施の形態
における翼２ｂ以外の構成については、前述した実施の
形態１における図１〜図５の空気調和機および貫流送風
機と同様であるため、同一の符号を付して説明を省略す
る。

【０１１９】図４７、図４８の翼２ｂにおいて、Ｐ２
は、３つの円弧Ｐ２ａ（本実施の形態では外周側圧力面
Ｐ２ａと呼ぶ），Ｐ２ｂ（本実施の形態では中央部圧力
面Ｐ２ｂと呼ぶ），Ｐ２ｃ（本実施の形態では内周側圧
力面Ｐ２ｃと呼ぶ）で形成された羽根車回転方向側の圧
力面であり、Ｐ３は、３つの円弧Ｐ３ａ（本実施の形態
では外周側負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｂ（本実施の形
態では中央部負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｃ（本実施の
形態では内周側負圧面Ｐ３ｃと呼ぶ）で形成された圧力
面Ｐ２と対抗する負圧面であり、Ａ１およびＡ２は、圧
力面Ｐ２と負圧面Ｐ３に接する内周側先端部および外周
側先端部である。

【０１２０】また、Ｏ２ａ、Ｏ２ｂおよびＯ２ｃは、外
周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂおよび内周側圧
力面Ｐ２ｃの円弧の中心であり、Ｒ２ａ、Ｒ２ｂおよび
Ｒ２ｃは、外周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂお
よび内周側圧力面Ｐ２ｃの円弧の半径であり、Ｏ３ａ、
Ｏ３ｂおよびＯ３ｃは、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負
圧面Ｐ３ａ、中央部負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ
３ｃの円弧の中心であり、Ｒ３ａ、Ｒ３ｃおよびＲ３ｃ
は、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負圧面Ｐ３ａ、中央部
負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ３ｃの円弧の半径で
ある。

【０１２１】さらに、図４７および図４８において、羽
根車２の内周側先端部Ａ１および外周側先端部Ａ２の羽
根車回転方向側に接する線分を翼弦線Ｌとし、回転軸中
心Ｏと内周側先端部Ａ１の先端Ａ１０を通る線分を翼取
付基準線Ｏ−Ａ１０とし、翼取付基準線Ｏ−Ａ１０と翼
弦線Ｌのなす鋭角を翼取付角θとする。

【０１２２】このように、本発明にかかる貫流送風機１
の羽根車２に用いられる翼２ｂは、翼取付角θで取り付
けられ、圧力面Ｐ２および負圧面Ｐ３がともに三つの円
弧をもち、さらに羽根車回転方向Ｊに対して凹形状とな
る。

【０１２３】ここで、騒音の低減およびモータの消費電
力の低減を実現するための、最適な翼取付角θの決定方
法（実施の形態６）について説明する。たとえば、翼取
付角θを大きくしていくと、前後の翼に近づくことから
となりの翼との最小距離δを大きくとることとなり、抵
抗が低下するため、送風効率が改善する傾向となる。一
方、翼取付角θが小さくしていくと、逆にとなりの翼と
の最小距離δを小さくとることとなり、抵抗が増加する
ため、送風効率が悪化、すなわち、モータ入力Ｗｍが増
大する傾向となる。

【０１２４】しかしながら、翼取付角θが大きすぎる場
合には、複数の円弧を有する負圧面Ｐ２であっても、吸
込流れが翼に沿いきれず、外周側先端Ａ２で吸込流れが
剥離し、図４９の騒音周波数特性に示すように、低周波
数領域に特異音Ｓ１が発生する。また、翼取付角θが小
さすぎる場合には、特異音の発生はないが、前述のよう
に送風効率が悪化し、同一回転数を維持しようとすると
モータ入力Ｗｍが増大する。

【０１２５】そこで、本実施の形態においては、送風効
率の改善および騒音の低減を実現させるために、翼取付
角θを調整する。図５０は、抵抗体１９にホコリ等の抵
抗が負荷された場合の翼取付角θとモータ入力Ｗｍとの
関係を示す図であり、図５１は、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷された場合の翼取付角θと最大騒音レベル
Ｓ_mとの関係を示す図である。

【０１２６】図５０の結果から、抵抗体１９にホコリ等
の抵抗が負荷された場合、少なくとも「２０°≦翼取付
角θ≦５０°」の範囲では、従来技術と同一角度であっ
た場合において羽根車２の回転に対する抵抗が増大する
ことがないため、モータ入力Ｗｍが低減する。さらに、
少なくとも「３０°≦翼取付角θ≦４５°」の範囲で
は、すべての角度において羽根車２の回転に対する抵抗
が増大することがないため、より確実にモータ入力Ｗｍ
が低減する。また、図５１の結果から、抵抗体１９にホ
コリ等の抵抗が負荷された場合、少なくとも「２０°≦
翼取付角θ≦５０°」の範囲では、同一角度のときに外
周側先端Ａ２で吸込流れが従来よりも剥離することがな
いため、騒音値ＳＰＬが改善される。さらに、少なくと
も「３０°≦翼取付角θ≦４５°」の範囲では、すべて
の角度において外周側先端Ａ２で吸込流れが従来よりも
剥離することがないため、より確実に騒音値ＳＰＬが改
善される。

【０１２７】このように、本実施の形態においては、図
５０および図５１に示すように、翼取付角θに、送風効
率の向上を実現させるための最適範囲が存在する。した
がって、図５０および図５１の結果を総合すると、少な
くとも「２０°≦翼取付角θ≦５０°」の範囲では、同
一角度においてモータの消費電力の低減および騒音の低
減を実現でき、さらに、少なくとも「３０°≦翼取付角
θ≦４５°」の範囲では、すべての角度においてモータ
の消費電力の低減および騒音の低減を実現できる。

【０１２８】以上、本実施の形態においては、３つの円
弧で圧力面Ｐ２および負圧面Ｐ３を形成し、さらに、前
述した範囲の中で翼取付角θを調整する。これにより、
羽根車２の回転に対する抵抗が増大することがなくな
り、かつ外周側先端Ａ２で吸込流れが剥離することがな
くなるため、送風効率の向上を実現できる。なお、負圧
面および圧力面における円弧の数については、これに限
らず、たとえば、４つ以上の円弧を含むこととしてもよ
い。

【０１２９】実施の形態７．図５２は、本発明にかかる
貫流送風機に使用される羽根車の拡大図であり、図５
３、図５４は、本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用
いられる翼２ｂの実施の形態７の形状を示す図である。
なお、本実施の形態における翼２ｂ以外の構成について
は、前述した実施の形態１における図１〜図５の空気調
和機および貫流送風機と同様であるため、同一の符号を
付して説明を省略する。

【０１３０】図５２において、本発明にかかる貫流送風
機の羽根車２は、複数の翼２ｂとこれらを支持するリン
グ２ｃとから構成される複数の単体２ａを軸方向に連結
し、さらに、各単体を羽根車回転方向に所定角度γ分だ
け回転させ、翼２ｂの取り付け位置がすべて異なる位置
になるようにする。

【０１３１】図５３、図５４の翼２ｂにおいて、Ｐ２
は、３つの円弧Ｐ２ａ（本実施の形態では外周側圧力面
Ｐ２ａと呼ぶ），Ｐ２ｂ（本実施の形態では中央部圧力
面Ｐ２ｂと呼ぶ），Ｐ２ｃ（本実施の形態では内周側圧
力面Ｐ２ｃと呼ぶ）で形成された羽根車回転方向側の圧
力面であり、Ｐ３は、３つの円弧Ｐ３ａ（本実施の形態
では外周側負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｂ（本実施の形
態では中央部負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｃ（本実施の
形態では内周側負圧面Ｐ３ｃと呼ぶ）で形成された圧力
面Ｐ２と対抗する負圧面であり、Ａ１およびＡ２は、圧
力面Ｐ２と負圧面Ｐ３に接する内周側先端部および外周
側先端部である。

【０１３２】また、Ｏ２ａ、Ｏ２ｂおよびＯ２ｃは、外
周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂおよび内周側圧
力面Ｐ２ｃの円弧の中心であり、Ｒ２ａ、Ｒ２ｂおよび
Ｒ２ｃは、外周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂお
よび内周側圧力面Ｐ２ｃの円弧の半径であり、Ｏ３ａ、
Ｏ３ｂおよびＯ３ｃは、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負
圧面Ｐ３ａ、中央部負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ
３ｃの円弧の中心であり、Ｒ３ａ、Ｒ３ｃおよびＲ３ｃ
は、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負圧面Ｐ３ａ、中央部
負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ３ｃの円弧の半径で
ある。

【０１３３】このように、本発明にかかる貫流送風機１
の羽根車２に用いられる翼２ｂは、各単体２ａを、羽根
車回転方向に所定角度γ分だけ回転させ、取り付か位置
がすべて異なるように連結し、さらに、圧力面Ｐ２およ
び負圧面Ｐ３がともに三つの円弧をもち、羽根車回転方
向Ｊに対して凹形状となる。

【０１３４】図５５は、角度γ＝０゜の場合と角度γ＝
４゜の場合における騒音の周波数特性を示す図である。
本実施の形態の貫流送風機においては、各羽根車単体２
ａを、「羽根車回転方向に角度γ゜だけずらし、かつ翼
２ｂの取り付け位置がすべて異なるように」、連結して
いる。これにより、たとえば、各羽根車単体２ａで低周
波数領域に特異音Ｓ１が発生した場合においても、各羽
根車単体２ａで発生する時間が異なるため、特異音Ｓ１
の最大騒音値Ｓ_mが分散され、全体としてそのレベルを
低減させることができる。

【０１３５】具体的にいうと、図６９に示すように、角
度γ＝０°における低周波数領域の特異音Ｓ１０の最大
騒音値Ｓ_m0は、各単体の騒音が多重化され、やや先のと
がった周波数特性を示しているが、本実施の形態の角度
γ＝４゜における低周波数領域の特異音Ｓ１１の最大騒
音値Ｓ_m1では、各単体の騒音が分散され、変動が少な
く、かつ最大騒音レベルの低い周波数特性を示してい
る。

【０１３６】このように、本実施の形態においては、各
羽根車単体２ａを、「羽根車回転方向に角度γ゜だけず
らし、かつ翼２ｂの取り付け位置がすべて異なるよう
に」、連結しているため、たとえば、各羽根車単体２ａ
に特異音が発生している場合においても、その騒音が時
系列的に分散され、騒音のピークを低くすることができ
る。なお、前述した実施の形態１〜７の構成に、本実施
の形態の構成を適用することにより、さらに騒音の少な
い貫流送風機を得ることができる。

【０１３７】実施の形態８．図５６は、本発明にかかる
貫流送風機の実施の形態８の構成を示す図である。図５
６に示すように、本実施の形態においては、各羽根車単
体２ａにおける翼２ｂの取り付け間隔λを不等ピッチと
する（λ１、λ２、λ３、λ４、λ５、…）。なお、本
実施の形態における翼２ｂ以外の構成については、前述
した実施の形態１における図１〜図５の空気調和機およ
び貫流送風機と同様であるため、同一の符号を付して説
明を省略する。

【０１３８】図５７は、従来の貫流送風機と本実施の形
態における貫流送風機のそれぞれの周波数特性を示す図
である。たとえば、羽根車単体２ａに特異音Ｓ１０が発
生した場合、従来の貫流送風機においては、各羽根車単
体２ａの特異音Ｓ１０が多重化され、鋭いピークをもつ
周波数特性となる（図５７（ａ）参照）。すなわち、羽
根車単体２ａに特異音Ｓ１０が発生した場合には、特異
音Ｓ１０が強調されることとなる。

【０１３９】しかしながら、本実施の形態の貫流送風機
においては、羽根車単体２ａの各翼２ｂが不等ピッチで
あるため、各翼２ｂどうしで特異音Ｓ２０を打ち消しあ
うことができるため、特異音が発生しづらくなる（図５
７（ｂ）参照）。

【０１４０】また、本実施の形態の貫流送風機において
は、これに限らず、たとえば、羽根車単体２ａの各翼２
ｂを不等ピッチとし、さらに、各羽根車単体２ａを、羽
根車回転方向に角度γ゜だけずらして連結する（実施の
形態７の構成）ことにより、さらに効率良く特異音Ｓ３
０を打ち消しあうことができるため、前述した実施の形
態７の貫流送風機よりも、さらに特異音を低減すること
ができる（図５７（ｃ）参照）。

【０１４１】実施の形態９．図５８は、本発明にかかる
貫流送風機の羽根車に用いられる翼２ｂの実施の形態９
の形状を示す図である。なお、本実施の形態における翼
２ｂ以外の構成については、前述した実施の形態１にお
ける図１〜図５の空気調和機および貫流送風機と同様で
あるため、同一の符号を付して説明を省略する。また、
本実施の形態においては、実施の形態８と同様に、各羽
根車単体２ａにおける翼２ｂの取り付け間隔λを不等ピ
ッチとし（λ１、λ２、λ３、λ４、λ５、…）、さら
に、実施の形態７と同様に、各羽根車単体２ａを、羽根
車回転方向に角度γ゜だけずらし、かつ翼２ｂの取り付
け位置がすべて異なるように、連結する。また、本実施
の形態の翼断面２ｂについては、実施の形態６に記載の
条件を満たすものとする。すなわち、翼２ｂの取付角
を、「３０°≦翼取付角θ≦４５°」の範囲に限定す
る。

【０１４２】図５８の翼２ｂにおいて、Ｐ２は、３つの
円弧Ｐ２ａ（本実施の形態では外周側圧力面Ｐ２ａと呼
ぶ），Ｐ２ｂ（本実施の形態では中央部圧力面Ｐ２ｂと
呼ぶ），Ｐ２ｃ（本実施の形態では内周側圧力面Ｐ２ｃ
と呼ぶ）で形成された羽根車回転方向側の圧力面であ
り、Ｐ３は、３つの円弧Ｐ３ａ（本実施の形態では外周
側負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｂ（本実施の形態では中
央部負圧面Ｐ３ａと呼ぶ），Ｐ３ｃ（本実施の形態では
内周側負圧面Ｐ３ｃと呼ぶ）で形成された圧力面Ｐ２と
対抗する負圧面であり、Ａ１およびＡ２は、圧力面Ｐ２
と負圧面Ｐ３に接する内周側先端部および外周側先端部
である。

【０１４３】また、Ｏ２ａ、Ｏ２ｂおよびＯ２ｃは、外
周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂおよび内周側圧
力面Ｐ２ｃの円弧の中心であり、Ｒ２ａ、Ｒ２ｂおよび
Ｒ２ｃは、外周側圧力面Ｐ２ａ、中央部圧力面Ｐ２ｂお
よび内周側圧力面Ｐ２ｃの円弧の半径であり、Ｏ３ａ、
Ｏ３ｂおよびＯ３ｃは、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負
圧面Ｐ３ａ、中央部負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ
３ｃの円弧の中心であり、Ｒ３ａ、Ｒ３ｃおよびＲ３ｃ
は、それぞれ負圧面Ｐ３の外周側負圧面Ｐ３ａ、中央部
負圧面Ｐ３ｂおよび内周側負圧面Ｐ３ｃの円弧の半径で
ある。

【０１４４】上記のように構成される本実施の形態の空
気調和機においては、図３に示すとおり、羽根車２の吸
い込み側に、アルミフィン１３ａと配管１３ｂで構成さ
れるフィンチューブ熱交換器１３が配設されている。こ
の状態で、たとえば、フィンチューブ熱交換器１３に空
気が流れる場合、配管１３ｂからは、後流が流出される
ことになる。

【０１４５】図５９は、配管１３ｂから流出される後流
の様子を示す図である。たとえば、翼ピッチλが等間隔
の従来の貫流送風機の各翼に対して、図示のような後流
Ｇ２が流れる場合、各羽根車単体２ａにおいては、回転
音Ｐ_kが発生してしまう。また、従来の貫流送風機のよ
うに、圧力面Ｐ２および負圧面Ｐ３が単一の円弧を形成
するような場合には、たとえば、風向変更ベーン１５に
て吹出口１４を閉鎖ぎみにしたときや、ホコリ等が付着
して通風抵抗が増大した場合に、低周波数領域に特異音
Ｓ１が発生してしまう（図６０（ｂ）参照）。

【０１４６】そこで、本実施の形態においては、翼２ｂ
の圧力面Ｐ２および負圧面Ｐ３を複数の円弧で形成し、
さらに、各羽根車単体２ａにおける翼２ｂの取り付け間
隔λを不等ピッチとし、各羽根車単体２ａを、羽根車回
転方向に角度γ゜だけずらしかつ翼２ｂの取り付け位置
がすべて異なるように連結する。これにより、図６０
（ａ）に示すように、回転音Ｐ_kおよび特異音Ｓ１が抑
制され、良好な聴感を得ることができる。

【０１４７】実施の形態１０．本実施の形態において
は、たとえば、図１〜図５に示すような空気調和機に限
らず、たとえば、熱交換器１３の羽根車側の側面に沿っ
て二次的なフィルタが配設された空気調和機に対して適
用する。なお、本実施の形態においては、実施の形態８
または９と同様に、各羽根車単体２ａにおける翼２ｂの
取り付け間隔λを不等ピッチとし（λ１、λ２、λ３、
λ４、λ５、…）、さらに、実施の形態７と同様に、各
羽根車単体２ａを、羽根車回転方向に角度γ゜だけずら
し、かつ翼２ｂの取り付け位置がすべて異なるように、
連結する。

【０１４８】図６１は、本発明にかかる空気調和機の縦
断面図である。なお、前述した図３と同様の構成につい
ては、同一の符号を付して説明を省略する。図６１にお
いて、１２ａは着脱可能な２次フィルタである。本実施
の形態における二次的なフィルタとしては、たとえば、
一次的なフィルタ１２よりも目が細かく、フィルタ１２
で取りきれないホコリや、冷房時の湿気により熱交換器
１３の表面に発生したカビ等を除去し、吹き出し空気の
清浄化するものが考えられる。

【０１４９】このように、本実施の形態においては、上
記羽根車の構成を用い、さらに、前述したフィルタ１２
に加えて二次的なフィルタ（２次フィルタ１２ａ）を追
加することで、通風抵抗が付加されるような場合におい
ても、効率良く、回転音Ｐ_kおよび低周波数領域の特異
音Ｓ１を除去することができる。また、熱交換器等で発
生したカビを効率よく除去できるため、吹き出し空気が
清浄され、よりきれいな空気による空調が可能となる。

【０１５０】

【発明の効果】以上、説明したとおり、本発明によれ
ば、羽根車吸込側にホコリ等が付着した場合や、風向変
更ベーンが稼動し吹出口を狭めて抵抗が増加した場合に
おいても、モータ入力の消費電力を高くしてしまうこと
なく、負圧面での流れの剥離を抑制することができるた
め、低周波数領域の特異音を低減することができる。こ
れにより、差動環境が変化した場合においても、設置環
境を静粛化可能な貫流送風機を得ることができる、とい
う効果を奏する。

【０１５１】つぎの発明によれば、翼断面形状がなめら
かな曲線となるため、圧力面での流れの衝突が抑制さ
れ、さらに翼間の流路幅が確保され、その結果、送風効
率が維持／改善される。また、流れの剥離が抑制される
ことから騒音が低減される。これにより、差動環境が変
化した場合においても、設置環境を静粛化可能な貫流送
風機を得ることができる、という効果を奏する。

【０１５２】つぎの発明によれば、羽根車吸込側にホコ
リ等が付着した場合や、風向変更ベーンが稼動し吹出口
を狭めて抵抗が増加した場合においても、モータの消費
電力を高くしてしまうことなく、負圧面での流れの剥離
を抑制することができるため、低周波数領域の特異音を
低減することができる。また、翼断面形状がなめらかな
曲線となるため、圧力面での流れの衝突が抑制され、さ
らに翼間の流路幅が確保され、その結果、送風効率が維
持／改善される。さらに、流れの剥離が抑制されること
から騒音が低減される。これらにより、差動環境が変化
した場合においても、設置環境をさらに効率良く静粛化
することが可能な貫流送風機を得ることができる、とい
う効果を奏する。

【０１５３】つぎの発明によれば、翼間の流路幅を減少
させないようにしているため、騒音値を悪化させずに、
翼の吸い込み側での流れの衝突を少なく、かつ損失を小
さくできるため、送風効率が改善され、さらにモータの
消費電力値も改善される。これにより、低消費電力を実
現可能な貫流送風機を得ることができる、という効果を
奏する。

【０１５４】つぎの発明によれば、翼間の流路幅が維持
できることからモータの消費電力が維持／改善され、負
圧面での流れが剥離しないことから低周波数領域の特異
音が低減される。これにより、低消費電力および設置環
境の静粛化を実現可能な貫流送風機を得ることができ
る、という効果を奏する。

【０１５５】つぎの発明によれば、各羽根車単体を、翼
の取り付け位置がすべて異なるように、羽根車の回転方
向に所定の角度だけずらして連結しているため、たとえ
ば、各羽根車単体に特異音が発生している場合において
も、その騒音が時系列的に分散され、騒音のピークを低
くすることが可能な貫流送風機を得ることができる、と
いう効果を奏する。

【０１５６】つぎの発明によれば、羽根車単体の各翼が
不等ピッチであるため、特異音が強調されることなく、
各翼どうしで特異音を打ち消しあうことができるため、
特異音が発生しづらい貫流送風機を得ることができる、
という効果を奏する。

【０１５７】つぎの発明によれば、圧力面および負圧面
を複数の円弧で形成し、各羽根車単体における翼の取り
付け間隔を不等ピッチとし、さらに、各羽根車単体を、
翼の取り付け位置がすべて異なるように、羽根車の回転
方向に所定の角度だけずらして連結する。これにより、
ホコリ等の抵抗が付加された場合においても回転音およ
び特異音が抑制され、良好な聴感を得ることが可能な貫
流送風機を得ることができる、という効果を奏する。

【０１５８】つぎの発明によれば、内周側先端部および
外周側先端部の回転方向側に接する線分である翼弦線
と、負圧面上の点と、の垂直距離が最大になる点の位置
に、送風効率を向上させるための最適範囲が存在する。
したがって、最大になる点の位置を調整することによ
り、特異音および消費電力の低減を図ることができ、そ
れに伴って、ホコリ等の抵抗が付加された場合において
も、低消費電力でかつ良好な聴感を得ることが可能な空
気調和機を得ることができる、という効果を奏する。

【０１５９】つぎの発明によれば、内周側先端部および
外周側先端部の回転方向側に接する線分である翼弦線
と、圧力面上の点と、の垂直距離が最大になる点の位置
に、送風効率を向上させるための最適範囲が存在する。
したがって、圧力面に複数の円弧を形成し、前記最大に
なる点の位置を調整することにより、内周側先端部およ
び外周側先端部で流れの剥離が抑制され、さらに圧力面
が複数の円弧を有することから流れがスムーズになるた
め、ホコリ等の抵抗が付加された場合においても、送風
効率の向上、低消費電力、および低騒音を実現可能な空
気調和機を得ることができる、という効果を奏する。

【０１６０】つぎの発明によれば、内周側先端部および
外周側先端部の回転方向側に接する線分である翼弦線
と、負圧面上の点と、の垂直距離が最大になる点の位
置、および翼弦線と圧力面上の点との垂直距離が最大に
なる点の位置に、送風効率を向上させるための最適範囲
が存在する。したがって、それぞれ最大になる点の位置
を調整することにより、送風効率のさらに大幅な向上、
低消費電力、および低騒音を実現可能な空気調和機を得
ることができる、という効果を奏する。

【０１６１】つぎの発明によれば、翼弦線と、直径が最
大となる負圧面と圧力面に接する円の中心点と、の垂直
距離が最大になる点の位置に、送風効率の向上を実現さ
せるための最適範囲が存在する。したがって、複数の円
弧で圧力面および負圧面を形成し、前記最大になる点の
位置を調整することにより、吸い込み時および吹き出し
時における流路面積が増大するため、翼間の実質的流路
が狭まらず、送風効率の向上を実現可能な空気調和機を
得ることができる、という効果を奏する。また、低消費
電力でかつ良好な聴感を得ることが可能な空気調和機を
得ることができる、という効果を奏する。

【０１６２】つぎの発明によれば、翼取付角に、送風効
率の向上を実現させるための最適範囲が存在する。した
がって、複数の円弧で圧力面および負圧面を形成し、さ
らに、最適な範囲の中で翼取付角を調整することによ
り、羽根車の回転に対する抵抗が増大することがなくな
り、かつ外周側先端で吸い込み流れが剥離することがな
くなるため、送風効率の向上を実現可能な空気調和機を
得ることができる、という効果を奏する。また、低消費
電力でかつ良好な聴感を得ることが可能な空気調和機を
得ることができる、という効果を奏する。

【０１６３】つぎの発明によれば、各羽根車単体を、翼
の取り付け位置がすべて異なるように、羽根車の回転方
向に所定の角度だけずらして連結しているため、たとえ
ば、各羽根車単体に特異音が発生している場合において
も、その騒音が時系列的に分散され、騒音のピークを低
くすることが可能な空気調和機を得ることができる、と
いう効果を奏する。

【０１６４】つぎの発明によれば、羽根車単体の各翼が
不等ピッチであるため、特異音が強調されることなく、
各翼どうしで特異音を打ち消しあうことができるため、
ホコリ等の抵抗が付加された場合においても、特異音が
発生しづらい空気調和機を得ることができる、という効
果を奏する。

【０１６５】つぎの発明によれば、圧力面および負圧面
を複数の円弧で形成し、各羽根車単体における翼の取り
付け間隔を不等ピッチとし、さらに、各羽根車単体を、
翼の取り付け位置がすべて異なるように、羽根車の回転
方向に所定の角度だけずらして連結する。これにより、
ホコリ等の抵抗が付加された場合においても、回転音お
よび特異音が抑制され、良好な聴感を得ることが可能な
空気調和機を得ることができる、という効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明にかかる空気調和機の構成を示す図
（外観図）である。

【図２】 本発明にかかる空気調和機の部分断面図であ
る。

【図３】 本発明にかかる空気調和機の縦断面図であ
る。

【図４】 本発明にかかる貫流送風機の構成を示す図
（斜視図）である。

【図５】 本発明にかかる貫流送風機の縦断面図であ
る。

【図６】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用いら
れる翼の実施の形態１の形状を示す図である。

【図７】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用いら
れる翼の実施の形態１の形状を示す図である。

【図８】 最大高さ点Ｍ３が羽根車内周側に近い場合に
おける翼２ｂの形状を示す図である。

【図９】 図８に示す翼２ｂを用いた空気調和機の周波
数特性を示す図である。

【図１０】 最大高さ点Ｍ３が羽根車外周側に近い場合
における翼２ｂの形状を示す図である。

【図１１】 同一風量時における実施の形態１の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m3／Ｌ_tと最大
騒音レベルＳ_mとの関係を示す図である。

【図１２】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_m3／Ｌ _tと最大騒音レベルＳ_mとの関係を示
す図（実施の形態１）である。

【図１３】 同一風量時における実施の形態１の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m3／Ｌ_tとモー
タ入力Ｗｍとの関係を示す図である。

【図１４】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_m3／Ｌ _tとモータ入力Ｗｍとの関係を示す
図（実施の形態１）である。

【図１５】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態２の形状を示す図である。

【図１６】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態２の形状を示す図である。

【図１７】 最大高さ点Ｍ３が羽根車内周側に近い場合
における翼２ｂの形状を示す図である。

【図１８】 最大高さ点Ｍ３が羽根車外周側に近い場合
における翼２ｂの形状を示す図である。

【図１９】 同一風量時における実施の形態２の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m3／Ｌ_tと最大
騒音レベルＳ_mとの関係を示す図である。

【図２０】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_m3／Ｌ _tと最大騒音レベルＳ_mとの関係を示
す図（実施の形態２）である。

【図２１】 同一風量時における実施の形態２の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m3／Ｌ_tとモー
タ入力Ｗｍとの関係を示す図である。

【図２２】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_m3／Ｌ _tとモータ入力Ｗｍとの関係を示す
図（実施の形態２）である。

【図２３】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態３の形状を示す図である。

【図２４】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態３の形状を示す図である。

【図２５】 最大高さ点Ｍ２が羽根車外周側に近い場合
における翼２ｂの形状を示す図である。

【図２６】 最大高さ点Ｍ２が羽根車内周側に近い場合
における翼２ｂの形状を示す図である。

【図２７】 同一風量時における実施の形態３の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m2／Ｌ_tとモー
タ入力Ｗｍとの関係を示す図である。

【図２８】 同一風量時における実施の形態３の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m2／Ｌ_tと騒音
値ＳＰＬとの関係を示す図である。

【図２９】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_m2／Ｌ _tとモータ入力Ｗｍとの関係を示す
図である。

【図３０】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_m2／Ｌ _tと騒音値ＳＰＬとの関係を示す図
である。

【図３１】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態４の形状を示す図である。

【図３２】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態４の形状を示す図である。

【図３３】 同一風量時における実施の形態４の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m2／Ｌ_tとモー
タ入力Ｗｍとの関係を示す図である。

【図３４】 同一風量時における実施の形態４の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_m2／Ｌ_tと騒音
値ＳＰＬとの関係を示す図である。

【図３５】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_m2／Ｌ _tとモータ入力Ｗｍとの関係を示す
図である。

【図３６】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_m2／Ｌ _tと騒音値ＳＰＬとの関係を示す図
である。

【図３７】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態５の形状を示す図である。

【図３８】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態５の形状を示す図である。

【図３９】 本発明にかかる空気調和機の騒音周波数特
性を示す図である。

【図４０】 最大肉厚点Ｏ_tmが羽根車外周側に近い場合
における翼２ｂの形状を示す図である。

【図４１】 最大肉厚点Ｏ_tmが羽根車内周側に近い場合
における翼２ｂの形状を示す図である。

【図４２】 同一風量時における実施の形態５の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_tm／Ｌ_tとモー
タ入力Ｗｍとの関係を示す図である。

【図４３】 同一風量時における実施の形態５の貫流送
風機および従来の貫流送風機の、比率Ｌ_tm／Ｌ_tと騒音
値ＳＰＬとの関係を示す図である。

【図４４】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_tm／Ｌ _tとモータ入力Ｗｍとの関係を示す
図である。

【図４５】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の比率Ｌ_tm／Ｌ _tと騒音値ＳＰＬとの関係を示す図
である。

【図４６】 本発明にかかる空気調和機の縦断面図であ
る。

【図４７】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態６の形状を示す図である。

【図４８】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態６の形状を示す図である。

【図４９】 本発明にかかる空気調和機の騒音周波数特
性を示す図である。

【図５０】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の翼取付角θとモータ入力Ｗｍとの関係を示す図で
ある。

【図５１】 抵抗体１９にホコリ等の抵抗が負荷された
場合の翼取付角θと最大騒音レベルＳ_mとの関係を示す
図である。

【図５２】 本発明にかかる貫流送風機に使用される羽
根車の拡大図である。

【図５３】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態７の形状を示す図である。

【図５４】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態７の形状を示す図である。

【図５５】 角度γ＝０゜の場合と角度γ＝４゜の場合
における騒音の周波数特性を示す図である。

【図５６】 本発明にかかる貫流送風機の実施の形態８
の構成を示す図である。

【図５７】 従来の貫流送風機と実施の形態８における
貫流送風機のそれぞれの周波数特性を示す図である。

【図５８】 本発明にかかる貫流送風機の羽根車に用い
られる翼の実施の形態９の形状を示す図である。

【図５９】 配管１３ｂから流出される後流の様子を示
す図である。

【図６０】 従来の貫流送風機と実施の形態９における
貫流送風機のそれぞれの周波数特性を示す図である。

【図６１】 本発明にかかる空気調和機の縦断面図であ
る。

【図６２】 特開平１１−８３０６２に記載された空気
調和機本体の縦断面図である。

【図６３】 従来の空気調和機本体に含まれる貫流送風
機部分の斜視図である。

【図６４】 従来の貫流送風機の構成を示す図である。

【図６５】 翼１０１ｂの断面形状を示す図である。

【図６６】 空気調和機の騒音周波数特性を示す図であ
る。

【図６７】 特公昭３８−１７５２６号公報に記載され
た貫流送風機の断面図である。

【図６８】 従来の貫流送風機における羽根車の翼の一
例を示す図である。

【図６９】 従来の貫流送風機における羽根車の翼の一
例を示す図である。

【符号の説明】

１ 貫流送風機、２ 羽根車、２ａ 羽根車単体、２ｂ
翼、２ｃ リング、３ａ スタビライザー、３ｂ ガ
イドウォール、４ ノズル、５ モータ、６回転軸、８
電気品箱、１０ 空気調和機、１０ａ ハウジング、
１１ａ 正面吸込グリル、１１ｂ 上部吸込グリル、１
２ フィルタ、１２ａ ２次フィルタ、１３ 熱交換
器、１３ａ アルミフィン、１３ｂ 配管、１４ 吹出
口、１５風向変更ベーン、１５ａ 左右ベーン、１５ｂ
上下ベーン、１７ 壁、１８部屋、１９ 抵抗体。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 川野 将俊 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 Ｆターム(参考） 3H031 AA03 AA07 AA13 BA02 BA03 BA05 BA06 BA11 BA22 BA35 3H033 AA02 AA18 BB02 BB09 CC01 DD04 DD19 DD26 DD27 DD29 EE06 EE08 EE19 3L049 BD02

Claims (16)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複数の翼とそれらを支持するリングで構
   成される複数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根
   車を備え、その羽根車の回転により、一方から空気を吸
   い込み、その後、他方にその空気を吹き出す貫流送風機
   において、 前記羽根車の翼は、 少なくとも１つの円弧を含む圧力面と複数の円弧を含む
   負圧面とを用いて形成された凹型の形状であり、 内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接する
   線分である翼弦線と、前記負圧面上の点と、の垂直距離
   が最大になる点の位置を、「翼外周側から（０．３×翼
   弦線長）の位置＜垂直距離が最大になる点の位置＜翼外
   周側から（０．５×翼弦線長）の位置」の範囲内で調整
   することを特徴とする貫流送風機。
2. 【請求項２】 複数の翼とそれらを支持するリングで構
   成される複数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根
   車を備え、その羽根車の回転により、一方から空気を吸
   い込み、その後、他方にその空気を吹き出す貫流送風機
   において、 前記羽根車の翼は、 複数の円弧を含む圧力面と少なくとも１つの円弧を含む
   負圧面とを用いて形成された凹型の形状であり、 内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接する
   線分である翼弦線と、前記圧力面上の点と、の垂直距離
   が最大になる点の位置を、「翼外周側から（０．３×翼
   弦線長）の位置＜垂直距離が最大になる点の位置＜翼外
   周側から（０．５×翼弦線長）の位置」の範囲内で調整
   することを特徴とする貫流送風機。
3. 【請求項３】 さらに、前記翼弦線と、前記圧力面上の
   点と、の垂直距離が最大になる点の位置を、「翼外周側
   から（０．３×翼弦線長）の位置≦垂直距離が最大にな
   る点の位置≦翼外周側から（０．７×翼弦線長）の位
   置」の範囲内で調整することを特徴とする請求項１に記
   載の貫流送風機。
4. 【請求項４】 複数の翼とそれらを支持するリングで構
   成される複数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根
   車を備え、その羽根車の回転により、一方から空気を吸
   い込み、その後、他方にその空気を吹き出す貫流送風機
   において、 前記羽根車の翼は、 複数の円弧を含む負圧面および圧力面を用いて形成され
   た凹型の形状であり、 内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接する
   線分である翼弦線と、直径が最大となる前記負圧面と前
   記圧力面に接する円の中心点と、の垂直距離が最大にな
   る点の位置を、規定された送風効率を満たす範囲内で調
   整することを特徴とする貫流送風機。
5. 【請求項５】 複数の翼とそれらを支持するリングで構
   成される複数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根
   車を備え、その羽根車の回転により、一方から空気を吸
   い込み、その後、他方にその空気を吹き出す貫流送風機
   において、 前記羽根車の翼は、 複数の円弧を含む負圧面および圧力面を用いて形成され
   た凹型の形状であり、 内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接する
   線分である翼弦線と、前記羽根車の回転軸の中心と翼の
   内周側の先端とを通る線分と、のなす角を、「２０°≦
   前記なす角≦５０°」の範囲内で調整することを特徴と
   する貫流送風機。
6. 【請求項６】 前記複数の羽根車単体を、翼の取り付け
   位置がすべて異なる位置になるように、回転方向に所定
   角度分だけずらして連結することを特徴とする請求項１
   〜５のいずれか一つに記載の貫流送風機。
7. 【請求項７】 前記羽根車の翼の間隔を不等ピッチとす
   ることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載
   の貫流送風機。
8. 【請求項８】 前記羽根車の翼の間隔を不等ピッチと
   し、 さらに、前記複数の羽根車単体を、翼の取り付け位置が
   すべて異なる位置になるように、回転方向に所定角度分
   だけずらして連結することを特徴とする請求項１〜５の
   いずれか一つに記載の貫流送風機。
9. 【請求項９】 複数の翼とそれらを支持するリングで構
   成される複数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽根
   車を備え、その羽根車の回転により、吸い込みグリル側
   からフィルタ処理後の空気を吸い込み、その後、吹出口
   にその空気を吹き出す空気調和機において、 前記羽根車の翼は、 少なくとも１つの円弧を含む圧力面と複数の円弧を含む
   負圧面とを用いて形成された凹型の形状であり、 内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接する
   線分である翼弦線と、前記負圧面上の点と、の垂直距離
   が最大になる点の位置を、「翼外周側から（０．３×翼
   弦線長）の位置＜垂直距離が最大になる点の位置＜翼外
   周側から（０．５×翼弦線長）の位置」の範囲内で調整
   することを特徴とする空気調和機。
10. 【請求項１０】 複数の翼とそれらを支持するリングで
    構成される複数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽
    根車を備え、その羽根車の回転により、吸い込みグリル
    側からフィルタ処理後の空気を吸い込み、その後、吹出
    口にその空気を吹き出す空気調和機において、 前記羽根車の翼は、 複数の円弧を含む圧力面と少なくとも１つの円弧を含む
    負圧面とを用いて形成された凹型の形状であり、 内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接する
    線分である翼弦線と、前記圧力面上の点と、の垂直距離
    が最大になる点の位置を、「翼外周側から（０．３×翼
    弦線長）の位置＜垂直距離が最大になる点の位置＜翼外
    周側から（０．５×翼弦線長）の位置」の範囲内で調整
    することを特徴とする空気調和機。
11. 【請求項１１】 さらに、前記翼弦線と、前記圧力面上
    の点と、の垂直距離が最大になる点の位置を、「翼外周
    側から（０．３×翼弦線長）の位置≦垂直距離が最大に
    なる点の位置≦翼外周側から（０．７×翼弦線長）の位
    置」の範囲内で調整することを特徴とする請求項９に記
    載の空気調和機。
12. 【請求項１２】 複数の翼とそれらを支持するリングで
    構成される複数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽
    根車を備え、その羽根車の回転により、吸い込みグリル
    側からフィルタ処理後の空気を吸い込み、その後、吹出
    口にその空気を吹き出す空気調和機において、 前記羽根車の翼は、 複数の円弧を含む負圧面および圧力面を用いて形成され
    た凹型の形状であり、 内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接する
    線分である翼弦線と、直径が最大となる前記負圧面と前
    記圧力面に接する円の中心点と、の垂直距離が最大にな
    る点の位置を、規定された送風効率を満たす範囲内で調
    整することを特徴とする空気調和機。
13. 【請求項１３】 複数の翼とそれらを支持するリングで
    構成される複数の羽根車単体を回転軸方向に連結した羽
    根車を備え、その羽根車の回転により、吸い込みグリル
    側からフィルタ処理後の空気を吸い込み、その後、吹出
    口にその空気を吹き出す空気調和機において、 前記羽根車の翼は、 複数の円弧を含む負圧面および圧力面を用いて形成され
    た凹型の形状であり、 内周側先端部および外周側先端部の回転方向側に接する
    線分である翼弦線と、前記羽根車の回転軸の中心と翼の
    内周側の先端とを通る線分と、のなす角を、「２０°≦
    前記なす角≦５０°」の範囲内で調整することを特徴と
    する空気調和機。
14. 【請求項１４】 前記複数の羽根車単体を、翼の取り付
    け位置がすべて異なる位置になるように、回転方向に所
    定角度分だけずらして連結することを特徴とする請求項
    ９〜１３のいずれか一つに記載の空気調和機。
15. 【請求項１５】 前記羽根車の翼の間隔を不等ピッチと
    することを特徴とする請求項９〜１３のいずれか一つに
    記載の空気調和機。
16. 【請求項１６】 前記羽根車の翼の間隔を不等ピッチと
    し、 さらに、前記複数の羽根車単体を、翼の取り付け位置が
    すべて異なる位置になるように、回転方向に所定角度分
    だけずらして連結することを特徴とする請求項９〜１３
    のいずれか一つに記載の空気調和機。