WO2015050134A1

WO2015050134A1 - 圧縮耐久性に優れた網状構造体

Info

Publication number: WO2015050134A1
Application number: PCT/JP2014/076150
Authority: WO
Inventors: 輝之谷中; 小淵　信一; 洋行涌井
Original assignee: 東洋紡株式会社
Priority date: 2013-10-01
Filing date: 2014-09-30
Publication date: 2015-04-09
Also published as: CN109680413B; EP2966206B1; US9970140B2; KR102083055B1; CN105612279A; EP2966206A1; EP2966206A4; US20160237603A1; KR20160062022A; CN109680413A; TW201516208A; TWI662166B

Abstract

　解決しようとする課題は、繰返し圧縮残留歪みが小さく、繰返し圧縮後の硬度保持率が大きい、繰返し圧縮耐久性に優れた網状構造体を提供することである。　本発明は、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー及びポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性弾性樹脂からなる繊度が１００デシテックス以上６００００デシテックス以下の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめた三次元ランダムループ接合構造体であって、見かけ密度が０．００５ｇ／ｃｍ^３～０．２０ｇ／ｃｍ^３であり、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１５％以下であり、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８５％以上である網状構造体である。

Description

圧縮耐久性に優れた網状構造体

　本発明は、繰返し圧縮耐久性に優れた、オフィスチェア、家具、ソファー、ベッド等寝具、電車・自動車・二輪車・ベビーカー・チャイルドシート等の車両用座席等に用いられるクッション材、フロアーマットや衝突や挟まれ防止部材等の衝撃吸収用のマット等に好適な網状構造体に関するものである。

　現在、家具、ベッド等寝具、電車・自動車・二輪車等の車両用座席に用いられるクッション材として、発泡－架橋型ウレタンが広く使われている。
　発泡－架橋型ウレタンはクッション材としての耐久性は良好だが、透湿透水性や通気性に劣り、蓄熱性があるため蒸れやすいという問題点がある。さらに、熱可塑性で無いためリサイクルが困難であり、そのため焼却処分される場合は焼却炉の損傷が大きくなったり、有毒ガス除去に経費が掛かるなどの問題点が指摘されている。そこで埋め立て処分されることが多いが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が限定され、経費も高くなる問題点もある。また、加工性は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題やフォーム後の残留薬品やそれに伴う臭気など種々の問題が指摘されている。

　特許文献１および２には、網状構造体が開示されている。これは、上述した発泡－架橋型ウレタンに由来する諸問題を解決でき、クッション性能にも優れているものである。しかし、繰返し圧縮耐久特性は、２万回繰返し圧縮残留歪みで２０％以下と繰返し圧縮残留歪みに関しては性能が優れているものの、繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率は８３％程度であり、繰返し使用後の硬度が低くなるという問題があった。

　従来は、繰返し圧縮残留歪みが小さければ耐久性能として十分と認識されていた。しかし、近年では、繰返し圧縮耐久性に対する要求が高まっており、繰返し圧縮使用後のクッション性能を確保する要求が高まりつつあった。しかしながら、従来の網状構造体では、繰返し圧縮残留歪みが小さく、かつ繰返し圧縮後の硬度保持率が大きいという耐久性能を併せ持つ網状構造体を得ることは困難であった。

　また、近年の消費者ニーズとして、クッション体の特性として低反発タイプだけでなく高反発タイプが望まれる場合が多くなりつつある。ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーを用いて低反発クッションを製造する方法が特許文献３に開示されている。この製造方法において、良好な低反発特性を有する網状構造体を得ることが可能であるが、高反発特性に優れた網状構造体を製造することは困難であった。

特開平７－６８０６１号公報特開２００４－２４４７４０号公報特開２００６－２００１１８号公報

　本発明は、上記の従来技術の課題を背景になされたもので、繰返し圧縮残留歪みが小さく、繰返し圧縮後の硬度保持率が大きい、繰返し圧縮耐久性に優れた網状構造体を提供することを課題とするものである。

　本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意研究した結果、遂に本発明を完成するに到った。すなわち、本発明は以下の通りである。
１．ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーおよびポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性弾性樹脂からなる繊度が１００デシテックス以上６００００デシテックス以下の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめた三次元ランダムループ接合構造体であって、見かけ密度が０．００５ｇ／ｃｍ^３～０．２０ｇ／ｃｍ^３であり、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１５％以下であり、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８５％以上である網状構造体。
２．ヒステリシスロスが３５％以下である上記１に記載の網状構造体。
３．三次元ランダムループ接合構造体がポリオレフィン系熱可塑性エラストマーからなり、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８０％以上である上記１または２に記載の網状構造体。
４．三次元ランダムループ接合構造体がエチレン酢酸ビニル共重合体からなり、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が６５％以上である上記１または２に記載の網状構造体。
５．三次元ランダムループ接合構造体がポリウレタン系熱可塑性エラストマーまたはポリアミド系熱可塑性エラストマーからなり、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７５％以上である上記１または２に記載の網状構造体。
６．網状構造体の厚みが１０ｍｍ以上３００ｍｍ以下である上記１～５のいずれかに記載の網状構造体。
７．網状構造体を構成する連続線状体の断面形状が中空断面および／または異型断面である上記１～６のいずれかに記載の網状構造体。

　本発明による網状構造体は、繰返し圧縮残留歪みが小さく、しかも繰返し圧縮後の硬度保持率が大きく、繰返し使用しても座り心地、寝心地が変化しにくい、繰返し圧縮耐久性優れた網状構造体である。さらには、高反発性にも優れた網状構造体である。この優れた繰返し圧縮耐久性や高反発性により、オフィスチェア、家具、ソファー、ベッド等寝具、電車・自動車・二輪車・ベビーカー・チャイルドシート等の車両用座席等に用いられるクッション材、フロアーマットや衝突や挟まれ防止部材等の衝撃吸収用のマット等に好適な網状構造体を提供することが可能となった。

網状構造体のヒステリシスロス測定における圧縮・除圧テストの模式的なグラフである。

　以下、本発明を詳細に説明する。
　本発明の網状構造体は、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーおよびポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性弾性樹脂からなる繊度が１００デシテックス以上６００００デシテックス以下の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめた三次元ランダムループ接合構造体であって、見かけ密度が０．００５ｇ／ｃｍ^３～０．２０ｇ／ｃｍ^３であり、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１５％以下であり、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８５％以上である網状構造体である。

　本発明のポリオレフィン系熱可塑性エラストマーとしては、網状構造体を構成するポリマーは比重が０．９４ｇ／ｃｍ^３以下の低密度ポリエチレン樹脂であることが好ましく、特にエチレンと炭素数３以上のαオレフィンからなるエチレン・α－オレフィン共重合体樹脂からなることが好ましい。本発明のエチレン・α－オレフィン共重合体は、特開平６－２９３８１３号公報に記載されている共重合であることが好ましく、エチレンと炭素数３以上のα－オレフィンを共重合してなるものである。ここで、炭素数３以上のα－オレフィンとしては、例えばプロピレン、ブテン－１、ペンテン－１、ヘキセン－１、４－メチル－１－ペンテン、ヘプテン－１、オクテン－１、ノネン－１、デセン－１、ウンデセン－１、ドデセン－１、トリデセン－１、テトラデセン－１、ペンタデセン－１、ヘキサデセン－１、ヘプタデセン－１、オクタデセン－１、ノナデセン－１、エイコセン－１などが挙げられ、好ましくはブテン－１、ペンテン－１、ヘキセン－１、４－メチル－１－ペンテン、ヘプテン－１、オクテン－１、ノネン－１、デセン－１、ウンデセン－１、ドデセン－１、トリデセン－１、テトラデセン－１、ペンタデセン－１、ヘキサデセン－１、ヘプタデセン－１、オクタデセン－１、ノナデセン－１、エイコセン－１である。また、これら２種類以上を用いることもでき、これらα－オレフィンは通常１～４０重量％共重合される。この共重合体は、特定のメタロセン化合物と有機金属化合物を基本構成とする触媒系を用いてエチレンとα－オレフィンを共重合することによって得ることができる。
　必要に応じて、上記方法によって重合された二種類以上のポリマーや、水素添加ポリブタジエンや水素添加ポリイソプレンなどのポリマーをブレンドすることができる。改質剤として、酸化防止剤、耐侯剤、難燃剤などを必要に応じて添加することができる。

　本発明のポリオレフィン系熱可塑性エラストマーは、比重が０．９４ｇ／ｃｍ^３を越えると、クッション材が硬くなりやすく好ましくない。より好ましくは０．９３５ｇ／ｃｍ^３以下であり、さらには０．９３ｇ／ｃｍ^３以下が好ましい。下限は特に限定するものではないが、強度保持の観点から０．８ｇ／ｃｍ^３以上が好ましく、０．８５ｇ／ｃｍ^３以上がより好ましい。

　本発明の繰返し圧縮耐久性に優れた網状構造体を構成するポリオレフィン系熱可塑性エラストマーからなる成分は、示差走査型熱量計にて測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピークを有することが好ましい。融点以下に吸熱ピークを有するものは、耐熱耐へたり性が吸熱ピークを有しないものより著しく向上する。例えば、本発明の好ましいポリオレフィン系熱可塑性エラストマーとして、メタロセン化合物を触媒として、ヘキサン、ヘキセン、エチレンを公知の方法で重合し、得られたエチレン・α－オレフィン共重合体の場合、主鎖の分岐数を少なくするとハードセグメントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱耐へたり性が向上するが、溶融熱接着後さらに融点より少なくとも１０℃以上低い温度でアニーリング処理するとより耐熱耐へたり性が向上する。アニーリング処理は、融点より少なくとも１０℃以上低い温度でサンプルを熱処理することができれば良いが、圧縮歪みを付与することでさらに耐熱耐へたり性が向上する。このような処理をしたクッション層を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現する。なおアニーリングしない場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピークを明確に発現しない。このことから類推すると、アニーリングによってハードセグメントが再配列された準安定中間相を形成し、耐熱耐へたり性が向上しているのではないかと考えられる。本発明における耐へたり性向上効果の活用方法としては、クッションや敷きマット等、比較的繰り返し圧縮される使用用途において、耐久性を向上させるために有用である。

　本発明のエチレン酢酸ビニル共重合体として、網状構造体を構成するポリマーは比重が０．９１～０．９６５が好ましい。比重は、酢酸ビニル含有率によって変化し、酢酸ビニルの含有率は１～３５％が好ましい。酢酸ビニル含有率が小さいとゴム弾性に乏しくなる恐れがあり、そういった観点から酢酸ビニル含有率は１％以上が好ましく、２％以上がより好ましく、３％以上がさらに好ましい。酢酸ビニル含有率が大きくなるとゴム弾性には優れるが、融点が低下し耐熱性に乏しくなる恐れがあるため、酢酸ビニル含有率は３５％以下が好ましく、３０％以下がより好ましく、２６％以下がさらに好ましい。

　本発明のエチレン酢酸ビニル共重合体は、炭素数３以上のα－オレフィンを共重合することもできる。ここで、炭素数３以上のα－オレフィンとしては、例えばプロピレン、ブテン－１、ペンテン－１、ヘキセン－１、４－メチル－１－ペンテン、ヘプテン－１、オクテン－１、ノネン－１、デセン－１、ウンデセン－１、ドデセン－１、トリデセン－１、テトラデセン－１、ペンタデセン－１、ヘキサデセン－１、ヘプタデセン－１、オクタデセン－１、ノナデセン－１、エイコセン－１などが挙げられ、好ましくはブテン－１、ペンテン－１、ヘキセン－１、４－メチル－１－ペンテン、ヘプテン－１、オクテン－１、ノネン－１、デセン－１、ウンデセン－１、ドデセン－１、トリデセン－１、テトラデセン－１、ペンタデセン－１、ヘキサデセン－１、ヘプタデセン－１、オクタデセン－１、ノナデセン－１、エイコセン－１である。また、これら２種類以上を用いることもできる。

　必要に応じて、上記方法によって重合された二種類以上のポリマーや、水素添加ポリブタジエンや水素添加ポリイソプレンなどのポリマー改質剤をブレンドすることができる。改質剤として、滑剤、酸化防止剤、耐侯剤、難燃剤などを必要に応じて添加することができる。

　本発明の繰返し圧縮耐久性に優れた網状構造体を構成するエチレン酢酸ビニル共重合体からなる成分は、示差走査型熱量計にて測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピークを有することが好ましい。融点以下に吸熱ピークを有するものは、耐熱耐へたり性が吸熱ピークを有しないものより著しく向上する。例えば、本発明の好ましいエチレン酢酸ビニル共重合体は、酢酸ビニル含有比率は３５％以下が好ましく、３０％以下がより好ましく、２６％以下がさらに好ましい。酢酸ビニル含有比率を少なくするとハードセグメントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱耐へたり性が向上する。溶融熱接着後さらに融点より少なくとも１０℃以上低い温度でアニーリング処理するとより耐熱耐へたり性が向上する。アニーリング処理は、融点より少なくとも１０℃以上低い温度でサンプルを熱処理することができれば良いが、圧縮歪みを付与することでさらに耐熱耐へたり性が向上する。このような処理をしたクッション層を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現する。なおアニーリングしない場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピークを明確に発現しない。このことから類推すると、アニーリングによってハードセグメントが再配列された準安定中間相を形成し、耐熱耐へたり性が向上しているのではないかと考えられる。本発明における耐へたり性向上効果の活用方法としては、クッションや敷きマット等、比較的繰り返し圧縮される使用用途において、耐久性を向上させるために有用である。また、耐へたり性向上のためには、酢酸ビニル共重合体の分子量を上げることも効果的である。

　本発明のポリウレタン系熱可塑性エラストマーとしては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミド、ジメチルアセトアミド等）の存在または非存在下に、（Ａ）数平均分子量１０００～６０００の末端に水酸基を有するポリエ－テル及び又はポリエステルと（Ｂ）有機ジイソシアネ－トを主成分とするポリイソシアネ－トを反応させた両末端がイソシアネ－ト基であるプレポリマ－に、（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリアミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマ－を代表例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポリエ－テル類としては、数平均分子量が約１０００～６０００、好ましくは１３００～５０００のポリブチレンアジペ－ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコ－ル、ポリプロピレングリコ－ル、ポリテトラメチレングリコ－ル、エチレンオキシド－プロピレンオキシド共重合体からなるグリコ－ル等のポリアルキレンジオ－ルが好ましく、（Ｂ）のポリイソシアネ－トとしては、従来公知のポリイソシアネ－トを用いることができるが、ジフェニルメタン４，４’－ジイソシアネ－トを主体としたイソシアネ－トを用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネ－ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミンとしては、エチレンジアミン、１，２－プロピレンジアミン等公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のトリアミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポリウレタン系熱可塑性エラストマーは単独又は２種類以上混合して用いてもよい。

　なお、本発明のポリウレタン系熱可塑性エラストマーの融点は、耐熱耐久性が保持できる１４０℃以上が好ましく、１５０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するのでより好ましい。なお、必要に応じ、酸化防止剤や耐光剤等を添加して耐久性を向上させることができる。また、耐熱耐久性や耐へたり性を向上させるために、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーの分子量を上げることも効果的である。

　また、上記のポリウレタン系熱可塑性エラストマーに非エラストマー成分をブレンドしたもの、共重合したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメントにしたもの等も本発明のポリウレタン系熱可塑性エラストマーに包含される。さらに、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーに各種添加剤等を必要に応じ添加したものも包含される。

　本発明の目的である網状構造体の高反発性や適度な硬度および繰返し圧縮耐久性を実現するために、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーのソフトセグメント含有量は好ましくは１５重量％以上、より好ましくは２５重量％以上であり、さらに好ましくは３０重量％以上であり、最も好ましくは４０重量％以上であり、硬度確保と耐熱耐へたり性からは好ましくは８０重量％以下である、より好ましくは７０重量％以下である。

　本発明の繰返し圧縮耐久性に優れた網状構造体を構成するポリウレタン系熱可塑性エラストマーからなる成分は、示差走査型熱量計にて測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピークを有することが好ましい。融点以下に吸熱ピークを有するものは、耐熱耐へたり性が吸熱ピークを有しないものより著しく向上する。例えば、本発明の好ましいポリウレタン系熱可塑性エラストマーとして、ハードセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン２，６－ジカルボン酸などを９０モル％以上含有するもの、より好ましくはテレフタル酸やナフタレン２，６－ジカルボン酸の含有量は９５モル％以上、さらに好ましくは１００モル％とグリコール成分をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、ポリアルキレンジオールとして、好ましくは平均分子量が５００以上５０００以下、より好ましくは７００以上３０００以下、さらに好ましくは８００以上１８００以下のポリテトラメチレングリコールを好ましくは１５重量％以上８０重量％以下、より好ましくは２５重量％以上７０重量％以下、さらに好ましくは３０重量％以上７０重量％以下、最も好ましくは４０重量％以上７０重量％以下を共重合量させた場合、ハードセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸やナフタレン２，６－ジカルボン酸の含有量が多いとハードセグメントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱耐へたり性が向上するが、溶融熱接着後さらに融点より少なくとも１０℃以上低い温度でアニーリング処理するとより耐熱耐へたり性が向上する。アニーリング処理は、融点より少なくとも１０℃以上低い温度でサンプルを熱処理することができれば良いが、圧縮歪みを付与することでさらに耐熱耐へたり性が向上する。このような処理をしたクッション層を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現する。なおアニーリングしない場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピークを明確に発現しない。このことから類推すると、アニーリングによってハードセグメントが再配列された準安定中間相を形成し、耐熱耐へたり性が向上しているのではないかと考えられる。本発明における耐熱性向上効果の活用方法としては、ヒーターが用いられる車両用のクッションや床暖房された床の敷きマット等、比較的高温になり得る用途において、耐へたり性が良好となるため有用である。

　本発明のポリアミド系熱可塑性エラストマーとしては、ポリアミドをハードセグメントとし、ポリオールをソフトセグメントとし、両者を共重合したものなどが挙げられる。ハードセグメントのポリアミド化合物は、ラクタム化合物とジカルボン酸もしくは、ジアミンとジカルボン酸などの反応物から得られたポリアミドオリゴマーのうち少なくとも１種以上が挙げられる。ソフトセグメントは、ポリエーテルポリオールやポリエステルポリオール、ポリカーボネートポリオールなどのうち少なくとも１種以上が挙げられる。
　ラクタム化合物として、γ－ブチロラクタム、ε－カプロラクタム、ω－ヘプタラクタム、ω－ウンデカラクタム、ω－ラウリルラクタムなどの炭素数５～２０の脂肪族ラクタムのうち少なくとも１種以上が挙げられる。
　ジカルボン酸として、シュウ酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸などの炭素数２～２０の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸などの芳香族ジカルボン酸、などのジカルボン酸化合物のうち少なくとも１種以上が挙げられる。
　ジアミンとして、エチレンジアミン、トリメチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ヘプタメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカンメチレンジアミン、２，２，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン、２，４，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン、３－メチルペンタメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミン、またはメタキシレンジアミンなどの芳香族ジアミンのうち少なくとも１種以上が挙げられる。
　ポリエーテルポリオールとして、数平均分子量が約３００～５０００のポリエチレングリコ－ル、ポリプロピレングリコ－ル、ポリテトラメチレングリコ－ル、エチレンオキシド－プロピレンオキシド共重合体からなるグリコ－ル等のポリアルキレンジオ－ルのうち少なくとも１種以上が挙げられる。
　ポリカーボネートジオールは、低分子ジオールとカーボネート化合物の反応物であり、数平均分子量が約３００～５０００のものが挙げられる。低分子ジオールとして、エチレングリコール、１，２－プロピレングリコール、１，３－プロピレングリコール、１，４－ブタンジオール、１，５－ペンタンジオール、３－メチルー１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、１，７－ヘプタンジオール、１，８－オクタンジオール、１，９－ノナンジオール、１，１０－デカンジオールなどの脂肪族ジオール、シクロヘキサンジメタノール、シクロヘキサンジオールなどの脂環式ジオールのうち少なくとも１種以上の低分子ジオールが挙げられる。カーボネート化合物として、ジアルキルカーボネート、アルキレンカーボネート、ジアリールカーボネートなどのうち少なくとも１種以上が挙げられる。
　ポリエステルポリオールとして、数平均分子量が約３００～５０００のポリラクトン等のポリエステルジオールのうち少なくとも１種以上が挙げられる。上記のブロック共重合体を単独または２種類以上混合して用いてもよい。
　さらには、非エラストマー成分をブレンドしたもの、共重合したもの等も本発明に使用できる。

　なお、本発明のポリアミド系熱可塑性エラストマーの融点は、耐熱耐久性が保持できる１２０℃以上が好ましく、１３０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するのでより好ましい。なお、必要に応じ、酸化防止剤や耐光剤等を添加して耐久性を向上させることができる。また、耐熱耐久性や耐へたり性を向上させるために、ポリアミド系熱可塑性エラストマーの分子量を上げることも効果的である。

　また、上記のポリアミド系熱可塑性エラストマーに非エラストマー成分をブレンドしたもの、共重合したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメントにしたもの等も本発明のポリアミド系熱可塑性エラストマーに包含される。さらに、ポリアミド系熱可塑性エラストマーに各種添加剤等を必要に応じ添加したものも包含される。

　本発明の目的である網状構造体のクッション性と耐久性を実現するために、ポリアミド系熱可塑性エラストマーのソフトセグメント含有量は好ましくは５重量％以上、より好ましくは１０重量％以上であり、さらに好ましくは１５重量%以上であり、最も好ましくは２０重量%以上であり、硬度確保と耐熱耐へたり性からは好ましくは８０重量％以下、より好ましくは７０重量％以下である。

　本発明の繰返し圧縮耐久性に優れた網状構造体を構成するポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる成分は、示差走査型熱量計にて測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピークを有することが好ましい。融点以下に吸熱ピークを有するものは、耐熱耐へたり性が吸熱ピークを有しないものより著しく向上する。例えば、本発明の好ましいポリアミド系熱可塑性エラストマーとして、ハードセグメントにポリアミド６やポリアミド１１、ポリアミド１２などを９０モル％以上含有するもの、より好ましくは９５モル％以上、特に好ましくは１００モル％、グリコール成分をエステル交換後、必要な重合度まで重合し、次いで、ポリアルキレンジオールとして、好ましくは平均分子量が５００以上５０００以下、より好ましくは７００以上３０００以下、さらに好ましくは８００以上２０００以下のポリテトラメチレングリコールを５重量％以上８０重量％以下、より好ましくは１０重量％以上７０重量％以下、さらに好ましくは１５重量％以上７０重量％以下、よりさらに好ましくは２０重量％以上７０重量％以下を共重合量させた場合、ハードセグメントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、かつ、耐熱耐へたり性が向上するが、溶融熱接着後さらに融点より少なくとも１０℃以上低い温度でアニーリング処理するとより耐熱耐へたり性が向上する。アニーリング処理は、融点より少なくとも１０℃以上低い温度でサンプルを熱処理することができれば良いが、圧縮歪みを付与することでさらに耐熱耐へたり性が向上する。このような処理をしたクッション層を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱ピークをより明確に発現する。なおアニーリングしない場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピークを明確に発現しない。このことから類推すると、アニーリングによってハードセグメントが再配列された準安定中間相を形成し、耐熱耐へたり性が向上しているのではないかと考えられる。本発明における耐熱性向上効果の活用方法としては、ヒーターが用いられる車両用のクッションや床暖房された床の敷きマット等、比較的高温になり得る用途において、耐へたり性が良好となるため有用である。

　本発明の網状構造体を構成する連続線状体の繊度は、繊度が小さいとクッション材として使用する際に必要な硬度が保てなくなり、逆に繊度が大きすぎると硬くなり過ぎてしまうため、適正な範囲に設定する必要がある。繊度は１００デシテックス以上であり、好ましくは３００デシテックス以上である。繊度が１００デシテックス未満だと細すぎてしまい、緻密性やソフトな触感は良好となるが網状構造体として必要な硬度を確保することが困難である。また、繊度は６００００デシテックス以下であり、好ましくは５００００デシテックス以下である。繊度が６００００デシテックスを超えると網状構造体の硬度は十分に確保できるが、網状構造が粗くなり、他のクッション性能が劣る場合がある。

　本発明の網状構造体の見かけ密度は、０．００５ｇ／ｃｍ^３～０．２０ｇ／ｃｍ^３であり、好ましくは０．０１ｇ／ｃｍ^３～０．１８ｇ／ｃｍ^３、より好ましくは０．０２ｇ／ｃｍ^３～０．１５ｇ／ｃｍ^３の範囲である。見かけ密度が０．００５ｇ／ｃｍ^３より小さいとクッション材として使用する際に必要な硬度が保てなくなり、逆に０．２０ｇ／ｃｍ^３を越えると硬くなり過ぎてしまいクッション材に不適なものとなる場合がある。

　本発明の網状構造体のヒステリシスロスは、３５％以下が好ましく、３４％以下がよりに好ましく、３３％以下がさらに好ましく、３０％以下が最も好ましい。ヒステリシスロスが３５％を超えると座った際に高反発性を感じにくい場合があり、高反発性クッションとしての性能が不十分となり好ましくない。ヒステリシスロスの下限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては、１％以上が好ましく、５％以上がより好ましい。ヒステリシスロスが１％より小さいと高反発過ぎてクッション性が低下するため、１％以上が好ましく、５％以上がより好ましい。

　本発明の網状構造体の厚みは、好ましくは１０ｍｍ以上であり、より好ましくは２０ｍｍ以上である。厚みが１０ｍｍ未満ではクッション材に使用すると薄すぎてしまい底付き感が出てしまう場合がある。厚みの上限は製造装置の関係から、好ましくは３００ｍｍ以下であり、より好ましくは２００ｍｍ以下、さらに好ましくは１２０ｍｍ以下である。

　本発明の網状構造体がポリウレタン系熱可塑性エラストマーまたはポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる時は、７０℃圧縮残留歪が３５％以下であることが好ましい。７０℃圧縮残留歪が３５％を超えるものにあっては、目的とするクッション材に使用する網状構造体としての特性が満たされない。７０℃圧縮残留歪の下限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては１％以上である。

　本発明の網状構造体の５０％定変位繰返し圧縮残留歪みは、１５％以下であり、好ましくは１０％以下である。５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１５％を超えると、長期間使用すると厚みが低下してしまい、クッション材として好ましくない。なお、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みの下限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては、１％以上である。

　本発明の網状構造体の５０％圧縮時硬度は、１０Ｎ／φ２００以上１０００Ｎ／φ２００以下が好ましい。５０％圧縮時硬度が１０Ｎ／φ２００未満では底付き感を感じる場合がある。また、１０００Ｎ／φ２００を超えると硬すぎてクッション性を損なう場合がある。

　本発明の網状構造体の２５％圧縮時硬度は、５Ｎ／φ２００以上５００Ｎ／φ２００以下が好ましい。２５％圧縮時硬度が５Ｎ／φ２００未満では柔らかすぎてクッション性能が不十分となる場合がある。また、５００Ｎ／φ２００を超えると硬すぎてクッション性を損なう場合がある。

　本発明の網状構造体の５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率は、８５％以上であり、好ましくは８８％以上であり、より好ましくは９０％以上である。５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８５％未満では、長時間使用により、クッション材の硬さが低下してしまい、底付き感が出る場合がある。５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率の上限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては、１２０％以下が好ましく、１１５％以下がより好ましく、１１０％以下が最も好ましい。５０％圧縮時硬度保持率が１００％を超える場合があるのは、繰返し圧縮により網状構造体の厚みが低下し、繰返し圧縮後の網状構造体の見かけ密度が上昇することで、網状構造体の硬度が上昇する場合があるためである。繰返し圧縮によって硬度が上昇すると、クッション性が変化するため、１２０％以下が好ましく、１１５％以下がより好ましく、１１０％以下が最も好ましい。

　本発明の網状構造体がポリエチレン系熱可塑性エラストマーからなる時の５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率は、８０％以上が好ましく、８２％以上がより好ましく、８３％以上がさらに好ましく、８５％以上が最も好ましい。５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８０％未満では、長時間使用により、クッション材の硬さが低下してしまい、座り心地の変化に繋がる場合がある。５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率の上限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては、１２０％以下が好ましく、１１０％以下がより好ましい。２５％圧縮時硬度保持率が１００％を超える場合があるのは、繰返し圧縮により網状構造体の厚みが低下し、繰返し圧縮後の網状構造体の見かけ密度が上昇することで、網状構造体の硬度が上昇する場合があるためである。繰返し圧縮によって硬度が上昇すると、クッション性が変化するため、１２０％以下が好ましく、１１０％以下がより好ましい。

　本発明の網状構造体がポリエチレン系熱可塑性エラストマーからなる時は、前記５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８５％以上、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８０％以上となる特性を有している。硬度保持率を上記範囲にすることで、長期間使用後の網状構造体の硬度変化が小さく、座り心地、寝心地の変化が少ない、長期間の使用が可能な網状構造体がはじめて得られる。これまで知られていた５０％定変位繰返し圧縮歪みの小さい網状構造体と本発明の網状構造体との違いは、本発明の網状構造体では、網状構造体を構成する連続線状体同士の融着を強固なものとし、連続線状体同士の接点強度を強くしたことである。網状構造体を構成する連続線状体同士の接点強度を強くすることにより、網状構造体の５０％定変位繰返し圧縮後の硬度保持率を向上することができたものである。すなわち、これまで知られていた網状構造体は５０％定変位繰返し圧縮により、網状構造体を構成する連続線状体同士の多くの接点が繰返し圧縮により破壊されていたが、本発明の網状構造体は接点の破壊を従来のものに比べ減少することができたためと考えられる。

　一方、５０％定変位繰返し圧縮歪みにおいては、繰返し圧縮後の網状構造体の接点が破壊されていたとしても、連続線状体を構成するポリオレフィン系熱可塑性エラストマーの弾性により、厚みが回復していたため、圧縮歪みは小さいものとなっていたと考えられ、本発明の網状構造体と大差のない５０％定変位繰返し圧縮歪みとなっていたと考えられる。

　本発明の網状構造体がエチレン酢酸ビニル共重合体からなる時の５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率は、６５％以上が好ましく、６８％以上がより好ましく、７０％以上がさらに好ましく、７５％以上が最も好ましい。５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が６５％未満では、長時間使用により、クッション材の硬さが低下してしまい、座り心地の変化に繋がる場合がある。５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率の上限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては、１２０％以下が好ましく、１１０％以下がより好ましい。２５％圧縮時硬度保持率が１００％を超える場合があるのは、繰返し圧縮により網状構造体の厚みが低下し、繰返し圧縮後の網状構造体の見掛け密度が上昇することで、網状構造体の硬度が上昇する場合があるためである。繰返し圧縮によって硬度が上昇すると、クッション性が変化するため、１２０％以下が好ましく、１１０％以下がより好ましい。

　本発明の網状構造体がエチレン酢酸ビニル共重合体からなる時は、前記５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８５％以上、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が６５％以上となる特性を有している。硬度保持率を上記範囲にすることで、長期間使用後の網状構造体の硬度変化が小さく、座り心地、寝心地の変化が少ない、長期間の使用が可能な網状構造体がはじめて得られる。これまで知られていた５０％定変位繰返し圧縮歪みの小さい網状構造体と本発明の網状構造体との違いは、本発明の網状構造体では、網状構造体を構成する連続線状体同士の融着を強固なものとし、連続線状体同士の接点強度を強くしたことである。網状構造体を構成する連続線状体同士の接点強度を強くすることにより、網状構造体の５０％定変位繰返し圧縮後の硬度保持率を向上することができたものである。すなわち、これまで知られていた網状構造体は５０％定変位繰返し圧縮により、網状構造体を構成する連続線状体同士の多くの接点が繰返し圧縮により破壊されていたが、本発明の網状構造体は接点の破壊を従来のものに比べ減少することができたためと考えられる。

　一方、５０％定変位繰返し圧縮歪みにおいては、繰返し圧縮後の網状構造体の接点が破壊されていたとしても、連続線状体を構成するエチレン酢酸ビニル共重合体の弾性により、厚みが回復していたため、圧縮歪みは小さいものとなっていたと考えられ、本発明の網状構造体と大差のない５０％定変位繰返し圧縮歪みとなっていたと考えられる。

　本発明の網状構造体がポリウレタン系熱可塑性エラストマーからなる時の５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率は、７５％以上が好ましく、７８％以上がより好ましく、８０％以上がさらに好ましく、８５％以上が最も好ましい。５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７５％未満では、長時間使用により、クッション材の硬さが低下してしまい、座り心地の変化に繋がる場合がある。５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率の上限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては、１２０％以下が好ましく、１１０％以下がより好ましい。２５％圧縮時硬度保持率が１００％を超える場合があるのは、繰返し圧縮により網状構造体の厚みが低下し、繰返し圧縮後の網状構造体の見かけ密度が上昇することで、網状構造体の硬度が上昇する場合があるためである。繰返し圧縮によって硬度が上昇すると、クッション性が変化するため、１２０％以下が好ましく、１１０％以下がより好ましい。

　本発明の網状構造体がポリウレタン系熱可塑性エラストマーからなる時は、前記５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８５％以上、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７５％以上となる特性を有している。硬度保持率を上記範囲にすることで、長期間使用後の網状構造体の硬度変化が小さく、座り心地、寝心地の変化が少ない、長期間の使用が可能な網状構造体がはじめて得られる。これまで知られていた５０％定変位繰返し圧縮歪みの小さい網状構造体と本発明の網状構造体との違いは、本発明の網状構造体では、網状構造体を構成する連続線状体同士の融着を強固なものとし、連続線状体同士の接点強度を強くしたことである。網状構造体を構成する連続線状体同士の接点強度を強くすることにより、網状構造体の５０％定変位繰返し圧縮後の硬度保持率を向上することができたものである。すなわち、これまで知られていた網状構造体は５０％定変位繰返し圧縮により、網状構造体を構成する連続線状体同士の多くの接点が繰返し圧縮により破壊されていたが、本発明の網状構造体は接点の破壊を従来のものに比べ減少することができたためと考えられる。

　一方、５０％定変位繰返し圧縮歪みにおいては、繰返し圧縮後の網状構造体の接点が破壊されていたとしても、連続線状体を構成するポリウレタン系熱可塑性エラストマーの弾性により、厚みが回復していたため、圧縮歪みは小さいものとなっていたと考えられ、本発明の網状構造体と大差のない５０％定変位繰返し圧縮歪みとなっていたと考えられる。

　本発明の網状構造体がポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる時の５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率は、７５％以上が好ましく、より好ましくは７８％以上であり、さらに好ましくは８０％以上であり、最も好ましくは８５％以上である。５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７５％未満では、長時間使用により、クッション材の硬さが低下してしまい、座り心地の変化に繋がる場合がある。５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率の上限値は特に規定しないが、本発明で得られる網状構造体においては、１２０％以下が好ましく、１１５％以下がより好ましく、１１０％以下がさらに好ましい。２５％圧縮時硬度保持率が１００％を超える場合があるのは、繰返し圧縮により網状構造体の厚みが低下し、繰返し圧縮後の網状構造体の見掛け密度が上昇することで、網状構造体の硬度が上昇する場合があるためである。繰返し圧縮によって硬度が上昇すると、クッション性が変化するため、１２０％以下が好ましく、１１５％以下がより好ましく、１１０％以下がさらに好ましい。

　本発明の網状構造体構造体がポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる時は、前記５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８５％以上、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７５％以上となる特性を有している。硬度保持率を上記範囲にすることで、長期間使用後の網状構造体の硬度変化が小さく、座り心地、寝心地の変化が少ない、長期間の使用が可能な網状構造体がはじめて得られる。これまで知られていた５０％定変位繰返し圧縮歪みの小さい網状構造体と本発明の網状構造体との違いは、本発明の網状構造体では、網状構造体を構成する連続線状体同士の融着を強固なものとし、連続線状体同士の接点強度を強くしたことである。網状構造体を構成する連続線状体同士の接点強度を強くすることにより、網状構造体の５０％定変位繰返し圧縮後の硬度保持率を向上することができたものである。すなわち、これまで知られていた網状構造体は５０％定変位繰返し圧縮により、網状構造体を構成する連続線状体同士の多くの接点が繰返し圧縮により破壊されていたが、本発明の網状構造体は接点の破壊を従来のものに比べ減少することができたためと考えられる。

　一方、５０％定変位繰返し圧縮歪みにおいては、繰返し圧縮後の網状構造体の接点が破壊されていたとしても、連続線状体を構成するポリアミド系熱可塑性エラストマーの弾性により、厚みが回復していたため、圧縮歪みは小さいものとなっていたと考えられ、本発明の網状構造体と大差のない５０％定変位繰返し圧縮歪みとなっていたと考えられる。

　また、本発明の網状構造体は、ヒステリシスロスが３５％以下となる特性を有している。ヒステリシスロスを上記範囲にすることで、高反発性の座り心地や寝心地を有する網状構造体がはじめて得られる。本発明の網状構造体では、網状構造体を構成する連続線状体同士の融着を強固なものとし、連続線状体同士の接点強度を強くしたことである。接点強度を上げることとヒステリシスロスが小さくなるメカニズムは複雑であり、全てが明らかになっている訳では無いが、下記のように考えられる。
　網状構造体を構成する連続線状体同士の接点強度を強くすることにより、網状体が圧縮される際に接点破壊が起こりにくくなる。次に、圧縮状態から応力が開放されて変形状態から回復する時に各接点が破壊されずに維持されていることで変形状態からの回復が速くなりヒステリシスロスが小さくなったものと考える。すなわち、これまで知られていた網状構造体は所定の予備圧縮や二回目の圧縮により、網状構造体を構成する連続線状体同士の多くの接点が破壊されていたが、本発明の網状構造体は接点の破壊を従来のものに比べ減少することができ、維持された接点がポリマー本来のゴム弾性をより活かすことができるようになったためと考えられる。

　５０％定変位繰返し圧縮後の硬度保持率の高い本発明の網状構造体は、例えば次のようにして得られる。網状構造体は特開平７－６８０６１号公報等に記載された公知の方法に基づき得られる。例えば、複数のオリフィスを持つ多列ノズルよりポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーおよびポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性弾性樹脂をノズルオリフィスに分配し、該熱可塑性弾性樹脂の融点より２０℃以上１５０℃未満高い紡糸温度で、該ノズルより下方に向け吐出させ、溶融状態で互いに連続線状体を接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ、引取りコンベアネットで挟み込み、冷却槽中の冷却水で冷却せしめた後、引出し、水切り後または乾燥して、両面または片面が平滑化した網状構造体を得る。片面のみを平滑化させる場合は、傾斜を持つ引取ネット上に吐出させて、溶融状態で互いに接触させて融着させ３次元構造を形成しつつ引取ネット面のみ形態を緩和させつつ冷却すると良い。得られた網状構造体をアニーリング処理することもできる。なお、網状構造体の乾燥処理をアニーリング処理としても良い。

　本発明の網状構造体を得るためには、得られる網状構造体の連続線状体同士の融着を強固なものとし、連続線状体同士の接点強度を強くすることが必要である。網状構造体を構成する連続線状体同士の接点強度を強くすることにより、結果として、網状構造体の繰返し圧縮耐久性を向上することができる。

　接点強度を強くした網状構造体を得る手段の１つとしては、例えばポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーおよびポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性弾性樹脂を紡出する際に、ノズル下に保温領域を設けることが挙げられる。ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーおよびポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性弾性樹脂の紡糸温度を高くすることも考えられるが、ポリマーの熱劣化を防ぐ観点から、ノズル下に保温領域を設ける手段が好ましい。ノズル下の保温領域の長さは、好ましくは２０ｍｍ以上、より好ましくは３５ｍｍ以上、さらに好ましくは５０ｍｍ以上である。保温領域の長さの上限としては、７０ｍｍ以下が好ましい。保温領域の長さを２０ｍｍ以上にすると、得られる網状構造体の連続線状体の融着が強固となり、連続線状体同士の接点強度が強くなり、その結果として、網状構造体の繰返し圧縮耐久性を向上することができる。保温領域の長さが２０ｍｍ未満では繰返し圧縮耐久性が満足できる程度に接点強度が向上しない。また、保温領域の長さが７０ｍｍを超えると表面品位が悪くなることがある。

　この保温領域はスピンパック周辺やポリマー持込み熱量を利用して保温領域とすることもできるし、ヒーターで該保温領域を加熱してノズル直下の繊維落下領域の温度を制御することもできる。保温領域は、鉄板やアルミ板、セラミック板等を使用し、ノズル下の落下する連続線状体の周りを囲うように保温体を設置すれば良い。保温体は、上記素材で構成し、それらを断熱材で保温することがより好ましい。保温領域の設置位置としては、保温効果を考慮すると、ノズル下から５０ｍｍ以下の位置から下方に向けて設置することが好ましく、より好ましくは２０ｍｍ以下、さらに好ましくはノズル直下から設置するのが良い。好ましい実施形態のひとつとしては、ノズル直下の周辺を糸条に接触しないようにアルミ板でノズル直下から下方に２０ｍｍの長さで囲うことで保温し、さらにこのアルミ板を保温材で保温することである。

　接点強度を強くした網状構造体を得る他の手段としては、引取りコンベアネットの連続線状体の落下位置周辺のネット表面温度を上げる、または、連続線状体の落下位置周辺の冷却槽内の冷却水温度を上げること等が挙げられる。引取りコンベアネットの表面温度は、網状構造体がポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、エチレン酢酸ビニル共重合体からなる時は４０℃以上とすることが好ましく、５０℃以上がより好ましく、６０℃以上がさらに好ましく、網状構造体がポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる時は８０℃以上とすることが好ましく、１００℃以上がより好ましい。連続線状体とコンベアネット間の剥離性を良好に保つ観点から、コンベアネット温度は、ポリマーの融点以下であることが好ましく、融点の２０℃以下であることがより好ましい。また、冷却水温度については、網状構造体がポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、エチレン酢酸ビニル共重合体からなる時は２５℃以上にすることが好ましく、網状構造体がポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる時は８０℃以上にすることが好ましい。

　本発明の網状構造体を構成する連続線状体は、本発明の目的を損なわない範囲で、他の熱可塑性樹脂と組み合わせた複合線状としても良い。複合形態としては、線状体自身を複合化した場合として、シース・コア型、サイドバイサイド型、偏芯シース・コア型等の複合線状体が挙げられる。

　本発明の網状構造体は、本発明の目的を損なわない範囲で、多層構造化しても良い。多層構造としては、表層と裏層を異なった繊度の線状体で構成することや、表層と裏層で異なった見掛け密度を持つ構造体で構成する等の構造体が挙げられる。多層化方法としては、網状構造体同士を積み重ねて側地等で固定する方法、加熱により溶融固着する方法、接着剤で接着させる方法、縫製やバンド等で拘束する方法等が挙げられる。

　本発明の網状構造体を構成する連続線状体の断面形状は特に限定されないが、中空断面および／または異型断面とすることで好ましい抗圧縮性やタッチを付与することができる。

　本発明の網状構造体は、性能を低下させない範囲で樹脂製造過程から成形体に加工し、製品化する任意の段階で防臭抗菌、消臭、防黴、着色、芳香、難燃、吸放湿等の機能付与を薬剤添加等の処理加工ができる。

　かくして得られた本発明の網状構造体は、繰返し圧縮残留歪みが小さく、硬度保持率が高い、優れた繰返し圧縮耐久性を有するものである。さらには、高反発性を有するものである。

　以下に、実施例を例示し、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。なお、実施例中における特性値の測定及び評価は下記のようにおこなった。

（１）繊度
　試料を２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切断し、１０か所から線状体を採集する。１０か所で採集した線状体の４０℃での比重を密度勾配管を用いて測定する。さらに、上記１０か所で採集した線状体の断面積を顕微鏡で３０倍に拡大した写真より求め、それより線状体の長さ１００００ｍ分の体積を求める。得られた比重と体積を乗じた値を繊度（線状体１００００ｍ分の重量）とする。（ｎ＝１０の平均値）

（２）試料厚み及び見掛け密度
　試料を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切断し、無荷重で２４時間放置した後、高分子計器製ＦＤ－８０Ｎ型測厚器にて４か所の高さを測定して平均値を試料厚みとする。試料重さは、上記試料を電子天秤に載せて計測する。また試料厚みから体積を求め、試料の重さを体積で除した値で示す。（それぞれｎ＝４の平均値）

（３）融点（Ｔｍ）
　ＴＡインスツルメント社製　示差走査熱量計Ｑ２００を使用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸熱ピーク（融解ピーク）温度を求めた。

（４）７０℃圧縮残留歪み
　試料を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切断し、（２）に記載の方法で処理前の厚み（ａ）を測定する。厚みを測定したサンプルを５０％圧縮状態に保持できる冶具に挟み、７０℃に設定した乾燥機に入れ、２２時間放置する。その後サンプルを取り出し、冷却して圧縮歪みを除き１日放置後の厚み（ｂ）を求め、処理前の厚み（ａ）とから、式｛（ａ）－（ｂ）｝／（ａ）×１００より算出する：単位％（ｎ＝３の平均値）。

（５）２５％および５０％圧縮時硬度
　試料を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切断し、２０℃±２℃の環境下に無荷重で２４時間放置した後、２０℃±２℃の環境下にあるオリエンテック社製テンシロンにてφ２００ｍｍ、厚み３ｍｍの加圧板を用いて、試料の中心部を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧縮を開始し、荷重が５Ｎになる時の厚みを計測し、硬度計厚みとする。この時の加圧板の位置をゼロ点として、速度１００ｍｍ／ｍｉｎで硬度計厚みの７５％まで圧縮した後、速度１００ｍｍ／ｍｉｎにて加圧板をゼロ点まで戻す。引き続き速度１００ｍｍ／ｍｉｎで硬度計厚みの２５％ないし５０％まで圧縮し、その際の荷重を測定し、各々２５％圧縮時硬度、５０％圧縮時硬度とした：単位Ｎ／φ２００（ｎ＝３の平均値）。

（６）５０％定変位繰返し圧縮残留歪み
　試料を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切断し、（２）に記載の方法で処理前の厚み（ｃ）を測定する。厚みを測定したサンプルを島津製作所製サーボパルサーにて、２０℃±２℃環境下にて５０％の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し、８万回後の試料を１日静置した後に処理後の厚み（ｄ）を求め、処理前の厚み（ｃ）とから、式｛（ｃ）－（ｄ）｝／（ｃ）×１００より算出する：単位％（ｎ＝３の平均値）。

（７）５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率
　試料を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切断し、（２）に記載の方法で処理前の厚みを測定する。厚みを測定したサンプルを（５）に記載の方法で測定した５０％圧縮時硬度を処理前荷重（ｅ）とする。その後、島津製作所製サーボパルサーで、２０℃±２℃環境下にて処理前厚みの５０％の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し、８万回後の試料を３０分静置後、（５）に記載の方法で測定した５０％圧縮時硬度を処理後荷重（ｆ）とする。式（ｆ）／（ｅ）×１００より５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率を算出する：単位％（ｎ＝３の平均値）。

（８）５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率
　試料を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切断し、（２）に記載の方法で処理前の厚みを測定する。厚みを測定したサンプルを（５）に記載の方法で測定した２５％圧縮時硬度を処理前荷重（ｇ）とする。その後、島津製作所サーボパルサーで、２０℃±２℃環境下にて処理前厚みの５０％の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し、８万回後の試料を３０分静置後、（５）に記載の方法で測定した２５％圧縮時硬度を処理後荷重（ｈ）とする。式（ｈ）／（ｇ）×１００より５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率を算出する：単位％（ｎ＝３の平均値）。

（９）ヒステリシスロス
　試料を３０ｃｍ×３０ｃｍの大きさに切断し、２０℃±２℃の環境下に無荷重で２４時間放置した後、２０℃±２℃の環境下にあるオリエンテック社製テンシロンにてφ２００ｍｍ、厚み３ｍｍの加圧板を用いて、試料の中心部を１０ｍｍ／ｍｉｎの速度で圧縮を開始し、荷重が５Ｎになる時の厚みを計測し、硬度計厚みとする。この時の加圧板の位置をゼロ点として、速度１００ｍｍ／ｍｉｎで硬度計厚みの７５％まで圧縮し、ホールドタイム無しで同一速度にて加圧板をゼロ点まで戻す（一回目の応力歪み曲線）。引き続きホールドタイム無しで速度１００ｍｍ／ｍｉｎで硬度計厚みの７５％まで圧縮し、ホールドタイム無しで同一速度にてゼロ点まで戻す（二回目の応力歪み曲線）。
　二回目の圧縮時応力曲線の示す圧縮エネルギー（ＷＣ）、二回目の除圧時応力曲線の示す圧縮エネルギー（ＷＣ‘）とし、下記式に従ってヒステリシスロスを求める。
　ヒステリシスロス（％）＝（ＷＣ－ＷＣ‘）／ＷＣ×１００
　　ＷＣ＝∫ＰｄＴ（０％から７５％まで圧縮したときの仕事量）
　　ＷＣ‘＝∫ＰｄＴ（７５％から０％まで除圧したときの仕事量）
　簡易的には、例えば図１のような応力歪み曲線が得られたら、パソコンによるデータ解析によって算出することができる。また、斜線部分の面積をＷＣとし、網掛け部分の面積をＷＣ‘として、その面積比を切り抜いた部分の重さから求めることもできる。（ｎ＝３の平均値）

［実施例１－１］
　ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーは、メタロセン化合物を触媒としてヘキサン、ヘキセン、エチレンを公知の方法で重合し、エチレン・α－オレフィン共重合体とし、次いで酸化防止剤２％を添加混合練込み後ペレット化して得た。得られたポリオレフィン系熱可塑性エラストマー（熱可塑性エラストマーＡ－１）は、比重が０．９１９ｇ／ｃｍ^３で、融点が１１０℃であった。ポリプロピレン系熱可塑性エラストマーとしてＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ　Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製のＶｉｓｔａｍａｘ　２１２５（熱可塑性エラストマーＡ－２）を用いた。ポリプロピレン系熱可塑性エラストマーは、比重が０．８７ｇ／ｃｍ^３で、融点が１６２℃であった。

　幅方向１０５０ｍｍ、厚み方向の幅５５ｍｍのノズル有効面にオリフィスの形状は外径２ｍｍ、内径１．６ｍｍでトリプルブリッジの中空形成性断面としたオリフィスを孔間ピッチ５ｍｍの千鳥配列としたノズルに、得られたポリオレフィン系熱可塑性エラストマー（Ａ－１）を溶融温度２１０℃にて、単孔吐出量１．５ｇ／ｍｉｎの速度でノズル下方に吐出させ、ノズル直下３０ｍｍの保温領域を経て、ノズル面３０ｃｍ下に３５℃の冷却水を配し、幅１５０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に開口幅５０ｍｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、その水面上のコンベアネットの表面温度を６０℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル－プを形成して接触部分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両面を引取りコンベア－で挟み込みつつ毎分０．８ｍの速度で３５℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化した後、所定の大きさに切断して７０℃熱風にて１５分間乾燥熱処理して、網状構造体を得た。得られた網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２４％、繊度が３０００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度は０．０３５ｇ／ｃｍ^３、表面は平坦化された厚みが４９ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１１０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が２１９Ｎ／φ２００ｍｍ、繰り返し圧縮残留歪みが９．７％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８８．３％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８０．４％であり、ヒステリシスロスが２７．７％の繰り返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰り返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例１－２］
　ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐量を１．８ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を３２ｃｍ、冷却水温度を２５℃にした以外、実施例１－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２０％、繊度が２７００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０４５ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが４８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１５５Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が２８８Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが８．５％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９８．３％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８２．３％、ヒステリシスロスが２４．７％であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例１－３］
　単孔吐量を２．０ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を２８ｃｍ、コンベアネット表面温度を加熱せずに４０℃にした以外、実施例１－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２２％、繊度が３３００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０４０ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが５１ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１３７Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が２４２Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが９．０％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９１．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８３．５％、ヒステリシスロスが３３．５％であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例１－４］
　紡糸温度を２２０℃、ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐量を３．２ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分１．０ｍ、コンベアネット表面温度を８０℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、冷却水温度を２５℃にした以外、実施例１－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が１８％、繊度が２９００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０６１ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが５０ｍｍ、２５％圧縮時硬度が２６７Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が５８３Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１０．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が１０５．６％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８５．０％、ヒステリシスロスが２６．８％であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例１－５］
　ポリプロピレン系熱可塑性エラストマー（熱可塑性エラストマーＡ－２）を用い、紡糸温度を２３０℃、単孔吐量を２．０ｇ／ｍｉｎ、コンベアネット表面温度を加熱せずに４０℃にした以外、実施例１－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２１％、繊度が３３００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０４１ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが５１ｍｍ、２５％圧縮時硬度が５８Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が１２４Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが８．６％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８８．２％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８１．１％、ヒステリシスロスが３１．１％であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［比較例１－１］
　ノズル直下の保温領域をなくし、単孔吐量を１．７ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分０．９ｍ、ノズル面－冷却水距離を３２ｃｍとした以外、実施例１－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２６％、繊度が３１００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０３５ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが５１ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１１２Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が２２２Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが９．６％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が７８．８％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７４．４％、ヒステリシスロスが３９．２％であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

［比較例１－２］
　ノズル直下の保温領域をなくし、単孔吐量を２．０ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を３１ｃｍ、コンベアネットは加熱せずその表面温度は４０℃、冷却水温度を２５℃にした以外、実施例１－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２３％、繊度が３４００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０５０ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが４８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１９２Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が３９０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが８．７％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が７５．５％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７８．０％、ヒステリシスロスが３８．５％であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

［比較例１－３］
　ポリプロピレン系熱可塑性エラストマー（熱可塑性エラストマーＡ－２）を用い、紡糸温度を２２０℃、ノズル直下の保温領域をなくし、単孔吐量を２．０ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を２２ｃｍ、コンベアネットは加熱せずその表面温度は４０℃、冷却水温度を２５℃にした以外、実施例１－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２９％、繊度が４０００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０４０ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが５０ｍｍ、２５％圧縮時硬度が６３Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が１３３Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが９．５％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が７９．４％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７２．２％、ヒステリシスロスが４１．０％であった。得られた網状構造体の特性を表１に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

［実施例２－１］
　エチレン酢酸ビニル共重合体は、エチレンと酢酸ビニルを公知の方法でラジカル共重合し、エチレン酢酸ビニル共重合体とし、次いで酸化防止剤２％を添加混合練込み後ペレット化して得た。重合時の酢酸ビニルの比率を変更し、酢酸ビニル含有率１０％の熱可塑性エラストマーＢ－１、酢酸ビニル含有率２０％の熱可塑性エラストマーＢ－２、酢酸ビニル含有率５％のＢ－３を得た。熱可塑性エラストマーＢ－１は、酢酸ビニルの含有率が１０％、比重０．９２９、融点９５℃であり、熱可塑性エラストマーＢ－２は、酢酸ビニルの含有率が２０％、比重０．９４１、融点８５℃、熱可塑性エラストマーＢ－３は、酢酸ビニルの含有率が５％、比重０．９２５、融点１０３℃であった。得られたポリマーの特性を表２に示す。

　幅方向１０５０ｍｍ、厚み方向の幅５０ｍｍのノズル有効面にオリフィスの形状は外径２ｍｍ、内径１．６ｍｍでトリプルブリッジの中空形成性断面としたオリフィスを孔間ピッチ５ｍｍの千鳥配列としたノズルに、得られたエチレン酢酸ビニル共重合体Ｂ－１を溶融温度１９０℃にて、単孔吐出量１．８ｇ／ｍｉｎの速度でノズル下方に吐出させ、ノズル直下３０ｍｍの保温領域を経て、ノズル面３２ｃｍ下に５０℃の冷却水を配し、幅１５０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に開口幅４０ｍｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、その水面上のコンベアネットの表面温度を６０℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル－プを形成して接触部分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両面を引取りコンベア－で挟み込みつつ毎分０．９ｍの速度で５０℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化した後、所定の大きさに切断して５０℃熱風にて１５分間乾燥熱処理して、網状構造体を得た。得られた網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２５％、繊度が３１００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度は０．０３８ｇ／ｃｍ^３、表面は平坦化された厚みが４１ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１１８Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が２２０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１０．３％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９３．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が６５．１％、ヒステリシスロスが２４．５％であり、繰り返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。得られた網状構造体の特性を表３に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰り返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例２－２］
　紡糸温度を２００℃、ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐量を２．７ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を２６ｃｍ、コンベアネットは加熱せずその表面温度は４０℃、冷却水温度を２５℃にした以外、実施例２－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２３％、繊度が３５００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０５８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが４０ｍｍ、２５％圧縮時硬度が２６８Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が５１１Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが８．４％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が１０４．６％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７１．５％、ヒステリシスロスが２５．２％であった。得られた網状構造体の特性を表３に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例２－３］
　熱可塑性エラストマーとしてＢ－２を用い、紡糸温度を１８０℃、ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐量を２．５ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を３０ｃｍ、コンベアネットは加熱せずその表面温度は４０℃にした以外、実施例２－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２３％、繊度が３２００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０５５ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３９ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１５０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が２９８Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが９．６％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９８．３％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が６８．３％、ヒステリシスロスが２８．０％であった。得られた網状構造体の特性を表３に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例２－４］
　紡糸温度を１９０℃、ノズル直下の保温領域を３０ｍｍ、単孔吐量を２．１ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分１．０ｍ、ノズル面－冷却水距離を３１ｃｍ、コンベアネット表面温度を６０℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、冷却水温度を２５℃にした以外、実施例２－３と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２６％、繊度が３２００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０４１ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが４０ｍｍ、２５％圧縮時硬度が５３Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が１２３Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１０．７％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９０．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７０．２％、ヒステリシスロスが３２．１％であった。得られた網状構造体の特性を表３に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例２－５］
　熱可塑性エラストマーとしてＢ－３を用い、紡糸温度を２００℃、ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐量を２．０ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を２９ｃｍとした以外、実施例２－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２５％、繊度が３０００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０４５ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが４１ｍｍ、２５％圧縮時硬度が２３０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が４２１Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが９．０％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９７．０％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７６．０％、ヒステリシスロスが２８．８％であった。得られた網状構造体の特性を表３に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［比較例２－１］
　ノズル直下の保温領域をなくし、単孔吐量を１．９ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を３１ｃｍ、コンベアネットの開口幅を３８ｍｍとした以外、実施例２－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３０％、繊度が３３００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０４２ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１３６Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が２７１Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１２．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８２．３％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が５８．８％、ヒステリシスロスが３８．１％であった。得られた網状構造体の特性を表３に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

［比較例２－２］
　熱可塑性エラストマーとしてＢ－２を用い、単孔吐量を２．０ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分１．０ｍ、ノズル面－冷却水距離を２８ｃｍにした以外、比較例２－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３１％、繊度が３５００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０３８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が４８Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が１１０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１０．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８０．６％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が５９．６％、ヒステリシスロスが４０．２％であった。得られた網状構造体の特性を表３に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

［比較例２－３］
　熱可塑性エラストマーとしてＢ－３を用い、紡糸温度を２００℃、単孔吐量を１．８ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を３０ｃｍ、コンベアネットは加熱せずその表面温度は４０℃、冷却水温度を２５℃にした以外、比較例２－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２８％、繊度が３４００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０３８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３９ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１７５Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が３４０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが９．５％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８３．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が６１．９％、ヒステリシスロスが３７．８％であった。得られた網状構造体の特性を表３に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

［実施例３－１］
　ポリウレタン系エラストマーは、４・４’ジフェニルメタンジイソシアネ－ト（ＭＤＩ）と数平均分子量１５００のＰＴＭＧ及び鎖延長剤として１，４－ブタンジオール（１，４－ＢＤ）を添加して重合し、次いで抗酸化剤２％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥し、ＰＴＭＧ含有率３８％の熱可塑性弾性樹脂Ｃ－１とＰＴＭＧ含有率６４％のＣ－２を得た。熱可塑性弾性樹脂Ｃ－１は、ＰＴＭＧ含有量が３８重量％、融点が１６７℃、Ｃ－２は、ＰＴＭＧ含有量が６４重量％、融点が１５２℃であった。得られたポリマー組成を表４に示す。

　幅方向１０５０ｍｍ、厚み方向の幅５０ｍｍのノズル有効面にオリフィスの形状は外径２ｍｍ、内径１．６ｍｍでトリプルブリッジの中空形成性断面としたオリフィスを孔間ピッチ５ｍｍの千鳥配列としたノズルに、得られた熱可塑性弾性樹脂Ｃ－１を紡糸温度２２０℃にて、単孔吐出量２．７ｇ／ｍｉｎの速度でノズル下方に吐出させ、ノズル直下３０ｍｍの保温領域を経て、ノズル面２６ｃｍ下に３０℃の冷却水を配し、幅１５０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に開口幅３８ｍｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、その水面上のコンベアネットは加熱せずその表面温度は４０℃とし、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル－プを形成して接触部分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両面を引取りコンベア－で挟み込みつつ毎分１．４ｍの速度で３０℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化した後、所定の大きさに切断して１１０℃熱風にて１５分間乾燥熱処理して、網状構造体を得た。得られた網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３０％、繊度が３３００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度は０．０３５ｇ／ｃｍ^３、表面は平坦化された厚みが３８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１４０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が２７１Ｎ／φ２００ｍｍ、繰り返し圧縮残留歪みが１２．２％、７０℃圧縮残留歪みが１４．２％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９２．５％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８０．１％、ヒステリシスロスが３１．２％であり、繰り返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。得られた網状構造体の特性を表５に示す。得られたクッションは、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例３－２］
　紡糸温度を２３０℃、ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐量を２．３ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分１．１ｍ、ノズル面－冷却水距離を２８ｃｍ、コンベアネット表面温度を１２０℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、冷却水温度を８０℃となるように加熱した以外、実施例３－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３３％、繊度が３０００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０４２ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１６２Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が３０５Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが９．７％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが９．６％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９６．２％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８５．０％、ヒステリシスロスが２８．４％であった。得られた網状構造体の特性を表５に示す。得られたクッションは、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例３－３］
　ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐量を２．２ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分０．９ｍ、ノズル面－冷却水距離を３０ｃｍとした以外、実施例３－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３１％、繊度が３０００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０４８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１８９Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が３４１Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが１３．０％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１０．２％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が１０１．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７７．４％、ヒステリシスロス２６．８％であった。得られた網状構造体の特性を表５に示す。得られたクッションは、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例３－４］
　熱可塑性弾性樹脂としてＣ－２を用い、ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐量を２．８ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を２８ｃｍにした以外、実施例３－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３２％、繊度が３１００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０３８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が５９Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が１３１Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが１２．６％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが８．５％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９９．２％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８０．５％、ヒステリシスロスが２４．７％であった。得られた網状構造体の特性を表５に示す。得られたクッションは、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例３－５］
　熱可塑性弾性樹脂としてＣ－２を用い、紡糸温度を２１０℃、単孔吐量を２．５ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分１．２ｍ、ノズル面－冷却水距離を３２ｃｍ、コンベアネット表面温度を８０℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、冷却水温度が８０℃になるように加熱した以外、実施例３－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３３％、繊度が２８００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０４１ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が７９Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が１５４Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが１７．７％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１０．５％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９３．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７９．０％、ヒステリシスロスが２３．０％であった。得られた網状構造体の特性を表５に示す。得られたクッションは、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［比較例３－１］
　ノズル直下の保温領域をなくし、単孔吐量を１．９ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分０．９ｍ、ノズル面－冷却水距離を３０ｃｍ、冷却水温度が８０℃となるように加熱した以外、実施例３－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３５％、繊度が３５００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０４２ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３９ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１７０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が３０８Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが１３．８％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１１．０％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８１．０％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７２．２％、ヒステリシスロスが３９．１％であった。得られた網状構造体の特性を表５に示す。得られたクッションは、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

［比較例３－２］
　熱可塑性弾性樹脂としてＣ－２を用い、ノズル直下の保温領域をなくし、単孔吐量を２．２ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分１．１ｍ、ノズル面－冷却水距離を２８ｃｍ、コンベアネットは加熱せずその表面温度は４０℃とした以外、実施例３－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３４％、繊度が３８００デシテックスの線条で形成しており、見かけ密度が０．０３８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３８ｍｍ、２５％圧縮時硬度が６５Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が１３７Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが１６．６％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが９．６％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が７９．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７０．４％、ヒステリシスロスが３７．２％であった。得られた網状構造体の特性を表５に示す。得られたクッションは、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

［実施例４－１］
　ポリアミド系熱可塑性エラストマーは、ω－ラウリルラクタム、アジピン酸を用いて公知の方法でポリアミド化合物を得た後、数平均分子量１０００のＰＴＭＧを用いて公知の方法で共重合し、次いで抗酸化剤１％を添加混合練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥し、ＰＴＭＧ含有率３５％の熱可塑性エラストマーＤ－１を得た。熱可塑性エラストマーＤ－２は、数平均分子量２０００のＰＴＭＧを用いて、Ｄ－１と同様の方法で重合し、ＰＴＭＧ含有率５５％の熱可塑性エラストマーを得た。熱可塑性エラストマーＤ－１は、ＰＴＭＧ含有量が３５重量％、融点が１５９℃、Ｄ－２は、ＰＴＭＧ含有量が５５重量％、融点が１４０℃であった。得られたポリマー組成を表６に示す。

　幅方向１０５０ｍｍ、厚み方向の幅４５ｍｍのノズル有効面にオリフィスの形状は外径２ｍｍ、内径１．６ｍｍでトリプルブリッジの中空形成性断面としたオリフィスを孔間ピッチ５ｍｍの千鳥配列としたノズルに、得られた熱可塑性エラストマーＤ－１を紡糸温度２２０℃にて、単孔吐出量２．４ｇ／ｍｉｎの速度でノズル下方に吐出させ、ノズル直下３０ｍｍの保温領域を経て、ノズル面２８ｃｍ下に３０℃の冷却水を配し、幅１５０ｃｍのステンレス製エンドレスネットを平行に開口幅４０ｍｍ間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、その水面上のコンベアネットは加熱せずその表面温度は４０℃とし、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル－プを形成して接触部分を融着させつつ３次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両面を引取りコンベア－で挟み込みつつ毎分１．２ｍの速度で３０℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化した後、所定の大きさに切断して１１０℃熱風にて１５分間乾燥熱処理して、網状構造体を得た。得られた網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３１％、繊度が３６００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度は０．０３８ｇ／ｃｍ^３、表面は平坦化された厚みが４０ｍｍ、２５％圧縮時硬度が２３３Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が４０２Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが９．１％、７０℃圧縮残留歪みが１２．２％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９３．４％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８２．２％、ヒステリシスロスが３０．８％であり、繰り返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。得られた網状構造体の特性を表７に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例４－２］
　紡糸温度を２３０℃、ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐出量を２．１ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分１．０ｍ、ノズル面－冷却水距離を３０ｃｍ、コンベアネット表面温度を１２０℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、冷却水温度を８０℃となるように加熱した以外、実施例４－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２９％、繊度が３３００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０４２ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３９ｍｍ、２５％圧縮時硬度が２５０Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が４３１Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが８．７％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが７．３％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９８．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８６．３％、ヒステリシスロス２７．７％であった。得られた網状構造体の特性を表７に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例４－３］
　熱可塑性エラストマーとしてＤ－２を用い、単孔吐出量を２．５ｇ／ｍｉｎ、ノズル面－冷却水距離を３０ｃｍとした以外、実施例４－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３２％、繊度が３４００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０４０ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが４０ｍｍ、２５％圧縮時硬度が６５Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が１３８Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが１５．５％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが８．５％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８７．４％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７７．１％、ヒステリシスロス２９．３％であった。得られた網状構造体の特性を表７に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［実施例４－４］
　熱可塑性エラストマーとしてＤ－２を用い、紡糸温度を２３０℃、ノズル直下の保温領域を４０ｍｍ、単孔吐出量を２．８ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分０．９ｍ、ノズル面－冷却水距離を３２ｃｍ、コンベアネット表面温度を８０℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、冷却水温度を８０℃となるように加熱した以外、実施例４－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が２８％、繊度が３２００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０６０ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが３９ｍｍ、２５％圧縮時硬度が１８２Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が３４４Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが１２．０％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが５．５％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が９３．２％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８０．６％、ヒステリシスロスが２２．０％であった。得られた網状構造体の特性を表７に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。

［比較例４－１］
　ノズル直下の保温領域をなくし、単孔吐出量を１．９ｇ／ｍｉｎ、引き取り速度を毎分０．８ｍ、ノズル面－冷却水距離を２９ｃｍ、冷却水温度が８０℃となるように加熱した以外、実施例４－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３４％、繊度が３５００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０４８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが４０ｍｍ、２５％圧縮時硬度が３１１Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が６０２Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが１３．９％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが７．１％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８２．０％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７１．２％、ヒステリシスロスが３７．０％であった。得られた網状構造体の特性を表７に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

［比較例４－２］
　熱可塑性エラストマーとしてＤ－２を用い、冷却水温度を過熱せず３０℃とした以外、比較例４－１と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が３３％、繊度が３４００デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が０．０４８ｇ／ｃｍ^３、表面が平坦化された厚みが４０ｍｍ、２５％圧縮時硬度が８３Ｎ／φ２００ｍｍ、５０％圧縮時硬度が１９２Ｎ／φ２００ｍｍ、７０℃圧縮残留歪みが１４．０％、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが６．６％、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が７７．２％、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が６８．１％、ヒステリシスロスが３８．２％であった。得られた網状構造体の特性を表７に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。

　本発明の網状構造体は、網状構造体が従来から有する快適な座り心地や通気性を損なわずに、従来品の課題であった繰返し圧縮後の耐久性を改良したものであり、長期間使用後の厚み低下が少なく、硬度の低下が少ない、オフィスチェア、家具、ソファー、ベッド等寝具、電車・自動車・二輪車・ベビーカー・チャイルドシート等の車両用座席等に用いられるクッション材、フロアーマットや衝突や挟まれ防止部材等の衝撃吸収用のマット等に好適な網状構造体を提供できるため、産業界に寄与すること大である。

Claims

　ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、エチレン酢酸ビニル共重合体、ポリウレタン系熱可塑性エラストマーおよびポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる群から選ばれる少なくとも１種の熱可塑性弾性樹脂からなる繊度が１００デシテックス以上６００００デシテックス以下の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめた三次元ランダムループ接合構造体であって、見かけ密度が０．００５ｇ／ｃｍ^３～０．２０ｇ／ｃｍ^３であり、５０％定変位繰返し圧縮残留歪みが１５％以下であり、５０％定変位繰返し圧縮後の５０％圧縮時硬度保持率が８５％以上である網状構造体。
　ヒステリシスロスが３５％以下である請求項１に記載の網状構造体。
　三次元ランダムループ接合構造体がポリオレフィン系熱可塑性エラストマーからなり、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が８０％以上である請求項１または２に記載の網状構造体。
　三次元ランダムループ接合構造体がエチレン酢酸ビニル共重合体からなり、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が６５％以上である請求項１または２に記載の網状構造体。
　三次元ランダムループ接合構造体がポリウレタン系熱可塑性エラストマーまたはポリアミド系熱可塑性エラストマーからなり、５０％定変位繰返し圧縮後の２５％圧縮時硬度保持率が７５％以上である請求項１または２に記載の網状構造体。
　網状構造体の厚みが１０ｍｍ以上３００ｍｍ以下である請求項１～５のいずれかに記載の網状構造体。
　網状構造体を構成する連続線状体の断面形状が中空断面および／または異型断面である請求項１～６のいずれかに記載の網状構造体。