JP5532179B1 - 圧縮耐久性に優れた網状構造体 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】ポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる繊度が100デシテックス以上60000デシテックス以下の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめた三次元ランダムループ接合構造体であって、見掛け密度が0.005g/cm3〜0.20g/cm3であり、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが15%以下であり、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が85%以上である網状構造体。
【選択図】なし
Description
発泡−架橋型ウレタンはクッション材としての耐久性は良好だが、透湿透水性や通気性に劣り、蓄熱性があるため蒸れやすいという問題点がある。さらに、熱可塑性で無いためリサイクルが困難であり、そのため焼却処分される場合は焼却炉の損傷が大きくなり、有毒ガス除去に経費が掛かるなどの問題点が指摘されている。そこで埋め立て処分されることが多いが、地盤の安定化が困難なため埋め立て場所が限定され、経費も高くなる問題点もある。また、加工性は優れるが製造中に使用される薬品の公害問題やフォーム後の残留薬品やそれに伴う臭気など種々の問題が指摘されている。
1.ポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる繊度が100デシテックス以上60000デシテックス以下の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめた三次元ランダムループ接合構造体であって、見掛け密度が0.005g/cm3〜0.20g/cm3であり、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが15%以下であり、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が85%以上である網状構造体。
2.ヒステリシスロスが35%以下である上記1に記載の網状構造体。
3.50%定変位繰返し圧縮後の25%圧縮時硬度保持率が75%以上である上記1または2に記載の網状構造体。
4.網状構造体の厚みが10mm以上300mm以下である上記1〜3のいずれかに記載の網状構造体。
本発明の網状構造体は、ポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる繊度が100デシテックス以上60000デシテックス以下の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめた三次元ランダムループ接合構造体であって、見掛け密度が0.005g/cm3〜0.20g/cm3であり、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが15%以下であり、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が85%以上である網状構造体である。
ラクタム化合物として、γ−ブチロラクタム、ε−カプロラクタム、ω−ヘプタラクタム、ω−ウンデカラクタム、ω−ラウリルラクタムなどの炭素数5〜20の脂肪族ラクタムのうち少なくとも1種以上が挙げられる。
ジカルボン酸として、シュウ酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸などの炭素数2〜20の脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、オルトフタル酸などの芳香族ジカルボン酸、などのジカルボン酸化合物のうち少なくとも1種以上が挙げられる。
ジアミンとして、エチレンジアミン、トリメチレンジアミン、テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ヘプタメチレンジアミン、オクタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、デカメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカンメチレンジアミン、2,2,4−トリメチルヘキサメチレンジアミン、2,4,4−トリメチルヘキサメチレンジアミン、3−メチルペンタメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミン、またはメタキシレンジアミンなどの芳香族ジアミンのうち少なくとも1種以上が挙げられる。
ポリエーテルポリオールとして、数平均分子量が約300〜5000のポリエチレングリコ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルのうち少なくとも1種以上が挙げられる。
ポリカーボネートジオールは、低分子ジオールとカーボネート化合物の反応物であり、数平均分子量が約300〜5000のものが挙げられる。低分子ジオールとして、エチレングリコール、1,2−プロピレングリコール、1,3−プロピレングリコール、1,4−ブタンジオール、1,5−ペンタンジオール、3−メチルー1,5−ペンタンジオール、1,6−ヘキサンジオール、1,7−ヘプタンジオール、1,8−オクタンジオール、1,9−ノナンジオール、1,10−デカンジオールなどの脂肪族ジオール、シクロヘキサンジメタノール、シクロヘキサンジオールなどの脂環式ジオールのうち少なくとも1種以上の低分子ジオールが挙げられる。カーボネート化合物として、ジアルキルカーボネート、アルキレンカーボネート、ジアリールカーボネートなどのうち少なくとも1種以上が挙げられる。
ポリエステルポリオールとして、数平均分子量が約300〜5000のポリラクトン等のポリエステルジオールのうち少なくとも1種以上が挙げられる。
上記のブロック共重合体を単独または2種類以上混合して用いてもよい。
更には、非エラストマー成分をブレンドしたもの、共重合したもの等も本発明に使用できる。
試料を20cm×20cmの大きさに切断し、10か所から線状体を採集する。10か所で採集した線状体の40℃での比重を密度勾配管を用いて測定する。さらに、上記10か所で採集した線状体の断面積を顕微鏡で30倍に拡大した写真より求め、それより線状体の長さ10000m分の体積を求める。得られた比重と体積を乗じた値を繊度(線状体10000m分の重量)とする。(n=10の平均値)
試料を30cm×30cmの大きさに切断し、無荷重で24時間放置した後、高分子計器製FD−80N型測厚器にて4か所の高さを測定して平均値を試料厚みとする。試料重さは、上記試料を電子天秤に載せて計測する。また試料厚みから体積を求め、試料の重さを体積で除した値で示す。(それぞれn=4の平均値)
TAインスツルメント社製 示差走査熱量計Q200を使用し、昇温速度20℃/分で測定した吸発熱曲線から吸熱ピーク(融解ピーク)温度を求めた。
試料を30cm×30cmの大きさに切断し、(2)に記載の方法で処理前の厚み(a)を測定する。厚みを測定したサンプルを50%圧縮状態に保持できる冶具に挟み、70℃に設定した乾燥機に入れ、22時間放置する。その後サンプルを取り出し、冷却して圧縮歪みを除き1日放置後の厚み(b)を求め、処理前の厚み(a)とから、式{(a)−(b)}/(a)×100より算出する:単位%(n=3の平均値)。
試料を30cm×30cmの大きさに切断し、20℃±2℃の環境下に無荷重で24時間放置した後、20℃±2℃の環境下にあるオリエンテック社製テンシロンにてφ200mm、厚み3mmの加圧板を用いて、試料の中心部を10mm/minの速度で圧縮を開始し、荷重が5Nになる時の厚みを計測し、硬度計厚みとする。この時の加圧板の位置をゼロ点として、速度100mm/minで硬度計厚みの75%まで圧縮した後、速度100mm/minにて加圧板をゼロ点まで戻す。引き続き速度100mm/minで硬度計厚みの25%ないし50%まで圧縮し、その際の荷重を測定し、各々25%圧縮時硬度、50%圧縮時硬度とした:単位N/φ200(n=3の平均値)。
試料を30cm×30cmの大きさに切断し、(2)に記載の方法で処理前の厚み(a)を測定する。厚みを測定したサンプルを島津製作所製サーボパルサーにて、20℃±2℃環境下にて50%の厚みまで1Hzのサイクルで圧縮回復を繰り返し、8万回後の試料を1日静置した後に処理後の厚み(b)を求め、処理前の厚み(a)とから、式{(a)−(b)}/(a)×100より算出する:単位%(n=3の平均値)。
試料を30cm×30cmの大きさに切断し、(2)に記載の方法で処理前の厚みを測定する。厚みを測定したサンプルを(5)に記載の方法で測定した50%圧縮時硬度を処理前荷重(a)とする。その後、島津製作所サーボパルサーで、20℃±2℃環境下にて処理前厚みの50%の厚みまで1Hzのサイクルで圧縮回復を繰り返し、8万回後の試料を30分静置後、(4)に記載の方法で測定した50%圧縮時硬度を処理後荷重(b)とする。式(b)/(a)×100より50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率を算出する:単位%(n=3の平均値)。
試料を30cm×30cmの大きさに切断し、(2)に記載の方法で処理前の厚みを測定する。厚みを測定したサンプルを(5)に記載の方法で測定した25%圧縮時硬度を処理前荷重(c)とする。その後、島津製作所サーボパルサーで、20℃±2℃環境下にて処理前厚みの50%の厚みまで1Hzのサイクルで圧縮回復を繰り返し、8万回後の試料を30分静置後、(5)に記載の方法で測定した25%圧縮時硬度を処理後荷重(d)とする。式(d)/(c)×100より50%定変位繰返し圧縮後の25%圧縮時硬度保持率を算出する:単位%(n=3の平均値)。
試料を30cm×30cmの大きさに切断し、20℃±2℃の環境下に無荷重で24時間放置した後、20℃±2℃の環境下にあるオリエンテック社製テンシロンにてφ200mm、厚み3mmの加圧板を用いて、試料の中心部を10mm/minの速度で圧縮を開始し、荷重が5Nになる時の厚みを計測し、硬度計厚みとする。この時の加圧板の位置をゼロ点として、速度100mm/minで硬度計厚みの75%まで圧縮し、ホールドタイム無しで同一速度にて加圧板をゼロ点まで戻す(一回目の応力歪み曲線)。引き続きホールドタイム無しで速度100mm/minで硬度計厚みの75%まで圧縮し、ホールドタイム無しで同一速度にてゼロ点まで戻す(二回目の応力歪み曲線)。
二回目の圧縮時応力曲線の示す圧縮エネルギー(WC)、二回目の除圧時応力曲線の示す圧縮エネルギー(WC‘)とし、下記式に従ってヒステリシスロスを求める。
ヒステリシスロス(%)=(WC−WC‘)/WC×100
WC=∫PdT(0%から75%まで圧縮したときの仕事量)
WC‘=∫PdT(75%から0%まで除圧したときの仕事量)
簡易的には、例えば図1のような応力歪み曲線が得られたら、パソコンによるデータ解析によって算出することができる。また、斜線部分の面積をWCとし、網掛け部分の面積をWC‘として、その面積比を切り抜いた部分の重さから求めることもできる。(n=3の平均値)
幅方向1050mm、厚み方向の幅45mmのノズル有効面にオリフィスの形状は外径2mm、内径1.6mmでトリプルブリッジの中空形成性断面としたオリフィスを孔間ピッチ5mmの千鳥配列としたノズルに、得られた熱可塑性エラストマーA−1を紡糸温度220℃にて、単孔吐出量2.4g/minの速度でノズル下方に吐出させ、ノズル直下30mmの保温領域を経て、ノズル面28cm下に30℃の冷却水を配し、幅150cmのステンレス製エンドレスネットを平行に開口幅40mm間隔で一対の引取りコンベアを水面上に一部出るように配して、その水面上のコンベアネットは加熱せずその表面温度は40℃とし、該溶融状態の吐出線状を曲がりくねらせル−プを形成して接触部分を融着させつつ3次元網状構造を形成し、該溶融状態の網状体の両面を引取りコンベア−で挟み込みつつ毎分1.2mの速度で30℃の冷却水中へ引込み固化させ両面をフラット化した後、所定の大きさに切断して110℃熱風にて15分間乾燥熱処理して、網状構造体を得た。得られた網状体は、断面形状が中空断面で中空率が31%、繊度が3600デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度は0.038g/cm3、表面は平坦化された厚みが40mm、25%圧縮時硬度が233N/φ200mm、50%圧縮時硬度が402N/φ200mm、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが9.1%、70℃圧縮残留歪みが12.2%、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が93.4%、50%定変位繰返し圧縮後の25%圧縮時硬度保持率が82.2%、ヒステリシスロスが30.8%であり、繰り返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。得られた網状構造体の特性を表2に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。
紡糸温度を230℃、ノズル直下の保温領域を40mm、単孔吐出量を2.1g/min、引き取り速度を毎分1.0m、ノズル面−冷却水距離を30cm、コンベアネット表面温度を120℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、冷却水温度を80℃となるように加熱した以外、実施例1と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が29%、繊度が3300デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が0.042g/cm3、表面が平坦化された厚みが39mm、25%圧縮時硬度が250N/φ200mm、50%圧縮時硬度が431N/φ200mm、70℃圧縮残留歪みが8.7%、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが7.3%、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が98.1%、50%定変位繰返し圧縮後の25%圧縮時硬度保持率が86.3%、ヒステリシスロス27.7%であった。得られた網状構造体の特性を表2に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。
熱可塑性エラストマーとしてA−2を用い、単孔吐出量を2.5g/min、ノズル面−冷却水距離を30cmとした以外、実施例1と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が32%、繊度が3400デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が0.040g/cm3、表面が平坦化された厚みが40mm、25%圧縮時硬度が65N/φ200mm、50%圧縮時硬度が138N/φ200mm、70℃圧縮残留歪みが15.5%、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが8.5%、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が87.4%、50%定変位繰返し圧縮後の25%圧縮時硬度保持率が77.1%、ヒステリシスロス29.3%であった。得られた網状構造体の特性を表2に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。
熱可塑性エラストマーとしてA−2を用い、紡糸温度を230℃、ノズル直下の保温領域を40mm、単孔吐出量を2.8g/min、引き取り速度を毎分0.9m、ノズル面−冷却水距離を32cm、コンベアネット表面温度を80℃になるように赤外線ヒーターで加熱し、冷却水温度を80℃となるように加熱した以外、実施例1と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が28%、繊度が3200デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が0.060g/cm3、表面が平坦化された厚みが39mm、25%圧縮時硬度が182N/φ200mm、50%圧縮時硬度が344N/φ200mm、70℃圧縮残留歪みが12.0%、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが5.5%、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が93.2%、50%定変位繰返し圧縮後の25%圧縮時硬度保持率が80.6%、ヒステリシスロスが22.0%であった。得られた網状構造体の特性を表2に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たし、繰返し圧縮耐久性と高反発性に優れた網状構造体であった。
ノズル直下の保温領域をなくし、単孔吐出量を1.9g/min、引き取り速度を毎分0.8m、ノズル面−冷却水距離を29cm、冷却水温度が80℃となるように加熱した以外、実施例1と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が34%、繊度が3500デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が0.048g/cm3、表面が平坦化された厚みが40mm、25%圧縮時硬度が311N/φ200mm、50%圧縮時硬度が602N/φ200mm、70℃圧縮残留歪みが13.9%、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが7.1%、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が82.0%、50%定変位繰返し圧縮後の25%圧縮時硬度保持率が71.2%、ヒステリシスロスが37.0%であった。得られた網状構造体の特性を表2に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。
熱可塑性エラストマーとしてA−2を用い、冷却水温度を過熱せず30℃とした以外、比較例1と同様にして得た網状構造体は、断面形状が中空断面で中空率が33%、繊度が3400デシテックスの線条で形成しており、見掛け密度が0.048g/cm3、表面が平坦化された厚みが40mm、25%圧縮時硬度が83N/φ200mm、50%圧縮時硬度が192N/φ200mm、70℃圧縮残留歪みが14.0%、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが6.6%、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が77.2%、50%定変位繰返し圧縮後の25%圧縮時硬度保持率が68.1%、ヒステリシスロスが38.2%であった。得られた網状構造体の特性を表2に示す。得られた網状構造体は、本発明の要件を満たさず、繰返し圧縮耐久性と高反発性に劣る網状構造体であった。
Claims (5)
- ポリアミド系熱可塑性エラストマーからなる繊度が100デシテックス以上60000デシテックス以下の連続線状体を曲がりくねらせランダムループを形成し、夫々のループを互いに溶融状態で接触せしめた三次元ランダムループ接合構造体であって、見掛け密度が0.005g/cm 3 〜0.20g/cm 3 であり、50%定変位繰返し圧縮残留歪みが15%以下であり、50%定変位繰返し圧縮後の50%圧縮時硬度保持率が85%以上である網状構造体。
- ヒステリシスロスが35%以下である請求項1に記載の網状構造体。
- 50%定変位繰返し圧縮後の25%圧縮時硬度保持率が75%以上である請求項1または2に記載の網状構造体。
- 網状構造体の厚みが10mm以上300mm以下である請求項1〜3のいずれかに記載の網状構造体。
- 網状構造体を構成する連続線状体の断面形状が中空断面および/または異型断面である請求項1〜4のいずれかに記載の網状構造体。
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