WO2015041159A1 - ホットスタンプ成形体及びその製造方法 - Google Patents
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Definitions
- Hot stamping is a technique in which a steel sheet is heated to a high temperature in the austenite region and press forming is performed at the high temperature.
- hot stamping since a softened steel sheet is formed, more complicated processing becomes possible.
- rapid cooling quenching treatment
- the structure of the steel sheet is martensitic transformed, so the strength and shape freezing property according to the carbon content in the steel sheet.
- the forming load can be greatly reduced compared to normal press forming performed at room temperature.
- the hot stamping molded body according to the present embodiment has a martensite or bainite or area ratio of both of them: 95% or more in total, coverage of prior austenite grain boundaries with iron-based carbides: 80% or less, and prior austenite grains
- the number density of the iron-based carbide in the inner layer has a structure represented by 45 pieces / ⁇ m 2 or more.
- the steel plate After heating at an average heating rate of 2 ° C./second or higher to a temperature of Ac 3 points or higher and 950 ° C. or lower, the steel plate is cooled while performing hot pressing. That is, hot stamping is performed. During this cooling, transformation according to temperature and precipitation of iron-based carbide occur.
- hot stamping is performed.
- transformation according to temperature and precipitation of iron-based carbide occur.
- the relationship between temperature, transformation, and precipitation of iron-based carbide will be described.
- the slab heating temperature (slab heating temperature) before hot rolling is preferably 1300 ° C. or lower.
- the slab heating temperature is more preferably 1250 ° C. or lower.
- the slab heating temperature is less than 1050 ° C., the temperature decreases and the rolling load increases during finish rolling. As a result, not only the rollability deteriorates, but the shape of the steel plate may be defective. Therefore, the slab heating temperature is preferably 1050 ° C. or higher.
- the area fraction of martensite, the area fraction of bainite and the area fraction of ferrite are obtained by taking a sample with a cross section parallel to the rolling direction and the thickness direction of the hot stamping body, and polishing the observation surface. Nital etching was performed, and a portion where the depth from the surface was 1/8 to 3/8 of the thickness of the steel sheet was observed with an FE-SEM. In this observation, the area fraction of each structure was measured for each field of view at a magnification of 5000 times for each hot stamp molded body, and the average value was taken as the area fraction of each structure in the hot stamp molded body. The area fraction of retained austenite was determined from the X-ray diffraction intensity ratio between ferrite and austenite. Perlite was not observed.
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Abstract
Description
質量%で、
C:0.120%~0.400%、
Si:0.005%~2.000%、
Mn若しくはCr又はこれらの双方:合計で1.00%~3.00%、
Al:0.005%~0.100%、
B:0.0003%~0.0020%、
P:0.030%以下、
S:0.0100%以下、
O:0.0070%以下、
N:0.0070%以下、
Ti:0%~0.100%、
Nb:0%~0.100%、
V:0%~0.100%、
Ni:0%~2.00%、
Cu:0%~2.00%、
Mo:0%~0.50%、
Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0%~0.0300%、
残部:Fe及び不純物
で表される化学組成を有し、
マルテンサイト若しくはベイナイト又はこれらの双方の面積分率:合計で95%以上、
鉄系炭化物による旧オーステナイト粒界の被覆率:80%以下、かつ
旧オーステナイト粒内の鉄系炭化物の個数密度:45個/μm2以上
で表される組織を有することを特徴とするホットスタンプ成形体。
前記化学組成において、
Ti:0.005%~0.100%、
Nb:0.005%~0.100%、若しくは
V:0.005%~0.100%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする(1)に記載のホットスタンプ成形体。
前記化学組成において、
Ni:0.05%~2.00%、
Cu:0.05%~2.00%、若しくは
Mo:0.05%~0.50%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする(1)又は(2)に記載のホットスタンプ成形体。
前記化学組成において、Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0.0005%~0.0300%が成り立つことを特徴とする(1)~(3)のいずれかに記載のホットスタンプ成形体。
鋼板をAc3点以上950℃以下の温度に2℃/秒以上の平均加熱速度で加熱する工程と、
次いで、熱間プレスを行いながら、Ar3点から(Ms点-50)℃までの温度域を100℃/秒以上の平均冷却速度で冷却する工程と、
次いで、(Ms点-50)℃から100℃までの温度域を50℃/秒以下の平均冷却速度で冷却する工程と、
を有し、
前記鋼板は、
質量%で、
C:0.120%~0.400%、
Si:0.005%~2.000%、
Mn若しくはCr又はこれらの双方:合計で1.00%~3.00%、
Al:0.005%~0.100%、
B:0.0003%~0.0020%、
P:0.030%以下、
S:0.0100%以下、
O:0.0070%以下、
N:0.0070%以下、
Ti:0%~0.100%、
Nb:0%~0.100%、
V:0%~0.100%、
Ni:0%~2.00%、
Cu:0%~2.00%、
Mo:0%~0.50%、
Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0%~0.0300%、
残部:Fe及び不純物
で表される化学組成を有し、
(Ms点-120)℃から100℃までの温度域では、最大冷却速度を70℃/秒以下、最小冷却速度を5℃/秒以上とすることを特徴とするホットスタンプ成形体の製造方法。
前記化学組成において、
Ti:0.005%~0.100%、
Nb:0.005%~0.100%、若しくは
V:0.005%~0.100%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする(5)に記載のホットスタンプ成形体の製造方法。
前記化学組成において、
Ni:0.05%~2.00%、
Cu:0.05%~2.00%、若しくは
Mo:0.05%~0.50%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする(5)又は(6)に記載のホットスタンプ成形体の製造方法。
前記化学組成において、Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0.0005%~0.0300%が成り立つことを特徴とする(5)~(7)のいずれかに記載のホットスタンプ成形体の製造方法。
マルテンサイト及びベイナイトは、特にマルテンサイトはホットスタンプ成形体の強度の確保に重要である。マルテンサイトの面積分率及びベイナイトの面積分率の合計が95%未満では、十分な強度、例えば1180MPa以上の引張強度を得ることができない。従って、マルテンサイトの面積分率及びベイナイトの面積分率は合計で95%以上とする。マルテンサイトは、例えばフレッシュマルテンサイト、焼き戻しマルテンサイトのいずれであってもよい。本実施形態で得られる焼き戻しマルテンサイトは、例えば自動焼き戻しマルテンサイトである。フレッシュマルテンサイトは、焼き入れたままのマルテンサイトである。焼き戻しマルテンサイトには、焼き戻しの冷却後又は冷却中に析出した鉄系炭化物が含まれる。自動焼き戻しマルテンサイトは、焼き戻しのための熱処理を行うことなく焼入れ時の冷却中に生成した焼き戻しマルテンサイトである。所望の強度をより確実に得るために、マルテンサイトの面積分率がベイナイトの面積分率より高いことが好ましく、マルテンサイトの面積分率は70%以上であることが好ましい。
鉄系炭化物による旧オーステナイト粒界の被覆率とは、旧オーステナイト粒界のうちで鉄系炭化物が析出している部分の割合である。旧オーステナイト粒界のうちで鉄系炭化物が析出している部分は、顕微鏡観察を行った場合に鉄系炭化物により被覆されているように見える。旧オーステナイト粒界のうちで鉄系炭化物が析出している部分の割合が80%超であると、粒界破壊が生じやすくなり、十分な低温靭性が得られない。従って、この被覆率は80%以下とする。より優れた低温靱性を得るために、この被覆率は好ましくは70%以下、より好ましくは60%以下である。
旧オーステナイト粒内の鉄系炭化物は、低温靱性の向上に寄与する。旧オーステナイト粒内の鉄系炭化物の個数密度が45個/μm2未満では、十分な低温靱性を得ることができない。従って、この個数密度は45個/μm2以上とする。より優れた低温靱性を得るために、この個数密度は好ましくは50個/μm2以上である。この個数密度が200個/μm2超では、低温靱性の向上の効果が飽和する。従って、この個数密度は好ましくは200個/μm2以下である。
Cは、ホットスタンプ成形体の強度を向上する元素である。C含有量が0.120%未満では、上記作用による効果が十分には得られない。例えば1180MPa以上の引張強度を得ることができない。従って、C含有量は0.120%以上とする。より優れた強度を得るために、C含有量は好ましくは0.140%以上、より好ましくは0.150%以上である。C含有量が0.400%超では、強度が過剰になると共に、十分な低温靱性を得ることができない。また、十分な溶接性及び加工性の確保が困難になる。従って、C含有量は0.400%以下とする。より優れた低温靱性を得るために、C含有量は好ましくは0.370%以下であり、より好ましくは0.350%以下である。
Siは、鉄系炭化物中に固溶して、耐水素脆化特性を向上する元素である。Siと耐水素脆化特性との間の詳細な関連性は不明であるが、鉄系炭化物にSiが固溶することで、鉄系炭化物と母相との界面での弾性歪が高まり、鉄系炭化物による水素トラップ能が向上するためであると推定される。Si含有量が0.005%未満では、上記作用による効果が十分には得られない。従って、Si含有量は0.005%以上とする。より優れた耐水素脆化特性を得るために、Si含有量は好ましくは0.01%以上であり、より好ましくは0.15%以上である。Si含有量が2.000%超では、耐水素脆化特性の向上の効果が飽和すると共に、Ac3点が過度に高くなってホットスタンプ成形の際の加熱温度が徒に高くなる。従って、Si含有量は2.000%以下とする。耐水素脆化特性及びAc3点のバランスを考慮すると、Si含有量は好ましくは1.600%以下である。
Mn及びCrは、ホットスタンプ成形における冷却中でのフェライト変態を遅延させ、後述の所望のホットスタンプ成形体の組織を得るために重要な元素である。Mn含有量及びCr含有量の合計が1.00%未満では、ホットスタンプ成形における冷却中にフェライト及びパーライトが生成しやすくなり、所望の組織が得らない。そして、所望の組織が得らないために、十分な強度、例えば1180MPa以上の引張強度が得られない。従って、Mn含有量及びCr含有量の合計は1.00%以上とする。より優れた強度を得るために、Mn含有量及びCr含有量の合計は好ましくは1.30%以上であり、より好ましくは1.40%以上である。Mn含有量及びCr含有量の合計が3.00%超では、フェライト変態を遅延させて強度を高める効果が飽和する。また、熱延鋼板の強度が過度に高くなり、冷間圧延の際に破断が生じたり、切断に用いる刃の摩耗及び欠損が顕著になったりする。従って、Mn含有量及びCr含有量の合計は3.00%以下とする。強度の適度な範囲を考慮すると、Mn含有量及びCr含有量の合計は好ましくは2.9%以下であり、より好ましくは2.8%以下である。また、Mnが過剰に含有されていると、Mnの偏析に起因する脆化が起こり、鋳造したスラブが割れるなどのトラブルが起こり易くなるとともに、溶接性が劣化しやすい。なお、Mn及びCrのぞれぞれの含有量は特に限定しないが、例えば、Mn含有量は0.8%以上であり、Cr含有量は0.2%以上である。
Alは、脱酸に有効な元素である。Al含有量が0.005%未満では、脱酸が不十分となり、ホットスタンプ成形体中に酸化物が多量に残存し、特に局部変形能が劣化する。また、特性のばらつきも大きくなる。従って、Al含有量は0.005%以上とする。十分な脱酸のために、Al含有量は好ましくは0.006%以上であり、より好ましくは0.007%以上である。Al含有量が0.100%超では、ホットスタンプ成形体中にアルミナを主体とする酸化物が多く残存し、局部変形能が劣化する。従って、Al含有量は0.100%以下とする。アルミナの残存を抑制するために、Al含有量は好ましくは0.08%以下であり、より好ましくは0.075%以下である。
Bは、ホットスタンプ用鋼板の焼入れ性を高める元素である。焼入れ性の向上により、ホットスタンプ成形体の組織にマルテンサイトが得られやすくなる。B含有量が0.0003%未満では、上記作用による効果が十分には得られない。より優れた焼入れ性を得るために、B含有量は好ましくは0.0004%以上であり、より好ましくは0.0005%以上である。B含有量が0.0020%超では、焼入れ性の向上の効果が飽和すると共に、鉄系硼化物が過剰に析出して焼入れ性が低下する。従って、B含有量は0.0020%以下とする。鉄系硼化物の析出の抑制のために、B含有量は好ましくは0.0018%以下であり、より好ましくは0.0017%以下である。
Pは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Pは、例えば鋼板の板厚中央部に偏析し、溶接部を脆化させる元素である。このため、P含有量は低ければ低いほどよい。特にP含有量が0.030%超で、溶接部の脆化が顕著となる。従って、P含有量は0.030%以下とする。P含有量は好ましくは0.020%以下であり、より好ましくは0.015%以下である。なお、P含有量の低減にはコストがかかり、0.001%未満まで低減しようとすると、コストが著しく上昇する。このため、P含有量は0.001%以上としてもよい。
Sは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Sは、鋼板の製造の際に鋳造及び熱間圧延に支障をきたし、ホットスタンプ成形体の溶接性を低下させる元素である。このため、S含有量は低ければ低いほどよい。特にS含有量が0.0100%超で、これらの悪影響が顕著となる。従って、S含有量は0.0100%以下とする。S含有量は好ましくは0.008%以下であり、より好ましくは0.005%以下である。なお、S含有量の低減にはコストがかかり、0.0001%未満まで低減しようとすると、コストが著しく上昇する。このため、S含有量は0.0001%以上としてもよい。
Oは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Oは、酸化物を形成し、ホットスタンプ用鋼板の特性劣化をもたらす元素である。例えば、鋼板の表面の近傍に存在する酸化物は、表面疵の原因となり、外観品位を劣化させる。酸化物が切断面に存在すると、端面に切欠き状の疵を形成し、ホットスタンプ成形体の特性劣化をもたらす。このため、O含有量は低ければ低いほどよい。特にO含有量が0.0070%超で、特性劣化が顕著となる。従って、O含有量は0.0070%以下とする。O含有量は好ましくは0.0050%以下であり、より好ましくは0.0040%以下である。なお、O含有量の低減にはコストがかかり、0.0001%未満まで低減しようとすると、コストが著しく上昇する。このため、O含有量は0.0001%以上としてもよい。
Nは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Nは、粗大な窒化物を形成し、曲げ性及び穴拡げ性を劣化させる元素である。Nは、溶接時のブローホールの発生原因にもなる。このため、N含有量は低ければ低いほどよい。特にN含有量が0.0070%超で、曲げ性及び穴拡げ性の劣化が顕著となる。従って、N含有量は0.0070%以下とする。なお、N含有量の低減にはコストがかかり、0.0005%未満まで低減しようとすると、コストが著しく上昇する。このため、N含有量は0.0005%以上としてもよい。また、製造コストの観点から、N含有量を0.0010%以上としてもよい。
Ti、Nb及びVは、ホットスタンプ成形の際にオーステナイト相の結晶粒成長を抑制し、変態組織の細粒強化により強度上昇及び靭性向上に寄与する元素である。Tiは、Nと結合してTiNを形成することで、Bが窒化物となることを抑制する作用も有する。従って、これらの元素からなる群から選択された1種又は任意の組み合わせが含有されていてもよい。しかし、Ti含有量、Nb含有量、V含有量のいずれかが0.100%超では、Ti炭化物、Nb炭化物又はV炭化物が過剰に形成され、マルテンサイトの強化に寄与するCの量が不足して、十分な強度が得られない。従って、Ti含有量、Nb含有量、V含有量は、いずれも0.100%以下とする。Ti含有量、Nb含有量及びV含有量は、いずれも、好ましく0.080%以下であり、より好ましくは0.050%以下である。上記作用による効果を確実に得るために、Ti含有量、Nb含有量及びV含有量は、いずれも好ましくは0.005%以上である。つまり、「Ti:0.005%~0.100%」、「Nb:0.005%~0.100%」、若しくは「V:0.005%~0.100%」、又はこれらの任意の組み合わせが満たされることが好ましい。
Ni、Cu及びMoは、ホットスタンプ用鋼板の焼入れ性を高める元素である。焼入れ性の向上により、ホットスタンプ成形体の組織にマルテンサイトが得られやすくなる。従って、これらの元素からなる群から選択された1種又は任意の組み合わせが含有されていてもよい。しかし、Ni含有量、Cu含有量のいずれかが2.00%超であるか、Mo含有量が0.50%超では、溶接性及び熱間加工性等が劣化する。従って、Ni含有量、Cu含有量はいずれも2.00%以下とし、Mo含有量は0.50%以下とする。上記作用による効果を確実に得るために、Ni含有量、Cu含有量及びMo含有量は、いずれも好ましくは0.01%以上である。つまり、「Ni:0.05%~2.00%」、「Cu:0.05%~2.00%」、若しくは「Mo:0.05%~0.50%」、又はこれらの任意の組み合わせが満たされることが好ましい。
Ca及びREMは、強度の向上及び組織微細化による靭性改善に寄与する元素である。従って、Ca若しくはREM又はこれらの双方が含有されていてもよい。しかし、Ca含有量及びREM含有量の合計が0.0300%超では、鋳造性及び熱間での加工性が劣化する。従って、Ca含有量及びREM含有量の合計は0.0300%以下とする。上記作用による効果を確実に得るために、Ca含有量及びREM含有量の合計は好ましくは0.0005%以上である。つまり、「Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0.0005%~0.0300%」が満たされることが好ましい。REMはSc、Y及びランタノイド系列に属する元素をさし、「REM含有量」はこれら元素の合計の含有量を意味する。REMは、工業的には、例えばミッシュメタルにて添加することが多く、La、Ce等の複数種類の元素が含有される。金属La又は金属Ce等のREMに属する金属元素を単独で添加してもよい。
ホットスタンプ用鋼板を加熱する温度はAc3点以上950℃以下とする。Ac3点以上の温度まで加熱することにより、鋼板の組織がオーステナイト単相組織となる。オーステナイト単相組織の鋼板の焼入れを行うことにより、マルテンサイトの面積分率及びベイナイトの面積分率が95%以上の組織が得られ、高い強度、例えば1180MPa以上の引張強度を得ることができる。加熱温度がAc3点未満では、鋼板の組織にフェライトが含まれるため、このような鋼板の焼入れを行っても、フェライトが成長して1180MPa以上の引張強度を得ることができない。従って、加熱温度はAc3点以上とする。加熱温度が950℃超では、オーステナイト粒が粗大化し、焼入れ後の低温靭性が劣化する。従って、加熱温度は950℃以下とする。
Ac3点(℃)=910-203√C-30Mn-11Cr+44.7Si+400Al+700P-15.2Ni-20Cu+400Ti+104V+31.5Mo
(式中のC、Mn、Cr、Si、Al、P、Ni、Cu、Ti、V及びMoは、それぞれ鋼板中の各成分の含有量(質量%)を示す。)
任意元素であるNi、Cu、Ti、V及び/又はMoが鋼板に含まれていない場合、当該含まれていない元素の含有量は0(質量%)とする。
加熱速度が2℃/秒未満では、加熱中にオーステナイト粒が粗大化し、十分な低温靭性及び耐遅れ破壊特性が得られない。従って、Ac3点以上950℃以下の温度までの加熱の平均加熱速度は2℃/秒以上とする。オーステナイト粒の粗大化をより抑制するために、平均加熱速度は好ましくは3℃/秒以上であり、より好ましくは4℃/秒以上である。また、加熱速度を上昇させることは、生産性の向上にも有効である。平均加熱速度の上限は特に限定せずとも本発明の実施形態の効果を享受できる。従って、平均加熱速度の上限は特に定めず、加熱装置等の製造設備の能力を考慮して適宜決定することができる。ここで、平均加熱速度とは、加熱を開始した温度と加熱温度との差をこの加熱に要した時間で除して得られる値である。
Ar3点(℃)=901-325C+33Si-92(Mn+Ni/2+Cr/2+Cu/2+Mo/2)
Ms点(℃)=561-474C-33Mn-17Ni-17Cr-21Mo
(式中のC、Si、Mn、Ni、Cr、Cu及びMoは、それぞれ鋼板中の各成分の含有量(質量%)を示す。)
任意元素であるNi、Cu、Ti、V及び/又はMoが鋼板に含まれていない場合、当該含まれていない元素の含有量は0(質量%)とする。
第1の温度域(加熱温度からAr3点まで)では、上記のように、フェライト変態等の変態及び鉄系炭化物の析出が生じないため、特に冷却速度を制御しなくてもよい。但し、後述のように第2の温度域での平均冷却速度を100℃/秒以上とすることを考慮すると、第1の温度域での平均冷却速度も100℃/秒以上とすることが好ましい。
第2の温度域(Ar3点から(Ms点-50)℃まで)では、上記のように、冷却速度によってはフェライト変態及びパーライト変態が生じ、更にA1点より低い温度域では鉄系炭化物が析出する。第2の温度域での平均冷却速度が100℃/秒以上であれば、フェライト変態及びパーライト変態を回避してマルテンサイトの面積分率及びベイナイトの面積分率の合計を95%以上とすることができる。一方、第2の温度域での平均冷却速度が100℃/秒未満では、フェライト変態及び/又はパーライト変態が生じ、マルテンサイトの面積分率及びベイナイトの面積分率の合計を95%以上とすることができない。従って、第2の温度域での平均冷却速度は100℃/秒以上とする。また、第2の温度域では、鉄系炭化物が粒界に析出しやすく、第2の温度域での冷却時間が長くなるほど鉄系炭化物による粒界の被覆率が高くなる。このため、被覆率を80%以下とするためには、第2の温度域での冷却時間は短いことが好ましい。この観点からも第2の温度域での平均冷却速度を100℃/秒以上とすることは極めて効果的である。所望の組織をより確実に得るために、第2の温度域での平均冷却速度は好ましくは150℃/秒以上であり、より好ましくは200℃/秒以上である。第2の温度域での平均冷却速度の上限は特に定めないが、工業的には500℃/秒以下の範囲が実用的である。ここで、第2の温度域での平均冷却速度とは、Ar3点と(Ms点-50)との差をこの冷却に要した時間で除して得られる値である。
第3の温度域((Ms点-50)℃から100℃まで)では、上記のように、旧オーステナイト粒の粒内に鉄系炭化物が析出しやすい。粒内に鉄系炭化物を析出させることにより、優れた低温靱性が得られる。第3の温度域での平均冷却速度が50℃/秒超では、粒内での析出が不足し、鋼板中に固溶Cが多量に残存してしまい、低温靭性が劣化する。従って、第3の温度域での平均冷却速度は50℃/秒以下とする。所望の組織をより確実に得るために、第3の温度域での平均冷却速度は好ましくは30℃/秒以下であり、より好ましくは20℃/秒以下である。
第4の温度域(100℃未満)では、上記のように、鉄系炭化物の析出は極めて生じにくく、変態も生じないため、特に冷却速度を制御しなくてもよい。
Claims (8)
- 質量%で、
C:0.120%~0.400%、
Si:0.005%~2.000%、
Mn若しくはCr又はこれらの双方:合計で1.00%~3.00%、
Al:0.005%~0.100%、
B:0.0003%~0.0020%、
P:0.030%以下、
S:0.0100%以下、
O:0.0070%以下、
N:0.0070%以下、
Ti:0%~0.100%、
Nb:0%~0.100%、
V:0%~0.100%、
Ni:0%~2.00%、
Cu:0%~2.00%、
Mo:0%~0.50%、
Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0%~0.0300%、
残部:Fe及び不純物
で表される化学組成を有し、
マルテンサイト若しくはベイナイト又はこれらの双方の面積分率:合計で95%以上、
鉄系炭化物による旧オーステナイト粒界の被覆率:80%以下、かつ
旧オーステナイト粒内の鉄系炭化物の個数密度:45個/μm2以上
で表される組織を有することを特徴とするホットスタンプ成形体。 - 前記化学組成において、
Ti:0.005%~0.100%、
Nb:0.005%~0.100%、若しくは
V:0.005%~0.100%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする請求項1に記載のホットスタンプ成形体。 - 前記化学組成において、
Ni:0.05%~2.00%、
Cu:0.05%~2.00%、若しくは
Mo:0.05%~0.50%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする請求項1又は2に記載のホットスタンプ成形体。 - 前記化学組成において、Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0.0005%~0.0300%が成り立つことを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載のホットスタンプ成形体。
- 鋼板をAc3点以上950℃以下の温度に2℃/秒以上の平均加熱速度で加熱する工程と、
次いで、熱間プレスを行いながら、Ar3点から(Ms点-50)℃までの温度域を100℃/秒以上の平均冷却速度で冷却する工程と、
次いで、(Ms点-50)℃から100℃までの温度域を50℃/秒以下の平均冷却速度で冷却する工程と、
を有し、
前記鋼板は、
質量%で、
C:0.120%~0.400%、
Si:0.005%~2.000%、
Mn若しくはCr又はこれらの双方:合計で1.00%~3.00%、
Al:0.005%~0.100%、
B:0.0003%~0.0020%、
P:0.030%以下、
S:0.0100%以下、
O:0.0070%以下、
N:0.0070%以下、
Ti:0%~0.100%、
Nb:0%~0.100%、
V:0%~0.100%、
Ni:0%~2.00%、
Cu:0%~2.00%、
Mo:0%~0.50%、
Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0%~0.0300%、
残部:Fe及び不純物
で表される化学組成を有し、
(Ms点-120)℃から100℃までの温度域では、最大冷却速度を70℃/秒以下、最小冷却速度を5℃/秒以上とすることを特徴とするホットスタンプ成形体の製造方法。 - 前記化学組成において、
Ti:0.005%~0.100%、
Nb:0.005%~0.100%、若しくは
V:0.005%~0.100%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする請求項5に記載のホットスタンプ成形体の製造方法。 - 前記化学組成において、
Ni:0.05%~2.00%、
Cu:0.05%~2.00%、若しくは
Mo:0.05%~0.50%、
又はこれらの任意の組み合わせが成り立つことを特徴とする請求項5又は6に記載のホットスタンプ成形体の製造方法。 - 前記化学組成において、Ca若しくはREM又はこれらの双方:合計で0.0005%~0.0300%が成り立つことを特徴とする請求項5乃至7のいずれか1項に記載のホットスタンプ成形体の製造方法。
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