WO2014162779A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2014162779A1
WO2014162779A1 PCT/JP2014/053277 JP2014053277W WO2014162779A1 WO 2014162779 A1 WO2014162779 A1 WO 2014162779A1 JP 2014053277 W JP2014053277 W JP 2014053277W WO 2014162779 A1 WO2014162779 A1 WO 2014162779A1
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WO
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lens
imaging
refractive power
conditional expression
optical axis
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PCT/JP2014/053277
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French (fr)
Inventor
賢志 鍋田
Original Assignee
ソニー株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/62—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having six components only
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/0025—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00 for optical correction, e.g. distorsion, aberration

Definitions

  • the present disclosure is suitable for small-sized imaging devices using imaging devices such as charge coupled devices (CCDs) and complementary metal oxide semiconductors (CMOSs), such as digital still cameras and mobile phones with cameras, and is bright and has a large aperture.
  • CCDs charge coupled devices
  • CMOSs complementary metal oxide semiconductors
  • the present invention relates to a lens and an imaging device using such an imaging lens.
  • imaging lenses having a five-lens configuration are the mainstream at present, and for example, those described in Patent Document 1 and Patent Document 2 are known.
  • the lenses described in Patent Document 1 and Patent Document 2 described above are imaging lenses having a five-lens configuration corresponding to the current high-pixel imaging device, and by correcting the various aberrations in a well-balanced manner while suppressing the overall optical length, Small size and high optical performance are secured.
  • these imaging lenses are optimized with Fno 2.2 or so, and when the aperture diameter of about Fno 1.6 is achieved with this configuration, spherical aberration of on-axis aberration, coma of off-axis aberration, image plane Curvature correction is insufficient, and it becomes difficult to secure necessary optical performance. Further, in order to further improve the optical performance, it is necessary to further suppress the axial chromatic aberration.
  • An imaging lens includes, in order from an object side, a first lens having positive refractive power, a second lens having positive refractive power, and a third lens having negative refractive power , A fourth lens having positive refractive power, a fifth lens having negative refractive power, and positive or negative refractive power near the optical axis, and one or more And a sixth lens having a bending point.
  • An imaging device includes an imaging lens, and an imaging element that outputs an imaging signal according to an optical image formed by the imaging lens, and the imaging lens is an embodiment of the present disclosure. It comprises by the imaging lens which concerns on a form.
  • optimization of the configuration of each lens is achieved with a configuration of six lenses as a whole.
  • the lens configuration of six pieces in total is achieved, and optimization of the configuration of each lens is achieved. Corresponding good optical performance can be realized.
  • FIG. 10 is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 1 of the first configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 18 is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 2 of the second configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 21 is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 3 and showing a third configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 21 is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 4 and showing a fourth configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 21 shows a fifth configuration example of the imaging lens, and is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 5.
  • FIG. 10 is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 1 of the first configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 18 is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 2 of the second configuration example of the imaging lens.
  • FIG. 21 is a lens cross
  • FIG. 21 shows a sixth configuration example of the imaging lens, and is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 6.
  • FIG. 21 shows a seventh configuration example of the imaging lens, and is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 7.
  • FIG. 21 shows an eighth configuration example of the imaging lens, and is a lens cross-sectional view corresponding to Numerical Example 8.
  • FIG. 10 shows first various aberrations of the imaging lens, and is a characteristic curve diagram of a lens corresponding to Numerical Example 1.
  • FIG. 16 is a characteristic curve diagram of a lens corresponding to Numerical Example 2 for illustrating second aberrations of the imaging lens.
  • FIG. 16 shows characteristic curves of a lens corresponding to Numerical Example 3 and showing third aberrations of the imaging lens.
  • FIG. 16 shows characteristic curves of a lens of a fourth example of the imaging lens, showing fourth aberrations of the imaging lens.
  • FIG. 20 shows characteristic curves of a lens of a fifth example showing an example of the fifth aberrations of the imaging lens.
  • FIG. 21 shows characteristic curves of a lens corresponding to Numerical Example 6 and showing sixth aberrations of the imaging lens. It is a characteristic curve figure of the lens corresponding to Numerical Example 7 which shows the 7th various aberrations of an imaging lens. It is a characteristic curve figure of the lens corresponding to Numerical Example 8 which shows the 8th various aberrations of an imaging lens. It is a front view showing an example of 1 composition of an imaging device. It is a rear view which shows one structural example of an imaging device.
  • FIG. 1 shows a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present disclosure.
  • This first configuration example corresponds to the lens configuration of the numerical value example 1 described later.
  • cross-sectional configurations of second to eighth configuration examples corresponding to the lens configurations of the following numerical value embodiments 2 to 8 are shown in FIG. 2 to FIG.
  • a symbol Simg indicates an image plane (or an imaging device)
  • Z1 indicates an optical axis.
  • the imaging lens according to the present embodiment includes a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, a fourth lens L4, and a fifth lens L5 in order from the object side along the optical axis Z1.
  • the sixth lens L6 is substantially composed of six lenses.
  • the first lens L1 has a positive refractive power.
  • the second lens L2 has positive refractive power.
  • the third lens L3 has negative refractive power.
  • the fourth lens L4 has positive refractive power.
  • the fifth lens L5 has negative refractive power.
  • the sixth lens L6 has a positive or negative refractive power in the vicinity of the optical axis.
  • the sixth lens L6 has one or more inflection points in the periphery on the image side surface, and the aspherical shape such that the concavo-convex shape changes in the middle as the image side surface goes from the center to the periphery It has become.
  • the aperture stop St is preferably disposed closer to the object side than the image-side surface of the second lens L2. It is preferable that all of the first to sixth lenses L1 to L6 be lenses made of resin.
  • the imaging lens according to the present embodiment satisfy a predetermined conditional expression and the like described later.
  • this imaging lens six lenses are configured as a whole, and optimization of the configuration of each lens is achieved, so that it is possible to realize excellent optical performance corresponding to an imaging element having a small size and a large number of pixels.
  • the on-axis aberration which becomes a problem when increasing the aperture while suppressing the overall optical length.
  • Spherical aberration, coma of off-axis aberration, and curvature of field can be corrected in a well-balanced manner.
  • the image-side surface of the sixth lens L6 is an aspheric surface having one or more inflection points in the peripheral portion, a light beam can be incident on the imaging element at an appropriate angle, and high pixel count It is possible to cope with the image pickup element of In particular, it is effective for correction of curvature of field.
  • conditional expression In the imaging lens according to the present embodiment, better performance is achieved by optimizing the configuration of each lens so as to satisfy at least one, and preferably two or more of the following conditional expressions in combination. You can get In particular, it is possible to achieve a compact and large-aperture imaging lens that has good optical performance corresponding to an imaging element with high pixels.
  • Conditional expressions (1) and (2) define the Abbe number at the d-line of the third lens L3 and the fifth lens L5, and are conditions for satisfactorily correcting the chromatic aberration generated in the lens system. . If the values specified in the conditional expressions (1) and (2) are deviated, it becomes difficult to correct the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration, which are necessary for increasing the aperture diameter of about Fno 1.6.
  • vd1 Abbe number at d line of first lens L1
  • v4 Abbe number at d line of fourth lens L4
  • v6 Abbe number at d line of sixth lens L6 .
  • Conditional expressions (3) to (6) define the Abbe number at the d-line of the first lens L1, the second lens L2, the fourth lens L4, and the sixth lens L6, and the chromatic aberration generated in the lens system Is a condition for making a good correction. If the value specified in this conditional expression is deviated, it becomes difficult to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in a well-balanced manner.
  • f Focal length of the whole system
  • f2 Focal length of the second lens L2.
  • the conditional expression (7) defines the ratio of the focal length of the second lens 12 to the focal length of the entire lens system, and limits the balance of refractive power. By satisfying the conditional expression (7), it is possible to realize good optical performance and suppression of the entire optical length. Outside the upper limit value of the conditional expression (7), correction of axial chromatic aberration becomes difficult. On the other hand, beyond the lower limit value of this conditional expression, it becomes difficult to correct high-order spherical aberration and coma, and it becomes difficult to realize the downsizing and the large aperture required for the present lens system.
  • conditional expression (7) may be set as the following conditional expression (7) ′. desirable. 0 ⁇ f / f2 ⁇ 1.0 (7) '
  • f3 The focal length of the third lens L3.
  • Condition (8) relates to an appropriate focal length of the third lens L3.
  • the upper limit of conditional expression (8) By falling below the upper limit of conditional expression (8), on-axis and off-axis chromatic aberration can be appropriately corrected.
  • the power of the third lens L3 can be weakened, and the manufacturing error sensitivity at the time of assembly can be reduced.
  • f5 The focal length of the fifth lens L5.
  • Conditional expression (9) defines the ratio of the focal length of the fifth lens L5 to the focal length of the entire lens system, and limits the balance of refractive power. By satisfying the conditional expression (9), it is possible to realize excellent optical performance and suppression of the entire optical length. Outside the upper limit value of the conditional expression (9), it becomes difficult to shorten the total optical length. On the other hand, out of the lower limit value of this conditional expression is advantageous for shortening the total optical length, but correction of off-axis aberrations becomes difficult, and realization of good optical performance required for the present lens system becomes difficult.
  • conditional expression (9) In order to realize the shortening of the optical total length and the correction of the off-axis chromatic aberration in a more balanced manner, it is desirable to set the numerical range of the conditional expression (9) as the following conditional expression (9) ′. -0.65 ⁇ f / f5 ⁇ 0 (9) '
  • f6 The focal length of the sixth lens L6.
  • Condition (10) defines the ratio of the focal length of the sixth lens L6 to the focal length of the entire lens system, and limits the balance of refractive power. By satisfying the conditional expression (10), it is possible to realize excellent optical performance and suppression of the entire optical length. When the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (10), it is advantageous for shortening the total optical length, but it becomes difficult to secure good optical performance. On the other hand, if the lower limit value of this conditional expression is exceeded, aberration correction becomes advantageous, but the overall optical length increases, and it becomes difficult to realize the miniaturization required for the present lens system.
  • conditional expression (10) In order to realize the shortening of the total optical length and the performance of the intermediate image height in a more balanced manner, it is desirable to set the numerical range of the conditional expression (10) as the following conditional expression (10) ′. -1.1 ⁇ f / f6 ⁇ 0.1 ... (10) '
  • the conditional expression (11) defines the ratio of the focal length of the second lens L2 to the focal length of the third lens L3, and limits the balance of refractive power. By setting so as to satisfy the conditional expression (11), it is possible to realize excellent optical performance and suppression of the entire optical length. If the upper limit value of the conditional expression (11) is exceeded, aberration correction is advantageous, but the sensitivity in assembly becomes high, and it becomes difficult to ensure good optical performance. On the other hand, beyond the lower limit value of this conditional expression, it becomes difficult to correct high-order spherical aberration and coma, and it becomes difficult to realize the downsizing and the large aperture required for the present lens system.
  • conditional expression (11) may be set as the following conditional expression (11) ′. desirable. -11 ⁇ f2 / f3 ⁇ -1 (11) '
  • f1 A focal length of the first lens L1.
  • the conditional expression (12) defines the ratio of the focal length of the second lens L2 to the focal length of the first lens L1, and limits the balance of the refractive power. By setting so as to satisfy the conditional expression (12), it is possible to realize excellent optical performance and suppression of the entire optical length. Beyond the upper limit value of the conditional expression (12), it becomes difficult to correct high-order spherical aberration and coma, and it becomes difficult to realize the downsizing and the large aperture required for the present lens system. On the other hand, if the lower limit value of this conditional expression is exceeded, aberration correction becomes advantageous, but the sensitivity in assembly becomes high, and it becomes difficult to ensure good optical performance.
  • conditional expression (12) may be set as the following conditional expression (12) ′. desirable. 0.5 ⁇ f2 / f1 ⁇ 16 (12) '
  • Conditional expression (13) defines the ratio of the focal length of the fifth lens L5 to the focal length of the sixth lens L6, and limits the balance of refractive power. If the upper limit value of the conditional expression (13) is exceeded, it is advantageous for aberration correction, but the overall optical length increases, and it becomes difficult to realize the miniaturization required for the present lens system. On the other hand, out of the lower limit value of this conditional expression is advantageous for shortening the total optical length, but correction of off-axis aberrations becomes difficult, and realization of good optical performance required for the present lens system becomes difficult.
  • conditional expression (13) is set as the following conditional expression (13) ′. Is desirable. -0.5 ⁇ f5 / f6 ⁇ 17 (13) '
  • FIG. 17 and FIG. 18 show one configuration example of an imaging device to which the imaging lens according to the present embodiment is applied.
  • This configuration example is an example of a mobile terminal device (for example, a mobile information terminal or a mobile phone terminal) including an imaging device.
  • the portable terminal device includes a substantially rectangular casing 201.
  • a display unit 202 and a front camera unit 203 are provided on the front side of the housing 201 (FIG. 17).
  • a main camera unit 204 and a camera flash 205 are provided on the back side (FIG. 18) of the housing 201.
  • the display unit 202 is, for example, a touch panel that enables various operations by detecting a contact state with the surface.
  • the display unit 202 has a function of displaying various information and an input function of enabling various input operations by the user.
  • the display unit 202 displays various data such as an operation state and an image captured by the front camera unit 203 or the main camera unit 204.
  • the imaging lens according to the present embodiment is applicable, for example, as a lens for a camera module of an imaging device (front camera unit 203 or main camera unit 204) in a portable terminal device as shown in FIG. 17 and FIG.
  • a CCD Charge Coupled Devices
  • CMOS Complementary
  • An imaging device such as a metal oxide semiconductor is disposed.
  • an optical member such as a seal glass SG for protecting the imaging device or various optical filters may be disposed between the sixth lens L6 and the image surface Simg.
  • the imaging lens according to the present embodiment is applicable not only to the above-described mobile terminal device but also to other electronic devices, such as imaging lenses for digital still cameras and digital video cameras.
  • the present invention can be applied to general small-sized imaging devices using solid-state imaging devices such as CCD and CMOS, for example, optical sensors, portable module cameras, and WEB cameras.
  • Ni indicates the value of the refractive index at the d-line (wavelength 587.6 nm) of the material of the optical element having the i-th surface.
  • ⁇ i indicates the Abbe number at the d-line of the material of the optical element having the i-th surface.
  • ⁇ indicates that the surface is a plane with respect to the radius of curvature.
  • the surface marked “STO” indicates that it is a stop surface.
  • the surface described as "IMG” indicates that it is an image surface.
  • f indicates the focal length of the entire system, 2 ⁇ indicates the entire angle of view of the diagonal, and FNo indicates the F number.
  • the shape of the aspheric surface is expressed by the following equation.
  • E indicates that the following numerical value is a "power exponent” with a base of 10
  • E Indicates that the previous value of "is to be multiplied. For example, “1.0E-05” indicates “1.0 ⁇ 10 ⁇ 5 ”.
  • Z (Y 2 / R) / [1+ ⁇ 1- (1 + K) (Y 2 / R 2 ) ⁇ 1/2 ] + AY 3 + BY 4 + CY 5 + DY 6 + EY 7 + FY 8 + GY 9 + HY 10 + IY 11 + JY 12
  • Z depth of aspheric surface
  • Y height from optical axis
  • R paraxial radius of curvature
  • K conic constant A is 3rd, B is 4th, C is 5th, D is 6th, E is 7th, F is 8th, G is 9th, H is 10th, I is 11th, J is 12
  • A 3rd
  • B 4th
  • C 5th
  • D 6th
  • E 7th
  • F 8th
  • G 9th
  • H 10th
  • I 11th
  • J 12
  • the following aspheric coefficients are used.
  • Each of the imaging lenses according to the following numerical examples has a configuration satisfying the above-described basic configuration of the lens.
  • the lens surfaces of the first lens L1 to the sixth lens L6 are aspheric.
  • a seal glass SG is disposed between the sixth lens L6 and the image plane Simg.
  • Numerical Embodiment 1 [Table 1] and [Table 2] show specific lens data corresponding to the imaging lens according to the first configuration example shown in FIG.
  • Table 1 shows its basic lens data
  • Table 2 shows data on aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a biconvex shape in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side near the optical axis.
  • the third lens L3 is a negative lens that is concave on the image side near the optical axis.
  • the fourth lens L4 is a positive lens whose image side is convex near the optical axis.
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side near the optical axis.
  • the sixth lens L6 is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side near the optical axis.
  • the aperture stop St is provided in the vicinity of the object-side surface of the first lens L1.
  • Numerical Embodiment 2 [Table 3] and [Table 4] show specific lens data corresponding to the imaging lens according to the second configuration example shown in FIG.
  • Table 3 shows its basic lens data
  • Table 4 shows data on aspheric surfaces.
  • the first lens L1 is biconvex in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side near the optical axis.
  • the third lens L3 is a negative lens that is concave on the image side near the optical axis.
  • the fourth lens L4 is a positive lens whose image side is convex near the optical axis.
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side near the optical axis.
  • the sixth lens L6 is a positive meniscus lens concave on its image side near the optical axis.
  • the aperture stop St is provided in the vicinity of the object-side surface of the first lens L1.
  • Numerical Embodiment 3 [Table 5] and [Table 6] show specific lens data corresponding to the imaging lens according to the third configuration example shown in FIG.
  • Table 5 shows its basic lens data
  • Table 6 shows data on aspheric surfaces.
  • the first lens L1 is biconvex in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side near the optical axis.
  • the third lens L3 is a negative lens that is concave on the image side near the optical axis.
  • the fourth lens L4 is a positive lens whose image side is convex near the optical axis.
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side near the optical axis.
  • the sixth lens L6 is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side near the optical axis.
  • the aperture stop St is provided in the vicinity of the object-side surface of the first lens L1.
  • Numerical Embodiment 4 [Table 7] and [Table 8] show specific lens data corresponding to the imaging lens according to the fourth configuration example shown in FIG.
  • Table 7 shows its basic lens data
  • Table 8 shows data on aspheric surfaces.
  • the first lens L1 has a biconvex shape in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side near the optical axis.
  • the third lens L3 is a negative lens that is concave on the image side near the optical axis.
  • the fourth lens L4 is a positive lens whose image side is convex near the optical axis.
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side near the optical axis.
  • the sixth lens L6 is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side near the optical axis.
  • the aperture stop St is provided in the vicinity of the object-side surface of the first lens L1.
  • Numerical Embodiment 5 [Table 9] and [Table 10] show specific lens data corresponding to the imaging lens according to the fifth configuration example shown in FIG.
  • Table 9 shows its basic lens data
  • Table 10 shows data on aspheric surfaces.
  • the first lens L1 is biconvex in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side near the optical axis.
  • the third lens L3 is a negative lens that is concave on the image side near the optical axis.
  • the fourth lens L4 is a positive lens whose image side is convex near the optical axis.
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side near the optical axis.
  • the sixth lens L6 is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side near the optical axis.
  • the aperture stop St is provided in the vicinity of the object-side surface of the first lens L1.
  • Numerical Embodiment 6 [Table 11] and [Table 12] show specific lens data corresponding to the imaging lens according to the sixth configuration example shown in FIG.
  • Table 11 shows its basic lens data
  • Table 12 shows data on aspheric surfaces.
  • the first lens L1 is biconvex in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side near the optical axis.
  • the third lens L3 is a negative lens that is concave on the image side near the optical axis.
  • the fourth lens L4 is a positive lens whose image side is convex near the optical axis.
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side near the optical axis.
  • the sixth lens L6 is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side near the optical axis.
  • the aperture stop St is provided in the vicinity of the object-side surface of the first lens L1.
  • Numerical Embodiment 7 [Table 13] and [Table 14] show specific lens data corresponding to the imaging lens according to the seventh configuration example shown in FIG.
  • Table 13 shows its basic lens data
  • Table 14 shows data on aspheric surfaces.
  • the first lens L1 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 is biconvex.
  • the third lens L3 is a negative lens that is concave on the image side near the optical axis.
  • the fourth lens L4 is a positive lens whose image side is convex near the optical axis.
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side near the optical axis.
  • the sixth lens L6 is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side near the optical axis.
  • the aperture stop St is disposed between the first lens L1 and the second lens L2.
  • Numerical Embodiment 8 [Table 15] and [Table 16] show specific lens data corresponding to the imaging lens according to the eighth configuration example shown in FIG. In particular, [Table 15] shows the basic lens data, and [Table 16] shows data on an aspheric surface.
  • the first lens L1 is biconvex in the vicinity of the optical axis.
  • the second lens L2 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side near the optical axis.
  • the third lens L3 is a negative lens that is concave on the image side near the optical axis.
  • the fourth lens L4 is a positive lens whose image side is convex near the optical axis.
  • the fifth lens L5 is a negative meniscus lens concave on the image side near the optical axis.
  • the sixth lens L6 is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side near the optical axis.
  • the aperture stop St is provided in the vicinity of the object-side surface of the first lens L1.
  • FIG. 9 to FIG. The aberration performance of each numerical example is shown in FIG. 9 to FIG.
  • spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown as aberration diagrams.
  • Each aberration diagram shows an aberration with the d-line as a reference wavelength.
  • the spherical aberration diagrams also show aberrations of g-line (wavelength 435.8 nm) and C-line (wavelength 656.3 nm).
  • ⁇ S indicates an aberration in the sagittal direction
  • ⁇ M indicates an aberration in the meridional (tangential) direction.
  • an imaging lens which is well corrected for aberration can be realized in each example.
  • the configuration consisting of substantially six lenses has been described, but the configuration may further include a lens having substantially no refractive power.
  • the present technology can have the following configurations.
  • a first lens having a positive refractive power From the object side, A first lens having a positive refractive power; A second lens having a positive refractive power, A third lens having a negative refractive power, A fourth lens having a positive refractive power, A fifth lens having a negative refractive power,
  • An imaging lens comprising: a sixth lens having a positive or negative refractive power in the vicinity of the optical axis and having one or more inflection points in the periphery on the image side surface.
  • An imaging lens given in the above [1] which satisfies the following conditional expressions.
  • d d 3 Abbe number at d-line of the third lens
  • vd5 Abbe number at d-line of the fifth lens.
  • dd2 Abbe number at d-line of second lens
  • dd4 Abbe number at d-line of fourth lens
  • dd6 Abbe number at d-line of sixth lens .
  • f1 A focal length of the first lens.
  • An imaging lens, and an imaging element that outputs an imaging signal according to an optical image formed by the imaging lens The imaging lens is From the object side, A first lens having a positive refractive power; A second lens having a positive refractive power, A third lens having a negative refractive power, A fourth lens having a positive refractive power, A fifth lens having a negative refractive power, An imaging apparatus comprising: a sixth lens having a positive or negative refractive power in the vicinity of the optical axis and having one or more inflection points in the periphery on the image side surface. [15] The imaging device according to [14], wherein the imaging lens further includes a lens having substantially no refractive power.

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Abstract

　本開示の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、光軸近傍において正または負の屈折力を有し、像側の面において周辺部に１つ以上の変曲点を持つ第６レンズとからなる。

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本開示は、ＣＣＤ（Charge Coupled Devices）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）などの撮像素子を使用した小型の撮像装置、例えばデジタルスチルカメラ、およびカメラ付き携帯電話などに好適で、明るく大口径の撮像レンズ、およびそのような撮像レンズを用いた撮像装置に関する。
　ＣＣＤやＣＭＯＳ等の固体撮像素子を用いたカメラ付携帯電話やデジタルスチルカメラが知られている。このような撮像装置においては、より一層の小型化が要求されており、搭載される撮影用のレンズにおいてもより小型で全長の短いものが要求されている。
　また、近年ではカメラ付携帯電話のような小型撮像機器においても小型化と共に撮像素子の高画素化が進んでおり、例えば１０００万画素以上の高画素撮像素子を搭載したモデルが普及している。そのため、搭載される撮像レンズとしてもこうした高画素の固体撮像装置に対応する高いレンズ性能が要求されている。
　一方、こうした撮像装置では狭セルピッチ化に伴う撮像素子の感度低下やノイズの増加を防止するため、より大口径の明るいレンズが要求されている。こうした小型かつ高性能の撮像レンズとしては、現在５枚構成の撮像レンズが主流であり、たとえば特許文献１や特許文献２に記載されたものが知られている。
特開２００７－２６４１８０号公報 特開２０１０－０４８９９６号公報
　上記した特許文献１および特許文献２に記載のレンズは、現在の高画素の撮像素子に対応した５枚構成の撮像レンズであり、光学全長を抑制しながら諸収差をバランスよく補正することで、小型でかつ高い光学性能を確保している。しかし、これらの撮像レンズはＦｎｏ２．２程度で最適化されたものであり、本構成でＦｎｏ１．６程度の大口径化を図ると軸上収差の球面収差や軸外収差のコマ収差、像面湾曲の補正が不足となり、必要な光学性能を確保することが困難となる。また、さらなる光学性能の向上を図る上では軸上色収差をより抑制することが必要となるが、本構成では光学全長を抑制しつつ軸上色収差を補正することが困難であり、大口径化に伴い必要となる高い解像性能を確保することは難しい。そこで、例えばＦｎｏ１．６～２．２程度の明るく大口径の撮像レンズの開発が望まれている。
　従って、小型で、高画素の撮像素子に対応した良好な光学性能を有する撮像レンズおよび撮像装置を提供することが望ましい。
　本開示の一実施の形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する第２レンズと、負の屈折力を有する第３レンズと、正の屈折力を有する第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、光軸近傍において正または負の屈折力を有し、像側の面において周辺部に１つ以上の変曲点を持つ第６レンズとから構成される。
　本開示の一実施の形態に係る撮像装置は、撮像レンズと、撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを備え、撮像レンズを、上記本開示の一実施の形態に係る撮像レンズによって構成したものである。
　本開示の一実施の形態に係る撮像レンズまたは撮像装置では、全体として６枚のレンズ構成で、各レンズの構成の最適化が図られている。
　本開示の一実施の形態に係る撮像レンズまたは撮像装置によれば、全体として６枚のレンズ構成とし、各レンズの構成の最適化を図るようにしたので、小型で、高画素の撮像素子に対応した良好な光学性能を実現できる。
本開示の一実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示すものであり、数値実施例１に対応するレンズ断面図である。 撮像レンズの第２の構成例を示すものであり、数値実施例２に対応するレンズ断面図である。 撮像レンズの第３の構成例を示すものであり、数値実施例３に対応するレンズ断面図である。 撮像レンズの第４の構成例を示すものであり、数値実施例４に対応するレンズ断面図である。 撮像レンズの第５の構成例を示すものであり、数値実施例５に対応するレンズ断面図である。 撮像レンズの第６の構成例を示すものであり、数値実施例６に対応するレンズ断面図である。 撮像レンズの第７の構成例を示すものであり、数値実施例７に対応するレンズ断面図である。 撮像レンズの第８の構成例を示すものであり、数値実施例８に対応するレンズ断面図である。 撮像レンズの第１の諸収差を示すものであり、数値実施例１に対応するレンズの特性曲線図である。 撮像レンズの第２の諸収差を示すものであり、数値実施例２に対応するレンズの特性曲線図である。 撮像レンズの第３の諸収差を示すものであり、数値実施例３に対応するレンズの特性曲線図である。 撮像レンズの第４の諸収差を示すものであり、数値実施例４に対応するレンズの特性曲線図である。 撮像レンズの第５の諸収差を示すものであり、数値実施例５に対応するレンズの特性曲線図である。 撮像レンズの第６の諸収差を示すものであり、数値実施例６に対応するレンズの特性曲線図である。 撮像レンズの第７の諸収差を示すものであり、数値実施例７に対応するレンズの特性曲線図である。 撮像レンズの第８の諸収差を示すものであり、数値実施例８に対応するレンズの特性曲線図である。 撮像装置の一構成例を示す正面図である。 撮像装置の一構成例を示す背面図である。
　以下、本開示の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。なお、説明は以下の順序で行う。
　１．レンズの基本構成
　２．作用・効果
　３．撮像装置への適用例
　４．レンズの数値実施例
　５．その他の実施の形態
［１．レンズの基本構成］
　図１は、本開示の一実施の形態に係る撮像レンズの第１の構成例を示している。この第１の構成例は、後述の数値実施例１のレンズ構成に対応している。同様にして、後述の数値実施例２ないし８のレンズ構成に対応する第２ないし第８の構成例の断面構成を、図２～図８に示す。図１～図８において、符号Ｓｉｍｇは像面（または撮像素子）、Ｚ１は光軸を示す。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、光軸Ｚ１に沿って物体側より順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５と、第６レンズＬ６とが配置された、実質的に６つのレンズで構成されている。
　第１レンズＬ１は、正の屈折力を有している。第２レンズＬ２は、正の屈折力を有している。第３レンズＬ３は、負の屈折力を有している。第４レンズＬ４は、正の屈折力を有している。第５レンズＬ５は、負の屈折力を有している。
　第６レンズＬ６は、光軸近傍において正または負の屈折力を有している。第６レンズＬ６は、像側の面において周辺部に１つ以上の変曲点を持ち、像側の面が中心部から周辺部に行くに従い、凹凸形状が途中で変化するような非球面形状となっている。
　開口絞りＳｔは、第２レンズＬ２の像側の面よりも物体側に配設されていることが好ましい。第１ないし第６レンズＬ１～Ｌ６のすべてが樹脂製のレンズであることが好ましい。
　その他、本実施の形態に係る撮像レンズは、後述する所定の条件式等を満足することが好ましい。
［２．作用・効果］
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの作用および効果を説明する。
　この撮像レンズでは、全体として６枚のレンズ構成とし、各レンズの構成の最適化を図るようにしたので、小型で、高画素の撮像素子に対応した良好な光学性能を実現できる。特に、物体側から順に、正、正、負、正、負、および負（または正）のパワー配置を採ることで光学全長を抑制しつつ、大口径化する際に問題となる軸上収差の球面収差や軸外収差のコマ収差、および像面湾曲をバランスよく補正することができる。また、第６レンズＬ６の像側の面が周辺部に１つ以上の変曲点を持つ非球面となっていることで、適正な角度で撮像素子に光線を入射させることができ、高画素の撮像素子に対応可能となる。特に、像面湾曲の補正に有効である。
　さらに、第１ないし第６レンズＬ１～Ｌ６のすべてを安価な樹脂製のレンズで構成することで、量産性を確保しつつ温度変動時に問題となる像面湾曲の変動を抑制することができる。
（条件式の説明）
　本実施の形態に係る撮像レンズでは、以下の条件式を少なくとも１つ、好ましくは２つ以上の条件式を組み合わせて満足するように各レンズの構成の最適化を図ることで、より良好な性能を得ることができる。特に、高画素の撮像素子に対応した良好な光学性能を有し、小型かつ大口径の撮像レンズを達成できる。
　νｄ３＜３０　……（１）
　νｄ５＞２０　……（２）
ただし、
　νｄ３：第３レンズＬ３のｄ線におけるアッベ数
　νｄ５：第５レンズＬ５のｄ線におけるアッベ数
とする。
　条件式（１），（２）は、第３レンズＬ３、および第５レンズＬ５のｄ線におけるアッベ数を規定するものであり、レンズ系で発生する色収差を良好に補正するための条件である。条件式（１），（２）の指定値を外れると、Ｆｎｏ１．６程度の大口径化に際して必要となる軸上色収差と倍率色収差の補正が困難となる。
　νｄ１＞５０　……（３）
　νｄ２＞５０　……（４）
　νｄ４＞５０　……（５）
　νｄ６＞５０　……（６）
ただし、
　νｄ１：第１レンズＬ１のｄ線におけるアッベ数
　νｄ２：第２レンズＬ２のｄ線におけるアッベ数
　νｄ４：第４レンズＬ４のｄ線におけるアッベ数
　νｄ６：第６レンズＬ６のｄ線におけるアッベ数
とする。
　条件式（３）～（６）は、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第４レンズＬ４、および第６レンズＬ６のｄ線におけるアッベ数を規定するものであり、レンズ系で発生する色収差を良好に補正するための条件である。この条件式の指定値を外れると、軸上色収差と倍率色収差とをバランスよく補正することが困難となる。
　０＜ｆ／ｆ２＜１．１　……（７）
ただし、
　ｆ：全系の焦点距離
　ｆ２：第２レンズＬ２の焦点距離
とする。
　条件式（７）は、第２レンズｌ２の焦点距離とレンズ全系の焦点距離との比を規定するものであり、屈折力のバランスを制限している。条件式（７）を満足することで、良好な光学性能の確保と光学全長の抑制を実現できる。条件式（７）の上限値を外れると軸上色収差の補正が困難となる。一方、この条件式の下限値を外れると高次の球面収差やコマ収差の補正が困難となり、本レンズ系に要求される小型化、大口径化の実現が困難となる。
　なお、軸上色収差の補正と球面収差やコマ収差の補正とをよりバランスよく実現するためには、条件式（７）の数値範囲は以下の条件式（７）’の通り、設定することが望ましい。
　０＜ｆ／ｆ２＜１．０　……（７）’
　－１．３５＜ｆ／ｆ３＜－０．６６　……（８）
ただし、
　ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離
とする。
　条件式（８）は、第３レンズＬ３の適切な焦点距離に関する。条件式（８）の上限を下回ることで、軸上や軸外の色収差を適度に補正できる。一方、下限を上回ることで、第３レンズＬ３のパワーを弱くすることができ、組み立て時の製造誤差感度を低減することができる。
　－０．７＜ｆ／ｆ５＜０　……（９）
ただし、
　ｆ５：第５レンズＬ５の焦点距離
とする。
　条件式（９）は、第５レンズＬ５の焦点距離とレンズ全系の焦点距離との比を規定するものであり、屈折力のバランスを制限している。条件式（９）を満足することで、良好な光学性能の確保と光学全長の抑制を実現できる。条件式（９）の上限値を外れると光学全長の短縮が困難となる。一方、この条件式の下限値を外れると光学全長の短縮に有利になるが、軸外収差の補正が困難になり、本レンズ系に要求される良好な光学性能の実現が困難となる。
　なお、光学全長の短縮と軸外色収差の補正をよりバランスよく実現するためには、条件式（９）の数値範囲は以下の条件式（９）’の通り、設定することが望ましい。
　－０．６５＜ｆ／ｆ５＜０　……（９）’
　－１．２＜ｆ／ｆ６＜０．２　……（１０）
ただし、
　ｆ６：第６レンズＬ６の焦点距離
とする。
　条件式（１０）は、第６レンズＬ６の焦点距離とレンズ全系の焦点距離との比を規定するものであり、屈折力のバランスを制限している。条件式（１０）を満足することで、良好な光学性能の確保と光学全長の抑制を実現できる。条件式（１０）の上限値を外れると光学全長の短縮には有利になるが、良好な光学性能の確保が困難となる。一方、この条件式の下限値を外れると収差補正上は有利になるが、光学全長が増大し、本レンズ系に要求される小型化の実現が困難となる。
　なお、光学全長の短縮と中間像高の性能とをよりバランスよく実現するためには、条件式（１０）の数値範囲は以下の条件式（１０）’の通り、設定することが望ましい。
　－１．１＜ｆ／ｆ６＜０．１　……（１０）’
　－１２＜ｆ２／ｆ３＜－０．１　……（１１）
　条件式（１１）は第２レンズＬ２の焦点距離と第３レンズＬ３の焦点距離との比を規定するものであり、屈折力のバランスを制限している。条件式（１１）を満足するように設定することで、良好な光学性能の確保と光学全長の抑制を実現している。条件式（１１）の上限値を外れると収差補正上は有利になるが、組立上の敏感度が高くなり良好な光学性能の確保が困難となる。一方、この条件式の下限値を外れると高次の球面収差やコマ収差の補正が困難となり、本レンズ系に要求される小型化、大口径化の実現が困難となる。
　なお、組立上の敏感度と球面収差やコマ収差の補正とをよりバランスよく実現するためには、条件式（１１）の数値範囲は以下の条件式（１１）’の通り、設定することが望ましい。
　－１１＜ｆ２／ｆ３＜－１　……（１１）’
　０＜ｆ２／ｆ１＜１８　……（１２）
ただし、
　ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離
とする。
　条件式（１２）は第２レンズＬ２の焦点距離と第１レンズＬ１の焦点距離との比を規定するものであり、屈折力のバランスを制限している。条件式（１２）を満足するように設定することで、良好な光学性能の確保と光学全長の抑制が実現できる。条件式（１２）の上限値を外れると高次の球面収差やコマ収差の補正が困難となり、本レンズ系に要求される小型化、大口径化の実現が困難となる。一方、この条件式の下限値を外れると収差補正上は有利になるが、組立上の敏感度が高くなり良好な光学性能の確保が困難となる。
　なお、組立上の敏感度と球面収差やコマ収差の補正とをよりバランスよく実現するためには、条件式（１２）の数値範囲は以下の条件式（１２）’の通り、設定することが望ましい。
　０．５＜ｆ２／ｆ１＜１６　……（１２）’
　さらに、以下の条件式（１３）を満足することで、良好な光学性能の確保と光学全長の抑制を実現できる。
　－１＜ｆ５／ｆ６＜１９　……（１３）
　条件式（１３）は、第５レンズＬ５の焦点距離と第６レンズＬ６の焦点距離との比を規定するものであり、屈折力のバランスを制限している。条件式（１３）の上限値を外れると収差補正上は有利になるが、光学全長が増大し、本レンズ系に要求される小型化の実現が困難となる。一方、この条件式の下限値を外れると光学全長の短縮には有利になるが、軸外収差の補正が困難になり、本レンズ系に要求される良好な光学性能の実現が困難となる。
　なお、光学全長の短縮と軸外色収差や軸外コマ収差の補正とをよりバランスよく実現するためには、条件式（１３）の数値範囲は以下の条件式（１３）’の通り、設定することが望ましい。
　－０．５＜ｆ５／ｆ６＜１７　……（１３）’
［３．撮像装置への適用例］
　図１７および図１８は、本実施の形態に係る撮像レンズを適用した撮像装置の一構成例を示している。この構成例は、撮像装置を備えた携帯端末機器（例えば携帯情報端末や携帯電話端末）の一例である。この携帯端末機器は、略長方形状の筐体２０１を備えている。筐体２０１の前面側（図１７）には表示部２０２やフロントカメラ部２０３が設けられている。筐体２０１の背面側（図１８）には、メインカメラ部２０４やカメラフラッシュ２０５が設けられている。
　表示部２０２は、例えば表面への接触状態を検知することによって各種の操作を可能にするタッチパネルとなっている。これにより、表示部２０２は、各種の情報を表示する機能とユーザによる各種の入力操作を可能にする入力機能とを有している。表示部２０２は、操作状態や、フロントカメラ部２０３またはメインカメラ部２０４で撮影した画像等の各種のデータを表示する。
　本実施の形態に係る撮像レンズは、例えば図１７および図１８に示したような携帯端末機器における撮像装置（フロントカメラ部２０３またはメインカメラ部２０４）のカメラモジュール用レンズとして適用可能である。このようなカメラモジュール用レンズとして用いる場合、撮像レンズの像面Ｓｉｍｇ付近に、撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号（画像信号）を出力するＣＣＤ（Charge Coupled Devices）やＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等の撮像素子が配置される。この場合、図１に示したように、第６レンズＬ６と像面Ｓｉｍｇとの間には、撮像素子保護用のシールガラスＳＧや各種の光学フィルタ等の光学部材が配置されていても良い。
　なお、本実施の形態に係る撮像レンズは、上記した携帯端末機器に限らず、その他の電子機器、例えばデジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラ用の撮像レンズとしても適用可能である。その他、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの固体撮像素子を使用した小型の撮像装置全般、例えば光センサー、携帯用モジュールカメラ、およびＷＥＢカメラなどに適用可能である。
＜４．レンズの数値実施例＞
　次に、本実施の形態に係る撮像レンズの具体的な数値実施例について説明する。
　なお、以下の各表や説明において示した記号の意味等については、下記に示す通りである。「Ｓｉ」は、物体側から数えてｉ番目の面の番号を示している。なお、面番号Ｓｉにおいて「ＡＳＰ」と記した面は非球面であることを示す。「Ｒｉ」は、ｉ番目の面の近軸の曲率半径の値（ｍｍ）を示す。「ｄｉ」は物体側からｉ番目の面とｉ＋１番目の面との間の光軸上の間隔の値（ｍｍ）を示す。「ｎｉ」はｉ番目の面を有する光学要素の材質のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率の値を示す。「νｉ」はｉ番目の面を有する光学要素の材質のｄ線におけるアッベ数の値を示す。曲率半径に関し「∞」は当該面が平面であることを示す。「ＳＴＯ」と記した面は絞り面であることを示す。「ＩＭＧ」と記した面は像面であることを示す。ｆは全系の焦点距離、２ωは対角の全画角、ＦＮｏはＦナンバーを示す。
　各実施例において、非球面の形状は次式で表される。非球面係数のデータにおいて、記号“Ｅ”は、その次に続く数値が１０を底とした“べき指数”であることを示し、その１０を底とした指数関数で表される数値が“Ｅ”の前の数値に乗算されることを示す。例えば、「１．０Ｅ－０５」であれば、「１．０×１０－５」であることを示す。
（非球面の式）
　Ｚ＝（Ｙ２／Ｒ）／［１＋｛１－（１＋Ｋ）（Ｙ２／Ｒ２）｝１／２］＋ＡＹ３＋ＢＹ４＋ＣＹ５＋ＤＹ６＋ＥＹ７＋ＦＹ８＋ＧＹ９＋ＨＹ１０＋ＩＹ１１＋ＪＹ１２
ただし、
　Ｚ：非球面の深さ
　Ｙ：光軸からの高さ
　Ｒ：近軸曲率半径
　Ｋ：円錐定数
とする。
　また、Ａは３次、Ｂは４次、Ｃは５次、Ｄは６次、Ｅは７次、Ｆは８次、Ｇは９次、Ｈは１０次、Ｉは１１次、Ｊは１２次の非球面係数とする。
（各数値実施例に共通の構成）
　以下の各数値実施例に係る撮像レンズはいずれも、上記したレンズの基本構成を満足した構成となっている。また、各数値実施例に係る撮像レンズはいずれも、第１レンズＬ１ないし第６レンズＬ６の各レンズ面が非球面となっている。第６レンズＬ６と像面Ｓｉｍｇとの間にはシールガラスＳＧが配置されている。
［数値実施例１］
　［表１］、［表２］は、図１に示した第１の構成例に係る撮像レンズに対応する具体的なレンズデータを示している。特に［表１］にはその基本的なレンズデータを示し、［表２］には非球面に関するデータを示す。
　この第１の構成例では、第１レンズＬ１は光軸近傍において両凸形状となっている。第２レンズＬ２は光軸近傍において像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。第３レンズＬ３は光軸近傍において像側が凹形状の負レンズとなっている。第４レンズＬ４は光軸近傍において像側が凸形状の正レンズとなっている。第５レンズＬ５は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。第６レンズＬ６は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。開口絞りＳｔは、第１レンズＬ１の物体側の面近傍に設けられている。
　Ｆナンバー、対角の全画角２ω、および全系の焦点距離ｆの値は以下の通りである。
　ＦＮｏ＝１．６
　ｆ＝４．１７
　２ω＝６８．６°
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
［数値実施例２］
　［表３］、［表４］は、図２に示した第２の構成例に係る撮像レンズに対応する具体的なレンズデータを示している。特に［表３］にはその基本的なレンズデータを示し、［表４］には非球面に関するデータを示す。
　この第２の構成例では、第１レンズＬ１は光軸近傍において両凸形状となっている。第２レンズＬ２は光軸近傍において像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。第３レンズＬ３は光軸近傍において像側が凹形状の負レンズとなっている。第４レンズＬ４は光軸近傍において像側が凸形状の正レンズとなっている。第５レンズＬ５は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。第６レンズＬ６は光軸近傍において像側に凹面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。開口絞りＳｔは、第１レンズＬ１の物体側の面近傍に設けられている。
　Ｆナンバー、対角の全画角２ω、および全系の焦点距離ｆの値は以下の通りである。
　ＦＮｏ＝１．６
　ｆ＝３．９１
　２ω＝７２．０６°
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
  
［数値実施例３］
　［表５］、［表６］は、図３に示した第３の構成例に係る撮像レンズに対応する具体的なレンズデータを示している。特に［表５］にはその基本的なレンズデータを示し、［表６］には非球面に関するデータを示す。
　この第３の構成例では、第１レンズＬ１は光軸近傍において両凸形状となっている。第２レンズＬ２は光軸近傍において像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。第３レンズＬ３は光軸近傍において像側が凹形状の負レンズとなっている。第４レンズＬ４は光軸近傍において像側が凸形状の正レンズとなっている。第５レンズＬ５は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。第６レンズＬ６は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。開口絞りＳｔは、第１レンズＬ１の物体側の面近傍に設けられている。
　Ｆナンバー、対角の全画角２ω、および全系の焦点距離ｆの値は以下の通りである。
　ＦＮｏ＝１．６
　ｆ＝３．９１
　２ω＝７２．１８°
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
  
［数値実施例４］
　［表７］、［表８］は、図４に示した第４の構成例に係る撮像レンズに対応する具体的なレンズデータを示している。特に［表７］にはその基本的なレンズデータを示し、［表８］には非球面に関するデータを示す。
　この第４の構成例では、第１レンズＬ１は光軸近傍において両凸形状となっている。第２レンズＬ２は光軸近傍において像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。第３レンズＬ３は光軸近傍において像側が凹形状の負レンズとなっている。第４レンズＬ４は光軸近傍において像側が凸形状の正レンズとなっている。第５レンズＬ５は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。第６レンズＬ６は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。開口絞りＳｔは、第１レンズＬ１の物体側の面近傍に設けられている。
　Ｆナンバー、対角の全画角２ω、および全系の焦点距離ｆの値は以下の通りである。
　ＦＮｏ＝２．２
　ｆ＝４．４４
　２ω＝６５．３°
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
  
［数値実施例５］
　［表９］、［表１０］は、図５に示した第５の構成例に係る撮像レンズに対応する具体的なレンズデータを示している。特に［表９］にはその基本的なレンズデータを示し、［表１０］には非球面に関するデータを示す。
　この第５の構成例では、第１レンズＬ１は光軸近傍において両凸形状となっている。第２レンズＬ２は光軸近傍において像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。第３レンズＬ３は光軸近傍において像側が凹形状の負レンズとなっている。第４レンズＬ４は光軸近傍において像側が凸形状の正レンズとなっている。第５レンズＬ５は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。第６レンズＬ６は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。開口絞りＳｔは、第１レンズＬ１の物体側の面近傍に設けられている。
　Ｆナンバー、対角の全画角２ω、および全系の焦点距離ｆの値は以下の通りである。
　ＦＮｏ＝１．９
　ｆ＝４．４
　２ω＝６５．７４°
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
  
［数値実施例６］
　［表１１］、［表１２］は、図６に示した第６の構成例に係る撮像レンズに対応する具体的なレンズデータを示している。特に［表１１］にはその基本的なレンズデータを示し、［表１２］には非球面に関するデータを示す。
　この第６の構成例では、第１レンズＬ１は光軸近傍において両凸形状となっている。第２レンズＬ２は光軸近傍において像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。第３レンズＬ３は光軸近傍において像側が凹形状の負レンズとなっている。第４レンズＬ４は光軸近傍において像側が凸形状の正レンズとなっている。第５レンズＬ５は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。第６レンズＬ６は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。開口絞りＳｔは、第１レンズＬ１の物体側の面近傍に設けられている。
　Ｆナンバー、対角の全画角２ω、および全系の焦点距離ｆの値は以下の通りである。
　ＦＮｏ＝１．８
　ｆ＝４．３９
　２ω＝６５．９２°
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
  
［数値実施例７］
　［表１３］、［表１４］は、図７に示した第７の構成例に係る撮像レンズに対応する具体的なレンズデータを示している。特に［表１３］にはその基本的なレンズデータを示し、［表１４］には非球面に関するデータを示す。
　この第７の構成例では、第１レンズＬ１は光軸近傍において物体側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。第２レンズＬ２は両凸形状となっている。第３レンズＬ３は光軸近傍において像側が凹形状の負レンズとなっている。第４レンズＬ４は光軸近傍において像側が凸形状の正レンズとなっている。第５レンズＬ５は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。第６レンズＬ６は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。開口絞りＳｔは第１レンズＬ１と第２レンズＬ２との間に配置されている。
　Ｆナンバー、対角の全画角２ω、および全系の焦点距離ｆの値は以下の通りである。
　ＦＮｏ＝１．６
　ｆ＝４．４６
　２ω＝６５．０４°
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
  
［数値実施例８］
　［表１５］、［表１６］は、図８に示した第８の構成例に係る撮像レンズに対応する具体的なレンズデータを示している。特に［表１５］にはその基本的なレンズデータを示し、［表１６］には非球面に関するデータを示す。
　この第８の構成例では、第１レンズＬ１は光軸近傍において両凸形状となっている。第２レンズＬ２は光軸近傍において像側に凸面を向けた正のメニスカスレンズとなっている。第３レンズＬ３は光軸近傍において像側が凹形状の負レンズとなっている。第４レンズＬ４は光軸近傍において像側が凸形状の正レンズとなっている。第５レンズＬ５は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。第６レンズＬ６は光軸近傍において像側に凹面を向けた負のメニスカスレンズとなっている。開口絞りＳｔは、第１レンズＬ１の物体側の面近傍に設けられている。
　Ｆナンバー、対角の全画角２ω、および全系の焦点距離ｆの値は以下の通りである。
　ＦＮｏ＝２．２
　ｆ＝４．４３
　２ω＝６５．４６°
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
  
［各実施例のその他の数値データ］
　［表１７］には、上述の各条件式に関する値を、各数値実施例についてまとめたものを示す。［表１７］から分かるように、各条件式について、各数値実施例の値がその数値範囲内となっている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
  
［収差性能］
　図９～図１６に、各数値実施例の収差性能を示す。これらの各図には収差図として、球面収差、非点収差、およびディストーション（歪曲収差）を示す。各収差図には、ｄ線を基準波長とした収差を示す。球面収差図には、ｇ線（波長４３５．８ｎｍ）およびＣ線（波長６５６．３ｎｍ）の収差も示す。非点収差図において、ΔＳはサジタル方向、ΔＭはメリディオナル（タンジェンシャル）方向の収差を示す。
　以上の各収差図から分かるように、各実施例について、良好に収差補正された撮像レンズを実現できている。
＜５．その他の実施の形態＞
　本開示による技術は、上記実施の形態および実施例の説明に限定されず種々の変形実施が可能である。
　例えば、上記各数値実施例において示した各部の形状および数値は、いずれも本技術を実施するための具体化のほんの一例に過ぎず、これらによって本技術の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。
　また、上記実施の形態および実施例では、実質的に６つのレンズからなる構成について説明したが、実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備えた構成であっても良い。
　また例えば、本技術は以下のような構成を取ることができる。
［１］
　物体側から順に、
　正の屈折力を有する第１レンズと、
　正の屈折力を有する第２レンズと、
　負の屈折力を有する第３レンズと、
　正の屈折力を有する第４レンズと、
　負の屈折力を有する第５レンズと、
　光軸近傍において正または負の屈折力を有し、像側の面において周辺部に１つ以上の変曲点を持つ第６レンズと
　から構成される撮像レンズ。
［２］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］に記載の撮像レンズ。
　νｄ３＜３０　……（１）
　νｄ５＞２０　……（２）
ただし、
　νｄ３：前記第３レンズのｄ線におけるアッベ数
　νｄ５：前記第５レンズのｄ線におけるアッベ数
とする。
［３］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］または［２］に記載の撮像レンズ。
　νｄ１＞５０　……（３）
　νｄ２＞５０　……（４）
　νｄ４＞５０　……（５）
　νｄ６＞５０　……（６）
ただし、
　νｄ１：前記第１レンズのｄ線におけるアッベ数
　νｄ２：前記第２レンズのｄ線におけるアッベ数
　νｄ４：前記第４レンズのｄ線におけるアッベ数
　νｄ６：前記第６レンズのｄ線におけるアッベ数
とする。
［４］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［３］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　０＜ｆ／ｆ２＜１．１　……（７）
ただし、
　ｆ：全系の焦点距離
　ｆ２：前記第２レンズの焦点距離
とする。
［５］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［４］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－１．３５＜ｆ／ｆ３＜－０．６６　……（８）
ただし、
　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
とする。
［６］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［５］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－０．７＜ｆ／ｆ５＜０　……（９）
ただし、
　ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
とする。
［７］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［６］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－１．２＜ｆ／ｆ６＜０．２　……（１０）
ただし、
　ｆ６：前記第６レンズの焦点距離
とする。
［８］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［７］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－１２＜ｆ２／ｆ３＜－０．１　……（１１）
［９］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［８］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　０＜ｆ２／ｆ１＜１８　……（１２）
ただし、
　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
とする。
［１０］
　以下の条件式を満足する
　上記［１］ないし［９］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
　－１＜ｆ５／ｆ６＜１９　……（１３）
［１１］
　前記第２レンズの像側の面よりも物体側に開口絞りが配設されている
　上記［１］ないし［１０］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
［１２］
　前記第１ないし第６レンズのすべてが樹脂製のレンズである
　上記［１］ないし［１１］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
［１３］
　実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備えた
　上記［１］ないし［１２］のいずれか１つに記載の撮像レンズ。
［１４］
　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
　前記撮像レンズは、
　物体側から順に、
　正の屈折力を有する第１レンズと、
　正の屈折力を有する第２レンズと、
　負の屈折力を有する第３レンズと、
　正の屈折力を有する第４レンズと、
　負の屈折力を有する第５レンズと、
　光軸近傍において正または負の屈折力を有し、像側の面において周辺部に１つ以上の変曲点を持つ第６レンズと
　から構成される撮像装置。
［１５］
　前記撮像レンズは、実質的に屈折力を有さないレンズをさらに備える
　上記［１４］に記載の撮像装置。
　本出願は、日本国特許庁において２０１３年４月１日に出願された日本特許出願番号第２０１３－７５６５３号を基礎として優先権を主張するものであり、この出願のすべての内容を参照によって本出願に援用する。
　当業者であれば、設計上の要件や他の要因に応じて、種々の修正、コンビネーション、サブコンビネーション、および変更を想到し得るが、それらは添付の請求の範囲やその均等物の範囲に含まれるものであることが理解される。

Claims (13)

  1. 　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズと、
    　正の屈折力を有する第２レンズと、
    　負の屈折力を有する第３レンズと、
    　正の屈折力を有する第４レンズと、
    　負の屈折力を有する第５レンズと、
    　光軸近傍において正または負の屈折力を有し、像側の面において周辺部に１つ以上の変曲点を持つ第６レンズと
    　から構成される撮像レンズ。
  2. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　νｄ３＜３０　……（１）
    　νｄ５＞２０　……（２）
    ただし、
    　νｄ３：前記第３レンズのｄ線におけるアッベ数
    　νｄ５：前記第５レンズのｄ線におけるアッベ数
    とする。
  3. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　νｄ１＞５０　……（３）
    　νｄ２＞５０　……（４）
    　νｄ４＞５０　……（５）
    　νｄ６＞５０　……（６）
    ただし、
    　νｄ１：前記第１レンズのｄ線におけるアッベ数
    　νｄ２：前記第２レンズのｄ線におけるアッベ数
    　νｄ４：前記第４レンズのｄ線におけるアッベ数
    　νｄ６：前記第６レンズのｄ線におけるアッベ数
    とする。
  4. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０＜ｆ／ｆ２＜１．１　……（７）
    ただし、
    　ｆ：全系の焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズの焦点距離
    とする。
  5. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－１．３５＜ｆ／ｆ３＜－０．６６　……（８）
    ただし、
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    とする。
  6. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－０．７＜ｆ／ｆ５＜０　……（９）
    ただし、
    　ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
    とする。
  7. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－１．２＜ｆ／ｆ６＜０．２　……（１０）
    ただし、
    　ｆ６：前記第６レンズの焦点距離
    とする。
  8. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－１２＜ｆ２／ｆ３＜－０．１　……（１１）
  9. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０＜ｆ２／ｆ１＜１８　……（１２）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    とする。
  10. 　以下の条件式を満足する
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－１＜ｆ５／ｆ６＜１９　……（１３）
  11. 　前記第２レンズの像側の面よりも物体側に開口絞りが配設されている
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
  12. 　前記第１ないし第６レンズのすべてが樹脂製のレンズである
    　請求項１に記載の撮像レンズ。
  13. 　撮像レンズと、前記撮像レンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを含み、
    　前記撮像レンズは、
    　物体側から順に、
    　正の屈折力を有する第１レンズと、
    　正の屈折力を有する第２レンズと、
    　負の屈折力を有する第３レンズと、
    　正の屈折力を有する第４レンズと、
    　負の屈折力を有する第５レンズと、
    　光軸近傍において正または負の屈折力を有し、像側の面において周辺部に１つ以上の変曲点を持つ第６レンズと
    　から構成される撮像装置。
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