WO2014157048A1 - 摺動部材及びその製造方法並びに該摺動部材と相手材との組合せ - Google Patents

摺動部材及びその製造方法並びに該摺動部材と相手材との組合せ Download PDF

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valve lifter
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悟 桐生
章義 石橋
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株式会社リケン
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    • F16H53/025—Single-track cams for single-revolution cycles; Camshafts with such cams characterised by their construction, e.g. assembling or manufacturing features
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    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
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    • F01L2820/01—Absolute values

Definitions

  • the present invention relates to a sliding member with low friction loss and excellent wear resistance in an internal combustion engine, a method for manufacturing the same, and a combination of the sliding member and a counterpart material, and more particularly to a valve lifter in a valve operating system and a method for manufacturing the same.
  • the present invention relates to a combination of a valve lifter, a cam and a guide hole.
  • Friction loss accounts for 75 to 90% of these main sliding parts, and the ratio of piston rings, pistons and connecting rods is high in the middle and high speed rotation range, and the ratio of the valve system friction is high in the low speed rotation range.
  • These technologies for reducing friction loss are basically based on reducing the surface roughness of the sliding surface to lower the frictional resistance and providing a surface structure with improved oil retention from the viewpoint of lubrication. Improvements have been made.
  • Japanese Patent No. 4451994 discloses a surface treatment method for reducing the friction loss by improving the surface roughness of the cam and the valve lifter inexpensively and effectively, and forming a small shot of 40 to 200 ⁇ m on the outer peripheral surface of the cam and the top surface of the valve lifter.
  • a method of performing precision shot peening that sprays at a high speed of 100 m / sec or more, and finishes and hardens the sliding surface to a smooth surface with a surface roughness of less than 0.8 ⁇ m Rz and a roughness property of minute dimples. I teach that.
  • 4451994 has a surface structure in which the outermost surface is smooth and dimple-shaped concave portions are formed at regular intervals as shown in FIG. That is, in the aspect of the technology for reducing the friction loss described above, the surface roughness of the sliding surface is smoothed to less than 0.8 ⁇ m Rz, and at the same time, the surface structure is improved in the oil retaining property by forming the dimple-like recess. Looks like there is.
  • An object of the present invention is to provide a sliding member having a surface structure capable of reducing friction loss of an internal combustion engine and a method for manufacturing the same.
  • the present inventors have investigated the correlation between various roughness parameters indicating the surface properties of a valve lifter sliding surface representing a valve operating system sliding member of an engine and the friction torque data (cam driving torque data) of the valve operating system.
  • the Rk value JIS B 0671-2: 2002
  • Rsk value JIS 1: B 0601: 2001
  • the sliding member of the present invention has an Rk value (JIS B671 0671-2: 2002) and an Rsk value of -1.5 to -0.3 (JIS B 0601: 2001). It is characterized by having.
  • the sliding member is a valve lifter
  • the sliding surface is a crown surface and / or a side surface of the valve lifter.
  • the friction loss can be reduced by optimizing the macro shape of the valve lifter.
  • the crown surface has a spherical convex shape, and the protruding amount of the spherical convex shape is 2 to 20 ⁇ m
  • the side surface is a barrel shape, and the protruding amount of the barrel shape is 3 to It is preferably 10 ⁇ m.
  • the roughness curve of the sliding surface of the mating material sliding with the sliding surface has an Ra value of 0.2 ⁇ m or less (JIS B 0601: 2001), and it is particularly preferable that the above relationship is satisfied in the combination of the crown surface of the valve lifter and the cam and the combination of the side surface of the valve lifter and the side wall of the guide hole.
  • the manufacturing method of the sliding member according to the present invention includes shot peening so that the sliding surface of the sliding member is machined to an Rk value of less than 0.24 ⁇ m and then has a Rk value of 0.24 to 1 ⁇ m in the roughness curve. It is characterized by having been processed. Further, after the shot peening treatment is performed, it is preferable to perform a process of removing the microprotrusions on the outermost surface so that the roughness curve has an Rsk value of ⁇ 1.5 to ⁇ 0.3.
  • the sliding surface roughness curve of the sliding member of the present invention has a predetermined Rk value, it can exhibit excellent friction performance due to sufficient oil retention.
  • This friction performance has a predetermined negative Rsk value for the roughness curve of the sliding surface, ensuring improved surface smoothness, further improving the friction performance, and reducing the friction loss of the internal combustion engine. In the end, it will contribute to improved fuel economy.
  • the valve lifter it is possible to contribute to further reduction of friction loss by optimizing the macro shape, that is, combining with the spherical convex shape of the crown surface or the barrel shape of the side surface.
  • the manufacturing method of the sliding member of the present invention can be easily put into practical use because it can be manufactured by a mass production method such as shot peening and lapping that is widely used in the mechanical industry. .
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a direct-acting valve system for an internal combustion engine showing an embodiment of the present invention. It is sectional drawing which shows an example of the valve lifter of this invention. It is sectional drawing which shows another example of the valve lifter of this invention. It is a figure which shows an example of the cross-sectional curve of the whole sliding surface of the valve lifter of this invention. It is a figure which shows an example of the cross-sectional curve which expanded the sliding face center part of the valve lifter of this invention. It is a figure which shows another example of the cross-sectional curve of the whole sliding surface of the valve lifter of this invention. It is a figure which shows another example of the cross-sectional curve which expanded the sliding surface center part of the valve lifter of this invention. It is a general
  • the present invention is applied to a sliding member of an internal combustion engine.
  • the sliding member of the internal combustion engine has a wide variety of pistons, piston rings, connecting rods, crankshafts, bearings, gears, camshafts, tappets, valve lifters, valves, valve seats, etc., and the present invention can be applied to all of these sliding members.
  • a valve lifter will be described below as an example.
  • the valve lifter of the present invention is applied to a direct-acting valve system of an internal combustion engine as shown in a sectional view in FIG.
  • the valve lifter 1 is disposed between the cam 2 and the valve 3 and has a function of converting the rotational movement of the cam 2 into the reciprocating movement of the valve 3.
  • the sliding characteristics of the valve lifter show a strong correlation with the Rk value specified in JIS B 0671-2: 2002, especially in the roughness parameter indicating the surface properties of the sliding surface, and the Rk value is in the range of 0.24 to 1 ⁇ m. Shows excellent sliding characteristics with low coefficient of friction.
  • the Rk value means the level difference of the core portion between the protruding peak height and the protruding valley depth of the roughness curve, and it is considered that the concave portion becomes deeper and the oil retaining property is improved when this value is increased.
  • the oil retaining property is not sufficient, so the low friction coefficient is not exhibited.
  • the Rk value exceeds 1 ⁇ m, the roughness becomes coarse and the low friction coefficient is not exhibited.
  • the Rk value is more preferably 0.31 to 0.9 ⁇ m.
  • the Rsk value specified in JIS B 0601: 2001 has the next strongest correlation, and the Rsk value is -1.5 to -0.3.
  • the Rsk value means the skewness of the roughness curve, and indicates the degree of asymmetry with respect to the average line of the roughness curve. As in the present invention, the Rsk value takes a negative value when the surface is smooth and there is a dent.
  • the Rsk value is less than -1.5, the volume of the recess that affects the oil retention is not sufficient, and if it exceeds -0.3, the surface smoothness becomes insufficient, which is not preferable.
  • the Rsk value is more preferably ⁇ 1.5 to ⁇ 0.7, and further preferably ⁇ 1.5 to ⁇ 0.9.
  • the valve lifter is generally flat on the crown surface 4 and cylindrical on the side surface 6.
  • the crown surface 4 is preferably a spherical convex shape and the side surface 6 is preferably a barrel shape. By adopting such a shape, it is possible to reduce both the friction loss and the wear amount.
  • the protrusion amount (p) of the spherical convex shape of the crown surface 4 is preferably 2 to 20 ⁇ m, and more preferably 2 to 10 ⁇ m.
  • the protruding amount (q) of the barrel shape on the side surface 6 is preferably 3 to 10 ⁇ m, and more preferably 3 to 8 ⁇ m.
  • the valve lifter 1 slides with the cam 2 at the crown surface 4 and slides with the guide hole side wall 5 of the cylinder at the side surface 6. Therefore, in order to reduce the friction loss of the valve operating system, it is of course important to optimize not only the surface properties of the sliding surface of the valve lifter 1 but also the surface properties of the mating cam and guide hole. .
  • the valve lifter of the present invention optimizes the Rk value and the Rsk value in the roughness curve of the sliding surface, but as the surface property of the mating material, the lubricating oil retained on the valve lifter sliding surface follows the unevenness of the mating material. It is preferable to have a smooth surface property to such an extent that it will not escape and be exhausted. That is, the average surface property of the counterpart material is preferably 0.2 ⁇ m or less in terms of arithmetic average roughness Ra value.
  • the Ra value is more preferably 0.1 ⁇ m or less.
  • the material of the valve lifter is not particularly limited, but chromium molybdenum steel (JIS G4053, SCM material) and alloy tool steel (JIS G4404, SKD11 and equivalent materials) can be preferably used.
  • a valve lifter is formed by cold forging from a bar or plate of chromium molybdenum steel or alloy tool steel, and at least the former is carburized and quenched, and the latter is quenched and tempered. Of course, nitriding treatment can also be performed.
  • the surface of the DLC coating, ion plating coating, plating coating, etc. Processing may be performed. Of course, those surface properties have the roughness characteristics defined in the present invention.
  • the manufacturing method of the valve lifter according to the present invention is characterized in that after the sliding surface is machined to an Rk value of less than 0.24 ⁇ m, a shot peening treatment is performed so that the roughness curve has an Rk value of 0.24 to 1 ⁇ m. If the Rk value of the sliding surface before the shot peening treatment is 0.24 ⁇ m or more, the Rk value after the treatment exceeds 1 ⁇ m, which is not preferable.
  • the shot peening treatment is performed in order to increase the Rk value by improving the oil retention by forming a minute recess that functions as an oil reservoir on a relatively smooth surface. From the viewpoint of forming a minute recess having a certain depth, a known method of spraying a hard minute shot at a high speed can be used.
  • the shot peening treatment generally shows a tendency to make the Rsk value negative while simultaneously roughening the surface of the workpiece.
  • minute protrusions remain on the outermost surface, and the Rsk value may vary widely or may not be a value sufficient to reduce the friction coefficient.
  • a lapping process or a shot peening process that crushes the minute protrusions with a relatively large shot can be used.
  • Example 1 and Comparative Example 1 A valve lifter having the shape shown in FIG. 2 was produced from the SCM420 material through processes such as cold forging, carburizing and quenching, and polishing.
  • the crown surface roughness curve had an Rk value of 0.18 ⁇ m.
  • the crown surface of the valve lifter thus obtained was subjected to shot peening treatment in which fine shots having an average particle size of 55 ⁇ m were irradiated for about 2 seconds at an injection pressure of 0.5 MPa.
  • the shot peening-untreated sample was designated as Comparative Example 1.
  • the surface roughness parameters (Rk value, Rsk value) and frictional resistance of the valve lifter subjected to the shot peening treatment were measured as follows.
  • the valve lifter has a spherical convex shape (projection amount 9 ⁇ m) and a side surface (skirt surface) barrel shape (projection amount 7 ⁇ m).
  • a shot peening process was performed in the same manner as in Example 1 except that the pressure shown in FIG.
  • the measurement of the surface roughness parameters (Rk value, Rsk value) and the measurement of frictional resistance were performed in the same manner as in Example 1.
  • the results are shown in Table 1 together with the results of Example 1 and Comparative Example 1.
  • the shape and roughness curve of the crown surface of Example 3 are shown in FIGS. 4 (a) and 4 (b)
  • the crown surface has a spherical convex shape (FIG. 4 (a)), and shot peening is performed. From the treatment alone, it can be seen that microprotrusions are present on the outermost surface (FIG. 4B).
  • Examples 5-7 valve lifters manufactured and shot peened in the same manner as in Examples 2 to 4, respectively, were further lapped using a film lapping machine.
  • the surface roughness parameters (Rk value, Rsk value) and the frictional resistance were measured in the same manner as in Example 1. The results are shown in Table 2.
  • the shape and roughness curve of the crown surface of Example 6 are shown in FIGS. 5 (a) and 5 (b), the crown surface has a spherical convex shape (FIG. 5 (a)), and the lapping process is performed.
  • FIG. 5 (a) the shape and roughness curve of the crown surface of Example 6 are shown in FIGS. 5 (a) and 5 (b)
  • the crown surface has a spherical convex shape (FIG. 5 (a)), and the lapping process is performed.
  • FIG. 5B the fine projections on the outermost surface are removed and the surface is smoothed

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Abstract

内燃機関の摩擦損失を低減することが可能な表面構造をもつ摺動部材及びその製造方法を提供するため、摺動部材の摺動面を、粗さ曲線が0.24～1μmのRk値と－1.5～－0.3のRsk値を有するように加工する。

Description

摺動部材及びその製造方法並びに該摺動部材と相手材との組合せ
　本発明は、内燃機関における摩擦損失が少なく耐摩耗性に優れた摺動部材及びその製造方法、並びに該摺動部材と相手材との組合せに関し、特に動弁系におけるバルブリフタ及びその製造方法、並びにバルブリフタとカム及びガイド穴との組合せに関する。
　エネルギー、環境問題に対応して燃費を向上させるため、内燃機関の摩擦損失の低減は重要な課題となっている。内燃機関の主要摺動部としては、動弁系、ピストン系、クランクシャフト系が挙げられる。摩擦損失はこれらの主要摺動部で75～90％を占めており、中高速回転域ではピストンリング、ピストン、コンロッドの割合が高く、低速回転域では動弁系のフリクションの占める割合が高い。これらの摩擦損失を低減する技術は、基本的に摺動面の表面粗さを低減して摩擦抵抗を低くすること、潤滑の観点から保油性を向上した表面構造とすることを基本に、様々な改良がなされている。
　例えば、特許４４５１９９４は、カムとバルブリフタの表面粗さを安価に且つ効果的に向上させて摩擦損失を低減させる表面処理方法として、カムの外周面及びバルブリフタの頂面に40～200μmの微小ショットを100 m/秒以上の高速で噴射する精密ショットピーニングを施す方法を開示し、摺動面を表面粗さ0.8 μm Rz未満で且つ粗さ性状が微小ディンプル状である平滑面に仕上げるとともに加工硬化させることを教示している。特許４４５１９９４に開示された処理方法によって得られる表面は、図６に示すような、最表面が平滑で、一定の間隔でディンプル状の凹部が形成された表面構造をしている。すなわち、上述した摩擦損失を低減する技術の側面では、摺動面の表面粗さを0.8 μm Rz未満に平滑化すると同時に、ディンプル状凹部の形成により保油性を向上した表面構造を指向したものであるようにみえる。
　しかしながら、実際には、40～200μmの微小ショットを100 m/秒以上の高速で噴射するショットピーニング処理を施し、摺動面の表面粗さを0.8 μm Rz未満とすると規定しただけでは、特にエンジンの回転数が1000回転以下の低回転領域において充分な保油性を示す凹部の深さが得られるとは限らず、また最表面も微小突起等が存在し、充分な摩擦損失の低減に至っていないのが実情である。
　本発明は、内燃機関の摩擦損失を低減することが可能な表面構造をもつ摺動部材及びその製造方法を提供することを課題とする。
　本発明者らは、エンジンの動弁系摺動部材を代表するバルブリフタ摺動面の表面性状を示す様々な粗さパラメータと動弁系のフリクショントルクデータ（カムの駆動トルクデータ）との相関について、多変量解析等の手段を用いて、鋭意研究した結果、Rk値（JIS B 0671-2:2002）とRsk値（JIS B 0601:2001）がフリクショントルクデータに有意であり、これらの粗さパラメータを所定の値に制御することにより、摩擦損失が少なく耐摩耗性に優れた摺動部材とすることができることに想到した。
　すなわち、本発明の摺動部材は、摺動面の粗さ曲線が0.24～1μmのRk値（JIS B 0671-2:2002）及び－1.5～－0.3のRsk値（JIS B 0601:2001）を有することを特徴とする。
　前記摺動部材はバルブリフタであり、前記摺動面は前記バルブリフタの冠面及び／又は側面であることが好ましい。また、前記摺動部材がバルブリフタの場合、バルブリフタのマクロ形状を最適化することによっても摩擦損失を低減することができる。例えば、前記冠面は球面凸形状であり、且つ、前記球面凸形状の突出量が2～20μmであることが好ましく、前記側面はバレル形状であり、且つ、前記バレル形状の突出量が3～10μmであることが好ましい。
　さらに、本発明の摺動部材の摺動面の粗さ特性を考慮すると、前記摺動面と摺動する相手材の摺動面の粗さ曲線は0.2μm以下のRa値（JIS B 0601:2001）を有することが好ましく、バルブリフタの冠面とカムの組合せ、及びバルブリフタの側面とガイド穴側壁の組合せにおいて、前記関係を満足することが特に好ましい。
　また、本発明の摺動部材の製造方法は、摺動部材の摺動面を、0.24μm未満のRk値に機械加工した後、粗さ曲線で0.24～1μmのRk値を有するようにショットピーニング処理を施したことを特徴とする。さらに、前記ショットピーニング処理を行った後、粗さ曲線で－1.5～－0.3のRsk値を有するように最表面の微小突起を除去する加工を行うことが好ましい。
　本発明の摺動部材は、摺動面の粗さ曲線が所定のRk値を有しているので、充分な保油性により優れた摩擦性能を示すことができる。この摩擦性能は、前記摺動面の粗さ曲線が負の所定のRsk値を有することにより、表面の平滑性の向上を確保し、さらなる摩擦性能の向上に繋がり、内燃機関の摩擦損失を低減し、最終的には燃費向上に貢献する。さらに、バルブリフタの場合、マクロ形状を最適化すること、すなわち、冠面の球面凸形状や、側面のバレル形状と組み合わせることにより、さらなる摩擦損失の低減に寄与することができる。また、本発明の摺動部材の製造方法は、機械工業界では広く利用されているショットピーニング処理やラップ処理のような量産化の容易な手法により製造できるため、容易に実用化することができる。
本発明の実施の形態を示す内燃機関の直打式動弁系の断面図である。 本発明のバルブリフタの一例を示す断面図である。 本発明のバルブリフタの別の一例を示す断面図である。 本発明のバルブリフタの摺動面全体の断面曲線の一例を示す図である。 本発明のバルブリフタの摺動面中央部を拡大した断面曲線の一例を示す図である。 本発明のバルブリフタの摺動面全体の断面曲線の別の一例を示す図である。 本発明のバルブリフタの摺動面中央部を拡大した断面曲線の別の一例を示す図である。 特許４４５１９９４に開示された摺動面の概略拡大断面図である。
　本発明は内燃機関の摺動部材に適用される。内燃機関の摺動部材はピストン、ピストンリング、コンロッド、クランクシャフト、軸受、歯車、カムシャフト、タペット、バルブリフタ、バルブ、バルブシート等、多岐にわたり、本発明はこれらの摺動部材の全てに適用できるが、便宜上、以下では、その対象としてバルブリフタを例に説明する。
　本発明のバルブリフタは、図１にその断面図を示すように、内燃機関の直打式動弁系に適用される。バルブリフタ１は、カム２とバルブ３の間に配置され、カム２の回転運動をバルブ３の往復運動に変換する機能を有し、カム２とバルブリフタ１の冠面４の間及びシリンダガイド穴の側壁（ガイド穴の摺動面）５とバルブリフタ１の側面６との間で摺動し、特にカム２とバルブリフタ冠面４の間では大きな荷重下での摺動となるため、優れた摺動特性が求められている。バルブリフタの摺動特性は、摺動面の表面性状を示す粗さパラメータにおいて、特に、JIS B 0671-2:2002に規定されるRk値に強い相関性を示し、Rk値が0.24～1μmの範囲で低摩擦係数の優れた摺動特性を示す。Rk値は、粗さ曲線の突出山部高さと突出谷部深さの間のコア部のレベル差を意味しており、この値が大きくなれば凹部が深くなり保油性が向上すると考えられる。Rk値が0.24μm未満では保油性が充分でないため低摩擦係数を示さず、1μmを超えた場合も粗さが粗くなって低摩擦係数を示さない。Rk値は0.31～0.9μmがより好ましい。また、JIS B 0601:2001に規定されるRsk値も次に強い相関性があり、Rsk値は－1.5～－0.3とする。Rsk値は、粗さ曲線のスキューネス（skewness：ゆがみ度）を意味しており、粗さ曲線の平均線に対する非対称性の度合を示している。本発明のように表面が平滑であり、窪みのある状態でRsk値は負の値をとる。Rsk値が－1.5未満では保油性に影響する凹部の体積が十分でなくなり、－0.3を超えると表面の平滑性が十分でなくなるため好ましくない。Rsk値は－1.5～－0.7がより好ましく、－1.5～－0.9がさらに好ましい。
　また、バルブリフタは、一般的には、図２に示すように、冠面４は平面状で側面６は円柱状であるが、本発明では、図３に示すように（図３は誇張して描かれている）、冠面４は球面凸形状とし、側面６はバレル形状とすることが好ましい。このような形状とすることにより、摩擦損失と摩耗量の両方を低減することが可能となる。冠面４の球面凸形状の突出量（p）は2～20μmであることが好ましく、2～10μmであることがより好ましい。側面６のバレル形状の突出量（q）は3～10μmであることが好ましく、3～8μmであることがより好ましい。
　バルブリフタ１は、その冠面４でカム２と摺動し、側面６でシリンダのガイド穴側壁５と摺動する。よって、動弁系の摩擦損失を低減するには、もちろん、バルブリフタ１の摺動面の表面性状だけでなく、その相手材であるカムやガイド穴の表面性状も最適化することが重要となる。本発明のバルブリフタは摺動面の粗さ曲線において、Rk値とRsk値を最適化しているが、相手材の表面性状としては、バルブリフタ摺動面に保持した潤滑油が相手材の凹凸に沿って逃げて枯渇しない程度に平滑な表面性状をしていることが好ましい。すなわち、相手材の平均的な表面性状として、算術平均粗さRa値で表せば0.2μm以下とすることが好ましい。Ra値が0.1μm以下であればより好ましい。
　バルブリフタの材質は、特に限定されないが、クロムモリブデン鋼（JIS G4053、SCM材）、合金工具鋼（JIS G4404、SKD11及び相当材）が好ましく使用できる。クロムモリブデン鋼、合金工具鋼の棒材又は板材から、冷間鍛造によりバルブリフタを成形し、少なくとも前者は浸炭焼入れ、後者は焼き入れ焼き戻しを行って使用する。もちろん窒化処理を行うこともできる。さらに、摺動部材のバルブリフタの摺動面とその相手材の摺動面の一方又は両方に、低摩擦、耐摩耗をさらに向上させる目的で、DLC被膜、イオンプレーティング被膜、メッキ被膜などの表面処理を施してもよい。もちろん、それらの表面性状は本発明で規定する粗さ特性をもつものとする。
　本発明のバルブリフタの製造方法は、摺動面を0.24μm未満のRk値に機械加工した後、粗さ曲線で0.24～1μmのRk値を有するようにショットピーニング処理を施すことを特徴とする。ショットピーニング処理を施す前の摺動面のRk値が0.24μm以上では、処理後のRk値が1μmを超えてしまい好ましくない。ショットピーニング処理は、比較的滑らかな表面に油溜りとして機能する微小の凹部を形成してRk値を増加し、保油性を向上させるために行われる。ある程度の深さの微小凹部を形成するという観点では、硬質の微小ショットを高速で吹き付ける公知の方法が使用できる。
　ショットピーニング処理は、一般に、被処理物の表面を荒らすと同時にRsk値を負の値とする傾向を示す。しかし、上述の微小ショットを使用する方法では、最表面に微小突起が残っており、Rsk値は、バラツキが大きい場合や、摩擦係数を低減するに充分な値になっていない場合もある。もちろん、微小突起が残っていても、なじみ運転によりこれらの微小突起が除去され、その後は、低摩擦係数を示すということも可能であるが、運転初期から優れた低摩擦係数を求める場合には、前記ショットピーニング処理を行った後、粗さ曲線で－1.5～－0.3のRsk値を有するように最表面の微小突起を除去する加工を行うことが好ましい。微小突起の除去には、ラップ処理や、比較的大きなショットで微小突起をつぶすようなショットピーニング処理を使用することができる。
実施例１及び比較例１
　SCM420材から、冷間鍛造、浸炭焼入、研磨加工等の工程を経て、図２に示す形状のバルブリフタを作製した。冠面の粗さ曲線はRk値が0.18μmであった。実施例１は、このようにして得られたバルブリフタの冠面に、平均粒径55μmの微小ショットを0.5 MPaの噴射圧力で約2秒照射するショットピーニング処理を行った。また、ショットピーニング未処理のものを比較例１とした。ショットピーニング処理を施したバルブリフタの表面粗さパラメータ（Rk値、Rsk値）及び摩擦抵抗については、次のように測定した。
[1] 表面粗さパラメータ（Rk値、Rsk値）の測定
　実施例１のバルブリフタ冠面について、触針式表面粗さ試験機を用いて、Rk値とRsk値を測定した。バルブリフタ8個分の平均値として、Rk値は、0.50μm、Rsk値は－0.55であった。
[2] 摩擦抵抗の測定
　バルブリフタの摩擦抵抗の測定は、実機（2.0L、DOHC直列4気筒16バルブ）のシリンダヘッドアッシーを用いて、カム軸をモーターで駆動させ、そのときの駆動トルクを測定することによって行った。測定にあたっては、排気側のカムシャフトのみを駆動し、バルブリフタ8個分のフリクショントルクをトルクメータにより測定した。カムの回転数としては摩擦損失の大きな500 rpm、油温は80℃の条件で測定した。また、カムの表面粗さはRaで0.13μmであった。比較例１のカムの駆動トルクを1としたとき、実施例１の駆動トルクは0.86であった。すなわち、摩擦抵抗は14％低減されたものとみなされる。なお、摩擦抵抗の測定後、300時間の連続運転による摩耗量は、ボス厚（m）の測定によれば、実施例１も比較例１も1μm以下で殆ど摩耗していなかった。
実施例２～４
　バルブリフタの形状として、図３に示すように、冠面が球面凸形状（突出量9μm）及び側面（スカート面）がバレル形状（突出量7μm）とし、ショットピーニング処理における微小ショットの噴射圧力を表１に示す圧力とした以外は、実施例１と同様にしてショットピーニング処理を行った。表面粗さパラメータ（Rk値、Rsk値）の測定と摩擦抵抗の測定も実施例１と同様にして行った。その結果を、実施例１及び比較例１の結果とともに表１に示す。また、実施例３の冠面の形状及び粗さ曲線を図４（a）及び図４（b)に示すが、冠面が球面凸形状をしており（図４（a)）、ショットピーニング処理だけでは、最表面に微小突起が存在する（図４（b)）ことが分かる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
実施例５～７
　実施例５～７では、それぞれ実施例２～４と同様にして作製、ショットピーニング処理したバルブリフタに、さらにフィルムラップ加工機を使ってラップ処理を施した。表面粗さパラメータ（Rk値、Rsk値）の測定と摩擦抵抗の測定を、実施例１と同様にして行った。その結果を表２に示す。また、実施例６の冠面の形状及び粗さ曲線を図５（a)及び図５（b)に示すが、冠面が球面凸形状をしており（図５（a)）、ラップ処理によって、最表面の微小突起が除去され表面が平滑化している（図５（b））ことが分かる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002

Claims (10)

  1. 内燃機関に用いられる摺動部材であって、摺動面の粗さ曲線が0.24～1μmのRk値（JIS B 0671-2:2002）及び－1.5～－0.3のRsk値（JIS B 0601:2001）を有することを特徴とする摺動部材。
  2. 請求項１に記載の摺動部材において、前記摺動部材がバルブリフタであり、前記摺動面が前記バルブリフタの冠面及び／又は側面であることを特徴とする摺動部材。
  3. 請求項２に記載の摺動部材において、前記冠面が球面凸形状であり、且つ、前記球面凸形状の突出量が2～20μmであることを特徴とする摺動部材。
  4. 請求項２又は３に記載の摺動部材において、前記側面がバレル形状であり、且つ、前記バレル形状の突出量が3～10μmであることを特徴とする摺動部材。
  5. 前記摺動面と摺動する相手材の摺動面の粗さ曲線が0.2μm以下のRa値（JIS B 0601:2001）を有することを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載の摺動部材と相手材の組合せ。
  6. 請求項５に記載の摺動部材と相手材の組合せにおいて、前記摺動面がバルブリフタの冠面であり、前記相手材がカムであることを特徴とする摺動部材と相手材の組合せ。
  7. 請求項５又は６に記載の摺動部材と相手材の組合せにおいて、前記摺動面がバルブリフタの側面であり、前記相手材がガイド穴側壁であることを特徴とする摺動部材と相手材の組合せ。
  8. 摺動面を、0.24μm未満のRk値に機械加工した後、粗さ曲線で0.24～1μmのRk値を有するようにショットピーニング処理を施すことを特徴とする摺動部材の製造方法。
  9. 請求項８に記載の摺動部材の製造方法であって、前記ショットピーニング処理を行った後、粗さ曲線で－1.5～－0.3のRsk値を有するように最表面の微小突起を除去する加工を行うことを特徴とする摺動部材の製造方法。
  10. 前記摺動部材がバルブリフタである請求項８又は９に記載の摺動部材の製造方法。
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