WO2014114420A1 - Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile und ein strukturbauteil, welches nach dem verfahren hergestellt ist - Google Patents

Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile und ein strukturbauteil, welches nach dem verfahren hergestellt ist Download PDF

Info

Publication number
WO2014114420A1
WO2014114420A1 PCT/EP2013/078036 EP2013078036W WO2014114420A1 WO 2014114420 A1 WO2014114420 A1 WO 2014114420A1 EP 2013078036 W EP2013078036 W EP 2013078036W WO 2014114420 A1 WO2014114420 A1 WO 2014114420A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
board
temperature
steel
blank
heat
Prior art date
Application number
PCT/EP2013/078036
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Siegfried Kolnberger
Harald Schwinghammer
Thomas Kurz
Martin Klein
Original Assignee
Voestalpine Stahl Gmbh
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voestalpine Stahl Gmbh filed Critical Voestalpine Stahl Gmbh
Publication of WO2014114420A1 publication Critical patent/WO2014114420A1/de

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/673—Quenching devices for die quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Definitions

  • the invention relates to a method for producing hardened, in particular corrosion-protected components with the features of claim 1, as well as a structural component, which is produced by the method.
  • press-hardened components made of sheet steel are used.
  • the ⁇ se press-hardened components made of steel sheet are high-strength construction parts ⁇ which are used in particular as safety components of the vehicle body ⁇ rubbed kingdom. It is possible by the USAGE ⁇ dung these high-strength steel components, to reduce the material thickness compared to a normal strength steel and thus to achieve low body weights.
  • the direct method a steel plate on the so-called austenitizing temperature is heated and, where appropriate, ⁇ so long kept at this temperature until a desired Austenitmaschinesgrad is reached. Subsequently, this heated board is transferred to a mold and formed in this mold in a one-step forming step to the finished component and thereby simultaneously cooled by the cooled mold at a speed that is above the critical hardness. Thus, the hardened component is produced.
  • the component is initially optionally in egg ⁇ nem multi-stage forming process, almost completely finished formed and trimmed. This formed component is then likewise heated to a temperature above the austenitizing temperature and optionally kept at this temperature for a desired time required.
  • this heated component is transferred to a mold and inserted, which already has the dimensions of the component or the final dimensions of the component, where appropriate, taking into account the thermal expansion of the preformed component.
  • the direct method here is somewhat easier to realisie ⁇ reindeer, but allows only forms that are actually to be realized with a single molding step, that is relatively simple profile shapes.
  • the indirect process is a bit more complex, but it is also able to realize more complex shapes.
  • Zinc has this the advantage that zinc provides not only a barrier protection such as aluminum, but a cathodic protection against corrosion.
  • zinc-coated press-hardened components fit better into the overall corrosion protection concept of the vehicle bodywork series, since these are fully galvanized in today's common construction. In this respect, contact corrosion can be reduced or eliminated.
  • Zinc-coated steels have hitherto not been used in a direct process, ie hot forming, with the exception of one component in Asia. Here steels are rather used with ei ⁇ ner aluminum-silicon coating.
  • the zinc-iron phase diagram shows that above 782 ° C, a large area arises in which liquid zinc-iron phases occur as long as the iron content is low, in particular less than 60%. However, this is also the temperature range in which the austenitized steel is thermoformed. However, it is also pointed hingewie ⁇ sen that when the conversion takes place above 782 ° C, a great risk of stress corrosion is by liquid zinc, which probably penetrates into the grain boundaries of the base steel, leading to macro cracks in the base steel. In addition, with iron levels less than 30% in the coating, the maximum temperature for forming a safe product with no macrocracks is less than 782 ° C. This is the reason why hereby no direct forming process is operated, but that indirect forming process. This is intended to circumvent the problem described.
  • the Stahlmate ⁇ rial has a zinc or zinc alloy coating, which is formed on the surface of the steel material and the steel base material with the coating to a temperature of 700 ° C. heated to 1000 ° C and thermoformed, the coating having an oxide layer consisting mainly of zinc oxide before the steel base material is heated with the zinc or zinc alloy layer, to prevent evaporation of the zinc upon heating.
  • a special procedure is provided.
  • a method for hot forming a steel in which a component made of a given boron-manganese steel is heated to a temperature at the Ac 3 point or higher, kept at this temperature and then heated steel sheet is deformed to the finished component, wherein the molded component is quenched by cooling from the forming temperature ⁇ structure during molding or after molding in such a manner that the cooling rate to the Ms point minimum to ⁇ corresponds to the critical cooling rate and the average Cooling rate of the molded component from the MS point to 200 ° C in the range of 25 ° C / s to 150 ° C / s be ⁇ finds.
  • WO 2010/109012 A1 of the applicant discloses a method for producing partially hardened steel components, wherein a blank made of a hardenable steel sheet of a tempera turerhöhung is subjected, which is sufficient for a quench hardening and the board is transferred after reaching a desired temperature and optionally a desired holding time in a forming tool by the board is formed into a component and simultaneously quenched hardened, or the board is cold formed and by the cold forming component obtained is then subjected to a Temperaturerhö ⁇ hung, wherein the temperature increase is carried out so that a temperature of the component is reached, which is necessary for a quenching and the component is then transferred to a tool in which he heated ⁇ Component is cooled and thereby quenched hardened, wherein during the heating of the board or the ⁇ part for the purpose of increasing the temperature to a temperature necessary for curing in the areas which are to have a lower hardness and / or higher ductility, Ab Sorption masses lie or
  • the zinc-nickel coating is an electrically deposited, single-phase of ⁇ -ZnNi phases be ⁇ standing ZnNi alloy.
  • a detached from a sheet metal blank stepped in its thickness for a subsequent press hardening is heated in sections to different temperatures Endtempe ⁇ .
  • the object of the invention is to provide a method for producing hardened steel components, in which the so-called Li quid metal embrittlement is prevented by the reaction liquid Zinkpha ⁇ sen with austenite and / or ferrite and other ⁇ hand, both conditions the surface, In galvanized Ble ⁇ Chen the weldability improved and the material behavior is homogenized.
  • the inventive method provides hardenable Stahlble ⁇ che, which are in particular provided with a corrosion protection coating of a metal or a metal alloy to process in the so-called direct process to hardened steel components.
  • a circuit board this board is made from a strip of the hardenable steel alloy, which is formed with the coating of the metal or metal alloy, stamped, heated to the necessary austenitizing temperature and then shaped and egg ⁇ ner speed above the critical Hardness cooled.
  • the composition of the steel alloy in the scope of the usual composition of a curable boron-manganese steel is adjusted (z. B. 22MnB5) so that a quench-hardening, by taking By a delayed transformation of austenite into martensite the presence of austenite is guaranteed even at lower temperatures below 780 ° C.
  • this Abküh ⁇ ment is achieved by heat conduction, wherein for dissipating the required heat energy, the sheet or the board after heating to austenitizing and the required austenitization in contact with thermally conductive material and in particular thermally conductive solids, such Metalli ⁇ rule plates, rolls or other metallic tools o- the highly thermally conductive tools made of other materials, eg. B. suitable ceramics is brought.
  • the cooling is in this case brought about on the surfaces of the steel sheet or the coating by the application of heat-conducting, in particular cooled plates, or the passage of the board through heat-conducting, in particular cooled, rollers.
  • the pressure which the rollers or flat tools exert on the steel sheet is selected such that the pressure destroys the glassy hard surface layer or into the zinc or Zinc alloy layer is pressed.
  • the proportion of the surface, not covered by a vitreous and insulating layer corrosion onsschut zmetalles be increased, so that on one hand the elekt ⁇ generic resistance decreases, which improves the weldability, and is on the other hand, the surface already so far conditioned to the surface for subsequent coating steps, in particular painting steps, is conditioned.
  • rollers or flat tools have a micro or Nanokonturie- tion.
  • the pressing pressure of the tools and in particular of the rollers ie the rolling pressure
  • the rolling pressure is selected so high that a deformation or a certain degree of rolling is achieved.
  • ⁇ advantage adhesive enough can be achieved ⁇ which a rolling degree of 10% to 75%. It is advantageous that such a thermomechanical rolling causes grain refining by stretching the austenite grains, which increases the ductility of the material.
  • Such appropriately designed sheets are referred to as taylored rolled blanks or taylored property parts.
  • By such parts can be especially weight reductions reach, because in certain areas with smaller sheet thicknesses can be worked.
  • the different Blechdi ⁇ CKEN not - as is usual in the art - are generated before the austenitizing but after austenitizing, is of advantage that different temperatures of the board due to different thicknesses and by the Different thick rolls are avoided by different thickness zinc coatings or metal coatings and thus different Emmis districten.
  • the invention thus relates to a method for producing a hardened steel component, wherein a board is cut from a steel strip, the board is subjected to a heat treatment in a heating device, wherein the heat treatment is carried out so that the temperature achieved and the heat treatment time of the board austenitization of the Steel material causes and the board is transferred to a Presshärte ⁇ tool, in which the board is converted to the Stahlbau ⁇ part, the temperature of the board when inserting the board in the press hardening tool is chosen so that it is above the martensite formation temperature of the steel alloy and cooling takes place in the press hardening tool at a cooling rate above the critical hardening speed of the steel alloy, the blank being heated after the heat treatment is subjected for the purpose of austenitization and before the press hardening an intermediate cooling step to ⁇ least a solid is brought into heat-conducting contact with the circuit board in the.
  • the at least one heat-conducting solid ⁇ body causes forming or rolling degrees to 10%.
  • a further advantage is that the at least one thermally conductive solid causes a reduction in thickness of 10% to 300% based on the final thickness.
  • a pressure of more than 1 MPa is exerted.
  • the invention further relates to a method in which a layer provided with a corrosion protection steel ⁇ ribbon is used as a steel strip, wherein the corrosion protection layer is an aluminum or aluminum alloy layer or a zinc or a zinc alloy layer.
  • the board is formed by the thermally conductive solid body at least in the longitudinal direction or in a transport direction with a thickness profile with different thicknesses.
  • the board is formed by the heat ⁇ conductive solid in all directions with a thickness profile with different thicknesses.
  • heat-conducting solid or forming rollers are ⁇ body, through which the board hin micge ⁇ leads and is rolled thereby.
  • the one or more thermally conductive solid plate-like tools or molds which are movable toward each other and hold the board between them at least clamped or reshape or reduce in thickness or form a thickness profile, the plat ⁇ tenartigen tools pressing or forging on the board.
  • the invention is exemplified erläu ⁇ tert reference to a drawing. It show here:
  • Figure 1 the inventive method in a schematic
  • Figure 2 a first advantageous embodiment of the method
  • 3 shows a second advantageous embodiment of the procedural ⁇ proceedings
  • Figure 4 a third advantageous embodiment of the method
  • FIG. 5 shows a prior art process for producing hardened steel components
  • Figure 6 a second method according to the prior art for
  • Fig. 5 With the known method of the prior art (Fig. 5, 6) is a steel blank, which may also be one of several Ble ⁇ chen assembled or welded together steel plate, or a steel board which was rolled with different ⁇ union thicknesses, either a trimming and a - even multi-stage - subjected to deformation, then austenitized, mold-hardened in a tool without further forming ⁇ steps and then surface-conditioned or austenitinstrument such a board, a
  • Hot forming and hardening subjected and then subjected in particular with a final laser cutting and a subsequent surface conditioning.
  • FIG. 1 The process according to the invention (FIG. 1) is basically a direct hot-forming process in which transformation and hardening take place essentially after austenitization. Basically, a so-called intermediate cooling step is provided in this method.
  • the intermediate cooling step is a process section that provides at least superficial cooling of the hot-to-mold
  • Sheet metal section or the hot-forming board comprises.
  • the method and especially the intercooling step is however carried out such that the temperature of Blechab ⁇ section bwz.
  • the plate is still so high after this intermediate cooling step that a martensitic hardening of the austenitic microstructure is still possible.
  • the boron-manganese steels commonly used for these process forms e.g. B. 22MnB5, can be adjusted by a corresponding, known per se Legie ⁇ tion concept by the addition of appropriate conversion delay in a known amount conversion so delayed that the martensite is lowered temperature down.
  • This sheet portion 4 and this circuit board 4 (only called board hereinafter) of a Schuell hereinafter is then fed to, which is capable of, adapted to the alloy concept of the steel from which the circuit board 4 is removablebil ⁇ det, annealing carried out at a temperature which is high enough ⁇ crizology an austenitization of the steel material ago.
  • the board 4 may in this case be a steel plate that has no other surface coating, that is a blan ⁇ ke steel board, but it can have coating also has a metalli ⁇ rule corrosion protection coating or a Korrosionsschut zbe-.
  • Possible corrosion protection coatings of the steel plate 4 may be zinc or zinc alloy coatings or aluminum or aluminum alloy coatings.
  • it may be zinc coatings, which Sauerstoffäffi- ne elements, eg. As aluminum, are mixed, such as galfan.
  • a galvalume coating or a zinc coating which has reacted with the underlying iron through a preceding galvannealing step and is a zinc-iron coating.
  • aluminum-silicon alloys are known and customary.
  • the circuit board 4 is, as long as heat treated in the heater 5, the beispielswei ⁇ se is a Strahlungsglühofen until a desired Austenitmaschinesgrad of the steel base material is he ⁇ aims.
  • the annealing may take place under a protective gas atmosphere to prevent scaling, ie oxidation of the steel.
  • the board 4 is removed from the heater 5 and fed to the already mentioned intermediate cooling step.
  • the intermediate cooling takes place in that a thermally conductive solid is brought into contact with the surface of the hot steel plate.
  • the thermally conductive solid may be roll plates, press tools or the like.
  • the board 4 is moved after removal from the heater 5 in an intermediate cooling device 6.
  • the cooling device 6 is, for example, at least one pair of rolling rollers 7, 8, which roll on each surface 4a of the board 4 or move the board 4 in the conveying direction 11 by opposing rotation.
  • a positive or non-positive association between the rollers 7, 8 and the board 4 is brought about.
  • platen rollers 7, 8, which may be Asbil ⁇ det particular cooled cooling panels 9, 10 and cooling press plates 9, 10 may, between which the board is placed 4 and wel ⁇ che then be moved towards each other according to the direction of the arrow 12 to be flat on all sides of the board 4, be provided.
  • a minimum deformation during rolling or pressing is desired, wherein the deformation is about 0.1%. It could be out gefun the ⁇ that if action is taken on the hot plate with a pressure resistance in mu ⁇ can be significantly lowers ge. While the contact resistance at 0.5 MPa was still 5 m, it drops to 1 m at 1.5 MPa and to 0.3 mQ at 3 MPa. Both through the rolls and through the presses these respective pressures can be practiced on the surface of ⁇ .
  • pressures between 1 MPa and 5 MPa on the one hand to ensure a good heat transfer and on the other hand ensure in galvanized sheet metal, that the outermost glass-like surface layer is largely injured or pressed into the surface that the Mattergangswi ⁇ resistor is improved, and the surface of Further treatment steps are sufficiently conditioned.
  • the reduction in thickness may take place between the plates 9, 10 or a tool equipped with the plates 9, 10 both in the form of a pressing and in the form of a forging, ie. H. be carried out with a sudden action.
  • the board 4 with a thickness profile, which different Di ⁇ bridges, z. B. di> d 3 > d2 formed and produced in this form a known taylored rolled blank (TRB).
  • TRB taylored rolled blank
  • a different sheet thickness of the circuit board 4 also can be between two Realize plates 9 and 10 or by two plates 9, 10 with a corresponding profile, these plates also press-acting, but also can act on the blank 4 slidably.
  • rolling rollers 7, 8 it is advantageous that the process can be carried out continuously.
  • a thickness profile can be generated not only over the longitudinal direction (conveying direction 11) but also in the transverse direction.
  • the thickness profile is thus set at ei ⁇ nem material which has a uniform temperature, and metallic phase distribution, so that when all areas of this workpiece can react to curing at ⁇ closing press hardening in the same manner.
  • both the rolling rolls 7, 8 and the plates or pressing / forging tools 9, 10 may be provided on the platinum side with a micro- or nanocontoured surface, which further enhances the conditioning of the surface 4a of the board.
  • the thus intermediately cooled board 4 or intercooled and surface-conditioned or with respect to the thickness ist ⁇ negotiated board 4 then passes into a hot forming and hardening tool 13, in which the board 4 is subjected to the actual shape ⁇ environment and at the same time with an over the critical rate of hardness of the steel material is cooled, so that the appropriate shape and hardening is brought about.
  • An ⁇ closing the molding so produced is removed from the ent ⁇ speaking press hardening means 13 and 14 optionally trimmed in particular by means of a laser cutting device 15 °.
  • a surface conditioning can be omitted.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen eines gehärteten Stahlbauteils, wobei aus einem Stahlband 2 eine Platine 4 geschnitten wird, die Platine 4 in einer Heizeinrichtung 5 einer Wärmebehandlung unterzogen wird, wobei die Wärmebehandlung so durchgeführt wird, dass die erzielte Temperatur und die Wärmebehandlungsdauer der Platine 4 eine Austenitisierung des Stahlwerkstoffs bewirkt und die Platine 4 in ein Presshärtewerkzeug überführt wird, in dem die Platine 4 zu dem Stahlbauteil umgeformt wird, wobei die Temperatur der Platine 4 beim Einlegen der Platine 4 in das Presshärtewerkzeug so gewählt ist, dass sie über der Martensitbildungstemperatur der Stahllegierung liegt und im Presshärtewerkzeug eine Abkühlung mit einer über der kritischen Härtegeschwindigkeit der Stahllegierung liegenden Kühlrate erfolgt, wobei die Platine 4 nach der Wärmebehandlung zum Zwecke der Austenitisierung und vor dem Presshärten einem Zwischenkühlschritt unterworfen wird, bei dem zumindest ein Festkörper 7, 8; 9, 10 in wärmeleitenden Kontakt mit der Platine 4 gebracht wird, sowie ein Strukturbauteil, welches nach dem Verfahren hergestellt ist.

Description

Verfahren zum Erzeugen gehärteter Bauteile und ein Strukturbauteil, welches nach dem Verfahren hergestellt ist
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Herstellen gehärteter, insbesondere korrosionsgeschützter Bauteile mit den Merkmalen des Anspruchs 1, sowie ein Strukturbauteil, welches nach dem Verfahren hergestellt ist.
Es ist bekannt, dass insbesondere in Automobilen sogenannte pressgehärtete Bauteile aus Stahlblech eingesetzt werden. Die¬ se pressgehärteten Bauteile aus Stahlblech sind hochfeste Bau¬ teile, die insbesondere als Sicherheitsbauteile des Karosse¬ riebereichs verwendet werden. Hierbei ist es durch die Verwen¬ dung dieser hochfesten Stahlbauteile möglich, die Materialdicke gegenüber einem normalfesten Stahl zu reduzieren und somit geringe Karosseriegewichte zu erzielen.
Beim Presshärten gibt es grundsätzlich zwei verschiedene Möglichkeiten zur Herstellung derartiger Bauteile. Unterschieden wird in das sogenannte direkte und indirekte Verfahren.
Beim direkten Verfahren wird eine Stahlblechplatine über die sogenannte Austenitisierungstemperatur aufgeheizt und gegebe¬ nenfalls so lange auf dieser Temperatur gehalten, bis ein gewünschter Austenitisierungsgrad erreicht ist. Anschließend wird diese erhitzte Platine in ein Formwerkzeug überführt und in diesem Formwerkzeug in einem einstufigen Umformschritt zum fertigen Bauteil umgeformt und hierbei durch das gekühlte Formwerkzeug gleichzeitig mit einer Geschwindigkeit, die über der kritischen Härtegeschwindigkeit liegt, abgekühlt. Somit wird das gehärtete Bauteil erzeugt. Beim indirekten Verfahren wird zunächst, gegebenenfalls in ei¬ nem mehrstufigen Umformprozess , das Bauteil fast vollständig fertig umgeformt und beschnitten. Dieses umgeformte Bauteil wird anschließend ebenfalls auf eine Temperatur über der Aus- tenitisierungstemperatur erhitzt und gegebenenfalls für eine gewünschte erforderliche Zeit auf dieser Temperatur gehalten.
Anschließend wird dieses erhitzte Bauteil in ein Formwerkzeug überführt und eingelegt, welches schon die Abmessungen des Bauteils bzw. die Endabmessungen des Bauteils gegebenenfalls unter Berücksichtigung der Wärmedehnung des vorgeformten Bauteils besitzt. Nach dem Schließen des insbesondere gekühlten Werkzeuges wird somit das vorgeformte Bauteil lediglich in diesem Werkzeug mit einer Geschwindigkeit über der kritischen Härtegeschwindigkeit abgekühlt und dadurch gehärtet .
Das direkte Verfahren ist hierbei etwas einfacher zu realisie¬ ren, ermöglicht jedoch nur Formen, die tatsächlich mit einem einzigen Umformschritt zu realisieren sind, d.h. relativ einfache Profilformen.
Das indirekte Verfahren ist etwas aufwändiger, dafür aber in der Lage auch komplexere Formen zu realisieren.
Zusätzlich zum Bedarf an pressgehärteten Bauteilen entstand der Bedarf, derartige Bauteile nicht aus unbeschichtetem
Stahlblech zu erzeugen, sondern derartige Bauteile mit einer Korrosionsschutzschicht zu versehen.
Als Korrosionsschutzschicht kommen im Automobilbau lediglich das eher in geringem Maße verwendete Aluminium oder Aluminiumlegierungen in Frage oder aber die erheblich häufiger verlangten Beschichtungen auf der Basis von Zink. Zink hat hierbei den Vorteil, dass Zink nicht nur einen Barriereschutz wie Aluminium leistet, sondern einen kathodischen Korrosionsschutz. Zudem passen sich zinkbeschichtete pressgehärtete Bauteile besser in das Gesamtkorrosionsschutzkonzept der Fahrzeugkaros¬ serien ein, da diese in heute gängiger Bauweise voll verzinkt sind. Insofern kann Kontaktkorrosion vermindert oder ausgeschlossen werden.
Bei beiden Verfahren konnten jedoch Nachteile aufgefunden werden, die auch im Stand der Technik diskutiert werden. Bei dem direkten Verfahren, d.h. der Warmumformung von presshärtenden Stählen mit Zinkbeschichtung kommt es zu Mikro- (10 μιη bis 100 μιη) oder sogar Makrorissen im Material, wobei die Mikro- risse in der Beschichtung erscheinen und die Makrorisse sogar durch den vollständigen Blechquerschnitt reichen. Derartige Bauteile mit Makrorissen sind für die weitere Verwendung unge¬ eignet .
Beim indirekten Prozess, d.h. der Kaltumformung mit einer anschließenden Härtung und Restformung kann es ebenfalls zu Mik- rorissen in der Beschichtung kommen, welche ebenfalls unerwünscht sind, aber bei weitem nicht so ausgeprägt.
Zinkbeschichtete Stähle werden bislang - bis auf ein Bauteil im asiatischen Raum - im direkten Verfahren, d.h. der Warmumformung, nicht eingesetzt. Hier werden vielmehr Stähle mit ei¬ ner Aluminium-Silizium-Beschichtung eingesetzt.
Einen Überblick erhält man in der Veröffentlichung "Corrosion resistance of different metallic coatings on press hardened steels for automotive", Arcelor Mittal Maiziere Automotive Product Research Center F-57283 Maiziere-Les-Mez . In dieser Veröffentlichung wird ausgeführt, dass es für den Warmumform- prozess einen aluminierten Bor-Mangan-Stahl gibt, der unter dem Namen Usibor 1500P kommerziell vertrieben wird. Zudem werden zum Zwecke des kathodischen Korrosionsschutzes zinkvorbe- schichtete Stähle für das Warmumformverfahren vertrieben, nämlich der verzinkte Usibor Gl mit einer Zinkbeschichtung, die geringe Anteile von Aluminium enthält und ein sogenannter gal- vannealed beschichteter Usibor GA, der eine Zinkschicht mit 10 % Eisen enthält.
Es wird darauf hingewiesen, dass das Zink-Eisen-Phasendiagramm zeigt, dass oberhalb von 782 °C ein großer Bereich entsteht, in dem flüssige Zink-Eisen-Phasen auftreten, solange der Eisengehalt gering, insbesondere geringer als 60 % ist. Dies ist jedoch auch der Temperaturbereich, in dem der austenitisierte Stahl warm umgeformt wird. Es wird aber auch darauf hingewie¬ sen, dass, wenn die Umformung oberhalb von 782 °C stattfindet, ein großes Risiko der Spannungskorrosion durch flüssiges Zink besteht, welches vermutlich in die Korngrenzen des Basisstahls eindringt, welche zu Makrorissen im Basisstahl führt. Darüber hinaus ist bei Eisengehalten geringer als 30 % in der Beschichtung die Maximaltemperatur zum Umformen eines sicheren Produkts ohne Makrorisse niedriger als 782 °C. Dies ist der Grund, warum hiermit kein direktes Umformverfahren betrieben wird, sondern dass indirekte Umformverfahren. Hiermit soll das geschilderte Problem umgangen werden.
Eine weitere Möglichkeit dieses Problem zu umgehen, soll darin liegen, galvannealed beschichteten Stahl zu verwenden, was daran liegt, dass der zu Beginn schon bestehende Eisengehalt von 10 % und die Abwesenheit einer Fe2Al5-Sperrschicht zu einer ho¬ mogeneren Ausbildung des Beschichtung von überwiegend eisenreichen Phasen führt. Dies resultiert in einer Verringerung oder Vermeidung von zinkreichen, flüssigen Phasen. In "'STUDY OF CRACKS PROPAGATION INSIDE THE STEEL ON PRESS HARDENED STEEL ZINC BASED COATINGS ' , Pascal Drillet, Raisa Grigorieva, Gregory Leuillier, Thomas Vietoris, 8th Interna¬ tional Conference on Zinc and Zinc Alloy Coated Steel Sheet, GALVATECH 2011 - Conference Proceedings, Genova (Italy), 2011" wird darauf hingewiesen, dass verzinkte Bleche im direkten Verfahren nicht verarbeitbar sind.
Aus der EP 1 439 240 Bl ist ein Verfahren zum Warmumformen eines beschichteten Stahlproduktes bekannt, wobei das Stahlmate¬ rial eine Zink- oder Zinklegierungsbeschichtung aufweist, die auf der Oberfläche des Stahlmaterials ausgebildet ist und das Stahlbasismaterial mit der Beschichtung auf eine Temperatur von 700 °C bis 1.000 °C erwärmt und warm umgeformt wird, wobei die Beschichtung eine Oxidschicht besitzt, die hauptsächlich aus Zinkoxid besteht, bevor das Stahlbasismaterial mit der Zink- oder Zinklegierungsschicht erwärmt wird, um dann ein Verdampfen des Zinks beim Erwärmen zu verhindern. Hierfür wird ein spezieller Verfahrensablauf vorgesehen.
Aus der EP 1 642 991 Bl ist ein Verfahren zum Warmumformen eines Stahles bekannt, bei dem ein Bauteil aus einem gegebenen Bor-Mangan-Stahl auf eine Temperatur am Ac3-Punkt oder höher erhitzt wird, bei dieser Temperatur gehalten wird und dann das erhitzte Stahlblech zum fertigen Bauteil umgeformt wird, wobei das geformte Bauteil durch Kühlung von der Formgebungstempera¬ tur während des Formens oder nach dem Formen in einer solchen Weise abgeschreckt wird, dass die Abkühlrate zum MS-Punkt zu¬ mindest der kritischen Abkühlrate entspricht und dass die durchschnittliche Abkühlrate des geformten Bauteils vom MS- Punkt zu 200 °C sich im Bereich von 25 °C/s bis 150 °C/s be¬ findet . Aus der EP 1 651 789 Bl der Anmelderin ist ein Verfahren zum Herstellen von gehärteten Bauteilen aus Stahlblech bekannt, wobei hierbei Formteile aus einem mit einem kathodischen Kor¬ rosionsschutz versehenen Stahlblech kalt umgeformt werden und eine Wärmebehandlung zum Zwecke der Austenitisierung folgt, wobei vor, beim oder nach dem Kaltumformen des Formteils ein Endbeschnitt des Formteils und erforderliche Ausstanzungen o- der die Erzeugung eines Lochbildes vorgenommen werden und die Kaltumformung sowie der Beschnitt und die Ausstanzung und Anordnung des Lochbildes auf dem Bauteil 0,5 % bis 2 % kleiner ausgeführt werden als die Dimensionen, die das endgehärtete Bauteil haben soll, wobei das zur Wärmebehandlung kalt umge¬ formte Formteil anschließend zumindest teilbereichsweise unter Zutritt von LuftSauerstoff auf eine Temperatur erhitzt wird, welche eine Austenitisierung des Stahlwerkstoffes ermöglicht und das erhitzte Bauteil anschließend in ein Werkzeug über¬ führt wird und in diesem Werkzeug eine sogenannte Formhärtung durchgeführt wird, bei der durch das Anlegen und Pressen (Hal¬ ten) des Bauteils durch die Formhärtewerkzeuge das Bauteil ge¬ kühlt und dadurch gehärtet wird und die kathodische Korrosi- onsschut zbeschichtung aus einer Mischung aus im Wesentlichen Zink besteht und zudem ein oder mehrere Sauerstoffäffine Ele¬ mente. Hierdurch wird an der Oberfläche der Korrosionsschut z- beschichtung eine Oxidhaut aus den Sauerstoffäffinen Elementen während des Aufheizens gebildet, welche die kathodische Korro¬ sionsschutzschicht, insbesondere die Zinkschicht, schützt. Zu¬ dem wird bei dem Verfahren durch die maßstäbliche Verkleine¬ rung des Bauteils in Bezug auf seine Endgeometrie die Wärme¬ dehnung des Bauteils berücksichtigt, so dass beim Formhärten weder eine Kalibrierung noch eine Umformung notwendig sind.
Aus der WO 2010/109012 AI der Anmelderin ist ein Verfahren zum Herstellen partiell gehärteter Stahlbauteile bekannt, wobei eine Platine aus einem härtbaren Stahlblech einer Tempera- turerhöhung unterworfen wird, welche für eine Abschreckhärtung ausreicht und die Platine nach Erreichen einer gewünschten Temperatur und gegebenenfalls einer gewünschten Haltezeit in ein Umformwerkzeug überführt wird, indem die Platine zu einem Bauteil umgeformt und gleichzeitig abgeschreckt gehärtet wird, oder die Platine kalt umgeformt wird und das durch die kalte Umformung erhaltene Bauteil anschließend einer Temperaturerhö¬ hung unterzogen wird, wobei die Temperaturerhöhung so durchgeführt wird, dass eine Temperatur des Bauteils erreicht wird, die für eine Abschreckhärtung notwendig ist und das Bauteil anschließend in ein Werkzeug überführt wird, in dem das er¬ hitzte Bauteil abgekühlt und dadurch abgeschreckt gehärtet wird, wobei während des Erhitzens der Platine oder des Bau¬ teils zum Zwecke der Temperaturerhöhung auf eine zum Härten notwendige Temperatur in den Bereichen, die eine geringere Härte und/oder eine höhere Duktilität besitzen sollen, Absorptionsmassen anliegen oder mit einem geringen Spalt beabstandet sind, wobei die Absorptionsmasse bezüglich ihrer Ausdehnung und Dicke, ihrer Wärmeleitfähigkeit und ihrer Wärmekapazität und/oder hinsichtlich ihres Emissionsgrades gerade so dimensi¬ oniert sind, dass die in dem duktil verbleibendem Bereich auf das Bauteil einwirkende Wärmeenergie durch das Bauteil hin¬ durch in die Absorptionsmasse fließt, so dass diese Bereiche kühler bleiben und insbesondere die zum Härten notwendige Tem¬ peratur gerade nicht oder nur teilweise erreichen, so dass diese Bereiche nicht oder nur teilweise gehärtet werden kön¬ nen .
Aus der DE 10 2005 003 551 AI ist ein Verfahren zur Warmumformung und Härtung eines Stahlblechs bekannt, bei dem ein Stahl¬ blech auf eine Temperatur über den Ac3-Punkt erwärmt wird, da¬ nach eine Abkühlung auf eine Temperatur im Bereich von 400 °C bis 600 °C erfährt und erst nach Erreichen dieses Temperatur¬ bereichs umgeformt wird. Diese Schrift geht allerdings nicht auf die Rissproblematik bzw. eine Beschichtung ein, noch wird eine Martensitbildung beschrieben. Ziel der Erfindung ist die Bildung von Zwischengefüge, sogenanntem Bainit .
Aus der EP 2 290 133 AI ist ein Verfahren zum Herstellen eines mit einem metallischen, vor Korrosion schützenden Überzug versehenen Stahlbauteils und das Stahlbauteil selbst bekannt. In dieser Druckschrift wird sowohl das direkte als auch das indi¬ rekte Verfahren beschrieben, wobei bei diesem Verfahren die Platine auf mindestens 800 °C erhitzt wird und die Zinkbe- schichtung zudem Nickel enthält und zwar in Gehalten von
7 Gew.-% bis 15 Gew.-%, wobei die Zink-Nickel-Beschichtung eine elektrisch abgeschiedene, einphasige aus γ-ZnNi-Phasen be¬ stehende ZnNi-Legierung ist.
Darüber hinaus ist es bekannt, auf presshärtenden Stählen Überzüge aus Aluminium-Silizium-Legierungen abzuscheiden, welche sich insbesondere dadurch von Zinküberzügen unterscheiden, dass Beschichtungen auf Zinkbasis einen kathodischen Korrosionsschutz bieten, während Aluminium-Silizium-Überzüge, da sie elektrochemisch edler sind als das darunter liegende Eisen, als sogenannter Barriereschutz wirken.
Aus der AT 509 597 A4 sind ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Herstellen eines Formbauteiles bekannt.
Bei diesem Verfahren wird ein aus einem Blech abgetrennter bezüglich seiner Dicke abgestufter Rohling für ein anschließendes Presshärten abschnittsweise auf unterschiedliche Endtempe¬ raturen erwärmt. Um vorteilhafte Herstellungsbedingungen zu schaffen wird vorgeschlagen, den Rohling nach dem Abtrennen aus dem Blech zu erwärmen und durch ein Warmwalzen oder Warmpressen in seiner Dicke abzustufen, bevor er während seiner Förderung quer zur Richtung der Dickenabstufung durch ein Heizelement abschnittsweise auf die unterschiedlichen Endtem¬ peraturen erwärmt wird.
Bei verzinkten und insbesondere feuerverzinkten Platinen bzw. Blechen für das Presshärten ist es bekannt, dass durch die Zu¬ gabe von chemischen Elementen zum Zink, welche Sauerstoffäffi- ner sind als Zink, diese Elemente während des Erhitzens zum Zwecke des Austenitisierens an die Oberfläche der Zinkbe- schichtung diffundieren und dort anstelle des Zinks mit Sauerstoff reagieren. Dieser gewünschte Effekt bildet eine glasar¬ tige, sehr dünne, jedoch gut deckende Schicht auf der Zinkbe- schichtung, welche die Zinkbeschichtung vor Oxidation schützt, so dass die kathodische Wirkung des Zinks bzw. auch einer Zink-Eisen-Schicht erhalten bleibt. Für weitere Verfahrens¬ schritte bzw. die Weiterverarbeitung dieser gehärteten Bleche kann es jedoch vorteilhaft sein genau diese harte glasartige Schicht von der Oberfläche wieder zu entfernen, insbesondere um diese Oberfläche bezüglich der Haftung von nachfolgend auf¬ gebrachten Schichten, insbesondere Lackschichten zu konditio- nieren. Hierzu ist es bekannt, diese Schichten beispielsweise durch sogenanntes Trockeneisstrahlen von der Oberfläche zu entfernen .
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zum Erzeugen gehärteter Stahlbauteile zu schaffen, bei dem das sogenannte Li- quid-Metal-Embrittlement durch die Reaktion flüssiger Zinkpha¬ sen mit Austenit und/oder Ferrit verhindert wird und anderer¬ seits sowohl die Oberfläche konditioniert, bei verzinkten Ble¬ chen die Schweißeignung verbessert und das Materialverhalten homogenisiert wird.
Die Aufgabe wird mit einem Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind in Unteransprüchen gekennzeichnet .
Es ist eine weitere Aufgabe ein Strukturbauteil, insbesondere eine Kraftfahrzeug-B-Säule, zu schaffen, welches über verbes¬ serte Eigenschaften, insbesondere bezüglich der Nachbearbei¬ tung, und ein homogeneres Materialverhalten besitzt.
Die Aufgabe wird mit den Merkmalen des Anspruchs 15 gelöst.
Das erfindungsgemäße Verfahren sieht vor, härtbare Stahlble¬ che, die insbesondere mit einem Korrosionsschutzüberzug aus einem Metall oder einer Metalllegierung versehen sind, im sogenannten direkten Verfahren zu gehärteten Stahlbauteilen zu verarbeiten. Beim direkten Verfahren wird aus einem Band aus der härtbaren Stahllegierung, welche mit dem Überzug aus dem Metall oder der Metalllegierung ausgebildet ist, eine Platine ausgestanzt, diese Platine auf die notwendige Austenitisie- rungstemperatur erhitzt und anschließend umgeformt und mit ei¬ ner Geschwindigkeit über der kritischen Härtegeschwindigkeit abgekühlt .
Insbesondere bei Beschichtungen aus Zink oder einer Zinklegie¬ rung ist es vorgesehen, die Umformung unter der peritektischen Temperatur des Systems Eisen-Zink (Schmelz-, Ferrit-, γ- Phase) , möglichst jedoch bei Temperaturen durchzuführen, bei denen keinerlei flüssige Phase des Überzugs vorhanden ist, um das sogenannte Liquid-Metal-Embrittlement , d. h. die Reaktion des Zinks oder der Zinklegierung mit Austenit und/oder Ferrit während der Umformphase zu verhindern. Um hierbei eine Ab¬ schreckhärtung noch gewährleisten zu können, wird die Zusammensetzung der Stahllegierung im Rahmen der üblichen Zusammensetzung eines härtbaren Bor-Mangan-Stahles (z. B. 22MnB5) so eingestellt, dass eine Abschreckhärtung durchgeführt und dabei durch eine verzögerte Umwandlung des Austenit in Martensit das Vorhandensein von Austenit auch bei tieferen Temperaturen unterhalb von 780 °C gewährleistet ist.
Dies bedeutet, dass ein Blech aus der härtbaren Stahllegierung jedoch zunächst einmal auf die Austenitisierungstemperatur erhitzt werden muss, um überhaupt Austenit bilden zu können. Um anschließend unter die peritektische Temperatur des jeweiligen Systems aus dem Stahl und dem Überzugsmetall zu gelangen, bes¬ ser noch möglichst in einen Temperaturbereich zu gelangen, in dem keine oder so wenig wie irgend möglich flüssige Phasen des Systems vorhanden sind, ist es notwendig eine Abkühlung der Stahlplatine herbeizuführen. Erfindungsgemäß wird diese Abküh¬ lung durch Wärmeleitung erzielt, wobei zum Abführen der erforderlichen Wärmeenergie das Blech bzw. die Platine nach dem Aufheizen auf die Austenitisierungstemperatur und die erforderliche Austenitisierung in Kontakt mit wärmeleitendem Material und insbesondere wärmeleitenden Festkörpern, wie metalli¬ schen Platten, Rollen oder anderen metallischen Werkzeugen o- der hoch wärmeleitfähigen Werkzeugen aus anderen Materialien, z. B. geeigneten Keramiken, gebracht wird.
Bei einer ersten vorteilhaften Ausführungsform wird die Kühlung hierbei an den Oberflächen des Stahlblechs bzw. der Be- schichtung durch das Anlegen wärmeleitender, insbesondere gekühlter Platten, oder das Hindurchführen der Platine durch wärmeleitende, insbesondere gekühlte Rollen, herbeigeführt.
Bei einer zweiten vorteilhaften Ausführungsform wird bei Zinkoder Zinklegierungsbeschichtung des Stahlblechs hierbei der Druck, den die Rollen bzw. Walzen oder die flächigen Werkzeuge auf das Stahlblech ausüben, so gewählt, dass durch den Druck die glasartige harte Oberflächenschicht zerstört bzw. in die Zink- bzw. Zinklegierungsschicht eingedrückt wird. Hierdurch kann erfindungsgemäß der Anteil des oberflächlichen, nicht von einer glasartigen und isolierenden Schicht bedeckten Korrosi- onsschut zmetalles erhöht werden, so dass einerseits der elekt¬ rische Widerstand sinkt, was die Schweißfähigkeit verbessert, und zum anderen die Oberfläche schon soweit konditioniert ist, dass die Oberfläche für nachfolgende Beschichtungsschritte, insbesondere Lackierschritte, konditioniert ist.
Dies kann sowohl bei flächigen Werkzeugen, insbesondere aber auch bei Walzen entsprechend einer dritten vorteilhaften Ausführungsform noch dadurch unterstützt werden, dass die Walzen bzw. flächigen Werkzeuge über eine Mikro- oder Nanokonturie- rung verfügen.
Entsprechend einer vierten vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung wird der Pressdruck der Werkzeuge und insbesondere der Walzen, also der Walzdruck, derart hoch gewählt, dass eine Umformung bzw. ein bestimmter Walzgrad erreicht wird. Vorteil¬ hafterweise kann ein Walzgrad von 10 % bis 75 % erzielt wer¬ den. Hierbei ist von Vorteil, dass ein solches thermomechani- sches Walzen eine Kornfeinung durch Streckung der Austenitkör- ner bewirkt, welches die Duktilität des Werkstoffs erhöht.
Darüber hinaus ist es entsprechend einer fünften vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung möglich, den Walzdruck oder Pressdruck der Werkzeuge sowohl über die Länge (Walzdruck, Pressdruck) als auch über die Breite zu variieren, so dass Bleche mit teilbereichsweise unterschiedlichen Eigenschaften und insbesondere unterschiedlichen Dicken erzeugt werden können .
Solche entsprechend ausgebildeten Bleche werden als taylored rolled blanks bzw. taylored property parts bezeichnet. Durch derartige Teile lassen sich insbesondere Gewichtsreduktionen erreichen, weil in bestimmten Bereichen mit geringeren Blechdicken gearbeitet werden kann. Bei einer solchen erfindungsgemäßen Verfahrensweise, bei der die unterschiedlichen Blechdi¬ cken nicht - wie im Stand der Technik üblich - vor dem Auste- nitisieren sondern nach dem Austenitisieren erzeugt werden, ist von Vorteil, dass unterschiedliche Temperaturen in der Platine aufgrund unterschiedlicher Dicken und durch das unterschiedliche dicke Walzen auch durch unterschiedlich dicke Zinkbeschichtungen bzw. Metallbeschichtungen und damit unterschiedliche Emmisivitäten vermieden werden.
Es gelingt somit erfindungsgemäß ein metallurgisch homogenes Material betreffend sowohl des Basismaterials als auch die Be- schichtung mit unterschiedlichen Dicken zu erzeugen, so dass durch das anschließende Presshärten noch gezielter Einfluss auf die durch das Presshärten erzielten Materialeigenschaften genommen werden kann, während metallurgisch uneinheitliches Material (Gefüge, Phasen) während des Presshärtens zusätzlich unterschiedlich auf den Presshärteschritt reagiert.
Die Erfindung betrifft somit ein Verfahren zum Herstellen eines gehärteten Stahlbauteils, wobei aus einem Stahlband eine Platine geschnitten wird, die Platine in einer Heizeinrichtung einer Wärmebehandlung unterzogen wird, wobei die Wärmebehandlung so durchgeführt wird, dass die erzielte Temperatur und die Wärmebehandlungsdauer der Platine eine Austenitisierung des Stahlwerkstoffs bewirkt und die Platine in ein Presshärte¬ werkzeug überführt wird, in dem die Platine zu dem Stahlbau¬ teil umgeformt wird, wobei die Temperatur der Platine beim Einlegen der Platine in das Presshärtewerkzeug so gewählt ist, dass sie über der Martensitbildungstemperatur der Stahllegierung liegt und im Presshärtewerkzeug eine Abkühlung mit einer über der kritischen Härtegeschwindigkeit der Stahllegierung liegenden Kühlrate erfolgt, wobei die Platine nach der Wärme- behandlung zum Zwecke der Austenitisierung und vor dem Presshärten einem Zwischenkühlschritt unterworfen wird, bei dem zu¬ mindest ein Festkörper in wärmeleitenden Kontakt mit der Platine gebracht wird.
Erfindungsgemäß übt der zumindest eine wärmeleitende Festkör¬ per Druck auf die Platine aus.
Vorteilhaft ist, wenn der zumindest eine wärmeleitende Fest¬ körper Umform- oder Walzgrade bis 10 % bewirkt.
Vorteilhaft ist ferner, dass der zumindest eine wärmeleitende Festkörper eine Dickenreduzierung von 10 % bis 300 % bezogen auf die Enddicke bewirkt.
Weiterhin vorteilhaft ist, wenn ein Walzgrad von 10 % bis 75 % herbeigeführt wird.
Erfindungsgemäß wird ein Druck von mehr als 1 MPa ausgeübt.
Die Erfindung betrifft ferner ein Verfahren bei dem als Stahlband ein mit einer Korrosionsschutzschicht versehenes Stahl¬ band verwendet wird, wobei die Korrosionsschutzschicht eine Aluminium- oder Aluminiumlegierungsschicht oder eine Zink- o- der eine Zinklegierungsschicht ist.
Ferner wird erfindungsgemäß die Platine mit einer Temperatur von etwa 800 °C bis 1.100 °C, insbesondere 850 °C bis 950 °C, aus dem Ofen entnommen, wobei die Temperatur, bei der der wärmeleitende Festkörper in Kontakt gebracht wird, 700 °C bis 1.050 °C, insbesondere 750 °C bis 850 °C, beträgt und die Pla¬ tine nach dem Kontakt mit dem wärmeleitenden Festkörper noch eine Temperatur von 500 °C bis 700 °C besitzt, wobei die Ein- legetemperatur in das Presshärtewerkzeug oberhalb der Marten- sit-Starttemperatur liegt.
Vorteilhaft ist, wenn die Platine durch den wärmeleitenden Festkörper zumindest in Längsrichtung bzw. in einer Transportrichtung mit einem Dickenprofil mit unterschiedlichen Dicken ausgebildet wird.
Weiterhin vorteilhaft ist, wenn die Platine durch den wärme¬ leitenden Festkörper in alle Richtungen mit einem Dickenprofil mit unterschiedlichen Dicken ausgebildet wird.
Ferner vorteilhaft ist, dass der oder die wärmeleitenden Fest¬ körper Umformwalzen sind, durch welche die Platine hindurchge¬ führt und dabei gewalzt wird.
Vorteilhaft ist zudem, wenn der oder die wärmeleitenden Festkörper plattenartige Werkzeuge bzw. Formwerkzeuge sind, welche aufeinander zu bewegbar sind und die Platine zwischen sich zumindest klemmend halten oder umformen oder in der Dicke reduzieren oder mit einem Dickenprofil ausbilden, wobei die plat¬ tenartigen Werkzeuge pressend oder schmiedend auf die Platine einwirken .
Die Erfindung wird anhand einer Zeichnung beispielhaft erläu¬ tert. Es zeigen hierbei:
Figur 1: das erfindungsgemäße Verfahren in einer schematischen
Darstellung;
Figur 2: eine erste vorteilhafte Ausführungsform des Verfahrens ; Figur 3: eine zweite vorteilhafte Ausführungsform des Verfah¬ rens ;
Figur 4: eine dritte vorteilhafte Ausführungsform des Verfahrens ;
Figur 5: ein Verfahren nach dem Stand der Technik zum Erzeugen gehärteter Stahlbauteile;
Figur 6: ein zweites Verfahren nach dem Stand der Technik zum
Erzeugen gehärteter Stahlbauteile.
Bei den bekannten Verfahren nach dem Stand der Technik (Fig. 5, 6) wird eine Stahlplatine, die auch eine aus mehreren Ble¬ chen zusammengesetzte bzw. zusammengeschweißte Stahlplatine sein kann, oder eine Stahlplatine ist, welche mit unterschied¬ lichen Dicken ausgewalzt wurde, entweder einem Beschnitt und einer - auch mehrstufigen - Umformung unterworfen, anschließend austenitisiert , in einem Werkzeug ohne weitere Umform¬ schritte formgehärtet und anschließend oberflächenkonditio- niert oder eine derartige Platine austenitisiert , einer
Warmumformung und Härtung unterworfen und anschließend insbesondere mit Laser einem Endbeschnitt und einer anschließenden Oberflächenkonditionierung unterworfen .
Das erfindungsgemäße Verfahren (Fig. 1) ist grundsätzlich ein direktes Warmumformverfahren, bei dem Umformung und Härtung im Wesentlichen nach der Austenitisierung stattfinden. Grundsätzlich wird bei diesem Verfahren ein sogenannter Zwischenkühl- schritt vorgesehen.
Der Zwischenkühlschritt ist ein Verfahrensabschnitt, der eine zumindest oberflächliche Kühlung des warmumzuformenden
Blechabschnitts bzw. der warmumzuformenden Platine umfasst. Hierbei wird das Verfahren und insbesondere der Zwischenkühl- schritt jedoch so geführt, dass die Temperatur des Blechab¬ schnitts bwz . der Platine nach diesem Zwischenkühlschritt noch so hoch ist, dass eine martensitische Härtung des austeniti- schen Gefüges, noch möglich ist. Die üblicherweise für diese Verfahrensformen verwendeten Bor-Mangan-Stähle, z. B. 22MnB5, lassen sich durch ein entsprechendes, an sich bekanntes Legie¬ rungskonzept durch die Zulegierung entsprechender Umwandlungs- verzögerer in an sich bekannter Menge so umwandlungsverzögert einstellen, dass die Martensitbildungstemperatur nach unten abgesenkt wird.
Bei mit einem Zink- oder einem Zinklegierungsüberzug versehe¬ nen Platinen bzw. Blechabschnitten kann durch diese Umwandlungsverzögerung einerseits und durch eine entsprechende Ab¬ kühlung zumindest der Zinkschicht andererseits die Warmumfor¬ mung bei einer Temperatur durchgeführt werden, bei der bezogen auf den Stahlgrundwerkstoff eine Härtung noch möglich ist, je¬ doch die peritektische Temperatur des Zink-Eisen-Diagramms be¬ reits unterschritten wird, oder noch besser die Temperatur so niedrig ist, dass möglichst keine flüssige Phase der Zinkbe- schichtung vorhanden ist, so dass im Grenzschichtbereich zwischen dem Stahl und der Zinkbeschichtung bzw. in der zwischen beiden Teilen gebildeten Diffusionsschicht kein flüssiges Zink mit Austenit und/oder Ferrit zum sogenannten Liquid-Metal- Embrittlement führen kann.
Das Gesamtverfahren läuft hierbei wie folgt ab:
Von einem aufgespulten Stahlband 1 wird Stahlband 2 abgezogen und mit einer Trennvorrichtung 3 das Stahlband in Blechab¬ schnitte bzw. Platinen 4 unterteilt. Diese Blechabschnitte bzw. Platinen 4 können auch aus einer Mehrzahl von miteinander verschweißten einzelnen Blechstücken als sogenanntes taylored welded blank (TWB) ausgebildet sein.
Dieser Blechabschnitt 4 bzw. diese Platine 4 (im Nachfolgenden nur noch Platine genannt) wird anschließend einer Heizeinrich¬ tung 5 zugeführt, welche in der Lage ist, abgestimmt auf das Legierungskonzept des Stahls, aus dem die Platine 4 ausgebil¬ det ist, eine Glühung bei einer Temperatur durchzuführen, die hoch genug ist, eine Austenitisierung des Stahlwerkstoffs her¬ beizuführen .
Die Platine 4 kann hierbei eine Stahlblechplatine sein, die keine weitere Oberflächenbeschichtung besitzt, also eine blan¬ ke Stahlplatine ist, sie kann aber auch über einen metalli¬ schen Korrosionsschutzüberzug bzw. eine Korrosionsschut zbe- schichtung verfügen.
Mögliche Korrosionsschut zbeschichtungen der Stahlplatine 4 können Zink- oder Zinklegierungsbeschichtungen oder Aluminiumoder Aluminiumlegierungsbeschichtungen sein. Insbesondere kann es sich um Zinkbeschichtungen handeln, welchen Sauerstoffäffi- ne Elemente, z. B. Aluminium, zugemischt sind, wie Galfan. Möglich ist auch eine galvalume Beschichtung oder eine Zinkbe- schichtung, die durch einen vorangehenden Galvannealing- Schritt mit dem darunter liegenden Eisen reagiert hat und eine Zink-Eisen-Beschichtung ist. Darüber hinaus sind Aluminium- Silizium-Legierungen bekannt und üblich.
Die Platine 4 wird in der Heizeinrichtung 5, die beispielswei¬ se ein Strahlungsglühofen ist, solange wärmebehandelt, bis ein gewünschter Austenitisierungsgrad des Stahlgrundwerkstoffs er¬ zielt ist. Wird eine blanke Platine erhitzt, kann die Glühung unter einer Schutzgasatmosphäre stattfinden, um eine Verzunderung, d. h. eine Oxidation des Stahls, zu verhindern.
Wird eine Zinklegierungsbeschichtung verwendet, welche insbe¬ sondere Sauerstoffäffine Elemente in Mengen von 0,1 % bis 15 % enthält, wird der Stahlwerkstoff und auch die kathodisch wir¬ kende Zinkkorrosionsbeschichtung dadurch geschützt, dass während der Wärmebehandlung die Sauerstoffäffinen Elemente die Oberfläche der Korrosionsschut zbeschichtung diffundieren und dort bevorzugt mit Sauerstoff reagieren. Hieraus ergibt sich eine sehr dünne, jedoch deckende, glasartige Schicht auf der metallischen Korrosionsschut zbeschichtung aus Zink, welche diese metallische Korrosionsschut zbeschichtung aus Zink und auch den darunter liegenden Stahl vor Oxidation schützt. Bei der Verwendung von Aluminium als Sauerstoffäffinem Element bildet sich beispielsweise eine Aluminiumoxidhaut.
Bei der Verwendung einer Aluminium- bzw. Aluminium-Silizium- Legierungsschicht auf der Platine schützt diese den darunter liegenden Stahlwerkstoff vor Oxidation während der Wärmebe¬ handlung .
Nach der gewünschten Glühzeit bzw. Wärmebehandlungszeit wird die Platine 4 aus der Heizeinrichtung 5 entnommen und dem bereits erwähnten Zwischenkühlschritt zugeführt.
Grundsätzlich findet die Zwischenkühlung dadurch statt, dass ein wärmeleitender Festkörper mit der Oberfläche der heißen Stahlplatine in Kontakt gebracht wird. Bei dem wärmeleitenden Festkörper kann es sich um Walzenplatten, Pressenwerkzeuge o- der ähnliches handeln. Bei einer vorteilhaften Ausführungsform des Verfahrens wird die Platine 4 nach der Entnahme aus der Heizeinrichtung 5 in eine Zwischenkühleinrichtung 6 verbracht. Die Kühleinrichtung 6 ist beispielsweise zumindest ein Paar von Walzrollen 7, 8, welche auf je einer Oberfläche 4a der Platine 4 abrollen bzw. die Platine 4 in Förderrichtung 11 durch gegensinnige Drehung bewegen. Hierbei wird ein form- bzw. kraftschlüssiger Verband zwischen den Rollen 7, 8 und der Platine 4 herbeigeführt. Anstelle der Walzrollen 7, 8, die insbesondere gekühlt ausgebil¬ det sein können, können Kühlplatten 9, 10 bzw. Kühlpressplatten 9, 10, zwischen welche die Platine 4 gelegt wird und wel¬ che dann entsprechend der Pfeilrichtung 12 aufeinander zu bewegt werden, um allseitig flächig auf der bzw. an der Platine 4 anzuliegen, vorgesehen sein.
Bei dieser vorteilhaften Ausführungsform des Verfahrens wird eine minimale Umformung beim Walzen oder Pressen angestrebt, wobei die Umformung etwa 0,1 % beträgt. Es konnte herausgefun¬ den werden, dass, wenn auf die heiße Platine mit einem Druck eingewirkt wird, der Übergangswiderstand in mü deutlich ge¬ senkt werden kann. Während der Übergangswiderstand bei 0,5 MPa noch 5 mü betrug, sinkt dieser bei 1,5 MPa auf 1 mü und bei 3 MPa auf 0,3 mQ . Sowohl über das Walzen als auch über das Pressen können diese entsprechenden Drücke auf die Oberfläche aus¬ geübt werden. Vorzugsweise Drücke zwischen 1 MPa und 5 MPa, welche einerseits einen guten Wärmeübergang sicherstellen und andererseits bei verzinkten Blechen dafür sorgen, dass die äußerste glasartige Oberflächenschicht so weitgehend verletzt bzw. in die Oberfläche eingedrückt wird, dass der Übergangswi¬ derstand verbessert wird und die Oberfläche für weitere Be¬ handlungsschritte ausreichend konditioniert ist.
Bei einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform des Verfahrens (Fig. 3) wird mit höheren Press- bzw. Walzdrücken gear- beitet, so dass eine Platine mit einer Ausgangsdicke di, welche der Heizeinrichtung entnommen wird, auf eine Dicke d2 reduziert wird. Hierzu üben die Walzrollen 7, 8 zwischen sich einen entsprechenden Druck aus, so dass 10 % bis 75 % Walzgrad erzielt werden können, bzw. eine Dickenreduktion von etwa 10 % bis 300 % erzielt wird.
Bei dieser Ausführungsform werden bezüglich der Oberflächen- konditionierung einer verzinkten Stahlplatine 4 die gleichen vorteilhaften Effekte erzielt wie in der Ausführungsform, die zuvor beschrieben wurde. Hinzukommt jedoch, dass die entspre¬ chenden Umformgrade und insbesondere Walzgrade zu einer Korn- feinung und insbesondere Kornfeinung der Austenitkorner führt, was die Duktilität des Werkstückes erhöht. Diese Erhöhung der Duktilität des Werkstückes wirkt auch im kalten Zustand des Werkstückes, d. h. auch nach einer folgenden Warmumformung und Presshärtung .
Die Dickenreduktion kann zwischen den Platten 9, 10 bzw. einem mit den Platten 9, 10 bestückten Werkzeug sowohl in Form einer Pressung als auch in Form einer Schmiedung, d. h. mit einer schlagartigen Einwirkung durchgeführt werden.
Bei einer weiteren vorteilhaften Ausführungsform (Fig. 4) wird über die Längsrichtung der Platine 4, d. h. in Förderrichtung 11 mit unterschiedlichen Walzdrücken der Walzen 7, 8 die Platine 4 mit einem Dickenprofil, welches unterschiedliche Di¬ cken, z. B. di > d3 > d2 ausgebildet und in dieser Form ein an sich bekanntes taylored rolled blank (TRB) erzeugt. Mit einem solchen taylored rolled blank kann abhängig von den Anforderungen in der Praxis die Blechdicke voreingestellt werden, welches einen Gewichtsvorteil ergibt. Auch bei dieser vorteil¬ haften Ausführungsform des Verfahrens lässt sich eine unterschiedliche Blechdicke der Platine 4 ebenfalls zwischen zwei Platten 9 und 10 bzw. durch zwei Platten 9, 10 mit einem entsprechenden Profil realisieren, wobei diese Platten ebenfalls pressend, aber auch schmiegend auf die Platine 4 einwirken können. Bei der Verwendung von Walzrollen 7, 8 ist hierbei von Vorteil, dass das Verfahren kontinuierlich durchgeführt werden kann .
Bei der Verwendung von Press- bzw. Schmiedewerkzeugen bzw. Platten 7, 8 ist von Vorteil, dass ein Dickenprofil nicht nur über die Längsrichtung (Förderrichtung 11) sondern auch in Querrichtung erzeugt werden kann.
Bei der Erzeugung eines Dickenprofils während der erfindungs¬ gemäßen Zwischenkühlung bzw. in Kombination mit der erfindungsgemäßen Zwischenkühlung ist von Vorteil, dass in der Heizeinrichtung zuvor eine uniforme Aufheizung des gesamten Werkstoffs stattgefunden hat. Das Dickenprofil wird somit bei ei¬ nem Werkstoff eingestellt, der eine gleichmäßige Temperatur und metallische Phasenverteilung aufweist, so dass beim an¬ schließenden Presshärten alle Bereiche dieses Werkstückes in gleicher Weise auf die Härtung reagieren können.
Auch bei dieser vorteilhaften Ausführungsform wird selbstverständlich bei mit einer Zink- bzw. Zink-Aluminium- Korrosionsschutzschicht versehenen Platinen die Oberfläche so konditioniert, dass der Oberflächenwiderstand abgesenkt wird und die Oberfläche für nachfolgende Beschichtungsschritte vor¬ bereitet ist.
Bei den beschriebenen vorteilhaften Ausführungsformen können sowohl die Walzrollen 7, 8 als auch die Platten bzw. Press- /Schmiedewerkzeuge 9, 10 platinenseitig mit einer mikro- oder nanokonturierten Oberfläche versehen sein, welche die Konditionierung der Oberfläche 4a der Platine noch verstärkt. Die derart zwischengekühlte Platine 4 bzw. zwischengekühlte und oberflächenkonditionierte bzw. bezüglich der Dicke vorbe¬ handelte Platine 4 gelangt anschließend in ein Warmumform- und Härtewerkzeug 13, in dem die Platine 4 der eigentlichen Form¬ gebung unterworfen wird und bei der Formgebung gleichzeitig mit einer über der kritischen Härtegeschwindigkeit des Stahlmaterials liegenden Geschwindigkeit abgekühlt wird, so dass die entsprechende Form und Härtung herbeigeführt wird. An¬ schließend wird das derart erzeugte Formteil 14 aus der ent¬ sprechenden Presshärteeinrichtung 13 entnommen und gegebenenfalls insbesondere mittels einer Laserschneidvorrichtung 15 beschnitten .
Aufgrund der Oberflächenkonditionierung während des Zwischen- kühlschrittes kann eine Oberflächenkonditionierung entfallen.
Bezugszeichenliste :
1 aufgespultes Stahlband
2 Stahlband
3 Trennvorrichtung
4 Platine
4a Oberfläche
5 Heizeinrichtung
6 Kühleinrichtung
7 Walzrolle
8 Walzrolle
9 Kühlplatte/Kühlpressplatten
10 Kühlplatte/Kühlpressplatten
11 Förderrichtung
12 Pfeilrichtung
13 Presshärteeinrichtung
14 Formteil
15 Laserschneidvorrichtung di Dicke
d2 Dicke
d3 Dicke

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zum Herstellen eines gehärteten Stahlbauteils, wobei aus einem Stahlband (2) eine Platine (4) geschnitten wird, die Platine (4) in einer Heizeinrichtung (5) einer Wärmebehandlung unterzogen wird, wobei die Wärmebehandlung so durchgeführt wird, dass die erzielte Temperatur und die Wärmebehandlungsdauer der Platine (4) eine Austenit isierung des Stahlwerkstoffs bewirkt und die Platine (4) in ein Presshärtewerkzeug überführt wird, in dem die Platine (4) zu dem Stahlbauteil umgeformt wird, wobei die Temperatur der Platine (4) beim Einlegen der Platine (4) in das Presshärtewerkzeug so gewählt ist, dass sie über der Martensit- bildungstemperatur der Stahllegierung liegt und im Presshärtewerkzeug eine Abkühlung mit einer über der kritischen Härtegeschwindigkeit der Stahllegierung liegenden Kühlrate erfolgt , dadurch gekennzeichnet, dass die Platine (4) nach der Wärmebehandlung zum Zwecke der Austenitisierung und vor dem Presshärten einem Zwischen- kühlschritt unterworfen wird, bei dem zumindest ein Fest¬ körper (7, 8; 9, 10) in wärmeleitenden Kontakt mit der Platine (4) gebracht wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der zumindest eine wärmeleitende Festkörper (7, 8; 9, 10) Druck auf die Platine (4) ausübt.
1
3. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der zumindest eine wärmeleitende Fest¬ körper (7, 8; 9, 10) Umform- oder Walzgrade bis 10 % be¬ wirkt .
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass der zumindest eine wärmeleitende Fest¬ körper (7, 8; 9, 10) eine Dickenreduzierung von 10 % bis 300 % bezogen auf die Enddicke bewirkt.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass ein Walzgrad von 10 % bis 75 % herbeigeführt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass ein Druck von mehr als 1 MPa ausgeübt wird.
7. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass als Stahlband (1) ein mit einer Korro¬ sionsschutzschicht versehenes Stahlband verwendet wird, wo¬ bei die Korrosionsschutzschicht eine Aluminium- oder Alumi¬ niumlegierungsschicht oder eine Zink- oder eine Zinklegie¬ rungsschicht ist.
8. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Platine (4) mit einer Temperatur von etwa 800 °C bis 1.100 °C aus dem Ofen entnommen wird, die Temperatur, bei der der wärmeleitende Festkörper (7, 8 ; 9, 10) in Kontakt gebracht wird, 700 °C bis 1.050 °C be¬ trägt und die Platine (4) nach dem Kontakt mit dem wärme¬ leitenden Festkörper (7, 8; 9, 10) noch eine Temperatur von 500 °C bis 700 °C besitzt, wobei die Einlegetemperatur in das Presshärtewerkzeug oberhalb der Martensit- Starttemperatur liegt.
2
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Platine (4) mit einer Temperatur von etwa 850 °C bis 950 °C aus dem Ofen entnommen wird.
10. Verfahren nach Anspruch 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperatur, bei der der wärmeleitende Festkörper (7, 8; 9, 10) in Kontakt gebracht wird, 750 °C bis 850 °C beträgt .
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Platine (4) durch den wärmeleiten¬ den Festkörper (7, 8; 9, 10) zumindest in einer Richtung (11) mit einem Dickenprofil mit unterschiedlichen Dicken ausgebildet wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Platine (4) durch den wärmeleitenden Festkörper (7, 8 ; 9, 10) in alle Richtungen mit einem Dickenprofil mit unter¬ schiedlichen Dicken ausgebildet wird.
13. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der oder die wärmeleitenden Festkörper (7, 8) Umformwalzen sind, durch welche die Platine (4) hindurchgeführt und dabei gewalzt wird.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass der oder die wärmeleitenden Festkörper (9, 10) plattenartige Werkzeuge bzw. Formwerkzeuge sind, welche aufeinander zu bewegbar sind und die Platine (4) zwischen sich zumindest klemmend halten oder umformen oder in der Dicke reduzieren oder mit einem Dickenprofil ausbil¬ den, wobei die plattenartigen Werkzeuge (9, 10) pressend oder schmiedend auf die Platine (4) einwirken.
3
5. Strukturbauteil, insbesondere Kraftfahrzeug-B-Säule, herge¬ stellt mit einem Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14.
4
PCT/EP2013/078036 2013-01-23 2013-12-27 Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile und ein strukturbauteil, welches nach dem verfahren hergestellt ist WO2014114420A1 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE201310100682 DE102013100682B3 (de) 2013-01-23 2013-01-23 Verfahren zum Erzeugen gehärteter Bauteile und ein Strukturbauteil, welches nach dem Verfahren hergestellt ist
DE102013100682.5 2013-01-23

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014114420A1 true WO2014114420A1 (de) 2014-07-31

Family

ID=49917093

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/EP2013/078036 WO2014114420A1 (de) 2013-01-23 2013-12-27 Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile und ein strukturbauteil, welches nach dem verfahren hergestellt ist

Country Status (2)

Country Link
DE (1) DE102013100682B3 (de)
WO (1) WO2014114420A1 (de)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113817907A (zh) * 2020-06-18 2021-12-21 比尔斯坦有限责任两合公司 用于模压淬火可热成型的板坯的方法
CN115485415A (zh) * 2020-02-28 2022-12-16 奥钢联钢铁有限责任公司 一种生产具有防腐蚀锌处理层的硬化钢构件的方法
US11633771B2 (en) 2017-08-02 2023-04-25 Autotech Engineering S.L. Press methods for coated steels and uses of steels

Families Citing this family (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102014111501B4 (de) * 2014-08-12 2017-10-12 Thyssenkrupp Ag Warmumformvorrichtung und Verfahren zum Herstellen von pressgehärteten Formbauteilen aus Stahlblech
DE102014114394B3 (de) * 2014-10-02 2015-11-05 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen eines gehärteten Stahlblechs
DE102015203406A1 (de) * 2015-02-26 2016-09-01 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Anlage für die Serienfertigung pressgehärteter und korrosionsgeschützter Blechformteile, mit einer Kühleinrichtung zur Zwischenkühlung der Platinen
EP3505265B1 (de) 2015-03-09 2023-11-29 Autotech Engineering S.L. Mechanische presse und verfahren zu ihrer verwendung
EP3067129A1 (de) 2015-03-09 2016-09-14 Autotech Engineering, A.I.E. Presssysteme und -verfahren
KR20180016980A (ko) 2015-06-03 2018-02-20 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하 아연도금 강으로 제조된 변형-경화된 부품, 그 제조방법 및 부품의 변형-경화에 적합한 강 스트립 제조방법
DE102016114484A1 (de) * 2016-08-04 2018-02-08 Allgaier Werke Gmbh Verfahren zum indirekten Warmumformen eines Formbauteils, Formwerkzeug zum Durchführen des Verfahrens und Formbauteil
DE102021122383A1 (de) 2021-08-30 2023-03-02 Audi Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten und pressgehärteten Stahlblechbauteils
DE102021123279A1 (de) * 2021-09-08 2023-03-09 Voestalpine Metal Forming Gmbh Verfahren zum Erzeugen von gehärteten Stahlblechbauteilen

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10208216C1 (de) * 2002-02-26 2003-03-27 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines metallischen Bauteils
WO2010020212A1 (de) * 2008-08-22 2010-02-25 Schuler Cartec Gmbh & Co. Kg Verfahren zum formhärten mit zwischenkühlung
EP2441852A1 (de) * 2010-10-15 2012-04-18 Benteler Automobiltechnik GmbH Längsträger sowie Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten und pressgehärteten Längsträgers
WO2012085247A2 (de) * 2010-12-24 2012-06-28 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile
DE102011114764A1 (de) * 2011-10-01 2013-04-04 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung formgehärteter Bauteile und Durchlaufofen zum Erwärmen einer zum Formhärten vorgesehenen Platine
DE102012110649B3 (de) * 2012-11-07 2013-11-14 Benteler Automobiltechnik Gmbh Warmformlinie sowie Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten und pressgehärteten Kraftfahrzeugbauteils

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100434564C (zh) * 2001-10-23 2008-11-19 住友金属工业株式会社 热压成型方法,其电镀钢材及其制备方法
JP4325277B2 (ja) * 2003-05-28 2009-09-02 住友金属工業株式会社 熱間成形法と熱間成形部材
KR100834555B1 (ko) * 2003-07-29 2008-06-02 뵈스트알파인 스탈 게엠베하 경화 강판 부품의 제조 방법
DE102005003551B4 (de) * 2005-01-26 2015-01-22 Volkswagen Ag Verfahren zur Warmumformung und Härtung eines Stahlblechs
DE102009015013B4 (de) * 2009-03-26 2011-05-12 Voestalpine Automotive Gmbh Verfahren zum Herstellen partiell gehärteter Stahlbauteile
PT2290133E (pt) * 2009-08-25 2012-06-19 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Método para a produção de um componente de aço com um revestimento metálico anti-corrosão e um componente de aço
AT509597B1 (de) * 2010-06-30 2011-10-15 Ebner Ind Ofenbau Verfahren und vorrichtung zum herstellen eines formbauteils

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10208216C1 (de) * 2002-02-26 2003-03-27 Benteler Automobiltechnik Gmbh Verfahren zur Herstellung eines metallischen Bauteils
WO2010020212A1 (de) * 2008-08-22 2010-02-25 Schuler Cartec Gmbh & Co. Kg Verfahren zum formhärten mit zwischenkühlung
EP2441852A1 (de) * 2010-10-15 2012-04-18 Benteler Automobiltechnik GmbH Längsträger sowie Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten und pressgehärteten Längsträgers
WO2012085247A2 (de) * 2010-12-24 2012-06-28 Voestalpine Stahl Gmbh Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile
DE102011114764A1 (de) * 2011-10-01 2013-04-04 Volkswagen Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung formgehärteter Bauteile und Durchlaufofen zum Erwärmen einer zum Formhärten vorgesehenen Platine
DE102012110649B3 (de) * 2012-11-07 2013-11-14 Benteler Automobiltechnik Gmbh Warmformlinie sowie Verfahren zur Herstellung eines warmumgeformten und pressgehärteten Kraftfahrzeugbauteils

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11633771B2 (en) 2017-08-02 2023-04-25 Autotech Engineering S.L. Press methods for coated steels and uses of steels
EP3661670B1 (de) * 2017-08-02 2024-10-02 Autotech Engineering S.L. Pressverfahren für beschichteten stähle
CN115485415A (zh) * 2020-02-28 2022-12-16 奥钢联钢铁有限责任公司 一种生产具有防腐蚀锌处理层的硬化钢构件的方法
CN115485415B (zh) * 2020-02-28 2023-11-21 奥钢联钢铁有限责任公司 一种生产具有防腐蚀锌处理层的硬化钢构件的方法
CN113817907A (zh) * 2020-06-18 2021-12-21 比尔斯坦有限责任两合公司 用于模压淬火可热成型的板坯的方法

Also Published As

Publication number Publication date
DE102013100682B3 (de) 2014-06-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE102013100682B3 (de) Verfahren zum Erzeugen gehärteter Bauteile und ein Strukturbauteil, welches nach dem Verfahren hergestellt ist
EP2655675B1 (de) Verfahren zum erzeugen gehärteter bauteile
EP2177641B1 (de) Stahlblech mit einer feuerverzinkten Korrosionschutzschicht
DE102011053939B4 (de) Verfahren zum Erzeugen gehärteter Bauteile
EP1646459B1 (de) Verfahren zur herstellung eines pressgehärteten bauteils
EP2449138B1 (de) Verfahren zum herstellen eines bauteils aus einem lufthärtbaren stahl und ein damit hergestelltes bauteil
DE102009052210B4 (de) Verfahren zum Herstellen von Bauteilen mit Bereichen unterschiedlicher Duktilität
EP3215656B1 (de) Verfahren zum herstellen einer korrosionsschutzbeschichtung für härtbare stahlbleche und korrosionsschutzschicht für härtbare stahlbleche
WO2015036151A1 (de) Verfahren zum herstellen eines mit einem metallischen, vor korrosion schützenden überzug versehenen stahlbauteils und stahlbauteil
EP3303642B1 (de) Verfahren zum kontaktlosen kühlen von stahlblechen und vorrichtung hierfür
WO2015027972A1 (de) Zinkbasierte korrosionsschutzbeschichtung für stahlbleche zur herstellung eines bauteils bei erhöhter temperatur durch presshärten
EP3250727B2 (de) Verfahren zur herstellung eines bauteils aus pressformgehärtetem, auf basis von aluminium beschichtetem stahlblech
DE102010056264C5 (de) Verfahren zum Erzeugen gehärteter Bauteile
EP3303641B1 (de) Verfahren zur warmumformung eines stahlbauteils
EP2327805B1 (de) Verfahren zum Herstellen eines Blechformteils mit einer Korrosionsschutzbeschichtung
DE102015113056B4 (de) Verfahren zum kontaktlosen Kühlen von Stahlblechen und Vorrichtung hierfür
DE102015202642A1 (de) Verfahren zum Herstellen eines Erzeugnisses aus gewalztem Bandmaterial
EP3365469B1 (de) Verfahren zum herstellen eines stahlbauteils für ein fahrzeug
EP2457673A1 (de) Verfahren zur Herstellung von Bauteilen durch Warmumformung von Platinen
DE102017110851B3 (de) Verfahren zum Erzeugen von Stahlverbundwerkstoffen
EP3925716B1 (de) Verfahren zum presshärten von warmumformbaren platinen
DE102020103977B4 (de) Verfahren zum Herstellen eines Bauteils durch Umformen eines Metallbandes
EP4093896A1 (de) Stahlbauteil mit einer manganhaltigen korrosionsschutzschicht
DE102020130543A1 (de) Stahlmaterial und Verfahren zu seiner Herstellung

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13815774

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

DPE1 Request for preliminary examination filed after expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 13815774

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1