WO2014087855A1 - 結像光学系及びそれを有する電子撮像装置 - Google Patents

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WO2014087855A1
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lens
negative
positive
optical system
object side
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PCT/JP2013/081527
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French (fr)
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市川啓介
三原伸一
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オリンパス株式会社
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1445—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being negative
    • G02B15/144511—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being negative arranged -+-+
    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N23/00—Cameras or camera modules comprising electronic image sensors; Control thereof
    • H04N23/60—Control of cameras or camera modules
    • H04N23/69—Control of means for changing angle of the field of view, e.g. optical zoom objectives or electronic zooming
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
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    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to an imaging optical system and an electronic imaging apparatus having the same.
  • the elimination of the quick return mirror has made it possible to design a compact, high-performance imaging optical system with a short back focus to some extent.
  • the size of the obtained finder image depends on the imaging size of the lens, that is, the diameter of the image circle. Therefore, a large finder image can be obtained even if the imaging format size is small, and in addition, it is possible to design a compact and high-performance imaging optical system.
  • Patent documents 1 to 3 disclose zoom lenses suitable for compact cameras.
  • the zoom lenses of Patent Documents 1 to 3 are, in order from the object side, a lens group of negative refractive power, a lens group of positive refractive power, and a lens group of positive refractive power.
  • zoom lens configuration is a two-group configuration consisting of, in order from the object side, a lens unit of negative refracting power and a lens unit of positive refracting power.
  • a third lens unit having a positive refractive power is added to the image side of the zoom lens having this two-unit configuration.
  • zoom lenses in which the number of lens units is four are described in the cited documents 4 to 6.
  • the zoom lenses of Patent Documents 4 to 6 are, in order from the object side, a lens group of negative refractive power, a lens group of positive refractive power, a lens of negative refractive power, and a lens group of positive refractive power.
  • the zoom lenses of Patent Documents 4 to 6 have been proposed as zoom lenses for compact cameras. However, after all, the zoom lens with the three-group configuration is popular.
  • the elimination of the quick return mirror has made it possible to shorten the back focus of the new concept camera optical system more than before.
  • the optical system of the camera of the new concept is also a lens-interchangeable optical system, it is still important that the total thickness of the lens is smaller than the total length of the optical system.
  • the zoom lens of the compact camera includes, in order from the object side, the zoom lens in which the refractive power of the lens group is negative / positive / positive, and the zoom lens in which negative / positive / negative / positive .
  • the zoom lens With a negative, positive, or positive zoom lens, it is difficult to miniaturize or thin the optical system if the back focus is increased.
  • the optical system can be miniaturized and thinned even if the back focus is increased.
  • Patent Document 7 and Patent Document 8 disclose zoom lenses having a negative, positive, negative, positive zoom lens and a back focus lengthened to some extent.
  • JP 2002-48975 A JP 2002-365545 A JP 2003-140043 JP 2003-131130 A JP 2008-233611 A JP, 2012-22106, A JP 2012-58406 A JP 2012-133230 A
  • the image quality of the captured image is required to be as high as that of the single-lens reflex camera. That is, in the new concept camera, the image quality of the captured image is required to be higher than that of the compact camera. Therefore, the zoom lens of the new concept camera is required to have high imaging performance. However, it is difficult to say that the imaging performance (optical performance) of the zoom lenses of Patent Documents 7 and 8 is sufficiently high.
  • the present invention has been made in view of the above, and provides a compact and thin imaging optical system having a desired back focus, high imaging performance (optical performance), and an electronic imaging apparatus having the same.
  • the purpose is to
  • the imaging optical system of the present invention is From the object side, A first lens unit of negative refractive power, A second lens unit of positive refractive power, A third lens unit of negative refractive power, And a fourth lens unit of positive refractive power,
  • the lens component is a single lens or a cemented lens
  • the first lens unit includes, in order from the object side, a negative lens and a positive lens, or includes a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens
  • the second lens unit includes, in order from the object side, a first lens component and a second lens component
  • the first lens component consists of a positive single lens or a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in this order,
  • the second lens component has a cemented lens
  • the third lens group has, on the most object side, a lens whose curvature of the surface on the image side is larger than the curvature of the surface on the
  • Another imaging optical system of the present invention is From the object side, A first lens unit of negative refractive power, A second lens unit of positive refractive power, A third lens unit of negative refractive power, And a fourth lens unit of positive refractive power,
  • the lens component is a single lens or a cemented lens
  • the first lens unit includes, in order from the object side, a negative lens and a positive lens
  • the second lens group includes, in order from the object side, a first lens component and a second lens component, or further has a third lens component of positive refractive power on the image side of the second lens component
  • the first lens component consists of a positive single lens or a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in this order
  • the second lens component has a cemented lens
  • the third lens group has, on the most object side, a lens whose curvature of the surface on the image side is larger than the curvature of the surface on the object side, and consists of
  • Still another imaging optical system of the present invention is From the object side, A first lens unit of negative refractive power, A second lens unit of positive refractive power, A third lens unit of negative refractive power, And a fourth lens unit of positive refractive power,
  • the lens component is a single lens or a cemented lens
  • the first lens unit includes, in order from the object side, a negative lens and a positive lens, or includes a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens
  • the second lens group includes, in order from the object side, a first lens component and a second lens component, or further has a third lens component on the image side of the second lens component
  • the first lens component consists of a positive single lens or a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in this order,
  • the second lens component has a cemented lens
  • the third lens group has, on the most object side, a lens whose curvature of the surface on the image side is larger than the
  • R 21 F is a paraxial radius of curvature of the most object side surface of the first lens component
  • R 21R is a paraxial radius of curvature of the most image side surface of the first lens component
  • an imaging device having an imaging surface is provided.
  • FIG. 6 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 1.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 7 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 2.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 7 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 3.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 16 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 4.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 16 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 5.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 16 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 6.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 16 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 7; ) To (d) indicate the wide-angle end, (e) to (h) indicate the middle, and (i) to (l) indicate the telephoto end.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 8.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 24 is a diagram showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 9.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 10.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 11, (a) at the wide-angle end, (b) at the middle, (c) at the telephoto end
  • FIG. 31 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 11; ) To (d) indicate the wide-angle end, (e) to (h) indicate the middle, and (i) to (l) indicate the telephoto end.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 12, (a) at the wide-angle end, (b) at the middle, (c) at the telephoto end FIG. 21 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 12. ) To (d) indicate the wide-angle end, (e) to (h) indicate the middle, and (i) to (l) indicate the telephoto end.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 21 shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system according to Example 13.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • FIG. 14 It is sectional drawing in alignment with the optical axis which shows the optical structure at the time of infinite object point focusing of the imaging optical system concerning Example 14 (a) is a wide-angle end, (b) is the middle, (c) is a telephoto end FIG. It is a figure showing spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and magnification chromatic aberration (CC) at the time of infinity object point focusing of the imaging optical system concerning Example 14 (a) ) To (d) indicate the wide-angle end, (e) to (h) indicate the middle, and (i) to (l) indicate the telephoto end.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC magnification chromatic aberration
  • FIG. 17 is a rear perspective view of the interchangeable lens camera of FIG. 16;
  • FIG. 17 is a configuration block diagram of an internal circuit of a main part of the interchangeable lens camera of FIG. 16;
  • the number of lens groups is four, and the four lens groups are, from the object side, a first lens group of negative refractive power, a second lens group of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power.
  • the lens unit and the fourth lens unit having positive refractive power are arranged in this order. Then, at the time of zooming, the distance between adjacent lens groups changes.
  • the imaging optical system of this embodiment is an optical system suitable for a camera of a new concept.
  • the back focus of the optical system does not need to be as long as the back focus of the optical system for a single-lens reflex camera, but needs a certain length. Therefore, the refractive powers of the lens units are made negative, positive, negative and positive in order from the object side, and the interval between adjacent lens units is changed at the time of zooming.
  • the imaging optical system of the present embodiment a back focus longer than the back focus of the optical system for a compact camera is realized.
  • the imaging performance of the imaging optical system can be at the same level as the imaging performance of the optical system of the single-lens reflex camera.
  • by making the refractive power of the third lens group negative it is possible to secure a desired back focus while shortening the overall length of the optical system.
  • the third lens group has a lens whose curvature of the surface on the image side is larger than the curvature of the surface on the object side on the most object side, and is composed of one or two lenses as a whole.
  • the fourth lens group consists of one positive lens component.
  • the lens component is a single lens or a cemented lens.
  • the thickness of the optical system can be reduced by setting the number of lenses to one, and the imaging performance can be improved by setting the number of lenses to two. Further, by making the fourth lens unit into one positive lens component, it is possible to correct aberrations well and to make the learning system thin.
  • the imaging optical system of the first embodiment has the above-described basic configuration.
  • the first lens unit includes, in order from the object side, a negative lens and a positive lens, or a first negative lens and a second negative lens. It consists of a positive lens.
  • the second lens group consists of a first lens component and a second lens component in order from the object side, and the first lens component consists of a single positive lens, or a positive lens and a negative lens.
  • the second lens component has a cemented lens, and the cemented lens is cemented in this order.
  • the imaging optical system of 2nd Embodiment is demonstrated.
  • the imaging optical system of the second embodiment has the above-described basic configuration.
  • the first lens group consists of, in order from the object side, a negative lens and a positive lens
  • the second lens group consists of, in order from the object side, the first lens component And a second lens component, or further, a third lens component of positive refracting power on the image side of the second lens component
  • the first lens component consists of a single positive lens, or And a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in this order, and the second lens component has a cemented lens.
  • the configuration of the first lens group and the configuration of the second lens group as described above, the same effect as that of the imaging optical system of the first embodiment can be obtained. Further, when the second lens group has the third lens component, spherical aberration and coma can be corrected well.
  • the imaging optical system of the third embodiment has the above-described basic configuration.
  • the first lens unit includes, in order from the object side, a negative lens and a positive lens, or a first negative lens and a second negative lens.
  • the second lens group is composed of a first lens component and a second lens component in order from the object side, or a third lens component on the image side of the second lens component.
  • the first lens component is composed of a positive single lens, or a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in this order, and the second lens component has a cemented lens, and Conditional expression (1) is satisfied.
  • R 21 F is a paraxial radius of curvature of the most object side surface of the first lens component
  • R 21R is a paraxial radius of curvature of the most image side surface of the first lens component
  • the configuration of the first lens group and the configuration of the second lens group as described above, the same effect as that of the imaging optical system of the first embodiment can be obtained. Further, when the second lens group has the third lens component, spherical aberration and coma can be corrected well. Then, by satisfying the conditional expression (1), it is possible to correct spherical aberration, astigmatism, and coma more favorably.
  • the paraxial radius of curvature may be the radius of curvature on the optical axis.
  • correction of spherical aberration can be advantageously performed.
  • correction of off-axis aberrations such as astigmatism and coma aberration can be advantageously performed.
  • the term “effectively performing correction” means that aberrations can be corrected well.
  • conditional expression (1 ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (1 ′) in place of the conditional expression (1). -100 ⁇ ( R21F + R21R ) / ( R21F- R21R ) ⁇ -0.75 (1 ') Furthermore, it is still more preferable to satisfy the following conditional expression (1 ′ ′) instead of the conditional expression (1). -100 ⁇ ( R21F + R21R ) / ( R21F- R21R ) ⁇ -1.2395 (1 ")
  • the introduction of an aspheric surface to the second lens component can suppress the occurrence of these aberrations. Also in the case of introducing an aspheric surface into the second lens component, it is preferable to satisfy the conditional expression (1).
  • the respective lens units move as follows at the time of zooming.
  • the first lens unit moves to the image side and then moves to the object side (reciprocates).
  • the second lens unit moves only to the object side.
  • the third lens group moves so that the position at the telephoto end is approximately on the object side (or at least the object side) than the position at the wide angle end.
  • the third lens group may not move in this manner.
  • the fourth lens group is fixed (stationary). By fixing the fourth lens unit, the structure of the lens barrel is not complicated, and the optical system is not enlarged. The fourth lens group may be moved. Moving the fourth lens unit is advantageous in reducing variation in astigmatism during zooming.
  • the image forming optical system of the present embodiment it is preferable to have an aperture stop between the first lens component and the second lens component.
  • R 22 F is a paraxial radius of curvature of the surface closest to the object side of the second lens component
  • R 22 R is a paraxial radius of curvature of the surface on the most image side of the second lens component
  • conditional expression (2) By exceeding the lower limit value of the conditional expression (2), correction of astigmatism and spherical aberration can be advantageously performed. On the other hand, coma aberration correction can be advantageously performed by falling below the upper limit value of the conditional expression (2).
  • conditional expression (2 ′) be satisfied instead of the conditional expression (2).
  • f w is the focal length of the entire imaging optical system at the wide-angle end
  • R 22 c is a paraxial radius of curvature of the cemented surface located closest to the image side in the second lens component, It is.
  • R 22 c is a positive value when the lens located closest to the image side is a positive convex lens, and R 22 c is a negative value when the lens is a negative lens.
  • the optical system can be made thin.
  • the positive lens is one of the lenses forming a cemented lens.
  • conditional expression (3 ′) be satisfied instead of the conditional expression (3).
  • conditional expression (3 ′ ′) instead of the conditional expression (3).
  • f 2 is the focal length of the second lens group
  • f 21 is the focal length of the first lens component
  • conditional expression (4) By exceeding the lower limit value of the conditional expression (4), it is possible to suppress the rapid increase of the aberration generation amount on the second lens component side. On the other hand, by exceeding the upper limit value of the conditional expression (4), it is possible to suppress the rapid increase of the aberration generation amount in the first lens component itself.
  • the conditional expression (4) the balance between the refractive power of the entire second lens group and the refractive power of the first lens component can be optimized, so that the amount of generation of both aberrations can be reduced.
  • conditional expression (4 ′) be satisfied instead of the conditional expression (4).
  • the image forming optical system of the present embodiment it is preferable to introduce an aspheric surface on any surface of the second lens group. By doing this, it is possible to reduce both the amount of aberration generation on the second lens component side and the amount of aberration generation on the first lens component itself.
  • the aspheric surface is preferably introduced to the first lens component. In this case, it is preferable to satisfy the conditional expression (4).
  • d 212 is an air gap between the first lens component and the second lens component on the optical axis
  • f w is the focal length of the entire imaging optical system at the wide-angle end
  • each of the spherical aberration, the coma aberration and the astigmatism can be comprehensively corrected well.
  • the optical system can be made thin.
  • conditional expression (5 ′) be satisfied instead of the conditional expression (5).
  • the cemented lens of the second lens component has a negative lens and a positive lens cemented to the negative lens, and the following conditional expressions (6) and (7) It is preferable to satisfy 0 ⁇ 22 22p- 22 22n ⁇ 80 (6) -0.7 ⁇ N 22p -N 22n ⁇ 0.2 (7) here, N 22 p is the refractive index at the d-line of the positive lens of the second lens component, 22 22 p is an Abbe number based on the line of the positive lens of the second lens component, N 22 n is the refractive index at the d-line of the negative lens of the second lens component, 22 22 n is an Abbe number based on the line of the negative lens of the second lens component, It is.
  • the lower limit value of the conditional expression (6) If the lower limit value of the conditional expression (6) is exceeded, it is possible to prevent an insufficient correction of the axial chromatic aberration (for the axial chromatic aberration, the amount of aberration at a short wavelength can be prevented from becoming a negative value).
  • chromatic aberration can be performed using a practical optical material. Although the chromatic aberration can be corrected even if the upper limit value of the conditional expression (6) is exceeded, there is no usable optical material at this time.
  • conditional expression (6 ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (6 ′) in place of the conditional expression (6). 0 ⁇ 22 22p- 22 22n ⁇ 57 (6 ') Furthermore, it is still more preferable to satisfy the following conditional expression (6 ′ ′) instead of the conditional expression (6). 0 ⁇ 22 22p- 22 22n ⁇ 44.9 (6 ”)
  • conditional expression (7 ′) be satisfied instead of the conditional expression (7).
  • the cemented lens of the second lens component is cemented in order of the negative lens and the positive lens from the object side.
  • the desired back focus can be secured and the total length of the optical system can be shortened.
  • the third lens group and the air of the second lens group It is better to move so as to make the interval larger.
  • conditional expression (8) By exceeding the lower limit value of the conditional expression (8), it is possible to prevent the reduction of the variable magnification ratio even if the predetermined lens group is moved within the limitation. On the other hand, by being smaller than the upper limit value of the conditional expression (8), it is possible to suppress an increase in the total length of the optical system at the telephoto end or to prevent a reduction in back focus.
  • conditional expression (8 ′) be satisfied instead of the conditional expression (8). 0.35 ⁇ M 3 / M 2 ⁇ 0.85 (8 ′) Furthermore, it is still more preferable to satisfy the following conditional expression (8 ′ ′) instead of conditional expression (8). 0.35 ⁇ M 3 / M 2 ⁇ 0.75 (8 ′ ′)
  • f 3 is the focal length of the third lens group
  • f 4 is the focal length of the fourth lens unit, It is.
  • Conditional expression (9) relates to the refractive power of the third lens group and the refractive power of the fourth lens group, and when the desired back focus is secured, the total length of the optical system is shortened and desired. It is a conditional expression for realizing securing of the zoom ratio of
  • conditional expression (9) By exceeding the lower limit value of the conditional expression (9), it is possible to prevent the reduction of the variable magnification ratio even when the predetermined lens group is moved within the limitation or when the total length of the optical system is limited.
  • the upper limit value of the conditional expression (9) when the overall length of the optical system is shortened, correction of off-axis aberration can be advantageously performed, and fluctuation of astigmatism during zooming can be suppressed.
  • conditional expression (9 ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (9 ′) instead of the conditional expression (9). 0.9 ⁇ f 4 /
  • ⁇ 234 w is a combined magnification at the wide-angle end from the second lens unit to the fourth lens unit, and is a combined magnification when focusing on an infinite object point, It is.
  • Conditional expression (10) relates to securing a desired back focus and suppressing an increase in the overall length of the optical system on the telephoto side.
  • the combined magnification of all the lens groups subsequent to the second lens group is increased. Then, the total length of the optical system on the telephoto side tends to increase. In such a case, even if the third lens unit having negative refractive power is introduced to suppress the increase in the overall length of the optical system, it is better to keep the increase in the overall length of the optical system within a certain level.
  • the combined magnification of all the lens groups subsequent to the second lens group is the combined magnification when the second lens group to the fourth lens group are regarded as one optical system.
  • conditional expression (10) By exceeding the lower limit value of the conditional expression (10), an increase in the total length of the optical system on the telephoto side can be suppressed. On the other hand, a desired back focus can be easily secured by falling below the upper limit value of the conditional expression (10).
  • conditional expression (10 ′) be satisfied instead of the conditional expression (10). ⁇ 1.50 ⁇ 234 w ⁇ 0.45 (10 ′) Furthermore, it is still more preferable to satisfy the following conditional expression (10 ′ ′) instead of the conditional expression (10). ⁇ 1.30 ⁇ 234 w ⁇ 0.55 (10 ′ ′)
  • ⁇ 2 w is the magnification of the second lens group at the wide angle end, and the magnification at the time of focusing on an infinite object point, It is.
  • Conditional expression (11) relates to the magnification of the second lens unit, and relates to suppression of the movement amount of the second lens unit.
  • conditional expression (11 ′) it is more preferable to satisfy the following conditional expression (11 ′) instead of the conditional expression (11). -0.60 ⁇ 2w ⁇ -0.40 (11 ') Furthermore, it is still more preferable to satisfy the following conditional expression (11 ′ ′) instead of the conditional expression (11). -0.57 ⁇ 2w ⁇ -0.41 (11 ")
  • the fourth lens unit does not move at the time of zooming.
  • the mechanism of the lens frame can be simplified by the fact that the fourth lens unit does not move (is stationary) during zooming. Therefore, the optical system can be miniaturized. On the other hand, in terms of aberration correction, since the distance between the third lens unit and the fourth lens unit changes during zooming, no problem occurs in correction even if the fourth lens unit does not move.
  • f w is the focal length of the entire imaging optical system at the wide-angle end
  • f 2 is the focal length of the second lens group
  • Conditional expression (12) relates to the refractive power of the second lens group, and relates to suppression of the movement amount of the second lens group. As the refractive power of the second lens group increases, the total length of the optical system can be shortened, and the amount of movement of the second lens group during zooming can be reduced.
  • the moving amount of the second lens group at the time of zooming can be reduced, and the total length of the optical system can be shortened.
  • the value falls below the upper limit value of the conditional expression (12) a desired back focus can be secured, and at the same time, correction of each aberration, in particular, coma and astigmatism can be advantageously performed.
  • conditional expression (12 ′) be satisfied instead of the conditional expression (12). 0.7 ⁇ f w / f 2 ⁇ 1.3 (12 ') Furthermore, it is still more preferable to satisfy the following conditional expression (12 ′ ′) instead of the conditional expression (12). 0.75 ⁇ f w / f 2 ⁇ 1.25 (12 ′ ′)
  • the first lens unit includes, in order from the object side, a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens, and the following conditional expression (13) It is preferable to be satisfied.
  • the term "overall” refers to, for example, the range from the wide-angle end to the telephoto end at the time of zooming, and the range from the infinite object point to the near point at the time of focusing.
  • the optical system when designing an optical system, there may be a configuration in which two adjacent lenses interfere with each other (a configuration in which part of the lenses overlap each other).
  • the air gap between the first negative lens and the second negative lens can be reduced without interference between the first negative lens and the second negative lens. Therefore, the optical system can be made thin.
  • conditional expression (13 ′) be satisfied instead of the conditional expression (13).
  • the first lens unit includes, in order from the object side, a first negative lens, a second negative lens and a positive lens, and It is preferable to be satisfied.
  • R 1 pF is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the positive lens in the first lens group
  • R 12nR is a paraxial radius of curvature of the image side surface of the second negative lens of the first lens group, It is.
  • the optical system can be made thin.
  • conditional expression (14 ′) be satisfied instead of the conditional expression (14).
  • the first lens unit includes, in order from the object side, a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens, and the following conditional expression (15) It is preferable to be satisfied.
  • d 112 is an air gap on the optical axis between the first negative lens and the second negative lens of the first lens group
  • f w is the focal length of the entire imaging optical system at the wide-angle end, It is.
  • the optical system can be made thin.
  • conditional expression (15 ') be satisfied instead of the conditional expression (15).
  • conditional expression (15 ′ ′) instead of the conditional expression (15).
  • the first lens unit is composed of, in order from the object side, a negative lens and a positive lens, and it is preferable to satisfy the following conditional expression (16). 0.4 ⁇ (R 1nF + R 1nR ) / (R 1nF -R 1nR) ⁇ 1.5 (16) here, R 1nF is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the negative lens of the first lens group, R 1nR is a paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens of the first lens group, It is.
  • the first lens group distortion, astigmatism and coma are easily generated.
  • these aberrations can be corrected well in a well-balanced manner throughout.
  • the total length of the optical system can be shortened by falling below the upper limit value of the conditional expression (16).
  • conditional expression (16 ′) be satisfied instead of the conditional expression (16).
  • the first lens unit is composed of, in order from the object side, a negative lens and a positive lens, and it is preferable to satisfy the following conditional expression (17). -7.0 ⁇ ( R1pF + R1pR ) / ( R1pF- R1pR ) ⁇ -1.2 (17) here, R 1 pF is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the positive lens in the first lens group, R 1pR is a paraxial radius of curvature of the image side surface of the positive lens of the first lens group, It is.
  • the total length of the optical system can be shortened. Further, distortion aberration, astigmatism and coma are easily generated in the first lens group. Below the upper limit value of the conditional expression (17), these aberrations can be corrected well in a well-balanced manner throughout.
  • conditional expression (17 ′) be satisfied instead of the conditional expression (17).
  • -4.0 ⁇ ( R1pF + R1pR ) / ( R1pF- R1pR ) ⁇ -1.2 (17 ')
  • -3.7 ⁇ ( R1pF + R1pR ) / ( R1pF- R1pR ) ⁇ -1.2 (17 ")
  • the first lens unit preferably includes, in order from the object side, a negative lens and a positive lens, and the following conditional expression (18) is preferably satisfied.
  • the optical system can be made thin.
  • conditional expression (18 ′) be satisfied instead of the conditional expression (18). 0.13 ⁇ d 12 / f w ⁇ 0.50 (18 ') Furthermore, it is even more preferable to satisfy the following conditional expression (18 ′ ′) instead of the conditional expression (18). 0.21 ⁇ d 12 / f w ⁇ 0.47 (18 ′ ′)
  • the third lens unit moves at the time of focusing, and the third lens unit has a negative lens on the most object side, and satisfies the following conditional expression (19) Is preferred. 0.4 ⁇ (R 3F + R 3R ) / (R 3F ⁇ R 3R ) ⁇ 3.5 (19) here, R 3F is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the negative lens in the third lens unit, R 3R is a paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens of the third lens group, It is.
  • the third lens unit is optimal as a focusing lens unit.
  • conditional expression (19) By exceeding the lower limit value of the conditional expression (19), it is possible to suppress an increase in the amount of fluctuation of spherical aberration or coma due to focusing. On the other hand, by falling below the upper limit value of the conditional expression (19), interference between the third lens unit and the fourth lens unit can be prevented even when focusing on an object closer at a wide angle end.
  • conditional expression (19 ′) be satisfied instead of the conditional expression (19).
  • conditional expression (19 ) it is even more preferable to satisfy the following conditional expression (19 ") instead of conditional expression (19). 0.55 ⁇ (R 3F + R 3R ) / (R 3F -R 3R) ⁇ 2.5 (19 ")
  • the third lens group be configured of one lens. By doing this, the optical system can be made thin.
  • the third lens unit moves at the time of focusing, and the third lens unit includes the first negative lens and the second negative lens, and the following condition (20) is satisfied. Is preferred. -0.35 ⁇ ( R31R + R32F ) / ( R31R- R32F ) ⁇ 0 (20) here, R 31R is the paraxial curvature of the image side surface of the first negative lens of the third lens group, R 32F is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the second negative lens of the third lens group, It is.
  • Conditional expression (20) is a conditional expression regarding this air lens.
  • conditional expression (20) By exceeding the lower limit value of the conditional expression (20), it is possible to suppress an increase in the variation amount of astigmatism due to focusing. On the other hand, by being smaller than the upper limit value of the conditional expression (20), it is possible to suppress an increase in fluctuation amount of spherical aberration and coma aberration due to focusing.
  • conditional expression (20 ′) be satisfied instead of the conditional expression (20).
  • the third lens unit has a negative lens on the most object side, and satisfies the following conditional expression (21). -0.2 ⁇ N 4 -N 3F ⁇ 0.6 (21) here, N 3 F is the refractive index to the d-line of the medium forming the negative lens of the third lens group, N 4 is the refractive index to the d-line of the medium forming the positive lens component of the fourth lens group, It is.
  • conditional expression (21 ′) be satisfied instead of the conditional expression (21). -0.02 ⁇ N 4 -N 3F ⁇ 0.6 (21 ') Furthermore, it is still more preferable to satisfy the following conditional expression (21 ′ ′) instead of the conditional expression (21). 0.11 ⁇ N 4 -N 3F ⁇ 0.6 (21 ′ ′)
  • f 4 is the focal length of the fourth lens unit
  • f w is the focal length of the entire imaging optical system at the wide-angle end
  • the refractive power of the fourth lens group does not become too small.
  • the third lens unit can be used as a focusing lens unit.
  • the refractive power of the fourth lens unit does not become too large. The emission angle of the principal ray emitted from the fourth lens unit fluctuates during zooming, but an increase in the fluctuation can be suppressed by falling below the upper limit value of the conditional expression (22).
  • conditional expression (22 ′) be satisfied instead of the conditional expression (22). 0.12 ⁇ f w / f 4 ⁇ 0.44 (22 ') Furthermore, it is even more preferable to satisfy the following conditional expression (22 ′ ′) instead of the conditional expression (22). 0.12 ⁇ f w / f 4 ⁇ 0.42 (22 ")
  • R 4F is a paraxial radius of curvature of the object-side surface of the fourth lens unit
  • R 4R is a paraxial radius of curvature of the image-side surface of the fourth lens unit
  • the total length of the optical system can be shortened.
  • the upper limit value of the conditional expression (23) interference between the third lens unit and the fourth lens unit can be prevented at the wide angle end.
  • conditional expression (23 ′) be satisfied instead of the conditional expression (23).
  • f b is the distance on the optical axis from the final surface of the fourth lens unit to the Gaussian image point
  • f w is the focal length of the entire imaging optical system at the wide-angle end
  • f b is a distance when converted to air.
  • conditional expression (24 ′) be satisfied instead of the conditional expression (24). 0.9 ⁇ f b / f w ⁇ 1.5 (24 ') Furthermore, it is still more preferable to satisfy the following conditional expression (24 ′ ′) instead of conditional expression (24). 1.0 ⁇ f b / f w ⁇ 1.5 (24 ′ ′)
  • the fourth lens unit it is preferable to fix the fourth lens unit at the time of zooming and focusing.
  • the aperture stop be moved integrally with the second lens group at the time of zooming.
  • the third lens unit As described above, it is possible to configure the third lens unit with a single lens. However, in the case where the third lens group is a lens group for focusing, it is better to configure the third lens group with two lenses. By doing this, aberration can be corrected favorably, and the amount of movement of the third lens unit at the time of focusing can be reduced. However, it is difficult to make the optical system thin.
  • the third lens group is composed of two lenses, it is preferable that both lenses be negative lenses. However, in order to perform better chromatic aberration correction, it is preferable that the two lenses be a negative lens and a positive lens.
  • the third lens unit is composed of a negative lens and a positive lens, the order of the front and back may be either.
  • the fourth lens group prefferably be composed of one lens component from the viewpoint of paraxial configuration and aberration correction. If the fourth lens group is composed of two or more lens components, only the optical system becomes large.
  • An electronic imaging apparatus is characterized by including any one of the above-described imaging optical systems and an imaging element having an imaging surface. By doing this, it is possible to realize an imaging device having a desired back focus, high imaging performance (optical performance), and a small and thin imaging optical system.
  • each conditional expression since the function can be made more reliable by limiting either or both of a lower limit and an upper limit, it is preferable. Further, for each conditional expression, only the upper limit value or the lower limit value of the numerical range of the more limited conditional expression may be limited. Further, in limiting the numerical range of the conditional expression, the upper limit value or the lower limit value of each of the above conditional expressions may be set as the upper limit value or the lower limit value of the other conditional expressions.
  • the positive and negative refractive powers are based on the paraxial radius of curvature.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view (lens cross-sectional view) along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 1, (a) is a wide-angle end, (b) is FIG. 6C is a cross-sectional view at the telephoto end.
  • C represents a cover glass and I represents an imaging surface of an imaging device in a lens cross-sectional view.
  • FIG. 2 is an aberration diagram at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to the first example, where ⁇ is a half angle of view.
  • the symbols in the aberration diagrams are common to the examples described later.
  • (a), (b), (c) and (d) respectively indicate spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and magnification at the wide angle end.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC magnification at the wide angle end.
  • SA spherical aberration
  • AS astigmatism
  • DT distortion
  • CC lateral chromatic aberration
  • (i), (j), (k) and (l) indicate spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT) and lateral chromatic aberration (CC) at the telephoto end, respectively. ing.
  • the imaging optical system of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L4 (first lens component) convex on its object side, a negative meniscus lens L5 convex on its object side, and a biconvex positive lens L6.
  • the negative meniscus lens L5 and the biconvex positive lens L6 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the positive meniscus lens L4 and the cemented lens (negative meniscus lens L5).
  • the third lens group G3 is composed of a biconcave negative lens L7.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L8.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • Aspheric surfaces are provided on four surfaces in total: both surfaces of the positive meniscus lens L4, the image side surface of the biconcave negative lens L7, and the image side surface of the biconvex positive lens L8.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 2.
  • FIG. 4 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 2. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a biconcave negative lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed to the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L3 (first lens component) convex on the object side, a negative meniscus lens L4 convex on the object side, and a biconvex positive lens L5.
  • the negative meniscus lens L4 and the biconvex positive lens L5 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the positive meniscus lens L3 and the cemented lens (negative meniscus lens L4).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • Aspheric surfaces are provided on a total of five surfaces: the image side surface of the biconcave negative lens L1, both surfaces of the positive meniscus lens L3, and both surfaces of the negative meniscus lens L6.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 3.
  • FIG. 6 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 3. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L3 (first lens component) convex on the object side, a negative meniscus lens L4 convex on the object side, and a biconvex positive lens L5.
  • the negative meniscus lens L4 and the biconvex positive lens L5 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the positive meniscus lens L3 and the cemented lens (negative meniscus lens L4).
  • the third lens group G3 is composed of a biconcave negative lens L6.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L7.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • Aspheric surfaces are provided on a total of four surfaces: the image side surface of the negative meniscus lens L1, both surfaces of the positive meniscus lens L3, and the image side surface of the biconcave negative lens L6.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 4.
  • FIG. 8 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 4. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface on the image side, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L4 (first lens component) convex on the object side, a negative meniscus lens L5 convex on the object side, a biconvex positive lens L6, and a biconvex positive lens And L7 (third lens component).
  • the negative meniscus lens L5 and the biconvex positive lens L6 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the positive meniscus lens L4 and the cemented lens (negative meniscus lens L5).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L9.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surface includes an object side surface of the negative meniscus lens L1, an object side surface of the negative meniscus lens L2, an object side surface of the positive meniscus lens L4, an image side surface of the biconvex positive lens L6, and an image side surface of the negative meniscus lens L8. It is provided on a total of six surfaces, including the image side surface of the biconvex positive lens L9.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 5.
  • FIG. 10 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 5. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L4 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L5 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L6 having a convex surface on the object side, and a convex surface on the object side And a positive meniscus lens L8 (third lens component) having a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented (first lens component).
  • the negative meniscus lens L6 and the positive meniscus lens L7 are cemented (second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the two cemented lenses (between the negative meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surface is the sum of both surfaces of the negative meniscus lens L1, the object side surface of the positive meniscus lens L4, the image side surface of the positive meniscus lens L7, the image side surface of the negative meniscus lens L9, and the image side surface of the positive meniscus lens L10. It is provided on six sides.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 6, and FIG. 12 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 6. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L4 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L5 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L6, and a negative meniscus lens having a convex surface on the image side And L ⁇ b> 7 and a negative meniscus lens L ⁇ b> 8 (third lens component) having a convex surface facing the object side.
  • the positive meniscus lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented (first lens component).
  • the biconvex positive lens L6 and the negative meniscus lens L7 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the two cemented lenses (between the negative meniscus lens L5 and the biconvex positive lens L6).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the positive meniscus lens L4, the object side surface of the biconvex positive lens L6, the image side surface of the negative meniscus lens L9, and the image side surface of the positive meniscus lens L10. It is provided on a total of six sides.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 7, and FIG. 14 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 7. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 7 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L4 (first lens component), a biconvex positive lens L5, a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the image side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side And L7 (third lens component).
  • the biconvex positive lens L5 and the negative meniscus lens L6 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the biconvex positive lens L4 and the cemented lens (biconvex positive lens L5).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L8 with a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L9 with a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surfaces include both sides of the biconcave negative lens L2, the object side of the biconvex positive lens L4, the object side of the biconvex positive lens L5, the image side of the positive meniscus lens L7, and the image side of the negative meniscus lens L8. , And an image side surface of the positive meniscus lens L10.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of an image forming optical system according to Example 8.
  • FIG. 16 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 8. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 8 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a biconcave negative lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed to the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L3 (first lens component) convex on the object side, a negative meniscus lens L4 convex on the object side, and a positive meniscus lens L5 convex on the object side And a biconvex positive lens L6 (third lens component).
  • the negative meniscus lens L4 and the positive meniscus lens L5 are cemented (second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the positive meniscus lens L3 and the cemented lens (negative meniscus lens L4).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L7 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surface includes: both surfaces of the biconcave negative lens L1, the object side surface of the positive meniscus lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L5, the image side surface of the negative meniscus lens L7, and the image side surface of the positive meniscus lens L8. It is provided on a total of six sides.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of an image forming optical system according to Example 9, and FIG. 18 is an infinite object point focusing of an image forming optical system according to Example 9. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 9 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a biconcave negative lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed to the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L3 (first lens component) convex on the object side, a negative meniscus lens L4 convex on the object side, and a positive meniscus lens L5 convex on the object side And consists of Here, the negative meniscus lens L4 and the positive meniscus lens L5 are cemented (second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the positive meniscus lens L3 and the cemented lens (negative meniscus lens L4).
  • the third lens group G3 is composed of a biconcave negative lens L6.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L7.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconcave negative lens L1, the object side surface of the positive meniscus lens L3, the image side surface of the positive meniscus lens L5, the image side surface of the biconcave negative lens L6, and the image side of the biconvex positive lens L7. It is provided on a total of six sides.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view along an optical axis showing an optical configuration at the time of infinite object point focusing of an image forming optical system according to Example 10
  • FIG. 20 is an infinite object point focusing of an image forming optical system according to Example 10. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 10 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a biconcave negative lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed to the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L3 (first lens component) convex on its object side, a biconvex positive lens L4, and a biconcave negative lens L5.
  • the biconvex positive lens L4 and the biconcave negative lens L5 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the positive meniscus lens L3 and the cemented lens (biconvex positive lens L4).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L7 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconcave negative lens L1, the object side surface of the positive meniscus lens L3, the object side surface of the biconvex positive lens L4, the image side surface of the negative meniscus lens L6, and the image side surface of the positive meniscus lens L7. It is provided on a total of six sides.
  • FIG. 21 is a cross-sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 11.
  • FIG. 22 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 11. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 11 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a biconcave negative lens L1 and a positive meniscus lens L2 having a convex surface directed to the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a positive meniscus lens L3 (first lens component) convex on its object side, a biconvex positive lens L4, a biconcave negative lens L5, and a biconvex positive lens L6.
  • the biconvex positive lens L4, the biconcave negative lens L5, and the biconvex positive lens L6 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the positive meniscus lens L3 and the cemented lens (biconvex positive lens L4).
  • the third lens group G3 is composed of a biconcave negative lens L7.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L8 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconcave negative lens L1, the object side surface of the positive meniscus lens L3, the object side surface of the biconvex positive lens L4, the image side surface of the biconcave negative lens L7, and the image side of the positive meniscus lens L8. It is provided on a total of six sides.
  • FIG. 23 is a sectional view taken along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 12, and FIG. 24 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 12. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 12 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L4 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L5 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L6, and a negative meniscus lens having a convex surface on the image side It consists of L7.
  • the positive meniscus lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented (first lens component).
  • the biconvex positive lens L6 and the negative meniscus lens L7 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the two cemented lenses (between the negative meniscus lens L5 and the biconvex positive lens L6).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the positive meniscus lens L4, the object side surface of the biconvex positive lens L6, the image side surface of the negative meniscus lens L8, and the image side surface of the positive meniscus lens L9. It is provided on a total of six sides.
  • FIG. 25 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 13.
  • FIG. 26 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 13. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 13 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconcave negative lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side.
  • the second lens group G2 has a positive meniscus lens L4 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L5 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens L6 having a convex surface on the object side, and a biconvex positive lens It consists of L7.
  • the positive meniscus lens L4 and the negative meniscus lens L5 are cemented (first lens component).
  • the negative meniscus lens L6 and the biconvex positive lens L7 are cemented (a second lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the two cemented lenses (between the negative meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L9 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • the aspheric surface includes both surfaces of the biconcave negative lens L2, the object side surface of the positive meniscus lens L4, the image side surface of the biconvex positive lens L7, the image side surface of the negative meniscus lens L8, and the image side surface of the positive meniscus lens L9. It is provided on a total of six sides.
  • FIG. 27 is a cross-sectional view along the optical axis showing the optical configuration at the time of infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 14.
  • FIG. 28 is an infinite object point focusing of the image forming optical system according to Example 14. It is an aberrational figure at the time of focusing.
  • the imaging optical system of Example 14 includes, in order from the object side, a first lens group G1 of negative refractive power, a second lens group G2 of positive refractive power, and a third lens of negative refractive power. It consists of a lens group G3 and a fourth lens group G4 of positive refracting power.
  • the aperture stop S is disposed in the second lens group G2.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface directed to the object side, a biconcave negative lens L2, and a biconvex positive lens L3.
  • the second lens group G2 includes a biconvex positive lens L4 (first lens component), a positive meniscus lens L5 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L6 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens It consists of a negative meniscus lens L8 having a convex surface facing the image side.
  • the positive meniscus lens L5 and the negative meniscus lens L6 are cemented (second lens component).
  • the biconvex positive lens L7 and the negative meniscus lens L8 are cemented (third lens component).
  • the aperture stop S is disposed between the biconvex positive lens L4 and the cemented lens (positive meniscus lens L5).
  • the third lens group G3 is composed of a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the image side.
  • the first lens unit G1 moves to the image side, and then moves to the object side.
  • the second lens group G2 moves to the object side.
  • the third lens group G3 moves to the object side.
  • the fourth lens group G4 is fixed (stationary).
  • Aspheric surfaces are provided on a total of six surfaces: both surfaces of the biconcave negative lens L2, both surfaces of the biconvex positive lens L4, and both surfaces of the negative meniscus lens L9.
  • ⁇ is a half angle of view
  • fb is a back focus
  • f1, f2... are focal lengths of the respective lens units.
  • the total length is obtained by adding the back focus to the distance from the lens front surface to the lens final surface.
  • the back focus is the air conversion of the distance from the lens final surface to the paraxial image surface.
  • the aspheric surface shape is expressed by the following equation, assuming that the optical axis direction is z and the direction orthogonal to the optical axis is y, the conical coefficient is k, and the aspheric coefficient is A4, A6, A8, and A10. .
  • z (y 2 / r) / [1 + ⁇ 1-(1 + k) (y / r) 2 ⁇ 1/2 ] + A4y 4 + A6y 6 + A8y 8 + A10y 10
  • “e ⁇ n” (n is an integer) indicates “10 ⁇ n ”.
  • the symbols of these specification values are common to the numerical data of the embodiments described later.
  • Numerical embodiment 14 Unit mm Plane data Plane number r d nd dd Object ⁇ ⁇ 1 60.000 0.90 1.91082 35.25 2 12.991 5.25 3 * -39.482 0.80 1.59201 67.02 4 * 94.022 0.52 5 41.845 2.50 1.92286 18.90 6-1238.605 (variable) 7 * 13.943 2.77 1.58313 59.38 8 * -120.649 2.00 9 (F-stop) ⁇ 1.00 10 15.051 2.00 1.66998 39.27 11 25.000 1.00 1.80518 25.42 12 10.003 1.41 13 17.250 2.50 1.80610 40.92 14 -15.568 1.00 1.84666 23.78 15 -117.920 (variable) 16 * 46.691 1.00 1.85135 40.10 17 * 14.483 (variable) 18-38.544 3.04 1.
  • Example 9 (1) (R 21F + R 21R) / (R 21F -R 21R) -0.96875 -1.6538 -1.6236 (2) (R 22F + R 22R) / (R 22F -R 22R) -0.34519 -2.21553 -2.55118 (3) f w /
  • Example 1 Example 2
  • Example 3 R 21 F 11.4799 12.1797 13.5152
  • R 21 R 17.9151 101.9917 126.1658
  • R 22 F 35.5 447 17.8467 22.4768
  • FIG. 29 is a cross-sectional view of a mirrorless single-lens camera as an electronic imaging device.
  • a photographing lens system 2 is disposed in a lens barrel of a mirrorless single-lens camera 1.
  • the mount unit 3 enables the taking lens system 2 to be detachably attached to the body of the mirrorless single-lens camera 1.
  • a screw type mount, a bayonet type mount, or the like is used.
  • a bayonet type mount is used.
  • an imaging device surface 4 and a back monitor 5 are disposed in the body of the mirrorless single-lens camera 1.
  • a compact CCD or CMOS is used as the imaging device.
  • the taking lens system 2 of the mirrorless single-lens camera for example, the imaging optical system shown in the above-mentioned Examples 1 to 14 is used.
  • FIG. 30 and FIG. 31 show conceptual diagrams of the configuration of an imaging apparatus provided with the imaging optical system of the present embodiment.
  • FIG. 30 is a front perspective view showing an appearance of a mirrorless single-lens camera 40 as an imaging device
  • FIG. 31 is a rear perspective view of the same.
  • the imaging optical system of the present embodiment is used for the photographing optical system 41 of the mirrorless single-lens camera 40.
  • the mirrorless single-lens camera 40 of this embodiment includes a photographing optical system 41 located on the photographing optical path 42, a shutter button 45, a liquid crystal display monitor 47 and the like, and the shutter button 45 disposed above the mirrorless single-lens camera 40.
  • the photographing is performed through the photographing optical system 41, for example, the imaging optical system of the first embodiment.
  • An object image formed by the photographing optical system 41 is formed on an image pickup element (photoelectric conversion surface) provided in the vicinity of the imaging surface.
  • the object image received by the imaging device is displayed as an electronic image on the liquid crystal display monitor 47 provided on the back of the camera by the processing means. Also, the captured electronic image can be recorded in the storage means.
  • FIG. 31 is a block diagram showing an internal circuit of a main part of the mirrorless single-lens camera 40.
  • the above-mentioned processing means is composed of, for example, the CDS / ADC unit 24, the temporary storage memory 17, the image processing unit 18 and the like, and the storage means is composed of the storage medium unit 19 and the like.
  • the mirrorless single-lens camera 40 is connected to the operation unit 12, the control unit 13 connected to the operation unit 12, and the control signal output port of the control unit 13 via the buses 14 and 15.
  • the imaging drive circuit 16, the temporary storage memory 17, the image processing unit 18, the storage medium unit 19, the display unit 20, and the setting information storage memory unit 21 are provided.
  • the temporary storage memory 17, the image processing unit 18, the storage medium unit 19, the display unit 20, and the setting information storage memory unit 21 can mutually input and output data via the bus 22. Further, a CCD 49 and a CDS / ADC unit 24 are connected to the imaging drive circuit 16.
  • the operation unit 12 includes various input buttons and switches, and notifies the control unit 13 of event information input from the outside (camera user) via these.
  • the control unit 13 is a central processing unit including, for example, a CPU, incorporates a program memory (not shown), and controls the entire mirrorless single-lens camera 40 according to a program stored in the program memory.
  • the CCD 49 is an image pickup device which is drive-controlled by the image pickup drive circuit 16, converts the light amount of each pixel of the object image formed through the photographing optical system 41 into an electric signal, and outputs the electric signal to the CDS / ADC unit 24.
  • the CDS / ADC unit 24 amplifies the electrical signal input from the CCD 49, performs analog / digital conversion, and performs raw video data (Bayer data, hereinafter referred to as RAW data) that has only been subjected to this amplification and digital conversion. Are output to the temporary storage memory 17.
  • the temporary storage memory 17 is a buffer made of, for example, an SDRAM or the like, and is a memory device that temporarily stores the RAW data output from the CDS / ADC unit 24.
  • the image processing unit 18 reads out the RAW data stored in the temporary storage memory 17 or the RAW data stored in the storage medium unit 19, and includes distortion correction based on the image quality parameter designated by the control unit 13. It is a circuit that electrically performs various image processing.
  • the storage medium unit 19 detachably mounts, for example, a card type or stick type recording medium including a flash memory, and RAW data transferred from the temporary storage memory 17 or the image processing unit 18 to these flash memories. The image data subjected to the image processing is recorded and held.
  • the display unit 20 is configured by a liquid crystal display monitor 47 or the like, and displays captured RAW data, image data, an operation menu, and the like.
  • the setting information storage memory unit 21 is provided with a ROM unit in which various image quality parameters are stored in advance, and a RAM unit which stores the image quality parameters read from the ROM unit by the input operation of the operation unit 12.
  • the mirrorless single-lens camera 40 configured in this manner has a high imaging performance (optical performance), and can be a compact and thin imaging device.
  • the present invention can be modified in various ways without departing from the scope of the invention.
  • the number of shapes shown in the above embodiments is not necessarily limited.
  • the cover glass C may not necessarily be disposed.
  • lenses which are not illustrated in the above embodiments and which have substantially no refractive power may be disposed in each lens group or outside each lens group.
  • the present invention is suitable for a compact and thin imaging optical system having a desired back focus, high imaging performance (optical performance), and an electronic imaging apparatus having the same.

Abstract

　物体側から順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなり、変倍時、隣り合うレンズ群の間隔が変化し、第１レンズ群Ｇ１は、負レンズと、正レンズと、からなるか、又は、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、第２レンズ群Ｇ２は、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなり、第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、第２レンズ成分は、接合レンズを有し、第３レンズ群Ｇ３は、像側の面の曲率が物体側の面の曲率よりも大きいレンズを最も物体側に有し、全体として１枚又は２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は、１つの正レンズ成分からなる。

Description

結像光学系及びそれを有する電子撮像装置
　本発明は、結像光学系及びそれを有する電子撮像装置に関するものである。
　近年、撮像素子の高画素数化やデジタル画像処理技術の進展により、銀塩３５ｍｍフィルムカメラからデジタルカメラにとって代わった。また、ファインダーとして用いられる小型の液晶パネルの画素数も増えてきたため、レンズ交換式カメラも、いわゆる一眼レフレックス方式のカメラから、クイックリターンミラーを廃止した新しいコンセプトのカメラ（ミラーレス一眼カメラ）に移行しつつある。
　クイックリターンミラーの廃止により、バックフォーカスがある程度短く、小型で高性能な撮像光学系の設計が可能となった。また、得られるファインダー像の大きさがレンズの結像サイズ、すなわちイメージサークル径に依存するといった制約がなくなる。このため、撮像フォーマットサイズが小さくても大きなファインダー像が得られ、加えて小型で高性能な撮像光学系の設計が可能となっている。
　ところで、バックフォーカスが短く撮像フォーマットの小さなカメラとして、レンズ固定式の小型カメラ、通称コンパクトカメラが普及している。コンパクトカメラに適したズームレンズが、特許文献１～３に記載されている。特許文献１～３のズームレンズは、物体側から順に、負屈折力のレンズ群と、正屈折力のレンズ群と、正屈折力のレンズ群とからなる。
　様々なタイプのズームレンズのなかで、最も基本的なタイプのズームレンズの構成は、物体側から順に、負屈折力のレンズ群と、正屈折力のレンズ群とからなる２群構成である。特許文献１～３のズームレンズは、この２群構成のズームレンズの像側に正屈折力の第３レンズ群を加えたものである。レンズ群の数を増やすと、光学系の全長が広角端において長くなりがちであるが、このようにすることで、広角端における光学系の全長の増大を抑えつつ、高い変倍比が得られる。
　なお、レンズ群の群数を３より多くしても、光学系の全長を短縮する効果は少ない。レンズ群の群数を４にしたズームレンズが、引用文献４～６に記載されている。特許文献４～６のズームレンズは、物体側から順に、負屈折力のレンズ群と、正屈折力のレンズ群と、負屈折力のレンズと、正屈折力のレンズ群とからなる。特許文献４～６のズームレンズは、コンパクトカメラ用のズームレンズとして提案されている。しかしながら、結局、３群構成のズームレンズの方がポピュラーになっている。
　上述のように、クイックリターンミラーを廃止したことにより、新しいコンセプトのカメラの光学系では、従来よりもバックフォーカスを短くできるようになった。しかしながら、新しいコンセプトのカメラの光学系もレンズ交換式の光学系である以上、光学系の全長よりもレンズの総厚が小さいことが重要であることには変わりがない。また、フランジ面（レンズ取り付け面）からの光学系の突出量にも制限がある。このようなことから、新しいコンセプトのカメラの光学系のバックフォーカスは、コンパクトカメラ用の光学系のバックフォーカスよりも長くする必要がある。
　上述のように、コンパクトカメラのズームレンズには、レンズ群の屈折力が、物体側から順に、負・正・正であるズームレンズと、負・正・負・正であるズームレンズとがある。負・正・正のズームレンズでは、バックフォーカスを長くすると、光学系の小型化や薄型化は困難となる。一方、負・正・負・正のズームレンズでは、バックフォーカスを長くしても、光学系の小型化や薄型化が可能である。
　負・正・負・正のズームレンズで、バックフォーカスをある程度長くしたズームレンズが、特許文献７や特許文献８に開示されている。
特開２００２－　４８９７５号公報 特開２００２－３６５５４５号公報 特開２００３－１４００４３号公報 特開２００３－１３１１３０号公報 特開２００８－２３３６１１号公報 特開２０１２－　２２１０６号公報 特開２０１２－　５８４０６号公報 特開２０１２－１３３２３０号公報
　特許文献７のズームレンズでは、開口絞りの位置やレンズ形状によるスペースの無駄が存在する。また、特許文献８のズームレンズでは、レンズ枚数が多いことによるスペースの無駄が存在する。
　また、新しいコンセプトのカメラでは、撮像した画像の画質に、一眼レフレックス方式のカメラと同様の高い画質が求められる。すなわち、新しいコンセプトのカメラでは、撮像した画像の画質は、コンパクトカメラのそれよりも高レベルが要求される。そのため、新しいコンセプトのカメラのズームレンズには、高い結像性能が求められる。しかしながら、特許文献７、８のズームレンズの結像性能（光学性能）は、十分に高いとは言い難い。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、所望のバックフォーカスを有し、結像性能（光学性能）が高く、小型で薄型な結像光学系及びそれを有する電子撮像装置を提供することを目的としている。
　上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の結像光学系は、
　物体側から順に、
　負屈折力の第１レンズ群と、
　正屈折力の第２レンズ群と、
　負屈折力の第３レンズ群と、
　正屈折力の第４レンズ群と、からなり、
　変倍時、隣り合うレンズ群の間隔が変化し、
　レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズであって、
　第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなるか、又は、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、
　第２レンズ群は、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなり、
　第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、
　第２レンズ成分は、接合レンズを有し、
　第３レンズ群は、像側の面の曲率が物体側の面の曲率よりも大きいレンズを最も物体側に有し、全体として１枚又は２枚のレンズからなり、
　第４レンズ群は、１つの正レンズ成分からなることを特徴とする。
　また、本発明の別の結像光学系は、
　物体側から順に、
　負屈折力の第１レンズ群と、
　正屈折力の第２レンズ群と、
　負屈折力の第３レンズ群と、
　正屈折力の第４レンズ群と、からなり、
　変倍時、隣り合うレンズ群の間隔が変化し、
　レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズであって、
　第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなり、
　第２レンズ群は、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなるか、又は、さらに第２レンズ成分の像側に正屈折力の第３レンズ成分を有し、
　第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は、正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、
　第２レンズ成分は、接合レンズを有し、
　第３レンズ群は、像側の面の曲率が物体側の面の曲率よりも大きいレンズを最も物体側に有し、全体として１枚又は２枚のレンズからなり、
　第４レンズ群は、１つの正レンズ成分からなることを特徴とする。
　また、本発明の更に別の結像光学系は、
　物体側から順に、
　負屈折力の第１レンズ群と、
　正屈折力の第２レンズ群と、
　負屈折力の第３レンズ群と、
　正屈折力の第４レンズ群と、からなり、
　変倍時、隣り合うレンズ群の間隔が変化し、
　レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズであって、
　第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなるか、又は、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、
　第２レンズ群は、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなるか、又は、さらに第２レンズ成分の像側に第３レンズ成分を有し、
　第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は、正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、
　第２レンズ成分は、接合レンズを有し、
　第３レンズ群は、像側の面の曲率が物体側の面の曲率よりも大きいレンズを最も物体側に有し、全体として１枚又は２枚のレンズからなり、
　第４レンズ群は、１つの正レンズ成分からなり、
　以下の条件式（１）を満足することを特徴とする。
　－１００＜（Ｒ21F＋Ｒ21R）／（Ｒ21F－Ｒ21R）＜－０．２　　　（１）
　ここで、
　Ｒ21Fは、第１レンズ成分の最も物体側面の近軸曲率半径、
　Ｒ21Rは、第１レンズ成分の最も像側面の近軸曲率半径、
である。
　また、本発明の電子撮像装置は、
　上記の結像光学系と、
　撮像面を有する撮像素子を備えたことを特徴とする。
　本発明によれば、所望のバックフォーカスを有し、結像性能（光学性能）が高く、小型で薄型な結像光学系及びそれを有する電子撮像装置を提供できる。
実施例１にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例１にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例２にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例２にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例３にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例３にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例４にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例４にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例５にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例５にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例６にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例６にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例７にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例７にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例８にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例８にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例９にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例９にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例１０にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例１０にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例１１にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例１１にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例１２にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例１２にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例１３にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例１３にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 実施例１４にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間、（ｃ）は望遠端での断面図である。 実施例１４にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示す図であり、（ａ）～（ｄ）は広角端、（ｅ）～（ｈ）は中間、（ｉ）～（ｌ）は望遠端での状態を示している。 本実施例による結像光学系を交換レンズとして用いたレンズ交換式カメラの断面図である。 本実施例によるレンズ交換式カメラの外観を示す前方斜視図である。 図１６のレンズ交換式カメラの後方斜視図である。 図１６のレンズ交換式カメラの主要部の内部回路の構成ブロック図である。
　以下に、本発明にかかる結像光学系をズームレンズに適用した実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。すなわち、実施形態の説明に当たって、例示のために特定の詳細な内容が多く含まれるが、これらの詳細な内容に色々なバリエーションや変更を加えても、本発明の範囲を超えない。従って、以下で説明する本発明の例示的な実施形態は、権利請求された発明に対して、一般性を失わせることなく、また、何ら限定をすることもなく、述べられたものである。
　まず、本実施形態の結像光学系における基本構成を説明する。基本構成では、レンズ群の数は４つであり、４つのレンズ群は、物体側から、負屈折力の第１レンズ群と、正屈折力の第２レンズ群と、負屈折力の第３レンズ群と、正屈折力の第４レンズ群の順で配置されている。そして、変倍時に、隣り合うレンズ群の間隔が変化する。
　本実施形態の結像光学系は、新しいコンセプトのカメラに適した光学系である。新しいコンセプトのカメラ光学系では、光学系のバックフォーカスは、一眼レフレックス方式のカメラ用の光学系のバックフォーカスほどの長さは不要であるが、ある程度の長さは必要である。そこで、レンズ群の屈折力を物体側から順に、負・正・負・正とし、変倍時に隣り合うレンズ群の間隔を変化させている。このようにすることで、本実施形態の結像光学系では、コンパクトカメラ用の光学系のバックフォーカスよりも長いバックフォーカスを実現している。しかも、結像光学系の結像性能については、一眼レフレックス方式のカメラの光学系における結像性能と同等のレベルできる。特に、第３レンズ群の屈折力を負にすることで、光学系の全長を短縮しつつ、所望のバックフォーカスが確保できる。
　また、基本構成では、第３レンズ群は、像側の面の曲率が物体側の面の曲率よりも大きいレンズを最も物体側に有し、全体として１枚又は２枚のレンズからなる。一方、第４レンズ群は、１つの正レンズ成分からなる。なお、レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズである。
　第３レンズ群では、レンズ枚数を１枚にすることで光学系の薄型化ができ、レンズ枚数を２枚にすることで結像性能を高められる。また、第４レンズ群を１つの正レンズ成分にすることで収差を良好に補正でき、しかも学系を薄型にできる。
　次に、第１実施形態の結像光学系について説明する。第１実施形態の結像光学系は、上述の基本構成を備えている。そして、第１実施形態の結像光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなるか、又は、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなる。また、第２レンズ群は、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなり、第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は、正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、第２レンズ成分は、接合レンズを有する。
　第１レンズ群の構成を上述のようにすることで、歪曲収差、非点収差及びコマ収差を良好に補正できる。
　一方、光学系のＦナンバー（Ｆ値）を小さくしようとすると、第２レンズ群を通過する従属光線の高さは、各像高で高くなる。従属光線の高さが高くなると、球面収差、コマ収差及び軸上色収差の補正が困難になりやすい。しかも、光学系を薄型にするには、光学系の全長を短縮する必要があるが、そのためには第２レンズ群の屈折力を大きくしなくてはならない。そうすると、球面収差、コマ収差及び軸上色収差の補正が更に困難になる。そこで、第２レンズ群の構成を上述のようにすることで、球面収差、コマ収差及び軸上色収差を良好に補正できる。
　第２実施形態の結像光学系について説明する。第２実施形態の結像光学系は、上述の基本構成を備えている。そして、第２実施形態の結像光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなり、第２レンズ群は、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなるか、又は、さらに第２レンズ成分の像側に正屈折力の第３レンズ成分を有し、第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は、正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、第２レンズ成分は、接合レンズを有する。
　第１レンズ群の構成と第２レンズ群の構成を上述のようにすることで、第１実施形態の結像光学系と同様の効果が得られる。また、第２レンズ群が第３レンズ成分を有する場合、球面収差やコマ収差を良好に補正できる。
　第３実施形態の結像光学系について説明する。第３実施形態の結像光学系は、上述の基本構成を備えている。そして、第３実施形態の結像光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなるか、又は、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、第２レンズ群は、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなるか、又は、さらに第２レンズ成分の像側に第３レンズ成分を有し、第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は、正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、第２レンズ成分は、接合レンズを有し、以下の条件式（１）を満足する。
　－１００＜（Ｒ21F＋Ｒ21R）／（Ｒ21F－Ｒ21R）＜－０．２　　　（１）
　ここで、
　Ｒ21Fは、第１レンズ成分の最も物体側面の近軸曲率半径、
　Ｒ21Rは、第１レンズ成分の最も像側面の近軸曲率半径、
である。
　第１レンズ群の構成と第２レンズ群の構成を上述のようにすることで、第１実施形態の結像光学系と同様の効果が得られる。また、第２レンズ群が第３レンズ成分を有する場合、球面収差やコマ収差を良好に補正できる。そして、条件式（１）を満足することで、球面収差、非点収差及びコマ収差を更に良好に補正できる。なお、近軸曲率半径を、光軸上における曲率半径としても良い。
　条件式（１）の下限値を上回ることで、球面収差の補正を有利に行なえる。一方、条件式（１）の上限値を下回ることで、非点収差やコマ収差などの軸外収差の補正を有利に行なえる。なお、補正を有利に行なえるとは、収差を良好に補正できるという意味である。
　なお、条件式（１）に代えて、次の条件式（１’）を満足することが、より好ましい。
　－１００＜（Ｒ21F＋Ｒ21R）／（Ｒ21F－Ｒ21R）＜－０．７５　　　（１’）
　さらに、条件式（１）に代えて、次の条件式（１”）を満足することが、より一層好ましい。
　－１００＜（Ｒ21F＋Ｒ21R）／（Ｒ21F－Ｒ21R）＜－１．２３９５　　　（１”）
　また、レンズ面が球面の場合、負の球面収差や内コマが発生しやすい。そこで、第２レンズ成分に非球面を導入すると、これらの収差の発生を抑制できる。第２レンズ成分に非球面を導入する場合も、条件式（１）を満足すると良い。
　また、第１～３実施形態の結像光学系（以下、本実施形態の結像光学系とする）では、変倍時、各レンズ群は以下のように移動することが好ましい。
　広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群は、一旦像側に移動した後、物体側へ移動する（往復運動をする）。第２レンズ群は、物体側にのみ移動する。第３レンズ群は、広角端での位置よりも望遠端での位置の方がおおむね物体側（あるいは、少なくとも物体側）となるように移動する。なお、第３レンズ群は、このように移動しない場合もある。第４レンズ群は固定する（静止している）。第４レンズ群を固定にすることで、鏡筒の構造が複雑にならず、また、光学系が大型にならない。なお、第４レンズ群を移動させても良い。第４レンズ群を移動させることは、変倍時の非点収差の変動を小さくする点で有利である。
　また、本実施形態の結像光学系では、第１レンズ成分と第２レンズ成分の間に、開口絞りを有することが好ましい。
　このようにすると、変倍時に第２レンズ群が移動する空間を十分に確保できる。また、変倍時の軸外収差の変動、特にコマ収差や非点収差の変動を小さくできる。
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
　－１０＜（Ｒ22F＋Ｒ22R）／（Ｒ22F－Ｒ22R）＜１０　　　（２）
　ここで、
　Ｒ22Fは、第２レンズ成分の最も物体側の面の近軸曲率半径、
　Ｒ22Rは、第２レンズ成分の最も像側の面の近軸曲率半径、
である。
　　条件式（２）の下限値を上回ることで、非点収差や球面収差の補正が有利に行なえる。一方、条件式（２）の上限値を下回ることで、コマ収差の補正が有利に行なえる。
　なお、条件式（２）に代えて、次の条件式（２’）を満足することが、より好ましい。
　－１０＜（Ｒ22F＋Ｒ22R）／（Ｒ22F－Ｒ22R）＜６　　　（２’）
　さらに、条件式（２）に代えて、次の条件式（２”）を満足することが、より一層好ましい。
　－１０＜（Ｒ22F＋Ｒ22R）／（Ｒ22F－Ｒ22R）＜－０．２４　　　（２”）
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
　０＜ｆw／｜Ｒ22c｜＜５．０　　　（３）
　ここで、
　ｆwは、広角端における結像光学系の全系の焦点距離、
　Ｒ22cは、第２レンズ成分において最も像側に位置する接合面の近軸曲率半径、
である。
　ここで、第２レンズ成分の接合レンズにおいて、最も像側に位置するレンズが正凸レンズの場合、Ｒ22cは正の値であり、負レンズの場合、Ｒ22cは負の値となる。
　条件式（３）の下限値を上回ることで、軸上色収差や球面収差の補正不足を防止できる。軸上色収差については、短波長での収差量が負の値にならないようにできる。一方、条件式（３）の上限値を下回ることで、正レンズの縁肉の厚みが不足しない（十分な厚みが得られる）。この場合、正レンズの光軸上での厚みを増大させなくて済むので、光学系を薄型にできる。なお、この正レンズは、接合レンズを形成している一方のレンズである。
　なお、条件式（３）に代えて、次の条件式（３’）を満足することが、より好ましい。
　０＜ｆw／｜Ｒ22c｜＜２．７　　　（３’）
　さらに、条件式（３）に代えて、次の条件式（３”）を満足することが、より一層好ましい。
　０＜ｆw／｜Ｒ22c｜＜１．９２　　　（３”）
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（４）を満足することが好ましい。
　０．１＜ｆ2／ｆ21＜２．０　　　（４）
　ここで、
　ｆ2は、第２レンズ群の焦点距離、
　ｆ21は、第１レンズ成分の焦点距離、
である。
　条件式（４）の下限値を上回ることで、第２レンズ成分側での収差発生量の急増を抑制できる。一方、条件式（４）の上限値を下回ることで、第１レンズ成分自体での収差発生量の急増を抑制できる。条件式（４）を満足することで、第２レンズ群全体での屈折力と第１レンズ成分の屈折力とのバランスを最適にできるので、双方の収差の発生量を少なくできる。
　なお、条件式（４）に代えて、次の条件式（４’）を満足することが、より好ましい。
　０．１＜ｆ2／ｆ21＜０．９４　　　（４’）
　さらに、条件式（４）に代えて、次の条件式（４”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．１＜ｆ2／ｆ21＜０．７８　　　（４”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第２レンズ群のいずれかの面に、非球面を導入することが好ましい。このようにすることで、第２レンズ成分側での収差の発生量と第１レンズ成分自体での収差の発生量を、共に少なくできる。なお、非球面は、第１レンズ成分に導入するほうが好ましい。この場合、条件式（４）を満足することが好ましい。
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（５）を満足することが好ましい。
　０．０１＜ｄ212／ｆw＜０．４　　　（５）
　ここで、
　ｄ212は、第１レンズ成分と第２レンズ成分との光軸上での空気間隔、
　ｆwは、広角端における結像光学系の全系の焦点距離、
である。
　条件式（５）の下限値を上回ることで、球面収差、コマ収差及び非点収差の各々を、総合的に良好に補正できる。一方、条件式（５）の上限値を下回ることで、第２レンズ群の光軸上での厚みの増大を回避できる。そのため、光学系を薄型にできる。
　なお、条件式（５）に代えて、次の条件式（５’）を満足することが、より好ましい。
　０．０５＜ｄ212／ｆw＜０．４　　　（５’）
　さらに、条件式（５）に代えて、次の条件式（５”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．０５＜ｄ212／ｆw＜０．３　　　（５”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第２レンズ成分の接合レンズは、負レンズと、負レンズに接合された正レンズと、を有し、以下の条件式（６）、（７）を満足することが好ましい。
　０＜ν22p－ν22n＜８０　　　（６）
　－０．７＜Ｎ22p－Ｎ22n＜０．２　　　（７）
　ここで、
　Ｎ22pは、第２レンズ成分の正レンズのｄ線における屈折率、
　ν22pは、第２レンズ成分の正レンズの線を基準としたアッベ数、
　Ｎ22nは、第２レンズ成分の負レンズのｄ線における屈折率、
　ν22nは、第２レンズ成分の負レンズの線を基準としたアッベ数、
である。
　条件式（６）の下限値を上回ることで、軸上色収差の補正不足を防止できる（軸上色収差について、短波長での収差量が負の値にならないようにできる）。一方、条件式（６）の上限値を下回ることで、実用可能な光学材料を使って色収差ができる。なお、条件式（６）の上限値を上回っても色収差の補正はできるが、使用できる光学材料が現時点で存在しない。
　条件式（７）の下限値を上回ることで、球面収差の補正には不利になるが、ペッツバール和が正の大きな値になりにくい。一方、条件式（７）の上限値を下回ることで、ペッツバール和を適正な値にしづらくなるが、球面収差の補正不足（負の値の側）を防止できる。
　なお、条件式（６）に代えて、次の条件式（６’）を満足することが、より好ましい。
　０＜ν22p－ν22n＜５７　　　（６’）
　さらに、条件式（６）に代えて、次の条件式（６”）を満足することが、より一層好ましい。
　０＜ν22p－ν22n＜４４．９　　　（６”）
　なお、条件式（７）に代えて、次の条件式（７’）を満足することが、より好ましい。
　－０．３５＜Ｎ22p－Ｎ22n＜０．２　　　（７’）
　さらに、条件式（７）に代えて、次の条件式（７”）を満足することが、より一層好ましい。
　－０．３０８５＜Ｎ22p－Ｎ22n＜０．２　　　（７”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第２レンズ成分の接合レンズは、物体側から、負レンズ、正レンズの順に接合されていることが好ましい。
　ところで、第１～第４レンズ群を上述のように移動させることで、所望のバックフォーカスを確保し、光学系の全長を短縮できるが、更に第３レンズ群を、第２レンズ群との空気間隔がより大きくなるように移動させると良い。
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（８）を満足することが好ましい。
　０．０＜Ｍ3／Ｍ2＜０．８５　　　（８）
　ここで、
　Ｍ2＝｜Ｍ2w－Ｍ2t｜、Ｍ3＝｜Ｍ3w－Ｍ3t｜、
　Ｍ2wは、広角端における第２レンズ群の位置、
　Ｍ2tは、望遠端における第２レンズ群の位置、
　Ｍ3wは、広角端における第３レンズ群の位置、
　Ｍ3tは、望遠端における第３レンズ群の位置であって、
　いずれも、無限遠物点合焦における位置、
である。
　条件式（８）の下限値を上回ることで、所定のレンズ群を制限内で移動させても変倍比の減少を防止できる。一方、条件式（８）の上限値を下回ることで、望遠端における光学系の全長の増大を抑制できるか、又はバックフォーカスの減少を防止できる。
　なお、条件式（８）に代えて、次の条件式（８’）を満足することが、より好ましい。
　０．３５＜Ｍ3／Ｍ2＜０．８５　　　（８’）
　さらに、条件式（８）に代えて、次の条件式（８”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．３５＜Ｍ3／Ｍ2＜０．７５　　　（８”）
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（９）を満足することが好ましい。
　０．５＜ｆ4／｜ｆ3｜＜５．０　　　（９）
　ここで、
　ｆ3は、第３レンズ群の焦点距離、
　ｆ4は、第４レンズ群の焦点距離、
である。
　条件式（９）は、第３レンズ群の屈折力と第４レンズ群の屈折力に関する条件式であって、所望のバックフォーカスを確保した際に、併せて、光学系の全長の短縮と所望の変倍比の確保を実現するための条件式である。
　条件式（９）の下限値を上回ることで、所定のレンズ群を制限内で移動させた場合や、光学系の全長を制限した場合であっても、変倍比の減少を防止できる。一方、条件式（９）の上限値を下回ることで、光学系の全長を短縮したときに、軸外収差の補正を有利に行なえ、また、変倍時の非点収差の変動を抑制できる。
　なお、条件式（９）に代えて、次の条件式（９’）を満足することが、より好ましい。
　０．９＜ｆ4／｜ｆ3｜＜３．２　　　（９’）
　さらに、条件式（９）に代えて、次の条件式（９”）を満足することが、より一層好ましい。
　１．２９＜ｆ4／｜ｆ3｜＜１．８９　　　（９”）
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（１０）を満足することが好ましい。
　－２．２０＜β234w＜－０．４５　　　（１０）
　ここで、
　β234wは、第２レンズ群から第４レンズ群までの広角端における合成倍率であって、無限遠物点合焦時の合成倍率、
である。
　条件式（１０）は、所望のバックフォーカスの確保と、望遠側における光学系の全長の増大の抑制に関する条件式である。
　所望のバックフォーカスを確保しつつ、光学系の全長の短縮を行なうと、第２レンズ群以降の全てのレンズ群の合成倍率が高くなる。すると、望遠側における光学系の全長が増大しやすくなる。このような場合、たとえ負屈折力の第３レンズ群を導入して光学系の全長の増大を抑制するにしても、光学系の全長の増大はある程度以内に収めた方が良い。なお、第２レンズ群以降の全てのレンズ群の合成倍率とは、第２レンズ群から第４レンズ群までを１つの光学系としてみなした場合の合成倍率のことである。
　条件式（１０）の下限値を上回ることで、望遠側における光学系の全長の増大を抑制できる。一方、条件式（１０）の上限値を下回ることで、所望のバックフォーカスを容易に確保できる。
　なお、条件式（１０）の下限値を下回ると、光学系の全長が増大し、上限値を上回ると、所望のバックフォーカスの確保が困難になる。このような状態、敢えて望遠端での全長を短縮したり、所望のバックフォーカスを得ようとすると、特に、変倍時におけるコマ収差や非点収差の変動が大きくなりやすい。
　なお、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０’）を満足することが、より好ましい。
　－１．５０＜β234w＜－０．４５　　　（１０’）
　さらに、条件式（１０）に代えて、次の条件式（１０”）を満足することが、より一層好ましい。
　－１．３０＜β234w＜－０．５５　　　（１０”）
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（１１）を満足することが好ましい。
　－０．７０＜β2w＜－０．３５　　　（１１）
　ここで、
　β2wは、広角端における第２レンズ群の倍率であって、無限遠物点合焦時の倍率、
である。
　条件式（１１）は第２レンズ群の倍率に関する条件式であって、第２レンズ群の移動量の抑制に関する条件式である。変倍時の第２レンズ群の移動量は、第２レンズ群自身の持つ倍率の絶対値が小さいほど少なくて済む。
　条件式（１１）の下限値を上回ることで、第２レンズ群の移動量が大きくならい。そのため、光学系の全長を制限した場合であっても、所望の変倍比が得られる。一方、条件式（１１）の上限値を下回ることで、所望のバックフォーカスを確保できる。
　なお、条件式（１１）の上限値を上回ると、所望のバックフォーカスの確保が困難になる。このような状態、敢えて望遠端での全長を短縮したり、所望のバックフォーカスを得ようとすると、特に、変倍時におけるコマ収差や非点収差の変動が大きくなりやすい。
　なお、条件式（１１）に代えて、次の条件式（１１’）を満足することが、より好ましい。
　－０．６０＜β2w＜－０．４０　　　（１１’）
　さらに、条件式（１１）に代えて、次の条件式（１１”）を満足することが、より一層好ましい。
　－０．５７＜β2w＜－０．４１　　　（１１”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第４レンズ群は、変倍時に移動しないことが好ましい。
　変倍時に、第４レンズ群が移動しない（静止している）ことで、鏡枠の機構を簡易にできる。そのため、光学系を小型にできる。一方、収差補正の面では、変倍時、第３レンズ群と第４レンズ群の間隔が変化するので、第４レンズ群が移動しなくても補正上問題は生じない。
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（１２）を満足することが好ましい。
　０．６＜ｆw／ｆ2＜１．４　　　（１２）
　ここで、
　ｆwは、広角端における結像光学系の全系の焦点距離、
　ｆ2は、第２レンズ群の焦点距離、
である。
　条件式（１２）は第２レンズ群の屈折力に関する条件式であって、第２レンズ群の移動量の抑制に関する条件式である。第２レンズ群の屈折力が大きいほど、光学系の全長が短縮でき、また、変倍時の第２レンズ群の移動量が少なくて済む。
　条件式（１２）の下限値を上回ることで、変倍時の第２レンズ群の移動量を少なくでき、また、光学系の全長を短縮できる。一方、条件式（１２）の上限値を下回ることで、所望のバックフォーカスを確保でき、同時に、各収差、特に、コマ収差や非点収差の補正を有利に行なえる。
　なお、条件式（１２）に代えて、次の条件式（１２’）を満足することが、より好ましい。
　０．７＜ｆw／ｆ2＜１．３　　　（１２’）
　さらに、条件式（１２）に代えて、次の条件式（１２”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．７５＜ｆw／ｆ2＜１．２５　（１２”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、以下の条件式（１３）を満足することが好ましい。
　１＜ＳＦ11n－ＳＦ12n＜４．０　　　（１３）
　ここで、
　ＳＦ11n＝（Ｒ11nF＋Ｒ11nR）／（Ｒ11nF－Ｒ11nR）　　　（１３ａ）、
　ＳＦ12n＝（Ｒ12nF＋Ｒ12nR）／（Ｒ12nF－Ｒ12nR）　　　（１３ｂ）、
　Ｒ11nFは、第１レンズ群の第１負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
　Ｒ11nRは、第１レンズ群の第１負レンズの像側面の近軸曲率半径、
　Ｒ12nFは、第１レンズ群の第２負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
　Ｒ12nRは、第１レンズ群の第２負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
　第１レンズ群では、歪曲収差、非点収差及びコマ収差が発生しやすい。条件式（１３）の下限値を上回ることで、これらの収差を、全体に亘り、バランスよく、良好に補正できる。なお、全体とは、例えば、変倍時における広角端から望遠端までの範囲や、合焦時における無限遠物点から近点までの範囲のことである。
　また、光学系の設計時、隣り合う２つのレンズが干渉する配置（レンズの一部が互いに重なってしまう配置）になる場合がある。条件式（１３）の上限値を下回ることで、第１負レンズと第２負レンズとが干渉することなく、第１負レンズと第２負レンズとの空気間隔を少なくできる。そのため、光学系を薄型にできる。
　なお、条件式（１３）に代えて、次の条件式（１３’）を満足することが、より好ましい。
　１＜ＳＦ11n－ＳＦ12n＜３．３５　　　（１３’）
　さらに、条件式（１３）に代えて、次の条件式（１３”）を満足することが、より一層好ましい。
　１＜ＳＦ11n－ＳＦ12n＜３．１　　　（１３”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、以下の条件式（１４）を満足することが好ましい。
　－０．１＜Ｒ1pF／Ｒ12nR＜１　　　（１４）
　ここで、
　Ｒ1pFは、第１レンズ群の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
　Ｒ12nRは、第１レンズ群の第２負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
　第１レンズ群では、歪曲収差、非点収差及びコマ収差が発生しやすい。条件式（１４）の下限値を上回ることで、これらの収差を、全体に亘り、バランスよく、良好に補正できる。一方、条件式（１４）の上限値を下回ることで、第２負レンズと正レンズとが干渉することなく、第２負レンズと正レンズとの空気間隔を少なくできる。そのため、光学系を薄型にできる。
　なお、条件式（１４）に代えて、次の条件式（１４’）を満足することが、より好ましい。
　－０．０１＜Ｒ1pF／Ｒ12nR＜１．０　　　（１４’）
　さらに、条件式（１４）に代えて、次の条件式（１４”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．３３＜Ｒ1pF／Ｒ12nR＜１．０　　　（１４”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、以下の条件式（１５）を満足することが好ましい。
　０．１＜ｄ112／ｆw＜０．７　　　（１５）
　ここで、
　ｄ112は、第１レンズ群の第１負レンズと第２負レンズとの光軸上の空気間隔、
　ｆwは、広角端における結像光学系の全系の焦点距離、
である。
　第１レンズ群では、歪曲収差、非点収差及びコマ収差が発生しやすい。条件式（１５）の下限値を上回ることで、これらの収差を、全体に亘り、バランスよく、良好に補正できる。一方、条件式（１５）の上限値を下回ることで、第１レンズ群における厚みの増大を抑制できる。そのため、光学系を薄型にできる。
　なお、条件式（１５）に代えて、次の条件式（１５’）を満足することが、より好ましい。
　０．１＜ｄ112／ｆw＜０．５　　　（１５’）
　さらに、条件式（１５）に代えて、次の条件式（１５”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．１＜ｄ112／ｆw＜０．３４　　　（１５”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなり、以下の条件式（１６）を満足することが好ましい。
　０．４＜（Ｒ1nF＋Ｒ1nR）／（Ｒ1nF－Ｒ1nR）＜１．５　　　（１６）
　ここで、
　Ｒ1nFは、第１レンズ群の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
　Ｒ1nRは、第１レンズ群の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
　第１レンズ群では、歪曲収差、非点収差及びコマ収差が発生しやすい。条件式（１６）の下限値を上回ることで、これらの収差を、全体に亘り、バランスよく、良好に補正できる。一方、条件式（１６）の上限値を下回ることで、光学系の全長を短縮できる。
　なお、条件式（１６）に代えて、次の条件式（１６’）を満足することが、より好ましい。
　０．４＜（Ｒ1nF＋Ｒ1nR）／（Ｒ1nF－Ｒ1nR）＜１．１　　　（１６’）
　さらに、条件式（１６）に代えて、次の条件式（１６”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．４＜（Ｒ1nF＋Ｒ1nR）／（Ｒ1nF－Ｒ1nR）＜１．０　　　（１６”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなり、以下の条件式（１７）を満足することが好ましい。
　－７．０＜（Ｒ1pF＋Ｒ1pR）／（Ｒ1pF－Ｒ1pR）＜－１．２　　　（１７）
　ここで、
　Ｒ1pFは、第１レンズ群の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
　Ｒ1pRは、第１レンズ群の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
　条件式（１７）の下限値を上回ることで、光学系の全長の短縮ができる。また、第１レンズ群では、歪曲収差、非点収差及びコマ収差が発生しやすい。条件式（１７）の上限値を下回ることで、これらの収差を、全体に亘り、バランスよく、良好に補正できる。
　なお、条件式（１７）に代えて、次の条件式（１７’）を満足することが、より好ましい。
　－４．０＜（Ｒ1pF＋Ｒ1pR）／（Ｒ1pF－Ｒ1pR）＜－１．２　　　（１７’）
　さらに、条件式（１７）に代えて、次の条件式（１７”）を満足することが、より一層好ましい。
　－３．７＜（Ｒ1pF＋Ｒ1pR）／（Ｒ1pF－Ｒ1pR）＜－１．２　　　（１７”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなり、以下の条件式（１８）を満足することが好ましい。
　０．１＜ｄ12／ｆw＜０．５５　　　（１８）
　ここで、
　ｄ12は、第１レンズ群の負レンズと正レンズとの光軸上の空気間隔、
　ｆwは、広角端における結像光学系の全系の焦点距離、
である。
　第１レンズ群では、歪曲収差、非点収差及びコマ収差が発生しやすい。条件式（１８）の下限値を上回ることで、これらの収差を、全体に亘り、バランスよく、良好に補正できる。一方、条件式（１８）の上限値を下回ることで、第１レンズ群における厚みの増大を抑制できる。そのため、光学系を薄型にできる。
　なお、条件式（１８）に代えて、次の条件式（１８’）を満足することが、より好ましい。
　０．１３＜ｄ12／ｆw＜０．５０　　　（１８’）
さらに、条件式（１８）に代えて、次の条件式（１８”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．２１＜ｄ12／ｆw＜０．４７　　　（１８”）
　また、本実施形態の結像光学系では、合焦時、第３レンズ群は移動し、第３レンズ群は、最も物体側に負レンズを有し、以下の条件式（１９）を満足することが好ましい。
　０．４＜（Ｒ3F＋Ｒ3R）／（Ｒ3F－Ｒ3R）＜３．５　　　（１９）
　ここで、
　Ｒ3Fは、第３レンズ群の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
　Ｒ3Rは、第３レンズ群の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
　第３レンズ群は、移動させても収差の変動量が少ない。そのため、第３レンズ群は合焦用のレンズ群として最適である。
　条件式（１９）の下限値を上回ることで、合焦による球面収差やコマ収差の変動量の増大を抑制できる。一方、条件式（１９）の上限値を下回ることで、広角端において、より近距離の物体に合焦しても、第３レンズ群と第４レンズ群との干渉を防止できる。
　なお、条件式（１９）に代えて、次の条件式（１９’）を満足することが、より好ましい。
　０．５＜（Ｒ3F＋Ｒ3R）／（Ｒ3F－Ｒ3R）＜２．７　　　（１９’）
　さらに、条件式（１９）に代えて、次の条件式（１９”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．５５＜（Ｒ3F＋Ｒ3R）／（Ｒ3F－Ｒ3R）＜２．５　　　（１９”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第３レンズ群は１つのレンズで構成することが好ましい。
　このようにすることで、光学系を薄型にできる。
　また、本実施形態の結像光学系では、合焦時、第３レンズ群は移動し、第３レンズ群は第１負レンズと第２負レンズからなり、以下の条件（２０）を満足することが好ましい。
　－０．３５＜（Ｒ31R＋Ｒ32F）／（Ｒ31R－Ｒ32F）＜０　　　（２０）
　ここで、
　Ｒ31Rは、第３レンズ群の第１負レンズの像側面の近軸曲率半径、
　Ｒ32Fは、第３レンズ群の第２負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
である。
　第１負レンズと第２負レンズを備えることによって、両者の間に、凸形状の空気レンズが形成される。条件式（２０）は、この空気レンズに関する条件式である。
　条件式（２０）の下限値を上回ることで、合焦による非点収差の変動量の増大を抑制できる。一方、条件式（２０）の上限値を下回ることで、合焦による球面収差やコマ収差の変動量の増大を抑制できる。
　なお、条件式（２０）に代えて、次の条件式（２０’）を満足することが、より好ましい。
　－０．３＜（Ｒ31R＋Ｒ32F）／（Ｒ31R－Ｒ32F）＜－０．１　　　（２０’）
　さらに、条件式（２０）に代えて、次の条件式（２０”）を満足することが、より一層好ましい。
　－０．２５＜（Ｒ31R＋Ｒ32F）／（Ｒ31R－Ｒ32F）＜－０．１５　　　（２０”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第３レンズ群は、最も物体側に負レンズを有し、以下の条件式（２１）を満足することが好ましい。
　－０．２＜Ｎ4－Ｎ3F＜０．６　　　（２１）
　ここで、
　Ｎ3Fは、第３レンズ群の負レンズを形成する媒質のｄ線に対する屈折率、
　Ｎ4は、第４レンズ群の正レンズ成分を形成する媒質のｄ線に対する屈折率、
である。
　条件式（２１）の下限値を上回ることで、ペッツバール和が正の大きな値になりにくい。一方、条件式（２１）の上限値を下回ることで、実用可能な光学材料を使って色収差ができる。なお、条件式（２１）の上限値を上回っても収差補正はできるが、使用できる光学材料が現時点で存在しない。
　なお、条件式（２１）に代えて、次の条件式（２１’）を満足することが、より好ましい。
　－０．０２＜Ｎ4－Ｎ3F＜０．６　　　（２１’）
　さらに、条件式（２１）に代えて、次の条件式（２１”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．１１＜Ｎ4－Ｎ3F＜０．６　（２１”）
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（２２）を満足することが好ましい。
　０．１２＜ｆw／ｆ4＜０．６　　　（２２）
　ここで、
　ｆ4は、第４レンズ群の焦点距離、
　ｆwは、広角端における結像光学系の全系の焦点距離、
である。
　条件式（２２）の下限値を上回ることで、第４レンズ群の屈折力が小さくなり過ぎない。この場合、第３レンズ群の屈折力も小さくする必要がないため、第３レンズ群を合焦用のレンズ群として使用できる。一方、条件式（２２）の上限値を下回ることで、第４レンズ群の屈折力が大きくなり過ぎない。変倍時、第４レンズ群から出射する主光線の射出角が変動するが、条件式（２２）の上限値を下回ることで、この変動の増大を抑制できる。
　なお、条件式（２２）の上限値を上回ると、射出角の変動が増大する。このような状態で、敢えて第３レンズ群の屈折力を大きくしたり、主光線の射出角をより適正にしようとすると、特に、変倍時におけるコマ収差や非点収差の変動が大きくなりやすい。
　なお、条件式（２２）に代えて、次の条件式（２２’）を満足することが、より好ましい。
　０．１２＜ｆw／ｆ4＜０．４４　　　（２２’）
　さらに、条件式（２２）に代えて、次の条件式（２２”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．１２＜ｆw／ｆ4＜０．４２　　　（２２”）
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（２３）を満足することが好ましい。
　０．０＜（Ｒ4F＋Ｒ4R）／（Ｒ4F－Ｒ4R）＜８．０　　　（２３）
　ここで、
　Ｒ4Fは、第４レンズ群の物体側の面の近軸曲率半径、
　Ｒ4Rは、第４レンズ群の像側の面の近軸曲率半径、
である。
　条件式（２３）の下限値を上回ることで、光学系の全長を短縮できる。一方、条件式（２３）の上限値を下回ることで、広角端において、第３レンズ群と第４レンズ群との干渉を防止できる。
　なお、条件式（２３）の上限値を上回ると、第３レンズ群と第４レンズ群とが干渉しやすくなる。このような状態で、敢えて光学系の全長を更に短縮させたり、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔を広げようとすると、特に、変倍時におけるコマ収差や非点収差の変動が大きくなりやすい。
　なお、条件式（２３）に代えて、次の条件式（２３’）を満足することが、より好ましい。
　０．２＜（Ｒ4F＋Ｒ4R）／（Ｒ4F－Ｒ4R）＜８．０　　　（２３’）
　さらに、条件式（２３）に代えて、次の条件式（２３”）を満足することが、より一層好ましい。
　０．４７＜（Ｒ4F＋Ｒ4R）／（Ｒ4F－Ｒ4R）＜８．０　　　（２３”）
　また、本実施形態の結像光学系では、以下の条件式（２４）を満足することが好ましい。
　０．８＜ｆb／ｆw＜１．５　　　（２４）
　ここで、
　ｆbは、第４レンズ群の最終面からガウス像点までの光軸上の距離、
　ｆwは、広角端における結像光学系の全系の焦点距離、
である。
　条件式（２４）の下限値を上回ることで、所望のバックフォーカスを確保できる。一方、条件式（２４）の上限値を下回ることで、光学系の全長の増大を抑制できる。また、特にコマ収差や歪曲収差の補正が有利に行なえる。なお、ｆbは、空気換算したときの距離である。
　なお、条件式（２４）に代えて、次の条件式（２４’）を満足することが、より好ましい。
　０．９＜ｆb／ｆw＜１．５　　　（２４’）
　さらに、条件式（２４）に代えて、次の条件式（２４”）を満足することが、より一層好ましい。
　１．０＜ｆb／ｆw＜１．５　　　（２４”）
　また、本実施形態の結像光学系では、第４レンズ群を、変倍時及び合焦時に固定することが好ましい。
　変倍時及び合焦時に、第４レンズ群を固定する（静止させる）ことで、鏡筒の構造が複雑にならず、また、光学系が大型にならない。なお、第４レンズ群を、変倍時及び合焦時に固定する場合、条件式（２４）を満足することが好ましい。
　また、本実施形態の結像光学系では、変倍時、開口絞りは第２レンズ群と一体で移動することが好ましい。
　このようにすると、変倍時に第２レンズ群が移動する空間を十分に確保できる。また、変倍時の軸外収差の変動、特にコマ収差や非点収差の変動を小さくできる。
　なお、上述のように、第３レンズ群は１枚のレンズで構成することは可能である。但し、第３レンズ群を合焦用のレンズ群とする場合、第３レンズ群は２枚のレンズで構成する方が良い。このようにすることで、収差を補正が有利に行なえ、また、合焦時の第３レンズ群の移動量を少なくできる。しかし、光学系を薄型にするのは困難である。
　また、第３レンズ群を２枚のレンズで構成する場合は、２枚のレンズは、共に負レンズとするのがよい。但し、より良好な色収差補正を行なう場合は、２枚のレンズは、負レンズと正レンズとするのが良い。第３レンズ群を負レンズと正レンズとで構成する場合、前後の順はどちらでも構わない。
　また、第４レンズ群は、近軸構成や収差補正の観点から、１つのレンズ成分で構成すれば十分である。２つ以上のレンズ成分で第４レンズ群を構成すると、光学系が大型になるだけである。
　また、本実施形態の電子撮像装置は、上記のいずれかの結像光学系と、撮像面を有する撮像素子を備えることを特徴とする。
　このようにすることで、所望のバックフォーカスを有し、結像性能（光学性能）が高く、小型で薄型な結像光学系を備えた撮像装置を実現できる。
　なお、各条件式について、下限値、上限値の何れかまたは双方を限定することで、その機能をより確実にできるので好ましい。また、各条件式について、より限定した条件式の数値範囲の上限値あるいは下限値のみを限定しても構わない。また、条件式の数値範囲を限定するにあたっては、上記の各条件式の上限値又は下限値を、上記の他の条件式の上限値又は下限値としても良い。
　以下に、本発明のある態様に係る結像光学系の実施例を、図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、屈折力の正、負は近軸曲率半径に基づく。
　実施例１に係る結像光学系について説明する。図１は実施例１に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図（レンズ断面図）であり、（ａ）は広角端、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端での断面図である。なお、以下全ての実施例において、レンズ断面図中、Ｃはカバーガラス、Ｉは撮像素子の撮像面を示している。
　図２は実施例１にかかる結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図であって、ωは半画角である。なお、収差図における記号は、後述の実施例においても共通である。
　また、これらの収差図において、（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）は、それぞれ、広角端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｅ）、（ｆ）、（ｇ）、（ｈ）は、それぞれ中間焦点距離状態おける球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　また、（ｉ）、（ｊ）、（ｋ）、（ｌ）は、それぞれ、望遠端における球面収差（ＳＡ）、非点収差（ＡＳ）、歪曲収差（ＤＴ）、倍率色収差（ＣＣ）を示している。
　実施例１の結像光学系は、図１に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４（第１レンズ成分）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ５と両凸正レンズＬ６とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ４と接合レンズ（負メニスカスレンズＬ５）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズＬ７からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ８からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、正メニスカスレンズＬ４の両面と、両凹負レンズＬ７の像側面と、両凸正レンズＬ８の像側面と、の合計４面に設けられている。
　次に、実施例２に係る結像光学系について説明する。図３は実施例２に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図４は実施例２に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例２の結像光学系は、図３に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３（第１レンズ成分）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ３と接合レンズ（負メニスカスレンズＬ４）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の像側面と、正メニスカスレンズＬ３の両面と、負メニスカスレンズＬ６両面と、の合計５面に設けられている。
　次に、実施例３に係る結像光学系について説明する。図５は実施例３に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図６は実施例３に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例３の結像光学系は、図５に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３（第１レンズ成分）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ４と両凸正レンズＬ５とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ３と接合レンズ（負メニスカスレンズＬ４）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズＬ６からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ７からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の像側面と、正メニスカスレンズＬ３の両面と、両凹負レンズＬ６像側面と、の合計４面に設けられている。
　次に、実施例４に係る結像光学系について説明する。図７は実施例４に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図８は実施例４に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例４の結像光学系は、図７に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４（第１レンズ成分）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７（第３レンズ成分）と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ５と両凸正レンズＬ６とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ４と接合レンズ（負メニスカスレンズＬ５）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ９からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の物体側面と、負メニスカスレンズＬ２の物体側面と、正メニスカスレンズＬ４の物体側面と、両凸正レンズＬ６の像側面と、負メニスカスレンズＬ８の像側面と、両凸正レンズＬ９の像側面と、の合計６面に設けられている。
　次に、実施例５に係る結像光学系について説明する。図９は実施例５に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図１０は実施例５に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例５の結像光学系は、図９に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８（第３レンズ成分）と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５とが接合されている（第１レンズ成分）。また、負メニスカスレンズＬ６と正メニスカスレンズＬ７とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、２つの接合レンズの間（負メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６との間）に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、負メニスカスレンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ４の物体側面と、正メニスカスレンズＬ７の像側面と、負メニスカスレンズＬ９の像側面と、正メニスカスレンズＬ１０の像側面と、の合計６面に設けられている。
　次に、実施例６に係る結像光学系について説明する。図１１は実施例６に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図１２は実施例６に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例６の結像光学系は、図１１に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８（第３レンズ成分）と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５とが接合されている（第１レンズ成分）。また、両凸正レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、２つの接合レンズの間（負メニスカスレンズＬ５と両凸正レンズＬ６との間）に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ２の両面と、正メニスカスレンズＬ４の物体側面と、両凸正レンズＬ６の物体側面と、負メニスカスレンズＬ９の像側面と、正メニスカスレンズＬ１０の像側面と、の合計６面に設けられている。
　次に、実施例７に係る結像光学系について説明する。図１３は実施例７に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図１４は実施例７に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例７の結像光学系は、図１３に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ４（第１レンズ成分）と、両凸正レンズＬ５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７（第３レンズ成分）と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、両凸正レンズＬ４と接合レンズ（両凸正レンズＬ５）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と、からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ４の物体側面と、両凸正レンズＬ５の物体側面と、正メニスカスレンズＬ７の像側面と、負メニスカスレンズＬ８の像側面と、正メニスカスレンズＬ１０の像側面と、の合計７面に設けられている。
　次に、実施例８に係る結像光学系について説明する。図１５は実施例８に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図１６は実施例８に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例８の結像光学系は、図１５に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３（第１レンズ成分）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、両凸正レンズＬ６（第３レンズ成分）と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ４と正メニスカスレンズＬ５とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ３と接合レンズ（負メニスカスレンズＬ４）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ３の物体側面と、正メニスカスレンズＬ５の像側面と、負メニスカスレンズＬ７の像側面と、正メニスカスレンズＬ８の像側面と、の合計６面に設けられている。
　次に、実施例９に係る結像光学系について説明する。図１７は実施例９に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図１８は実施例９に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例９の結像光学系は、図１７に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３（第１レンズ成分）と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、からなる。ここで、負メニスカスレンズＬ４と正メニスカスレンズＬ５とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ３と接合レンズ（負メニスカスレンズＬ４）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズＬ６からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ７からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ３の物体側面と、正メニスカスレンズＬ５の像側面と、両凹負レンズＬ６の像側面と、両凸正レンズＬ７の像側面と、の合計６面に設けられている。
　次に、実施例１０に係る結像光学系について説明する。図１９は実施例１０に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図２０は実施例１０に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１０の結像光学系は、図１９に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３（第１レンズ成分）と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ３と接合レンズ（両凸正レンズＬ４）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ３の物体側面と、両凸正レンズＬ４の物体側面と、負メニスカスレンズＬ６の像側面と、正メニスカスレンズＬ７の像側面と、の合計６面に設けられている。
　次に、実施例１１に係る結像光学系について説明する。図２１は実施例１１に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図２２は実施例１１に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１１の結像光学系は、図２１に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３（第１レンズ成分）と、両凸正レンズＬ４と、両凹負レンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、からなる。ここで、両凸正レンズＬ４と両凹負レンズＬ５と両凸正レンズＬ６とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、正メニスカスレンズＬ３と接合レンズ（両凸正レンズＬ４）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズＬ７からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ８からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ１の両面と、正メニスカスレンズＬ３の物体側面と、両凸正レンズＬ４の物体側面と、両凹負レンズＬ７の像側面と、正メニスカスレンズＬ８の像側面と、の合計６面に設けられている。
　次に、実施例１２に係る結像光学系について説明する。図２３は実施例１２に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図２４は実施例１２に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１２の結像光学系は、図２３に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凸正レンズＬ６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５とが接合されている（第１レンズ成分）。また、両凸正レンズＬ６と負メニスカスレンズＬ７とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、２つの接合レンズの間（負メニスカスレンズＬ５と両凸正レンズＬ６との間）に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ２の両面と、正メニスカスレンズＬ４の物体側面と、両凸正レンズＬ６の物体側面と、負メニスカスレンズＬ８の像側面と、正メニスカスレンズＬ９の像側面と、の合計６面に設けられている。
　次に、実施例１３に係る結像光学系について説明する。図２５は実施例１３に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図２６は実施例１３に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１３の結像光学系は、図２５に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ４と負メニスカスレンズＬ５とが接合されている（第１レンズ成分）。また、負メニスカスレンズＬ６と両凸正レンズＬ７とが接合されている（第２レンズ成分）。開口絞りＳは、２つの接合レンズの間（負メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６との間）に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ９からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ２の両面と、正メニスカスレンズＬ４の物体側面と、両凸正レンズＬ７の像側面と、負メニスカスレンズＬ８の像側面と、正メニスカスレンズＬ９の像側面と、の合計６面に設けられている。
　次に、実施例１４に係る結像光学系について説明する。図２７は実施例１４に係る結像光学系の無限遠物点合焦時の光学構成を示す光軸に沿う断面図、図２８は実施例１４に係る結像光学系の無限遠物点合焦時における収差図である。
　実施例１４の結像光学系は、図２７に示すように、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、負屈折力の第３レンズ群Ｇ３と、正屈折力の第４レンズ群Ｇ４と、からなる。また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２中に配置されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凹負レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、からなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ４（第１レンズ成分）と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、からなる。ここで、正メニスカスレンズＬ５と負メニスカスレンズＬ６が接合されている（第２レンズ成分）。また、両凸正レンズＬ７と負メニスカスレンズＬ８とが接合されている（第３レンズ成分）。開口絞りＳは、両凸正レンズＬ４と接合レンズ（正メニスカスレンズＬ５）との間に配置されている。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９からなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０からなる。
　広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は像側に移動した後、物体側へ移動する。第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動する。第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。第４レンズ群Ｇ４は固定である（静止している）。
　非球面は、両凹負レンズＬ２の両面と、両凸正レンズＬ４の両面と、負メニスカスレンズＬ９の両面と、の合計６面に設けられている。
　次に、上記各実施例の結像光学系を構成する光学部材の数値データを掲げる。なお、各実施例の数値データにおいて、ｒ１、ｒ２、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ１、ｄ２、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎｄ１、ｎｄ２、…は各レンズのｄ線での屈折率、νｄ１、νｄ２、…は各レンズのアッベ数、＊印は非球面である。また、ズームデータにおいて、中間は中間焦点距離状態、焦点距離は結像光学系全系の焦点距離、ＦＮＯ．はＦナンバー、ωは半画角、ｆｂはバックフォーカス、ｆ１、ｆ２…は各レンズ群の焦点距離である。なお、全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。バックフォーカスは、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。
　また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０としたとき、次の式で表される。
　ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１－（１＋ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
　　　　＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10
　また、非球面係数において、「ｅ－ｎ」（ｎは整数）は、「１０－ｎ」を示している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
数値実施例１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1         42.568       1.00     1.88300    40.76
   2         13.000       4.70
   3        -43.642       1.00     1.58313    59.38
   4         39.571       0.30
   5         22.024       2.74     1.84666    23.78
   6         70.155      （可変）
   7*        11.480       2.62     1.80610    40.92
   8*        17.915       1.50
   9（絞り）  ∞          1.20
  10         35.545       1.00     1.80518    25.42
  11         11.913       2.88     1.59201    67.02
  12        -16.863      （可変）
  13       -754.403       1.00     1.52542    55.78
  14*        13.413      （可変）
  15        169.036       3.98     1.52542    55.78
  16*       -27.440      12.64
  17          ∞          2.50     1.51633    64.14
  18          ∞          1.00
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第７面
k=0.000
A4=1.04519e-04,A6=9.46949e-07
第８面
k=0.000
A4=2.70732e-04,A6=2.19929e-06
第１４面
k=0.000
A4=-1.22363e-05,A6=4.07279e-06,A8=-2.39287e-07,A10=4.55669e-09
第１６面
k=0.000
A4=8.25660e-06,A6=-1.07341e-07,A8=3.37348e-10
 
ズームデータ
    ズーム比       2.88
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.54     30.53     41.84
    ＦＮＯ．       3.96      5.59      6.84
    画角２ω      82.73     39.50     29.27
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  15.43     15.43     15.43
    全長(in air)  74.14     68.01     72.88
 
       d6         22.78      5.17      1.30
      d12          4.82     11.03     14.00
      d14          7.18     12.44     18.25
 
各群焦点距離
  f1=-20.84     f2=16.73     f3=-25.07     f4=45.25
数値実施例２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1      -4899.806       1.00     1.88300    40.76
   2*        10.310       4.63
   3         20.824       2.51     1.92286    18.90
   4         43.256      （可変）
   5*        12.180       2.54     1.74320    49.34
   6*       101.992       1.50
   7（絞り）  ∞          1.75
   8         17.847       0.80     1.80518    25.42
   9          6.608       2.80     1.51823    58.90
  10        -24.116      （可変）
  11*        67.284       0.80     1.49700    81.61
  12*        10.693      （可変）
  13        -33.128       2.60     1.72916    54.68
  14        -20.000      12.34
  15           ∞         2.50     1.51633    64.14
  16           ∞         1.00
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第２面
k=-0.997
A4=3.21631e-05
第５面
k=0.000
A4=4.30614e-08,A6=-5.15774e-08
第６面
k=0.000
A4=8.01720e-05,A6=-1.23753e-07
第１１面
k=0.000
A4=-2.68957e-05,A6=-5.90843e-06
第１２面
k=0.000
A4=4.70207e-05,A6=-7.57755e-06
 
ズームデータ
    ズーム比       2.88
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      12.62     21.42     36.34
    ＦＮＯ．       3.69      4.77      6.62
    画角２ω      90.76     54.97     33.49
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  15.10     15.10     15.10
    全長(in air)  61.08     56.66     61.10
 
       d4         18.62      7.10      0.30
      d10          1.50      3.81      6.94
      d12          4.95      9.73     17.83
 
各群焦点距離
  f1=-18.39     f2=14.29     3=-25.70     f4=63.87
数値実施例３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1        552.578       1.00     1.88300    40.76
   2*        10.779       5.61
   3         24.113       3.20     1.92286    18.90
   4         55.210      （可変）
   5*        13.515       3.42     1.74320    49.34
   6*       126.166       1.50
   7（絞り）  ∞          2.27
   8         22.477       0.80     1.80518    25.42
   9          7.324       3.33     1.51823    58.90
  10        -22.640      （可変）
  11        -60.815       0.80     1.49700    81.61
  12*        14.816      （可変）
  13         80.719       3.50     1.72916    54.68
  14        -49.232      12.34
  15           ∞         2.50     1.51633    64.14
  16           ∞         1.00
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第２面
k=-0.996
A4=2.27255e-05
第５面
k=0.000
A4=-3.99721e-06
第６面
k=0.000
A4=5.69340e-05
第１２面
k=0.000
A4=3.98988e-05,A6=-9.37734e-07,A8=-7.70573e-09
 
ズームデータ
    ズーム比       2.88
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      12.62     21.41     36.34
    ＦＮＯ．       3.79      4.89      6.79
    画角２ω      90.39     55.46     33.48
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  15.09     15.09     15.09
    全長(in air)  69.09     63.73     69.09
 
       d4         21.53      8.08      0.30
      d10          2.12      5.14      9.04
      d12          4.94     10.00     19.24
 
各群焦点距離
  f1=-20.12     f2=16.24     f3=-23.89     f4=42.42
数値実施例４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1*        70.337       0.80     1.85400    40.39
   2         11.503       3.50
   3*       -50.991       0.50     1.60875    59.65
   4      -3754.010       0.20
   5         16.781       1.50     1.94595    17.98
   6         26.490      （可変）
   7*        11.217       2.10     1.76802    49.24
   8         36.463       1.00
   9（絞り）  ∞          2.01
  10         23.706       0.60     1.62477    30.77
  11          6.394       3.02     1.49700    81.54
  12*     -1641.600       0.62
  13         59.100       1.20     1.75436    47.95
  14       -198.035      （可変）
  15        151.484       0.40     1.58313    59.38
  16*        13.524      （可変）
  17        187.064       3.30     1.76802    49.24
  18*       -37.355      12.00
  19           ∞         3.00     1.51633    64.14
  20           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=2.26103e-05,A6=-3.51161e-07,A8=1.69708e-09
第３面
k=0.000
A4=-2.07382e-05,A6=6.55180e-07,A8=-2.86770e-09
第７面
k=0.000
A4=-2.19373e-05,A6=-1.73068e-07,A8=-8.86085e-10
第１２面
k=0.000
A4=1.45493e-04,A6=1.68176e-06,A8=7.77713e-09
第１６面
k=0.000
A4=3.86039e-05,A6=-1.06197e-06
第１８面
k=0.000
A4=-1.28490e-05,A6=-1.43475e-08,A8=1.77178e-10
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.24     40.95
    ＦＮＯ．       3.71      4.54      5.95
    画角２ω      83.31     48.94     29.92
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.62     14.62     14.62
    全長(in air)  60.25     55.32     62.23
 
       d6         17.85      6.44      0.60  
      d14          3.03      8.01     13.31  
      d16          4.01      5.50     12.98  
 
各群焦点距離
  f1=-19.88     f2=15.49     f3=-25.49     f4=40.80
数値実施例５
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1*        39.128       0.80     1.85400    40.39
   2*        12.616       3.50
   3        -48.386       0.50     1.61800    63.33
   4         35.568       0.20
   5         17.045       1.50     1.94595    17.98
   6         28.487      （可変）
   7*        10.831       2.21     1.76802    49.24
   8        125.656       0.60     1.59270    35.31
   9         15.477       2.00
  10（絞り）  ∞          1.00
  11         12.815       0.40     1.80518    25.42
  12          8.000       3.51     1.49700    81.54
  13*        93.885       0.20
  14         17.429       1.20     1.58313    59.38
  15        108.788      （可変）
  16        141.313       0.40     1.48749    70.23
  17*        11.620      （可変）
  18        -23.253       3.30     1.76802    49.24
  19*       -15.496      12.00
  20           ∞         3.00     1.51633    64.14
  21           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=-2.58338e-05,A6=7.43926e-07,A8=-3.17228e-09
第２面
k=0.000
A4=-9.02659e-06,A6=7.91562e-07,A8=6.63653e-09
第７面
k=0.000
A4=-2.16487e-05,A6=-2.76441e-07,A8=3.52567e-09
第１３面
k=0.000
A4=1.63113e-04,A6=1.77285e-06,A8=1.79008e-08
第１７面
k=0.000
A4=1.47209e-04,A6=-2.16619e-06
第１９面
k=0.000
A4=-7.08922e-07,A6=-2.93531e-08,A8=1.09182e-10
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.24     40.95
    ＦＮＯ．       3.54      4.29      5.64
    画角２ω      83.31     48.11     29.79
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.59     14.59     14.59
    全長(in air)  59.38     54.70     61.37
 
       d6         16.45      5.83      0.60
      d15          3.02      7.45     11.34
      d17          4.00      5.50     13.52
 
各群焦点距離
  f1=-18.46     f2=14.34     f3=-26.00     f4=51.05
数値実施例６
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1         25.160       0.80     1.88300    40.76
   2         12.826       3.50
   3*       -41.836       0.50     1.85400    40.39
   4*        35.413       0.20
   5         15.850       1.50     1.94595    17.98
   6         30.145      （可変）
   7*         8.576       3.00     1.76802    49.24
   8         15.269       0.60     1.80810    22.76
   9          9.258       2.00
  10（絞り）  ∞          1.00
  11*        18.095       2.00     1.76802    49.24
  12        -14.664       0.40     1.80810    22.76
  13        -34.251       0.60
  14         48.560       1.20     1.77250    49.60
  15         47.809      （可変）
  16         29.318       0.40     1.58313    59.38
  17*        11.178      （可変）
  18        -23.490       2.80     1.76802    49.24
  19*       -15.539      12.00
  20           ∞         3.00     1.51633    64.14
  21           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第３面
k=0.000
A4=5.23377e-05,A6=3.59100e-07,A8=-1.91143e-09
第４面
k=0.000
A4=7.77190e-05,A6=5.43566e-07,A8=-7.39929e-10
第７面
k=0.000
A4=-6.35797e-05,A6=-5.04553e-07,A8=-7.00706e-09
第１１面
k=0.000
A4=-1.13191e-04,A6=-8.65089e-07,A8=-1.61655e-08
第１７面
k=0.000
A4=7.55801e-05,A6=-1.73442e-06
第１９面
k=0.000
A4=-3.39094e-06,A6=-1.80999e-08,A8=9.58656e-11
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.23     40.93
    ＦＮＯ．       3.64      4.45      5.83
    画角２ω      83.34     48.31     29.87
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.55     14.55     14.55
    全長(in air)  58.89     54.23     60.86
 
       d6         16.83      6.03      0.60
      d15          2.99      7.64     11.74
      d17          4.00      5.50     13.48
 
各群焦点距離
  f1=-19.84     f2=14.82     f3=-31.24     f4=51.84
数値実施例７
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1         32.968       0.80     1.88300    40.76
   2         11.379       3.50
   3*       -46.903       0.50     1.85400    40.39
   4*        26.303       0.20
   5         13.197       1.50     1.94595    17.98
   6         23.113      （可変）
   7*        13.670       1.96     1.49700    81.54
   8       -861.231       1.00
   9（絞り）  ∞          1.96
  10*        13.091       3.46     1.58313    59.38
  11        -11.195       0.60     1.80518    25.42
  12        -26.893       0.56
  13        -29.575       1.20     1.77250    49.60
  14*       -23.150      （可変）
  15         30.615       0.40     1.76802    49.24
  16*        12.667       1.20
  17         60.983       0.40     1.77250    49.60
  18         16.301      （可変）
  19        -46.698       2.70     1.76802    49.24
  20*       -19.831      12.00
  21           ∞         3.00     1.51633    64.14
  22           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第３面
k=0.000
A4=9.17035e-05,A6=-7.69848e-07,A8=9.74662e-09
第４面
k=0.000
A4=1.51523e-04,A6=-2.62626e-07,A8=1.18230e-08
第７面
k=0.000
A4=-2.26957e-05,A6=-1.45234e-06,A8=1.25258e-08
第１０面
k=0.000
A4=2.52188e-05,A6=1.51156e-06,A8=6.89294e-08
第１４面
k=0.000
A4=1.68569e-04,A6=6.35388e-07,A8=1.13058e-07
第１６面
k=0.000
A4=1.43321e-04,A6=7.31759e-07,A8=-3.70416e-08
第２０面
k=0.000
A4=-1.64132e-05,A6=-1.80022e-07,A8=2.29197e-10
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.24     40.94
    ＦＮＯ．       3.64      4.45      5.83
    画角２ω      83.38     48.06     29.82
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.46     14.46     14.46
    全長(in air)  57.20     53.83     59.15
 
       d6         13.94      5.23      0.60
      d14          2.92      6.68     11.24
      d18          3.92      5.51     10.92
 
各群焦点距離
  f1=-13.66     f2=11.94     f3=-14.00     f4=43.00
数値実施例８
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1*      -151.957       0.80     1.85400    40.39
   2*        12.201       3.50
   3         20.576       1.50     1.94595    17.98
   4         41.055      （可変）
   5*        10.726       2.00     1.76802    49.24
   6         43.535       1.00
   7（絞り）  ∞          2.01
   8         23.264       0.60     1.80000    29.84
   9          6.088       3.01     1.58313    59.38
  10*        61.543       0.60
  11         45.294       1.20     1.77250    49.60
  12       -216.005       （可変）
  13       1674.858       0.40     1.58313    59.38
  14*        16.209      （可変）
  15       -401.569       3.30     1.76802    49.24
  16*       -27.388      12.00
  17           ∞         3.00     1.51633    64.14
  18           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=-8.79338e-06,A6=1.12267e-07,A8=-2.28492e-10
第２面
k=0.000
A4=-5.83277e-05,A6=-1.21262e-07,A8=-1.06113e-09
第５面
k=0.000
A4=-3.81693e-05,A6=3.12995e-07,A8=-1.11374e-08
第１０面
k=0.000
A4=7.12148e-05,A6=2.74101e-06,A8=-6.47450e-08
第１４面
k=0.000
A4=5.78771e-05,A6=-9.50629e-07
第１６面
k=0.000
A4=-5.55119e-06,A6=-1.97140e-08,A8=2.17516e-10
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.24     40.95
    ＦＮＯ．       3.64      4.45      5.82
    画角２ω      83.47     48.71     29.67
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.57     14.57     14.57
    全長(in air)  60.12     54.89     62.11
 
       d4         18.64      6.68      0.60
      d12          3.00      8.22     13.56
      d14          3.98      5.50     13.46
 
各群焦点距離
  f1=-21.27     f2=16.24     f3=-28.07     f4=38.12
数値実施例９
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1*      -394.439       0.80     1.85400    40.39
   2*        12.656       3.50
   3         19.832       1.50     1.94595    17.98
   4         35.488      （可変）
   5*        10.428       2.01     1.76802    49.24
   6         43.871       1.00
   7（絞り）  ∞          2.01
   8         36.922       0.60     1.80000    29.84
   9          5.793       3.02     1.74320    49.34
  10*        84.526      （可変）
  11       -174.212       0.40     1.58313    59.38
  12*        19.303      （可変）
  13       5043.898       3.30     1.76802    49.24
  14*       -26.880      12.00
  15           ∞         3.00     1.51633    64.14
  16           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=-5.85175e-06,A6=7.70228e-08,A8=-1.82684e-10
第２面
k=0.000
A4=-4.28920e-05,A6=5.88567e-09,A8=-1.59461e-09
第５面
k=0.000
A4=-1.85849e-05,A6=6.90713e-07,A8=-1.09294e-08
第１０面
k=0.000
A4=1.99127e-04,A6=4.83842e-06,A8=-4.47976e-09
第１２面
k=0.000
A4=6.04462e-05,A6=-7.96093e-07
第１４面
k=0.000
A4=-1.13720e-06,A6=-3.43724e-08,A8= 2.37205e-10
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.24     40.95
    ＦＮＯ．       3.64      4.45      5.82
    画角２ω      83.54     48.66     29.65
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.59     14.59     14.59
    全長(in air)  58.64     53.26     60.63
 
       d4         18.88      6.77      0.60
      d10          3.02      8.27     13.62
      d12          4.00      5.50     13.67
 
各群焦点距離
  f1=-22.87     f2=16.30     f3=-29.78     f4=34.82
数値実施例１０
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1*      -168.268       0.80     1.85400    40.39
   2*        15.084       3.50
   3         21.978       1.50     1.94595    17.98
   4         37.039      （可変）
   5*         8.851       2.27     1.76802    49.24
   6         16.925       2.00
   7（絞り）  ∞          1.06
   8*        25.356       3.00     1.74320    49.34
   9         -7.627       0.60     1.80000    29.84
  10         89.056      （可変）
  11        199.095       0.40     1.58313    59.38
  12*        18.947      （可変）
  13       -115.357       3.30     1.76802    49.24
  14*       -22.102      12.00
  15           ∞         3.00     1.51633    64.14
  16           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=2.72241e-05,A6=-5.99429e-08,A8=1.91612e-11
第２面
k=0.000
A4=2.14057e-06,A6=1.97234e-07,A8=-1.42016e-09
第５面
k=0.000
A4=4.22435e-05,A6=5.32305e-08,A8=6.25519e-08
第８面
k=0.000
A4=-2.99726e-04,A6=-2.22853e-06,A8=-2.47487e-07
第１２面
k=0.000
A4=8.99368e-05,A6=-6.95079e-07
第１４面
k=0.000
A4=-1.81614e-07,A6=-3.28774e-08,A8=1.79232e-10
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.24     40.95
    ＦＮＯ．       3.64      4.45      5.82
    画角２ω      83.26     48.27     29.73
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.59     14.59     14.59
    全長(in air)  59.73     54.11     61.73
 
       d4         19.73      7.05      0.60
      d10          3.01      8.53     13.80
      d12          3.97      5.51     14.31
 
各群焦点距離
  f1=-24.59     f2=17.19     f3=-35.94     f4=35.06
数値実施例１１
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1*       -54.872       0.80     1.85400    40.39
   2*        14.575       3.50
   3         28.865       1.50     1.94595    17.98
   4         88.726      （可変）
   5*        10.928       2.02     1.76802    49.24
   6         28.839       1.00
   7（絞り）  ∞          2.01
   8*        19.878       2.01     1.76802    49.24
   9       -166.884       0.60     1.80000    29.84
  10          8.353       3.01     1.58913    61.14
  11        -59.731      （可変）
  12        -97.435       0.40     1.58313    59.38
  13*        14.552      （可変）
  14      -1686.356       3.30     1.76802    49.24
  15*       -25.233      12.00
  16           ∞         3.00     1.51633    64.14
  17           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第１面
k=0.000
A4=3.64590e-05,A6=-9.65472e-08,A8=-7.99425e-11
第２面
k=0.000
A4=-1.27577e-05,A6=2.22192e-07,A8=-3.29968e-09
第５面
k=0.000
A4=1.09704e-05,A6=6.44001e-07,A8=3.49708e-09
第８面
k=0.000
A4=-1.54512e-04,A6=-1.80912e-06,A8=-2.03039e-08
第１３面
k=0.000
A4=7.54296e-05,A6=-9.52666e-07
第１５面
k=0.000
A4=2.58189e-06,A6=-3.97178e-08,A8=1.56159e-10
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.24     40.95
    ＦＮＯ．       3.64      4.45      5.82
    画角２ω      83.56     48.01     29.60
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.61     14.61     14.61
    全長(in air)  60.75     54.28     62.73
 
       d4         18.94      6.38      0.60
      d11          3.05      7.63     11.46
      d13          4.00      5.51     15.92
 
各群焦点距離
  f1=-21.37     f2=15.52     f3=-21.68     f4=33.33
数値実施例１２
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1         26.253       0.80     1.88300    40.76
   2         13.010       3.50
   3*       -39.585       0.50     1.85400    40.39
   4*        38.478       0.20
   5         15.857       1.50     1.94595    17.98
   6         29.708      （可変）
   7*         8.477       3.00     1.76802    49.24
   8         15.849       0.60     1.80810    22.76
   9          9.273       2.00
  10（絞り）  ∞          1.00
  11*        17.709       2.00     1.76802    49.24
  12        -15.221       0.40     1.80810    22.76
  13        -35.312      （可変）
  14         28.845       0.40     1.58313    59.38
  15*        10.847      （可変）
  16        -23.194       2.80     1.76802    49.24
  17*       -15.427      12.00
  18           ∞         3.00     1.51633    64.14
  19           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第３面
k=0.000
A4=6.18405e-05,A6=2.82992e-07,A8=-1.72231e-09
第４面
k=0.000
A4=8.80144e-05,A6=4.63885e-07,A8=-7.09644e-10
第７面
k=0.000
A4=-6.32074e-05,A6=-5.95081e-07,A8=-6.00273e-09
第１１面
k=0.000
A4=-1.30179e-04,A6=-7.86812e-07,A8=-2.63639e-08
第１５面
k=0.000
A4=6.45661e-05,A6=-1.91054e-06
第１７面
k=0.000
A4=-3.96751e-06,A6=1.65529e-08,A8=-4.60492e-11
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.24     40.95
    ＦＮＯ．       3.64      4.45      5.83
    画角２ω      83.28     48.26     29.89
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.58     14.58     14.58
    全長(in air)  58.36     53.57     60.35
 
       d6         16.82      5.97      0.60
      d13          4.25      8.81     12.63
      d15          4.00      5.50     13.84
 
各群焦点距離
  f1=-19.74     f2=14.72     f3=-30.06     f4=51.86
数値実施例１３
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1         33.889       0.80     1.88300    40.76
   2         13.101       3.50
   3*       -76.255       0.50     1.85400    40.39
   4*        37.934       0.20
   5         15.214       1.50     1.94595    17.98
   6         26.122      （可変）
   7*         8.154       2.40     1.76802    49.24
   8         11.279       0.60     1.80810    22.76
   9          8.606       2.00
  10（絞り）  ∞          1.00
  11         14.609       0.40     1.80810    22.76
  12          8.383       2.70     1.76802    49.24
  13*       -69.528      （可変）
  14         36.433       0.40     1.58313    59.38
  15*        12.312      （可変）
  16        -25.221       2.80     1.76802    49.24
  17*       -16.102      12.00
  18           ∞         3.00     1.51633    64.14
  19           ∞         0.65
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第３面
k=0.000
A4=1.07603e-05,A6=8.22641e-07,A8=-3.03419e-09
第４面
k=0.000
A4=3.78781e-05,A6=9.17467e-07,A8=-1.04299e-09
第７面
k=0.000
A4=-6.25297e-05,A6=-3.77391e-07,A8=-1.26726e-08
第１３面
k=0.000
A4=1.31616e-04,A6=1.24879e-06,A8=3.14782e-08
第１５面
k=0.000
A4=7.80282e-05,A6=-1.17984e-06
第１７面
k=0.000
A4=-1.75007e-06,A6=5.75761e-09,A8=-3.96356e-11
 
ズームデータ
    ズーム比       2.85
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      14.35     24.24     40.95
    ＦＮＯ．       3.64      4.45      5.83
    画角２ω      83.27     48.26     29.89
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  14.58     14.58     14.58
    全長(in air)  59.25     54.26     61.24
 
       d6         17.37      6.14      0.60
      d13          4.50      9.23     13.08
      d15          4.00      5.50     14.18
 
各群焦点距離
  f1=-20.37     f2=15.23    f3=-32.09     f4=51.16
数値実施例１４
単位ｍｍ
 
面データ
  面番号       r           d        nd        νd
  物面        ∞           ∞
   1         60.000       0.90     1.91082    35.25
   2         12.991       5.25
   3*       -39.482       0.80     1.59201    67.02
   4*        94.022       0.52
   5         41.845       2.50     1.92286    18.90
   6      -1238.605      （可変）
   7*        13.943       2.77     1.58313    59.38
   8*      -120.649       2.00
   9（絞り）  ∞          1.00
  10         15.051       2.00     1.66998    39.27
  11         25.000       1.00     1.80518    25.42
  12         10.003       1.41
  13         17.250       2.50     1.80610    40.92
  14        -15.568       1.00     1.84666    23.78
  15       -117.920      （可変）
  16*        46.691       1.00     1.85135    40.10
  17*        14.483      （可変）
  18        -38.544       3.04     1.83481    42.71
  19        -20.000      12.34
  20           ∞         2.66     1.51633    64.14
  21           ∞         1.00
  像面（撮像面）∞
 
非球面データ
第３面
k=0.000
A4=2.33547e-06,A6=-1.51329e-07
第４面
k=0.000
A4=-1.61652e-05,A6=-1.76376e-07
第７面
k=0.000
A4=-3.83243e-05
第８面
k=0.000
A4=6.69603e-06,A6=1.11614e-07
第１６面
k=0.000
A4=-1.01940e-04,A6=-6.25158e-07
第１７面
k=0.000
A4=-3.21030e-05,A6=-1.10392e-06
 
ズームデータ
    ズーム比       2.88
                 広角端     中間     望遠端
    焦点距離      12.62     21.72     36.34
    ＦＮＯ．       2.86      3.78      5.17
    画角２ω      92.10     54.51     33.49
    像高          11.15     11.15     11.15
    ｆｂ(in air)  15.09     15.09     15.09
    全長(in air)  67.08     63.14     67.09
 
       d6         19.87      7.61      0.30
      d15          1.50      4.10      8.12
      d17          2.94      8.64     15.89
 
各群焦点距離
  f1=-19.66     f2=15.80     f3=-25.02     f4=46.34
　次に、各実施例における条件式（１）～（２４）の値を掲げる。なお、-（ハイフン）は値が存在しないことを表している。これは、条件式の値を算出するための構成（要素）が存在しないためである。
 
  条件式                    実施例１    実施例２    実施例３
(1)(R21F+R21R)/(R21F-R21R)      -4.56785    -1.27123    -1.23995
(2)(R22F+R22R)/(R22F-R22R)       0.356466   -0.14939    -0.00362
(3)fw/|R22c|                  1.220334    1.909596    1.722897
(4)f2/f21                     0.498719    0.776994    0.807445
(5)d212/fw                    0.185719    0.257243    0.29887
(6)ν22p-ν22n                41.6        33.48       33.48
(7)N22p-N22n                  -0.21317    -0.28695    -0.28695
(8)M3/M2                      0.546602    0.702938    0.67385
(9)f4/|f3|                    1.804772    2.485169    1.775899
(10)β234w                   -0.69764    -0.68613    -0.62721
(11)β2w                     -0.45709    -0.43968    -0.43091
(12)fw/f2                     0.868989    0.883203    0.777273
(13)SF11n-SF12n                1.830389       -           -
(14)R1pF/R12nR                 0.556576       -           -
(15)d112/fw                   0.323289       -           -
(16)(R1nF+R1nR)/(R1nF-R1nR)         -        0.9958      1.039789
(17)(R1pF+R1pR)/(R1pF-R1pR)         -       -2.8566     -2.55088
(18)d12/fw                       -        0.367021    0.4443
(19)(R3F+R3R)/(R3F-R3R)         0.965063    1.377916    0.608207
(20)(R31R+R32F)/(R31R-R32F)          -           -           -
(21)N4-N3F                    0           0.23216     0.23216
(22)fw/f4                     0.32131     0.197568    0.297476
(23)(R4F+R4R)/(R4F-R4R)         0.72068     4.046946    0.242292
(24)fb/fw                     1.062204    1.195117    1.195909
 
  条件式                    実施例４    実施例５    実施例６
(1)(R21F+R21R)/(R21F-R21R)      -1.88866    -5.66269   -26.1468
(2)(R22F+R22R)/(R22F-R22R)      -0.97153    -1.31616    -0.30863
(3)fw/|R22c|                  2.244098    1.79382     0.978605
(4)f2/f21                     0.760975    0.512643    0.302679
(5)d212/fw                    0.209694    0.209365    0.209011
(6)ν22p-ν22n                50.77       56.12       26.48
(7)N22p-N22n                  -0.12777    -0.30818    -0.04008
(8)M3/M2                      0.466335    0.533552    0.520264
(9)f4/|f3|                    1.600599    1.963527    1.659721
(10)β234w                   -0.72175    -0.7775     -0.72311
(11)β2w                     -0.53158    -0.5269     -0.53719
(12)fw/f2                     0.92608     1.000456    0.968277
(13)SF11n-SF12n                2.418565    1.799035    2.99657
(14)R1pF/R12nR                -0.00447     0.47923     0.447568
(15)d112/fw                   0.243927    0.243893    0.243903
(16)(R1nF+R1nR)/(R1nF-R1nR)         -           -           -
(17)(R1pF+R1pR)/(R1pF-R1pR)         -           -           -
(18)d12/fw                       -           -           -
(19)(R3F+R3R)/(R3F-R3R)         1.196051    1.179195    2.232506
(20)(R31R+R32F)/(R31R-R32F)          -           -           -
(21)N4-N3F                    0.18489     0.28053     0.18489
(22)fw/f4                     0.351656    0.28111     0.276787
(23)(R4F+R4R)/(R4F-R4R)         0.667097    4.995488    4.908887
(24)fb/fw                     1.018571    1.01679     1.01527
 
  条件式                    実施例７    実施例８    実施例９
(1)(R21F+R21R)/(R21F-R21R)      -0.96875    -1.6538     -1.6236
(2)(R22F+R22R)/(R22F-R22R)      -0.34519    -2.21553    -2.55118
(3)fw/|R22c|                  1.282294    2.357565    2.477333
(4)f2/f21                     0.440849    0.899368    0.938817
(5)d212/fw                    0.206341    0.209439    0.209962
(6)ν22p-ν22n                33.96       29.54       19.5
(7)N22p-N22n                  -0.22205    -0.21687     0.0568
(8)M3/M2                      0.456981    0.472995    0.477159
(9)f4/|f3|                    3.071801    1.358091    1.169435
(10)β234w                   -1.05078    -0.67488    -0.62747
(11)β2w                     -0.52753    -0.53228    -0.52921
(12)fw/f2                     1.201774    0.883994    0.880699
(13)SF11n-SF12n                1.772711       -           -
(14)R1pF/R12nR                 0.501718       -           -
(15)d112/fw                   0.243819       -           -
(16)(R1nF+R1nR)/(R1nF-R1nR)         -        0.851351    0.937822
(17)(R1pF+R1pR)/(R1pF-R1pR)         -       -3.00939    -3.53357
(18)d12/fw                       -        0.243866    0.243882
(19)(R3F+R3R)/(R3F-R3R)         2.411446    1.019545    0.800501
(20)(R31R+R32F)/(R31R-R32F)      -1.52432        -           -
(21)N4-N3F                    0           0.18489     0.18489
(22)fw/f4                     0.333808    0.37646     0.412112
(23)(R4F+R4R)/(R4F-R4R)         2.476263    1.146386    0.989398
(24)fb/fw                     1.008847    1.01552     1.016766
 
  条件式                    実施例１０   実施例１１   実施例１２
(1)(R21F+R21R)/(R21F-R21R)      -3.19226     -2.22034    -22.2985
(2)(R22F+R22R)/(R22F-R22R)      -1.79612     -0.50061     -0.332
(3)fw/|R22c|                  1.881861     1.71805      0.942821
(4)f2/f21                     0.798123     0.710376     0.319312
(5)d212/fw                    0.212879     0.210027     0.209048
(6)ν22p-ν22n                19.5         31.3         26.48
(7)N22p-N22n                  -0.0568      -0.21087     -0.04008
(8)M3/M2                      0.489162     0.586314     0.540122
(9)f4/|f3|                    0.975499     1.53688      1.725526
(10)β234w                   -0.58382     -0.67149     -0.72701
(11)β2w                     -0.53401     -0.48356     -0.53083
(12)fw/f2                     0.83523      0.924875     0.974664
(13)SF11n-SF12n                   -            -         2.950424
(14)R1pF/R12nR                    -            -         0.412096
(15)d112/fw                      -            -         0.243889
(16)(R1nF+R1nR)/(R1nF-R1nR)      0.835466     0.580245        -
(17)(R1pF+R1pR)/(R1pF-R1pR)     -3.91849     -1.9644          -
(18)d12/fw                    0.243839     0.243893        -
(19)(R3F+R3R)/(R3F-R3R)         1.210356     0.740115     2.205309
(20)(R31R+R32F)/(R31R-R32F)          -            -            -
(21)N4-N3F                    0.18489      0.18489      0.18489
(22)fw/f4                     0.409413     0.430623     0.276701
(23)(R4F+R4R)/(R4F-R4R)         1.474009     1.030381     4.972499
(24)fb/fw                     1.016323     1.018004     1.016113
 
  条件式                    実施例１３    実施例１４
(1)(R21F+R21R)/(R21F-R21R)     -37.1374       -0.79281
(2)(R22F+R22R)/(R22F-R22R)      -0.65273       4.96343
(3)fw/|R22c|                  1.711827      0.504767
(4)f2/f21                     0.280742      0.731471
(5)d212/fw                    0.208981      0.237734
(6)ν22p-ν22n                26.48         13.85
(7)N22p-N22n                  -0.04008      -0.1352
(8)M3/M2                      0.542768      0.661813
(9)f4/|f3|                    1.594552      1.852433
(10)β234w                   -0.70448      -0.64195
(11)β2w                     -0.53178      -0.45397
(12)fw/f2                     0.942423      0.798778
(13)SF11n-SF12n                1.924813      1.961224
(14)R1pF/R12nR                 0.401054      0.445055
(15)d112/fw                   0.243892      0.416057
(16)(R1nF+R1nR)/(R1nF-R1nR)         -             -
(17)(R1pF+R1pR)/(R1pF-R1pR)         -             -
(18)d12/fw                       -             -
(19)(R3F+R3R)/(R3F-R3R)         2.020849      1.899306
(20)(R31R+R32F)/(R31R-R32F)          -             -
(21)N4-N3F                    0.18489      -0.01654
(22)fw/f4                     0.280483      0.272295
(23)(R4F+R4R)/(R4F-R4R)         4.531632      3.15709
(24)fb/fw                     1.016119      1.194801
　また、要素値を以下に示す。
 
                        実施例１      実施例２      実施例３
R21F                     11.4799       12.1797       13.5152
R21R                     17.9151      101.9917      126.1658
R22F                     35.5447       17.8467       22.4768
R22R                    -16.8631      -24.1155      -22.64
fw                       14.53808      12.61918      12.61919
|R22c|                   11.9132        6.6083        7.3244
f2                       16.72988      14.28798      16.23521
f21                      33.5457       18.3888       20.1069
d212                      2.7           3.2462        3.7715
ν22p                    67.02         58.9          58.9
ν22n                    25.42         25.42         25.42
N22p                      1.59201       1.51823       1.51823
N22n                      1.80518       1.80518       1.80518
M2                       20.26785      18.32353      21.22567
M3                       11.07845      12.8803       14.30291
f4                       45.24624      63.87263      42.42084
|f3|                     25.07034      25.70152      23.88696
SF11n                     1.879314       -             -
R11nF                     42.5685         -             -
R11nR                     13              -             -
SF12n                     0.048925       -             -
R12nF                    -43.6419         -             -
R12nR                     39.5707         -             -
R1pF                     22.0241         -             -
R12nR                     39.5707         -             -
d112                      4.7            -             -
R1nF                       -        -4899.81        552.5776
R1nR                       -           10.3105       10.7789
R1p                        -           20.8236       24.1135
R1pR                       -           43.2556       55.21
d12                        -            4.6315        5.6067
R3F                    -754.403        67.2836      -60.8153
R3R                      13.4127       10.6932       14.8159
R31R                       -             -             -
R32F                       -             -             -
N4                        1.52542       1.72916       1.72916
N3F                       1.52542       1.497         1.497
R4F                     169.0361      -33.1279       80.7186
R4R                     -27.4398      -20           -49.2325
fb                       15.4424       15.0814       15.0914
 
                        実施例４      実施例５      実施例６
R21F                     11.2175       10.8312        8.5763
R21R                     36.4635       15.4771        9.2584
R22F                     23.7065       12.8153       18.0951
R22R                  -1641.6          93.8845      -34.2508
fw                       14.34854      14.35056      14.34997
|R22c|                    6.3939        8            14.6637
f2                       15.49384      14.34402      14.82011
f21                      20.3605       27.9805       48.9631
d212                      3.0088        3.0045        2.9993
ν22p                    81.54         81.54         49.24
ν22n                    30.77         25.42         22.76
N22p                      1.497         1.497         1.76802
N22n                      1.62477       1.80518       1.8081
M2                       19.25047      17.84566      18.23398
M3                        8.97717       9.52158       9.48649
f4                       40.80275      51.04957      51.84474
|f3|                     25.49217      25.99891      31.23703
SF11n                     1.391025      1.95172       3.079713
R11nF                     70.3369       39.1277       25.1602
R11nR                     11.50289      12.6159       12.8259
SF12n                    -1.02754       0.152684      0.083143
R12nF                    -50.9907      -48.3864      -41.8359
R12nR                  -3754.01         35.5679       35.4132
R1pF                     16.7812       17.0452       15.8498
R12nR                  -3754.01         35.5679       35.4132
d112                      3.5           3.5           3.5
R1nF                       -             -             -
R1nR                       -             -             -
R1p                        -             -             -
R1pR                       -             -             -
d12                        -             -             -
R3F                     151.4837      141.3132       29.3177
R3R                      13.5236       11.6202       11.1784
R31R                       -             -             -
R32F                       -             -             -
N4                        1.76802       1.76802       1.76802
N3F                       1.58313       1.48749       1.58313
R4F                     187.0645      -23.2526      -23.4896
R4R                     -37.3549      -15.4959      -15.539
fb                       14.615           14.5915       14.5691
 
                        実施例７      実施例８      実施例９
R21F                     13.6697       10.7256       10.4275
R21R                   -861.231        43.5355       43.8706
R22F                     13.091        23.2643       36.9218
R22R                    -26.893        61.5429       84.5265
fw                       14.3549          14.35215      14.35119
|R22c|                   11.1947        6.0877        5.793
f2                       11.94476      16.23557      16.29523
f21                      27.0949       18.0522       17.3572
d212                      2.962         3.0059        3.0132
ν22p                    59.38         59.38         49.34
ν22n                    25.42         29.84         29.84
N22p                      1.58313       1.58313       1.7432
N22n                      1.80518       1.8           1.8
M2                       15.32842      20.04194      20.28059
M3                        7.00479       9.47974       9.67707
f4                       43.00346      38.12395      34.82353
|f3|                     13.99943      28.07171      29.77809
SF11n                     2.054115       -             -
R11nF                     32.9681         -             -
R11nR                     11.3788         -             -
SF12n                    0.281404       -             -
R12nF                    -46.9033         -             -
R12nR                     26.3028         -             -
R1pF                     13.1966         -             -
R12nR                     26.3028         -             -
d112                      3.5            -             -
R1nF                       -         -151.957      -394.439
R1nR                       -           12.201        12.6561
R1p                        -           20.5757       19.8325
R1pR                       -           41.0552       35.4883
d12                        -            3.5           3.5
R3F                      30.615      1674.858      -174.212
R3R                      12.6666       16.2095       19.3031
R31R                     12.6666         -             -
R32F                     60.9825         -             -
N4                        1.76802       1.76802       1.76802
N3F                       1.76802       1.58313       1.58313
R4F                     -46.6982     -401.569      5043.898
R4R                     -19.8313      -27.3875      -26.8801
fb                       14.4819       14.5749  14.5918
 
                        実施例１０    実施例１１    実施例１２
R21F                      8.8507       10.9283        8.4768
R21R                     16.9252       28.8385        9.2728
R22F                     25.3564       19.878        17.7089
R22R                     89.0564      -59.7307      -35.3121
fw                       14.35371      14.35053      14.35077
|R22c|                    7.6274        8.3528       15.2211
f2                       17.18534      15.51618      14.72381
f21                      21.5322       21.8422       46.111
d212                      3.0556        3.014         3
ν22p                    49.34         61.14         49.24
ν22n                    29.84         29.84         22.76
N22p                      1.7432        1.58913       1.76802
N22n                      1.8           1.8           1.8081
M2                       21.13037      20.33403      18.22385
M3                       10.33618      11.92212       9.8431
f4                       35.05927      33.32507      51.86376
|f3|                     35.93985      21.68359      30.05678
SF11n                      -             -            2.964603
R11nF                       -             -           26.2534
R11nR                       -             -           13.0095
SF12n                      -             -            0.014178
R12nF                       -             -          -39.5847
R12nR                       -             -           38.4779
R1pF                       -             -           15.85661
R12nR                       -             -           38.4779
d112                       -             -            3.5
R1nF                   -168.268       -54.8722         -
R1nR                     15.0838       14.5755         -
R1p                      21.978        28.8651         -
R1pR                     37.0392       88.7263         -
d12                       3.5           3.5            -
R3F                     199.0949      -97.4346       28.8449
R3R                      18.9475       14.5518       10.8467
R31R                       -             -             -
R32F                       -             -             -
N4                        1.76802       1.76802       1.76802
N3F                       1.58313       1.58313       1.58313
R4F                    -115.357     -1686.36        -23.1945
R4R                     -22.1019      -25.2331      -15.4274
fb                       14.588        14.6089       14.582
 
                        実施例１３    実施例１４
R21F                      8.1544       13.9431
R21R                      8.6057     -120.649
R22F                     14.6091       15.0511
R22R                    -69.5275       10.0033
fw                       14.35059      12.61917
|R22c|                    8.3832       25
f2                       15.22734      15.7981
f21                      54.2396       21.5977
d212                      2.999         3
ν22p                    49.24         39.27
ν22n                    22.76         25.42
N22p                      1.76802       1.66998
N22n                      1.8081        1.80518
M2                       18.75944      19.5725
M3                       10.18203      12.95334
f4                       51.16387      46.3438
|f3|                     32.08668      25.0178
SF11n                     2.260411      1.552697
R11nF                     33.8892       60
R11nR                     13.1009       12.9909
SF12n                     0.335597     -0.40853
R12nF                    -76.2554      -39.4822
R12nR                     37.9338       94.0224
R1pF                     15.2135       41.8451
R12nR                     37.9338       94.0224
d112                      3.5           5.2503
R1nF                       -             -
R1nR                       -             -
R1p                        -             -
R1pR                       -             -
d12                        -             -
R3F                      36.4331       46.691
R3R                      12.312        14.4826
R31R                       -             -
R32F                       -             -
N4                        1.76802       1.83481
N3F                       1.58313       1.85135
R4F                     -25.2212      -38.5435
R4R                     -16.1023      -20
fb                       14.5819       15.0774
　図２９は、電子撮像装置としてのミラーレス一眼カメラの断面図である。図２９において、ミラーレス一眼カメラ１の鏡筒内には撮影レンズ系２が配置される。マウント部３は、撮影レンズ系２をミラーレス一眼カメラ１のボディに着脱可能とする。マウント部３としては、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント等が用いられる。この例では、バヨネットタイプのマウントを用いている。また、ミラーレス一眼カメラ１のボディには、撮像素子面４、バックモニタ５が配置されている。なお、撮像素子としては、小型のＣＣＤ又はＣＭＯＳ等が用いられている。
　そして、ミラーレス一眼カメラ１の撮影レンズ系２として、例えば上記実施例１～１４に示した結像光学系が用いられる。
　図３０、図３１は、本実施例の結像光学系を備えた撮像装置の構成の概念図を示す。図３０は撮像装置としてのミラーレス一眼カメラ４０の外観を示す前方斜視図、図３１は同後方斜視図である。このミラーレス一眼カメラ４０の撮影光学系４１に、本実施例の結像光学系が用いられている。
　この実施形態のミラーレス一眼カメラ４０は、撮影用光路４２上に位置する撮影光学系４１、シャッターボタン４５、液晶表示モニター４７等を含み、ミラーレス一眼カメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１の結像光学系を通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、結像面近傍に設けられた撮像素子（光電変換面）上に形成される。この撮像素子で受光された物体像は、処理手段によって電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、撮影された電子画像は記憶手段に記録することができる。
　図３１は、ミラーレス一眼カメラ４０の主要部の内部回路を示すブロック図である。なお、以下の説明では、前述した処理手段は、例えばＣＤＳ／ＡＤＣ部２４、一時記憶メモリ１７、画像処理部１８等で構成され、記憶手段は、記憶媒体部１９等で構成される。
　図３１に示すように、ミラーレス一眼カメラ４０は、操作部１２と、この操作部１２に接続された制御部１３と、この制御部１３の制御信号出力ポートにバス１４及び１５を介して接続された撮像駆動回路１６並びに一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１を備えている。
　上記の一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１は、バス２２を介して相互にデータの入力、出力が可能とされている。また、撮像駆動回路１６には、ＣＣＤ４９とＣＤＳ／ＡＤＣ部２４が接続されている。
　操作部１２は、各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらを介して外部（カメラ使用者）から入力されるイベント情報を制御部１３に通知する。制御部１３は、例えばＣＰＵなどからなる中央演算処理装置であって、不図示のプログラムメモリを内蔵し、プログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、ミラーレス一眼カメラ４０全体を制御する。
　ＣＣＤ４９は、撮像駆動回路１６により駆動制御され、撮影光学系４１を介して形成された物体像の画素ごとの光量を電気信号に変換し、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４に出力する撮像素子である。
　ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４は、ＣＣＤ４９から入力する電気信号を増幅し、かつ、アナログ／デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ（ベイヤーデータ、以下ＲＡＷデータという。）を一時記憶メモリ１７に出力する回路である。
　一時記憶メモリ１７は、例えばＳＤＲＡＭ等からなるバッファであり、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４から出力されるＲＡＷデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部１８は、一時記憶メモリ１７に記憶されたＲＡＷデータ又は記憶媒体部１９に記憶されているＲＡＷデータを読み出して、制御部１３にて指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。
　記憶媒体部１９は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、これらのフラッシュメモリに、一時記憶メモリ１７から転送されるＲＡＷデータや画像処理部１８で画像処理された画像データを記録して保持する。
　表示部２０は、液晶表示モニター４７などにて構成され、撮影したＲＡＷデータ、画像データや操作メニューなどを表示する。設定情報記憶メモリ部２１には、予め各種の画質パラメータが格納されているＲＯＭ部と、操作部１２の入力操作によってＲＯＭ部から読み出された画質パラメータを記憶するＲＡＭ部が備えられている。
　このように構成されたミラーレス一眼カメラ４０は、結像性能（光学性能）が高く、小型で薄型な撮像装置とすることが可能となる。
　なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。例えば、上記各実施例により示された形状枚数には必ずしも限定されない。また、上記各実施例において、カバーガラスＣは必ずしも配置しなくても良い。また、各レンズ群内又は各レンズ群外に、上記各実施例に図示されていないレンズであって実質的に屈折力を有さないレンズを配置してもよい。
　以上のように、本発明は、所望のバックフォーカスを有し、結像性能（光学性能）が高く、小型で薄型な結像光学系及びそれを有する電子撮像装置に適している。
Ｇ１…第１レンズ群
Ｇ２…第２レンズ群
Ｇ３…第３レンズ群
Ｇ４…第４レンズ群
Ｓ…明るさ（開口）絞り
Ｃ…平行平板
Ｉ…像面
１…ミラーレス一眼カメラ
２…撮影レンズ系
３…鏡筒のマウント部
４…撮像素子面
５…バックモニタ
１２…操作部
１３…制御部
１４、１５…バス
１６…撮像駆動回路
１７…一時記憶メモリ
１８…画像処理部
１９…記憶媒体部
２０…表示部
２１…設定情報記憶メモリ部
２２…バス
２４…ＣＤＳ／ＡＤＣ部
４０…ミラーレス一眼カメラ
４１…撮影光学系
４２…撮影用光路
４５…シャッターボタン
４７…液晶表示モニター
４９…ＣＣＤ

Claims (11)

  1. 　物体側から順に、
    　負屈折力の第１レンズ群と、
    　正屈折力の第２レンズ群と、
    　負屈折力の第３レンズ群と、
    　正屈折力の第４レンズ群と、からなり、
    　変倍時、隣り合うレンズ群の間隔が変化し、
    　レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズであって、
    　前記第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなるか、又は、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、
    　前記第２レンズ群は、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなり、
    　前記第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は、正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、
    　前記第２レンズ成分は、接合レンズを有し、
    　前記第３レンズ群は、像側の面の曲率が物体側の面の曲率よりも大きいレンズを最も物体側に有し、全体として１枚又は２枚のレンズからなり、
    　前記第４レンズ群は、１つの正レンズ成分からなることを特徴とする結像光学系。
  2. 　物体側から順に、
    　負屈折力の第１レンズ群と、
    　正屈折力の第２レンズ群と、
    　負屈折力の第３レンズ群と、
    　正屈折力の第４レンズ群と、からなり、
    　変倍時、隣り合うレンズ群の間隔が変化し、
    　レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズであって、
    　前記第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなり、
    　前記第２レンズ群は、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなるか、又は、さらに前記第２レンズ成分の像側に正屈折力の第３レンズ成分を有し、
    　前記第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は、正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、
    　前記第２レンズ成分は、接合レンズを有し、
    　前記第３レンズ群は、像側の面の曲率が物体側の面の曲率よりも大きいレンズを最も物体側に有し、全体として１枚又は２枚のレンズからなり、
    　前記第４レンズ群は、１つの正レンズ成分からなることを特徴とする結像光学系。
  3. 　物体側から順に、
    　負屈折力の第１レンズ群と、
    　正屈折力の第２レンズ群と、
    　負屈折力の第３レンズ群と、
    　正屈折力の第４レンズ群と、からなり、
    　変倍時、隣り合うレンズ群の間隔が変化し、
    　レンズ成分は、単レンズもしくは接合レンズであって、
    　前記第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、からなるか、又は、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、
    　前記第２レンズ群は、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、からなるか、又は、さらに前記第２レンズ成分の像側に第３レンズ成分を有し、
    　前記第１レンズ成分は、正の単レンズからなるか、又は、正レンズと負レンズがこの順で接合された接合レンズからなり、
    　前記第２レンズ成分は、接合レンズを有し、
    　前記第３レンズ群は、像側の面の曲率が物体側の面の曲率よりも大きいレンズを最も物体側に有し、全体として１枚又は２枚のレンズからなり、
    　前記第４レンズ群は、１つの正レンズ成分からなり、
    　以下の条件式（１）を満足することを特徴とする結像光学系。
    　－１００＜（Ｒ21F＋Ｒ21R）／（Ｒ21F－Ｒ21R）＜－０．２　　　（１）
    　ここで、
    　Ｒ21Fは、前記第１レンズ成分の最も物体側面の近軸曲率半径、
    　Ｒ21Rは、前記第１レンズ成分の最も像側面の近軸曲率半径、
    である。
  4. 　前記第１レンズ成分と前記第２レンズ成分の間に、開口絞りを有することを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の結像光学系。
  5. 　前記第２レンズ成分の前記接合レンズは、負レンズと、該負レンズに接合された正レンズと、を有し、
    　以下の条件式（６）、（７）を満足することを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の結像光学系。
    　０＜ν22p－ν22n＜８０　　　（６）
    　－０．７＜Ｎ22p－Ｎ22n＜０．２　　　（７）
    　ここで、
    　Ｎ22pは、前記第２レンズ成分の前記正レンズのｄ線における屈折率、
    　ν22pは、前記第２レンズ成分の前記正レンズの線を基準としたアッベ数、
    　Ｎ22nは、前記第２レンズ成分の前記負レンズのｄ線における屈折率、
    　ν22nは、前記第２レンズ成分の前記負レンズの線を基準としたアッベ数、
    である。
  6. 　以下の条件式（８）を満足することを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載の結像光学系。
    　０．０＜Ｍ3／Ｍ2＜０．８５　　　（８）
    　ここで、
    　Ｍ2＝｜Ｍ2w－Ｍ2t｜、Ｍ3＝｜Ｍ3w－Ｍ3t｜、
    　Ｍ2wは、広角端における前記第２レンズ群の位置、
    　Ｍ2tは、望遠端における前記第２レンズ群の位置、
    　Ｍ3wは、広角端における前記第３レンズ群の位置、
    　Ｍ3tは、望遠端における前記第３レンズ群の位置であって、
    　いずれも、無限遠物点合焦における位置、
    である。
  7. 　前記第１レンズ群は、物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、
    　以下の条件式（１３）を満足することを特徴とする請求項１または請求項３に記載の結像光学系。
    　１＜ＳＦ11n－ＳＦ12n＜４．０　　　（１３）
    　ここで、
    　ＳＦ11n＝（Ｒ11nF＋Ｒ11nR）／（Ｒ11nF－Ｒ11nR）　　　（１３ａ）、
    　ＳＦ12n＝（Ｒ12nF＋Ｒ12nR）／（Ｒ12nF－Ｒ12nR）　　　（１３ｂ）、
    　Ｒ11nFは、前記第１レンズ群の前記第１負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    　Ｒ11nRは、前記第１レンズ群の前記第１負レンズの像側面の近軸曲率半径、
    　Ｒ12nFは、前記第１レンズ群の前記第２負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    　Ｒ12nRは、前記第１レンズ群の前記第２負レンズの像側面の近軸曲率半径、
    である。
  8. 　前記第１レンズ群は、前記物体側から順に、物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、
    　以下の条件式（１４）を満足することを特徴とする請求項１、３、７のいずれか１項に記載の結像光学系。
    　－０．１＜Ｒ1pF／Ｒ12nR＜１　　　（１４）
    　ここで、
    　Ｒ1pFは、前記第１レンズ群の前記正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    　Ｒ12nRは、前記第１レンズ群の前記第２負レンズの像側面の近軸曲率半径、
    である。
  9. 　前記第１レンズ群は、前記物体側から順に、第１負レンズと、第２負レンズと、正レンズと、からなり、
    　以下の条件式（１５）を満足することを特徴とする請求項１、３、７、８のいずれか１項に記載の結像光学系。
    　０．１＜ｄ112／ｆw＜０．７　　　（１５）
    　ここで、
    　ｄ112は、前記第１レンズ群の前記第１負レンズと前記第２負レンズとの光軸上の空気間隔、
    　ｆwは、広角端における前記結像光学系の全系の焦点距離、
    である。
  10. 　第４レンズ群は、変倍時及びフォーカシング時に固定であり、
    　以下の条件式（２４）を満足することを特徴とする請求項１から９のいずれか１項に記載の結像光学系。
    　０．８＜ｆb／ｆw＜１．５　　　（２４）
    　ここで、
    　ｆbは、前記第４レンズ群の最終面からガウス像点までの光軸上の距離、
    　ｆwは、広角端における前記結像光学系の全系の焦点距離、
    である。
  11. 　請求項１から１０のいずれか１項に記載の結像光学系と、
    　撮像面を有する撮像素子を備えたことを特徴とする電子撮像装置。
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