WO2013129274A1 - コンバータレンズ及び撮像光学系 - Google Patents

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WO2013129274A1
WO2013129274A1 PCT/JP2013/054633 JP2013054633W WO2013129274A1 WO 2013129274 A1 WO2013129274 A1 WO 2013129274A1 JP 2013054633 W JP2013054633 W JP 2013054633W WO 2013129274 A1 WO2013129274 A1 WO 2013129274A1
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WO
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lens
converter
subject side
main
focal length
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/054633
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English (en)
French (fr)
Inventor
山下敦司
尾崎雄一
峠田健太郎
Original Assignee
コニカミノルタ株式会社
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0055—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras employing a special optical element
    • G02B13/0065—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras employing a special optical element having a beam-folding prism or mirror

Definitions

  • the present invention relates to a converter lens and an image pickup optical system, and in particular, can be mounted in front of a main lens (also referred to as a master lens) provided in advance in an image pickup apparatus or the like, constitutes an image pickup optical system together with the main lens,
  • the present invention relates to a converter lens and an imaging optical system that can be changed to a shooting field angle different from the shooting field angle.
  • a converter lens that can change the focal length of the master lens by attaching it to the camera body so that it is positioned in front of the master lens provided in the camera, and can continuously change the focal length range, It is disclosed in Patent Documents 1 and 2.
  • Such a portable terminal is generally mounted with an imaging device, and is used in various ways such as transferring an image captured by the imaging device or performing image processing on the portable terminal.
  • an imaging device incorporated therein is strictly required to be compact. For this reason, since the number of lenses mounted on the imaging device is relatively limited, it is difficult to obtain a high zoom ratio by itself, but there is a desire for some users to take images of distant subjects. For example, there is a request whether a converter lens as shown in Patent Documents 1 and 2 can be attached.
  • the converter lens of Patent Documents 1 and 2 has a large overall optical system length and diameter, it is attached so as to protrude toward the subject side of the main lens in the imaging device of the mobile terminal, and thereby handling at the time of shooting. And portability is difficult. It is also desired to change the focal length of the optical system in order to meet the user's desire to obtain a different angle of view and imaging range.
  • the present invention has been made in view of such problems, and an object thereof is to provide a converter lens and an imaging optical system that are sufficiently thin in the thickness direction of the camera while having a zoom ratio of about 3 times.
  • the angular magnification of the converter lens is changed by changing the magnification by the above, and the light beam incident on the converter lens is incident on the main lens after primary image formation in the converter lens.
  • the converter lens has a reflective optical element for bending the optical path.
  • the converter lens of the present invention can reduce the diameter of the optical system by adopting a so-called Kepler type re-imaging optical system as compared with a Galileo type without primary imaging. Furthermore, by using a bending optical system that bends the optical path with a reflecting optical element such as a prism, the radial direction of the optical system can be matched with the thickness direction of the camera. Therefore, the converter lens is attached in combination with the reduction of the diameter of the converter lens. Since it contributes to thinning of portable terminals and cameras, it is excellent in handling and portability. Further, by changing the distance between the lens groups in the converter, so-called zooming, in which the focal length is continuously changed, becomes possible, so that convenience for the user is enhanced.
  • a converter lens according to the first aspect of the present invention in the converter lens according to the first aspect, a meniscus lens having a concave surface facing the subject side in order from the primary imaging point toward the subject side, A lens having a refractive power is arranged.
  • an image of the exit pupil of the optical system on the subject side from the primary imaging point can be obtained from the optical system on the main lens side from the primary imaging point. If they are formed at the entrance pupil position and are conjugated with each other, the off-axis light beams of the optical system before and after the imaging point can be efficiently transmitted without vignetting.
  • the lens on the subject side from the primary imaging point is a lens having positive refractive power
  • the image height of the emitted light beam in the periphery is lowered due to the convergence action, and therefore the object height on the main lens side from the primary imaging point. There is a risk that a difference will occur.
  • the image of the optical system on the subject side from the primary imaging point is arranged.
  • the height can be increased, contributing to high-efficiency transmission of off-axis light flux.
  • a converter lens according to the first aspect wherein a meniscus lens having a convex surface facing the subject side in order from the primary imaging point toward the subject side, and the subject side in the converter lens.
  • a meniscus lens having a concave surface is disposed, and the combined focal length of the lens disposed on the main lens side from the primary image forming point has a positive value.
  • the primary image formation point refers to that in the axial light beam, but the position of the primary image formation point in the optical axis direction of the axial light beam and the off-axis light beam may differ due to the influence of aberration.
  • the case where the imaging position of the off-axis light beam is closer to the subject side than the imaging position of the axial light beam is defined.
  • the refractive power of the optical system on the main lens side has a positive value
  • the object height of the optical system on the main lens side with respect to the primary imaging point is the image height on the subject side with respect to the primary imaging point.
  • a meniscus lens having a convex surface facing the subject side and a meniscus lens having a concave surface facing the subject side are preferably arranged from the primary imaging point toward the subject side so as not to cause a difference. This enables efficient off-axis light beam transmission without vignetting.
  • a converter lens according to the first aspect of the present invention, wherein in the converter lens, a primary image forming point exists in the lens, and the lens is a meniscus lens having a convex surface facing the subject side.
  • a meniscus lens having a concave surface facing the subject side is disposed on the subject side of the meniscus lens, and the combined focal length of the lens disposed on the main lens side from the primary imaging point has a positive value.
  • the same effect as in the third aspect is obtained. That is, when the imaging position of the off-axis light beam is closer to the subject than the imaging position of the axial light beam, and the refractive power of the optical system on the main lens side from the primary imaging point has a positive value, The object height of the optical system closer to the main lens than the image formation point does not differ from the image height closer to the object than the primary image formation point. It is preferable to arrange a meniscus lens having a convex surface and a meniscus lens having a concave surface on the subject side. This enables efficient off-axis light beam transmission without vignetting.
  • the converter lens according to any one of the second to fourth aspects is characterized in that the meniscus lens having a concave surface facing the subject side satisfies the expression (1). 2 ⁇
  • fMO the focal length of the meniscus lens with the concave surface facing the object side
  • fR the combined focal length of the lens located on the main lens side from the primary imaging point at the telephoto end of the converter lens
  • the refractive power of the meniscus lens with the concave surface facing the subject does not become too strong, and astigmatism and distortion occurring in this lens can be kept small.
  • the refractive power of the meniscus lens with the concave surface facing the subject does not become too weak, so that the size of the optical system need not be increased.
  • a converter lens according to a sixth aspect of the present invention is the converter lens according to any one of the second to fourth aspects, wherein the meniscus lens having a concave surface facing the subject side satisfies the expression (2).
  • SFMO A shaping factor of the meniscus lens having a concave surface facing the subject side, which satisfies the following expression.
  • SFMO (R1O-R2O) / (R1O + R2O)
  • R1O is the radius of curvature of the subject side surface of the meniscus lens with the concave surface facing the subject side
  • R2O is the radius of curvature of the main lens side surface of the meniscus lens with the concave surface facing the subject side.
  • the radius of curvature of the subject side surface of the meniscus lens with the concave surface facing the subject side does not become too small, so that distortion aberration, astigmatism, etc. occurring on this surface are suppressed. Is possible. Also, by falling below the upper limit of the expression (2), the radius of curvature of the main lens side surface of the meniscus lens with the concave surface facing the object side does not become too small. Can be suppressed. As a result, it is possible to change the height of the light beam with a short optical path length while suppressing aberration generated on each surface of the lens, which contributes to both ensuring the performance of the optical system and miniaturization.
  • a converter lens according to a seventh aspect is characterized in that, in the invention according to the third or fourth aspect, the meniscus lens having a convex surface facing the subject side satisfies the expression (3). 4 ⁇
  • fMT Focal length of the meniscus lens having a convex surface facing the object side
  • fR Composite focal length of a lens located on the main lens side from the primary imaging point at the telephoto end of the converter lens
  • the refractive power of the meniscus lens with the convex surface facing the subject does not become too strong, so that distortion aberration, astigmatism, etc. generated in this lens can be suppressed. Further, when the value falls below the upper limit of the expression (3), the refractive power of the meniscus lens having the convex surface directed toward the subject side does not become too weak, so that the optical system does not become too large.
  • the converter lens according to an eighth aspect of the present invention is the invention according to any one of the third, fourth, and seventh aspects, wherein the meniscus lens having a convex surface facing the subject side satisfies the expression (4). 0 ⁇ SFMT ⁇ 0.3 (4)
  • SFMT A shaping factor of the meniscus lens having a convex surface facing the subject side, which satisfies the following expression.
  • SFMT (R1T ⁇ R2T) / (R1T + R2T)
  • R1T is the radius of curvature of the subject side surface of the meniscus lens with the convex surface facing the subject side
  • R2T is the radius of curvature of the main lens side surface of the meniscus lens with the convex surface facing the subject side.
  • the radius of curvature of the subject side surface of the meniscus lens with the convex surface facing the subject side does not become too small, so that distortion aberration, astigmatism, etc. occurring on this surface are suppressed. Is possible.
  • the radius of curvature of the side surface of the main lens of the meniscus lens with the convex surface facing the subject is not reduced too much by falling below the upper limit value of the expression (4), distortion aberration, astigmatism, etc. occurring on this surface Can be suppressed.
  • the converter lens according to the first aspect of the present invention wherein in the converter lens, a primary imaging point exists in the lens, and the lens is formed by a paraxial radius of curvature of a surface on the object side.
  • the peripheral exit light flux has a higher image height due to the divergence action, so that the image height is higher than the primary image formation point.
  • a difference from the object height on the lens side occurs. Therefore, by placing a lens having a positive refractive power on the primary imaging point side (main lens side) of the lens having a negative refractive power, the image height of the optical system on the subject side from the primary imaging point can be increased. This contributes to high-efficiency transmission of off-axis light flux.
  • the concave surface of the lens near the optical axis that is, the paraxial curved surface is directed toward the subject
  • the distance between the principal points of the lens having negative refractive power and the lens having positive refractive power can be increased.
  • the refractive power of the lens having the positive refractive power can be reduced while maintaining the combined refractive power of the lens having the negative refractive power and the lens having the positive refractive power.
  • the change in the optical performance due to the manufacturing error can be kept small.
  • the paraxial radius of curvature referred to in the present application is the minimum self-measurement of the shape measurement value near the center of the lens (specifically, the central region within 10% of the lens outer diameter) in the actual lens measurement scene.
  • the approximate curvature radius when fitting by multiplication is regarded as the paraxial curvature radius.
  • a radius of curvature that takes into account a secondary aspherical coefficient in a reference curvature radius of an aspherical definition formula described later is regarded as a paraxial curvature radius (for example, as a reference).
  • a converter lens according to a tenth aspect is the invention according to any one of the first to ninth aspects, wherein the converter lens is a lens having a positive refractive power and a reflection for bending an optical path in order from the main lens side. It has an optical element.
  • the converter lens is configured in the order of a lens having a positive refractive power and a reflective optical element in order from the main lens side
  • the axis from the main lens Refraction of the outer light beam by a lens having a positive refractive power can reduce the height of the light beam, and the diameter of the subsequent reflecting optical element can also be suppressed to a small size, which contributes to miniaturization of the optical system. This is particularly effective for reducing the thickness of the camera in the thickness direction.
  • the lens having the positive refractive power satisfies the expression (5).
  • fMR focal length of the lens having the positive refractive power
  • fR synthetic focal length of the lens located on the main lens side from the primary imaging point at the telephoto end in the converter lens
  • the refractive power of a lens having a positive refractive power does not become too strong, so that changes in optical performance due to various aberrations and manufacturing errors generated here can be suppressed to a small value. it can.
  • the value of the formula (5) is less than the upper limit value, it is possible to secure the refractive power of a lens having a positive refractive power, and it is possible to prevent an increase in the size of the optical system.
  • a converter lens according to a twelfth aspect is the optical system according to any one of the first to eleventh aspects, wherein the converter lens is an optical element having a refractive power arranged on the main lens side from a primary imaging point.
  • the number of elements is two or less.
  • the converter lens according to claim 13 is characterized in that, in the invention according to any one of claims 1 to 12, the number of reflections for bending the optical path is two or less.
  • the number of reflections for bending the optical path is set to 2 or less, it is possible to prevent the structure from becoming complicated, or the change in the optical performance due to the manufacturing error of the reflection surface to become remarkable, thereby reducing the productivity due to the yield deterioration.
  • a converter lens according to a fourteenth aspect is the invention according to any one of the first to thirteenth aspects, wherein a focal position shift when the object distance changes is determined by changing a part of the lenses in the converter lens in the optical axis direction. It is characterized by correcting by moving to.
  • the focusable subject distance when focusing with only the main lens is extended is possible when the main lens alone is in focus It becomes far away from the distance.
  • focusing is performed by moving the lens in the converter lens, shooting at a closer subject distance is possible, and the shooting range is expanded.
  • a converter lens according to a fifteenth aspect is the invention according to any one of the first to fourteenth aspects, wherein the converter lens includes, in order from the subject side, a lens having a negative refractive power and a reflection for bending the optical path. And an optical element.
  • the thickness direction of the camera to which the converter lens is attached becomes the radial direction of the converter lens.
  • the first lens is a lens having a negative refractive power and a reflecting optical element for bending the optical path is disposed immediately thereafter, the effective diameter of the reflecting optical element can be kept small by the diverging action of the lens having a negative refractive power. As a result, it contributes to the miniaturization of the optical system, in particular, the thinning.
  • a converter lens according to a sixteenth aspect of the present invention is the converter lens according to any one of the first to fifteenth aspects, wherein a lens located on the subject side of the primary imaging point at the telephoto end is the subject of the converter lens.
  • the third lens group includes a lens group, a positive third lens group, a positive fourth lens group, and a negative fifth lens group, and zooming is performed by moving the second lens group and the fourth lens group.
  • An aperture stop is disposed on the subject side or the main lens side of the lens group.
  • the front lens diameter can be kept smaller than when only the second lens group is responsible for zooming, and the optical diameter can be reduced. Contribute.
  • the fluctuation of the pupil position is suppressed by fixing the aperture stop, the F number change from the wide angle end to the telephoto end is small, and a relatively bright optical system can be achieved.
  • An imaging optical system includes the converter lens according to any one of the first to sixteenth aspects and a main lens, and satisfies the expression (6).
  • fM focal length of the main lens
  • fR composite focal length of the converter lens located on the main lens side from the primary imaging point at the telephoto end of the converter lens
  • the value of the equation (6) exceeds the lower limit value, the combined focal length of the lens located on the main lens side from the primary imaging point at the telephoto end of the converter lens does not become too small.
  • the F-numbers of the two optical systems sandwiching the primary image forming point are not too bright, and aberration correction is not difficult.
  • the value of the expression (6) is less than the upper limit value because the two optical systems do not need to be enlarged.
  • An imaging optical system includes the converter lens according to any one of the first to sixteenth aspects and a main lens, and satisfies the expression (7).
  • fM focal length of the main lens
  • fTOT focal length at the telephoto end of the entire system in a state where the converter lens is disposed on the subject side of the main lens
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of an imaging optical system according to Example 1.
  • FIG. FIG. 4 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end of the imaging optical system in Example 1;
  • FIG. 6 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at an intermediate position of the imaging optical system of Example 1.
  • FIG. 6 is aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of the imaging optical system of Example 1.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging optical system according to Example 2.
  • FIG. FIG. 6 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end of the imaging optical system in Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at an intermediate position in the imaging optical system of Example 2.
  • FIG. 6 is aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion aberration (c)) at the telephoto end of the imaging optical system of Example 2.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging optical system according to Example 3.
  • FIG. 10 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end of the imaging optical system in Example 3.
  • FIG. 6 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at an intermediate position in the imaging optical system of Example 3.
  • FIG. 6 is aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of the imaging optical system of Example 3.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging optical system according to Example 4.
  • FIG. 10 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end of the imaging optical system in Example 3.
  • FIG. 6 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at an intermediate position in the imaging optical system of Example 3.
  • FIG. 6 is aberration diagrams
  • FIG. 10 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end of the imaging optical system in Example 4.
  • FIG. 10 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at an intermediate position in the imaging optical system of Example 4.
  • FIG. 12 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of the imaging optical system in Example 4.
  • 10 is a cross-sectional view of an imaging optical system according to Example 5.
  • FIG. 10 is aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end of the imaging optical system in Example 5.
  • FIG. 10 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate position of the imaging optical system according to Example 5.
  • FIG. 10 is aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of the imaging optical system of Example 5.
  • 10 is a cross-sectional view of an imaging optical system according to Example 6.
  • FIG. 12 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end of the imaging optical system in Example 6.
  • FIG. 10 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at an intermediate position in the imaging optical system according to Example 6.
  • FIG. 12 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of the imaging optical system in Example 6.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of an imaging optical system according to Example 7.
  • FIG. 12 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end of the imaging optical system in Example 7.
  • FIG. 10A is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at an intermediate position in the imaging optical system according to Example 7.
  • FIG. 10 is aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of the imaging optical system in Example 7.
  • FIG. 4 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion aberration (c)) of the main lens 1.
  • FIG. 4 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion aberration (c)) of the main lens 2.
  • FIG. 1 is a perspective view showing a state in which the imaging optical system according to the present embodiment is attached to a portable terminal.
  • the portable terminal SF which is a thin smartphone, has a built-in imaging device (not shown) including the main lens ML.
  • the main lens ML has its subject side facing the front side (front side in FIG. 1) of the mobile terminal SF. *
  • the converter lens CL is disposed in an elongated casing BX attached along the rectangular plate-shaped body BD of the mobile terminal SF.
  • the housing BX is formed as a separate unit from the body BD, and may be attached to the body BD, or may be a part of the body BD.
  • the surface closest to the subject of the converter lens CL is exposed from one end of the housing BX toward the subject.
  • the surface of the converter lens CL closest to the main lens faces the main lens ML coaxially.
  • the converter lens CL and the main lens ML constitute an imaging optical system. *
  • the converter lens CL changes the angular magnification of the converter lens CL by changing the distance between the built-in lenses, and the light beam incident on the converter lens CL is primary in the converter lens CL. After forming an image, the light enters the main lens ML.
  • the converter lens CL has a reflective optical element for bending the optical path.
  • the subject light that has passed through the converter lens CL and the main lens ML is received by an image sensor (not shown) and converted into an electrical signal.
  • the subject can be imaged with only the main lens ML with the converter lens CL removed. However, by attaching the converter lens CL, an imaging optical system capable of zooming can be obtained.
  • a monitor (not shown) on the back of the mobile terminal SF displays an image based on an electrical signal output from the image sensor, functions as an electronic viewfinder, and displays a captured image in almost real time.
  • zooming, focusing, exposure, and the like are set as needed by driving the converter lens CL and / or the main lens ML based on input from the photographer.
  • the zooming may be performed manually or by actuator driving.
  • a release operation at a timing at which still image shooting is desired a still image is shot. As a result, the image data is recorded in the memory.
  • the imaging optical system can also be mounted on a digital still camera or a video camera.
  • S is a surface number
  • the surface on which the aspheric coefficient is described is a surface having an aspheric shape.
  • the aspheric shape has an apex at the surface as an origin and an X axis in the optical axis direction.
  • the height in the direction perpendicular to the optical axis is represented by the following “Equation 1”.
  • the paraxial radius of curvature referred to in the present application is the vicinity of the center of the lens (specifically, the lens outer diameter) in the actual lens measurement scene.
  • the approximate radius of curvature when the measured shape value in the center region within 10%) is fitted by the least square method is regarded as the paraxial radius of curvature.
  • a curvature radius that takes into account the secondary aspherical coefficient in the reference curvature radius of the aspherical definition formula is regarded as a paraxial curvature radius.
  • FIG. 2 is a sectional view of the image pickup optical system according to the first embodiment.
  • GR1 is a first lens group having a positive refractive power, and includes a first lens G1 having a negative refractive power, a first prism PR1 which is a reflective optical element, and a second lens G2.
  • GR2 is a second lens group having negative refractive power, and includes a third lens G3, and a fourth lens G4 and a fifth lens G5 which are cemented lenses (G4 / 5).
  • GR3 is a third lens group having a positive refractive power, and includes only the sixth lens G6.
  • GR4 is a fourth lens group having a positive refractive power, and includes a seventh lens G7, an eighth lens G8, and a ninth lens G9 which are cemented lenses (G7 / 8/9).
  • GR5 is a fifth lens group having a positive refractive power, and includes a tenth lens G10 and an eleventh lens G11.
  • GR6 is a sixth lens group having a positive refractive power, and includes a twelfth lens G12, a thirteenth lens G13, a fourteenth lens G14, and a fifteenth lens G15.
  • G is a main lens provided in the imaging apparatus.
  • S denotes an aperture stop provided on the main lens side of the sixth lens G6, and IM denotes an image pickup surface of the image pickup apparatus.
  • CG represents a parallel plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state image sensor, or the like.
  • a mirror MR is inserted as a reflective optical element between the tenth lens group G10 and the eleventh lens group G11, whereby an optical axis two-bending structure can be obtained.
  • the 35th surface is the aperture stop of the main lens.
  • FIG. 3 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 1.
  • FIG. 4 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion aberration (c)) at an intermediate position in Example 1.
  • FIG. 5 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion aberration (c)) at the telephoto end of Example 1.
  • the aberration diagram is a state in which the converter lens and the main lens are combined, and this embodiment is combined with the main lens having the aberration characteristics shown in FIG.
  • the dotted line represents the amount of spherical aberration with respect to the g line
  • the solid line represents the amount of spherical aberration with respect to the d line.
  • the solid line S represents the sagittal plane
  • the dotted line M represents the meridional plane (the same applies hereinafter).
  • the second lens group GR2 and the fourth lens group GR4 move along the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the distance between the lens groups is changed. Scaling can be performed. More specifically, as it goes from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group GR2 monotonously goes to the main lens side, and the fourth lens group GR4 monotonously goes to the subject side. Further, by moving only the fourth lens group GR4 in the optical axis direction, focusing from infinity to a finite distance (including focal position deviation correction when the object distance changes) can be performed.
  • the primary imaging point position is a position of 0.50 to 0.53 mm (paraxial value) from the main lens side surface of the eleventh lens G11 to the main lens side.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the imaging optical system according to the second embodiment.
  • GR1 is a first lens group having a positive refractive power, and includes a first lens G1 having a negative refractive power, a first prism PR1 which is a reflective optical element, and a second lens G2.
  • GR2 is a second lens group having negative refractive power, and includes a third lens G3, and a fourth lens G4 and a fifth lens G5 which are cemented lenses (G4 / 5).
  • GR3 is a third lens group having a positive refractive power, and includes only the sixth lens G6.
  • GR4 is a fourth lens group having a positive refractive power, and includes a seventh lens G7, an eighth lens G8, and a ninth lens G9 which are cemented lenses (G7 / 8/9).
  • GR5 is a fifth lens group having a negative refractive power, and includes only the tenth lens G10.
  • GR6 is a sixth lens group having positive refractive power, and includes an eleventh lens G11, a twelfth lens G12, a second prism PR2 that is a reflective optical element, and a thirteenth lens G13.
  • G is a main lens provided in the imaging apparatus.
  • S denotes an aperture stop provided on the main lens side of the sixth lens G6, and IM denotes an image pickup surface of the image pickup apparatus.
  • F represents a cover glass
  • CG represents a parallel flat plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • the optical axis is bent twice.
  • the 33rd surface is the aperture stop of the main lens.
  • FIG. 7 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 2.
  • FIG. 8 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate position in Example 2.
  • FIG. 9 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 2. This embodiment is combined with a main lens having aberration characteristics shown in FIG.
  • the second lens group GR2 and the fourth lens group GR4 move along the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the distance between the lens groups is changed. Scaling can be performed. More specifically, as it goes from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group GR2 monotonously goes to the main lens side, and the fourth lens group GR4 monotonously goes to the subject side. Further, by moving only the fourth lens group GR4 in the optical axis direction, focusing from infinity to a finite distance (including focal position deviation correction when the object distance changes) can be performed.
  • the primary image formation point position is a position of 0.73 to 0.75 mm closer to the subject side than the main lens side surface of the eleventh lens G11 (paraxial value).
  • the primary image formation point exists in the eleventh lens G11, and the eleventh lens G11 is a meniscus lens having a paraxial curved surface on the subject side facing a concave surface on the subject side and having a positive refractive power in the lens peripheral portion.
  • a tenth lens G10 having negative refractive power is disposed closer to the subject than the eleventh lens G11.
  • FIG. 10 is a sectional view of the image pickup optical system according to the third embodiment.
  • GR1 is a first lens group having a positive refractive power, and includes a first lens G1 having a negative refractive power, a first prism PR1 which is a reflective optical element, and a second lens G2.
  • GR2 is a second lens group having negative refractive power, and includes a third lens G3 and a fourth lens G4.
  • GR3 is a third lens group having a positive refractive power, and includes only the fifth lens G5.
  • GR4 is a fourth lens group having a positive refractive power, and includes a sixth lens G6 and a seventh lens G7 which are cemented lenses (G6 / 7).
  • GR5 is a fifth lens group having a positive refractive power, and includes an eighth lens G8, a ninth lens G9, a tenth lens G10, and an eleventh lens G11.
  • GR6 is a sixth lens group having a positive refractive power, and includes a second prism PR2 that is a reflective optical element, and a twelfth lens G12.
  • G is a main lens provided in the imaging apparatus.
  • S denotes an aperture stop provided on the subject side of the fifth lens G5
  • IM denotes an imaging surface of the imaging apparatus.
  • F represents a cover glass
  • CG represents a parallel flat plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • the optical axis is bent twice using two reflective optical elements, but the optical axis may be bent once using one reflective optical element as shown in FIG. .
  • the 33rd surface is the aperture stop of the main lens.
  • FIG. 13 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 3.
  • FIG. 14 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate position in Example 3.
  • FIG. 15 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 3. This embodiment is combined with a main lens having aberration characteristics shown in FIG.
  • the second lens group GR2 and the fourth lens group GR4 move along the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the distance between the lens groups is changed. Scaling can be performed. More specifically, as it goes from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group GR2 monotonously goes to the main lens side, and the fourth lens group GR4 monotonously goes to the subject side. Further, by moving only the fourth lens group GR4 in the optical axis direction, focusing from infinity to a finite distance (including focal position deviation correction when the object distance changes) can be performed.
  • the primary image formation point position is a position of 0.50 to 0.53 mm (paraxial value) from the main lens side surface of the eleventh lens G11 to the main lens side.
  • the eleventh lens G11 is a meniscus lens having a convex surface facing the subject side toward the subject side from the primary image forming point
  • the tenth lens G10 is a meniscus lens having a concave surface facing the subject side.
  • the combined focal length of the lens arranged on the main lens side from the primary image forming point has a positive value.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view of the image pickup optical system according to the fourth embodiment.
  • GR1 is a first lens group having a positive refractive power, and includes a first lens G1 having a negative refractive power, a first prism PR1 which is a reflective optical element, and a second lens G2.
  • GR2 is a second lens group having negative refractive power, and includes a third lens G3, and a fourth lens G4 and a fifth lens G5 which are cemented lenses (G4 / 5).
  • GR3 is a third lens group having a positive refractive power, and includes only the sixth lens G6.
  • GR4 is a fourth lens group having a positive refractive power, and includes a seventh lens G7 and an eighth lens G8 which are cemented lenses (G7 / 8).
  • GR5 is a fifth lens group having a negative refractive power, and includes a ninth lens G9, a tenth lens G10, an eleventh lens G11, and a twelfth lens G12.
  • GR6 is a sixth lens group having a positive refractive power, and includes a second prism PR2 that is a reflective optical element, and a thirteenth lens G13.
  • G is a main lens provided in the imaging apparatus.
  • S denotes an aperture stop provided on the subject side of the sixth lens G6, and IM denotes an imaging surface of the imaging apparatus.
  • F represents a cover glass
  • CG represents a parallel flat plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • the optical axis is bent twice.
  • the 34th surface is the aperture stop of the main lens.
  • FIG. 17 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 4.
  • FIG. 18 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate position in Example 4.
  • FIG. 19 shows aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 4. This embodiment is combined with a main lens having aberration characteristics shown in FIG.
  • the second lens group GR2 and the fourth lens group GR4 move along the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the distance between the lens groups is changed. Scaling can be performed. More specifically, as it goes from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group GR2 monotonously goes to the main lens side, and the fourth lens group GR4 monotonously goes to the subject side. Further, by moving only the fourth lens group GR4 in the optical axis direction, focusing from infinity to a finite distance (including focal position deviation correction when the object distance changes) can be performed.
  • the primary image formation point position is a position of ⁇ 0.00 to 0.02 mm from the main lens side surface of the twelfth lens G12 to the main lens side (paraxial value). That is, in the telephoto end state, the twelfth lens G12 is a meniscus lens having a convex surface toward the subject side from the primary imaging point toward the subject side, and the eleventh lens G11 has a concave surface toward the subject side. The combined focal length of the lens disposed on the main lens side from the primary image forming point has a positive value. On the other hand, the primary image formation point exists in the twelfth lens G12 at the wide-angle end or in the intermediate state.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the image pickup optical system according to the fifth embodiment.
  • GR1 is a first lens group having a positive refractive power, and includes a first lens G1 having a negative refractive power, a first prism PR1 which is a reflective optical element, and a second lens G2.
  • GR2 is a second lens group having negative refractive power, and includes a third lens G3, and a fourth lens G4 and a fifth lens G5 which are cemented lenses (G4 / 5).
  • GR3 is a third lens group having a positive refractive power, and includes only the sixth lens G6.
  • GR4 is a fourth lens group having a positive refractive power, and includes a seventh lens G7 and an eighth lens G8 which are cemented lenses (G7 / 8).
  • GR5 is a fifth lens group having a positive refractive power, and includes a ninth lens G9, a tenth lens G10, and an eleventh lens G11.
  • GR6 is a sixth lens group having a positive refractive power, and includes a twelfth lens G12, a second prism PR2 that is a reflective optical element, and a thirteenth lens G13.
  • G is a main lens provided in the imaging apparatus.
  • S denotes an aperture stop provided on the subject side of the sixth lens G6, and IM denotes an imaging surface of the imaging apparatus.
  • F represents a cover glass
  • CG represents a parallel flat plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • the optical axis is bent twice.
  • the 34th surface is the aperture stop of the main lens.
  • FIG. 21 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 5.
  • FIG. 22 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate position in Example 5.
  • FIG. 23 shows aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 5. This embodiment is combined with a main lens having aberration characteristics shown in FIG.
  • the second lens group GR2 and the fourth lens group GR4 move along the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the interval between the lens groups is changed. Scaling can be performed. More specifically, as it goes from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group GR2 monotonously goes to the main lens side, and the fourth lens group GR4 monotonously goes to the subject side. Further, by moving only the fourth lens group GR4 in the optical axis direction, focusing from infinity to a finite distance (including focal position deviation correction when the object distance changes) can be performed.
  • the primary image formation point position is a position of 1.57 to 1.59 mm from the main lens side surface of the eleventh lens G11 to the main lens side (paraxial value). That is, the eleventh lens G11 is a meniscus lens having a concave surface directed toward the subject from the primary imaging point toward the subject, and the tenth lens G10 is a lens having a positive refractive power.
  • FIG. 24 is a cross-sectional view of the image pickup optical system according to the sixth embodiment.
  • GR1 is a first lens group having a positive refractive power, and includes a first lens G1 having a negative refractive power, a first prism PR1 which is a reflective optical element, and a second lens G2.
  • GR2 is a second lens group having negative refractive power, and includes a third lens G3, and a fourth lens G4 and a fifth lens G5 which are cemented lenses (G4 / 5).
  • GR3 is a third lens group having a positive refractive power, and includes only the sixth lens G6.
  • GR4 is a fourth lens group having a positive refractive power, and includes a seventh lens G7 and an eighth lens G8 which are cemented lenses (G7 / 8).
  • GR5 is a fifth lens group having a positive refractive power, and includes a ninth lens G9, a tenth lens G10, and an eleventh lens G11.
  • GR6 is a sixth lens group having a positive refractive power, and includes a twelfth lens G12, a second prism PR2 that is a reflective optical element, and a thirteenth lens G13.
  • G is a main lens provided in the imaging apparatus.
  • S denotes an aperture stop provided on the subject side of the sixth lens G6, and IM denotes an imaging surface of the imaging apparatus.
  • F represents a cover glass
  • CG represents a parallel flat plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • the optical axis is bent twice.
  • the 34th surface is the aperture stop of the main lens.
  • FIG. 25 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 6.
  • FIG. 26 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate position in Example 6.
  • FIG. 27 shows aberration diagrams (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 6. This embodiment is combined with a main lens having aberration characteristics shown in FIG.
  • the second lens group GR2 and the fourth lens group GR4 move along the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the distance between the lens groups is changed. Scaling can be performed. More specifically, as it goes from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group GR2 monotonously goes to the main lens side, and the fourth lens group GR4 monotonously goes to the subject side. Further, by moving only the fourth lens group GR4 in the optical axis direction, focusing from infinity to a finite distance (including focal position deviation correction when the object distance changes) can be performed.
  • the primary imaging point position is a position of 0.86 to 0.87 mm (paraxial value) from the main lens side surface of the eleventh lens G11 to the main lens side. That is, the eleventh lens G11 is a meniscus lens having a concave surface directed toward the subject from the primary imaging point toward the subject, and the tenth lens G10 is a lens having a positive refractive power.
  • FIG. 28 is a sectional view of the image pickup optical system according to the seventh embodiment.
  • GR1 is a first lens group having a positive refractive power, and includes a first lens G1 having a negative refractive power, a first prism PR1 which is a reflective optical element, and a second lens G2.
  • GR2 is a second lens group having negative refractive power, and includes a third lens G3, and a fourth lens G4 and a fifth lens G5 which are cemented lenses (G4 / 5).
  • GR3 is a third lens group having a positive refractive power, and includes only the sixth lens G6.
  • GR4 is a fourth lens group having a positive refractive power, and includes a seventh lens G7 and an eighth lens G8 which are cemented lenses (G7 / 8).
  • GR5 is a fifth lens group having a positive refractive power, and includes a ninth lens G9, a tenth lens G10, and an eleventh lens G11.
  • GR6 is a sixth lens group having a positive refractive power, and includes a twelfth lens G12, a second prism PR2 that is a reflective optical element, and a thirteenth lens G13.
  • G is a main lens provided in the imaging apparatus.
  • S denotes an aperture stop provided on the subject side of the sixth lens G6, and IM denotes an imaging surface of the imaging apparatus.
  • F represents a cover glass
  • CG represents a parallel flat plate assuming an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like.
  • the optical axis is bent twice.
  • the 34th surface is the aperture stop of the main lens.
  • FIG. 29 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the wide-angle end in Example 7.
  • FIG. 30 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the intermediate position in Example 7.
  • FIG. 31 is an aberration diagram (spherical aberration (a), astigmatism (b), distortion (c)) at the telephoto end of Example 7. This embodiment is combined with a main lens having aberration characteristics shown in FIG.
  • the second lens group GR2 and the fourth lens group GR4 move along the optical axis direction during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the interval between the lens groups is changed. Scaling can be performed. More specifically, as it goes from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group GR2 monotonously goes to the main lens side, and the fourth lens group GR4 monotonously goes to the subject side. Further, by moving only the fourth lens group GR4 in the optical axis direction, it is possible to perform focusing from infinity to a finite distance (including focal position deviation correction when the object distance changes).
  • the primary image formation point position is a position of 1.60 to 1.61 mm (paraxial value) from the main lens side surface of the eleventh lens G11 to the main lens side. That is, the eleventh lens G11 is a meniscus lens having a concave surface directed toward the subject from the primary imaging point toward the subject, and the tenth lens G10 is a lens having a positive refractive power.
  • Table 8 shows the values of each example corresponding to each conditional expression.
  • the converter lens is a positive group leading (the first lens group has a positive refractive power), but it may be a negative group leading such as negative positive / negative or negative positive / negative.
  • This has the advantage that the number of lenses can be reduced even with the same zoom ratio, but the F-number at the telephoto end tends to become dark because the diaphragm moves integrally with the zoom group.
  • the present invention is not limited to the embodiments described in the specification, and includes other embodiments and modifications for those skilled in the art from the embodiments and technical ideas described in the present specification. it is obvious. For example, even when a dummy lens having substantially no power is further provided, it is within the scope of the present invention.

Landscapes

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Abstract

　３倍程度の変倍比を持ちながらもカメラの厚み方向に対し十分に薄いコンバータ レンズ及び撮像光学系を提供する。コンバータレンズＣＬは、内蔵するレンズの間隔を変えることにより変倍を行うことでコンバータレンズＣＬの角倍率を変化させるようになっており、コンバータレンズＣＬに入射した光束はコンバータレンズＣＬ内で１次結像した後に主レンズＭＬに入射するようになっており、そのためコンバータレンズＣＬは光路を折り曲げるための反射光学素子を有する。

Description

コンバータレンズ及び撮像光学系
　本発明は、コンバータレンズ及び撮像光学系に関し、特に撮像装置等に予め備えられた主レンズ（マスターレンズとも言う）前方に装着可能であって、主レンズと共に撮像光学系を構成し、主レンズの撮影画角と異なる撮影画角に変化させることのできるコンバータレンズ及び撮像光学系に関する。
　例えばカメラに設けられたマスターレンズの前方に位置するように、カメラボディに装着する事でマスターレンズの焦点距離を変化させ、さらにその焦点距離域を連続的に変化させることのできるコンバータレンズが、特許文献１、２に開示されている。
特開２００６－１０６５３７号公報 特開２００６－１０６５３８号公報
　ところで、近年、スマートフォンをはじめとする携帯端末が発売され、急速に拡大している。かかる携帯端末は、一般的に撮像装置を搭載し、これにより撮像した画像を転送したり、携帯端末上で画像処理を行うなど種々の用い方がなされている。しかるに、一般的な携帯端末は薄形であることから、それに内蔵される撮像装置はコンパクト化が厳しく要求されている。このため、撮像装置に搭載されるレンズの枚数が比較的制限されるため、単体では高変倍比を得ることは困難であるが、ユーザーによっては、遠方の被写体などを撮像したいという希望もあり、例えば特許文献１，２に示すようなコンバータレンズを取り付けられないかという要請がある。
　しかしながら、特許文献１，２のコンバータレンズは光学系の全長や径寸法が大きいので、携帯端末の撮像装置における主レンズの被写体側に突き出すようにして取り付けることになり、これにより撮影時の取り扱い性や携帯性に難点が生じる。又、異なる画角、撮像範囲を得たいというユーザーの希望に応えるべく、光学系の焦点距離を変化させることも望まれている。
　本発明は、かかる問題点に鑑み、３倍程度の変倍比を持ちながらもカメラの厚み方向に対し十分に薄いコンバータレンズ及び撮像光学系を提供することを目的とする。
　請求項１に記載のコンバータレンズは、主レンズより被写体側に配置され、前記主レンズの撮影画角とは異なる撮影画角に変換するコンバータレンズにおいて、前記コンバータレンズ内でレンズの間隔を変えることにより変倍を行うことで前記コンバータレンズの角倍率を変化させるようになっており、前記コンバータレンズに入射した光束は前記コンバータレンズ内で１次結像した後に前記主レンズに入射するようになっており、前記コンバータレンズは光路を折り曲げるための反射光学素子を有することを特徴とする。
　本発明のコンバータレンズは、いわゆるケプラー型と呼ばれる、再結像光学系を採用する事で、１次結像を伴わないガリレオ型に比べ、光学系を小径化する事が出来る。さらにプリズム等の反射光学素子で光路を折り曲げる屈曲光学系とすることで、光学系の径方向をカメラの厚み方向に合わせることができるから、前記コンバータレンズの小径化と相まって前記コンバータレンズを取り付けた携帯端末やカメラ等の薄型化に寄与するので、取り扱い性や携帯性に優れる。また、コンバータ内のレンズ群間隔を変化させることで、焦点距離を連続的に変化させる、いわゆるズーミングが可能となるので、ユーザーの利便性が高まる。
　請求項２に記載のコンバータレンズは、請求項１に記載の発明において、前記コンバータレンズにおいて、１次結像点より被写体側に向かって順に、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズと、正の屈折力を有するレンズが配置されていることを特徴とする。
　前記コンバータレンズの１次結像点付近にフィールドレンズを配置することによって、１次結像点より被写体側の光学系の射出瞳の像を、１次結像点より主レンズ側の光学系の入射瞳位置に形成し、互いに共役になるようにすると、結像点を挟んだ前後の光学系の軸外光束をケラレなく効率よく伝達することができる。１次結像点より被写体側のレンズが正の屈折力を有するレンズの場合、その収斂作用のため周辺の射出光束は像高が低くなるため、１次結像点より主レンズ側の物体高と差異が発生してしまう恐れがある。そこで正の屈折力を有するレンズよりも１次結像点側（主レンズ側）に被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズを配置する事で、１次結像点より被写体側の光学系の像高を高くすることができ、軸外光束の高効率伝達に寄与する。
　請求項３に記載のコンバータレンズは、請求項１に記載の発明において、前記コンバータレンズにおいて、１次結像点より被写体側に向かって順に、被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズと、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズが配置され、１次結像点より主レンズ側に配置されているレンズの合成焦点距離が正の値を有することを特徴とする。
　ここでの１次結像点とは軸上光束におけるそれを指しているが、収差の影響で軸上光束と軸外光束の光軸方向に関する１次結像点位置が異なる場合がある。請求項３では、軸上光束の結像位置よりも被写体側に軸外光束の結像位置がある場合について規定しており、１次結像点より被写体側のレンズ同様、１次結像点よりも主レンズ側の光学系の屈折力が正の値を持つ場合、１次結像点よりも主レンズ側の光学系の物体高が、１次結像点よりも被写体側の像高と差異が発生しないよう、１次結像点より被写体側に向かって、被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズと、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズが配置するのが良い。このことにより、ケラレの無い効率の良い軸外光束伝達が可能となる。
　請求項４に記載のコンバータレンズは、請求項１に記載の発明において、前記コンバータレンズにおいて、１次結像点がレンズ内に存在し、前記レンズは被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズであり、当該メニスカスレンズより被写体側に、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズが配置され、１次結像点より主レンズ側に配置されているレンズの合成焦点距離が正の値を有することを特徴とする。
　１次結像点がレンズ間隔等の空気中ではなく、レンズの中に存在する場合でも請求項３の効果と同様である。即ち、軸上光束の結像位置よりも被写体側に軸外光束の結像位置があり、１次結像点よりも主レンズ側の光学系の屈折力が正の値を持つ場合、１次結像点よりも主レンズ側の光学系の物体高が、１次結像点よりも被写体側の像高と差異が発生しないよう、１次結像点より被写体側に向かって、被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズと、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズが配置するのが良い。このことにより、ケラレの無い効率の良い軸外光束伝達が可能となる。
　請求項５に記載のコンバータレンズは、請求項２から４までのいずれかに記載の発明において、被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズは、（１）式を満たすことを特徴とする。
　２　＜　｜　ｆＭＯ　／　ｆＲ　｜　＜　５２　　　　　　　（１）
但し、
ｆＭＯ：被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズの焦点距離
ｆＲ：前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点より主レンズ側に位置するレンズの合成焦点距離
　（１）式の下限値を上回ることで、前記被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズの屈折力が強くなり過ぎないので、このレンズで発生する非点収差や歪曲収差等を小さく抑える事が出来る。また、（１）式の上限値を下回ることで、前記被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズの屈折力が弱くなり過ぎないので、光学系を大型化せずに済む。
　請求項６に記載のコンバータレンズは、請求項２から４までのいずれかに記載の発明において、被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズは、（２）式を満たすことを特徴とする。
　－０．５　＜　ＳＦＭＯ　＜　０．５　　　　　　　（２）
但し、
ＳＦＭＯ：被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズのシェーピングファクターであって、以下の式を満たす。
ＳＦＭＯ＝（Ｒ１Ｏ－Ｒ２Ｏ）／（Ｒ１Ｏ＋Ｒ２Ｏ）
ここで、Ｒ１Ｏは被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズの被写体側面の曲率半径、Ｒ２Ｏは被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズの主レンズ側面の曲率半径
　（２）式の下限値を上回ることで、前記被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズの被写体側面の曲率半径が小さくなり過ぎないので、この面で発生する歪曲収差や非点収差等を抑えることが可能である。また、（２）式の上限値を下回ることで、前記被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズの主レンズ側面の曲率半径が小さくなり過ぎないので、この面で発生する歪曲収差や非点収差等を抑えることが可能である。結果、レンズ各面で発生する収差を抑えながら、短い光路長で光線高さを変化させることができ、光学系の性能確保と小型化の両立化に寄与する。
　請求項７に記載のコンバータレンズは、請求項３又は４に記載の発明において、被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズは、（３）式を満たすことを特徴とする。
　４　＜　｜　ｆＭＴ　／　ｆＲ　｜　＜　１０　　　　　　　　（３）
但し、
ｆＭＴ：被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズの焦点距離
ｆＲ：前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点より前記主レンズ側に位置するレンズの合成焦点距離
　（３）式の下限値を上回ることで、前記被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズの屈折力が強くなり過ぎないので、このレンズで発生する歪曲収差や非点収差等を抑えることができる。また、（３）式の上限値を下回ることで、前記被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズの屈折力が弱くなり過ぎないので、光学系が大きくなり過ぎずに済む。
　請求項８に記載のコンバータレンズは、請求項３、４、７のいずれかに記載の発明において、被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズは、（４）式を満たすことを特徴とする。
　０　＜　ＳＦＭＴ　＜　０．３　　　　　　　　　　　（４）
但し、
ＳＦＭＴ：被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズのシェーピングファクターであって、以下の式を満たす。
ＳＦＭＴ＝（Ｒ１Ｔ－Ｒ２Ｔ）／（Ｒ１Ｔ＋Ｒ２Ｔ）
ただし、Ｒ１Ｔは被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズの被写体側面の曲率半径、Ｒ２Ｔは被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズの主レンズ側面の曲率半径
　（４）式の下限値を上回ることで、前記被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズの被写体側面の曲率半径が小さくなり過ぎないので、この面で発生する歪曲収差や非点収差等を抑えることが可能である。また、（４）式の上限値を下回ることで、前記被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズの主レンズ側面の曲率半径が小さくなり過ぎないので、この面で発生する歪曲収差や非点収差等を抑えることが可能である。結果、レンズ各面で発生する収差を抑えながら、短い光路長で光線高さを変化させることができ、光学系の性能確保と小型化の両立化に寄与する。
　請求項９に記載のコンバータレンズは、請求項１に記載の発明において、前記コンバータレンズにおいて、１次結像点がレンズ内に存在し、前記レンズは被写体側の面の近軸曲率半径によって形成される面が被写体側に凹面を向け、レンズ周辺部では正の屈折力を持ったメニスカスレンズであり、前記メニスカスレンズより被写体側に負の屈折力を有するレンズが配置されていることを特徴とする。
　前記コンバータレンズにおいて、１次結像点より被写体側のレンズが負の屈折力を有するレンズの場合、その発散作用のため周辺の射出光束は像高が高くなるため、１次結像点より主レンズ側の物体高と差異が発生してしまう。そこで負の屈折力を有するレンズよりも１次結像点側（主レンズ側）に正の屈折力を有するレンズを配置する事で、１次結像点より被写体側の光学系の像高を低くすることができ、軸外光束の高効率伝達に寄与する。この際、レンズの光軸付近、即ち近軸曲面が被写体側に凹面を向けるようにすると、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズとの主点間隔を長くすることができ、結果、負の屈折力を有するレンズと正の屈折力を有するレンズの合成屈折力を保ったまま正の屈折力を有するレンズの屈折力を弱めることができ、ここで発生する諸収差やレンズの製造誤差による光学性能の変化を小さく抑えることができる。
　なお、本願でいう近軸曲率半径とは、実際のレンズ測定の場面においてはレンズ中央近傍（具体的には、レンズ外径に対して１０％以内の中央領域）での形状測定値を最小自乗法でフィッティングした際の近似曲率半径を近軸曲率半径とみなす。また、例えば２次の非球面係数を使用した場合には、後述の非球面定義式の基準曲率半径に２次の非球面係数も勘案した曲率半径を近軸曲率半径とみなす（例えば参考文献として、松居吉哉著「レンズ設計法」（共立出版株式会社）のＰ４１～４２を参照）。
　請求項１０に記載のコンバータレンズは、請求項１から９までのいずれかに記載の発明において、前記コンバータレンズは、前記主レンズ側から順に、正の屈折力を有するレンズ、光路折り曲げ用の反射光学素子を有することを特徴とする。
　前記コンバータレンズを、前記主レンズ側から順に、正の屈折力を有するレンズ、反射光学素子の順に構成することで、前記主レンズの結像位置から光線を逆追跡した場合、主レンズからの軸外光束を正の屈折力を有するレンズによる屈折で光線高を低く抑えることができ、その後に続く反射光学素子の径も小さく抑えることができ、光学系の小型化に寄与する。特にカメラの厚み方向の薄型化に効果的である。
　請求項１１に記載のコンバータレンズは、請求項１０に記載の発明において、前記正の屈折力を有するレンズは、（５）式を満たすことを特徴とする。
　０．８　＜　ｆＲＰ　／　ｆＲ　＜　２．１　　　　　　　（５）
但し、
ｆＭＲ：前記正の屈折力を有するレンズの焦点距離
ｆＲ：前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点より前記主レンズ側に位置するレンズの合成焦点距離
　（５）式の値が下限値を上回ることで、正の屈折力を有するレンズの屈折力が強くなり過ぎないので、ここで発生する諸収差や製造誤差による光学性能の変化を小さく抑えることができる。一方、（５）式の値が上限値を下回ることで、正の屈折力を有するレンズの屈折力が確保でき、光学系の大型化を防ぐことができ、好ましい。
　請求項１２に記載のコンバータレンズは、請求項１から１１までのいずれかに記載の発明において、前記コンバータレンズは、１次結像点から前記主レンズ側に配置されている屈折力を有する光学素子が２枚以下であることを特徴とする。
　これにより光学系が簡素となり、小型化や軽量化に寄与する。
　請求項１３に記載のコンバータレンズは、請求項１から１２までのいずれかに記載の発明において、光路折り曲げのための反射回数が２回以下であることを特徴とする。
　光路折り曲げのための反射回数を２回以下とすると、構造が複雑になったり、或いは反射面の製造誤差による光学性能の変化が顕著になり歩留まり悪化により生産性が下がってしまうことを抑制できる。
　請求項１４に記載のコンバータレンズは、請求項１から１３までのいずれかに記載の発明において、物体距離が変化した際の焦点位置ずれを、前記コンバータレンズ内の一部のレンズを光軸方向に移動させることで補正することを特徴とする。
　前記コンバータレンズを装着した結果、全系の焦点距離が長くなるいわゆるテレコンバータにおいては、前記主レンズのみの繰り出しで合焦する際の合焦可能被写体距離は、前記主レンズ単体時の合焦可能距離よりも遠距離になってしまう。しかし、前記コンバータレンズ内のレンズを移動させることにより合焦させれば、より近い被写体距離での撮影が可能となり、撮影範囲が広がる。
　請求項１５に記載のコンバータレンズは、請求項１から１４までのいずれかに記載の発明において、前記コンバータレンズは、被写体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、光路を折り曲げるための反射光学素子とを有することを特徴とする。
　前記コンバータレンズを、最も被写体側の面（第１面）に近い位置で光路を折り曲げられるようにすれば、前記コンバータレンズを装着するカメラの厚み方向が前記コンバータレンズの径方向となるため、前記コンバータレンズを装着したカメラの薄型化に有利である。特に、第１レンズを負の屈折力を有するレンズとし、その直後に光路折り曲げ用反射光学素子を配置すれば、負の屈折力を有するレンズの発散作用で反射光学素子の有効径を小さく抑えることができ、ひいては光学系の小型化、とりわけ薄型化に寄与する。
　請求項１６に記載のコンバータレンズは、請求項１から１５までのいずれかに記載の発明において、前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点よりも被写体側に位置するレンズが、被写体側から順に正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、正の第４レンズ群、正の第５レンズ群、または正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、正の第４レンズ群、負の第５レンズ群からなり、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群を移動させることで変倍を行い、前記第３レンズ群の被写体側もしくは前記主レンズ側に開口絞りが配置されていることを特徴とする。
　変倍群を前記第２レンズ群と前記第４レンズ群に負担させることで、前記第２レンズ群だけが変倍を担う時に比べ前玉径を小さく抑えることができ、光学径の小型化に寄与する。また、前記開口絞りを固定とすることで瞳位置の変動が抑えられるため、広角端から望遠端までのＦナンバー変化が小さく、比較的明るい光学系を達成する事が出来る。
　請求項１７に記載の撮像光学系は、請求項１から１６までのいずれか一項に記載のコンバータレンズと主レンズとからなり、（６）式を満たすことを特徴とする。
　１．０　＜　ｆＲ　／　ｆＭ　＜　２．０　　　　　　　（６）
但し、
ｆＭ：前記主レンズの焦点距離
ｆＲ：前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点より前記主レンズ側に位置するレンズの合成焦点距離
　（６）式の値が下限値を上回ることで、コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点より前記主レンズ側に位置するレンズの合成焦点距離が小さくなり過ぎないので、前記コンバータレンズ内の１次結像点を挟んだ２つの光学系のＦナンバーが明るくなり過ぎず、収差補正が困難になり過ぎなくて済む。一方、（６）式の値が上限値を下回ることで、前記２つの光学系が大型化せずに済むので好ましい。
　請求項１８に記載の撮像光学系は、請求項１から１６までのいずれか一項に記載のコンバータレンズと主レンズとからなり、（７）式を満たすことを特徴とする。
　２．５　＜　ｆＴＯＴ　／　ｆＭ　＜　４　　　　　　　（７）
但し、
ｆＭ：前記主レンズの焦点距離
ｆＴＯＴ：前記コンバータレンズを前記主レンズの被写体側に配置した状態の、全系の望遠端における焦点距離
　（７）式の下限値を上回ることで、十分な望遠化を達成でき、遠距離物体をより拡大できたり、被写体以外の背景を大きくぼかしてポートレート撮影等を効果的に行うことができる。また（７）式の上限値を下回ることで、光学系の過度な大型化を防ぐことができる。
　本発明によれば、３倍程度の変倍比を持ちながらもカメラの厚み方向に対し十分に薄いコンバータレンズ及び撮像光学系を提供することができる。
本実施の形態にかかる撮像光学系を携帯端末に取り付けた状態を示す斜視図である。 実施例１の撮像光学系の断面図である。 実施例１の撮像光学系の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例１の撮像光学系の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例１の撮像光学系の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例２の撮像光学系の断面図である。 実施例２の撮像光学系の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例２の撮像光学系の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例２の撮像光学系の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例３の撮像光学系の断面図である。 ２回折り曲げタイプとした実施例３の撮像光学系の断面図である。 １回折り曲げタイプとした実施例３の撮像光学系の断面図である。 実施例３の撮像光学系の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例３の撮像光学系の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例３の撮像光学系の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例４の撮像光学系の断面図である。 実施例４の撮像光学系の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例４の撮像光学系の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例４の撮像光学系の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例５の撮像光学系の断面図である。 実施例５の撮像光学系の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例５の撮像光学系の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例５の撮像光学系の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例６の撮像光学系の断面図である。 実施例６の撮像光学系の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例６の撮像光学系の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例６の撮像光学系の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例７の撮像光学系の断面図である。 実施例７の撮像光学系の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例７の撮像光学系の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 実施例７の撮像光学系の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 主レンズ１の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。 主レンズ２の収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。
　以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。図１は、本実施の形態にかかる撮像光学系を携帯端末に取り付けた状態を示す斜視図である。例えば薄形のスマートフォンである携帯端末ＳＦは、主レンズＭＬを備えた撮像装置（不図示）を内蔵している。主レンズＭＬは、その被写体側面を携帯端末ＳＦの前方側（図１で手前側）に向けている。　
　コンバータレンズＣＬは、携帯端末ＳＦの矩形板状のボディＢＤに沿って取り付けた細長い筐体ＢＸ内に、配置されている。尚、筐体ＢＸは、ボディＢＤと別ユニットとして形成され、ボディＢＤに装着されていても良いし、ボディＢＤの一部であっても良い。コンバータレンズＣＬの最も被写体側の面は、本例では筐体ＢＸの一端から被写体側に向かって露出している。一方、コンバータレンズＣＬの最も主レンズ側の面は、主レンズＭＬに同軸に対向している。コンバータレンズＣＬと主レンズＭＬとで撮像光学系を構成する。　
　コンバータレンズＣＬは、内蔵するレンズの間隔を変えることにより変倍を行うことでコンバータレンズＣＬの角倍率を変化させるようになっており、コンバータレンズＣＬに入射した光束はコンバータレンズＣＬ内で１次結像した後に主レンズＭＬに入射するようになっている。また、コンバータレンズＣＬは光路を折り曲げるための反射光学素子を有している。コンバータレンズＣＬ及び主レンズＭＬを通過した被写体光は、不図示の撮像素子に受光されて電気信号に変換される。尚、コンバータレンズＣＬを取り外した状態で、主レンズＭＬのみでも被写体を撮像することができるが、コンバータレンズＣＬを取り付けることで、変倍可能な撮像光学系となる。
　携帯端末ＳＦ背面のモニタ（不図示）は、撮像素子から出力された電気信号に基づいて画像表示を行い、電子ファインダとして機能し、撮像画像を、ほぼリアルタイムに表示する。この状態で、随時、撮影者による入力に基づいて、コンバータレンズＣＬ及び／又は主レンズＭＬのレンズ駆動により変倍、合焦、露出等が設定される。変倍は手動でも良いし、アクチュエータ駆動によるものであっても良い。更に、静止画撮影を行ないたいタイミングで、ユーザーがレリーズ操作を行うことにより、静止画像が撮影される。これにより画像データがメモリに記録される。
　なお、上記実施の形態及び各実施例における記述は、本発明に係る好適な例であり、これに限定されるものではない。又、本撮像光学系はデジタルスチルカメラやビデオカメラにも搭載可能である。
（実施例）
　次に、上述した実施の形態に好適な実施例について説明する。但し、以下に示す実施例により本発明が限定されるものではない。
Ｆｎｏ：Ｆナンバー
ω：半画角（゜）
ｒ　：曲率半径（ｍｍ）
ｄ　：軸上面間隔（ｍｍ）
ｎｄ：レンズ材料のｄ線に対する屈折率
νｄ：レンズ材料のアッベ数
　各実施例において、Ｓは面番号であり、非球面係数が記載された面が非球面形状を有する面であり、非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸方向にＸ軸をとり、光軸と垂直方向の高さをｈとして以下の「数１」で表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 ただし、
Ａｉ：ｉ次の非球面係数
Ｒ　：基準曲率半径
Ｋ　：円錐定数
　繰り返すが、本願でいう近軸曲率半径とは、実際のレンズ測定の場面においてはレンズ中央近傍（具体的には、レンズ外径に対して１０％以内の中央領域）での形状測定値を最小自乗法でフィッティングした際の近似曲率半径を近軸曲率半径とみなす。また、例えば２次の非球面係数を使用した場合には、非球面定義式の基準曲率半径に２次の非球面係数も勘案した曲率半径を近軸曲率半径とみなす。
（実施例１）
　実施例１のレンズデータを表１に示す。なお、これ以降（表のレンズデータを含む）において、１０のべき乗数（たとえば２．５×１０-02）を、Ｅ（たとえば２．５Ｅ－０２
）を用いて表すものとする。図２は、実施例１の撮像光学系の断面図である。図中ＧＲ１は正の屈折力を有する第１レンズ群であり、負の屈折力を有する第１レンズＧ１と、反射光学素子である第１プリズムＰＲ１と、第２レンズＧ２とからなる。又、ＧＲ２は負の屈折力を有する第２レンズ群であり、第３レンズＧ３と、接合レンズ（Ｇ４／５）である第４レンズＧ４及び第５レンズＧ５とからなる。更に、ＧＲ３は正の屈折力を有する第３レンズ群であり、第６レンズＧ６のみからなる。又、ＧＲ４は、正の屈折力を有する第４レンズ群であり、接合レンズ（Ｇ７／８／９）である第７レンズＧ７、第８レンズＧ８及び第９レンズＧ９からなる。更に、ＧＲ５は、正の屈折力を有する第５レンズ群であり、第１０レンズＧ１０と第１１レンズＧ１１とからなる。ＧＲ６は、正の屈折力を有する第６レンズ群であり、第１２レンズＧ１２と、第１３レンズＧ１３と、第１４レンズＧ１４と、第１５レンズＧ１５とからなる。Ｇは、撮像装置に備えられた主レンズである。又、Ｓは第６レンズＧ６の主レンズ側に設けられた開口絞り、ＩＭは撮像装置の撮像面を示す。また、ＣＧは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を示す。尚、本実施例では、第１０レンズ群Ｇ１０と第１１レンズ群Ｇ１１との間に、反射光学素子としてミラーＭＲを挿入することで、光軸２回折り曲げ構造とできる。なお、第３５面は主レンズの開口絞りである。
［表１］
実施例１ 
単位　mm 

[表１－１]光学系データ（コンバータレンズ：ｓ１～ｓ３４，主レンズ：ｓ３５～ｓ４８） 
s   　　　　r           d       nd          νd
1   　　　　64.744      0.50    1.92286     20.9 
2   　　　　11.863      1.60
3   　　　　infinity    9.46    1.90366     31.3 
4   　　　　infinity    0.40
5   　　　　10.000      1.75    1.80139     45.4 
6   　　　　-47.783     variable
7   　　　　16.181      0.40    1.85026     32.3 
8   　　　　4.138       1.90
9   　　　　-14.128     0.47    1.64769     33.8 
10  　　　　4.962       1.36    1.94595     18.0 
11  　　　　19.679      variable
12  　　　　8.798       1.06    1.66547     55.2 
13  　　　　300.914     0.70
14  (絞り)　infinity    variable
15  　　　　12.684      0.52    1.62299     58.1
16  　　　　10.825      0.68    1.84666     23.8
17  　　　　4.300       2.75    1.69680     55.5
18  　　　　-16.871     variable
19  　　　　7.041       1.68    1.54400     56.0
20 　　　　 6.609       0.52
21  　　　　infinity    0.70
22  　　　　infinity    3.92
23  　　　　infinity    1.00
24  　　　　infinity    0.68
25  　　　　-19.250     1.66    1.94595     18.0
26  　　　　-6.822      1.31
27  　　　　-4.315      2.06    1.88300     40.8
28 　　　　 -4.882      0.40
29 　　　　 2.601       1.68    1.54400     56.0
30  　　　　4.543       1.47
31  　　　　-1.033      0.55    1.63400     24.0
32  　　　　-2.168      0.40
33  　　　　1.109       1.29    1.54400     56.0
34  　　　　2.100       0.76
35  　　　　infinity    0.05
36  　　　　infinity    -0.21
37  　　　　1.699       0.63    1.54400     56.0
38 　　　　 -12.145     0.05
39  　　　　3.731       0.28    1.63400     24.0
40  　　　　1.483       0.62
41  　　　　111.675     0.29    1.63400     24.0
42  　　 -1000000.000   0.36
43 　　　　 -6.238      0.84    1.54400     56.0
44  　　　　-1.174      0.28
45 　　　　 -8.341      0.45    1.53100     56.0
46 　　　　 1.499       0.64
47  　　　　infinity    0.30    1.51633     64.1
48 　　　　 infinity    0.40
49  (像面)　infinity    0.00


[表１－２]コンバータレンズと主レンズの合成系における広角端・中間位置・望遠端での各値
焦点距離    4.32    7.20    12.34
Fno         3.54    3.87    4.42
ω(度)      36.39   22.71   13.45
レンズ全長  61.0    61.0    61.0
d6          0.400   3.315   5.709 
d11         5.709   2.795   0.400 
d14         5.873   3.688   1.400 
d18         0.400   2.585   4.873


[表１－３]非球面レンズの非球面係数Aiと円錐定数K
第5面
K=0,A4=-2.47902E-04,A6=6.87846E-06,A8=-2.38998E-07,A10=2.22032E-09,A12=0,A14=0
第6面
K=0,A4=-1.45576E-04,A6=1.19528E-05,A8=-4.74864E-07,A10=7.02861E-09,A12=0,A14=0
第12面
K=0,A4=-2.28105E-04,A6=-1.91373E-05,A8=4.39353E-06,A10=-6.47558E-07,A12=0,A14=0
第19面
K=0,A4=-3.63698E-03,A6=-1.29964E-04,A8=2.64840E-06,A10=-1.30499E-07,A12= 0,A14=0
第20面
K=0,A4=-5.79726E-03,A6=-1.80186E-04,A8=1.88671E-05,A10=-6.34422E-07,A12=0,A14=0
第29面
K=-1.864,A4=3.02992E-03,A6=3.97969E-04,A8=-5.30371E-05,A10=2.58462E-06,A12=0,A14=0
第30面
K=-6.660,A4=-1.26827E-02,A6=1.00443E-03,A8=-5.35421E-05,A10=3.32439E-06,A12=0,A14=0
第31面
K=-3.284,A4=6.62847E-03,A6=-8.47806E-04,A8=6.82038E-05,A10=-2.44694E-06,A12=0,A14=0
第32面
K=-6.537,A4=8.47741E-03,A6=-1.09584E-03,A8=5.64972E-05,A10=-1.65491E-06,A12=0,A14=0
第33面
K=-2.261,A4=5.77486E-02,A6=-1.16017E-02,A8=1.89827E-03,A10=-1.27673E-03,A12=0,A14=0
第34面
K=0.305,A4=2.73098E-03,A6=-1.53945E-02,A8=-1.00254E-02,A10=1.57421E-03,A12=0,A14=0
第37面
K=0.045,A4=4.09977E-03,A6=3.79437E-03 ,A8=-5.05465E-03,A10=4.24406E-03,A12=0,A14=0
第38面
K=18.502,A4=2.86613E-02,A6=5.80873E-02,A8=-1.01850E-01,A10=4.98182E-02,A12=0,A14=0
第39面
K=-29.604,A4=-5.90776E-02,A6=1.89791E-01,A8=-2.57975E-01,A10=1.58022E-01,A12=-3.47186E-02,A14=0
第40面
K=-5.422,A4=2.16598E-02,A6=1.02042E-01,A8=-9.43786E-02,A10=4.93681E-02,A12=0,A14=0
第41面
K=-30.000,A4=-1.20105E-01,A6=-2.57582E-02,A8=5.37367E-02,A10=2.83845E-02,A12=-2.20366E-02,A14=-3.04436E-05
第42面
K=9.987,A4=-1.08113E-01,A6=1.17911E-02,A8=4.21478E-03,A10=3.07758E-02,A12=-1.13692E-02,A14=-4.66032E-04
第43面
K=8.246,A4=3.41869E-03,A6=2.47140E-02,A8=-5.38394E-03,A10=-4.05271E-04,A12=1.62304E-04,A14=0
第44面
K=-4.235,A4=-5.01998E-02,A6=5.22151E-02,A8=-1.14003E-02,A10=4.64219E-04,A12=0,A14=0
第45面
K=5.654,A4=-3.75710E-02,A6=7.50889E-03,A8=1.32115E-03,A10=-2.70599E-04,A12=-1.16632E-05,A14=0
第46面
K=-8.912,A4=-5.90906E-02,A6=1.60085E-02,A8=-3.52498E-03,A10=4.40814E-04,A12=-2.45474E-05,A14=0

[表１－４]他緒元値（コンバータレンズの１～６群と主レンズ、以下同じ）
第１群焦点距離      13.237 
第２群焦点距離      -5.060 
第３群焦点距離      13.541 
第４群焦点距離      13.709 
第５群焦点距離      11.250 
第6群焦点距離       4.435 
主レンズ焦点距離             4.315 
コンバータレンズの変倍比     2.86 
　図３は実施例１の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図４は実施例１の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図５は実施例１の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。ここで、収差図はコンバータレンズと主レンズを組み合わせた状態のものであり、本実施例は図３２に示す収差特性を有する主レンズと組み合わされている。球面収差図において、点線はｇ線、実線はｄ線に対する球面収差量をそれぞれ表す。また、非点収差図において、実線Ｓはサジタル面、点線Ｍはメリディオナル面をそれぞれ表す（以下同じ）。
　実施例１の撮像光学系では、広角端から望遠端への変倍に際し、第２レンズ群ＧＲ２、第４レンズ群ＧＲ４が光軸方向に沿って移動し、各レンズ群の間隔を変えることにより変倍を行うことが出来る。より具体的には、広角端から望遠端に向かうに連れて、第２レンズ群ＧＲ２は単調に主レンズ側に向かい、第４レンズ群ＧＲ４は単調に被写体側に向かう。また、第４レンズ群ＧＲ４のみを光軸方向に移動させることによって、無限遠から有限距離への合焦（物体距離が変化した際の焦点位置ズレ補正を含む）を行うことも出来る。１次結像点位置は、第１１レンズＧ１１の主レンズ側面より主レンズ側に、０．５０～０．５３ｍｍの位置である（近軸値）。
（実施例２）
　実施例２のレンズデータを表２に示す。図６は、実施例２の撮像光学系の断面図である。図中ＧＲ１は正の屈折力を有する第１レンズ群であり、負の屈折力を有する第１レンズＧ１と、反射光学素子である第１プリズムＰＲ１と、第２レンズＧ２とからなる。又、ＧＲ２は負の屈折力を有する第２レンズ群であり、第３レンズＧ３と、接合レンズ（Ｇ４／５）である第４レンズＧ４及び第５レンズＧ５とからなる。更に、ＧＲ３は正の屈折力を有する第３レンズ群であり、第６レンズＧ６のみからなる。又、ＧＲ４は、正の屈折力を有する第４レンズ群であり、接合レンズ（Ｇ７／８／９）である第７レンズＧ７、第８レンズＧ８及び第９レンズＧ９からなる。更に、ＧＲ５は、負の屈折力を有する第５レンズ群であり、第１０レンズＧ１０のみからなる。ＧＲ６は、正の屈折力を有する第６レンズ群であり、第１１レンズＧ１１と、第１２レンズＧ１２と、反射光学素子である第２プリズムＰＲ２と、第１３レンズＧ１３とからなる。Ｇは、撮像装置に備えられた主レンズである。又、Ｓは第６レンズＧ６の主レンズ側に設けられた開口絞り、ＩＭは撮像装置の撮像面を示す。また、Ｆはカバーガラス、ＣＧは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を示す。尚、本実施例では、光軸２回折り曲げ構造としている。なお、第３３面は主レンズの開口絞りである。
［表２］
実施例２                
単位　mm                

[表２－１]光学系データ（コンバータレンズ：ｓ１～ｓ３０，主レンズ：ｓ３１～ｓ４６）
s   　　　　r           d       nd          νd
1   　　　　35.556      0.60    1.90366     31.3 
2   　　　　10.062      2.63 
3   　　　　infinity    11.06   1.84666     23.8 
4   　　　　infinity    0.20 
5   　　　　11.242      2.94    1.69980     55.2 
6  　　　　 -30.569     variable 
7  　　　　 20.653      0.50    1.94595     18.0 
8   　　　　5.335       1.95 
9   　　　　-12.692     1.74    1.65844     50.9 
10  　　　　7.866       1.54    1.94595     18.0 
11  　　　　172.878     variable 
12  　　　　12.907      1.00    1.66547     55.2 
13  　　　　344.326     0.50 
14　(絞り)　infinity    variable 
15  　　　　25.855      1.77    1.61800     63.4 
16  　　　　-171.908    0.63    1.90366     31.3 
17  　　　　7.487       2.52    1.69680     55.5 
18  　　　　-13.526     variable 
19  　　　　8.072       3.00    1.54400     56.0 
20  　　　　4.782       5.13 
21  　　　　-8.146      5.00    1.54400     56.0 
22  　　　　-2.291      0.20 
23  　　　　3.981       1.52    1.54400     56.0 
24  　　　　1.855       1.79 
25  　　　　infinity    7.79    1.84666     23.8 
26  　　　　infinity    0.20 
27 　　　　 5.895       1.74    1.54400     56.0 
28  　　　　-13.926     0.12 
29  　　　　infinity    0.79    1.51633     64.1 
30  　　　　infinity    0.64 
31  　　　　infinity    0.79    1.51633     64.1 
32 　　　　 infinity    1.16 
33  　　　　infinity    0.05 
34  　　　　infinity    -0.24 
35 　　　　 1.676       0.63    1.54400     56.0 
36  　　　　-13.857     0.05 
37  　　　　4.012       0.28    1.63400     24.0 
38  　　　　1.559       0.57 
39 　　　　 -36.876     0.31    1.63400     24.0 
40  　　　　-35.075     0.42 
41  　　　　-6.434      0.86    1.54400     56.0 
42 　　　　 -0.965      0.23 
43　　　　  -2.637      0.45    1.53100     56.0 
44  　　　　1.582       0.65 
45  　　　　infinity    0.30    1.51633     64.1 
46  　　　　infinity    0.40 
47　(像面)　infinity    0.00


[表２－２]コンバータレンズと主レンズの合成系における広角端・中間位置・望遠端での各値                    
焦点距離    4.32    7.18    12.30 
Fno         3.50    3.91    4.49 
ω(度)      36.27   22.72   13.44 
レンズ全長  90.6    90.6    90.6 
d6          0.500   4.023   7.027 
d11         7.026   3.502   0.500 
d14         7.704   4.067   0.500 
d18         11.001  14.637  18.206 

[表２－３]非球面レンズの非球面係数Aiと円錐定数K                         
第5面
K=0,A4=-2.27544E-04,A6=2.01478E-06,A8=-3.92050E-08,A10=-4.80384E-10,A12=0,A14=0
第6面
K=0,A4=-1.57528E-04,A6=5.11676E-06,A8=-1.24934E-07,A10=6.84687E-10,A12=0,A14=0
第12面
K=0,A4=-2.42386E-04,A6=-1.29609E-05,A8=2.84671E-06,A10=-2.48116E-07,A12=0,A14=0
第13面
K=0,A4=-8.39279E-05,A6=-2.44676E-05,A8=6.08928E-06,A10=-5.98503E-07,A12=0,A14=0
第19面
K=1.380,A4=-1.99244E-03,A6=-3.14904E-05,A8=-6.48010E-08,A10=-4.57221E-08,A12=0,A14=0
第20面
K=-1.819,A4=-7.98923E-04,A6=2.05864E-05,A8=-3.23864E-06,A10=6.48283E-08,A12=0,A14=0
第21面
K=-14.216,A4=2.20016E-03,A6=-1.47496E-05,A8=5.59975E-09,A10=-2.01980E-09,A12=0,A14=0
第22面
K=-3.714,A4=-1.75225E-03,A6=1.04026E-04,A8=-1.29667E-06,A10=-5.72403E-10,A12=0,A14=0
第23面
K=-1.169,A4=2.32097E-03,A6=3.05805E-06,A8=-8.82013E-06,A10=7.19682E-08,A12=0,A14=0
第24面
K=-4.076,A4=7.16887E-03,A6=-6.30067E-04,A8=1.30011E-05,A10=-7.49986E-08,A12=0,A14=0
第27面
K=-1.460,A4=5.33352E-04,A6=-1.99172E-04,A8=3.97077E-05,A10=-3.34802E-06,A12=0,A14=0
第28面
K=12.555,A4=1.33749E-03,A6=1.45277E-04,A8=-1.65793E-05,A10=-1.65037E-08,A12=0,A14=0
第35面
K=-0.025,A4=5.47370E-03,A6=1.88020E-03,A8=-3.19280E-03,A10=1.70370E-02,A12=-2.18680E-02,A14=8.42100E-03
第36面
K=-29.823,A4=2.98640E-02,A6=3.68780E-02,A8=-4.32080E-02,A10=-2.39990E-02,A12=2.70620E-02,A14=0
第37面
K=-30.000,A4=-4.44840E-02,A6=1.45640E-01,A8=-1.27280E-01,A10=-3.26040E-02,A12=7.77900E-02,A14=-1.88760E-02
第38面
K=-6.295,A4=4.79850E-02,A6=5.18720E-02,A8=-1.88520E-02,A10=-6.35010E-03,A12=-4.10750E-03,A14=2.20700E-02
第39面
K=30.000,A4=-1.22180E-01,A6=-2.65360E-02,A8=6.23540E-02,A10=2.03720E-02,A12=-1.85540E-02,A14=-6.33860E-04
第40面
K=30.000,A4=-1.00270E-01,A6=3.06270E-03,A8=1.91060E-02,A10=1.60540E-02,A12=-2.27710E-03,A14=-2.79440E-03
第41面
K=7.826,A4=-3.77240E-04,A6=2.04210E-02,A8=-1.10470E-03,A10=-1.62070E-03,A12=2.64450E-04,A14=0
第42面
K=-4.059,A4=-4.31848E-02,A6=5.15777E-02,A8=-1.18416E-02,A10=6.53179E-04,A12=1.90462E-05,A14=0
第43面
K=-30.000,A4=-1.42230E-02,A6=-1.55390E-03,A8=2.10850E-03,A10=-1.98640E-04,A12=-2.53760E-05,A14=2.88000E-06
第44面
K=-12.523,A4=-3.67836E-02,A6=7.25917E-03,A8=-1.44414E-03,A10=1.44444E-04,A12=-5.03374E-06,A14=3.23410E-08

[表２－４]他緒元値      
第１群焦点距離      14.811 
第２群焦点距離      -6.675 
第３群焦点距離      20.059 
第４群焦点距離      21.946 
第５群焦点距離     -31.678 
第6群焦点距離       7.922 
主レンズ焦点距離            4.327 
コンバータレンズの変倍比    2.85 
　図７は実施例２の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図８は実施例２の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図９は実施例２の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。本実施例は図３３に示す収差特性を有する主レンズと組み合わされている。
　実施例２の撮像光学系では、広角端から望遠端への変倍に際し、第２レンズ群ＧＲ２、第４レンズ群ＧＲ４が光軸方向に沿って移動し、各レンズ群の間隔を変えることにより変倍を行うことが出来る。より具体的には、広角端から望遠端に向かうに連れて、第２レンズ群ＧＲ２は単調に主レンズ側に向かい、第４レンズ群ＧＲ４は単調に被写体側に向かう。また、第４レンズ群ＧＲ４のみを光軸方向に移動させることによって、無限遠から有限距離への合焦（物体距離が変化した際の焦点位置ズレ補正を含む）を行うことも出来る。１次結像点位置は、第１１レンズＧ１１の主レンズ側面より被写体側に０．７３～０．７５ｍｍの位置である（近軸値）。つまり、１次結像点が第１１レンズＧ１１内に存在し、第１１レンズＧ１１は被写体側の近軸曲面が被写体側に凹面を向け、レンズ周辺部では正の屈折力を持ったメニスカスレンズであり、第１１レンズＧ１１より被写体側に負の屈折力を有する第１０レンズＧ１０が配置されている。
（実施例３）
　実施例３のレンズデータを表３に示す。図１０は、実施例３の撮像光学系の断面図である。図中ＧＲ１は正の屈折力を有する第１レンズ群であり、負の屈折力を有する第１レンズＧ１と、反射光学素子である第１プリズムＰＲ１と、第２レンズＧ２とからなる。又、ＧＲ２は負の屈折力を有する第２レンズ群であり、第３レンズＧ３と、第４レンズＧ４とからなる。更に、ＧＲ３は正の屈折力を有する第３レンズ群であり、第５レンズＧ５のみからなる。又、ＧＲ４は、正の屈折力を有する第４レンズ群であり、接合レンズ（Ｇ６／７）である第６レンズＧ６及び第７レンズＧ７からなる。更に、ＧＲ５は、正の屈折力を有する第５レンズ群であり、第８レンズＧ８と、第９レンズＧ９と、第１０レンズＧ１０と、第１１レンズＧ１１とからなる。ＧＲ６は、正の屈折力を有する第６レンズ群であり、反射光学素子である第２プリズムＰＲ２と、第１２レンズＧ１２とからなる。Ｇは、撮像装置に備えられた主レンズである。又、Ｓは第５レンズＧ５の被写体側に設けられた開口絞り、ＩＭは撮像装置の撮像面を示す。また、Ｆはカバーガラス、ＣＧは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を示す。尚、図１１に示す例では、２つの反射光学素子を用いて光軸２回折り曲げ構造としているが、図１２に示すように、１つの反射光学素子を用いて光軸１回折り曲げとしても良い。なお、第３３面は主レンズの開口絞りである。
［表３］
実施例３ 
単位　mm 

[表３－１]光学系データ（コンバータレンズ：ｓ１～ｓ３０，主レンズ：ｓ３１～ｓ４６）
s  　　　　 r           d       nd         νd
1   　　　　15.965      0.40    1.92286     20.9 
2   　　　　6.903       2.06 
3   　　　　infinity    8.01    1.84666     23.8 
4   　　　　infinity    0.10 
5   　　　　11.602      1.72    1.71300     53.9 
6   　　　　-15.738     variable 
7   　　　　-9.499      0.40    1.82080     42.7 
8   　　　　3.999       0.74 
9   　　　　8.754       1.03    1.92286     20.9 
10 　　　　 57.878  variable 
11　(絞り)　infinity    0.00 
12 　　　　 9.136       0.86    1.69680     55.5 
13 　　　　 -274.598    variable 
14　　　　  74.225      1.70    1.69680     55.5 
15　　　　  -4.361      0.40    1.91082     35.3 
16 　　　　 -8.724  variable 
17 　　　　 -7.447      0.40    1.80518     25.5 
18　　　　  -23.703     7.94 
19 　　　　 -127.229    2.96    1.54400     56.0 
20　　　　  -6.685      7.58 
21　　　　  -4.889      1.81    1.54400     56.0 
22 　　　　 -5.742      0.10 
23 　　　　 2.818       2.00    1.54400     56.0 
24 　　　　 1.696       1.67 
25 　　　　 infinity    6.50    1.84666     23.8 
26　　　　  infinity    0.10 
27　　　　  2.465       2.79    1.54400     56.0 
28 　　　　 46.191      0.12 
29 　　　　 infinity    0.79    1.51633     64.1 
30 　　　　 infinity    0.64 
31  　　　　infinity    0.79    1.51633     64.1 
32 　　　　 infinity    1.17 
33 　　　　 infinity    0.05 
34  　　　　infinity    -0.21 
35 　　　　 1.699       0.63    1.54400     56.0 
36 　　　　 -12.145     0.05 
37  　　　　3.731       0.28    1.63400     24.0 
38 　　　　 1.483       0.62 
39　　　　  111.675     0.29    1.63400     24.0 
40 　　 -1000000.000    0.36 
41 　　　　 -6.238      0.84    1.54400     56.0 
42 　　　　 -1.174      0.28 
43  　　　　-8.341      0.45    1.53100     56.0 
44  　　　　1.499       0.64 
45  　　　　infinity    0.30    1.51633     64.1 
46  　　　　infinity    0.40 
47　(像面)　infinity    0.00 


[表３－２]コンバータレンズと主レンズの合成系における広角端・中間位置・望遠端での各値                    
焦点距離    4.31    7.14    12.29 
Fno         3.50    3.69    4.02 
ω(度)      36.53   22.60   13.55 
レンズ全長  75.0    75.0    75.0 
d6          0.324   3.421   6.089 
d10         6.065   2.968   0.300 
d13         8.006   5.614   3.523 
d16         0.867   3.260   5.350 

[表３－３]非球面レンズの非球面係数Aiと円錐定数K                         
第5面
K=0,A4=-9.32154E-05,A6=-3.86381E-06,A8=4.78503E-07,A10=-3.47309E-08,A12=0,A14=0
第6面
K=0,A4=2.54258E-05,A6=5.74652E-07,A8=1.97019E-08,A10=-1.91845E-08,A12=0,A14=0
第7面
K=0,A4=6.02351E-04,A6=3.95123E-05,A8=-9.77111E-06,A10=6.05046E-07,A12=0,A14=0
第8面
K=0,A4=-2.80247E-03,A6=5.24232E-05,A8=-2.48727E-05,A10=1.47784E-06,A12=0,A14=0
第12面
K=0,A4=-1.19618E-03,A6=1.32658E-04,A8=-6.31743E-06,A10=2.40729E-06,A12=0,A14=0
第13面
K=0,A4=-9.46621E-04,A6=1.35917E-04,A8=-4.29690E-06,A10=2.31870E-06,A12=0,A14=0
第14面
K=0,A4=-2.07674E-04,A6=1.74908E-05,A8=2.51305E-06,A10=-1.68263E-07,A12=0,A14=0
第19面
K=0,A4=8.66286E-06,A6=-6.20764E-06,A8=-6.33811E-07,A10=-4.93968E-09,A12=0,A14=0
第20面
K=0,A4=1.29925E-04,A6=1.64293E-05,A8=-6.99453E-07,A10=1.96011E-09,A12=0,A14=0
第21面
K=-0.034,A4=-7.60711E-04,A6=-2.26401E-05,A8=1.35964E-06,A10=1.89934E-07,A12=0,A14=0
第22面
K=-0.047,A4=-5.68957E-04,A6=-4.68732E-05,A8=5.42726E-08,A10=9.57801E-08,A12=0,A14=0
第23面
K=-1.010,A4=-3.92617E-03,A6=-1.29751E-04,A8=6.65164E-07,A10=1.38404E-07,A12=0,A14=0
第24面
K=-2.073,A4=-3.17886E-04,A6=-6.76780E-04,A8=4.10663E-05,A10=-8.41279E-07,A12=0,A14=0
第27面
K=-0.917,A4=-2.77196E-03,A6=6.11127E-05  5.82953E-06  -2.02623E-06    0   0
第28面
K=15.000,A4=-2.10998E-03,A6=2.10826E-04,A8=-4.27176E-05,A10=1.76553E-06,A12=0,A14=0
第35面
K=0.045,A4=4.09977E-03,A6=3.79437E-03,A8=-5.05465E-03,A10=4.24406E-03,A12=0,A14=0
第36面
K=18.502,A4=2.86613E-02,A6=5.80873E-02,A8=-1.01850E-01,A10=4.98182E-02,A12=0,A14=0
第37面
K=-29.604,A4=-5.90776E-02,A6=1.89791E-01,A8=-2.57975E-01,A10=1.58022E-01,A12=-3.47186E-02,A14=0
第38面
K=-5.422,A4=2.16598E-02,A6=1.02042E-01,A8=-9.43786E-02,A10=4.93681E-02,A12=0,A14=0
第39面
K=-30.000,A4=-1.20105E-01,A6=-2.57582E-02,A8=5.37367E-02,A10=2.83845E-02,A12=-2.20366E-02,A14=-3.04436E-05
第40面
K=9.987,A4=-1.08113E-01,A6=1.17911E-02,A8=4.21478E-03,A10=3.07758E-02,A12=-1.13692E-02,A14=-4.66032E-04
第41面
K=8.246,A4=3.41869E-03,A6=2.47140E-02,A8=-5.38394E-03,A10=-4.05271E-04,A12=1.62304E-04,A14=0
第42面
K=-4.235,A4=-5.01998E-02,A6=5.22151E-02,A8=-1.14003E-02,A10=4.64219E-04,A12=0,A14=0
第43面
K=5.654,A4=-3.75710E-02,A6=7.50889E-03,A8=1.32115E-03,A10=-2.70599E-04,A12=-1.16632E-05,A14=0
第44面
K=-8.912,A4=-5.90906E-02,A6=1.60085E-02,A8=-3.52498E-03,A10=4.40814E-04,A12=-2.45474E-05,A14=0

[表３－４]他緒元値      
第１群焦点距離      12.165 
第２群焦点距離      -5.361 
第３群焦点距離      12.663 
第４群焦点距離      15.363 
第５群焦点距離      138.180 
第6群焦点距離       4.660 
主レンズ焦点距離        　　4.315 
コンバータレンズの変倍比    2.85 
　図１３は実施例３の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１４は実施例３の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１５は実施例３の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。本実施例は図３２に示す収差特性を有する主レンズと組み合わされている。
　実施例３の撮像光学系では、広角端から望遠端への変倍に際し、第２レンズ群ＧＲ２、第４レンズ群ＧＲ４が光軸方向に沿って移動し、各レンズ群の間隔を変えることにより変倍を行うことが出来る。より具体的には、広角端から望遠端に向かうに連れて、第２レンズ群ＧＲ２は単調に主レンズ側に向かい、第４レンズ群ＧＲ４は単調に被写体側に向かう。また、第４レンズ群ＧＲ４のみを光軸方向に移動させることによって、無限遠から有限距離への合焦（物体距離が変化した際の焦点位置ズレ補正を含む）を行うことも出来る。１次結像点位置は第１１レンズＧ１１の主レンズ側面より主レンズ側に、０．５０～０．５３ｍｍの位置である（近軸値）。つまり、第１１レンズＧ１１が、１次結像点より被写体側に向かって、被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズであり、第１０レンズＧ１０が、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズであり、１次結像点より主レンズ側に配置されているレンズの合成焦点距離が正の値を有する。
（実施例４）
　実施例４のレンズデータを表４に示す。図１６は、実施例４の撮像光学系の断面図である。図中ＧＲ１は正の屈折力を有する第１レンズ群であり、負の屈折力を有する第１レンズＧ１と、反射光学素子である第１プリズムＰＲ１と、第２レンズＧ２とからなる。又、ＧＲ２は負の屈折力を有する第２レンズ群であり、第３レンズＧ３と、接合レンズ（Ｇ４／５）である第４レンズＧ４及び第５レンズＧ５からなる。更に、ＧＲ３は正の屈折力を有する第３レンズ群であり、第６レンズＧ６のみからなる。又、ＧＲ４は、正の屈折力を有する第４レンズ群であり、接合レンズ（Ｇ７／８）である第７レンズＧ７及び第８レンズＧ８とからなる。更に、ＧＲ５は、負の屈折力を有する第５レンズ群であり、第９レンズＧ９と、第１０レンズＧ１０と、第１１レンズＧ１１と、第１２レンズＧ１２とからなる。ＧＲ６は、正の屈折力を有する第６レンズ群であり、反射光学素子である第２プリズムＰＲ２と、第１３レンズＧ１３とからなる。Ｇは、撮像装置に備えられた主レンズである。又、Ｓは第６レンズＧ６の被写体側に設けられた開口絞り、ＩＭは撮像装置の撮像面を示す。また、Ｆはカバーガラス、ＣＧは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を示す。尚、本実施例では、光軸２回折り曲げ構造としている。なお、第３４面は主レンズの開口絞りである。
［表４］
実施例４                
単位　mm                

[表４－１]光学系データ（コンバータレンズ：ｓ１～ｓ３１，主レンズ：ｓ３２～ｓ４７）
s   　　　　r           d       nd         νd
1   　　　　37.039      0.50    1.84666     23.8 
2   　　　　10.441      1.89
3  　　　　 infinity    8.49    1.84666     23.8 
4   　　　　infinity    0.10 
5   　　　　10.870      1.53    1.69680     55.5 
6   　　　　-33.237     variable 
7   　　　　-143.412    0.45    1.84666     23.8 
8   　　　　5.686       1.07 
9   　　　　-12.939     0.45    1.61800     63.4 
10  　　　　6.580       1.11    1.92286     20.9 
11  　　　　129.468     variable 
12　(絞り)　infinity    0.00 
13  　　　　8.602       0.91    1.69680     55.5 
14  　　　　63.712  variable 
15  　　　　63.110      2.11    1.69680     55.5 
16  　　　　-4.131      0.50    1.91082     35.3 
17  　　　　-7.951  variable 
18  　　　　-9.866      0.50    1.80000     29.8 
19  　　　　-265.264    8.11 
20  　　　　124.277     2.74    1.54400     56.0 
21  　　　　-7.317      6.53 
22  　　　　-4.077      2.70    1.54400     56.0 
23  　　　　-9.923      0.98 
24  　　　　2.667       1.53    1.54400     56.0 
25  　　　　2.380       1.68 
26  　　　　infinity    6.52    1.84666     23.8 
27  　　　　infinity    0.10 
28  　　　　2.274       2.45    1.54400     56.0 
29  　　　　9.724       0.48 
30  　　　　infinity    0.79    1.51633     64.1 
31  　　　　infinity    0.64 
32 　　　　 infinity    0.79    1.51633     64.1 
33 　　　　 infinity    1.17 
34  　　　　infinity    0.05 
35  　　　　infinity    -0.24 
36 　　　　 1.676       0.63    1.54400     56.0 
37 　　　　 -13.857     0.05 
38  　　　　4.012       0.28    1.63400     24.0 
39 　　　　 1.559       0.57 
40  　　　　-36.876     0.31    1.63400     24.0 
41  　　　　-35.075     0.42 
42 　　　　 -6.434      0.86    1.54400     56.0 
43 　　　　 -0.965      0.23 
44 　　　　 -2.637      0.45    1.53100     56.0 
45 　　　　 1.582       0.64 
46 　　　　 infinity    0.30    1.51633     64.1 
47　　　　  infinity    0.40 
48　(像面)　infinity    0.00 


[表４－２]コンバータレンズと主レンズの合成系における広角端・中間位置・望遠端での各値                    
焦点距離    5.18    8.95    15.15 
Fno         3.50    3.70    4.03 
ω(度)      31.67   18.59   11.10 
レンズ全長  77.0    77.0    77.0 
d6          0.831   4.901   7.962 
d11         8.152   4.082   1.020 
d14         5.502   3.637   1.910 
d17         0.756   2.621   4.348 

[表４－３]非球面レンズの非球面係数Aiと円錐定数K                         
第5面
K=0,A4=-1.71824E-04 ,A6=-3.73199E-06,A8=4.17804E-07,A10=-2.41056E-08,A12=0,A14= 0
第6面
K=0,A4=-1.07424E-04,A6=7.00272E-07,A8=1.42215E-07,A10=-1.66422E-08,A12=0,A14=0
第13面
K=0,A4=-9.40079E-04,A6=5.40616E-05,A8=-1.40895E-05,A10=1.53946E-06,A12=0,A14=0
第14面
K=0,A4=-8.08773E-04,A6=5.72617E-05,A8=-1.32749E-05,A10=1.51174E-06,A12=0,A14=0
第15面
K=0,A4=-3.16962E-04,A6=1.01842E-05,A8=1.13118E-06,A10=4.58449E-09,A12=0,A14=0
第20面
K=0,A4=-1.47248E-04,A6=3.78046E-06,A8=-3.69954E-07,A10=-2.68225E-08,A12=0,A14=0
第21面
K=0,A4=-1.53905E-04,A6=2.51344E-05,A8=-7.87951E-07,A10=-8.13875E-09,A12=0,A14=0
第22面
K=0.029,A4=-1.58738E-03,A6=-2.04196E-04,A8=1.36168E-05,A10=9.82581E-07,A12=0,A14=0
第23面
K=-19.028,A4=-6.69722E-03,A6=1.01692E-04,A8=-1.41049E-06,A10=1.19489E-07,A12=0,A14=0
第24面
K=-1.044,A4=-4.99322E-03,A6=-1.83169E-04,A8=1.25605E-06,A10=3.39502E-07,A12=0,A14=0
第25面
K=-3.093,A4=1.66246E-04,A6=-6.78063E-04,A8=3.69487E-05,A10=-6.17737E-07,A12=0,A14=0
第28面
K=-0.845,A4=-1.84649E-03,A6=1.53689E-04,A8=1.90970E-06,A10=-2.33417E-06,A12=0,A14=0
第29面
K=0.519,A4=-1.41034E-03,A6=7.27442E-05,A8=-4.22957E-05,A10=2.27019E-06,A12=0,A14=0
第36面
K=-0.025,A4=5.47370E-03,A6=1.88020E-03,A8=-3.19280E-03,A10=1.70370E-02,A12=-2.18680E-02,A14=8.42100E-03
第37面
K=-29.823,A4=2.98640E-02,A6=3.68780E-02,A8=-4.32080E-02,A10=-2.39990E-02,A12=2.70620E-02,A14=0
第38面
K=-30.000,A4=-4.44840E-02,A6=1.45640E-01,A8=-1.27280E-01,A10=-3.26040E-02,A12=7.77900E-02,A14=-1.88760E-02
第39面
K=-6.295,A4=4.79850E-02,A6=5.18720E-02,A8=-1.88520E-02,A10=-6.35010E-03,A12=-4.10750E-03,A14=2.20700E-02
第40面
K=30.000,A4=-1.22180E-01,A6=-2.65360E-02,A8=6.23540E-02,A10=2.03720E-02,A12=-1.85540E-02,A14=-6.33860E-04
第41面
K=30.000,A4=-1.00270E-01,A6=3.06270E-03,A8=1.91060E-02,A10=1.60540E-02,A12=-2.27710E-03,A14=-2.79440E-03
第42面
K=7.826,A4=-3.77240E-04,A6=2.04210E-02,A8=-1.10470E-03,A10=-1.62070E-03,A12=2.64450E-04,A14=0
第43面
K=-4.059,A4=-4.31848E-02,A6=5.15777E-02,A8=-1.18416E-02,A10=6.53179E-04,A12=1.90462E-05,A14=0
第44面
K=-30.000,A4=-1.42230E-02,A6=-1.55390E-03,A8=2.10850E-03,A10=-1.98640E-04,A12=-2.53760E-05,A14=2.88000E-06
第45面
K=-12.523,A4=-3.67836E-02,A6=7.25917E-03,A8=-1.44414E-03,A10=1.44444E-04,A12=-5.03374E-06,A14=3.23410E-08

[表４－４]他緒元値      
第１群焦点距離      17.036 
第２群焦点距離      -6.112 
第３群焦点距離      14.130 
第４群焦点距離      13.480 
第５群焦点距離      -136.002 
第6群焦点距離       4.866 
主レンズ焦点距離             4.327 
コンバータレンズの変倍比     2.92 
　図１７は実施例４の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１８は実施例４の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図１９は実施例４の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。本実施例は図３３に示す収差特性を有する主レンズと組み合わされている。
　実施例４の撮像光学系では、広角端から望遠端への変倍に際し、第２レンズ群ＧＲ２、第４レンズ群ＧＲ４が光軸方向に沿って移動し、各レンズ群の間隔を変えることにより変倍を行うことが出来る。より具体的には、広角端から望遠端に向かうに連れて、第２レンズ群ＧＲ２は単調に主レンズ側に向かい、第４レンズ群ＧＲ４は単調に被写体側に向かう。また、第４レンズ群ＧＲ４のみを光軸方向に移動させることによって、無限遠から有限距離への合焦（物体距離が変化した際の焦点位置ズレ補正を含む）を行うことも出来る。１次結像点位置は第１２レンズＧ１２の主レンズ側面より主レンズ側に、－０．００～０．０２ｍｍの位置である（近軸値）。つまり、望遠端の状態で、第１２レンズＧ１２が、１次結像点より被写体側に向かって、被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズであり、第１１レンズＧ１１が、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズであり、１次結像点より主レンズ側に配置されているレンズの合成焦点距離が正の値を有する。一方、広角端又は中間の状態で、１次結像点が第１２レンズＧ１２内に存在する。
（実施例５）
　実施例５のレンズデータを表５に示す。図２０は、実施例５の撮像光学系の断面図である。図中ＧＲ１は正の屈折力を有する第１レンズ群であり、負の屈折力を有する第１レンズＧ１と、反射光学素子である第１プリズムＰＲ１と、第２レンズＧ２とからなる。又、ＧＲ２は負の屈折力を有する第２レンズ群であり、第３レンズＧ３と、接合レンズ（Ｇ４／５）である第４レンズＧ４及び第５レンズＧ５からなる。更に、ＧＲ３は正の屈折力を有する第３レンズ群であり、第６レンズＧ６のみからなる。又、ＧＲ４は、正の屈折力を有する第４レンズ群であり、接合レンズ（Ｇ７／８）である第７レンズＧ７及び第８レンズＧ８からなる。更に、ＧＲ５は、正の屈折力を有する第５レンズ群であり、第９レンズＧ９と、第１０レンズＧ１０と、第１１レンズＧ１１とからなる。ＧＲ６は、正の屈折力を有する第６レンズ群であり、第１２レンズＧ１２と、反射光学素子である第２プリズムＰＲ２と、第１３レンズＧ１３とからなる。Ｇは、撮像装置に備えられた主レンズである。又、Ｓは第６レンズＧ６の被写体側に設けられた開口絞り、ＩＭは撮像装置の撮像面を示す。また、Ｆはカバーガラス、ＣＧは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を示す。尚、本実施例では、光軸２回折り曲げ構造としている。なお、第３４面は主レンズの開口絞りである。
［表５］
実施例５ 
単位　mm 

[表５－１]光学系データ（コンバータレンズ：ｓ１～ｓ３１，主レンズ：ｓ３２～ｓ４７）s   　　　　r           d       nd         νd
1  　　　　 15.621      0.60    1.92286     20.8 
2  　　　　 8.623       2.65 
3  　　　　 infinity    9.36    1.84666     23.8 
4  　　　　 infinity    0.15 
5   　　　　12.501      2.00    1.69680     55.5 
6  　　　　 -26.323     variable 
7  　　　　 22.435      0.45    1.91082     35.2 
8   　　　　4.926       1.46 
9   　　　　-5.534      0.73    1.63980     34.5 
10  　　　　8.925       1.11    1.92286     20.9 
11  　　　　-23.226     variable 
12　(絞り)　infinity    0.00 
13 　　　　 13.035      0.92    1.72903     54.0 
14 　　　　 -34.605     variable 
15 　　　　 20.928      2.50    1.69680     55.5 
16 　　　　 -4.704      0.50    1.90366     31.3 
17 　　　　 -10.383     variable 
18 　　　　 97.400      1.50    1.80610     33.2 
19  　　　　6.117       4.86 
20 　　　　18.706      3.00    1.54400     56.0 
21  　　　 -6.986      6.96 
22 　　　　 -2.986      3.50    1.54400     56.0 
23 　　　　 -3.806      3.25 
24　　　　  -2.924      1.20    1.54400     56.0 
25　　　　  -3.245      0.15 
26 　　　　 infinity    7.00    2.00100     29.1 
27 　　　　 infinity    0.15 
28  　　　　2.637       1.99    1.54400     56.0 
29 　　　　 8.021       0.52 
30 　　　　 infinity    0.79    2.00100     29.1 
31 　　　　 infinity    0.64 
32 　　　　 infinity    0.79    1.51633     64.1 
33 　　　　 infinity    1.23 
34 　　　　 infinity    0.05 
35 　　　　 infinity    -0.24 
36 　　　　 1.676       0.63    1.54400     56.0 
37  　　　　-13.857     0.05 
38  　　　　4.012       0.28    1.63400     24.0 
39 　　　　 1.559       0.57 
40 　　　　 -36.876     0.31    1.63400     24.0 
41 　　　　 -35.075     0.42 
42 　　　　 -6.434      0.86    1.54400     56.0 
43 　　　　 -0.965      0.23 
44 　　　　 -2.637      0.45    1.53100     56.0 
45 　　　　 1.582       0.64 
46 　　　　 infinity    0.30    1.51633     64.1 
47 　　　　 infinity    0.40 
48　(像面)　infinity    0.00  


[表５－２]コンバータレンズと主レンズの合成系における広角端・中間位置・望遠端での各値                    
焦点距離    5.18    8.93    15.12 
Fno         3.50    3.71    4.02 
ω(度)      31.19   18.37   11.05 
レンズ全長  77.9    77.9    77.9 
d6          0.570   4.292   7.146 
d11         7.456   3.733   0.880 
d14         4.506   2.838   1.330 
d17         0.446   2.115   3.622 

[表５－３]非球面レンズの非球面係数Aiと円錐定数K                         
第5面
K=0,A4=-1.75736E-04,A6=6.02264E-06,A8=-2.48670E-07,A10=1.11824E-08,A12=0,A14=0
第6面
K=0,A4=-1.57684E-04,A6=8.94028E-06,A8=-3.21281E-07,A10=1.21123E-08,A12=0,A14=0
第13面
K=0,A4=-8.89774E-04,A6=2.47040E-05,A8=-7.60949E-06,A10=4.46028E-07,A12=0,A14=0
第14面
K=0,A4=-4.76170E-04,A6=2.15137E-05,A8=-5.13759E-06,A10=2.34123E-07,A12=0,A14=0
第15面
K=0,A4=1.38336E-05,A6=9.03814E-06,A8=1.75245E-06,A10=-1.08828E-07,A12=0,A14=0
第20面
K=0,A4=-9.99322E-05,A6=6.62683E-06,A8=-4.84661E-07,A10=3.69182E-08,A12=0,A14=0
第21面
K=0,A4=-1.09097E-04,A6=2.85658E-05,A8=-1.16360E-06,A10=5.09636E-08,A12=0,A14=0
第22面
K=-0.639,A4=-7.79329E-03,A6=3.73677E-04,A8=4.29952E-05,A10=-1.84405E-06,A12=0,A14=0
第23面
K=-2.424,A4=-5.96106E-03,A6=2.40377E-04,A8=-8.10144E-06,A10=2.69969E-07,A12=0,A14=0
第24面
K=-16.052,A4=6.00388E-03,A6=-3.79094E-04,A8=1.64742E-05,A10=-2.70215E-07,A12=0,A14=0
第25面
K=-9.744,A4=4.03698E-03,A6=-2.95322E-04,A8=9.79589E-06,A10=-6.90469E-08,A12=0,A14=0
第28面
K=-0.668,A4=3.79459E-03,A6=-5.08217E-04,A8=7.16598E-05,A10=-8.14102E-06,A12=0,A14=0
第29面
K=3.729,A4=-1.04420E-03,A6=-2.92268E-04,A8=-4.49300E-05,A10=3.32644E-06,A12=0,A14=0
第36面
K=-0.025,A4=5.47370E-03,A6=1.88020E-03,A8=-3.19280E-03,A10=1.70370E-02,A12=-2.18680E-02,A14=8.42100E-03
第37面
K=-29.823,A4=2.98640E-02,A6=3.68780E-02,A8=-4.32080E-02,A10=-2.39990E-02,A12=2.70620E-02,A14=0
第38面
K=-30.000,A4=-4.44840E-02,A6=1.45640E-01,A8=-1.27280E-01,A10=-3.26040E-02,A12=7.77900E-02,A14=-1.88760E-02
第39面
K=-6.295,A4=4.79850E-02,A6=5.18720E-02,A8=-1.88520E-02,A10=-6.35010E-03,A12=-4.10750E-03,A14=2.20700E-02
第40面
K=30.000,A4=-1.22180E-01,A6=-2.65360E-02,A8=6.23540E-02,A10=2.03720E-02,A12=-1.85540E-02,A14=-6.33860E-04
第41面
K=30.000,A4=-1.00270E-01,A6=3.06270E-03,A8=1.91060E-02,A10=1.60540E-02,A12=-2.27710E-03,A14=-2.79440E-03
第42面
K=7.826,A4=-3.77240E-04,A6=2.04210E-02,A8=-1.10470E-03,A10=-1.62070E-03,A12=2.64450E-04,A14=0
第43面
K=-4.059,A4=-4.31848E-02,A6=5.15777E-02,A8=-1.18416E-02,A10=6.53179E-04,A12=1.90462E-05,A14=0
第44面
K=-30.000,A4=-1.42230E-02,A6=-1.55390E-03,A8=2.10850E-03,A10=-1.98640E-04,A12=-2.53760E-05,A14=2.88000E-06
第45面
K=-12.523,A4=-3.67836E-02,A6=7.25917E-03,A8=-1.44414E-03,A10=1.44444E-04,A12=-5.03374E-06,A14=3.23410E-08

[表５－４]他緒元値      
第１群焦点距離      15.699 
第２群焦点距離      -5.515 
第３群焦点距離      13.050 
第４群焦点距離      13.435 
第５群焦点距離      14.994 
第6群焦点距離       5.466 
主レンズ焦点距離             4.327 
コンバータレンズの変倍比     2.92 
　図２１は実施例５の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図２２は実施例５の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図２３は実施例５の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。本実施例は図３３に示す収差特性を有する主レンズと組み合わされている。
　実施例５の撮像光学系では、広角端から望遠端への変倍に際し、第２レンズ群ＧＲ２、第４レンズ群ＧＲ４が光軸方向に沿って移動し、各レンズ群の間隔を変えることにより変倍を行うことが出来る。より具体的には、広角端から望遠端に向かうに連れて、第２レンズ群ＧＲ２は単調に主レンズ側に向かい、第４レンズ群ＧＲ４は単調に被写体側に向かう。また、第４レンズ群ＧＲ４のみを光軸方向に移動させることによって、無限遠から有限距離への合焦（物体距離が変化した際の焦点位置ズレ補正を含む）を行うことも出来る。１次結像点位置は第１１レンズＧ１１の主レンズ側面より主レンズ側に、１．５７～１．５９ｍｍの位置である（近軸値）。つまり、第１１レンズＧ１１が１次結像点より被写体側に向かって、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズであり、第１０レンズＧ１０が、正の屈折力を有するレンズである。
（実施例６）
　実施例６のレンズデータを表６に示す。図２４は、実施例６の撮像光学系の断面図である。図中ＧＲ１は正の屈折力を有する第１レンズ群であり、負の屈折力を有する第１レンズＧ１と、反射光学素子である第１プリズムＰＲ１と、第２レンズＧ２とからなる。又、ＧＲ２は負の屈折力を有する第２レンズ群であり、第３レンズＧ３と、接合レンズ（Ｇ４／５）である第４レンズＧ４及び第５レンズＧ５からなる。更に、ＧＲ３は正の屈折力を有する第３レンズ群であり、第６レンズＧ６のみからなる。又、ＧＲ４は、正の屈折力を有する第４レンズ群であり、接合レンズ（Ｇ７／８）である第７レンズＧ７及び第８レンズＧ８からなる。更に、ＧＲ５は、正の屈折力を有する第５レンズ群であり、第９レンズＧ９と、第１０レンズＧ１０と、第１１レンズＧ１１とからなる。ＧＲ６は、正の屈折力を有する第６レンズ群であり、第１２レンズＧ１２と、反射光学素子である第２プリズムＰＲ２と、第１３レンズＧ１３とからなる。Ｇは、撮像装置に備えられた主レンズである。又、Ｓは第６レンズＧ６の被写体側に設けられた開口絞り、ＩＭは撮像装置の撮像面を示す。また、Ｆはカバーガラス、ＣＧは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を示す。尚、本実施例では、光軸２回折り曲げ構造としている。なお、第３４面は主レンズの開口絞りである。
［表６］
実施例6 
単位　mm 

[表６－１]光学系データ（コンバータレンズ：ｓ１～ｓ３１，主レンズ：ｓ３２～ｓ４７）
s  　　　　 r           d       nd         νd
1  　　　　 21.627      1.50    1.92286     20.8 
2  　　　　 10.219      2.41 
3  　　　　 infinity    9.84    1.84666     23.8 
4  　　　　 infinity    0.20 
5   　　　　11.272      2.18    1.69680     55.5 
6   　　　　-38.720     variable 
7  　　　　 16.217      0.59    1.91082     35.2 
8   　　　　4.704       1.51 
9   　　　　-5.417      0.69    1.63980     34.5 
10 　　　　 8.950       1.00    1.92286     20.9 
11  　　　　-21.161     variable 
12　(絞り)　infinity    0.00 
13  　　　　12.713      0.90    1.72903     54.0 
14 　　　　 -32.896     variable 
15  　　　　35.646      2.23    1.69680     55.5 
16  　　　　-4.339      0.50    1.90366     31.3 
17  　　　　-9.315  variable 
18  　　　　-75.891     1.87    1.80610     33.2 
19  　　　　8.508       7.70 
20 　　　　 12.267      3.23    1.54400     56.0 
21  　　　　-12.654     6.85 
22  　　　　-4.659      3.87    1.54400     56.0 
23 　　　　 -2.987      2.44 
24  　　　　-3.343      1.20    1.54400     56.0 
25  　　　　-37.692     0.20 
26 　　　　 infinity    6.66    2.00100     29.1 
27 　　　　 infinity    0.20 
28  　　　　2.073       2.85    1.54400     56.0 
29 　　　　 4.972       0.31 
30 　　　　 infinity    0.79    2.00100     29.1 
31  　　　　infinity    0.64 
32  　　　　infinity    0.79    1.51633     64.1 
33  　　　　infinity    1.23 
34  　　　　infinity    0.05 
35  　　　　infinity    -0.24 
36 　　　　 1.676       0.63    1.54400     56.0 
37  　　　　-13.857     0.05 
38 　　　　 4.012       0.28    1.63400     24.0 
39 　　　　 1.559       0.57 
40 　　　　 -36.876     0.31    1.63400     24.0 
41  　　　　-35.075     0.42 
42  　　　　-6.434      0.86    1.54400     56.0 
43  　　　　-0.965      0.23 
44  　　　　-2.637      0.45    1.53100     56.0 
45　　　　  1.582       0.64 
46 　　　　 infinity    0.30    1.51633     64.1 
47 　　　　 infinity    0.40 
48　(像面)　infinity    0.00 


[表６－２]コンバータレンズと主レンズの合成系における広角端・中間位置・望遠端での各値            
焦点距離    5.25    8.70    15.15 
Fno         3.50    3.71    4.02 
ω(度)      31.19   19.02   11.08 
レンズ全長  82.6    82.6    82.6 
d6          0.500   4.154   7.389 
d11         7.689   4.035   0.800 
d14         4.588   2.971   1.435 
d17         0.512   2.128   3.664 

[表６－３]非球面レンズの非球面係数Aiと円錐定数K                         
第5面
K=0,A4=-1.71908E-04,A6=4.54800E-06,A8=-2.10454E-07,A10=9.03645E-09,A12=0,A14=0
第6面
K=0,A4=-1.36167E-04,A6=7.71668E-06,A8=-3.03832E-07,A10=1.13269E-08,A12=0,A14=0
第13面
K=0,A4=-8.13443E-04,A6=1.05428E-05,A8=-8.23793E-06,A10=3.13420E-07,A12=0,A14=0
第14面
K=0,A4=-4.96705E-04,A6=1.41730E-05,A8=-8.14517E-06,A10=2.81754E-07,A12=0,A14=0
第15面
K=0,A4=-1.61023E-05,A6=1.63712E-05,A8=-1.80918E-07,A10=3.12183E-08,A12=0,A14=0
第20面
K=0,A4=6.14091E-06,A6=6.42750E-06,A8=-7.33228E-07,A10=2.08796E-08,A12=0,A14=0
第21面
K=0,A4=-2.99452E-04,A6=2.03834E-05,A8=-1.03236E-06,A10=2.60639E-08,A12=0,A14=0
第22面
K=-0.491,A4=-6.94470E-03,A6=2.42922E-04,A8=2.18285E-05,A10=-8.75545E-07,A12=0,A14=0
第23面
K=-2.172,A4=-3.01159E-03,A6=9.86810E-05,A8=-1.87775E-06,A10=1.35219E-07,A12=0,A14=0
第24面
K=-7.738,A4=7.37673E-03,A6=-4.61954E-04,A8=1.74649E-05,A10=-2.03277E-07,A12=0,A14=0
第25面
K=17.000,A4=2.39589E-03,A6=-2.53177E-04,A8=9.52545E-06,A10=-1.78921E-08,A12=0,A14=0
第28面
K=-0.866,A4=-2.56581E-03,A6=1.43162E-04,A8=4.20601E-06,A10=-5.65006E-06,A12=0,A14=0
第29面
K=0.174,A4=-6.01766E-03,A6=-5.08558E-04,A8=-4.34455E-05,A10=5.98598E-06,A12=0,A14=0
第36面
K=-0.025,A4=5.47370E-03,A6=1.88020E-03,A8=-3.19280E-03,A10=1.70370E-02,A12=-2.18680E-02,A14=8.42100E-03
第37面
K=-29.823,A4=2.98640E-02,A6=3.68780E-02,A8=-4.32080E-02,A10=-2.39990E-02,A12=2.70620E-02,A14=0
第38面
K=-30.000,A4=-4.44840E-02,A6=1.45640E-01,A8=-1.27280E-01,A10=-3.26040E-02,A12=7.77900E-02,A14=-1.88760E-02
第39面
K=-6.295,A4=4.79850E-02,A6=5.18720E-02,A8=-1.88520E-02,A10=-6.35010E-03,A12=-4.10750E-03,A14=2.20700E-02
第40面
K=30.000,A4=-1.22180E-01,A6=-2.65360E-02,A8=6.23540E-02,A10=2.03720E-02,A12=-1.85540E-02,A14=-6.33860E-04
第41面
K=30.000,A4=-1.00270E-01,A6=3.06270E-03,A8=1.91060E-02,A10=1.60540E-02,A12=-2.27710E-03,A14=-2.79440E-03
第42面
K=7.826,A4=-3.77240E-04,A6=2.04210E-02,A8=-1.10470E-03,A10=-1.62070E-03,A12=2.64450E-04,A14=0
第43面
K=-4.059,A4=-4.31848E-02,A6=5.15777E-02,A8=-1.18416E-02,A10=6.53179E-04,A12=1.90462E-05,A14=0
第44面
K=-30.000,A4=-1.42230E-02,A6=-1.55390E-03,A8=2.10850E-03,A10=-1.98640E-04,A12=-2.53760E-05,A14=2.88000E-06
第45面
K=-12.523,A4=-3.67836E-02,A6=7.25917E-03,A8=-1.44414E-03,A10=1.44444E-04,A12=-5.03374E-06,A14=3.23410E-08

[表６－４]他緒元値      
第１群焦点距離      16.680 
第２群焦点距離      -5.850 
第３群焦点距離      12.683 
第４群焦点距離      14.641 
第５群焦点距離       4.793 
第6群焦点距離       5.913 
主レンズ焦点距離             4.327 
コンバータレンズの変倍比     2.89 
　図２５は実施例６の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図２６は実施例６の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図２７は実施例６の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。本実施例は図３３に示す収差特性を有する主レンズと組み合わされている。
　実施例６の撮像光学系では、広角端から望遠端への変倍に際し、第２レンズ群ＧＲ２、第４レンズ群ＧＲ４が光軸方向に沿って移動し、各レンズ群の間隔を変えることにより変倍を行うことが出来る。より具体的には、広角端から望遠端に向かうに連れて、第２レンズ群ＧＲ２は単調に主レンズ側に向かい、第４レンズ群ＧＲ４は単調に被写体側に向かう。また、第４レンズ群ＧＲ４のみを光軸方向に移動させることによって、無限遠から有限距離への合焦（物体距離が変化した際の焦点位置ズレ補正を含む）を行うことも出来る。１次結像点位置は第１１レンズＧ１１の主レンズ側面より主レンズ側に、０．８６～０．８７ｍｍの位置である（近軸値）。つまり、第１１レンズＧ１１が１次結像点より被写体側に向かって、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズであり、第１０レンズＧ１０が、正の屈折力を有するレンズである。
（実施例７）
　実施例７のレンズデータを表７に示す。図２８は、実施例７の撮像光学系の断面図である。図中ＧＲ１は正の屈折力を有する第１レンズ群であり、負の屈折力を有する第１レンズＧ１と、反射光学素子である第１プリズムＰＲ１と、第２レンズＧ２とからなる。又、ＧＲ２は負の屈折力を有する第２レンズ群であり、第３レンズＧ３と、接合レンズ（Ｇ４／５）である第４レンズＧ４及び第５レンズＧ５からなる。更に、ＧＲ３は正の屈折力を有する第３レンズ群であり、第６レンズＧ６のみからなる。又、ＧＲ４は、正の屈折力を有する第４レンズ群であり、接合レンズ（Ｇ７／８）である第７レンズＧ７及び第８レンズＧ８からなる。更に、ＧＲ５は、正の屈折力を有する第５レンズ群であり、第９レンズＧ９と、第１０レンズＧ１０と、第１１レンズＧ１１とからなる。ＧＲ６は、正の屈折力を有する第６レンズ群であり、第１２レンズＧ１２と、反射光学素子である第２プリズムＰＲ２と、第１３レンズＧ１３とからなる。Ｇは、撮像装置に備えられた主レンズである。又、Ｓは第６レンズＧ６の被写体側に設けられた開口絞り、ＩＭは撮像装置の撮像面を示す。また、Ｆはカバーガラス、ＣＧは光学的ローパスフィルタやＩＲカットフィルタ、固体撮像素子のシールガラス等を想定した平行平板を示す。尚、本実施例では、光軸２回折り曲げ構造としている。なお、第３４面は主レンズの開口絞りである。
［表７］
実施例7 
単位　mm 

[表７－１]光学系データ（コンバータレンズ：ｓ１～ｓ３１，主レンズ：ｓ３２～ｓ４７）
s  　　　　 r           d       nd         νd
1  　　　　 23.194      1.34    1.92286     20.8 
2　　　　   10.497      2.30 
3　　　　   infinity    9.75    1.84666     23.8 
4　　　　   infinity    0.20 
5 　　　　  12.076      1.99    1.69680     55.5 
6 　　　　  -31.467     variable 
7 　　　　  16.389      0.65    1.91082     35.2 
8 　　　　  4.779       1.63 
9 　　　　  -5.317      0.78    1.63980     34.5 
10　　　　  9.044       1.16    1.92286     20.9 
11　　　　  -22.537     variable 
12　 (絞り) infinity    0.00 
13  　　　　20.751      0.90    1.72903     54.0 
14  　　　　-16.988     variable 
15  　　　　25.380      2.00    1.69680     55.5 
16 　　　　 -4.475      0.55    1.90366     31.3 
17 　　　　 -9.828  variable 
18 　　　　 -962.075    1.70    1.80610     33.2 
19  　　　　7.185       8.12 
20  　　　　16.316      4.33    1.54400     56.0 
21  　　　　-8.277      6.90 
22  　　　　-2.926      1.59    1.54400     56.0 
23 　　　　 -4.430      3.05 
24 　　　　 -4.381      3.17    1.54400     56.0 
25 　　　　 -3.021      0.20 
26  　　　　infinity    7.16    2.00100     29.1 
27 　　　　 infinity    0.20 
28  　　　　3.723       1.55    1.54400     56.0 
29 　　　　 8.138       0.23 
30 　　　　 infinity    0.79    2.00100     29.1 
31 　　　　 infinity    0.64 
32 　　　　 infinity    0.79    1.51633     64.1 
33 　　　　 infinity    1.23 
34 　　　　 infinity    0.05 
35 　　　　 infinity    -0.24 
36  　　　　1.676       0.63    1.54400     56.0 
37 　　　　 -13.857     0.05 
38  　　　　4.012       0.28    1.63400     24.0 
39 　　　　 1.559       0.57 
40  　　　　-36.876     0.31    1.63400     24.0 
41  　　　　-35.075     0.42 
42 　　　　 -6.434      0.86    1.54400     56.0 
43  　　　　-0.965      0.23 
44  　　　　-2.637      0.45    1.53100     56.0 
45  　　　　1.582       0.64 
46  　　　　infinity    0.30    1.51633     64.1 
47  　　　　infinity    0.40 
48　(像面)　infinity    0.00 


[表７－２]コンバータレンズと主レンズの合成系における広角端・中間位置・望遠端での各値            
焦点距離    5.25    9.14    15.15 
Fno         3.50    3.71    4.02 
ω(度)      31.27   18.08   11.07 
レンズ全長  82.9    82.9    82.9 
d6          0.500   4.485   7.387 
d11         7.687   3.702   0.800 
d14         4.362   2.708   1.300 
d17         0.474   2.127   3.535 

[表７－３]非球面レンズの非球面係数Aiと円錐定数K
第5面
K=0,A4=-1.85520E-04,A6=5.17347E-06,A8=-2.65058E-07,A10=9.34594E-09,A12=0,A14=0
第6面
K=0,A4=-1.44304E-04,A6=7.39842E-06,A8=-3.18695E-07,A10=1.04920E-08,A12=0,A14=0
第13面
K=0,A4=-8.03273E-04,A6=4.11576E-06,A8=-7.35133E-06,A10=5.15505E-07,A12=0,A14=0
第14面
K=0,A4=-4.82417E-04,A6=8.82056E-06,A8=-7.34639E-06,A10=4.70206E-07,A12=0,A14=0
第15面
K=0,A4=6.80362E-05,A6=1.77251E-05,A8=-7.89879E-07,A10=8.14082E-08,A12=0,A14=0
第20面
K=0,A4=-1.46055E-04,A6=1.23795E-05,A8=-1.01211E-06,A10=2.23654E-08,A12=0,A14=0
第21面
K=0,A4=-1.41745E-04,A6=2.41422E-05,A8=-1.05456E-06,A10= 2.04097E-08,A12=0,A14=0
第22面
K=-0.822,A4=-3.64057E-03,A6=2.30715E-04,A8=3.31212E-05,A10=-1.42762E-06,A12=0,A14=0
第23面
K=-3.576,A4=-2.08655E-03,A6=6.94208E-05,A8=-8.29934E-07,A10=3.93297E-07,A12=0,A14=0
第24面
K=-12.533,A4=5.06759E-03,A6=-3.88778E-04,A8=1.57553E-05,A10=-3.26145E-07,A12=-2.21812E-09,A14=2.21105E-10
第25面
K=-1.601,A4=4.33351E-03,A6=-2.75852E-04,A8=8.26221E-06,A10=-1.23762E-07,A12=-3.26239E-09,A14=1.47788E-10
第28面
K=-0.384,A4=7.49497E-03,A6=-9.12002E-04,A8=7.22525E-05,A10=-6.21226E-06,A12=8.41388E-17,A14=1.53584E-19
第29面
K=2.104,A4=-1.75850E-03,A6=-2.21432E-04,A8=-2.93812E-05,A10=2.24875E-06,A12=3.30563E-17,A14=1.66139E-19
第36面
K=-0.025,A4=5.47370E-03,A6=1.88020E-03,A8=-3.19280E-03,A10=1.70370E-02,A12=-2.18680E-02,A14=8.42100E-03
第37面
K=-29.823,A4=2.98640E-02,A6=3.68780E-02,A8=-4.32080E-02,A10=-2.39990E-02,A12=2.70620E-02,A14=0
第38面
K=-30.000,A4=-4.44840E-02,A6=1.45640E-01,A8=-1.27280E-01,A10=-3.26040E-02,A12=7.77900E-02,A14=-1.88760E-02
第39面
K=-6.295,A4=4.79850E-02,A6=5.18720E-02,A8=-1.88520E-02,A10=-6.35010E-03,A12=-4.10750E-03,A14=2.20700E-02
第40面
K=30.000,A4=-1.22180E-01,A6=-2.65360E-02,A8=6.23540E-02,A10=2.03720E-02,A12=-1.85540E-02,A14=-6.33860E-04
第41面
K=30.000,A4=-1.00270E-01,A6=3.06270E-03,A8=1.91060E-02,A10=1.60540E-02,A12=-2.27710E-03,A14=-2.79440E-03
第42面
K=7.826,A4=-3.77240E-04,A6=2.04210E-02,A8=-1.10470E-03,A10=-1.62070E-03,A12=2.64450E-04,A14=0
第43面
K=-4.059,A4=-4.31848E-02,A6=5.15777E-02,A8=-1.18416E-02,A10=6.53179E-04,A12=1.90462E-05,A14=0
第44面
K=-30.000,A4=-1.42230E-02,A6=-1.55390E-03,A8=2.10850E-03,A10=-1.98640E-04,A12=-2.53760E-05,A14=2.88000E-06
第45面
K=-12.523,A4=-3.67836E-02,A6=7.25917E-03,A8=-1.44414E-03,A10=1.44444E-04,A12=-5.03374E-06,A14=3.23410E-08

[表７－４]他緒元値      
第１群焦点距離      16.802 
第２群焦点距離      -5.758 
第３群焦点距離      12.943 
第４群焦点距離      13.859 
第５群焦点距離      57.464 
第6群焦点距離       5.419 
主レンズ焦点距離             4.327 
コンバータレンズの変倍比     2.89 
　図２９は実施例７の広角端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図３０は実施例７の中間位置における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。図３１は実施例７の望遠端における収差図（球面収差（ａ）、非点収差（ｂ）、歪曲収差（ｃ））である。本実施例は図３３に示す収差特性を有する主レンズと組み合わされている。
　実施例７の撮像光学系では、広角端から望遠端への変倍に際し、第２レンズ群ＧＲ２、第４レンズ群ＧＲ４が光軸方向に沿って移動し、各レンズ群の間隔を変えることにより変倍を行うことが出来る。より具体的には、広角端から望遠端に向かうに連れて、第２レンズ群ＧＲ２は単調に主レンズ側に向かい、第４レンズ群ＧＲ４は単調に被写体側に向かう。また、第４レンズ群ＧＲ４のみを光軸方向に移動させることによって、無限遠から有限距離への合焦（物体距離が変化した際の焦点位置ズレ補正を含む）を行うことが出来る。１次結像点位置は第１１レンズＧ１１の主レンズ側面より主レンズ側に、１．６０～１．６１ｍｍの位置である（近軸値）。つまり、第１１レンズＧ１１が１次結像点より被写体側に向かって、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズであり、第１０レンズＧ１０が、正の屈折力を有するレンズである。
　各条件式に対応する各実施例の値を表８に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　なお、本発明ではコンバータレンズを正群先行（第１レンズ群に正の屈折力を持たせる）としたが、負正負正、負正正のような負群先行としても良い。この方が同じ変倍比でもレンズ枚数を少なく出来る等の利点はあるが、絞りが変倍群と一体移動するため望遠端のＦナンバーが暗くなりやすい。
　本発明は、明細書に記載の実施例に限定されるものではなく、他の実施例・変形例を含むことは、本明細書に記載された実施例や技術思想から本分野の当業者にとって明らかである。例えば、実質的にパワーを持たないダミーレンズを更に付与した場合でも本発明の適用
範囲内である。
ＢＤ ボディ
ＢＸ 筐体
ＣＬ コンバータレンズ
ＭＬ 主レンズ
ＳＦ 携帯端末

Claims (18)

  1. 　主レンズより被写体側に配置され、前記主レンズの撮影画角とは異なる撮影画角に変換するコンバータレンズにおいて、
    前記コンバータレンズ内でレンズの間隔を変えることにより変倍を行うことで前記コンバータレンズの角倍率を変化させるようになっており、前記コンバータレンズに入射した光束は前記コンバータレンズ内で１次結像した後に前記主レンズに入射するようになっており、前記コンバータレンズは光路を折り曲げるための反射光学素子を有することを特徴とするコンバータレンズ。
  2. 　前記コンバータレンズにおいて、１次結像点より被写体側に向かって順に、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズと、正の屈折力を有するレンズが配置されていることを特徴とする請求項１に記載のコンバータレンズ。
  3. 　前記コンバータレンズにおいて、１次結像点より被写体側に向かって順に、被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズと、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズが配置され、１次結像点より主レンズ側に配置されているレンズの合成焦点距離が正の値を有することを特徴とする請求項１に記載のコンバータレンズ。
  4. 　前記コンバータレンズにおいて、１次結像点がレンズ内に存在し、前記レンズは被写体側に凸面を向けたメニスカスレンズであり、当該メニスカスレンズより被写体側に、被写体側に凹面を向けたメニスカスレンズが配置され、１次結像点より主レンズ側に配置されているレンズの合成焦点距離が正の値を有することを特徴とする請求項１に記載のコンバータレンズ。
  5. 　被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズは、（１）式を満たすことを特徴とする請求項２から４までのいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
    　２　＜　｜　ｆＭＯ　／　ｆＲ　｜　＜　５２　　　　　　　（１）
    但し、
    ｆＭＯ：被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズの焦点距離
    ｆＲ：前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点より主レンズ側に位置するレンズの合成焦点距離
  6. 　被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズは、（２）式を満たすことを特徴とする請求項２から４までのいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
    　－０．５　＜　ＳＦＭＯ　＜　０．５　　　　　　　（２）
    但し、
    ＳＦＭＯ：被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズのシェーピングファクターであって、以下の式を満たす。
    ＳＦＭＯ＝（Ｒ１Ｏ－Ｒ２Ｏ）／（Ｒ１Ｏ＋Ｒ２Ｏ）
    ここで、Ｒ１Ｏは被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズの被写体側面の曲率半径、Ｒ２Ｏは被写体側に凹面を向けた前記メニスカスレンズの主レンズ側面の曲率半径
  7. 　被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズは、（３）式を満たすことを特徴とする請求項３又は４に記載のコンバータレンズ。
    　４　＜　｜　ｆＭＴ　／　ｆＲ　｜　＜　１０　　　　　　　　（３）
    但し、
    ｆＭＴ：被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズの焦点距離
    ｆＲ：前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点より前記主レンズ側に位置するレンズの合成焦点距離
  8. 　被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズは、（４）式を満たすことを特徴とする請求項３、４、７のいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
    　０　＜　ＳＦＭＴ　＜　０．３　　　　（４）
    但し、
    ＳＦＭＴ：被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズのシェーピングファクターであって、以下の式を満たす。
    ＳＦＭＴ＝（Ｒ１Ｔ－Ｒ２Ｔ）／（Ｒ１Ｔ＋Ｒ２Ｔ）
    ただし、Ｒ１Ｔは被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズの被写体側面の曲率半径、Ｒ２Ｔは被写体側に凸面を向けた前記メニスカスレンズの主レンズ側面の曲率半径
  9. 　前記コンバータレンズにおいて、１次結像点がレンズ内に存在し、前記レンズは被写体側の近軸曲率半径によって形成される面が被写体側に凹面を向け、レンズ周辺部では正の屈折力を持ったメニスカスレンズであり、前記メニスカスレンズより被写体側に負の屈折力を有するレンズが配置されていることを特徴とする請求項１に記載のコンバータレンズ。
  10. 　前記コンバータレンズは、前記主レンズ側から順に、正の屈折力を有するレンズ、光路折り曲げ用の反射光学素子を有することを特徴とする請求項１から９までのいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
  11. 　前記正の屈折力を有するレンズは、（５）式を満たすことを特徴とする請求項１０に記載のコンバータレンズ。
    　０．８　＜　ｆＲＰ　／　ｆＲ　＜　２．１　　　　　　　（５）
    但し、
    ｆＭＲ：前記正の屈折力を有するレンズの焦点距離
    ｆＲ：前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点より前記主レンズ側に位置するレンズの合成焦点距離
  12. 　前記コンバータレンズは、１次結像点から前記主レンズ側に配置されている屈折力を有する光学素子が２枚以下であることを特徴とする請求項１から１１までのいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
  13. 　光路折り曲げのための反射回数が２回以下であることを特徴とする請求項１から１２までのいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
  14. 　物体距離が変化した際の焦点位置ずれを、前記コンバータレンズ内の一部のレンズを光軸方向に移動させることで補正することを特徴とする請求項１から１３までのいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
  15. 　前記コンバータレンズは、被写体側から順に、負の屈折力を有するレンズと、光路を折り曲げるための反射光学素子とを有することを特徴とする請求項１から１４までのいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
  16. 　前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点よりも被写体側に位置するレンズが、被写体側から順に正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、正の第４レンズ群、正の第５レンズ群、または正の第１レンズ群、負の第２レンズ群、正の第３レンズ群、正の第４レンズ群、負の第５レンズ群からなり、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群を移動させることで変倍を行い、前記第３レンズ群の被写体側もしくは前記主レンズ側に開口絞りが配置されていることを特徴とする請求項１から１５までのいずれか一項に記載のコンバータレンズ。
  17. 　請求項１から１６までのいずれか一項に記載のコンバータレンズと主レンズとからなり、（６）式を満たすことを特徴とする撮像光学系。
    　１．０　＜　ｆＲ　／　ｆＭ　＜　２．０　　　　　　　（６）
    但し、
    ｆＭ：前記主レンズの焦点距離
    ｆＲ：前記コンバータレンズのうち、望遠端における１次結像点より前記主レンズ側に位置するレンズの合成焦点距離
  18. 　請求項１から１６までのいずれか一項に記載のコンバータレンズと主レンズとからなり、（７）式を満たすことを特徴とする撮像光学系。
    　２．５　＜　ｆＴＯＴ　／　ｆＭ　＜　４　　　　　　　（７）
    但し、
    ｆＭ：前記主レンズの焦点距離
    ｆＴＯＴ：前記コンバータレンズを前記主レンズの被写体側に配置した状態の、全系の望遠端における焦点距離
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