WO2013111837A1 - ガラス塊の成形装置、ガラス塊の製造方法、ガラス成形品の製造方法、及び光学素子の製造方法 - Google Patents

ガラス塊の成形装置、ガラス塊の製造方法、ガラス成形品の製造方法、及び光学素子の製造方法 Download PDF

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WO2013111837A1
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lump
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forming
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義規 井口
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Hoya株式会社
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    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B40/00—Preventing adhesion between glass and glass or between glass and the means used to shape it, hold it or support it
    • C03B40/04—Preventing adhesion between glass and glass or between glass and the means used to shape it, hold it or support it using gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B11/00—Pressing molten glass or performed glass reheated to equivalent low viscosity without blowing
    • C03B11/06—Construction of plunger or mould
    • C03B11/08—Construction of plunger or mould for making solid articles, e.g. lenses
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B19/00—Other methods of shaping glass
    • C03B19/10—Forming beads
    • C03B19/1005—Forming solid beads

Definitions

  • the present invention relates to a glass lump forming apparatus capable of forming a glass lump (glass gob) for precision press molding from molten glass, a production method for producing a glass lump using this apparatus, and a glass produced by this method.
  • the present invention relates to a manufacturing method for manufacturing a glass molded article or an optical element by heating and pressing a lump.
  • a glass lump forming apparatus that supplies molten glass flowing down from a molten glass supply unit to a glass mold and forms it into a glass lump for precision press molding is known.
  • a specific configuration of this type of molding apparatus is described in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-326823.
  • a plurality of glass forming dies are arranged on the turntable at equal intervals in the circumferential direction, and the turntable is rotated.
  • Each glass mold is sequentially transferred to a predetermined stop position.
  • the supply (cast) of the molten glass to each glass mold and the take-out of the glass lump formed in the glass mold are sequentially performed.
  • This type of glass lump forming apparatus has one gas supply unit, distributes the gas supplied from this gas supply unit to each glass mold, and ejects the distributed gas from the through holes of the glass mold. In this state, the molten glass flowing down from the molten glass supply unit can be formed into a glass lump.
  • the floating of the molten glass becomes unstable. For example, when the molten glass comes into contact with the glass mold and is rapidly cooled, distortion (surface wrinkles, etc.) occurs in the glass lump after molding. Further, the distortion generated at this time may cause breakage of the glass called can cracking.
  • An apparatus for forming a glass lump includes a plurality of glass forming dies having a forming surface in which a through hole group including a plurality of through holes is formed, and is sent from a predetermined gas supply unit. Formed into a glass lump of a predetermined shape while receiving the molten glass supplied to the molding surface in a floating state by the pressure of the gas ejected from the group of through holes of each glass mold through the path It is a device to do.
  • the supply flow path connected to the gas supply section is branched toward each of the plurality of molding dies, and each branched flow path after branching is connected to the corresponding glass mold. It communicates with the through hole group.
  • each branch channel is provided with a throttle portion that throttles the branch channel.
  • the cross-sectional area of the branch channel (squeezed part) constricted by this restricting part is the sum of the cross-sectional areas of each of the plurality of through-holes that appear on the cut surface when the through-hole group is cut in the direction orthogonal to the axial direction. Smaller than.
  • the glass lump forming apparatus can provide a glass lump suitable for stably floating a molten glass in each of a plurality of glass forming dies. Moreover, the manufacturing method which can shape
  • FIG. 3 is an explanatory auxiliary diagram of manufacturing conditions shown in Table 1.
  • the molten glass supplied onto the mold may come into contact with the mold (molding surface) instantaneously, but the molten glass is the mold (molding surface).
  • this meaning is also included in the floating state since contact within a range where no fusion occurs is also in a substantially floating state.
  • FIG. 1 is a side view showing a configuration of a glass lump forming apparatus according to an embodiment (first embodiment) of the present invention.
  • FIG. 2 is a top view showing the configuration of the glass lump forming apparatus according to the first embodiment of the present invention.
  • the glass lump forming apparatus 1 includes a glass forming mold 102, a molten glass supply unit 104, a turntable 106, a direct drive motor 108, a heating furnace 110, and a take-out means. 112, a glass lump collection unit 114, and a gas pipe 116.
  • the upper part of the molten glass supply unit 104 communicates with a work tank, a clarification tank, and a glass melting tank not shown. Thereby, melted, clarified and homogenized molten glass is continuously supplied to the molten glass supply unit 104. From the tip (outflow nozzle 104a) of the molten glass supply unit 104, the molten glass controlled to a constant temperature flows down. The molten glass flowing down from the outflow nozzle 104a is received by the glass mold 102 and formed into a glass lump having a predetermined shape.
  • a plurality of glass molds 102 are installed on the turntable 106 at equal intervals around the center of rotation.
  • the turntable 106 is assumed to be made of, for example, a lightweight and high-strength aluminum alloy.
  • the turntable 106 is intermittently driven by a direct drive motor 108. Thereby, each glass forming mold 102 stops at a stop position (cast position) A and a stop position (extraction position) B for a predetermined time.
  • a plurality of gas pipes 116 are installed on the lower surface side of the turntable 106.
  • Each gas pipe 116 has one end connected to the corresponding glass forming mold 102 and the other end connected to a single gas supply unit common to all gas pipes.
  • the gas pipe 116 is indicated by a one-dot chain line.
  • a method for forming a glass lump (glass gob) used for reheat press molding by the glass lump forming apparatus 1 will be described.
  • the clarified and homogenized molten glass is continuously flowed down from the outflow nozzle 104a at a constant speed at the casting position A.
  • the molten glass that has flowed down is successively supplied to the glass mold 102 that is sequentially transferred to the casting position A.
  • a gas for example, air or nitrogen supplied from the gas supply unit via the gas pipe 116 is ejected from the glass mold 102.
  • the molten glass is formed into, for example, a predetermined spherical glass lump while being received by each glass forming mold 102 in a floating state by the gas jet pressure. At this time, the molten glass may come into contact with the glass mold 102. However, this is an instantaneous contact, and the molten glass is instantaneously released from the glass mold 102. Therefore, there is little possibility of a problem in forming an accurately shaped glass lump.
  • the heating furnace 110a is gradually cooled until the glass lump molded in the glass mold 102 is taken out.
  • the glass lump in the glass mold 102 transferred to the take-out position B is blown off to the substantially fan-shaped glass lump collection unit 114 by the blowing gas from the take-out means 112.
  • the blown glass lump is collected by the glass lump collection unit 114.
  • the glass mold 102 is adjusted to a temperature suitable for forming a glass lump.
  • a casting method of the molten glass to the glass forming die 102 for example, a method of dropping molten glass by its own weight (dropping cutting method) from the outflow nozzle 104a, or a method of dropping the glass forming die 102 at the casting position A to the outflow nozzle 104a.
  • the glass mold 102 is moved closer to the tip (increased), receives the tip of the molten glass flow flowing down from the outflow nozzle 104a, reaches a predetermined weight, and is faster than the flow rate of the molten glass flow.
  • a method of dropping a predetermined weight of molten glass from the molten glass flow (falling cutting method) is mentioned.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing the internal structure of the glass mold 102 and the turntable 106.
  • the glass mold 102 according to the first embodiment is made of, for example, lightweight and high-strength carbon or stainless steel, and is fixed on the turntable 106 as shown in FIG. Inside the turntable 106, a gas channel 106a connected to the gas pipe 116 and a pair of branch channels 106aA and 106aB branched from the gas channel 106a are formed.
  • the glass mold 102 is provided with a pair of glass molds 102A and 102B, and the glass molds 102A and 102B are respectively formed with concave molding surfaces 102Aa and 102Ba.
  • Each of the glass molds 102A and 102B has a plurality of through holes 102H penetrating from the surfaces of the molding surfaces 102Aa and 102Ba to the bottom surfaces of the glass molds 102A and 102B.
  • the substantially semi-elliptical spherical space defined by the surface shape of the molding surfaces 102Aa and 102Ba communicates with the branch flow paths 106aA and 106aB through the respective through holes 102H. Therefore, the gas supplied from the gas supply section through the gas pipe 116, the gas flow path 106a, and the branch flow path 106aA is ejected upward from the surface of the molding surface 102Aa through the plurality of through holes 102H. In addition, the gas supplied from the gas supply section through the gas pipe 116, the gas flow path 106a, and the branch flow path 106aB is ejected upward from the surface of the molding surface 102Ba through the plurality of through holes 102H. In principle, the gas flow rate G supplied from the gas supply unit to the gas flow path 106a via the gas pipe 116 is constant.
  • the molten glass is first cast to the glass mold 102A and floated in the molding surface 102Aa by the gas jet pressure (at this time, the molten glass and the molding surface 102Aa). For example, it is formed into a predetermined spherical glass lump.
  • the cross section formed on the upper end portion side (the side from which the gas GA is released) of the glass mold 102A is received by the tapered inner peripheral portion (hereinafter referred to as the inner peripheral portion), The glass molds 102A and 102B are raised.
  • the molten glass flowing down from the glass supply portion is received by the inner peripheral portion of the glass mold 102A, and when the molten glass reaches a predetermined weight, the glass molds 102A and 102B are faster than the flowing speed of the molten glass.
  • the glass is lowered at a speed to cut the molten glass (falling cutting method). In this way, the molten glass is supplied.
  • the molten glass is moved into the molding surface 102Aa and maintained in a state of being floated by the gas supplied from the gas supply unit.
  • the turntable 106 rotates intermittently, and the glass mold 102B is transferred to the casting position A.
  • the glass forming mold 102B is cast into the molten glass by the descending cutting method, and is cast into a predetermined spherical glass lump while the cast molten glass is received in a floating state within the forming surface 102Ba. Is done.
  • the molten glass can be directly supplied from the outflow nozzle 104a to the molding surfaces 102Aa and 102Ba without being received at the inner peripheral portion.
  • the molten glass is sequentially cast onto the glass molds 102A and 102B.
  • the outlet side of the branch channel 106aA (the narrowed portion 118A side is the inlet side of the branch channel 106aA and the through hole 102H side is the outlet side)
  • the gas flow rate to the glass mold 102B increases and the gas flow rate to the glass mold 102A decreases at the same time.
  • the molten glass floats in the molding surface 102Aa.
  • throttle portions 118A and 118B having the same cross-sectional area are formed on the inlet sides of the branch flow paths 106aA and 106aB, respectively. Therefore, even when molten glass is supplied to only one of the glass molds (for example, only the glass mold 102A), the gas flow rate fluctuation to the glass mold (glass mold 102A) is reduced. Since the portion (squeezed portion 118A) suppresses, a gas flow rate necessary for stably floating the molten glass can be ensured. The reason why “the gas flow rate necessary to stably float the molten glass can be secured” will be described later.
  • the narrowed portion 118A is cut when the cross-sectional area of the branch flow path 106aA (the cross-sectional area taken in the vertical direction in FIG. 3) is cut in the direction perpendicular to the axial direction of the through hole 102H. More than the sum (W1 + W2 +... + Wn) of the cross-sectional areas (W1, W2,..., Wn) of all the through holes 102H of the glass mold 102A appearing on the surface (hereinafter referred to as “hole area sum W”).
  • the flow path narrowed by the narrowed portion 118A is referred to as “throttle portion 118Aa”.
  • throttle portion 118Aa the flow path narrowed by the narrowed portion 118A. Therefore, when the molten glass is cast only on the glass mold 102A, pressure is applied to the outlet side (through hole 102H side) of the branch flow path 106aA by the weight of the molten glass. Is absorbed in the space between the outlet in the branch channel 106aA and the throttle part 118Aa (hereinafter referred to as “buffer 106bA”), and the pressure on the throttle part 118Aa (inlet) side does not substantially vary.
  • the gas flow rate to the branch flow path 106aB does not change, and the gas flow rate supplied to the branch flow path 106aA does not change. That is, the throttle portions 118Aa and 118Ba control the flow rate of the gas flowing before each throttle portion. Therefore, the gas flow rate GA ejected from the surface of the molding surface 102Aa can secure a flow rate necessary for stably floating the molten glass even when the molten glass is supplied. Even when it is in contact with the molding surface 102Aa or even when it is in contact with the molding surface 102Aa, it is released from the molding surface 102Aa instantaneously by the gas ejected from the molding surface 102Aa, and is stably floated in the molding surface 102Aa.
  • the molten glass is cooled by the molding surface 102Aa near the surface of the contact portion at the moment of contact with the molding surface 102Aa.
  • the contact time is very short, the surface portion of the cooled molten glass is warmed by the heat inside the molten glass, and the viscosity decreases to become a free surface, so that molding defects such as wrinkles and irregularities remain. do not do.
  • the contact time with the molding surface 102Aa is very short, the influence of the molten glass is eliminated, and the molten glass is molded into a glass block having an accurate shape.
  • the restricting portion 118B restricts the cross-sectional area of the branch flow path 106aB to be smaller than the sum of the hole areas of the glass mold 102B (hereinafter, for convenience of explanation, the flow restricting section 118B is referred to as “ This will be referred to as the aperture 118Ba ”.) Therefore, when the molten glass is also cast into the glass mold 102B, the pressure is applied to the outlet side (through hole 102H side) of the branch flow path 106aB by the weight of the molten glass.
  • the gas flow rate to the branch flow path 106aA does not change, and the gas flow rate supplied to the branch flow path 106aB does not change. That is, similarly to the throttle portion 118Aa, the throttle portion 118Ba also controls the flow rate of the gas flowing before the throttle portion 118Ba. For this reason, the gas flow rate GB ejected from the surface of the molding surface 102Ba can ensure the flow rate necessary to stably float the molten glass even when the molten glass is supplied. Even if it is not in contact with 102Ba or in the case of contact, it can be released from the molding surface 102Ba instantaneously by the gas pressure, and a stable floating state can be obtained in the molding surface 102Ba.
  • the mold is instantaneously released by the gas pressure. Since molding is performed in a stable floating state in 102Aa and 102Ba, generation of molding defects due to contact between the molten glass and the molding surface is suppressed.
  • the cross-sectional areas of the branch flow paths (106aA, 106aB) are narrowed by the throttle portions (118A, 118B).
  • the cross-sectional areas of the branch flow paths 106aA and the respective cross-sectional areas of the branch flow paths 106aB are shown. Is S1 (same). Further, the cross-sectional area in the narrowed portions (118A, 118B) is formed uniformly.
  • the cross-sectional areas of the narrowed portions (118A, 118B) are uniform (same), but the cross-sectional areas change in the narrowed portions (118A, 118B) (not so uniform). In). Further, when the cross-sectional area is not uniform in each throttle part (118A, 118B) (for example, in the throttle part 118A of FIG.
  • the lower surface of the throttle part 118A is formed in a tapered shape
  • 106aA has a smaller cross-sectional area on the inlet side than the cross-sectional area of the gas flow path 106a)
  • the smallest cross-sectional area in each throttle part (118A, 118B) is adopted, What is necessary is just to become smaller than (W1 + W2 + ... + Wn).
  • the shape of the restricting portions (118A and 118B) provided in the glass forming dies 102A and 102B is made symmetrical. It is desirable to do.
  • the branch flow paths (106aA, 106aB) are formed in the same shape (volume).
  • a glass lump (glass gob) formed using the glass lump forming apparatus 1 of the first embodiment is introduced into a press mold, heated and softened together with the press mold, and press-molded in a softened state. After being cooled in a pressurized state in the mold, it is taken out from the press mold. Thereby, a glass molded product (for example, lens blanks) is obtained.
  • the lens blanks thus manufactured are subjected to various grinding / polishing processes to obtain glass optical elements (spherical lenses).
  • the descending cutting method is used as the method for casting the molten glass onto the glass mold 102, but in the first modification, the dropping cutting method is used. Specifically, the dripping cutting method will be described with reference to FIG. 4A to be described later, for example.
  • the dropped molten glass is once applied to the tapered portion provided in the mold 102Z, and then applied to the mold 102Z. Shows how to supply.
  • FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration of a glass lump forming apparatus 1Z according to Modification 1 of the first embodiment.
  • 4A is a top view
  • FIG. 4B is a view showing a cross section taken along the line CC of FIG. 4A.
  • FIG. 4 shows only the glass mold 102Z and the turntable 106Z among the components of the glass lump forming apparatus 1Z.
  • the same or similar components as those in the glass lump forming apparatus 1 shown in FIGS. 1 to 3 are denoted by the same or similar reference numerals. Are simplified or omitted.
  • the glass lump formed in each of the first and subsequent embodiments of the first embodiment is introduced into a press mold as in the first embodiment, and is molded as lens blanks by reheat press molding. .
  • the glass mold 102Z is provided with a single glass mold unlike the glass mold 102 of the first embodiment.
  • the turntable 106Z includes a table top plate body 1061 in which a plurality of glass forming dies 102Z are incorporated at equal intervals around the rotation center, and a table base 1062 that supports the entire top plate body 1061 from below.
  • the central shaft body of the table base 1062 is formed with a hollow portion (reference numeral 106a because it is used as a gas flow path), and the upper end of the hollow portion opens at the center of the upper surface of the table base 1062.
  • a circular recess (reference numeral 106a because it is used as a gas flow path) is formed in the center of the table base 1062, and the gas flow path 106a is connected to the lower surface of the top plate 1061. It prescribes. From the outer edge of the circular recess of the table base 1062, a plurality of grooves that connect the respective glass forming molds 102 ⁇ / b> Z and the gas flow paths 106 a are formed to extend radially, and between the lower surface of the top plate body 1061. A branch channel 106aZ is defined.
  • a throttle part 118Z (cross-sectional area S) is formed in each branch channel 106aZ.
  • the restricting portion 118Z restricts the sectional area of the branch flow path 106aZ to be smaller than the sum of the hole areas W (W1 + W2 +... + Wn) of the glass forming die 102Z. Therefore, also in the modification 1 of 1st Embodiment, the fluctuation
  • regulates the flow path for supplying the gas of a gas supply part to each glass forming die does not appear in an external appearance, but is formed in the turntable 106Z. Therefore, the height dimension of the apparatus can be suppressed.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing a configuration around the glass forming mold 102Z of the glass lump forming apparatus of Modification 2 of the first embodiment.
  • Each branch channel 106aY of the second modification extends radially in the horizontal direction from the center side to the peripheral side of the turntable 106Z, and then bends in the vertical direction. As shown in FIG. It communicates with the buffer 106bZ of 102Z.
  • a throttle portion 118Y is formed at the base end of the branch channel 106aY.
  • the restrictor 118Y (cross-sectional area S) restricts the cross-sectional area of the branch channel 106aY to be smaller than the sum of the hole areas W (W1 + W2 +...
  • FIG. 6 is a side view showing the configuration of the glass lump forming apparatus 1X of the second embodiment.
  • a configuration gas pipe 116X that defines a gas supply flow path to each glass forming die 102Z is installed on the lower surface side of the turntable 106.
  • the throttle portion 118X is formed in the middle of the gas pipe 116X.
  • the restrictor 118X restricts the cross-sectional area S of the branch flow path 106aX in the gas pipe 116X to be smaller than the hole area sum W (W1 + W2 +... + Wn) of the glass mold 102Z.
  • variation of the gas flow rate to each glass forming mold 102Z resulting from the cast state with respect to each glass forming mold 102Z is suppressed. Accordingly, in the glass mold 102Z, the molten glass is released from the molding surface of the glass mold 102 instantly by the gas pressure without contacting the glass mold 102 or even when it is in contact with the glass mold 102Z. A stable levitation state can be obtained.
  • Table 1 shows the glass lump production conditions in Examples 1 to 8.
  • FIG. 7 shows an auxiliary diagram for explaining the manufacturing conditions shown in Table 1.
  • Glass Diameter indicates the diameter X (unit: mm) of the glass lump that is scheduled to be formed
  • Die Diameter indicates the distance d (unit: mm) between the center lines (FIG. 7). reference).
  • the distance d between the center lines is the center line of the pair of through holes 102H located at the outermost periphery across the center of the molding surfaces 102Aa and 102Ba among all the through holes 102H formed in the glass mold.
  • “Outflow temperature” (unit: ° C.) and “weight” (unit: mg) indicate the temperature and weight of the molten glass flowing down from the outflow nozzle 104a, respectively.
  • “DPM” (unit: pieces / min) indicates the number of glass lumps produced per minute.
  • the “floating gas flow rate” (unit: ml / min) represents the flow rate per minute of the gas ejected from all the through holes 102H in each glass mold.
  • “Sphericality” (unit:%) is a value obtained by (minor axis / major axis) ⁇ 100 of the formed glass lump.
  • various shapes, such as a rectangle and circular, are assumed for the aperture
  • Table 2 shows the results of Examples 1, 3, and 4.
  • Yield (unit:%) is a value when the following glass ingots (1) to (3) are defective moldings.
  • the present invention is not limited to the above-described configuration, and various modifications can be made within the scope of the technical idea of the present invention.
  • the present invention is not limited to this, and a glass ball can be formed as a glass lump.
  • molded glass elementary sphere can be roughened by various well-known grinding
  • An optical element such as an aspherical lens can be processed by performing precision press molding on (precision glass sphere).
  • the glass lump forming apparatus (1) is formed with a through hole group (102H) composed of a plurality of through holes (102H) as shown in FIGS.
  • a plurality of glass molds (102, 102A, 102B, 102Z) having surfaces (102Aa, 102Ba) are provided.
  • Each glass mold (102, 102a, 102B, 102Z) is sent from a predetermined gas supply unit and passed through a gas flow path (106a).
  • the supply flow path connected to the gas supply section is branched toward each of the plurality of molds (102, 102A, 102B, 102Z), and each branched flow path (106aA, 106aB, 106aY) communicates with the through hole group (102H) by being connected to the corresponding glass mold (102, 102A, 102B, 102Z), and in each branch channel (106aA, 106aB, 106aY), A throttle part (118A, 118B, 118X, 118Y) that throttles the branch channel (106aA, 106aB, 106aY) is provided, and a cross-sectional area of the branch channel throttled by the throttle part (118A, 118B, 118X, 118Y) (S1, S) is a plurality of through-holes (1) appearing on the cut surface when the through-hole group (102H) is cut in a direction orthogonal to the axial direction.
  • the glass lump forming apparatus (1) uses a plurality of glass forming dies (102, 102A, 102B, 102Z) as circles.
  • a plurality of glass forming dies 102, 102A, 102B, 102Z
  • the table (106, 106Z) By rotating the table (106, 106Z) arranged side by side in the circumferential direction and the table (106, 106Z), each of the plurality of glass forming dies (102, 102A, 102B, 102Z) is cast into the molten glass, And table rotating means (108) for sequentially and cyclically transferring to the take-out position.
  • a plurality of glass forming dies are formed on the upper surface of the table (106, 106Z).
  • the branch channel (106X) includes a pipe (116X) that connects the supply channel (106a) and each glass mold (102).
  • the throttle part (118X) is formed in the pipe.
  • the glass lump manufacturing method of the present invention includes a step of supplying molten glass to each of a plurality of glass forming dies (102, 102A, 102B, 102Z) in order, as shown in FIGS.
  • a molten glass is sequentially applied to each of a plurality of glass forming dies (102, 102A, 102B, 102Z).
  • the method for producing a glass molded product of the present invention comprises a step of introducing a glass mass produced using the method for producing a glass mass of the present invention into a predetermined press mold. And a step of press-molding the glass lump introduced into the predetermined press-molding die in a softened state, and a step of taking out the press-molded glass molded product from the press-molding die.
  • the method for producing an optical element of the present invention comprises polishing a glass sphere by polishing the surface of the glass lump produced using the method for producing a glass lump of the present invention.

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Abstract

ガラス塊の成形装置（１）は、ガス供給部と接続される供給流路が複数の成形型（１０２Ａ、１０２Ｂ）の各々に向けて分岐され、分岐後の各分岐流路（１０６ａＡ、１０６ａＢ）が、対応するガラス成形型（１０２Ａ、１０２Ｂ）に接続されることによって貫通孔群（１０２Ｈ）と連通し、各分岐流路（１０６ａＡ、１０６ａＢ）中に、分岐流路（１０６ａＡ、１０６ａＢ）を絞る絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ）が備えられている。絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ）によって絞られた分岐流路の断面積（Ｓ１）が、貫通孔群（１０２Ｈ）を軸線方向と直交する方向に切断したときの切断面に現れる、複数の貫通孔の各々の断面積の和Ｗよりも小さい。このガラス塊の成形装置（１）により、ガラス成形型の各々において熔融ガラスを安定して浮上させることができる。

Description

ガラス塊の成形装置、ガラス塊の製造方法、ガラス成形品の製造方法、及び光学素子の製造方法
　本発明は、熔融ガラスから精密プレス成形用のガラス塊（ガラスゴブ）を成形することができるガラス塊の成形装置、この装置を用いてガラス塊を製造する製造方法、及びこの方法によって製造されたガラス塊を加熱しプレスしてガラス成形品や光学素子を製造する製造方法に関する。
　熔融ガラス供給部より流下される熔融ガラスを、ガラス成形型に供給し、精密プレス成形用のガラス塊に成形するガラス塊の成形装置が知られている。この種の成形装置の具体的構成は、例えば特許文献（特開２００２－３２６８２３号公報）に記載されている。
　特許文献（特開２００２－３２６８２３号公報）に記載のガラス塊の成形装置は、複数のガラス成形型がターンテーブル上に円周方向に等間隔に配置されており、ターンテーブルを回転させることにより、各ガラス成形型を所定の停留位置に順次移送する。これにより、各ガラス成形型への熔融ガラスの供給（キャスト）、ガラス成形型内で成形されたガラス塊の取出（テイクアウト）が順次行われる。この種のガラス塊の成形装置は、一つのガス供給部を持ち、このガス供給部より供給されるガスを各ガラス成形型に分配し、分配されたガスをガラス成形型の貫通孔群から噴出させた状態で、熔融ガラス供給部より流下される熔融ガラスをガラス塊に成形することができる。
特開２００２－３２６８２３号公報
　ガラス塊を製造する際、複数のガラス成形型では、キャストや取出（テイクアウト）が順次かつ循環的に行われるため、ガラス塊の成形装置全体としてみたときに、熔融ガラスが供給され、熔融ガラスをガラス塊に成形しているガラス成形型と、熔融ガラスが供給されていない空の状態のガラス成形型とが存在することになる。ここで、一つのガラス成形型に熔融ガラスがキャストされたとき、そのガラス成形型へ供給されるガスの圧力がガラス浮上のために増加し、他のガラス成形型へのガス流量が増加する。ガス供給部より供給されるガスの総流量が一定であるにも拘わらず他のガラス成形型へのガス流量が増加するため、熔融ガラスがキャストされたガラス成形型へのガス流量は減少する。そのため、熔融ガラスの浮上が不安定となり、例えば、熔融ガラスがガラス成形型に接触して急冷されることにより、成形後のガラス塊に歪み（表面のシワなど）が生じる。また、このときに生じた歪みがカン割れと呼ばれるガラスの破損を誘因する虞もある。
　このように、各ガラス成形型間においてガスの圧力が変動すると、その変動が他のガラス成形型におけるガスの圧力に影響して各ガラス成形型における熔融ガラスの浮上状態が不安定となる問題が指摘される。そこで、本発明は上記の事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、各ガラス成形型において熔融ガラスを安定して浮上させるのに好適なガラス塊の成形装置を提供することである。また、ガラス塊の製造方法及びガラス成形品の製造方法を提供することである。
　本発明の一形態に係るガラス塊の成形装置は、複数の貫通孔からなる貫通孔群が形成された成形面を有するガラス成形型を複数備えており、所定のガス供給部から送出されガス流路を介して各ガラス成形型の貫通孔群から噴出されるガスの圧力により、各ガラス成形型にて、成形面に供給される熔融ガラスを浮上状態で受けながら所定の形状のガラス塊に成形する装置である。ガス流路は、ガス供給部と接続される供給流路が複数の成形型の各々に向けて分岐されており、分岐後の各分岐流路が、対応するガラス成形型に接続されることによって貫通孔群と連通している。また、各分岐流路中には、分岐流路を絞る絞り部が備えられている。この絞り部によって絞られた分岐流路（絞り部）の断面積は、貫通孔群を軸線方向と直交する方向に切断したときの切断面に現れる、複数の貫通孔の各々の断面積の和よりも小さい。
　本発明に係るガラス塊の成形装置によれば、複数のガラス成形型の各々において熔融ガラスを安定して浮上させるのに好適なガラス塊を提供することができる。また、安定した浮上状態でガラス塊を成形することができる製造方法、及びこの方法によって製造されたガラス塊を用いて精度の高いガラス成形品を製造することができる製造方法が提供される。
本発明の実施形態（第１実施形態）に係るガラス塊の成形装置の構成を示す側面図である。 本発明の第１実施形態に係るガラス塊の成形装置の構成を示す上面図である。 本発明の第１実施形態に係るガラス塊の成形装置に備えられたガラス成形型及びターンテーブルの内部構造を示す断面図である。 本発明の第１実施形態の変形例１に係るガラス塊の成形装置の構成を示す図である。 本発明の第１実施形態の変形例２に係るガラス塊の成形装置のガラス成形型周りの構成を示す断面図である。 本発明の第２実施形態に係るガラス塊の成形装置の構成を示す側面図である。 表１に示される製造条件の説明補助図である。
　以下の説明において、熔融ガラスからガラス塊を成形するにあたり、成形型上に供給した熔融ガラスが成形型（成形面）と瞬間的に接触することがあるが、熔融ガラスが成形型（成形面）に対して融着が生じない範囲内での接触も実質的に浮上状態であるため、下記明細書では浮上状態にこれの意味も含まれている。
＜ガラス塊の成形装置及びガラス塊の製造＞
　以下、図面を参照して、本発明の実施形態（第１実施形態）に係るガラス塊の成形装置について説明する。
　図１は、本発明の実施形態（第１実施形態）に係るガラス塊の成形装置の構成を示す側面図である。図２は、本発明の第１実施形態に係るガラス塊の成形装置の構成を示す上面図である。図１、図２に示されるように、ガラス塊の成形装置１は、ガラス成形型１０２と、熔融ガラス供給部１０４と、ターンテーブル１０６と、ダイレクトドライブモータ１０８と、加熱炉１１０と、取出手段１１２と、ガラス塊回収部１１４と、ガス配管１１６と、を備えている。
　熔融ガラス供給部１０４の上部は、図示省略された作業槽、清澄槽、ガラス溶解槽へ連通している。これにより、溶解、清澄、均質化された熔融ガラスが連続して熔融ガラス供給部１０４に供給される。熔融ガラス供給部１０４の先端（流出ノズル１０４ａ）からは、一定温度に制御された熔融ガラスが流下する。流出ノズル１０４ａより流下した熔融ガラスは、ガラス成形型１０２によって受け取られて、所定の形状のガラス塊に成形される。
　図２に示されるように、ガラス成形型１０２は、ターンテーブル１０６上にて回転中心周りに等間隔で複数個設置されている。ターンテーブル１０６には、例えば軽量かつ高強度のアルミニウム合金製が想定される。ターンテーブル１０６は、ダイレクトドライブモータ１０８によって間欠回転駆動される。これにより、各ガラス成形型１０２は、停留位置（キャスト位置）Ａや停留位置（取出位置）Ｂで所定時間停留する。
　ターンテーブル１０６の下面側には、複数本のガス配管１１６が設置されている。各ガス配管１１６は、一端が、対応するガラス成形型１０２に接続されており、他端が、全ガス配管共通の単一のガス供給部と接続されている。なお、図２においては、図面を明瞭化にする便宜上、ガス配管１１６を一点鎖線で示している。
　ガラス塊の成形装置１によるリヒートプレス成形に用いるガラス塊（ガラスゴブ）の成形方法について説明する。まず、熔融ガラスから所定重量のガラス塊を成形するため、キャスト位置Ａにおいて、清澄、均質化された熔融ガラスが連続して一定速度で流出ノズル１０４ａより流下される。流下された熔融ガラスは、キャスト位置Ａに順次移送されてくるガラス成形型１０２に次々と供給される。ガラス成形型１０２からは、ガス供給部からガス配管１１６を介して供給されたガス（例えば空気や窒素）が噴出している。そのため、熔融ガラスは、ガスの噴出圧によって各ガラス成形型１０２に浮上状態で受けられながら、例えば所定の球状のガラス塊に成形される。このとき、熔融ガラスは、ガラス成形型１０２と接触することがある。しかしながら、これは瞬間的な接触であり、且つ熔融ガラスはガラス成形型１０２から瞬間的に離型するため、正確な形状のガラス塊を成形するにあたり、問題となる可能性は少ない。
　加熱炉１１０ａでは、ガラス成形型１０２内で成形されているガラス塊が取出されるまでの間に徐々に冷却される。次いで、取出位置Ｂに移送されたガラス成形型１０２内のガラス塊は、取出手段１１２による吹出ガスにより、略扇形のガラス塊回収部１１４に吹き飛ばされる。吹き飛ばされたガラス塊は、ガラス塊回収部１１４により回収される。加熱炉１１０ｂでは、ガラス成形型１０２がガラス塊の成形に適した温度になるように調節される。このように、各ガラス成形型１０２では、熔融ガラスのキャスト、ガラス塊の成形、ガラス塊の取出が順次行われる。各ガラス成形型１０２は、ガラス塊の取出後、再びキャスト工程へと戻されて、循環して使用される。
　なお、ガラス成形型１０２への熔融ガラスのキャスト方法としては、例えば流出ノズル１０４ａより熔融ガラスを自重で滴下させる方法（滴下切断法）や、キャスト位置Ａにあるガラス成形型１０２を流出ノズル１０４ａの先端に近づけて（上昇させて）、流出ノズル１０４ａより流下する熔融ガラス流の先端部を受け、熔融ガラスが所定重量に達した後、熔融ガラス流の流下速度よりも速い速度でガラス成形型１０２を降下させることで、熔融ガラス流から所定重量の熔融ガラスを分離する方法（降下切断法）が挙げられる。
　図３は、ガラス成形型１０２及びターンテーブル１０６の内部構造を示す断面図である。第１実施形態のガラス成形型１０２は、例えば軽量かつ高強度のカーボン製又はステンレス製であり、図３に示されるように、ターンテーブル１０６上に固定されている。ターンテーブル１０６の内部には、ガス配管１１６と接続されるガス流路１０６ａ、及びガス流路１０６ａより分岐された一対の分岐流路１０６ａＡ、１０６ａＢが形成されている。
　また、ガラス成形型１０２には一対のガラス成形型１０２Ａ、１０２Ｂが備えられており、ガラス成形型１０２Ａ、１０２Ｂには、夫々、凹状の成形面１０２Ａａ、１０２Ｂａが形成されている。また、ガラス成形型１０２Ａ、１０２Ｂには、夫々、成形面１０２Ａａ、１０２Ｂａの表面からガラス成形型１０２Ａ、１０２Ｂの底面にかけて貫通する貫通孔１０２Ｈがそれぞれ複数形成されている。
　成形面１０２Ａａ、１０２Ｂａの表面形状によって規定される略半楕円球状の空間は、各貫通孔１０２Ｈにより、夫々、分岐流路１０６ａＡ、１０６ａＢと連通している。そのため、ガス供給部からガス配管１１６、ガス流路１０６ａ、分岐流路１０６ａＡを介して供給されたガスは、複数の貫通孔１０２Ｈを通じて成形面１０２Ａａ表面より上方に噴出される。また、ガス供給部からガス配管１１６、ガス流路１０６ａ、分岐流路１０６ａＢを介して供給されたガスは、複数の貫通孔１０２Ｈを通じて成形面１０２Ｂａ表面より上方に噴出される。なお、ガス供給部からガス配管１１６を介してガス流路１０６ａに供給されるガス流量Ｇは、原則一定である。
　図２、図３に示すように、キャスト位置Ａでは、まず、熔融ガラスがガラス成形型１０２Ａにキャストされ、ガスの噴出圧によって成形面１０２Ａａ内で浮上状態（このとき、熔融ガラスと成形面１０２Ａａとの瞬間的な接触があってもよい）で受けられながら、例えば所定の球状のガラス塊に成形される。キャスト時では、まず、熔融ガラスをガラス成形型１０２Ａの上端部側（ガスＧＡの抜ける側）に形成された断面がテーパ状の内周部（以下、内周部とする）で受けるために、ガラス成形型１０２Ａ、１０２Ｂを上昇させる。この状態で、ガラス供給部から流下する熔融ガラスをガラス成形型１０２Ａの内周部で受け、熔融ガラスが所定重量となったときに、ガラス成形型１０２Ａ、１０２Ｂを熔融ガラスの流下速度よりも速い速度で降下させ、熔融ガラスを切断する（降下切断法）。このようにして、熔融ガラスの供給は行われる。キャスト後、熔融ガラスは、成形面１０２Ａａ内に移動され、ガス供給部から供給されたガスにより浮上した状態が維持される。次いで、ターンテーブル１０６が間欠回転して、ガラス成形型１０２Ｂがキャスト位置Ａに移送される。ガラス成形型１０２Ｂに対しても同様に、降下切断法により熔融ガラスのキャストが行われ、キャストされた熔融ガラスが成形面１０２Ｂａ内で浮上状態で受けられながら、例えば所定の球状のガラス塊に成形される。なお、上述の説明においては、熔融ガラスを内周部で受ける例を挙げたが、内周部で受けずに、熔融ガラスを流出ノズル１０４ａから成形面１０２Ａａ、１０２Ｂａに直接供給することもできる。また、熔融ガラスを受けるときに、内周部に代えてガラス成形型１０２Ａ、１０２Ｂの上端面で受けてもよい。
　このように、キャスト位置Ａでは、熔融ガラスがガラス成形型１０２Ａ、１０２Ｂに順次キャストされる。この場合、熔融ガラスがガラス成形型１０２Ａにのみキャストされたときにおいて、分岐流路１０６ａＡの出口側（絞り部１１８Ａ側を分岐流路１０６ａＡの入口側として、貫通孔１０２Ｈ側を出口側とする）に熔融ガラスの重さ分だけ圧力がかかることによってガラス成形型１０２Ｂへのガス流量が増加すると同時にガラス成形型１０２Ａへのガス流量が減少し、これにより、成形面１０２Ａａ内での熔融ガラスの浮上が不安定となって、熔融ガラスと成形面１０２Ａａとが接触して成形不良が生じることが懸念される。しかしながら、第１実施形態のガラス塊の成形装置１においては、図３に示されるように、分岐流路１０６ａＡ、１０６ａＢの入口側に夫々、断面積がそれぞれ等しい絞り部１１８Ａ、１１８Ｂが形成されているため、何れか一方のガラス成形型にのみ（例えば、ガラス成形型１０２Ａのみ）に熔融ガラスが供給されているときにおいても、このガラス成形型（ガラス成形型１０２Ａ）へのガス流量変動を絞り部（絞り部１１８Ａ）が抑制するため、熔融ガラスを安定して浮上させるために必要なガス流量を確保することができる。なお、この「熔融ガラスを安定して浮上させるために必要なガス流量を確保することができる」としている理由については後述する。
　図３に示されるように、絞り部１１８Ａは、分岐流路１０６ａＡの断面積（図３において上下方向に取った断面積）を、貫通孔１０２Ｈを軸線方向と直交する方向に切断したときの切断面に現れる、ガラス成形型１０２Ａの全ての貫通孔１０２Ｈの各々の断面積（Ｗ１、Ｗ２、…、Ｗｎ）の和（Ｗ１＋Ｗ２＋…＋Ｗｎ）（以下、「孔面積和Ｗ」と記す。）よりも小さくなるように絞っている（以下、説明の便宜上、絞り部１１８Ａによって絞られた流路を「絞り部１１８Ａａ」と記す。）。そのため、熔融ガラスがガラス成形型１０２Ａにのみキャストされたとき、熔融ガラスの重さ分だけ分岐流路１０６ａＡの出口側（貫通孔１０２Ｈ側）に圧力がかかることになるが、このときの圧力変動が分岐流路１０６ａＡ内の出口と絞り部１１８Ａａとの間の空間（以下、「バッファ１０６ｂＡ」と記す。）で吸収されて、絞り部１１８Ａａ（入口）側の圧力が実質的に変動しない。そのため、分岐流路１０６ａＢへのガス流量も変動せず、分岐流路１０６ａＡへ供給されるガス流量も変動しない。つまり、絞り部１１８Ａａ、１１８Ｂａは、各絞り部よりも先に流れるガスの流量を制御している。このため、成形面１０２Ａａ表面より噴出されるガス流量ＧＡは熔融ガラスが供給された場合においても熔融ガラスを安定して浮上するのに必要な流量を確保することができ、熔融ガラスは成形面１０２Ａａと接触すること無く、あるいは、成形面１０２Ａａと接触した場合であっても、成形面１０２Ａａ表面より噴出されるガスにより成形面１０２Ａａから瞬時に離型して、成形面１０２Ａａ内で安定した浮上状態を得ることができる。なお、熔融ガラスは、成形面１０２Ａａと接触した瞬間、接触部分の表面近傍が成形面１０２Ａａによって冷却される。しかし、接触時間が極僅かであれば、冷却された熔融ガラスの表面部は、熔融ガラス内部の熱によって温められて粘度が低下して自由表面となるため、シワや凹凸等の成形不良が残存しない。すなわち、熔融ガラスは、成形面１０２Ａａとの接触時間が極僅かであれば、その影響が解消されて、正確な形状のガラス塊に成形される。
　また、絞り部１１８Ｂは、分岐流路１０６ａＢの断面積をガラス成形型１０２Ｂの孔面積和よりも小さくなるように絞っている（以下、説明の便宜上、絞り部１１８Ｂによって絞られた流路を「絞り部１１８Ｂａ」と記す。）。そのため、熔融ガラスがガラス成形型１０２Ｂにもキャストされたとき、熔融ガラスの重さ分だけ分岐流路１０６ａＢの出口側（貫通孔１０２Ｈ側）に圧力がかかることになるが、このときの圧力変動が分岐流路１０６ａＢ内の出口と絞り部１１８Ｂａとの間の空間（以下、「バッファ１０６ｂＢ」と記す。）で吸収されて、絞り部１１８Ｂａ側の圧力が実質的に変動しない。そのため、分岐流路１０６ａＡへのガス流量も変動せず、分岐流路１０６ａＢへ供給されるガス流量も変動しない。つまり、絞り部１１８Ａａと同様に絞り部１１８Ｂａも絞り部１１８Ｂａよりも先に流れるガスの流量を制御している。このため、成形面１０２Ｂａ表面より噴出されるガス流量ＧＢは熔融ガラスが供給された場合においても熔融ガラスを安定して浮上するのに必要な流量を確保することができ、熔融ガラスは、成形面１０２Ｂａと接触すること無く又は接触した場合であってもガス圧によって瞬時に成形面１０２Ｂａから離型し、成形面１０２Ｂａ内で安定した浮上状態を得ることができる。
　このように、第１実施形態のガラス塊の成形装置１では、熔融ガラスが成形面１０２Ａａ、１０２Ｂａと接触すること無く又は接触した場合であってもガス圧によって瞬時に離型して各成形面１０２Ａａ、１０２Ｂａ内で安定した浮上状態で成形されるため、熔融ガラスと成形面とが接触等することによる成形不良の発生が抑えられる。
　なお、図３には、分岐流路（１０６ａＡ、１０６ａＢ）の断面積が絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ）によって絞られ、ここでは、分岐流路１０６ａＡの断面積と分岐流路１０６ａＢのそれぞれの断面積をＳ１（同じ）としている。また、絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ）における断面積は、一様に形成されている。
　また、図３では、絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ）の断面積は一様（同じ）となっているが、それぞれの絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ）において断面積が変化するように（一様でないように）形成されていてもよい。
また、各絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ）において断面積が一様でない場合（例えば、図３の絞り部１１８Ａにおいて、絞り部１１８Ａの下側面がテーパ状に形成されている場合であり、分岐流路１０６ａＡの入口側の断面積がガス流路１０６ａの断面積よりも小さく形成されている場合）、各絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ）における最も小さい断面積を採用し、この断面積が孔面積和Ｗ（Ｗ１＋Ｗ２＋…＋Ｗｎ）よりも小さくなればよい。
なお、この場合には、ガスを各バッファ１０６ｂＡ、１０６ｂＢに同じ量だけ流入させるために、各ガラス成形型１０２Ａ、１０２Ｂのそれぞれに設けられた絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ）の形状を対称な形状にすることが望ましい。
また、分岐流路（１０６ａＡ、１０６ａＢ）は同じ形状（容積）に形成されている。
＜ガラス成形品の製造＞
　第１実施形態のガラス塊の成形装置１を用いて成形されたガラス塊（ガラスゴブ）は、プレス成形型内に導入されてプレス成形型と共に加熱・軟化され、軟化した状態でプレス成形され、プレス成形型内で加圧された状態で冷却された後、プレス成形型より取り出される。これにより、ガラス成形品（例えばレンズブランクス）が得られる。このようにして製造されたレンズブランクスには、各種研削・研磨加工が施されて、ガラス光学素子（球面レンズ）が得られる。
＜第１実施形態の変形例１＞
　第１実施形態では、ガラス成形型１０２への熔融ガラスのキャスト方法として、降下切断法を用いたが、第１の変形例では、滴下切断法を用いる。滴下切断法とは、具体的に、例えば、後述の図４（ａ）を用いて説明すると、流出ノズルより熔融ガラスを流下させ、流下した熔融ガラスを熔融ガラス自身の自重及び表面張力で自然に滴下させ、熔融ガラスが滴下するタイミングに同期してターンテーブル１０６Ｚを回転させる制御法を用いて、滴下した熔融ガラスを、成形型１０２Ｚに設けられたテーパ部に一度当ててから成形型１０２Ｚに、供給する方法を示す。
　図４は、第１実施形態の変形例１のガラス塊の成形装置１Ｚの構成を示す図である。図４（ａ）は、上面図であり、図４（ｂ）は、図４（ａ）のＣ－Ｃ断面を示す図である。図４においては、説明の便宜上、ガラス塊の成形装置１Ｚの構成要素のうちガラス成形型１０２Ｚとターンテーブル１０６Ｚのみ示す。なお、第１実施形態の変形例１以降の各実施形態において、図１～図３に示すガラス塊の成形装置１と同一の又は同様の構成には同一の又は同様の符号を付して説明を簡略又は省略する。また、第１実施形態の変形例１以降の各実施形態において成形されたガラス塊は、第１実施形態と同様にプレス成形型に導入され、リヒートプレス成形されることでレンズブランクスとして成形される。
　図４に示されるように、ガラス成形型１０２Ｚは、第１実施形態のガラス成形型１０２と異なり、単一のガラス成形型を備えている。また、ターンテーブル１０６Ｚは、複数個のガラス成形型１０２Ｚが回転中心周りに等間隔で組み込まれたテーブル天板体１０６１と、天板体１０６１全体を下方より支えるテーブル基台１０６２とを備えている。テーブル基台１０６２の中心軸体には中空部（ガス流路として使用されるため、符号は１０６ａ）が形成されており、中空部上端はテーブル基台１０６２の上面中央で開口している。また、テーブル基台１０６２の中央には、円形をなす凹部（ガス流路として使用されるため、符号は１０６ａ）が形成されており、天板体１０６１の下面との間でガス流路１０６ａを規定している。テーブル基台１０６２の円形凹部の外縁からは、各ガラス成形型１０２Ｚとガス流路１０６ａとを接続する複数本の溝が放射状に延びて形成されており、天板体１０６１の下面との間で分岐流路１０６ａＺを規定している。
　各分岐流路１０６ａＺ中には、絞り部１１８Ｚ（断面積Ｓ）が形成されている。絞り部１１８Ｚは、分岐流路１０６ａＺの断面積をガラス成形型１０２Ｚの孔面積和Ｗ（Ｗ１＋Ｗ２＋…＋Ｗｎ）よりも小さくなるように絞っている。そのため、第１実施形態の変形例１においても、各ガラス成形型１０２Ｚに対するキャスト状態に起因する各ガラス成形型１０２Ｚへのガス流量の変動が抑えられる。従って、ガラス成形型１０２Ｚにおいて、熔融ガラスは、成形型１０２Ｚと接触すること無く又は接触した場合であってもガス圧によって瞬時に離型して、成形型１０２Ｚ内で安定した浮上状態を得ることができる。また、第１実施形態の変形例１では、ガス供給部のガスを各ガラス成形型に供給するための流路を規定する構成が外観に現れず、ターンテーブル１０６Ｚ内に形成されている。そのため、装置の高さ寸法が抑えられる。
＜第１実施形態の変形例２＞
　図５は、第１実施形態の変形例２のガラス塊の成形装置のガラス成形型１０２Ｚ周りの構成を示す断面図である。本変形例２の各分岐流路１０６ａＹは、ターンテーブル１０６Ｚの中心側から周辺側に向かって水平方向に放射状に延びた後、垂直方向に屈曲し、図５に示されるように、ガラス成形型１０２Ｚのバッファ１０６ｂＺと連通している。分岐流路１０６ａＹの基端には絞り部１１８Ｙが形成されている。絞り部１１８Ｙ（断面積Ｓ）は、分岐流路１０６ａＹの断面積をガラス成形型１０２Ｚの孔面積和Ｗ（Ｗ１＋Ｗ２＋…＋Ｗｎ）よりも小さくなるように絞っている。そのため、本変形例２においても、各ガラス成形型１０２Ｚに対するキャスト状態に起因する各ガラス成形型１０２Ｚへのガス流量の変動が抑えられる。従って、ガラス成形型１０２Ｚにおいて、熔融ガラスは、ガラス成形型１０２と接触すること無く又は接触した場合であってもガス圧によって瞬時に成形型１０２Ｚから離型し、成形型１０２Ｚ上で安定した浮上状態を得ることができる。
＜第２実施形態＞
　図６は、第２実施形態のガラス塊の成形装置１Ｘの構成を示す側面図である。本実施形態においては、第１実施形態と同様に、各ガラス成形型１０２Ｚへのガス供給流路を規定する構成（ガス配管１１６Ｘ）をターンテーブル１０６の下面側に設置した。本実施形態は、ターンテーブル１０６内に絞り部１１８を設けた第１実施形態と異なり、ガス配管１１６Ｘの途中に絞り部１１８Ｘを形成している。絞り部１１８Ｘは、ガス配管１１６Ｘ内の分岐流路１０６ａＸの断面積Ｓをガラス成形型１０２Ｚの孔面積和Ｗ（Ｗ１＋Ｗ２＋…＋Ｗｎ）よりも小さくなるように絞っている。そのため、本実施形態においても、各ガラス成形型１０２Ｚに対するキャスト状態に起因する各ガラス成形型１０２Ｚへのガス流量の変動が抑えられる。従って、ガラス成形型１０２Ｚにおいて、熔融ガラスは、ガラス成形型１０２と接触すること無く又は接触した場合であってもガス圧によって瞬時にガラス成形型１０２の成形面から離型し、成形面上で安定した浮上状態を得ることができる。
＜実施例＞
　次に、第１実施形態のガラス塊の成形装置１を用いて行われるガラス塊の具体的製造実施例とその比較例を説明する。表１は、各実施例１～８におけるガラス塊の製造条件を示す。また、図７に、表１に示される製造条件の説明補助図を示す。表１中、「ガラス直径」は、成形が予定されるガラス塊の直径Ｘ（単位：ｍｍ）を示し、「金型径」は、中心線間距離ｄ（単位：ｍｍ）を示す（図７参照）。中心線間距離ｄは、具体的には、ガラス成形型に形成された全ての貫通孔１０２Ｈのうち成形面１０２Ａａ、１０２Ｂａ、の中心を挟んで最外周位置にある一対の貫通孔１０２Ｈの中心線間距離、と定義される。「流出温度」（単位：℃）、「重量」（単位：ｍｇ）は夫々、流出ノズル１０４ａより流下する熔融ガラスの温度、重量を示す。「ＤＰＭ」（単位：個／ｍｉｎ）は、１分間当たりのガラス塊の生産個数を示す。「浮上ガス流量」（単位：ｍｌ／ｍｉｎ）は、各ガラス成形型内の全ての貫通孔１０２Ｈより噴出されるガスの、１分間当たりの流量を示す。「真球度」（単位：％）は、成形されたガラス塊の（短径／長径）×１００で求まる値である。なお、各実施例の絞り部には、矩形や円形など、種々の形状が想定される。
　
　表２は、実施例１、３、４の結果を示す。表２中、「歩留り」（単位：％）は、以下の（１）～（３）のガラス塊を成形不良品としたときの値である。
（１）ガラス成形型の成形面との接触によって表面にシワが発生したガラス塊
（２）ガラス成形型の成形面との接触によって変形して真球度が９０％以下となったガラス塊
（３）ガラス成形型の成形面との接触によって局所的に急冷されてカン割れしたガラス塊
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
 　
　表２に示されるように、実施例１、３、４は、絞り部の面積Ｓが孔面積和Ｗ（Ｗ１＋Ｗ２＋…＋Ｗｎ）よりも小さいため、熔融ガラスが成形面１０２Ａａ、１０２Ｂａ上で安定した浮上状態で成形される。そのため、実施例１、３、４では、ガラス塊の歩留りが高いことが確認された。
上述の説明において、本発明の実施形態に係るガラス塊の成形装置を用いてガラス塊を製造する場合に、熔融ガラスをガラス成形型に供給したときにおいても「熔融ガラスを安定して浮上させるために必要なガス流量を確保することができる」として説明を行ったが、これは、上記実施例の結果から推測したものである。つまり、上記表２に示されるように、本発明の実施形態に係るガラス塊の成形装置を用いてガラス塊を成形した場合に非常に高い歩留りを得られたことから、ガラス塊の成形時においては、各ガラス成形型に設けられた貫通孔から熔融ガラスを安定して浮上させるために必要なガス流量を確保できていると確信する。なお、熔融ガラスをガラス成形型に供給したときに、ガス流量は変動しないものとして説明を行ったが、熔融ガラスを浮上させるために必要なガス流量を確保できる範囲（成形不良にならない範囲）であればガス流量は変動していてもよい。
　以上が本発明の実施形態の説明である。本発明は、上記の構成に限定されるものではなく、本発明の技術的思想の範囲において様々な変形が可能である。例えば、本発明はこれに限定されるものではなく、ガラス塊としてガラス素球を成形することもできる。そして、成形したガラス素球の表面を、バレル研磨等の各種公知の研磨方法により粗面化し、リヒートプレス成形によりガラス成形品を成形することができる。また、成形したガラス素球の表面を、スムージング加工・ＣＧ（カーブジェネレーター）加工等の各種公知の粗研磨・精研磨加工を施すことによりガラス球（精密ガラス球）を製造し、製造したガラス球（精密ガラス球）に対して精密プレス成形を施すことにより、非球面レンズなどの光学素子を加工することもできる。
　最後に、本発明の実施形態を、図等を用いて総括する。
　本発明の実施形態にかかるガラス塊の成形装置（１）は、図１～図７に示されているように、複数の貫通孔（１０２Ｈ）からなる貫通孔群（１０２Ｈ）が形成された成形面（１０２Ａａ、１０２Ｂａ）を有するガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）を複数備えており、所定のガス供給部から送出されガス流路（１０６ａ）を介して各ガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）の貫通孔群（１０２Ｈ）から噴出されるガスの圧力により、各ガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）にて、成形面（１０２Ａａ、１０２Ｂａ）に供給される熔融ガラスを受けながら所定の形状のガラス塊に成形する。ガス流路（１０６ａ）は、ガス供給部と接続される供給流路が複数の成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）の各々に向けて分岐され、分岐後の各分岐流路（１０６ａＡ、１０６ａＢ、１０６ａＹ）が、対応するガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）に接続されることによって貫通孔群（１０２Ｈ）と連通し、各分岐流路（１０６ａＡ、１０６ａＢ、１０６ａＹ）中に、分岐流路（１０６ａＡ、１０６ａＢ、１０６ａＹ）を絞る絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ、１１８Ｘ、１１８Ｙ）が備えられており、絞り部（１１８Ａ、１１８Ｂ、１１８Ｘ、１１８Ｙ）によって絞られた分岐流路の断面積（Ｓ１、Ｓ）が、貫通孔群（１０２Ｈ）を軸線方向と直交する方向に切断したときの切断面に現れる、複数の貫通孔（１０２Ｈ）の各々の断面積の和Ｗ（Ｗ１＋Ｗ２＋…＋Ｗｎ）よりも小さい。
　また、好ましくは、図１～７に示されているように、本発明の実施形態にかかるガラス塊の成形装置（１）は、複数のガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）を円周方向に並べて配置されたテーブル（１０６、１０６Ｚ）と、テーブル（１０６、１０６Ｚ）を回転させることにより、複数のガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）の各々を熔融ガラスのキャスト位置、取出位置に順次かつ循環的に移送するテーブル回転手段（１０８）と、を備えている。
　また、更に好ましくは、図１～５に示されているように、テーブル（１０６、１０６Ｚ）の内部に、各ガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）と接続される分岐流路（１０６ａＡ，１０６ａＢ、１０６ａＹ、１０６ａＺ）が形成されている。
　また、更に好ましくは、図１～７に示されているように、複数のガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）が、テーブル（１０６、１０６Ｚ）の上面に形成されている。
　また、更に好ましくは、図６、７に示されているように、分岐流路（１０６Ｘ）は、供給流路（１０６ａ）と各ガラス成形型（１０２）とを接続する配管（１１６Ｘ）を含み、絞り部（１１８Ｘ）は、配管内に形成されている。
　本発明のガラス塊の製造方法は、図１～７に示されているように複数のガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）の各々に対して順に熔融ガラスを供給する工程と、供給された熔融ガラスを所定の形状のガラス塊に成形する工程と、所定の形状に成形されたガラス塊をガラス成形型より取り出す工程とを含む。
　また、好ましくは、本発明のガラス塊の製造方法は、図１～７に示されているように、複数のガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）の各々に対して順に熔融ガラスを供給する工程と、供給された熔融ガラスをガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）の成形面（１０２Ａａ、１０２Ｂａ）にて受けながら所定の形状のガラス塊に成形する工程と、所定の形状に成形されたガラス塊をガラス成形型（１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ）より取り出す工程とを含む。
　本発明のガラス成形品の製造方法は、図１～７に示されているように、本発明のガラス塊の製造方法を用いて製造されたガラス塊を所定のプレス成形型に導入する工程と、所定のプレス成形型に導入されたガラス塊を軟化した状態でプレス成形する工程と、プレス成形されたガラス成形品をプレス成形型より取り出す工程とを含む。
　本発明の光学素子の製造方法は、図１～７に示されているように、本発明のガラス塊の製造方法を用いて製造されたガラス塊の表面に研磨加工を施すことによりガラス球を製造する工程と、ガラス球を所定のプレス成形型に導入する工程と、プレス成形型に導入されたガラス球を加熱し、軟化した状態の前記ガラス球を精密プレス成形する工程とを含む。
　今回開示された実施の形態は全ての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内の全ての変更が含まれることが意図される。
１　ガラス塊の成形装置
１０２、１０２Ａ、１０２Ｂ、１０２Ｚ　ガラス成形型
１０２Ａａ、１０２Ｂａ　成形面
１０２Ｈ　貫通孔
１０４　熔融ガラス供給部
１０４ａ　流出ノズル
１０６、１０６Ｚ　ターンテーブル
１０６ａ　ガス流路
１０６ａＡ、１０６ａＢ、１０６ａＹ　分岐流路
１０６ｂＡ、１０６ｂＢ　バッファ
１０８　ダイレクトドライブモータ
１１０、１１０ａ、１１０ｂ　加熱炉
１１２　取出手段
１１４　ガラス塊回収部
１１６　ガス配管
１１８Ａ、１１８Ｂ、１１８Ｘ、１１８Ｙ　絞り部
１１８Ａａ、１１８Ｂａ　絞り部。

Claims (9)

  1. 　複数の貫通孔からなる貫通孔群が形成された成形面を有するガラス成形型を複数備えており、所定のガス供給部から送出されガス流路を介して各ガラス成形型の前記貫通孔群から噴出されるガスの圧力により、前記各ガラス成形型にて、前記成形面に供給される熔融ガラスを受けながら所定の形状のガラス塊に成形するガラス塊の成形装置において、
    　前記ガス流路は、
    　　前記ガス供給部と接続される供給流路が前記複数の成形型の各々に向けて分岐され、
    　　分岐後の各分岐流路が、対応するガラス成形型に接続されることによって前記貫通孔群と連通し、
    　　各前記分岐流路中に、前記分岐流路を絞る絞り部が備えられており、
    　　前記絞り部によって絞られた分岐流路の断面積が、前記貫通孔群を軸線方向と直交する方向に切断したときの切断面に現れる、前記複数の貫通孔の各々の断面積の和よりも小さい、ガラス塊の成形装置。
  2. 　前記複数のガラス成形型を円周方向に並べて配置されたテーブルと、
    　前記テーブルを回転させることにより、前記複数のガラス成形型の各々を前記熔融ガラスのキャスト位置、取出位置に順次かつ循環的に移送するテーブル回転手段と、
    を備える、請求の範囲第１項に記載のガラス塊の成形装置。
  3. 　前記テーブルの内部に、前記各ガラス成形型と接続される分岐流路が形成されている、請求の範囲第２項に記載のガラス塊の成形装置。
  4. 　前記複数のガラス成形型は、前記テーブルの上面に形成されている、請求の範囲第２項又は請求の範囲第３項に記載のガラス塊の成形装置。
  5. 　前記分岐流路は、前記供給流路と前記各ガラス成形型とを接続する配管を含み、
    　前記絞り部は、前記配管内に形成されている、請求の範囲第１項又は請求の範囲第２項に記載のガラス塊の成形装置。
  6. 　請求の範囲第１項から請求の範囲第５項の何れか一項に記載のガラス塊の成形装置を用いて所定の形状のガラス塊を成形するガラス塊の製造方法であって、
    　前記複数のガラス成形型の各々に対して順に熔融ガラスを供給する工程と、
    　前記供給された熔融ガラスを所定の形状のガラス塊に成形する工程と、
    　前記所定の形状に成形されたガラス塊を前記ガラス成形型より取り出す工程と、
    を含む、ガラス塊の製造方法。
  7. 　請求の範囲第１項から請求の範囲第６項の何れか一項に記載のガラス塊の成形装置を用いて所定の形状のガラス塊を成形するガラス塊の製造方法であって、
    　前記複数のガラス成形型の各々に対して順に熔融ガラスを供給する工程と、
    　前記供給された熔融ガラスをガラス成形型の成形面で受けながら所定の形状のガラス塊に成形する工程と、
    　前記所定の形状に成形されたガラス塊を前記ガラス成形型より取り出す工程と、
    を含む、ガラス塊の製造方法。
  8. 　請求の範囲第６項又は請求の範囲第７項に記載のガラス塊の製造方法を用いて製造されたガラス塊を所定のプレス成形型に導入する工程と、
    　前記所定のプレス成形型に導入されたガラス塊を軟化した状態でプレス成形する工程と、
    　前記プレス成形されたガラス成形品を前記プレス成形型より取り出す工程と、
    を含む、ガラス成形品の製造方法。
  9. 　請求の範囲第６項又は請求の範囲第７項に記載のガラス塊の製造方法を用いて製造されたガラス塊の表面に研磨加工を施すことによりガラス球を製造する工程と、
    　前記ガラス球を所定のプレス成形型に導入する工程と、
    　前記プレス成形型に導入された前記ガラス球を加熱し、軟化した状態の前記ガラス球を精密プレス成形する工程と、
    を含む、光学素子の製造方法。
     
     
     
     
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