WO2013053506A1 - Giesswalzverfahren mit kryogener kühlung der giesswalzen - Google Patents

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WO2013053506A1
WO2013053506A1 PCT/EP2012/063451 EP2012063451W WO2013053506A1 WO 2013053506 A1 WO2013053506 A1 WO 2013053506A1 EP 2012063451 W EP2012063451 W EP 2012063451W WO 2013053506 A1 WO2013053506 A1 WO 2013053506A1
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casting
roll
coolant
casting roll
cooling medium
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PCT/EP2012/063451
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Johannes Dagner
Thomas Matschullat
Günther Winter
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Siemens Aktiengesellschaft
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
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    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/068—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces
    • B22D11/0682—Accessories therefor for cooling the cast product during its passage through the mould surfaces by cooling the casting wheel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould

Definitions

  • the present invention relates to a cast roll rolling method
  • a liquid cooling medium is applied to the surface of the first casting roll via a first cooling device by means of a number of first coolant application devices
  • cooling medium is supplied to the first coolant application devices via first coolant lines
  • cooling medium is inert with respect to the molten metal, has a standard boiling point below normal at atmospheric pressure of less than 20 ° C, in particular below -20 ° C, and has an operating temperature which is at an operating boiling point or lower where ⁇ is related at the operating boiling point to an operating pressure with which the cooling medium is applied.
  • JP 58 097 467 A referenced In the casting of metals close to the final dimensions with a horizontal or vertical one or two-roll casting machine or a strip casting plant with casting thicknesses of less than 15 mm, the shaping of the metal strand following casting is only possible to a limited extent in influencing the profile and flatness of the final product. For this
  • the cast metal strand already in the casting process a suitable thickness profile or a suitable memorize the thickness of the contours and to avoid a thickness wedge as much as possible.
  • the contour of the casting roll in the casting gap is influenced by the thermal expansion and thus in turn by the local heat flow.
  • the heat flow across the casting roll surface is determined, on the one hand, by the heat transfer coefficient from the melt to the casting roll and, to an even greater extent, by the heat transfer coefficient from the solidified strand shell to the casting roll. Furthermore, the temperature difference between casting roll and strand shell or molten bath is crucial for the heat flow.
  • the temperature of the casting roll is übli ⁇ chy in the prior art by an internal cooling - optionally supplemented by an external cooling - set.
  • the contact time is determined by the Ro ⁇ tations economically the casting roll, the G confusewalzengeometrie and the meniscus. In a quiet Schmelzbadoberflä ⁇ che the contact time is to a first approximation constant across the width of the cast strand.
  • the heat flow remains as a possible manipulated variable in order to influence the strand shell thickness and the roll geometry over the strand width . It is already known to vary the heat flow over the strand width characterized in that the heat transfer coefficient Zvi ⁇ rule is affected the liquid metal or the strand shell and the casting roll.
  • the addition of a gas with high thermal conductivity can be carried out in segments.
  • gas mixtures can be used such as argon or nitrogen, yaw ⁇ chemically rea of the components with the band shell.
  • the addition device for the corresponding gas in the local vicinity of the triple point of the melt, roll and the gas space must be arranged to ge ⁇ aims to be able to bring forming strip skin and the casting ⁇ roller between which the gas.
  • the space is very limited due to the arrangement of tundishes, melt distributors and sensors. This makes the construction and integration complex, in some cases even impossible.
  • the object of the present invention is to provide a G manuwalzclar by means of which a reliable and reliable cooling of the first casting roll can be achieved in a simple and efficient manner.
  • the object is achieved by a casting rolling process with the features of claim 1.
  • the mold region at a second side of a second about a second horizontal axis of rotation ro ⁇ animal second casting roll forming is limited.
  • the first and the second casting roll form a casting gap between them.
  • the metal strand is discharged downwards out of the mold area.
  • an angle of the casting gap of Kokillen Kunststoffs to a Trobringort on which the liquid cooling medium is applied to the surface of the first casting roll ⁇ preferably between 60 ° and 180 °, in particular between 90 ° and 180 °.
  • the first coolant application devices below the first casting roll are angeord ⁇ net in a region extending in the horizontal direction over the diameter of the first casting roll and seen in the vertical ⁇ direction below the lowest point of the first Casting roller is located.
  • the first coolant lines are covered with a thermal insulation. This also achieves thermal protection from the ambient temperature. This protection is all the more important, the lower the boiling point of the cooling medium and the longer it takes the transport of the cooling medium from a reservoir to the firstdeffenetzbring Anlagenen.
  • gas separators are arranged in the first coolant lines.
  • the cooling medium in the refrigerant lines in the area of the gas separator to the cooling agent applying means - especially in the gas separators downstream valves - is entirely in liquid form and does not form gas bubbles.
  • controllable valves are also arranged in the first coolant lines.
  • the valves are preferably designed as switching valves. With this configuration, a defined coolant flow is adjustable in a particularly simple manner.
  • the first coolant application devices can be distributed over the width of the casting roll.
  • the coolant application devices can in particular be activated individually or in groups.
  • the cooling medium may in particular be liquid nitrogen, a liquid noble gas - in particular argon - or an organic refrigerant.
  • a casting rolling device has a mold area 1.
  • the mold region 1 is bounded on one side by a first casting roll 2.
  • the first casting roll 2 ro ⁇ advantage in the operation of G manwalzvorraum about a first Rota ⁇ tion axis 3.
  • the rotation axis 3' to the first axis of rotation 3 of the first casting roll 2 is parallel.
  • the second casting roll 2 ' rotates in the opposite direction to the first operation ⁇ casting roll. 2
  • a molten metal 4 is poured.
  • the molten metal 4 solidifies at the edges - in particular on the lateral surfaces of the casting rolls 2, 2 '.
  • the casting rolls 2, 2 ' rotate from above into the mold region 1.
  • the mass produced by solidification of the molten metal 4 is tallstrang 4 'discharged from the mold area 1.
  • the metal can be determined as needed. For example, it may be steel, aluminum, copper, brass, magnesium, etc.
  • the casting rolls 2, 2 'must be cooled. The cooling is often effected by coolant lines which run in the interior of the casting rolls 2, 2 '(internal cooling). The coolant used for this internal cooling is usually water.
  • the nere in ⁇ cooling is not shown in the present invention, of secondary importance, and therefore in FIG.
  • the Gellowalzvorraum possibly for each casting roll 2, 2 '- ei ⁇ ne cooling device 5, 5'.
  • the cooling devices 5, 5 'e ach have a number of coolant application devices 6, 6' (in each case at least one).
  • the liquid cooling medium 7 is applied from the outside to the surface of the respective casting roll 2, 2'.
  • Thedeffenaufbring spuren 6, 6 ' may be formed as needed.
  • they may be formed as conventional spray nozzles ⁇ , for example, as flat-jet nozzles, as a conical nozzle or a spot nozzles.
  • the cooling medium 7 is supplied to the coolant application devices 6, 6 'via corresponding coolant lines 8, 8' from a reservoir 7 "(see also FIG. 2) .
  • a pump 1 ' can be present, but is not absolutely necessary.
  • the cooling medium 7 is located in the coolant lines 8, 8 'and / or in the reservoir 7 "under an operating pressure p.
  • the operating pressure p may be equal to the air pressure Alternatively, the operating pressure p may be greater than the air pressure, for example up to 50 bar. He usually lies between 10 bar and 30 bar.
  • the cooling medium 7 is chosen such that it has the following properties:
  • Boiling point of the cooling medium is 7 or less. Loading ⁇ drive boiling point is related to the operating pressure p, at which the cooling medium 7 is.
  • suitable cooling media 7 are liquid nitrogen, a liquid noble gas (for example argon) and organic refrigerants. Also mixtures of such substances can be used.
  • nitrogen has a standard boiling point of -195.8 ° C.
  • the operating temperature may be -190 ° C at an operating pressure p of about 20 bar.
  • Argon has a standard boiling point of -185.8 ° C. Its operating temperature may be, for example, at -180 ° C, at an operating pressure p of about 20 bar.
  • Suitable organic refrigerants are, in particular, fluorinated hydrocarbons.
  • a typical example is the refrigerant R134a (1, 1, 1, 2-tetrafluoroethane).
  • This Käl ⁇ agent has a standard boiling point of -26 ° C.
  • Be ⁇ ne operating temperature is preferably below -30 ° C, but above -100 ° C, preferably above -80 ° C.
  • the first rotation ⁇ axis 3 is oriented horizontally.
  • the second rotation axis 3 ' is located generally at the same height as the ers ⁇ te rotation axis 3, so that the two axes of rotation 3, 3' in a common horizontal plane.
  • Level is the smallest distance between the two casting rolls ⁇ zen 2, 2 'from each other (pouring gap 9).
  • the metal strand 4 ' is as shown in FIG 2 further down from the mold area 1 discharged.
  • the Auf ⁇ bring location is the one place where the cooling medium 7 is applied to the surface of the first casting roll 2.
  • a win ⁇ angle which is based on the first axis of rotation 3, starting from the casting gap 9, measured in the direction of rotation of the first casting roll 2 and extends to the application, for example, zwislchen 60 ° and 240 °. In the re ⁇ gel, the angle is between 90 ° and 180 °.
  • the cooling agent applying means 6 for the first casting roll 2 can besides or - 2, and preferably according to the invention as shown in FIG - be angeord ⁇ net under the first casting roll. 2
  • the area "under" the first casting roll 2 extends horizontally over the entire diameter of the first casting roll 2.
  • the coolant applying means 6 for the first casting roll 2 are at least 25% of the diameter of the first casting roll 2 from the vertically extending metal strand 4 ' spaced.
  • the coolant application devices 6 can be arranged in a region of the casting rolling device that is not otherwise installed and adjusted. It is therefore possible, as shown in FIG 2 between the metal strand 4 'and thehariffenetzbring Skring Roaden 6 for the first casting roll 2, a shield device 10 - for example, a shield plate - to order.
  • the shield device 10 By means of the shield device 10, on the one hand, the metal strand 4 'can be shielded against evaporating, but still relatively cold, cooling medium 7, which could otherwise reach the hot metal strand 4.
  • the screen device 10 may in turn be cooled, for example by means of an internal water cooling.
  • FIG 3 shows some further possible embodiments of the present invention.
  • the embodiments can be implemented independently of each other.
  • FIG. 3 shows that the coolant lines 8 are encased with a thermal insulation 11. This prevents - even with relatively long coolant lines 8 - prevents the heat input from the outside, the coolant located in the coolant lines 8 7 heated too much.
  • FIG 3 shows that in the coolant lines 8 gas separator 12 are arranged (or at least one Gasab ⁇ separator is disposed).
  • the gas separator 12 are preferential as ⁇ shortly before valves 13 are arranged, which are arranged in the coolant ⁇ lines.
  • the valves 13 may be formed as proportional valves.
  • the valves are, however, 13 is formed as Wegven ⁇ tile, the (entirely) are closed so opened or depending on the switching state of either (completely), see FIG 4.
  • the valves 13 are preferably controlled by a control inputs direction 14, even in the ongoing operation of the casting rolling device.
  • the applied in time average to the first casting roll 2 amount of cooling medium 7 can be adjusted, for example, characterized in that - similar to a pulse width modulation - the valves namely be 13 driven with a fixed clock cycle ⁇ time T, but an opening portion T is So 4 shows in the left panel, for example, a drive state of within the clock cycle time T depending ⁇ "set.
  • FIG. 4 shows in the right-hand part a triggering state of the valves 13, in which a relatively large amount of cooling medium 7 is applied to the first casting roll 2.
  • FIG. 3 shows that a distance a of the coolant application devices 6 from the first casting roller 2 can be set. This is indicated in FIG. 3 by a corresponding double arrow A.
  • an orientation of the coolant application devices 6 relative to the first casting roll 2 can be adjustable. This is indicated in FIG. 3 by a corresponding double arrow B.
  • the distance a and / or the orientation of the coolant application devices 6 can also be adjustable by means of the control device 14-preferably also during ongoing operation of the cast rolling device.
  • a plurality of coolant application devices 6 are generally present, which are distributed over the width of the first casting roll 2. Purely by way of example, six such coolant application devices 6 are shown in FIG. The number can be larger or smaller as needed.
  • Coolant applicators 6 only a single valve 13 required.
  • the coolant application devices 6 are individually controllable - see in FIG. 5 the two left and the two right coolant application devices 6.
  • a plurality of coolant application devices 6 -see in FIG. 5 the two middle coolant application devices 6- can be combined to form a group which is always controlled as a group in a uniform manner (but independently of other groups).
  • each group of Coolant ⁇ accommodating means 6 are each a common valve 13 before ⁇ hands.
  • the cooling according to the invention of the first casting roll 2 can be regulated to ⁇ special.
  • the casting roll ⁇ device at least one sensor 15.
  • an actual characteristic of the first casting roll 2 can be detected.
  • suitable IGBen are the temperature (possibly as a function of the location seen in the width direction) and the crown of the first casting roll 2.
  • suitable actual properties of the metal strip 4 'are in particular profile data of the metal strip 4' along the width of Me ⁇ tallstrangs 4 seen '.
  • the detected altitude is supplied to the control device 14.
  • the control device 14 automatically determines a control state of the cooling device 5 (for example a control pattern for the valves 13, for the orientation of the coolant attachment devices 6 and / or the distances a of the coolant application devices 6) as a function of the armature being supplied and a corresponding target property the cooling device 5 accordingly.
  • the second casting roll 2 'and its cooling can be configured in an analogous manner.
  • the present invention has many advantages. Insbeson ⁇ particular, a high due to the large temperature difference between the cooling medium and 7 (of heated) casting roll 2, 2 'and the phases senübergangs upon evaporation of the cooling medium 7
  • Cooling capacity can be achieved. Due to the fact that the cooling medium 7 is inert, it may further be used to form an inert atmosphere within the casting roll apparatus. Due to the fact that the cooling medium 1 'completely evaporates before the casting rolls 2, 2' again come into contact with the hot molten metal 4, no stripping, suction or other removal devices for the cooling medium 7 are required.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)

Abstract

In einen Kokillenbereich (1), der an mindestens einer Seite von einer um eine erste Rotationsachse (3) rotierenden ersten Gießwalze (2) begrenzt ist, wird eine Metallschmelze (4) gegossen. Aus dem Kokillenbereich (1) wird ein durch Erstarren der Metallschmelze (4) erzeugter Metallstrang (4') abgeführt. Über eine erste Kühleinrichtung (5) wird mittels einer Anzahl an ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) ein flüssiges Kühlmedium (7) auf die Oberfläche der ersten Gießwalze (2) aufgebracht. Das Kühlmittel (7) wird den ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) über erste Kühlmittelleitungen (8) zugeführt. Es ist bezüglich der Metallschmelze (4) inert, weist einen auf normalen Luftdruck bezogenen Standard-Siedepunkt unterhalb von 20 °C - insbesondere unterhalb von -20 °C - auf und weist eine Betriebstemperatur auf, die bei einem Betriebs-Siedepunkt oder darunter liegt. Der Betriebs-Siedepunkt ist auf einen Betriebsdruck (p) bezogen, mit dem das Kühlmedium (7) beaufschlagt ist. Mittels mindestens eines Sensors (15) wird eine Isteigenschaft der ersten Gießwalze (2) oder eine Isteigenschaft des Metallstrangs (4') erfasst. Die Isteigenschaft wird einer Steuereinrichtung (14) der ersten Kühleinrichtung (5) zugeführt. Die Steuereinrichtung (14) ermittelt in Abhängigkeit von der ihr zugeführten Isteigenschaft und einer korrespondierenden Solleigenschaft selbsttätig einen Ansteuerzustand der ersten Kühleinrichtung (5) und steuert die erste Kühleinrichtung (5) entsprechend an.

Description

Beschreibung
Gießwalzverfahren mit kryogener Kühlung der Gießwalzen Die vorliegende Erfindung betrifft ein Gießwalzverfahren,
- wobei in einen Kokillenbereich, der an mindestens einer
Seite von einer um eine horizontale erste Rotationsachse rotierenden ersten Gießwalze begrenzt ist, eine Metall¬ schmelze gegossen wird und aus dem Kokillenbereich ein durch Erstarren der Metallschmelze erzeugter Metallstrang abgeführt wird,
- wobei über eine erste Kühleinrichtung mittels einer Anzahl an ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen ein flüssiges Kühlmedium auf die Oberfläche der ersten Gießwalze aufge- bracht wird,
- wobei das Kühlmedium den ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen über erste Kühlmittelleitungen zugeführt wird,
- wobei das Kühlmedium bezüglich der Metallschmelze inert ist, einen auf normalen Luftdruck bezogenen Standard-Siede- punkt unterhalb von 20 °C aufweist - insbesondere unterhalb von -20 °C aufweist - und eine Betriebstemperatur aufweist, die bei einem Betriebs-Siedepunkt oder darunter liegt, wo¬ bei der Betriebs-Siedepunkt auf einen Betriebsdruck bezogen ist, mit dem das Kühlmedium beaufschlagt ist.
Derartige Gießwalzverfahren und die zugehörigen Vorrichtungen sind allgemein bekannt. Rein beispielhaft wird auf die
JP 58 097 467 A verwiesen. Beim endabmessungsnahen Gießen von Metallen mit einer horizontalen oder vertikalen Ein- oder Zweiwalzengießmaschine oder einer Bandgießanlage mit Gießdicken unter 15 mm ist bei der an das Gießen anschließenden Verformung des Metallstranges die Beeinflussung von Profil und Planheit des Endproduk- tes nur noch in eingeschränktem Umfang möglich. Aus diesem
Grund ist es von Vorteil, dem gegossenen Metallstrang bereits im Gießprozess ein geeignetes Dickenprofil bzw. eine geeigne- te Dickenkontur einzuprägen und hierbei unter anderem einen Dickenkeil möglichst zu vermeiden.
Für die Beeinflussung des gegossenen Profils bei Zweirollen- bandgießmaschinen wird unter anderem die bekannte Tatsache ausgenutzt, dass die gegossene Banddicke wesentlich vom Wär¬ mestrom über die Gießwalzenoberfläche und die Kontaktzeit ab¬ hängt. Beide Faktoren bestimmen zusammen, wie dick sich an der betreffenden Stelle die Bandschale ausbilden kann. Über die Variation dieser Größen über die Gießwalzenbreite kann damit in erheblichem Umfang das Dickenprofil des gegossenen Metallstranges beeinflusst werden.
Einen weiteren Einfluss auf das Dickenprofil des Bandes haben die Kontur der Gießwalze und die Anstellung (Position
und/oder Anpressdruck) der Gießwalzen selbst. Die Kontur der Gießwalze im Gießspalt wird durch die thermische Ausdehnung und damit wiederum vom lokalen Wärmefluss beeinflusst. Der Wärmefluss über die Gießwalzenoberfläche ist zum einen durch den Wärmeübergangskoeffizienten von der Schmelze zur Gießwalze und in noch stärkerem Ausmaß durch den Wärmeübergangskoeffizienten von der erstarrten Strangschale zur Gießwalze bestimmt. Weiterhin ist die Temperaturdifferenz zwi- sehen Gießwalze und Strangschale bzw. Schmelzbad entscheidend für den Wärmefluss.
Die Temperatur der Gießwalze wird im Stand der Technik übli¬ cherweise durch eine Innenkühlung - ggf. ergänzt durch eine Außenkühlung - eingestellt. Die Kontaktzeit ist durch die Ro¬ tationsgeschwindigkeit der Gießwalze, die Gießwalzengeometrie und den Gießspiegel bestimmt. Bei ruhiger Schmelzbadoberflä¬ che ist die Kontaktzeit in erster Näherung konstant über die Breite des gegossenen Stranges. Somit verbleibt nur der Wär- mestrom als mögliche Stellgröße, um die Strangschalendicke und die Walzengeometrie über die Strangbreite zu beeinflus¬ sen . Es ist bereits bekannt, den Wärmestrom über die Strangbreite dadurch zu variieren, dass der Wärmeübergangskoeffizient zwi¬ schen dem flüssigen Metall bzw. der Strangschale und der Gießwalze beeinflusst wird. Beispielsweise kann segmentweise die Zugabe eines Gases mit hoher Wärmeleitfähigkeit erfolgen. Auch können Gasgemische wie Argon oder Stickstoff verwendet werden, von dem Bestandteile mit der Bandschale chemisch rea¬ gieren. In derartigen Fällen muss die Zugabevorrichtung für das entsprechende Gas in örtlicher Nähe des Tripelpunktes von Schmelze, Walze und Gasraum angeordnet sein, um das Gas ge¬ zielt zwischen die sich bildende Strangschale und die Gie߬ walze einbringen zu können. In diesem Bereich der Gießwalzanlage ist der Platz aufgrund der Anordnung von Zwischenpfannen, Schmelzverteilern und Sensoren jedoch sehr limitiert. Dadurch werden die Konstruktion und Integration aufwändig, in manchen Fällen sogar unmöglich.
Es ist weiterhin bekannt, die Temperatur der Gießwalze seg¬ mentiert durch eine zusätzliche, von außen auf die Gießwalze aufgebrachte Kühlflüssigkeit zu beeinflussen. Wenn hierbei Wasser verwendet werden soll, muss jedoch darauf geachtet werden, dass kein Wasser oder Wasserdampf in Kontakt mit der Schmelze kommt. Denn insbesondere kann es - je nach verwende¬ tem Metall - zu Qualitätsproblemen oder sogar zu ernsten Störfällen (beispielsweise der Wasserstoffbildung mit damit einhergehender Explosionsgefahr bei Nichteisenmetallen) kommen. In derartigen Fällen werden daher großvolumige Absaug- und Rückgewinnungseinrichtungen benötigt. Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, ein Gießwalzverfahren zu schaffen, mittels dessen auf einfache und effiziente Weise eine betriebssichere Kühlung der ersten Gießwalze erreicht werden kann. Die Aufgabe wird durch ein Gießwalzverfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Gießwalzverfahrens sind Gegenstand der ab¬ hängigen Ansprüche 2 bis 11. Erfindungsgemäß ist vorgesehen, ein Gießwalzverfahren der eingangs genannten Art dadurch auszugestalten, dass mittels mindestens eines Sensors eine Isteigenschaft der ersten Gieß- walze oder eine Isteigenschaft des Metallstrangs erfasst wird, die Isteigenschaft einer Steuereinrichtung der Kühleinrichtung zugeführt wird und die Steuereinrichtung in Abhängigkeit von der ihr zugeführten Isteigenschaft und einer korrespondierenden Solleigenschaft selbsttätig einen Ansteu- erzustand der ersten Kühleinrichtung ermittelt und die erste Kühleinrichtung entsprechend ansteuert. Durch diese Ausges¬ taltung ist auf einfache Weise eine geschlossene Regelschlei¬ fe realisierbar.
Oftmals ist der Kokillenbereich an einer zweiten Seite von einer zweiten um eine zweite horizontale Rotationsachse ro¬ tierenden zweiten Gießwalze begrenzt. Die zweite Rotations¬ achse verläuft in diesem Fall parallel zur ersten Rotations¬ achse. Die erste und die zweite Gießwalze bilden zwischen sich einen Gießspalt. Der Metallstrang wird nach unten aus dem Kokillenbereich abgeführt. In diesem Fall liegt, bezogen auf die erste Rotationsachse und in Rotationsrichtung der ersten Gießwalze gesehen, ein Winkel von dem Gießspalt des Kokillenbereichs zu einem Aufbringort, an dem das flüssige Kühlmedium auf die Oberfläche der ersten Gießwalze aufge¬ bracht wird, vorzugsweise zwischen 60° und 180°, insbesondere zwischen 90° und 180°.
In einer bevorzugten Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung ist vorgesehen, dass die ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen unterhalb der ersten Gießwalze in einem Bereich angeord¬ net sind, der sich in Horizontalrichtung gesehen über den Durchmesser der ersten Gießwalze erstreckt und in Vertikal¬ richtung gesehen unterhalb des tiefsten Punktes der ersten Gießwalze liegt.
In einer besonders bevorzugten Ausgestaltung der vorliegenden Erfindung werden mittels einer zwischen dem Metallstrang und den Kühlmittelaufbringeinrichtungen angeordneten Schirmeinrichtung der Metallstrang gegen das Kühlmittel und/oder die ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen gegen den Metallstrang thermisch geschirmt.
Vorzugsweise sind die ersten Kühlmittelleitungen mit einer Thermoisolierung ummantelt. Dadurch wird auch ein thermischer Schutz vor der Umgebungstemperatur erreicht. Dieser Schutz ist umso wichtiger, je tiefer der Siedepunkt des Kühlmediums liegt und je länger der Transport des Kühlmediums von einem Vorratsbehälter bis zu den ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen dauert.
Vorzugsweise sind in den ersten Kühlmittelleitungen Gasab- scheider angeordnet. Dadurch ist es möglich, zu gewährleis¬ ten, dass das Kühlmedium in den Kühlmittelleitungen im Bereich von den Gasabscheidern zu den Kühlmittelaufbringeinrichtungen - insbesondere in den Gasabscheidern nachgeordneten Ventilen - vollständig in flüssiger Form vorliegt und keine Gasblasen bildet.
Vorzugsweise sind in den ersten Kühlmittelleitungen weiterhin steuerbare Ventile angeordnet. Die Ventile sind vorzugsweise als Schaltventile ausgebildet. Durch diese Ausgestaltung ist ein definierter Kühlmittelstrom auf besonders einfache Weise einstellbar .
Es ist möglich, dass die ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen über die Breite der Gießwalze gesehen verteilt angeordnet sind. In diesem Fall können die Kühlmittelaufbringeinrichtungen insbesondere einzeln oder gruppenweise angesteuert wer¬ den. Durch diese Ausgestaltung ist insbesondere auf einfache Weise ein Einstellen eines definierten Gießprofils möglich. Es ist möglich, dass ein Abstand der ersten Kühlmittelauf¬ bringeinrichtungen von der ersten Gießwalze und/oder eine Orientierung der ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen relativ zur ersten Gießwalze eingestellt wird. Auch durch diese Vorgehensweise kann die Kühlleistung eingestellt werden. Ins¬ besondere ist es möglich, dass der Abstand und/oder die Ori¬ entierung der Kühlmittelaufbringeinrichtungen mittels einer Steuereinrichtung im laufenden Betrieb der Gießwalzvorrich- tung eingestellt werden.
Das Kühlmedium kann insbesondere flüssiger Stickstoff, ein flüssiges Edelgas - insbesondere Argon - oder ein organisches Kältemittel sein.
Die oben beschriebenen Eigenschaften, Merkmale und Vorteile dieser Erfindung sowie die Art und Weise, wie diese erreicht werden, werden klarer und deutlicher verständlich im Zusammenhang mit der folgenden Beschreibung der Ausführungsbei- spiele, die in Verbindung mit den Zeichnungen näher erläutert werden. Hierbei zeigen in schematischer Darstellung:
FIG 1 eine Gießwalzvorrichtung,
FIG 2 einen Teil der Gießwalzvorrichtung von FIG 1,
FIG 3 eine Kühleinrichtung,
FIG 4 ein Zeitdiagramm und
FIG 5 eine Gießwalze mit Kühlmittelaufbringeinrichtungen.
Gemäß FIG 1 weist eine Gießwalzvorrichtung einen Kokillenbe- reich 1 auf. Der Kokillenbereich 1 ist an einer Seite von einer ersten Gießwalze 2 begrenzt. Die erste Gießwalze 2 ro¬ tiert im Betrieb der Gießwalzvorrichtung um eine erste Rota¬ tionsachse 3. Gemäß FIG 1 ist weiterhin eine zweite Gießwalze 2 ' vorhanden, deren Rotationsachse 3' zur ersten Rotations- achse 3 der ersten Gießwalze 2 parallel verläuft. Die zweite Gießwalze 2 ' rotiert im Betrieb gegenläufig zur ersten Gie߬ walze 2.
In den Kokillenbereich 1 wird eine Metallschmelze 4 gegossen. Die Metallschmelze 4 erstarrt an den Rändern - insbesondere an den Mantelflächen der Gießwalzen 2, 2'. Die Gießwalzen 2, 2 ' rotieren von oben in den Kokillenbereich 1 hinein. Dadurch wird der durch Erstarren der Metallschmelze 4 erzeugte Me- tallstrang 4' aus dem Kokillenbereich 1 abgeführt. Das Metall kann nach Bedarf bestimmt sein. Beispielsweise kann es sich um Stahl, Aluminium, Kupfer, Messing, Magnesium usw. handeln. Die Gießwalzen 2, 2' müssen gekühlt werden. Die Kühlung wird oftmals durch Kühlmittelleitungen bewirkt, die im Inneren der Gießwalzen 2, 2' verlaufen (innere Kühlung) . Als Kühlmittel für diese innere Kühlung wird meist Wasser verwendet. Die in¬ nere Kühlung ist im Rahmen der vorliegenden Erfindung von un- tergeordneter Bedeutung und daher in den FIG nicht dargestellt .
Alternativ oder zusätzlich zur Innenkühlung der Gießwalzen 2, 2' ist es möglich, die Gießwalzen 2, 2' von außen mit einem flüssigen Kühlmedium 7 zu beaufschlagen. In diesem Fall weist die Gießwalzvorrichtung - ggf. für jede Gießwalze 2, 2' - ei¬ ne Kühleinrichtung 5, 5' auf. Die Kühleinrichtungen 5, 5' weisen jeweils eine Anzahl von Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6, 6' (jeweils mindestens eine) auf. Mittels der Kühlmit- telaufbringeinrichtungen 6, 6' wird das flüssige Kühlmedium 7 von außen auf die Oberfläche der jeweiligen Gießwalze 2, 2' aufgebracht .
Die Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6, 6' können nach Bedarf ausgebildet sein. Insbesondere können sie als übliche Spritz¬ düsen ausgebildet sein, beispielsweise als Flachstrahldüsen, als Kegeldüsen oder als Punktdüsen. Das Kühlmedium 7 wird den Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6, 6' über entsprechende Kühlmittelleitungen 8, 8' aus einem Vorratsbehälter 7" zuge- führt (siehe auch FIG 2) . Eine Pumpe 1' kann vorhanden sein, ist aber nicht zwingend erforderlich.
Das Kühlmedium 7 steht in den Kühlmittelleitungen 8, 8' und/ oder im Vorratsbehälter 7" unter einem Betriebsdruck p. Der Betriebsdruck p kann gleich dem Luftdruck sein. Alternativ kann der Betriebsdruck p größer als der Luftdruck sein, beispielsweise bis zu 50 bar betragen. In der Regel liegt er zwischen 10 bar und 30 bar. Das Kühlmedium 7 ist derart gewählt, dass es folgende Eigenschaften aufweist:
- Es ist bezüglich der Metallschmelze 4 (und auch des Metall- Strangs 4') inert.
- Es weist unter normalem Luftdruck einen Siedepunkt (= Standard-Siedepunkt) auf, der in jedem Fall unterhalb von 20 °C liegt und vorzugsweise sogar unterhalb von -20 °C liegt.
- Es weist eine Betriebstemperatur auf, die bei einem Be- triebs-
Siedepunkts des Kühlmediums 7 oder darunter liegt. Der Be¬ triebs-Siedepunkt ist auf den Betriebsdruck p bezogen, unter dem das Kühlmedium 7 steht. Beispiele geeigneter Kühlmedien 7 sind flüssiger Stickstoff, ein flüssiges Edelgas (beispielsweise Argon) und organische Kältemittel. Auch Mischungen derartiger Stoffe können verwendet werden. Beispielsweise weist Stickstoff einen Standard- Siedepunkt von -195,8 °C auf. Die Betriebstemperatur kann beispielsweise - bei einem Betriebsdruck p von ca. 20 bar - bei -190 °C liegen. Argon weist einen Standard-Siedepunkt von -185,8 °C auf. Seine Betriebstemperatur kann beispielsweise - bei einem Betriebsdruck p von ca. 20 bar - bei -180 °C liegen. Als organische Kältemittel kommen insbesondere fluorier- te Kohlenwasserstoffe in Frage. Ein typisches Beispiel ist das Kältemittel R134a ( 1 , 1 , 1 , 2-Tetrafluorethan) . Dieses Käl¬ temittel weist einen Standard-Siedepunkt von -26 °C auf. Sei¬ ne Betriebstemperatur liegt vorzugsweise unter -30 °C, jedoch oberhalb von -100 °C, vorzugsweise oberhalb von -80 °C.
Gemäß FIG 2 - und auch gemäß FIG 1 - ist die erste Rotations¬ achse 3 horizontal orientiert. Die zweite Rotationsachse 3' befindet sich in der Regel auf der gleichen Höhe wie die ers¬ te Rotationsachse 3, so dass die beiden Rotationsachsen 3, 3' in einer gemeinsamen horizontalen Ebene liegen. In dieser
Ebene befindet sich der geringste Abstand der beiden Gießwal¬ zen 2, 2 ' voneinander (Gießspalt 9) . Der Metallstrang 4' wird gemäß FIG 2 weiterhin nach unten aus dem Kokillenbereich 1 abgeführt .
In diesem Fall steht ein erheblicher Teil des Umfangs der ersten Gießwalze 2 als Aufbringort zur Verfügung. Der Auf¬ bringort ist derjenige Ort, an dem das Kühlmedium 7 auf die Oberfläche der ersten Gießwalze 2 aufgebracht wird. Ein Win¬ kel , der auf die erste Rotationsachse 3 bezogen ist, vom Gießspalt 9 ausgeht, in Rotationsrichtung der ersten Gießwal- ze 2 gemessen wird und sich bis zum Aufbringort erstreckt, kann beispielsweise zwislchen 60° und 240° liegen. In der Re¬ gel liegt der Winkel zwischen 90° und 180°.
Die Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 für die erste Gießwalze 2 können neben oder - wie in FIG 2 dargestellt und erfindungsgemäß bevorzugt - unter der ersten Gießwalze 2 angeord¬ net sein. Der Bereich „unter" der ersten Gießwalze 2 erstreckt sich in Horizontalrichtung gesehen über den gesamten Durchmesser der ersten Gießwalze 2. Vorzugsweise sind die Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 für die erste Gießwalze 2 von dem vertikal verlaufenden Metallstrang 4' mindestens um 25 % des Durchmessers der ersten Gießwalze 2 beabstandet.
Erfindungsgemäß können die Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 in einem Bereich der Gießwalzvorrichtung angeordnet werden, der nicht anderweitig verbaut und verstellt ist. Es ist daher möglich, entsprechend der Darstellung von FIG 2 zwischen dem Metallstrang 4' und den Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 für die erste Gießwalze 2 eine Schirmeinrichtung 10 - beispiels- weise ein Schirmblech - anzuordnen. Mittels der Schirmeinrichtung 10 kann einerseits der Metallstrang 4' gegen verdampfendes, aber noch relativ kaltes Kühlmedium 7 geschirmt werden, das anderenfalls auf den heißen Metallstrang 4 gelangen könnte. Zum anderen können die Kühlmittelaufbringeinrich- tungen 6 für die erste Gießwalze 2 und die entsprechenden
Kühlmittelleitungen 8 gegen die Strahlungshitze des noch heißen Metallstrangs 4' geschirmt werden. Die Schirmeinrichtung 10 kann ihrerseits gekühlt sein, beispielsweise mittels einer inneren Wasserkühlung.
FIG 3 zeigt einige weitere mögliche Ausgestaltungen der vor- liegenden Erfindung. Die Ausgestaltungen sind unabhängig voneinander realisierbar.
So zeigt FIG 3 beispielsweise, dass die Kühlmittelleitungen 8 mit einer Thermoisolierung 11 ummantelt sind. Dadurch wird - auch bei relativ langen Kühlmittelleitungen 8 - verhindert, dass der Wärmeeintrag von außen das in den Kühlmittelleitungen 8 befindliche Kühlmedium 7 zu stark erwärmt.
Weiterhin zeigt die FIG 3, dass in den Kühlmittelleitungen 8 Gasabscheider 12 angeordnet sind (bzw. mindestens ein Gasab¬ scheider angeordnet ist) . Die Gasabscheider 12 sind vorzugs¬ weise kurz vor Ventilen 13 angeordnet, die in den Kühlmittel¬ leitungen 8 angeordnet sind. Die Ventile 13 können als Proportionalventile ausgebildet sein. Vorzugsweise sind die Ventile 13 jedoch als Schaltven¬ tile ausgebildet, die also je nach Schaltzustand entweder (völlig) geöffnet oder (völlig) geschlossen sind, siehe FIG 4. Die Ventile 13 werden vorzugsweise von einer Steuerein- richtung 14 angesteuert, und zwar auch im laufenden Betrieb der Gießwalzvorrichtung.
Insbesondere im Falle der Ausgestaltung der Ventile 13 als Schaltventile kann die im zeitlichen Mittel auf die erste Gießwalze 2 aufgebrachte Menge an Kühlmedium 7 beispielsweise dadurch eingestellt werden, dass - ähnlich einer Pulsweitenmodulation - die Ventile 13 zwar mit einer festen Taktzyklus¬ zeit T angesteuert werden, innerhalb der Taktzykluszeit T je¬ doch ein Öffnungsanteil T" eingestellt wird. So zeigt FIG 4 im linken Bereich beispielsweise einen Ansteuerzustand der
Ventile 13, bei dem eine relativ geringe Menge an Kühlmedium 7 auf die erste Gießwalze 2 aufgebracht wird, während FIG 4 im rechten Teil einen Ansteuerzustand der Ventile 13 zeigt, in dem eine relativ große Menge an Kühlmedium 7 auf die erste Gießwalze 2 aufgebracht wird.
Weiterhin zeigt FIG 3, dass ein Abstand a der Kühlmittelauf- bringeinrichtungen 6 von der ersten Gießwalze 2 einstellbar ist. Dies ist in FIG 3 durch einen entsprechenden Doppelpfeil A angedeutet. Alternativ oder zusätzlich kann eine Orientierung der Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 relativ zur ersten Gießwalze 2 einstellbar sein. Dies ist in FIG 3 durch einen entsprechenden Doppelpfeil B angedeutet. Auch der Abstand a und/oder die Orientierung der Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 können mittels der Steuereinrichtung 14 - vorzugsweise auch im laufenden Betrieb der Gießwalzvorrichtung - einstellbar sein .
Um die erste Gießwalze 2 über ihre gesamte Breite mit dem flüssigen Kühlmedium 7 beaufschlagen zu können, sind in der Regel mehrere Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 vorhanden, die über die Breite der ersten Gießwalze 2 verteilt angeord- net sind. Rein beispielhaft sind in FIG 5 sechs derartige Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 dargestellt. Die Anzahl kann, je nach Bedarf, größer oder kleiner sein.
Es ist möglich, dass alle Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 gemeinsam angesteuert werden. In diesem Fall ist für die
Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 nur ein einziges Ventil 13 erforderlich. Vorzugsweise sind die Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 jedoch einzeln - siehe in FIG 5 die beiden linken und die beiden rechten Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 - ansteuerbar. Alternativ können jeweils mehrere Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 - siehe in FIG 5 die beiden mittleren Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6 - zu einer Gruppe zu- sammengefasst sein, die als Gruppe stets einheitlich (aber unabhängig von anderen Gruppen) angesteuert wird. In diesem Fall ist es ausreichend, wenn pro Gruppe von Kühlmittelauf¬ bringeinrichtungen 6 jeweils ein gemeinsames Ventil 13 vor¬ handen ist. Die erfindungsgemäße Kühlung der ersten Gießwalze 2 kann ins¬ besondere geregelt sein. In diesem Fall weist die Gießwalz¬ vorrichtung mindestens einen Sensor 15 auf. Mittels des Sen¬ sors 15 kann beispielsweise eine Isteigenschaft der ersten Gießwalze 2 erfasst werden. Beispiele geeigneter Isteigenschaften sind die Temperatur (ggf. als Funktion des Ortes in Breitenrichtung gesehen) und die Balligkeit der ersten Gießwalze 2. Alternativ kann mittels des Sensors 15 eine Istei¬ genschaft des Metallstrangs 4' erfasst werden. Beispiele ge- eigneter Isteigenschaften des Metallstrangs 4' sind insbesondere Profildaten des Metallstrangs 4' über die Breite des Me¬ tallstrangs 4' gesehen.
Die erfasste Isteigenschaft wird der Steuereinrichtung 14 zu- geführt. Die Steuereinrichtung 14 ermittelt in Abhängigkeit von der ihr zugeführten Isteigenschaft und einer korrespondierenden Solleigenschaft selbsttätig einen Ansteuerzustand der Kühleinrichtung 5 (beispielsweise ein Ansteuerungsmuster für die Ventile 13, für die Orientierung der Kühlmittelauf- bringeinrichtungen 6 und/oder die Abstände a der Kühlmittelaufbringeinrichtungen 6) und steuert die Kühleinrichtung 5 entsprechend an.
Die zweite Gießwalze 2' und deren Kühlung kann in analoger Weise ausgestaltet sein.
Die vorliegende Erfindung weist viele Vorteile auf. Insbeson¬ dere kann aufgrund des großen Temperaturunterschieds zwischen Kühlmedium 7 und (aufgeheizter) Gießwalze 2, 2' und des Pha- senübergangs beim Verdampfen des Kühlmediums 7 eine hohe
Kühlleistung erzielt werden. Aufgrund des Umstands, dass das Kühlmedium 7 inert ist, kann es weiterhin zur Bildung einer Inertamosphäre innerhalb der Gießwalzvorrichtung verwendet werden. Aufgrund des Umstands, dass das Kühlmedium 1' voll- ständig verdampft, bevor die Gießwalzen 2, 2' wieder mit der heißen Metallschmelze 4 in Kontakt kommen, sind weiterhin keinerlei Abstreif-, Absaug- oder anderweitige Entfernungs¬ einrichtungen für das Kühlmedium 7 erforderlich. Obwohl die Erfindung im Detail durch das bevorzugte Ausführungsbeispiel näher illustriert und beschrieben wurde, so is die Erfindung nicht durch die offenbarten Beispiele einge¬ schränkt und andere Variationen können vom Fachmann hieraus abgeleitet werden, ohne den Schutzumfang der Erfindung zu verlassen .

Claims

1. Gießwalzverfahren,
- wobei in einen Kokillenbereich (1), der an einer ersten
Seite von einer um eine horizontale erste Rotationsachse
(3) rotierenden ersten Gießwalze (2) begrenzt ist, eine Me¬ tallschmelze (4) gegossen wird und aus dem Kokillenbereich
(1) ein durch Erstarren der Metallschmelze (4) erzeugter Metallstrang (4') abgeführt wird,
- wobei über eine erste Kühleinrichtung (5) mittels einer Anzahl an ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) ein flüssiges Kühlmedium (7) auf die Oberfläche der ersten Gießwalze (2) aufgebracht wird,
- wobei das Kühlmedium (7) den ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) über erste Kühlmittelleitungen (8) zugeführt wird,
- wobei das Kühlmedium (7) bezüglich der Metallschmelze (4) inert ist, einen auf normalen Luftdruck bezogenen Standard- Siedepunkt unterhalb von 20 °C aufweist - insbesondere un¬ terhalb von -20 °C aufweist - und eine Betriebstemperatur aufweist, die bei einem Betriebs-Siedepunkt oder darunter liegt, wobei der Betriebs-Siedepunkt auf einen Betriebs¬ druck (p) bezogen ist, mit dem das Kühlmedium (7) beaufschlagt ist,
- wobei mittels mindestens eines Sensors (15) eine Isteigen¬ schaft der ersten Gießwalze (2) oder eine Isteigenschaft des Metallstrangs (4') erfasst wird,
- wobei die Isteigenschaft einer Steuereinrichtung (14) der ersten Kühleinrichtung (5) zugeführt wird und
- wobei die Steuereinrichtung (14) in Abhängigkeit von der ihr zugeführten Isteigenschaft und einer korrespondierenden Solleigenschaft selbsttätig einen Ansteuerzustand der ers¬ ten Kühleinrichtung (5) ermittelt und die erste Kühleinrichtung (5) entsprechend ansteuert.
2. Gießwalzverfahren nach Anspruch 1,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , - dass der Kokillenbereich (1) an einer zweiten Seite von einer zweiten, um eine zweite horizontale Gießachse (3λ) ro¬ tierenden zweiten Gießwalze (2λ) begrenzt ist,
- dass die zweite Rotationsachse (3λ) parallel zur ersten Ro- tationsachse (3) verläuft,
- dass die erste und die zweite Gießwalze (2, 2λ) zwischen sich einen Gießspalt (9) bilden,
- dass der Metallstrang (4') nach unten aus dem Kokillenbereich (1) abgeführt wird, und dass, bezogen auf die Rotati- onsachse (3) und in Rotationsrichtung der Gießwalze (2) ge¬ sehen, ein Winkel ( ) von einem Gießspalt (9) des Kokillenbereichs (1) zu einem Aufbringort, an dem das flüssige Kühlmedium (7) auf die Oberfläche der Gießwalze (2) aufge¬ bracht wird, zwischen 60° und 180° liegt, insbesondere zwi- sehen 90° und 180° .
3. Gießwalzverfahren nach Anspruch 1 oder 2,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , die ersten
Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) unterhalb der ersten Gießwalze (2) in einem Bereich angeordnet sind, der sich in Horizontalrichtung gesehen über den Durchmesser der ersten Gießwalze (2) erstreckt und in Vertikalrichtung gesehen unterhalb des tiefsten Punktes der ersten Gießwalze (2) liegt.
4. Gießwalzverfahren nach Anspruch 1, 2 oder 3,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass mit¬ tels einer zwischen dem Metallstrang (4') und den ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) angeordneten Schirmeinrichtung (10) der Metallstrang (4') gegen das Kühlmittel (7) und/oder die ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) gegen den Metallstrang (4') thermisch geschirmt werden.
5. Gießwalzverfahren nach einem der obigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die ersten Kühlmittelleitungen (8) mit einer Thermoisolierung (11) ummantelt sind.
6. Gießwalzverfahren nach einem der obigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass in den ersten Kühlmittelleitungen (8) Gasabscheider (12) angeordnet sind.
7. Gießwalzverfahren nach einem der obigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass in den ersten Kühlmittelleitungen (8) steuerbare Ventile (13) angeordnet sind und dass die Ventile (13) als Schaltventile ausgebildet sind.
8. Gießwalzverfahren nach einem der obigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass die ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) über die Breite der ersten Gießwalze (2) gesehen verteilt angeordnet sind und dass die ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) einzeln oder gruppenweise angesteuert werden.
9. Gießwalzverfahren nach einem der obigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass ein
Abstand (a) der ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) von der ersten Gießwalze (2) und/oder eine Orientierung der ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) relativ zur ersten Gießwalze (2) eingestellt wird.
10. Gießwalzverfahren nach Anspruch 9,
d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass der
Abstand (a) und/oder die Orientierung der ersten Kühlmittelaufbringeinrichtungen (6) mittels einer Steuereinrichtung (14) im laufenden Betrieb eingestellt werden.
11. Gießwalzverfahren nach einem der obigen Ansprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , dass das Kühlmedium (7) flüssiger Stickstoff, ein flüssiges Edelgas - insbesondere Argon - oder ein organisches Kältemittel ist.
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