WO2013005376A1 - 実像式ズームファインダーおよび撮影装置 - Google Patents

実像式ズームファインダーおよび撮影装置 Download PDF

Info

Publication number
WO2013005376A1
WO2013005376A1 PCT/JP2012/003916 JP2012003916W WO2013005376A1 WO 2013005376 A1 WO2013005376 A1 WO 2013005376A1 JP 2012003916 W JP2012003916 W JP 2012003916W WO 2013005376 A1 WO2013005376 A1 WO 2013005376A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
lens
lens group
zoom finder
real image
refractive power
Prior art date
Application number
PCT/JP2012/003916
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
佐藤　賢一
Original Assignee
富士フイルム株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 富士フイルム株式会社 filed Critical 富士フイルム株式会社
Priority to CN201280033304.7A priority Critical patent/CN103797396B/zh
Priority to JP2013522721A priority patent/JP5766799B2/ja
Publication of WO2013005376A1 publication Critical patent/WO2013005376A1/ja
Priority to US14/146,019 priority patent/US8712232B1/en

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
    • G02B15/1435—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative
    • G02B15/143507—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative arranged -++
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B23/00—Telescopes, e.g. binoculars; Periscopes; Instruments for viewing the inside of hollow bodies; Viewfinders; Optical aiming or sighting devices
    • G02B23/14—Viewfinders
    • G02B23/145—Zoom viewfinders
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
    • G03B—APPARATUS OR ARRANGEMENTS FOR TAKING PHOTOGRAPHS OR FOR PROJECTING OR VIEWING THEM; APPARATUS OR ARRANGEMENTS EMPLOYING ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ACCESSORIES THEREFOR
    • G03B13/00—Viewfinders; Focusing aids for cameras; Means for focusing for cameras; Autofocus systems for cameras
    • G03B13/02—Viewfinders
    • G03B13/06—Viewfinders with lenses with or without reflectors
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0055—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras employing a special optical element
    • G02B13/0065—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras employing a special optical element having a beam-folding prism or mirror
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/009—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras having zoom function

Definitions

  • the present invention relates to a real image type zoom finder and a photographing apparatus capable of obtaining a good finder image by appropriately setting a variable magnification objective lens system, an erecting optical system, and an eyepiece lens system.
  • an inverted real image is formed by an objective lens having a positive refractive power, and the real image is formed into an erect image using an erecting prism composed of a combination of one or more prisms.
  • a real image type zoom finder configured to change an enlarged erect image with an eyepiece having positive refractive power and to enlarge the image.
  • An imaging device equipped with such a real image type zoom finder is also known.
  • a first lens group having a negative refractive power for example, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a first lens group having a negative refractive power. It is composed of three lens groups and a fourth lens group having a positive refractive power, and this fourth lens group is known to employ a prism having a convex lens surface on the object side (see Patent Document 1). .
  • the objective lens constituting the real image type zoom finder for example, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. It is also known that the lens group includes a fourth lens group having negative refractive power, and the third lens group employs a prism in which both the object side lens surface and the image side lens surface are convex surfaces. (See Patent Document 2).
  • the direction in which thinning is required is the shooting direction, which is the thickness direction of the camera.
  • Patent Document 1 the real-image finder described in Patent Document 1 is thin when the zoom magnification is increased to about 4 times because the length in the thickness direction of the camera is the sum of the thicknesses of the objective lens, the prism, and the eyepiece. There is a problem that it is difficult to make it.
  • the real image finder described in Patent Document 2 is photographed by forming the third lens group with a prism, bending the optical path, and using the second lens group and the fourth lens group arranged before and after the third lens group as a moving group.
  • the thickness for arranging the two lens groups of the first lens group and the second lens group arranged in the photographing direction arranged on the object side with respect to the third lens group in which the optical path is bent is increased, it is sufficient. There is a problem that it is difficult to achieve thinning.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a real-image zoom finder that can be thinned in the photographing direction without degrading optical performance, and a photographing device using the real-image zoom finder. It is for the purpose.
  • the real image type zoom finder of the present invention is a real image type zoom finder comprising, in order from the object side, a variable magnification objective lens system having positive refractive power, an erecting optical system, and an eyepiece system having positive refractive power,
  • a variable power objective lens system includes a first lens group having a negative refractive power and a reflecting member arranged in this order from the object side in this order from the object side, and a first lens group fixed at the time of zooming, having a positive refractive power
  • the erecting optical system generates an inverted inverted image formed by the variable magnification objective lens system.
  • the eyepiece lens system has a positive refractive power and is fixed at the time of zooming, and satisfies the conditional expression (1): 1.5 ⁇ U2 / U1 ⁇ 3.0. is there.
  • U1 is the distance on the optical axis from the lens surface on the object side of the first lens to the lens surface disposed on the most object side in the second lens group in a state where the zoom setting is set at the telephoto end. .
  • U2 is the distance on the optical axis from the lens surface on the object side of the first lens to the lens surface disposed on the most object side in the second lens group in a state where the zoom setting is set at the telephoto end, The difference between the distance on the optical axis from the object-side lens surface of the first lens to the lens surface disposed closest to the image side in the third lens group when the zoom setting is set at the wide-angle end.
  • this real image type zoom finder satisfies the conditional expression (2): 1.5 ⁇
  • f1 is the focal length of the first lens group
  • f2 is the focal length of the second lens group.
  • the real image type zoom finder satisfies the conditional expression (3): 1.0 ⁇ f3 / f2 ⁇ 5.0.
  • f3 is the focal length of the third lens group.
  • the reflecting member in the first lens group may be configured to bend an optical path of light incident through the first lens in a direction orthogonal to the optical axis perpendicular to the optical axis direction of the first lens.
  • the lens group and the third lens group may be arranged in the optical path of the light that is bent and propagates in the direction perpendicular to the optical axis, and the erecting optical system passes through the variable magnification objective lens system.
  • the optical path of light propagating in the direction perpendicular to the axis can be bent in the optical axis direction of the first lens.
  • the photographing apparatus of the present invention is characterized by including the real image type zoom finder.
  • the real image zoom finder includes a lens, an aperture, and a cover glass that have substantially no refractive power in addition to the three optical systems (that is, a variable magnification objective lens system, an erecting optical system, and an eyepiece lens system). It can have an optical element other than an equal lens, a lens flange, a lens barrel, a mechanism portion such as a camera shake correction mechanism, and the like.
  • the positive / negative of the refractive power of the aspheric lens is determined by the positive / negative of the refractive power in the paraxial region of the aspheric lens. Shall be defined.
  • a real image composed of a variable magnification objective lens system having a positive refractive power, an erecting optical system, and an eyepiece system having a positive refractive power in order from the object side.
  • 1st lens fixed at the time of zooming by arranging a zooming objective lens system in order from the object side, a first lens having a negative refractive power and a reflecting member in order from the object side
  • a third lens group having a positive refractive power and moving at the time of zooming and a third lens group having a positive refractive power and moved at the time of zooming.
  • the eyepiece system has one or more reflecting surfaces for converting an inverted inverted image formed by the system into an erecting normal image, and is fixed at the time of zooming.
  • the eyepiece system has a positive refractive power and zooms Conditional expression (1): .5 ⁇ since so as to satisfy the U2 / U1 ⁇ 3.0, can be made thinner in the shooting direction without reducing the optical performance.
  • the optical path from the reflection by the reflecting member to the reflection by the reflecting surface of the erecting optical system is a direction orthogonal to the shooting direction (hereinafter also referred to as a shooting orthogonal direction).
  • a shooting orthogonal direction By shortening the optical path length in the photographing direction by shortening the optical path length in the photographing orthogonal direction, the overall optical path length of the light passing through the real image zoom finder can be shortened.
  • the optical path length can be shortened.
  • the real image type zoom finder can be thinned in the photographing direction without degrading the optical performance (for example, while securing a zoom ratio of about 4 times).
  • the first lens disposed on the object side of the reflecting member and the eyepiece system disposed on the image side of the erecting optical system are optical systems corresponding to the thickness of the real image zoom finder, and Since both of these optical systems are fixed at the time of zooming, the real-image zoom finder can be made thinner in the photographing direction more reliably.
  • the real image type zoom finder is configured so as to fall below the lower limit value of the conditional expression (1), the moving distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 at the time of zooming becomes short. There arises a problem that it becomes difficult to correct aberrations.
  • the real image type zoom finder is configured to exceed the upper limit value of the conditional expression (1), it is necessary to increase the dimension in the photographing orthogonal direction, and it is difficult to make the real image type zoom finder compact.
  • Sectional drawing which shows schematic structure of the real image type zoom finder of this invention, and an imaging device provided with this real image type zoom finder Sectional view showing a comparison of the cross section of the real-image zoom finder when the zoom setting is set at the wide-angle end and the cross-section of the real-image zoom finder when the zoom setting is set at the telephoto end
  • Sectional drawing which shows the more concrete structure of the real image type zoom finder of this invention, and an imaging device provided with this real image type zoom finder
  • An enlarged perspective view of an erecting optical system Sectional drawing which shows the cross section of the real image type zoom finder which adopted the prism as a reflective member
  • Sectional drawing which shows the cross section of the real image type zoom finder which adopted the reflective mirror as a reflective member
  • FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of the real image type zoom finder according to the first embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of a real image zoom finder according to a second embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of a real image zoom finder according to a third embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of a real image type zoom finder according to a fourth embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of a real image type zoom finder according to a fifth embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of a real image zoom finder according to a sixth embodiment.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating aberrations of the real image type zoom finder according to the first exemplary embodiment.
  • 6 is a diagram illustrating aberrations of the real-image zoom finder of Example 2.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating aberrations of the real image type zoom finder of Example 3.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating aberrations of the real-image zoom finder according to the fourth exemplary embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating aberrations of the real-image zoom finder according to the fifth exemplary embodiment.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating aberrations of the real-image zoom finder according to the sixth embodiment.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a schematic configuration of a real-image zoom finder of the present invention and a photographing apparatus equipped with the real-image zoom finder
  • FIG. 2 is a cross-section of the real-image zoom finder in which the zoom setting is set at a wide angle end
  • 2 is a cross-sectional view comparing the cross section of a real image type zoom finder in which the zoom setting is determined at the telephoto end. 2 shows a state in which the zoom setting is set at the wide-angle end (WIDE is described), and a lower stage in FIG. 2 shows a state in which the zoom setting is set at the telephoto end ( There is a description of TELE).
  • the illustrated real-image zoom finder 100 includes a variable magnification objective lens system 10 having a positive refractive power, an erecting optical system 20, and an eyepiece lens system 30 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. can do.
  • variable magnification objective lens system 10 having positive refractive power a first lens (first group first lens L11) having negative refractive power and a reflecting member H1 are arranged in this order from the object side in order from the object side.
  • the first lens group G1 is fixed during zooming, and the second lens group G2 and the third lens group G3 are moved during zooming.
  • a reflecting mirror or a prism can be used as the reflecting member H1, and the reflecting member H1 can have a refractive power or no refractive power.
  • the erecting optical system 20 has one or more reflecting surfaces for converting an inverted inverted image formed by the variable magnification objective lens system 10 into an erecting normal image, and is fixed at the time of zooming.
  • the upright optical system 20 can be composed of one optical member or a combination of a plurality of optical members.
  • the erecting optical system 20 can have a refractive power or can have no refractive power.
  • the eyepiece lens system 30 has a positive refractive power and is fixed at the time of zooming.
  • the reflecting member H1 is in the optical axis direction of the first group first lens L11 (shooting direction; arrow Z direction in the figure) along the optical path of the light incident through the first group first lens L11.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 are arranged in the optical path of the light that is bent and propagated in the orthogonal direction of photographing (imaging orthogonal direction; arrow X direction in the figure). Yes.
  • the optical path of light propagating in the photographing orthogonal direction through the variable magnification objective lens system 10 is again bent in the photographing direction by the reflecting surface of the erecting optical system 20, and the optical path of light that is bent and propagated in the photographing direction.
  • An eyepiece lens system 30 is arranged therein.
  • the optical axis Kj1 of the first lens unit first lens L11 and the optical axis Kj3 extending in the photographing direction, which is the optical axis of the eyepiece lens system 30, are parallel to each other.
  • the real image zoom finder 100 satisfies the conditional expression (1): 1.5 ⁇ U2 / U1 ⁇ 3.0.
  • U1 is from the lens surface Sa on the object side of the first lens unit first lens L11 to the lens surface Sb arranged on the most object side in the second lens unit G2 in a state where the zoom setting is set at the telephoto end.
  • This is a distance (a distance along the optical path) on the entire optical axis Kj which is a bent optical axis passing through the entire real image zoom finder 100.
  • U2 denotes the distance from the object-side lens surface Sa of the first lens unit first lens L11 to the lens surface Sb disposed closest to the object side in the second lens unit G2 when the zoom setting is set at the telephoto end.
  • the distance on the entire optical axis Kj and the lens surface Sa on the object side of the first lens unit first lens L11 in the state where the zoom setting is set at the wide angle end are arranged on the most image side in the third lens unit G3. This is the difference from the distance on the entire optical axis Kj to the lens surface Sc.
  • the distance value U ⁇ b> 1 is “the reflection of the reflecting member H ⁇ b> 1 from the lens surface Sa on the object side of the first lens unit L ⁇ b> 11 when the zoom setting is set to the telephoto end.
  • the distance value U2 is the above-mentioned “value U1” and “the lens surface Sa on the object side of the first lens unit first lens L11 in a state where the zoom setting is set at the wide-angle end”.
  • U2
  • conditional expression (2) 1.5 ⁇
  • the real image type zoom finder 100 is configured so as to fall below the lower limit value of the conditional expression (2), the power of the second lens group G2 becomes relatively large with respect to the first lens group G1, and the image at the time of zooming is obtained. There arises a problem that aberration fluctuation such as surface curvature becomes too large.
  • the real image type zoom finder 100 is configured so as to exceed the upper limit value of the conditional expression (2), the power of the second lens group G2 becomes relatively small with respect to the first lens group G1, and the real image type zoom finder 100 becomes larger. There is a problem that it is difficult to make the size of the viewfinder 100 in the photographing orthogonal direction compact, and it is difficult to make the camera 200 compact.
  • the real image zoom finder 100 can satisfy the conditional expression (3): 1.0 ⁇ f3 / f2 ⁇ 5.0 when f3 is the focal length of the third lens group G3. .
  • the power of the third lens group G3 becomes too large, and the amount of change in optical performance with respect to the amount of movement of the third lens group G3 during zooming becomes too large. That is, sensitivity to changes in optical performance (for example, sensitivity to aberration correction) becomes too high, and the positioning accuracy required for the third lens group G3 at the time of zooming becomes too high, resulting in manufacturing problems.
  • the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the second lens group G2 becomes too large, and the amount of change in optical performance with respect to the amount of movement of the second lens group G2 during zooming becomes too large.
  • the sensitivity to changes in optical performance (for example, the sensitivity to aberration correction) becomes too high, and the positioning accuracy required for the second lens group G2 at the time of zooming becomes too high.
  • the real-image zoom finder 100 is used to guide an optical image representing the subject 1 arranged on the object side (see FIG. 1) to the image side (see FIG. 1) and observe the optical image by visual observation, for example. It is something that can be done. According to the real image type zoom finder 100, it is possible to reduce the thickness in the photographing direction (the direction indicated by the arrow Z in the figure) without degrading the optical performance.
  • a camera 200 that is a photographing apparatus including the real image type zoom finder 100 photographs a subject 1 through a photographing lens 201 provided in the camera 200.
  • a digital still camera or a still camera for a silver salt film is used. And so on.
  • the camera 200 can also be reduced in the shooting direction.
  • the shooting direction in this case is also the direction in which light emitted from the subject 1 enters the shooting lens 201.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing a more specific configuration of the real image type zoom finder of the present invention and a photographing apparatus equipped with the real image type zoom finder
  • FIG. 4 is an enlarged perspective view showing an erecting optical system.
  • Each of the real image zoom finders of Examples 1 to 6 satisfies the configuration of the real image zoom finder 100.
  • Each real image type zoom finder of the first to sixth embodiments includes, in order from the object side, a variable magnification objective lens system 10 having a positive refractive power, an erecting optical system 20, and an eyepiece lens system 30 having a positive refractive power. Specifically, it is configured as follows.
  • the first lens group G1 of the variable magnification objective lens system 10 is the first group first lens L11, which is a single lens having negative refractive power, and the reflecting member Ha having the reflecting surface ha.
  • the first group first reflecting mirror Ham or the first group first prism Hap is arranged in this order.
  • the second lens group G2 only the second group first lens L21, which is a single lens having positive refractive power, is disposed.
  • the third lens group G3 only the third lens group first lens L31, which is a single lens having positive refractive power, is disposed.
  • the erecting optical system 20 is composed of a combination of an erecting optical first prism Hbp1 having one reflecting surface hb and an erecting optical second prism Hbp2 having two reflecting surfaces hc and hd. .
  • the eyepiece lens system 30 here includes only the eyepiece first lens LS1, which is a single lens having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is not limited to being configured by only one first group first lens L11 and one reflecting member Ha, and may be composed of three or more optical elements.
  • each of the second lens group G2, the third lens group G3, and the eyepiece lens system 30 is not limited to a single lens, and may have two or more lenses.
  • lens data, aberrations, and the like of the first to sixth embodiments of the real-image zoom finder of the present invention will be described with reference to FIGS. 5A, 5B, 6 to 11, and FIGS.
  • FIG. 5A is a cross-sectional view showing a cross section according to the real image type zoom finder of Examples 1 to 5 in which the first group first prism Hap is adopted as the reflecting member Ha, and S1 to S14 are surface numbers of the lens surfaces and the reflecting surfaces. Is described.
  • FIG. 5B is a cross-sectional view showing a cross section of the real image type zoom finder of Example 6 in which the first group first reflective mirror Ham is adopted as the reflective member Ha.
  • S1 to S12 are the surface numbers of the lens surface and the reflective surface. Are listed.
  • FIGS. 6 to 11 are diagrams showing the construction and optical path of each real image type zoom finder of Examples 1 to 6 in an expanded manner. That is, the entire optical axis Kj that is bent in each real image type zoom finder is developed so as to be shown as one straight line.
  • FIG. 6 to 11 show the state when the zoom setting is set at the wide-angle end (indicated by “WIDE” in the figure), and the lower part shows the state when the zoom setting is set at the telephoto end (in FIG. This is indicated by “TELE” in the figure).
  • FIGS. 12 to 17 are diagrams showing aberrations of the real image type zoom finders of Examples 1 to 6.
  • FIGS. 12 to 17 are diagrams showing aberrations of the real image type zoom finders of Examples 1 to 6.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of the real image type zoom finder according to the first embodiment.
  • Table 1A which will be described later, is a diagram showing various data related to the real image type zoom finder of Example 1.
  • the upper part of Table 1A shows lens data, and the lower part shows data related to zooming of the real image type zoom finder.
  • the surface spacing on the optical axis Kj with the second surface is shown.
  • the Abbe number based on the d-line of the optical element is shown.
  • the unit of the radius of curvature and the surface interval is mm, and the radius of curvature is positive when convex on the object side and negative when convex on the image side.
  • the zoom lens can also be an embodiment according to the present invention.
  • Table 1B shows aspheric coefficients representing the aspheric shape in the real image type zoom finder of Example 1.
  • the * mark added to the surface number of the lens data in Table 1A indicates that the surface is an aspheric surface
  • an aspheric coefficient indicating the shape of the aspheric surface corresponding to the surface number is shown in Table 1B. ing.
  • the positive / negative of the refractive power of an aspheric lens shall be prescribed
  • Z C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1 ⁇ K ⁇ C 2 ⁇ h 2 ) 1/2 ⁇ + ⁇ An ⁇ h n
  • Z Depth of aspheric surface (mm)
  • h Distance from the optical axis to the lens surface (height) (mm)
  • K aspheric coefficient representing a quadric surface
  • C: paraxial curvature 1 / R (1 / mm) (R: paraxial radius of curvature (mm))
  • FIG. 12 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end (WIDE) and the telephoto end (TELE) of the real-image zoom finder according to the first embodiment.
  • WIDE wide-angle end
  • TELE telephoto end
  • the figures indicated by symbols (Wa) and (Ta) indicate spherical aberration
  • the figures indicated by symbols (Wb) and (Tb) indicate astigmatism
  • symbols (Wc) and (Tc) The figure shown represents distortion.
  • Table 7 shown at the end of the description of the examples shows values obtained from the mathematical expressions described in the conditional expressions (1), (2), and (3) for each of the examples 1 to 6.
  • the value of the numerical formula described in each conditional expression can be calculated
  • the real image type zoom finder of Example 1 is an afocal finder, and as shown in Table 1A, the finder magnification m is 0.35 times at the wide angle end, the viewing angle 2 ⁇ is 64.4 degrees, and the telephoto end.
  • the viewfinder magnification m is 1.38 times and the viewing angle 2 ⁇ is 15.9 degrees.
  • the real image type zoom finder of Example 1 can be thinned in the photographing direction without degrading the optical performance.
  • FIG. 6 showing the configuration of the real-image zoom finder of the first embodiment
  • FIG. 12 showing aberrations of the real-image zoom finder
  • Tables 1A and 1B showing lens data of the real-image zoom finder
  • conditional expressions The method of reading Table 7 and the like showing the values of the mathematical expressions in 1), (2), and (3) is the same in Examples 2 to 6 to be described later. .
  • Example 6 Only in Example 6, as shown in Table 6A, the surface number is up to 12, the distance between the lens groups in Example 6 is the position of D2, D4, D6, and the reflecting member is The sixth embodiment is different from the other first to fifth embodiments in that it is formed of a reflecting mirror.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of the real-image zoom finder according to the second embodiment.
  • Table 2A shows various data related to the real image type zoom finder of Example 2.
  • the upper part of Table 2A shows lens data, and the lower part shows data related to the zoom of the real image type zoom finder.
  • Table 2B shows aspheric coefficients representing the shape of the aspheric surface constituting the real image type zoom finder of Example 2.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end (WIDE) and the telephoto end (TELE) of the real-image zoom finder according to the second embodiment.
  • the real image type zoom finder of Example 2 is an afocal finder, and as shown in Table 2A, at the wide angle end, the finder magnification m is 0.43 times, the viewing angle 2 ⁇ is 58.3 degrees, and telephoto. At the end, the finder magnification m is 1.72 times and the viewing angle 2 ⁇ is 13.3 degrees.
  • the real image zoom finder of Example 2 can also be thinned in the photographing direction without degrading the optical performance.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of the real image type zoom finder according to the third embodiment.
  • Table 3A is a diagram showing various data related to the real image type zoom finder of Example 3.
  • the upper part of Table 3A shows lens data, and the lower part shows data related to zooming of the real image type zoom finder.
  • Table 3B shows aspheric coefficients representing the shape of the aspheric surface constituting the real image type zoom finder of Example 3.
  • FIG. 14 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end (WIDE) and the telephoto end (TELE) of the real-image zoom finder according to the third embodiment.
  • the real image type zoom finder of Example 3 is an afocal finder, and as shown in Table 3A above, at the wide angle end, the finder magnification m is 0.30 times, the viewing angle 2 ⁇ is 69.6 degrees, and telephoto. At the end, the finder magnification m is 1.21 times and the viewing angle 2 ⁇ is 17.2 degrees.
  • the real image type zoom finder of Example 3 can also be thinned in the photographing direction without degrading the optical performance.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of the real image type zoom finder according to the fourth embodiment.
  • Table 4A is a diagram showing various data related to the real image type zoom finder of Example 4.
  • the upper part of Table 4A shows lens data, and the lower part shows data related to zooming of the real image type zoom finder.
  • Table 4B shows aspheric coefficients representing the shape of the aspheric surface constituting the real image type zoom finder of Example 4.
  • FIG. 15 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end (WIDE) and the telephoto end (TELE) of the real-image zoom finder according to the fourth embodiment.
  • the real image type zoom finder of Example 4 is an afocal finder, and as shown in Table 4A above, at the wide angle end, the finder magnification m is 0.41 times, the viewing angle 2 ⁇ is 58.5 degrees, and telephoto. At the end, the finder magnification m is 1.64 times and the viewing angle 2 ⁇ is 14.1 degrees.
  • the real image zoom finder of Example 4 can also be thinned in the photographing direction without degrading the optical performance.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of the real image type zoom finder according to the fifth embodiment.
  • Table 5A is a diagram showing various data related to the real image type zoom finder of Example 5.
  • the upper part of Table 5A shows lens data, and the lower part shows data related to the zoom of the real image type zoom finder.
  • Table 5B shows aspheric coefficients representing the shape of the aspheric surface constituting the real image type zoom finder of Example 5.
  • FIG. 16 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end (WIDE) and the telephoto end (TELE) of the real-image zoom finder according to the fifth embodiment.
  • the real image type zoom finder of Example 5 is an afocal finder, and as shown in Table 5A above, at the wide angle end, the finder magnification m is 0.23 times, the viewing angle 2 ⁇ is 75.2 degrees, and telephoto. At the end, the finder magnification m is 0.93 times and the viewing angle 2 ⁇ is 22.2 degrees.
  • the real image zoom finder of Example 5 can also be thinned in the photographing direction without degrading the optical performance.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of the real image type zoom finder according to the sixth embodiment.
  • Table 6A shows various data related to the real image type zoom finder of Example 6.
  • the upper part of Table 6A shows lens data, and the lower part shows data related to the zoom of the real image type zoom finder.
  • Table 6B shows aspheric coefficients representing the shape of the aspheric surface constituting the real image type zoom finder of Example 6.
  • FIG. 17 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end (WIDE) and the telephoto end (TELE) of the real-image zoom finder according to the sixth embodiment.
  • the real image type zoom finder of Example 6 is an afocal finder, and as shown in Table 6A above, at the wide angle end, the finder magnification m is 0.34 times, the viewing angle 2 ⁇ is 65.6 degrees, and telephoto. At the end, the finder magnification m is 1.36 times and the viewing angle 2 ⁇ is 16.0 degrees.
  • the real image zoom finder of Example 6 can also be thinned in the photographing direction without degrading the optical performance.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made without changing the gist of the invention.
  • the radius of curvature, the surface interval, and the refractive index of each lens are not limited to the numerical values shown in the above tables, and may take other values.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Astronomy & Astrophysics (AREA)
  • Lenses (AREA)
  • Viewfinders (AREA)

Abstract

【課題】ズームファインダーにおいて、光学性能を低下させることなく撮影方向に薄型化する。 【解決手段】物体側から順に、負の第１群第１レンズ(Ｌ１１)と反射部材(Ｈ１)とを物体側からこの順に配置してなる第１レンズ群(Ｇ１)、変倍時に移動させる正の第２レンズ群(Ｇ２)、変倍時に移動させる正の第３レンズ群(Ｇ３)からなる変倍対物レンズ系、倒立逆像を正立正像に変換するための反射面を有する正立光学系(２０)、正の接眼レンズ系(３０)からなるものとし、条件式（１）：１．５＜Ｕ２／Ｕ１＜３．０を満たすようにする。ただし、Ｕ１を、望遠端における第１群第１レンズ(Ｌ１１)の物体側のレンズ面(Ｓａ)から第２レンズ群(Ｇ２)中の最も物体側に配されたレンズ面(Ｓｂ)までの光軸上の距離とし、Ｕ２を、広角端での第１群第１レンズ(Ｌ１１)の物体側のレンズ面(Ｓａ)から第３レンズ群(Ｇ３)中の最も像側に配されたレンズ面(Ｓｃ)までの光軸上の距離と上記Ｕ１との差とする。

Description

実像式ズームファインダーおよび撮影装置
　本発明は、変倍対物レンズ系,正立光学系,接眼レンズ系を適切に設定することにより良好なファインダー像を得る事が出来る実像式ズームファインダーおよび撮影装置に関するものである。
　従来より、正の屈折力を有する対物レンズにより上下左右の反転された実像を形成し、その実像を、１つ又は複数のプリズムの組み合わせからなる正立プリズムを用いて正立正像とし、さらにその正立正像を正の屈折力を有する接眼レンズで変倍し拡大するように構成された実像式ズームファインダーが知られている。また、このような実像式ズームファインダーを搭載した撮影装置も知られている。
　そのような実像式ズームファインダーを構成する対物レンズとして、例えば、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第２レンズ群、負の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群からなり、この第４レンズ群には、物体側のレンズ面が凸面をなすプリズムを採用したものが知られている（特許文献１参照）。
　さらに、実像式ズームファインダーを構成する対物レンズとして、例えば、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、負の屈折力を有する第４レンズ群からなり、第３レンズ群には、物体側のレンズ面および像側のレンズ面が両方共に凸面をなすプリズムを採用したものも知られている（特許文献２参照）。
特開平８－１９０１３０号公報 特開２００３－１３１２９２号公報
　ところで、上記のような実像式ズームファインダーについて、４倍程度の変倍比を確保しつつ薄型化したいという要請がある。ここで、薄型化が要請されている方向は、撮影方向であり、カメラの厚さ方向である。
　しかしながら、特許文献１に記載の実像式ファインダーは、カメラの厚さ方向の長さが対物レンズ、プリズム、接眼レンズそれぞれの厚みの和となる為、ズーム倍率を４倍程度に大きくしようとすると薄型化が困難になるという問題がある。
　また、特許文献２に記載の実像式ファインダーは、第３レンズ群をプリズムで構成して光路を折り曲げ、その前後に配された第２レンズ群および第４レンズ群を移動群とすることで撮影方向の厚みを小さくして薄型化しようとしている。しかしながら、光路が折り曲げられる第３レンズ群よりも物体側に配されている撮影方向に並ぶ第１レンズ群および第２レンズ群の２つのレンズ群を配置するための厚みが大きくなる為、十分な薄型化を達成することが難しいという問題がある。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、光学性能を低下させることなく撮影方向に薄型化することができる実像式ズームファインダー、およびこの実像式ズームファインダーを用いた撮影装置を提供することを目的とするものである。
　本発明の実像式ズームファインダーは、物体側から順に、正の屈折力を有する変倍対物レンズ系、正立光学系、正の屈折力を有する接眼レンズ系からなる実像式ズームファインダーであって、変倍対物レンズ系が、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと反射部材を物体側からこの順に配置してなり変倍時に固定される第１レンズ群、正の屈折力を有し変倍時に移動させる第２レンズ群、正の屈折力を有し変倍時に移動させる第３レンズ群からなり、正立光学系が、変倍対物レンズ系によって形成された倒立逆像を正立正像に変換するための１つ以上の反射面を有するとともに、変倍時に固定されるものであり、
　前記接眼レンズ系が、正の屈折力を有し変倍時に固定されるものであり、条件式（１）：１．５＜Ｕ２／Ｕ１＜３．０を満足することを特徴とするものである。
　ただし、Ｕ１は、ズーム設定が望遠端に定められた状態における第１レンズの物体側のレンズ面から第２レンズ群中の最も物体側に配されたレンズ面までの光軸上の距離とする。
　また、Ｕ２は、ズーム設定が望遠端に定められた状態における第１レンズの物体側のレンズ面から第２レンズ群中の最も物体側に配されたレンズ面までの光軸上の距離と、ズーム設定が広角端に定められた状態における第１レンズの物体側のレンズ面から第３レンズ群中の最も像側に配されたレンズ面までの光軸上の距離との差とする。
　この実像式ズームファインダーは、条件式（２）：１．５＜｜ｆ２／ｆ１｜＜２．０を満足するものとすることが望ましい。
　ただし、ｆ１を第１レンズ群の焦点距離、ｆ２を第２レンズ群の焦点距離とする。
　上記実像式ズームファインダーは、条件式（３）：１．０＜ｆ３／ｆ２＜５．０を満足するものとすることが望ましい。
　ただし、ｆ３を第３レンズ群の焦点距離とする。
　前記第１レンズ群中の反射部材は、第１レンズを通って入射した光の光路を第１レンズの光軸方向に対して直交する光軸直交方向へ折り曲げるものとすることができ、第２レンズ群および第３レンズ群は、前記折り曲げられて光軸直交方向へ伝搬する光の光路中に配置されたものとすることができ、正立光学系は、変倍対物レンズ系を通って光軸直交方向へ伝搬する光の光路を第１レンズの光軸方向に折り曲げるものとすることができる。
　本発明の撮影装置は、上記実像式ズームファインダーを備えたことを特徴とするものである。
　なお、上記実像式ズームファインダーは、上記３つの光学系（すなわち、変倍対物レンズ系、正立光学系、接眼レンズ系）以外に、実質的に屈折力を有さないレンズ、絞りやカバーガラス等レンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、手振れ補正機構等の機構部分、等を持つものとすることができる。
　また、上記実像式ズームファインダーが非球面レンズを配して構成されるものである場合には、その非球面レンズの屈折力の正負は、非球面レンズの近軸領域での屈折力の正負によって規定するものとする。
　本発明の実像式ズームファインダーおよび撮影装置によれば、物体側から順に、正の屈折力を有する変倍対物レンズ系、正立光学系、正の屈折力を有する接眼レンズ系から構成される実像式ズームファインダーであって、変倍対物レンズ系を、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと反射部材とを物体側から順に配置してなり変倍時に固定される第１レンズ群、正の屈折力を有し変倍時に移動させる第２レンズ群、正の屈折力を有し変倍時に移動させる第３レンズ群からなるものとし、正立光学系を、変倍対物レンズ系によって形成された倒立逆像を正立正像に変換するための１つ以上の反射面を有するとともに、変倍時に固定されるものとし、接眼レンズ系を、正の屈折力を有し変倍時に固定されるものとし、条件式（１）：１．５＜Ｕ２／Ｕ１＜３．０を満足するようにしたので、光学性能を低下させることなく撮影方向に薄型化することができる。
　すなわち、上記のように構成したことにより、反射部材で反射されてから正立光学系の反射面で反射されるまでの光路を、撮影方向に対して直交する方向（以後、撮影直交方向ともいう）とすることができ、撮影直交方向の光路長を長くして撮影方向の光路長を短くすることにより、この実像式ズームファインダーを通る光の光路長の全長を短縮せずに、撮影方向の光路長を短かくすることができる。これにより、この実像式ズームファインダーを、光学性能を低下させることなく（例えば、４倍程度の変倍比を確保しつつ）、撮影方向に薄型化することができる。
　さらに、反射部材よりも物体側に配される第１レンズ、および正立光学系よりも像側に配される接眼レンズ系を、この実像式ズームファインダーの厚みに対応する光学系とし、さらに、これらの光学系を両方共に変倍時に固定されるものとしたので、より確実にこの実像式ズームファインダーを撮影方向に薄型化することができる。
　なお、条件式（１）の下限値を下回るように実像式ズームファインダーを構成すると、変倍時における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の移動距離が短くなるため、像面湾曲等の収差の補正が難しくなるという問題が生じる。一方、条件式（１）の上限値を上回るように実像式ズームファインダーを構成すると、撮影直交方向の寸法を大きくせねばならなくなり、実像式ズームファインダーをコンパクトに構成することが難しくなる。また、この実像式ズームファインダーを備えた撮影装置の撮影直交方向のサイズも大きくせねばならなくなり、この撮影装置をコンパクトに構成することも難しくなる。
本発明の実像式ズームファインダー、およびこの実像式ズームファインダーを備えた撮影装置の概略構成を示す断面図 ズーム設定が広角端に定められたときの実像式ズームファインダーの断面とズーム設定が望遠端に定められたときの実像式ズームファインダーの断面とを比較して示す断面図 本発明の実像式ズームファインダー、およびこの実像式ズームファインダーを備えた撮影装置のより具体的な構成を示す断面図 正立光学系を拡大して示す斜視図 反射部材としてプリズムを採用した実像式ズームファインダーの断面を示す断面図 反射部材として反射ミラーを採用した実像式ズームファインダーの断面を示す断面図 実施例１の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図 実施例２の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図 実施例３の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図 実施例４の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図 実施例５の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図 実施例６の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図 実施例１の実像式ズームファインダーの収差を示す図である。 実施例２の実像式ズームファインダーの収差を示す図である。 実施例３の実像式ズームファインダーの収差を示す図である。 実施例４の実像式ズームファインダーの収差を示す図である。 実施例５の実像式ズームファインダーの収差を示す図である。 実施例６の実像式ズームファインダーの収差を示す図である。
　以下、本発明の実像式ズームファインダーおよびこの実像式ズームファインダーを備えた撮影装置について図面を参照して説明する。
　図１は、本発明の実像式ズームファインダー、およびこの実像式ズームファインダーを備えた撮影装置の概略構成を示す断面図、図２は、ズーム設定が広角端に定められた実像式ズームファインダーの断面とズーム設定が望遠端に定められた実像式ズームファインダーの断面とを比較して示す断面図である。なお、図２中の上段にはズーム設定が広角端に定められた状態を示し（ＷＩＤＥの記載有り）、図２中の下段にはズーム設定が望遠端に定められた状態を示している（ＴＥＬＥの記載有り）。
　図示の実像式ズームファインダー１００は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する変倍対物レンズ系１０、正立光学系２０、正の屈折力を有する接眼レンズ系３０からなるものとすることができる。
　上記正の屈折力を有する変倍対物レンズ系１０は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ（第１群第１レンズＬ１１）と反射部材Ｈ１を物体側からこの順に配してなる第１レンズ群Ｇ１、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３からなるものとすることができる。ここで、第１レンズ群Ｇ１は変倍時に固定され、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３は変倍時に移動させるものである。
　なお、反射部材Ｈ１には、反射ミラーやプリズムを用いることができ、この反射部材Ｈ１は屈折力を持つものとしたり、屈折力を持たないものとすることができる。
　正立光学系２０は、変倍対物レンズ系１０によって形成された倒立逆像を正立正像に変換するための１つ以上の反射面を有するとともに、変倍時に固定されるものである。
　この正立光学系２０は、１つの光学部材又は複数の光学部材の組み合わせからなるものとすることができる。
　また、この正立光学系２０は、屈折力を持つものとしたり、屈折力を持たないものとすることができる。
　接眼レンズ系３０は、正の屈折力を有し変倍時に固定されるものである。
　この実像式ズームファインダー１００は、第１群第１レンズＬ１１を通って入射した光の光路を反射部材Ｈ１がこの第１群第１レンズＬ１１の光軸方向（撮影方向；図中矢印Ｚ方向）に対して直交する方向（撮影直交方向；図中矢印Ｘ方向）へ折り曲げ、この折り曲げられて撮影直交方向へ伝搬する光の光路中に第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３が配置されている。さらに、正立光学系２０の有する反射面により、変倍対物レンズ系１０を通って撮影直交方向へ伝搬する光の光路を再び撮影方向に折り曲げ、この折り曲げられて撮影方向へ伝搬する光の光路中に接眼レンズ系３０が配置されるように構成されている。
　ここで、第１群第１レンズＬ１１の光軸である撮影方向に延びる光軸部Ｋｊ１と第２レンズ群および第３レンズ群に共通の光軸である撮影直交方向に延びる光軸部Ｋｊ２とは直交し、第１群第１レンズＬ１１の光軸Ｋｊ１と上記接眼レンズ系３０の光軸である撮影方向に延びる光軸部Ｋｊ３とは平行となる。
　さらに、上記実像式ズームファインダー１００は、条件式（１）：１．５＜Ｕ２／Ｕ１＜３．０を満足するものである。
　ただし、Ｕ１は、ズーム設定が望遠端に定められた状態における第１群第１レンズＬ１１の物体側のレンズ面Ｓａから第２レンズ群Ｇ２中の最も物体側に配されたレンズ面Ｓｂまでのこの実像式ズームファインダー１００全体を通る折れ曲がった光軸である全体光軸Ｋｊ上における距離（光路に沿った距離）である。
　また、Ｕ２は、ズーム設定が望遠端に定められた状態における第１群第１レンズＬ１１の物体側のレンズ面Ｓａから第２レンズ群Ｇ２中の最も物体側に配されたレンズ面Ｓｂまでの上記全体光軸Ｋｊ上における距離と、ズーム設定が広角端に定められた状態における第１群第１レンズＬ１１の物体側のレンズ面Ｓａから第３レンズ群Ｇ３中の最も像側に配されたレンズ面Ｓｃまでの全体光軸Ｋｊ上における距離との差である。
　ここでは、図２に示すように、上記距離の値Ｕ１は、ズーム設定が望遠端に定められた状態における、「第１群第１レンズＬ１１の物体側のレンズ面Ｓａから反射部材Ｈ１の反射面ｈａまでの光軸上の距離の値Ｕａ」と「反射面ｈａから第２レンズ群Ｇ２中の最も物体側に配されたレンズ面Ｓｂまでの光軸上の距離の値Ｕｂ」との和として求めることができる。
　すなわち、ここでは、Ｕ１の値は、Ｕ１＝Ｕａ＋Ｕｂの式によって求めるられるものである。
　また、図２に示すように、上記距離の値Ｕ２は、上記「値Ｕ１」と、「ズーム設定が広角端に定められた状態における、第１群第１レンズＬ１１の物体側のレンズ面Ｓａから反射部材Ｈ１の反射面ｈａまでの光軸上の距離の値Ｕａと反射面ｈａから第３レンズ群Ｇ３中の最も像側に配されたレンズ面Ｓｃまでの光軸上の距離の値Ｕｃ」との差として求めることができる。
　すなわち、ここでは、Ｕ２の値は、Ｕ２＝｜Ｕｃ－Ｕ１｜の式によって求められるものである。なお、Ｕ２＝｜Ｕｃ－Ｕ１｜の式は、Ｕ２＝｜Ｕｃ－Ｕ１｜＝｜（Ｕａ＋Ｕｃ）－（Ｕａ＋Ｕｂ）｜＝｜Ｕｃ－Ｕｂ｜のように変形することができる。
　なお、実像式ズームファインダー１００は、ｆ１を第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆ２を第２レンズ群の焦点距離としたときに、条件式（２）：１．５＜｜ｆ２／ｆ１｜＜２．０を満足するものとすることができる。
　条件式（２）の下限値を下回るように実像式ズームファインダー１００を構成すると、第１レンズ群Ｇ１に対して第２レンズ群Ｇ２のパワーが相対的に大きくなりすぎて、変倍時における像面湾曲等の収差変動が大きくなりすぎてしまうという問題が生じる。一方、条件式（２）の上限値を上回るように実像式ズームファインダー１００を構成すると、第１レンズ群Ｇ１に対して第２レンズ群Ｇ２のパワーが相対的に小さくなりすぎて、実像式ズームファインダー１００における撮影直交方向のサイズをコンパクトにすることが困難となり、カメラ２００をコンパクトに構成することが難しくなるという問題が生じる。
　さらに、実像式ズームファインダー１００は、ｆ３を第３レンズ群Ｇ３の焦点距離としたときに、条件式（３）：１．０＜ｆ３／ｆ２＜５．０を満足するものとすることができる。
　条件式（３）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３のパワーが大きくなりすぎて、変倍時の第３レンズ群Ｇ３の移動量に対する光学性能の変化量が大きくなりすぎてしまい、すなわち、光学性能の変化に対する感度（例えば、収差補正に対する感度）が高くなりすぎてしまい、変倍時に第３レンズ群Ｇ３に求められる位置決め精度が高精度になりすぎて製造上の問題が生じる。一方、条件式（３）の上限を上回ると、第２レンズ群Ｇ２のパワーが大きくなりすぎて、変倍時の第２レンズ群Ｇ２の移動量に対する光学性能の変化量が大きくなりすぎてしまい、上記と同様に、光学性能の変化に対する感度（例えば、収差補正に対する感度）が高くなりすぎてしまい、変倍時に第２レンズ群Ｇ２に求められる位置決め精度が高精度になりすぎて製造上の問題が生じる。
　上記実像式ズームファインダー１００は、物体側（図１参照）に配された被写体１を表す光学像を像側（図１参照）に導いて、例えば目視によりこの光学像を観察するために用いることができるものである。この実像式ズームファインダー１００によれば、光学性能を低下させることなく撮影方向（図中矢印Ｚで示す方向）に薄型化することができる。
　また、実像式ズームファインダー１００を備えた撮影装置であるカメラ２００は、このカメラ２００の備える撮影用レンズ２０１を通して被写体１を撮影するものであり、例えば、デジタルスチルカメラや銀塩フィルム用のスチルカメラなどとすることができる。
　上記実像式ズームファインダー１００の撮影方向への薄型化にともない、カメラ２００も撮影方向に薄型化することができる。なお、この場合の撮影方向は、被写体１から発せられた光が撮影用レンズ２０１へ入射する方向でもある。
〔実施例〕
　以下、本発明の実像式ズームファインダーに関する実施例１～６のより具体的な構成について、図３、図４を参照して説明する。
　図３は、本発明の実像式ズームファインダー、およびこの実像式ズームファインダーを備えた撮影装置のより具体的な構成を示す断面図、図４は正立光学系を拡大して示す斜視図である。なお、実施例１～６の各実像式ズームファインダーは、いずれも上記実像式ズームファインダー１００の持つ構成を満足するものである。
　上記実施例１～６の各実像式ズームファインダーは、物体側から順に、正の屈折力を有する変倍対物レンズ系１０、正立光学系２０、正の屈折力を有する接眼レンズ系３０を配置してなるものであり、具体的には以下のように構成されたものである。
　上記実施例において、変倍対物レンズ系１０の第１レンズ群Ｇ１は、負の屈折力を有する１枚のレンズである第１群第１レンズＬ１１と反射面ｈａを有する反射部材Ｈａである第１群第１反射ミラーＨａｍまたは第１群第１プリズムＨａｐがこの順に配置されたものである。また、第２レンズ群Ｇ２としては、正の屈折力を有する１枚のレンズである第２群第１レンズＬ２１のみが配置されている。第３レンズ群Ｇ３としては、正の屈折力を有する１枚のレンズである第３群第１レンズＬ３１のみが配置されている。
　正立光学系２０は、ここでは、１つの反射面ｈｂを有する正立光学第１プリズムＨｂｐ１と、２つの反射面ｈｃ、ｈｄを有する正立光学第２プリズムＨｂｐ２との組み合わせからなるものである。
　また、接眼レンズ系３０は、ここでは、正の屈折力を有する１枚のレンズである接眼第１レンズＬＳ１のみからなるものである。
　なお、第１レンズ群Ｇ１は、１枚の第１群第１レンズＬ１１と１枚の反射部材Ｈａのみで構成する場合に限らず、３つ以上の光学要素からなるものとしてもよい。
　また、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、接眼レンズ系３０それぞれは、１枚のレンズからなるものとする場合に限らず、２つ以上のレンズを有するものとしてもよい。
　以下、本発明の実像式ズームファインダーの実施例１～６のレンズデータや収差等について、図５Ａ，図５Ｂ、図６～１１、および図１２～１７等を参照して説明する。
　図５Ａは、反射部材Ｈａとして第１群第１プリズムＨａｐを採用した実施例１～５の実像式ズームファインダーに係る断面を示す断面図であり、レンズ面や反射面の面番号としてＳ１～Ｓ１４が記載されている。
　図５Ｂは、反射部材Ｈａとして第１群第１反射ミラーＨａｍを採用した実施例６の実像式ズームファインダーに係る断面を示す断面図であり、レンズ面や反射面の面番号としてＳ１～Ｓ１２が記載されている。
　図６～１１の各図は、実施例１～６の各実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図である。すなわち、各実像式ズームファインダーの折れ曲がっている全体光軸Ｋｊが１本の直線として示されるように展開したものである。
　なお、図６～１１の各図の上段にはズーム設定を広角端に定めたときの状態（図中に「ＷＩＤＥ」で示す）、下段にはズーム設定を望遠端に定めたときの状態（図中に「ＴＥＬＥ」で示す）を示している。
　また、図１２～１７の各図は、実施例１～６の各実像式ズームファインダーの収差を示す図である。
＜実施例１＞
　図６は、実施例１の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図である。
　また、後述する表１Ａは、実施例１の実像式ズームファインダーに関する諸データを示す図である。表１Ａの上段にはレンズデータが、下段には実像式ズームファインダーのズームに関するデータが示されている。
　表１Ａの上段のレンズデータにおいて、面番号Ｓｉは、最も物体側から像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、・・・）のレンズ面等の番号を示す。
　曲率半径Ｒｉはｉ番目（ｉ＝１、２、３、・・・）の面の曲率半径を示し、面間隔Ｄｉ（ｉ＝１、２、３、・・・）はｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｋｊ上における面間隔を示す。レンズデータの記号Ｒｉおよび記号Ｄｉは、レンズ面等を示す記号Ｓｉ（ｉ＝１、２、３、・・・）と対応している。
　なお、面間隔Ｄｉ（ｉ＝１、２、３、・・・）の欄には面間隔を示す数値が記載されている場合と、記号Ｄｍ（ｍは整数）が記載されている場合とがあるが、記号Ｄｍが記載されているところはレンズ群間の面間隔（空気間隔）に対応しており、それらの面間隔（空気間隔）は変倍比（ズーム倍率）の変更に応じて変化する。
　Ｎｊは物体側から像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、・・・）の光学要素について波長５８７．６ｎｍ（ｄ線）に対する屈折率を示し、νｊはｊ番目の光学要素のｄ線を基準としたアッベ数を示す。
　表１Ａのレンズデータにおいて、曲率半径および面間隔の単位はｍｍであり、曲率半径は物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。
　なお、上記のような光学系は、一般にレンズ等の光学要素の寸法を比例拡大または比例縮小しても所定の性能を維持することが可能なため、上記レンズデータ全体を比例拡大または比例縮小したズームレンズについても本発明に係る実施例とすることができる。
　また、表１Ａの下段のズームに関するデータとしては、広角端（ＷＩＤＥ）と望遠端（ＴＥＬＥ）とにおける各レンズ群間の間隔：Ｄ４、Ｄ６、Ｄ８および、ファインダー倍率：ｍ、視野角（全画角）：２ωを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　また、表１Ｂに実施例１の実像式ズームファインダーにおける非球面の形状を表す非球面係数を示す。なお、表１Ａにおけるレンズデータの面番号に付加した＊印はその面が非球面であることを示しており、その面番号に対応する非球面の形状を表す非球面係数が表１Ｂに示されている。
　なお、非球面レンズの屈折力の正負は、この非球面レンズの近軸領域での屈折力の正負によって規定するものとする。
　また、表１Ｂに記載されている非球面係数は、下記非球面式に適用して非球面形状が定められるように作成されたものである。
　　　Ｚ＝Ｃ・ｈ2／｛１＋（１－Ｋ・Ｃ2・ｈ2）１／２｝＋ΣＡｎ・ｈｎ　
ただし、
Ｚ：非球面の深さ（ｍｍ）
ｈ：光軸からレンズ面までの距離（高さ）（ｍｍ）
Ｋ：２次曲面を表す非球面係数
Ｃ：近軸曲率＝１／Ｒ（１／ｍｍ）（Ｒ：近軸曲率半径（ｍｍ））
Ａｎ：第ｎ次（ｎは３以上の整数）の非球面係数
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　図１２は、実施例１の実像式ズームファインダーの広角端（ＷＩＤＥ）、および望遠端（ＴＥＬＥ）それぞれにおける球面収差、非点収差、およびディストーションを示す図である。図中には、ｄ線、ｇ線、ｃ線の各光に関する収差が示されている。なお、非点収差図には、サジタル像面およびタンジェンシャル像面に対する収差が示されている。
　図１２中に示すように、記号（Ｗａ）、（Ｔａ）で示す図が球面収差を、記号（Ｗｂ）、（Ｔｂ）で示す図が非点収差を、記号（Ｗｃ）、（Ｔｃ）で示す図がディストーションを表している。
　また、実施例の説明の最後に示す表７には、１から６の各実施例毎に条件式（１）、（２）、（３）それぞれに記載されている数式から求まる値を示す。なお、各条件式中に記載されている数式の値は、表１Ａ、表１Ｂ・・・表６Ａ、表６Ｂに示す諸データ等から求めることができる。
　この実施例１の実像式ズームファインダーは、アフォーカル系ファインダであり、上記表１Ａに示すように、広角端においてファインダー倍率ｍが０．３５倍、視野角２ωが６４．４度で、望遠端においてファインダー倍率ｍが１．３８倍、視野角２ωが１５．９度である。
　上記データ等から解るように実施例１の実像式ズームファインダーは、光学性能を低下させることなく撮影方向に薄型化することができるものである。
　なお、上記実施例１の実像式ズームファインダーの構成を示す図６、この実像式ズームファインダーの収差を示す図１２、実像式ズームファインダーのレンズデータ等を示す表１Ａ、表１Ｂ、および条件式（１）、（２）、（３）中の各数式の値を示す表７等の読取り方は、後述する実施例２～６についても同様なので、以後の実施例についてはそれらの説明を省略する。
　なお、実施例６についてのみ、表６Ａに示すように面番号が１２までであり、実施例６の各レンズ群間の間隔がＤ２、Ｄ４、Ｄ６の位置となっている点、および反射部材が反射ミラーで形成されている点で、この実施例６は他の実施例１～５との違いがある。
＜実施例２＞
　図７は、実施例２の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図である。
　また、表２Ａは、実施例２の実像式ズームファインダーに関する諸データを示す図である。表２Ａの上段にはレンズデータが、下段には実像式ズームファインダーのズームに関するデータが示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　また、表２Ｂに実施例２の実像式ズームファインダーを構成する非球面の形状を表す非球面係数を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　図１３は、実施例２の実像式ズームファインダーの広角端（ＷＩＤＥ）、および望遠端（ＴＥＬＥ）それぞれにおける球面収差、非点収差、およびディストーションを示す図である。
　なお、実施例２の実像式ズームファインダーは、アフォーカル系ファインダであり、上記表２Ａに示すように、広角端においてファインダー倍率ｍが０．４３倍、視野角２ωが５８．３度で、望遠端においてファインダー倍率ｍが１．７２倍、視野角２ωが１３．３度である。
　上記データ等から解るように、実施例２の実像式ズームファインダーも、光学性能を低下させることなく撮影方向に薄型化することができるものである。
＜実施例３＞
　図８は、実施例３の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図である。
　また、表３Ａは、実施例３の実像式ズームファインダーに関する諸データを示す図である。表３Ａの上段にはレンズデータが、下段には実像式ズームファインダーのズームに関するデータが示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　また、表３Ｂに実施例３の実像式ズームファインダーを構成する非球面の形状を表す非球面係数を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　図１４は、実施例３の実像式ズームファインダーの広角端（ＷＩＤＥ）、および望遠端（ＴＥＬＥ）それぞれにおける球面収差、非点収差、およびディストーションを示す図である。
　なお、実施例３の実像式ズームファインダーは、アフォーカル系ファインダであり、上記表３Ａに示すように、広角端においてファインダー倍率ｍが０．３０倍、視野角２ωが６９．６度で、望遠端においてファインダー倍率ｍが１．２１倍、視野角２ωが１７．２度である。
　上記データ等から解るように、実施例３の実像式ズームファインダーも、光学性能を低下させることなく撮影方向に薄型化することができるものである。
＜実施例４＞
　図９は、実施例４の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図である。
　また、表４Ａは、実施例４の実像式ズームファインダーに関する諸データを示す図である。表４Ａの上段にはレンズデータが、下段には実像式ズームファインダーのズームに関するデータが示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　また、表４Ｂに実施例４の実像式ズームファインダーを構成する非球面の形状を表す非球面係数を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　図１５は、実施例４の実像式ズームファインダーの広角端（ＷＩＤＥ）、および望遠端（ＴＥＬＥ）それぞれにおける球面収差、非点収差、およびディストーションを示す図である。
　なお、実施例４の実像式ズームファインダーは、アフォーカル系ファインダであり、上記表４Ａに示すように、広角端においてファインダー倍率ｍが０．４１倍、視野角２ωが５８．５度で、望遠端においてファインダー倍率ｍが１．６４倍、視野角２ωが１４．１度である。
　上記データ等から解るように、実施例４の実像式ズームファインダーも、光学性能を低下させることなく撮影方向に薄型化することができるものである。
＜実施例５＞
　図１０は、実施例５の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図である。
　また、表５Ａは、実施例５の実像式ズームファインダーに関する諸データを示す図である。表５Ａの上段にはレンズデータが、下段には実像式ズームファインダーのズームに関するデータが示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　また、表５Ｂに実施例５の実像式ズームファインダーを構成する非球面の形状を表す非球面係数を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　図１６は、実施例５の実像式ズームファインダーの広角端（ＷＩＤＥ）、および望遠端（ＴＥＬＥ）それぞれにおける球面収差、非点収差、およびディストーションを示す図である。
　なお、実施例５の実像式ズームファインダーは、アフォーカル系ファインダであり、上記表５Ａに示すように、広角端においてファインダー倍率ｍが０．２３倍、視野角２ωが７５．２度で、望遠端においてファインダー倍率ｍが０.９３倍、視野角２ωが２２．２度である。
　上記データ等から解るように、実施例５の実像式ズームファインダーも、光学性能を低下させることなく撮影方向に薄型化することができるものである。
＜実施例６＞
　図１１は、実施例６の実像式ズームファインダーの構成および光路を展開して示す図である。
　また、表６Ａは、実施例６の実像式ズームファインダーに関する諸データを示す図である。表６Ａの上段にはレンズデータが、下段には実像式ズームファインダーのズームに関するデータが示されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　また、表６Ｂに実施例６の実像式ズームファインダーを構成する非球面の形状を表す非球面係数を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　図１７は、実施例６の実像式ズームファインダーの広角端（ＷＩＤＥ）、および望遠端（ＴＥＬＥ）それぞれにおける球面収差、非点収差、およびディストーションを示す図である。
　なお、実施例６の実像式ズームファインダーは、アフォーカル系ファインダであり、上記表６Ａに示すように、広角端においてファインダー倍率ｍが０．３４倍、視野角２ωが６５．６度で、望遠端においてファインダー倍率ｍが１．３６倍、視野角２ωが１６．０度である。
　上記データ等から解るように、実施例６の実像式ズームファインダーも、光学性能を低下させることなく撮影方向に薄型化することができるものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　なお、本発明は、上記各実施例に限定されず、発明の要旨を変更しない限りにおいて種々の変形実施が可能である。例えば、各レンズの曲率半径、面間隔および屈折率の値などは、上記各表中に示した数値に限定されず、他の値を取り得る。

Claims (5)

  1. 　物体側から順に、正の屈折力を有する変倍対物レンズ系、正立光学系、正の屈折力を有する接眼レンズ系からなる実像式ズームファインダーであって、
    　前記変倍対物レンズ系が、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズと反射部材を物体側からこの順に配置してなり変倍時に固定される第１レンズ群、正の屈折力を有し変倍時に移動させる第２レンズ群、正の屈折力を有し変倍時に移動させる第３レンズ群からなり、
    　前記正立光学系が、前記変倍対物レンズ系によって形成された倒立逆像を正立正像に変換するための１つ以上の反射面を有するとともに、変倍時に固定されるものであり、
    　前記接眼レンズ系が、正の屈折力を有し変倍時に固定されるものであり、
    　以下の条件式（１）を満足することを特徴とする実像式ズームファインダー。
    　　　１．５＜Ｕ２／Ｕ１＜３．０　・・・（１）
    ただし、
    Ｕ１：ズーム設定が望遠端に定められた状態における第１レンズの物体側のレンズ面から第２レンズ群中の最も物体側に配されたレンズ面までの光軸上の距離
    Ｕ２：ズーム設定が望遠端に定められた状態における第１レンズの物体側のレンズ面から第２レンズ群中の最も物体側に配されたレンズ面までの光軸上の距離と、ズーム設定が広角端に定められた状態における第１レンズの物体側のレンズ面から第３レンズ群中の最も像側に配されたレンズ面までの光軸上の距離との差
  2. 　以下の条件式（２）を満足することを特徴とする請求項１記載の実像式ズームファインダー。
    　　　１．５＜｜ｆ２／ｆ１｜＜２．０　・・・（２）
    ただし、
    ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
    ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
  3. 　以下の条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１または２記載の実像式ズームファインダー。
    　　　１．０＜ｆ３／ｆ２＜５．０　・・・（３）
    ただし、
    ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
  4. 　前記第１レンズ群中の反射部材が、前記第１レンズを通って入射した光の光路を前記第１レンズの光軸方向に対して直交する光軸直交方向へ折り曲げるものであり、
    　前記第２レンズ群および前記第３レンズ群が、前記折り曲げられて光軸直交方向へ伝搬する光の光路中に配置されたものであり、
    　前記正立光学系が、前記変倍対物レンズ系を通って前記光軸直交方向へ伝搬する光の光路を前記第１レンズの光軸方向に折り曲げるものであることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項記載の実像式ズームファインダー。
  5. 　請求項１から４のいずれか１項記載の実像式ファインダーを備えたことを特徴とする撮影装置。
PCT/JP2012/003916 2011-07-04 2012-06-15 実像式ズームファインダーおよび撮影装置 WO2013005376A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201280033304.7A CN103797396B (zh) 2011-07-04 2012-06-15 实像变焦取景器和成像设备
JP2013522721A JP5766799B2 (ja) 2011-07-04 2012-06-15 実像式ズームファインダーおよび撮影装置
US14/146,019 US8712232B1 (en) 2011-07-04 2014-01-02 Real-image zoom viewfinder and imaging apparatus

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011147866 2011-07-04
JP2011-147866 2011-07-04

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
US14/146,019 Continuation US8712232B1 (en) 2011-07-04 2014-01-02 Real-image zoom viewfinder and imaging apparatus

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013005376A1 true WO2013005376A1 (ja) 2013-01-10

Family

ID=47436744

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2012/003916 WO2013005376A1 (ja) 2011-07-04 2012-06-15 実像式ズームファインダーおよび撮影装置

Country Status (4)

Country Link
US (1) US8712232B1 (ja)
JP (1) JP5766799B2 (ja)
CN (1) CN103797396B (ja)
WO (1) WO2013005376A1 (ja)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104142565B (zh) * 2014-07-22 2016-07-06 浙江舜宇光学有限公司 近红外交互式投影镜头
TWI585452B (zh) * 2015-07-02 2017-06-01 先進光電科技股份有限公司 光學成像系統
TWI585453B (zh) * 2015-07-13 2017-06-01 先進光電科技股份有限公司 光學成像系統
US10459230B2 (en) 2016-02-02 2019-10-29 Disney Enterprises, Inc. Compact augmented reality / virtual reality display
US10001648B2 (en) 2016-04-14 2018-06-19 Disney Enterprises, Inc. Occlusion-capable augmented reality display using cloaking optics
US9922464B2 (en) * 2016-05-10 2018-03-20 Disney Enterprises, Inc. Occluded virtual image display
US9996984B2 (en) 2016-07-05 2018-06-12 Disney Enterprises, Inc. Focus control for virtual objects in augmented reality (AR) and virtual reality (VR) displays
CN106526787A (zh) * 2016-08-25 2017-03-22 玉晶光电(厦门)有限公司 光学成像镜头
US10921593B2 (en) 2017-04-06 2021-02-16 Disney Enterprises, Inc. Compact perspectively correct occlusion capable augmented reality displays
CN113325561B (zh) * 2020-02-29 2022-10-28 华为技术有限公司 一种变焦镜头、摄像头模组及移动终端
CN111405154B (zh) * 2020-03-16 2021-09-03 Oppo广东移动通信有限公司 摄像头模组及电子设备
KR20220048525A (ko) 2020-10-12 2022-04-20 삼성전기주식회사 카메라 모듈

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04171410A (ja) * 1990-11-02 1992-06-18 Minolta Camera Co Ltd ファインダー光学系
JPH0675165A (ja) * 1992-08-27 1994-03-18 Olympus Optical Co Ltd 実像式変倍ファインダ
JPH075360A (ja) * 1993-06-16 1995-01-10 Olympus Optical Co Ltd 実像式変倍ファインダー
JPH08234103A (ja) * 1995-02-28 1996-09-13 Olympus Optical Co Ltd ケプラー式変倍ファインダー
JPH1172706A (ja) * 1997-06-18 1999-03-16 Konica Corp 実像式ズームファインダ
JP2000347101A (ja) * 1999-06-03 2000-12-15 Olympus Optical Co Ltd 実像式変倍ファインダー

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08190130A (ja) 1995-01-12 1996-07-23 Konica Corp 実像式ズームファインダー
US6038069A (en) 1997-06-18 2000-03-14 Konica Corporation Real image type zoom finder
US6671461B2 (en) * 2000-04-18 2003-12-30 Olympus Optical Co., Ltd. Real image mode finder optical system
JP2002055278A (ja) * 2000-05-30 2002-02-20 Minolta Co Ltd 撮像レンズ装置
US6747813B2 (en) * 2001-09-17 2004-06-08 Olympus Corporation Optical system and imaging device
JP2003098435A (ja) * 2001-09-21 2003-04-03 Olympus Optical Co Ltd ズーム光学系
JP2003131292A (ja) 2001-10-29 2003-05-08 Nikon Corp 実像式変倍ファインダー
JP2004077921A (ja) * 2002-08-20 2004-03-11 Olympus Corp ズーム光学系及びそれを用いた撮像装置
US6927920B2 (en) * 2003-04-11 2005-08-09 Olympus Corporation Zoom optical system and imaging apparatus using the same
JP3896988B2 (ja) * 2003-05-12 2007-03-22 コニカミノルタフォトイメージング株式会社 撮像レンズ装置
JP2005338143A (ja) * 2004-05-24 2005-12-08 Konica Minolta Photo Imaging Inc 撮像レンズ装置
JP4717480B2 (ja) * 2005-03-25 2011-07-06 富士フイルム株式会社 ズームレンズ
US7889435B2 (en) * 2006-10-17 2011-02-15 Samsung Electronics Co., Ltd. Imaging device having a dual lens optical system
KR101278239B1 (ko) * 2006-10-17 2013-06-24 삼성전자주식회사 듀얼 렌즈 광학계 및 이를 구비하는 듀얼 렌즈 카메라
JP2008129238A (ja) * 2006-11-20 2008-06-05 Olympus Imaging Corp ズームレンズ及びそれを用いた撮像装置
JP4965234B2 (ja) * 2006-11-30 2012-07-04 富士フイルム株式会社 ズームレンズ
JP5179216B2 (ja) * 2008-02-14 2013-04-10 富士フイルム株式会社 ズームレンズ
JP2009265323A (ja) * 2008-04-24 2009-11-12 Fujinon Corp ズームレンズおよび撮像装置
JP2011043679A (ja) * 2009-08-21 2011-03-03 Fujifilm Corp ズームレンズ及び撮像装置

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04171410A (ja) * 1990-11-02 1992-06-18 Minolta Camera Co Ltd ファインダー光学系
JPH0675165A (ja) * 1992-08-27 1994-03-18 Olympus Optical Co Ltd 実像式変倍ファインダ
JPH075360A (ja) * 1993-06-16 1995-01-10 Olympus Optical Co Ltd 実像式変倍ファインダー
JPH08234103A (ja) * 1995-02-28 1996-09-13 Olympus Optical Co Ltd ケプラー式変倍ファインダー
JPH1172706A (ja) * 1997-06-18 1999-03-16 Konica Corp 実像式ズームファインダ
JP2000347101A (ja) * 1999-06-03 2000-12-15 Olympus Optical Co Ltd 実像式変倍ファインダー

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2013005376A1 (ja) 2015-02-23
US8712232B1 (en) 2014-04-29
US20140112651A1 (en) 2014-04-24
CN103797396A (zh) 2014-05-14
CN103797396B (zh) 2015-12-23
JP5766799B2 (ja) 2015-08-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5766799B2 (ja) 実像式ズームファインダーおよび撮影装置
JP5133045B2 (ja) 標準ズームレンズ系
JP6143489B2 (ja) ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5836654B2 (ja) ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5277624B2 (ja) マクロレンズ、光学装置、マクロレンズのフォーカシング方法
JP2006195068A (ja) 防振機能付き変倍光学系および該変倍光学系を搭載した撮像装置
JP2011123337A5 (ja)
JP2008185782A (ja) ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP7259905B2 (ja) ズームレンズおよび光学機器
JP2010044225A (ja) ズームレンズ系、このズームレンズ系を備えた光学機器、及び、ズームレンズ系を用いた変倍方法
JP2004085600A (ja) 広角ズームレンズ系
JP2008203471A (ja) ズームレンズ、光学機器、および結像方法
JP5344291B2 (ja) ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法
JP2008039838A (ja) ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2010107566A (ja) 撮像装置
JP2008203643A (ja) 実像式変倍ファインダー光学系及び撮像装置
JP2012042549A (ja) 変倍光学系、この変倍光学系を有する光学機器、及び、変倍光学系の製造方法
JP6164894B2 (ja) ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5224480B2 (ja) 防振機能付き変倍光学系および該変倍光学系を搭載した撮像装置
JP2014202806A5 (ja)
JP6016530B2 (ja) 撮像装置
JP6004840B2 (ja) ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
JP5459587B2 (ja) ズームレンズ、これを搭載する光学機器及び製造方法
JP5682715B2 (ja) ズームレンズ系、及び、このズームレンズ系を備えた光学機器
JP5333915B2 (ja) ズームレンズ、これを搭載する光学機器

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 12807877

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

DPE1 Request for preliminary examination filed after expiration of 19th month from priority date (pct application filed from 20040101)
ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2013522721

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 12807877

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1