WO2012086194A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2012086194A1
WO2012086194A1 PCT/JP2011/007142 JP2011007142W WO2012086194A1 WO 2012086194 A1 WO2012086194 A1 WO 2012086194A1 JP 2011007142 W JP2011007142 W JP 2011007142W WO 2012086194 A1 WO2012086194 A1 WO 2012086194A1
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lens
imaging
conditional expression
positive
preferable
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PCT/JP2011/007142
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太郎 浅見
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富士フイルム株式会社
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0085—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras employing wafer level optics
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/22—Telecentric objectives or lens systems

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens and an imaging apparatus, and more specifically, to an in-vehicle camera, a mobile terminal camera, a monitoring camera, and the like using an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor).
  • an imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor).
  • the present invention relates to an imaging lens suitable for the imaging, and an imaging device including the imaging lens.
  • image sensors such as CCD and CMOS have been greatly reduced in size and pixels.
  • an image pickup apparatus body including these image pickup elements is also downsized, and an image pickup lens mounted thereon is required to be downsized in addition to good optical performance.
  • lenses mounted on in-vehicle cameras, surveillance cameras, etc. have a small F, high weather resistance, can be configured at a low cost, and have an F value so that they can be used even under low illumination conditions. It is required to be small.
  • Patent Document 1 describes an imaging lens that can be used for an in-vehicle camera, a surveillance camera, and the like, and the lens closest to the object side is a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and is composed of five lenses.
  • Patent Document 2 listed below describes an imaging lens including five lenses that can be used for a camera equipped with a small CCD and includes an aspherical lens.
  • JP 2008-008960 A Japanese Patent Laid-Open No. 11-142730 JP 2010-107606 A Japanese Patent Laid-Open No. 2003-066628 JP 2000-066091 A JP-A-10-213742
  • the lens systems described in Patent Documents 1 and 3 to 6 are all composed of spherical lenses, so if the lens material is glass, it is possible to produce a lens with good weather resistance at low cost, but if an aspherical surface is used, It is thought that further improvement in performance can be expected. Further, it is considered that the cost can be reduced if the lens material is plastic.
  • the lens system described in Patent Document 2 has a large F value of 2.8 or a lens having a small F value, because the lens on the most object side is a plastic lens. Protective means such as glass is required, which increases costs.
  • the present invention includes an imaging lens that can be configured in a small size and at low cost, has high telecentricity, has a long back focus and a small F value, and can realize good optical performance, and the imaging lens.
  • An object of the present invention is to provide an imaging device.
  • the first imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens, a positive second lens, a negative third lens, a positive fourth lens, and a positive fifth lens. And a diaphragm is disposed between the image side surface of the first lens and the object side surface of the third lens, and the refractive index and Abbe number of the third lens material at the d-line are Nd3 and ⁇ d3, respectively.
  • the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied. Nd3 ⁇ 1.75 (1) ⁇ d3 ⁇ 35 (2)
  • the power arrangement, the aperture position, etc. in the system are suitably set, and the conditional expressions (1) and (2) are satisfied. Since the material of the three lenses is selected, it can be configured small and inexpensive, has high telecentricity, long back focus, small F value, and high optical performance with various aberrations including chromatic aberration corrected well. Easy to do.
  • the second imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens, a positive second lens, a negative third lens, a positive fourth lens, and a positive fifth lens.
  • a diaphragm is disposed between the image-side surface of the first lens and the object-side surface of the third lens, and at least one lens surface of each of the third lens, the fourth lens, and the fifth lens is aspheric.
  • the third lens, the fourth lens, and the fifth lens are all made of plastic.
  • the power arrangement, the aperture position, etc. in the system are suitably set, and the aspherical surface and the plastic lens are suitably arranged. Therefore, it is easy to realize high optical performance that has high telecentricity, long back focus, small F value, and various aberrations including chromatic aberration are well corrected.
  • the third imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens, a positive second lens, a negative third lens, a positive fourth lens, and a positive fifth lens.
  • a diaphragm is disposed between the image-side surface of the first lens and the object-side surface of the third lens, and at least one lens surface of each of the third lens, the fourth lens, and the fifth lens is aspheric.
  • the image side surface of the third lens has a negative power at the center and is weaker at the effective diameter end than the center, or has a negative power at the center and is positive at the effective diameter end. It is characterized by having the power of
  • the third imaging lens of the present invention in a lens system having a minimum of five lenses, the power arrangement in the system, the aperture position, etc. are suitably set, the aspherical lens is suitably arranged, and the surface shape of the third lens Therefore, it is compact and inexpensive, and has high telecentricity, long back focus, small F value, and high optical performance with various aberrations including chromatic aberration corrected well. Becomes easier.
  • the first lens is a biconcave lens.
  • the following conditional expression (6) is satisfied when the curvature radii of the object side surface and the image side surface of the fifth lens are R10 and R11, respectively. It is preferable to do. ⁇ 1.40 ⁇ (R10 + R11) / (R10 ⁇ R11) ⁇ 0.2 (6)
  • the focal length of the first lens is f1 and the focal length of the second lens is f2, the following conditional expression (7) is satisfied. It is preferable. ⁇ 1.30 ⁇ f1 / f2 ⁇ 0.65 (7)
  • the object side surface of the third lens has a negative power at the center, and the negative power is weaker than the center at the effective diameter end. It is preferable.
  • the image-side surface of the fourth lens has a positive power at the center, and the positive power is weaker than the center at the effective diameter end.
  • the center has positive power and has negative power at the effective diameter end.
  • the image-side surface of the fifth lens has a positive power at the center and is weaker at the effective diameter end than the center.
  • the center has positive power and has negative power at the effective diameter end.
  • the concave / convex shape of the surface and the sign of refractive power (power) are considered in the paraxial region unless otherwise noted.
  • the sign of the radius of curvature in the imaging lens of the present invention is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the “effective diameter of the surface” is a circle consisting of the outermost point in the radial direction (the point farthest from the optical axis) when the point where all the rays that contribute to image formation intersect with the lens surface is considered. It means the diameter, and “effective diameter end” means the outermost point.
  • the figure composed of the outermost points is a circle.
  • the circle diameter may be considered as the effective diameter.
  • the effective diameter can be determined based on the size of the imaging surface of the image sensor, and when the image surface is rectangular, for example, 1/2 of the diagonal length thereof. Can be calculated as the maximum image height.
  • the imaging device of the present invention is characterized by including the imaging lens of the present invention described above.
  • the imaging lens of the present invention since the lens configuration, the aperture position, etc. are suitably set in a lens system having a minimum of 5 lenses, it can be configured to be small and inexpensive, high telecentricity, long back focus, and small F And high optical performance with various aberrations including chromatic aberration corrected satisfactorily.
  • the image pickup lens of the present invention since the image pickup lens of the present invention is provided, the image pickup lens of the present invention can be configured to be small and inexpensive, and can be used even under low-illumination shooting conditions. Can be obtained.
  • the figure for demonstrating the aspherical shape of the image side surface of a 3rd lens The figure for demonstrating another aspherical shape of the image side surface of a 3rd lens
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 4 of this invention Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 5 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 6 of this invention Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 7 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 8 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 9 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 10 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 11 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 12 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 13 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 14 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 15 of this invention.
  • Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 16 of this invention Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 17 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 18 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 19 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 20 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 21 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 22 of this invention. Sectional drawing which shows the lens structure of the imaging lens of Example 23 of this invention.
  • 27A to 27D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 1 of the present invention.
  • FIGS. 28A to 28D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 2 of the present invention.
  • FIGS. 29A to 29D are aberration diagrams of the image pickup lens of Example 3 of the present invention.
  • FIGS. 30A to 30D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 4 of the present invention.
  • FIGS. 31A to 31D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 5 of the present invention.
  • 32A to 32D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 6 of the present invention.
  • 33A to 33D are diagrams showing aberrations of the imaging lens according to the seventh embodiment of the present invention.
  • FIGS. 34A to 34D are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 8 of the present invention.
  • 35 (A) to 35 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 9 according to the present invention.
  • 36 (A) to 36 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 10 of the present invention.
  • 37A to 37D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 11 of the present invention.
  • FIGS. 38A to 38D are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 12 of the present invention.
  • 39A to 39D are diagrams showing aberrations of the imaging lens according to the thirteenth embodiment of the present invention.
  • 40 (A) to 40 (D) are aberration diagrams of the imaging lens of Example 14 of the present invention.
  • 41 (A) to 41 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 15 of the present invention.
  • 42A to 42D are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 16 of the present invention.
  • 43 (A) to 43 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 17 of the present invention.
  • 44 (A) to 44 (D) are graphs showing aberrations of the imaging lens according to Example 18 of the present invention.
  • 45A to 45D are aberration diagrams of the imaging lens of Example 19 of the present invention.
  • 46 (A) to 46 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 20 of the present invention.
  • 47 (A) to 47 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 21 of the present invention.
  • 48 (A) to 48 (D) are graphs showing aberrations of the image pickup lens of Example 22 of the present invention.
  • 49A to 49D are aberration diagrams of the image pickup lens of Example 23 of the present invention. The figure for demonstrating arrangement
  • FIG. 1 shows a lens cross-sectional view of an imaging lens 1 according to an embodiment of the present invention, an axial light beam 2 from an object point at an infinite distance, and off-axis light beams 3 and 4 at a full field angle 2 ⁇ . Indicates.
  • the configuration example shown in FIG. 1 corresponds to an imaging lens of Example 1 described later.
  • the left side of the figure is the object side
  • the right side is the image side.
  • the imaging element 5 disposed on the image plane Sim of the imaging lens 1 is also illustrated in consideration of the case where the imaging lens 1 is applied to an imaging apparatus.
  • the image pickup device is simply illustrated, but actually, the image pickup surface of the image pickup device 5 is arranged so as to coincide with the position of the image plane Sim.
  • the imaging device 5 converts an optical image formed by the imaging lens 1 into an electrical signal, and for example, a CCD image sensor or a CMOS image sensor can be used.
  • the imaging lens 1 When the imaging lens 1 is applied to an imaging apparatus, it is preferable to provide various filters such as a cover glass, a low-pass filter, or an infrared cut filter according to the configuration on the camera side on which the lens is mounted.
  • the parallel plate-like optical member PP assuming these is arranged between the lens closest to the image side and the image sensor 5 (image plane Sim).
  • image plane Sim image plane Sim
  • a cover glass and various filters are often disposed between the lens system and the image plane Sim, which is sufficient to dispose these in the lens system. Back focus is needed.
  • the imaging lens 1 includes a negative first lens L1, a positive second lens L2, a negative third lens L3, a positive fourth lens L4, and a positive lens in order from the object side along the optical axis Z.
  • the fifth lens L5 is provided, and the aperture stop St is disposed between the image-side surface of the first lens L1 and the object-side surface of the third lens L3.
  • the lens system can be a retrofocus type lens system. It is easy to widen the angle and the back focus can be made long.
  • the aperture stop St is arranged between the second lens L2 and the third lens L3, and in order from the object side, negative, positive, aperture stop St, negative, positive, positive power arrangement,
  • the power on the object side and the image side of the aperture stop St can be made substantially equal, and the field curvature can be easily corrected.
  • an aperture stop St is arranged between the first lens L1 and the second lens L2, and in order from the object side, negative, aperture stop St, positive, negative, positive, positive power arrangement and
  • the light beam height in the first lens L1 can be suppressed, and the lens diameter of the portion exposed to the outside can be reduced, which is advantageous for downsizing.
  • the exit pupil position can be brought to the object side, the angle at which the peripheral rays are incident on the image sensor 5 can be suppressed, shading can be suppressed, and the third lens L3 and the fourth lens L4.
  • the fifth lens L5 the on-axis light beam and the off-axis light beam can be easily separated, and the field curvature can be easily corrected.
  • the aperture stop St may be arranged so that the position of the aperture stop St in the optical axis direction is between the object-side surface vertex and the image-side surface vertex of the second lens L2.
  • the positive power arranged closest to the image side is divided into two lenses, the fourth lens L4 and the fifth lens L5, so that the spherical aberration can be easily corrected, and even in a lens system having a small F-number. Aberration can be corrected satisfactorily.
  • the angle at which peripheral rays enter the image sensor can be reduced while suppressing chromatic aberration, and the telecentricity is good.
  • a lens system can be realized.
  • the imaging lens 1 shown in FIG. 1 preferably has the following configuration appropriately and selectively according to the required specifications in addition to the above basic configuration.
  • it may have any one of the following configurations, or may have a configuration in which any two or more are combined.
  • conditional expression (1) When the conditional expression (1) is satisfied, the third lens L3 can be manufactured at low cost, and the cost of the entire lens system can be reduced. Further, by satisfying conditional expression (2), it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • conditional expression (1-2) instead of the conditional expression (1), more preferably to satisfy the following conditional expression (1-3), It is even more preferable that the formula (1-4) is satisfied.
  • Nd3 ⁇ 1.70 (1-2) Nd3 ⁇ 1.68 (1-3)
  • the negative third lens L3 has a function of enhancing telecentricity while suppressing chromatic aberration in cooperation with the positive fourth lens L4 and the fifth lens L5, and thus the third lens L3 and the fourth lens.
  • conditional expression (1-5) In order to maintain a good power balance between L4 and the fifth lens L5, it is preferable to satisfy the following conditional expression (1-5), and it is more preferable to satisfy the following conditional expression (1-6). 1.55 ⁇ Nd3 (1-5) 1.59 ⁇ Nd3 (1-6)
  • conditional expression (2-2) instead of the conditional expression (2). It is more preferable to satisfy 3), and it is even more preferable to satisfy the following conditional expression (2-4). ⁇ d3 ⁇ 30 (2-2) ⁇ d3 ⁇ 27 (2-3) ⁇ d3 ⁇ 26 (2-4)
  • conditional expression (2-5) In order to reduce the cost, it is preferable to satisfy the following conditional expression (2-5), and it is more preferable to satisfy the following conditional expression (2-6). 15 ⁇ d3 (2-5) 20 ⁇ d3 (2-6)
  • the power of the fourth lens L4 becomes strong, the power balance with the fifth lens L5 is lost, and it becomes difficult to correct spherical aberration, or the third lens L3,
  • the balance between the negative power of the third lens L3 and the positive power of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 is lost, and the temperature changes.
  • the amount of focus movement will increase.
  • conditional expression (5) If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the distance between the second lens L2 and the third lens L3 becomes too large, making it difficult to reduce the overall length and making it difficult to reduce the first lens L1. . If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the distance between the second lens L2 and the third lens L3 becomes too small, and it becomes difficult to correct field curvature and coma well.
  • the fifth lens L5 has a radius of curvature between the object-side surface and the image-side surface.
  • a biconvex lens whose absolute value is close (the absolute value of the radius of curvature of the object side surface is smaller than the absolute value of the radius of curvature of the image side surface) or the absolute radius of curvature of the object side surface and the image side surface
  • a biconcave lens having a close value (the absolute value of the radius of curvature of the object side surface is smaller than the absolute value of the radius of curvature of the image side surface).
  • the fifth lens is contrary to the basic configuration requirement that it is a positive lens. Therefore, the upper limit of conditional expression (6) is exceeded when the fifth lens L5 is a biconvex lens in which the absolute values of the radii of curvature of the object-side surface and the image-side surface are close. If it is a simple shape, it will be difficult to correct spherical aberration.
  • the lower limit of the conditional expression (6) is below the case where the fifth lens L5 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side or a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side. If the lens L5 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side, the fifth lens is contrary to the basic configuration requirement of a positive lens.
  • the fifth lens L5 is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side and falls below the lower limit of the conditional expression (6), the difference in the radius of curvature between the object side surface and the image side surface of the fifth lens L5 becomes small.
  • the power of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 becomes poor because the positive power becomes too weak and correction of spherical aberration becomes difficult, or the absolute radius of curvature of the object side surface of the fifth lens L5 becomes difficult. The value becomes too small, making it difficult to correct field curvature and coma.
  • conditional expression (7) If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, the negative power of the first lens L1 becomes too strong compared to the positive power of the second lens L2, and it becomes easy to widen the angle. It becomes difficult to correct aberrations. Below the lower limit of conditional expression (7), the positive power of the second lens L2 becomes too strong compared to the negative power of the first lens L1, making it difficult to widen the angle and secure the back focus.
  • the power of the fourth lens L4 becomes too weak, making it difficult to correct chromatic aberration well in cooperation with the third lens, or the power of the fourth lens L4. Becomes too weak, the power balance with the fifth lens L5 becomes poor, and correction of spherical aberration becomes difficult. If the lower limit of conditional expression (8) is not reached, the power of the fourth lens L4 becomes too strong, so that the balance of power with the fifth lens L5 becomes poor, and it becomes difficult to correct spherical aberration.
  • conditional expression (9) If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, the distance between the first lens L1 and the second lens L2 becomes too large, the diameter of the first lens L1 becomes large, and it becomes difficult to achieve miniaturization. . If the lower limit of conditional expression (9) is not reached, the first lens L1 and the second lens L2 are too close together, making it difficult to increase the back focus.
  • conditional expression (10) If the upper limit of conditional expression (10) is exceeded, the power of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 becomes too weak, or the power of the third lens L3 becomes too strong, and the lens system moves to the imaging device 5. It becomes difficult to suppress the incident angle, and it becomes difficult to manufacture a lens with good telecentricity. Below the lower limit of conditional expression (10), it becomes difficult to correct field curvature and coma well.
  • conditional expression (11) If the upper limit of conditional expression (11) is exceeded, the total length of the optical system becomes long and the objective of miniaturization cannot be achieved. Below the lower limit of conditional expression (11), it becomes difficult to correct coma and field curvature.
  • f12 is a positive value.
  • conditional expression (12) If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the absolute value of the radius of curvature of the object-side surface of the first lens L1 becomes too small, and widening is easy, but it is difficult to suppress distortion and curvature of field. It becomes. If the lower limit of conditional expression (12) is not reached, the absolute value of the radius of curvature of the object-side surface of the first lens L1 will increase, making it difficult to correct spherical aberration, or reducing the size of the first lens L1 in the radial direction. It becomes difficult.
  • conditional expression (13) If the upper limit of conditional expression (13) is exceeded, the power of the third lens L3 becomes too strong, making it difficult to suppress the angle of incidence from the lens system to the image sensor 5 and making a lens with good telecentricity. It becomes difficult. If the lower limit of conditional expression (13) is not reached, the power of the third lens L3 becomes too weak, making it difficult to correct chromatic aberration.
  • conditional expression (14) If the upper limit of conditional expression (14) is exceeded, the lens system becomes large. If the lower limit of conditional expression (14) is not reached, downsizing can be easily achieved, but widening becomes insufficient or the overall length becomes too short, making it easy to downsize, but reducing the thickness of each lens. Therefore, it becomes difficult to manufacture or causes an increase in cost.
  • L is preferably 22 mm or less. If L exceeds 22 mm, the lens system becomes large, and the objective of size reduction cannot be achieved.
  • L is more preferably 20 mm or less, and L is still more preferably 19 mm or less.
  • the power of the second lens L2 becomes weak, making it difficult to correct the curvature of field, and the balance of power on the object side and the image side of the aperture stop St is lost. It becomes difficult to correct coma. If the lower limit of conditional expression (16) is not reached, the power of the second lens L2 becomes too strong, and the tolerance for errors related to decentration becomes small, which makes manufacturing difficult or causes an increase in cost.
  • (R1 + R2) / (R1-R2) is a positive value and is 1.0 or less because the first lens L1 is a biconcave lens and the absolute value of the radius of curvature of the object side surface is an image. This is the case where the absolute value of the curvature radius of the side surface is larger than the absolute value of the curvature radius of the object side surface or the absolute value of the curvature radius of the image side surface of the biconvex lens.
  • the first lens L1 is a biconvex lens, it becomes a positive lens, and the first lens L1 is contrary to the basic configuration of a negative lens.
  • conditional expression (17) the curvature of the object side surface with the biconcave lens This is the case when the absolute value of the radius is larger than the absolute value of the radius of curvature of the image side surface. If the upper limit or lower limit of conditional expression (17) is not satisfied, spherical aberration will be undercorrected or overcorrected, and a good image cannot be obtained. If the upper limit of conditional expression (17) is exceeded, it will be difficult to correct field curvature.
  • conditional expressions (5) to (18) described above satisfy the following changes in the lower and upper limits. Further, as a preferable aspect, a conditional expression configured by combining a lower limit change value and an upper limit change value described below may be satisfied.
  • conditional expression (5) As a lower limit change value of conditional expression (5), 0.20 is preferable, 0.25 is more preferable, 0.27 is still more preferable, and 0.30 is still more preferable. As a change value of the upper limit of conditional expression (5), 0.62 is preferable, 0.61 is more preferable, and 0.60 is even more preferable.
  • conditional expression (6) As the lower limit change value of conditional expression (6), ⁇ 1.30 is preferable, and ⁇ 1.20 is more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (6) is preferably ⁇ 0.3, more preferably ⁇ 0.4.
  • conditional expression (7) As the lower limit change value of conditional expression (7), -1.25 is preferable, -1.20 is more preferable, and -1.15 is even more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (7) is preferably -0.75, more preferably -0.85, and even more preferably -0.90.
  • conditional expression (8) As a lower limit change value of conditional expression (8), 0.7 is preferable, 0.8 is more preferable, and 0.9 is even more preferable. As an upper limit change value of conditional expression (8), 1.5 is preferable, 1.25 is more preferable, and 1.20 is even more preferable.
  • conditional expression (9) As the lower limit change value of conditional expression (9), 0.2 is preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (9) is preferably 0.51.
  • conditional expression (10) As a lower limit change value of the conditional expression (10), 1.3 is preferable, and 1.4 is more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (10) is preferably 2.5, more preferably 2.4, even more preferably 2.3, and even more preferably 2.25.
  • conditional expression (11) As a lower limit change value of conditional expression (11), 0.1 is preferable, 0.2 is more preferable, and 0.3 is even more preferable. As an upper limit change value of conditional expression (11), 1.5 is preferable, 1.3 is more preferable, and 1.2 is even more preferable.
  • conditional expression (12) As the lower limit change value of conditional expression (12), ⁇ 6.0 is preferable, ⁇ 5.5 is more preferable, and ⁇ 5.2 is even more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (12) is preferably -1.0, more preferably -1.5, and even more preferably -1.7.
  • conditional expression (13) As the lower limit change value of conditional expression (13), -1.2 is preferable, -1.1 is more preferable, -1.0 is still more preferable, and -0.9 is still more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (13) is preferably ⁇ 0.3, more preferably ⁇ 0.4, and even more preferably ⁇ 0.45.
  • conditional expression (14) As a lower limit change value of conditional expression (14), 2.8 is preferable, 3.0 is more preferable, and 3.4 is even more preferable. As an upper limit change value of conditional expression (14), 4.8 is preferable, 4.6 is more preferable, and 4.5 is even more preferable.
  • conditional expression (15) As the lower limit change value of conditional expression (15), ⁇ 1.20 is preferable, ⁇ 1.15 is more preferable, and ⁇ 1.10 is even more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (15) is preferably -0.55, more preferably -0.6, and even more preferably -0.8.
  • conditional expression (15-2) instead of the conditional expression (15), and it is more preferable to satisfy the following conditional expression (15-3).
  • conditional expression (15-3) -1.15 ⁇ f1 / f ⁇ -0.55 (15-2) ⁇ 1.10 ⁇ f1 / f ⁇ 0.60 (15-3)
  • conditional expression (16) As the lower limit change value of conditional expression (16), 0.6 is preferable, 0.7 is more preferable, and 0.8 is even more preferable. As an upper limit change value of conditional expression (16), 1.3 is preferable, and 1.2 is more preferable.
  • conditional expression (17) As a lower limit change value of conditional expression (17), 0.2 is preferable, 0.4 is more preferable, and 0.6 is even more preferable.
  • the upper limit change value of conditional expression (17) is preferably 0.90, more preferably 0.86, and even more preferably 0.79.
  • conditional expression (18) As the lower limit change value of conditional expression (18), 1.00 is preferable, 1.20 is more preferable, and 1.30 is even more preferable. As a change value of the upper limit of conditional expression (18), 2.05 is preferable and 1.98 is more preferable.
  • the object-side surface of the first lens L1 is preferably a concave surface, which makes it possible to increase the negative power of the first lens L1, and facilitate widening of the angle and long back focus.
  • the first lens L1 is preferably a biconcave lens. According to such a configuration, the negative power of the first lens L1 can be increased, which is advantageous for widening the angle and increasing the back focus. It becomes easy.
  • the second lens L2 is preferably a biconvex lens. According to such a configuration, the power of the second lens L2 can be increased, and even when the power of the first lens L1 is increased, the second lens L2 can be increased. It becomes easy to increase the power, and the aberration generated in the first lens L1 of the negative lens can be canceled by the aberration generated in the second lens L2 of the positive lens, and correction of spherical aberration, coma aberration, and field curvature can be performed. It becomes easy.
  • the third lens L3 is preferably a biconcave lens. According to such a configuration, the power of the third lens L3 can be increased, and axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be easily corrected.
  • the fourth lens L4 is preferably a biconvex lens. According to such a configuration, the power of the fourth lens L4 can be increased, and chromatic aberration can be favorably corrected in cooperation with the third lens L3. It becomes easy.
  • the fifth lens L5 is preferably a lens having a convex surface directed toward the object side, and according to such a configuration, correction of field curvature becomes easy.
  • the fifth lens L5 is a biconvex lens, it becomes easy to correct curvature of field.
  • the fifth lens L5 is a meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, it is easy to correct spherical aberration.
  • an aspheric surface effectively.
  • at least one side of each of the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 is used.
  • the lens surface is preferably an aspherical surface.
  • the third lens L3 preferably has a biconcave shape in the paraxial region. With such a configuration, the power of the third lens L3 can be increased, and axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be easily corrected. Become.
  • the third lens L3 preferably has an aspheric surface on at least one of the object side and the image side, whereby it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration as well as spherical aberration and field curvature. It becomes easy.
  • the center of each lens surface that is, the intersection between the surface and the optical axis Z is Ci (i is equivalent to the surface number described in the description of the embodiments described later), and a certain point on the lens surface.
  • Is Xi, and the intersection of the normal of the lens surface at the point Xi and the optical axis Z is Pi
  • the power at the point Xi indicates whether the point Pi is on the object side or the image side of the point Ci.
  • the aspheric surface is an object side surface
  • the power at the point Xi is positive when the point Pi is closer to the image side than the point Ci
  • the point Xi when the point Pi is closer to the object side than the point Ci. Power is defined as negative power.
  • the power at the point Xi is positive when the point Pi is closer to the object side than the point Ci, and the point when the point Pi is closer to the image side than the point Ci.
  • the power at Xi is defined as negative power.
  • the line segment connecting the point Xi and the point Pi is defined as the radius of curvature RXi at the point Xi, and the absolute value of RXi
  • the shape where the power is weaker than the center at the point Xi is a shape where
  • a shape having a stronger power than the center at the point Xi is a shape in which
  • the general description of the aspherical surface is applicable to any aspherical lens surface of the imaging lens.
  • Ci, Xi, Pi, RXi, and Ri in the above description are symbols used for convenience of description, and are not limited.
  • the point Xi in the above description can be an arbitrary point on the lens surface, and can be considered as, for example, an axial ray diameter end point or an effective diameter end point.
  • the “on-axis ray diameter” means the point on the outermost point in the radial direction (the point farthest away from the optical axis) when considering the point where all the rays that contribute to the on-axis image formation intersect the lens surface.
  • the “axial ray diameter end” means the outermost point.
  • the axial ray diameter is determined by the F value of the lens system.
  • the axial ray diameter end includes a point where a ray passing through the periphery of the opening of the aperture stop St intersects the lens surface.
  • the image side surface of the third lens L3 is preferably an aspheric surface, which facilitates correction of spherical aberration and curvature of field.
  • the image-side surface of the third lens L3 has a negative power at the center, and has a shape in which the negative power is weaker than the center at the effective diameter end, or has a negative power at the center, and is positive at the effective diameter end.
  • a shape having power is preferable.
  • FIG. 2A shows a sectional view of the third lens L3 and the light beam 6 that determines the effective diameter end, and illustration of other lenses is omitted in order to avoid complication of the drawing.
  • the light ray 6 that determines the effective diameter end is a light ray that passes through the outermost point (the point farthest from the optical axis) in the radial direction when considering the point where all the light rays that contribute to image formation intersect with the lens surface. .
  • the light beam 6 that determines the effective diameter end should be considered for each lens surface.
  • the point C7 is the center of the image side surface of the third lens L3, and is the intersection of the image side surface of the third lens L3 and the optical axis Z.
  • a point X7 in FIG. 2A is an effective diameter end point of the image side surface of the third lens L3, and is an intersection of the light beam 6 that determines the effective diameter end and the image side surface of the third lens L3.
  • the intersection of the normal of the lens surface at the point X7 and the optical axis Z is defined as a point P7 as shown in FIG. 2A.
  • the line segment X7-P7 connecting the point X7 and the point P7 is defined as the curvature radius RX7 at the point X7, and the length
  • of the line segment X7-P7 is the absolute value
  • “Having negative power at the center” on the image side surface of the third lens L3 means that the paraxial region including the point C7 is concave. Further, “the shape where the negative power is weaker than the center at the effective diameter end” of the image side surface of the third lens L3 means that the point P7 is closer to the image side than the point C7, and the curvature at the point X7. It means a shape in which the absolute value
  • a circle CC7 centered on a point O7 on the optical axis passes through a point C7 with a radius
  • a circle CX7 centered on the upper point P7 is drawn with a broken line.
  • the circle CX7 is larger than the circle CC7, and it is clearly indicated that
  • FIG. 2B shows a sectional view of the third lens L3 and the light beam 6 that determines the effective diameter end as in FIG. 2A, and the other lenses are not shown in order to avoid complication of the drawing.
  • a point C7 ' is the center of the image side surface of the third lens L3, and is the intersection of the image side surface of the third lens L3 and the optical axis Z.
  • a point X7 'in FIG. 2B is an effective diameter end point of the image-side surface of the third lens L3, and is an intersection of the light beam 6 that determines the effective diameter end and the image-side surface of the third lens L3.
  • the intersection of the normal of the lens surface at the point X7 'and the optical axis Z is defined as a point P7' as shown in FIG. 2B.
  • a line segment X7′-P7 ′ connecting the point X7 ′ and the point P7 ′ is defined as a curvature radius RX7 ′ at the point X7 ′
  • of the line segment X7-P7 is defined as the curvature radius RX7.
  • the radius of curvature at the point C7 ', that is, the radius of curvature of the center of the image-side surface of the third lens L3
  • “Having negative power at the center” on the image side surface of the third lens L3 means that the paraxial region including the point C7 'is concave. Further, “the shape having a positive power at the effective diameter end” of the image side surface of the third lens L3 is that the point P7 ′ is closer to the object side than the point C7, and the absolute radius of curvature at the point X7 ′ is absolute. The value
  • and centering on the point O7 ′ on the optical axis is drawn with a two-dot chain line
  • a circle CX7 ′ passing through “and centering on the point P7 ′ on the optical axis is drawn with a broken line.
  • the circle CX7 ' is larger than the circle CC7', and it is clearly indicated that
  • the image side surface of the third lens L3 has a negative power at the center, and the negative power is weaker than the center at the axial ray diameter end, or the center has a negative power, and the axial surface It is preferable to have positive power at the end of the beam diameter.
  • the object-side surface of the third lens L3 is preferably an aspheric surface, which facilitates correction of spherical aberration and field curvature.
  • the object side surface of the third lens L3 has a negative radius of curvature at the center, that is, has a negative power at the center, and has a shape in which the negative power is weaker than the center at the effective diameter end. It is preferable. By making the object side surface of the third lens L3 into such a shape, it becomes easy to correct spherical aberration and curvature of field.
  • the object side surface of the third lens L3 has a negative power at the center and has a shape in which the negative power is weaker at the axial ray end than at the center.
  • the shape where the negative power is weaker than the center at the axial ray end” of the object side surface of the third lens L3 means that the point P6 is the point C6 when the point X6 is the axial ray diameter end. It means a shape that is closer to the object side and has an absolute value
  • the fourth lens L4 preferably has a convex surface in the paraxial region on the object side surface, whereby the positive power of the fourth lens L4 can be increased and while cooperating with the third lens L3. It becomes easy to correct chromatic aberration satisfactorily. More preferably, the fourth lens L4 has a biconvex shape in the paraxial region, and according to such a configuration, the power of the fourth lens L4 can be made stronger and cooperate with the third lens L3. However, it becomes easy to correct chromatic aberration better.
  • the fourth lens L4 preferably has at least one of the object side and the image side as an aspheric surface, so that it can satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration as well as spherical aberration and field curvature. It becomes easy.
  • the object-side surface of the fourth lens L4 is preferably an aspherical surface, which facilitates correction of spherical aberration. It is preferable that the object side surface of the fourth lens L4 has a positive power at the center and a shape with a weak positive power at the effective diameter end as compared with the center. By making the object side surface of the fourth lens L4 in such a shape, it becomes easy to correct spherical aberration and curvature of field.
  • the object-side surface of the fourth lens L4 has a positive power at the center and a shape with a weak positive power at the axial ray end compared to the center.
  • the image-side surface of the fourth lens L4 is preferably an aspherical surface, which facilitates correction of spherical aberration.
  • the image side surface of the fourth lens L4 has a positive power at the center, and has a shape in which the positive power is weaker than the center at the effective diameter end, or has a positive power at the center, and is negative at the effective diameter end. A shape having power is preferable. By making the image side surface of the fourth lens L4 such a shape, it becomes easy to correct spherical aberration and curvature of field.
  • the image side surface of the fourth lens L4 has a positive power at the center, and has a shape in which the positive power is weaker than the center at the axial ray end, or has a positive power at the center, and at the axial ray end.
  • a shape having a negative power is preferable.
  • the fifth lens L5 is preferably a lens having a convex shape toward the object side in the paraxial region, and according to such a configuration, correction of field curvature is easy.
  • correction of field curvature becomes easy.
  • the fifth lens L5 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side in the paraxial region, it is easy to correct spherical aberration.
  • the fifth lens L5 preferably has an aspheric surface on at least one of the object side and the image side. This makes it easy to satisfactorily correct spherical aberration, coma aberration, and field curvature, Telecentricity can be improved.
  • the object-side surface of the fifth lens L5 is preferably an aspherical surface, which facilitates correction of coma and field curvature. It is preferable that the object-side surface of the fifth lens L5 has a positive power at the center and a shape with a stronger positive power than the center at the effective diameter end. By making the object-side surface of the fifth lens L5 in this shape, coma and field curvature can be easily corrected and telecentricity can be improved.
  • the object-side surface of the fifth lens L5 has a positive power at the center and a shape having a stronger positive power at the axial ray end than the center. By setting the object-side surface of the fifth lens L5 to such a shape, it is easy to correct coma and curvature of field.
  • the image-side surface of the fifth lens L5 is preferably an aspheric surface, which facilitates correction of spherical aberration.
  • the image-side surface of the fifth lens L5 has a positive power at the center and has a shape in which the positive power is weaker than the center at the effective diameter end, or has a positive power at the center, and is negative at the effective diameter end. A shape having power is preferable.
  • the image side surface of the fifth lens L5 has a positive power at the center, and has a shape in which the positive power is weaker than the center at the axial ray end, or has a positive power at the center, and at the axial ray end.
  • a shape having a negative power is preferable.
  • ⁇ d1 is preferably 40 or more, and thus axial chromatic aberration can be corrected well.
  • ⁇ d1 is more preferably 45 or more, even more preferably 55 or more, and even more preferably 60 or more.
  • ⁇ d2 is preferably 35 or more, whereby axial chromatic aberration can be corrected well.
  • ⁇ d2 is more preferably 40 or more, and even more preferably 45 or more.
  • ⁇ d4 is preferably 40 or more, so that axial chromatic aberration can be corrected well.
  • ⁇ d4 is more preferably 45 or more, and even more preferably 52 or more.
  • ⁇ d5 is preferably 40 or more, and thus axial chromatic aberration can be corrected well.
  • ⁇ d5 is more preferably 45 or more, and even more preferably 52 or more.
  • the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 are all made of plastic. According to such a configuration, it becomes easy to accurately produce an aspherical shape, and it becomes easy to ensure good optical performance, and it is advantageous for cost reduction and weight reduction.
  • the plastic lens has a drawback that the amount of movement of the focal position is large when the temperature changes, but by using the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 as plastic lenses, the positive lens when the temperature changes. Since the amount of movement of the focal position due to the lens and the amount of movement of the focal position due to the negative lens can be offset, performance deterioration due to temperature changes can be suppressed.
  • the distortion is preferably ⁇ 10% or less. An image with little distortion can be obtained.
  • the imaginary height is represented by f ⁇ tan ( ⁇ )
  • all lenses constituting the lens system are not cemented.
  • the lens system when used as an in-vehicle lens, the lens system is required to have high heat resistance and environmental resistance.
  • a cemented lens When a cemented lens is used, a special cement is used to increase the heat resistance and the environment resistance, and a process for increasing the environment resistance is required, resulting in high costs. Therefore, it is preferable that all of the first lens L1 to the fifth lens L5 are single lenses.
  • the first lens L1 disposed closest to the object side is resistant to surface deterioration due to wind and rain, temperature change due to direct sunlight,
  • materials that are resistant to chemicals such as oils and detergents, that is, materials with high water resistance, weather resistance, acid resistance, chemical resistance, etc.
  • materials that are hard and hard to break are required to use materials that are hard and hard to break.
  • glass is required to be used as the material.
  • the first lens L1 is preferably a glass spherical lens, but may be a glass aspherical lens when high optical performance is important.
  • the first lens L1 may be provided with protective means for enhancing the strength, scratch resistance, and chemical resistance on the object side surface.
  • the material of the first lens L1 may be plastic.
  • Such protective means may be a hard coat or a water repellent coat.
  • Nd1 is preferably 1.80 or less.
  • Nd1 is preferably 1.80 or less.
  • Nd1 is more preferably 1.65 or less, and further preferably 1.60 or less. Nd1 is preferably 1.46 or more. If Nd1 is smaller than 1.46, it is possible to select a material with a large Abbe number and suppress the occurrence of chromatic aberration. However, since the material has a high degree of wear and becomes a soft material, for example, in-vehicle When used as a camera lens or a surveillance camera lens, the weather resistance is insufficient. Nd1 is more preferably 1.50 or more.
  • the material of the second lens L2 is preferably glass.
  • the range of selection of the refractive index of the second lens L2 is widened, and the refractive index of the second lens L2 can be increased.
  • the refractive index of the second lens L2 it is easy to increase the power of the second lens L2, and it becomes easy to correct field curvature.
  • Nd2 is preferably 1.72 or more, more preferably 1.75 or more, and even more preferably 1.80 or more. preferable.
  • the material of the second lens L2 may be plastic.
  • the second lens L2 plastic By making the second lens L2 plastic, it becomes possible to produce a lens system at low cost.
  • an aspheric surface is used for the second lens L2, it is easy to accurately reproduce the aspheric shape, and a high-performance lens can be manufactured.
  • the imaging lens When the imaging lens is used as, for example, an in-vehicle camera, it is desired that the imaging lens can be used in a wide temperature range from the outside air in a cold region to the interior of a tropical summer car. For example, under such severe conditions, all lenses may be made of glass.
  • the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 as glass lenses, a lens system with high heat resistance can be realized.
  • a specific wavelength region such as a UV (Ultra Violet) cut filter or an IR (InfraRed) cut filter is blocked, transmitted, or reflected between the lens system and the imaging device 5.
  • Various filters may be inserted.
  • a coat having the same function as such a filter may be applied to the lens surface.
  • a material that absorbs ultraviolet light, blue light, infrared light, or the like may be used as a material of any lens.
  • FIG. 1 shows an example in which the optical member PP assuming various filters and the like is arranged between the lens system and the image sensor 5. Instead, these various filters are arranged between the lenses. May be.
  • the lens system is composed of only five lenses of the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5. This makes it possible to reduce the cost of the lens system while maintaining good optical performance.
  • a light shielding means for shielding the stray light as necessary.
  • the light shielding means for example, an opaque paint may be applied to a portion outside the effective diameter of the lens, or an opaque plate material may be provided.
  • an opaque plate material may be provided in the optical path of a light beam that becomes stray light to serve as a light shielding unit.
  • a hood that blocks stray light may be disposed further on the object side of the most object side lens. As an example, FIG.
  • the light shielding means 11 is provided outside the effective diameter of the image side surface of the first lens L1.
  • the location where the light shielding means is provided is not limited to the example shown in FIG. 1, and may be arranged between other lenses or between the lenses.
  • a member such as a diaphragm that blocks the peripheral light beam may be disposed between the lenses so long as the peripheral light amount ratio has no practical problem.
  • a peripheral ray is a ray that passes through a peripheral portion of the entrance pupil of the optical system among rays from an object point outside the optical axis Z.
  • the imaging lens of the present invention does not necessarily require the light shielding member that shields the peripheral light as described above.
  • the configuration diagram of the imaging lens 10 in FIG. A configuration without using a member is also possible, and good optical performance can be obtained even with such a configuration.
  • the imaging lens 10 shown in FIG. 3 corresponds to Example 11 described later.
  • FIGS. 4 to 26 Lens cross-sectional views of the imaging lenses of Examples 1 to 23 are shown in FIGS. 4 to 26, respectively. 4 to 26, the left side of the figure is the object side, the right side is the image side, and the aperture stop St and the optical member PP are also illustrated.
  • the aperture stop St in each figure does not indicate the shape or size, but indicates the position on the optical axis Z.
  • Tables 1 to 23 show lens data of the imaging lenses of Examples 1 to 23, respectively.
  • (A) shows basic lens data
  • (B) shows various data
  • (C) shows aspherical data.
  • the column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • the column Di indicates the surface interval on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
  • the refractive index with respect to the d-line (wavelength: 587.6 nm) of the j-th (j 1, 2, 3,%) Optical element that sequentially increases toward the image side with the most object-side lens as the first.
  • the column of ⁇ dj indicates the Abbe number for the d-line of the jth optical element.
  • the basic lens data includes the aperture stop St and the optical member PP, and the word “aperture stop” is also described in the column of the radius of curvature of the surface corresponding to the aperture stop St. .
  • L in Air
  • Bf in Air
  • the distance on the optical axis Z from the image side surface of the lens to the image plane Sim (corresponding to back focus, air conversion length)
  • f is the focal length of the entire system
  • f1 is the focal length of the first lens L1
  • f2 is The focal length of the second lens L2
  • f3 is the focal length of the third lens L3
  • f4 is the focal length of the fourth lens L4
  • f5 is the focal length of the fifth lens L5
  • f12 is the distance between the first lens L1 and the second lens L2.
  • a combined focal length, f345, is a combined focal length from the third lens L3 to the fifth lens L5.
  • the imaging lenses of Examples 1, 3, 6, 7, and 23 are designed on the assumption that a vignetting diaphragm that is a light shielding unit that shields ambient light and stray light is provided.
  • the surface number and the radius are provided as the vignetting surface number and the vignetting aperture diameter, respectively.
  • the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial curvature radius (center curvature radius) is shown as the curvature radius of the aspheric surface.
  • the aspheric data shows the surface number of the aspheric surface and the aspheric coefficient for each aspheric surface.
  • the numerical value “E ⁇ n” (n: integer) of the aspheric surface data means “ ⁇ 10 ⁇ n ”, and “E + n” means “ ⁇ 10 n ”.
  • Zd Depth of aspheric surface (length of perpendicular drawn from a point on the aspherical surface of height Y to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • Y Height (distance from the optical axis to the lens surface)
  • the first lens L1 and the second lens L2 are glass spherical lenses
  • the third lens L3, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 are plastic aspheric lenses.
  • Table 24 shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (18) in the imaging lenses of Examples 1 to 23.
  • the d-line is used as a reference wavelength, and Table 24 shows values at this reference wavelength.
  • the aberration diagrams of Example 1 will be described as an example, but the same applies to the aberration diagrams of other Examples.
  • 27 (A), 27 (B), 27 (C), and 27 (D) are respectively spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (for the imaging lens according to Example 1).
  • the aberration diagram of chromatic aberration of magnification) is shown.
  • Fno Of spherical aberration diagram. Means F value, and ⁇ in other aberration diagrams means half angle of view.
  • the distortion diagram shows the amount of deviation from the ideal image height f ⁇ tan ( ⁇ ) using the focal length f and angle of view ⁇ (variable treatment, 0 ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ) of the entire system.
  • Each aberration diagram shows aberrations with the d-line (587.56 nm) as the reference wavelength, while the spherical aberration diagram shows the F-line (wavelength 486.13 nm), C-line (wavelength 656.27 nm), and s-line ( The aberration for the sine condition violation amount (denoted as SNC) is also shown, and the magnification chromatic aberration diagram shows the aberration for the F-line, C-line, and s-line. Since the line type of the chromatic aberration diagram of magnification is the same as that of the spherical aberration diagram, the description is omitted.
  • the imaging lenses of Examples 1 to 23 are small and inexpensive, have a small F number of 1.60 to 2.00, and a total angle of view of 45.0 ° to 65.4. It has a sufficiently long back focus, various aberrations are well corrected, and good optical performance.
  • These imaging lenses can be suitably used for surveillance cameras, in-vehicle cameras for taking images of the front, side, rear, etc. of automobiles.
  • FIG. 50 shows a state in which an imaging apparatus including the imaging lens of the present embodiment is mounted on the automobile 100.
  • an automobile 100 includes an on-vehicle camera 101 for imaging a blind spot range on the side surface on the passenger seat side, an on-vehicle camera 102 for imaging a blind spot range on the rear side of the automobile 100, and a rear surface of a rearview mirror.
  • An in-vehicle camera 103 is attached and is used for photographing the same field of view as the driver.
  • the outside camera 101, the outside camera 102, and the inside camera 103 are imaging devices according to the embodiment of the present invention.
  • An imaging lens according to the embodiment of the present invention and an optical image formed by the imaging lens are used as electrical signals.
  • An image sensor for conversion.
  • the imaging lens according to the embodiment of the present invention has the above-described advantages, the exterior cameras 101 and 102 and the interior camera 103 do not impair the appearance of the vehicle, can be configured to be small and inexpensive, and have low illuminance. It can be used even under the above photographing conditions, and a good image with high resolution can be obtained by using the image sensor.
  • the present invention has been described with reference to the embodiments and examples. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made.
  • the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, the Abbe number, and the aspheric coefficient of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.
  • the present invention is not limited to this application, and for example, a mobile terminal camera or a surveillance camera The present invention can also be applied.

Landscapes

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Abstract

【課題】撮像レンズにおいて、小型、安価、高いテレセントリック性、長いバックフォーカス、小さなＦ値、高性能を実現する。 【解決手段】撮像レンズ（１）は、物体側から順に、負の第１レンズ（Ｌ１）と、正の第２レンズ（Ｌ２）と、負の第３レンズ（Ｌ３）と、正の第４レンズ（Ｌ４）と、正の第５レンズ（Ｌ５）とを備える。絞りは第１レンズ（Ｌ１）の像側の面と第３レンズ（Ｌ３）の物体側の面の間に配置される。第３レンズ（Ｌ３）の材質のｄ線における屈折率、アッベ数をそれぞれＮｄ３、νｄ３としたとき、下記条件式（１）、（２）を満足する。　Ｎｄ３＜１．７５　…　（１）　νｄ３＜３５　…　（２）

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本発明は、撮像レンズおよび撮像装置に関し、より詳しくは、ＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）やＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等の撮像素子を用いた車載用カメラ、携帯端末用カメラ、監視カメラ等に使用されるのに好適な撮像レンズ、および該撮像レンズを備えた撮像装置に関するものである。
　ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子は近年非常に小型化及び高画素化が進んでいる。それとともに、これら撮像素子を備えた撮像機器本体も小型化が進み、それに搭載される撮像レンズにも良好な光学性能に加え、小型化が求められている。一方、車載用カメラや監視カメラ等に搭載されるレンズでは、小型化とともに、高い耐候性を有し、軽量で安価に構成可能で、低照度の撮影条件下でも使用可能なようにＦ値が小さいことが求められている。
　下記特許文献１には、車載用カメラや監視カメラ等に使用可能で、最も物体側のレンズが物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズであり、５枚のレンズからなる撮像レンズが記載されている。下記特許文献２には、小型のＣＣＤが搭載されたカメラに使用可能で、非球面レンズを含む、５枚のレンズからなる撮像レンズが記載されている。
特開２００８－００８９６０号公報 特開平１１－１４２７３０号公報 特開２０１０－１０７６０６号公報 特開２００３－０６６３２８号公報 特開２０００－０６６０９１号公報 特開平１０－２１３７４２号公報
　ところで、近年では、ＣＣＤ等の撮像素子との併用が一般的であることから、レンズ系と撮像素子との間に各種フィルタを配置可能なようにバックフォーカスが長いこと、および、周辺光線の撮像素子への入射角度が小さくなるようにテレセントリック性が高いこと、色収差が良好に補正されていることが望まれるようになっている。そして、これらの要求を満たしつつ、従来同様または従来以上に小型、安価、高性能、小さなＦ値を達成することが求められるようになってきている。
　特許文献１、３～６に記載のレンズ系は、全て球面レンズで構成されているため、レンズ材質をガラスとすると耐候性の良いレンズを安価に作成可能だが、非球面を使用した場合には、さらなる高性能化を期待できると考えられる。また、レンズ材質をプラスチックとすれば、低コスト化を図ることができると考えられる。特許文献２に記載のレンズ系は、Ｆ値が２．８と大きいか、Ｆ値が小さいものは最も物体側のレンズがプラスチックレンズであるため、車載カメラや監視カメラとして使用するには、カバーガラス等の保護手段が必要となり、コストアップになってしまう。
　本発明は、上記事情に鑑み、小型で安価に構成でき、テレセントリック性が高く、長いバックフォーカスと小さなＦ値を有し、良好な光学性能を実現可能な撮像レンズ、および該撮像レンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。
　本発明の第１の撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズと、正の第２レンズと、負の第３レンズと、正の第４レンズと、正の第５レンズとを備え、絞りが、第１レンズの像側の面と第３レンズの物体側の面の間に配置され、第３レンズの材質のｄ線における屈折率、アッベ数をそれぞれＮｄ３、νｄ３としたとき、下記条件式（１）、（２）を満足することを特徴とするものである。
　　　Ｎｄ３＜１．７５　…　（１）
　　　νｄ３＜３５　…　（２）
　本発明の第１の撮像レンズによれば、最少５枚構成のレンズ系において、系におけるパワー配置、絞り位置等を好適に設定し、条件式（１）、（２）を満足するように第３レンズの材質を選択しているため、小型で安価に構成でき、高いテレセントリック性、長いバックフォーカス、小さなＦ値を有し、色収差も含めた諸収差が良好に補正された高い光学性能を実現することが容易になる。
　本発明の第２の撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズと、正の第２レンズと、負の第３レンズと、正の第４レンズと、正の第５レンズとを備え、絞りが、第１レンズの像側の面と第３レンズの物体側の面の間に配置され、第３レンズ、第４レンズ、第５レンズそれぞれの少なくとも片側のレンズ面が非球面であり、第３レンズ、第４レンズ、第５レンズ全ての材質がプラスチックであることを特徴とするものである。
　本発明の第２の撮像レンズによれば、最少５枚構成のレンズ系において、系におけるパワー配置、絞り位置等を好適に設定し、非球面とプラスチックレンズを好適に配置しているため、小型で安価に構成でき、高いテレセントリック性、長いバックフォーカス、小さなＦ値を有し、色収差も含めた諸収差が良好に補正された高い光学性能を実現することが容易になる。
　本発明の第３の撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズと、正の第２レンズと、負の第３レンズと、正の第４レンズと、正の第５レンズとを備え、絞りが、第１レンズの像側の面と第３レンズの物体側の面の間に配置され、第３レンズ、第４レンズ、第５レンズそれぞれの少なくとも片側のレンズ面が非球面であり、第３レンズの像側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比べて負のパワーが弱いか、もしくは、中心が負のパワーを持ち、有効径端で正のパワーを持つことを特徴とするものである。
　本発明の第３の撮像レンズによれば、最少５枚構成のレンズ系において、系におけるパワー配置、絞り位置等を好適に設定し、非球面レンズを好適に配置し、第３レンズの面形状を好適に設定しているため、小型で安価に構成でき、高いテレセントリック性、長いバックフォーカス、小さなＦ値を有し、色収差も含めた諸収差が良好に補正された高い光学性能を実現することが容易になる。
　本発明の第１、第２、第３の撮像レンズにおいては、第４レンズの材質のｄ線における屈折率をＮｄ４とし、第５レンズの材質のｄ線における屈折率をＮｄ５としたとき、下記条件式（３）、（４）を満足することが好ましい。
　　　Ｎｄ４≦１．６８　…　（３）
　　　Ｎｄ５≦１．６８　…　（４）
　本発明の第１、第２、第３の撮像レンズにおいては、全系の焦点距離をｆとし、第２レンズと第３レンズとの光軸上の間隔をＤ２３としたとき、下記条件式（５）を満足することが好ましい。
　　　０．０５＜Ｄ２３／ｆ＜０．８５　…　（５）
　また、本発明の第１、第２、第３の撮像レンズにおいては、第１レンズが両凹レンズであることが好ましい。
　また、本発明の第１、第２、第３の撮像レンズにおいては、第５レンズの物体側、像側の面の曲率半径をそれぞれＲ１０、Ｒ１１としたとき、下記条件式（６）を満足することが好ましい。
　　　－１．４０＜（Ｒ１０＋Ｒ１１）／（Ｒ１０－Ｒ１１）＜－０．２　…　（６）
　また、本発明の第１、第２、第３の撮像レンズにおいては、第１レンズの焦点距離をｆ１とし、第２レンズの焦点距離をｆ２としたとき、下記条件式（７）を満足することが好ましい。
　　　－１．３０＜ｆ１／ｆ２＜－０．６５　…　（７）
　また、本発明の第１、第２、第３の撮像レンズにおいては、第３レンズの物体側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比べて負のパワーが弱いことが好ましい。
　また、本発明の第１、第２、第３の撮像レンズにおいては、第４レンズの像側の面は、中心が正のパワーを持ち、有効径端では中心と比べて正のパワーが弱いか、もしくは、中心が正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つことが好ましい。
　また、本発明の第１、第２、第３の撮像レンズにおいては、第５レンズの像側の面は、中心が正のパワーを持ち、有効径端では中心と比べて正のパワーが弱いか、もしくは、中心が正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つことが好ましい。
　なお、本発明の第１、第２、第３の撮像レンズにおいては、非球面レンズの場合は、面の凹凸形状、屈折力（パワー）の符号は特に断りのない限り、近軸領域で考えるものとする。また、本発明の撮像レンズにおける曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負とすることにする。
　なお、「面の有効径」とは、結像に寄与する全光線とレンズ面との交わる点を考えたとき、径方向における最も外側の点（最も光軸から離れた点）からなる円の直径を意味し、「有効径端」とは、この最も外側の点を意味するものとする。なお、光軸に対して回転対称の系においては、上記の最も外側の点からなる図形は円となるが、回転対称ではない系においては円とならない場合があり、そのような場合は、等価の円形を考えてその円の直径を有効径としてもよい。有効径は、例えばレンズ系が撮像素子と組み合わせて使用される場合は、撮像素子の撮像面のサイズに基づき決めることができ、撮像面が矩形の場合は例えば、その対角長の１／２を最大像高として決めて算出することができる。
　本発明の撮像装置は、上記記載の本発明の撮像レンズを備えたことを特徴とするものである。
　本発明の撮像レンズによれば、最少５枚構成のレンズ系において、レンズ構成および絞り位置等を好適に設定しているため、小型で安価に構成でき、高いテレセントリック性、長いバックフォーカス、小さなＦ値を有し、色収差も含めた諸収差が良好に補正された高い光学性能を実現することができる。
　本発明の撮像装置によれば、本発明の撮像レンズを備えているため、小型で安価に構成でき、低照度の撮影条件下でも使用可能であり、撮像素子を用いて解像度の高い良好な像を得ることができる。
本発明の一実施形態にかかる撮像レンズの構成と光路を示す図 第３レンズの像側の面の非球面形状を説明するための図 第３レンズの像側の面の別の非球面形状を説明するための図 本発明の別の実施形態にかかる撮像レンズの構成と光路を示す図 本発明の実施例１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例５の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例６の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例７の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例８の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例９の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１０の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１４の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１５の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１６の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１７の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１８の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例１９の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２０の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２１の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２２の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 本発明の実施例２３の撮像レンズのレンズ構成を示す断面図 図２７（Ａ）～図２７（Ｄ）は本発明の実施例１の撮像レンズの各収差図 図２８（Ａ）～図２８（Ｄ）は本発明の実施例２の撮像レンズの各収差図 図２９（Ａ）～図２９（Ｄ）は本発明の実施例３の撮像レンズの各収差図 図３０（Ａ）～図３０（Ｄ）は本発明の実施例４の撮像レンズの各収差図 図３１（Ａ）～図３１（Ｄ）は本発明の実施例５の撮像レンズの各収差図 図３２（Ａ）～図３２（Ｄ）は本発明の実施例６の撮像レンズの各収差図 図３３（Ａ）～図３３（Ｄ）は本発明の実施例７の撮像レンズの各収差図 図３４（Ａ）～図３４（Ｄ）は本発明の実施例８の撮像レンズの各収差図 図３５（Ａ）～図３５（Ｄ）は本発明の実施例９の撮像レンズの各収差図 図３６（Ａ）～図３６（Ｄ）は本発明の実施例１０の撮像レンズの各収差図 図３７（Ａ）～図３７（Ｄ）は本発明の実施例１１の撮像レンズの各収差図 図３８（Ａ）～図３８（Ｄ）は本発明の実施例１２の撮像レンズの各収差図 図３９（Ａ）～図３９（Ｄ）は本発明の実施例１３の撮像レンズの各収差図 図４０（Ａ）～図４０（Ｄ）は本発明の実施例１４の撮像レンズの各収差図 図４１（Ａ）～図４１（Ｄ）は本発明の実施例１５の撮像レンズの各収差図 図４２（Ａ）～図４２（Ｄ）は本発明の実施例１６の撮像レンズの各収差図 図４３（Ａ）～図４３（Ｄ）は本発明の実施例１７の撮像レンズの各収差図 図４４（Ａ）～図４４（Ｄ）は本発明の実施例１８の撮像レンズの各収差図 図４５（Ａ）～図４５（Ｄ）は本発明の実施例１９の撮像レンズの各収差図 図４６（Ａ）～図４６（Ｄ）は本発明の実施例２０の撮像レンズの各収差図 図４７（Ａ）～図４７（Ｄ）は本発明の実施例２１の撮像レンズの各収差図 図４８（Ａ）～図４８（Ｄ）は本発明の実施例２２の撮像レンズの各収差図 図４９（Ａ）～図４９（Ｄ）は本発明の実施例２３の撮像レンズの各収差図 本発明の実施形態にかかる車載用の撮像装置の配置を説明するための図
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。まず、図１を参照しながら、本発明の実施形態にかかる撮像レンズについて説明する。図１には、本発明の一実施形態にかかる撮像レンズ１のレンズ断面図、および、無限遠の距離にある物点からの軸上光束２、全画角２ωでの軸外光束３、４を示す。図１に示す構成例は、後述の実施例１の撮像レンズに対応している。図１では、図の左側が物体側、右側が像側である。
　図１では、撮像レンズ１が撮像装置に適用される場合を考慮して、撮像レンズ１の像面Ｓｉｍに配置された撮像素子５も図示している。なお、図１では、撮像素子を簡略的に示しているが、実際には撮像素子５の撮像面が像面Ｓｉｍの位置に一致するように配置される。撮像素子５は、撮像レンズ１により形成される光学像を電気信号に変換するものであり、例えばＣＣＤイメージセンサやＣＭＯＳイメージセンサ等を用いることができる。
　なお、撮像レンズ１を撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、カバーガラスや、ローパスフィルタまたは赤外線カットフィルタ等の各種フィルタを設けることが好ましく、図１では、これらを想定した平行平板状の光学部材ＰＰを最も像側のレンズと撮像素子５（像面Ｓｉｍ）の間に配置した例を示している。特に、撮像レンズ１が撮像素子５とともに使用される場合は、カバーガラスや各種フィルタをレンズ系と像面Ｓｉｍの間に配設することが多く、レンズ系にはこれらを配設するために十分なバックフォーカスが必要とされる。
　撮像レンズ１は、光軸Ｚに沿って、物体側から順に、負の第１レンズＬ１と、正の第２レンズＬ２と、負の第３レンズＬ３と、正の第４レンズＬ４と、正の第５レンズＬ５とを備え、開口絞りＳｔが第１レンズＬ１の像側の面と第３レンズＬ３の物体側の面の間に配置された構成を採り、これらが基本構成となる。
　最も物体側に負の第１レンズＬ１を配置し、像側に正の第４レンズＬ４と正の第５レンズＬ５を配置することで、レンズ系をレトロフォーカスタイプとすることができ、レンズ系を広角化することが容易となるとともにバックフォ－カスを長くとることが容易となる。
　図１に示す例のように、開口絞りＳｔを第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の間に配置し、物体側から順に、負、正、開口絞りＳｔ、負、正、正のパワー配置とした場合には、開口絞りＳｔの物体側と像側のパワーを略均等にすることができ、像面湾曲の補正が容易となる。開口絞りＳｔをレンズ系のほぼ中間に位置させることで、各レンズにおける光線高を抑え、レンズ径を小さくすることができ、小型化および低コスト化に有利となる。
　後述の実施例に示すように、開口絞りＳｔを第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間に配置し、物体側から順に、負、開口絞りＳｔ、正、負、正、正のパワー配置とした場合には、特に第１レンズＬ１における光線高を抑え、外部に露出する部分のレンズ径を小さくすることができ、小型化に有利となる。また、射出瞳位置を物体側に持って行けるため周辺光線が撮像素子５に入射する角度を抑えることが可能となり、シェーディングを抑制することが可能となるとともに、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５において軸上光線と軸外光線を分離しやすくなり、像面湾曲の補正が容易となる。
　開口絞りＳｔは、光軸方向における開口絞りＳｔの位置が第２レンズＬ２の物体側の面頂点と像側の面頂点の間にあるように配置されていてもよい。このように配置することで、各レンズにおける光線高を抑え、レンズ系の径方向をより小さくすることができる。
　最も像側に配置される正のパワーを第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の２枚のレンズに分割して持たせることで、球面収差の補正が容易となり、Ｆ値が小さなレンズ系においても収差を良好に補正することが可能となる。
　第３レンズＬ３を負レンズ、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５を正レンズとすることで、色収差を抑えながら、周辺光線が撮像素子へ入射する角度を小さくすることができ、テレセントリック性の良いレンズ系を実現することが可能となる。
　図１に示す撮像レンズ１は、上記基本構成に加え、要求される仕様等に応じて、以下に述べる構成を適宜選択的に有することが好ましい。なお、好ましい態様としては、以下のいずれか１つの構成を有するものでもよく、あるいは任意の２つ以上を組合せた構成を有するものでもよい。
　第３レンズの材質のｄ線における屈折率、アッベ数をそれぞれＮｄ３、νｄ３としたとき、さらに下記条件式（１）、（２）を満足することが好ましい。
　　　Ｎｄ３＜１．７５　…　（１）
　　　νｄ３＜３５　…　（２）
　条件式（１）を満足することで、第３レンズＬ３を安価に作製することができ、レンズ系全体のコストを下げることが可能となる。また、条件式（２）を満足することで、軸上色収差と倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。
　低コスト化のためには、条件式（１）に代えて、下記条件式（１－２）を満足することが好ましく、下記条件式（１－３）を満足することがより好ましく、下記条件式（１－４）を満足することがさらにより好ましい。
　　　Ｎｄ３＜１．７０　…　（１－２）
　　　Ｎｄ３＜１．６８　…　（１－３）
　　　Ｎｄ３＜１．６６　…　（１－４）
　なお、負の第３レンズＬ３は正の第４レンズＬ４、第５レンズＬ５と協働して、色収差を抑えながらテレセントリック性を高める機能を有しているため、第３レンズＬ３と第４レンズＬ４、第５レンズＬ５のパワーバランスを良好に保つためには、下記条件式（１－５）を満足することが好ましく、さらには下記条件式（１－６）を満足することがより好ましい。
　　　１．５５＜Ｎｄ３　…　（１－５）
　　　１．５９＜Ｎｄ３　…　（１－６）
　また、軸上色収差と倍率の色収差を良好に補正するためには、条件式（２）に代えて、下記条件式（２－２）を満足することが好ましく、さらには下記条件式（２－３）を満足することがより好ましく、下記条件式（２－４）を満足することがよりいっそう好ましい。
　　　νｄ３＜３０　…　（２－２）
　　　νｄ３＜２７　…　（２－３）
　　　νｄ３＜２６　…　（２－４）
　なお、低コスト化のためには、下記条件式（２－５）を満足することが好ましく、さらには下記条件式（２－６）を満足することがより好ましい。
　　　１５＜νｄ３　…　（２－５）
　　　２０＜νｄ３　…　（２－６）
　第４レンズＬ４の材質のｄ線における屈折率をＮｄ４とし、第５レンズＬ５の材質のｄ線における屈折率をＮｄ５としたとき、下記条件式（３）、（４）を満足することが好ましい。
　　　Ｎｄ４≦１．６８　…　（３）
　　　Ｎｄ５≦１．６８　…　（４）
　条件式（３）の上限を上回ると、第４レンズＬ４のパワーが強くなってしまい、第５レンズＬ５とのパワーバランスが崩れて球面収差の補正が困難となるか、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５の材質にプラスチックを用いた場合に第３レンズＬ３の負のパワーと第４レンズＬ４、第５レンズＬ５の正のパワーのバランスが崩れてしまい、温度変化時のピント移動量が大きくなってしまう。または、現在使用可能な光学材質の中からアッベ数の大きい材質を選択することが困難となるため、色収差の補正が困難となる。
　条件式（４）の上限を上回ると、第５レンズＬ５のパワーが強くなってしまい、第４レンズＬ４とのパワーバランスが崩れて球面収差の補正が困難となるか、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５の材質にプラスチックを用いた場合に第３レンズＬ３の負のパワーと第４レンズＬ４、第５レンズＬ５の正のパワーのバランスが崩れてしまい、温度変化時のピント移動量が大きくなってしまう。または、現在使用可能な光学材質の中からアッベ数の大きい材質を選択することが困難となるため、色収差の補正が困難となる。
　全系の焦点距離をｆとし、第２レンズＬ２と開口絞りＳｔと第３レンズＬ３との光軸上の空気間隔をＤ２３としたとき、下記条件式（５）を満足することが好ましい。
　　　０．０５＜Ｄ２３／ｆ＜０．８５　…　（５）
　条件式（５）の上限を上回ると、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の距離が大きくなりすぎてしまい、全長の小型化が困難となるとともに、第１レンズＬ１の小型化が困難となる。条件式（５）の下限を下回ると、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の距離が小さくなりすぎてしまい、像面湾曲とコマ収差を良好に補正することが困難となる。
　第５レンズＬ５の物体側の面の曲率半径をＲ１０とし、第５レンズＬ５の像側の面の曲率半径をＲ１１としたとき、下記条件式（６）を満足することが好ましい。
　　　－１．４０＜（Ｒ１０＋Ｒ１１）／（Ｒ１０－Ｒ１１）＜－０．２　…　（６）
　条件式（６）の（Ｒ１０＋Ｒ１１）／（Ｒ１０－Ｒ１１）が負の値でありながら条件式（６）の上限を上回ると、第５レンズＬ５が物体側の面と像側の面の曲率半径の絶対値が近い両凸レンズ（物体側の面の曲率半径の絶対値が像側の面の曲率半径の絶対値より小さい）となるか、物体側の面と像側の面の曲率半径の絶対値が近い両凹レンズ（物体側の面の曲率半径の絶対値が像側の面の曲率半径の絶対値より小さい）となる。両凹レンズは負レンズであるため、第５レンズが正レンズという基本構成の要件に反してしまう。よって、条件式（６）の上限を上回るのは、第５レンズＬ５が物体側の面と像側の面の曲率半径の絶対値が近い両凸レンズとなる場合だが、第５レンズＬ５をこのような形状にすると、球面収差の補正が困難となる。
　条件式（６）の下限を下回るのは、第５レンズＬ５が像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとなるか、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとなる場合であるが、第５レンズＬ５が像側に凸面を向けた負メニスカスレンズとなると、第５レンズが正レンズという基本構成の要件に反してしまう。第５レンズＬ５が物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズで、条件式（６）の下限を下回ると、第５レンズＬ５の物体側の面と像側の面の曲率半径の差が小さくなりすぎてしまい正のパワーが弱くなるため第４レンズＬ４と第５レンズＬ５のパワーのバランスが悪くなり球面収差の補正が困難となるか、第５レンズＬ５の物体側の面の曲率半径の絶対値が小さくなりすぎてしまい像面湾曲とコマ収差の補正が困難となる。
　第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１とし、第２レンズＬ２の焦点距離をｆ２としたとき、下記条件式（７）を満足することが好ましい。
　　　－１．３０＜ｆ１／ｆ２＜－０．６５　…　（７）
　条件式（７）の上限を上回ると、第２レンズＬ２の正のパワーと比べて第１レンズＬ１の負のパワーが強くなりすぎてしまい、広角化は容易となるが、像面湾曲とコマ収差の補正が困難となる。条件式（７）の下限を下回ると、第１レンズＬ１の負のパワーと比べて第２レンズＬ２の正のパワーが強くなり過ぎてしまい、広角化とバックフォーカスの確保が困難となる。
　全系の焦点距離をｆとし、第４レンズＬ４の焦点距離をｆ４としたとき、下記条件式（８）を満足することが好ましい。
　　　０．５＜ｆ４／ｆ＜２．５　…　（８）
　条件式（８）の上限を上回ると、第４レンズＬ４のパワーが弱くなりすぎて、第３レンズと協働しながら良好に色収差を補正することが困難となるか、第４レンズＬ４のパワーが弱くなりすぎるために第５レンズＬ５とのパワーのバランスが悪くなり、球面収差の補正が困難となる。条件式（８）の下限を下回ると、第４レンズＬ４のパワーが強くなりすぎるために第５レンズＬ５とのパワーのバランスが悪くなり、球面収差の補正が困難となる。
　全系の焦点距離をｆとし、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の光軸上の空気間隔をＤ２としたとき、下記条件式（９）を満足することが好ましい。
　　　０．１＜Ｄ２／ｆ＜０．６　…　（９）
　条件式（９）の上限を上回ると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の間隔が大きくなりすぎて、第１レンズＬ１の径が大きくなってしまい、小型化を達成することが困難となる。条件式（９）の下限を下回ると、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２が近接しすぎるため、バックフォーカスを長くすることが困難となる。
　全系の焦点距離をｆとし、第３レンズＬ３から第５レンズＬ５の合成焦点距離をｆ３４５としたとき、下記条件式（１０）を満足することが好ましい。
　　　１．２＜ｆ３４５／ｆ＜３．８　…　（１０）
　条件式（１０）の上限を上回ると、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５のパワーが弱くなりすぎてしまうか、第３レンズＬ３のパワーが強くなりすぎてしまい、レンズ系から撮像素子５へ入射する角度を抑えることが困難となり、テレセントリック性のよいレンズを作製することが困難となる。条件式（１０）の下限を下回ると、像面湾曲とコマ収差を良好に補正することが困難となる。
　第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の合成焦点距離をｆ１２とし、第３レンズＬ３から第５レンズＬ５の合成焦点距離をｆ３４５としたとき、下記条件式（１１）を満足することが好ましい。
　　　０．１＜｜ｆ１２／ｆ３４５｜＜１．８　…　（１１）
　条件式（１１）の上限を上回ると、光学系の全長が長くなり、小型化の目的を達成できなくなる。条件式（１１）の下限を下回ると、コマ収差と像面湾曲の補正が困難となる。
　　第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の合成焦点距離をｆ１２としたとき、ｆ１２は正の値であることが望ましい。ｆ１２を正の値とすることで、像面湾曲とコマ収差の補正が容易となる。
　全系の焦点距離をｆとし、第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径をＲ１としたとき、下記条件式（１２）を満足することが好ましい。
　　　－１０．０＜Ｒ１／ｆ＜－０．５　…　（１２）
　条件式（１２）の上限を上回ると、第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径の絶対値が小さくなりすぎてしまい、広角化は容易となるがディストーションと像面湾曲を押さえることが困難となる。条件式（１２）の下限を下回ると、第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径の絶対値が大きくなり、球面収差の補正が困難となるか、第１レンズＬ１の径方向の小型化が困難となる。
　全系の焦点距離をｆとし、第３レンズＬ３の焦点距離をｆ３としたとき、下記条件式（１３）を満足することが好ましい。
　　　－１．５＜ｆ３／ｆ＜－０．２　…　（１３）
　条件式（１３）の上限を上回ると、第３レンズＬ３のパワーが強くなりすぎるため、レンズ系から撮像素子５へ入射する角度を抑えることが困難となり、テレセントリック性のよいレンズを作製することが困難となる。条件式（１３）の下限を下回ると、第３レンズＬ３のパワーが弱くなりすぎて、色収差の補正が困難となる。
　全系の焦点距離をｆとし、第１レンズＬ１の物体側の面から像面Ｓｉｍまでの光軸上の距離をＬとしたとき、下記条件式（１４）を満足することが好ましい。なお、Ｌはバックフォーカス分は空気換算長を用いるものとする。
　　　２．５＜Ｌ／ｆ＜５．０　…　（１４）
　条件式（１４）の上限を上回ると、レンズ系が大型化してしまう。条件式（１４）の下限を下回ると、小型化は容易に達成可能だが、広角化が不十分となるか、全長が短くなりすぎてしまい、小型化は容易だが各レンズの厚さを薄くしなければならず、製造が困難となるかコストアップの原因となってしまう。
　ここで、Ｌは２２ｍｍ以下であることが好ましい。Ｌが２２ｍｍを超えると、レンズ系が大型化してしまい、小型化の目的を達成できなくなる。Ｌは２０ｍｍ以下であることがより好ましく、Ｌは１９ｍｍ以下であることがさらにより好ましい。
　全系の焦点距離をｆとし、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１としたとき、下記条件式（１５）を満足することが好ましい。
　　　－１．２５＜ｆ１／ｆ＜－０．５　…　（１５）
　条件式（１５）の上限を上回ると、第１レンズＬ１のパワーが強くなりすぎてしまい、像面湾曲の補正が困難となるとともに、バックフォーカスが長くなりすぎてしまい、レンズ系の小型化も困難となる。条件式（１５）の下限を下回ると、第１レンズＬ１のパワーが弱くなりすぎてしまい、広角化とバックフォーカスの確保が困難となる。
　全系の焦点距離をｆとし、第２レンズＬ２の焦点距離をｆ２としたとき、下記条件式（１６）を満足することが好ましい。
　　　０．４＜ｆ２／ｆ＜１．５　…　（１６）
　条件式（１６）の上限を上回ると、第２レンズＬ２のパワーが弱くなり、像面湾曲の補正が困難となるとともに、開口絞りＳｔの物体側と像側でのパワーのバランスが崩れるため、コマ収差の補正が困難となる。条件式（１６）の下限を下回ると、第２レンズＬ２のパワーが強くなりすぎてしまい、偏心に関する誤差の許容量が小さくなり、製造が困難となるか、コストアップの原因となる。
　第１レンズＬ１の物体側の面の曲率半径をＲ１とし、第１レンズＬ１の像側の面の曲率半径をＲ２としたとき、下記条件式（１７）を満足することが好ましい。
　　　０．０５＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１－Ｒ２）＜０．９５　…　（１７）
　条件式（１７）の（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ１－Ｒ２）が正の値となり、１．０以下となるのは、第１レンズＬ１が両凹レンズで物体側の面の曲率半径の絶対値が像側の面の曲率半径の絶対値より大きい場合か、両凸レンズで物体側の面の曲率半径の絶対値が像側の面の曲率半径の絶対値より大きい場合である。第１レンズＬ１が両凸レンズとなると、正のレンズとなり、第１レンズＬ１が負のレンズという基本構成に反するため、条件式（１７）を満たすためには、両凹レンズで物体側の面の曲率半径の絶対値が像側の面の曲率半径の絶対値より大きい場合となる。条件式（１７）の上限または下限を満たさないと、球面収差が補正不足または補正過剰となり、良好な像を得ることができない。条件式（１７）の上限を上回ると、像面湾曲の補正が困難となる。条件式（１７）の下限を下回ると、第１レンズＬ１の物体側の面と像側の面の曲率半径の絶対値の差が小さい両凹レンズとなるため、球面収差、コマ収差の補正が困難となる。
　全系の焦点距離をｆとし、第５レンズＬ５の焦点距離をｆ５としたとき、下記条件式（１８）を満足することが好ましい。
　　　０．９９＜ｆ５／ｆ＜２．１０　…　（１８）
　条件式（１８）の上限または下限を満たさないと、第５レンズＬ５のパワーが強くなりすぎる、もしくは弱くなりすぎることで、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５のパワーのバランスが悪くなり、球面収差の補正が困難となる。
　なお、上記の各条件式（５）～（１８）については、さらに以下のように下限と上限を変更したものを満足することが好ましい。また、好ましい態様としては、以下に述べる下限の変更値と上限の変更値を組み合わせて構成される条件式を満足するものでもよい。
　条件式（５）の下限の変更値としては、０．２０が好ましく、０．２５がより好ましく、０．２７がさらにより好ましく、０．３０がさらによりいっそう好ましい。条件式（５）の上限の変更値としては、０．６２が好ましく、０．６１がより好ましく、０．６０がさらにより好ましい。
　条件式（６）の下限の変更値としては、－１．３０が好ましく、－１．２０がより好ましい。条件式（６）の上限の変更値としては、－０．３が好ましく、－０．４がより好ましい。
　条件式（７）の下限の変更値としては、－１．２５が好ましく、－１．２０がより好ましく、－１．１５がさらにより好ましい。条件式（７）の上限の変更値としては、－０．７５が好ましく、－０．８５がより好ましく、－０．９０がさらにより好ましい。
　条件式（８）の下限の変更値としては、０．７が好ましく、０．８がより好ましく、０．９がさらにより好ましい。条件式（８）の上限の変更値としては、１．５が好ましく、１．２５がより好ましく、１．２０がさらにより好ましい。
　条件式（９）の下限の変更値としては、０．２が好ましい。条件式（９）の上限の変更値としては、０．５１が好ましい。
　条件式（１０）の下限の変更値としては、１．３が好ましく、１．４がより好ましい。条件式（１０）の上限の変更値としては、２．５が好ましく、２．４がより好ましく、２．３がさらにより好ましく、２．２５がさらによりいっそう好ましい。
　条件式（１１）の下限の変更値としては、０．１が好ましく、０．２がより好ましく、０．３がさらにより好ましい。条件式（１１）の上限の変更値としては、１．５が好ましく、１．３がより好ましく、１．２がさらにより好ましい。
　条件式（１２）の下限の変更値としては、－６．０が好ましく、－５．５がより好ましく、－５．２がさらにより好ましい。条件式（１２）の上限の変更値としては、－１．０が好ましく、－１．５がより好ましく、－１．７がさらにより好ましい。
　条件式（１３）の下限の変更値としては、－１．２が好ましく、－１．１がより好ましく、－１．０がさらにより好ましく、－０．９がさらによりいっそう好ましい。条件式（１３）の上限の変更値としては、－０．３が好ましく、－０．４がより好ましく、－０．４５がさらにより好ましい。
　条件式（１４）の下限の変更値としては、２．８が好ましく、３．０がより好ましく、３．４がさらにより好ましい。条件式（１４）の上限の変更値としては、４．８が好ましく、４．６がより好ましく、４．５がさらにより好ましい。
　条件式（１５）の下限の変更値としては、－１．２０が好ましく、－１．１５がより好ましく、－１．１０がさらにより好ましい。条件式（１５）の上限の変更値としては、－０．５５が好ましく、－０．６がより好ましく、－０．８がさらにより好ましい。
　例えば、条件式（１５）に代えて下記条件式（１５－２）を満足することが好ましく、下記条件式（１５－３）を満足することがより好ましい。
　　　－１．１５＜ｆ１／ｆ＜－０．５５　…　（１５－２）
　　　－１．１０＜ｆ１／ｆ＜－０．６０　…　（１５－３）
　条件式（１６）の下限の変更値としては、０．６が好ましく、０．７がより好ましく、０．８がさらにより好ましい。条件式（１６）の上限の変更値としては、１．３が好ましく、１．２がより好ましい。
　条件式（１７）の下限の変更値としては、０．２が好ましく、０．４がより好ましく、０．６がさらにより好ましい。条件式（１７）の上限の変更値としては、０．９０が好ましく、０．８６がより好ましく、０．７９がさらにより好ましい。
　条件式（１８）の下限の変更値としては、１．００が好ましく、１．２０がより好ましく、１．３０がさらにより好ましい。条件式（１８）の上限の変更値としては、２．０５が好ましく、１．９８がより好ましい。
　第１レンズＬ１の物体側の面は凹面とすることが好ましく、これにより、第１レンズＬ１の負のパワーを強くすることが可能となり、広角化と長いバックフォーカスが容易となる。第１レンズＬ１は、両凹レンズであることが好ましく、かかる構成によれば、第１レンズＬ１の負のパワーを強くすることができ、広角化に有利であるとともにバックフォーカスを長くとることがより容易となる。
　第２レンズＬ２は、両凸レンズであることが好ましく、かかる構成によれば、第２レンズＬ２のパワーを強くすることができ、第１レンズＬ１のパワーを強くした場合でも、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となり、負レンズの第１レンズＬ１で発生した収差を正レンズの第２レンズＬ２で発生した収差で打ち消すことができ、球面収差、コマ収差、像面湾曲の補正が容易となる。
　第３レンズＬ３は、両凹レンズであることが好ましく、かかる構成によれば、第３レンズＬ３のパワーを強くすることができ、軸上色収差と倍率の色収差の補正が容易となる。
　第４レンズＬ４は、両凸レンズであることが好ましく、かかる構成によれば、第４レンズＬ４のパワーを強くすることができ、第３レンズＬ３と協働しながら色収差を良好に補正することが容易となる。
　第５レンズＬ５は、物体側に凸面を向けたレンズであることが好ましく、かかる構成によれば、像面湾曲の補正が容易となる。第５レンズＬ５を両凸レンズとした場合には、像面湾曲の補正が容易となる。第５レンズＬ５を物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとした場合には、球面収差の補正が容易となる。
　なお、少ないレンズ枚数で高い解像性能を実現するためには、効果的に非球面を用いることが好ましく、そのためには、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５それぞれの少なくとも片側のレンズ面を非球面とすることが好ましい。
　第３レンズＬ３は、近軸領域で両凹形状であることが好ましく、かかる構成によれば、第３レンズＬ３のパワーを強くすることができ、軸上色収差と倍率の色収差の補正が容易となる。
　第３レンズＬ３は、少なくとも物体側、像側のうち一方の面を非球面とすることが好ましく、これにより、球面収差、像面湾曲とともに軸上色収差、倍率の色収差を良好に補正することが容易になる。
　なお、非球面においては、各レンズ面の中心、すなわち、その面と光軸Ｚとの交点をＣｉ（ｉは後述の実施例の説明で述べる面番号に相当）とし、レンズ面上のある点をＸｉとし、点Ｘｉでのレンズ面の法線と光軸Ｚとの交点をＰｉとしたとき、点Ｘｉでのパワーは点Ｐｉが点Ｃｉの物体側、像側のどちら側にあるかで定義される。当該非球面が物体側の面の場合は、点Ｐｉが点Ｃｉより像側にある場合は点Ｘｉでのパワーは正のパワー、点Ｐｉが点Ｃｉより物体側にある場合は点Ｘｉでのパワーは負のパワーと定義される。逆に、当該非球面が像側の面の場合は、点Ｐｉが点Ｃｉより物体側にある場合は点Ｘｉでのパワーは正のパワー、点Ｐｉが点Ｃｉより像側にある場合は点Ｘｉでのパワーは負のパワーと定義される。
　また、非球面においては、点Ｘｉと点Ｐｉを結ぶ線分を点Ｘｉでの曲率半径ＲＸｉと定義し、ＲＸｉの絶対値｜ＲＸｉ｜＝｜Ｘｉ－Ｐｉ｜とし、点Ｃｉでの曲率半径の絶対値を｜Ｒｉ｜としたとき、点Ｘｉと中心でのパワーが同符号の場合、点Ｘｉでは中心と比較してパワーが弱い形状とは｜ＲＸｉ｜が｜Ｒｉ｜より大きい形状であり、点Ｘｉでは中心と比較してパワーが強い形状とは｜ＲＸｉ｜が｜Ｒｉ｜より小さい形状である。
　上記非球面における一般的な説明は、本撮像レンズの任意の非球面のレンズ面についても適用可能である。上記説明におけるＣｉ、Ｘｉ、Ｐｉ、ＲＸｉ、Ｒｉは説明の便宜上用いている記号であり、限定されるものではない。上記説明における点Ｘｉはレンズ面上の任意の点とすることが可能であり、例えば、軸上光線径端の点や有効径端の点として考えることが可能である。
　なお、「面の軸上光線径」とは、軸上の結像に寄与する全光線とレンズ面との交わる点を考えたとき、径方向における最も外側の点（最も光軸から離れた点）からなる円の直径を意味し、「軸上光線径端」とは、この最も外側の点を意味するものとする。軸上光線径は、レンズ系のＦ値により決まり、例えば、軸上光線径端は、開口絞りＳｔの開口部の周縁を通過する光線がレンズ面と交わる点からなる。
　第３レンズＬ３の像側の面は、非球面とすることが好ましく、これにより、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。第３レンズＬ３の像側の面は、中心で負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状、もしくは中心で負のパワーを持ち、有効径端では正のパワーを持つ形状であることが好ましい。第３レンズＬ３の像側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　ここで、図２Ａを参照しながら、上記の第３レンズＬ３の像側の面の、「中心で負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」について説明する。図２Ａには、第３レンズＬ３の断面図と有効径端を決める光線６を示しており、図の煩雑化を避けるためその他のレンズの図示は省略している。有効径端を決める光線６とは、結像に寄与する全光線とレンズ面との交わる点を考えたとき、径方向における最も外側の点（最も光軸から離れた点）を通る光線である。有効径端を決める光線６は、レンズ面ごとに考慮されるべきものである。
　図２Ａにおいて、点Ｃ７は、第３レンズＬ３の像側の面の中心であり、第３レンズＬ３の像側の面と光軸Ｚとの交点である。図２Ａの点Ｘ７は、第３レンズＬ３の像側の面の有効径端の点であり、有効径端を決める光線６と第３レンズＬ３の像側の面との交点である。ここで、点Ｘ７でのレンズ面の法線と光軸Ｚとの交点を図２Ａに示すように点Ｐ７とする。
　このとき、点Ｘ７と点Ｐ７を結ぶ線分Ｘ７－Ｐ７を点Ｘ７での曲率半径ＲＸ７と定義し、線分Ｘ７－Ｐ７の長さ｜Ｘ７－Ｐ７｜を曲率半径ＲＸ７の絶対値｜ＲＸ７｜と定義する。また、点Ｃ７での曲率半径、すなわち、第３レンズＬ３の像側の面の中心の曲率半径をＲ７とし、その絶対値を｜Ｒ７｜とする。すなわち、第３レンズＬ３の物体側の面の近軸領域での曲率中心を点Ｏ７としたとき、点Ｃ７と点Ｏ７を結ぶ線分の長さが｜Ｒ７｜となる。
　上記の第３レンズＬ３の像側の面の「中心で負のパワーを持ち」とは、点Ｃ７を含む近軸領域が凹形状であることを意味する。また、上記の第３レンズＬ３の像側の面の「有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」とは、点Ｐ７が点Ｃ７より像側にあり、点Ｘ７での曲率半径の絶対値｜ＲＸ７|が点Ｃ７での曲率半径の絶対値｜Ｒ７｜よりも大きい形状を意味する。
　図２Ａでは理解を助けるために、半径｜Ｒ７｜で点Ｃ７を通り、光軸上の点Ｏ７を中心とする円ＣＣ７を二点鎖線で描き、半径｜ＲＸ７｜で点Ｘ７を通り、光軸上の点Ｐ７を中心とする円ＣＸ７を破線で描いている。円ＣＸ７の方が円ＣＣ７よりも大きな円となっており、｜ＲＸ７｜＞｜Ｒ７｜であることが明示されている。
　次に、図２Ｂを参照しながら、上記の第３レンズＬ３の像側の面の、「中心で負のパワーを持ち、有効径端では正のパワーを持つ形状」について説明する。図２Ｂは図２Ａ同様、第３レンズＬ３の断面図と有効径端を決める光線６を示しており、図の煩雑化を避けるためその他のレンズの図示は省略している。
　図２Ｂにおいて、点Ｃ７’は、第３レンズＬ３の像側の面の中心であり、第３レンズＬ３の像側の面と光軸Ｚとの交点である。図２Ｂの点Ｘ７’は、第３レンズＬ３の像側の面の有効径端の点であり、有効径端を決める光線６と第３レンズＬ３の像側の面との交点である。ここで、点Ｘ７’でのレンズ面の法線と光軸Ｚとの交点を図２Ｂに示すように点Ｐ７’とする。
　このとき、点Ｘ７’と点Ｐ７’を結ぶ線分Ｘ７’－Ｐ７’を点Ｘ７’での曲率半径ＲＸ７’と定義し、線分Ｘ７－Ｐ７の長さ｜Ｘ７－Ｐ７｜を曲率半径ＲＸ７の絶対値｜ＲＸ７’｜と定義する。また、点Ｃ７’での曲率半径、すなわち、第３レンズＬ３の像側の面の中心の曲率半径をＲ７’とし、その絶対値を｜Ｒ７’｜とする。すなわち、第３レンズＬ３の物体側の面の近軸領域での曲率中心を点Ｏ７’としたとき、点Ｃ７’と点Ｏ７’を結ぶ線分の長さが｜Ｒ７’｜となる。
　上記の第３レンズＬ３の像側の面の「中心で負のパワーを持ち」とは、点Ｃ７’を含む近軸領域が凹形状であることを意味する。また、上記の第３レンズＬ３の像側の面の「有効径端では正のパワーを持つ形状」とは、点Ｐ７’が点Ｃ７より物体側にあり、点Ｘ７’での曲率半径の絶対値｜ＲＸ７’|が点Ｃ７’での曲率半径の絶対値｜Ｒ７’｜よりも大きい形状を意味する。
　図２Ｂでは理解を助けるために、半径｜Ｒ７’｜で点Ｃ７’を通り、光軸上の点Ｏ７’を中心とする円ＣＣ７’を二点鎖線で描き、半径｜ＲＸ７’｜で点Ｘ７’を通り、光軸上の点Ｐ７’を中心とする円ＣＸ７’を破線で描いている。円ＣＸ７’の方が円ＣＣ７’よりも大きな円となっており、｜ＲＸ７’｜＞｜Ｒ７’｜であることが明示されている。
　また、第３レンズＬ３の像側の面は、中心が負のパワーを持ち、軸上光線径端では中心と比べて負のパワーが弱いか、もしくは、中心が負のパワーを持ち、軸上光線径端で正のパワーを持つことが好ましい。第３レンズＬ３の像側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　第３レンズＬ３の物体側の面は、非球面とすることが好ましく、これにより、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。第３レンズＬ３の物体側の面は、中心での曲率半径が負の値をとり、すなわち、中心で負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状であることが好ましい。第３レンズＬ３の物体側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　また、第３レンズＬ３の物体側の面は、中心で負のパワーを持ち、軸上光線端では中心と比較して負のパワーが弱い形状であることが好ましい。第３レンズＬ３の物体側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。この第３レンズＬ３の物体側の面の「軸上光線端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」とは、点Ｘ６を軸上光線径端とした場合に、点Ｐ６が点Ｃ６より物体側にあり、点Ｘ６での曲率半径の絶対値｜ＲＸ６|が点Ｃ６での曲率半径の絶対値｜Ｒ６｜よりも大きい形状を意味する。
　第４レンズＬ４は、物体側の面を近軸領域で凸形状とすることが好ましく、これにより、第４レンズＬ４の正のパワーを強くすることができ、第３レンズＬ３と協働しながら良好に色収差を補正することが容易となる。より好ましくは、第４レンズＬ４は近軸領域で両凸形状であることであり、かかる構成によれば、第４レンズＬ４のパワーをより強くすることができ、第３レンズＬ３と協働しながら色収差をより良好に補正することが容易となる。
　第４レンズＬ４は、少なくとも物体側、像側のうち一方の面を非球面とすることが好ましく、これにより、球面収差、像面湾曲とともに軸上色収差、倍率の色収差を良好に補正することが容易になる。
　第４レンズＬ４の物体側の面は、非球面とすることが好ましく、これにより、球面収差の補正が容易となる。第４レンズＬ４の物体側の面は、中心で正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状であることが好ましい。第４レンズＬ４の物体側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　第４レンズＬ４の物体側の面は、中心で正のパワーを持ち、軸上光線端では中心と比較して正のパワーが弱い形状であることが好ましい。第４レンズＬ４の物体側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　第４レンズＬ４の像側の面は、非球面とすることが好ましく、これにより、球面収差の補正が容易となる。第４レンズＬ４の像側の面は、中心で正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状、もしくは中心で正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つ形状であることが好ましい。第４レンズＬ４の像側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　第４レンズＬ４の像側の面は、中心で正のパワーを持ち、軸上光線端では中心と比較して正のパワーが弱い形状、もしくは中心で正のパワーを持ち、軸上光線端では負のパワーを持つ形状であることが好ましい。第４レンズＬ４の像側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５は、近軸領域で物体側に凸形状を向けたレンズであることが好ましく、かかる構成によれば、像面湾曲の補正が容易となる。第５レンズＬ５を近軸領域で両凸形状とした場合には、像面湾曲の補正が容易となる。第５レンズＬ５を近軸領域で物体側に凸面を向けたメニスカス形状とした場合には、球面収差の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５は、少なくとも物体側、像側のうち一方の面を非球面とすることが好ましく、これにより、球面収差、コマ収差、像面湾曲を良好に補正することが容易になるとともに、テレセントリック性を高めることができる。
　第５レンズＬ５の物体側の面は、非球面とすることが好ましく、これにより、コマ収差、像面湾曲の補正が容易となる。第５レンズＬ５の物体側の面は、中心で正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが強い形状であることが好ましい。第５レンズＬ５の物体側の面をこのような形状とすることで、コマ収差と像面湾曲の補正が容易となるとともに、テレセントリック性を高めることができる。
　第５レンズＬ５の物体側の面は、中心で正のパワーを持ち、軸上光線端では中心と比較して正のパワーが強い形状であることが好ましい。第５レンズＬ５の物体側の面をこのような形状とすることで、コマ収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５の像側の面は、非球面とすることが好ましく、これにより、球面収差の補正が容易となる。第５レンズＬ５の像側の面は、中心で正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状、もしくは中心で正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つ形状であることが好ましい。第５レンズＬ５の像側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５の像側の面は、中心で正のパワーを持ち、軸上光線端では中心と比較して正のパワーが弱い形状、もしくは中心で正のパワーを持ち、軸上光線端では負のパワーを持つ形状であることが好ましい。第５レンズＬ５の像側の面をこのような形状とすることで、球面収差と像面湾曲の補正が容易となる。
　第１レンズＬ１の材質のｄ線におけるアッベ数をνｄ１としたとき、νｄ１は４０以上であることが好ましく、これにより、軸上色収差を良好に補正することができる。より良好に軸上色収差を補正するには、νｄ１は４５以上であることがより好ましく、５５以上であることがさらにより好ましく、６０以上であることがさらによりいっそう好ましい。
　第２レンズＬ２の材質のｄ線におけるアッベ数をνｄ２としたとき、νｄ２は３５以上であることが好ましく、これにより、軸上色収差を良好に補正することができる。より良好に軸上色収差を補正するには、νｄ２は４０以上であることがより好ましく、４５以上であることがさらにより好ましい。
　また、第４レンズＬ４の材質のｄ線におけるアッベ数をνｄ４としたとき、νｄ４は４０以上であることが好ましく、これにより、軸上色収差を良好に補正することができる。より良好に軸上色収差を補正するには、νｄ４は４５以上であることがより好ましく、５２以上であることがさらにより好ましい。
　第５レンズＬ５の材質のｄ線におけるアッベ数をνｄ５としたとき、νｄ５は４０以上であることが好ましく、これにより、軸上色収差を良好に補正することができる。より良好に軸上色収差を補正するには、νｄ５は４５以上であることがより好ましく、５２以上であることがさらにより好ましい。
　また、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５全ての材質をプラスチックとすることが好ましい。かかる構成によれば、非球面形状を正確に作製することが容易となり、良好な光学性能を確保しやすくなるとともに、低コスト化および軽量化に有利となる。
　なお、プラスチックレンズは、温度変化時に焦点位置の移動量が大きいという欠点があるが、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５をプラスチックレンズとすることで、温度変化時の正レンズによる焦点位置の移動量と負レンズによる焦点位置の移動量を相殺することができるため、温度変化による性能劣化を抑制できる。
　全系の焦点距離をｆとし、最大半画角をωとしたときの理想像高がｆ×ｔａｎ（ω）で表される系において、ディストーションが±１０％以下であることが好ましく、これにより、歪みの少ない画像を得ることができる。理想像高がｆ×ｔａｎ（ω）で表される系において、ディストーションを±５％以下とすることがより好ましく、これにより、さらに画像の歪みを抑えることができる。
　レンズ系を構成するレンズは全て接合されていないことが好ましい。例えば車載レンズとして使用される場合、レンズ系には高い耐熱性、耐環境性が求められる。接合レンズを使用した場合、耐熱性、耐環境性を高めるためには特殊な接合剤を使用したり、耐環境性を高める処理が必要となるため高コストになってしまう。したがって、第１レンズＬ１～第５レンズＬ５は全て単レンズであることが好ましい。
　撮像レンズが例えば車載用カメラや監視カメラ用等の厳しい環境において使用される場合には、最も物体側に配置される第１レンズＬ１は、風雨による表面劣化、直射日光による温度変化に強く、さらには油脂・洗剤等の化学薬品に強い材質、すなわち耐水性、耐候性、耐酸性、耐薬品性等が高い材質を用いることが要望され、さらに、堅く、割れにくい材質を用いることが要望されることがある。材質をガラスとすることで、これらの要望を満たすことが可能となる。また、第１レンズＬ１の材質として、透明なセラミックスを用いてもよい。上記事情と低コスト化のためには第１レンズＬ１はガラス球面レンズであることが好ましいが、高い光学性能が重視される場合はガラス非球面レンズとしてもよい。
　なお、第１レンズＬ１の物体側の面に、強度、耐キズ性、耐薬品性を高めるための保護手段を施してもよく、その場合には、第１レンズＬ１の材質をプラスチックとしてもよい。このような保護手段は、ハードコートであってもよく、撥水コートであってもよい。
　第１レンズＬ１を構成する材質の屈折率をＮｄ１としたとき、Ｎｄ１は１．８０以下であることが好ましい。Ｎｄ１を１．８０以下とすることで、第１レンズＬ１を構成する材質のコストを抑えることが可能となるとともに、アッベ数の大きい材質を選択することが可能となり、色収差の発生を抑えることが可能となり、広角でありながら良好な解像性能のレンズを作製することが可能となる。
　Ｎｄ１は１．６５以下であることがより好ましく、１．６０以下であることがさらに好ましい。またＮｄ１は、１．４６以上であることが望ましい。Ｎｄ１が１．４６より小さくなると、アッベ数の大きい材質を選択することが可能となり、色収差の発生を抑えることが可能となるが、材質の摩耗度が高く、柔らかい材質となってしまうため例えば車載カメラ用レンズや監視カメラ用レンズとして用いる場合、耐候性が不十分となる。Ｎｄ１は、は１．５０以上であることがより好ましい。
　第２レンズＬ２の材質はガラスであることが好ましい。第２レンズＬ２をガラスレンズとすることで、第２レンズＬ２の屈折率の選択の幅が広がり、第２レンズＬ２の屈折率を高くすることが可能となる。第２レンズＬ２の屈折率を高くすることで、第２レンズＬ２のパワーを強くすることが容易となり、像面湾曲の補正が容易となる。
　第２レンズＬ２を構成する材質の屈折率をＮｄ２としたとき、Ｎｄ２は１．７２以上であることが好ましく、１．７５以上であることがより好ましく、１．８０以上であることがさらにより好ましい。
　なお、仕様によっては、第２レンズＬ２の材質はプラスチックとしても良い。第２レンズＬ２をプラスチックとすることで、レンズ系を安価に作成することが可能となる。また、第２レンズＬ２に非球面を用いた場合、非球面形状を正確に再現することが容易となり、高性能なレンズを作製することが可能となる。
　なお、撮像レンズが例えば車載用カメラとして使用される場合、寒冷地の外気から熱帯地方の夏の車内まで広い温度範囲で使用可能なことが要望される。例えばこのような厳しい条件下では、全てのレンズの材質をガラスとしてもよい。第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５をガラスレンズとすることで、耐熱性の高いレンズ系を実現することが可能になる。
　なお、撮像レンズ１の用途に応じて、レンズ系と撮像素子５との間にＵＶ（Ｕｌｔｒａ　Ｖｉｏｌｅｔ）カットフィルタやＩＲ（ＩｎｆｒａＲｅｄ）カットフィルタ等の特定の波長域の光を遮断、透過、反射する各種フィルタを挿入してもよい。あるいはこのようなフィルタと同様の機能を持つコートをレンズ面に施してもよい。またはいずれかのレンズの材質として紫外光や青色光、赤外光などを吸収する材質を用いてもよい。
　図１では、レンズ系と撮像素子５との間に各種フィルタ等を想定した光学部材ＰＰを配置した例を示しているが、代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置するようにしてもよい。
　レンズ系を第１レンズＬ１、第２レンズＬ２、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５の５枚のみで構成することが望ましい。これにより、良好な光学性能を保ちながらレンズ系を安価にすることが可能となる。
　なお、各レンズ間の有効径外を通過する光束は、迷光となって像面に達し、ゴーストとなるおそれがあるため、必要に応じて、この迷光を遮光する遮光手段を設けることが好ましい。この遮光手段としては、例えばレンズの有効径外の部分に不透明な塗料を施したり、不透明な板材を設けたりしてもよい。または、迷光となる光束の光路に不透明な板材を設けて遮光手段としてもよい。あるいは、最も物体側のレンズのさらに物体側に迷光を遮断するフードのようなものを配置してもよい。一例として、図１では、第１レンズＬ１の像側の面の有効径外に遮光手段１１を設けた例を示している。なお、遮光手段を設ける箇所は図１に示す例に限定されず、他のレンズや、レンズ間に配置してもよい。例えば、図１に示すようなレンズ系では、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の間に、有効径外を通過する光線を遮光する遮光手段を設けることが好ましく、これによりゴーストを防止することができる。
　さらに、各レンズの間に周辺光量比が実用上問題の無い範囲で周辺光線を遮断する絞り等の部材を配置してもよい。周辺光線とは、光軸Ｚ外の物点からの光線のうち、光学系の入射瞳の周辺部分を通る光線のことである。このように周辺光線を遮光する部材を配置することにより、結像領域周辺部の画質を向上させることができる。また、この部材でゴーストを発生させる迷光も遮光することにより、ゴーストを低減することも可能となる。一例として、図１では、第５レンズＬ５の物体側の面に、周辺光線と迷光を遮光する遮光手段１２を設けた例を示している。ここでは、遮光手段１２は、ビネッティング（ビグネッティング：vignetting）を行うビネッティング絞りとして機能している。
　なお、本発明の撮像レンズは、必ずしも上記のような周辺光線を遮光する遮光部材を必要とするものではなく、例えば図３の撮像レンズ１０の構成図に示すように、周辺光線を遮光する遮光部材を用いない構成も可能であり、このような構成においても良好な光学性能を得ることができる。図３に示す撮像レンズ１０は、後述の実施例１１に対応したものである。
　次に、本発明の撮像レンズの数値実施例について説明する。実施例１～実施例２３の撮像レンズのレンズ断面図をそれぞれ図４～図２６に示す。図４～図２６において、図の左側が物体側、右側が像側であり、開口絞りＳｔ、光学部材ＰＰも合せて図示している。各図の開口絞りＳｔは形状や大きさを表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。各実施例において、レンズ断面図の符号Ｒｉ、Ｄｉ（ｉ＝１、２、３、…）は以下に説明するレンズデータのＲｉ、Ｄｉと対応している。
　表１～表２３にそれぞれ実施例１～実施例２３の撮像レンズのレンズデータを示す。各表の（Ａ）には基本レンズデータを、（Ｂ）には各種データを、（Ｃ）には非球面データを示している。
　基本レンズデータにおいて、Ｓｉの欄は最も物体側の構成要素の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加するｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄はｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄はｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示している。なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。また、Ｎｄｊの欄は最も物体側のレンズを１番目として像側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率を示し、νｄｊの欄はｊ番目の光学要素のｄ線に対するアッベ数を示している。なお、基本レンズデータには、開口絞りＳｔおよび光学部材ＰＰも含めて示しており、開口絞りＳｔに相当する面の曲率半径の欄には、（開口絞り）という語句を合わせて記載している。
　各種データにおいて、Ｌ（ｉｎ　Ａｉｒ）は第１レンズＬ１の物体側の面から像面Ｓｉｍまでの光軸Ｚ上の距離（バックフォーカス分は空気換算長）、Ｂｆ（ｉｎ　Ａｉｒ）は最も像側のレンズの像側の面から像面Ｓｉｍまでの光軸Ｚ上の距離（バックフォーカスに相当、空気換算長）、ｆは全系の焦点距離、ｆ１は第１レンズＬ１の焦点距離、ｆ２は第２レンズＬ２の焦点距離、ｆ３は第３レンズＬ３の焦点距離、ｆ４は第４レンズＬ４の焦点距離、ｆ５は第５レンズＬ５の焦点距離、ｆ１２は第１レンズＬ１と第２レンズＬ２の合成焦点距離、ｆ３４５は第３レンズＬ３から第５レンズＬ５までの合成焦点距離である。
　なお、実施例１、３、６、７、２３の撮像レンズは、周辺光線および迷光を遮光する遮光手段であるビネッティング絞りを設けることを想定して設計されたものであり、このビネッティング絞りを設ける面番号とその半径をそれぞれ、ビネッティング面番号、ビネッティング絞り径として表記している。
　基本レンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸曲率半径（中心の曲率半径）の数値を示している。非球面データには、非球面の面番号と、各非球面に関する非球面係数を示す。非球面データの数値の「Ｅ－ｎ」（ｎ：整数）は「×１０－ｎ」を意味し、「Ｅ＋ｎ」は「×１０ｎ」を意味する。なお、非球面係数は、以下の式で表される非球面式における各係数ＫＡ、ＲＢｍ（ｍ＝３、４、５、…２０）の値である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 Ｚｄ：非球面深さ（高さＹの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に　　　下ろした垂線の長さ）
Ｙ：高さ（光軸からのレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率
ＫＡ、ＲＢｍ：非球面係数（ｍ＝３、４、５、…１０）
　なお、本明細書の表には、所定の桁でまるめた数値を記載している。各数値の単位として、長さについては「ｍｍ」を用いているが、これは一例であり、光学系は比例拡大または比例縮小しても使用可能なため、他の適当な単位を用いることもできる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
　上記実施例１～２３の撮像レンズでは全て、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２はガラス球面レンズであり、第３レンズＬ３、第４レンズＬ４、第５レンズＬ５はプラスチック非球面レンズである。
　実施例１～２３の撮像レンズにおける条件式（１）～（１８）に対応する値を表２４に示す。実施例１～２３では、ｄ線を基準波長としており、表２４にはこの基準波長における各値を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
　上記実施例１～２３にかかる撮像レンズの各収差図をそれぞれ、図２７（Ａ）～図２７（Ｄ）、図２８（Ａ）～図２８（Ｄ）、図２９（Ａ）～図２９（Ｄ）、図３０（Ａ）～図３０（Ｄ）、図３１（Ａ）～図３１（Ｄ）、図３２（Ａ）～図３２（Ｄ）、図３３（Ａ）～図３３（Ｄ）、図３４（Ａ）～図３４（Ｄ）、図３５（Ａ）～図３５（Ｄ）、図３６（Ａ）～図３６（Ｄ）、図３７（Ａ）～図３７（Ｄ）、図３８（Ａ）～図３８（Ｄ）、図３９（Ａ）～図３９（Ｄ）、図４０（Ａ）～図４０（Ｄ）、図４１（Ａ）～図４１（Ｄ）、図４２（Ａ）～図４２（Ｄ）、図４３（Ａ）～図４３（Ｄ）、図４４（Ａ）～図４４（Ｄ）、図４５（Ａ）～図４５（Ｄ）、図４６（Ａ）～図４６（Ｄ）、図４７（Ａ）～図４７（Ｄ）、図４８（Ａ）～図４８（Ｄ）、図４９（Ａ）～図４９（Ｄ）に示す。
　ここでは、実施例１の収差図を例にとり説明するが、他の実施例の収差図についても同様である。図２７（Ａ）、図２７（Ｂ）、図２７（Ｃ）、図２７（Ｄ）はそれぞれ、実施例１にかかる撮像レンズの球面収差、非点収差、ディストーション（歪曲収差）、倍率色収差（倍率の色収差）の収差図を示す。球面収差図のＦｎｏ．はＦ値を意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。ディストーションの図は、全系の焦点距離ｆ、画角φ（変数扱い、０≦φ≦ω）を用いて、理想像高をｆ×ｔａｎ（φ）とし、それからのずれ量を示す。各収差図には、ｄ線（５８７．５６ｎｍ）を基準波長とした収差を示すが、球面収差図には、Ｆ線（波長４８６．１３ｎｍ）、Ｃ線（波長６５６．２７ｎｍ）、ｓ線（波長８５２．１１ｎｍ）、正弦条件違反量（ＳＮＣと表記）についての収差も示し、倍率の色収差図にはＦ線、Ｃ線、ｓ線についての収差を示す。倍率の色収差図の線種は球面収差図のものと同じであるため、その表記を省略している。
　以上のデータからわかるように、実施例１～２３の撮像レンズは、小型で安価に構成され、Ｆナンバーが１．６０～２．００と小さく、全画角が４５．０°～６５．４°であり、十分長いバックフォーカスを有し、諸収差が良好に補正されて良好な光学性能を有する。これらの撮像レンズは、監視カメラや、自動車の前方、側方、後方などの映像を撮影するための車載用カメラ等に好適に使用可能である。
　図５０に使用例として、自動車１００に本実施形態の撮像レンズを備えた撮像装置を搭載した様子を示す。図５０において、自動車１００は、その助手席側の側面の死角範囲を撮像するための車外カメラ１０１と、自動車１００の後側の死角範囲を撮像するための車外カメラ１０２と、ルームミラーの背面に取り付けられ、ドライバーと同じ視野範囲を撮影するための車内カメラ１０３とを備えている。車外カメラ１０１と車外カメラ１０２と車内カメラ１０３とは、本発明の実施形態にかかる撮像装置であり、本発明の実施形態にかかる撮像レンズと、該撮像レンズにより形成される光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備えている。
　本発明の実施形態にかかる撮像レンズは、上述した長所を有するものであるから、車外カメラ１０１、１０２および車内カメラ１０３は、車の外観を損ねることはなく、小型で安価に構成でき、低照度の撮影条件下でも使用可能であり、撮像素子を用いて解像度の高い良好な像を得ることができる。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、非球面係数の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。
　また、撮像装置の実施形態では、本発明を車載用カメラに適用した例について図を示して説明したが、本発明はこの用途に限定されるものではなく、例えば、携帯端末用カメラや監視カメラ等にも適用可能である。

Claims (17)

  1. 　物体側から順に、負の第１レンズと、正の第２レンズと、負の第３レンズと、正の第４レンズと、正の第５レンズとを備え、
    　絞りが、前記第１レンズの像側の面と前記第３レンズの物体側の面の間に配置され、
    　前記第３レンズの材質のｄ線における屈折率、アッベ数をそれぞれＮｄ３、νｄ３としたとき、下記条件式（１）、（２）を満足することを特徴とする撮像レンズ。
    　　　Ｎｄ３＜１．７５　…　（１）
    　　　νｄ３＜３５　…　（２）
  2. 　物体側から順に、負の第１レンズと、正の第２レンズと、負の第３レンズと、正の第４レンズと、正の第５レンズとを備え、
    　絞りが、前記第１レンズの像側の面と前記第３レンズの物体側の面の間に配置され、
    　前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズそれぞれの少なくとも片側のレンズ面が非球面であり、前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズ全ての材質がプラスチックであることを特徴とする撮像レンズ。
  3. 　物体側から順に、負の第１レンズと、正の第２レンズと、負の第３レンズと、正の第４レンズと、正の第５レンズとを備え、
    　絞りが、前記第１レンズの像側の面と前記第３レンズの物体側の面の間に配置され、
    　前記第３レンズ、前記第４レンズ、前記第５レンズそれぞれの少なくとも片側のレンズ面が非球面であり、
    　前記第３レンズの像側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比べて負のパワーが弱いか、もしくは、中心が負のパワーを持ち、有効径端で正のパワーを持つことを特徴とする撮像レンズ。
  4. 　前記第４レンズの材質のｄ線における屈折率をＮｄ４とし、前記第５レンズの材質のｄ線における屈折率をＮｄ５としたとき、下記条件式（３）、（４）を満足することを特徴とする請求項１から３のいずれか一記載の撮像レンズ。
    　　　Ｎｄ４≦１．６８　…　（３）
    　　　Ｎｄ５≦１．６８　…　（４）
  5. 　全系の焦点距離をｆとし、前記第２レンズと前記第３レンズとの光軸上の間隔をＤ２３としたとき、下記条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１から４のいずれか一項記載の撮像レンズ。
    　　　０．０５＜Ｄ２３／ｆ＜０．８５　…　（５）
  6. 　前記第１レンズが両凹レンズであることを特徴とする請求項１から５のいずれか一項記載の撮像レンズ。
  7. 　前記第５レンズの物体側、像側の面の曲率半径をそれぞれＲ１０、Ｒ１１としたとき、下記条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１から６のいずれか一項記載の撮像レンズ。
    　　　－１．４０＜（Ｒ１０＋Ｒ１１）／（Ｒ１０－Ｒ１１）＜－０．２　…　（６）
  8. 　前記第１レンズの焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズの焦点距離をｆ２としたとき、下記条件式（７）を満足することを特徴とする請求項１から７のいずれか一項記載の撮像レンズ。
    　　　－１．３０＜ｆ１／ｆ２＜－０．６５　…　（７）
  9. 　前記第３レンズの物体側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径端では中心と比べて負のパワーが弱いことを特徴とする請求項１から８のいずれか一項記載の撮像レンズ。
  10. 　前記第４レンズの像側の面は、中心が正のパワーを持ち、有効径端では中心と比べて正のパワーが弱いか、もしくは、中心が正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つことを特徴とする請求項１から９のいずれか一項記載の撮像レンズ。
  11. 　前記第５レンズの像側の面は、中心が正のパワーを持ち、有効径端では中心と比べて正のパワーが弱いか、もしくは、中心が正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つことを特徴とする請求項１から１０のいずれか一項記載の撮像レンズ。
  12. 　前記第３レンズの材質のｄ線における屈折率をＮｄ３としたとき、下記条件式（１－４）を満足することを特徴とする１から１１のいずれか一項記載の撮像レンズ。
    　　　Ｎｄ３＜１．６６　…　（１－４）
  13. 　前記第３レンズの材質のｄ線におけるアッベ数をνｄ３としたとき、下記条件式（２－４）を満足することを特徴とする１から１２のいずれか一項記載の撮像レンズ。
    　　　νｄ３＜２６　…　（２－４）
  14. 　全系の焦点距離をｆとし、前記第２レンズと前記第３レンズとの光軸上の間隔をＤ２３としたとき、下記条件式（５－１）を満足することを特徴とする請求項１から１３のいずれか一項記載の撮像レンズ。
    　　　０．３０＜Ｄ２３／ｆ＜０．６０　…　（５－１）
  15. 　前記第５レンズの物体側、像側の面の曲率半径をそれぞれＲ１０、Ｒ１１としたとき、下記条件式（６－１）を満足することを特徴とする請求項１から１４のいずれか一項記載の撮像レンズ。
    　　　－１．２０＜（Ｒ１０＋Ｒ１１）／（Ｒ１０－Ｒ１１）＜－０．４　…　（６－１）
  16. 　前記第１レンズの焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズの焦点距離をｆ２としたとき、下記条件式（７－１）を満足することを特徴とする請求項１から１５のいずれか一項記載の撮像レンズ。
    　　　－１．１５＜ｆ１／ｆ２＜－０．９０　…　（７－１）
  17. 　請求項１から１６のいずれか一項記載の撮像レンズを備えたことを特徴とする撮像装置。
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