WO2012045546A1 - Vorrichtung zur steuerung eines hydraulischen speichers eines hvdrauliksystems - Google Patents

Vorrichtung zur steuerung eines hydraulischen speichers eines hvdrauliksystems Download PDF

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WO2012045546A1
WO2012045546A1 PCT/EP2011/065541 EP2011065541W WO2012045546A1 WO 2012045546 A1 WO2012045546 A1 WO 2012045546A1 EP 2011065541 W EP2011065541 W EP 2011065541W WO 2012045546 A1 WO2012045546 A1 WO 2012045546A1
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hydraulic
check valve
valve
accumulator
pressure
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PCT/EP2011/065541
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Ruediger Block
Nils Steinbach
Werner Hess
Ianislav Krastev
Helmut Schneider
Steffen Strauss
Uwe Kulow
Christof Ott
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Robert Bosch Gmbh
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Definitions

  • the invention relates to a device according to the preamble of claim 1.
  • Automatic transmissions such as a stepped automatic transmission, a
  • Dual-clutch transmissions or continuously variable transmissions are generally hydraulically controlled and require a hydraulic pressure and a hydraulic volume flow for operation. This is from a
  • a system pressure regulator adjusts a constant hydraulic pressure in the automatic transmission, and an excess amount of fluid is returned to a tank or reservoir. Solutions are known in which the pump is made mechanically variable (eg by means of an adjustment of the eccentricity of a vane pump), which can lead to fuel savings. When the internal combustion engine is stationary during the stop phase and the hydraulic pump is stationary, the transmission may no longer be supplied with sufficient pressure or flow. Since the hydraulic circuit has certain leaks, the clutches and brakes are brought by return springs in a non-pressurized (that is usually open) position.
  • an electrically demand driven oil pump can be used, which constantly or just before the start of the engine, the oil or hydraulic fluid in the gearbox complements.
  • An alternative solution is the use of a memory component. This has the task shortly before and / or at the start of the internal combustion engine to deliver a missing amount of oil in the transmission to fill the lines and the gearbox or the clutches.
  • a solenoid of a valve controlling the fluid exchange is energized.
  • the detent is released by the electromagnet is de-energized, whereby a hydraulic pressure and a suitable amount of fluid for the Gearbox be provided.
  • the empty cavities of the hydraulic circuit are filled, so that the pressure build-up by the mechanical pump can be done quickly and the motor vehicle can start without a noticeable delay.
  • Hydraulic accumulator for example, gas piston accumulator, spring-piston accumulator, gas-membrane accumulator with barrier layer
  • electro-hydraulic valve such as a 2/2 way valve
  • Pollution of the fluid may be required to achieve a flow rate of 30 liters per minute for a time of 200 ms (milliseconds).
  • the volume flow is limited, for example to about 3 liters per minute, so that the pressure in the transmission system does not break through the "missing" volume flow or the mechanical transmission oil pump would have to be dimensioned larger, if necessary.
  • the invention has the advantage that a hydraulic accumulator of a hydraulic system, in particular in automatic transmissions, for carrying out a start-stop function of an internal combustion engine is emptied controlled - and in at least one embodiment also filled controlled - can, the wear and susceptibility are low against pollution and electrical energy consumption is low.
  • the device according to the invention operates reliably and inexpensively and can be manufactured comparatively easily.
  • the invention is based on the consideration that a hydraulic accumulator of a hydraulic system, such as for industrial hydraulic applications or in automotive technology - such as for the engine oil circuit or the
  • Vehicle gearbox - should be filled and emptied in a controlled manner.
  • a comparatively simple check valve is used according to the invention, which can be unlocked by a control valve.
  • the apparatus constructed therewith can be embodied in various configurations, which may result in further improvements with regard to a desired behavior of the apparatus.
  • the device comprises a memory-side connection and a
  • the first check valve is arranged hydraulically between the storage-side port and the system-side port, blocking it to the system-side port.
  • a pressure in the hydraulic system when greater than a pressure in the hydraulic accumulator, may open the first check valve and fill the hydraulic accumulator with a portion of the fluid in the hydraulic system.
  • Control valve actuates a control port of the first check valve such that a present in the hydraulic accumulator pressure of the fluid is the first Check valve unlocked.
  • the control valve is electrically actuated and is arranged between a control connection of the first check valve and the storage-side connection.
  • the device according to the invention can be designed so that it is in
  • Leakage path results at the valve seat of the control valve and a second
  • Leakage path results at the valve seat of the first check valve.
  • Check valve in series with the first check valve, which is arranged between the first check valve and the system-side port and blocks to the first check valve out, and has a parallel to the second check valve arranged bypass, in which a volume flow limiting element is arranged.
  • the volume flow limiting element may be designed as a throttle or as a diaphragm and is hereinafter always referred to simply as “throttle” or “flow restrictor” for the sake of simplicity.
  • a throttle has over a diaphragm on the advantage that the
  • Volume flow can be limited comparatively independent of the temperature of the fluid.
  • the function of the device can be improved by a filling operation of the hydraulic accumulator not only by a pressure increase of the hydraulic system with respect to the
  • Hydraulic memory depends, but is determined by the bypass, over which a controlled filling of the hydraulic accumulator can take place.
  • a cross section of the bypass limits the
  • hydraulic accumulator flowing amount of fluid to a preset value This is effected by the flow restrictor arranged in the bypass.
  • the second check valve can likewise open after the first check valve has been unlocked, as a result of which subsequent fluid can flow unhindered and unthrottled into the hydraulic system.
  • a further embodiment of the device provides that it comprises a hydraulic connection which connects the control port of the first check valve with the system-side port, wherein in the hydraulic connection a volume flow limiting element, such as a throttle or orifice, and preferably a filter are arranged in series.
  • a volume flow limiting element such as a throttle or orifice, and preferably a filter are arranged in series.
  • Cross section of the volume flow limiting element influences the behavior of the device when filling or emptying the hydraulic accumulator comparatively strong. It can be
  • a further embodiment of the device provides that a second check valve is arranged parallel to the volume flow limiting element, which blocks to the system-side connection.
  • the second check valve may be at a sufficient hydraulic pressure of the hydraulic system in the direction of
  • Control range of the pilot operated check valve comparatively low drops.
  • the device may be simpler in construction when the second check valve and the volume flow limiting element are disposed in a valve member of the first check valve or in a bypass passage of the first check valve.
  • the second check valve and the volume flow limiting element and the filter in a piston of the first check valve may be arranged.
  • a particularly compact design can be created, which saves space and can cheapen the manufacture of the device.
  • the invention provides that at the memory-side connection of the device, a spring-piston accumulator, a gas-piston accumulator, or a gas-membrane memory with barrier layer can be connected.
  • a spring-piston accumulator a gas-piston accumulator
  • a gas-membrane memory with barrier layer can be connected.
  • various types of memory of hydraulic accumulators in particular pressure accumulators, are described.
  • the device according to the invention can be connected to such stores in the embodiments described above in order to be able to exchange fluid with the hydraulic system in a controlled manner.
  • the inventive device requires less electrical energy when the control valve is locked in the de-energized state.
  • the invention is based on the consideration that the emptying of the hydraulic accumulator takes place during comparatively short periods of time during operation of the hydraulic system. Accordingly, the hydraulic device is designed so that emits no or very little fluid to the hydraulic system in a de-energized state of the hydraulic accumulator. This allows the
  • Figure 1 is a schematic representation of a hydraulic system of a
  • Figure 2 shows a first embodiment of a device for controlling the
  • FIG. 3 shows a second embodiment of the device
  • FIG. 4 shows a third embodiment of the device
  • Figure 5 shows a fourth embodiment of the device
  • Figure 6 is a diagram of a first embodiment of a releasable
  • Figure 7 is a diagram of a second embodiment of the unlockable
  • Figure 8 is a sectional view of the device similar to Figure 5;
  • Figure 9 is a functional diagram of a device similar to Figure 5 for a first operating condition
  • Figure 10 is a schematic similar to Figure 9 for a second operating condition
  • Figure 1 1 is a scheme similar to Figure 9 for a third operating condition
  • Figure 12 is a schematic similar to Figure 9 for a fourth operating condition.
  • FIG. 13 four time diagrams with different operating states of the
  • FIG. 1 shows a simplified diagram of an arrangement of a hydraulic accumulator 10 in a hydraulic system 12 of an automatic transmission 14 of a motor vehicle, which is not described here in greater detail.
  • the hydraulic accumulator 10, which in the present case is an accumulator 10, is connected to the rest of the hydraulic system 16 via a hydraulic connection 18 and by means of a device 20
  • the device 20 may by a first control and / or regulating device 23 of the motor vehicle by means of an output stage 22nd
  • the first control and / or regulating device 23 is, for example, an engine control unit or a transmission control unit. In the present case, the first tax and / or controller 23 also via a bidirectional
  • the device 20 has a system-side connection A and a memory-side connection B for the exchange of fluid.
  • the accumulator 10 is used primarily to
  • the start-stop function of the internal combustion engine can help to save fuel.
  • the stop operation can be triggered when the vehicle has come to a standstill for a predetermined period of time, while the (foot) brake is operated simultaneously.
  • the internal combustion engine During the subsequent release of the brake, the internal combustion engine
  • the device 20 and the hydraulic accumulator 10 are designed to allow an exchange of fluid between the hydraulic accumulator 10 and the rest of the hydraulic system 16, depending on an operating mode of the motor vehicle.
  • the hydraulic pump 28 operates and makes it possible to fill the hydraulic accumulator 10 with fluid.
  • the hydraulic pump operates 28 not. Therefore, it can - for example, as a result of leaks - come to pressure drops in the hydraulic system 12, which make it difficult to start.
  • fluid can be introduced into the remaining hydraulic system 16 from the hydraulic accumulator 10 by means of the device 20. This can be done comparatively quickly and with low energy consumption. If subsequently by the action of the
  • Hydraulic pump 28 a required operating pressure in the hydraulic system 12 has been reached, conversely, the hydraulic accumulator 10 can be refilled from the rest of the hydraulic system 16. This can be done comparatively slowly.
  • the hydraulic accumulator 10 of FIG. 1 can be designed as a spring-piston accumulator, as a gas piston accumulator, or as a gas membrane accumulator with a barrier layer.
  • FIG. 2 shows the device 20 for controlling the hydraulic accumulator 10 of the hydraulic system 12 in a basic and particularly simple embodiment.
  • the device 20 comprises a control valve 52 which is actuated by means of an electromagnet 54, and a first, to
  • Hydraulic system 16 locking check valve 56 with a control terminal X The memory-side terminal B of the device 20 is connected to the hydraulic accumulator 10, and the system-side terminal A of the device 20 is hydraulically connected to the rest of the hydraulic system 16.
  • the first check valve 56 is locked so that no fluid from the hydraulic accumulator 10 can flow into the rest of the hydraulic system 16. In this state, however, the electromagnet 54 of the
  • Control valve 52 is actuated, then opens the control valve 52, so that fluid from the hydraulic accumulator 10 via the control valve 52 to the control port X of the first check valve 56 can flow. This will be the first
  • Hydraulic system 16 rises again, so that it is greater than the pressure in the hydraulic accumulator 10, the first check valve 56 can be acted upon by the pressure prevailing in the rest of the hydraulic system 16 against the reverse direction and open.
  • the device 20 is capable of filling, draining and maintaining the fluid pressure in the hydraulic accumulator 10
  • the device 20 can assist the start-stop function of the internal combustion engine in the motor vehicle.
  • FIG. 3 shows an embodiment of the device 20 that is expanded with respect to FIG. 2.
  • a second non-return valve 58 which blocks the first check valve 56 and parallel to it second check valve 58 is a
  • Flow restrictor 60 is arranged as a volume flow limiting element.
  • Flow restrictor 60 the amount of fluid flowing into the hydraulic accumulator 10 is determined.
  • FIG. 4 shows an alternative extension to the figure 2.
  • the embodiment shown in Figure 4 comprises a hydraulic connection, the
  • Control terminal X of the first check valve 56 connects to the system-side port A, wherein in the hydraulic connection, a throttle 62 as the volume flow limiting element and a filter 64 are arranged in series.
  • FIG 5 shows a supplement of the device 20 according to the figure 4.
  • a second check valve 66 is arranged parallel to the throttle 62, wherein the second check valve 66 blocks to the system-side port A.
  • the check valve 66 has an at least same, but generally larger hydraulic cross-section than the throttle 62.
  • the hydraulic connection between the memory-side terminal B and the control valve 52 is in the present case designed as a bypass channel 53, which is even closer in FIG will be explained.
  • the device 20 can be effectively improved according to the figure 2, as it were a decoupling between the filling and the emptying of the hydraulic accumulator 10 takes place.
  • Check valve 66 may be at a sufficient pressure in the rest
  • Hydraulic system 16 in the direction of the control terminal X of the first
  • Cross-section of the throttle 62 may be comparatively small, so that the hydraulic pressure in the control region of the first - non-returnable - check valve 56 drops relatively little.
  • the hydraulic accumulator 10 can be filled in a controlled manner by actuation of the control valve 52 at a greater pressure at the system-side connection A with respect to the accumulator-side connection B, the resulting volumetric flow essentially being from the opening cross-section of the control valve 52 depends.
  • FIG. 6 shows a first embodiment of the first check valve 56 in a schematic sectional view. There are several here
  • the first check valve 56 comprises a piston
  • valve element 74 which is also vertically displaceable in the drawing.
  • the valve element 74 is pressed against the piston 72 by a spring 76, which in the present case is a coil spring loaded by pressure.
  • valve element 74 is seated in the state shown in FIG. 6 on a valve seat 80 which is formed by housing sections 68, as a result of which the system-side connection A is hydraulically separated from the storage-side connection B in the present case.
  • a valve seat 80 which is formed by housing sections 68, as a result of which the system-side connection A is hydraulically separated from the storage-side connection B in the present case.
  • Non-return valve 56 include the fluid chamber 70. In a lower region in the drawing, there is a lower piston chamber 82, which can exchange fluid via the control port X. At one on the memory side
  • Port B higher pressure with respect to the system-side port A remains the first check valve 56 initially locked, which is also supported by the force of the spring 76.
  • the piston 72 can be pushed vertically upward in the drawing. This is the
  • Valve element 74 lifted from the valve seat 80, whereby the first
  • FIG. 7 shows a further embodiment of the first check valve 56, which is similar in structure and function to the schematic representation of FIG.
  • the elements of the check valve 56 of Figure 7 can be traced by their reference numerals to the corresponding elements of Figure 6.
  • the check valve 56 of Figure 7 has a piston stop 90 in the lower part of the drawing.
  • FIG. 8 shows a device 20, which can be actuated electrically by a transmission control device of a motor vehicle, which controls access to the hydraulic accumulator 10.
  • the mode of operation of the device 20 of FIG. 8 substantially corresponds to the function of that shown in FIG.
  • the device 20 comprises a number of housing sections 68 in which a number of elements are arranged.
  • the device 20 is in
  • the device 20 of FIG. 8 comprises inter alia the following elements: a plug 94, an electrical contact 96, and the electromagnet 54, which controls the control valve 52 can operate.
  • the control valve 52 comprises a valve ball 98 arranged in an armature 97 and a sealing disk 100.
  • the piston 72 which in the present case is also referred to as an "unlocking piston", is displaceably arranged in the direction of the line 92.
  • the piston 72 is designed so that the filter 64, the check valve 66 and the throttle 62 are structurally integrated in the piston 72.
  • the throttle 62 is designed as a bore in the piston 72.
  • the first check valve 56 which comprises a valve ball 104 which is pressed by the spring 76 onto the valve seat 80.
  • a stop 106 which is part of a
  • Housing section 68 represents.
  • the bypass channel 53 is through a running in the direction of the line 92
  • the housing or the housing sections 68 of the device 20 shown in FIG. 8 are in the present case made of plastic in an injection molding process.
  • the valve ball 104 is guided by means of sprayed guides in the housing.
  • the valve seat 80 was pressed after the introduction of the spring 76 and the valve ball 104.
  • the piston 72 is presently also inexpensively made of plastic in an injection molding process, with only relatively small
  • the filter 64 is embodied disc-shaped here.
  • the filter 64 may be disposed in the piston 72, as shown in the drawing, or it may be disposed in the fluid space 102 between the piston 72 and the sealing washer 100. Alternatively, the filter 64 may also have a different design, for example, it may be designed as a ring filter.
  • Sealing disk 100 is injection molded from plastic and pressed into the armature 97, wherein it may be necessary to perform a sealing weld by means of a suitable method.
  • An opening distance between the piston 72 and the sealing washer 100 affects the noise and the load of the device 20 and is preferably kept as low as possible.
  • control valve 52 is pressed in this case, and optionally non-integral housing portions associated with the housing 68 are pressed or welded with other housing sections 68, for example to
  • the check valve 66 instead of in the piston 72 in a bypass channel, not shown in the figure 8 to the system-side terminal A - be arranged - for example by pressing.
  • the spring 76 and the throttle 62 can be easily adapted to respective requirements of the hydraulic system 12.
  • the solenoid 54 may be energized relative to a particular hydraulic system 12 with respect to the timing and duration of the drive.
  • valve ball 104 can be displaced by means of the spring 76 in FIG.
  • the check valve 56 can open if the hydraulic pressure at the system-side port A can keep the valve ball 104 in equilibrium against the force of the spring 76. As a result, the hydraulic accumulator 10 can be filled. However, this process is essentially dependent on the properties of the spring 76. Then decreases the hydraulic pressure in the hydraulic system 12 at the system-side port A with respect to the pressure at the memory-side terminal B, for example, if during a stop phase of the
  • the hydraulic pump 28 of the motor vehicle does not work, the check valve 56 remains closed. This means that the existing in the hydraulic accumulator 10 hydraulic pressure is initially maintained.
  • the electromagnet 54 can be energized shortly before and / or during the starting process of the internal combustion engine.
  • the armature 97 and the sealing disk 100 can be tightened in the drawing to the left by a magnetic core 1 10, so that starting from the memory-side terminal B via the bypass channel 53 and past the sealing disc 100 fluid can penetrate into the fluid space 102.
  • the hydraulic pressure at the accumulator side port B is greater than the hydraulic pressure at the system side port A, the piston 72 is subsequently pushed to the right in the drawing, pushing the valve ball 104 to the right in the drawing against the force of the spring 76 claims and takes. This will do that
  • the check valve 66 also makes it possible to fill the hydraulic accumulator 10 in a controlled manner as required. With a suitable pressure difference between the rest of the hydraulic system 16 and the hydraulic accumulator 10, the control valve 52 can be actuated, whereupon the check valve 66 open and the hydraulic accumulator 10 can be filled.
  • valve elements of the control valve 52 and / or the first check valve 56 so the valve ball 98 and the valve ball 104, may also have a different geometry than the illustrated spherical shape.
  • FIGS. 9 to 12 schematically illustrate the construction and the function of the device 20. This is similar to the devices 20 shown in FIGS. 5 and 8.
  • FIG. 9 shows the device 20 and the hydraulic accumulator 10 in a basic state.
  • the hydraulic accumulator 10 is present except for one
  • Remaining amount of the fluid drained which is indicated by an arrow 14 1.
  • the piston 72 release piston
  • the control valve 52 is de-energized and closed.
  • a hydraulic pressure at the system-side connection A is greater than at the storage-side connection B.
  • the piston 72 remains in the present state
  • FIG. 10 shows a subsequent state of the device 20 with reference to FIG. 9, in which the electromagnet 54 is energized. Furthermore, a
  • control valve 52 opens and fluid flow may be from the system-side port A via the check valve 66 and the throttle 62 as well as via the open control valve 52 via the Bypass channel 53 flow into the hydraulic accumulator 10, which is thereby filled steadily.
  • the second check valve 66 opens, so that the fluid flow flowing along the dashed line 120 substantially through the
  • Opening cross section of the control valve 52 is limited.
  • FIG. 10 thus shows the filling phase of the hydraulic accumulator 10.
  • FIG. 11 shows a subsequent state of the device 20 with reference to the FIGURE
  • the hydraulic accumulator 10 is filled with fluid to an upper limit.
  • the current flowing through the electromagnet 54 is cut off and the control valve 52 is closed.
  • port A may be greater than, equal to or smaller than the memory-side port B.
  • the first check valve 56 remains closed under the conditions shown in Figure 11, since the force 122 of the spring 76 with respect to the valve ball 104 resulting pressure difference and possibly with respect to a force applied by the piston 72 is still sufficient
  • Valve ball 104 to press the valve seat 80.
  • the piston 72 abuts its stop, which is left in the drawing of FIG. 11, but it is possible that the piston 72 is biased to the right in the drawing, the resulting force still keeping the first check valve 56 closed, as described.
  • Figure 1 1 thus shows the holding phase of the hydraulic
  • FIG. 12 shows a state of the device 20 following the FIG. 11.
  • the illustration shows an emptying phase of the hydraulic accumulator 10 into the remaining hydraulic system 16.
  • the electromagnet 54 is energized so that the control valve 52 can open.
  • the hydraulic pressure at the system-side port A is smaller than the hydraulic pressure at the accumulator-side port B, so that the first check valve 56 would remain closed without the energization of the electromagnet 54.
  • Terminal A connected remaining hydraulic system 16 (not shown) filled with fluid and a corresponding hydraulic pressure or acted upon.
  • FIG. 13 shows four time diagrams arranged vertically one above the other for different operating states of the hydraulic accumulator 10.
  • the four time diagrams have the same time scale t to each other.
  • Fluid volume V of the hydraulic accumulator 10 and a volume flow Q at the memory-side terminal B.
  • Motor vehicle referred, in chronological order a first start 142, a normal driving 144, a stop 146, for example at a traffic light, a restart 148, and another normal driving operation 144.
  • a boost pressure 150 of the hydraulic pump 28 is in the first portion of the normal Driving mode 144 reached.
  • In the section F9 is a first start 142 of the motor vehicle and
  • the hydraulic accumulator 10 is empty and there is no exchange of fluid via the memory-side terminal B instead.
  • the hydraulic pump 28 builds up in this state, a pump pressure P, which settles on the boost pressure 150.
  • the electromagnet 54 is de-energized.
  • Electromagnet 54 energized for a time of about 3 seconds. This results in a first relatively large volume flow Q of about 2 l / min to about 3 l / min (liters per minute) in the hydraulic accumulator 10, the volume flow Q as a result of the decreasing pressure difference between the system-side port A and the memory-side terminal B is steadily smaller. Thereafter, the hydraulic accumulator 10 is filled to an upper limit.
  • section F1 1 is a transition from the normal driving operation 144 in the stop 146. In this case, no exchange of fluid via the memory-side port B, that is, the stored in the hydraulic accumulator 10 fluid volume V is maintained.
  • the electromagnet 54 is energized for example 0.3 seconds and there is a - compared to the filling phase - comparatively fast emptying of the hydraulic accumulator 10 via the system-side port A, for example, at a rate of about 30 l / min. After that, the rest
  • Hydraulic system 16 again one for normal driving 144th
  • the curve of the volume flow Q has a comparatively short but steep negative deflection in the section F12.

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Abstract

Es wird eine Vorrichtung (20) zur Steuerung eines hydraulischen Speichers (10) eines Hydrauliksystems (12), beispielsweise eines Fahrzeuggetriebes (14) beschrieben, mit einer Ventileinrichtung, welche einen speicherseitigen Anschluss (B) der Vorrichtung (20) mit einem systemseitigen Anschluss (A) verbinden und von ihm trennen kann, wobei die Ventileinrichtung mindestens ein erstes Rückschlagventil (56), welches hydraulisch zwischen speicherseitigem Anschluss (B) und systemseitigem Anschluss (A) angeordnet ist und zum systemseitigen Anschluss (A) hin sperrt, und ein elektrisch betätigtes Steuerventil (52) umfasst, welches zwischen einem Steueranschluss (X) des ersten Rückschlagventils (56) und dem speicherseitigen Anschluss (B) angeordnet ist, derart, dass es das erste Rückschlagventil (56) hydraulisch unter Verwendung des am speicherseitigen Anschluss (B) herrschenden Drucks entsperren kann.

Description

Beschreibung Titel
Vorrichtung zur Steuerung eines hydraulischen Speichers eines
Hvdrauliksvstems
Stand der Technik
Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
Vom Markt her bekannt sind so genannte Start-Stopp-Funkionen für
Kraftfahrzeuge, mittels welcher die Brennkraftmaschine bei Stillstand des Fahrzeugs durch ein Steuergerät automatisch abgeschaltet werden kann. Daraus kann sich eine Einsparung von Kraftstoff in einem Bereich von etwa 3% bis etwa 5% ergeben.
Automatische Getriebe wie beispielsweise ein Stufenautomat, ein
Doppelkupplungsgetriebe oder kontinuierlich variable Getriebe, werden in der Regel hydraulisch angesteuert und benötigen zum Betrieb einen hydraulischen Druck und einen hydraulischen Volumenstrom. Dieser wird von einer
mechanischen - das heißt von der Brennkraftmaschine angetriebenen - Pumpe bereit gestellt, wobei die Pumpe durch die lineare Abhängigkeit des
Volumenstroms von der Drehzahl und wegen vorgehaltener Reserven zur Berücksichtigung der Leerlaufdrehzahl der Brennkraftmaschine und einer eventuell hohen Öltemperatur in der Regel überdimensioniert ausgeführt wird.
Ein Systemdruck-Regler stellt einen konstanten hydraulischen Druck in dem automatischen Getriebe ein, und eine überschüssige Menge an Fluid wird in einen Tank oder Speicher zurück geleitet. Es sind Lösungen bekannt, bei denen die Pumpe mechanisch variabel ausgeführt ist (z.B. mittels einer Verstellung der Exzentrizität einer Flügelzellenpumpe), was zu Kraftstoff-Einsparungen führen kann. Bei stehender Brennkraftmaschine während der Stopp-Phase und stehender Hydraulikpumpe wird das Getriebe möglicherweise nicht mehr mit einem genügenden Druck beziehungsweise genügendem Volumenstrom versorgt. Da der Hydraulikkreis gewisse Leckagen aufweist, werden die Kupplungen und Bremsen durch Rückstellfedern in eine drucklose (das heißt in der Regel geöffnete) Position gebracht.
Bei Wiederstart der Brennkraftmaschine dauert es eine gewisse Zeit, bis die mechanische Pumpe wieder genügend Druck erzeugt. Dies führt zu einem entsprechenden Zeitversatz, bis ein Anfahrdrehmoment über die Kupplungen übertragen werden kann. Zum anderen können sich unerwünschte
Momentensprünge ergeben, wenn die Kupplungen unkontrolliert schließen oder durchrutschen. Desweiteren sind diese Kupplungen in der Regel nicht für die dabei auftretenden Belastungen ausgelegt.
Um dies zu beheben, kann eine elektrisch bedarfsgerecht angesteuerte Ölpumpe eingesetzt werden, die dauernd oder kurz vor dem Start der Brennkraftmaschine das Öl bzw. das Hydraulikfluid in dem Getriebe passend ergänzt. Eine alternative Lösung ist der Einsatz einer Speicherkomponente. Diese hat die Aufgabe, kurz vor und/oder bei dem Start der Brennkraftmaschine eine fehlende Menge Öl ins Getriebe abzugeben, um die Leitungen und das Getriebe bzw. die Kupplungen zu befüllen.
Es ist weiterhin eine Lösung bekannt, bei der ein Feder-Kolbenspeicher - beispielsweise mit einer Speichergröße von in etwa 100ml (Milliliter) mechanisch während der Stopp-Phase in gefülltem Zustand rastiert wird, und der während des normalem Fahrbetriebs durch die Hydraulikpumpe geladen wird. Dabei kann der Ladezeitpunkt nicht beeinflusst werden, da über eine Befülldrossel abhängig vom Druck der Pumpe bereits kurz nach dem Motorstart (das heißt, bei niedrigen Drehzahlen) Fluid vom Getriebe-Hydraulikkreis in den Speicher fließt.
Während der Stopp-Phase der Brennkraftmaschine wird ein Hubmagnet eines den Fluidaustausch kontrollierenden Ventils bestromt. Vor und während des Wiederstarts der Brennkraftmaschine, wenn die Drehzahl kontinuierlich steigt, wird die Rastierung gelöst, indem der Hubmagnet stromlos geschaltet wird, wodurch ein hydraulischer Druck und eine passende Menge an Fluid für das Getriebe bereit gestellt werden. Dabei werden die leergelaufenen Kavitäten des Hydraulikkreises befüllt, so dass der Druckaufbau durch die mechanische Pumpe rasch erfolgen und das Kraftfahrzeug ohne eine merkliche Verzögerung losfahren kann.
Eine allgemeine Lösung stellt die Kombination z.B. eines beliebigen
Hydraulikspeichers (beispielsweise Gas-Kolben-Speicher, Feder-Kolben- Speicher, Gas-Membran-Speicher mit Sperrschicht ) in Verbindung mit einem elektro-hydraulischen Ventil (etwa ein 2/2 -Wegeventil) dar. Dabei wird der Speicher während des normalem Fahrbetriebs durch die Getriebeölpumpe mit Fluid geladen. Während der Stopp-Phase hält der Speicher das Fluid gespeichert und kann dieses kurz vor und/oder während der Start-Phase wieder an das Getriebe bzw. das hydraulische System abgeben.
Es sind hohe Anforderungen an das Ventil hinsichtlich Dichtigkeit,
Verschmutzung des Fluids (Mediums), und den erforderlichen Durchfluss zu erfüllen. Beispielsweise kann es gefordert sein, einen Durchfluss von 30 Litern je Minute für eine Zeit von 200 ms (Millisekunden) zu erreichen. Beim Laden des Speichers ist weiterhin zu beachten, dass der Volumenstrom begrenzt wird, beispielsweise auf etwa 3 Liter je Minute, damit der Druck im Getriebesystem durch den„fehlenden" Volumenstrom nicht einbricht oder die mechanische Getriebeölpumpe gegebenenfalls größer dimensioniert werden müsste.
Aus diesem Fachgebiet sind beispielsweise die folgenden Dokumente bekannt: DE 10 2006 041 899 A1 , DE 10 2006 014 756 A1 , DE 10 2006 014 758 A1 , JP 10250402 A, US 5 293 789 A1 , EP 1 265 009 B1 , US 20050096171 A1 , EP 1 353 075 A2 und JP 2007138993 A.
Offenbarung der Erfindung
Das der Erfindung zugrunde liegende Problem wird durch eine Vorrichtung nach Anspruch 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind in Unteransprüchen angegeben. Für die Erfindung wichtige Merkmale finden sich ferner in der nachfolgenden Beschreibung und in den Zeichnungen, wobei die Merkmale sowohl in Alleinstellung als auch in unterschiedlichen Kombinationen für die Erfindung wichtig sein können, ohne dass hierauf nochmals explizit hingewiesen wird.
Die Erfindung weist den Vorteil auf, dass ein hydraulischer Speicher eines Hydrauliksystems, insbesondere in automatischen Getrieben, zur Durchführung einer Start-Stopp-Funktion einer Brennkraftmaschine kontrolliert entleert - und in zumindest einer Ausgestaltung auch kontrolliert befüllt - werden kann, wobei der Verschleiß und die Anfälligkeit gegen Verschmutzungen gering sind und ein elektrischer Energieverbrauch niedrig ist. Die erfindungsgemäße Vorrichtung arbeitet zuverlässig und kostengünstig und kann vergleichsweise einfach gefertigt werden.
Die Erfindung geht von der Überlegung aus, dass ein hydraulischer Speicher eines Hydrauliksystems, etwa für industrielle Hydraulikanwendungen oder in der Automobiltechnik - wie beispielsweise für den Motorölkreislauf oder das
Fahrzeuggetriebe - kontrolliert befüllt und entleert werden soll. Dazu wird erfindungsgemäß ein vergleichsweise einfaches Rückschlagventil verwendet, welches von einem Steuerventil entsperrt werden kann. Die damit gebaute Vorrichtung kann in verschiedenartigen Ausgestaltungen ausgeführt sein, wodurch sich weitere Verbesserungen im Hinblick auf ein gewünschtes Verhalten der Vorrichtung ergeben können.
Die Vorrichtung umfasst einen speicherseitigen Anschluss und einen
systemseitigen Anschluss. Das erste Rückschlagventil ist hydraulisch zwischen dem speicherseitigen Anschluss und dem systemseitigen Anschluss angeordnet, wobei es zum systemseitigen Anschluss hin sperrt. In einer Grundform der Erfindung kann ein Druck in dem Hydrauliksystem, wenn er größer ist als ein Druck in dem hydraulischen Speicher, das erste Rückschlagventil öffnen und den hydraulischen Speicher mit einem Teil des in dem Hydrauliksystem befindlichen Fluids befüllen. Wenn der Druck in dem hydraulischen Speicher ansteigt und den
Druck des Hydrauliksystems in etwa erreicht, kann das erste Rückschlagventil sperren. Wenn anschließend umgekehrt der hydraulische Speicher entleert werden soll, um einen eventuellen Druckverlust oder Fluidverlust in dem
Hydrauliksystem auszugleichen, so wird erfindungsgemäß mittels eines
Steuerventils ein Steueranschluss des ersten Rückschlagventils derart betätigt, dass ein in dem hydraulischen Speicher vorhandener Druck des Fluids das erste Rückschlagventil entsperrt. Das Steuerventil ist elektrisch betätigbar und ist zwischen einem Steueranschluss des ersten Rückschlagventils und dem speicherseitigen Anschluss angeordnet. Die erfindungsgemäße Vorrichtung kann so ausgestaltet werden, dass sie im
Wesentlichen nur zwei so genannte Leckagepfade umfasst. Ein erster
Leckagepfad ergibt sich am Ventilsitz des Steuerventils und ein zweiter
Leckagepfad ergibt sich am Ventilsitz des ersten Rückschlagventils.
Eine Ausgestaltung der Vorrichtung sieht vor, dass sie ein zweites
Rückschlagventil in Reihe zu dem ersten Rückschlagventil, welches zwischen dem ersten Rückschlagventil und dem systemseitigen Anschluss angeordnet ist und zum ersten Rückschlagventil hin sperrt, und einen parallel zum dem zweiten Rückschlagventil angeordneten Bypass aufweist, in dem ein den Volumenstrom begrenzendes Element angeordnet ist. Das den Volumenstrom begrenzende Element kann als Drossel oder als Blende ausgeführt sein und wird nachfolgend der Einfachheit halber immer als "Drossel" oder "Strömungsdrossel" bezeichnet. Eine Drossel weist gegenüber einer Blende den Vorteil auf, dass der
Volumenstrom vergleichsweise unabhängig von der Temperatur des Fluids begrenzt werden kann. Dadurch kann die Funktion der Vorrichtung verbessert werden, indem ein Befüllvorgang des hydraulischen Speichers nicht alleine von einer Drucküberhöhung des hydraulischen Systems in Bezug auf den
hydraulischen Speicher abhängt, sondern von dem Bypass mit bestimmt wird, über welchen ein kontrolliertes Befüllen des hydraulischen Speichers erfolgen kann. Insbesondere begrenzt ein Querschnitt des Bypasses die dem
hydraulischen Speicher zufließende Menge an Fluid auf einen voreingestellten Wert. Dies wird durch die in dem Bypass angeordnete Strömungsdrossel bewirkt.
Wenn in umgekehrter Richtung der hydraulische Speicher zumindest teilweise entleert werden soll, so kann nach dem Entsperren des ersten Rückschlagventils das zweite Rückschlagventil gleichfalls öffnen, wodurch nachfolgend Fluid ungehindert und ungedrosselt in das Hydrauliksystem strömen kann.
Eine weitere Ausgestaltung der Vorrichtung sieht vor, dass sie eine hydraulische Verbindung umfasst, die den Steueranschluss des ersten Rückschlagventils mit dem systemseitigen Anschluss verbindet, wobei in der hydraulischen Verbindung ein den Volumenstrom begrenzendes Element, beispielsweise eine Drossel oder eine Blende, und vorzugsweise ein Filter in Reihe angeordnet sind. Ein
Wirkungsquerschnitt des den Volumenstrom begrenzenden Elements beeinflusst das Verhalten der Vorrichtung beim Befüllen beziehungsweise Entleeren des hydraulischen Speichers vergleichsweise stark. Dabei können sich
unterschiedliche Anforderungen beim Befüllen beziehungsweise Entleeren des hydraulischen Speichers ergeben.
Eine nochmals weitere Ausgestaltung der Vorrichtung sieht vor, dass ein zweites Rückschlagventil parallel zu dem den Volumenstrom begrenzenden Element angeordnet ist, welches zum systemseitigen Anschluss hin sperrt. Damit kann die Vorrichtung wirkungsvoll verbessert werden, indem sozusagen eine
Entkopplung zwischen dem Befüllvorgang und dem Entleervorgang des hydraulischen Speichers erfolgt. Das zweite Rückschlagventil kann bei einem genügenden hydraulischen Druck des Hydrauliksystems in Richtung des
Steueranschlusses des entsperrbaren Rückschlagventils beziehungsweise in Richtung des Steuerventils beziehungsweise in Richtung des hydraulischen Speichers öffnen. Auf diese Weise wird erreicht, dass der Fluidstrom zum Befüllen des hydraulischen Speichers im Wesentlichen von einem
Wrkungsquerschnitt des Steuerventils bestimmt wird. Durch das zweite
Rückschlagventil kann der vergleichsweise geringe Wirkungsquerschnitt des den Volumenstrom begrenzenden Elements umgangen werden. Bei einem Entleeren des hydraulischen Speichers ist das zweite Rückschlagventil geschlossen, dabei begrenzt das den Volumenstrom begrenzende Element den Fluidstrom aus dem Steuerbereich des entsperrbaren Rückschlagventils in Richtung des
systemseitigen Anschlusses. Damit wird vorteilhaft ermöglicht, dass der
Wrkungsquerschnitt des den Volumenstrom begrenzenden Elements
vergleichsweise klein sein kann, so dass der hydraulische Druck in dem
Steuerbereich des entsperrbaren Rückschlagventils vergleichsweise wenig absinkt.
Die Vorrichtung kann einfacher bauen, wenn das zweite Rückschlagventil und das den Volumenstrom begrenzende Element in einem Ventilelement des ersten Rückschlagventils oder in einem Bypass-Kanal des ersten Rückschlagventils angeordnet sind. Beispielsweise können das zweite Rückschlagventil und das den Volumenstrom begrenzende Element sowie das Filter in einem Kolben des ersten Rückschlagventils angeordnet sein. Damit kann eine besonders kompakte Ausführung geschaffen werden, welche Bauraum sparen und die Herstellung der Vorrichtung verbilligen kann.
Weiterhin ist erfindungsgemäß vorgesehen, dass an den speicherseitigen Anschluss der Vorrichtung ein Feder-Kolben-Speicher, ein Gas-Kolben-Speicher, oder ein Gas-Membran-Speicher mit Sperrschicht anschließbar ist. Dadurch werden verschiedene Speicherarten von hydraulischen Speichern, insbesondere Druckspeicher, beschrieben. Die erfindungsgemäße Vorrichtung kann in den zuvor beschriebenen Ausgestaltungen an solche Speicher angeschlossen sein, um mit dem Hydrauliksystem kontrolliert Fluid austauschen zu können.
Die erfindungsgemäße Vorrichtung benötigt weniger elektrische Energie, wenn das Steuerventil in unbestromten Zustand gesperrt ist. Dabei geht die Erfindung von der Überlegung aus, dass das Entleeren des hydraulischen Speichers während vergleichsweise kurzer Zeitabschnitte im Betrieb des Hydrauliksystems erfolgt. Entsprechend ist die hydraulische Vorrichtung so ausgeführt, dass in einem unbestromten Zustand der Hydraulikspeicher kein beziehungsweise sehr wenig Fluid an das Hydrauliksystem abgibt. Dadurch können die
Einsatzmöglichkeiten der Vorrichtung vorteilhaft erweitert und Kosten des elektrischen Systems gesenkt werden.
Nachfolgend werden beispielhafte Ausführungsformen der Erfindung unter Bezugnahme auf die Zeichnung erläutert. In der Zeichnung zeigen:
Figur 1 eine schematische Darstellung eines Hydrauliksystems eines
Automatikgetriebes mit einem hydraulischen Speicher; Figur 2 eine erste Ausführungsform einer Vorrichtung zur Steuerung des
hydraulischen Speichers;
Figur 3 eine zweite Ausführungsform der Vorrichtung;
Figur 4 eine dritte Ausführungsform der Vorrichtung; Figur 5 eine vierte Ausführungsform der Vorrichtung;
Figur 6 ein Schema einer ersten Ausführungsform eines entsperrbaren
Rückschlagventils der obigen Ausführungsformen;
Figur 7 ein Schema einer zweiten Ausführungsform des entsperrbaren
Rückschlagventils;
Figur 8 eine Schnittdarstellung der Vorrichtung ähnlich zu der Figur 5;
Figur 9 ein funktionales Schema einer Vorrichtung ähnlich zu der Figur 5 für einen ersten Betriebszustand;
Figur 10 ein Schema ähnlich zu Figur 9 für einen zweiten Betriebszustand;
Figur 1 1 ein Schema ähnlich zu Figur 9 für einen dritten Betriebszustand;
Figur 12 ein Schema ähnlich zu Figur 9 für einen vierten Betriebszustand; und
Figur 13 vier Zeitdiagramme mit verschiedenen Betriebszuständen des
hydraulischen Speichers, korrespondierend zu den Figuren 9 bis 12.
Es werden für funktionsäquivalente Elemente und Größen in allen Figuren auch bei unterschiedlichen Ausführungsformen die gleichen Bezugszeichen verwendet.
Figur 1 zeigt ein vereinfachtes Schema einer Anordnung eines hydraulischen Speichers 10 in einem Hydrauliksystem 12 eines Automatikgetriebes 14 eines hier nicht näher erläuterten Kraftfahrzeugs. Der hydraulische Speicher 10, der vorliegend ein Druckspeicher 10 ist, ist über eine hydraulische Verbindung 18 und mittels einer Vorrichtung 20 an das übrige Hydrauliksystem 16
angeschlossen. Die Vorrichtung 20 kann von einer ersten Steuer- und/oder Regeleinrichtung 23 des Kraftfahrzeugs mittels einer Endstufe 22
elektromagnetisch betätigt werden. Dies ist durch einen Pfeil 24 symbolisch dargestellt. Die erste Steuer- und/oder Regeleinrichtung 23, ist beispielsweise ein Motorsteuergerät oder ein Getriebesteuergerät. Vorliegend ist die erste Steuer- und/oder Regeleinrichtung 23 außerdem über einen bidirektionalen
Kommunikationskanal mit einer zweiten Steuer- und/oder Regeleinrichtung 25 verbunden. Die Vorrichtung 20 weist einen systemseitigen Anschluss A und einen speicherseitigen Anschluss B zum Austausch von Fluid auf.
Ferner sind in dem Hydrauliksystem 12 eine Hydraulikpumpe 28, ein
Hydraulikfilter 30 und ein Regler 32 zur Regelung des Systemdrucks angeordnet. Die Hydraulikpumpe 28 wird von der Brennkraftmaschine des Kraftfahrzeugs angetrieben und wird aus einem Reservoir 34 gespeist, welches mit einem Ausgang des Reglers 32 verbunden ist. Ein Anschluss 36 verbindet die beschriebene Anordnung mit dem Automatikgetriebe 14, welches in der
Zeichnung der Figur 1 stellvertretend durch eine hydraulische Steuerung 38 und davon umfasste Ventile 40, Kupplungen 42 und Bremsen 44 dargestellt ist. Man erkennt, dass das Hydrauliksystem 12 ein geschlossenes System ist.
Entsprechend kann es erforderlich sein, eine Menge und einen Druck des darin befindlichen Fluids innerhalb bestimmter Grenzen zu halten. Insbesondere beim vorliegenden Kraftfahrzeug, welches in einem Start-Stopp-Betrieb betrieben werden kann, können die Menge und der Druck des Fluids sich besonders stark und schnell verändern. Der Druckspeicher 10 dient vor allem dazu,
Hydraulikdruck zu speichern und bereitzustellen, wenn die Hydraulikpumpe 28 während eines Stopp-Betriebs ausgeschaltet war.
Die Start-Stopp-Funktion der Brennkraftmaschine kann dabei helfen, Kraftstoff zu sparen. Bei laufender Brennkraftmaschine kann beispielsweise der Stopp-Betrieb ausgelöst werden, wenn das Fahrzeug für eine vorgebbare Zeitspanne zum Stillstand gekommen ist, während gleichzeitig die (Fuß-)Bremse betätigt wird. Beim nachfolgenden Lösen der Bremse wird die Brennkraftmaschine
automatisch wieder gestartet.
Die Vorrichtung 20 und der hydraulische Speicher 10 sind dazu ausgebildet, abhängig von einer Betriebsart des Kraftfahrzeugs einen Austausch von Fluid zwischen dem hydraulischen Speicher 10 und dem übrigen Hydrauliksystem 16 zu ermöglichen. In einem normalen Fahrbetrieb des Kraftfahrzeugs arbeitet die Hydraulikpumpe 28 und ermöglicht es, den hydraulischen Speicher 10 mit Fluid zu füllen. In einem Stopp-Betrieb des Kraftfahrzeugs arbeitet die Hydraulikpumpe 28 jedoch nicht. Daher kann es - beispielsweise als Folge von Leckagen - zu Druckverlusten in dem Hydrauliksystem 12 kommen, die ein Anfahren erschweren. Kurz vor und/oder während einer auf den Stopp-Betrieb folgenden Startphase der Brennkraftmaschine des Kraftfahrzeugs kann aus dem hydraulischen Speicher 10 mittels der Vorrichtung 20 Fluid in das übrige Hydrauliksystem 16 eingebracht werden. Dies kann vergleichsweise schnell und mit geringem Energieaufwand erfolgen. Wenn anschließend durch die Wirkung der
Hydraulikpumpe 28 ein erforderlicher Betriebsdruck im Hydrauliksystem 12 erreicht wurde, kann umgekehrt der hydraulische Speicher 10 aus dem übrigen Hydrauliksystem 16 wieder befüllt werden. Dies kann vergleichsweise langsam erfolgen. Der hydraulische Speicher 10 der Figur 1 kann als Feder-Kolben- Speicher, als Gas-Kolben-Speicher, oder als Gas-Membran-Speicher mit Sperrschicht ausgeführt sein.
Die Figur 2 zeigt die Vorrichtung 20 zum Steuern des hydraulischen Speichers 10 des Hydrauliksystems 12 in einer grundlegenden und besonders einfachen Ausführungsform. Vorliegend umfasst die Vorrichtung 20 ein Steuerventil 52, welches mittels eines Elektromagneten 54 betätigbar ist, sowie ein erstes, zum
Hydrauliksystem 16 sperrendes Rückschlagventil 56 mit einem Steueranschluss X. Der speicherseitige Anschluss B der Vorrichtung 20 ist mit dem hydraulischen Speicher 10, und der systemseitige Anschluss A der Vorrichtung 20 ist mit dem übrigen Hydrauliksystem 16 hydraulisch verbunden.
Man erkennt, dass dann, wenn der hydraulische Druck in dem hydraulischen Speicher 10 größer ist als der hydraulische Druck in dem übrigen
Hydrauliksystem 16, das erste Rückschlagventil 56 gesperrt ist, so dass kein Fluid aus dem hydraulischen Speicher 10 in das übrige Hydrauliksystem 16 fließen kann. Wird in diesem Zustand jedoch der Elektromagnet 54 des
Steuerventils 52 betätigt, dann öffnet das Steuerventil 52, so dass Fluid aus dem hydraulischen Speicher 10 über das Steuerventil 52 an den Steueranschluss X des ersten Rückschlagventils 56 fließen kann. Dadurch wird das erste
Rückschlagventil 56 entsperrt, so dass Fluid aus dem hydraulischen Speicher 10 infolge des vergleichsweise hohen Drucks in das übrige Hydrauliksystem 16 fließen kann. Auf diese Weise kann, durch das Steuerventil 52 kontrolliert, ein eventueller Druckverlust und/oder Fluidverlust in dem übrigen Hydrauliksystem 16 durch das in dem hydraulischen Speicher 10 befindliche Fluid ausgeglichen werden.
Wenn in einer nachfolgenden Betriebsphase der Druck in dem übrigen
Hydrauliksystem 16 wieder ansteigt, so dass dieser größer ist als der in dem hydraulischen Speicher 10 befindliche Druck, so kann das erste Rückschlagventil 56 von dem in dem übrigen Hydrauliksystem 16 herrschenden Druck entgegen der Sperrrichtung beaufschlagt werden und öffnen.
Auf diese Weise ist die Vorrichtung 20 in der Lage, ein Befüllen, ein Entleeren und ein Halten des Fluiddrucks in dem hydraulischen Speicher 10 zu
ermöglichen. Damit kann die Vorrichtung 20 die Start-Stopp-Funktion der Brennkraftmaschine in dem Kraftfahrzeug unterstützen.
Die Figur 3 zeigt eine gegenüber der Figur 2 erweiterte Ausführungsform der Vorrichtung 20. Zwischen dem von dem hydraulischen Speicher 10 entfernten Anschluss des entsperrbaren Rückschlagventils 56 und dem systemseitigen Anschluss A ist ein zweites, zum ersten Rückschlagventil 56 hin sperrendes Rückschlagventil 58, und parallel zu dem zweiten Rückschlagventil 58 ist eine
Strömungsdrossel 60 als ein den Volumenstrom begrenzendes Element angeordnet.
Man erkennt, dass in der Ausführungsform der Figur 3 die Strömungsdrossel 60 ein Befüllen des hydraulischen Speichers 10 kontrolliert. Durch den zwischen dem hydraulischen Speicher 10 und dem übrigen Hydrauliksystem 16
herrschenden Druckunterschied und durch den Wrkungsquerschnitt der
Strömungsdrossel 60 wird die Menge des in den hydraulischen Speicher 10 fließenden Fluids bestimmt.
In dem umgekehrten Fall, dass der Druck in dem hydraulischen Speicher 10 größer ist als der Druck in dem übrigen Hydrauliksystem 16, wobei mittels des Steuerventils 52 das erste Rückschlagventil 56 entsperrt wird, ist im Vergleich zu der Anordnung nach der Figur 2 kein großer Unterschied vorhanden. Im Falle der Entleerung des hydraulischen Speichers 10 öffnet das zweite Rückschlagventil
58 infolge des Druckunterschieds entgegen der Sperrrichtung und ermöglicht einen vergleichsweise großen Fluidaustausch in Richtung des übrigen
Hydrauliksystems 16.
Die Figur 4 zeigt eine alternative Erweiterung zu der Figur 2. Die in der Figur 4 dargestellte Ausführungsform umfasst eine hydraulische Verbindung, die den
Steueranschluss X des ersten Rückschlagventils 56 mit dem systemseitigen Anschluss A verbindet, wobei in der hydraulischen Verbindung eine Drossel 62 als den Volumenstrom begrenzendes Element und ein Filter 64 in Reihe angeordnet sind.
Ein Wirkungsquerschnitt der Drossel 62 beeinflusst das Verhalten der
Vorrichtung 20 beim Befüllen beziehungsweise Entleeren des hydraulischen Speichers 10 vergleichsweise stark. Dabei können sich unterschiedliche
Anforderungen beim Befüllen beziehungsweise Entleeren des hydraulischen Speichers 10 ergeben
Die Figur 5 zeigt eine Ergänzung der Vorrichtung 20 nach der Figur 4. In der dargestellten Ausführungsform nach der Figur 5 ist ein zweites Rückschlagventil 66 parallel zu der Drossel 62 angeordnet, wobei das zweite Rückschlagventil 66 zum systemseitigen Anschluss A hin sperrt. Das Rückschlagventil 66 weist einen zumindest gleichen, in der Regel jedoch größeren hydraulischen Querschnitt auf als die Drossel 62. Die hydraulische Verbindung zwischen dem speicherseitigen Anschluss B und dem Steuerventil 52 ist vorliegend als ein Bypass-Kanal 53 ausgeführt, der in der Figur 8 noch näher erläutert werden wird.
Damit kann die Vorrichtung 20 nach der Figur 2 wirkungsvoll verbessert werden, indem sozusagen eine Entkopplung zwischen dem Befüllvorgang und dem Entleervorgang des hydraulischen Speichers 10 erfolgt. Das zweite
Rückschlagventil 66 kann bei einem genügenden Druck in dem übrigen
Hydrauliksystem 16 in Richtung des Steueranschlusses X des ersten
Rückschlagventils 56 beziehungsweise in Richtung des Steuerventils 52 beziehungsweise in Richtung des hydraulischen Speichers 10 öffnen. Auf diese Weise wird erreicht, dass der Fluidstrom zum Befüllen des hydraulischen Speichers 10 im Wesentlichen von einem Wrkungsquerschnitt des Steuerventils 52 bestimmt wird. Durch das zweite Rückschlagventil 66 kann der
vergleichsweise kleine Wrkungsquerschnitt der Drossel 62 umgangen werden. Bei einem Entleeren des hydraulischen Speichers 10 ist das zweite
Rückschlagventil 66 geschlossen, dabei begrenzt die Drossel 62 den Fluidstrom aus dem Steuerbereich des ersten Rückschlagventils 56 in Richtung des systemseitigen Anschlusses A. Damit wird vorteilhaft ermöglicht, dass der
Wirkungsquerschnitt der Drossel 62 vergleichsweise klein sein kann, so dass der hydraulische Druck in dem Steuerbereich des ersten - entsperrbaren - Rückschlagventils 56 vergleichsweise wenig absinkt. Mittels der Vorrichtung 20 der Figur 5 kann - bei einem größeren Druck am systemseitigen Anschluss A in Bezug auf den speicherseitigen Anschluss B - der hydraulische Speicher 10 durch Betätigen des Steuerventils 52 kontrolliert befüllt werden, wobei der sich ergebende Volumenstrom im Wesentlichen von dem Öffnungsquerschnitt des Steuerventils 52 abhängt. Ist im umgekehrten Fall der Druck am speicherseitigen Anschluss B in Bezug auf den systemseitigen
Anschluss A größer, so kann wiederum durch Betätigen des Steuerventils 52 der hydraulische Speicher 10 kontrolliert entleert werden, wobei der sich ergebende Volumenstrom im Wesentlichen von den Eigenschaften des Schaltventils 56 abhängt, und in der Regel wesentlich größer ist als bei dem vorhergehenden Befüllen des hydraulischen Speichers 10.
Die Figur 6 zeigt eine erste Ausführungsform des ersten Rückschlagventils 56 in einer schematischen Schnittdarstellung. Vorliegend sind mehrere
Gehäuseabschnitte 68 dargestellt, welche unter anderem einen Fluidraum 70 umschließen. Des Weiteren umfasst das erste Rückschlagventil 56 einen Kolben
72, der zusammen mit einer Kolbenstange einstückig ausgeführt ist. Der Kolben 72 ist in der Zeichnung der Figur 6 vertikal verschiebbar. Ein Endabschnitt der Kolbenstange sitzt auf einem Ventilelement 74 auf, welches ebenfalls in der Zeichnung vertikal verschiebbar ist. Das Ventilelement 74 wird von einer Feder 76, welche vorliegend eine auf Druck beanspruchte Schraubenfeder ist, gegen den Kolben 72 gedrückt.
Das Ventilelement 74 sitzt in dem in der Figur 6 gezeigten Zustand auf einem Ventilsitz 80 auf, welcher durch Gehäuseabschnitte 68 gebildet wird, wodurch vorliegend der systemseitige Anschluss A von dem speicherseitigen Anschluss B hydraulisch getrennt ist. Die in der Zeichnung der Figur 6 nicht schraffierten Bereiche des ersten
Rückschlagventils 56 umfassen den Fluidraum 70. In einem in der Zeichnung unteren Bereich befindet sich ein unterer Kolbenraum 82, welcher über den Steueranschluss X Fluid austauschen kann. Bei einem am speicherseitigen
Anschluss B höheren Druck in Bezug auf den systemseitigen Anschluss A bleibt das erste Rückschlagventil 56 zunächst gesperrt, was auch durch die Kraft der Feder 76 unterstützt wird. Wird der untere Kolbenraum 82 jedoch mittels des (in der Figur 6 nicht gezeigten) Steuerventils 52 über den Steueranschluss X mit einem genügenden hydraulischen Druck beaufschlagt, so kann der Kolben 72 in der Zeichnung vertikal nach oben geschoben werden. Dabei wird das
Ventilelement 74 von dem Ventilsitz 80 abgehoben, wodurch das erste
Rückschlagventil 56 entsperrt wird. Die Figur 7 zeigt eine weitere Ausführungsform des ersten Rückschlagventils 56, welches der schematischen Darstellung der Figur 6 im Aufbau und in der Funktion ähnlich ist. Die Elemente des Rückschlagventils 56 der Figur 7 können durch ihre Bezugszeichen auf die entsprechenden Elemente der Figur 6 zurückgeführt werden. Ergänzend weist das Rückschlagventil 56 der Figur 7 einen Kolbenanschlag 90 im unteren Teil der Zeichnung auf.
Die Figur 8 zeigt eine von einem Getriebesteuergerät eines Kraftfahrzeugs elektrisch betätigbare Vorrichtung 20, welche den Zugang zu dem hydraulischen Speicher 10 steuert. Die Funktionsweise der Vorrichtung 20 der Figur 8 entspricht im Wesentlichen der Funktion der in der Figur 5 dargestellten
Vorrichtung 20, wobei einige Elemente der Vorrichtung 20 in der Figur 8 zu denen von Figur 5 unterschiedlich angeordnet sind.
Die Vorrichtung 20 umfasst eine Anzahl von Gehäuseabschnitten 68, in denen eine Anzahl von Elementen angeordnet sind. Die Vorrichtung 20 ist im
Wesentlichen zu einer in der Zeichnung der Figur 8 horizontal angeordneten Linie 92 rotationssymmetrisch angeordnet.
In der Zeichnung von links nach rechts umfasst die Vorrichtung 20 der Figur 8 unter anderem die folgenden Elemente: Einen Stecker 94, eine elektrische Kontaktierung 96, und den Elektromagneten 54, welcher das Steuerventil 52 betätigen kann. Das Steuerventil 52 umfasst eine in einem Anker 97 angeordnete Ventilkugel 98 und eine Dichtscheibe 100. In einem Fluidraum 102 ist der Kolben 72, welcher vorliegend auch als "Entsperrkolben" bezeichnet wird, in Richtung der Linie 92 verschiebbar angeordnet. Vorliegend ist der Kolben 72 so ausgeführt, dass das Filter 64, das Rückschlagventil 66 und die Drossel 62 in dem Kolben 72 baulich integriert sind. Die Drossel 62 ist als Bohrung in dem Kolben 72 ausgeführt. Im rechten Bereich der Zeichnung der Figur 8 befindet sich das erste Rückschlagventil 56, welches eine Ventilkugel 104 umfasst, die von der Feder 76 auf den Ventilsitz 80 gedrückt wird. In der Zeichnung rechts der Ventilkugel 104 befindet sich ein Anschlag 106, welcher einen Teil eines
Gehäuseabschnitts 68 darstellt.
Der Bypass-Kanal 53 ist durch eine in Richtung der Linie 92 verlaufende
Längsbohrung in einem Gehäuseabschnitt 68 zwischen dem speicherseitigen Anschluss B und dem Steuerventil 52 realisiert. Eine Spaltdichtung 108 zwischen einer Mantelfläche des Kolbens 72 und einem Gehäuseabschnitt 68 ermöglicht ein Gleiten des Kolbens 72 in dem Gehäuse der Vorrichtung 20.
Das Gehäuse bzw. die Gehäuseabschnitte 68 der in der Figur 8 gezeigten Vorrichtung 20 sind vorliegend aus Kunststoff in einem Spritzgussverfahren hergestellt. Die Ventilkugel 104 wird mittels gespritzter Führungen in dem Gehäuse geführt. Der Ventilsitz 80 wurde nach dem Einbringen der Feder 76 und der Ventilkugel 104 eingepresst.
Der Kolben 72 ist vorliegend kostengünstig ebenfalls aus Kunststoff in einem Spritzgussverfahren hergestellt, wobei nur vergleichsweise geringe
Toleranzforderungen zu erfüllen sind, weil der Kolben 72 in der Vorrichtung 20 der Figur 8 in Bezug auf mögliche Leckagen während der "Speicher-Haltephase" in einem unkritischen Pfad angeordnet ist. Es kann jedoch erforderlich sein, dass die entlang der Spaltdichtung 108 auftretende Leckage geringer ist als ein durch die Drossel 62 fließender Fluidstrom. Dies kann gegebenenfalls durch entsprechend nachbearbeitete, eingepresste oder eingespritzte Hülsen realisiert werden. Dabei ist auf die richtige Materialkombination zu achten, beispielsweise ist es von Vorteil, wenn die Wärmeausdehnungskoeffizienten der verwendeten Materialien zumindest in etwa gleich sind. Das Filter 64 ist vorliegend scheibenförmig ausgeführt. Das Filter 64 kann - wie in der Zeichnung dargestellt - in dem Kolben 72 angeordnet sein, oder es kann in dem Fluidraum 102 zwischen dem Kolben 72 und der Dichtscheibe 100 angeordnet sein. Alternativ kann das Filter 64 auch eine andere Bauart aufweisen, beispielsweise kann es als Ringfilter ausgeführt sein. Die
Dichtscheibe 100 ist aus Kunststoff gespritzt und in dem Anker 97 eingepresst, wobei es gegebenenfalls erforderlich sein kann, eine Dichtschweißung mittels eines geeigneten Verfahrens durchzuführen. Ein Öffnungsabstand zwischen dem Kolben 72 und der Dichtscheibe 100 beeinflusst das Geräusch und die Belastung der Vorrichtung 20 und wird vorzugsweise möglichst gering gehalten.
Das Steuerventil 52 ist vorliegend eingepresst, und gegebenenfalls nicht einstückige dem Gehäuse zugehörige Gehäuseabschnitte 68 sind mit übrigen Gehäuseabschnitten 68 verpresst oder verschweißt, beispielsweise um
Anforderungen an die Dichtheit der Vorrichtung 20 zu erfüllen. Alternativ kann das Rückschlagventil 66 statt in dem Kolben 72 auch in einem in der Figur 8 nicht dargestellten Bypass-Kanal zum systemseitigen Anschluss A - beispielsweise durch Einpressen - angeordnet sein.
Die Feder 76 und die Drossel 62 können auf einfache Weise an jeweils vorliegende Anforderungen des Hydrauliksystems 12 angepasst werden. Im Betrieb kann der Elektromagnet 54 in Bezug auf den Zeitpunkt und die Dauer der Ansteuerung passend zu einem jeweiligen Hydrauliksystem 12 bestromt werden.
Wenn der Elektromagnet 54 stromlos ist, und ein Druck an dem speicherseitigen Anschluss B größer ist als ein hydraulischer Druck an dem systemseitigen Anschluss A, dann kann die Ventilkugel 104 mittels der Feder 76 in der
Zeichnung nach links gegen den Ventilsitz 80 gedrückt werden. Das
Rückschlagventil 56 ist damit geschlossen.
Steigt der Druck an dem systemseitigen Anschluss A im Vergleich zu dem Druck an dem speicherseitigen Anschluss B, so kann das Rückschlagventil 56 öffnen, falls der hydraulische Druck am systemseitigen Anschluss A die Ventilkugel 104 gegen die Kraft der Feder 76 im Gleichgewicht halten kann. Dadurch kann der hydraulische Speicher 10 befüllt werden. Dieser Vorgang ist jedoch wesentlich von den Eigenschaften der Feder 76 abhängig. Sinkt anschließend der hydraulische Druck in dem Hydrauliksystem 12 an dem systemseitigen Anschluss A in Bezug auf den Druck an dem speicherseitigen Anschluss B ab, beispielsweise wenn während einer Stopp-Phase der
Brennkraftmaschine die Hydraulikpumpe 28 des Kraftfahrzeugs nicht arbeitet, so bleibt das Rückschlagventil 56 geschlossen. Das bedeutet, dass der in dem hydraulischen Speicher 10 vorhandene hydraulische Druck zunächst erhalten bleibt.
Wenn nach einem Stopp der Brennkraftmaschine anschließend ein Start der Brennkraftmaschine durchgeführt werden soll, so kann kurz vor und/oder während des Startvorgangs der Brennkraftmaschine der Elektromagnet 54 bestromt werden. Dadurch kann der Anker 97 und die Dichtscheibe 100 in der Zeichnung nach links von einem Magnetkern 1 10 angezogen werden, so dass ausgehend von dem speicherseitigen Anschluss B über den Bypass-Kanal 53 und an der Dichtscheibe 100 vorbei Fluid in den Fluidraum 102 eindringen kann. Weil voraussetzungsgemäß der hydraulische Druck an dem speicherseitigen Anschluss B größer ist als der hydraulische Druck an dem systemseitigen Anschluss A, wird der Kolben 72 nachfolgend in der Zeichnung nach rechts geschoben, wobei er die Ventilkugel 104 in der Zeichnung nach rechts gegen die Kraft der Feder 76 beansprucht und mitnimmt. Dadurch wird das
Rückschlagventil 56 entsperrt, wobei die Ventilkugel 104 von dem Ventilsitz 80 abgehoben wird. Nachfolgend kann somit Fluid aus dem hydraulischen Speicher 10 in das übrige Hydrauliksystem 16 fließen, und dort den hydraulischen Druck erhöhen und die Menge des darin befindlichen Fluids vergrößern.
Das Rückschlagventil 66 ermöglicht es darüber hinaus, den hydraulischen Speicher 10 bedarfsweise auch kontrolliert zu befüllen. Bei einem passenden Druckunterschied zwischen dem übrigen Hydrauliksystem 16 und dem hydraulischem Speicher 10 kann das Steuerventil 52 betätigt werden, worauf das Rückschlagventil 66 öffnen und der hydraulische Speicher 10 befüllt werden kann.
Es versteht sich, dass die Ventilelemente des Steuerventils 52 und/oder des ersten Rückschlagventils 56, also die Ventilkugel 98 bzw. die Ventilkugel 104, auch eine andere Geometrie als die dargestellte Kugelform aufweisen können. Die nachfolgenden Figuren 9 bis 12 stellen schematisch den Aufbau und die Funktion der Vorrichtung 20 dar. Diese ist den in den Figuren 5 und 8 gezeigten Vorrichtungen 20 ähnlich.
Die Figur 9 zeigt die Vorrichtung 20 und den hydraulischen Speicher 10 in einem Grundzustand. Der hydraulische Speicher 10 ist vorliegend bis auf eine
Restmenge von dem Fluid entleert, was durch einen Pfeil 1 14 angezeigt wird. Der Kolben 72 (Entsperrkolben) ist in der Zeichnung der Figur 9 nach links an einen Anschlag (ohne Bezugszeichen) gedrückt. Dabei kann ein Druckausgleich über die Drossel 62 beziehungsweise das Rückschlagventil 66 stattfinden. Das Steuerventil 52 ist stromlos und geschlossen.
Vorliegend ist ein hydraulischer Druck am systemseitigen Anschluss A größer als am speicherseitigen Anschluss B. Der Kolben 72 verharrt in dem vorliegenden
Zustand, weil eine Kraft 116 geringer ist als eine in der Zeichnung von rechts auf den Kolben 72 einwirkende Kraft 1 18. Die Feder 76 ist so dimensioniert, dass sie unter den vorliegenden Betriebsbedingungen die Ventilkugel 104 sicher gegen den Ventilsitz 80 drücken kann. Man erkennt, dass in Folge des geschlossenen Rückschlagventils 56 und des geschlossenen Steuerventils 52 in der Figur 9 weder ein Befüllen noch ein Entleeren des hydraulischen Speichers 10 erfolgt.
Die Figur 10 zeigt einen Folgezustand der Vorrichtung 20 in Bezug auf die Figur 9, in welchem der Elektromagnet 54 bestromt wird. Weiterhin ist ein
hydraulischer Druck am systemseitigen Anschluss A größer als am
speicherseitigen Anschluss B. Wie durch eine gestrichelte Linie 120 in der Zeichnung der Figur 10 dargestellt ist, öffnet das Steuerventil 52, und es kann ein Fluidstrom von dem systemseitigen Anschluss A über das Rückschlagventil 66 und die Drossel 62 sowie über das geöffnete Steuerventil 52 über den Bypass- Kanal 53 in den hydraulischen Speicher 10 fließen, welcher dadurch stetig befüllt wird. Dabei öffnet das zweite Rückschlagventil 66, so dass der längs der gestrichelten Linie 120 fließende Fluidstrom im Wesentlichen durch den
Öffnungsquerschnitt des Steuerventils 52 begrenzt wird. Vorliegend ist die Kraft 122 der Feder 76 in Bezug auf das hydraulische
Druckverhältnis und die vom Kolben 72 auf die Ventilkugel 104 ausgeübte Kraft so groß, dass die Ventilkugel 104 weiterhin auf dem Ventilsitz 80 aufliegen kann, und das erste Rückschlagventil 56 somit gesperrt bleibt. Die Figur 10 zeigt somit die Befüll-Phase des hydraulischen Speichers 10. Die Figur 11 zeigt einen Folgezustand der Vorrichtung 20 in Bezug auf die Figur
10. Der hydraulische Speicher 10 ist bis zu einer oberen Grenze mit Fluid gefüllt. Der durch den Elektromagneten 54 fließende Strom ist abgeschaltet und das Steuerventil 52 geschlossen. Der hydraulische Druck am systemseitigen
Anschluss A kann vorliegend größer, gleich oder kleiner als am speicherseitigen Anschluss B sein.
Das erste Rückschlagventil 56 bleibt unter den in der Figur 11 dargestellten Bedingungen weiterhin geschlossen, da die Kraft 122 der Feder 76 in Bezug auf den an der Ventilkugel 104 sich ergebenden Druckunterschied und eventuell in Bezug auf eine vom Kolben 72 aufgebrachte Kraft weiterhin ausreicht, die
Ventilkugel 104 auf den Ventilsitz 80 zu drücken. Der Kolben 72 liegt an seinem in der Zeichnung der Figur 1 1 linken Anschlag an, jedoch ist es möglich, dass der Kolben 72 davon abweichend in der Zeichnung nach rechts gedrückt wird, wobei die resultierende Kraft dennoch wie beschrieben das erste Rückschlagventil 56 geschlossen hält. Die Figur 1 1 zeigt somit die Halte-Phase des hydraulischen
Speichers 10.
Die Figur 12 zeigt einen auf die Figur 1 1 folgenden Zustand der Vorrichtung 20. Dargestellt ist eine Entleerphase des hydraulischen Speichers 10 in das übrige Hydrauliksystem 16. Vorliegend wird der Elektromagnet 54 bestromt, so dass das Steuerventil 52 öffnen kann. Vorliegend ist der hydraulische Druck an dem systemseitigen Anschluss A kleiner als der hydraulische Druck an dem speicherseitigen Anschluss B, so dass das erste Rückschlagventil 56 ohne die Bestromung des Elektromagneten 54 geschlossen bliebe.
Sobald das Steuerventil 52 öffnet, wird entsprechend einem Pfeil 130 ein
Fluidraum 102 in der Zeichnung links des Kolbens 72 mit Druck aus dem hydraulischen Speicher 10 beaufschlagt. In der Folge drückt der Kolben 72 mit einer vergleichsweise großen Kraft in der Zeichnung nach rechts gegen die Ventilkugel 104. Ein Durchmesser des Kolbens 72 ist vorliegend in etwa dreimal bis viermal so groß, wie ein Durchmesser des Ventilsitzes 80. Dadurch wird die Ventilkugel 104 von dem Ventilsitz 80 abgehoben, so dass das erste
Rückschlagventil 56 öffnen kann. Durch den vergleichsweise kleinen
Wirkungsquerschnitt der Drossel 62 - und daraus folgend einen geringen Abfluss von Fluid hin zu dem systemseitigen Anschluss A - wird erreicht, dass das erste Rückschlagventil 56 genügend lange öffnen kann.
In der Folge ergibt sich ein vergleichsweise schwacher Fluidstrom entlang der gestrichelten Linie 126 durch die Drossel 62, und ein vergleichsweise starker Fluidstrom entlang der gestrichelten Linie 128 von dem speicherseitigen Anschluss B durch das geöffnete erste Rückschlagventil 56 hin zu dem systemseitigen Anschluss A. Dadurch kann das an dem systemseitigen
Anschluss A angeschlossene übrige Hydrauliksystem 16 (nicht dargestellt) mit Fluid und einem entsprechenden hydraulischen Druck befüllt beziehungsweise beaufschlagt werden.
Die Figur 13 zeigt vier vertikal übereinander angeordnete Zeitdiagramme für verschiedene Betriebszustände des hydraulischen Speichers 10. Die vier Zeitdiagramme weisen zueinander denselben Zeitmaßstab t auf. In der
Zeichnung von oben nach unten sind dargestellt: Ein Pumpendruck P der Hydraulikpumpe 28, ein Strom I des Elektromagneten 54, ein gespeichertes
Fluidvolumen V des hydraulischen Speichers 10, und ein Volumenstrom Q an dem speicherseitigen Anschluss B.
In einem in der Zeichnung unteren Bereich sind vier Abschnitte F9, F10, F11 und F12 bezeichnet, welche jeweils auf einen Betriebszustand der Vorrichtung 20 entsprechend den Figuren 9, 10, 1 1 bzw. 12 verweisen. Diese entsprechen also jeweils einem Grundzustand, einer Befüll-Phase, einer Halte-Phase, und einer Entleer-Phase des hydraulischen Speichers 10. In einem in der Zeichnung oberen Bereich sind Betriebszustände des
Kraftfahrzeugs bezeichnet, und zwar in zeitlicher Reihenfolge ein Erststart 142, ein normaler Fahrbetrieb 144, ein Stopp 146, beispielsweise an einer Ampel, ein Wiederstart 148, und ein weiterer normaler Fahrbetrieb 144. Ein Ladedruck 150 der Hydraulikpumpe 28 wird in dem ersten Abschnitt des normalen Fahrbetriebs 144 erreicht. In dem Abschnitt F9 erfolgt ein Erststart 142 des Kraftfahrzeugs und
anschließend ein normaler Fahrbetrieb 144. Der hydraulische Speicher 10 ist leer und es findet kein Austausch von Fluid über den speicherseitigen Anschluss B statt. Die Hydraulikpumpe 28 baut in diesem Zustand einen Pumpendruck P auf, der auf den Ladedruck 150 einschwingt. Der Elektromagnet 54 ist unbestromt.
In dem Abschnitt F10 erfolgt während des normalen Fahrbetriebs 144 ein Befüllen des hydraulischen Speichers 10. Dazu wird vorliegend der
Elektromagnet 54 für eine Zeit von in etwa 3 Sekunden bestromt. Dabei ergibt sich ein zunächst vergleichsweise großer Volumenstrom Q von in etwa 2 l/min bis in etwa 3 l/min (Liter pro Minute) in den hydraulischen Speicher 10, wobei der Volumenstrom Q als Folge des abnehmenden Druckunterschieds zwischen dem systemseitigen Anschluss A und dem speicherseitigen Anschluss B stetig kleiner wird. Danach ist der hydraulische Speicher 10 bis an eine Obergrenze befüllt.
In dem Abschnitt F1 1 erfolgt ein Übergang von dem normalen Fahrbetrieb 144 in den Stopp 146. Dabei erfolgt kein Austausch von Fluid über den speicherseitigen Anschluss B, das heißt, das in dem hydraulischen Speicher 10 gespeicherte Fluidvolumen V wird gehalten.
In dem Abschnitt F12 erfolgt ein Wiederstart 148 der Brennkraftmaschine. Dabei wird der Elektromagnet 54 für beispielsweise 0,3 Sekunden bestromt und es erfolgt ein - gegenüber der Befüll-Phase - vergleichsweise schnelles Entleeren des hydraulischen Speichers 10 über den systemseitigen Anschluss A, beispielsweise mit einer Rate von in etwa 30 l/min. Danach weist das übrige
Hydrauliksystem 16 wieder einen für den normalen Fahrbetrieb 144
ausreichenden Druck auf, und der hydraulische Speicher 10 ist im Wesentlichen entleert. Die Kurve des Volumenstroms Q weist in dem Abschnitt F12 einen vergleichsweise kurzen, aber steilen negativen Ausschlag auf.
Die jeweilige Funktionsweise der Vorrichtung 20 während der Abschnitte F9 bis F12 wurde weiter oben in den zugehörigen Figuren 9 bis 12 im Detail erläutert und wird an dieser Stelle nicht wiederholt.

Claims

Ansprüche
1. Vorrichtung (20) zur Steuerung eines hydraulischen Speichers (10) eines Hydrauliksystems (12), beispielsweise eines Fahrzeuggetriebes (14), mit einer Ventileinrichtung, welche einen speicherseitigen Anschluss (B) der Vorrichtung (20) mit einem systemseitigen Anschluss (A) verbinden und von ihm trennen kann, dadurch gekennzeichnet, dass die Ventileinrichtung mindestens ein erstes Rückschlagventil (56), welches hydraulisch zwischen speicherseitigem Anschluss (B) und systemseitigem Anschluss (A) angeordnet ist und zum systemseitigen Anschluss (A) hin sperrt, und ein elektrisch betätigtes Steuerventil (52) umfasst, welches zwischen einem
Steueranschluss (X) des ersten Rückschlagventils (56) und dem
speicherseitigen Anschluss (B) angeordnet ist, derart, dass es das erste Rückschlagventil (56) hydraulisch unter Verwendung des am
speicherseitigen Anschluss (B) herrschenden Drucks entsperren kann.
2. Vorrichtung (20) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sie ein zweites Rückschlagventil (58) in Reihe zu dem ersten Rückschlagventil (56), welches zwischen dem ersten Rückschlagventil (56) und dem
systemseitigen Anschluss (A) angeordnet ist und zum ersten
Rückschlagventil (56) hin sperrt, und einen parallel zum dem zweiten
Rückschlagventil (58) angeordneten Bypass aufweist, in dem den
Volumenstrom begrenzendes Element, beispielsweise eine
Strömungsdrossel (60) oder eine Blende angeordnet ist.
3. Vorrichtung (20) nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass sie eine hydraulische Verbindung umfasst, die den Steueranschluss (X) des ersten Rückschlagventils (56) mit dem systemseitigen Anschluss (A) verbindet, wobei in der hydraulischen Verbindung ein den Volumenstrom
begrenzendes Element, beispielsweise eine Drossel (62) oder eine Blende und vorzugsweise ein Filter (64) in Reihe angeordnet sind.
4. Vorrichtung (20) nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass ein zweites Rückschlagventil (66) parallel zu dem den Volumenstrom
begrenzenden (62) angeordnet ist, welches zum systemseitigen Anschluss (A) hin sperrt.
5. Vorrichtung (20) nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das zweite Rückschlagventil (66) und das den Volumenstrom begrenzende Element (62) in einem Ventilelement des ersten Rückschlagventils (56) oder in einem Bypass-Kanal des ersten Rückschlagventils (56) angeordnet sind.
6. Vorrichtung (20) nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass an den speicherseitigen Anschluss (B) ein Feder-Kolben-Speicher, ein Gas-Kolben-Speicher, oder ein Gas-Membran- Speicher mit Sperrschicht anschließbar ist.
7. Vorrichtung (20) nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Steuerventil (52) in unbestromten Zustand gesperrt ist.
8. Steuer- und/oder Regeleinrichtung (23), dadurch gekennzeichnet, dass sie dazu ausgebildet ist, die Vorrichtung (20) nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche anzusteuern.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20150089934A1 (en) * 2013-09-27 2015-04-02 Ford Global Technologies, Llc Dual operation hydraulic control

Families Citing this family (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NO332527B1 (no) * 2010-12-08 2012-10-08 Tool Tech As Fremgangsmate for tilstandsovervaking av hydrauliske akkumulatorer
US20140163845A1 (en) * 2012-12-12 2014-06-12 GM Global Technology Operations LLC Hydraulic accumulator fill estimation for controlling automatic engine stop/start
DE102013003894A1 (de) 2013-03-06 2014-09-11 Audi Ag Hydrauliksystem für ein Doppelkupplungsgetriebe
DE102014003083A1 (de) * 2014-03-01 2015-09-03 Audi Ag Verfahren zum Betreiben eines Hydrauliksystems eines Automatikgetriebes
DE102014208855A1 (de) * 2014-05-12 2015-11-12 Robert Bosch Gmbh Verfahren zum Durchführen einer Kommunikation zwischen Steuergeräten
DE102015215930A1 (de) * 2015-08-20 2017-02-23 Zf Friedrichshafen Ag Hydrauliksystem eines Automatgetriebes
DE102015223459A1 (de) * 2015-11-26 2017-06-01 Zf Friedrichshafen Ag Ventilanordnung eines hydraulischen Steuergeräts sowie Verfahren zum Befüllen und Entleeren einer Kupplung
DE102016218835A1 (de) * 2016-09-29 2018-03-29 Ford Global Technologies, Llc Ölversorgungseinheit und Kraftfahrzeug
DE102016222576A1 (de) * 2016-11-16 2018-05-17 Robert Bosch Gmbh Ventilanordnung, Bremssystem und Verfahren zum Betreiben einer Ventilanordnung
US10830341B2 (en) 2017-06-30 2020-11-10 Allison Transmission, Inc. Control system and method thereof for multispeed transmission
CN110966400A (zh) * 2019-12-09 2020-04-07 义乌吉利自动变速器有限公司 一种变速箱液压控制系统及车辆
US20210190203A1 (en) * 2019-12-20 2021-06-24 GM Global Technology Operations LLC Transmission hydraulic control system
DE102021109877B3 (de) 2021-04-20 2022-10-06 Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft Hydraulikaggregat
DE102021113466A1 (de) * 2021-05-25 2022-12-01 Deere & Company Hydraulische Anordnung für ein Fahrzeuggetriebe

Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1426593A1 (de) * 1963-03-06 1969-09-18 Bochumer Eisen Heintzmann Hydraulische Einrichtung
US5293789A (en) 1990-04-04 1994-03-15 Aisin Seiki Kabushiki Kaisha Hydraulic control system with condition responsive accumulator control for automatic transmission
US5494012A (en) * 1994-11-22 1996-02-27 Hagen; Terry L. Pre-oiler
JPH10250402A (ja) 1997-03-17 1998-09-22 Aisin Aw Co Ltd 回生機能付き自動変速機油圧制御装置及びその回生方法
EP1353075A2 (de) 2002-04-13 2003-10-15 Hydraulik-Ring Gmbh Ansteuereinrichtung für mindestens einen Verbraucher, wie Nockenwellenversteller, automatisches Getriebe und dergleichen, von Fahrzeugen, vorzugsweise Kraftfahrzeugen
US20050096171A1 (en) 2003-10-29 2005-05-05 Todd Brown Method and apparatus for maintaining hydraulic pressure when a vehicle is stopped
JP2007138993A (ja) 2005-11-15 2007-06-07 Toyota Motor Corp 油圧調整装置
DE102006014758A1 (de) 2006-03-30 2007-10-04 Zf Friedrichshafen Ag Vorrichtung zum Speichern von Hydraulikfluid eines Hydrauliksystems
DE102006014756A1 (de) 2006-03-30 2007-10-04 Zf Friedrichshafen Ag Vorrichtung zum Speichern von Hydraulikfluid eines Hydrauliksystems einer Getriebeeinrichtung
EP1265009B1 (de) 2001-06-04 2008-01-30 JATCO Ltd Hydraulisches System für automatisches Getriebe mit Leerlaufstoppregelung
DE102006041899A1 (de) 2006-09-07 2008-03-27 Zf Friedrichshafen Ag Verfahren zum Betätigen einer Hydraulikspeichereinrichtung einer Getriebeeinrichtung
US20080078286A1 (en) * 2006-09-29 2008-04-03 Government of the United States of America, as represented by the Administrator of the U.S. Quiet fluid supply valve
DE102009047828A1 (de) * 2008-10-10 2010-04-22 GM Global Technology Operations, Inc., Detroit Hydrauliksteuerung für einen Fahrzeugantriebsstrang
US20100216594A1 (en) * 2009-02-24 2010-08-26 Gm Global Technology Operations, Inc. Transmission hydraulic control system having an accumulator

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3619187A1 (de) * 1986-06-06 1987-12-10 Man Nutzfahrzeuge Gmbh Kraftfahrzeug, insbesondere im stop-and-go-verkehr betriebenes nutzfahrzeug
DE102005033154A1 (de) * 2005-07-13 2007-01-18 Deere & Company, Moline Hydraulische Anordnung
US8056666B2 (en) * 2008-10-10 2011-11-15 GM Global Technology Operations LLC Hydraulic control for a vehicle powertrain
US8887498B2 (en) * 2009-12-18 2014-11-18 Gm Global Technology Operations, Llc Transmission hydraulic control system having an accumulator bypass valve assembly

Patent Citations (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1426593A1 (de) * 1963-03-06 1969-09-18 Bochumer Eisen Heintzmann Hydraulische Einrichtung
US5293789A (en) 1990-04-04 1994-03-15 Aisin Seiki Kabushiki Kaisha Hydraulic control system with condition responsive accumulator control for automatic transmission
US5494012A (en) * 1994-11-22 1996-02-27 Hagen; Terry L. Pre-oiler
JPH10250402A (ja) 1997-03-17 1998-09-22 Aisin Aw Co Ltd 回生機能付き自動変速機油圧制御装置及びその回生方法
EP1265009B1 (de) 2001-06-04 2008-01-30 JATCO Ltd Hydraulisches System für automatisches Getriebe mit Leerlaufstoppregelung
EP1353075A2 (de) 2002-04-13 2003-10-15 Hydraulik-Ring Gmbh Ansteuereinrichtung für mindestens einen Verbraucher, wie Nockenwellenversteller, automatisches Getriebe und dergleichen, von Fahrzeugen, vorzugsweise Kraftfahrzeugen
US20050096171A1 (en) 2003-10-29 2005-05-05 Todd Brown Method and apparatus for maintaining hydraulic pressure when a vehicle is stopped
JP2007138993A (ja) 2005-11-15 2007-06-07 Toyota Motor Corp 油圧調整装置
DE102006014758A1 (de) 2006-03-30 2007-10-04 Zf Friedrichshafen Ag Vorrichtung zum Speichern von Hydraulikfluid eines Hydrauliksystems
DE102006014756A1 (de) 2006-03-30 2007-10-04 Zf Friedrichshafen Ag Vorrichtung zum Speichern von Hydraulikfluid eines Hydrauliksystems einer Getriebeeinrichtung
DE102006041899A1 (de) 2006-09-07 2008-03-27 Zf Friedrichshafen Ag Verfahren zum Betätigen einer Hydraulikspeichereinrichtung einer Getriebeeinrichtung
US20080078286A1 (en) * 2006-09-29 2008-04-03 Government of the United States of America, as represented by the Administrator of the U.S. Quiet fluid supply valve
DE102009047828A1 (de) * 2008-10-10 2010-04-22 GM Global Technology Operations, Inc., Detroit Hydrauliksteuerung für einen Fahrzeugantriebsstrang
US20100216594A1 (en) * 2009-02-24 2010-08-26 Gm Global Technology Operations, Inc. Transmission hydraulic control system having an accumulator

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
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