WO2012043677A1 - 発進装置 - Google Patents

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WO2012043677A1
WO2012043677A1 PCT/JP2011/072282 JP2011072282W WO2012043677A1 WO 2012043677 A1 WO2012043677 A1 WO 2012043677A1 JP 2011072282 W JP2011072282 W JP 2011072282W WO 2012043677 A1 WO2012043677 A1 WO 2012043677A1
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damper
spring
pendulum
power
plate
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PCT/JP2011/072282
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一能 伊藤
章裕 長江
義英 森
敬造 荒木
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アイシン・エィ・ダブリュ株式会社
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Publication date
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    • F16H2045/0294—Single disk type lock-up clutch, i.e. using a single disc engaged between friction members

Definitions

  • the present invention relates to a starting device disposed between a prime mover and a transmission.
  • JP 2009-243536 A International Patent Publication No. 2010/000220 (FIG. 1)
  • the new damper component is provided on the turbine runner side in the axial direction adjacent to the centrifugal pendulum damper, and the power transmission path from the lockup clutch to the new damper component Passes through the inner periphery of the centrifugal pendulum damper.
  • it is necessary to form a space for securing a movable range of the new damper component in the member (damper plate) that supports the pendulum of the centrifugal pendulum type damper which is a disadvantageous configuration in terms of strength. .
  • the movable range of the pendulum of the centrifugal pendulum damper is restricted from the viewpoint of preventing interference between the pendulum and a connecting member that forms a power transmission path from the lockup clutch to the new damper component. Therefore, there is a problem that the degree of freedom (for example, mass and arrangement) of the pendulum of the centrifugal pendulum type damper is lowered.
  • the present invention provides a starting device capable of improving the design flexibility of the pendulum of the centrifugal pendulum type damper while improving the strength of the damper plate and the like while effectively using the space on the outer peripheral side of the turbine runner. Objective.
  • a lockup clutch mechanism that mechanically transmits power from a prime mover to an input shaft of a transmission;
  • a fluid coupling including a turbine runner and a pump impeller, and transmitting power from the prime mover to the input shaft via a fluid;
  • a pendulum, and a pendulum damper having a pendulum power transmission unit that transmits power from a power output unit of the spring damper to the pendulum, In the axial direction from the prime mover, the output part of the lockup clutch, the pendulum damper, the spring damper, and the fluid coupling are sequentially arranged,
  • the connection between the output part of the lockup clutch mechanism and the power transmission part of the spring type damper is made on the outer peripheral side of the pendulum type damper
  • the starting apparatus which can aim at the improvement of the design freedom of the pendulum of a centrifugal pendulum type damper while improving the intensity
  • FIG. 2 is a perspective view showing a connection portion between a piston 71 and a first damper 120 shown in FIG. 1. It is sectional drawing which shows the principal part structure of the start apparatus 2 by other one Example (reference example 2). It is sectional drawing which shows the principal part structure of the start apparatus 3 by one Example (Example 3) of this invention.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a main configuration of a starting device 1 according to one embodiment (reference example 1).
  • the upper half of the cross section of the starting device 1 (upper half from the input shaft 10) is shown.
  • the axial direction refers to the direction of the input shaft 10 of the transmission (the left-right direction in FIG. 1)
  • the radial direction refers to the input shaft 10 of the transmission as viewed along the input shaft 10 of the transmission. Is a radial direction (a direction perpendicular to the input shaft 10, for example, the vertical direction in FIG. 1).
  • the radially outer side or the outer peripheral side is the side away from the input shaft 10 in the direction perpendicular to the input shaft 10, and the radial inner side refers to the side toward the input shaft 10 in the direction perpendicular to the input shaft 10. .
  • the starting device 1 is also referred to as a torque converter, and is disposed between the prime mover of the vehicle and the transmission.
  • the prime mover is typically any type of engine.
  • the starting device 1 outputs the power input from the prime mover to the input shaft 10 of the transmission.
  • the power input to the input shaft 10 of the transmission is transmitted to the propeller shaft via, for example, a planetary gear unit.
  • the transmission may be of any type such as an automatic transmission (AT) or a continuously variable transmission (CVT).
  • the starting device 1 includes a front cover 20, a pump impeller 30, a turbine runner 40, a turbine hub 50, a stator 60, a lockup clutch mechanism 70, and a damper device 100 as main components.
  • the front cover 20 is an input member of the starting device 1 and is connected to a motor (not shown) located on the right side of FIG. That is, the front cover 20 receives power from the prime mover from a drive plate (not shown).
  • the front cover 20 is connected to the pump impeller 30 in such a manner that rotational torque can be transmitted to the pump impeller 30.
  • the front cover 20 has an end portion of the outer peripheral wall fixed to a radially outer edge portion of the pump impeller 30.
  • the pump impeller 30 has a plurality of blades 30a.
  • the turbine hub 50 is an output member of the starting device 1, and is connected to the input shaft 10 of the transmission (for example, spline fitting).
  • a turbine runner 40 is connected to the turbine hub 50. More specifically, the turbine runner 40 is capable of transmitting rotational torque to the turbine hub 50, and the radially inner end portion of the runner shell 42 is connected to the turbine hub 50 via the second damper plate 142.
  • the turbine runner 40 includes a plurality of blades 40 a that are opposed to each other in the axial direction to the plurality of blades 30 a of the pump impeller 30.
  • a stator 60 having a plurality of blades 60 a is disposed between the turbine runner 40 and the pump impeller 30. The stator 60 is supported by the one-way clutch 64 in such a manner that it can rotate only in one direction around the input shaft 10.
  • the lock-up clutch mechanism 70 includes a piston (clutch plate) 71 having a radially inner end supported by the turbine hub 50, and a lock-up clutch 74 provided on the radially outer side of the piston 71.
  • the piston 71 is slidably supported on the turbine hub 50 and is rotatable around the input shaft 10.
  • the piston 71 is also movable along the axial direction.
  • the lockup clutch 74 generates a frictional force with the front cover 20 when the lockup clutch mechanism 70 is operated.
  • the lock-up clutch mechanism 70 may be actuated by fluid flow. Specifically, when the lockup clutch mechanism 70 is not operated, the piston 71 is separated from the front cover 20 by the flow of fluid, and the frictional force by the lockup clutch 74 is not generated.
  • the damper device 100 is disposed between the lockup clutch mechanism 70 and the turbine hub 50.
  • the damper device 100 mitigates and absorbs shock input torque and torque fluctuation transmitted from the lockup clutch 74 to the turbine hub 50 when the lockup clutch mechanism 70 is operated.
  • the configuration of the damper device 100 will be described in detail later.
  • the lock is applied.
  • the up clutch mechanism 70 is actuated.
  • the lockup clutch mechanism 70 When the lockup clutch mechanism 70 is operated, the power transmitted from the prime mover to the front cover 20 is mechanically transmitted to the turbine hub 50 as described above. That is, the power transmitted from the prime mover to the front cover 20 is mechanically transmitted from the lockup clutch 74 to the turbine hub 50 via the damper device 100. At this time, the damper device 100 absorbs fluctuations in torque transmitted from the front cover 20 to the turbine hub 50.
  • FIG. 2 is a perspective view showing a connection portion between the piston 71 and the first damper 120 shown in FIG. 1.
  • the damper device 100 includes a first damper 120 and a second damper 140, as shown in FIG.
  • the first damper 120 is provided at least partially in a space 90 (hereinafter referred to as a dead space 90) on the outer peripheral side of the turbine runner 40. Within the dead space 90, the first damper 120 at least partially overlaps the turbine runner 40 in the axial direction.
  • a part of the first spring 124 of the first damper 120 (a portion on the turbine runner 40 side in the axial direction) is disposed in the dead space 90, and Overlapping in the axial direction.
  • FIG. 1 a part of the first spring 124 of the first damper 120 (a portion on the turbine runner 40 side in the axial direction) is disposed in the dead space 90, and Overlapping in the axial direction.
  • the dead space 90 includes a radial surface S ⁇ b> 1 including a point P closest to the prime mover in the axial direction of the turbine runner 40, a runner shell 42 of the turbine runner 40, and the starter device 1. It may be defined as a space defined by the inner surface (in this example, the inner surface of the impeller shell of the pump impeller 30). At this time, the point P is determined particularly with respect to the curved curved portion (portion where the blades 40a are formed) on the prime mover side of the turbine runner 40, and the mounting portion on the turbine hub 50 side in the turbine runner 40 is not considered.
  • the first damper 120 is provided between the lock-up clutch 74 and the second damper 140 from the viewpoint of the power transmission path.
  • the first damper 120 receives power from the lockup clutch 74 and transmits power to the second damper 140.
  • the first damper 120 includes a first damper plate 122 and a first spring 124. As shown in FIG. 1, the first damper plate 122 has a substantially disk shape having a hole on the radial center side.
  • the first damper plate 122 includes a spring holding portion 122a that holds the first spring 124, a radially inner end portion 122c, and a radially outer peripheral edge portion 123.
  • the first damper plate 122 is sandwiched between the runner shell 42 of the turbine runner 40 and the second damper plate 142 of the second damper 140 in the axial direction at the radially inner end 122c. According to such a support structure, the first damper plate 122 can be easily assembled in an appropriately centered manner with respect to the shaft of the turbine hub 50 by the centering of the radially inner end 122c. .
  • the outer peripheral edge (power transmission part) 123 of the first damper plate 122 is connected to the outer peripheral edge 72 of the piston 71 in a manner capable of transmitting rotational torque, as shown in FIGS.
  • the outer peripheral edge portion 123 of the first damper plate 122 and the outer peripheral edge portion 72 of the piston 71 extend in the axial direction so as to surround the second damper 140 from the radially outer side.
  • the outer peripheral edge 123 of the first damper plate 122 includes a plurality of teeth 123 a that protrude in the axial direction toward the piston 71.
  • the plurality of teeth 123 a are arranged at a predetermined interval along the circumferential direction of the outer peripheral edge portion 123.
  • the outer peripheral edge 72 of the piston 71 includes a plurality of teeth 72a protruding in the axial direction toward the first damper plate 122 side of the first damper 120, as shown in FIG.
  • the plurality of teeth 72 a are arranged at a predetermined interval along the circumferential direction of the outer peripheral edge portion 72.
  • Each of the plurality of teeth 123 a of the first damper plate 122 of the first damper 120 is arranged to fit between the plurality of teeth 72 a of the piston 71.
  • connection between the first damper plate 122 of the first damper 120 and the piston 71 is realized in such a manner that the plurality of teeth 123a of the first damper plate 122 of the first damper 120 and the plurality of teeth 72a of the piston 71 mesh with each other. Is done.
  • the engagement between the plurality of teeth 123a of the first damper plate 122 of the first damper 120 and the plurality of teeth 72a of the piston 71 is realized in a manner having a backlash (gap) in the circumferential direction. This is because the radially inner end 122 c of the first damper plate 122 is sandwiched between the runner shell 42 of the turbine runner 40 and the second damper plate 142 of the second damper 140.
  • a stopper movable space 92 is formed in a part between adjacent teeth 72a of the piston 71 (a plurality of teeth). That is, in the example shown in the figure, partial tooth missing exists in the plurality of teeth 123a of the first damper plate 122 of the first damper 120 with respect to the plurality of teeth 72a of the piston 71.
  • a stopper movable space 92 is formed. The function of this stopper movable space 92 will be described later.
  • the first spring 124 is disposed on the first damper plate 122 of the first damper 120 along the substantially circumferential direction.
  • a plurality of first springs 124 are typically arranged on the first damper plate 122 of the first damper 120 along the substantially circumferential direction.
  • the first spring 124 is held from the turbine runner 40 side by the spring holding portion 122a of the first damper plate 122 that goes around from the outer peripheral edge 123 to the turbine runner 40 side.
  • the first spring 124 is supported at the end in the circumferential direction by a member 122 d fixed to the first damper plate 122.
  • the second damper 140 includes a second damper plate 142, a third damper plate 145, an intermediate plate 146, a second spring 147, and a third spring 148.
  • the second damper plate 142 is disposed closer to the turbine runner 40 in the axial direction than the third damper plate 145.
  • the second damper plate 142 and the third damper plate 145 have a substantially disk shape having a hole on the radial center side.
  • the second damper plate 142 and the third damper plate 145 are connected to the intermediate plate 146 in such a manner that the second damper plate 142 and the third damper plate 145 can rotate relative to the intermediate plate 146 around the axis of the turbine hub 50.
  • the second damper plate 142 and the third damper plate 145 are fixed to each other by the rivet 170.
  • a cylindrical sleeve 172 is attached to the rivet 170. The sleeve 172 ensures the movable range of the intermediate plate 146.
  • the second damper plate 142 includes a spring engagement claw 143 that protrudes toward the turbine runner 40 in the axial direction at the radially outer end.
  • the spring engagement pawl 143 engages with the circumferential end (seat portion) of the first spring 124 of the first damper 120 in the circumferential direction.
  • the second damper plate 142 receives power from the first damper 120 via the spring engagement claw 143.
  • a stopper portion 144 extending outward in the radial direction is formed on the outer peripheral edge of the second damper plate 142. As shown in FIG. 2, the stopper portion 144 extends into a stopper movable space 92 that is defined along the circumferential direction between adjacent teeth 72 a of the piston 71. The stopper movable space 92 defines a movable range along the circumferential direction of the stopper portion 144. Accordingly, the rotation of the second damper plate 142 is restricted by the stopper portion 144 abutting on one of the adjacent teeth 72a of the piston 71 defining the stopper movable space 92 in the circumferential direction. Note that such a mechanical stopper function by the stopper portion 144 may function, for example, for shock input that exceeds the normal range.
  • Such a stopper portion 144 can be disposed at a relatively large radial position in the radial direction. In other words, the stopper portion 144 can be arranged on the outer side in the radial direction. Accordingly, it is possible to reduce the rigidity of the damper plate (second damper plate 142 and the like) in the force transmission path when the stopper portion 144 is operated. Further, the stopper function can be efficiently realized by using a part of the meshing portion between the plurality of teeth 123a of the first damper 120 and the plurality of teeth 72a of the piston 71.
  • the intermediate plate 146 shown in FIG. 1 has a substantially disc shape having a hole on the radial center side as a whole. It is provided between the second damper plate 142 and the third damper plate 145 in the axial direction.
  • the intermediate plate 146 has a radially inner end connected to the turbine hub 50. Accordingly, the intermediate plate 146 rotates integrally with the turbine hub 50.
  • the second spring 147 and the third spring 148 are disposed between the second damper plate 142 and the third damper plate 145 in the axial direction and on the intermediate plate 146 along the substantially circumferential direction.
  • a plurality of second springs 147 and third springs 148 are typically arranged along the substantially circumferential direction.
  • the second spring 147 is disposed on the outer side in the radial direction than the third spring 148. In the illustrated example, the second spring 147 is disposed at a radial position between the third spring 148 and the first spring 124 of the first damper 120 in the radial direction.
  • the second spring 147 is disposed on the prime mover side in the axial direction with respect to the first spring 124 of the first damper 120, and therefore the second spring 147 is not positioned in the above-described dead space 90.
  • the positional relationship between the first, second, and third springs 124, 147, and 148 may be based on the position of each spring center axis (coil center axis) in a sectional view.
  • the second spring 147 and the third spring 148 exhibit an elastic / damping action with respect to the relative rotation around the axis of the turbine hub 50 with respect to the intermediate plate 146 of the second damper plate 142 and the third damper plate 145, respectively.
  • the second spring 147 and the third spring 148 may be springs having different configurations (elastic characteristics, physique, etc.).
  • the second spring 147 and the third spring 148 act at different stages (stages) while the second damper plate 142 and the third damper plate 145 rotate relative to the intermediate plate 146 around the axis of the turbine hub 50. It may be configured to.
  • the power from the lockup clutch 74 is transmitted from the outer peripheral edge 72 of the piston 71 to the first damper 120 (the outer peripheral edge 123 of the first damper plate 122).
  • the power received from the outer peripheral edge 123 of the first damper plate 122 is transmitted to the second damper 140 (the spring engaging claw 143 of the second damper plate 142) via the first spring 124 of the first damper 120.
  • the power received from the spring engagement pawl 143 of the second damper plate 142 is transmitted to the intermediate plate 146 of the second damper 140 and the turbine hub 50 via the second spring 147 and the third spring 148. In this way, transmission of power from the lockup clutch 74 to the turbine hub 50 is realized via the damper device 100.
  • the damper device 100 according to the first reference example includes the two dampers of the first damper 120 and the second damper 140, a sufficiently large torque fluctuation (for example, a relatively large torque fluctuation caused by a high-output prime mover) is sufficiently generated. It is possible to realize a high-capacity damper device that can absorb.
  • the first damper 120 is disposed in the dead space 90 as described above. More specifically, as shown in FIG. 1, a part of the first spring 124 of the first damper 120 (a portion on the turbine runner 40 side in the axial direction) is disposed in the dead space 90. In this manner, the capacity of the damper device 100 can be increased while effectively using a space that is not normally used as the dead space 90. Further, the length of the starting device 1 in the axial direction can be efficiently reduced as compared with a configuration in which the capacity is increased without using the dead space 90. Further, the first spring 124 of the first damper 120 can be disposed at a relatively large radial position in the radial direction by using the dead space 90.
  • the first spring 124 of the first damper 120 can be disposed on the outer side in the radial direction. Thereby, the elastic coefficient of the first spring 124 can be reduced, and the rigidity of various damper plates (the first damper plate 122, the second damper plate 142, etc.) can be reduced.
  • the power transmission path from the lock-up clutch 74 to the first damper 120 passes more radially outward than the second damper 140. More specifically, the power transmission path from the lockup clutch 74 to the first damper 120 passes through the outer peripheral edge portion 123 of the first damper plate 122 from the outer peripheral edge portion 72 of the piston 71, and the second damper 140 in the axial direction. Rather than the turbine runner 40 side. That is, the power transmission path from the lockup clutch 74 to the first damper 120 passes through the outer side in the radial direction from the second damper 140 without passing through the components of the second damper 140 in the axial direction. Thus, the lockup clutch 74 is passed over the second damper 140 to the turbine runner 40 side.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing the main configuration of the starting device 2 according to another embodiment (Reference Example 2).
  • the starting device 2 according to the reference example 2 is mainly different from the starting device 1 according to the reference example 1 described above in the manner of holding the first spring 124.
  • components that may be substantially the same as those of the starting device 1 according to the first reference example described above are denoted by the same reference numerals in FIG. To do.
  • the damper device 1000 in the starting device 2 according to the second reference example will be mainly described.
  • the starting device 2 includes a damper device 1000. As shown in FIG. 3, the damper device 1000 includes a first damper 1200 and a second damper 1400.
  • the first damper 1200 is provided in a space 90 (dead space 90) on the outer peripheral side of the turbine runner 40 so as to partially overlap the turbine runner 40 in the axial direction.
  • the first damper 1200 includes a damper input member 1202 and a first spring 124. As shown in FIG. 3, the damper input member 1202 has a substantially disk shape having a hole on the radially inner peripheral side. The damper input member 1202 includes an outer peripheral edge portion 1204 and a spring engagement claw 1206 on the radially inner peripheral side.
  • the outer peripheral edge (power transmission part) 1204 of the damper input member 1202 is connected to the outer peripheral edge 72 of the piston 71 in such a manner that rotational torque can be transmitted.
  • the outer peripheral edge portion 1204 of the first damper 1200 and the outer peripheral edge portion 72 of the piston 71 extend in the axial direction so as to surround the second damper 1400 from the radially outer side.
  • the outer peripheral edge 1204 of the first damper 1200 is connected in the same manner as the connection of the outer peripheral edge 123 of the first damper plate 122 and the outer peripheral edge 72 of the piston 71 in the starting device 1 according to Reference Example 1 described above (that is, FIG.
  • the damper input member 1202 according to the second reference example is different from the first damper plate 122 according to the first reference example and does not support the radially inner end portion.
  • the spring engaging claw 1206 of the first damper 1200 extends toward the turbine runner 40 in the axial direction, and engages with the circumferential end of the first spring 124 of the first damper 1200 in the circumferential direction.
  • the second damper 1400 includes a second damper plate 142, a third damper plate 145, an intermediate plate 146, a second spring 147, and a third spring 148.
  • a spring holding plate 142 a that holds the first spring 124 of the first damper 1200 is fixed to the second damper plate 142.
  • the spring holding plate 142 a may be formed integrally with the second damper plate 142 or may be fixed to the second damper plate 142.
  • the spring holding plate 142a holds the first spring 124 in a manner that wraps around from the turbine runner 40 side. Further, the spring holding plate 142a engages with the circumferential end of the first spring 124 of the first damper 1200 in the circumferential direction.
  • the second damper plate 142 receives power from the first damper 1200 via the spring holding plate 142a.
  • the power from the lock-up clutch 74 is transmitted from the outer peripheral edge 72 of the piston 71 to the first damper 120 (the outer peripheral edge 1204 of the damper input member 1202).
  • the power received from the outer peripheral edge 1204 of the damper input member 1202 is transmitted to the second damper 1400 (the spring holding plate 142a fixed to the second damper plate 142) via the first spring 124 of the first damper 120.
  • the power received from the spring holding plate 142a is transmitted to the intermediate plate 146 of the second damper 1400 and the turbine hub 50 via the second spring 147 and the third spring 148. In this way, transmission of power from the lockup clutch 74 to the turbine hub 50 is realized via the damper device 1000.
  • the damper device 1000 according to the second reference example includes the two dampers of the first damper 1200 and the second damper 1400, a sufficiently large torque fluctuation (for example, a relatively large torque fluctuation caused by a high-output prime mover) is sufficiently obtained. It is possible to realize a high-capacity damper device that can absorb.
  • the first damper 1200 is disposed in the dead space 90 as described above. More specifically, as shown in FIG. 3, a part of the first spring 124 of the first damper 1200 (a portion on the turbine runner 40 side in the axial direction) is disposed in the dead space 90. In this manner, the capacity of the damper device 1000 can be increased while effectively using a space that is not normally used as the dead space 90. In addition, the axial length of the starting device 2 can be efficiently reduced as compared with a configuration in which the capacity is increased without using the dead space 90. Further, the first spring 124 of the first damper 1200 can be disposed at a relatively large radial position by using the dead space 90. As a result, the elastic coefficient of the first spring 124 can be reduced, and the rigidity of various damper plates (the damper input member 1202, the second damper plate 142, the spring holding plate 142a, etc.) can be reduced. is there.
  • the power transmission path from the lockup clutch 74 to the first damper 1200 passes more radially outward than the second damper 1400. More specifically, the power transmission path from the lock-up clutch 74 to the first damper 1200 passes from the outer peripheral edge 72 of the piston 71 to the outer peripheral edge 1204 of the damper input member 1202, and from the second damper 1400 in the axial direction. Also goes to the turbine runner 40 side. That is, the power transmission path from the lock-up clutch 74 to the first damper 1200 passes through the radially outer side of the second damper 1400 without passing through the components of the second damper 1400 in the axial direction.
  • the lockup clutch 74 side passes through the second damper 1400 and reaches the turbine runner 40 side. Thereby, it is not necessary to form a space for securing the movable range of the first damper 1200 in the components of the second damper 1400, and the strength of the second damper plate 142 and the like of the second damper 1400 is improved. Is possible.
  • the power transmission path from the lock-up clutch 74 to the first damper 1200 passes radially outside the power transmission path in the second damper 1400.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing the main configuration of the starting device 3 according to one embodiment (third embodiment) of the present invention.
  • the upper half of the cross section of the starting device 3 (upper half from the input shaft 10) is shown.
  • the starting device 3 according to the third embodiment is different from the starting device 1 according to the reference example 1 described above mainly in that the configuration of the second damper 240 and the centrifugal pendulum type damper (pen drum type damper) 247 are provided.
  • components that may be substantially the same as the components in the starting device 1 according to the reference example 1 described above are denoted by the same reference numerals in FIG. To do.
  • a specific configuration of the starting device 3 according to the third embodiment will be mainly described.
  • the starting device 3 includes a damper device 200.
  • the damper device 200 includes a first damper 220, a second damper 240, and a centrifugal pendulum damper 247.
  • the first damper 220 is provided in a space 90 (dead space 90) on the outer peripheral side of the turbine runner 40 so as to partially overlap the turbine runner 40 in the axial direction.
  • the first damper 220 includes a first damper plate 222 and a first spring 124. As shown in FIG. 4, the first damper plate 222 has a substantially disk shape having a hole on the radially inner peripheral side. The first damper plate 222 includes an outer peripheral edge portion 223 and a spring holding portion 222 a that holds the first spring 124.
  • the outer peripheral edge (power transmission part) 223 of the first damper plate 222 is connected to the outer peripheral edge 72 of the piston 71 in a manner capable of transmitting rotational torque, as shown in FIG.
  • the outer peripheral edge 223 of the first damper 220 and the outer peripheral edge 72 of the piston 71 extend in the axial direction so as to surround the second damper 240 from the radially outer side.
  • the outer peripheral edge 223 of the first damper 220 is connected in the same manner as the connection of the outer peripheral edge 123 of the first damper plate 122 and the outer peripheral edge 72 of the piston 71 in the starting device 1 according to Reference Example 1 described above (that is, FIG.
  • the first damper plate 222 according to the third embodiment is different from the first damper plate 122 according to the reference example 1 described above and does not support the radially inner end portion.
  • the first damper plate 222 according to the third embodiment may be supported at the radially inner end, similarly to the first damper plate 122 according to Reference Example 1 described above. That is, the first damper plate 222 may be sandwiched between the runner shell 42 of the turbine runner 40 and the second damper plate 142 of the second damper 240.
  • the spring holding portion 222a of the first damper 220 holds the first spring 124 in a manner that wraps around from the turbine runner 40 side. Further, the spring holding portion 222a engages with the circumferential end of the first spring 124 of the first damper 220 in the circumferential direction.
  • the second damper 240 includes a second damper plate 142, a third damper plate 145, an intermediate plate 146, and a third spring 148.
  • the third spring 148 is disposed closer to the prime mover in the axial direction than the first spring 124 of the first damper 220 disposed in the dead space 90.
  • the second damper plate 142 is fixed by a rivet 270 to a member 280 that rotates together with the turbine hub 50 together with the radially inner end of the runner shell 42.
  • the connection aspect of the 2nd damper plate 142 and the turbine hub 50 may be the same as that of the above-mentioned reference example 1.
  • the centrifugal pendulum damper 247 is disposed closer to the prime mover in the axial direction than the first spring 124 of the first damper 220.
  • the centrifugal pendulum damper 247 is disposed radially outside the third spring 148 and is disposed at substantially the same radial position as the first spring 124 of the first damper 220.
  • Centrifugal pendulum damper 247 generates torque that counteracts the torque fluctuation of the prime mover. That is, the centrifugal pendulum damper 247 receives power (vibration) from the first spring 124 of the first damper 220, and transmits the power (reaction force that cancels the vibration component) via the third damper plate 145 of the second damper 240. To the turbine hub 50.
  • the centrifugal pendulum damper 247 includes a pendulum 248 and a flange (damper plate) 250.
  • the flange 250 has a planar disk shape and extends substantially in parallel with the basic surface of the piston 71 (a portion on the inner peripheral side with respect to the outer peripheral edge portion 72).
  • the radially outer portion of the flange 250 extends substantially linearly and constitutes a support portion that supports the pendulum 248.
  • a radially inner portion of the flange 250 is connected to the third damper plate 145 by a rivet 272. That is, the flange 250 is connected to the third damper plate 145 on the radially inner side of the third spring 148.
  • the pendulum 248 may be provided at a plurality of locations (for example, 4 locations) in the circumferential direction of the flange 250. Further, as shown in FIG. 4, the pendulum 248 may be provided on both sides of the flange 250 in the axial direction.
  • the pendulum 248 has a notch groove 249 for guide having a predetermined shape, and a guide pin 274 is inserted into the notch groove 249.
  • the guide pin 274 has a retaining portion, is rotatably inserted in the flange flange 250 and the pendulum 248, and has a guide notch groove formed in the flange 250 and a guide notch formed in the pendulum. It is assembled so as to be rotatable along both shapes of the notch groove.
  • the inter-pendulum clearance when the pendulum 248 is provided on both side surfaces of the flange 250 is regulated by a plurality of pendulum connecting members (not shown). Therefore, the pendulum 248 can move in the circumferential direction relative to the flange 250 as the guide pin 274 moves in the circumferential direction along the notch groove 249 for guide.
  • the circumferential shape of the guide notch groove 249 is typically not formed concentrically with respect to the input shaft 10, and is formed in such a manner that the radial position from the input shaft 10 changes. In this case, the pendulum 248 moves in the radial direction relative to the flange 250 when the guide pin 274 moves along the notch groove 249 for guide.
  • the power from the lockup clutch 74 is transmitted from the outer peripheral edge 72 of the piston 71 to the first damper 220 (the outer peripheral edge 223 of the first damper plate 222).
  • the power received from the outer peripheral edge 223 of the first damper plate 222 is transmitted to the second damper 240 (the spring engaging claw 143 of the second damper plate 142) via the first spring 124 of the first damper 220.
  • the power received from the spring engaging claw 143 of the second damper plate 142 is attenuated by the third spring 148 and transmitted to the turbine hub 50. In this way, transmission of power from the lockup clutch 74 to the turbine hub 50 is realized via the damper device 200.
  • the torque fluctuation of the prime mover is attenuated by the action of the centrifugal pendulum damper 247 via the third damper plate 145 of the second damper 240.
  • the third damper plate 145 of the second damper 240 is integrally connected to the second damper plate 142 as described above, and cooperates with the second damper plate 142 to cooperate with the first damper 220. Is transmitted (input) to the third spring 148 of the second damper 240. Further, the intermediate plate 146 acting as an output part of the second damper 240 is transmitted to the turbine hub 50. Further, the flange 250 of the centrifugal pendulum damper 247 is connected to the third damper plate 145 of the second damper 240.
  • the third damper plate 145 receives the damping action by the pendulum 249 of the centrifugal pendulum damper 247 and the damping action by the first spring 124 of the first damper 220. Since the turbine runner 40 of the fluid coupling is connected to the intermediate members (damper plates 142 and 145) of the first damper 220 and the second damper 240, a relatively high vibration is generated due to the weight of the turbine runner 40. By connecting the pendulum damper 247 to the same intermediate member (damper plates 142, 145) as the turbine runner 40, the vibration of the turbine runner 40 is attenuated, and the torque fluctuation accompanying the vibration of the prime mover is effectively attenuated.
  • the damper device 200 since the damper device 200 according to the third embodiment includes the first damper 220, the second damper 240, and the centrifugal pendulum type damper 247, it is possible to realize a high-capacity damper device that can sufficiently absorb relatively large torque fluctuations. It becomes.
  • the first damper 220 is disposed in the dead space 90 as described above. More specifically, as shown in FIG. 4, a part of the first spring 124 of the first damper 220 (a portion on the turbine runner 40 side in the axial direction) is disposed in the dead space 90. In this manner, the capacity of the damper device 200 can be increased while effectively using a space that is not normally used as the dead space 90. Further, the length of the starting device 3 in the axial direction can be efficiently reduced as compared with a configuration in which the capacity is increased without using the dead space 90. Further, the first spring 124 of the first damper 220 can be disposed with a relatively large diameter by using the dead space 90. Thereby, the elastic coefficient of the first spring 124 can be reduced, and the rigidity of various damper plates (the first damper plate 222, the second damper plate 142, etc.) can be reduced.
  • the power transmission path from the lockup clutch 74 to the first damper 220 passes more radially outward than the second damper 240 and the centrifugal pendulum damper 247. More specifically, the power transmission path from the lockup clutch 74 to the first damper 220 is a centrifugal pendulum damper in the axial direction from the outer peripheral edge 72 of the piston 71 to the outer peripheral edge 223 of the first damper plate 222. It goes around to the turbine runner 40 side from 247 and the second damper 240.
  • the power transmission path from the lock-up clutch 74 to the first damper 220 does not penetrate the components of the centrifugal pendulum damper 247 and the second damper 240 in the axial direction, and the centrifugal pendulum damper 247 and the second damper It passes radially outward from 240 and extends in the axial direction from the lock-up clutch 74 side to the centrifugal runner type damper 247 and the second damper 240 to the turbine runner 40 side.
  • the power transmission path from the lockup clutch 74 to the first damper 220 passes more radially outside the power transmission path in the second damper 240.
  • the connecting member (the outer peripheral edge 72 of the piston 71) that defines the power transmission path from the lockup clutch 74 to the first damper 220 is the radial direction of the centrifugal pendulum damper 247. Since the connecting member is disposed outside, the degree of freedom of the movable range of the pendulum 248 of the centrifugal pendulum damper 247 is higher than that of the comparative configuration in which the connecting member passes through the radial inner side of the centrifugal pendulum damper 247 (through the flange). Become.
  • the pendulum 248 of the centrifugal pendulum damper 247 moves to the inner diameter side from the outer peripheral edge of the flange 248 of the centrifugal pendulum damper 247 (that is, the flange depends on the shape of the notch groove 249 for the guide).
  • the flange depends on the shape of the notch groove 249 for the guide.
  • the piston 71, the centrifugal pendulum damper 247, the first damper 220, and the fluid coupling are sequentially arranged in the axial direction from the prime mover. Therefore, the centrifugal pendulum damper 247 and the first damper 220 can be efficiently arranged in the space defined between the piston 71 and the fluid coupling in the axial direction.
  • the centrifugal pendulum damper 247 is disposed on the fluid coupling side and the first damper 220 is disposed on the piston 71 side, the movable range of the pendulum 248 of the centrifugal pendulum damper 247 is greatly restricted.
  • the first damper 220 including the curved cross-section (for example, the first spring 124) is disposed, and the planar shape defined on the piston 71 side is provided.
  • the centrifugal pendulum type damper 247 having a substantially planar cross section can be used efficiently.
  • the second damper 240 can also be disposed in a space defined between the piston 71 and the fluid coupling in the axial direction, similarly to the first damper 220. At this time, the second damper 240 is disposed such that the third spring 148 is positioned closer to the prime mover in the axial direction than the first spring 124 of the first damper 220, so that the space utilization efficiency can be further improved. .
  • the “fluid joint” in the claims corresponds to the pump impeller 30 and the turbine runner 40
  • the “output part of the lock-up clutch mechanism” in the claims is the piston 71 ( And the outer peripheral edge portion 72)
  • the “spring damper” in the claims corresponds to the first damper 220
  • the “power transmission portion of the spring damper” in the claims is the first damper. It corresponds to the outer peripheral edge 223 of the plate 222.
  • the “power output portion of the spring damper” in the claims mainly corresponds to the second damper plate 142, the spring engagement claw 143, and the third damper plate 145.
  • the second damper plate 142, the spring engaging claw 143, and the third damper plate 145 are described as components of the second damper 240, but also function as an output member from the first damper 220. From this point of view, it can also be regarded as a component of the first damper 220. Further, “centrifugal pendulum damper 247” and “pendulum power transmission unit” in the claims correspond to the centrifugal pendulum damper 247 and the flange 250, respectively.
  • the “second spring type damper” in the claims corresponds to the second damper 240
  • the “second power transmission portion” in the claims mainly corresponds to the spring engaging claws 143
  • the “second power output unit” in the claims corresponds to the intermediate plate 146.
  • the “connecting portion” in the claims corresponds to the second damper plate 142, the spring engagement claw 143, and the third damper plate 145.
  • the outer peripheral edge portion 123 of the first damper plate 122 and the outer peripheral edge portion 72 of the piston 71 are mutually connected in such a manner that teeth facing each other in the axial direction are engaged with each other as shown in FIG. As long as it is connected, it can be moved in the axial direction between the outer peripheral edge 123 of the first damper plate 122 and the outer peripheral edge 72 of the piston 71 and can transmit rotational torque.
  • Other connection modes such as spline fitting may be employed. The same applies to Reference Example 2 and Example 3 described above.
  • the configurations of the second dampers 140, 240, and 1400 are such that the power from the lockup clutch 74 is received from the first dampers 120, 220, and 1200, and the springs and the like are received. Any configuration may be used as long as the configuration is transmitted to the turbine hub 50.
  • either the second spring 147 or the third spring 148 can be eliminated.
  • the second damper 240 can be eliminated.
  • the configurations other than the damper devices 100, 200, and 1000 and the piston 71 are arbitrary as long as the dead space 90 exists on the outer peripheral side of the turbine runner 40. It may be.
  • a configuration in which the stator 60 does not exist a configuration in which a multi-plate clutch is used in the lockup clutch mechanism 70, or the like may be employed.
  • a part of the first spring 124 of the first damper 120 is arranged in the dead space 90, but the entire first spring 124 of the first damper 120 is in the dead space 90. It may be arranged. Alternatively, conversely, the entire first spring 124 of the first damper 120 may be disposed outside the dead space 90 (on the prime mover side with respect to the surface S1). In this case, a part of the member related to the first damper 120 May be disposed in the dead space 90.
  • Reference Example 2 and Example 3 described above for example, in the case of the reference example 1 described above, a part of the first damper plate 122 of the first damper 120 (particularly, the spring holding portion 122a) may be disposed in the dead space 90.
  • the spring holding plate 142a may be disposed in the dead space 90.
  • the spring holding portion 222a of the first damper plate 222 may be disposed in the dead space 90.

Abstract

　本発明による発進装置３は、ロックアップクラッチ機構（７０）と、流体継手（３０、４０）と、スプリングと、ロックアップクラッチ機構の出力部からの動力をスプリングに伝達する動力伝達部（２２３）と、スプリングの動力を入力軸に伝達する動力出力部（１４２，１４３、１４５）を有するスプリング式ダンパ（２２０）と、振り子（２４８）と、スプリング式ダンパの動力出力部からの動力を振り子に伝達する振り子動力伝達部（２５０）を有する振り子式ダンパ（２４７）と、を備え、原動機から軸方向に、ロックアップクラッチの出力部、振り子式ダンパ、スプリング式ダンパ、流体継手を順次配置し、ロックアップクラッチ機構の出力部とスプリング式ダンパの動力伝達部の接続は、振り子式ダンパの外周側で行われるとともに、スプリング式ダンパの動力出力部と振り子動力伝達部の接続は、振り子の内周側で行われる。

Description

発進装置
　本発明は、原動機とトランスミッションの間に配置される発進装置に関する。
　従来から、衝撃トルク等を緩和・吸収するダンパ装置が、発進装置のタービンランナより軸方向で原動機側に配置される構成が知られている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、かかる構成では、タービンランナの外周側の空間がデットスペースとなり、当該空間が有効利用されないという問題点がある。
　これに対して、かかるデットスペースを有効利用すべく、タービンランナの外周側の空間内に、タービンランナに対して軸方向で部分的に重なる態様で新たなダンパ構成要素を配置した構成が知られている（例えば、特許文献２参照）。
特開２００９－２４３５３６号公報 国際特許公開第２０１０／０００２２０号（図１）
　特許文献２に記載の構成では、新たなダンパ構成要素は、遠心振り子式ダンパに対して軸方向で隣接してタービンランナ側に設けられ、ロックアップクラッチから当該新たなダンパ構成要素へ動力伝達経路は、遠心振り子式ダンパの内周側を通る。かかる構成では、遠心振り子式ダンパの振り子を支持する部材（ダンパプレート）に、当該新たなダンパ構成要素の可動範囲を確保するための空間を形成する必要があり、強度上の不利な構成となる。また、遠心振り子式ダンパの振り子の可動範囲は、振り子と、ロックアップクラッチから当該新たなダンパ構成要素へ動力伝達経路を形成する連結部材との干渉を防止する観点から、制約を受ける。従って、遠心振り子式ダンパの振り子の設計自由度（例えば質量や配置）が低くなるという問題点もある。
　そこで、本発明は、タービンランナの外周側のスペースを有効利用しつつ、ダンパプレート等の強度の向上と共に遠心振り子式ダンパの振り子の設計自由度の向上を図ることが可能な発進装置の提供を目的とする。
　上記目的を達成するため、本発明の一局面によれば、原動機からの動力を機械的にトランスミッションの入力軸に伝達するロックアップクラッチ機構と、
　タービンランナ及びポンプインペラを備え、前記原動機からの動力を前記入力軸に流体を介して伝達する流体継手と、
　スプリングと、前記ロックアップクラッチ機構の出力部からの動力を前記スプリングに伝達する動力伝達部と、前記スプリングの動力を前記入力軸に伝達する動力出力部を有するスプリング式ダンパと、
　振り子と、前記スプリング式ダンパの動力出力部からの動力を前記振り子に伝達する振り子動力伝達部を有する振り子式ダンパと、を備え、
　原動機から軸方向に、前記ロックアップクラッチの出力部、前記振り子式ダンパ、前記スプリング式ダンパ、前記流体継手を順次配置し、
　前記ロックアップクラッチ機構の出力部と前記スプリング式ダンパの動力伝達部の接続は、振り子式ダンパの外周側で行われるとともに、前記スプリング式ダンパの動力出力部と振り子動力伝達部の接続は、振り子の内周側で行われることを特徴とする、発進装置が提供される。
　本発明によれば、タービンランナの外周側のスペースを有効利用しつつ、ダンパプレート等の強度の向上と共に遠心振り子式ダンパの振り子の設計自由度の向上を図ることが可能な発進装置が得られる。
一実施例（参考例１）による発進装置１の要部構成を示す断面図である。 図１に示すピストン７１と第１ダンパ１２０との間の接続部を示す斜視図である。 他の一実施例（参考例２）による発進装置２の要部構成を示す断面図である。 本発明の一実施例（実施例３）による発進装置３の要部構成を示す断面図である。
　以下、図面を参照して、本発明を実施するための最良の形態の説明を行う。
　図１は、一実施例（参考例１）による発進装置１の要部構成を示す断面図である。図１では、発進装置１の断面の上半分（入力軸１０から上半分）が示されている。尚、以下の説明において、軸方向とは、トランスミッションの入力軸１０の方向（図１の左右方向）を指し、径方向とは、トランスミッションの入力軸１０に沿って視て、トランスミッションの入力軸１０を中心とした径方向（入力軸１０に垂直な方向であり、例えば図１の上下方向）を指す。従って、径方向外側又は外周側とは、入力軸１０に垂直な方向で入力軸１０から離れる側であり、径方向内側とは、入力軸１０に垂直な方向で入力軸１０に向かう側を指す。
　発進装置１は、トルクコンバータとも称され、車両の原動機とトランスミッションの間に配置される。原動機は、典型的には、任意の形式のエンジンである。発進装置１は、原動機から入力された動力を、トランスミッションの入力軸１０へ出力する。尚、トランスミッションの入力軸１０に入力された動力は、例えば、プラネタリーギアユニットを介してプロペラシャフトに伝達される。また、トランスミッションは、自動変速機（ＡＴ）、無段変速機（ＣＶＴ）等の任意の形式であってよい。
　発進装置１は、主たる構成要素として、フロントカバー２０と、ポンプインペラ３０と、タービンランナ４０と、タービンハブ５０と、ステータ６０と、ロックアップクラッチ機構７０と、ダンパ装置１００とを含む。
　フロントカバー２０は、発進装置１の入力部材であり、図１の右側に位置する図示しない原動機に接続される。即ち、フロントカバー２０は、原動機からの動力をドライブプレート（図示せず）から受ける。フロントカバー２０は、ポンプインペラ３０への回転トルクの伝達が可能な態様で、ポンプインペラ３０に接続される。具体的には、フロントカバー２０は、図１に示すように、外周壁の端部がポンプインペラ３０の径方向外側の縁部に固定される。ポンプインペラ３０は、複数の羽根３０ａを有する。
　タービンハブ５０は、発進装置１の出力部材であり、トランスミッションの入力軸１０に接続（例えば、スプライン嵌合）される。タービンハブ５０には、タービンランナ４０が接続される。より具体的には、タービンランナ４０は、タービンハブ５０への回転トルクの伝達が可能な態様で、ランナシェル４２の径方向内側端部が第２ダンパプレート１４２を介してタービンハブ５０に接続される。タービンランナ４０は、ポンプインペラ３０の複数の羽根３０ａに軸方向で互いに対向する複数の羽根４０ａを有する。タービンランナ４０とポンプインペラ３０の間には、複数の羽根６０ａを有するステータ６０が配置される。ステータ６０は、ワンウェイクラッチ６４により、入力軸１０まわりで一方向にのみ回転可能となる態様で支持される。
　ロックアップクラッチ機構７０は、径方向内側端部がタービンハブ５０に支持されたピストン（クラッチプレート）７１と、ピストン７１の径方向外側に設けられるロックアップクラッチ７４とを含む。ピストン７１は、タービンハブ５０に摺動可能に支持され、入力軸１０まわりに回転可能である。ピストン７１は、また、軸方向に沿って可動である。ロックアップクラッチ７４は、ロックアップクラッチ機構７０の作動時に、フロントカバー２０との間で摩擦力を発生する。ロックアップクラッチ機構７０は、フルードの流れにより作動されてよい。具体的には、ロックアップクラッチ機構７０の非作動時、ピストン７１は、フルードの流れによりフロントカバー２０から引き離され、ロックアップクラッチ７４による摩擦力が発生されない。ロックアップクラッチ機構７０の作動時、制御バルブ（図示せず）の切り替えによりフルードの流れが反転され、ピストン７１及びロックアップクラッチ７４は、フロントカバー２０へと押圧される。これにより、ロックアップクラッチ７４による摩擦力により、ピストン７１は、フロントカバー２０と一体となって入力軸１０まわりに回転する。
　ダンパ装置１００は、ロックアップクラッチ機構７０とタービンハブ５０との間に配置される。ダンパ装置１００は、ロックアップクラッチ機構７０の作動時に、ロックアップクラッチ７４からタービンハブ５０に伝達される衝撃的な入力トルクやトルクの変動を緩和・吸収する。ダンパ装置１００の構成については、後に詳説する。
　発進装置１の動作の概要について説明する。エンジンが作動すると、それに伴い、フロントカバー２０及びポンプインペラ３０が回転する。ポンプインペラ３０が回転すると、ポンプインペラ３０の中心付近のフルードが羽根３０ａ及び壁に沿ってタービンランナ４０側に押し出され、タービンランナ４０が回転し始める。ステータ６０は、ポンプインペラ３０とタービンランナ４０との回転速度差が大きい時は停止する。これにより、ステータ６０によりフルードの向きが変化され、ポンプインペラ３０の回転が加速されることによって、回転トルクが増大される（コンバータレンジ）。他方、ステータ６０は、タービンランナ４０の回転が速くなると、フルードの流れを妨げないように、ワンウェイクラッチ６４の作用により空転する（カップリングレンジ）。これにより、ポンプインペラ３０とタービンランナ４０との回転速度差が小さい時は、ステータ６０により回転トルクがタービンランナ４０にそのまま伝達される。
　タービンランナ４０の回転が速くなり、所定の条件が満たされた場合（例えば、車速が所定速度に達した場合、或いは、ステータ６０が空転する状態（カップリングレンジ）が形成された場合）、ロックアップクラッチ機構７０が作動される。ロックアップクラッチ機構７０が作動されると、上述の如く、原動機からフロントカバー２０に伝えられた動力が、タービンハブ５０に機械的に伝達される。即ち、原動機からフロントカバー２０に伝えられた動力は、ロックアップクラッチ７４からダンパ装置１００を介してタービンハブ５０に機械的に伝達される。この際、ダンパ装置１００によって、フロントカバー２０からタービンハブ５０に伝達されるトルクの変動が吸収される。
　次に、図１及び図２を参照して、ダンパ装置１００の構成について詳説する。図２は、図１に示すピストン７１と第１ダンパ１２０との間の接続部を示す斜視図である。
　ダンパ装置１００は、図１に示すように、第１ダンパ１２０と、第２ダンパ１４０とを含む。
　第１ダンパ１２０は、タービンランナ４０の外周側の空間９０（以下、デットスペース９０という）内に少なくとも部分的に設けられる。デットスペース９０内では、第１ダンパ１２０は、タービンランナ４０に対して軸方向で少なくとも部分的に重なる。本実施例では、図１に示すように、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４の一部（軸方向でタービンランナ４０側の部位）がデットスペース９０内に配置され、タービンランナ４０に対して軸方向で重なる。ここで、デットスペース９０は、図１に示すように、タービンランナ４０の軸方向の最も原動機側のポイントＰを含む径方向の面Ｓ１と、タービンランナ４０のランナシェル４２と、発進装置１の内面（本例では、ポンプインペラ３０のインペラシェル内面）とにより画成される空間として定義されてもよい。この際、ポイントＰは、特に、タービンランナ４０の原動機側に凸の湾曲部分（羽根４０ａが形成される部分）に関して決定され、タービンランナ４０におけるタービンハブ５０側の取り付け部分は考慮されない。
　第１ダンパ１２０は、動力伝達経路の観点からは、ロックアップクラッチ７４と第２ダンパ１４０との間に設けられる。第１ダンパ１２０は、ロックアップクラッチ７４からの動力を受け、第２ダンパ１４０に動力を伝達する。
　第１ダンパ１２０は、第１ダンパプレート１２２と、第１スプリング１２４とを含む。第１ダンパプレート１２２は、図１に示すように、径方向中心側に穴を有する略円盤状の形態を有する。第１ダンパプレート１２２は、第１スプリング１２４を保持するスプリング保持部１２２ａと、径方向内側端部１２２ｃと、径方向外側の外周縁部１２３とを含む。第１ダンパプレート１２２は、径方向内側端部１２２ｃが軸方向でタービンランナ４０のランナシェル４２と第２ダンパ１４０の第２ダンパプレート１４２との間に挟持される。かかる支持構造によれば、第１ダンパプレート１２２は、径方向内側端部１２２ｃが中心合わせされることで、タービンハブ５０の軸に対して適切に中心合わせされた態様で組み付けることが容易となる。
　第１ダンパプレート１２２の外周縁部（動力伝達部）１２３は、図１及び図２に示すように、回転トルクの伝達の可能な態様で、ピストン７１の外周縁部７２に接続される。第１ダンパプレート１２２の外周縁部１２３及びピストン７１の外周縁部７２は、図１に示すように、第２ダンパ１４０を径方向外側から囲繞する態様で、軸方向に延在する。第１ダンパプレート１２２の外周縁部１２３は、図２に示すように、ピストン７１側へと軸方向に突出する複数の歯１２３ａを備える。複数の歯１２３ａは、外周縁部１２３の周方向に沿って所定の間隔をもって配列される。これに対応して、ピストン７１の外周縁部７２は、図２に示すように、第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２側へと軸方向に突出する複数の歯７２ａを備える。複数の歯７２ａは、外周縁部７２の周方向に沿って所定の間隔をもって配列される。第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２の複数の歯１２３ａのそれぞれは、ピストン７１の複数の歯７２ａ間に嵌合するように配列される。これにより、第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２の複数の歯１２３ａとピストン７１の複数の歯７２ａとが噛み合う態様で、第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２とピストン７１との接続が実現される。尚、第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２の複数の歯１２３ａとピストン７１の複数の歯７２ａとの噛み合いは、周方向にガタ（隙間）が有る態様で実現される。これは、第１ダンパプレート１２２の径方向内側端部１２２ｃがタービンランナ４０のランナシェル４２と第２ダンパ１４０の第２ダンパプレート１４２との間に挟持されるためである。
　尚、好ましくは、図２に示すように、ピストン７１の隣接する歯７２ａ間（複数個有り）のうちの一部には、ストッパ可動空間９２が形成される。即ち、図示の例では、ピストン７１の複数の歯７２ａに対して、第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２の複数の歯１２３ａにおいて部分的な歯抜けが存在し、当該歯抜けに起因してストッパ可動空間９２が形成される。このストッパ可動空間９２の機能については後述する。
　第１スプリング１２４は、第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２上に略周方向に沿って配置される。第１スプリング１２４は、典型的には、第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２上に略周方向に沿って複数個配置される。尚、図示の例では、第１スプリング１２４は、外周縁部１２３からタービンランナ４０側に回り込む第１ダンパプレート１２２のスプリング保持部１２２ａによりタービンランナ４０側から保持される。また、第１スプリング１２４は、第１ダンパプレート１２２に固定される部材１２２ｄにより周方向の端部が支持される。
　第２ダンパ１４０は、第２ダンパプレート１４２と、第３ダンパプレート１４５と、中間プレート１４６と、第２スプリング１４７と、第３スプリング１４８とを含む。
　第２ダンパプレート１４２は、第３ダンパプレート１４５よりも軸方向でタービンランナ４０側に配置される。第２ダンパプレート１４２及び第３ダンパプレート１４５は、径方向中心側に穴を有する略円盤状の形態を有する。第２ダンパプレート１４２及び第３ダンパプレート１４５は、中間プレート１４６に対してタービンハブ５０の軸まわりに相対回転可能な態様で、中間プレート１４６に接続される。具体的には、第２ダンパプレート１４２及び第３ダンパプレート１４５は、リベット１７０によって互いに固定される。リベット１７０には、円筒状のスリーブ１７２が装着される。スリーブ１７２は、中間プレート１４６の可動範囲を確保している。
　第２ダンパプレート１４２は、径方向外側端部に軸方向でタービンランナ４０側に突出するスプリング係合爪１４３を備える。スプリング係合爪１４３は、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４の周方向端部（座部）に周方向で係合する。第２ダンパプレート１４２は、スプリング係合爪１４３を介して第１ダンパ１２０からの動力を受ける。
　第２ダンパプレート１４２の外周縁部には、任意的な構成として、径方向外側に向けて延在するストッパ部１４４が形成される。ストッパ部１４４は、図２に示すように、ピストン７１の隣接する歯７２ａ間により周方向に沿って画成されるストッパ可動空間９２内へと延在する。ストッパ可動空間９２は、ストッパ部１４４の周方向に沿った可動範囲を規定する。従って、第２ダンパプレート１４２の回転は、ストッパ可動空間９２を画成するピストン７１の隣接する歯７２ａの一方に周方向にストッパ部１４４が当接することで、規制される。尚、このようなストッパ部１４４による機械的なストッパ機能は、例えば常用域を超えるような衝撃的な入力などに対して機能するものであってよい。
　このようなストッパ部１４４は、径方向で比較的大きい径位置に配置することができる。即ち、ストッパ部１４４は、より径方向外側に配置することができる。これにより、ストッパ部１４４の作用時に力の伝達経路におけるダンパプレート（第２ダンパプレート１４２等）の低剛性化を図ることが可能である。また、第１ダンパ１２０の複数の歯１２３ａとピストン７１の複数の歯７２ａとの噛み合い部の一部を利用して、ストッパ機能を効率的に実現することができる。
　図１に示す中間プレート１４６は、全体として、径方向中心側に穴を有する略円盤状の形態を有する。軸方向で第２ダンパプレート１４２と第３ダンパプレート１４５の間に設けられる。中間プレート１４６は、径方向内側端部がタービンハブ５０に接続される。従って、中間プレート１４６は、タービンハブ５０と一体的に回転する。
　第２スプリング１４７及び第３スプリング１４８は、軸方向で第２ダンパプレート１４２と第３ダンパプレート１４５の間であって、中間プレート１４６上に略周方向に沿って配置される。第２スプリング１４７及び第３スプリング１４８は、典型的には、それぞれ略周方向に沿って複数個配置される。第２スプリング１４７は、第３スプリング１４８よりも径方向外側に配置される。図示の例では、第２スプリング１４７は、径方向で第３スプリング１４８と第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４との間の径位置に配置される。また、第２スプリング１４７は、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４よりも軸方向で原動機側に配置され、従って、第２スプリング１４７は、上述のデットスペース９０には位置しない。尚、これらの第１、第２及び第３スプリング１２４，１４７，１４８の位置関係は、断面視で各スプリング中心軸（コイル中心軸）の位置が基準とされてよい。第２スプリング１４７及び第３スプリング１４８は、それぞれ、第２ダンパプレート１４２及び第３ダンパプレート１４５の中間プレート１４６に対するタービンハブ５０の軸まわりの相対回転に対して弾性・減衰作用を発揮する。尚、第２スプリング１４７及び第３スプリング１４８は、互いに構成（弾性特性や体格等）の異なるスプリングであってよい。また、第２スプリング１４７及び第３スプリング１４８は、第２ダンパプレート１４２及び第３ダンパプレート１４５が中間プレート１４６に対してタービンハブ５０の軸まわりに相対回転する間、異なる段階（ステージ）で作用するように構成されてもよい。
　ダンパ装置１００において、ロックアップクラッチ７４からの動力は、ピストン７１の外周縁部７２から第１ダンパ１２０（第１ダンパプレート１２２の外周縁部１２３）へと伝達される。第１ダンパプレート１２２の外周縁部１２３から受けた動力は、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４を介して第２ダンパ１４０（第２ダンパプレート１４２のスプリング係合爪１４３）へと伝達される。第２ダンパプレート１４２のスプリング係合爪１４３から受けた動力は、第２スプリング１４７及び第３スプリング１４８を介して第２ダンパ１４０の中間プレート１４６及びタービンハブ５０へと伝達される。このようにして、ロックアップクラッチ７４からタービンハブ５０への動力の伝達が、ダンパ装置１００を介して実現される。
　本参考例１によるダンパ装置１００は、第１ダンパ１２０及び第２ダンパ１４０の２つのダンパを備えるので、比較的大きなトルク変動（例えば高出力の原動機に起因した比較的大きなトルク変動）を十分に吸収できる高容量のダンパ装置を実現することが可能となる。
　特に、本参考例１では、第１ダンパ１２０は、上述の如く、デットスペース９０に少なくとも一部が配置されている。より具体的には、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４は、図１に示すように、一部（軸方向でタービンランナ４０側の部位）がデットスペース９０内に配置されている。このようにして通常はデットスペース９０として使用されない空間を有効利用しつつ、ダンパ装置１００の高容量化を図ることができる。また、かかるデットスペース９０を使用せずに同様の高容量化を図る構成に比べて、発進装置１の軸方向の長さを効率的に短縮することが可能である。また、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４は、デットスペース９０を利用することで、径方向で比較的大きい径位置に配置することができる。即ち、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４は、より径方向外側に配置することができる。これにより、第１スプリング１２４の弾性係数を低減することが可能であり、各種ダンパプレート（第１ダンパプレート１２２、第２ダンパプレート１４２等）の低剛性化を図ることが可能である。
　また、本参考例１では、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ１２０への動力伝達経路は、第２ダンパ１４０よりも径方向外側を通る。より具体的には、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ１２０への動力伝達経路は、ピストン７１の外周縁部７２から第１ダンパプレート１２２の外周縁部１２３を経て、軸方向で第２ダンパ１４０よりもタービンランナ４０側に回り込む。即ち、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ１２０への動力伝達経路は、第２ダンパ１４０の構成要素内を軸方向で貫通することなく、第２ダンパ１４０よりも径方向外側を通って、軸方向でロックアップクラッチ７４側から第２ダンパ１４０を越えてタービンランナ４０側へと至る。ここで、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ１２０への動力伝達経路が、第２ダンパ１４０における動力伝達経路を軸方向で貫通する場合は、上記の特許文献２に関連して上述したように、第１ダンパ１２０の可動範囲を確保するための空間を第２ダンパ１４０の構成要素に形成する必要があり、強度上不利となる。これに対して、本参考例１では、第１ダンパ１２０の可動範囲を確保するための空間（スリーブ等）を第２ダンパ１４０の構成要素内に形成する必要がなく、第２ダンパ１４０の第２ダンパプレート１４２等の強度の向上を図ることが可能である。また、本参考例１では、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ１２０への動力伝達経路が、第２ダンパ１４０における動力伝達経路よりも径方向外側を通る。
　図３は、他の一実施例（参考例２）による発進装置２の要部構成を示す断面図である。図３では、発進装置２の断面の上半分（入力軸１０から上半分）が示されている。本参考例２による発進装置２は、上述の参考例１による発進装置１に対して、主に、第１スプリング１２４の保持態様が異なる。本参考例２による発進装置２において、上述の参考例１による発進装置１における構成要素と実質的に同一であってよい構成要素については、図３において同一の参照符号を付して説明を省略する。以下では、本参考例２による発進装置２におけるダンパ装置１０００について、主に説明する。
　発進装置２は、ダンパ装置１０００を含む。ダンパ装置１０００は、図３に示すように、第１ダンパ１２００と、第２ダンパ１４００とを含む。
　第１ダンパ１２００は、タービンランナ４０の外周側の空間９０（デットスペース９０）内に、タービンランナ４０に対して軸方向で部分的に重なる態様で設けられる。
　第１ダンパ１２００は、ダンパ入力部材１２０２と、第１スプリング１２４とを含む。ダンパ入力部材１２０２は、図３に示すように、径方向内周側に穴を有する略円盤状の形態を有する。ダンパ入力部材１２０２は、外周縁部１２０４と、径方向内周側にスプリング係合爪１２０６とを含む。
　ダンパ入力部材１２０２の外周縁部（動力伝達部）１２０４は、図３に示すように、回転トルクの伝達の可能な態様で、ピストン７１の外周縁部７２に接続される。第１ダンパ１２００の外周縁部１２０４及びピストン７１の外周縁部７２は、図３に示すように、第２ダンパ１４００を径方向外側から囲繞する態様で、軸方向に延在する。第１ダンパ１２００の外周縁部１２０４は、上述の参考例１による発進装置１における第１ダンパプレート１２２の外周縁部１２３及びピストン７１の外周縁部７２の接続態様と同様の接続態様（即ち図２に示すような、軸方向に対向する歯と歯が噛み合う態様）で、ピストン７１の外周縁部７２に接続されてもよい。但し、好ましくは、第１ダンパ１２００の外周縁部１２０４の歯１２０４ａと、ピストン７１の歯７２ａ（図２参照）との噛み合いは、周方向にガタ（隙間）が無い態様で実現される。これは、本参考例２によるダンパ入力部材１２０２は、上述の参考例１による第１ダンパプレート１２２と異なり、径方向内側端部が支持されていないためである。
　第１ダンパ１２００のスプリング係合爪１２０６は、軸方向でタービンランナ４０側に向かって延在し、第１ダンパ１２００の第１スプリング１２４の周方向端部に周方向で係合する。
　第２ダンパ１４００は、第２ダンパプレート１４２と、第３ダンパプレート１４５と、中間プレート１４６と、第２スプリング１４７と、第３スプリング１４８とを含む。第２ダンパプレート１４２には、第１ダンパ１２００の第１スプリング１２４を保持するスプリング保持プレート１４２ａが固定される。スプリング保持プレート１４２ａは、第２ダンパプレート１４２と一体に形成されてもよいし、第２ダンパプレート１４２に固定されてもよい。スプリング保持プレート１４２ａは、第１スプリング１２４をタービンランナ４０側から回り込む態様で保持する。また、スプリング保持プレート１４２ａは、第１ダンパ１２００の第１スプリング１２４の周方向端部に周方向で係合する。第２ダンパプレート１４２は、スプリング保持プレート１４２ａを介して第１ダンパ１２００からの動力を受ける。
　ダンパ装置１０００において、ロックアップクラッチ７４からの動力は、ピストン７１の外周縁部７２から第１ダンパ１２０（ダンパ入力部材１２０２の外周縁部１２０４）へと伝達される。ダンパ入力部材１２０２の外周縁部１２０４から受けた動力は、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４を介して第２ダンパ１４００（第２ダンパプレート１４２に固定されるスプリング保持プレート１４２ａ）へと伝達される。スプリング保持プレート１４２ａから受けた動力は、第２スプリング１４７及び第３スプリング１４８を介して第２ダンパ１４００の中間プレート１４６及びタービンハブ５０へと伝達される。このようにして、ロックアップクラッチ７４からタービンハブ５０への動力の伝達が、ダンパ装置１０００を介して実現される。
　本参考例２によるダンパ装置１０００は、第１ダンパ１２００及び第２ダンパ１４００の２つのダンパを備えるので、比較的大きなトルク変動（例えば高出力の原動機に起因した比較的大きなトルク変動）を十分に吸収できる高容量のダンパ装置を実現することが可能となる。
　特に、本参考例２では、第１ダンパ１２００は、上述の如く、デットスペース９０に少なくとも一部が配置されている。より具体的には、第１ダンパ１２００の第１スプリング１２４は、図３に示すように、一部（軸方向でタービンランナ４０側の部位）がデットスペース９０内に配置されている。このようにして通常はデットスペース９０として使用されない空間を有効利用しつつ、ダンパ装置１０００の高容量化を図ることができる。また、かかるデットスペース９０を使用せずに同様の高容量化を図る構成に比べて、発進装置２の軸方向の長さを効率的に短縮することが可能である。また、第１ダンパ１２００の第１スプリング１２４は、デットスペース９０を利用することで、比較的大きい径位置に配置することができる。これにより、第１スプリング１２４の弾性係数を低減することが可能であり、各種ダンパプレート（ダンパ入力部材１２０２、第２ダンパプレート１４２、スプリング保持プレート１４２ａ等）の低剛性化を図ることが可能である。
　また、本参考例２では、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ１２００への動力伝達経路は、第２ダンパ１４００よりも径方向外側を通る。より具体的には、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ１２００への動力伝達経路は、ピストン７１の外周縁部７２からダンパ入力部材１２０２の外周縁部１２０４を経て、軸方向で第２ダンパ１４００よりもタービンランナ４０側に回り込む。即ち、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ１２００への動力伝達経路は、第２ダンパ１４００の構成要素内を軸方向で貫通することなく、第２ダンパ１４００よりも径方向外側を通って、軸方向でロックアップクラッチ７４側から第２ダンパ１４００を越えてタービンランナ４０側へと至る。これにより、第１ダンパ１２００の可動範囲を確保するための空間を第２ダンパ１４００の構成要素内に形成する必要がなく、第２ダンパ１４００の第２ダンパプレート１４２等の強度の向上を図ることが可能である。また、本参考例２では、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ１２００への動力伝達経路が、第２ダンパ１４００における動力伝達経路よりも径方向外側を通る。
　図４は、本発明の一実施例（実施例３）による発進装置３の要部構成を示す断面図である。図４では、発進装置３の断面の上半分（入力軸１０から上半分）が示されている。本実施例３による発進装置３は、上述の参考例１による発進装置１に対して、主に、第２ダンパ２４０の構成及び遠心振り子式ダンパ（ペンドラム式ダンパ）２４７を備える点が異なる。本実施例３による発進装置３において、上述の参考例１による発進装置１における構成要素と実質的に同一であってよい構成要素については、図４において同一の参照符号を付して説明を省略する。以下では、本実施例３による発進装置３における特有の構成について、主に説明する。
　発進装置３は、ダンパ装置２００を含む。ダンパ装置２００は、図４に示すように、第１ダンパ２２０と、第２ダンパ２４０と、遠心振り子式ダンパ２４７とを含む。
　第１ダンパ２２０は、タービンランナ４０の外周側の空間９０（デットスペース９０）内に、タービンランナ４０に対して軸方向で部分的に重なる態様で設けられる。
　第１ダンパ２２０は、第１ダンパプレート２２２と、第１スプリング１２４とを含む。第１ダンパプレート２２２は、図４に示すように、径方向内周側に穴を有する略円盤状の形態を有する。第１ダンパプレート２２２は、外周縁部２２３と、第１スプリング１２４を保持するスプリング保持部２２２ａとを含む。
　第１ダンパプレート２２２の外周縁部（動力伝達部）２２３は、図４に示すように、回転トルクの伝達の可能な態様で、ピストン７１の外周縁部７２に接続される。第１ダンパ２２０の外周縁部２２３及びピストン７１の外周縁部７２は、図４に示すように、第２ダンパ２４０を径方向外側から囲繞する態様で、軸方向に延在する。第１ダンパ２２０の外周縁部２２３は、上述の参考例１による発進装置１における第１ダンパプレート１２２の外周縁部１２３及びピストン７１の外周縁部７２の接続態様と同様の接続態様（即ち図２に示すような、軸方向に対向する歯と歯が噛み合う態様）で、ピストン７１の外周縁部７２に接続されてもよい。但し、好ましくは、第１ダンパ２２０の外周縁部２２３の歯２２３ａと、ピストン７１の歯７２ａ（図２参照）との噛み合いは、周方向にガタ（隙間）が無い態様で実現される。これは、本実施例３による第１ダンパプレート２２２は、上述の参考例１による第１ダンパプレート１２２と異なり、径方向内側端部が支持されていないためである。尚、本実施例３による第１ダンパプレート２２２は、上述の参考例１による第１ダンパプレート１２２と同様に、径方向内側端部が支持されてもよい。即ち、第１ダンパプレート２２２は、タービンランナ４０のランナシェル４２と第２ダンパ２４０の第２ダンパプレート１４２との間に挟持されてもよい。
　第１ダンパ２２０のスプリング保持部２２２ａは、第１スプリング１２４をタービンランナ４０側から回り込む態様で保持する。また、スプリング保持部２２２ａは、第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４の周方向端部に周方向で係合する。
　第２ダンパ２４０は、第２ダンパプレート１４２と、第３ダンパプレート１４５と、中間プレート１４６と、第３スプリング１４８とを含む。尚、第３スプリング１４８は、デットスペース９０内に配置される第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４よりも軸方向で原動機側に配置される。尚、第２ダンパプレート１４２は、ランナシェル４２の径方向内側端部と共に、タービンハブ５０と一体に回転する部材２８０にリベット２７０により固定される。尚、第２ダンパプレート１４２とタービンハブ５０との接続態様は、上述の参考例１と同様であってもよい。
　遠心振り子式ダンパ２４７は、第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４よりも軸方向で原動機側に配置される。図示の例では、遠心振り子式ダンパ２４７は、第３スプリング１４８より径方向外側に配置され、第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４と略同一の径位置に配置される。遠心振り子式ダンパ２４７は、原動機のトルク変動に反作用するトルクを発生する。即ち、遠心振り子式ダンパ２４７は、第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４から動力（振動）を受け、当該動力（その振動成分を打ち消す反作用力）を第２ダンパ２４０の第３ダンパプレート１４５を介してタービンハブ５０へと伝達する。
　図示の例では、遠心振り子式ダンパ２４７は、振り子２４８と、フランジ（ダンパプレート）２５０とを含む。フランジ２５０は、平面状の円盤状の形態を有し、ピストン７１の基本面（外周縁部７２よりも内周側の部位）と略平行に延在する。フランジ２５０の径方向外側部位は、略直線状に延在し、振り子２４８を支持する支持部を構成する。フランジ２５０の径方向内側部位は、リベット２７２により第３ダンパプレート１４５に連結される。即ち、フランジ２５０は、第３スプリング１４８よりも径方向内側で第３ダンパプレート１４５に連結される。
　振り子２４８は、フランジ２５０の周方向で複数個所（例えば４箇所）設けられてよい。また、振り子２４８は、図４に示すように、軸方向でフランジ２５０の両側に設けられてもよい。振り子２４８は、所定形状のガイド用の切欠き溝２４９を有し、その切欠き溝２４９内にガイドピン２７４が挿通される。ガイドピン２７４は、抜け止め部を有し、フラフランジ２５０および振り子２４８に回転自在に挿通され、フランジ２５０に形成された所定形状のガイド用の切欠き溝と振り子に形成されたガイド用の切欠き溝の両方の形状に沿って回転可能に組み付けられる。また、振り子２４８をフランジ２５０の両側面に設けた場合の振り子間クリアランスは、図示しない複数の振り子連結部材により規制している。従って、振り子２４８は、ガイドピン２７４がガイド用の切欠き溝２４９に沿って周方向に移動することで、フランジ２５０に対して相対的に周方向に移動することができる。また、ガイド用の切欠き溝２４９の周方向の形状は、典型的には、入力軸１０に対して同心円状に形成されず、入力軸１０からの径位置が変化する態様で形成される。この場合、ガイドピン２７４がガイド用の切欠き溝２４９に沿って移動する際、振り子２４８は、フランジ２５０に対して相対的に径方向にも動く。
　ダンパ装置２００において、ロックアップクラッチ７４からの動力は、ピストン７１の外周縁部７２から第１ダンパ２２０（第１ダンパプレート２２２の外周縁部２２３）へと伝達される。第１ダンパプレート２２２の外周縁部２２３から受けた動力は、第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４を介して第２ダンパ２４０（第２ダンパプレート１４２のスプリング係合爪１４３）へと伝達される。第２ダンパプレート１４２のスプリング係合爪１４３から受けた動力は、第３スプリング１４８により減衰作用を受けてタービンハブ５０へと伝達される。このようにして、ロックアップクラッチ７４からタービンハブ５０への動力の伝達が、ダンパ装置２００を介して実現される。また、原動機のトルク変動は、第２ダンパ２４０の第３ダンパプレート１４５を介して遠心振り子式ダンパ２４７の作用により減衰される。
　より具体的には、第２ダンパ２４０の第３ダンパプレート１４５は、上述の如く、第２ダンパプレート１４２と一体に連結されており、第２ダンパプレート１４２と協動して、第１ダンパ２２０からの動力を、第２ダンパ２４０の第３スプリング１４８に伝達（入力）する。また、第２ダンパ２４０の出力部として作用する中間プレート１４６は、タービンハブ５０へと伝達する。更に、第２ダンパ２４０の第３ダンパプレート１４５には、遠心振り子式ダンパ２４７のフランジ２５０が連結される。従って、第３ダンパプレート１４５は、遠心振り子式ダンパ２４７の振り子２４９による減衰作用と第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４による減衰作用とを受ける。第１ダンパ２２０と第２ダンパ２４０の中間部材（ダンパプレート１４２、１４５）に流体継手のタービンランナ４０が連結されているため、タービンランナ４０の重量に起因して比較的高い振動が発生する。振り子式ダンパ２４７をタービンランナ４０と同じ中間部材（ダンパプレート１４２、１４５）に連結することにより、タービンランナ４０の振動を減衰させ、原動機の振動に伴うトルク変動が効果的に減衰される。
　本実施例３によるダンパ装置２００は、第１ダンパ２２０、第２ダンパ２４０及び遠心振り子式ダンパ２４７を備えるので、比較的大きなトルク変動を十分に吸収できる高容量のダンパ装置を実現することが可能となる。
　特に、本実施例３では、第１ダンパ２２０は、上述の如く、デットスペース９０に少なくとも一部が配置されている。より具体的には、第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４は、図４に示すように、一部（軸方向でタービンランナ４０側の部位）がデットスペース９０内に配置されている。このようにして通常はデットスペース９０として使用されない空間を有効利用しつつ、ダンパ装置２００の高容量化を図ることができる。また、かかるデットスペース９０を使用せずに同様の高容量化を図る構成に比べて、発進装置３の軸方向の長さを効率的に短縮することが可能である。また、第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４は、デットスペース９０を利用することで、比較的大きい径に配置することができる。これにより、第１スプリング１２４の弾性係数を低減することが可能であり、各種ダンパプレート（第１ダンパプレート２２２、第２ダンパプレート１４２等）の低剛性化を図ることが可能である。
　また、本実施例３では、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ２２０への動力伝達経路は、第２ダンパ２４０及び遠心振り子式ダンパ２４７よりも径方向外側を通る。より具体的には、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ２２０への動力伝達経路は、ピストン７１の外周縁部７２から第１ダンパプレート２２２の外周縁部２２３を経て、軸方向で遠心振り子式ダンパ２４７及び第２ダンパ２４０よりもタービンランナ４０側に回り込む。即ち、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ２２０への動力伝達経路は、遠心振り子式ダンパ２４７及び第２ダンパ２４０の構成要素内を軸方向で貫通することなく、遠心振り子式ダンパ２４７及び第２ダンパ２４０よりも径方向外側を通って、軸方向でロックアップクラッチ７４側から遠心振り子式ダンパ２４７及び第２ダンパ２４０を越えてタービンランナ４０側へと至る。これにより、第１ダンパ２２０の可動範囲を確保するための空間を遠心振り子式ダンパ２４７及び第２ダンパ２４０の構成要素内に形成する必要がなく、遠心振り子式ダンパ２４７及び第２ダンパ２４０の各ダンパプレート（第２ダンパプレート１４２等）の強度の向上を図ることが可能である。また、本実施例３では、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ２２０への動力伝達経路が、第２ダンパ２４０における動力伝達経路よりも径方向外側を通る。
　また、本実施例３では、上述の如く、ロックアップクラッチ７４から第１ダンパ２２０への動力伝達経路を画成する連結部材（ピストン７１の外周縁部７２）が遠心振り子式ダンパ２４７の径方向外側に配置されるので、かかる連結部材が遠心振り子式ダンパ２４７の径方向内側を通る（フランジを貫通する）比較構成に比べて、遠心振り子式ダンパ２４７の振り子２４８の可動範囲の自由度が高くなる。具体的には、遠心振り子式ダンパ２４７の振り子２４８は、遠心振り子式ダンパ２４７のフランジ２４８の外周縁よりも内径側に移動するが（即ちガイド用の切欠き溝２４９の形状に依存してフランジ２４８に対して径方向内側に相対的に動くが）、このような動きに起因した振り子２４８と連結部材との干渉を考慮する必要がなくなる。従って、遠心振り子式ダンパ２４７の振り子２４８のサイズや配置の自由度が高くなる。
　また、本実施例３では、上述の如く、原動機から軸方向に、ピストン７１、遠心振り子式ダンパ２４７、第１ダンパ２２０、及び流体継手（ポンプインペラ３０及びタービンランナ４０）を順次配置しているので、軸方向でピストン７１と流体継手との間に画成される空間内に効率的に遠心振り子式ダンパ２４７及び第１ダンパ２２０を配置することができる。例えば、本実施例３とは逆に、遠心振り子式ダンパ２４７を流体継手側に配置し、第１ダンパ２２０をピストン７１側に配置すると、遠心振り子式ダンパ２４７の振り子２４８の可動範囲が大きな制約を受ける。このように、流体継手側に画成される湾曲した境界の空間には、湾曲断面部（例えば第１スプリング１２４）を備える第１ダンパ２２０を配置し、ピストン７１側に画成される平面状の境界の空間には、略平面状の断面を持つ遠心振り子式ダンパ２４７を配置することで、限られた空間を効率的に利用することができる。更に、第２ダンパ２４０についても、第１ダンパ２２０と同様に、軸方向でピストン７１と流体継手との間に画成される空間内に配置することができる。この際、第２ダンパ２４０は、第３スプリング１４８が第１ダンパ２２０の第１スプリング１２４よりも軸方向で原動機側に位置するように配置されることで、更に空間利用効率を高めることができる。
　尚、上述した実施例においては、特許請求の範囲における「流体継手」は、ポンプインペラ３０及びタービンランナ４０に対応し、特許請求の範囲における「ロックアップクラッチ機構の出力部」は、ピストン７１（及びその外周縁部７２）に対応し、特許請求の範囲における「スプリング式ダンパ」は、第１ダンパ２２０に対応し、特許請求の範囲における「スプリング式ダンパの動力伝達部」は、第１ダンパプレート２２２の外周縁部２２３に対応する。また、特許請求の範囲における「スプリング式ダンパの動力出力部」は、主に、第２ダンパプレート１４２、スプリング係合爪１４３及び第３ダンパプレート１４５に対応する。ここで、上述では、第２ダンパプレート１４２、スプリング係合爪１４３及び第３ダンパプレート１４５は、第２ダンパ２４０の構成要素として説明しているが、第１ダンパ２２０からの出力部材としても機能しており、この観点から、第１ダンパ２２０の構成要素として捉えることも可能である。また、特許請求の範囲における「遠心振り子式ダンパ２４７」及び「振り子動力伝達部」は、それぞれ、遠心振り子式ダンパ２４７及びフランジ２５０に対応する。
　更に、特許請求の範囲における「第２スプリング式ダンパ」は、第２ダンパ２４０に対応し、特許請求の範囲における「第２動力伝達部」は、主に、スプリング係合爪１４３に対応し、特許請求の範囲における「第２動力出力部」は、中間プレート１４６に対応する。特許請求の範囲における「接続部」は、第２ダンパプレート１４２、スプリング係合爪１４３及び第３ダンパプレート１４５に対応する。
　以上、本発明の好ましい実施例について詳説したが、本発明は、上述した実施例に制限されることはなく、本発明の範囲を逸脱することなく、上述した実施例に種々の変形及び置換を加えることができる。
　例えば、上述した参考例１では、ピストン７１の複数の歯７２ａに対して、第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２の複数の歯１２３ａにおいて歯抜けが存在し、当該歯抜けに起因してストッパ可動空間９２が形成される。しかしながら、逆の構成であってもよい。即ち、第１ダンパプレート１２２の複数の歯１２３ａに対して、ピストン７１の複数の歯７２ａにおいて歯抜けが存在し、当該歯抜けに起因してストッパ可動空間９２が形成されてもよい。即ち、第１ダンパプレート１２２における隣接する歯１２３ａの間にストッパ可動空間９２が形成されてもよい。尚、これは、上述した参考例２及び実施例３についても同様に当てはまる。
　また、上述した参考例１では、第１ダンパプレート１２２の外周縁部１２３及びピストン７１の外周縁部７２とは、図２に示すような、軸方向に対向する歯と歯が噛み合う態様で互いに接続されているが、第１ダンパプレート１２２の外周縁部１２３とピストン７１の外周縁部７２との間で軸方向の相対移動が可能であり且つ回転トルクの伝達が可能な接続態様であれば、スプライン嵌合のようなその他の接続態様が採用されてもよい。これについては、上述した参考例２及び実施例３についても同様である。
　また、上述した参考例１，２及び実施例３において、第２ダンパ１４０，２４０，１４００の構成は、ロックアップクラッチ７４からの動力を第１ダンパ１２０，２２０，１２００から受けて、スプリング等を介してタービンハブ５０へと伝達する構成であれば、任意であってよい。例えば、上述した参考例１、２において、第２スプリング１４７及び第３スプリング１４８のいずれか一方を無くすことも可能である。また、実施例３において、第２ダンパ２４０を無くすことも可能である。
　また、上述した参考例１，２及び実施例３において、ダンパ装置１００，２００，１０００、ピストン７１以外の構成は、タービンランナ４０の外周側にデットスペース９０が存在するものであれば、任意であってよい。例えば、ステータ６０が存在しない構成や、ロックアップクラッチ機構７０において多板式クラッチを使用する構成等が採用されてもよい。
　また、上述した参考例１では、デットスペース９０内に第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４の一部が配置されているが、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４の全体がデットスペース９０内に配置されてもよい。或いは、逆に、第１ダンパ１２０の第１スプリング１２４の全体がデットスペース９０外（面Ｓ１よりも原動機側）に配置されていてもよく、この場合、第１ダンパ１２０に係る部材の一部がデットスペース９０内に配置されていればよい。これらについては、上述した参考例２及び実施例３についても同様である。例えば、上述した参考例１の場合には、第１ダンパ１２０の第１ダンパプレート１２２の一部（特にスプリング保持部１２２ａ）がデットスペース９０内に配置されていればよい。上述した参考例２の場合には、スプリング保持プレート１４２ａがデットスペース９０内に配置されていればよい。上述した実施例３の場合には、第１ダンパプレート２２２のスプリング保持部２２２ａがデットスペース９０内に配置されていればよい。
　尚、本国際出願は、２０１０年９月３０日に出願した日本国特許出願２０１０－２２１０２４号に基づく優先権を主張するものであり、その全内容は本国際出願にここでの参照により援用されるものとする。
　１，２，３　　発進装置
　１０　　入力軸
　２０　　フロントカバー
　３０　　ポンプインペラ
　３０ａ　　羽根
　４０　　タービンランナ
　４０ａ　　羽根
　４２　　ランナシェル
　５０　　タービンハブ
　６０　　ステータ
　６０ａ　　羽根
　６４　　ワンウェイクラッチ
　７０　　ロックアップクラッチ機構
　７１　　ピストン
　７２　　ピストンの外周縁部
　７２ａ　　歯
　７４　　ロックアップクラッチ
　９０　　デットスペース
　９２　　ストッパ可動空間
　１００，２００，１０００　　ダンパ装置
　１２０，２２０，１２００　　第１ダンパ
　１２２　　第１ダンパプレート
　１２２ａ　　スプリング保持部
　１２２ｃ　　径方向内側端部
　１２３　　外周縁部
　１２３ａ　　歯
　１２４　　第１スプリング
　１４０，２４０，１４００　　第２ダンパ
　１４２　　第２ダンパプレート
　１４２ａ　　スプリング保持プレート
　１４３　　スプリング係合爪
　１４４　　ストッパ部
　１４５　　第３ダンパプレート
　１４６　　中間プレート
　１４７　　第２スプリング
　１４８　　第３スプリング
　１７０　　リベット
　１７２　　スリーブ
　２２２　　第１ダンパプレート
　２２２ａ　　スプリング保持部
　２２３　　外周縁部
　２２３ａ　　歯
　２４７　　遠心振り子式ダンパ
　２４８　　振り子
　２５０　　フランジ
　１２０２　　ダンパ入力部材
　１２０４　　外周縁部
　１２０４ａ　　歯
　１２０６　　スプリング係合爪

Claims (4)

  1. 　原動機からの動力を機械的にトランスミッションの入力軸に伝達するロックアップクラッチ機構と、
    　タービンランナ及びポンプインペラを備え、前記原動機からの動力を前記入力軸に流体を介して伝達する流体継手と、
    　スプリングと、前記ロックアップクラッチ機構の出力部からの動力を前記スプリングに伝達する動力伝達部と、前記スプリングの動力を前記入力軸に伝達する動力出力部を有するスプリング式ダンパと、
    　振り子と、前記スプリング式ダンパの動力出力部からの動力を前記振り子に伝達する振り子動力伝達部を有する振り子式ダンパと、を備え、
    　原動機から軸方向に、前記ロックアップクラッチの出力部、前記振り子式ダンパ、前記スプリング式ダンパ、前記流体継手を順次配置し、
    　前記ロックアップクラッチ機構の出力部と前記スプリング式ダンパの動力伝達部の接続は、振り子式ダンパの外周側で行われるとともに、前記スプリング式ダンパの動力出力部と振り子動力伝達部の接続は、振り子の内周側で行われることを特徴とする、発進装置。
  2. 　第２スプリングと、前記スプリング式ダンパの動力出力部と一体に構成され前記スプリング式ダンパからの動力を前記第２スプリングに伝達する第２動力伝達部と、前記第２スプリングの動力を前記入力軸に伝達する第２動力出力部を備える第２スプリング式ダンパを更に備え、
    　前記第１スプリング式ダンパと前記第２スプリング式ダンパを接続する接続部として機能する前記スプリング式ダンパの動力出力部および前記第２スプリング式ダンパの第２動力伝達部には、前記振り子式ダンパの振り子動力伝達部が接続される、請求項１に記載の発進装置。
  3. 　前記接続部に前記タービンランナが接続される、請求項１または２記載の発進装置。
  4. 　前記第２スプリングは、前記入力軸の軸方向で前記スプリングよりも前記原動機側に配置される、請求項１～３のうちのいずれか１項に記載の発進装置。
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Cited By (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014021458A1 (ja) * 2012-08-02 2014-02-06 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 発進装置
JP2015190523A (ja) * 2014-03-27 2015-11-02 アイシン精機株式会社 ダンパ
JP2015215023A (ja) * 2014-05-09 2015-12-03 株式会社エクセディ ロックアップ装置
CN105221655A (zh) * 2014-06-27 2016-01-06 丰田自动车株式会社 减振装置
WO2016062846A3 (en) * 2014-10-23 2016-06-16 Valeo Embrayages Hydrokinetic torque coupling device having turbine-piston lockup clutch, and related methods
JP2017072167A (ja) * 2015-10-06 2017-04-13 株式会社エクセディ トルク変動抑制装置、トルクコンバータ、及び動力伝達装置
US10047847B2 (en) 2014-12-05 2018-08-14 Valeo Embrayages Torque converter and hydrokinetic torque coupling device having core lockup clutch, and related methods
US10119605B2 (en) 2014-12-05 2018-11-06 Valeo Embrayages Hydrokinetic torque coupling device having turbine-piston lockup clutch, and related methods
US10138988B2 (en) 2014-12-05 2018-11-27 Valeo Embrayages Hydrokinetic torque coupling device having turbine-piston lockup clutch, and related methods
JP2020037982A (ja) * 2018-09-05 2020-03-12 株式会社エクセディ トルクコンバータのロックアップ装置
US10619702B2 (en) 2015-08-20 2020-04-14 Exedy Corporation Torque fluctuation inhibiting device, torque converter and power transmission device
JP2020076505A (ja) * 2020-02-05 2020-05-21 株式会社エクセディ トルク変動抑制装置、トルクコンバータ、及び動力伝達装置

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9791019B2 (en) 2013-10-16 2017-10-17 Aisin Aw Co., Ltd. Damper device and starting device
DE112014005473A5 (de) * 2013-12-02 2016-08-18 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Drehmomentübertragungseinrichtung
DE102016214679A1 (de) * 2016-08-08 2018-02-08 Zf Friedrichshafen Ag Drehschwingungsreduzierung
KR102188632B1 (ko) * 2017-02-27 2020-12-08 가부시키가이샤 유타카기켄 토크 컨버터
CN113685491B (zh) * 2021-08-12 2022-10-18 陕西航天动力高科技股份有限公司 一种液力变矩器用扭转减振器

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004308904A (ja) * 2003-04-05 2004-11-04 Zf Sachs Ag 捩り振動ダンパ
JP2009243536A (ja) * 2008-03-29 2009-10-22 Aisin Aw Industries Co Ltd ダンパ装置

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19804227B4 (de) * 1998-02-04 2006-03-09 Zf Sachs Ag Überbrückungskupplung mit einer Ausgleichsschwungmasse am Torsionsschwingungsdämpfer
FR2797013B1 (fr) * 1999-07-27 2001-11-02 Valeo Appareil d'accouplement hydrocinetique, notamment pour vehicule automobile
DE112008003168B4 (de) * 2007-11-29 2022-01-05 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Kraftübertragungsvorrichtung, insbesondere zur Leistungsübertragung zwischen einer Antriebsmaschine und einem Abtrieb
US8864681B2 (en) 2008-04-23 2014-10-21 Devicor Medical Products, Inc. Biopsy devices
USRE48872E1 (en) * 2008-07-04 2022-01-04 Schaeffler Technologies AG & Co. KG Hydrodynamic torque converter
DE102009002481B4 (de) * 2008-12-10 2022-06-02 Zf Friedrichshafen Ag Antriebssystem mit Drehmomentübertragungsanordnung und hydrodynamische Kopplungsanordnung

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004308904A (ja) * 2003-04-05 2004-11-04 Zf Sachs Ag 捩り振動ダンパ
JP2009243536A (ja) * 2008-03-29 2009-10-22 Aisin Aw Industries Co Ltd ダンパ装置

Cited By (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014021458A1 (ja) * 2012-08-02 2014-02-06 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 発進装置
CN104395639A (zh) * 2012-08-02 2015-03-04 爱信艾达株式会社 起步装置
JP5862781B2 (ja) * 2012-08-02 2016-02-16 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 発進装置
US9709127B2 (en) 2012-08-02 2017-07-18 Aisin Aw Co., Ltd. Starting device
JP2015190523A (ja) * 2014-03-27 2015-11-02 アイシン精機株式会社 ダンパ
JP2015215023A (ja) * 2014-05-09 2015-12-03 株式会社エクセディ ロックアップ装置
CN105221655A (zh) * 2014-06-27 2016-01-06 丰田自动车株式会社 减振装置
CN105221655B (zh) * 2014-06-27 2017-08-29 丰田自动车株式会社 减振装置
WO2016062846A3 (en) * 2014-10-23 2016-06-16 Valeo Embrayages Hydrokinetic torque coupling device having turbine-piston lockup clutch, and related methods
US10393248B2 (en) 2014-10-23 2019-08-27 Valeo Embrayages Hydrokinetic torque coupling device having turbine-piston lockup clutch, and related methods
US10047847B2 (en) 2014-12-05 2018-08-14 Valeo Embrayages Torque converter and hydrokinetic torque coupling device having core lockup clutch, and related methods
US10119605B2 (en) 2014-12-05 2018-11-06 Valeo Embrayages Hydrokinetic torque coupling device having turbine-piston lockup clutch, and related methods
US10138988B2 (en) 2014-12-05 2018-11-27 Valeo Embrayages Hydrokinetic torque coupling device having turbine-piston lockup clutch, and related methods
US10619702B2 (en) 2015-08-20 2020-04-14 Exedy Corporation Torque fluctuation inhibiting device, torque converter and power transmission device
US10626949B2 (en) 2015-08-20 2020-04-21 Exedy Corporation Torque fluctuation inhibiting device, torque converter and power transmission device
US10626950B2 (en) 2015-08-20 2020-04-21 Exedy Corporation Torque fluctuation inhibiting device, torque converter and power transmission device
JP2017072167A (ja) * 2015-10-06 2017-04-13 株式会社エクセディ トルク変動抑制装置、トルクコンバータ、及び動力伝達装置
JP2020037982A (ja) * 2018-09-05 2020-03-12 株式会社エクセディ トルクコンバータのロックアップ装置
JP7181737B2 (ja) 2018-09-05 2022-12-01 株式会社エクセディ トルクコンバータのロックアップ装置
JP2020076505A (ja) * 2020-02-05 2020-05-21 株式会社エクセディ トルク変動抑制装置、トルクコンバータ、及び動力伝達装置

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