WO2012017784A1 - 内燃機関のクランクシャフトの支持構造 - Google Patents

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WO2012017784A1
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oil
bush
bearing
internal combustion
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原田　誠
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本田技研工業株式会社
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    • F02B77/00—Component parts, details or accessories, not otherwise provided for
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
    • F16C9/02—Crankshaft bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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    • F16C19/22—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing rollers essentially of the same size in one or more circular rows, e.g. needle bearings
    • F16C19/44—Needle bearings
    • F16C19/46—Needle bearings with one row or needles
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    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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    • F16C35/00—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers
    • F16C35/02—Rigid support of bearing units; Housings, e.g. caps, covers in the case of sliding-contact bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C9/00—Bearings for crankshafts or connecting-rods; Attachment of connecting-rods
    • F16C9/04—Connecting-rod bearings; Attachments thereof

Definitions

  • the present invention relates to a support structure for a crankshaft of an internal combustion engine.
  • crankshaft support structure for an internal combustion engine in which the bearing portion of the crankshaft is supported by a metal bearing (sliding bearing) that is advantageous for downsizing the internal combustion engine (see, for example, Patent Document 1). .
  • the present invention has been made in view of the above-described circumstances, and is capable of downsizing an oil pump while reducing the size of an internal combustion engine using a slide bearing in a support structure for a crankshaft of an internal combustion engine. With the goal.
  • the present invention provides a crankshaft support structure that is supported by a left and right split crankcase (25) that is coupled from both axial sides of a crankshaft (41) and sandwiches the crankshaft (41).
  • Both crank bearings that support both ends of the crankshaft (41) are sliding bearings (111), while the bearing at the connecting rod large end (42A) is a rolling bearing (112).
  • both the crank bearings that support both ends of the crankshaft are used as sliding bearings, while the connecting rod large end bearing is a rolling bearing, so that the amount of oil supplied to the connecting rod large end rolling bearing can be reduced. For this reason, the required oil supply amount can be reduced and the oil pump can be reduced in size while reducing the size of both crank bearings as sliding bearings.
  • the sliding bearing (111) is divided into two parts, and the split surface (145) passing through the crank axis (G) and both side surfaces (146A, 146B) in the axial direction of the sliding bearing (111) are flat.
  • the bushing (130) having high rigidity with respect to the material of the crankcase (25) may be disposed in the bearing press-fitting hole (110) of the crankcase (25).
  • the split surface of the sliding bearing and both side surfaces in the axial direction are made flat and the area of the pressing surface and the mating surface when the sliding bearing is press-fitted into the bearing press-fitting hole is secured, the assembling workability can be improved.
  • the press-fitting allowance can be increased, and the slide bearing can be more reliably fixed.
  • the crankshaft (41) is an assembly-type crankshaft manufactured at both ends separated from the crankpin portion (103), and the bearing portions (104A, 104A) at both ends supported by the slide bearing (111).
  • the diameter of 104B) may be formed larger than both sides thereof, and the superfinishing of the surface of the bearing portion (104A, 104B) may be performed before assembly of the crankshaft (41).
  • superfinishing of the surfaces of the bearing portions at both ends supported by the slide bearing is performed before the assembly of the assembling type crankshaft, it is not necessary to perform superfinishing on a relatively large crankshaft after assembly.
  • the processing equipment can be downsized and productivity can be improved.
  • the bush (130) has a grooveless shape with a flat inner periphery (131), and the central portion in the width direction of the outer periphery (132) is a ring-shaped enlarged diameter portion (132A), and is not circumferentially formed on both sides. It is good also as a structure which provided the continuous rotation prevention part (132B).
  • the inner periphery of the bush has a flat grooveless shape, and the central portion in the width direction of the outer periphery is a ring-shaped enlarged portion, so that the rigidity of the bush can be increased and the thermal expansion of the bush is made uniform It is possible to increase the coupling strength to the crankcase. Further, the coupling strength to the crankcase can be increased by the rotation preventing portion.
  • the oil pump (86) is disposed closer to one side in the axial direction of the crankshaft (41), and one oil passes from the oil pump (86) through the crankshaft end (108) into the shaft. Oil may be guided to the connecting rod large end (42A) by the oil passage (113), and the other oil may be guided to the sliding bearing (111) from the support member (23A) side of the crankcase (25).
  • the oil supply amount of the oil passage can be reduced to an optimum oil supply amount for the rolling bearing at the large end of the connecting rod. Thereby, it is possible to prevent the rolling bearing at the large end of the connecting rod from being excessive in oil, and to reduce friction.
  • the one oil passage (113) may be a passage branched by providing a throttle portion (96A) from the oil supply passage (95A) to the valve operating system.
  • one oil passage is a passage branched by providing a throttle portion from the oil supply passage to the valve operating system, the connecting rod while securing the oil supply amount to the sliding bearing and valve operating system through which the other oil flows.
  • the amount of oil supplied to the large end can be reduced with a simple structure.
  • an oil pump can be reduced in size.
  • the lubrication to the sliding bearing (111) may be performed through a radial through hole (135) coaxially formed with the passage (99, 99) in the crankcase in the bush (130).
  • lubrication to the slide bearing is performed through a radial through hole coaxially formed with the passage inside the crankcase in the bush, so that the work of matching the passage inside the crankcase and the through hole of the bush coaxially can be eliminated. And productivity can be improved.
  • the holding wall (23A) of the crankcase (25) that holds the bush (130) has a wide covering portion (128A, 128) that covers both side portions (133A, 133B) of the bush with respect to the peripheral wall (120). 128B) and a bush support portion (137) wider on the outer peripheral surface side of the bush (130) than the peripheral wall (120) and narrower than the wide covering portions (128A, 128B), and the bush The support portion (137) may be thicker than the bush (130).
  • the bush is supported by a bush support portion that is wider than the peripheral wall and has a thickness greater than the thickness of the bush, so that the bush can be stably supported and the influence of heat and distortion on the bush received from the peripheral wall can be reduced. Can be dispersed and relaxed.
  • the covering portion (128A) covering the side surface (133A) of the bush (130) is further extended to the inner peripheral side.
  • a reservoir wall (139) may be formed, and a thrust receiver (147) of the crankshaft (41) may be formed on the side portion on the connecting rod (42) side.
  • the crankshaft thrust receiver formed on the connecting rod side of the wide cover is lubricated with the oil leaking from the slide bearing, the oil is retained by the oil reservoir wall of the anti-conrod cover. Since the amount of leakage to the outside can be limited, it is possible to lubricate efficiently with an appropriate amount of oil.
  • both ends of the crankshaft are supported by the sliding bearings, while the connecting rod large end is supported by the rolling bearing, so that the amount of oil supply can be reduced in the connecting rod large end rolling bearing. For this reason, the required amount of oil supply can be reduced and the oil pump can be reduced in size while being reduced in size by the sliding bearing.
  • the split surfaces and both side surfaces of the sliding bearing have a flat shape and the areas of the pressing surface and the mating surface when press-fitting the sliding bearing are ensured, the workability of the assembly can be improved.
  • a bush having high rigidity with respect to the material of the crankcase is disposed in the bearing press-fitting hole, the press-fitting allowance can be increased, and the slide bearing can be more reliably fixed.
  • the inner periphery of the bush has a flat grooveless shape, and the central portion in the width direction of the outer periphery is a ring-shaped enlarged portion, so that the bush rigidity can be increased and the thermal expansion of the bush can be made uniform.
  • the coupling strength to the crankcase can be increased. Further, the coupling strength to the crankcase can be increased by the rotation preventing portion.
  • the amount of oil supplied to this oil passage is the optimum amount for the rolling bearing of the large connecting rod. Can be reduced. Thereby, it is possible to prevent the rolling bearing at the large end of the connecting rod from being excessive in oil, and to reduce friction.
  • one oil passage is a passage branched from the oil supply passage to the valve operating system by providing a throttle portion, the amount of oil supplied to the connecting rod large end side can be simplified while ensuring the oil supply amount of the other oil. Can be reduced in structure. Moreover, since the amount of oil supply can be reduced, an oil pump can be reduced in size.
  • the coaxial processing can eliminate the work of coaxially aligning the passage in the crankcase and the through hole of the bush, thereby improving productivity.
  • the bush since the bush is supported by a bush support that is wider than the peripheral wall and thicker than the thickness of the bush, the bush can be supported stably and the effects of heat and distortion on the bush received from the peripheral wall can be dispersed. Can be relaxed.
  • the thrust receiver of the crankshaft is lubricated with oil leaking from the slide bearing, the amount of oil leaking to the outside can be limited by the oil reservoir wall of the cover part on the anti-con rod side, so the oil amount is set appropriately. And can be lubricated efficiently.
  • FIG. 1 is a right side view showing a motorcycle according to an embodiment of the present invention. It is the partially broken side view which looked at the engine from the vehicle left side. It is sectional drawing which looked at the engine from the vehicle rear side. It is front sectional drawing which shows the vicinity of an oil pump in a crankcase. It is front sectional drawing which looked at the crankshaft from the front. It is a side view which shows the outer surface of the one side case. It is a side view which shows the inner surface of a one side case.
  • FIG. 7 is a sectional view taken along line XI-XI in FIG. 6. It is a figure which shows a sliding bearing.
  • FIG. 1 is a right side view showing a motorcycle according to an embodiment of the present invention.
  • the body frame F of the motorcycle 1 is connected to the head pipe 17 provided at the front portion of the vehicle, a main frame 18 extending downward from the head pipe 17, and the head pipe 17 below the main frame 18.
  • a pair of left and right seat rails 21 connected to the rear portion and extending rearward, and a pair of left and right rear frames 22 connecting the lower frame 20 and the rear portion of the seat rail 21 are provided.
  • the head pipe 17 supports a pair of left and right front forks 15 that pivotally support the front wheel WF, and a steering handle 16 is provided at the upper end of the front fork 15.
  • the lower frame 20 includes a first frame portion 20a suspended from the lower portion of the down frame 19, a second frame portion 20b extending substantially horizontally rearward from the first frame portion 20a, and an upper portion from the rear end of the second frame portion 20b. And a third frame portion 20c extending in a single body.
  • the lower frame 20 is formed in a substantially U shape that opens upward in a side view, and the upper end of the third frame portion 20 c is connected to the rear end portion of the main frame 18.
  • the vehicle engine 24 is mounted on the body frame F so as to be surrounded by the main frame 18, the down frame 19, and the lower frame 20.
  • the engine 24 is a water-cooled four-cycle single-cylinder engine, and is coupled to a crankcase 25, a cylinder block 26 that is coupled to the front upper portion of the crankcase 25 and rises upward while being tilted forward, and an upper end of the cylinder block 26.
  • a cylinder head 27 and a head cover 28 coupled to the upper end of the cylinder head 27.
  • An exhaust pipe 37 is connected to the front portion of the cylinder head 27, and the exhaust pipe 37 extends downward and then extends rearward under the engine 24 and is disposed on the right side surface of the rear wheel WR. It is connected to the.
  • An intake device 35 that supplies air to the engine 24 is connected to the rear portion of the cylinder head 27.
  • a radiator 82 through which cooling water of the engine 24 circulates is provided in front of the engine 24, and the radiator 82 is supported by the down frame 19.
  • a fuel tank 29 is mounted on the main frame 18 above the engine 24, and an occupant seat 30 supported by the seat rail 21 is disposed behind the fuel tank 29.
  • the lower frame 20 is provided with a pair of left and right pivot plates 31 provided across the second and third frame portions 20 b and 20 c, and a swing arm 33 swings on the pivot plate 31 via a pivot shaft 32. It is supported movably.
  • the rear wheel WR is pivotally supported at the rear end of the swing arm 33, and the rear wheel WR is spanned between the counter shaft 66 (see FIG. 2) of the engine 24 and the rear wheel WR (see FIG. 3). ).
  • a rear cushion 34 is provided between the vehicle body frame F and the swing arm 33 so as to be extendable and contractible.
  • FIG. 2 is a partially broken side view of the engine 24 as seen from the left side of the vehicle.
  • a crankshaft 41 having an axis G (crank axis) (see FIG. 3) that extends horizontally in the vehicle width direction of the motorcycle 1 is disposed in the crankcase 25.
  • a main shaft 65, a counter shaft 66, and a balancer shaft 67, which are arranged in parallel with the crankshaft 41, are provided in the crankcase 25.
  • the shafts 65 and 66 including the crankshaft 41 constitute a gear transmission mechanism that transmits the rotation of the crankshaft 41 in the order of the main shaft 65 and the counter shaft 66.
  • a shift drum 78 and a shift fork 79 for performing a speed change operation are provided below the main shaft 65.
  • the cylinder block 26 coupled to the upper part of the crankcase 25 has a cylinder bore 40 into which a piston 39 is slidably fitted, and the cylinder axis C, which is the axis of the cylinder bore 40, is inclined forward from the vertical direction. Has been placed.
  • the crankshaft 41 is rotatably supported by the crankcase 25, and a piston 39 is connected to the crankshaft 41 via a connecting rod 42.
  • the crankshaft 41 is accommodated in the crank chamber 23 below the cylinder bore 40.
  • a combustion chamber 44 facing the top of the piston 39 is formed between the cylinder block 26 and the cylinder head 27.
  • the cylinder head 27 opens to the intake side 45 and the front side wall 27b.
  • An exhaust port 46 is provided.
  • a spark plug 51 (see FIG. 3) is attached to the cylinder head 27 so as to face the center of the combustion chamber 44.
  • An intake device 35 communicating with the intake port 45 is connected to the rear side wall 27a of the cylinder head 27, and an exhaust pipe 37 (see FIG. 1) communicating with the exhaust port 46 is connected to the front side wall 27b.
  • the intake port 45 has a pair of branch paths 45a that are divided into two branches in the vehicle width direction (the branch path on the right side surface is not shown), and the exhaust port 46 is a pair of branch paths that are divided into two branches in the vehicle width direction. 46a (the branch path on the right side is not shown).
  • a pair of intake valves 47 for switching between communication and blocking between the branch path 45a and the combustion chamber 44 are arranged in the branch path 45a, and a pair of exhaust valves 48 for switching between communication and blocking with the combustion chamber 44 are arranged in the branch path 46a.
  • the intake valve 47 and the exhaust valve 48 are disposed so as to be capable of opening and closing.
  • the intake valve 47 is urged in a valve closing direction by a valve spring 49 provided between the cylinder head 27 and the exhaust valve 48 is urged in a valve closing direction by a valve spring 49 provided between the cylinder head 27. Yes.
  • the cylinder head 27 has a housing portion that is recessed toward the combustion chamber 44 above the intake port 45 and the exhaust port 46. By closing the housing portion with the head cover 28, a valve chamber 53 is formed above the cylinder head 27. Is formed. In this valve operating chamber 53, an intake side valve operating device 54I that opens and closes a pair of intake valves 47 and an exhaust side valve operating device 54E that opens and closes a pair of exhaust valves 48 are housed.
  • the intake side valve operating device 54 ⁇ / b> I and the exhaust side valve operating device 54 ⁇ / b> E are overhead valve type valve operating devices provided with an intake valve 47 and an exhaust valve 48 above the combustion chamber 44.
  • the intake side valve operating device 54I and the exhaust side valve operating device 54E are configured substantially symmetrically in the front-rear direction about the cylinder axis C.
  • the intake side valve operating device 54I is provided in parallel with the crankshaft 41 and is rotationally driven by the crankshaft 41, and the intake camshaft 55I is provided integrally with the intake camshaft 55I.
  • an intake-side rocker arm 57I that is swung by the cam 58I and opens and closes the intake valve 47.
  • the intake-side rocker arm 57I is pivotally supported by an intake-side rocker shaft 56I parallel to the intake camshaft 55I, and the tip of the swinging intake-side rocker arm 57I is connected to the intake valve 47.
  • the intake-side rocker arm 57I is provided with a roller 74 that abuts on the cam 58I so as to be able to roll.
  • the exhaust side valve operating device 54E includes an exhaust camshaft 55E provided in parallel with the crankshaft 41 and driven to rotate by the crankshaft 41, a cam 58E provided on the exhaust camshaft 55E and rotating integrally with the exhaust camshaft 55E, An exhaust-side rocker arm 57E that is rocked by a cam 58E and opens and closes the exhaust valve 48 is provided.
  • the exhaust-side rocker arm 57E is pivotally supported by an exhaust-side rocker shaft 56E parallel to the exhaust camshaft 55E, and the tip of the swinging exhaust-side rocker arm 57E is connected to the exhaust valve 48.
  • the exhaust-side rocker arm 57E is provided with a roller 74 that abuts on the cam 58E so as to be able to roll.
  • the exhaust side valve operating device 54E is provided on the front side of the cylinder head 27 with the ignition plug 51 (see FIG. 3) interposed therebetween, and the intake side valve operating device 54I is provided on the rear side with the ignition plug 51 interposed therebetween. Yes.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the engine 24 as seen from the vehicle rear side.
  • FIG. 3 shows a cross section connecting the cylinder axis C, the crankshaft 41, the main shaft 65, and the counter shaft 66 in FIG.
  • the intake camshaft 55I and the exhaust camshaft 55E are arranged in parallel to each other, and each has a driven sprocket 61 on one end side in the axial direction (the right side surface side of the engine 24 in this embodiment) as shown in FIG. ing.
  • the intake camshaft 55I and the exhaust camshaft 55E are rotated at half the rotational speed of the crankshaft 41 by an endless cam chain 62 wound between the chain drive gear 64 of the crankshaft 41 and the driven sprockets 61. Rotated by number.
  • a cam chain chamber 63 through which the cam chain 62 passes is formed on one end side of the cylinder head 27 and the cylinder block 26 so as to extend vertically.
  • a drive gear 71 and a chain drive gear 64 that rotate integrally with the crankshaft 41 are provided at one end of the crankshaft 41, and a generator 72 is provided at the other end of the crankshaft 41.
  • the outer rotor 72 ⁇ / b> A and the rotor support 72 ⁇ / b> B of the generator 72 that rotates integrally with the crankshaft 41 are fixed to the other end of the crankshaft 41.
  • the main shaft 65 is disposed behind the crankshaft 41, and at one end of the main shaft 65, a wet clutch mechanism 68 that switches transmission of power between the crankshaft 41 and the main shaft 65 is provided.
  • the clutch mechanism 68 has a cylindrical clutch outer 75, and the clutch outer 75 is provided to be rotatable relative to the main shaft 65.
  • a driven gear 73 that is driven by the drive gear 71 of the crankshaft 41 is fixed to the clutch outer 75.
  • a clutch inner 76 fixed to the main shaft 65 is provided inside the clutch outer 75, and a plurality of frictions connecting the clutch outer 75 and the clutch inner 76 by friction are provided between the clutch outer 75 and the clutch inner 76.
  • a plate 69 is provided.
  • a counter shaft 66 is provided behind the main shaft 65, and the main shaft 65 and the counter shaft 66 are respectively supported by the crankcase 25 via rolling bearings 80 provided at both ends.
  • a constantly meshing transmission gear group 77 is disposed across the main shaft 65 and the counter shaft 66.
  • the main shaft 65 is provided with a driving gear train 81 for six speeds
  • the counter shaft 66 is provided with a driven gear train 83 for six speeds corresponding to the driving gear train 81.
  • the speed change operation is performed by sliding the drive gear train 81 and the driven gear train 83 in the axial direction by the shift fork 79 driven by the shift drum 78 to establish a desired gear pair in a state capable of transmitting power.
  • a sprocket 66 ⁇ / b> A that drives the drive chain 14 is fixed to the other end of the counter shaft 66 that extends outside the crankcase 25.
  • the balancer shaft 67 is provided in front of the crankshaft 41, and the balancer shaft 67 rotates with a predetermined phase difference with respect to the rotation of the crankshaft 41 to reduce vibration of the engine 24.
  • a balancer 85 is fixed.
  • a starter motor 13 that rotates the crankshaft 41 and starts the engine 24 is disposed behind the cylinder block 26 in the upper part of the crankcase 25.
  • an oil pump 86 is provided for sending oil as lubricating oil to each part of the engine 24.
  • An oil pan 84 for storing oil is formed at the lower part of the crankcase 25.
  • the crankcase 25 is a left-right split crankcase that is coupled from both axial sides of the crankshaft 41 and sandwiches the crankshaft 41, and is a one-side case 91 on the clutch mechanism 68 side (vehicle right side). And the other case 92 on the generator 72 side (left side of the vehicle).
  • a dividing surface 25A between the one-side case 91 and the other-side case 92 substantially coincides with a surface extending in the vehicle front-rear direction through the cylinder axis C.
  • the one-side case 91 and the other-side case 92 are manufactured by casting an aluminum alloy.
  • the engine 24 is a single-cylinder engine having one cylinder bore 40, and the crankshaft 41 has a relatively small length.
  • a left-right split crankcase 25 can be used.
  • a generator cover 93 is attached to the outside of the other case 92, and the left part of the crankshaft 41 and the generator 72 are covered with the generator cover 93.
  • a clutch cover 94 is attached to the outside of the one-side case 91, and the right part of the crankshaft 41 and the clutch mechanism 68 are covered with the clutch cover 94.
  • Crankshaft support holes 110 (bearing press-fit holes) for supporting the journal portions 104A and 104B (bearing portions) of the crankshaft 41 are respectively formed in the holding walls 23A (support members) constituted by the left and right side walls of the crank chamber 23. Is provided. Sliding bearings 111 (crank bearings) that fit into the journal portions 104A and 104B are disposed in the respective crankshaft support holes 110, and the crankshaft 41 is a fluid lubricating oil film that uses oil as a working fluid via the sliding bearings 111. Is supported by.
  • Each holding wall 23 ⁇ / b> A is a support member that supports the crankshaft 41 via the crankshaft support hole 110.
  • FIG. 4 is a front sectional view showing the vicinity of the oil pump 86 in the crankcase 25.
  • an oil pump 86 is provided below the drive gear 71 of the crankshaft 41.
  • the oil pump 86 is provided on the shaft portion 86A supported by the one-side case 91 and the shaft portion 86A.
  • This is a trochoid pump having a driven gear 86B meshing with the drive gear 71 and a rotor 86C fixed to the shaft portion 86A.
  • the rotor 86C is rotated by a drive gear 71 that rotates integrally with the crankshaft 41 via a driven gear 86B and a shaft portion 86A, and sends out oil stored in an oil pan 84 (see FIG. 2).
  • the oil pump 86 is provided closer to one side in the axial direction of the crankshaft 41. On the discharge side of the oil pump 86, an oil filter 87 that collects foreign matters and the like in the oil is provided.
  • the oil filter 87 is housed in a filter housing portion 94 ⁇ / b> A provided in the clutch cover 94.
  • An oil passage (not shown) connecting the oil pump 86 and the oil filter 87 is provided with a relief valve (not shown) for adjusting the oil pressure by releasing the oil whose pressure is higher than a predetermined value.
  • the oil released by the relief valve is returned to the suction side of the oil pump 86.
  • An oil outlet of the oil filter 87 is connected to a branch oil passage 95 formed in the clutch cover 94.
  • the branch oil passage 95 extends in a bifurcated manner in the upper and lower directions in the clutch cover 94, and an upper oil passage 95 ⁇ / b> A (oil supply passage to the valve operating system) that branches upward is a shaft end side support portion of the crankshaft 41.
  • crank side oil passage 96 connected to the 108 (crankshaft end) side and the upper oil passage 97 formed on the upper side of the one side case 91 and connected to the valve operating side are connected.
  • the upper oil passage 97 is bifurcated and connected to a head-side oil passage 97 ⁇ / b> A extending to the valve operating chamber 53 side of the cylinder head 27 and a transmission-side oil passage 97 ⁇ / b> B extending to the transmission gear group 77.
  • the crank-side oil passage 96 has an orifice-shaped small hole 96A (throttle portion) that penetrates the wall portion of the upper oil passage 95A, and the oil in the upper oil passage 95A branched by the small hole 96A is transferred to the crankshaft 41. It flows to the shaft end side support part 108.
  • the diameter of the small hole 96A is narrowed to be smaller than the diameter of the upper oil passage 95A, and the amount of oil flowing to the crank side oil passage 96 is limited by the small hole 96A.
  • the lower oil passage 95B extending downward in the branch oil passage 95 is connected to the bottom oil passage 98 extending in the vehicle width direction at the bottom of the crankcase 25.
  • the bottom oil passage 98 is formed across the one side case 91 and the other side case 92.
  • the bottom oil passage 98 is formed into journal oil passages 99 and 99 (crank case passages) extending upward in the holding walls 23A of the crank chamber 23 toward the crankshaft 41 in each of the one-side case 91 and the other-side case 92.
  • the journal oil passages 99 and 99 are connected to the respective sliding bearings 111 side.
  • FIG. 5 is a front sectional view of the crankshaft 41 as viewed from the front.
  • the crankshaft 41 is an assembled crankshaft manufactured at both ends separated from the crankpin 103 (crankpin portion).
  • the crankshaft 41 is supported by the one-side shaft 101 supported by the one-side case 91 and the other-side case 92.
  • the other side shaft 102 and the one side shaft 101 and the crank pin 103 that connects the other side shaft 102 are provided.
  • a large end portion 42A (a connecting rod large end) of the connecting rod 42 is connected to the crank pin 103 via a roller bearing 112 (rolling bearing) as a rolling bearing.
  • a piston 39 is connected to the small end 42B of the connecting rod 42.
  • the one-side shaft 101 includes a plate-like crank web 107A at the base end, and in order from the crank web 107A side, a journal portion 104A supported by the one-side case 91, a chain A coupling portion 105A to which the driving gear 64 and the driving gear 71 are spline-coupled, a fixing portion 106 provided with a nut 106A for fixing the driving gear 71 in the axial direction, and a shaft supported by the clutch cover 94 via a bearing 70.
  • An end-side support portion 108 is provided.
  • the one-side shaft 101 is formed so as to become thinner stepwise from the crank web 107A to the shaft end side support portion 108, and the diameter of the journal portion 104A is formed larger than the diameter of the coupling portion 105A.
  • the surface of the journal portion 104A is formed into a smooth mirror surface by super finishing so as to have a surface roughness suitable for the sliding bearing 111.
  • a pin press-fit hole 109A to which one end of the crank pin 103 is coupled is formed at the radial end of the crank web 107A.
  • a thrust surface 119 is formed on the outer surface of the crank web 107A in the axial direction of the crankshaft 41 so as to slidably contact the holding wall 23A and restrict the movement of the crankshaft 41 in the axial direction.
  • the one-side shaft 101 has an in-shaft oil passage 113 (an oil passage that passes through the shaft) extending from the shaft end-side support portion 108 to the base end side. 96.
  • the other side shaft 102 includes a plate-like crank web 107B at the base end, and the journal portion 104B supported by the other case 92 and the rotor support portion 72B of the generator 72 are splined in order from the crank web 107B side.
  • a coupling portion 105B to be coupled, a tapered portion 114 that is tapered toward the distal end side, and an internal thread portion 115 that extends in the axial direction from the distal end side to the proximal end side are provided.
  • the outer rotor 72A is fitted to the taper portion 114, and the outer rotor 72A is fastened to the rotor support portion 72B. Further, the outer rotor 72A is fixed in the axial direction by being pressed by a bolt 115A fastened to the female screw portion 115.
  • the diameter of the journal portion 104B is formed larger than the diameter of the coupling portion 105B.
  • the surface of the journal portion 104B is formed into a smooth mirror surface by super finishing so as to have a surface roughness suitable for the sliding bearing 111.
  • a pin press-fit hole 109B to which the other end of the crank pin 103 is coupled is formed at the radial end of the crank web 107B.
  • a thrust surface 119 is formed on the outer surface of the crank web 107B in the axial direction of the crankshaft 41 so as to contact the holding wall 23A and restrict the movement of the crankshaft 41 in the axial direction.
  • the crank pin 103 is a cylindrical pin having a slightly larger diameter than the pin press-fit holes 109A and 109B, and both ends are fixed by being press-fit into the pin press-fit holes 109A and 109B.
  • An internal oil passage 117 penetrating in the axial direction is formed in the crank pin 103, and both ends of the internal oil passage 117 are closed by plugs 117A.
  • the crankpin 103 has an oil passage 117B that connects the internal oil passage 117 and the in-shaft oil passage 113 of the one-side shaft 101, and a large end that communicates the internal oil passage 117 with the roller bearing 112 of the large end portion 42A.
  • a side oil passage 117C is provided.
  • the crankshaft 41 is assembled by being press-fitted using a hydraulic press or the like while being supported in a predetermined state by an assembly jig (not shown). Specifically, the one-side shaft 101 and the other-side shaft 102 are supported by the above-described assembly jig that fits to the coupling portions 105A and 105B on both outer sides of the journal portions 104A and 104B. By being press-fitted on both sides of the temporarily assembled crank pin 103, the crank pin 103 is assembled integrally. As described above, the coupling portions 105A and 105B having a diameter smaller than that of the journal portions 104A and 104B are supported by the jig on both outer sides of the journal portions 104A and 104B.
  • the arrows in FIG. 4 indicate the direction in which the oil flows.
  • the oil in the oil pan 84 is discharged by the oil pump 86 with the operation of the engine 24 and flows through the oil filter 87 to the branch oil passage 95.
  • the oil in the branch oil passage 95 flows to the upper oil passage 95A, and this oil is supplied to the crank-side oil passage 96 and passes through the head-side oil passage 97A and the transmission-side oil passage 97B. 53 and the transmission gear group 77.
  • the oil supplied to the crank side oil passage 96 flows into the in-shaft oil passage 113 of the one-side shaft 101, and the connecting rod passes through the oil passage 117B, the internal oil passage 117, and the large end side oil passage 117C of the crank pin 103. 42 roller bearings 112 are supplied.
  • the remaining oil that has flowed into the branch oil passage 95 flows downward through the lower oil passage 95 ⁇ / b> B, and is supplied to the slide bearing 111 through the bottom oil passage 98 and the journal oil passages 99 and 99. Then, the oil that has lubricated each part moves downward in the engine 24 and returns to the oil pan 84.
  • crankshaft 41 slips from the oil passage 96 through the crank side oil passage 96 from the oil passage 113 in the shaft to the roller bearing 112 of the large end portion 42A and the journal oil passages 99 and 99 of the holding walls 23A.
  • the other oil flowing to the bearing 111 is supplied.
  • the journal portions 104A and 104B at both ends of the crankshaft 41 are supported by the slide bearings 111, while the large end portion 42A of the connecting rod 42 is supported by the roller bearing 112 that is a rolling bearing.
  • the amount of oil supplied to the large end portion 42A can be reduced. For this reason, it is possible to reduce the size of the oil pump 86 while supporting the journal portions 104A and 104B with the sliding bearing 111, and to reduce the size of the oil pump 86.
  • journal portions 104A and 104B that are directly supported by the crankcase 25 are supported by the slide bearing 111, the crank hitting sound generated between the crankshaft 41 and the crankcase 25 can be reduced. Therefore, it is possible to effectively reduce the crank hitting sound.
  • the lower oil passage 95B connected to the outlet of the oil filter 87 extends downward, and the oil easily flows into the lower oil passage 95B by gravity.
  • the oil can be stably supplied to the sliding bearing 111 via 99.
  • one oil guided to the large end portion 42A passes through the shaft end side support portion 108 separately from the other oil guided to the slide bearing 111 from the journal oil passages 99 and 99 side of each holding wall 23A.
  • the oil amount of one oil is limited by the small hole 96A separately from the other oil, and the oil amount of the oil passage 113 in the shaft is optimally supplied to the roller bearing 112 of the large end portion 42A. Can be reduced to the amount.
  • FIG. 6 is a side view showing the outer side surface of the one-side case 91.
  • FIG. 7 is a side view showing the inner side surface of the one-side case 91.
  • 8 is a sectional view taken along line VIII-VIII in FIG.
  • the sliding bearing 111 is indicated by a two-dot chain line in FIG.
  • the support structure of the crankshaft 41 by the slide bearing 111 will be described in detail.
  • the support structure is substantially bilaterally symmetric with respect to the cylinder axis C as shown in FIG. Therefore, here, the one side case 91 side will be mainly described, and the detailed description on the other side case 92 side will be omitted.
  • the one-side case 91 includes a side plate 120 (peripheral wall) substantially orthogonal to the axial direction of the crankshaft 41 and an inner side of the crankcase 25 along the peripheral edge of the side plate 120. And a wall 121 projecting outward.
  • An inner end surface of the wall 121 is a divided surface 25 ⁇ / b> A that is a mating surface with the other case 92.
  • the outer end surface of the wall 121 is a mating surface 121 ⁇ / b> A with the clutch cover 94.
  • the side plate 120 includes a crankshaft support hole 110 that supports the one-side shaft 101, a main shaft support hole 123 that supports one end of the main shaft 65, a counter shaft support hole 124 that supports one end of the counter shaft 66, and a balancer shaft.
  • a balancer shaft support hole 125 that supports one end of 67 and a shift drum support hole 126 that supports one end of the shift drum 78 are provided.
  • An annular bush 130 that receives the slide bearing 111 is disposed on the inner peripheral surface of the crankshaft support hole 110.
  • the bush 130 is made of cast iron having higher rigidity and hardness than the crankcase 25 made of aluminum alloy.
  • the bush 130 is disposed inside a casting mold (not shown) for manufacturing the one-side case 91 and is integrally provided in the one-side case 91 by being cast when the one-side case 91 is cast.
  • the bush 130 is cast into a holding wall 23 ⁇ / b> A that is formed thicker than the surrounding plate thickness in the side plate 120.
  • the holding wall 23 ⁇ / b> A is formed in a disk shape having a diameter larger than that of the bush 130 and substantially coaxial with the crankshaft support hole 110.
  • FIG. 9 is a view showing the bush 130
  • FIG. 9A is a side view
  • FIG. 9B is a cross-sectional view taken along the line IX-IX in FIG. 9A.
  • the bush 130 has an inner peripheral surface 131 (inner periphery) into which the sliding bearing 111 is press-fitted and an outer peripheral surface 132 (outer periphery) coupled to the holding wall 23A.
  • the inner peripheral surface 131 is a flat surface on which no groove is formed.
  • both side surface portions 133A and 133B (both side surfaces of the bush) of the bush 130 are formed substantially perpendicular to the axial direction of the bush 130.
  • the outer peripheral surface 132 has a diameter-enlarged portion 132A whose center in the width direction is expanded in a ring shape, and a rotation-preventing portion 132B that is recessed to the inner peripheral side on both sides of the enlarged-diameter portion 132A.
  • the anti-rotation portions 132B are formed in plural (four locations in the present embodiment) at substantially equal intervals in the circumferential direction on both sides of the enlarged diameter portion 132A. Between each of the anti-rotation portions 132B, an extension portion 132C in which the enlarged diameter portion 132A is extended in the width direction is provided, and the anti-rotation portion 132B is formed discontinuously and arranged in the circumferential direction.
  • FIG. 10 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the crankshaft support hole 110 of the one-side case 91 in FIG.
  • the holding wall 23 ⁇ / b> A of the one-side case 91 has a wide covering that covers the inner peripheral coupling surface 127 ⁇ / b> A coupled to the outer peripheral surface 132 of the bush 130 and both side surface portions 133 ⁇ / b> A and 133 ⁇ / b> B of the bush 130.
  • the portions 128A and 128B and the bush support portion 137 which is located on the outer peripheral surface 132 side of the bush 130 and is wider than the side plate portion 120 and narrower than the wide covering portions 128A and 128B are formed.
  • the wide covering portions 128A and 128B protrude to the inner peripheral side along the side surface portions 133A and 133B.
  • the wide cover portions 128 ⁇ / b> A and 128 ⁇ / b> B have a wide cover portion 128 ⁇ / b> A (cover portion) on the side opposite to the connecting rod 42 (on the opposite side of the connecting rod).
  • An oil sump wall 139 extending further to the inner peripheral side than the peripheral surface 131 is formed.
  • a thrust receiving surface 147 (thrust receiving) that comes into contact with the thrust surface 119 of the crank web 107A is formed on the side surfaces of the wide covering portions 128B that are the side portions on the connecting rod 42 side in the wide covering portions 128A and 128B.
  • the oil supplied to the slide bearing 111 flows down through the gap between the journal portion 104A and the bush 130, and a part of the flowing oil is supplied to the thrust surface 119 and the thrust receiving surface 147.
  • the oil reservoir wall 139 is formed on the anti-connecting rod side to limit the amount of oil leaking from the anti-connecting rod side, so that an appropriate amount of oil is applied to the thrust surface 119 and the thrust receiving surface 147 on the connecting rod side. Can be supplied.
  • the thickness t1 in the radial direction of the bush support portion 137 is formed to be equal to or greater than the thickness t2 in the radial direction of the bush 130 over the entire circumference.
  • the thickness t1 is formed to be twice or more the thickness t2.
  • the inner circumferential coupling surface 127A of the holding wall 23A is coupled to the enlarged diameter portion 132A and the rotation preventing portion 132B of the bush 130.
  • the inner circumferential coupling surface 127A is discontinuously arranged. Part of surface 127A enters. Moreover, a large contact area between the inner peripheral coupling surface 127A and the outer peripheral surface 132 is ensured by the presence of the rotation preventing portion 132B.
  • the rotation preventing portion 132B receives the force in the rotation direction of the bush 130 and a large contact area of the coupling surface of the bush 130 is secured, so that the bush 130 is firmly coupled to the crankshaft support hole 110. Can do.
  • the bush 130 is cast in a state in which the outer side surface portion 133A is supported by a plurality of support legs (not shown) provided in the casting mold when the one-side case 91 is cast. Is removed after casting.
  • a notch groove 134 formed by removing the support leg is formed in the wide covering portions 128 ⁇ / b> A on the outer side surface of the one-side case 91.
  • the notch grooves 134 are formed at three locations at approximately 120 ° intervals along the inner peripheral surface of the crankshaft support hole 110.
  • Each notch groove 134 is formed in a gentle substantially U-shape that is connected to the inner peripheral surface of the wide cover portion 128A.
  • each notch groove 134 is provided close to the inner side in the radial direction so as to be connected to the inner peripheral surface of the both wide cover portions 128A, and the size of each notch groove 134 can be reduced.
  • the strength of the cover portion 128A can be ensured.
  • a circular hole is provided as a notch groove on the outer side in the radial direction, a thin wall portion is formed between the hole and the tip of the wide covering portion 128A, so that a chip occurs. It becomes easy.
  • each notch groove 134 is located at the inner peripheral end portion of the wide covering portion 128 ⁇ / b> A away from the outer peripheral surface 132 of the bush 130, and stress applied to the bush 130 acts on each notch groove 134.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view taken along line XI-XI in FIG.
  • the bottom oil passage 98 is located below the crankshaft support hole 110 and penetrates the one-side case 91 in the vehicle width direction.
  • the bottom oil passage 98 communicates with the journal oil passage 99, and the journal oil passage 99 extends upward in the side plate 120.
  • the upper end of the journal oil passage 99 communicates with a bush oil passage 135 (radial through hole) that penetrates the bush 130 in the radial direction.
  • the journal oil passage 99 and the bush oil passage 135 are formed from the lower surface of the one side case 91 to the bottom oil passage 98 as shown by an arrow S in FIG. 11 with respect to the one side case 91 in which the bush 130 is cast. It is formed by drilling with a drill (not shown) inserted so as to communicate.
  • a drill not shown
  • the journal oil passage 99 and the bush oil passage 135 are coaxially processed at once after the bush 130 is cast, the journal oil passage 99 and the bush oil passage 135 are aligned when the bush 130 is cast. This is unnecessary, and the workability of production can be improved. Further, when the bush 130 is cast, the bush oil passage 135 is not blocked by the molten metal. The inner diameter of the bush 130 is not finished before the bush 130 is cast.
  • the bush 130 is finished with high accuracy according to the press-fit dimension of the slide bearing 111.
  • the annular bush 130 is cast with the crankcase 25 divided into left and right instead of vertically divided, the inner peripheral surface 131 of the bush 130 has no dividing surface, and the inner peripheral surface 131 can be easily and highly accurate. It can be processed into a round shape and has high productivity.
  • FIG. 12A and 12B are diagrams showing the sliding bearing 111, FIG. 12A is a front view, and FIG. 12B is a cross-sectional view taken along the line XII-XII in FIG.
  • the plain bearing 111 is a pair of halves 140, 140 (FIGS. 7 and 12) formed so as to bisect the ring into two semicircular shapes on a plane passing through the axis G (see FIG. 3) of the crankshaft 41. Reference).
  • FIG. 12 one half 140 of the sliding bearing 111 is shown.
  • the half-divided body 140 is formed in a semicircular arc shape, and is press-fitted into the bushing 130 on the outer peripheral side and the receiving surface 141 that receives the journal portion 104A (the journal portion 104B in the other case 92) on the inner peripheral side. And a press-fitting surface 142.
  • An oil groove 143 that extends over the entire circumferential direction of the receiving surface 141 is formed at the center in the width direction of the receiving surface 141. In the oil groove 143, oil holes 144 that penetrate the half-divided body 140 are formed in two places.
  • the pair of halves 140, 140 are the same part.
  • the half-divided body 140 is a so-called metal bearing half-divided body in which a copper alloy is coated on the inner peripheral surface of an arc-shaped steel material to be a base, and the surface of the copper alloy layer is tin-plated. is there.
  • Both end faces in the circumferential direction of the half-split body 140 are a pair of split faces 145 where the pair of half-split bodies 140, 140 are combined, and the surface on which the split face 145 is located passes through the axis of the sliding bearing 111 and It is a plane parallel to the axis.
  • the axis of the sliding bearing 111 coincides with the axis G of the crankshaft 41.
  • the split surface 145 is processed flat by machining such as cutting or grinding. For this reason, it is possible to secure a large contact area of the split surface 145 in a state where the halves 140, 140 are combined, to improve the assembly workability, and to match the halves 140, 140 in a more stable state.
  • both side surfaces 146A and 146B (both side surfaces in the axial direction of the sliding bearing) of the half-divided body 140 are surfaces substantially orthogonal to the axis of the sliding bearing 111, and are finished to be flat surfaces.
  • the width of the sliding bearing 111 is formed to be smaller than the width of the bush 130, and the sliding bearing 111 is press-fitted so as to be positioned at the approximate center in the width direction of the bush 130.
  • the slide bearing 111 is press-fitted by a tool that presses the side surface 146B on the crank chamber 23 side, as indicated by an arrow T in FIG.
  • a contact area between the tool and the side surface 146B can be secured, and a force can be correctly applied in the press-fitting direction, thereby improving the press-fitting workability.
  • the bush 130 is disposed in the crankshaft support hole 110, and the sliding bearing 111 is press-fitted into the bush 130 made of cast iron having higher rigidity and hardness than the crankcase 25 instead of the aluminum alloy crankcase 25. It is possible to secure a high press-fitting allowance and fix the sliding bearing 111 more firmly.
  • the width of the sliding bearing 111 is smaller than the width of the bush 130, and both side surfaces 146 A and 146 B of the sliding bearing 111 escape from the wide covering portions 128 A and 128 B of the one-side case 91, and thermal expansion due to the heat of the engine 24 Therefore, it is possible to prevent the wide covering portions 128A and 128B from coming into contact with the slide bearing 111, so that the assembly position of the slide bearing 111 can be maintained at the correct position.
  • the plain bearing 111 is press-fitted into the bush 130 in a direction in which the pair of split surfaces 145 are substantially orthogonal to the cylinder axis C.
  • the force applied to the slide bearing 111 via the journal portions 104A and 104B acts in the extending direction of the cylinder axis C.
  • the half-split body 140 is arranged so that the split surface 145 is in a direction substantially perpendicular to the cylinder axis C, and the force accompanying the vertical movement of the piston 39 acts on the split surface 145 greatly. Therefore, the crankshaft 41 can be supported more stably by the sliding bearing 111.
  • the oil hole 144 (see FIG. 12) of the half-divided body 140 is a bush in the state where the half-divided body 140 is arranged so that the split surface 145 is oriented substantially perpendicular to the cylinder axis C as described above. It is formed at a position communicating with 130 bush oil passages 135.
  • the oil supplied to the journal oil passage 99 by the oil pump 86 is supplied to the oil groove 143 on the inner peripheral side of the halved body 140 through the bush oil passage 135 and the oil hole 144.
  • the journal portions 104A and 104B are lubricated via an oil groove 143 provided over the entire circumference of the journal portions 104A and 104B.
  • the inner peripheral surface 131 of the bush 130 is a flat surface without a groove, and only one bush oil passage 135 is provided, so that the rigidity of the bush 130 can be improved and the crankshaft 41 is stabilized. Can be supported. Further, since the inner peripheral surface 131 is a flat surface without a groove and the thermal expansion of the bush 130 can be made uniform, the crankshaft 41 can be stably supported, and the side surface 146A of the half-divided body 140 is formed when press-fitted. Since it does not get caught in the groove, the assembly workability is good.
  • a bush 130 is cast into the crankshaft support hole 110 of the other case 92 as well as the one side case 91.
  • the sliding bearing 111 is press-fitted.
  • the crankshaft 41 is fitted with the one side case 91 and the other side case 92 into which the sliding bearings 111 are respectively press-fitted from both sides in the axial direction of the crankshaft 41, and the journal portions 104A and 104B are fitted into the respective sliding bearings 111.
  • the crankcase 25 is assembled.
  • the bearing that supports the journal portions 104A and 104B of the crankshaft 41 is the sliding bearing 111, while the bearing of the large end portion 42A of the connecting rod 42 is the bearing. Since the roller bearing 112 is a rolling bearing, the amount of oil supplied to the roller bearing 112 of the large end portion 42A can be reduced. Accordingly, the amount of oil to be supplied can be reduced while downsizing the two bearings of the journal portions 104A and 104B of the crankshaft 41 as the slide bearing 111, and the oil pump 86 can be downsized.
  • the split surface 145 and the axially opposite side surfaces 146A and 146B of the sliding bearing 111 constituted by two parts are made flat, and the side surface 146B pushed when the sliding bearing 111 is press-fitted into the crankshaft support hole 110, and Since the area of the split surface 145 is secured, the workability of the assembly can be improved. Further, since the cast iron bushing 130 having high rigidity with respect to the crankcase 25 made of aluminum alloy is disposed in the crankshaft support hole 110, the press-fit margin of the sliding bearing 111 can be increased, and the sliding bearing 111 is fixed more firmly. it can.
  • the diameters of the journal portions 104A and 104B are formed to be larger than the coupling portions 105A and 105B located on both sides thereof, and the surface of the journal portions 104A and 104B is subjected to superfinishing before assembling the assembling type crankshaft 41. Therefore, it is not necessary to superfinish the relatively large crankshaft 41 after assembly, and the processing equipment for superfinishing can be reduced in size and productivity can be improved.
  • the rigidity of the bush 130 can be increased and the bush 130 Thermal expansion can be made uniform, and the strength of coupling the bush 130 to the crankcase 25 can be increased. Further, the coupling strength to the crankcase 25 can be increased by the rotation preventing portion 132B.
  • one oil guided to the large end portion 42A is separated from the other oil guided to the sliding bearing 111 from the holding wall 23A side of the crankcase 25 via the shaft end side support portion 108, so that the oil in the shaft. Since the oil passes through the passage 113, the amount of oil supplied to the in-shaft oil passage 113 can be reduced to an optimum amount of oil supplied to the roller bearing 112 of the large end portion 42A. Thereby, it is possible to prevent the roller bearing 112 of the large end portion 42A from being excessively oily and to reduce friction.
  • the in-shaft oil passage 113 through which one oil supplied from the oil pump 86 to the crankshaft 41 flows is branched from the upper oil passage 95A to the valve train on the valve train chamber 53 side by providing a small hole 96A. Since it is a passage, the amount of oil supplied to the large end portion 42A side can be reduced with a simple structure while ensuring the amount of oil supplied to the sliding bearing 111 and the valve train through which the other oil flows. Moreover, since the amount of oil supply can be reduced, the oil pump 86 can be reduced in size.
  • journal oil passages 99 and 99 and the bush oil passage 135 are coaxial. Can be eliminated, and productivity can be improved. Furthermore, since the bush 130 is supported by the bush support portion 137 having a thickness t1 wider than the side plate portion 120 and having a thickness t2 or more in the radial direction of the bush 130, the bush 130 can be stably supported and the side The influence of heat and distortion on the bush 130 received from the face plate portion 120 can be dispersed and alleviated.
  • the thrust receiving surface 147 formed on the side portion of the wide covering portion 128B on the connecting rod 42 side is lubricated with oil leaking from the slide bearing 111, the oil reservoir of the wide covering portion 128A on the anti-conrod side Since the amount of leakage of oil to the outside can be limited by the wall 139, the thrust receiving surface 147 can be efficiently lubricated with an appropriate amount of oil.
  • the above embodiment shows one aspect to which the present invention is applied, and the present invention is not limited to the above embodiment.
  • the sliding bearing 111 has been described as being constituted by a pair of halves 140, 140 divided into two equal parts, but the present invention is not limited to this.
  • the bearing may be a tubular one formed integrally.
  • other detailed configurations of the motorcycle 1 can be arbitrarily changed.

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Abstract

　内燃機関のクランクシャフトの支持構造において、滑り軸受を用いて内燃機関の小型化を図りつつ、オイルポンプを小型化できるようにする。　クランクシャフト４１の軸方向の両側から結合されてクランクシャフト４１を挟む左右割りクランクケース２５に支持されるクランクシャフトの支持構造において、クランクシャフト４１の両端を支持する両クランク軸受を滑り軸受１１１とする一方で、大端部４２Ａの軸受をローラベアリング１１２とした。

Description

内燃機関のクランクシャフトの支持構造
　本発明は、内燃機関のクランクシャフトの支持構造に関する。
　従来、内燃機関のクランクシャフトの支持構造において、クランクシャフトの軸受け部を、内燃機関の小型化に有利なメタル軸受（滑り軸受）で支持したものが知られている（例えば、特許文献１参照）。
特開２００７－２２４８６０号公報
　しかしながら、上記メタル軸受には潤滑油の安定的な供給が要求されるため、クランクシャフトの軸受け部の全てを滑り軸受とした場合、潤滑油を供給するオイルポンプが大型化してしまうという課題がある。
　本発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであり、内燃機関のクランクシャフトの支持構造において、滑り軸受を用いて内燃機関の小型化を図りつつ、オイルポンプを小型化できるようにすることを目的とする。
　上記目的を達成するため、本発明は、クランクシャフト（４１）の軸方向の両側から結合されてクランクシャフト（４１）を挟む左右割りクランクケース（２５）に支持されるクランクシャフトの支持構造において、クランクシャフト（４１）の両端を支持する両クランク軸受を滑り軸受（１１１）とする一方で、コンロッド大端（４２Ａ）の軸受を転がり軸受（１１２）としたことを特徴とする。
　この構成によれば、クランクシャフトの両端を支持する両クランク軸受を滑り軸受とする一方で、コンロッド大端の軸受を転がり軸受としたため、コンロッド大端の転がり軸受の給油量を低減できる。このため、両クランク軸受を滑り軸受として小型化を図りつつ、必要な給油量を低減でき、オイルポンプを小型化できる。
　また、上記構成において、前記滑り軸受（１１１）は２分割で構成され、クランク軸線（Ｇ）を通る割り面（１４５）及び滑り軸受（１１１）の軸方向の両側面（１４６Ａ，１４６Ｂ）を平坦な形状とし、前記クランクケース（２５）における軸受圧入孔（１１０）には、該クランクケース（２５）の材料に対して剛性が高いブッシュ（１３０）を配置した構成としても良い。
　この場合、滑り軸受の割り面及び軸方向の両側面を平坦な形状とし、滑り軸受を軸受圧入孔に圧入する際の押し面と合わせ面の面積を確保したため、組立ての作業性を向上できる。また、軸受圧入孔にクランクケースの材料に対して剛性が高いブッシュを配置したため、圧入の締め代を高くでき、滑り軸受をより確実に固定できる。
　また、前記クランクシャフト（４１）は両端部がクランクピン部（１０３）と分離して製造された組立て式のクランクシャフトであり、前記滑り軸受（１１１）に支持される両端の軸受部（１０４Ａ，１０４Ｂ）の径をその両側よりも大径に形成し、該軸受部（１０４Ａ，１０４Ｂ）の表面の超仕上げ加工を前記クランクシャフト（４１）の組み立て前に行なう構成としても良い。
　この場合、滑り軸受に支持される両端の軸受部の表面の超仕上げ加工を、組立て式のクランクシャフトの組立て前に行なうため、組立て後の比較的大きなクランクシャフトに超仕上げ加工を行なう必要が無く、加工設備を小型化できるとともに、生産性を向上できる。
　さらに、前記ブッシュ（１３０）は内周（１３１）が平坦な溝なし形状で、外周（１３２）の幅方向の中央部をリング状の拡径部（１３２Ａ）とし、両側部に周方向に不連続な回り止め部（１３２Ｂ）を設けた構成としても良い。
　この場合、ブッシュの内周が平坦な溝なし形状であり、外周の幅方向の中央部をリング状の拡径部としたため、ブッシュの剛性を高めることができるとともに、ブッシュの熱膨張を均一化でき、クランクケースへの結合強度を高めることができる。また、回り止め部によってクランクケースへの結合強度を高めることができる。
　また、オイルポンプ（８６）は前記クランクシャフト（４１）の軸方向における一側寄りに配置され、該オイルポンプ（８６）から一方のオイルがクランク軸端（１０８）を経由して軸内を通るオイル通路（１１３）により前記コンロッド大端（４２Ａ）にオイルが導かれ、他方のオイルがクランクケース（２５）の支持部材（２３Ａ）側から前記滑り軸受（１１１）に導かれる構成としても良い。
　この場合、コンロッド大端に導かれる一方のオイルが、クランクケースの支持部材側から滑り軸受に導かれる他方のオイルとは別に、クランク軸端を経由して軸内を通るオイル通路を通るため、このオイル通路の給油量をコンロッド大端の転がり軸受に最適な給油量に減らすことができる。これにより、コンロッド大端の転がり軸受がオイル過多になることを防止でき、フリクションを低減することができる。
　また、前記一方のオイル通路（１１３）は動弁系への給油通路（９５Ａ）から絞り部（９６Ａ）を設けて分岐させた通路であっても良い。
　この場合、一方のオイル通路が動弁系への給油通路から絞り部を設けて分岐された通路であるため、他方のオイルが流れる滑り軸受及び動弁系への給油量を確保しつつ、コンロッド大端側への給油量を簡単な構造で減らすことができる。また、給油量を減らすことができるため、オイルポンプを小型化することができる。
　さらに、前記滑り軸受（１１１）への給油は、前記ブッシュ（１３０）にクランクケース内通路（９９，９９）と同軸加工された径方向の貫通孔（１３５）を通して行われても良い。
　この場合、滑り軸受への給油が、ブッシュにクランクケース内通路と同軸加工された径方向の貫通孔を通して行われるため、クランクケース内通路とブッシュの貫通孔とを同軸に合わせる作業を無くすことができ、生産性を向上できる。
　また、前記ブッシュ（１３０）を保持する前記クランクケース（２５）の保持壁（２３Ａ）は、その周壁（１２０）に対してブッシュの両側面部（１３３Ａ，１３３Ｂ）を覆う幅広両覆い部（１２８Ａ，１２８Ｂ）と、前記ブッシュ（１３０）の外周面側で前記周壁（１２０）より幅広で且つ前記幅広両覆い部（１２８Ａ，１２８Ｂ）より幅狭のブッシュ支え部（１３７）とを有し、該ブッシュ支え部（１３７）が前記ブッシュ（１３０）の厚さ以上の厚さとされても良い。
　この場合、ブッシュが、周壁より幅広でブッシュの厚さ以上の厚さのブッシュ支え部によって支持されるため、ブッシュを安定して支持できるとともに、周壁から受けるブッシュへの熱影響や歪の影響を分散して緩和できる。
　また、前記幅広両覆い部（１２８Ａ，１２８Ｂ）における反コンロッド側の側部には、前記ブッシュ（１３０）の側面（１３３Ａ）を覆う覆い部（１２８Ａ）をさらに内周側に延出させた油溜り壁（１３９）を形成し、コンロッド（４２）側の側部には前記クランクシャフト（４１）のスラスト受け（１４７）を形成した構成としても良い。
　この場合、幅広両覆い部のコンロッド側の側部に形成されたクランクシャフトのスラスト受けを、滑り軸受から漏れ出たオイルで潤滑する場合に、反コンロッド側の覆い部の油溜り壁によってオイルの外側への漏れ量を制限できるため、オイル量を適切にして効率良く潤滑できる。
　本発明に係るクランクシャフトの支持構造では、クランクシャフトの両端を滑り軸受で支持する一方で、コンロッド大端を転がり軸受で支持するため、コンロッド大端の転がり軸受では給油量を低減できる。このため、滑り軸受によって小型化を図りつつ、必要な給油量を低減でき、オイルポンプを小型化できる。
　また、滑り軸受の割り面及び両側面を平坦な形状とし、滑り軸受を圧入する際の押し面と合わせ面の面積を確保したため、組立ての作業性を向上できる。また、軸受圧入孔にクランクケースの材料に対して剛性が高いブッシュを配置したため、圧入の締め代を高くでき、滑り軸受をより確実に固定できる。
　また、クランクシャフトの軸受部の表面の超仕上げ加工を、組立て式のクランクシャフトの組立て前に行なうため、組立て後にクランクシャフトに超仕上げ加工を行なう必要が無く、加工設備を小型化できるとともに、生産性を向上できる。
　さらに、ブッシュの内周が平坦な溝なし形状であり、外周の幅方向の中央部をリング状の拡径部としたため、ブッシュの剛性を高めることができるとともに、ブッシュの熱膨張を均一化でき、クランクケースへの結合強度を高めることができる。また、回り止め部によってクランクケースへの結合強度を高めることができる。
　さらにまた、コンロッド大端に導かれる一方のオイルが、滑り軸受に導かれる他方のオイルとは別のオイル通路を通るため、このオイル通路の給油量をコンロッド大端の転がり軸受に最適な給油量に減らすことができる。これにより、コンロッド大端の転がり軸受がオイル過多になることを防止でき、フリクションを低減することができる。
　また、一方のオイル通路が動弁系への給油通路から絞り部を設けて分岐された通路であるため、他方のオイルの給油量を確保しつつ、コンロッド大端側への給油量を簡単な構造で減らすことができる。また、給油量を減らすことができるため、オイルポンプを小型化することができる。
　また、同軸加工によって、クランクケース内通路とブッシュの貫通孔とを同軸に合わせる作業を無くすことができ、生産性を向上できる。
　さらに、ブッシュが、周壁より幅広でブッシュの厚さ以上の厚さのブッシュ支え部によって支持されるため、ブッシュを安定して支持できるとともに、周壁から受けるブッシュへの熱影響や歪の影響を分散して緩和できる。
　また、クランクシャフトのスラスト受けを、滑り軸受から漏れ出たオイルで潤滑する場合に、反コンロッド側の覆い部の油溜り壁によってオイルの外側への漏れ量を制限できるため、オイル量を適切にして効率良く潤滑できる。
本発明の実施の形態に係る自動二輪車を示す右側面図である。 エンジンを車両左側から見た一部破断側面図である。 エンジンを車両後方側から見た断面図である。 クランクケースにおいてオイルポンプの近傍を示す正面断面図である。 クランクシャフトを前方から見た正面断面図である。 一側ケースの外側面を示す側面図である。 一側ケースの内側面を示す側面図である。 におけるＶＩＩＩ－ＶＩＩＩ断面図である。 ブッシュを示す図である。 図４における一側ケースのクランクシャフト支持孔の近傍の拡大断面図である。 図６におけるＸＩ－ＸＩ断面図である。 滑り軸受を示す図である。
　以下、本発明の実施の形態に係る自動二輪車について図面を参照して説明する。なお、以下の説明で、上下、前後、左右の方向は、車両の運転者から見た方向をいう。
　図１は、本発明の実施の形態に係る自動二輪車を示す右側面図である。
　自動二輪車１の車体フレームＦは、車両の前部に設けられたヘッドパイプ１７と、ヘッドパイプ１７から後下がりに延びるメインフレーム１８と、メインフレーム１８よりも下方でヘッドパイプ１７に連接されるとともにメインフレーム１８よりも急角度で後下がりに延びるダウンフレーム１９と、メインフレーム１８の後部の左右両側及びダウンフレーム１９の下端部の左右両側の間を結ぶ左右一対のロアフレーム２０と、メインフレーム１８の後部に連接されて後方に延びる左右一対のシートレール２１と、ロアフレーム２０とシートレール２１との後部とを結ぶ左右一対のリヤフレーム２２とを備えている。
　また、ヘッドパイプ１７には前輪ＷＦを軸支する左右一対のフロントフォーク１５が支持され、フロントフォーク１５の上端部には操舵用のハンドル１６が設けられている。
　ロアフレーム２０は、ダウンフレーム１９の下部から垂下される第１フレーム部２０ａと、第１フレーム部２０ａから後方に略水平に延びる第２フレーム部２０ｂと、第２フレーム部２０ｂの後端から上方に延びる第３フレーム部２０ｃとを一体に有している。ロアフレーム２０は、側面視では上方に開いた略Ｕ字状に形成され、第３フレーム部２０ｃの上端がメインフレーム１８の後端部に連接される。
　車体フレームＦには、車両のエンジン２４が、メインフレーム１８、ダウンフレーム１９及びロアフレーム２０で囲われるようにして搭載される。エンジン２４は、水冷式の４サイクル単気筒エンジンであり、クランクケース２５と、クランクケース２５の前側上部に結合されて前傾しつつ上方に立ち上がるシリンダーブロック２６と、シリンダーブロック２６の上端に結合されるシリンダーヘッド２７と、シリンダーヘッド２７の上端に結合されるヘッドカバー２８とを備えている。
　シリンダーヘッド２７の前部には、排気管３７が接続され、排気管３７は、下方に延びた後、エンジン２４の下方を通って後方に延び、後輪ＷＲの右側面に配置されるマフラー３８に接続されている。
　シリンダーヘッド２７の後部には、エンジン２４に空気を供給する吸気装置３５が接続されている。
　また、エンジン２４の前方には、エンジン２４の冷却水が循環するラジエータ８２が設けられ、ラジエータ８２はダウンフレーム１９に支持されている。
　さらに、エンジン２４の上方でメインフレーム１８上には、燃料タンク２９が搭載され、燃料タンク２９の後方には、シートレール２１によって支持される乗員用のシート３０が配置されている。
　ロアフレーム２０には、第２及び第３フレーム部２０ｂ，２０ｃに跨って設けられる左右一対のピボットプレート３１が設けられており、このピボットプレート３１にはピボット軸３２を介してスイングアーム３３が揺動可能に支持されている。後輪ＷＲは、スイングアーム３３の後端に軸支され、後輪ＷＲは、エンジン２４のカウンタ軸６６（図２参照）と後輪ＷＲとの間に掛け渡される駆動チェーン１４（図３参照）によって駆動される。また、車体フレームＦとスイングアーム３３との間には、リヤクッション３４が伸縮自在に設けられる。
　図２は、エンジン２４を車両左側から見た一部破断側面図である。
　図２に示すように、クランクケース２５内には、自動二輪車１の車幅方向に水平に延びる軸線Ｇ（クランク軸線）（図３参照）を有するクランクシャフト４１が配置されている。
　また、クランクケース２５内には、クランクシャフト４１に対しそれぞれ平行に配置されるメイン軸６５、カウンタ軸６６、及び、バランサ軸６７が設けられている。クランクシャフト４１を含むこれらの軸６５，６６は、クランクシャフト４１の回転をメイン軸６５、カウンタ軸６６の順に伝達する歯車伝達機構を構成している。また、メイン軸６５の下方には、変速操作を行なうシフトドラム７８及びシフトフォーク７９が設けられている。
　クランクケース２５の上部に結合されるシリンダーブロック２６は、ピストン３９が摺動自在に嵌合するシリンダボア４０を有し、シリンダボア４０の軸線であるシリンダ軸線Ｃを鉛直方向よりも前傾させるようにして配置されている。クランクシャフト４１はクランクケース２５に回転自在に支持され、クランクシャフト４１にはコンロッド４２を介してピストン３９が接続されている。クランクシャフト４１は、シリンダボア４０の下方のクランク室２３に収容されている。
　シリンダーブロック２６とシリンダーヘッド２７との間には、ピストン３９の頂部に臨む燃焼室４４が形成され、シリンダーヘッド２７にはその後部側壁２７ａに開口する吸気ポート４５と、前部側壁２７ｂに開口する排気ポート４６とが設けられている。
　シリンダーヘッド２７には、燃焼室４４の中央に臨むようにして点火プラグ５１（図３参照）が取り付けられている。
　また、シリンダーヘッド２７の後部側壁２７ａには、吸気ポート４５に連通する吸気装置３５が接続され、前部側壁２７ｂには排気ポート４６に連通する排気管３７（図１参照）が接続される。
　吸気ポート４５は、車幅方向に二股に分かれた一対の分岐路４５ａ（右側面側の分岐路は不図示）を有し、排気ポート４６は、車幅方向に二股に分かれた一対の分岐路４６ａ（右側面側の分岐路は不図示）を有している。分岐路４５ａには、分岐路４５ａと燃焼室４４との連通及び遮断を切り換える一対の吸気弁４７が配置され、分岐路４６ａには燃焼室４４との連通及び遮断を切り換える一対の排気弁４８が配置され、吸気弁４７及び排気弁４８は開閉動作を可能に設けられている。
　吸気弁４７はシリンダーヘッド２７との間に設けられる弁ばね４９によって閉弁方向に付勢され、排気弁４８はシリンダーヘッド２７との間に設けられる弁ばね４９によって閉弁方向に付勢されている。
　シリンダーヘッド２７は吸気ポート４５及び排気ポート４６の上方において燃焼室４４側に窪んだ収容部を有し、この収容部をヘッドカバー２８で塞ぐことによって、シリンダーヘッド２７の上部には動弁室５３が形成されている。この動弁室５３には、一対の吸気弁４７を開閉駆動する吸気側動弁装置５４Ｉと、一対の排気弁４８を開閉駆動する排気側動弁装置５４Ｅとが収容されている。吸気側動弁装置５４Ｉ及び排気側動弁装置５４Ｅは、燃焼室４４の上方に吸気弁４７及び排気弁４８を備えた頭上弁式の動弁装置である。吸気側動弁装置５４Ｉ及び排気側動弁装置５４Ｅは、シリンダ軸線Ｃを中心として、前後方向に略対称に構成されている。
　図２に示すように、吸気側動弁装置５４Ｉは、クランクシャフト４１と平行に設けられクランクシャフト４１によって回転駆動される吸気カムシャフト５５Ｉと、吸気カムシャフト５５Ｉに設けられ吸気カムシャフト５５Ｉと一体に回転するカム５８Ｉと、カム５８Ｉにより揺動させられ、吸気弁４７を開閉する吸気側ロッカーアーム５７Ｉとを備えている。吸気側ロッカーアーム５７Ｉは、吸気カムシャフト５５Ｉと平行な吸気側ロッカシャフト５６Ｉによって揺動可能に軸支され、揺動する吸気側ロッカーアーム５７Ｉの先端部が吸気弁４７に連結される。また、吸気側ロッカーアーム５７Ｉには、カム５８Ｉに転動可能に当接するローラ７４が設けられている。
　排気側動弁装置５４Ｅは、クランクシャフト４１と平行に設けられクランクシャフト４１によって回転駆動される排気カムシャフト５５Ｅと、排気カムシャフト５５Ｅに設けられ排気カムシャフト５５Ｅと一体に回転するカム５８Ｅと、カム５８Ｅにより揺動させられ、排気弁４８を開閉する排気側ロッカーアーム５７Ｅとを備えている。排気側ロッカーアーム５７Ｅは、排気カムシャフト５５Ｅと平行な排気側ロッカシャフト５６Ｅによって揺動可能に軸支され、揺動する排気側ロッカーアーム５７Ｅの先端部が排気弁４８に連結される。また、排気側ロッカーアーム５７Ｅには、カム５８Ｅに転動可能に当接するローラ７４が設けられている。
　排気側動弁装置５４Ｅは、点火プラグ５１（図３参照）を挟んでシリンダーヘッド２７の前部側に設けられ、吸気側動弁装置５４Ｉは、点火プラグ５１を挟んで後部側に設けられている。
　図３は、エンジン２４を車両後方側から見た断面図である。ここで、図３では、図２において、シリンダ軸線Ｃ、クランクシャフト４１、メイン軸６５、及び、カウンタ軸６６を各々結ぶ断面を示している。
　吸気カムシャフト５５Ｉ及び排気カムシャフト５５Ｅは互いに平行に配置され、図３に示すように、その軸方向の一端側（本実施の形態ではエンジン２４の右側面側）に被動スプロケット６１をそれぞれ有している。吸気カムシャフト５５Ｉ及び排気カムシャフト５５Ｅは、クランクシャフト４１のチェーン駆動歯車６４と両被動スプロケット６１との間に巻き掛けられた無端状のカムチェーン６２によって、クランクシャフト４１の回転数の半分の回転数で回転させられる。シリンダーヘッド２７及びシリンダーブロック２６の一端側には、カムチェーン６２が通るカムチェーン室６３が上下に延びるように形成されている。
　図３に示すように、クランクシャフト４１の一端部にはクランクシャフト４１と一体に回転する駆動歯車７１及びチェーン駆動歯車６４が設けられ、クランクシャフト４１の他端側には発電機７２が設けられている。詳細には、クランクシャフト４１の他端部にはクランクシャフト４１と一体に回転する発電機７２のアウタロータ７２Ａ及びロータ支持部７２Ｂが固定されている。
　メイン軸６５はクランクシャフト４１の後方に配置され、メイン軸６５の一端には、クランクシャフト４１とメイン軸６５との間の動力の伝達を切り換える湿式のクラッチ機構６８が設けられている。クラッチ機構６８は円筒状のクラッチアウタ７５を有し、クラッチアウタ７５はメイン軸６５に対して相対回転自在に設けられている。クラッチアウタ７５には、クランクシャフト４１の駆動歯車７１に駆動される被動歯車７３が固定されている。クラッチアウタ７５の内側にはメイン軸６５に固定されたクラッチインナ７６が設けられ、クラッチアウタ７５とクラッチインナ７６との間には、クラッチアウタ７５とクラッチインナ７６とを摩擦により接続する複数の摩擦板６９が設けられている。
　メイン軸６５の後方にはカウンタ軸６６が設けられ、メイン軸６５及びカウンタ軸６６は、両端に設けられた転がり軸受８０を介してクランクケース２５にそれぞれ支持されている。
　メイン軸６５とカウンタ軸６６との間には常時噛み合い式の変速歯車群７７が跨って配置されている。詳述すると、メイン軸６５には、６速分の駆動歯車列８１が設けられ、カウンタ軸６６には駆動歯車列８１に対応する６速分の被動歯車列８３が設けられている。変速動作は、シフトドラム７８によって駆動されるシフトフォーク７９により、駆動歯車列８１及び被動歯車列８３を軸方向にスライドさせ、所望の歯車対を動力伝達可能な状態に確立することで行なわれる。
　クランクケース２５の外に延出されたカウンタ軸６６の他端には、駆動チェーン１４を駆動するスプロケット６６Ａが固定されている。
　図２に示すように、バランサ軸６７はクランクシャフト４１の前方に設けられ、バランサ軸６７には、クランクシャフト４１の回転に対して所定の位相差を有して回転しエンジン２４の振動を低減するバランサ８５が固定されている。
　クランクケース２５の上部においてシリンダーブロック２６の後方には、クランクシャフト４１を回転させてエンジン２４を始動させるスタータモータ１３が配置されている。
　また、クランクシャフト４１の下方にはエンジン２４の各部に潤滑油としてのオイルを送出するオイルポンプ８６が設けられている。クランクケース２５の下部には、オイルが貯留されるオイルパン８４が形成されている。
　図３に示すように、クランクケース２５は、クランクシャフト４１の軸方向の両側から結合されてクランクシャフト４１を挟む左右割りのクランクケースであり、クラッチ機構６８側（車両右側）の一側ケース９１と、発電機７２側（車両左側）の他側ケース９２とを備えて構成されている。一側ケース９１と他側ケース９２と間の分割面２５Ａは、シリンダ軸線Ｃを通って車両前後方向に延びる面に略一致している。ここで、一側ケース９１及び他側ケース９２は、アルミ合金を鋳造して製造される。
　エンジン２４は、シリンダボア４０を一つ有する単気筒エンジンでありクランクシャフト４１の長さが比較的小さいため、並列多気筒エンジンのようにクランクシャフトの上下でクランクケースを分割する上下割りのクランクケースではなく、左右割りのクランクケース２５を用いることができる。
　他側ケース９２の外側にはジェネレータカバー９３が取り付けられ、クランクシャフト４１の左部及び発電機７２は、ジェネレータカバー９３によって覆われている。
　一側ケース９１の外側にはクラッチカバー９４が取り付けられ、クランクシャフト４１の右部及びクラッチ機構６８は、クラッチカバー９４によって覆われている。
　クランク室２３の左右の各側壁により構成される保持壁２３Ａ（支持部材）には、クランクシャフト４１のジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂ（軸受部）を支持するクランクシャフト支持孔１１０（軸受圧入孔）がそれぞれ設けられている。各クランクシャフト支持孔１１０にはジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂに嵌合する滑り軸受１１１（クランク軸受）がそれぞれ配置され、クランクシャフト４１は、滑り軸受１１１を介して、オイルを作動流体とした流体潤滑油膜によって支持されている。各保持壁２３Ａは、クランクシャフト支持孔１１０を介してクランクシャフト４１を支持する支持部材である。
　図４は、クランクケース２５においてオイルポンプ８６の近傍を示す正面断面図である。
　図４に示すように、クランクシャフト４１の駆動歯車７１の下方にはオイルポンプ８６が設けられ、オイルポンプ８６は、一側ケース９１に支持される軸部８６Ａと、軸部８６Ａに設けられて駆動歯車７１に噛み合うドリブンギヤ８６Ｂと、軸部８６Ａに固定されるロータ８６Ｃとを有するトロコイド式のポンプである。ロータ８６Ｃはクランクシャフト４１と一体に回転する駆動歯車７１によってドリブンギヤ８６Ｂ及び軸部８６Ａを介して回転され、オイルパン８４（図２参照）に貯留されているオイルを送出する。オイルポンプ８６は、クランクシャフト４１の軸方向における一側寄りに設けられている。
　オイルポンプ８６の吐出側には、オイル中の異物等を捕集するオイルフィルタ８７が設けられている。オイルフィルタ８７は、クラッチカバー９４に設けられたフィルタ収容部９４Ａに収容される。
　オイルポンプ８６とオイルフィルタ８７とを繋ぐ油路（不図示）には、所定値より高圧になったオイルを逃がして油圧を調整するリリーフバルブ（不図示）が設けられている。このリリーフバルブによって逃がされたオイルは、オイルポンプ８６の吸込み側に戻される。
　オイルフィルタ８７におけるオイルの出口は、クラッチカバー９４に形成された分岐油路９５に接続されている。分岐油路９５はクラッチカバー９４中を上下の２方向に分岐して延在し、上方へ分岐する上側油路９５Ａ（動弁系への給油通路）は、クランクシャフト４１の軸端側支持部１０８（クランク軸端）側に繋がるクランク側油路９６、及び、一側ケース９１の上部に形成されて動弁側に繋がる上部油路９７に接続されている。上部油路９７は２股に分岐し、シリンダーヘッド２７の動弁室５３側に延びるヘッド側油路９７Ａと、変速歯車群７７に延びる変速機側油路９７Ｂとに接続されている。
　クランク側油路９６は、上側油路９５Ａの壁部を貫通するオリフィス形状の小孔９６Ａ（絞り部）を有し、小孔９６Ａによって分岐された上側油路９５Ａのオイルが、クランクシャフト４１の軸端側支持部１０８に流れる。小孔９６Ａの径は上側油路９５Ａの径よりも小さく絞られており、クランク側油路９６に流れるオイル量は小孔９６Ａによって制限されている。
　分岐油路９５において下方に延びる下側油路９５Ｂは、クランクケース２５の底部を車幅方向に延びる底部油路９８に接続されている。底部油路９８は、一側ケース９１及び他側ケース９２に跨って形成されている。底部油路９８は、一側ケース９１及び他側ケース９２の各々において、クランク室２３の各保持壁２３Ａ内をクランクシャフト４１側へ上方に延びるジャーナル油路９９，９９（クランクケース内通路）にそれぞれ接続されており、ジャーナル油路９９，９９は各滑り軸受１１１側に接続されている。
　図５は、クランクシャフト４１を前方から見た正面断面図である。
　クランクシャフト４１は両端部がクランクピン１０３（クランクピン部）と分離して製造された組立て式のクランクシャフトであり、一側ケース９１に支持される一側シャフト１０１と、他側ケース９２に支持される他側シャフト１０２と、一側シャフト１０１及び他側シャフト１０２を連結するクランクピン１０３とを備えている。
　クランクピン１０３には、コンロッド４２の大端部４２Ａ（コンロッド大端）が、転がり軸受としてのローラベアリング１１２（転がり軸受）を介して連結されている。コンロッド４２の小端部４２Ｂには、ピストン３９が連結される。
　図３及び図５に示すように、一側シャフト１０１は基端部に板状のクランクウェブ１０７Ａを備えるとともに、クランクウェブ１０７Ａの側から順に、一側ケース９１に支持されるジャーナル部１０４Ａ、チェーン駆動歯車６４及び駆動歯車７１等がスプライン結合される結合部１０５Ａ、駆動歯車７１を軸方向に固定するナット１０６Ａが設けられる固定部１０６、及び、クラッチカバー９４にベアリング７０を介して支持される軸端側支持部１０８を備えて構成されている。
　一側シャフト１０１はクランクウェブ１０７Ａから軸端側支持部１０８にかけて段状に細くなるように形成されており、ジャーナル部１０４Ａの直径は結合部１０５Ａの直径よりも大径に形成されている。ジャーナル部１０４Ａの表面は、超仕上げ加工によって、滑り軸受１１１に適した面粗度となるように滑らかな鏡面に形成されている。
　また、クランクウェブ１０７Ａの径方向の端には、クランクピン１０３の一端が結合されるピン圧入孔１０９Ａが形成されている。さらに、クランクウェブ１０７Ａにおけるクランクシャフト４１の軸方向の外側面には、保持壁２３Ａに摺動自在に当接してクランクシャフト４１の軸方向の移動を規制するスラスト面１１９が形成されている。
　一側シャフト１０１は、軸端側支持部１０８から基端部側に延びる軸内油路１１３（軸内を通るオイル通路）を有し、軸内油路１１３はクラッチカバー９４のクランク側油路９６に連通している。
　他側シャフト１０２は、基端部に板状のクランクウェブ１０７Ｂを備えるとともに、クランクウェブ１０７Ｂの側から順に、他側ケース９２に支持されるジャーナル部１０４Ｂ、発電機７２のロータ支持部７２Ｂがスプライン結合される結合部１０５Ｂ、先端側に向かって先細りに形成されたテーパ部１１４、及び、先端側から基端側へ軸方向に延びる雌ねじ部１１５とを備えている。テーパ部１１４にはアウタロータ７２Ａが嵌合され、アウタロータ７２Ａはロータ支持部７２Ｂに締結される。また、アウタロータ７２Ａは、雌ねじ部１１５に締結されるボルト１１５Ａによって押圧されて軸方向に固定されている。
　ジャーナル部１０４Ｂの直径は結合部１０５Ｂの直径よりも大径に形成されている。ジャーナル部１０４Ｂの表面は、超仕上げ加工によって、滑り軸受１１１に適した面粗度となるように滑らかな鏡面に形成されている。
　また、クランクウェブ１０７Ｂの径方向の端には、クランクピン１０３の他端が結合されるピン圧入孔１０９Ｂが形成されている。さらに、クランクウェブ１０７Ｂにおけるクランクシャフト４１の軸方向の外側面には、保持壁２３Ａに当接してクランクシャフト４１の軸方向の移動を規制するスラスト面１１９が形成されている。
　クランクピン１０３はピン圧入孔１０９Ａ，１０９Ｂよりも僅かに大径に形成される円筒状のピンであり、両端がピン圧入孔１０９Ａ，１０９Ｂに圧入されることで固定される。クランクピン１０３には軸方向に貫通する内部油路１１７が形成されており、内部油路１１７の両端はプラグ１１７Ａによって閉塞されている。また、クランクピン１０３は、内部油路１１７と一側シャフト１０１の軸内油路１１３とを接続する油路１１７Ｂ、及び、内部油路１１７を大端部４２Ａのローラベアリング１１２に連通させる大端側油路１１７Ｃを有している。
　クランクシャフト４１は、組立て用の治具（不図示）により所定の状態に支持された状態で、油圧プレス機等を用いて圧入して組み立てられる。詳細には、一側シャフト１０１及び他側シャフト１０２は、ジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂの両外側の結合部１０５Ａ，１０５Ｂに嵌合する上記組立て用の治具によって支持され、この状態で、コンロッド４２が仮組みされたクランクピン１０３の両側に圧入されることで一体に組み立てられる。
　このように、ジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂの両外側でジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂより小径の結合部１０５Ａ，１０５Ｂを上記治具により支持して組み立てを行なうことにより、組み付け作業の際に上記治具がジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂの表面に接触して超仕上げ加工された面が傷付くことが防止される。これにより、組み立て作業の前にジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂの超仕上げ加工を仕上げておくことができ、組立て後に比較的大きなサイズとなったクランクシャフト４１に対して超仕上げ加工を行なう必要が無いため、超仕上げ加工の加工設備を小型で簡易なものにできるとともに、生産性を向上できる。
　次に、図４を参照し、エンジン２４のオイルの流れを説明する。図４中の矢印は、オイルが流れる方向を示している。
　オイルパン８４のオイルは、エンジン２４の稼働に伴ってオイルポンプ８６により吐出され、オイルフィルタ８７を通り分岐油路９５に流れる。オイルが高圧になった場合、上記リリーフバルブによって一部のオイルはオイルポンプ８６の吸込み側に戻される。次いで、分岐油路９５のオイルは、上側油路９５Ａへ流れ、このオイルは、クランク側油路９６へ供給されると共に、ヘッド側油路９７Ａ及び変速機側油路９７Ｂを通って動弁室５３及び変速歯車群７７に供給される。
　クランク側油路９６に供給されたオイルは、一側シャフト１０１の軸内油路１１３に流入し、クランクピン１０３の油路１１７Ｂ、内部油路１１７、及び、大端側油路１１７Ｃを経てコンロッド４２のローラベアリング１１２に供給される。
　また、分岐油路９５に流入した残りのオイルは、下側油路９５Ｂを通って下方へ流れ、底部油路９８及びジャーナル油路９９，９９を通って滑り軸受１１１に供給される。そして、各部を潤滑したオイルは、エンジン２４内を下方に移動し、オイルパン８４に戻る。
　すなわち、クランクシャフト４１には、クランク側油路９６を経て軸内油路１１３から大端部４２Ａのローラベアリング１１２へ流れる一方のオイル、及び、各保持壁２３Ａのジャーナル油路９９，９９から滑り軸受１１１に流れる他方のオイルが供給されている。
　このように、本実施の形態では、クランクシャフト４１の両端のジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂを各滑り軸受１１１により支持する一方で、コンロッド４２の大端部４２Ａを転がり軸受であるローラベアリング１１２で支持したため、大端部４２Ａを滑り軸受で支持した構成に比して、大端部４２Ａのオイルの供給量を低減できる。このため、ジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂを滑り軸受１１１で支持して小型化を図りつつ、必要なオイルの供給量を低減でき、オイルポンプ８６を小型化できる。また、クランクケース２５に直接的に支持されるジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂを滑り軸受１１１で支持しているため、クランクシャフト４１とクランクケース２５との間で生じるクランク打音を低減でき、クランクケース２５が響くことを防止できるため、クランク打音を効果的に低減できる。
　また、エンジン２４においては、オイルフィルタ８７の出口に接続された下側油路９５Ｂが下方に延びており、重力によってオイルが下側油路９５Ｂに流れ易くなっているため、ジャーナル油路９９，９９を介して滑り軸受１１１に安定的にオイルを供給することができる。
　さらに、大端部４２Ａに導かれる一方のオイルが、各保持壁２３Ａのジャーナル油路９９，９９側から滑り軸受１１１に導かれる他方のオイルとは別に、軸端側支持部１０８を経由して軸内油路１１３を通るため、他方のオイルとは別に小孔９６Ａによって一方のオイルのオイル量を制限し、軸内油路１１３の給油量を大端部４２Ａのローラベアリング１１２に最適な給油量に減らすことができる。
　図６は、一側ケース９１の外側面を示す側面図である。図７は、一側ケース９１の内側面を示す側面図である。図８は、図７におけるＶＩＩＩ－ＶＩＩＩ断面図である。ここで、滑り軸受け１１１は、図７に２点鎖線で示されている。
　以下、滑り軸受１１１によるクランクシャフト４１の支持構造について詳述するが、一側ケース９１及び他側ケース９２では、図４に示すように、この支持構造はシリンダ軸線Ｃを基準にして略左右対称に形成されているため、ここでは一側ケース９１側について主に説明し、他側ケース９２側の詳細な説明は省略する。
　図６～図８に示すように、一側ケース９１は、クランクシャフト４１の軸方向に略直交する側面板部１２０（周壁）と、側面板部１２０の周縁部に沿ってクランクケース２５の内側及び外側方向に突出する壁部１２１とを備えている。壁部１２１の内端面は、他側ケース９２との合わせ面である分割面２５Ａとなっている。壁部１２１の外端面は、クラッチカバー９４との合わせ面１２１Ａとなっている。
　側面板部１２０には、一側シャフト１０１を支持するクランクシャフト支持孔１１０、メイン軸６５の一端を支持するメイン軸支持孔１２３、カウンタ軸６６の一端を支持するカウンタ軸支持穴１２４、バランサ軸６７の一端を支持するバランサ軸支持孔１２５、及び、シフトドラム７８の一端を支持するシフトドラム支持孔１２６が設けられている。
　クランクシャフト支持孔１１０の内周面には、滑り軸受１１１を受ける円環状のブッシュ１３０が配置されている。ブッシュ１３０は、アルミ合金製のクランクケース２５よりも剛性及び硬度が高い鋳鉄により構成されている。ブッシュ１３０は、一側ケース９１を製造する鋳造型（不図示）の内部に配置され、一側ケース９１の鋳造時に鋳込まれることで一側ケース９１に一体に設けられる。
　ブッシュ１３０は、側面板部１２０において周囲の板厚よりも厚く形成された保持壁２３Ａに鋳込まれている。保持壁２３Ａは、図７及び図８に示すように、ブッシュ１３０より大径でクランクシャフト支持孔１１０と略同軸の円板状に形成されている。
　このように、ブッシュ１３０を板厚が厚く強度が高い保持壁２３Ａに設けることで、クランクシャフト４１の支持剛性を向上させることができる。
　図９は、ブッシュ１３０を示す図であり、図９（ａ）は側面図、図９（ｂ）は図９（ａ）のＩＸ－ＩＸ断面図である。
　図９に示すように、ブッシュ１３０は、滑り軸受１１１が圧入される内周面１３１（内周）、及び、保持壁２３Ａに結合される外周面１３２（外周）を有している。内周面１３１は、溝が形成されていない平坦な面である。また、ブッシュ１３０の両側面部１３３Ａ，１３３Ｂ（ブッシュの両側面）は、ブッシュ１３０の軸方向に対し略垂直に形成されている。
　外周面１３２は、幅方向の中央がリング状に拡径された拡径部１３２Ａと、拡径部１３２Ａの両側方で内周側に凹んだ回り止め部１３２Ｂとを有している。回り止め部１３２Ｂは、拡径部１３２Ａの両側方において、周方向に略等間隔をあけて複数（本実施の形態では４箇所）にそれぞれ形成されている。各回り止め部１３２Ｂの間には拡径部１３２Ａが幅方向に延長された延長部１３２Ｃが設けられており、回り止め部１３２Ｂは不連続に周方向に並んで形成されている。
　図１０は、図４における一側ケース９１のクランクシャフト支持孔１１０の近傍の拡大断面図である。
　図８及び図１０に示すように、一側ケース９１の保持壁２３Ａは、ブッシュ１３０の外周面１３２に結合される内周結合面１２７Ａと、ブッシュ１３０の両側面部１３３Ａ，１３３Ｂを覆う幅広両覆い部１２８Ａ，１２８Ｂと、ブッシュ１３０の外周面１３２側に位置し、側面板部１２０より幅広で且つ幅広両覆い部１２８Ａ，１２８Ｂよりも幅狭のブッシュ支え部１３７とが形成されている。
　幅広両覆い部１２８Ａ，１２８Ｂは、両側面部１３３Ａ，１３３Ｂに沿って内周側に突出している。また、図４も合わせて参照し、幅広両覆い部１２８Ａ，１２８Ｂにおいてコンロッド４２とは反対側（反コンロッド側）の側部である幅広両覆い部１２８Ａ（覆い部）には、ブッシュ１３０の内周面１３１よりもさらに内周側に延出された油溜り壁１３９が形成されている。
　幅広両覆い部１２８Ａ，１２８Ｂにおいてコンロッド４２側の側部である幅広両覆い部１２８Ｂの側面には、クランクウェブ１０７Ａのスラスト面１１９に当接するスラスト受け面１４７（スラスト受け）が形成されている。
　滑り軸受１１１に供給されたオイルは、ジャーナル部１０４Ａとブッシュ１３０との隙間を通って流下し、この流下するオイルの一部は、スラスト面１１９及びスラスト受け面１４７に供給される。本実施の形態では、反コンロッド側に油溜り壁１３９を形成し、反コンロッド側から漏れるオイル量を制限しているため、コンロッド側のスラスト面１１９及びスラスト受け面１４７に適切な量のオイルを供給することができる。
　図８に示すように、ブッシュ支え部１３７の径方向の厚さｔ１は、全周に亘ってブッシュ１３０の径方向の厚さｔ２以上の厚さに形成されており、本実施の形態では、厚さｔ１は厚さｔ２の２倍以上の厚さに形成されている。このように、ブッシュ１３０が、ブッシュ１３０の径方向の厚さｔ２の厚さ以上の厚さｔ１を有するブッシュ支え部１３７によって支持されるため、ブッシュ１３０を安定して支持できるとともに、側面板部１２０から受けるブッシュ１３０の熱影響や歪の影響を分散して緩和できる。
　保持壁２３Ａの内周結合面１２７Ａは、ブッシュ１３０の拡径部１３２Ａ及び回り止め部１３２Ｂに結合され、ブッシュ１３０が鋳込まれる際には、不連続に並んだ回り止め部１３２Ｂに内周結合面１２７Ａの一部が入り込む。また、回り止め部１３２Ｂの存在によって内周結合面１２７Ａと外周面１３２との接触面積は大きく確保されている。このように、回り止め部１３２Ｂによってブッシュ１３０の回転方向の力を受けるとともに、ブッシュ１３０の結合面の接触面積が大きく確保されているため、ブッシュ１３０をクランクシャフト支持孔１１０に強固に結合させることができる。
　ブッシュ１３０は、一側ケース９１の鋳造の際、外側の側面部１３３Ａを鋳造型に設けられた複数の支持脚（不図示）によって支持された状態で鋳込まれ、上記支持脚は、ブッシュ１３０が鋳込まれた後に取り除かれる。図６に示すように、一側ケース９１の外側面の幅広両覆い部１２８Ａには、上記支持脚を取り除くことで生じた切り欠き溝１３４が形成されている。切り欠き溝１３４は、クランクシャフト支持孔１１０の内周面に沿って略１２０°間隔で３箇所に形成されている。各切り欠き溝１３４は、幅広両覆い部１２８Ａの内周面に繋がる緩やかな略Ｕ字形状に形成されている。
　このように、各切り欠き溝１３４が幅広両覆い部１２８Ａの内周面に繋がるように径方向の内側に寄せて設けられており、各切り欠き溝１３４の大きさを小さくできるため、幅広両覆い部１２８Ａの強度を確保できる。例えば、切り欠き溝として円形の穴部が径方向において、より外側に設けられた場合、この穴部と幅広両覆い部１２８Ａの先端部との間に薄肉部が形成されるため、欠けが生じ易くなる。
　また、各切り欠き溝１３４が、ブッシュ１３０の外周面１３２から離れた幅広両覆い部１２８Ａの内周側の先端部に位置しており、ブッシュ１３０に加わる応力が各切り欠き溝１３４に作用しにくいため、各切り欠き溝１３４の近傍の幅広両覆い部１２８Ａの欠け等を防止することができる。
　さらに、反コンロッド側に流れたオイルの内の余分なオイルを切り欠き溝１３４を通して排出でき、スラスト面１１９側へのオイルの供給量を適切に調整できる。
　図１１は、図６におけるＸＩ－ＸＩ断面図である。
　図１１に示すように、一側ケース９１において、底部油路９８はクランクシャフト支持孔１１０の下方に位置し、一側ケース９１を車幅方向に貫通している。底部油路９８はジャーナル油路９９に連通し、ジャーナル油路９９は側面板部１２０内を上方に延びている。ジャーナル油路９９の上端は、ブッシュ１３０を径方向に貫通するブッシュ油路１３５（径方向の貫通孔）に連通している。
　ジャーナル油路９９及びブッシュ油路１３５は、ブッシュ１３０が鋳込まれた状態の一側ケース９１に対し、図１１中に矢印Ｓで示すように、一側ケース９１の下面から底部油路９８に連通するように挿入されるドリル（不図示）によって孔開け加工されることで形成される。このように、ブッシュ１３０を鋳込んだ後にジャーナル油路９９及びブッシュ油路１３５を一度に同軸加工するため、ブッシュ１３０を鋳込む際にジャーナル油路９９とブッシュ油路１３５との位置合わせをする必要がなく、生産の作業性を向上させることができる。また、ブッシュ１３０を鋳込む際にブッシュ油路１３５が溶湯によって塞がれることが無い。
　また、ブッシュ１３０の内径は、ブッシュ１３０を鋳込む前には仕上げられておらず、ブッシュ１３０が鋳込まれた後に、滑り軸受１１１の圧入寸法に合わせて高精度に仕上げ加工される。
　本実施の形態では、クランクケース２５を上下割りではなく左右割りとして円環状のブッシュ１３０を鋳込んだため、ブッシュ１３０の内周面１３１に分割面が無く、内周面１３１を容易に高精度な円形に加工することができ、生産性が良い。
　図１２は、滑り軸受１１１を示す図であり、図１２（ａ）は正面図、図１２（ｂ）は図１２（ａ）のＸＩＩ－ＸＩＩ断面図である。
　滑り軸受１１１は、クランクシャフト４１の軸線Ｇ（図３参照）を通る平面でリングを半円状に２等分するようにして形成された一対の半割り体１４０，１４０（図７及び図１２参照）によって構成されている。ここで、図１２では、滑り軸受１１１の１個の半割り体１４０が示されている。
　半割り体１４０は、半円の円弧状に形成されており、内周側でジャーナル部１０４Ａ（他側ケース９２ではジャーナル部１０４Ｂ）を受ける受け面１４１と、外周側でブッシュ１３０に圧入される圧入面１４２とを有している。
　受け面１４１の幅方向の中央には、受け面１４１の周方向の全体に亘って延びるオイル溝１４３が形成されている。オイル溝１４３には、半割り体１４０を貫通するオイル孔１４４が２箇所に形成されている。一対の半割り体１４０，１４０は、同一部品である。
　ここで、半割り体１４０は、ベースとなる円弧状の鋼材の内周面に銅合金をコーティングし、さらにこの銅合金の層の表面に錫メッキを施した、いわゆるメタル軸受の半割り体である。
　半割り体１４０の周方向の両端面は、一対の半割り体１４０，１４０が合わさる一対の割り面１４５となっており、割り面１４５が位置する面は、滑り軸受１１１の軸線を通るとともにこの軸線に平行な平面である。滑り軸受１１１の軸線はクランクシャフト４１の軸線Ｇに一致している。
　割り面１４５は、切削或いは研削等の機械加工によって平坦に加工されている。このため、半割り体１４０，１４０同士を合わせた状態における割り面１４５の接触面積を大きく確保でき、組み付け作業性を向上できるとともに、半割り体１４０，１４０をより安定した状態で合わせることができる。
　また、半割り体１４０の幅方向の両側面１４６Ａ，１４６Ｂ（滑り軸受の軸方向の両側面）は、滑り軸受１１１の軸線に略直交する面であり、平坦な面に仕上げられている。
　図１０に示すように、滑り軸受１１１の幅はブッシュ１３０の幅よりも小さく形成されており、滑り軸受１１１はブッシュ１３０における幅方向の略中央に位置するように圧入される。詳細には、滑り軸受１１１は、図１０に矢印Ｔで示すように、クランク室２３の側の側面１４６Ｂを押圧する工具によって圧入される。この際、側面１４６Ｂは平坦に仕上げられているため、上記工具と側面１４６Ｂとの接触面積を確保できるとともに圧入方向に正しく力を加えることができ、圧入の作業性を向上できる。
　また、クランクシャフト支持孔１１０にブッシュ１３０を配置し、アルミ合金製のクランクケース２５ではなく、クランクケース２５よりも剛性及び硬度が高い鋳鉄製のブッシュ１３０に滑り軸受１１１を圧入する構成としたため、圧入の締め代を高く確保でき、より強固に滑り軸受１１１を固定できる。
　さらに、滑り軸受１１１の幅がブッシュ１３０の幅よりも小さく、滑り軸受１１１の両側面１４６Ａ，１４６Ｂが一側ケース９１の幅広両覆い部１２８Ａ，１２８Ｂから逃げており、エンジン２４の熱による熱膨張によって幅広両覆い部１２８Ａ，１２８Ｂが滑り軸受１１１に接触することを防止できるため、滑り軸受１１１の組み付け位置を正しい位置に維持することができる。
　図７に示すように、滑り軸受１１１は、一対の割り面１４５がシリンダ軸線Ｃに対して略直交する向きでブッシュ１３０に圧入されている。ここで、ピストン３９（図２参照）の上下動に伴ってジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂを介して滑り軸受１１１にかかる力は、シリンダ軸線Ｃの延在方向に作用し、この力は半割り体１４０の円弧の頂点部１４１Ａに大きく作用する。
　本実施の形態では、割り面１４５がシリンダ軸線Ｃに対して略直交する向きとなるように半割り体１４０を配置し、割り面１４５にピストン３９の上下動に伴う力が大きく作用することを防止できるため、滑り軸受１１１によってクランクシャフト４１をより安定的に支持できる。
　また、半割り体１４０のオイル孔１４４（図１２参照）は、上記のように割り面１４５がシリンダ軸線Ｃに対して略直交する向きとなるように半割り体１４０を配置した状態において、ブッシュ１３０のブッシュ油路１３５に連通する位置に形成されている。
　オイルポンプ８６によってジャーナル油路９９に供給されたオイルは、ブッシュ油路１３５及びオイル孔１４４を通って半割り体１４０の内周側のオイル溝１４３に供給される。そして、ジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂは、ジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂの全周に亘って設けられたオイル溝１４３を介して潤滑される。
　本実施の形態では、ブッシュ１３０の内周面１３１が溝なしの平坦面であるとともに、ブッシュ油路１３５が１箇所しか設けられていないため、ブッシュ１３０の剛性を向上でき、クランクシャフト４１を安定的に支持できる。また、内周面１３１が溝なしの平坦面であり、ブッシュ１３０の熱膨張を均一化できるため、クランクシャフト４１を安定的に支持でき、さらに、圧入する際に半割り体１４０の側面１４６Ａが溝に引っ掛からないため、組み付け作業性が良い。
　図３及び図４に示すように、他側ケース９２のクランクシャフト支持孔１１０にも、一側ケース９１と同様に、ブッシュ１３０が鋳込まれており、このブッシュ１３０にはクランク室２３の側から滑り軸受１１１が圧入されている。
　クランクシャフト４１は、滑り軸受１１１がそれぞれ圧入された一側ケース９１及び他側ケース９２を、クランクシャフト４１の軸方向の両側から嵌め込んで、各滑り軸受１１１内にジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂを嵌合させることでクランクケース２５に組み付けられる。
　以上説明したように、本発明を適用した実施の形態によれば、クランクシャフト４１のジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂを支持する軸受を滑り軸受１１１とする一方で、コンロッド４２の大端部４２Ａの軸受を転がり軸受であるローラベアリング１１２としたため、大端部４２Ａのローラベアリング１１２に供給するオイル量を低減できる。これにより、クランクシャフト４１のジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂの２つの軸受けを滑り軸受１１１として小型化を図りつつ、供給するオイル量を低減できるため、オイルポンプ８６を小型化できる。
　また、２分割で構成される滑り軸受１１１の割り面１４５及び軸方向の両側面１４６Ａ，１４６Ｂを平坦な形状とし、滑り軸受１１１をクランクシャフト支持孔１１０に圧入する際に押される側面１４６Ｂ、及び、割り面１４５の面積を確保したため、組立ての作業性を向上できる。また、クランクシャフト支持孔１１０にアルミ合金製のクランクケース２５に対して剛性が高い鋳鉄製のブッシュ１３０を配置したため、滑り軸受１１１の圧入の締め代を高くでき、滑り軸受１１１をより強固に固定できる。
　また、ジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂの径をその両側に位置する結合部１０５Ａ，１０５Ｂよりも大径に形成し、ジャーナル部１０４Ａ，１０４Ｂの表面の超仕上げ加工を、組立て式のクランクシャフト４１の組立て前に行なうため、組立て後の比較的大きなクランクシャフト４１に超仕上げ加工を行なう必要が無く、超仕上げ加工の加工設備を小型化できるとともに、生産性を向上できる。
　さらに、ブッシュ１３０の内周面１３１が平坦な溝なし形状であり、外周の幅方向の中央部をリング状の拡径部１３２Ａとしたため、ブッシュ１３０の剛性を高めることができるとともに、ブッシュ１３０の熱膨張を均一化でき、ブッシュ１３０のクランクケース２５への結合強度を高めることができる。また、回り止め部１３２Ｂによってクランクケース２５への結合強度を高めることができる。
　さらにまた、大端部４２Ａに導かれる一方のオイルが、クランクケース２５の保持壁２３Ａ側から滑り軸受１１１に導かれる他方のオイルとは別に、軸端側支持部１０８を経由して軸内油路１１３を通るため、軸内油路１１３の給油量を大端部４２Ａのローラベアリング１１２に最適な給油量に減らすことができる。これにより、大端部４２Ａのローラベアリング１１２がオイル過多になることを防止でき、フリクションを低減することができる。
　また、オイルポンプ８６からクランクシャフト４１に供給される一方のオイルが流れる軸内油路１１３が、動弁室５３側の動弁系への上側油路９５Ａから小孔９６Ａを設けて分岐された通路であるため、他方のオイルが流れる滑り軸受１１１及び動弁系への給油量を確保しつつ、大端部４２Ａ側への給油量を簡単な構造で減らすことができる。また、給油量を減らすことができるため、オイルポンプ８６を小型化することができる。
　また、滑り軸受１１１への給油が、ブッシュ１３０にジャーナル油路９９，９９と同軸加工された径方向のブッシュ油路１３５を通して行われるため、ジャーナル油路９９，９９とブッシュ油路１３５とを同軸に合わせる作業を無くすことができ、生産性を向上できる。
　さらに、ブッシュ１３０が、側面板部１２０より幅広でブッシュ１３０の径方向の厚さｔ２以上の厚さｔ１を有するブッシュ支え部１３７によって支持されるため、ブッシュ１３０を安定して支持できるとともに、側面板部１２０から受けるブッシュ１３０への熱影響や歪の影響を分散して緩和できる。
　また、幅広両覆い部１２８Ｂのコンロッド４２側の側部に形成されたスラスト受け面１４７を、滑り軸受１１１から漏れ出たオイルで潤滑する場合に、反コンロッド側の幅広両覆い部１２８Ａの油溜り壁１３９によってオイルの外側への漏れ量を制限できるため、オイル量を適切にして効率良くスラスト受け面１４７を潤滑できる。
　また、上記の実施の形態は本発明を適用した一態様を示すものであって、本発明は上記実施の形態に限定されるものではない。
　上記実施の形態では、滑り軸受１１１は、２等分された一対の半割り体１４０，１４０によって構成されているものとして説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、例えば、滑り軸受は、一体に形成された管状のものであっても良い。また、その他の自動二輪車１の細部構成についても任意に変更可能であることは勿論である。
　２３Ａ　保持壁（支持部材）
　２５　クランクケース
　４１　クランクシャフト
　４２Ａ　大端部（コンロッド大端）
　８６　オイルポンプ
　９５Ａ　上側油路（動弁系への給油通路）
　９６Ａ　小孔（絞り部）
　９９，９９　ジャーナル油路（クランクケース内通路）
　１０３　クランクピン（クランクピン部）
　１０４Ａ，１０４Ｂ　ジャーナル部（軸受部）
　１０８　軸端側支持部（クランク軸端）
　１１０　クランクシャフト支持孔（軸受圧入孔）
　１１１　滑り軸受（クランク軸受）
　１１２　ローラベアリング（転がり軸受）
　１１３　軸内油路（軸内を通るオイル通路）
　１２０　側面板部（周壁）
　１２８Ａ，１２８Ｂ　幅広両覆い部
　１３０　ブッシュ
　１３１　内周面（内周）
　１３２　外周面（外周）
　１３２Ａ　拡径部
　１３２Ｂ　回り止め部
　１３３Ａ，１３３Ｂ　両側面部（ブッシュの両側面）
　１３５　ブッシュ油路（径方向の貫通孔）
　１３７　ブッシュ支え部
　１３９　油溜り壁
　１４５　割り面
　１４６Ａ，１４６Ｂ　側面（滑り軸受の軸方向の両側面）
　１４７　スラスト受け面（スラスト受け）
　Ｇ　軸線（クランク軸線）

Claims (9)

  1. 　クランクシャフト（４１）の軸方向の両側から結合されてクランクシャフト（４１）を挟む左右割りクランクケース（２５）に支持される内燃機関のクランクシャフトの支持構造において、
    　クランクシャフト（４１）の両端を支持する両クランク軸受を滑り軸受（１１１）とする一方で、コンロッド大端（４２Ａ）の軸受を転がり軸受（１１２）としたことを特徴とする内燃機関のクランクシャフトの支持構造。
  2. 　前記滑り軸受（１１１）は２分割で構成され、クランク軸線（Ｇ）を通る割り面（１４５）及び滑り軸受（１１１）の軸方向の両側面（１４６Ａ，１４６Ｂ）を平坦な形状とし、前記クランクケース（２５）における軸受圧入孔（１１０）には、該クランクケース（２５）の材料に対して剛性が高いブッシュ（１３０）を配置したことを特徴とする請求項１記載の内燃機関のクランクシャフトの支持構造。
  3. 　前記クランクシャフト（４１）は両端部がクランクピン部（１０３）と分離して製造された組立て式のクランクシャフトであり、前記滑り軸受（１１１）に支持される両端の軸受部（１０４Ａ，１０４Ｂ）の径をその両側よりも大径に形成し、該軸受部（１０４Ａ，１０４Ｂ）の表面の超仕上げ加工を前記クランクシャフト（４１）の組み立て前に行なうことを特徴とする請求項２記載の内燃機関のクランクシャフトの支持構造。
  4. 　前記ブッシュ（１３０）は内周（１３１）が平坦な溝なし形状で、外周（１３２）の幅方向の中央部をリング状の拡径部（１３２Ａ）とし、両側部に周方向に不連続な回り止め部（１３２Ｂ）を設けたことを特徴とする請求項２記載の内燃機関のクランクシャフトの支持構造。
  5. 　オイルポンプ（８６）は前記クランクシャフト（４１）の軸方向における一側寄りに配置され、該オイルポンプ（８６）から一方のオイルがクランク軸端（１０８）を経由して軸内を通るオイル通路（１１３）により前記コンロッド大端（４２Ａ）にオイルが導かれ、他方のオイルがクランクケース（２５）の支持部材（２３Ａ）側から前記滑り軸受（１１１）に導かれることを特徴とする請求項２から４のいずれかに記載の内燃機関のクランクシャフトの支持構造。
  6. 　前記一方のオイル通路（１１３）は動弁系への給油通路（９５Ａ）から絞り部（９６Ａ）を設けて分岐させた通路であることを特徴とする請求項５記載の内燃機関のクランクシャフトの支持構造。
  7. 　前記滑り軸受（１１１）への給油は、前記ブッシュ（１３０）にクランクケース内通路（９９，９９）と同軸加工された径方向の貫通孔（１３５）を通して行われることを特徴とする請求項４記載の内燃機関のクランクシャフトの支持構造。
  8. 　前記ブッシュ（１３０）を保持する前記クランクケース（２５）の保持壁（２３Ａ）は、その周壁（１２０）に対してブッシュの両側面部（１３３Ａ，１３３Ｂ）を覆う幅広両覆い部（１２８Ａ，１２８Ｂ）と、前記ブッシュ（１３０）の外周面側で前記周壁（１２０）より幅広で且つ前記幅広両覆い部（１２８Ａ，１２８Ｂ）より幅狭のブッシュ支え部（１３７）とを有し、該ブッシュ支え部（１３７）が前記ブッシュ（１３０）の厚さ以上の厚さとされたことを特徴とする請求項７記載の内燃機関のクランクシャフトの支持構造。
  9. 　前記幅広両覆い部（１２８Ａ，１２８Ｂ）における反コンロッド側の側部には、前記ブッシュ（１３０）の側面（１３３Ａ）を覆う覆い部（１２８Ａ）をさらに内周側に延出させた油溜り壁（１３９）を形成し、コンロッド（４２）側の側部には前記クランクシャフト（４１）のスラスト受け（１４７）を形成したことを特徴とする請求項８記載の内燃機関のクランクシャフトの支持構造。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105090231A (zh) * 2014-05-07 2015-11-25 雅马哈发动机株式会社 内燃机和具备该内燃机的骑乘型车辆

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5681603B2 (ja) * 2011-09-28 2015-03-11 本田技研工業株式会社 クランクシャフト支持構造
DE102013226527A1 (de) * 2013-12-18 2015-06-18 Zf Friedrichshafen Ag Kombinierte Wälz- und Gleitlagerung einer Getriebewelle
DE102014108879A1 (de) * 2014-06-25 2016-01-14 Thyssenkrupp Presta Teccenter Ag Hybridlagerbock für eine Nockenwelle
CN106662141B (zh) * 2014-08-11 2018-06-29 日产自动车株式会社 轴承构造
JP6601134B2 (ja) * 2015-10-13 2019-11-06 スズキ株式会社 ４サイクル多気筒エンジン
US10655536B1 (en) 2017-05-24 2020-05-19 Indian Motorcycle International, LLC Engine
US10371249B1 (en) * 2017-05-24 2019-08-06 Indian Motorcycle International, LLC Engine
US10589621B1 (en) 2017-05-24 2020-03-17 Indian Motorcycle International, LLC Two-wheeled vehicle
JP7414547B2 (ja) * 2020-01-21 2024-01-16 株式会社ジャパンエンジンコーポレーション 台板
EP4159989A3 (en) 2021-09-30 2023-04-19 Honda Motor Co., Ltd. Variable compression-ratio device

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000161333A (ja) * 1998-11-26 2000-06-13 Honda Motor Co Ltd Ｖ型内燃機関のコンロッド支持構造
JP2003184648A (ja) * 2001-12-21 2003-07-03 Honda Motor Co Ltd クランクシャフトの支持構造
JP2003239938A (ja) * 2002-02-20 2003-08-27 Honda Motor Co Ltd 軸受構造
JP2007224860A (ja) 2006-02-24 2007-09-06 Honda Motor Co Ltd 内燃機関の油路構造

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3249391A (en) * 1962-06-13 1966-05-03 Gen Motors Corp Connecting rod bearing assembly
JP3831176B2 (ja) * 2000-05-10 2006-10-11 本田技研工業株式会社 内燃機関のクランク軸保持構造
JP4042947B2 (ja) * 2000-10-13 2008-02-06 本田技研工業株式会社 動力装置の潤滑構造
EP1245803A1 (en) * 2001-03-30 2002-10-02 Gomecsys B.V. Internal combustion engine with variable compression ratio
JP4050484B2 (ja) * 2001-04-30 2008-02-20 本田技研工業株式会社 エンジンのクランクシャフト支持構造
JP4420292B2 (ja) * 2003-07-16 2010-02-24 ヤマハ発動機株式会社 鞍乗型車両用エンジン及びそれを備えた鞍乗型車両
JP4270343B2 (ja) * 2003-09-18 2009-05-27 本田技研工業株式会社 ローラベアリングの潤滑構造
US20060037595A1 (en) * 2004-08-17 2006-02-23 Dave Procknow Reduced-emission single cylinder engine
US8267052B2 (en) * 2008-12-30 2012-09-18 Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha Engine provided with oil circulation path and cooling fluid path
JP5479965B2 (ja) 2010-03-23 2014-04-23 本田技研工業株式会社 車両用エンジンにおける点火プラグ冷却装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000161333A (ja) * 1998-11-26 2000-06-13 Honda Motor Co Ltd Ｖ型内燃機関のコンロッド支持構造
JP2003184648A (ja) * 2001-12-21 2003-07-03 Honda Motor Co Ltd クランクシャフトの支持構造
JP2003239938A (ja) * 2002-02-20 2003-08-27 Honda Motor Co Ltd 軸受構造
JP2007224860A (ja) 2006-02-24 2007-09-06 Honda Motor Co Ltd 内燃機関の油路構造

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2602499A4

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105090231A (zh) * 2014-05-07 2015-11-25 雅马哈发动机株式会社 内燃机和具备该内燃机的骑乘型车辆

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Publication number Publication date
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JP2012036934A (ja) 2012-02-23
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