WO2011107670A1 - Amplificateur de classe a de type push-pull - Google Patents

Amplificateur de classe a de type push-pull Download PDF

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WO2011107670A1
WO2011107670A1 PCT/FR2010/050470 FR2010050470W WO2011107670A1 WO 2011107670 A1 WO2011107670 A1 WO 2011107670A1 FR 2010050470 W FR2010050470 W FR 2010050470W WO 2011107670 A1 WO2011107670 A1 WO 2011107670A1
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linear
input
amplifier
transistor
control circuit
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PCT/FR2010/050470
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Mathias Moronvalle
Pierre-Emmanuel Calmel
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Devialet
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    • H—ELECTRICITY
    • H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
    • H03F—AMPLIFIERS
    • H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
    • H03F3/30—Single-ended push-pull [SEPP] amplifiers; Phase-splitters therefor
    • H03F3/3001—Single-ended push-pull [SEPP] amplifiers; Phase-splitters therefor with field-effect transistors
    • H03F3/301—CMOS common drain output SEPP amplifiers
    • H03F3/3016—CMOS common drain output SEPP amplifiers with symmetrical driving of the end stage
    • H03F3/3018—CMOS common drain output SEPP amplifiers with symmetrical driving of the end stage using opamps as driving stages

Definitions

  • the present invention relates to a "push / pull" type amplifier, and in particular a Class A audio amplifier, of the type comprising an input and an output, comprising:
  • a main amplification branch comprising two amplification transistors anti-series connected between two supply voltages, the output of the amplifier being connected between the two transistors, and
  • control circuit for each amplification transistor connected to the input for receiving each input the signal to be amplified.
  • the audio amplifiers are classified into several categories, which correspond to different amplification modes leading to performances in terms of power and quality different.
  • the class A amplifiers are such that the active amplification elements, consisting of transistors, are constantly on and therefore always operate in linear mode. This makes it possible to obtain a good quality of the output signal but limits the output power.
  • Class B amplifiers on the other hand, have amplification elements that operate in linear mode for only half the time and are substantially off the other half of the time. These amplifiers suffer from switching distortions that impair the quality of the amplified signal.
  • Class AB amplifiers also exist in which the amplifying elements can switch from an on state to a off state so that the amplifier is effectively class A for low powers, and class B for higher powers. In this case the power of the amplifier is relatively small to have a high linearity.
  • class D amplifiers are known in which the transistors operate "all or nothing", and are controlled by a pulse width modulation which depends on the signal to be amplified.
  • the power of the amplifier is very high but the signal quality is often poor.
  • the object of the invention is to propose a "push / pull" type amplifier which makes it possible to obtain a high power, an amplified signal of good quality and a low static dissipation of energy.
  • the subject of the invention is a push / pull amplifier of the aforementioned type, characterized in that the main amplification branch comprises, between each transistor and the output, a non-linear response member and input means, at the input of the control circuit of each transistor, of a signal of nonlinear compensation adapted to impose in the linear response member the flow of a minimum current.
  • the amplifier comprises one or more of the following features:
  • said non-linear response member is a diode
  • said non-linear response member is a MOS transistor
  • the means for introducing the non-linear compensation signal comprise:
  • a second nonlinear member identical to said nonlinear member connected between a corresponding terminal of said nonlinear member and a current source imposing a current in said second nonlinear member
  • a voltage measuring branch connected to the other terminal of the second nonlinear member, which voltage measuring branch is connected to the control circuit for providing said nonlinear compensation signal;
  • the means for introducing the non-linear compensation signal comprise: a voltage source having a terminal connected between each amplification transistor and the non-linear response member, and
  • a voltage measuring branch connecting the other terminal of the voltage source to the control circuit of the transistor
  • the amplifier comprises a linear feedback loop connecting the current output to the input of each control circuit
  • the voltage measuring branches and the linear feedback loop are connected together at the input of the control circuit
  • the value of the resistance of the voltage measurement loop is at least 100 times greater than the value of the resistance of the linear feedback loop
  • each control circuit comprises an operational amplifier whose non-inverting input is connected to the input of the amplifier and whose inverting input is connected to the means for introducing the non-linear compensation signal.
  • FIG. 1 is a diagram of the amplification circuit of the "push / pull" type according to the invention.
  • FIG. 2 is a view illustrating different currents at different points of the circuit of FIG. 1 and showing non-blocking of the amplification elements.
  • the amplifier 10 of the "push / pull" type comprises an input 12 for an audio signal to be amplified and an output 14 for the amplified signal.
  • This output 14 is connected to a loudspeaker 16 forming a charge for the amplifier symbolized in the form of a resistor.
  • the input 12 of the amplifier is adapted to receive a control voltage whose reference is ground and which comes from a sound reproduction system shown schematically by the generator 17 in FIG.
  • the "push / pull” amplifier comprises two amplification transistors 18, 20 of type “MOSFET” connected in anti-series in a main branch amplifier connected between two bus DC voltages V + and V .
  • the drain of each transistor 18, 20 is respectively connected to the voltage V + and V" and their sources connected together to the output of amplifier 14.
  • each transistor 18, 20 is connected to the output of a control follower circuit 22, 24 each having an operational amplifier 26, 28 whose non-inverting input is connected directly to the input 12 of the amplifier.
  • a feedback loop 30, 32 is connected between the output 14 of the amplifier and the inverting output of the operational amplifier respectively 26 and 28.
  • These loops respectively comprise a resistor 34, 36 of the same value. This resistance is chosen relatively low value, preferably less than 1 MOhms and for example equal to 330 Ohms.
  • the main amplification branch comprises, between the source of each transistor 18, 20 and the output 14 of the amplifier, a non-linear member 38, 40 and means 42, 44 provide a reference value of the voltage across the non-linear member for the introduction of a non-linear compensation signal adapted to ensure the circulation in the non-linear member 38, 40 of the main amplification branch of a predetermined value current.
  • the non-linear members 38, 40 are each formed of a diode.
  • the anode of the diode 38 is connected to the source of the transistor 18 and its cathode is connected to the output 14.
  • the anode of the diode 40 is connected to the output 14 and its cathode is connected to the source of the transistor 20.
  • the means for introducing a compensation signal 42, 44 are integrated in the feedback loop 30, 32 of the operational amplifiers 26, 28.
  • This diode 46, 48 is connected to the drain of each transistor 18, 20 in an orientation identical to that of the corresponding diode 38, 40. Its other end is connected to a current source 50, 52 of opposite directions imposing through the diode 46, 48 associated with a constant current of low intensity preferably less than 100 milliamps and by example of 10 milliamperes.
  • the diode 46 has its anode connected to the anode of the diode 38, its cathode being connected to the current source 50 while the diode 48 has its cathode connected to the cathode of the diode 40, its anode being connected to the current source 52.
  • a coupling resistor 54, 56 respectively connects the cathode of the diode 46, and the anode of the diode 48 to the feedback loop respectively 30, 32 of the operational amplifiers 26, 28. These resistors are suitable for injecting into the feedback loop 30, 32 the voltage across the diodes 46, 48.
  • the other terminal of the resistors 54, 56 is connected to the non-inverting input of the operational amplifiers 26, 28.
  • the presence of the diodes 38 and 40 which constitute non-linear members prevents the intensity in the transistors 18 and 20 from being zero, whatever the output current of the amplifier. Indeed, when the current passes essentially through one of the transistors, the other transistor has an intensity therethrough which is non-zero and converges to a current value equal to that of the current source 50, 52, because the regulation imposed by the counter-reaction loop on the current flowing in the non-linear element in the main amplification branch.
  • the diodes 46, 48, traversed by the currents imposed by the current sources 50, 52 provide the reference role for correcting the control circuits of the transistors 18, 20 through the feedback loop 32, 34 a value compensation circuit guaranteeing the circulation in the diodes 38, 40 of the main branch of amplification of a minimum current.
  • the resistor 54, 56 is much greater and in particular at least a hundred times greater than the value of the resistors 34, 36.
  • the value of the resistors 54, 56 is for example equal to 100 kOhms.
  • the diodes 46, 48 and the current sources 50, 52 are replaced by a voltage source arranged in place of the diodes 46, 48, the diodes 38, 40 remaining in place as well as the resistors 54, 56. In this case, the current flowing through the transistors 18, 20 converges to zero without ever reaching this value.
  • the current sources 50, 52 are retained and the diodes 38, 40, 46, 48 are each replaced by a MOSFET transistor whose gate is connected to the drain.
  • a MOSFET transistor whose gate is connected to the drain.
  • Such a transistor then has a non-linear response, such as a diode thus ensuring operation of the circuit as in the previous embodiments. It can be seen in FIG.
  • the current flowing in the diodes 38 and 40 illustrated by the curves 238 and 240 has, over half of the period of the signal illustrated by 240A, a substantially sinusoidal shape and on the other half of the period illustrated by 240B, a continuously differentiable portion of between 2 and 15 milliamps, without this value never vanishing, which guarantees the absence of blocking of the transistor in series with the diode.
  • Such an amplifier thus allows to have a high power while ensuring a good quality of the output signal, none of the transistors never being blocked and a low static dissipation of energy.
  • reference diodes 46, 48 traversed by an imposed current allows the current to be fixed through diodes 38, 40 and therefore transistors 18 and 20 without knowing the temperature evolution curves of the diodes used.
  • Such an amplifier is particularly suitable for high fidelity but also finds application in any type of amplifier requiring a high linearity such as a radio amplifier, a medical imaging amplifier or a source amplifier.

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Abstract

Cet amplificateur de type « push-pull », comportant une entrée (12) et une sortie (14), comprend : une branche principale d'amplification comportant deux transistors d'amplification (18, 20) montés en anti-série entre deux tensions d'alimentation (V+, V-), la sortie de l'amplificateur (14) étant reliée entre les deux transistors (18, 20), et un circuit de commande (22, 24) de chaque transistor d'amplification (18, 20) connecté à l'entrée (12) pour recevoir chacun en entrée le signal à amplifier. La branche principale d'amplification comporte, entre chaque transistor (18, 20) et la sortie (14), un organe à réponse non linéaire (38, 40) et des moyens (30, 32) d'introduction, en entrée du circuit de commande (22, 24) de chaque transistor (18, 20), d'un signal de compensation non linéaire propre à imposer dans l'organe à réponse non linéaire (38, 40) la circulation d'un courant minimal.

Description

AMPLIFICATEUR DE CLASSE A DE TYPE PUSH-PULL
La présente invention concerne un amplificateur de type « push/pull », et notamment un amplificateur audio de classe A, du type comportant une entrée et une sortie, comprenant :
- une branche principale d'amplification comportant deux transistors d'amplification montés en anti-série entre deux tensions d'alimentation, la sortie de l'amplificateur étant reliée entre les deux transistors, et
- un circuit de commande de chaque transistor d'amplification connecté à l'entrée pour recevoir chacun en entrée le signal à amplifier.
Les amplificateurs audio sont classés en plusieurs catégories, qui correspondent à des modes d'amplification différents conduisant à des performances en termes de puissance et de qualité différentes.
Les amplificateurs de classe A sont tels que les éléments actifs d'amplification, constitués de transistors sont constamment passants et fonctionnent donc toujours en régime linéaire. Ceci permet d'obtenir une bonne qualité du signal de sortie mais limite la puissance de sortie.
Les amplificateurs de classe B au contraire, comportent des éléments d'amplification qui fonctionnent en régime linéaire pendant seulement la moitié du temps et sont bloqués sensiblement l'autre moitié du temps. Ces amplificateurs souffrent de distorsions de commutation nuisant à la qualité du signal amplifié.
Des amplificateurs de classe AB existent également dans lesquels, les éléments d'amplification peuvent commuter d'un état passant à un état bloqué de sorte que l'amplificateur est effectivement de classe A pour les faibles puissances, et de classe B pour les puissances supérieures, Dans ce cas la puissance de l'amplificateur est relativement réduite pour disposer d'une forte linéarité.
On connaît enfin des amplificateurs de class D dans lesquels les transistors fonctionnent en « tout ou rien », et sont commandé par une modulation à largeur d'impulsion qui dépend du signal à amplifier. La puissance de l'amplificateur est très élevée mais la qualité du signal est souvent médiocre.
L'invention a pour but de proposer un amplificateur de type « push/pull » permettant d'obtenir une puissance élevée, un signal amplifié de bonne qualité et une faible dissipation statique d'énergie.
A cet effet, l'invention a pour objet un amplificateur de type « push/pull » du type précité, caractérisé en ce que la branche principale d'amplification comporte, entre chaque transistor et la sortie, un organe à réponse non linéaire et des moyens d'introduction, en entrée du circuit de commande de chaque transistor, d'un signal de compensation non linéaire propre à imposer dans l'organe à réponse linéaire la circulation d'un courant minimal.
Suivant des modes particuliers de réalisation, l'amplificateur comporte l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- ledit organe à réponse non linéaire est une diode ;
- ledit organe à réponse non linéaire est un transistor de type MOS ;
- les moyens d'introduction du signal de compensation non linéaire comportent :
. un second organe non linéaire identique audit organe non linéaire relié entre une borne correspondante dudit organe non linéaire et une source de courant imposant un courant dans ledit second organe non linéaire,
. une branche de mesure de tension reliée à l'autre borne du second organe non linéaire, laquelle branche de mesure de tension est reliée au circuit de commande pour fournir ledit signal de compensation non linéaire ;
- les moyens d'introduction du signal de compensation non linéaire comportent : . une source de tension dont une borne est reliée entre chaque transistor d'amplification et l'organe à réponse non linéaire, et
. une branche de mesure de tension reliant l'autre borne de la source de tension au circuit de commande du transistor ;
- l'amplificateur comporte une boucle de rétroaction linéaire reliant la sortie de courant à l'entrée de chaque circuit de commande ;
- les branches de mesure de tension et la boucle de rétroaction linéaire sont connectées ensemble en entrée du circuit de commande ;
- la valeur de la résistance de la boucle de mesure de tension est au moins 100 fois supérieure à la valeur de la résistance de la boucle de rétroaction linéaire ; et
- chaque circuit de commande comporte un amplificateur opérationnel dont l'entrée non inverseuse est reliée à l'entrée de l'amplificateur et dont l'entrée inverseuse est reliée aux moyens d'introduction du signal de compensation non linéaire.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant aux dessins sur lesquels :
- la figure 1 est un schéma du circuit de l'amplification de type « push/pull » selon l'invention ; et
- la figure 2 est une vue illustrant différents courants en différents points du circuit de la figure 1 et montrant le non blocage des éléments d'amplification.
Comme illustré sur la figure 1 , l'amplificateur 10 de type « push/pull » selon l'invention comporte une entrée 12 pour un signal audio à amplifier et une sortie 14 pour le signal amplifié. Cette sortie 14 est reliée à un haut-parleur 16 formant une charge pour l'amplificateur symbolisé sous la forme d'une résistance. L'entrée 12 de l'amplificateur est propre à recevoir une tension de commande dont la référence est la masse et qui est issue d'un système de restitution sonore schématisé par le générateur 17 sur la figure 1.
Comme connu en soi, l'amplificateur « push/pull » comporte deux transistors d'amplification 18, 20 de type « MOSFET » connectés en anti-série suivant une branche principale d'amplification reliée entre deux bus de tensions continues V+ et V". Le drain de chaque transistor 18, 20 est reliée respectivement la tension V+ et V" et les sources sont reliées ensemble à la sortie de l'amplificateur 14.
La grille de chaque transistor 18, 20 est reliée à la sortie d'un circuit suiveur de commande 22, 24 comportant chacun un amplificateur opérationnel 26, 28 dont l'entrée non inverseuse est reliée directement à l'entrée 12 de l'amplificateur. Une boucle de contre-réaction 30, 32 est reliée entre la sortie 14 de l'amplificateur et la sortie inverseuse de l'amplificateur opérationnel respectivement 26 et 28. Ces boucles comportent respectivement une résistance 34, 36 de même valeur. Cette résistance est choisie de valeur relativement faible, de préférence inférieure à 1 MOhms et par exemple égale à 330 Ohms.
En outre, et selon l'invention, la branche principale d'amplification comporte, entre la source de chaque transistor 18, 20 et la sortie 14 de l'amplificateur, un organe non linéaire 38, 40 et des moyens 42, 44 fournissent une valeur de référence de la tension aux bornes de l'organe non linéaire pour l'introduction d'un signal de compensation non linéaire propre à assurer la circulation dans l'organe non linéaire 38, 40 de la branche principale d'amplification d'un courant de valeur prédéterminée .
Suivant un premier mode de réalisation, les organes non linéaires 38, 40 sont formés chacun d'une diode. L'anode de la diode 38 est reliée à la source du transistor 18 et sa cathode est reliée à la sortie 14. A l'inverse, l'anode de la diode 40 est reliée à la sortie 14 et sa cathode est reliée à la source du transistor 20.
Les moyens d'introduction d'un signal de compensation 42, 44 sont intégrés dans la boucle de contre-réaction 30, 32 des amplificateurs opérationnels 26, 28.
Dans le mode de réalisation illustré, ils comportent chacun une diode 46, 48 identique respectivement à la diode 38, 40 et agencées dans des conditions d'installation et notamment de sollicitation thermique identiques à celles des diodes 38, 40. Cette diode 46, 48 est reliée au drain de chaque transistor 18, 20 suivant une orientation identique à celle de la diode 38, 40 correspondante. Son autre extrémité est reliée à une source de courant 50, 52 de sens opposées imposant au travers de la diode 46, 48 associée un courant constant de faible intensité de préférence inférieure à 100 milliampères et par exemple de 10 milliampères. Ainsi, la diode 46 a son anode reliée à l'anode de la diode 38, sa cathode étant reliée à la source de courant 50 alors que la diode 48 a sa cathode reliée à la cathode de la diode 40, son anode étant reliée à la source de courant 52.
Une résistance de couplage 54, 56 relie respectivement la cathode de la diode 46, et l'anode de la diode 48 à la boucle de contre-réaction respectivement 30, 32 des amplificateurs opérationnels 26, 28. Ces résistances sont propres à injecter dans la boucle de contre-réaction 30, 32 la tension aux bornes des diodes 46, 48.
Ainsi, l'autre borne des résistances 54, 56 est reliée à l'entrée non inverseuse des amplificateurs opérationnels 26, 28.
On comprend que, pendant le fonctionnement, la présence des diodes 38 et 40 qui constituent des organes non linéaires empêche que l'intensité dans les transistors 18 et 20 soit nulle et ce quel que soit le courant de sortie de l'amplificateur. En effet, lorsque le courant transite essentiellement par l'un des transistors, l'autre transistor a une intensité le traversant qui est non nulle et qui converge vers une valeur de courant égale à celui de la source de courant 50, 52, du fait de la régulation imposée par la boucle de contreréaction sur le courant circulant dans l'organe non linéaire dans la branche d'amplification principale.
Les diodes 46, 48, traversées par les courants imposés par les sources de courant 50, 52 assurent le rôle de référence permettant de corriger les circuits de commande des transistors 18, 20 au travers de la boucle de réaction 32, 34 d'une valeur de compensation garantissant la circulation dans les diodes 38, 40 de la branche principale d'amplification d'un courant minimal.
De préférence, la résistance 54, 56 est très supérieure et notamment au moins cent fois supérieure à la valeur des résistances 34, 36. Ainsi, la valeur des résistances 54, 56 est par exemple égale à 100 kOhms.
En variante non représentée, les diodes 46, 48 et les sources de courant 50, 52 sont remplacées par une source de tension disposée en lieu et place des diodes 46, 48, les diodes 38, 40 restant en place ainsi que les résistances 54,56. Dans ce cas, le courant circulant au travers des transistors 18, 20 converge vers zéro sans jamais atteindre cette valeur.
Suivant encore une variante de réalisation, les sources de courant 50, 52 sont conservées et les diodes 38, 40, 46, 48 sont chacune remplacées par un transistor MOSFET dont la grille est reliée au drain. Un tel transistor présente alors une réponse non linéaire, comme une diode assurant ainsi un fonctionnement du circuit comme dans les modes de réalisation précédents. On constate sur la figure 2, que pour un signal amplifié sensiblement sinusoïdal mesuré en sortie et illustré sur la courbe 214, le courant circulant dans les diodes 38 et 40 illustré par les courbes 238 et 240 présente, sur la moitié de la période du signal illustré par 240A, une forme sensiblement sinusoïdale et sur l'autre moitié de période illustrée par 240B, une portion continûment dérivable comprise entre 2 et 15 milliampères, sans que cette valeur ne s'annule jamais ce qui garantit l'absence de blocage du transistor monté en série avec la diode.
Ainsi, un courant de même forme illustré par les courbes 318 et 320 traverse les transistors 18 et 20 permettant qu'aucun d'eux ne soit jamais bloqué.
Un tel amplificateur, permet ainsi de disposer d'une puissance importante tout en garantissant une bonne qualité du signal de sortie, aucun des transistors n'étant jamais bloqué et une faible dissipation statique d'énergie.
On comprend que le recours aux diodes de références 46, 48 traversée par un courant imposé permet la fixation du courant au travers des diodes 38, 40 et donc des transistors 18 et 20 sans connaître les courbes d'évolution en température des diodes utilisées.
Un tel amplificateur est particulièrement adapté à la haute fidélité mais trouve aussi son application dans tout type d'amplificateur requérant une forte linéarité tel que un amplificateur radio, un amplificateur d'imagerie médicale ou un amplificateur de source.

Claims

REVENDICATIONS
\ - Amplificateur de type « push-pull », comportant une entrée (12) et une sortie (14), comprenant :
- une branche principale d'amplification comportant deux transistors d'amplification (18, 20) montés en anti-série entre deux tensions d'alimentation (V+, V-), la sortie de l'amplificateur (14) étant reliée entre les deux transistors (18, 20), et
- un circuit de commande (22, 24) de chaque transistor d'amplification (18, 20) connecté à l'entrée (12) pour recevoir chacun en entrée le signal à amplifier,
caractérisé en ce que la branche principale d'amplification comporte, entre chaque transistor (18, 20) et la sortie (14), un organe à réponse non linéaire (38, 40) et des moyens (30, 32) d'introduction, en entrée du circuit de commande (22, 24) de chaque transistor (18, 20), d'un signal de compensation non linéaire propre à imposer dans l'organe à réponse linéaire (38, 40) la circulation d'un courant minimal.
2. - Amplificateur selon la revendication 1 , caractérisé en ce que ledit organe à réponse non linéaire (38, 40) est une diode.
3. - Amplificateur selon la revendication 1 , caractérisé en ce que ledit organe à réponse non linéaire (38, 40) est un transistor de type MOS.
4. - Amplificateur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que les moyens (30, 32) d'introduction du signal de compensation non linéaire comportent :
- un second organe non linéaire (46, 48) identique audit organe non linéaire (38, 40) relié entre une borne correspondante dudit organe non linéaire (38, 40) et une source de courant (50, 52) imposant un courant dans ledit second organe non linéaire (46, 48),
- une branche (54, 56) de mesure de tension reliée à l'autre borne du second organe non linéaire (46, 48), laquelle branche de mesure de tension (54, 56) est reliée au circuit de commande (22, 24) pour fournir ledit signal de compensation non linéaire.
5. - Amplificateur selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que les moyens d'introduction du signal de compensation non linéaire comportent :
- une source de tension dont une borne est reliée entre chaque transistor d'amplification (18, 20) et l'organe à réponse non linéaire (38, 40), et
- une branche de mesure de tension (54, 56) reliant l'autre borne de la source de tension au circuit de commande (22, 24) du transistor.
6. - Amplificateur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comporte une boucle de rétroaction linéaire (34, 36) reliant la sortie (14) de courant à l'entrée de chaque circuit de commande (22, 24).
7 - Amplificateur selon la revendication 6 prise avec la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que les branches de mesure de tension (54, 56) et la boucle de rétroaction linéaire (34, 36) sont connectées ensemble en entrée du circuit de commande (22, 24).
8.- Amplificateur selon la revendication 7, caractérisé en ce que la valeur de la résistance (54, 56) de la boucle de mesure de tension est au moins 100 fois supérieure à la valeur de la résistance (34, 36) de la boucle de rétroaction linéaire.
9.- Amplificateur selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que chaque circuit de commande (22, 24) comporte un amplificateur opérationnel (26, 28) dont l'entrée non inverseuse est reliée à l'entrée (12) de l'amplificateur et dont l'entrée inverseuse est reliée aux moyens (30, 32) d'introduction du signal de compensation non linéaire.
PCT/FR2010/050470 2010-03-02 2010-03-16 Amplificateur de classe a de type push-pull WO2011107670A1 (fr)

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