WO2011043023A1 - 光学ユニットおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2011043023A1
WO2011043023A1 PCT/JP2010/005707 JP2010005707W WO2011043023A1 WO 2011043023 A1 WO2011043023 A1 WO 2011043023A1 JP 2010005707 W JP2010005707 W JP 2010005707W WO 2011043023 A1 WO2011043023 A1 WO 2011043023A1
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lens
lens element
object side
image
optical unit
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PCT/JP2010/005707
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Inventor
友彦 馬場
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ソニー株式会社
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
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    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration
    • G—PHYSICS
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/04—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having two components only

Definitions

  • the present invention relates to an optical unit and an imaging apparatus applied to an imaging device.
  • CCD Charge Coupled Device
  • CMOS Complementary Metal Oxide Semiconductor
  • Patent Document 1 describes a technique related to a doublet lens. Here, it is described that a replica lens is repeatedly applied to one place to achieve a high NA.
  • the imaging optical system which is a predetermined application, is not useful in the case of convexity because the aberration is not removed.
  • Patent Document 2 optical design of a group configuration is described, but astigmatism is as large as ⁇ 0.5 mm and spherical aberration is as large as ⁇ 0.5 mm. Also, the F value Fno is as dark as 6.6, the effective image circle is as small as 0.25 mm in radius, and cannot be used with any camera module standard.
  • An object of the present invention is to provide an optical unit and an imaging apparatus capable of realizing a high-resolution and high-performance imaging optical system.
  • an object of the present invention to provide an optical unit and an imaging apparatus capable of sufficiently reducing various aberrations with a one-group configuration and capable of realizing an optimum lens according to the VGA standard or the like.
  • An optical unit includes a first lens group and a second lens group, which are sequentially arranged from the object side toward the image plane side, and the first lens group includes: The first lens element, the second lens element, the first transparent body, and the third lens element, which are sequentially arranged from the object side toward the image plane side, include the second lens group, A fourth lens element, a second transparent body, and a fifth lens element, which are arranged in order from the side toward the image plane side, wherein the first lens element and the second lens element are a doublet lens. Forming.
  • An image pickup apparatus includes an image pickup device and an optical unit that forms a subject image on the image pickup device, and the optical units are sequentially arranged from the object side toward the image plane side.
  • a first lens group and a second lens group wherein the first lens group is arranged in order from the object side to the image plane side
  • a second lens A fourth lens element and a second transparent body, each including an element, a first transparent body, and a third lens element, wherein the second lens group is disposed in order from the object side toward the image plane side.
  • a fifth lens element wherein the first lens element and the second lens element form a doublet lens.
  • An optical unit has lens groups arranged in order from the object side to the image plane side, and the lens groups are arranged in order from the object side to the image plane side.
  • An optical unit has lens groups arranged in order from the object side to the image plane side, and the lens groups are arranged in order from the object side to the image plane side.
  • An imaging device includes an imaging device and an optical unit that forms a subject image on the imaging device, and the optical units are arranged in order from the object side toward the image plane side.
  • the lens group includes a first lens element, a transparent body, and a second lens element that are arranged in order from the object side to the image plane side.
  • a high-resolution and high-performance imaging optical system can be realized by applying a doublet lens called a wafer opt.
  • Example 1 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration. It is a figure which shows the structural example of the imaging lens which concerns on the 2nd Embodiment of this invention.
  • Example 2 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration. It is a figure which shows the structural example of the imaging lens which concerns on the 3rd Embodiment of this invention.
  • Example 3 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration. It is a figure which shows the structural example of the imaging lens which concerns on the 4th Embodiment of this invention. It is a figure which shows the surface number provided with respect to each lens which comprises each lens group of the imaging lens which concerns on this embodiment, a board
  • Example 4 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration. It is a figure which shows the structural example of the imaging lens which concerns on the 5th Embodiment of this invention.
  • Example 5 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration. It is a figure which shows notionally the wafer level optics which concern on the 6th Embodiment of this invention. It is a block diagram which shows the structural example of the imaging device by which the imaging lens which concerns on the 7th Embodiment of this invention is employ
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration example of an imaging lens employing an optical unit according to the first embodiment of the present invention.
  • the imaging lens 100 includes a first lens group 110, a second lens group 120, and a cover glass 130 that are sequentially arranged from the object side OBJS toward the image plane side. And an image plane 140.
  • the imaging lens 100 is formed as a single focus lens.
  • the first lens group 110 and the second lens group 120 form an optical unit.
  • the first lens group 110 and the second lens group 120 are formed of a joined body including a plurality of lens elements arranged with a transparent body interposed therebetween.
  • the first lens group 110 includes a first lens element 111, a second lens element 112, a first transparent body 113, and a third lens arranged in order from the object side OBJS toward the image plane 140 side. It is formed by a joined body including the lens element 114.
  • the first lens element 111 and the second lens element 112 form a doublet lens 200.
  • the second lens group 120 includes a fourth lens element 121, a second transparent body 122, a buffer layer 123, and a fifth lens element 124, which are sequentially arranged from the object side OBJS toward the image plane 140 side. It is formed by these joined bodies.
  • the buffer layer 123 is a part of the lens and is made of the same material as the lens material.
  • the buffer layer 123 is designed and manufactured by determining a portion where accuracy cannot be obtained as a buffer layer separately.
  • the entire lens surface of the imaging lens 100 is the first surface SF1, It has a second surface SF2, a third surface SF3, and a fourth surface SF4.
  • the first surface SF1 is formed by the object side surface of the first lens element 111
  • the second surface SF2 is formed by the image surface side surface of the third lens element 114.
  • the third surface SF3 is formed by the object side surface of the fourth lens element 121
  • the fourth surface SF4 is formed by the image surface side surface of the fifth lens element 124.
  • the imaging lens 100 of this embodiment is basically formed so that one of the first lens group 110 and the second lens group 120 has a positive power and the other has a negative power.
  • the imaging surface 140 is an imaging surface (image receiving surface) of a solid-state imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor.
  • the cover glass 130 is disposed between the fourth surface SF4 and the image surface 140.
  • an optical member other than a cover glass 130 formed of resin or glass, an infrared cut filter, a low-pass filter, or the like may be disposed.
  • the left side is the object side (front)
  • the right side is the image plane side (rear).
  • the light beam incident from the object side is imaged on the image plane 140.
  • the imaging lens 100 is formed of a lens having a two-group, seven-element configuration.
  • the doublet lens 200 formed by the first lens element 111 and the second lens element 112 is a plano-convex lens having a convex shape on the object side and a flat shape on the image side.
  • the third lens element 114 is a plano-concave lens having a flat shape on the object side and a concave shape on the image side.
  • the fourth lens element 121 is a plano-concave lens having a concave shape on the object side and a flat shape on the image surface side.
  • the fifth lens element 124 is a plano-convex lens having a flat object side and a convex image surface side.
  • the fifth lens element 124 is a plano-convex / concave lens in which the object side is flat and the image surface side is a mixture of convex and concave shapes, as will be described later.
  • the first lens element 111 is formed of an aspheric lens having a convex object-side surface forming the first surface SF1 and a large Abbe number ⁇ L1 .
  • the second lens element 112 is formed by a lens having a small Abbe number ⁇ L2 .
  • the first transparent body 113 is formed of, for example, a flat glass substrate (transparent substrate) having a small Abbe number ⁇ g1 and a high refractive index ng1.
  • the third lens element 114 is formed by an aspherical lens whose surface on the image surface side forming the second surface SF2 is concave on the image surface side.
  • the second lens element 112 is formed on the object side surface of the first transparent body (first glass substrate) 113, and the doublet lens 200 is formed by bonding the first lens element 111 to the object side OBJS.
  • a second lens element 114 is bonded to the image surface side surface of the first transparent body (first glass substrate) 113.
  • the diaphragm is attached to the object side of the first transparent body 113 as a substance having a light shielding effect such as a chromium film.
  • the fourth lens element 121 is formed of an aspheric lens having a concave object side surface forming the third surface SF3.
  • the second transparent body 122 is formed of a flat glass substrate having a large Abbe number ⁇ g1 and a low refractive index ng2.
  • a fourth lens element 121 is bonded to the object side surface of the second transparent body (second glass substrate) 122.
  • a second buffer layer 123 is formed on the image plane side surface of the second transparent body (second glass substrate) 122, and a fifth lens element 124 is bonded to the image plane side of the second buffer layer 123.
  • the fifth lens element 124 is formed of an aspherical lens having a convex or concave-convex mixed surface on the image surface side that forms the fourth surface SF4.
  • FIG. 2 is a diagram schematically illustrating an example of the surface shape of the fifth lens element 124 according to the present embodiment.
  • the second lens group 120 is shown with the second buffer layer omitted.
  • the fifth lens element 124 in FIG. 2 is formed of a plano-concave lens that is flat on the object side and convex and concave on the image surface side.
  • the fifth lens element 124 includes a concave portion 1241 in which a peripheral portion of the optical axis including the optical axis OX is formed in a concave shape, and a convex portion 1242 in which a peripheral portion on the outer peripheral side of the concave portion 1241 is formed in a convex shape.
  • the fifth lens element 124 has a flat portion 1243 in which a peripheral portion on the outer peripheral side of the convex portion 1242 is formed flat.
  • the first transparent body 113 may be expressed as a first glass substrate using the same reference numeral
  • the second transparent body 122 may be expressed as a second glass substrate using the same reference numeral.
  • the first lens element 111, the second lens element 112, the third lens element 114, the fourth lens element 121, and the fifth lens element 124 are made of ultraviolet (UV) curable resin, thermosetting resin, plastic, or the like.
  • the buffer layer 123 is a glass material similar to the lens material, and is basically a part of the lens.
  • the buffer layer 123 is designed and manufactured by defining an inaccurate portion as a separate frame buffer layer. The reason why accuracy does not come out is that UV curable resin, thermosetting resin, plastics, etc. shrink 5% to 7% at the time of curing. It is because it cannot be predicted.
  • the buffer layer is used to absorb an error in the thickness of the transparent body (transparent substrate). In the present embodiment, an example in which the buffer layer is arranged in the second lens group 120 is shown, but it can be arranged in the first lens group 110 as necessary.
  • the imaging lens 100 is formed by a lens having two groups and seven elements.
  • the first lens group 110 is a convex first aspherical lens SF1 having a large Abbe number ⁇ s1 from the object side to the image surface side, a first transparent body having a small Abbe number ⁇ g1 and a high refractive index ng1. 1 glass substrate) 113 and the second surface SF2 of the concave aspherical lens.
  • the second lens group 120 is a third surface SF3 of a concave aspheric lens from the object side to the image surface side, and a second transparent body (second glass substrate) 122 having a large Abbe number ⁇ g2 and a low refractive index ng2.
  • the fourth surface SF4 of the aspherical lens is formed.
  • the imaging lens 1 of the present embodiment which is a single focus lens, is configured to satisfy the following conditional expressions (1) to (14).
  • conditional expression (1) the refractive index n L1 of the first lens element 111 that forms the doublet lens 200 is defined.
  • the first lens element 111 has a higher optical refractive index and corrects various aberrations better.
  • This condition is conditional expression (1).
  • Conditional expression (2) defines the Abbe number ⁇ L1 of the first lens element 111 that forms the doublet lens 200.
  • conditional expression (3) the Abbe number ⁇ L2 of the second lens element 112 forming the doublet lens 200 is defined.
  • the first lens element 111 and the second lens element 112 have a function of eliminating chromatic aberration with the first lens element 111 having a large Abbe number and the second lens element 112 having a small Abbe number.
  • This optimum condition is conditional expressions (2) and (3).
  • Conditional expression (4) defines the focal length f L12 of the doublet lens 200.
  • conditional expressions (7) and (8) which will be described later, in order to correct various aberrations by the synergistic effect of the first lens group 110 and the second lens group 120, one is positive power and the other is negative. Power is good.
  • the first lens group 110 has a positive power and the second lens group 120 has a negative power.
  • the aberration is better corrected when the third lens element 114 and the fourth lens element 121 face each other with a negative power. Therefore, the doublet lens 200 composed of the first lens element 111 and the second lens element 112 needs to have a moderate positive power.
  • This condition is conditional expression (4).
  • Conditional expression (5) defines the curvature radius R2 of the second surface formed by the joint surface of the first lens element 111 and the second lens element 112 of the doublet lens 200.
  • the cemented surface of the doublet lens 200 has an optimum value for the sake of aberration correction. Basically, the sine condition is more satisfied when the second lens element 112 has a negative power.
  • the optimum condition is conditional expression (5).
  • a CTE value CTE g 1 of the first transparent body 113 the absolute value of the difference between the CTE values CTE g 2 of the second transparent body 122 DerutaCTE is defined.
  • conditional expressions (7) and (8) conditions for the focal length fg1 of the first lens group 110 and the focal length fg2 of the second lens group 120 are defined.
  • conditional expressions (9) and (10) the refractive index ng2 and the Abbe number ⁇ g2 of the second transparent body 122 are defined.
  • the second lens group 120 In contrast to the first lens group 110, the second lens group 120 needs to correct more astigmatism and coma, and therefore it is better that the refractive index of the glass substrate is smaller. For this reason, the upper limit is determined, and the lower limit is determined by material constraints as described above. This optimum condition is conditional expression (9).
  • the second lens group 120 is a second transparent body (second substrate) 122 having a large Abbe number and performs optimum overall achromatism. If the Abbe number is small, that is, if the dispersion is large, chromatic aberrations that have disappeared until now are generated, which is not preferable. Also, the upper limit is determined by the material restrictions as described above. Therefore, this optimum condition is conditional expression (10).
  • Conditional expression (11) defines the curvature radius Rs5 of the convex surface on the image plane side of the fifth lens element 124.
  • the thickness Tg1 of the first transparent body 113 is defined.
  • the first transparent body (the first glass substrate 9113 is preferably thin, so an upper limit is generated. If it is too thin, the substrate is warped. Therefore, there is a lower limit, and this optimum condition is conditional expression (12).
  • the thickness Tg2 of the second transparent body 122 is defined.
  • the second lens group 120 needs to correct more astigmatism and coma, so that the second transparent body (second glass substrate) 122 does not have excessive aberration.
  • a moderate thickness is better.
  • the thickness here also depends on the total optical length. If it is too thick, coma aberration will occur too much and the characteristics will deteriorate. If it is too thin, aberration correction will not be sufficient.
  • the substrate cannot be warped. Therefore, this optimum condition is conditional expression (13).
  • the lower limit of the thicknesses Tg1 and Tg2 is set to 0.2 [mm] because there is a bonding width. If there is no bonding width, about 0.1 [mm] is within the allowable range.
  • Conditional expression (14) defines the thickness Tbuf of the buffer layer 124.
  • conditional expressions (1) to (14) are common to the first, second, and third embodiments that will be described below. Preferred imaging performance and a compact optical system are realized.
  • the aspherical shape of the lens is as follows when the direction from the object side to the image plane side is positive, k is a conical coefficient, A, B, C, and D are aspherical coefficients, and r is a central radius of curvature. It is represented by y represents the height of the light beam from the optical axis, and c represents the reciprocal (1 / r) of the central curvature radius r.
  • X is the distance from the tangent plane to the aspheric vertex
  • A is the fourth-order aspheric coefficient
  • B is the sixth-order aspheric coefficient
  • C is the eighth-order aspheric coefficient
  • D is the tenth-order aspheric coefficient.
  • E represents a 12th-order aspheric coefficient
  • F represents a 14th-order aspheric coefficient.
  • FIG. 3 is a diagram showing surface numbers given to the lenses, the substrate, and the cover glass constituting the imaging unit that constitute each lens group of the imaging lens according to the present embodiment.
  • the first lens element 111 has a first object side surface (convex surface), and the first lens element 111 has an image surface side surface and the second lens element 112 has a second boundary surface (joint surface) between the object side surface.
  • No. face number is given.
  • a third surface number is assigned to the boundary surface (bonding surface) between the image surface side surface of the second lens element 112 and the object side surface of the first transparent body (first glass substrate) 113.
  • a fourth surface number is assigned to the boundary surface (bonding surface) between the image surface side surface of the first transparent body (first glass substrate) 113 and the object side surface of the third lens element 114.
  • a fifth surface number is assigned to the image surface side surface (concave surface) of the third lens element 114. No.
  • a surface number of 7 is assigned.
  • No. 8 on the boundary surface (bonding surface) between the image surface side surface of the second transparent body (second glass substrate) 122 and the object side surface of the second buffer layer 123, the image surface side surface of the second buffer layer 123, and the fifth lens.
  • a ninth surface number is assigned to the boundary surface (joint surface) between the element 124 and the object side surface.
  • No. 10 is assigned to the image surface side surface (aspheric surface) of the fifth lens element 124, and
  • No. 11 surface number is assigned to the object side surface of the cover glass 130. Further, a twelfth surface number is given to the image surface side surface of the cover glass 130.
  • the center curvature radius of the object side surface (first) 1 of the first lens element 111 is set to R1.
  • the central radius of curvature of the boundary surface (joint surface) 2 between the image surface side surface of the first lens element 111 and the object side surface of the second lens element 112 is set to R2.
  • the central radius of curvature of the boundary surface (bonding surface) 3 between the image surface side surface of the second lens element 112 and the object side surface of the first transparent body (first glass substrate) 113 is set to R3.
  • the central curvature radius of the boundary surface (bonding surface) 4 between the image surface side surface of the first transparent body (first glass substrate) 113 and the object side surface of the third lens element 114 is R4, and the image surface side surface of the third lens element 114 is
  • the central radius of curvature of (concave) 5 is set to R5.
  • the center curvature radius of the object side surface (concave surface) 6 of the fourth lens element 121 is R6, and the boundary surface (bonding) between the image surface side surface of the fourth lens element 121 and the object side surface of the second transparent body (second glass substrate) 122.
  • the center radius of curvature of surface 7 is set to R7.
  • the central radius of curvature of the boundary surface (bonding surface) 8 between the image surface side surface of the second transparent body (second glass substrate) 122 and the object side surface of the second buffer layer 123 is set to R8.
  • the central radius of curvature of the boundary surface (joint surface) 9 between the image surface side surface of the second buffer layer 123 and the object side surface of the fifth lens element 124 is set to R9.
  • the center curvature radius of the image surface side surface (aspheric surface) 10 of the fifth lens element 124 is set to R10, and the center curvature radius of the object side surface 11 of the cover glass 130 is set to R11.
  • the central radius of curvature of the image surface side surface 12 of the cover glass 130 is set to R12.
  • the center curvature radius of the surface 13 of the image surface 140 is set to R13.
  • the central curvature radii R3, R4, R7, R8, R9, R11, R12, and R13 of the surfaces 3, 4, 7, 8, 9, 11, 12, and 13 are infinite (INFINITY).
  • the distance on the optical axis OX between the surface 1 and the surface 2 that is the thickness of the first lens element 111 is d1
  • the distance on the optical axis OX is set to d2.
  • the distance on the optical axis OX between the surface 3 and the surface 4 that is the thickness of the first transparent body (first glass substrate) 113 is d3
  • the upper distance is set to d4.
  • the distance on the optical axis OX between the image surface side surface 5 of the third lens element 114 and the object side surface 6 of the fourth lens element 121 is set to d5.
  • the distance on the optical axis OX between the surface 6 and the surface 7 that is the thickness of the fourth lens element 121 is d6, and the optical axis between the surface 7 and the surface 8 that is the thickness of the second transparent body (second glass substrate) 122.
  • the distance on OX is set to d7.
  • the distance on the optical axis OX between the surface 8 and the surface 9 serving as the thickness of the second buffer layer 123 is d8, and the distance on the optical axis OX between the surface 9 and the surface 10 serving as the thickness of the fifth lens element 124 is d9.
  • Example 1 according to specific numerical values of the imaging lens is shown below.
  • surface numbers as shown in FIG. 3 are given to the lens elements of the imaging lens 100, the buffer layer, the glass substrate (transparent body), and the cover glass 130 constituting the imaging unit. Yes.
  • Example 1 Table 1, Table 2, Table 3, and Table 4 show the numerical values of Example 1. Each numerical value in the first embodiment corresponds to the imaging lens 100 in FIG.
  • Table 1 shows each lens element corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 1, a buffer layer, a glass substrate (transparent body), a radius of curvature (R: mm) of the cover glass constituting the imaging unit, and an interval (d : Mm), refractive index (nd), and dispersion value ( ⁇ d).
  • Table 2 shows 4 of the surface 1 of the first lens element 111 including the aspherical surface in Example 1, the surface 5 of the second lens element 114, the surface 6 of the fourth lens element 121, and the surface 10 of the fifth lens element 124. Next, 6th, 8th and 10th order aspherical coefficients are shown.
  • K is the conic constant
  • A is the fourth-order aspheric coefficient
  • B is the sixth-order aspheric coefficient
  • C is the eighth-order aspheric coefficient
  • D is the tenth-order aspheric coefficient. Represents.
  • Table 3 specifically shows the focal length f, the numerical aperture F, the half angle of view ⁇ , and the lens length H of the imaging lens 100 according to the first embodiment.
  • the focal length f is set to 3.78 [mm]
  • the numerical aperture F is set to 2.8
  • the half angle of view ⁇ is set to 31.9 deg
  • the lens length H is set to 4.37 [mm].
  • Table 4 shows that, in Example 1, the above conditional expressions (1) to (14) are satisfied.
  • the refractive index n L1 of the first lens element 111 forming the doublet lens 200 of the first lens group 110 is set to 1.51, and is defined by the conditional expression (1).
  • the conditions are satisfied.
  • the Abbe number ⁇ L1 of the first lens element 111 forming the doublet lens 200 of the first lens group 110 is set to 53.1, which satisfies the condition defined by the conditional expression (2).
  • the Abbe number ⁇ L2 of the second lens element 112 forming the doublet lens 200 is set to 41.7, which satisfies the condition defined by the conditional expression (3).
  • the focal length f L12 of the doublet lens 200 is set to 3.18, which satisfies the condition defined by conditional expression (4).
  • the curvature radius R2 of the second surface formed by the cemented surface of the first lens element 111 and the second lens element 112 of the doublet lens 200 is set to ⁇ 1.5, which satisfies the condition defined by the conditional expression (5) is doing.
  • a CTE value CTE g 1 of the first transparent body (first transparent substrate) 113, a second transparent body the absolute value of the difference between the CTE values CTE g 2 (second transparent substrate) 122 DerutaCTE is set to 0, the condition The condition defined by the formula (6) is satisfied.
  • the focal length fg1 of the first lens group 110 is set to 2.37, which satisfies the condition defined by the conditional expression (7).
  • the focal length fg2 of the second lens group 120 is set to ⁇ 2.74, which satisfies the condition defined by the conditional expression (8).
  • the refractive index ng2 of the second transparent body (second transparent substrate) 122 of the second lens group 120 is set to 1.64, the Abbe number ⁇ g2 is set to 60.1, and the conditional expressions (9) and (10) The specified conditions are satisfied.
  • the curvature radius Rs5 of the convex surface on the image plane side of the fifth lens element 124 of the second lens group 120 is set to 11.0 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (11).
  • the thickness Tg1 of the first transparent body (first transparent substrate) 113 of the first lens group 110 is set to 0.459 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (12).
  • the thickness Tg2 of the second transparent body (second transparent substrate) 122 of the second lens group 120 is set to 1.39 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (13).
  • the thickness Tbuf of the buffer layer 124 is set to 0.1 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (14).
  • FIG. 4 is an aberration diagram showing spherical aberration (chromatic aberration), astigmatism, and distortion in Example 1.
  • 4A shows spherical aberration (chromatic aberration)
  • FIG. 4B shows astigmatism
  • FIG. 4C shows distortion.
  • an imaging lens including an optical unit excellent in imaging performance, in which various aberrations of spherical surface, astigmatism, and distortion are well corrected.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating a configuration example of an imaging lens according to the second embodiment of the present invention.
  • the imaging lens 100A according to the second embodiment shown in FIG. 5 and the imaging lens 100 according to the first embodiment shown in FIG. 1 have the same basic configuration, and as shown as Example 2 below.
  • the setting values of the parameters of each component are different. Therefore, detailed description of the imaging lens 100A is omitted here.
  • Example 2 using specific numerical values of the imaging lens is shown.
  • surface numbers as shown in FIG. 3 are given to the lens elements of the imaging lens 100A, the buffer layer, the glass substrate (transparent body), and the cover glass 130 constituting the imaging unit. Yes.
  • Example 2 Table 5, Table 6, Table 7, and Table 8 show the numerical values of Example 2. Each numerical value of Example 2 corresponds to the imaging lens 100A of FIG.
  • Table 5 shows each lens element corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 2, a buffer layer, a glass substrate (transparent body), a radius of curvature (R: mm) of the cover glass constituting the imaging unit, and an interval (d : Mm), refractive index (nd), and dispersion value ( ⁇ d).
  • Table 6 shows 4 of the surface 1 of the first lens element 111 including the aspherical surface, the surface 5 of the second lens element 114, the surface 6 of the fourth lens element 121, and the surface 10 of the fifth lens element 124 in Example 2. Next, 6th, 8th and 10th order aspherical coefficients are shown.
  • K is a conic constant
  • A is a fourth-order aspheric coefficient
  • B is a sixth-order aspheric coefficient
  • C is an eighth-order aspheric coefficient
  • D is a tenth-order aspheric coefficient. Represents.
  • Table 7 specifically shows the focal length f, the numerical aperture F, the half angle of view ⁇ , and the lens length H of the imaging lens 100A in the second embodiment.
  • the focal length f is set to 2.99 [mm]
  • the numerical aperture F is set to 2.8
  • the half angle of view ⁇ is set to 31.8 deg
  • the lens length H is set to 3.46 [mm].
  • Table 8 shows that, in Example 2, the above conditional expressions (1) to (14) are satisfied.
  • the refractive index n L1 of the first lens element 111 forming the doublet lens 200 of the first lens group 110 is set to 1.51, and is defined by the conditional expression (1). The conditions are satisfied.
  • the Abbe number ⁇ L1 of the first lens element 111 forming the doublet lens 200 of the first lens group 110 is set to 53.1, which satisfies the condition defined by the conditional expression (2).
  • the Abbe number ⁇ L2 of the second lens element 112 forming the doublet lens 200 is set to 29.0, which satisfies the condition defined by the conditional expression (3).
  • the focal length f L12 of the doublet lens 200 is set to 2.5, which satisfies the condition defined by conditional expression (4).
  • the curvature radius R2 of the second surface formed by the cemented surface of the first lens element 111 and the second lens element 112 of the doublet lens 200 is set to ⁇ , which satisfies the condition defined by the conditional expression (5) Yes.
  • a CTE value CTE g 1 of the first transparent body (first transparent substrate) 113, a second transparent body the absolute value of the difference between the CTE values CTE g 2 (second transparent substrate) 122 DerutaCTE is set to 0, the condition The condition defined by the formula (6) is satisfied.
  • the focal length fg1 of the first lens group 110 is set to 1.96, which satisfies the condition defined by conditional expression (7).
  • the focal length fg2 of the second lens group 120 is set to ⁇ 2.34, which satisfies the condition defined by conditional expression (8).
  • the refractive index ng2 of the second transparent body (second transparent substrate) 122 of the second lens group 120 is set to 1.52, the Abbe number ⁇ g2 is set to 55.0, and the conditional expressions (9) and (10) The specified conditions are satisfied.
  • the curvature radius Rs5 of the convex surface on the image plane side of the fifth lens element 124 of the second lens group 120 is set to 6.2 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (11).
  • the thickness Tg1 of the first transparent body (first transparent substrate) 113 of the first lens group 110 is set to 0.4 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (12).
  • the thickness Tg2 of the second transparent body (second transparent substrate) 122 of the second lens group 120 is set to 1.00 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (13).
  • the thickness Tbuf of the buffer layer 124 is set to 0.1 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (14).
  • FIG. 6 is an aberration diagram showing spherical aberration (chromatic aberration), astigmatism, and distortion in Example 2.
  • 6A shows spherical aberration (chromatic aberration)
  • FIG. 6B shows astigmatism
  • FIG. 6C shows distortion.
  • an imaging lens including an optical unit in which various aberrations such as spherical surface, astigmatism, and distortion are well corrected and excellent in imaging performance.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration example of an imaging lens according to the third embodiment of the present invention.
  • the imaging lens 100B according to the third embodiment shown in FIG. 7 and the imaging lens 100 according to the first embodiment shown in FIG. 1 have the same basic configuration, and as shown as Example 3 below.
  • the setting values of the parameters of each component are different. Therefore, detailed description of the imaging lens 100B is omitted here.
  • Example 3 using specific numerical values of the imaging lens is shown.
  • surface numbers as shown in FIG. 3 are given to the lens elements of the imaging lens 100B, the buffer layer, the glass substrate (transparent body), and the cover glass 130 constituting the imaging unit. Yes.
  • Example 3 Table 9, Table 10, Table 11, and Table 12 show numerical values of Example 3. Each numerical value of Example 3 corresponds to the imaging lens 100B of FIG.
  • Table 9 shows each lens element corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 3, a buffer layer, a glass substrate (transparent body), a radius of curvature (R: mm) of the cover glass constituting the imaging unit, and an interval (d : Mm), refractive index (nd), and dispersion value ( ⁇ d).
  • Table 10 shows the surface 1 of the first lens element 111 including the aspherical surface in Example 3, the surface 5 of the second lens element 114, the surface 6 of the fourth lens element 121, and the surface 10 of the fifth lens element 124. Next, 6th, 8th and 10th order aspherical coefficients are shown.
  • K is the conic constant
  • A is the fourth-order aspheric coefficient
  • B is the sixth-order aspheric coefficient
  • C is the eighth-order aspheric coefficient
  • D is the tenth-order aspheric coefficient. Represents.
  • Table 11 specifically shows the focal length f, the numerical aperture F, the half angle of view ⁇ , and the lens length H of the imaging lens 100C in the third embodiment.
  • the focal length f is set to 3.00 [mm]
  • the numerical aperture F is set to 2.8
  • the half angle of view ⁇ is set to 31.9 deg
  • the lens length H is set to 3.50 [mm].
  • Table 12 shows that, in Example 3, the above conditional expressions (1) to (14) are satisfied.
  • the refractive index n L1 of the first lens element 111 forming the doublet lens 200 of the first lens group 110 is set to 1.54 and is defined by the conditional expression (1). The conditions are satisfied.
  • the Abbe number ⁇ L1 of the first lens element 111 forming the doublet lens 200 of the first lens group 110 is set to 41.7, which satisfies the condition defined by the conditional expression (2).
  • the Abbe number ⁇ L2 of the second lens element 112 forming the doublet lens 200 is set to 29.0, which satisfies the condition defined by the conditional expression (3).
  • the focal length f L12 of the doublet lens 200 is set to 2.59, which satisfies the condition defined by conditional expression (4).
  • the curvature radius R2 of the second surface formed by the cemented surface of the first lens element 111 and the second lens element 112 of the doublet lens 200 is set to ⁇ 1.74, which satisfies the condition defined by the conditional expression (5) is doing.
  • a CTE value CTE g 1 of the first transparent body (first transparent substrate) 113, a second transparent body the absolute value of the difference between the CTE values CTE g 2 (second transparent substrate) 122 DerutaCTE is set to 0, the condition The condition defined by the formula (6) is satisfied.
  • the focal length fg1 of the first lens group 110 is set to 1.99, which satisfies the condition defined by conditional expression (7).
  • the focal length fg2 of the second lens group 120 is set to -2.37, which satisfies the condition defined by conditional expression (8).
  • the refractive index ng2 of the second transparent body (second transparent substrate) 122 of the second lens group 120 is set to 1.523, the Abbe number ⁇ g2 is set to 55.0, and the conditional expressions (9) and (10) are satisfied. The specified conditions are satisfied.
  • the curvature radius Rs5 of the convex surface on the image plane side of the fifth lens element 124 of the second lens group 120 is set to 5.75 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (11).
  • the thickness Tg1 of the first transparent body (first transparent substrate) 113 of the first lens group 110 is set to 0.4 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (12).
  • the thickness Tg2 of the second transparent body (second transparent substrate) 122 of the second lens group 120 is set to 1.038 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (13).
  • the thickness Tbuf of the buffer layer 124 is set to 0.1 [mm], which satisfies the condition defined by the conditional expression (14).
  • FIG. 8 is an aberration diagram showing spherical aberration (chromatic aberration), astigmatism, and distortion in Example 3.
  • 8A shows spherical aberration (chromatic aberration)
  • FIG. 8B shows astigmatism
  • FIG. 8C shows distortion.
  • an imaging lens including an optical unit in which various aberrations such as spherical surface, astigmatism, and distortion are well corrected and which has excellent imaging performance.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration example of an imaging lens employing the optical unit according to the first embodiment of the present invention.
  • the imaging lens 900 of the fourth embodiment includes a lens group 910, a cover glass 920, and an image plane 930 that are arranged in order from the object side OBJS toward the image plane side.
  • the imaging lens 900 is formed as a single focus lens.
  • the lens group 910 forms an optical unit.
  • the lens group is formed by a joined body including two lens elements arranged with a transparent body interposed therebetween.
  • the lens group 910 includes a first lens element 911, a buffer layer 912, a transparent body 913, and a second lens element 914, which are arranged in order from the object side OBJS to the image plane 930 side. It is formed by these joined bodies.
  • the buffer layer is a part of the lens and is formed of the same material as the lens material.
  • the buffer layer 912 is designed and manufactured by determining a portion where accuracy cannot be obtained as a buffer layer separately.
  • the entire lens surface of the imaging lens 900 has the first surface SF1 and the second surface SF2. is doing.
  • the first surface SF1 is formed by the object side surface of the first lens element 911
  • the second surface SF2 is formed by the image surface side surface of the second lens element 914.
  • the image plane 940 is assumed to be an imaging plane (image receiving plane) of a solid-state imaging device such as a CCD sensor or a CMOS sensor.
  • the cover glass 920 is disposed between the second surface SF2 and the image surface 930. Between the second surface SF2 and the image surface 930, an optical member other than a cover glass 920 made of resin or glass, an infrared cut filter, a low-pass filter, or the like may be disposed.
  • the left side is the object side (front)
  • the right side is the image plane side (rear).
  • a light beam incident from the object side forms an image on the image plane 930.
  • the transparent body 913 is formed of a flat glass substrate having a small Abbe number ⁇ g1 and a high refractive index ng1, for example.
  • a buffer layer 912 is formed on the object side surface of the transparent body (glass substrate) 913, and the first lens element 911 is bonded to the object side OBJS of the buffer layer 912.
  • the first lens element 911 is formed of an aspheric lens having a concave object-side surface forming the first surface SF1 and a large Abbe number ⁇ s1.
  • a second lens element 914 is bonded to the image surface side surface of the transparent body (glass substrate) 913.
  • the second lens element 914 is formed of an aspheric lens having a convex surface on the image surface side that forms the second surface SF2.
  • the diaphragm is attached to the object side of the transparent body 913 as a substance having a light shielding effect such as a chromium film.
  • the focal length f L1 of the first lens element 911 is set to ⁇ 20 to ⁇ 2 [mm]
  • the focal length f L2 of the second lens element 914 is set to 0.4 to 5 [mm].
  • the transparent body 913 may be represented as a glass substrate using the same reference numeral.
  • the first lens element 911 and the second lens element 914 are made of ultraviolet (UV) curable resin, thermosetting resin, plastic, or the like.
  • the buffer layer 912 is a glass material similar to the lens material and is basically a part of the lens, but is designed and manufactured by defining an inaccurate portion as a separate frame buffer layer.
  • the reason why accuracy is not achieved is that UV curable resins, thermosetting resins, plastics, etc., shrink by 5% to 7% during curing, and this is combined with the fact that they are attached to the substrate. It is because it cannot be predicted.
  • the buffer layer is used to absorb an error in the thickness of the transparent body (transparent substrate).
  • the imaging lens 900 is formed by a lens having a three-group structure.
  • the imaging lens 900 of the present embodiment that is a single focus lens is configured to satisfy the following conditional expressions (16) to (21).
  • Conditional expressions (16) and (17) define conditions for the Abbe number ⁇ L1 of the first lens element 911 and the Abbe number ⁇ L2 of the second lens element 914 in the lens group 910.
  • the first lens element 911 and the second lens element 914 eliminate chromatic aberration with the first lens element 911 having a large Abbe number and the second lens element 914 having a small Abbe number. This optimum condition is conditional expressions (16) and (17).
  • Conditional expression (18) defines a condition between the curvature radius R1 of the object side surface of the first lens element 911 and the effective focal length f of the lens group 910.
  • Conditional expression (19) defines a condition between the curvature radius R5 of the image surface side surface (concave surface) of the second lens element 914 and the effective focal length f of the lens group.
  • a lens configuration called retrofocus is known as a desirable lens configuration.
  • This generally takes the configuration of a concave lens, an aperture, and a convex lens from the object side, and aberration correction and peripheral light quantity are advantageous.
  • this lens configuration has a configuration in which a first lens element 911 having a concave lens, a diaphragm glass substrate 913, and a second lens element 914 having a convex lens are bonded together, and the bonding surfaces of the respective lenses are flat. Therefore, desirable conditions are required for the radius of curvature of the first lens element 911 and the radius of curvature of the second lens element 914. In each case, if the radius of curvature is too small, the manufacturing tolerance is deteriorated, and if it is too large, the aberration cannot be corrected and desired characteristics cannot be obtained. This optimum condition is conditional expressions (18) and (19).
  • the thickness Tg1 of the transparent body (glass substrate) 913 is defined.
  • the thickness Tbuf of the buffer layer 912 is defined.
  • conditional expressions (16) to (21) are common to the fourth and fifth embodiments to be described below, and by adopting them appropriately as necessary, more preferable results suitable for individual imaging elements or imaging apparatuses. Image performance and a compact optical system are realized.
  • the aspherical shape of the lens is as follows when the direction from the object side to the image plane side is positive, k is a conical coefficient, A, B, C, and D are aspherical coefficients, and r is a central radius of curvature. It is represented by y represents the height of the light beam from the optical axis, and c represents the reciprocal (1 / r) of the central curvature radius r.
  • X is the distance from the tangent plane to the aspheric vertex
  • A is the fourth-order aspheric coefficient
  • B is the sixth-order aspheric coefficient
  • C is the eighth-order aspheric coefficient
  • D is the tenth-order aspheric coefficient.
  • E represents a 12th-order aspheric coefficient
  • F represents a 14th-order aspheric coefficient.
  • FIG. 10 is a diagram showing surface numbers given to the lenses constituting the lens groups of the imaging lens according to the present embodiment, the substrate, and the cover glass constituting the imaging unit.
  • No. 1 is applied to the object side surface (convex surface) of the first lens element 911
  • No. 2 is applied to the boundary surface (bonding surface) between the image side surface of the first lens element 911 and the object side surface of the buffer layer 912.
  • a face number is assigned.
  • a fourth surface number is assigned to the boundary surface (joint surface) with the side surface.
  • the fifth surface number is given to the image surface side surface (concave surface) of the second lens element 914.
  • No. 6 is assigned to the object side surface of the cover glass 920
  • No. 7 is assigned to the image side surface of the cover glass 920
  • No. 8 is assigned to the image surface 930.
  • the center curvature radius of the object side surface (first) 1 of the first lens element 911 is set to R1.
  • the central radius of curvature of the boundary surface (bonding surface) 2 between the image surface side surface of the first lens element 911 and the object side surface of the buffer layer 912 is set to R2.
  • the central radius of curvature of the boundary surface (bonding surface) 3 between the image surface side surface of the buffer layer 912 and the object side surface of the transparent body (glass substrate) 913 is set to R3.
  • the central curvature radius of the boundary surface (joint surface) 4 between the image surface side surface of the transparent body (glass substrate) 913 and the object side surface of the second lens element 914 is R4, and the image surface side surface (concave surface) 5 of the second lens element 914 is 5.
  • the center curvature radius of the object side surface 6 of the cover glass 920 is set to R6, the center curvature radius of the image surface side surface of the cover glass 920 is set to R7, and the center curvature radius of the image surface 930 is set to R8.
  • the central radii of curvature R2, R3, R4, R7, R8 of the surfaces 2, 3, 4, 6, 7, and 8 are infinite (INFINITY).
  • the distance between the surface 1 and the surface 2 that is the thickness of the first lens element 911 is d1
  • the light between the surface 2 and the surface 3 that is the thickness of the buffer layer 912 is d1.
  • the distance on the axis OX is set to d2.
  • the distance on the optical axis OX between the surface 3 and the surface 4 that becomes the thickness of the transparent body (glass substrate) 913 is d3
  • the distance on the optical axis OX between the surface 4 and the surface 5 that becomes the thickness of the second lens element 914 is d4
  • the distance on the optical axis OX between the image surface side surface 5 of the second lens element 914 and the object side surface 6 of the cover glass 920 is set to d5.
  • the distance on the optical axis OX between the object side surface 6 and the image surface side surface, which is the thickness of the cover glass 920, is set to d6.
  • the distance on the optical axis OX between the image surface side surface 7 of the cover glass 920 and the image surface 930 is set to d7.
  • Example 4 according to specific numerical values of the imaging lens is shown below.
  • surface numbers as shown in FIG. 10 are given to the lens elements of the imaging lens 900, the buffer layer, the glass substrate (transparent body), and the cover glass 920 constituting the imaging unit. Yes.
  • Example 4 Table 13, Table 14, Table 15, and Table 16 show numerical values of Example 4. Each numerical value of Example 4 corresponds to the imaging lens 900 of FIG.
  • Table 13 shows each lens element corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 4, a buffer layer, a glass substrate (transparent body), a radius of curvature (R: mm) of the cover glass constituting the imaging unit, and an interval (d : Mm), refractive index (nd), and dispersion value ( ⁇ d).
  • Table 14 shows fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspherical coefficients of the surface 1 of the first lens element 911 and the surface 5 of the second lens element 914 including the aspherical surface in Example 4.
  • K is a conic constant
  • A is a fourth-order aspheric coefficient
  • B is a sixth-order aspheric coefficient
  • C is an eighth-order aspheric coefficient
  • D is a tenth-order aspheric coefficient. Represents.
  • Table 15 specifically shows the focal length f, the numerical aperture F, the half angle of view ⁇ , and the lens length H of the imaging lens 900 according to the fourth embodiment.
  • the focal length f is set to 1.28 [mm]
  • the numerical aperture F is set to 2.8
  • the half angle of view ⁇ is set to 32.0 deg
  • the lens length H is set to 2.07 [mm].
  • Table 16 shows that, in Example 4, the above conditional expressions (16) to (21) are satisfied.
  • the Abbe number ⁇ L1 of the first lens element 911 of the lens group 910 is set to 53.15, which satisfies the condition defined by the conditional expression (16).
  • the Abbe number ⁇ L2 of the second lens element 914 is set to 29.0, which satisfies the condition defined by the conditional expression (17).
  • the relationship R1 / f between the radius of curvature R1 of the object side surface of the first lens element 911 and the effective focal length f of the lens group 910 is set to ⁇ 1.542, which satisfies the condition defined by the conditional expression (18). Yes.
  • the relationship R5 / f between the curvature radius R5 of the image surface side surface of the second lens element 914 and the effective focal length f of the lens group 910 is set to ⁇ 0.478, which satisfies the condition defined by the conditional expression (19).
  • the thickness Tg1 of the glass substrate 913 is set to 0.3 [mm] and satisfies the condition defined by the conditional expression (20).
  • the thickness Tbuf of the buffer layer 912 is set to 0.05 [mm] and satisfies the condition defined by the conditional expression (21).
  • FIG. 11 is an aberration diagram showing spherical aberration (chromatic aberration), astigmatism, and distortion in Example 4.
  • 11A shows spherical aberration (chromatic aberration)
  • FIG. 11B shows astigmatism
  • FIG. 11C shows distortion.
  • an imaging lens including an optical unit excellent in imaging performance can be obtained in which various aberrations such as spherical surface, astigmatism, and distortion are satisfactorily corrected.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating a configuration example of an imaging lens according to the fifth embodiment of the present invention.
  • the imaging lens 900A according to the fifth embodiment shown in FIG. 12 and the imaging lens 900 according to the first embodiment shown in FIG. 9 have the same basic configuration, and as shown as Example 5 below.
  • the setting values of the parameters of each component are different. Therefore, detailed description of the imaging lens 900A is omitted here.
  • Example 5 using specific numerical values of the imaging lens will be described.
  • surface numbers as shown in FIG. 10 are given to the lens elements of the imaging lens 900A, the buffer layer, the glass substrate (transparent body), and the cover glass 920 constituting the imaging unit. Yes.
  • Example 5 Table 17, Table 18, Table 19, and Table 20 show numerical values of Example 3. Each numerical value of Example 5 corresponds to the imaging lens 900A of FIG.
  • Table 17 shows each lens element corresponding to each surface number of the imaging lens in Example 5, a buffer layer, a glass substrate (transparent body), the radius of curvature (R: mm) of the cover glass constituting the imaging unit, and the interval (d : Mm), refractive index (nd), and dispersion value ( ⁇ d).
  • Table 18 shows fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspherical coefficients of the surface 1 of the first lens element 911 and the surface 5 of the second lens element 914 including the aspheric surface in Example 5.
  • K is the conic constant
  • A is the fourth-order aspheric coefficient
  • B is the sixth-order aspheric coefficient
  • C is the eighth-order aspheric coefficient
  • D is the tenth-order aspheric coefficient. Represents.
  • Table 19 specifically shows the focal length f, the numerical aperture F, the half angle of view ⁇ , and the lens length H of the imaging lens 900A in Example 5.
  • the focal length f is set to 1.03 [mm]
  • the numerical aperture F is set to 2.8
  • the half angle of view ⁇ is set to 33.2 deg
  • the lens length H is set to 1.72 [mm].
  • Table 20 shows that, in Example 5, the above conditional expressions (16) to (21) are satisfied.
  • the Abbe number ⁇ L1 of the first lens element 911 of the lens group 910 is set to 53.15, which satisfies the condition defined by the conditional expression (16).
  • the Abbe number ⁇ L2 of the second lens element 914 is set to 29.0, which satisfies the condition defined by the conditional expression (17).
  • the relationship R1 / f between the curvature radius R1 of the object side surface of the first lens element 911 and the effective focal length f of the lens group 910 is set to ⁇ 1.56, which satisfies the condition defined by the conditional expression (18). Yes.
  • the relationship R5 / f between the curvature radius R5 of the image surface side surface of the second lens element 914 and the effective focal length f of the lens group 910 is set to ⁇ 0.477, which satisfies the condition defined by the conditional expression (19).
  • the thickness Tg1 of the glass substrate 913 is set to 0.3 [mm] and satisfies the condition defined by the conditional expression (20).
  • the thickness Tbuf of the buffer layer 912 is set to 0.04 [mm] and satisfies the condition defined by the conditional expression (21).
  • FIG. 13 is an aberration diagram showing spherical aberration (chromatic aberration), astigmatism, and distortion in Example 5.
  • FIG. 13A shows spherical aberration (chromatic aberration)
  • FIG. 13B shows astigmatism
  • FIG. 13C shows distortion.
  • an imaging lens including an optical unit excellent in imaging performance can be obtained in which various spherical, astigmatism, and distortion aberrations are well corrected.
  • FIG. 14 is a view conceptually showing wafer level optics according to the sixth embodiment of the present invention.
  • a large number of replica lenses are formed on the glass substrates 210 and 220 in the vertical direction, which are referred to as a first group 230 and a second group 240, respectively.
  • the two glass wafers are bonded together to produce a large number of lenses 250 and 260 at one time.
  • a spacer may be sandwiched or a protector or a spacer may be placed on the top or bottom for pasting.
  • the imaging lenses 100, 100A, and 100B according to the first to third embodiments are sequentially arranged from the object side OBJS toward the image plane 140 side, and the first lens group 110 and the second lens group 120.
  • the first lens group 110 includes a first lens element 111, a second lens element 112, a first transparent body 113, a third lens element 114, which are arranged in order from the object side OBJS toward the image plane 140 side.
  • the second lens group 120 includes a fourth lens element 121, a second transparent body 122, a second buffer layer 123, and a fifth lens element 124, which are arranged in order from the object side OBJS toward the image plane 140 side.
  • the first lens element 111 and the second lens element 112 of the first lens group 110 form a doublet lens. Therefore, according to these embodiments, the following effects can be obtained.
  • the imaging lenses 100, 100A, and 100B it is possible to realize a high-resolution and high-performance imaging optical system using a doublet lens as a wafer level optics.
  • the power of the first lens group 110 strong positive and the second lens group 120 strong negative, it is possible to suppress the optical aberration as much as possible and to shorten the optical length.
  • Each of the first lens group 110 and the second lens group 120 can suppress chromatic aberration and achieve a good camera performance by adopting an optimum configuration.
  • the doublet lens 200 for the first lens group 110 aberration correction can be performed more strictly.
  • the doublet lens is composed of a convex having a high Abbe number and a concave having a low Abbe number.
  • the chromatic aberration can be eliminated here, and the degree of freedom of design in other portions is increased, and there is an advantage that an optimum design in which the aberration is further suppressed is possible as a whole.
  • the optical unit according to the embodiment of the present invention is a normal optical element having the same optical length.
  • Optical properties are better than the system.
  • it since it is a wafer optics, it can be cut out in the same shape as an imager, and it can be downsized.
  • this technology using a substrate can be produced at a lower cost, so that the same optical system performance can be produced at a lower cost than a normal optical system. Wafer optics is more advantageous with this invention. According to the present embodiment, it is possible to realize an imaging lens having a short overall length and being compact and excellent in various aberration characteristics.
  • the imaging lenses 900 and 900A according to the fourth and fifth embodiments include a lens group 910 arranged in order from the object side OBJS toward the image plane 130 side.
  • the lens group 910 includes a first lens element 911, a buffer layer 912, a transparent body 913, and a second lens element 914, which are sequentially arranged from the object side OBJS toward the image plane 930 side. Therefore, according to these embodiments, the following effects can be obtained.
  • an optimum lens can be realized with wafer level optics.
  • the lens structure is similar to the lens structure known as the retro focus, and the horizontal angle of view is approximately 50 degrees and a relatively wide angle.
  • a concave lens, an aperture, and a convex lens are arranged from the object side, and aberration correction and peripheral light quantity are advantageous. Further, by adopting this configuration, the incident angle to the sensor is relaxed to obtain optimum optical performance, and sufficient back focus can be obtained. It can be mass-produced at low cost with an optimal configuration for making with wafer level optics. Compared with a normal two-group two-element optical system, there are the following advantages.
  • the imaging lenses 100, 100A, 100B, 900, and 900A having the characteristics as described above are for digital cameras using imaging elements such as CCDs and CMOS sensors, particularly for cameras mounted on small electronic devices such as mobile phones. It can be applied as a lens.
  • FIG. 15 is a block diagram illustrating a configuration example of an imaging apparatus in which an imaging lens including the optical unit according to the present embodiment is employed.
  • the imaging apparatus 300 includes an optical system 310 to which the imaging lenses 100, 100 ⁇ / b> A, 100 ⁇ / b> B, 900, 900 ⁇ / b> A according to the present embodiment are applied, and a CCD or CMOS image sensor (solid-state imaging device). It has a possible imaging device 320.
  • the optical system 310 guides incident light to an imaging surface including a pixel region of the imaging device 320 and forms a subject image.
  • the imaging apparatus 300 further includes a drive circuit (DRV) 330 that drives the imaging device 320 and a signal processing circuit (PRC) 340 that processes an output signal of the imaging device 320.
  • DDRV drive circuit
  • PRC signal processing circuit
  • the drive circuit 330 includes a timing generator (not shown) that generates various timing signals including a start pulse and a clock pulse that drive circuits in the imaging device 320, and drives the imaging device 320 with a predetermined timing signal. .
  • the signal processing circuit 340 performs predetermined signal processing on the output signal of the imaging device 320.
  • the image signal processed by the signal processing circuit 340 is recorded on a recording medium such as a memory.
  • the image information recorded on the recording medium is hard copied by a printer or the like.
  • the image signal processed by the signal processing circuit 340 is displayed as a moving image on a monitor including a liquid crystal display.
  • the above-described imaging lenses 100, 100A, 100B, 900, and 900A are mounted as the optical system 310, thereby realizing a highly accurate camera with low power consumption. .
  • 100, 100A, 100B, 900, 900A ... imaging lens 110, 910 ... first lens group, 111, 911 ... first lens element, 112, 914 ... second lens element, 113, 913 ... 1st transparent body (first glass substrate), 114, 914 ... 3rd lens element, 121 ... 4th lens element, 122 ... 2nd transparent body (2nd glass substrate), 123, 912: Buffer layer, 124: Fifth lens element, 130, 920 ... Cover glass, 140, 930 ... Image plane, 200 ... Doublet lens, 300 ... Imaging device, DESCRIPTION OF SYMBOLS 310 ... Optical system, 320 ... Imaging device, 330 ... Drive circuit (DRV), 340 ... Signal processing circuit (PRC).
  • DESCRIPTION OF SYMBOLS 310 ... Optical system, 320 ... Imaging device, 330 ... Drive circuit (DRV), 340 ... Signal processing circuit (PRC).

Abstract

【課題】高解像度、高性能な撮像光学系を実現することが可能な光学ユニットおよび撮像装置を提供する。 【解決手段】撮像レンズ１００は、物体側ＯＢＪＳから像面１４０側に向かって順番に配置された、第１レンズ群１１０と、第２レンズ群１２０とを有する。第１レンズ群１１０は、物体側ＯＢＪＳから像面１４０側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメント１１１と、第２レンズエレメント１１２、第１透明体１１３と、第３レンズエレメント１１４と、を含む。第２レンズ群１２０は、物体側ＯＢＪＳから像面１４０側に向かって順番に配置された、第４レンズエレメント１２１と、第２透明体１２２と、第２バッファ層１２３と、第５レンズエレメント１２４と、を含む。第１レンズ群１１０の第１レンズエレメント１１１と第２レンズエレメント１１２は、ダブレットレンズを形成している。

Description

光学ユニットおよび撮像装置
　本発明は、撮像機器に適用される光学ユニットおよび撮像装置に関するものである。
　近年の携帯電話やパーソナルコンピュータ（ＰＣ）等に搭載される撮像機器には、高解像度・ローコスト・小型化が強く求められている。
　ＣＣＤ(Charge Coupled Device)やＣＭＯＳ(Complementary Metal Oxide Semiconductor)イメージセンサ等の撮像素子のセルピッチが劇的に小さくなり、光学系には通常光学系よりも光学収差、特に軸上色収差を抑えた高い結像性能が要求される。
　また、価格要求に対して、ウエハー状に多数個のレンズを一度に作りコストを削減する
という技術が知られている。
　また、特許文献１には、ダブレットレンズに関する技術が記載されている。ここでは、一箇所にレプリカレンズを重ね塗りしていき、高ＮＡを実現することが記載されている。
特表２００５－５１７９８４号公報 特開２００３－１５５０号公報
　上述した特許文献１では、凸凸の構成しか記載されていない。この構成は、対物レンズやコリメータレンズの場合に有用である。
　しかし、所定のアプリケーションである撮像光学系は、凸凸の場合、収差が取れずに有用ではない。
　また、一つのガラス基板の片面にレンズを形成する例しか挙げられておらず、具体的な設計例が無い。
　上述した特許文献２では、一群構成の光学設計が述べられているが、非点収差が±０．５ｍｍ、球面収差も±０．５ｍｍ程度と大きい。またＦ値Ｆｎｏも６．６と暗く、有効像円も半径０．２５ｍｍと小さく、いかなるカメラモジュール規格でも使えない。
　本発明は、高解像度、高性能な撮像光学系を実現することが可能な光学ユニットおよび撮像装置を提供することにある。
　更に、本発明は、１群構成で諸収差を十分減らすことが可能で、ＶＧＡ規格等で最適なレンズを実現することが可能な光学ユニットおよび撮像装置を提供することにある。
　本発明の第１の観点の光学ユニットは、物体側から像面側に向かって順番に配置された、第１レンズ群と、第２レンズ群と、を有し、上記第１レンズ群は、物体側から像面側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメントと、第２レンズエレメントと、第１透明体と、第３レンズエレメントと、を含み、上記第２レンズ群は、物体側から像面側に向かって順番に配置された、第４レンズエレメントと、第２透明体と、第５レンズエレメントと、を含み、上記第１レンズエレメントと上記第２レンズエレメントがダブレットレンズを形成している。
　本発明の第２の観点の撮像装置は、撮像素子と、撮像素子に被写体像を結像する光学ユニットと、を有し、上記光学ユニットは、物体側から像面側に向かって順番に配置された、第１レンズ群と、第２レンズ群と、を有し、上記第１レンズ群は、物体側から像面側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメントと、第２レンズエレメントと、第１透明体と、第３レンズエレメントと、を含み、上記第２レンズ群は、物体側から像面側に向かって順番に配置された、第４レンズエレメントと、第２透明体と、第５レンズエレメントと、を含み、上記第１レンズエレメントと上記第２レンズエレメントがダブレットレンズを形成している。
　本発明の第３の観点の光学ユニットは、物体側から像面側に向かって順番に配置された、レンズ群を有し、上記レンズ群は、物体側から像面側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメントと、透明体と、第２レンズエレメントと、を含む。
　本発明の第４の観点の光学ユニットは、物体側から像面側に向かって順番に配置された、レンズ群を有し、上記レンズ群は、物体側から像面側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメントと、バッファ層と、透明体と、第２レンズエレメントと、を含む。
　本発明の第５の観点の撮像装置は、撮像素子と、撮像素子に被写体像を結像する光学ユニットと、を有し、上記光学ユニットは、物体側から像面側に向かって順番に配置された、レンズ群を有し、上記レンズ群は、物体側から像面側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメントと、透明体と、第２レンズエレメントと、を含む。
　本発明によれば、ウエハーオプトと呼ばれるダブレットレンズを適用して高解像度、高性能な撮像光学系を実現することができる。
　更に、本発明によれば、ウエハーレベルオプティクスの利点を生かし、１群構成で諸収差を十分減らすことが可能で、ＶＧＡ規格等で最適なレンズを実現することができる。
本発明の第１の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。 本実施形態に係る第４レンズエレメントの面形状の一例を模式的に示す図である。 本実施形態に係る撮像レンズの各レンズ群を構成する各レンズ、基板、並びに撮像部を構成するカバーガラスに対して付与した面番号を示す図である。 実施例１において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第２の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。 実施例２において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第３の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。 実施例３において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第４の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。 本実施形態に係る撮像レンズの各レンズ群を構成する各レンズ、基板、並びに撮像部を構成するカバーガラスに対して付与した面番号を示す図である。 実施例４において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第５の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。 実施例５において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 本発明の第６の実施形態に係るウエハーレベルオプティクを概念的に示す図である。 本発明の第７の実施形態に係る撮像レンズが採用される撮像装置の構成例を示すブロック図である。
　以下、本発明の実施形態を添付図面に関連付けて説明する。
　なお、説明は以下の順序で行う。
１．第１の実施形態（光学ユニットを採用した撮像レンズの第１の構成例）
２．第２の実施形態（光学ユニットを採用した撮像レンズの第２の構成例）
３．第３の実施形態（光学ユニットを採用した撮像レンズの第３の構成例）
４．第４の実施形態（光学ユニットを採用した撮像レンズの第４の構成例）
５．第５の実施形態（光学ユニットを採用した撮像レンズの第５の構成例）
６．第６の実施形態（ウエハオプトの概念）
７．第７の実施形態（撮像装置の構成例）
＜１．第１の実施形態＞
　図１は、本発明の第１の実施形態に係る光学ユニットを採用した撮像レンズの構成例を示す図である。
　本第１の実施形態の撮像レンズ１００は、図１に示すように、物体側ＯＢＪＳから像面側に向かって順番に配置された、第１レンズ群１１０、第２レンズ群１２０、カバーガラス１３０、および像面１４０を有する。
　この撮像レンズ１００は、単焦点レンズとして形成されている。そして、第１レンズ群１１０および第２レンズ群１２０により光学ユニットが形成される。
　第１レンズ群１１０および第２レンズ群１２０は、透明体を挟んで配置された複数のレンズエレメントを含む接合体により形成されている。
　具体的には、第１レンズ群１１０は、物体側ＯＢＪＳから像面１４０側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメント１１１、第２レンズエレメント１１２、第１透明体１１３、および第３レンズエレメント１１４とを含む接合体により形成されている。
　そして、第１レンズエレメント１１１と第２レンズエレメント１１２は、ダブレットレンズ２００を形成している。
　第２レンズ群１２０は、物体側ＯＢＪＳから像面１４０側に向かって順番に配置された第４レンズエレメント１２１、第２透明体１２２、バッファ層１２３、および第５レンズエレメント１２４と、を含み、これらの接合体により形成されている。
　バッファ層１２３は、レンズの一部であり、レンズ材と同じ材料により形成されている。バッファ層１２３は、精度が別々にバッファ層として得られない部分を定めて設計され、製造される。
　このように、第１レンズ群１１０および第２レンズ群１２０は、レンズエレメントと透明体との接合体により形成されていることから、撮像レンズ１００は、全体としてレンズ面は、第１面ＳＦ１、第２面ＳＦ２、第３面ＳＦ３、および第４面ＳＦ４を有している。
　第１面ＳＦ１は第１レンズエレメント１１１の物体側面により形成され、第２面ＳＦ２は第３レンズエレメント１１４の像面側面により形成される。
　第３面ＳＦ３は第４レンズエレメント１２１の物体側面により形成され、第４面ＳＦ４は第５レンズエレメント１２４の像面側面により形成される。
　そして、本実施形態の撮像レンズ１００は、基本的に、第１レンズ群１１０および第２レンズ群１２０は一方が正のパワーを、他方が負のパワーを持つように形成される。
　単焦点レンズである撮像レンズ１００において、像面１４０は、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子の撮像面（受像面）が配置されることを想定している。
　カバーガラス１３０は、第４面ＳＦ４と像面１４０との間に配置されている。第４面ＳＦ４と像面１４０との間には、樹脂またはガラスで形成されるカバーガラス１３０や赤外カットフィルタやローパスフィルタなどの他、光学部材が配置されていてもよい。
　なお、本実施形態では、図１において、左側が物体側（前方）であり、右側が像面側（後方）である。
　そして、物体側から入射した光束は像面１４０上に結像される。
　以下、本実施形態の撮像レンズの構成とその作用について説明する。
　本撮像レンズ１００は、２群７枚構成のレンズで形成されている。
　第１レンズ群１１０において、第１レンズエレメント１１１および第２レンズエレメント１１２で形成されるダブレットレンズ２００は、物体側が凸状で像面側が平状の平凸レンズである。
　また、第３レンズエレメント１１４は物体側が平状で像面側が凹状の平凹レンズである。
　第２レンズ群１２０において、第４レンズエレメント１２１は物体側が凹状で像面側が平状の平凹レンズである。
　第５レンズエレメント１２４は物体側が平状で像面側が凸状の平凸レンズである。
　たとえば、第５レンズエレメント１２４は、後述するように、物体側が平状で像面側が凸状および凹状が混合する平凸凹レンズである。
　具体的には、第１レンズ群１１０において、第１レンズエレメント１１１は、第１面ＳＦ１を形成する物体側の面が凸形状でアッベ数νL1が大きい非球面レンズにより形成される。
　第２レンズエレメント１１２はアッベ数νL2が小さいレンズにより形成される。
第１透明体１１３は、たとえばアッベ数νｇ１が小さく屈折率ｎｇ１が高い、平板状のガラス基板（透明基板）により形成される。
　第３レンズエレメント１１４は、第２面ＳＦ２を形成する像面側の面が像面側が凹形状の非球面レンズにより形成される。
　第１レンズ群１１０は、第１透明体（第１ガラス基板）１１３の物体側面に第２レンズエレメント１１２が形成され、さらに物体側ＯＢＪＳに第１レンズエレメント１１１が接合してダブレットレンズ２００が形成されている。
　そして、第１透明体（第１ガラス基板）１１３の像面側面に第２レンズエレメント１１４が接合して形成されている。
　また、絞りは、第１透明体１１３の物体側にクロム膜等の遮光作用を有する物質として付けられている。
　第２レンズ群１２０において、第４レンズエレメント１２１は、第３面ＳＦ３を形成する物体側面が凹形状の非球面レンズにより形成される。
　第２透明体１２２は、アッベ数νｇ１が大きく屈折率ｎｇ２が低い平板状のガラス基板により形成される。
　第２透明体（第２ガラス基板）１２２の物体側面に第４レンズエレメント１２１が接合して形成されている。
　第２透明体（第２ガラス基板）１２２の像面側面に第２バッファ層１２３が形成され、第２バッファ層１２３のさらに像面側に第５レンズエレメント１２４が接合して形成されている。
　第５レンズエレメント１２４は、第４面ＳＦ４を形成する像面側の面が凸形状または凸凹混合の凸凹形状の非球面レンズにより形成されている。
　図２は、本実施形態に係る第５レンズエレメント１２４の面形状の一例を模式的に示す図である。
　図２においては、第２レンズ群１２０が、第２バッファ層を省略して示されている。
　図２の第５レンズエレメント１２４は、物体側が平状で像面側が凸状および凹状が混合する平凸凹レンズにより形成されている。
　第５レンズエレメント１２４は、光軸ＯＸを含む光軸の周辺部が凹状に形成された凹状部１２４１と、凹状部１２４１のさらに外周側の周辺部が凸状に形成された凸状部１２４２と、を有する。
　さらに、第５レンズエレメント１２４は、凸状部１２４２のさらに外周側の周辺部が平状に形成された平状部１２４３を有する。
　なお、以下の説明では、第１透明体１１３を同じ符号を用いて第１ガラス基板として、第２透明体１２２を同じ符号を用いて第２ガラス基板として表す場合がある。
　第１レンズエレメント１１１、第２レンズエレメント１１２、第３レンズエレメント１１４、第４レンズエレメント１２１、および第５レンズエレメント１２４は、紫外線（ＵＶ）硬化樹脂や熱硬化樹脂、あるいはプラスチック等により形成される。
　ここで、バッファ層１２３は、レンズ材質と同様の硝材で基本的にレンズの一部であるが、精度の出ない部分を別枠バッファ層として定義して、設計、製造しているものである。
　精度が出ない理由は、ＵＶ硬化樹脂や熱硬化樹脂、もしくはプラスッチック等は、硬化時に５％から７％の収縮が生じ、このことと、基板に貼り付けることとの兼ね合せにより、収縮の振る舞いが予想できないことによる。また、バッファ層は透明体（透明基板）の厚みの誤差を吸収するために使用される。
　本実施形態では、バッファ層を第２レンズ群１２０に配置した例を示しているが、必要に応じて第１レンズ群１１０に配置することも可能である。
　このように、本第１の実施形態の撮像レンズ１００は、２群７枚構成のレンズで形成されている。
　第１レンズ群１１０が、物体側から像面側に向かって、凸形状でアッベ数νｓ１が大きい非球面レンズの第１面ＳＦ１、アッベ数νｇ１が小さく屈折率ｎｇ１が高い第１透明体（第１ガラス基板）１１３、および凹形状の非球面レンズの第２面ＳＦ２により形成される。
　第２レンズ群１２０が、物体側から像面側に向かって、凹形状の非球面レンズの第３面ＳＦ３、アッベ数νｇ２が大きく屈折率ｎｇ２が低い第２透明体（第２ガラス基板）１２２、非球面レンズの第４面ＳＦ４により形成される。
　そして、単焦点レンズである本実施形態の撮像レンズ１は、以下の条件式（１)～(１４)を満足するように構成されている。
　条件式（１）では、ダブレットレンズ２００を形成する第１レンズエレメント１１１の屈折率ｎL1が規定されている。
［数１］
　　１．４　≦　ｎL1　≦　１．６５　　　・・・（１）
　第１レンズエレメント１１１は光学的に屈折率が大きい方が、諸収差をよく補正するが、材料の物性の制限があり、選べる範囲が限られている。この条件が条件式（１）である。
　条件式（２）では、ダブレットレンズ２００を形成する第１レンズエレメント１１１のアッベ数νL1が規定されている。条件式（３）では、ダブレットレンズ２００を形成する第２レンズエレメント１１２のアッベ数νL2が規定されている。
［数２］
　　　３８　≦　νL1　≦　８０　　　　・・・（２）
［数３］
　　　１８　≦　νL2　≦　４５　　　　・・・（３）
　第１レンズエレメント１１１と第２レンズエレメント１１２は、アッベ数が大きい第１レンズエレメント１１１、アッベ数が小さい第２レンズエレメント１１２で色収差を消す機能を有する。この最適条件が条件式（２）および（３）である。
　条件式（４）では、ダブレットレンズ２００の焦点距離ｆL12が規定されている。
［数４］
　　　　１　≦　ｆL12　≦　１０　　　　・・・（４）
　後述する条件式（７）および（８）にもあるように、第１レンズ群１１０と第２レンズ群１２０の相乗効果で諸収差を補正するには、片方が正のパワーでまた一方が負のパワーが良い。
　ここでは、光学全長が短いことが要求されるので、第１レンズ群１１０が正のパワー、第２レンズ群１２０が負のパワーになることが望ましい。
　また、全体では第３レンズエレメント１１４、第４レンズエレメント１２１が負のパワーで向き合うほうが収差を良く補正する。
　そのため第１レンズエレメント１１１と第２レンズエレメント１１２で構成するダブレットレンズ２００は、程よい正のパワーである必要がある。この条件が条件式（４）である。
　条件式（５）では、ダブレットレンズ２００の第１レンズエレメント１１１と第２レンズエレメント１１２の接合面により形成される第２面の曲率半径Ｒ２が規定されている。
［数５］
　　　－∞　≦　Ｒ２　≦　－０．５　　　・・・（５）
　このダブレットレンズ２００の接合面は、収差補正の都合上最適値が存在する。
　基本的に第２レンズエレメント１１２が負のパワーになるほうが、正弦条件をより満たす。その最適条件が条件式（５）である。
　条件式（６）では、第１透明体１１３のＣＴＥ値ＣＴＥg 1と、第２透明体１２２のＣＴＥ値ＣＴＥg 2との差の絶対値ΔＣＴＥが規定されている。
［数６］
　　　ΔＣＴＥ ≡ |ＣＴＥg 1－ＣＴＥg 2| 
　　　ΔＣＴＥ ＜ 1.0e-6　　　　　　　　　・・・（６）
　本実施形態に係る光学ユニットの製造時、第１レンズ群１１０と第２レンズ群１２０の接着行程があり、そのときに多少の温度を加える。
　このときに、第１レンズ群１１０と第２レンズ群１２０の基板（透明体）の膨張係数が違うと、レンズに歪が生ずる。この最適条件が条件式（６）である。
　条件式（７）および（８）では、第１レンズ群１１０の焦点距離ｆｇ１、および第２レンズ群１２０の焦点距離ｆｇ２の条件が規定されている。
［数７］
　　　１．２　≦　ｆｇ１　≦　８　　　　・・・（７）
［数８］
　　　－１０　≦　ｆｇ２　≦　－１．２　・・・（８）
　上述したように、第１レンズ群１１０と第２レンズ群１２０の相乗効果で諸収差を補正するには、片方が正のパワーでまた一方が負のパワーが良い。
　ここでは、光学全長が短いことが要求されるので、第１レンズ群１１０が正のパワー、第２レンズ群１２０が負のパワーになることが望ましい。
　ところが、この条件が行き過ぎると非常に小さい群間偏芯でも大きく特性に影響を及ぼすようになり、製造トレランスが狭くなる。この最適条件が条件式（７）および（８）である。
　条件式（９）および（１０）では、第２透明体１２２の屈折率ｎｇ２およびアッベ数νｇ２が規定されている。
［数９］
　　　１．３　≦　ｎｇ２　≦　１．８２　・・・（９）
［数１０］
　　　　３５　≦　νｇ２　≦　９０　　　・・・（１０）
　第２レンズ群１２０は、第１レンズ群１１０と逆に非点収差とコマ収差をより多く補正する必要があることから、ガラス基板の屈折率が小さいほうが良い。
　上限がこのために決まり、下限は上記同様材料の制約で決まる。この最適条件が条件式（９）である。
　第２レンズ群１２０はアッベ数の大きい第２透明体（第２基板）１２２で最適な全体色消しを行う。アッベ数小、すなわち分散が大きいと今まで消した色収差を発生させるので、好ましくない。また、上限は上記同様に材料の制限で決まる。よってこの最適条件が条件式（１０）である。
　条件式（１１）では、第５レンズエレメント１２４の像面側凸面の曲率半径Ｒｓ５が規定されている。
［数１１］
　　Ｒｓ５　≦　－３　または　Ｒｓ５　≧　５　　・・・（１１）
　第５レンズエレメント１２５の像面側凸面（第４面ＳＦ４）の曲率が極端に正になった場合、光軸近傍よりも周辺の面が像側に突出する形状となり撮像素子で反射した光が、また第４面ｓＳＦ４で反射しゴーストを発生しやすい形状となるため好ましくない。
　同時に、こういった場合、周辺の光をより周辺に跳ね上げることになるので、センサに対する入射角度がきつくなり、好ましくない。
　さらに突出部によりバックフォーカスが短くなってしまうという問題も起こる。また、負の曲率がきつくなりすぎると、像面湾曲がマイナスになり補正が困難となる。
　十分なバックフォーカスを確保し、望ましいイメージャ入射角を満たし、望ましいカメラ性能を得る最適条件が条件式（１１）である。
　条件式（１２）では、第１透明体１１３の厚さＴｇ１が規定されている。
［数１２］
　　０．２　≦Ｔｇ１≦　０．７［ｍｍ］　　　・・・（１２）
　第１レンズ群１１０で発生する非点収差とコマ収差を減らすには、第１透明体（第１ガラス基板９１１３が薄い方がよい、よって上限が発生する。また、薄すぎる場合、基板が反り製造できなくなる。このため下限が存在する。よって、この最適条件が条件式（１２）である。
　条件式（１３）では、第２透明体１２２の厚さＴｇ２が規定されている。
［数１３］
　　０．２　≦Ｔｇ２≦　２．５［ｍｍ］　　　・・・（１３）
　第２レンズ群１２０は、第１レンズ群１１０と逆に非点収差とコマ収差をより多く補正する必要があることから、第２透明体（第２ガラス基板）１２２の厚みを収差が出過ぎないほどの厚さの方が良い。
　また、ここの厚みは全体光学長にも依存する。厚すぎると特にコマ収差が発生しすぎて特性が劣化し、薄すぎると、収差補正が十分でなくなる。もしくは上記同様に基板が反り製造できなくなる。よってこの最適条件が条件式（１３）である。
　厚さＴｇ１，Ｔｇ２の下限は、はり合わせ幅があることから、０．２［ｍｍ］としている。はり合わせ幅がなければ、０．１［ｍｍ］程度も許容範囲内である。
　条件式（１４）では、バッファ層１２４の厚さＴｂｕｆが規定されている。
［数１４］
　　０．００５　≦　Ｔｂｕｆ　≦　０．２０［ｍｍ］・・・（１４）
　凸形状もしくは周辺が凸形状に類するもののとき、バッファ層が必要になる。これは、基板にレンズを貼り付けるときに、基板近くのレンズの形状精度が出にくいことによる。
　厚すぎると収差が発生して光学特性、特に非点収差とコマ収差を劣化させ、薄すぎると境界近傍の形状精度が出なくなる。よってこの最適条件が条件式（１４）である。
　上記の条件式（１）～（１４）は、以下で取り扱う実施例１，２，３に共通するものであり、必要に応じて適宜採用することで、個々の撮像素子または撮像装置に適したより好ましい結像性能とコンパクトな光学系が実現される。
　なお、レンズの非球面の形状は、物体側から像面側へ向かう方向を正とし、ｋを円錐係数、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを非球面係数、ｒを中心曲率半径としたとき次式で表される。ｙは光軸からの光線の高さ、ｃは中心曲率半径ｒの逆数（１／ｒ）をそれぞれ表している。
　ただし、Ｘは非球面頂点に対する接平面からの距離を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数を、Ｅは１２次の非球面係数を、Ｆは１４次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　図３は、本実施形態に係る撮像レンズの各レンズ群を構成する各レンズ、基板、並びに撮像部を構成するカバーガラスに対して付与した面番号を示す図である。
　具体的には、第１レンズエレメント１１１の物体側面（凸面）に第１番、第１レンズエレメント１１１の像面側面と第２レンズエレメント１１２の物体側面との境界面（接合面）に第２番の面番号が付与されている。
　第２レンズエレメント１１２の像面側面と第１透明体（第１ガラス基板）１１３の物体側面との境界面(接合面)に第３番の面番号が付与されている。
　第１透明体（第１ガラス基板）１１３の像面側面と第３レンズエレメント１１４の物体側面との境界面（接合面）に第４番の面番号が付与されている。第３レンズエレメント１１４の像面側面（凹面）に第５番の面番号が付与されている。
　第４レンズエレメント１２１の物体側面（凹面）に第６番、第４レンズエレメント１２１の像面側面と第２透明体（第２ガラス基板）１２２の物体側面との境界面（接合面）に第７番の面番号が付与されている。
　第２透明体（第２ガラス基板）１２２の像面側面と第２バッファ層１２３の物体側面との境界面（接合面）に第８番、第２バッファ層１２３の像面側面と第５レンズエレメント１２４の物体側面との境界面（接合面）に第９の面番号が付与されている。
　第５レンズエレメント１２４の像面側面（非球面）に第１０番、カバーガラス１３０の物体側面に第１１番の面番号が付与されている。また、カバーガラス１３０の像面側面に第１２番の面番号が付与されている。
　また、図３に示すように、本実施形態の撮像レンズ１００において、第１レンズエレメント１１１の物体側面（第１番）１の中心曲率半径はＲ１に設定される。
　第１レンズエレメント１１１の像面側面と第２レンズエレメント１１２の物体側面との境界面（接合面）２の中心曲率半径はＲ２に設定される。
　第２レンズエレメント１１２の像面側面と第１透明体（第１ガラス基板）１１３の物体側面との境界面(接合面)３の中心曲率半径はＲ３に設定される。
　第１透明体（第１ガラス基板）１１３の像面側面と第３レンズエレメント１１４の物体側面との境界面（接合面）４の中心曲率半径はＲ４に、第３レンズエレメント１１４の像面側面（凹面）５の中心曲率半径はＲ５に設定される。
　第４レンズエレメント１２１の物体側面（凹面）６の中心曲率半径はＲ６に、第４レンズエレメント１２１の像面側面と第２透明体（第２ガラス基板）１２２の物体側面との境界面（接合面）７の中心曲率半径はＲ７に設定される。
　第２透明体（第２ガラス基板）１２２の像面側面と第２バッファ層１２３の物体側面との境界面（接合面）８の中心曲率半径はＲ８に設定される。
　第２バッファ層１２３の像面側面と第５レンズエレメント１２４の物体側面との境界面（接合面）９の中心曲率半径はＲ９に設定される。
　第５レンズエレメント１２４の像面側面（非球面）１０の中心曲率半径はＲ１０に、カバーガラス１３０の物体側面１１の中心曲率半径はＲ１１に設定される。カバーガラス１３０の像面側面１２の中心曲率半径はＲ１２に設定される。像面１４０の面１３の中心曲率半径はＲ１３に設定される。
　なお、面３，４，７，８，９，１１，１２、および１３の中心曲率半径Ｒ３，Ｒ４，Ｒ７，Ｒ８，Ｒ９，Ｒ１１，Ｒ１２、およびＲ１３は無限（ＩＮＦＩＮＩＴＹ）である。
　また、図３に示すように、第１レンズエレメント１１１の厚さとなる面１と面２間の光軸ＯＸ上の距離がｄ１に、第２レンズエレメント１１２の厚さとなる面２と面３間の光軸ＯＸ上の距離がｄ２に設定される。
　第１透明体（第１ガラス基板）１１３の厚さとなる面３と面４間の光軸ＯＸ上の距離がｄ３、第３レンズエレメント１１４の厚さとなる面４と面５間の光軸ＯＸ上の距離がｄ４に設定される。
　第３レンズエレメント１１４の像面側面５と第４レンズエレメント１２１の物体側面６間の光軸ＯＸ上の距離がｄ５に設定される。
　第４レンズエレメント１２１の厚さとなる面６と面７間の光軸ＯＸ上の距離がｄ６に、第２透明体（第２ガラス基板）１２２の厚さとなる面７と面８間の光軸ＯＸ上の距離がｄ７に設定される。
　第２バッファ層１２３の厚さとなる面８と面９間の光軸ＯＸ上の距離がｄ８に、第５レンズエレメント１２４の厚さとなる面９と面１０間の光軸ＯＸ上の距離がｄ９に設定される。
　第５レンズエレメント１２４の像面側面１０とカバーガラス１３０の物体側面１１間の光軸ＯＸ上の距離がｄ１０に、カバーガラス１３０の厚さとなる物体側面１１と像面側面間の光軸ＯＸ上の距離がｄ１１に設定される。
　以下に、撮像レンズの具体的な数値による実施例１を示す。なお、実施例１においては、撮像レンズ１００の各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラス１３０に対して、図３に示すような面番号が付与されている。
［実施例１］
　表１、表２、表３、および表４に実施例１の各数値が示されている。実施例１の各数値は図１の撮像レンズ１００に対応している。
　表１は、実施例１における撮像レンズの各面番号に対応した各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ）、間隔（ｄ：ｍｍ）、屈折率（ｎｄ）、および分散値（νｄ）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表２は、実施例１における非球面を含む第１レンズエレメント１１１の面１、第２レンズエレメント１１４の面５、第４レンズエレメント１２１の面６、並びに第５レンズエレメント１２４の面１０の４次、６次、８次、１０次の非球面係数を示す。
　表２において、Ｋは円錐定数を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表３は、実施例１における撮像レンズ１００の焦点距離ｆ、開口数Ｆ、半画角ω、レンズ長Ｈが具体的に示されている。
　ここで、焦点距離ｆは３．７８［ｍｍ］に、開口数Ｆは２．８に、半画角ωは３１．９ｄｅｇに、レンズ長Ｈは４．３７［ｍｍ］に設定されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表４は、実施例１においては、上記各条件式（１）～（１４）を満足することを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表４に示すように、実施例１では、第１レンズ群１１０のダブレットレンズ２００を形成する第１レンズエレメント１１１の屈折率ｎL1が１．５１に設定され、条件式（１）で規定される条件を満足している。
　第１レンズ群１１０のダブレットレンズ２００を形成する第１レンズエレメント１１１のアッベ数νL1が５３．１に設定され、条件式（２）で規定される条件を満足している。
　ダブレットレンズ２００を形成する第２レンズエレメント１１２のアッベ数νL2が４１．７に設定され、条件式（３）で規定される条件を満足している。
　ダブレットレンズ２００の焦点距離ｆL12が３．１８に設定され、条件式（４）で規定される条件を満足している。
　ダブレットレンズ２００の第１レンズエレメント１１１と第２レンズエレメント１１２の接合面により形成される第２面の曲率半径Ｒ２が－１．５に設定され、条件式（５）で規定される条件を満足している。
　第１透明体（第１透明基板）１１３のＣＴＥ値ＣＴＥg 1と、第２透明体（第２透明基板）１２２のＣＴＥ値ＣＴＥg 2との差の絶対値ΔＣＴＥが０に設定され、条件式（６）で規定される条件を満足している。
　第１レンズ群１１０の焦点距離ｆｇ１が２．３７に設定され、条件式（７）で規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の焦点距離ｆｇ２が－２．７４に設定され、条件式（８）に規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の第２透明体（第２透明基板）１２２の屈折率ｎｇ２が１．６４に設定され、アッベ数νｇ２が６０．１に設定され、条件式（９）、（１０）に規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の第５レンズエレメント１２４の像面側凸面の曲率半径Ｒｓ５が１１．０［ｍｍ］に設定され、条件式（１１）に規定される条件を満足している。
　第１レンズ群１１０の第１透明体（第１透明基板）１１３の厚さＴｇ１が０．４５９［ｍｍ］に設定され、条件式（１２）に規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の第２透明体（第２透明基板）１２２の厚さＴｇ２が１．３９［ｍｍ］に設定され、条件式（１３）に規定される条件を満足している。
　バッファ層１２４の厚さＴｂｕｆが０．１［ｍｍ］に設定され、条件式（１４）に規定される条件を満足している。
　図４は、実施例１において、球面収差(色収差)、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。図４（Ａ）が球面収差（色収差）、図４（Ｂ）が非点収差を、図４（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。
　図４からわかるように、実施例１によれば、球面、非点、歪曲の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた光学ユニットを含む撮像レンズが得られる。
＜２．第２の実施形態＞
　図５は、本発明の第２の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。
　図５に示す第２の実施形態に係る撮像レンズ１００Ａと図１に示す第１の実施形態に係る撮像レンズ１００とは、基本的な構成は同じであり、以下に実施例２として示すように、各構成要素のパラメータ等の設定値が異なる。
　したがって、ここでは、撮像レンズ１００Ａの詳細な説明は省略する。
　以下に、撮像レンズの具体的な数値による実施例２を示す。なお、実施例２においては、撮像レンズ１００Ａの各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラス１３０に対して、図３に示すような面番号が付与されている。
［実施例２］
　表５、表６、表７、および表８に実施例２の各数値が示されている。実施例２の各数値は図５の撮像レンズ１００Ａに対応している。
　表５は、実施例２における撮像レンズの各面番号に対応した各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ）、間隔（ｄ：ｍｍ）、屈折率（ｎｄ）、および分散値（νｄ）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　表６は、実施例２における非球面を含む第１レンズエレメント１１１の面１、第２レンズエレメント１１４の面５、第４レンズエレメント１２１の面６、並びに第５レンズエレメント１２４の面１０の４次、６次、８次、１０次の非球面係数を示す。
　表６において、Ｋは円錐定数を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　表７は、実施例２における撮像レンズ１００Ａの焦点距離ｆ、開口数Ｆ、半画角ω、レンズ長Ｈが具体的に示されている。
　ここで、焦点距離ｆは２．９９［ｍｍ］に、開口数Ｆは２．８に、半画角ωは３１．８ｄｅｇに、レンズ長Ｈは３．４６［ｍｍ］に設定されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　表８は、実施例２においては、上記各条件式（１）～（１４）を満足することを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　表８に示すように、実施例２では、第１レンズ群１１０のダブレットレンズ２００を形成する第１レンズエレメント１１１の屈折率ｎL1が１．５１に設定され、条件式（１）で規定される条件を満足している。
　第１レンズ群１１０のダブレットレンズ２００を形成する第１レンズエレメント１１１のアッベ数νL1が５３．１に設定され、条件式（２）で規定される条件を満足している。
　ダブレットレンズ２００を形成する第２レンズエレメント１１２のアッベ数νL2が２９．０に設定され、条件式（３）で規定される条件を満足している。
　ダブレットレンズ２００の焦点距離ｆL12が２．５に設定され、条件式（４）で規定される条件を満足している。
　ダブレットレンズ２００の第１レンズエレメント１１１と第２レンズエレメント１１２の接合面により形成される第２面の曲率半径Ｒ２が－∞に設定され、条件式（５）で規定される条件を満足している。
　第１透明体（第１透明基板）１１３のＣＴＥ値ＣＴＥg 1と、第２透明体（第２透明基板）１２２のＣＴＥ値ＣＴＥg 2との差の絶対値ΔＣＴＥが０に設定され、条件式（６）で規定される条件を満足している。
　第１レンズ群１１０の焦点距離ｆｇ１が１．９６に設定され、条件式（７）で規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の焦点距離ｆｇ２が－２．３４に設定され、条件式（８）に規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の第２透明体（第２透明基板）１２２の屈折率ｎｇ２が１．５２に設定され、アッベ数νｇ２が５５．０に設定され、条件式（９）、（１０）に規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の第５レンズエレメント１２４の像面側凸面の曲率半径Ｒｓ５が６．２［ｍｍ］に設定され、条件式（１１）に規定される条件を満足している。
　第１レンズ群１１０の第１透明体（第１透明基板）１１３の厚さＴｇ１が０．４［ｍｍ］に設定され、条件式（１２）に規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の第２透明体（第２透明基板）１２２の厚さＴｇ２が１．００［ｍｍ］に設定され、条件式（１３）に規定される条件を満足している。
　バッファ層１２４の厚さＴｂｕｆが０．１［ｍｍ］に設定され、条件式（１４）に規定される条件を満足している。
　図６は、実施例２において、球面収差（色収差）、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。図６（Ａ）が球面収差(色収差)、図６（Ｂ）が非点収差を、図６（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。
　図６からわかるように、実施例２によれば、球面、非点、歪曲の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた光学ユニットを含む撮像レンズが得られる。
＜３．第３の実施形態＞
　図７は、本発明の第３の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。
　図７に示す第３の実施形態に係る撮像レンズ１００Ｂと図１に示す第１の実施形態に係る撮像レンズ１００とは、基本的な構成は同じであり、以下に実施例３として示すように、各構成要素のパラメータ等の設定値が異なる。
　したがって、ここでは、撮像レンズ１００Ｂの詳細な説明は省略する。
　以下に、撮像レンズの具体的な数値による実施例３を示す。なお、実施例３においては、撮像レンズ１００Ｂの各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラス１３０に対して、図３に示すような面番号が付与されている。
［実施例３］
　表９、表１０、表１１、および表１２に実施例３の各数値が示されている。実施例３の各数値は図７の撮像レンズ１００Ｂに対応している。
　表９は、実施例３における撮像レンズの各面番号に対応した各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ）、間隔（ｄ：ｍｍ）、屈折率（ｎｄ）、および分散値（νｄ）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　表１０は、実施例３における非球面を含む第１レンズエレメント１１１の面１、第２レンズエレメント１１４の面５、第４レンズエレメント１２１の面６、並びに第５レンズエレメント１２４の面１０の４次、６次、８次、１０次の非球面係数を示す。
　表２において、Ｋは円錐定数を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
　表１１は、実施例３における撮像レンズ１００Ｃの焦点距離ｆ、開口数Ｆ、半画角ω、レンズ長Ｈが具体的に示されている。
　ここで、焦点距離ｆは３．００［ｍｍ］に、開口数Ｆは２．８に、半画角ωは３１．９ｄｅｇに、レンズ長Ｈは３．５０［ｍｍ］に設定されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　表１２は、実施例３においては、上記各条件式（１）～（１４）を満足することを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　表１２に示すように、実施例３では、第１レンズ群１１０のダブレットレンズ２００を形成する第１レンズエレメント１１１の屈折率ｎL1が１．５４に設定され、条件式（１）で規定される条件を満足している。
　第１レンズ群１１０のダブレットレンズ２００を形成する第１レンズエレメント１１１のアッベ数νL1が４１．７に設定され、条件式（２）で規定される条件を満足している。
　ダブレットレンズ２００を形成する第２レンズエレメント１１２のアッベ数νL2が２９．０に設定され、条件式（３）で規定される条件を満足している。
　ダブレットレンズ２００の焦点距離ｆL12が２．５９に設定され、条件式（４）で規定される条件を満足している。
　ダブレットレンズ２００の第１レンズエレメント１１１と第２レンズエレメント１１２の接合面により形成される第２面の曲率半径Ｒ２が－１．７４に設定され、条件式（５）で規定される条件を満足している。
　第１透明体（第１透明基板）１１３のＣＴＥ値ＣＴＥg 1と、第２透明体（第２透明基板）１２２のＣＴＥ値ＣＴＥg 2との差の絶対値ΔＣＴＥが０に設定され、条件式（６）で規定される条件を満足している。
　第１レンズ群１１０の焦点距離ｆｇ１が１．９９に設定され、条件式（７）で規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の焦点距離ｆｇ２が－２．３７に設定され、条件式（８）に規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の第２透明体（第２透明基板）１２２の屈折率ｎｇ２が１．５２３に設定され、アッベ数νｇ２が５５．０に設定され、条件式（９）、（１０）に規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の第５レンズエレメント１２４の像面側凸面の曲率半径Ｒｓ５が５．７５［ｍｍ］に設定され、条件式（１１）に規定される条件を満足している。
　第１レンズ群１１０の第１透明体（第１透明基板）１１３の厚さＴｇ１が０．４［ｍｍ］に設定され、条件式（１２）に規定される条件を満足している。
　第２レンズ群１２０の第２透明体（第２透明基板）１２２の厚さＴｇ２が１．０３８［ｍｍ］に設定され、条件式（１３）に規定される条件を満足している。
　バッファ層１２４の厚さＴｂｕｆが０．１［ｍｍ］に設定され、条件式（１４）に規定される条件を満足している。
　図８は、実施例３において、球面収差（色収差）、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。図８（Ａ）が球面収差(色収差)、図８（Ｂ）が非点収差を、図８（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。
　図８からわかるように、実施例２によれば、球面、非点、歪曲の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた光学ユニットを含む撮像レンズが得られる。
＜４．第４の実施形態＞
　図９は、本発明の第１の実施形態に係る光学ユニットを採用した撮像レンズの構成例を示す図である。
　本第４の実施形態の撮像レンズ９００は、図９に示すように、物体側ＯＢＪＳから像面側に向かって順番に配置されたレンズ群９１０、カバーガラス９２０、および像面９３０を有する。
　この撮像レンズ９００は、単焦点レンズとして形成されている。そして、レンズ群９１０により光学ユニットが形成される。
　レンズ群は、透明体を挟んで配置された２つのレンズエレメントを含む接合体により形成されている。
　具体的には、レンズ群９１０は、物体側ＯＢＪＳから像面９３０側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメント９１１、バッファ層９１２、透明体９１３、および第２レンズエレメント９１４と、を含み、これらの接合体により形成されている。
　バッファ層は、レンズの一部であり、レンズ材と同じ材料により形成されている。バッファ層９１２は、精度が別々にバッファ層として得られない部分を定めて設計され、製造される。
　このように、レンズ群９１０は、レンズエレメントと透明体との接合体により形成されていることから、撮像レンズ９００は、全体としてのレンズ面は、第１面ＳＦ１、および第２面ＳＦ２を有している。
　第１面ＳＦ１は第１レンズエレメント９１１の物体側面により形成され、第２面ＳＦ２は第２レンズエレメント９１４の像面側面により形成される。
　単焦点レンズである撮像レンズ９００において、像面９４０は、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子の撮像面（受像面）が配置されることを想定している。
　カバーガラス９２０は、第２面ＳＦ２と像面９３０との間に配置されている。第２面ＳＦ２と像面９３０との間には、樹脂またはガラスで形成されるカバーガラス９２０や赤外カットフィルタやローパスフィルタなどの他、光学部材が配置されていてもよい。
　なお、本実施形態では、図９において、左側が物体側（前方）であり、右側が像面側（後方）である。
　そして、物体側から入射した光束は像面９３０上に結像される。
　以下、本実施形態の撮像レンズの構成とその作用について説明する。
　レンズ群９１０において、透明体９１３は、たとえばアッベ数νｇ１が小さく屈折率ｎｇ１が高い、平板状のガラス基板により形成される。
　透明体（ガラス基板）９１３の物体側面にバッファ層９１２が形成され、バッファ層９１２のさらに物体側ＯＢＪＳに第１レンズエレメント９１１が接合して形成されている。
　第１レンズエレメント９１１は、第１面ＳＦ１を形成する物体側の面が凹形状でアッベ数νｓ１が大きい非球面レンズにより形成されている。
　透明体（ガラス基板）９１３の像面側面に第２レンズエレメント９１４が接合して形成されている。
　第２レンズエレメント９１４は、第２面ＳＦ２を形成する像面側の面が凸形状の非球面レンズにより形成されている。
　また、絞りは、透明体９１３の物体側にクロム膜等の遮光作用を有する物質として付けられている。
　第１レンズエレメント９１１の焦点距離ｆL1は－２０～－２［ｍｍ］、第２レンズエレメント９１４の焦点距離ｆL2は０．４～５［ｍｍ］に設定される。
　なお、以下の説明では、透明体９１３を同じ符号を用いてガラス基板として表す場合がある。
　第１レンズエレメント９１１、および第２レンズエレメント９１４は、紫外線（ＵＶ）硬化樹脂や熱硬化樹脂、あるいはプラスチック等により形成される。
　ここで、バッファ層９１２は、レンズ材質と同様の硝材で基本的にレンズの一部であるが、精度の出ない部分を別枠バッファ層として定義して、設計、製造しているものである。
　精度が出ない理由は、ＵＶ硬化樹脂や熱硬化樹脂、もしくはプラスッチック等は、硬化時に５％から７％の収縮が生じ、このことと、基板に貼り付けることとの兼ね合わせにより、収縮の振る舞いが予想できないことによる。また、バッファ層は透明体（透明基板）の厚みの誤差を吸収するために使用される。
　このように、本第１の実施形態の撮像レンズ９００は、１群３枚構成のレンズで形成されている。
　レンズ群９１０が、物体側から像面側に向かって、凹形状でアッベ数νｓ１が大きい非球面レンズの第１面ＳＦ１、透明体（ガラス基板）９１３、および凸形状の非球面レンズの第２面ＳＦ２により形成される。
　そして、単焦点レンズである本実施形態の撮像レンズ９００は、以下の条件式（１６）～(２１)を満足するように構成されている。
　条件式（１６）および（１７）では、レンズ群９１０の第１レンズエレメント９１１のアッベ数νL1、および第２レンズエレメント９１４のアッベ数νL2の条件が規定されている。
［数１６］
　　　３０　≦　νL1　≦　８０　　　　　・・・（１６）
［数１７］
　　　１８　≦　νL2　≦　４５　　　　　・・・（１７）
　第１レンズエレメント９１１と第２レンズエレメント９１４は、アッベ数が大きい第１レンズエレメント９１１、アッベ数が小さい第２レンズエレメント９１４で色収差を消す。この最適条件が条件式（１６）および（１７）である。
　条件式（１８）では、第１レンズエレメント９１１の物体側面の曲率半径Ｒ１とレンズ群９１０の有効焦点距離ｆとの条件が規定されている。
［数１８］
　　　－３　≦　Ｒ１／ｆ　≦　－０．７　・・・（１８）
　条件式（１９）では、第２レンズエレメント９１４の像面側面（凹面）の曲率半径Ｒ５とレンズ群の有効焦点距離ｆとの条件が規定されている。
［数１９］
　　－１．５　≦　Ｒ５／ｆ　≦　－０．２５・・・（１９）
　水平画角５０度程度の広角レンズにおいて、望ましいレンズ構成として、レトロフォーカスというレンズ構成が知られている。
　これはおおよそ、物体側から凹レンズ、絞り、凸レンズの構成を取り、収差補正と周辺光量が有利になる。
　これと同様に本レンズ構成は、凹レンズの第１レンズエレメント９１１、絞りガラス基板９１３、凸レンズの第２レンズエレメント９１４を張り合わせた構成をとっており、それぞれのレンズの張り合わせ面が平面である。したがって、第１レンズエレメント９１１の曲率半径と第２レンズエレメント９１４の曲率半径に望ましい条件が必要になる。
　それぞれ、曲率半径が小さくなりすぎると、製造トレランスが悪くなり、大きすぎると収差が補正できず望ましい特性が得られない。この最適条件が条件式（１８）および（１９）である。
　条件式（２０）では、透明体（ガラス基板）９１３の厚さＴｇ１が規定されている。
［数２０］
　　０．１　≦Ｔｇ１≦　０．７［ｍｍ］　　・・・（２０）
　レンズ群９１０で発生する非点収差とコマ収差を減らすには、透明体（ガラス基板）９１３が薄い方がよい、よって上限が発生する。また、薄すぎる場合、基板が反り製造できなくなる。このため下限が存在する。よって、この最適条件が条件式（２０）である。
　なお、張り合わせにより工程がないことから、透明体（ガラス基板）９１３の厚さＴｇ１は０．１ｍｍ程度の薄い基板であっても問題とならない。
　条件式（２１）では、バッファ層９１２の厚さＴｂｕｆが規定されている。
［数２１］
　　０．００５　≦　Ｔｂｕｆ　≦　０．２０［ｍｍ］・・・（２１）
　凸形状もしくは周辺が凸形状に類するもののとき、バッファ層が必要になる。
　これは、基板にレンズを貼り付けるときに、基板近くのレンズの形状精度が出にくいことによる。厚すぎると収差が発生して光学特性、特に非点収差とコマ収差を劣化させ、薄すぎると境界近傍の形状精度が出なくなる。
　よってこの最適条件が条件式（２１）である。
　上記の条件式（１６）～（２１）は、以下で取り扱う実施例４，５に共通するものであり、必要に応じて適宜採用することで、個々の撮像素子または撮像装置に適したより好ましい結像性能とコンパクトな光学系が実現される。
　なお、レンズの非球面の形状は、物体側から像面側へ向かう方向を正とし、ｋを円錐係数、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄを非球面係数、ｒを中心曲率半径としたとき次式で表される。ｙは光軸からの光線の高さ、ｃは中心曲率半径ｒの逆数（１／ｒ）をそれぞれ表している。
　ただし、Ｘは非球面頂点に対する接平面からの距離を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数を、Ｅは１２次の非球面係数を、Ｆは１４次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　図１０は、本実施形態に係る撮像レンズの各レンズ群を構成する各レンズ、基板、並びに撮像部を構成するカバーガラスに対して付与した面番号を示す図である。
　具体的には、第１レンズエレメント９１１の物体側面（凸面）に第１番、第１レンズエレメント９１１の像面側面とバッファ層９１２の物体側面との境界面（接合面）に第２番の面番号が付与されている。
　バッファ層９１２の像面側面と透明体（ガラス基板）９１３の物体側面との境界面(接合面)に第３番、透明体（ガラス基板）９１３の像面側面と第２レンズエレメント９１４の物体側面との境界面（接合面）に第４番の面番号が付与されている。第２レンズエレメント９１４の像面側面（凹面）に第５番の面番号が付与されている。
　カバーガラス９２０の物体側面に第６番、カバーガラス９２０の像面側面に第７番、像面９３０に第８番の面番号が付与されている。
　また、図１０に示すように、本実施形態の撮像レンズ９００において、第１レンズエレメント９１１の物体側面（第１番）１の中心曲率半径はＲ１に設定される。
　第１レンズエレメント９１１の像面側面とバッファ層９１２の物体側面との境界面（接合面）２の中心曲率半径はＲ２に設定される。
　バッファ層９１２の像面側面と透明体（ガラス基板）９１３の物体側面との境界面(接合面)３の中心曲率半径はＲ３に設定される。
　透明体（ガラス基板）９１３の像面側面と第２レンズエレメント９１４の物体側面との境界面（接合面）４の中心曲率半径はＲ４に、第２レンズエレメント９１４の像面側面（凹面）５の中心曲率半径はＲ５に設定される。
　カバーガラス９２０の物体側面６の中心曲率半径はＲ６に、カバーガラス９２０の像面側面の中心曲率半径はＲ７に、像面９３０の中心曲率半径はＲ８に設定される。
　なお、面２，３，４，６，７，および８の中心曲率半径Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４，Ｒ７，Ｒ８は無限（ＩＮＦＩＮＩＴＹ）である。
　また、図１０に示すように、第１レンズエレメント９１１の厚さとなる面１と面２間の光軸ＯＸ上の距離がｄ１に、バッファ層９１２の厚さとなる面２と面３間の光軸ＯＸ上の距離がｄ２に設定される。
　透明体（ガラス基板）９１３の厚さとなる面３と面４間の光軸ＯＸ上の距離がｄ３、第２レンズエレメント９１４の厚さとなる面４と面５間の光軸ＯＸ上の距離がｄ４に設定される。
　第２レンズエレメント９１４の像面側面５とカバーガラス９２０の物体側面６間の光軸ＯＸ上の距離がｄ５に設定される。
　カバーガラス９２０の厚さとなる物体側面６と像面側面間の光軸ＯＸ上の距離がｄ６に設定される。カバーガラス９２０の像面側面７と像面９３０間の光軸ＯＸ上の距離がｄ７に設定される。
　以下に、撮像レンズの具体的な数値による実施例４を示す。なお、実施例４においては、撮像レンズ９００の各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラス９２０に対して、図１０に示すような面番号が付与されている。
［実施例４］
　表１３、表１４、表１５、および表１６に実施例４の各数値が示されている。実施例４の各数値は図９の撮像レンズ９００に対応している。
　表１３は、実施例４における撮像レンズの各面番号に対応した各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ）、間隔（ｄ：ｍｍ）、屈折率（ｎｄ）、および分散値（νｄ）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　表１４は、実施例４における非球面を含む第１レンズエレメント９１１の面１、第２レンズエレメント９１４の面５の４次、６次、８次、１０次の非球面係数を示す。
　表１４において、Ｋは円錐定数を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
　表１５は、実施例４における撮像レンズ９００の焦点距離ｆ、開口数Ｆ、半画角ω、レンズ長Ｈが具体的に示されている。
　ここで、焦点距離ｆは１．２８［ｍｍ］に、開口数Ｆは２．８に、半画角ωは３２．０ｄｅｇに、レンズ長Ｈは２．０７［ｍｍ］に設定されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　表１６は、実施例４においては、上記各条件式（１６）～（２１）を満足することを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　表１６に示すように、実施例４では、レンズ群９１０の第１レンズエレメント９１１のアッベ数νL1は５３．１５に設定され、条件式（１６）で規定される条件を満足している。
　第２レンズエレメント９１４のアッベ数νL2は２９．０に設定され、条件式（１７）で規定される条件を満足している。
　第１レンズエレメント９１１の物体側面の曲率半径Ｒ１とレンズ群９１０の有効焦点距離ｆとの関係Ｒ１／ｆが－１．５４２に設定され、条件式（１８）で規定される条件を満足している。
　第２レンズエレメント９１４の像面側面の曲率半径Ｒ５とレンズ群９１０の有効焦点距離ｆとの関係Ｒ５／ｆが－０．４７８に設定され、条件式（１９）で規定される条件を満足している。
　ガラス基板９１３の厚さＴｇ１は０．３［ｍｍ］に設定され、条件式（２０）で規定される条件を満足している。
　バッファ層９１２の厚さＴｂｕｆは０．０５［ｍｍ］に設定され、条件式（２１）で規定される条件を満足している。
　図１１は、実施例４において、球面収差(色収差)、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。図１１（Ａ）が球面収差（色収差）、図１１（Ｂ）が非点収差を、図１１（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。
　図１１からわかるように、実施例４によれば、球面、非点、歪曲の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた光学ユニットを含む撮像レンズが得られる。
＜５．第５の実施形態＞
　図１２は、本発明の第５の実施形態に係る撮像レンズの構成例を示す図である。
　図１２に示す第５の実施形態に係る撮像レンズ９００Ａと図９に示す第１の実施形態に係る撮像レンズ９００とは、基本的な構成は同じであり、以下に実施例５として示すように、各構成要素のパラメータ等の設定値が異なる。
　したがって、ここでは、撮像レンズ９００Ａの詳細な説明は省略する。
　以下に、撮像レンズの具体的な数値による実施例５を示す。なお、実施例５においては、撮像レンズ９００Ａの各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラス９２０に対して、図１０に示すような面番号が付与されている。
［実施例５］
　表１７、表１８、表１９、および表２０に実施例３の各数値が示されている。実施例５の各数値は図１２の撮像レンズ９００Ａに対応している。
　表１７は、実施例５における撮像レンズの各面番号に対応した各レンズエレメント、バッファ層、ガラス基板（透明体）、撮像部を構成するカバーガラスの曲率半径（Ｒ：ｍｍ）、間隔（ｄ：ｍｍ）、屈折率（ｎｄ）、および分散値（νｄ）を示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
　表１８は、実施例５における非球面を含む第１レンズエレメント９１１の面１、第２レンズエレメント９１４の面５の４次、６次、８次、１０次の非球面係数を示す。
　表１８において、Ｋは円錐定数を、Ａは４次の非球面係数を、Ｂは６次の非球面係数を、Ｃは８次の非球面係数を、Ｄは１０次の非球面係数をそれぞれ表している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
　表１９は、実施例５における撮像レンズ９００Ａの焦点距離ｆ、開口数Ｆ、半画角ω、レンズ長Ｈが具体的に示されている。
　ここで、焦点距離ｆは１．０３［ｍｍ］に、開口数Ｆは２．８に、半画角ωは３３．２ｄｅｇに、レンズ長Ｈは１．７２［ｍｍ］に設定されている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
　表２０は、実施例５においては、上記各条件式（１６）～（２１）を満足することを示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
　表２０に示すように、実施例５では、レンズ群９１０の第１レンズエレメント９１１のアッベ数νL1は５３．１５に設定され、条件式（１６）で規定される条件を満足している。
　第２レンズエレメント９１４のアッベ数νL2は２９．０に設定され、条件式（１７）で規定される条件を満足している。
　第１レンズエレメント９１１の物体側面の曲率半径Ｒ１とレンズ群９１０の有効焦点距離ｆとの関係Ｒ１／ｆが－１．５６に設定され、条件式（１８）で規定される条件を満足している。
　第２レンズエレメント９１４の像面側面の曲率半径Ｒ５とレンズ群９１０の有効焦点距離ｆとの関係Ｒ５／ｆが－０．４７７に設定され、条件式（１９）で規定される条件を満足している。
　ガラス基板９１３の厚さＴｇ１は０．３［ｍｍ］に設定され、条件式（２０）で規定される条件を満足している。
　バッファ層９１２の厚さＴｂｕｆは０．０４［ｍｍ］に設定され、条件式（２１）で規定される条件を満足している。
　図１３は、実施例５において、球面収差（色収差）、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。図１３（Ａ）が球面収差(色収差)、図１３（Ｂ）が非点収差を、図１３（Ｃ）が歪曲収差をそれぞれ示している。
　図１３からわかるように、実施例５によれば、球面、非点、歪曲の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた光学ユニットを含む撮像レンズが得られる。
＜６．第６の実施形態＞
　図１４は、本発明の第６の実施形態に係るウエハーレベルオプティクスを概念的に示す図である。
　ガラス基板２１０，２２０上にレプリカレンズを上下に多数個形成し、それぞれ第１群２３０、第２群２４０とする。
　次に、この２枚のガラスウエハーを張り合わせ、多数個のレンズ２５０，２６０を一度に作製する。
　ここで張り合わせのために、スペーサーを挟んだり、上や下にプロテクターや、スペーターを貼ったりすることもある。
　以上、第１～第３の実施形態に係る撮像レンズ１００、１００Ａ、１００Ｂは、物体側ＯＢＪＳから像面１４０側に向かって順番に配置された、第１レンズ群１１０と、第２レンズ群１２０と、を有する。
　第１レンズ群１１０は、物体側ＯＢＪＳから像面１４０側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメント１１１と、第２レンズエレメント１１２、第１透明体１１３と、第３レンズエレメント１１４と、を含む。
　第２レンズ群１２０は、物体側ＯＢＪＳから像面１４０側に向かって順番に配置された、第４レンズエレメント１２１と、第２透明体１２２と、第２バッファ層１２３と、第５レンズエレメント１２４と、を含む。
　そして、第１レンズ群１１０の第１レンズエレメント１１１と第２レンズエレメント１１２は、ダブレットレンズを形成している。
　したがって、これらの実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
　第１～第３の実施形態に係る撮像レンズ１００、１００Ａ、１００Ｂによれば、ウエハーレベルオプティクスと呼ばれるものでダブレットレンズを使い高解像度、高性能な撮像光学系を実現することを可能とした。
　第１レンズ群１１０のパワーを強い正、第２レンズ群１２０を強い負にして、光学収差を極力抑えて光学長を短くすることが可能となっている。
　第１レンズ群１１０、第２レンズ群１２０のそれぞれで色収差を抑え、最適構成にすることによりよいカメラ性能を出すことが可能となる。
　第１レンズ群１１０にダブレットレンズ２００を使うことにより、収差補正をより厳密に行うことができるようになる。ここでダブレットレンズは、アッベ数の高い凸とアッベ数の低い凹で構成されている。これによりここで色収差が消せ、その他の部分での設計自由度が増え、全体でより収差を抑えた最適な設計が可能となる利点がある。
　最終第５レンズエレメント１２４の形状を像側に対しおおよそ凸形状にすることによりゴーストが発生しにくくすることができる。
　また、このことによりセンサに対する入射角度を緩くして最適な光学性能が得られ、十分なバックフォーカスを取れるようになる。
　そして、ウエハーレベルオプティクスで作るのに最適な構成にして、低コストで大量生産できるようになる。
　通常の３群３枚構成の光学系、たとえば、３枚プラスチック構成やガラス‐プラスチック‐プラスチックの３枚構成のものと比べると、この発明の実施形態に係る光学ユニットは、同じ光学長の通常光学系よりも光学特性が優れている。
　また、ウエハーオプティクスであるためにイメージャと同じような形に切り出すことができ、小型化ができることからサイズにおいても勝っている。
　その上、基板を使うこの技術はより安価に生産できるので、通常光学系よりも同じ光学系性能のものをより安価で生産できる。ウエハーオプティクスはこの発明により、より利点が増える。
　そして、本実施形態によれば、全長が短くコンパクトで、諸収差特性に優れた撮像レンズを実現することができる。
　また、第４及び第５の実施形態に係る撮像レンズ９００及び９００Ａは、物体側ＯＢＪＳから像面１３０側に向かって順番に配置された、レンズ群９１０を有する。
　レンズ群９１０は、物体側ＯＢＪＳから像面９３０側に向かって順番に配置された、第１レンズエレメント９１１と、バッファ層９１２、透明体９１３と、第２レンズエレメント９１４と、を含む。
　したがって、これらの実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
　第４及び第５の実施形態に係る撮像レンズ９００及び９００Ａによれば、ウエハーレベルオプティクスで最適なレンズ（光学設計）を実現することができる。
　レトロフォーカスという名前で知られているレンズ構成と似た構成になっており水平画角がおおよそ５０度と比較的広角にできている。物体側から凹レンズ、絞り、凸レンズの構成を取り、収差補正と周辺光量が有利になる。
　また、この構成を取ることにより、センサに対する入射角度を緩くして最適な光学性能が得られ、且つ、十分なバックフォーカスをとれる。
　ウエハーレベルオプティクスで作るのに最適な構成にして、低コストで大量生産できるようになる。
　通常の２群２枚構成の光学系に比べると、以下の利点がある。
（１）ガラス基板に貼り付けられている、１群で構成されているため、複数レンズの組み立てでの問題、組み立て後の信頼性の問題等が起こらない、（２）イメージャと同じ形に切り出すことができ、モジュール自体が小型化できる、という点で勝っている。
　そして、本実施形態によれば、全長が短くコンパクトで、諸収差特性に優れた撮像レンズを実現することができる。
　以上説明したような特徴を有する撮像レンズ１００，１００Ａ、１００Ｂ、９００及び９００Ａは、ＣＣＤやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子を用いたデジタルカメラ、特に、携帯電話等の小型電子機器に搭載されるカメラ用レンズとして適用可能である。
＜７．第７の実施形態＞
　図１５は、本実施形態に係る光学ユニットを含む撮像レンズが採用される撮像装置の構成例を示すブロック図である。
　本撮像装置３００は、図１５に示すように、本実施形態に係る撮像レンズ１００，１００Ａ，１００Ｂ、９００、９００Ａが適用される光学系３１０、およびＣＣＤやＣＭＯＳイメージセンサ（固体撮像素子）が適用可能な撮像デバイス３２０を有する。
　光学系３１０は、撮像デバイス３２０の画素領域を含む撮像面に入射光を導き、被写体像を結像する。
　撮像装置３００は、さらに、撮像デバイス３２０を駆動する駆動回路(ＤＲＶ)３３０、および撮像デバイス３２０の出力信号を処理する信号処理回路(ＰＲＣ)３４０を有する。
　駆動回路３３０は、撮像デバイス３２０内の回路を駆動するスタートパルスやクロックパルスを含む各種のタイミング信号を生成するタイミングジェネレータ(図示せず)を有し、所定のタイミング信号で撮像デバイス３２０を駆動する。
　また、信号処理回路３４０は、撮像デバイス３２０の出力信号に対して所定の信号処理を施す。
　信号処理回路３４０で処理された画像信号は、たとえばメモリなどの記録媒体に記録される。記録媒体に記録された画像情報は、プリンタなどによってハードコピーされる。また、信号処理回路３４０で処理された画像信号を液晶ディスプレイ等からなるモニターに動画として映し出される。
　上述したように、デジタルスチルカメラ等の撮像装置において、光学系３１０として、先述した撮像レンズ１００，１００Ａ、１００Ｂ、９００、９００Ａを搭載することで、低消費電力で、高精度なカメラが実現できる。
　１００、１００Ａ、１００Ｂ、９００、９００Ａ・・・撮像レンズ、１１０、９１０・・・第１レンズ群、１１１、９１１・・・第１レンズエレメント、１１２、９１４・・・第２レンズエレメント、１１３、９１３・・・第１透明体（第１ガラス基板）、１１４、９１４・・・第３レンズエレメント、１２１・・・第４レンズエレメント、１２２・・・第２透明体（第２ガラス基板）、１２３、９１２・・・バッファ層、１２４・・・第５レンズエレメント、１３０、９２０・・・カバーガラス、１４０、９３０・・・像面、２００・・・ダブレットレンズ、３００・・・撮像装置、３１０・・・光学系、３２０・・・撮像デバイス、３３０・・・駆動回路(ＤＲＶ)、３４０・・・信号処理回路(ＰＲＣ)。

Claims (20)

  1. 　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　第１レンズ群と、
    　　第２レンズ群と、を有し、
    　　上記第１レンズ群は、
    　　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　　　第１レンズエレメントと、
    　　　　第２レンズエレメントと、
    　　　　第１透明体と、
    　　　　第３レンズエレメントと、を含み、
    　　上記第２レンズ群は、
    　　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　　　第４レンズエレメントと、
    　　　　第２透明体と、
    　　　　第５レンズエレメントと、を含み、
    　上記第１レンズエレメントと上記第２レンズエレメントがダブレットレンズを形成している光学ユニット。
  2. 　上記第１レンズエレメントの屈折率ｎL1、上記第１レンズエレメントのアッベ数νL1、上記第２レンズエレメントのアッベ数νL2は下記の条件式を満足する請求項１記載の光学ユニット。
    　　１．４　≦　ｎL1　≦　１．６５
    　　　３８　≦　νL1　≦　８０
    　　　１８　≦　νL2　≦　４５
  3. 　上記第１レンズエレメントおよび上記第２レンズエレメントで形成されるダブレットレンズは、物体側が凸状で像面側が平状の平凸レンズである請求項１記載の光学ユニット。
  4. 　上記第３レンズエレメントは物体側が平状で像面側が凹状の平凹レンズである請求項１記載の光学ユニット。
  5. 　上記第４レンズエレメントは物体側が凹状で像面側が平状の平凹レンズである請求項１記載の光学ユニット。
  6. 　上記第５レンズエレメントは物体側が平状で像面側が凸状の平凸レンズである請求項１記載の光学ユニット。
  7. 　上記第５レンズエレメントは物体側が平状で像面側が凸状および凹状が混合する平凸凹レンズである請求項１記載の光学ユニット。
  8. 　上記第１透明体および上記第２透明体のうち少なくとも一方はガラスにより形成される請求項１から７のいずれか一に記載の光学ユニット。
  9. 　上記第１レンズエレメント、上記第２レンズエレメント、上記第３レンズエレメント、上記第４レンズエレメント、および上記第５レンズエレメントのうち少なくとも一のレンズエレメントは紫外線硬化樹脂または熱硬化樹脂により形成される請求項１から８のいずれか一に記載の光学ユニット。
  10. 　撮像素子と、
    　撮像素子に被写体像を結像する光学ユニットと、を有し、 
    　上記光学ユニットは、
    　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　　第１レンズ群と、
    　　　第２レンズ群と、を有し、
    　　　上記第１レンズ群は、
    　　　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　　　　第１レンズエレメントと、
    　　　　　第２レンズエレメントと、
    　　　　　第１透明体と、
    　　　　　第３レンズエレメントと、を含み、
    　　　上記第２レンズ群は、
    　　　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　　　　第４レンズエレメントと、
    　　　　　第２透明体と、
    　　　　　第５レンズエレメントと、を含み、
    　　上記第１レンズエレメントと上記第２レンズエレメントがダブレットレンズを形成している撮像装置。
  11. 　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　レンズ群を有し、
    　　上記レンズ群は、
    　　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　　　第１レンズエレメントと、
    　　　　透明体と、
    　　　　第２レンズエレメントと、を含む光学ユニット。
  12. 　上記第１レンズエレメントのアッベ数νL1および上記第２レンズエレメントのアッベ数νL2は下記の条件を満足する請求項１１記載の光学ユニット。
    　　　３０　≦　νL1　≦　８０
    　　　１８　≦　νL2　≦　４５
  13. 　上記第１レンズエレメントは物体側が凹状で像面側が平状の平凹レンズである請求項１１記載の光学ユニット。
  14. 　上記第２レンズユニットは物体側が平状で像面側が凸状の平凸レンズである請求項１１記載の光学ユニット。
  15. 　上記透明体はガラスにより形成される請求項１１から１４のいずれか一に記載の光学ユニット。
  16. 　上記第１レンズエレメント、および上記第２レンズエレメントのうち少なくとも一のレンズエレメントは紫外線硬化樹脂により形成される請求項１１から１５のいずれか一に記載の光学ユニット。
  17. 　上記第１レンズエレメント、および上記第２レンズエレメントのうち少なくとも一のレンズエレメントは熱硬化樹脂により形成される請求項１１から１５のいずれか一に記載の光学ユニット。
  18. 　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　レンズ群を有し、
    　　上記レンズ群は、
    　　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　　　第１レンズエレメントと、
    　　　　バッファ層と、
    　　　　透明体と、
    　　　　第２レンズエレメントと、を含む光学ユニット。
  19. 　撮像素子と、
    　撮像素子に被写体像を結像する光学ユニットと、を有し、
    　上記光学ユニットは、
    　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　　レンズ群を有し、
    　　　上記レンズ群は、
    　　　　物体側から像面側に向かって順番に配置された、
    　　　　　第１レンズエレメントと、
    　　　　　透明体と、
    　　　　　第２レンズエレメントと、を含む撮像装置。
  20. 　上記撮像素子の出力信号を処理する信号処理部を有し、
    　上記信号処理部は、
    　　ディストーションを補正する機能を含む請求項１９記載の撮像装置。
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